Wasserabscheider-Zwischenüberhitzer - Balcke-Dürr ...

Wasserabscheider-Zwischenüberhitzer
Tafel 3. Gegenüberstellung der technischen Daten.
Obrigheim (alt)
Durch die Einschränkung der zulässigen Bauhöhe
der Wasserabscheider und Zwischenüberhitzer
und der hohen Bewertung der
Druckverluste wurde die Glattrohrkonstruk-
tion verlassen und verschiedene Rippenrohr-
Überhitzer konzipiert. Durch die Geometrie
der Rippenrohre wird eine Queranströmung
der Rippenrohrbündel erforderlich. Obwohl
der Raumbedarf der Rippenrohrbündel aufgrund
der spezifisch größeren Oberfläche
kleiner ist als bei Glattrohrbündeln, ist das
spezifische Bauvolumen von Rippenrohrüberhitzern
aufgrund der Querströmung und der
Stade
Borssele
Mülheim-Kärlich
Kalkar
Betriebszeit etwa in 10 4 h 10 8 7 – – 7 4 4 5 – 1 4 – – – – –
Gesamtdruckverlust
in % vom Eintrittsdruck
Garantie
gemessen
Restfeuchte in % Garantie
gemessen
Spez. Bauvolumen m 2 /MW
Geschwindigkeit im
Hauptabscheider
Spez. Bauvolumen m 2 /MW
Grädigkeit Garantie
gemessen
11
Schnitt A - B
C D
Wasserabscheider
10
2,0
1,0
6
12
0,8
0,4
8
–
–
6
–
0,3
–
3
–
0,8
–
dadurch erforderlichen An- und Abströmquerschnitte
größer als bei längsdurchströmten
Glattrohrbündeln. Der Hauptvorteil liegt im
geringeren Druckverlust. In Bild 5 wird eine
Bewertung der durch die Berippung der Rohre
erzielbaren wärme- und strömungstechnischen
Vorteile versucht [6]. Gebildet wird eine Leistungsziffer
als Quotient aus übertragener Wärmeleistung
und aufgewandter Pumpleistung
(Druckverlust), welche für den berippten Wärmetauscher
in einem Bereich (Reynoldsche
Zahl) von 10 4 bis 10 6 um den Faktor 1,4 bis
1,5 größer ist als für ein Glattrohrbündel.
Statt eines kompakten Glattrohrbündels wird
die Heizfläche des Rippenrohrüberhitzers aufgrund
der erforderlichen Querdurchströmung
in Einzelbündel aufgelöst und nebeneinander
stehend als Ring oder als Wand (Anlage Gösgen-Däniken
B i l d 6 ) angeordnet. Die Bilder
7, 8 und 9 zeigen den Einbau der Überhitzerbündel
im Werk Grohnde.
Die erforderlichen Abdichtungen zwischen
den Einzelrohrbündeln sowie zum Behälter
sind aufgrund instationärer Betriebsfälle und
daraus entstehender Temperaturunterschiede
und Relativbewegungen erheblich aufwändiger
und schwieriger als bei einem kompakten
Bündel.
6 VGB Kraftwerkstechnik 4/1984
Atucha
2
–
0,7
–
Brunsbüttel
6
7
0,8
0,3
Unterweser
6
-
0,8
0,3
Neckarwestheim
6
6
0,8
0,3
0,2 0,2 0,14 0,2 0,08 0,02 0,2 0,24 0,2 0,2 0,2 0,24 0,19 0,2 0,2 0,2 0,25
m/s 21 45,5 40 45,5 30,3 40 3,8 3,7 3,9 3,9 4,7 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0
5
4
1
2
6
3
10
7
Überhitzer
0,16 0,2
– 40
25
0,55
2stuf.
–
–
Tullnerfeld
6
–
0,8
–
0,26 – – 0,2 0,15 0,2 0,2 0,35 0,26 0,27 0,25 0,25 0,25 0,4
28,5
–
1 Überhitzer
2 Feinabscheiderwand
3 Turbinendampfeintritt
4 Turbinendampfaustritt
5 Heizdampfeintritt
6 Heizkondensataustritt
7 Vorabscheiderentwässerung
8 Feinabscheiderentwässerungskanal
9 Feinabscheiderentwässerungsstutzen
10 Entlüftungsstutzen zum
Kondensatsammeltopf
11 Mannloch
Schnitt C - D
A B
8
9
Bild 6. Wasserabscheider und Zwischenüberhitzer
im Kernkraftwerk Gösgen-Däniken/Schweiz. Bild 8. Einbau der Überhitzerbündel.
–
–
–
–
40
40
35
32
40
32
20
–
Obrigheim (neu)
6
6
0,3
0,3
35
35
Gösgen-Däniken
6
3
0,8
0,5
30
33
Trillo
4,5
–
0,5
–
40
–
Philippsburg 2
4
–
0,5
–
40
–
Grohnde
4
–
0,5
–
40
–
Angra 2 und 3
4
–
0,5
–
40
–
Konvoi
4
–
0,5
–
15
–