3R Vorschau Tube + IFAT (Vorschau)

03 | 2014 

ISSN 2191-9798 

Fachzeitschrift für sichere und 

effiziente Rohrleitungssysteme 

LESEN SIE IN DIESER AUSGABE: 

Vorschau Tube + IFAT 

Special Kunststofftechnik 

Gasversorgung 

Wasserversorgung 

Abwasserentsorgung

8. Praxistag 

Korrosionsschutz 

am 2. Juli 2014 in Gelsenkirchen 

PROGRAMM 

Moderation: U. Bette, Technische Akademie Wuppertal 

1. Über die physikalisch-chemische Bedeutung des IR-freien 

Potentials und alternative Verfahren zum Nachweis der 

Wirksamkeit des kathodischen Korrosionsschutzes 

Dr. M. Büchler, SGK Schweizerische Gesellschaft für Korrosionsschutz, Zürich 

2. Betrachtung zum Risiko von Wasserstoffversprödung an 

Rohrleitungsstählen auf Grund von Kathodischem Überschutz 

Dr. H.-G- Schöneich, Open Grid Europe GmbH, Essen 

3. Smart KKS: Intelligente KKS-Schutzstromeinspeisung zum 

Schutz wechselspannungsbeeinflusster Rohrleitungen 

gegen Wechselstromkorrosion 

M. Wendling, M. Müller, RBS Wave GmbH, Stuttgart 

4. Neue Technologien für die Überwachung, Steuerung und 

Wartung von Schutzanlagen und Messstellen beim KKS 

Th. Weilekes, Weilekes Elektronik GmbH, Gelsenkirchen 

5. Wechselstrombeeinflussung und deren Auswirkung auf die 

Planung und Ausführung von KKS-Anlagen am Beispiel der 

Südschiene Steiermark 

F. Mayrhofer, V&C Kathodischer Korrosionsschutz Ges.m.b.H., Pressbaum (A) 

6. IFO-Messung vs. Intensivmessung 

T. Basten, Evonik Industries AG, Marl 

7. Qualitätssicherung im passiven Korrosionsschutz - 

der Coating Inspector 

A. Graßmann, Open Grid Europe GmbH, Essen; Dr. Th. Löffler, 

Kebulin-Gesellschaft Kettler GmbH & Co. KG, Herten-Westerholt 

8. Langzeitpraxiserfahrungen beim passiven Korrosionsschutz 

G. Friedel, Denso GmbH, Leverkusen 

9. Ein neues Umhüllungskonzept für Mehrschichtumhüllungen 

von Stahlrohren 

Dr. H.-J. Kocks, Salzgitter Mannesmann Line Pipe GmbH, Siegen 

10. Einfluss von Flüssigböden zur Verfüllung von Rohrgräben 

auf den kathodischen Außenkorrosionsschutz von 

Stahlrohrleitungen 

U. Bette, TAW Technische Akademie Wuppertal, Wuppertal 

Wann WANN und UND Wo? WO? 

Veranstalter: 

3R, fkks 

Termin: Mittwoch, 2. Juli 2014, 

9:00 Uhr – 17:15 Uhr 

Ort: Veltinsarena, Gelsenkirchen, 

www.veltins-arena.de 

Zielgruppe: 

Veranstalter VERANSTALTER 

Mitarbeiter von Stadtwerken, 

Energieversorgungs- und 

Korrosionsschutzfachunternehmen 

Teilnahmegebühr * : 

3R-Abonnenten 

und fkks-Mitglieder: 410,- € 

Nichtabonnenten: 440,- € 

Bei weiteren Anmeldungen aus einem Unternehmen wird 

ein Rabatt von 10 % auf den jeweiligen Preis gewährt. 

Kombirabate sind nicht möglich. 

Im Preis enthalten sind die Tagungsunterlagen sowie 

das Catering (2 x Kaffee, 1 x Mittagessen). 

* Nach Eingang Ihrer schriftlichen Anmeldung (auch per Internet möglich) sind 

Sie als Teilnehmer registriert und erhalten eine schriftliche Bestätigung sowie 

die Rechnung, die vor Veranstaltungsbeginn zu begleichen ist. Bei Absagen 

nach dem 23. Juni 2014 oder Nichterscheinen wird ein Betrag von 100,- € 

für den Verwaltungsaufwand in Rechnung gestellt. Die Preise verstehen sich 

zzgl. MwSt. 

Mehr Information und Online-Anmeldung unter 

www.praxistag-korrosionsschutz.de 

Fax-Anmeldung: +49 201 82002-40 oder Online-Anmeldung: www.praxistag-korrosionsschutz.de 

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Ist die Energieversorgung 

sicher? 

Anfang Februar wurde auf dem Oldenburger Rohrleitungsforum noch intensiv über die 

Zukunft der Energieversorgung in Deutschland unter dem Motto „Rohrleitungen als Teil 

von Hybridnetzen - unverzichtbar im Energiemix der Zukunft“ diskutiert. Heute stellt sich 

vor dem Hintergrund der Krim-Krise eine ganz andere Frage: Sind die Öl- und Gaslieferungen 

aus Russland, die einen erheblichen Anteil am deutschen Energiemarkt ausmachen, 

sicher? Nach dem Referendum auf der Krim, dessen Ausgang niemanden verwundert, 

steht Europa und insbesondere Deutschland vor der Entscheidung, der bevorstehenden 

Einverleibung der Krim durch Russland mit Sanktionen zu begegnen, um Russland noch 

zum Einlenken zu zwingen. Die Handelsströme zwischen Deutschland und Russland sind 

erheblich, und Handelssanktionen könnten entsprechende Wirkung zeigen - allerdings in 

beide Richtungen. Deutschland setzt dieses Instrument in der Außenpolitik nur äußerst 

selten ein, ist aber seitens seiner Partner aufgerufen, im aktuellen Konflikt mit Russland eine 

Führungsrolle einzunehmen. Das stärkste politische Druckmittel sind Handelssanktionen - 

bleibt nun abzuwarten, ob die Bundesregierung sich auf dieses dünne Eis begeben wird. 

Die nächsten Messe-Highlights stehen vor der Tür 

Die Krim-Krise wird sicher auch auf der kommenden wire & Tube ein Thema sein, die 

vom 7. bis zum 11. April in Düsseldorf stattfindet. Traditionell trifft sich dort die Stahlrohrindustrie 

- in diesem Jahr präsentieren sich allerdings erstmalig gebündelt auch die 

Kunststoffrohrhersteller in der Plastic Tube Lounge. Die steigende Nachfrage nach Öl 

und Gas führt zu einem steten weltweiten Ausbau der Pipelinenetze. Die Förderung 

unkonventioneller Öl- und Gasvorkommen durch Fracking unterstützt diese Entwicklung 

zusätzlich. Aggressivere zu transportierende Medien, Verlegung in extremen Meerestiefen 

und der generelle Preisdruck fordern die Rohrhersteller zu immer weiterer Optimierung des 

Rohrdesigns. Unternehmen, die an der Spitze der technischen Entwicklung stehen, haben 

am stark umkämpften Markt gute Chancen zu bestehen. Über die neuesten technischen 

Trends und Entwicklungen wird man sich auf der Tube bestens informieren können. 

Ein weiteres Großereignis steht bevor: die IFAT 2014 vom 5. bis zum 9. Mai in München. 

Über die weltgrößte Messe für Wasser-, Abwasser-, Abfall- und Rohstoffwirtschaft muss 

man sicher nicht viele Worte verlieren. Einen ersten Einblick über 

neue Produkte und Verfahren finden Sie in der aktuellen Ausgabe. 

Ein technisches Novum, das sicher viele Wasserversorger 

begeistern wird, finden Sie auf Seite 26. Vorgestellt 

wird eine neuartige Armaturenwechseleinrichtung, die 

Altarmaturen ohne Unterbrechung des Betriebs durch 

neue Armaturen auswechselt. 

Ich wünsche Ihnen viel Spaß bei der Lektüre und 

verbleibe mit herzlichem Gruß 

Nico Hülsdau 

Vulkan-Verlag GmbH 

03 | 2014 1

INHALT 

NACHRICHTEN 

08 

10 

Die AUMA-Geschäftsführer Matthias Dinse (li.) und Henrik 

Newerla freuen sich über 50 erfolgreiche Jahre 

Auftraggeber haben innerhalb der RAL-Gütesicherung die 

Möglichkeit, Baustellenprüfungen zu veranlassen 

INDUSTRIE & WIRTSCHAFT 

6 GASCADE Gastransport und GAZ-SYSTEM starten ab April Reverse Flow nach Polen 

6 South Stream und EUROPIPE unterzeichnen Großauftrag 

7 Spatenstich beim SIMONA Technologiezentrum 

8 NORMA besitzt 100 % der Anteile an Chien Jin Plastic 

8 50-jähriges Jubiläum von AUMA 

VERBÄNDE 

EDITORIAL 

1 „Ist die Energieversorgung 

sicher?“ 

Nico Hülsdau 

MESSE VORSCHAU 

20 Tube 

21 IFAT 

10 Güteschutz Kanalbau: Wer bezahlt, bestellt 

12 GWP: Geschäftsanbahnungsreisen nach Kanada und in die USA 

PERSONALIEN 

13 Otto Schaaf ist neues Mitglied des VKU-Vorstands 

13 EUROPIPE bestellt zwei neue Geschäftsführer 

14 Universität Hannover ernennt Bert Bosseler zum Honorarprofessor 

14 Kaltenhäuser übernimmt Vertrieb und Marketing bei RELINEEUROPE 

VERANSTALTUNGEN 

15 Premiere der Tiefbaumesse InfraTech übertrifft alle Erwartungen 

15 Tiefbau-Foren 2014: Gelungener Auftakt in Ulm – Vorfreude auf Leipzig 

16 28. Oldenburger Rohrleitungsforum fokussierte Hybridnetze 

17 RSV-Praxistag „Rehabilitation von Trinkwasserleitungen“ findet am 15. April in 

Mellendorf statt 

18 Sanierungsplanungskongress 2014 in Kassel rückte die Bedarfsplanung in den Fokus 

20 Tube 2014 verbindet Tradition und Innovation 

21 IFAT ist auf dem Weg zu Bestmarken 

2 03 | 2014

Besuchen Sie uns: 

IFAT 2014 

München, Deutschland 

5. – 9. Mai 2014 

Halle A4 Stand 437 

24 

Wavin präsentiert neue PE-Rohre für Kanäle und 

Abwasserdruckrohrleitungen 

PRODUKTE & VERFAHREN 

24 Neue PE-Rohre für Kanäle und Abwasserdruckrohrleitungen 

26 Armaturenwechsel an der Versorgungsleitung in 

nur zwei Sekunden 

27 Neue Dimension in der Leitungsortung 

28 Neues Injektionsverfahren zur Kanalreparatur 

29 Mobile automatisierte Schachtsanierung zur 

Miete 

29 Stutzenschweißsystem für die Anbindung von 

Anschlussleitungen 

30 Schnellverbindungen für Rohre und andere 

Bauteile 

30 Kunststoffbehälter als Wasserspeicher für 

Brandfälle 

31 Neues Presssystem für dickwandige Stahlrohre 

31 Explosionsgeschützte Schwenkantriebe 

LEISTUNG AUF DAUER 

Elektrische Stellantriebe für die Wasserwirtschaft 

Zuverlässig, kraftvoll, effizient. AUMA bietet eine 

umfangreiche Palette von Stellantriebs- und 

Getriebe bau reihen. 

■ Automatisierung von allen Industriearmaturen 

■ Integration in alle gängigen Leitsysteme 

■ Hoher Korrosionsschutz 

■ Weltweiter Service 

10 

Armaturenwechsel an der Versorgungsleitung in nur zwei Sekunden 

Mehr über 

unsere 

Lö sungen für 

die Wasserwirtschaft 

03 | 2014 3 

www.auma.com

INHALT 

FACHBERICHTE 

62 

84 

Aufgefaltetes Stahlrohr (Vordergrund), leichte Kratzspuren auf der 

Zementmörtel-Umhüllung des duktilen Gussrohres (Hintergrund) 

Potentialanalyse für die strategische Nutzung von Wärme 

aus Abwasser in Oldenburg 

RECHT & REGELWERK 

32 DVGW-Regelwerk 

34 DWA-Regelwerk 

34 DIN-Regelwerk 

SPECIAL KUNSTSTOFFTECHNIK 

36 Kalkulation von Installationsprojekten mit PE-Rohr - Teil 2: Online-Kalkulation mit 

dem Webkalkulator24.de 

von Holger Hesse, Bernd Klemm 

42 Ermüdungsverhalten von Heizelementstumpfschweißverbindungen am Beispiel von 

Kunststoffrohren 

SERVICES 

19 Messen | Tagungen 

98 Buchbesprechung 

99 Marktübersicht 

108 Inserentenverzeichnis 

109 Seminare 

113 Impressum 

von Prof. Dr.-Ing. Martin Bastian, Dr. Benjamin Baudrit, Dipl.-Ing. Frank Dorbath, Dr.-Ing. Kurt Engelsing, 

Dr.-Ing. Peter Heidemeyer 

46 Der Product Carbon Footprint von PE-Rohren mit Werkstoffvergleich 

von Bernhard Läufle, Thomas Frank 

GASVERSORGUNG 

50 Neue Hochdruckleitungen für Kavernenspeicher in Epe mittels Pflugverfahren 

52 Stadtwerke minimieren Gefahren beim Befüllen und Entleeren von Gasrohrleitungen 

WASSERVERSORGUNG 

54 Durchmesseroptimierung im Rahmen einer Zielnetzplanung 

von Dr.-Ing. Esad Osmancevic, Dipl.-Ing. Tobias Kuhn, Micha Astfalk 

62 Grabenlose Erneuerung einer Feuerlöschleitung mittels Berstlining 

von Dipl.-Ing (FH) Stephan Hobohm, Alexander Bauer 

68 Berstlining im Fextal: Sils kombiniert Sanierung von Wasserleitungen mit Ausbau 

eines Trinkwasserkraftwerks 

69 Rehabilitation einer 70-m-Trinkwasserleitung DN 200 in Niederdorf 

4 03 | 2014

ROWELD ® 

Typ Premium CNC 

Hydraulische Stumpfschweißmaschine 

mit CNC-Steuerung 

ermöglicht eine nahezu vollautomatisierte 

Arbeitsweise 

88 

Neue Druckrohrleitung DN 1200 in Wilhelmshaven mit 

FLOWTITE-GFK-Rohren von AMITECH 

ABWASSERENTSORGUNG 

71 Schlauchlinerprüfungen Teil 3 – Thermische 

Analyse 

von Dr. rer. nat. Jörg Sebastian 

Einfache Bedienung 

Sicheres Arbeiten 

Flexibel 

76 Praktische Handhabung von Nutzungsdauern in 

Kostenvergleichsrechnungen 

von Prof. Dr.-Ing. Reinhard F. Schmidtke 

80 Einfluss der Wärmeenergieversorgung aus öffentlichem 

Abwasser auf die Abwasserreinigung 

von Dipl.-Ing. M.Sc. M.Sc. Achim Hamann 

84 Potentialanalyse für die strategische Nutzung von Wärme 

aus Abwasser in Oldenburg 

von Dipl. Landschaftsökol. Jürgen Knies MSc (GIS) 

88 Neue Druckrohrleitung DN 1200 aus GFK-Rohren in 

Wilhelmshaven 

91 106 Jahre alter Großprofilkanal aus Stahlbetonfertigteilen 

teilerneuert 

92 820 m Kanal mit Schlauchlinern unter extremem 

Grundwasserstand saniert 

94 Stadtbauamt Lahr baut neuen Regenwasserkanal 

DN 1200/1600 

96 Spezielle Pumpentechnik mit Störmeldeübertragung zur 

Schachtentleerung eingesetzt 

n Automatische Berechnung, 

Steuerung und Überwachung 

der Schweißparameter 

n Wesentliche Schweißparameter 

werden optisch 

dargestellt 

n Intuitive Bedienung durch 

Touchscreen-Panel 

n Das Premium-Hydrauliksystem 

führt den Anwender 

Schritt für Schritt durch die 

Schweißung 

n Automatisch ausfahrendes 

Heizelement ermöglicht 

vollautomatischen Schweißprozess 

(optional, nicht für 

alle Maschinen verfügbar) 

Besuchen Sie uns! 

05.-09.05.2014 

Halle B6 

Stand 301 

ROTHENBERGER – 

Qualität aus Leidenschaft 

03 | 2014 

www.rothenberger.com

NACHRICHTEN INDUSTRIE & WIRTSCHAFT 

GASCADE Gastransport und GAZ-SYSTEM starten ab 

April Reverse Flow nach Polen 

Nach Abschluss der Umbauarbeiten an der Verdichterstation 

in Mallnow bei Frankfurt (Oder) kann Erdgas 

ab 1. April 2014 auch Richtung Polen fließen. Nun ist 

es möglich, bis zu 620.000 m 3 /h Erdgas entgegen der 

Hauptflussrichtung vom deutschen Marktgebiet GAS- 

POOL gen Osten zu transportieren. Zum Start des sogenannten 

Reverse Flow bieten der deutsche Fernleitungsnetzbetreiber 

GASCADE Gastransport GmbH und sein 

polnischer Partner GAZ-SYSTEM Kapazitäten in Höhe von 

fast 3 Mio. Kilowatt an. 

Die gebündelten Kapazitäten für das dritte und vierte Quartal 

des Gasjahres 2014 wurden erstmals am 24. Februar über 

die europäische Kapazitätsplattform PRISMA versteigert. 

Um an den Auktionen teilnehmen zu können, mussten 

sich Kunden der GASCADE bis zum 10. Februar 2014 über 

PRISMA registrieren, Kunden von GAZ-SYSTEM hatten diese 

Möglichkeit ab dem 10. Februar. 

Der Reverse Flow wurde bis jetzt nur auf unterbrechbarer 

Basis angeboten. Mit dem Angebot fester Kapazitäten 

(GASCADE: FzK; GAZ-SYSTEM: firm) setzen die beiden 

Fernleitungsnetzbetreiber die Verordnung Nr. 994 / 2010 

des Europäischen Parlaments und des Rates um und erhöhen 

die sichere Versorgung mit Erdgas auch in Osteuropa. 

Die Verdichterstation Mallnow wurde 1996 in Betrieb 

genommen und übernimmt vorwiegend russisches Erdgas. 

Von hier aus fließt das Gas durch die von GASCADE betriebene 

JAGAL (Jamal-Gas-Anbindungs-Leitung) weiter in 

Richtung Westdeutschland. Wie bei allen anderen Stationen 

wird der Betrieb über Prozessleitsysteme der GASCADE- 

Dispatching-Zentrale aus gesteuert. 

South Stream und EUROPIPE unterzeichnen Großauftrag 

Foto: South Stream Transport B.V. 

Die South Stream 

Transport B.V., Amsterdam/Niederlande, 

sowie die EUROPIPE 

GmbH, Mülheim 

(Ruhr), haben am 29. 

Januar 2014 einen 

Vertrag für die Lieferung 

von Stahlrohren 

für den Bau der 

South Stream-Offshore-Pipeline 

unter- 

(v.l.n.r.) Dr. Michael Gräf, CEO von EUROPIPE, Dr. 

Oleg Aksyutin, CEO von South Stream Transport, zeichnet. EUROPIPE 

und Alexander Soboll, Managing Director of wird über 600 km 

EUROPIPE 

des ersten 931 km 

langen Strangs der 

Offshore-Gasleitung fertigen. Die Route der 32“-Rohrleitung 

(813 mm A. D.) verläuft im Schwarzen Meer in Tiefen von bis 

zu 2.200 m von Anapa in Russland bis nach Varna, Bulgarien. 

Das Auftragsvolumen für EUROPIPE umfasst 450.000 Tonnen 

Rohre nach DNV-Offshore-Standard DNV-OS-F101, Submarine 

Pipeline Systems 2010. 

Die Herausforderung bei diesem Auftrag liegt in den extrem 

hohen Anforderungen an die Geometrie (Kreisrundheit). Bei 

einem Außendruck von >200 bar in 2.200 m Verlegetiefe ist 

eine gute Kollapsbeständigkeit für die Sicherheit der Rohrleitung 

und damit auch der Umwelt unabdingbar. Fast alle Rohre 

erhalten innen eine Auskleidung mit Epoxy und außen eine 

Isolierung aus Polypropylen. 

Diesen Auftrag erhielt EUROPIPE im internationalen Wettbewerb 

aufgrund ihrer Kompetenz in Technik, Kapazität, Subcontracting 

und Logistik. Die Order beinhaltet Rohrfertigung, 

Rohrbeschichtung, Beschaffung von Rohrbögen, Buckle Arrestors 

und die Betonummantelung eines Teils der Rohre sowie 

den Transport nach Bulgarien. 

EUROPIPE wird die gesamte Menge von 450.000 Tonnen 

Rohre in ihrem Großrohrwerk Mülheim/Ruhr produzieren. 

Die zur Rohrfertigung notwendigen Bleche liefern die beiden 

EUROPIPE-Gesellschafter, die Aktien-Gesellschaft der Dillinger 

Hüttenwerke und die Salzgitter Mannesmann GmbH. 

Die Produktion unter Berücksichtigung enger Lieferzeiten führt 

bei EUROPIPE zu einer guten zweischichtigen Kapazitätsauslastung 

für mehr als 12 Monaten beginnend im April 2014. 

Die EUROPIPE Tochtergesellschaft MÜLHEIM PIPECOATINGS 

GmbH (MPC) beschichtet die Rohre innen und außen. Auch 

die Kapazität der MPC ist mit diesem Auftrag für den vorgenannten 

Zeitraum im zweischichtigen Betrieb gut ausgelastet. 

Rund 700 Mitarbeiter werden in Mülheim/Ruhr bei EUROPIPE 

und MPC durch diesen Auftrag beschäftigt. 

Zum Auftrag gehören außerdem 135 Rohrbögen, die 

EUROPIPE bei der Salzgitter Tochtergesellschaft Salzgitter Mannesmann 

Grobblech GmbH bestellen wird. Aufträge über die 

Betonummantelung von 148 km Rohr sowie insgesamt 429 

sogenannte Buckle Arrestors werden an Subcontractoren 

vergeben. Buckle Arrestors sind Rohre, die ein mögliches Einbeulen 

der Rohrleitung bei der Verlegung verhindern. 

Logistische Herausforderung 

EUROPIPE nimmt bei diesem Auftrag eine große Herausforderung 

an. Sie wird innerhalb sehr enger Lieferfristen für den 

termingerechten Transport der Großrohre von Mülheim/Ruhr 

nach Bremen und für die weitere Seeverschiffung zu den 

Lagerplätzen in Burgas und Varna an der bulgarischen Küste 

verantwortlich sein. 

6 03 | 2014

INDUSTRIE & WIRTSCHAFT NACHRICHTEN 

Spatenstich beim SIMONA Technologiezentrum 

Mit Gästen aus Politik, Industrie und den beteiligten Planern 

sowie Bauunternehmen feierte die SIMONA AG am 

11. Februar 2014 den symbolischen „Ersten Spatenstich“ 

des neuen Technologiezentrums am Hauptsitz in Kirn. 

Mit dieser Investition will das weltweit kunststoffverarbeitende 

Unternehmen seine Innovationskraft ausbauen, 

Raum für mehr Entwicklungsprojekte und neue Verfahrenstechniken 

schaffen und sich langfristig zum Standort 

Kirn bekennen. 

Eine Produktionshalle mit einer Fläche von 1.200 m 2 und 

ein dreistöckiges Verwaltungsgebäude mit einer Fläche 

von 1.000 m 2 für Labor und Entwicklung werden auf dem 

Gelände des Werkes II in Kirn entstehen. 

Sobald die Gebäude fertiggestellt sind, werden Entwicklungsanlagen 

für die Extrusion von Platten, Profilen, Vollund 

Hohlstäben sowie Rohren installiert. Den Anfang 

wird eine Anlage zur Extrusion von neuen, technologisch 

hochwertigen Kunststoffen machen. Dazu gehören 

SIMOWOOD, ein naturfaserverstärktes Hybridmaterial mit 

Holzoptik und -haptik, PLA, ein biobasierter Kunststoff, 

und PFA, ein vollfluorierter Hochleistungskunststoff. Die 

Abteilungen Verfahrensentwicklung, F+E sowie Labor 

werden in dem neuen Technologiezentrum gebündelt. 

Der 1. Spatenstich des SIMONA-Technologiezentrums (v.l.n.r.): Peter Wilhelm 

Dröscher, Mitglied des rheinland-pfälzischen Landtags; Hans-Dirk Nies, 1. 

Beigeordneter Landkreis Bad-Kreuznach; Dr. Rolf Goessler, Vorsitzender des 

Aufsichtsrates der SIMONA AG; Fritz Wagner, Bürgermeister der Stadt Kirn, 

und Dirk Möller, stv. Vorsitzender des Vorstandes der SIMONA AG 

4 Mio. EUR werden in den ersten von zwei Bauabschnitten 

investiert. Insgesamt will SIMONA in den nächsten 

Jahren mehr als 10 Mio. EUR in neue Anlagen zur Erweiterung 

seiner Verfahrenstechniken und die Verarbeitung 

neuer Materialien investieren. 

03 | 2014 7

NACHRICHTEN INDUSTRIE & WIRTSCHAFT 

NORMA besitzt 100 % der Anteile an Chien Jin Plastic 

Die NORMA Group hat am 7. Februar 2014 die restlichen 

15 % der Anteile an dem Hersteller von thermoplastischen 

Verbindungssystemen Chien Jin Plastic Sdn. Bhd. („Chien 

Jin Plastic“) mit Sitz in Ipoh, Malaysia, übernommen. Damit 

besitzt die NORMA Group 100 % der Anteile an der Gesellschaft. 

Über die Details der Transaktion wurde zwischen 

den Parteien Stillschweigen vereinbart. 

Im November 2012 hatte die NORMA Group 85 % der 

Anteile an Chien Jin Plastic übernommen und damit ihre 

Geschäftsaktivitäten in Südostasien sowie die Produktpalette 

im Bereich Infrastruktur deutlich erweitert. Chien Jin 

Plastic produziert Verbindungslösungen für Kunststoff- und 

Gussrohrsysteme, die in unterschiedlichen Anwendungsbereichen 

insbesondere in der Trink- und Brauchwasserversorgung 

sowie in Bewässerungsanlagen zum Einsatz 

kommen. Zudem fertigt das Unternehmen Komponenten 

für den Sanitärbereich. 

2013 erzielte Chien Jin Plastic Rekordumsätze. Gegenüber dem 

Vorjahr 2012 wuchs der Umsatz organisch um über 10 % auf 

rund 8 Millionen Euro. Chien Jin Plastic hat sein Leistungsangebot 

noch stärker auf die Bedürfnisse der Kunden zugeschnitten. 

Über die Vertriebskanäle der NORMA Group wurden die 

Verbindungsprodukte auch im europäischen und australischen 

Markt eingeführt. Zudem brachte Chien Jin Plastic neue Produktentwicklungen 

auf den Markt, z. B. die „Metric Range“- 

und „Rural Range“-Fittinge in Australien und Neuseeland. 

50-jähriges Jubiläum von AUMA 

Im September 2014 feiert der deutsche Stellantriebshersteller 

AUMA an seinem Hauptsitz in Müllheim Geburtstag. Das 

Jubiläum lenkt den Blick zurück auf eine Erfolgsgeschichte. Aus 

dem Zwei-Mann-Start-Up, 1964 im schwäbischen Ostfildern 

gegründet, entwickelte sich ein Unternehmen mit weltweit 

2.300 Mitarbeitern. Bis heute ist AUMA ein inhabergeführtes 

Familienunternehmen. 

Die Vision, die starke deutsche Armaturenindustrie mit elektrischen 

Stellantrieben zu beliefern, hatten Werner Riester 

und Rudolf Dinse. Die Idee für einen neuartigen elektrischen 

Stellantrieb stammt vom Ingenieur Riester. Das vertriebliche 

Konzept bringt der Kaufmann Dinse mit. Das war der Ursprung 

der heutigen AUMA Riester GmbH & Co. KG. 

Noch in der ersten Dekade der Firmengeschichte wurden die 

Weichen in Richtung Globalisierung gestellt. Erster Höhepunkt 

Die AUMA-Geschäftsführer Matthias Dinse und Henrik Newerla 

freuen sich über 50 erfolgreiche Jahre 

war 1974 die Gründung von AUMA Benelux im niederländischen 

Leiden. Aus Unternehmenssicht begann damit die 

Erschließung neuer Märkte und damit die Grundlage für ein 

Wachstum, das bis heute anhält. Das globale AUMA-Netzwerk 

umfasst heute 20 internationale Tochtergesellschaften und 

über 50 Vertretungen, die in über 70 Ländern umfassende 

Beratungs- und Servicedienstleistungen rund um die Stellantriebe 

anbieten. 

Große Entwicklungsabteilungen im Bereich der Mechanik, 

Elektronik und Software belegen den Willen des Unternehmens, 

die zukünftige Stellantriebstechnologie mitzuprägen. 

Produktinnovationen zur rechten Zeit haben entscheidend 

zur Entwicklung des Unternehmens beigetragen. Mit den 

ersten integrierten Steuerungen in der 1970er Jahren wurde 

der Trend zur Dezentralisierung der Funktionen in der Feldebene 

aufgenommen, Anfang der 1990er wurden die ersten 

Feldbusschnittstellen in die Geräte integriert. Aktuelle 

AUMA-Antriebe weisen durch intelligente Diagnosefunktionen 

frühzeitig auf notwendige Wartungsmaßnahmen hin. 

Bei allen Neuentwicklungen ist sich AUMA sicher, dass die 

Zuverlässigkeit der Geräte ein entscheidender Maßstab der 

Betreiber prozesstechnischer Anlagen ist. Die Entwicklung 

des Unternehmens über 50 Jahre ist ein Indiz dafür, dass es 

gelungen ist, diese zentrale Kundenforderung zu erfüllen. 

Das Unternehmen kann dies durch Referenzen belegen. Darunter 

sind Anlagen, in denen 25 Jahre alte AUMA-Antriebe 

bedingt durch die Modernisierung des Leitsystems gegen 

moderne Antriebe ausgetauscht werden und nicht etwa 

auf Grund von Defekten. Zuverlässigkeit zählt AUMA zu 

seinem Markenkern. 

Industriearmaturen gibt es in unterschiedlichsten Größen, in 

verschiedenen Bauformen, in prozesstechnischen Anlagen 

überall auf der Welt, in allen Klimazonen. „Wann immer 

erwogen wird, eine Armatur elektrisch zu automatisieren, 

will AUMA einen passenden Stellantrieb anbieten können, 

egal ob in der Kläranlage in Mittelamerika, in einer Was- 

8 03 | 2014

INDUSTRIE & WIRTSCHAFT NACHRICHTEN 

AUMA Meilensteine 

1964 AUMA – Armaturen- Und Maschinen-Antriebe – eine Idee wird 

zum Programm. Am 15. Oktober wird die Riester KG in das 

Esslinger Handelsregister eingetragen. 

1965 SA 8 – SA 18 heißt die erste marktfähige Serie von 

AUMA-Stellantrieben 

1968 Die ersten Auslandsvertretungen in Schweden und Dänemark 

übernehmen den Vertrieb für Skandinavien 

1970 Bodenseewasser für Stuttgart: AUMA gewinnt den ersten Großauftrag 

in der Wasserversorgung. 

1971 AUMA gründet seinen neuen Hauptsitz im badischen Müllheim 

1976 SA 6 – SA 100 heißt die neue Drehantriebbaureihe – modular, 

kompakt und auf Wunsch mit integrierter Steuerung. Die 

Antriebe sind ein voller Erfolg. Mit der Gründung von AUMA 

USA erfolgt der Schritt nach Übersee. 

1979 Erster Messeauftritt: Der Auftritt auf der ACHEMA in Frankfurt 

ist ein voller Erfolg. 

1985 In den Vereinigten Arabischen Emiraten entsteht eine der größten 

Kraftwerks- und Meerwasser-Entsalzungsanlagen der Erde 

– mehr als 3.000 AUMA-Anriebe werden installiert. 

1986 SA 07.1 – SA 16. 1, diese Reihe löst die SA 6 – SA 100 ab. Von der 

serpipeline in Arabien oder auf einer Ölbohrplattform im 

Nordatlantik“, so formuliert der kaufmännische Geschäftsführer 

Matthias Dinse den Anspruch des Herstellers. „Um dies zu 

erreichen, ist unsere Vertriebsorganisation bei Projekten auf 

Grundkonstruktion schafft sie die Basis für alle AUMA-Antriebe 

bis heute. 

1991 GFC – nach dem Fall der Mauer wird der ostdeutsche Getriebehersteller 

Mitglied der AUMA-Gruppe. 

1993 Mit Profibus-FMS wird die erste Feldbus-Schnittstelle eingeführt. 

1996 Arbeiten wie am Fließband? Nicht bei AUMA. Kleine Gruppen 

an Partnerarbeitsplätzen übernehmen die Montageaufgaben 

inklusive Qualitätskontrollen. 

1999 Gründung von AUMA Russland 

2000 Mit SIPOS, vormals Siemens, wird ein weiterer Stellantriebshersteller 

in die AUMA-Gruppe aufgenommen. 

2001 Mit der AC wird die erste komplett software-basierte Stellantriebssteuerung 

entwickelt. 

2004 Gründung von AUMA China. 

2006 Haselhofer ergänzt mit kleinen Stellantrieben das Produktportfolio 

der AUMA-Gruppe. 

2008 DREHMO wird Mitglied der AUMA-Gruppe. 

2011 Die aktuelle Drehantriebsbaureihe SA .2 wird erfolgreich am 

Markt platziert. 

2013 Mit Einführung der Schwenkantriebsbaureihe SQ. 2 wird das 

Stellantriebskonzept vereinheitlicht. 

allen Ebenen unterstützend aktiv, national und international, 

von der Planung bis zur Inbetriebnahme“, betont er weiter. 

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9

NACHRICHTEN VERBÄNDE 

Güteschutz Kanalbau: Wer bezahlt, bestellt 

Das übergeordnete Ziel einer Gütesicherung ist die mangelfreie 

Leistung. Öffentliche und private Auftraggeber suchen 

deshalb geeignete Unternehmen. Besonders solche, die eine 

systematische Gütesicherung mit strukturierter Eigenüberwachung 

durchführen. Auftraggeber vergewissern sich, 

dass Bieter in fachtechnischer Hinsicht geeignet sind, den 

konkreten Auftrag auszuführen. Eine Unterstützung bei 

dieser Aufgabe sind Systeme zur Bewertung von Fachkunde, 

fachtechnischer Leistungsfähigkeit und Zuverlässigkeit der 

Bieter. Die vorwettbewerbliche Ausstellung von Nachweisen 

zur technischen Leistungsfähigkeit erleichtert dem Auftraggeber 

so die Prüfung, ob ein Bieter zur Ausführung einer 

konkreten Maßnahme in Frage kommt. 

Grundlage sind u. a.: 

„Die Prüfung der Eignung [...] obliegt [...] dem Auftraggeber. 

Er allein hat darüber zu befinden, ob er einem Bieter eine 

fachgerechte und reibungslose Vertragserfüllung zutraut.“ 

(OLG Koblenz, Beschluss vom 15.10.2009, 1 Verg 9/09). 

„Auftraggeber können Präqualifikationssysteme einrichten 

oder zulassen, mit denen die Eignung von Unternehmen 

nachgewiesen werden kann.“ (Gesetz gegen Wettbewerbsbeschränkungen, 

GWB § 97 (4a)). 

Bei unangekündigten Baustellenbesuchen werden Qualifikation, Technische 

Leistungsfähigkeit und Zuverlässigkeit der Unternehmen kontinuierlich bewertet 

Geeignete Systeme vorhanden 

Öffentliche Auftraggeber und Auftragnehmer haben mit der 

Gütesicherung Kanalbau gemeinsam differenzierte Anforderungen 

an die Qualifikation ausführender Unternehmen 

formuliert. Diese Anforderungen haben Auftraggeber zur 

Grundlage ihrer Eignungsprüfung gemacht. Auftraggeber 

legen bei der Prüfung, ob Unternehmen diese Anforderungen 

erfüllen, besonderen Wert auf Neutralität. Daher 

sind sowohl Auftraggeber als auch Auftragnehmer in der 

Gütegemeinschaft Kanalbau vertreten. Es besteht damit ein 

grundlegender struktureller Unterschied zwischen der Gütesicherung 

RAL-GZ 961 und anderen Zertifizierungen, die 

ausschließlich von Seiten der Unternehmen getragen sind. 

Auftraggeber entscheidet 

Beim Thema „Prüfung der Bietereignung im Rahmen der 

öffentlichen Auftragsvergabe“ gilt grundsätzlich, dass 

gleichwertige Nachweise vom Auftraggeber anerkannt 

werden. Was in diesem Zusammenhang jedoch als gleichwertig 

anzusehen ist, kann der Auftraggeber bezogen auf 

den konkreten Einzelfall bewerten und entscheiden. Er trägt 

die Verantwortung für die Prüfung der Bietereignung und 

damit für die Beauftragung eines qualifizierten Unternehmens. 

Bei dieser Prüfung kann er sich auf die Zuarbeit von 

Dienstleistern stützen, wie z. B. die der Gütegemeinschaft 

Kanalbau oder anderer Prüforganisationen. Der Auftraggeber 

kann umgekehrt jedoch nicht gezwungen sein, Prüfergebnisse 

Dritter ohne inhaltliche Prüfung zu übernehmen. 

Zumal dann, wenn er aus eigener Erfahrung abweichende 

Einschätzungen bezüglich der Qualifikation eines Unternehmens 

hat. Damit stehen unterschiedliche Prüforganisationen 

in einem Wettbewerb bezogen auf die Verlässlichkeit ihrer 

eigenen Leistung bzw. bezogen auf die Aussagekraft des 

von ihnen ausgestellten Nachweises. 

In jüngster Vergangenheit gab es Versuche von Prüforganisationen, 

die Anerkennung des eigenen Systems bzw. der 

eigenen Prüfergebnisse durch Auftraggeber zu erzwingen. 

Diese Versuche sind gescheitert, sowohl im Geltungsbereich 

der Sektorenrichtlinie 2004/17/EG als auch im Anwendungsbereich 

der VOB, für welchen z. B. aktuell die Oberste Baubehörde 

im Bayerischen Staatsministerium des Innern, für 

Bau und Verkehr eine pointierte Klarstellung 1) formuliert hat. 

Dies bedeutet, dass ein Auftraggeber Beurkundungen von 

Zertifizierern nicht gegen besseres Wissen bzw. gegen eigene 

Erkenntnisse und Erfahrungen anerkennen muss. Es 

bleibt dabei: Der jeweilige Auftraggeber selbst kann und 

muss bewerten, ob die vorgelegten Nachweise, die von ihm 

in der Ausschreibung definierten Eignungsanforderungen 

gleichwertig belegen. Denn die Bewertung der Aussagekraft 

ausgestellter Nachweise im konkreten Einzelfall kann ausschließlich 

vom Auftraggeber selbst vorgenommen werden. 

Höchste Ansprüche 

Weiterhin ist es für Auftraggeber und Unternehmen wichtig, 

dass Transparenz und ganz wichtig ein einheitliches Anforderungsniveau 

bestehen. Daher ist die zentrale Bewertung 

der Prüfberichte durch genau ein Gremium maßgebend für 

die Wirksamkeit der Gütesicherung. Der grundsätzlich und 

zwangsläufig vorhandene Bewertungsspielraum soll durch 

ein Fachgremium des Vertrauens in einheitlicher Weise konsequent 

ausgefüllt werden. Die Aufgabe der unabhängigen 

Bewertung der Bietereignung sozusagen als Dienstleister 

des Auftraggebers stellt allerhöchste Ansprüche an die 

Unparteilichkeit sowohl in Bezug auf wirtschaftliche Aspekte 

als auch hinsichtlich der Interessensneutralität. 

1) Oberste Baubehörde im Bayerischen Staatsministerium des Innern, für Bau 

und Verkehr, Schreiben vom 7. Januar 2014 

10 03 | 2014

VERBÄNDE NACHRICHTEN 

Hierauf haben Auftraggeber und Auftragnehmer das System 

Gütesicherung Kanalbau einvernehmlich ausgerichtet. Firmen 

mit Gütezeichen Kanalbau melden alle Baustellen, und folglich 

können alle Maßnahmen unangekündigt besucht werden, um 

Qualifikation, Technische Leistungsfähigkeit und Zuverlässigkeit 

des Unternehmens kontinuierlich zu bewerten. Darüber 

hinaus hat der Auftraggeber innerhalb der RAL-Gütesicherung 

die Möglichkeit, Baustellenprüfungen selbst zu veranlassen. 

Zudem beinhaltet die RAL-Gütesicherung Kanalbau ein abgestuftes 

Ahndungssystem, dass bei festgestellten Mängeln in 

der Gütesicherung zur Anwendung kommt. Hierbei werden 

vom Güteausschuss verschiedenste Maßnahmen beschlossen, 

z. B. zusätzliche Auflagen, Verwarnungen oder der befristete 

oder dauernde Zeichenentzug. 

Fotos: Güteschutz Kanalbau 

Gemeinsam beschlossen 

Alle Prüfberichte werden dem Güteausschuss zur Bewertung 

vorgelegt. Damit beurteilt ein ehrenamtlich tätiges 

und vom Prüfergebnis unabhängiges Gremium mit direkter 

Vertretung von Auftraggeber-Interessen bei Gütezeichenverleihung 

und Beschluss von Ahndungsmaßnahmen. Hinzu 

kommt: Wichtige Entscheidungen, wie z. B. die Änderung 

der Güte- und Prüfbestimmungen werden in der Mitgliederversammlung 

der Gütegemeinschaft mit paritätischen 

Stimmen von Auftraggebern und Auftragnehmern beschlossen. 

Änderungen durchlaufen das RAL-Revisionsverfahren 

mit Beteiligung der einschlägigen Fach- und Verkehrskreise. 

Die Aufgabe der Bewertung der Bietereignung erfordert 

vom Auftraggeber Vertrauen in das von ihm zum Maßstab 

gemachte Referenzsystem. Auftraggeber wollen sicher sein, 

dass ihre Interessen in der Prüforganisation vertreten sind. 

Nicht zuletzt deshalb, weil sie auf die Aussagekraft des 

Qualifikationsnachweises und die Gütesicherung auf der 

Baustelle vertrauen wollen, um einen fairen Wettbewerb 

zwischen qualifizierten Bietern zu ermöglichen. 

Die RAL-Gütesicherung Kanalbau hat sich dieses Vertrauen 

bei vielen Auftraggebern erworben infolge der hohen 

Spezialisierung und damit einhergehenden Fachkompetenz 

Auftraggeber haben innerhalb der RAL-Gütesicherung die Möglichkeit, 

Baustellenprüfungen zu veranlassen 

im speziellen Bereich Kanalbau, der Neutralität der Organisation 

sowie der Transparenz in Bezug auf Prüfabläufe, 

handelnde Personen und Prüfungsergebnisse. Auftraggeber 

wissen, dass ihre Interessen in der RAL-Gütesicherung 

gleichberechtigt vertreten sind und stützen sich seit mehr 

als 20 Jahren auf dieses System. 

Zusätzlich können Auftraggeber wie die Gütezeicheninhaber 

selbst – innerhalb der RAL-Gütesicherung Kanalbau 

auf ein umfangreiches Dienstleistungspaket rund um das 

Thema Qualitätssicherung zurückgreifen. Hierzu gehören 

z. B. Fachveranstaltungen wie Erfahrungsaustausche und 

Seminare sowie ein umfangreiches und kostenloses Programm 

von Informationsschriften. 

KONTAKT: RAL-Gütegemeinschaft Güteschutz Kanalbau, Bad Honnef, 

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NACHRICHTEN VERBÄNDE 

GWP: Geschäftsanbahnungsreisen nach 

Kanada und in die USA 

Die Deutsch-Kanadische Industrie- und Handelskammer 

(AHK Kanada) und die AHK USA-Chicago bieten in Zusammenarbeit 

mit German Water Partnership (GWP) für kleine 

und mittelständische deutsche Unternehmen an, die Interesse 

am Einstieg in den kanadischen bzw. US-amerikanischen 

Markt der Wasser- und Abwasserwirtschaft haben, zwei 

Geschäftsanbahnungsreisen an. 

Vom 9. bis 13. Juni 2014 finden im Rahmen der Delegationsreise 

nach Kanada eine ganztägige Präsentationsveranstaltung 

(12. Juni 2014 in Toronto) sowie individuelle 

Gesprächstermine in Ontario oder Quebec statt. Ziel der 

Geschäftsanbahnung ist die Unterstützung der deutschen 

Firmen beim gezielten und langfristigen Aufbau von 

Geschäftsbeziehungen mit kanadischen Firmen. 

Vom 16. bis 20. Juni 2014 können deutsche Unternehmen 

in Chicago, Illinois, individuelle Geschäftstermine mit potenziellen 

Geschäftskontakten anbahnen. Zudem haben die 

Teilnehmer die Möglichkeit, auf einer eintägigen Fachkonferenz 

in Downtown Chicago einem Fachpublikum ihre Produkte, 

Technologien und Dienstleistungen zu präsentieren. 

Die USA sind mit etwa 20 % Marktanteil der weltweit 

größte Absatzmarkt für wasserbezogene Produkte. Zusätzlich 

sorgen immer strenger werdende Anforderungen für 

Umweltschutz, Nachhaltigkeit und Effizienz, sowie die veralteten 

und erneuerungsbedürftigen Wasserinfrastruktursysteme 

zu einer steigenden Nachfrage im US-Wassersektor. 

In den nächsten 25 Jahren wird mit umfassenden Investitionen 

von etwa 1 Billion US-Dollar gerechnet, um den 

Bedarf decken und die Standards einhalten zu können. 

Speziell in den Bereichen Separierung von kombinierten 

Systemen sowie innovative Technologien zur Abwasserverwertung, 

Wasserrecycling, Einbindung von green infrastructure, 

Meerwasserentsalzung und Wassertransport 

wird massives Marktpotenzial gesehen. Die Einführung 

neuer Finanzierungsmodelle, wie etwa die 1 Mrd. USD 

schwere Clean Water-Initiative in Illinois oder das 50-Mio.- 

USD-Paket zur Verbesserung der Wasserinfrastruktur in 

Chicago, zeigen deutlich, dass der Bedarf für Investitionen 

im US-Wasserinfrastrukturbereich erkannt wurde. 

Kanada hält 7 % der weltweiten Frischwasserreserven und 

gehört mit 350 Litern pro Kopf und Tag zu den Ländern mit 

den höchsten Pro-Kopf-Wasserverbräuchen der Welt. Eine 

veraltete Wasserinfrastruktur sowie strengere Umweltauflagen 

haben in den letzten Jahren zu verstärkten Investitionen 

in die Wasser- und Abwasserwirtschaft geführt. Der Investitionsbedarf 

im Abwasserbereich wird auf 40 Mrd. CAD 

geschätzt. Die 2012 in Kraft getretene Wastewater Systems 

Effluent Regulation macht die Aufrüstung aller Kläranlagen 

mit einem Volumen von mehr als 100 m 3 notwendig. 

Außerdem besteht Investitionsbedarf in Leitungssysteme, 

Mess- und Regeltechnik, da aufgrund der veralteten Infrastruktur 

aktuell hohe Leitungsverluste entstehen. 

Für deutsche Anlagenhersteller, wie z. B. Hersteller von 

Kläranlagen, Komponenten- und Technologiehersteller für 

die Abwasserbehandlung, -ableitung und -reinigung sowie 

Bauunternehmen, Ingenieure und Planungsbüros im Abwasserbereich 

ergeben sich in Kanada sehr gute Marktchancen. 

Ebenso gefragt sind deutsche Komponenten- und Technologiehersteller, 

die Lösungen für den effizienten Wasserverbrauch, 

wie z. B. Wassermonitoring, Mess-, Steuer- und 

Regelungstechnik sowie Lösungen zur Wiedernutzung von 

Wasser anbieten, um dem Anstieg der Kosten der Trinkwasserversorgung 

entgegen zu wirken. 

KONTAKT: German Water Partnership, Berlin, für Kanada: Christine von 

Lonski, Tel. +49 30 300199-1220, E-Mail lonski@germanwaterpartnership.de, 

für USA: Claudia Iberle, Tel. +49 30 300 199- 

1228, E-Mail: iberle@germanwaterpartnership.de 

Newsletter bestellen: > www.3R-Rohre.de > Navigation „3R News > „Newsletter“ 

INFO 

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12 03 | 2014

PERSONALIEN NACHRICHTEN 

Otto Schaaf ist neues Mitglied des VKU-Vorstands 

Ende November 2013 wurde DWA-Präsident Otto Schaaf 

(Vorstand der Stadtentwässerungsbetriebe Köln, AöR) auf 

der Hauptversammlung des Verbands kommunaler Unternehmen 

(VKU) in dessen Vorstand gewählt. 

Neu im VKU-Vorstand sind neben Schaaf: Sven Becker 

(Geschäftsführer Trianel GmbH), Uwe Feige (Werkleiter des 

Kommunalservice Jena), Rolf Friedel (Amtsleiter der Stadt 

Heidelberg, Amt für Abfallwirtschaft und Stadtreinigung), 

Mathias Hartung (Werkleiter der Stadt Nordhausen, Stadtentwässerung), 

Achim Kötzle (Geschäftsführer der Stadtwerke 

Tübingen GmbH), Ralf Schürmann (Geschäftsführer 

der Stadtwerke Peine GmbH), Karsten Specht (Kaufmännischer 

Geschäftsführer und Sprecher der Geschäftsführung 

des OOWV) sowie Thomas Zaremba (Geschäftsführer der 

Stadtwerke Energie Jena-Pößneck GmbH). 

Der Vorstand des VKU setzt sich unter anderem aus dem 

Präsidenten, den drei Vizepräsidenten, den Vorsitzenden 

der Landesgruppen und bis zu 33 von der VKU-Hauptversammlung 

gewählten Beisitzern zusammen. 

Otto Schaaf 

EUROPIPE bestellt zwei neue Geschäftsführer 

Neben Dr. Michael Gräf, dem Vorsitzenden der Geschäftsführung 

(CEO), wurden bei EUROPIPE mit Wirkung zum 

1. Januar 2014 zwei neue Geschäftsführer bestellt. 

Alexander Soboll, bisher Director Sales, Hot Rolled Flat 

Products, Salzgitter Mannesmann International GmbH, Düsseldorf, 

übernimmt die Ressorts Vertrieb und Tochtergesellschaften. 

Des Weiteren verantwortet Dr. Andreas Liessem, 

bisher Werksleiter der EUROPIPE GmbH, Mülheim an der 

Ruhr, seit diesem Tag die Ressorts Technik, IT, Investitionen 

und Produktentwicklung. Ebenfalls seit dem 1. Januar 2014 

ist Dirk Czarnetzki Generalbevollmächtigter für den kaufmännischen 

Bereich. 

Dr. Michael Gräf ist verantwortlich für die Ressorts Strategie, 

Personal, Qualität / Supply Chain, Einkauf und den 

kaufmännischen Bereich. 

Der bislang für den kaufmännischen Bereich zuständige 

Geschäftsführer Hans-Werner Gauer trat mit Wirkung vom 

31. Dezember 2013 in den Ruhestand. 

Dr. Michael Gräf 

Dirk Czarnetzki 

Alexander Soboll 

03 | 2014 13

NACHRICHTEN PERSONALIEN 

Universität Hannover ernennt Bert Bosseler 

zum Honorarprofessor 

Neuer Honorarprofessor: PD Dr.-Ing. Bert Bosseler (IKT) erhält 

die Ernennungsurkunde zum Honorarprofessor aus den Händen 

des Universitäts-Präsidenten, Prof. Dr. Erich Barke (links) 

Die Leibniz Universität Hannover hat den Wissenschaftlichen 

Leiter des IKT – Institut für Unterirdische Infrastruktur, PD Dr.- 

Ing. Bert Bosseler, zum Honorarprofessor bestellt. Bosseler 

lehrt seit dem Jahr 2006 an der Fakultät für Bauingenieurwesen 

und Geodäsie das Fach Kanal- und Leitungsbau. 

In seinen Vorlesungen schlägt Bosseler die Brücke zwischen 

der praxisorientierten Forschung des IKT und der akademischen 

Ausbildung von Bauingenieuren. Seine Vorlesungen 

werden auch von zahlreichen ausländischen Stipendiaten 

besucht, die künftig für die Abwasserinfrastruktur ihrer Heimatländer 

verantwortlich sein werden. 

Im Jahr 2010 habilitierte sich Bosseler mit einer Schrift über 

die „Prüfung und Bewertung von Produkten und Verfahren 

zum Bau und zur Instandhaltung unterirdischer Kanäle und 

Leitungen“. Grundlage dafür sind die umfassenden Erkenntnisse 

aus Forschung, Materialprüfung und Warentests des IKT. 

Die Urkunde zum Honorarprofessor überreichte Prof. Dr. Erich 

Barke, Präsident der Universität Hannover. Diese Ernennung 

unterstreicht die erfolgreiche Kooperation zwischen der Universität 

Hannover und dem IKT. Als Wissenschaftlicher Leiter 

des Gelsenkirchener Instituts setzt Bosseler auch künftig auf 

die enge Verknüpfung zwischen praxisorientierter Forschung 

und Lehre. 

Kaltenhäuser übernimmt 

Vertrieb und Marketing 

bei RELINEEUROPE 

Gunter Kaltenhäuser (Bild) folgt auf Benedikt Stentrup 

Zum 1. April 2014 übernimmt Gunter Kaltenhäuser 

(39) den Geschäftsbereich Vertrieb und Marketing 

bei RELINEEUROPE. Kaltenhäuser ist bereits seit vielen 

Jahren im Bereich Kanalsanierung tätig, zuletzt als 

Vertriebsleiter bei MC Bauchemie, einem führenden 

Hersteller bauchemischer Produkte. Dort verantwortete 

er die Neustrukturierung und Weiterentwicklung des 

Geschäftsbereichs zur Instandhaltung unterirdischer 

Infrastrukturen in Deutschland und Europa. Zuvor war 

der Diplom-Ingenieur Projekt-Manager beim Institut 

für Unterirdische Infrastruktur (IKT) in Gelsenkirchen. 

Kaltenhäuser folgt in dieser Position bei RELINEEUROPE 

auf Benedikt Stentrup, der das Unternehmen zum 31. 

Dezember 2013 auf eigenen Wunsch verlassen hat. 

14 03 | 2014

VERANSTALTUNGEN NACHRICHTEN 

Premiere der Tiefbaumesse InfraTech übertrifft 

alle Erwartungen 

Die erste Auflage der Tiefbaumesse InfraTech, die vom 15. 

bis 17. Januar 2014 in der Messe Essen stattfand, hat alle 

Erwartungen übertroffen. 5.972 Personen besuchten die 

Tiefbaumesse, auf der sich 165 Aussteller aus Deutschland, 

den Niederlanden und weiteren europäischen Ländern 

präsentierten. 

Auch die Besucher der parallel stattfindenden Fachmessen 

von DEUBAUKOM, DCONex und Leben + Komfort besuchten 

die Messestände der Tiefbaumesse InfraTech. Insgesamt 

konnten die Organisatoren der vier Messen 34.950 Besucher 

begrüßen. 

Es hat sich herausgestellt, dass die Qualität der Besucher 

hoch war. Mehr als 40 % war Geschäftsführer/Inhaber 

und insgesamt 50 % der Besucher erwies sich als entscheidungsbefugt. 

Der Großteil der teilnehmenden Unternehmen 

zeigte sich angenehm überrascht von der großen Anzahl der 

neuen Geschäftskontakte und deren Potenzial. Bernd Bathke, 

Leitung Werbung, Direktmarketing und Veranstaltungen 

von ACO Tiefbau: „Wir wurden von einem Ansturm der 

Tiefbau-Foren 2014: Gelungener Auftakt in Ulm – 

Vorfreude auf Leipzig 

Das erste der beiden Tiefbau-Foren 2014 der Saint-Gobain 

Building Distribution Deutschland GmbH war ein Auftakt 

nach Maß: Über 2.000 Besucher kamen am 23. Januar 

nach Ulm, um sich auf der zukunftsweisenden Fachmesse 

umzusehen. Die zweite Veranstaltung findet am 2. April 

in Leipzig statt. 

Die Tiefbau-Foren der Saint-Gobain Building Distribution 

Deutschland (SGBDD) gehören mittlerweile zur Tradition 

und bilden den jährlichen Branchenauftakt. Um den steigenden 

Besucherzahlen gerecht zu werden, wechselte die 

SGBDD erstmals die Location: Statt im Edwin-Scharff-Haus 

fand die Veranstaltung in der Donauhalle am Ulmer Messegelände 

statt. Die Fachbesucher informierten sich in rund 40 

Vorträgen zum diesjährigen Schwerpunktthema Produktund 

Verfahrensinnovationen der Bereiche „Versorgung, 

Entsorgung und Oberfläche“. Sie nutzten den Tag aber 

auch, um mit über 110 namhaften Lieferanten und Industriepartnern 

ins Gespräch zu kommen. „Die Tiefbau-Foren sind 

keine reinen Info-Veranstaltungen, sondern immer mehr 

eine beliebte und wichtige Kommunikationsplattform“, 

sagt Mario Hinz, Geschäftsleiter Tiefbau bei der SGBDD. 

Am 2. April wird es im Congress Center in Leipzig eine 

Fortsetzung des Ulmer Forums geben. Zu den fachkundigen 

Referenten zählen auch dort Johan Leiker (Alvenius, 

Eskilstuna) mit dem in Ulm bereits gut besuchten Vortrag 

über „Energieeffiziente Hochleistungsrohrsysteme“, und Dr. 

neuen Geschäftskontakten überrascht und sind begeistert“. 

Das Vortragsprogramm, das vom IKT (Institut für Unterirdische 

Infrastruktur) organisiert wurde, sorgte an den ersten 

beiden Messetagen für ein bis auf den letzten Platz gefülltes 

Auditorium, in dem renommierte Redner sich mit aktuellen 

Problemen der (städtischen) Infrastruktur befassten. Die 

Vorträge über die neuen Entwicklungen in den Bereichen 

Straßenbau, Tiefbau, Energieeinsparungen und Stromversorgung 

zogen eine Vielzahl von Interessierten an, die sich 

auch aktiv an den anschließenden Diskussionen beteiligten. 

Roland W. Waniek, Geschäftsführer des IKT sagte dazu: 

„Besonderes gut ist, dass auf der InfraTech so viele Kommunalvertreter 

anwesend sind. Sie sind interessiert, kritisch 

und bringen sich aktiv in die Diskussionen ein.“ 

Vom 13. bis 15. Januar 2016 wird in der Messe Essen die 

zweite InfraTech stattfinden, erneut zeitgleich mit den Fachmessen 

DEUBAUKOM und DCONex. Wer bis solange nicht 

warten möchte, kann die niederländische Ausgabe der Messe 

InfraTech vom 20. bis 23. Januar 2015 in Rotterdam besuchen. 

Die Fachbesucher informierten sich in rund 40 Vorträgen zum diesjährigen 

Schwerpunktthema Produkt- und Verfahrensinnovationen der Bereiche 

„Versorgung, Entsorgung und Oberfläche“ 

Bernhard Schneider (Regierungsdirektor im Bundesministerium 

für Verkehr, Bau und Stadtentwicklung), der über „EU- 

Bauproduktenverordnung – Rechte und Pflichten“ referiert. 

Die Tiefbau-Foren werden von den SGBDD-Marken IBA, 

Muffenrohr, Raab Karcher und Schulte Tiefbauhandel 

organisiert. 

KONTAKT: www.tiefbau-forum.com 

03 | 2014 15

NACHRICHTEN VERANSTALTUNGEN 

28. Oldenburger Rohrleitungsforum 

fokussierte Hybridnetze 

Nach „Rohrleitungen – in neuen Energieversorgungskonzepten“ 

und dem Schwerpunkt „Klimawandel“ in 2013 

widmete sich das diesjährige Oldenburger Rohrleitungsforum 

erneut der „Energieversorgung“. Mittlerweile sind aus 

ersten Konzepten erste Pilotprojekte hervorgegangen, wie 

z. B. die Wasserstofferzeugungsanlage der E.ON im brandenburgischen 

Falkenhagen oder das Hybridprojekt Oldenburg-Drielake, 

bei dem sogenannte Energetische Nachbarschaften 

als Baustein zukünftiger Hybridnetze im Fokus 

stehen. Auch Techniken wie die Nutzung von Abwärme aus 

Abwasser finden mittlerweile immer breitere Anwendung. 

Dennoch wurde eines in Oldenburg recht deutlich: Eine 

sichere Energieversorgung wird in der Zukunft nicht durch 

die einfache Umstellung der heutigen Strukturen möglich 

sein. Die Zukunft sieht komplexe ineinander greifende Netzstrukturen 

vor. Dies erfordert viel technischen Sachverstand 

und verlangt einen hohen interdisziplinären Austausch wie 

beim diesjährigen Oldenburger Rohrleitungsforum, das mit 

seinem Motto „Rohrleitungen als Teil von Hybridnetzen – 

unverzichtbar im Energiemix der Zukunft“ exakt den Nerv 

der Branche traf. 

Prof. Thomas Wegener, Vorstandsmitglied des iro e.V. 

und Geschäftsführer der iro GmbH, eröffnete am 6. Februar 

2014 das 28. Oldenburger Rohrleitungsforum mit 

über 3.000 Teilnehmern, rund 350 Ausstellern und 130 

Referenten. 

Gasnetze mit Potential 

Im Anschluss an die Grußworte widmeten sich die beiden 

Eröffnungsvorträge eingehend dem Thema der diesjährigen 

Veranstaltung. Prof. Dr.-Ing. Hartmut Krause, DVGW e.V., 

DBI Gastechnologisches Institut gGmbH, zeigte auf, welchen 

Beitrag die Gasnetze zur Stabilisierung der Energieversorgung 

bei zunehmendem Anteil erneuerbarer Energieträger 

an der Energieerzeugung leisten können. Wo gibt es – mit 

Blick auf die Gasnetze der Zukunft – noch Forschungsbedarf: 

auch das eine Steilvorlage von Krause, die Jun.-Prof. 

Dr. Sebastian Lehnhoff, Bereichsvorstand Energie OFFIS 

e.V. Institut für Informatik, Oldenburg, aufnahm. Eine entscheidende 

Komponente zur erfolgreichen Realisierung 

der zukünftigen Energieversorgung sind entsprechende 

Automatisierungs- und Informationstechnologien, die erst 

eine Steuerung der Energieströme ermöglichen. „Dabei 

stellen sich im Wesentlichen zwei Probleme“, führte Lehnhoff 

aus. „Zum einen fehlt die Möglichkeit erzeugte Energie 

in ausreichendem Maß zu speichern und zum anderen 

müssen Transportengpässe dringend gelöst werden.“ In 

diesem Zusammenhang sieht Lehnhoff in den Smart Grids 

ein Instrument, die vorhandene Infrastruktur intelligent zu 

nutzen. An der Kernfrage, wie die Systeme zu verknüpfen 

sind, arbeitet das Institut zurzeit intensiv, u. a. werden Leitsysteme 

und Planungsansätze für gekoppelte Infrastruktursysteme 

entwickelt. 

Energetische Nachbarschaften 

Ein weiterer interessanter Ansatz beschäftigt sich mit der 

Regionalisierung der Hybridnetze, wie das Beispiel Drielake 

(Oldenburg) mit seinen Energetischen Nachbarschaften 

zeigt. Dabei wird nach Identifizierung passender Bereiche 

ein Verbund von dezentralen Verbrauchern und Produzenten, 

die sich in unmittelbarer räumlicher Nähe zueinander 

befinden, geschaffen. Dies ist auch eine der Grundvoraussetzung 

für ein weiteres Schwerpunktthema, das im 

Zusammenhang mit dem Thema „Hybridnetze“ nicht fehlen 

darf: die energetische Nutzung der Abwasserwärme. In drei 

Vortragsblöcken wurde über neue technische Entwicklungen 

und die Erfahrungen aus aktuellen Projekten berichtet. 

Festzustellen ist, dass sich die Technik zur Nutzung der 

Prof. Thomas Wegener eröffnete das 28. Oldenburger 

Rohrleitungsforum 

In der Hochschule und auf dem Freigelände präsentierten die 

Aussteller ihre aktuellen Produkte und Verfahren 

16 03 | 2014


Abwasserwärme etabliert hat und dass das Interesse seitens 

der Kommunen stetig zunimmt. 

Dass sich vieles um die Weiterentwicklung der Erdgasnetze 

drehen wird, wurde ebenfalls deutlich. Über die technischen 

Aspekte wie z. B. den Einfluss des durch Elektrolyse 

gewonnenen und eingespeisten Wasserstoffs auf das Rohrnetz 

wurde in zwei Vortragsblöcken diskutiert. „Neben 

den Erdgasspeichern und -netzen bieten sich allerdings 

auch die großen Fernwärmenetze dazu an, Flexibilitäten 

für die erneuerbare Stromerzeugung bereitzustellen“, so 

DI Robert Hinterberger, Geschäftsführer Energy Research 

Austria, New Energy Capital Invest GmbH. Das hohe Flexibilitätspotential 

im Wärmemarkt zeige sich schon alleine 

darin, dass deutschlandweit der Wärmeverbrauch mehr als 

2,5-mal so groß ist wie der Stromverbrauch. Insbesondere 

sogenannte Power-To-Heat-Anlagen könnten zu einem 

wichtigen Baustein der Energiewende werden, indem erneuerbarer 

Überschussstrom in Fernwärmesystemen verwertet 

werde, anstatt diesen wie bisher abzuregeln. Die Umsetzung 

solcher Hybridsysteme erfordere aber nicht nur die 

technische Integration, sondern vor allem eine Anpassung 

der regulatorischen, rechtlichen und steuerlichen Rahmenbedingungen. 

So ist es für Fernwärmebetreiber derzeit in 

Deutschland nicht wirtschaftlich möglich, erneuerbaren 

Überschussstrom auf diese Art und Weise zu verwerten. 

Auf diesen Aspekt verwies auch Dipl.-Ing. Heiko Fastje, 

Geschäftsführer der EWE Netz GmbH. Denn die Grundzüge 

der Regulierung sind in einer Zeit entworfen worden, als 

wenige große Unternehmen den Energiemarkt dominierten. 

Die mittlerweile entstandene Struktur an Marktteilnehmern 

am Energiemarkt erfordert eine Anpassung der Regulierung, 

um eine technisch und wirtschaftlich sinnvolle Entwicklung 

zu ermöglichen. 

Fazit 

Auch in diesem Jahr kamen die „Dauerbrenner“ des Forums 

nicht zu kurz: Hierzu zählen die vielen Vortragsblöcke, die sich 

den verschiedenen Rohrmaterialien widmen, genauso wie die 

Blöcke zu den Themen grabenloser Leitungsbau, HDD oder 

Sanierung von Rohrleitungen. Zudem bildete der Korrosionsschutz 

von Rohrleitungen einen besonderen Schwerpunkt, 

aber auch Reizthemen wie das Fracking wurden kontrovers 

diskutiert. Wie immer gab es eine Fülle von aktuellen Themen 

und den gewohnt intensiven Austausch. „Um die Herausforderungen 

der Energieversorgung in Zukunft zu meistern, 

wird es nicht nur einen Lösungsweg geben. Die Kombination 

der verschiedenen technischen Möglichkeiten wird zum Ziel 

führen und Rohrleitungssysteme werden dabei eine wichtige 

Aufgabe spielen“, fasste Prof. Wegener seine Eindrücke nach 

Beendigung der Veranstaltung zusammen. Dementsprechend 

werden dem Oldenburger Rohrleitungsforum auch in den 

nächsten Jahren die Themen nicht ausgehen. Zum Vormerken: 

Das 29. Oldenburger Rohrleitungsforum findet am 19. 

und 20. Februar 2015 statt. 

RSV-Praxistag „Rehabilitation von Trinkwasserleitungen“ 

findet am 15. April in Mellendorf statt 

Bei dem RSV-Praxistag wird als wichtiger Aspekt für die 

Rehabilitationsplanung von Trinkwasserleitungen die technische 

Zustandsbewertung behandelt. Zudem wird die hygienische 

Bewertung in einem separaten Thema behandelt. 

Die möglichen Rehabilitationsverfahren werden ausführlich, 

nicht nur im Standardablauf, sondern auch in ihrer 

Vielschichtigkeit vorgestellt. 

Worauf bei der Planung besonders zu achten ist, wird 

nach Abschluss einer Baumaßnahme dargestellt und 

diskutiert. 

Die Nutzungsdauer aller Rohrmaterialien und Rohrverbindungen 

sind begrenzt. Durch rechtzeitiges Sanieren kann 

die Nutzungsdauer wesentlich verlängert werden. Hierfür 

sind Zustandsuntersuchungen bzw. -bewertungen erforderlich, 

um ein wirtschaftliches Verfahren einzusetzen. 

Bei den Verfahrensvarianten kann von einer Nutzungsdauer 

von 50 bis 80 Jahren ausgegangen werden. Der Erfolg der 

grabenlosen Bauverfahren veranlasste die Rohrindustrie 

zur stetigen Weiterentwicklung der Rohrmaterialien und 

Rohrverbindungen speziell für das Medium Trinkwasser. 

Der RSV-Praxistag „Rehabilitation von Trinkwasserleitungen“ 

am 15. April 2014 in Mellendorf widmet sich ausführlich 

und praxisbezogen in vier Themenblöcken den 

gängigen Sanierungsverfahren. 

Eine interessante 

Fachausstellung 

der Sponsoren rundet 

das Programm 

dieser eintägigen 

Veranstaltung ab, 

wobei Hersteller 

und Anwender 

über technische 

Weiterentwicklungen 

im eigenen 

Hause berichten 

und Fragen 

beantworten. 

KONTAKT: RSV - Rohr- 

leitungssanierungsver- 

band e.V., Lingen/Ems), 

Horst Zech, Tel. +49 

5963 9810877, E-Mail: 

rsv-ev@t-online.de 

Trommelwagen für Close-Fit-Rohre 

03 | 2014 17


Sanierungsplanungskongress 2014 in Kassel rückte 

die Bedarfsplanung in den Fokus 

„Kanalnetze – Fit für die Zukunft“ lautete das Motto des 

1. Sanierungsplanungskongresses, zu dem der Verband 

Zertifizierter Sanierungsberater für Entwässerungssysteme 

e. V. (VSB) gemeinsam mit der DWA am 12. und 13. Februar 

2014 nach Kassel eingeladen hatten. Im Rahmen der 

zweitägigen Veranstaltung nutzten rund 150 technisch Verantwortliche 

bei Kanalnetzbetreibern, Fachbehörden und 

planenden Ingenieurbüros die Gelegenheit zum intensiven 

Austausch. Wie lassen sich mit strategischer Bedarfsplanung 

technische, betriebswirtschaftliche und bauliche Parameter 

so optimieren, dass sich Leitungsnetze auf lange Sicht 

erfolgreich betreiben und Vermögenswerte sichern lassen, 

lautete die Frage, deren Beantwortung den Kongress wie 

ein roter Faden durchzog. „Der Netzbetreiber ist bei dieser 

Aufgabe allerdings nicht auf sich alleine gestellt“, so die 

klare Meinung von Dipl.-Ing. (FH) Markus Vogel, Initiator 

des Kongresses auf Seiten des VSB. „Aber er muss seine 

Ansprüche formulieren und seine Bauherrenaufgaben konsequent 

wahrnehmen.“ Wie das aussehen kann, erfuhren 

die Teilnehmer in sieben inhaltlich aufeinander abgestimmten 

Themenblöcken. 

In seinem Impulsvortrag berichtete Schwanaus Bürgermeister 

Wolfgang Brucker exemplarisch über die Entwicklungen 

in seiner Gemeinde, in der erst weiträumige Überflutungen 

im Jahr 2003 dazu geführt hatten, die gesamte Leitungsinfrastruktur 

mithilfe eines Generalentwässerungsplanes 

grundlegend zu erneuern. Dabei habe sich schnell herausgestellt, 

dass ein solches Projekt nur in einer gemeinsamen 

Anstrengung aller an der Sanierung beteiligten Partner zu 

bewerkstelligen sei. „Auftraggeber, Ingenieurbüro und ausführendes 

Unternehmen müssen an einem Strang ziehen, 

um die wichtigen Projektphasen von der Bestandsaufnahme 

über die Zustandserfassung und -beurteilung, das Sanierungskonzept, 

die Objektplanung und die Bauausführung 

unter wirtschaftlichen und technischen Aspekten und im 

Sinne der Nachhaltigkeit erfolgreich zu gestalten.“ 

In Düsseldorf und der baden-württembergischen Gemeinde 

Kappelrodeck scheint das gelungen zu sein. Aus der kommunalen 

Praxis berichteten Dr. Claus Henning Rolfs, Stadtentwässerungsbetrieb 

Düsseldorf, und Bürgermeister Stefan 

Hattenbach in Themenblock 2, der sich mit „Kanalnetzunterhaltung 

als Generationenaufgabe – von der Strategie 

zur Finanzierung“ beschäftigte. In Düsseldorf verfolgt man 

einen ganzheitlichen Ansatz. „Investitionen werden erst 

dann getätigt, wenn alle Alternativen geprüft, neue Entwicklungen 

des Gesetzgebers berücksichtigt, die städtebaulichen 

Planungen eindeutig und die aktuelle Notwendigkeit 

der Maßnahme erwiesen sind“, erklärte Rolfs. Darüber hinaus 

muss die Finanzierung sichergestellt sein. Entsprechend 

der Selbstüberwachungsverordnung Kanal (SüwV Kann) 

wurden bereits 99,5 % des 1544 km langen öffentlichen 

Kanalnetzes inspiziert, dokumentiert und bewertet. Das 

Ergebnis: Der Anteil mit vordringlichem Handlungsbedarf 

ist in Düsseldorf mit einem Anteil von 1,15 % im Vergleich 

zum Bundesdurchschnitt (8 %) erheblich geringer. Dennoch 

erhöht sich der mittelfristige Handlungsbedarf aufgrund 

des Alterungsprozesses. Konsequent werden die jährlichen 

Investitionen in Höhe von 12 Mio. auf rund 25 Mio. Euro 

erhöht. Interessant in diesem Zusammenhang: Trotz Verdoppelung 

der Investitionen steigen die Gebühren nur minimal. 

Im Gegensatz hierzu ist das Kanalnetz von Kappelrodeck 

nur 53 km lang, die Aufwendungen für Instandhaltungsmaßnahmen 

entsprechend geringer. Doch in der Sichtweise 

stimmte Hattenbach mit seinen Vorredner überein. Er 

betrachtet die Kanalinfrastruktur als Treuhandvermögen 

des Bürgers, das von der Kommune verwaltet wird. „Der 

Widerbeschaffungswert von rund 38. Mio. Euro nimmt uns 

dem Bürger gegenüber ebenso in die Pflicht wie gegenüber 

Umwelt und Kanal“, so Hattenbach. Konsequent hat man 

in der eher kleinen Gemeinde ein umfassendes Sanierungskonzept 

erarbeiten lassen, das sukzessive umgesetzt wird. 

Allerdings werden anstehende Sanierungsmaßnahmen in 

jedem Fall kritisch analysiert – etwa in Bezug auf Notwendigkeit, 

Umfang oder Wirtschaftlichkeit. Dazu gehört die 

offene Diskussion über den Zustand der Kanalisation und 

die Festlegung von Aufgaben, zu denen Bürgerinformationsveranstaltungen 

ebenso zählen wie das Umsetzen 

der Ergebnisse in den jährlichen Haushaltsberatungen und 

Maßnahmenplänen oder die Verbesserung der Datenbasis. 

Alleine oder im Verbund? 

Doch wie sehen die Voraussetzungen für eine optimale 

Kanalsanierungsplanung aus? Erfahrungsberichte von 

kommunalen Vertretern zeigten, dass eine finanziell eigenständige 

Organisation, fachlich gut ausgebildetes internes 

und externes Personal, die regelmäßige Überprüfung der 

Prozesse, der Einsatz moderner Technik und regelmäßige 

Kontrollen zu wichtigen Bausteinen einer erfolgreichen 

Kanalsanierung zählen. Damit kommt der Organisation 

kommunaler Aufgaben eine wichtige Rolle zu. Aber wer 

setzt sie um? Und sind Lösungen für den Netzbetrieb besser 

alleine oder im Verbund mit anderen zu realisieren? 

„Werden die Aufgaben der Abwasserentsorgung gebündelt 

– etwa in einem Zweckverband – lassen sich Synergien 

schaffen, mit denen die Abwasserentsorgung auf hohem 

Standard unter Berücksichtigung der Wirtschaftlichkeit besser 

zu realisieren ist“, dieser Meinung ist Dipl.-Ing. Norbert 

Engelhard vom Erftverband in Bergheim. Allerdings bleibt 

auch bei diesen Ansätzen die Suche nach kompetenten 

Partnern unerlässlich. Doch wie finde ich den Planer, der 

die bestmögliche Leistung erwarten lässt? Dieser Frage 

ging Dipl.-Ing. Peter Kalte von der Gütestelle Honorar- und 

Vergaberecht in Mannheim nach. Egal, ob ich einen Planer 

suche, der wirtschaftlich plant, oder einen, der qualitätsvoll 

18 03 | 2014

plant: der, der die bestmögliche Leistung erwarten lässt, soll 

den Auftrag erhalten, lautete der Tenor von Kaltes Vortrag. 

Bei der Suche ist jedoch viel Fachwissen vom Netzbetreiber 

nötig. Und das nicht nur bei der Findung des optimalen 

Honorars, sondern insbesondere bei der Feststellung der 

fachlichen Kompetenz – so das Fazit der allgemeinen Diskussionsrunde, 

die den ersten Tag in Kassel abschloss. 

Mit Vorträgen über die Herausforderung ganzheitlicher, 

zukunftsorientierte Planung ging der Kongress in die zweite 

Runde. „Es regnet stärker, und wir werden weniger: 

Damit steigen die Einflüsse auf die Entwässerungsplanung“, 

so Prof. Dipl.-Ing. Dieter Sitzmann, Hochschule 

Coburg. „Bei der Planung der zukünftigen Netzinfrastruktur 

müssen wir nachhaltig planen und über den Tellerrand 

blicken“, so seine Empfehlung. U. a. könnten auch die 

Stadtplaner in die Sanierungskonzepte einbezogen werden, 

um etwa Verkehrs- und Freiflächen bei der Risikovorsorge 

zu berücksichtigen. Weiterführende Regelungen 

zur Risikobewertung urbaner Sturzfluten im Kontext der 

DIN EN 752 sowie des Arbeitsblattes DWA-A 118 werden 

zurzeit von der DWA-Arbeitsgruppe ES-2.5 „Anforderungen 

und Grundsätze der Entsorgungssicherheit“ 

erarbeitet und im Merkblatt DWA-M 119 (erscheint 2014) 

niedergelegt. Dort werden u. a. die methodischen Ansätze 

zur systematischen Gefährdungs- und Risikoanalyse für 

Siedlungsgebiete in Bezug auf lokale Starkregen näher 

beschrieben und weitergehende Anwendungsempfehlungen 

ausgesprochen. 

Planung ist eine komplexe Ingenieursdisziplin 

Die Planungsleistung hat im Sanierungsprozess einen enormen 

Stellenwert: Hierin waren sich Dr.-Ing. Martin Wolf, SiwaPlan 

Ing.-Ges. mbH, und Prof. Norbert Jardin vom Ruhrverband 

in Essen einig. Untersuchungen beim Ruhrverband haben 

gezeigt, dass eine integrale Entwässerungsplanung neue Möglichkeiten 

zur ganzheitlichen Optimierung und damit erhebliche 

Einsparungen möglich macht. Die Beispiele dokumentieren, 

dass in der ersten Phase eines Projektes die Basis für eine 

erfolgreiche und wirtschaftliche Sanierung gelegt wird. Aber 

was tun, wenn eine Sanierung ansteht? Zuspachteln, Schlauch 

einziehen oder gleich alles herausreißen? Jede Sanierungstechnik 

hat ihre eigenen Parameter, weshalb eine Entscheidung für 

Renovierung, Reparatur oder Neubau nicht pauschal zu treffen 

ist. Für Markus Vogel ist die bauliche Sanierungsplanung eine 

komplexe Ingenieursdisziplin, und die Qualität des Sanierungsergebnisses 

steht im direkten Zusammenhang mit der Qualität 

der Planung. „Deshalb gibt es die Standard-Sanierungstechnik 

auch nicht“ erklärte Vogel, „denn kein Unternehmen verfügt 

über alle geeigneten und bewährten Sanierungsverfahren und 

Einzeltechniken.“ Das „Wie“ entscheidet deshalb die Planung. 

Ihre Aufgabe besteht u. a. darin, ein VOB-konformes Vergabeverfahren 

zu ermöglichen. Zudem ist eine Festlegung der 

Sanierungstechnik des Schadensbildes in Abhängigkeit der 

örtlichen Randbedingungen durch den Planer unabdingbar. 

Letzlich gilt: Nicht eine Firma entscheidet, welches Verfahren 

sie anbietet, sondern der Planer trifft die Vorgabe der technischen 

Spezifikation. Dabei hat er neben technischen Aspekten 

weitere wichtige Parameter wie eine Kosten-Nutzen-Analyse 

oder Nachhaltigkeitsaspekte zu berücksichtigen. Allerdings 

nützt die beste Planung nichts, wenn die Ausführung nicht den 

gewünschten Anforderungen entspricht. Klare Anforderungen 

an Bieter und Technik sind zu formulieren und das Sanierungsergebnis 

zu definieren. Habe ich die Leistung bekommen, die 

ich mir vorgestellt habe? Diese Frage müssen sich viele Netzbetreiber 

stellen. Für die Ausführung von Sanierungsarbeiten ist 

ein hoher Grad an Erfahrung, Zuverlässigkeit und Kompetenz 

in Technik und Organisation unerlässlich. Und das ist nicht für 

kleines Geld zu haben – auch hier bestand in Kassel Konsens. 

MESSEN UND TAGUNGEN 

29. FDBR-Fachtagung Rohrleitungstechnik 

25.-26.03.2014 in Mannheim; info@fdbr.de 

12. Deutscher Schlauchlinertag 

27.03.2014 in Düsseldorf; borovsky@ 

ta-hannover.de, www. 

schlauchlinertag.de 

Münchner Kunststoffrohrtage 

27.-28.03.2014 in München; www.tuevsued.de/muenchnerkunststoffrohrtage 

Tube 2014 

07.-11.04.2014 in Düsseldorf; www.tube.de 

IFAT 2014 

05.-09.05.2014 in München; info@ifat.de, 

www.ifat.de 

21. Fachmesse „Energieffizienz 2014“ 

06.-08.05.2014 in Köln; t.limoni@agfw.de, 

www.agfw.de 

CEOCOR-Jahrestagung 

21.-22.05.2014 in Weimar; geschaeftsstelle@ 

fkks.de 

5.anlagen.forum 

24.-25.06.2014 in Wien; nicole.hall@tuevsued.de, 

www.tuev-sued.de/ 

akademie 

9. Forum Industriearmaturen 

26.06.2014 in Essen; b.pflamm@ 

vulkan-verlag.de, www.forumindustriearmaturen.de 

8. Praxistag Korrosionsschutz 

02.07.2014 in Gelsenkirchen; b.pflamm@ 

vulkan-verlag.de, www. 

praxistag-korrosionsschutz.de 

4. Praxistag Wasserversorgungsnetze 

05.11.2014 in Rheine; b.pflamm@vulkanverlag.de, 

www.praxistagwasserversorgungsnetze.de 

03 | 2014 19


Tube 2014 verbindet Tradition und Innovation 

Die Messe Düsseldorf ist vom 7. bis 11. April 2014 erneut 

Ausrichter der Messen Tube, Internationale Rohrfachmesse, 

und wire, Internationale Fachmesse Draht und Kabel. 

Rund 2500 Aussteller werden dort ihre Innovationen aus 

der Rohr-, Draht- und Kabelindustrie in 15 Messehallen 

präsentieren – für kleine und große Branchen-Player ist der 

Besuch dieser Fachmessen ein absolutes Muss. 

Das Rohr im Mittelpunkt: Die Fachmesse Tube 2014 

Im Fokus der Tube 2014 werden Rohmaterialien, Rohre, 

Zubehör und Maschinen, sowie weitere innovative Technologien 

zur Rohrherstellung stehen. Die Fachmesse widmet 

sich auch dem Handel mit Rohren aus FE-Metall, NE-Metall, 

Kunststoff, Glasfaser, Glas, Keramik, sowie Beton. Wichtige 

Themen der Tube sind darüber hinaus die Mess-, Steuerund 

Regeltechnik sowie die Spezialgebiete Prüftechnik und 

-maschinen. Einen großen Stellenwert nehmen auch Werkzeuge 

und Hilfsmittel zur Verfahrenstechnik ein. 

Foto: Messe Düsseldorf 

Rückblick: Aussteller und Besucher der Tube 2012 

Über 73.000 Fachbesucher aus mehr als 100 Ländern 

kamen zu Tube 2012 und wire 2012 nach Düsseldorf und 

informierten sich über Innovationen von 2.500 Ausstellern 

aus 58 Ländern. Präsentiert wurden aktuelle Technologien, 

Maschinen und Produkte auf insgesamt 105.800 m 2 

Ausstellungsfläche. 

Mit 1.179 Unternehmen wurde bei der Tube 2012 zudem 

ein weiterer Ausstellerrekord erzielt. Die Ausstellerzahl hat 

sich damit seit 1988 verachtfacht. Sehr positiv war der 

hohe internationale Anteil mit 70 %. Marktführer aus 50 

Ländern ließen es sich die nicht nehmen, ihr Können und 

ihre Produkte auf der Tube zu zeigen. 

Einen kräftigen Sprung machte die Fachmesse für Rohre 

auch bei den Besucherzahlen. Sie stiegen um über 2.600 

auf 34.600 Fachbesucher. Auch hier war die Internationalität 

mit 55 % erfreulich hoch. Zahlreiche Fachbesucher 

kamen vor allem aus Italien, Frankreich und Indien. Die 

Aussteller waren mehr als zufrieden, denn sie durften sich 

über zahlreiche abgeschlossene Geschäfte und ein gutes 

Nachmessegeschäft freuen. Der Ausstellerbereich Rohrhandel 

und -herstellung ist in den letzten Jahren sogar immens 

gestiegen und hat seine Kapazitätsgrenze nahezu erreicht. 

Besucher der wire und Tube 2012 

Neu 2014: Plastic Tube Forum, Halle 7.1 

Eine Premiere feiert das PTF - Plastic Tube Forum - hier 

dreht sich alles um Kunststoffrohre und deren vielfältige 

Einsatzmöglichkeiten. 

Kunststoffrohre sind in der Gas- oder Trinkwasserversorgung, 

in Heizungs- und Sanitärsystemen, in der Chemieoder 

Pharmaindustrie, der Geochemie oder der Automobilindustrie 

im Einsatz. 

Ihr hohes Innovationspotenzial, neue und weiterentwickelte 

Kunststoffe sowie Verbesserungen in Produktions- und 

Verfahrenstechniken ermöglichen die Entwicklung anwendungsspezifischer 

Problemlösungen, was gerade für Energie- 

und Umwelttechnik interessant ist. Die Sonderschau 

in der Halle 7.1 soll sich als exklusiver Treffpunkt für Rohstoffhersteller, 

Rohrhersteller, Rohrhändler, Rohstoffhändler 

und Anwender etablieren. 

Besucherzielgruppen der Tube 2014 

Selbstverständlich ist die Tube für alle Unternehmen der 

Rohrindustrie ein Muss. Sie werden 2014 einen wichtigen 

Schwerpunkt bilden und die Fachmesse mit den neuesten 

Erkenntnissen und Produkten versorgen. Auch die Automobilindustrie, 

die Chemische Industrie sowie die Eisen-, 

Stahl- und Nichteisenindustrie werden auf der Tube wieder 

umfassend informieren. 

Die internationale Rohrfachmesse möchte außerdem die 

Erwartungen der Elektro- und Elektronikindustrie, der Bauindustrie, 

des Handels, Handwerks und Services erfüllen. Eine 

starke Präsenz werden naturgemäß die Branchen Logistik 

und Umwelt, On & Offshore sowie der Rohrleitungsbau 

zeigen. Die Tube 2014 wird außerdem wieder Plattform 

für die Heizungs-, Öl-, Gas- und Wasserversorgung sowie 

Mess-, Steuer- und Regeltechnik sein. 

Energiesektor bleibt Wachstumsmotor 

Für die internationale wie für die deutsche Stahlrohrindustrie 

kamen die wesentlichen Impulse in der Vergangenheit 

aus dem Energiesektor. Dieser Bereich ist nach wie vor der 

größte Abnehmermarkt für Stahlrohre: Knapp über die 

Hälfte aller produzierten Rohre sind für den Transport von 

Öl oder Gas bestimmt. 

Das durch die Staatsschuldenkrise einiger Euro-Staaten 

geprägte Konjunkturumfeld bestimmte im vergangenen 

Jahr auch das Geschäft der deutschen Stahlrohrhersteller. 

Zwar begann das Jahr vielversprechend, doch im Verlauf 

des Jahres wurde das wirtschaftliche Umfeld zuneh- 

20 03 | 2014

mend schwieriger. Nicht nur in Europa, sondern 

auch in den meisten außereuropäischen Regionen 

kühlte sich die Konjunktur ab. Diese Entwicklung 

betraf neben Japan und den USA auch die großen 

Schwellenländer. 

Verhaltener Optimismus 

Aus Sicht der europäischen Hersteller wird das 

Jahr 2014 dem Verband zufolge wegen der 

andauernden konjunkturellen Unsicherheiten 

verhalten eingeschätzt. Man hofft, dass die Belastungen 

durch die Finanz- und Staatsschuldenkrise 

in Europa und in den USA aufgrund staatlicher 

Interventionen mittelfristig abnehmen. Darüber 

hinaus könnten lagerzyklische Effekte bei einer 

wachsenden Zuversicht der Märkte im Laufe des 

Jahres eine Zunahme der Stahlrohrnachfrage in 

Europa begünstigen. 

Bei der Wirtschaftsvereinigung Stahlrohre nimmt 

man jedoch an, dass die weltweite Nachfrage nach Öl 

und Gas in den nächsten Jahren weiter zunehmen und 

den Bedarf an Stahlrohren erhöhen dürfte. Als besonders 

stimulierend für die Stahlrohrnachfrage wird hier 

die Intensivierung der Förderung sogenannter unkonventioneller 

Öl- und Gasvorkommen – das umstrittene 

Fracking – gesehen. Auch der Infrastrukturausbau in 

den Schwellenländern, besonders in China, sollte die 

Stahlrohrnachfrage weiter steigen lassen. Für dieses Jahr 

erwarten Experten, dass sich die chinesische Herstellung 

aufgrund der starken Inlandsnachfrage überproportional 

erhöht. 

Vor diesem Hintergrund werden sich in Halle 2 drei chinesische 

Gemeinschaftsorganisatoren zum Thema Rohrherstellung 

und -handel sowie Rohrzubehör präsentieren. In der 

Maschinenhalle/Halle 6 werden diese drei Organisatoren 

ebenfalls präsent sein. 

KONTAKT: www.tube.de 

Foto: Messe Düsseldorf 

IFAT ist auf dem Weg zu Bestmarken 

Flächenrekord, Hallen 

ausgebucht: Die 

IFAT, die weltweit 

wichtigste Fachmesse 

für Innovationen 

und Dienstleistungen 

in den Bereichen Wasser-, Abwasser-, Abfall- und 

Rohstoffwirtschaft, die vom 5. bis 9. Mai 2014 in München 

stattfindet, ist auf dem Weg zu Bestmarken. Ebenso 

aussichtsreich präsentiert sich auch wieder das Rahmenprogramm 

der weltweit wichtigsten Umwelttechnologiemesse. 

Über die gesamte Messelaufzeit bieten die Foren in den 

Hallen A5 und B1 Länder- und Themenspecials, Podiumsdiskussionen, 

Seminare und Ausstellerpräsentationen. 

Länder-Specials 

Seit vielen Jahren sind die Länder-Specials ein fester 

Bestandteil des Rahmenprogramms der IFAT. Was passiert 

in welchem Markt? Was sind die dortigen Herausforderungen 

und welche Lösungen gibt es? Aufstrebende Märkte 

präsentieren sich ebenso wie etablierte: In Kooperation mit 

dem Staatsministerium für Umwelt und Verbraucherschutz 

(StMUV) organisiert die Messe München die Länder-Specials 

Indien, China und Mexiko/Mittelamerika. Die „Wasser- und 

Energiewirtschaft der Zukunft“ in Kanada werden gemeinsam 

mit dem StMUV, der kanadischen Regierung sowie 

den Regierungen von Québec, Ontario, Alberta und British 

Columbia und der Unterstützung der Bayerischen Forschungsallianz 

erörtert. Das Bundesministerium für Umwelt, 

Naturschutz, Bau und Reaktorsicherheit (BMUB) nimmt sich 

in Zusammenarbeit mit German Water Partnership (GWP) 

der Besonderheiten des türkischen Marktes an. GWP organisiert 

zudem das zweite Länder-Special Indien. Erstmals 

wird sich auch Österreich – in Kooperation mit Advantage 

Austria – im Forenprogramm präsentieren. 

Themen-Specials 

Aber nicht nur Märkte, auch aktuelle gesellschaftspolitische 

Fragen werden behandelt. Hier engagiert sich das StMUV 

mit einem Vortragsblock zum Thema Phosphor-Recycling, 

zu dem u. a. der Bayerische Staatsminister für Umwelt und 

Verbraucherschutz, Dr. Marcel Huber, sowie Prof. Dr. Klaus 

Töpfer, Direktor des Institute für Advance Sustainability 

(IASS, Potsdam), erwartet werden. Der Bundesverband 

der Deutschen Entsorgungs-, Wasser- und Rohstoffwirtschaft 

e.V. (BDE) veranstaltet Podiumsdiskussionen zu Ent- 

03 | 2014 21


Foto: Messe München GmbH 

Foto: Messe München GmbH 

Impression von der IFAT Entsorga 2012, hier zu sehen der Wavin-Messestand 

sorgungslogistik, Abfallwirtschaft und Flugzeugrecycling. 

Das Thema „Ressourcenschutz durch Kreislaufwirtschaft“ 

behandelt der BDE in Zusammenarbeit mit dem BMUB, 

dem Verband Kommunaler Unternehmen (VKU) sowie 

dem Bundesverband Sekundärrohstoffe und Entsorgung 

(bvse). Bei den zwei Themenspecials des Bundesministeriums 

für Bildung und Forschung (BMBF) stehen die Themen 

„Nachhaltiges Wassermanagement“ und „Erfolgsbeispiele 

aus der BMBF-Förderung zu Rohstofftechnologien“ auf 

dem Programm. Der Verband Deutscher Maschinen- und 

Anlagenbau (VDMA) erörtert in seinem Special die Frage 

„Hohe Rückgewinnungsquote – teuer erkauft“? Auch die 

Fachgespräch am Messestand von KA-TE auf der IFAT Entsorga 2012 

UN wird sich engagieren, denn erstmals findet 

das UN-Water Seminar „Wasser und Energie“ 

im Rahmenprogramm der IFAT statt. 

„intelligent urbanization“ 

Mit dem Konzept „intelligent urbanization“ bündelt 

die Messe München die Kompetenzen ihrer 

internationalen Veranstaltungen in den Bereichen 

Umwelt, Infrastruktur, Logistik und IKT. Das Thema 

Urbanisierung wird so in der Breite als auch in der 

Tiefe gezeigt und Synergien zwischen unterschiedlichen 

Interessengruppen hergestellt. Im Rahmenprogramm 

belegt dieses Thema drei Themenblöcke, 

in denen neben Chancen, Herausforderungen und 

Lösungen auch Best Practices in den Bereichen Wasser 

sowie Abfall und Sekundärrohstoffe behandelt 

werden. Die einzelnen Vorträge werden u. a. vom 

StMUV, dem BMUB, GWP, der Tongji University in 

Schanghai, der Deutschen Gesellschaft für internationale 

Zusammenarbeit (GIZ), dem International 

Solid Waste Association (ISWA) oder auch 

dem Arab Countries Water Utilities Association 

(ACWUA) organisiert. 

Der Besuch der Symposiumsveranstaltungen und der Foren 

ist kostenlos. Die Vortragsveranstaltungen werden mit 

Simultanübersetzung in deutscher und englischer Sprache 

angeboten. 

Rahmenprogramm 

Ergänzt wird das Rahmenprogramm in den Foren der Hallen 

A5 und B1 um eine Vielzahl an Sonderveranstaltungen in 

der Halle B0 – mit den Session Areas „Think Green – Think 

Future“, im Internationalen Congress Center München - 

ICM und in den Konferenzräumen. Im Freigelände finden 

erstmalig fünf Live-Demonstrationen statt. 

So veranstaltet die DWA den „Berufswettkampf“ in 

der Abwassertechnik. Bei der 2. Offenen Deutschen 

Meisterschaft in der Abwassertechnik treten Auszubildende, 

Kanal-Profis und Kläranlagen-Profis in den 

Disziplinen „Sicheres Arbeiten in der Kanalisation“, 

„Sicheres Arbeiten im Verkehrsraum“, „Kläranlagensteuerung“, 

„Pumpe“ sowie „Messen, Steuern, 

Regeln“ gegeneinander an. 

Außerdem zeigt der Verband der Arbeitsgeräte- und Kommunalfahrzeug-Industrie 

(VAK) auf dem Freigelände der 

IFAT 2014 moderne und aufgabengerechte Fahrzeuglösungen 

live. In dieser Show werden Ihnen Neuheiten von 

der Entsorgung und Straßenreinigung über den Winterdienst 

bis hin zum speziellen Einsatz wie Flüssigabfallentsorgung 

und Rohrreinigungssysteme vorgeführt. 

Neu ist auch das Baustoffrecycling (VDBUM). Während 

der Anlagen- und Gerätedemonstrationen im 

Freigelände werden Maschinen, Bagger und Anbaugeräten 

vorgeführt, die in den Bereichen Beton, 

Asphalt, Stahl und Baustoffe eingesetzt werden. 

KONTAKT: www.ifat.de 

22 03 | 2014


Weltleitmesse für 

Wasser-, Abwasser-, Abfallund 

Rohstoffwirtschaft 

5. - 9. Mai 2014, München 

für Sie auf der 

Das 3R-Team freut sich auf 

ihren Besuch! 

Halle 5, Stand 515 

www.3R-rohre.de 

03 | 2014 23 

hier könnte ne Skyline von München hin


Neue PE-Rohre für Kanäle 

und Abwasserdruckrohrleitungen 

Vorverformte PE-Rohre wie das Compact Pipe ® werden seit über 20 Jahren eingesetzt. Die Wavin GmbH offeriert 

weltweit das größte Portfolio in diesem Marktsegment. Wavin Compact Pipe ® -Rohre werden grabenlos in schadhafte 

Gas-, Wasser- und Kanalrohrleitungen installiert. Anfang 2014 wurden nun neue Produktweiterentwicklungen vorgestellt. 

Der Großteil der erdverlegten Rohrleitungsnetzte für 

Medien in der Ver- und Entsorgung liegt im innerörtlichen 

Bereich. Die über der Leitungszone liegenden 

Oberflächen sind nur kostenintensiv zu entfernen und 

wiederherzustellen. Die Trassenbereiche werden intensiv 

für den Straßenverkehr, durch Anwohner und umliegende 

Geschäfte genutzt. Der offene Rohrleitungsbau ist keine 

akzeptable Bauweise für die Erneuerung oder Erweiterung 

dieser Rohrleitungsnetze. Geschlossene, sogenannte 

alternative, grabenlose Bauverfahren ersetzten 

daher mit steigender Tendenz den traditionellen, offenen 

Rohrleitungsbau. Grabenlose Bauverfahren werden 

hauptsächlich zur Sanierung/Erneuerung von drucklosen 

Rohrleitungen, sprich Kanälen eingesetzt. Durch den 

Werkstoff Polyethylen hat sich in den letzten 20 Jahren 

die Möglichkeit ergeben, sowohl Kanäle als auch Druckrohrleitungen 

grabenlos zu erneuern. 

Compact Pipe ® PE 100, Kanal- und 

Abwasserdruckrohre 

Für die grabenlose Verlegung von Kanalrohren und Abwasserdruckrohrleitungen 

ist eine neue Produktvariante des 

Compact Pipe ® in PE 100-Qualität verfügbar. Das neue 

Compact Pipe ® ist in den Dimensionen DN 150-500, SDR 26 

und DN 150-400, SDR 17 erhältlich. Das zunächst kreisförmig 

produzierte Standard PE 100-Rohr wird im Werk in die 

sogenannte C-Form vorverformt, auf Trommel gewickelt 

und zur Baustelle transportiert. 

Der verbindungsfreie PE 100-Rohrstrang kann über vorhandene 

Schachtbauwerke eingezogen und in dem schadhaften 

Altrohr eng anliegend (close-fit) installiert werden. Die 

inspektionsfreundliche, grüne Farbgebung sichert beste 

Einblicke für analoge- und digitale TV-Inspektionen. 

Die Compact Pipe ® -Rohre werden aus PE 100-Material 

in Anlehnung an DIN EN 12201 und nach den Vorgaben 

der DIN EN ISO 11296 -3 (Drucklos/Kanal) und 

DIN EN ISO 11297-3 (Abwasserdruck) hergestellt. Die grundsätzlichen 

Anforderungen der DIN EN 12666 werden erfüllt. 

Die ZTV-Vorgaben der DWA, des VSB und des RSV werden 

eingehalten. 

Das Produkt ist im Dimensionsbereich DN 100-500 als verbindungsfreie 

Trommelware erhältlich. In kleinen Nennweiten 

können bis zu 600 m Länge in einem Stück geliefert 

werden. Handelsübliche Formteile für Heizwendel- und 

Stumpfschweißverbindungen sind erhältlich, um auf die 

speziellen PE-Außendurchmesser einzugehen. Schmelzindexgruppe 

003. MRS 10 N/ mm², Farbe: Inspektionsfreundlich 

grün. 

Gemäß der SKZ/TÜV-LGA Güterichtlinie Rohre, Schächte 

und Bauteile in Deponien, vom September 2013, weisen 

Compact Pipe ® -Rohre in PE 100, grün, den geforderten 

FNCT-Wert > 1.600 h nach. 

Bild 1: Compact Pipe ® -Trommel, PE 100, grün 

Bild 2: Einzug durch Schächte 

24 03 | 2014


Compact Pipe ® PE-RT-(Raised Temperature) 

Kanalrohre 

Für die grabenlose Verlegung von Kanalrohren und 

Abwasserdruckrohrleitungen ist eine erweiterte Produktvariante 

des bisherigen naturfarbenen/weißen Compact 

Pipe ® in PE 80-Qualität verfügbar. Nach ISO 24033 

erfüllt das Material die Typ 2-Anforderungen für RT 

(Raised to temperature polyethylen resins). Das neue 

Rohr ist in den Dimensionen DN 150-500, SDR 26 und 

DN 150-400, SDR 17 erhältlich. Das zunächst kreisförmig 

produzierte Standard PE 80-Rohr wird im Werk in die 

sogenannte C-Form vorverformt, auf Trommel gewickelt 

und zur Baustelle transportiert. 

Bei einer ständigen Temperatur von 20 °C weisen herkömmliche 

PE 80/100-Rohre ca. 100 Jahre Lebensdauer 

nach. Bei ca. 40-45 °C Dauertemperatur reduziert sich 

die Lebensdauer auf 50 Jahre. Bei 70 °C Dauertemperatur 

gibt die DIN 8074 noch lediglich zwei Jahre als 

Lebensdauer an. Für das Compact Pipe ® -RT-Material liegen 

Referenzlinien nach ISO 9080-Prüfbedingungen vor, 

die ausreichende Festigkeiten von 5,31 MPa bei 70 °C 

Dauertemperatur für einen 50 Jahr-Betrieb nachweisen. 

PE 80- und PE 100-Rohre sind nach MRS- (Minimum 

required strength) Klassen spezifiziert, d. h. alle genannten 

Bemessungsgrundlagen beinhalten zu erwartende 

Aussagen zur Lebensdauer für druckführende Rohrleitungen. 

Entsprechende Reserven sind bei drucklosen 

Rohrleitungen zu erwarten. Es ist demnach von einer 

absolut minimalen Lebensdauer von 50 Jahren bei 70 °C 

Dauertemperatur auszugehen. 

Oftmals werden PE-RT-Rohre benötigt, um den Transport 

von chemisch belasteten Medien zu gewährleisten. 

Die Bewertung der chemischen Belastungen kann durch 

Einsicht der PE-spezifischen Angaben im Download auf 

www.wavin.de oder auf Anfrage beim Technischen 

Innendienst der Wavin GmbH erfolgen. 

CPZA 2012 ® - die grabenlose Zulaufanbindung für 

das Compact Pipe ® -System 

Nach der Installation von Compact Pipe ® -Rohren in schadhafte, 

drucklose Altrohre können vorhandene Zuläufe grabenlos 

durch das CPZA 2012 ® -System angebunden werden. 

Dabei wird eine passgenaue Zulaufanbindung längskraft 

schlüssig und materialgleich mit dem PE-Liner unter definierten 

Bedingungen verbunden. 

Die CPZA 2012 ® ist ein Verbundprofil aus PE und einem geharzten 

Stutzen für die grabenlose Einbindung von Hausanschlüssen. 

Das PE-Profil ist dabei mit einem verstärkten Anschlusselement 

zur materialgleichen, längskraftschlüssigen Anbindung an den 

PE-Liner und mit einer zusätzlichen Dichtung gegen drückendes 

Wasser ausgestattet. Eine zusätzliche Außenfolie im ca. 30 cm 

langen Stutzenbereich gewährleistet eine definierte Harzmenge 

und verhindert eine Entmischung im Grundwasserbereich. 

Alle Komponenten des Verbundprofils sind standardisiert. Es 

können dabei die üblichen Zuläufe DN 100-200 in Compact 

Pipe ® -Rohren DN 250-500 angebunden werden. 

Fazit 

Die grabenlose Erneuerung von Rohrleitungen mit Compact 

Pipe ® -PE-Rohren reduziert extrem die notwendigen Bauzeiten, 

Tief- und Oberflächenarbeiten gegenüber einer offenen 

Neuverlegung und sorgt für stark verminderte Anwohnerbelästigungen. 

Kosteneinsparungen von bis zu 40 % der Gesamtkosten 

sind durch den Einsatz des garbenlosen Verfahrens 

realisierbar. Die Compact Pipe ® -PE-Rohre erreichen durch die 

werkseitige Produktion mit modernsten PE 80/100-Werkstoffen 

die Betriebssicherheiten und Lebenserwartungen einer 

Neuverlegung. Sie werden als verbindungsfreie Trommelware 

DN 100-500 baustellenbezogen produziert. 

KONTAKT: Wavin GmbH, Twist, Tel. +49 5936 12-0, E-Mail: info@wavin.de, 

www.wavin.de 

Halle B6, Stand 249/342 

Bild 3: Compact Pipe ® im Werk, M-Stage 

Bild 4: Compact Pipe ® installiert, I-Stage 

Bild 5: CP ZA 2012 ® installiert 

03 | 2014 25


Armaturenwechsel an der Versorgungsleitung 

in nur zwei Sekunden 

Im ersten Moment mag man es kaum glauben: das Wechseln 

einer Anbohr- oder Blindschelle an der Versorgungsleitung, 

ohne Abschiebern der Hauptleitung – und das in 

zwei Sekunden. Genau das verspricht die Firma Flintab mit 

der Armaturen-Wechselvorrichtung ArmEx. Mit dieser völlig 

neuen Technik will man den bisherigen Aufwand eines 

Armaturenwechsels deutlich reduzieren. Und der war für die 

Wasserwerker bisher nicht unerheblich: Anwohner mussten 

vorab informiert werden, Baustellensicherungen mussten 

nicht selten mehrere Tage vorgehalten werden und Nachtschichten 

waren oft notwendig, um Zusatzkosten wegen 

entgangener Einnahmen gewerblicher Anwohner zu vermeiden. 

Das Wechseln der Armatur dauerte mehrere Stunden, 

verbunden mit entsprechend hohem Personalaufwand. Den 

Anwohnern bleibt nach solchen Instandsetzungsarbeiten 

das braune Wasser aus dem Wasserhahn in Erinnerung. 

Zusammen mit dem erfahrenen Wasserwerker Richard Siemsen 

haben die Ingenieure der Flintab GmbH eine verblüffend 

einfache Idee zur Serienreife gebracht: Gleichzeitig mit dem 

Verschieben der neuen Armatur auf die Anbohrstelle wird 

die alte Armatur von dort weggeschoben. Und weil das 

unter vollem Betriebsdruck passiert, muss alles sehr schnell 

gehen. Den Anwendungsingenieuren bei Flintab gelingt 

der eigentliche Wechselvorgang mit Hilfe einer mobilen 

Hydraulik in nur zwei Sekunden – nach Angaben des Herstellers 

die weltweit erste Armaturen-Wechselvorrichtung 

die ohne Abschiebern der Hauptleitung auskommt. Der 

Armaturenwechsler kann von nur einem Rohrleitungsbauer 

in der Baugrube mit wenigen Handgriffen an der Versorgungsleitung 

angebracht und betätigt werden. 

Natürlich gab es von Seiten der Wasserversorger die eine 

oder andere kritische Frage zur Zuverlässigkeit. Beispielsweise 

wollte man die Sicherheit haben, dass während des 

Wechselns kein Schmutz in das Trinkwasser gelangt. Das 

verhindert der hohe Überdruck im Rohr, der Schmutzreste 

über ein Abführschlauch nach außen spült. Eine andere 

Frage zielte auf die Reinigung des Rohrs unter der alten 

Armatur. Die Lösung: Ein spezielles Kratzblech vor der 

neuen Armatur reinigt die Anbohrstelle während des 

Verschiebevorgangs. Zusätzlich ist der ArmEx mit einem 

speziellen Sicherheitsbügel auf mögliche Gefährdungen 

durch marode Alt-Armaturen vorbereitet. Diese werden 

mit der neuen Wechselmethode auch nicht mehr 

auf dem Rohr belassen – bisher oft eine Zeitbombe, die 

einen späteren Rohrbruch und hohe Folgekosten verursachen 

konnte. Nach eingehenden Tests hat sich ArmEx 

inzwischen in vielen Einsätzen unter realen Bedingungen 

bewährt. Das bestätigte auch Joachim Zinnecker, 

Geschäftsführer Technik der servTEC - Hamburg Wasser 

Service und Technik GmbH. Er hat das Armaturenwechselgerät 

im Einsatz erlebt und nennt die Apparatur einen 

Fortschritt für die gesamte Branche. 

Die Vorteile des neuen Systems für Wasserversorger sind 

vielfältig: Wo früher vier Rohrleitungsbauer einen halben 

Tag beschäftigt waren, kann mit dem ArmEx ein ganzer 

Straßenzug mit alten Bleianschlüssen an einem Tag gewechselt 

werden – mit nur zwei Rohrleitungsbauern und ohne 

langwierige Baustellensicherung. Da liegt es auf der Hand, 

dass sich der Einsatz schnell bezahlt macht. Nach Angaben 

des Herstellers soll sich die Investition in ArmEx nach 18 

Wechseleinsätzen amortisieren. Den Armaturenwechsler 

gibt es in verschiedenen Ausführungen für alle gängigen 

Rohrdurchmesser. Er kann auf Guss- und Stahlrohren ebenso 

wie auf PVC-Rohren eingesetzt werden. Anbohrarmaturen 

der gängigen deutschen Hersteller können verschoben 

werden. 

KONTAKT: Flintab GmbH, Brüsewitz, Tel. +49 38874 4302-90, 

E-Mail: armex@flintab.de, www.flintab.de 

26 03 | 2014


Neue Dimension in der Leitungsortung 

Bei der Ortung von erdverlegten Rohrleitungen und Kabeln 

ist die Leitungslage nicht selten ungenau dokumentiert 

oder weicht durch Veränderungen in der Umgebung von 

den Planwerken ab. Je genauer die Messung im Vorfeld der 

Tiefbaumaßnahme, desto geringer das Risiko von Beschädigungen 

oder Fehlaufgrabungen. Da Tiefbaumaßnahmen in 

der Regel in engen Zeitrahmen durchzuführen sind, ist bei 

der Arbeitsvorbereitung schnelles und effizientes Arbeiten 

gefragt. Das stellt besondere Anforderungen an das eingesetzte 

Leitungsortungsgerät. Denn dann sind Leistungsstärke, 

praxisgerechte Handhabung und einfache Bedienbarkeit, 

Zuverlässigkeit, Vielseitigkeit und ein robustes Design 

erforderlich, um auch unter schwierigen Bedingungen und 

in unzugänglichen Umgebungen sicher orten zu können. 

Mit dem UT 9000 stellt die Hermann Sewerin GmbH jetzt 

ein Ortungssystem vor, das diese Anforderungen erfüllt und 

neue Maßstäbe in der Leitungsortung setzt. 

Beim UT 9000 wird der Empfänger UT 9000 R am besten 

mit dem Generator UT 9012 TX kombiniert, dem leistungsstärksten 

Sender seiner Klasse. Das System zeichnet sich aus 

durch automatisierte Frequenzwahl, extrem lange Akkulaufzeiten, 

einfache Bedienung und vor allem vielseitige Funktionalität 

– damit ist der Anwender jeder Herausforderung 

im täglichen Betrieb gewachsen. 

Dieses neue Leitungsortungsgerät findet selbständig sofort 

die optimale Frequenz, bietet die Möglichkeit, zwei Leitungen 

gleichzeitig anzuschließen oder sehr lange Leitungsabschnitte 

zu lokalisieren. Selbst in schwierigen Umgebungen 

und bei jedem Wetter werden Leitungen präzise geortet 

und die Leitungstiefe zuverlässig ermittelt. Auch wenig 

geübte Anwender arbeiten mit dem UT 9000 einfach 

schneller, genauer und damit wirtschaftlicher. 

Bedienen leicht gemacht 

Das Leitungsortungsgerät ist ganz einfach und ohne aufwändige 

Schulung zu nutzen. Empfänger und Generator 

haben ein klares Bedienkonzept. Die strukturierten Menüs 

auf dem übersichtlichen Display zeigen sowohl verständliche 

Symbole als auch Textinformationen und führen schnell 

und sicher zum Ziel. 

Das UT 9000 scannt das in der Umgebung vorhandene 

Grundrauschen, erfasst eventuell vorhandene Störsignale 

und schlägt die optimale Frequenz für die passive oder 

aktive Ortung vor. Das macht die Arbeit schneller und die 

Ortung zuverlässiger. 

Befindet sich der Empfänger genau über einer Leitung, kann 

bequem und vollautomatisch die Tiefe bestimmt werden, 

in der die Leitung liegt. Der ermittelte Wert ist der Abstand 

zwischen Unterkante der Antenne und Mitte der Leitung. 

Die hohe Sensibilität der Antennen im UT 9000 R ermöglicht 

überdurchschnittliche Ortungserfolge und einzigartig 

erreichbare Tiefen. 

Bei Unsicherheit über die Genauigkeit einer Tiefenmessung 

lassen sich die Werte mithilfe der Versatztiefe nach der 

45°-Methode (Triangulationsverfahren) einfach verifizieren. 

Das führt zu noch zuverlässigeren und genaueren Ergebnissen. 

Die Bestimmung der Versatztiefe liefert auch dann 

erstklassige Werte, wenn Hindernisse oberhalb einer zu 

ortenden Leitung die direkte Tiefenbestimmung verhindern. 

Die Anzeige der Messergebnisse erfolgt über ein brillantes 

LC-Display. Dieses Grafikdisplay ist in jeder Situation perfekt 

ablesbar, selbst bei stärkster Sonneneinstrahlung oder in 

der Dunkelheit. Die übersichtliche Darstellung von Richtungspfeilen 

und Messwerten erleichtert dem Anwender 

die Arbeit und führt sicher zum Ziel. 

Schmutz, Staub, extreme Temperaturen oder Regen stellen 

für dieses neue Leitungsortungsgerät dank Schutzklasse 

IP65 kein Problem dar. Die robuste Konstruktion trägt zur 

Betriebssicherheit zusätzlich bei. Das macht den Anwender 

absolut unabhängig von der Witterung und lässt ihn 

immer und überall einsatzbereit bleiben. Ein dritter Baustein 

neben Anwenderfreundlichkeit und Praxistauglichkeit ist 

die extrem lange Betriebszeit: Diese beträgt 30 Stunden 

beim Empfänger UT 9000 R und 100 Stunden beim Generator 

UT 9012 TX. Das stellt die maximale Verfügbarkeit 

der Geräte sicher, gewährleistet die Unabhängigkeit von 

externen Stromquellen und ermöglicht unterbrechungsfreies 

03 | 2014 27


Arbeiten.Der Generator UT 9012 TX sendet mit 12 Watt 

und ist damit konkurrenzlos leistungsfähig. Signale können 

länger verfolgt werden, auch sehr lange Leitungsabschnitte 

werden zuverlässig geortet. Alternativ kann das Leitungsortungssystem 

UT 9000 auch mit dem 5-Watt-Generator 

UT 9005 TX kombiniert werden. Das optional erhältliche 

Y-Kabel erlaubt es, parallel liegende Leitungen gleichzeitig 

anzuschließen. Über die Funkfernsteuerung zwischen Empfänger 

und Generator kann problemlos zwischen beiden 

galvanischen Anschlüssen gewechselt werden, ohne den 

Anschluss aufwändig wechseln zu müssen. Die Fernsteuerung 

des Empfängers per Funk ist deutlich leistungsstärker 

als bisher am Markt erhältliche Bluetooth-Verbindungen. 

Frequenz und Leistung des Generators lassen sich auf eine 

Entfernung bis zu 800 m umschalten. Das erspart lästiges 

Hin- und Herlaufen und damit Zeit. 

Flexibel im Einsatz 

Bei der passiven Ortung werden bereits vorhandene Signale 

auf Kabeln oder Leitungen allein mit dem Empfänger lokalisiert. 

Diese Messmethode eignet sich für aktive Strom- und 

Telekom-Kabel sowie metallische Gas- und Wasserleitungen. 

Bei der aktiven Ortung erzeugt der Generator UT 9012 TX 

eine Frequenz auf der zu ortenden metallischen Leitung. Die 

Besendung kann durch direkten Kontakt oder – wenn kein 

Zugang besteht – durch Induktion erfolgen. Das Verfahren 

erlaubt präzise Ortungen auch in schwierigen Umgebungen. 

Bei der Ortung mit Ortungssendern können nichtmetallische 

Leitungen aufgespürt werden. Dabei wird ein Glasfaserstab 

in die gesuchte Rohrleitung eingeführt. Dieser Stab ist mit 

einer eingebetteten Kupferlitze ausgestattet, so dass er 

mit dem Generator UT 9012 TX besendet und mit dem 

Empfänger UT 9000 R geortet werden kann. Damit lässt 

sich die Trasse der gesuchten Leitung schnell und genau 

bestimmen. Für die eindeutige Bestimmung des Endes des 

Glasfaserstabes wird ein Ortungssender eingesetzt. Dieser 

kleine, batteriebetriebene Sender erzeugt ein eigenes Feld, 

das mit dem Empfänger UT 9000 R exakt bestimmt wird. 

Auch die Tiefe kann genau gemessen werden. Der Einsatz 

eines Ortungssenders ist auch ohne Glasfaserstab möglich. 

Damit ist eine vielfältige Verwendung bei Reinigungsmolchen, 

Kanalkameras und weiteren Anwendungen möglich. 

Über das Internet lässt sich die Software einfach updaten 

und das Gerät individuell voreinstellen. Aus über 70 Frequenzen 

wählt der Anwender die für ihn relevanten aus 

und installiert zusätzlich seinen persönlichen Begrüßungsbildschirm, 

z. B. mit einem individuellen Firmenlogo. So ist 

das UT 9000 immer auf dem aktuellen Stand und erfüllt die 

persönlichen Anforderungen jedes einzelnen Anwenders. 

KONTAKT: Hermann Sewerin GmbH, Gütersloh, Tel. +49 5241 9340, 

E-Mail: nina.braunholz@sewerin.de, www.sewerin.de 

Halle A5, Stand 319/418 

Neues Injektionsverfahren zur Kanalreparatur 

Seit fast 30 Jahren ist „Janssen 

Process“ als Injektionsverfahren 

zur Riss- und Scherbensanierung 

sowie Stutzensanierung erfolgreich 

im Einsatz. Nun erhält die 

bewährte Methode „Janssen Process“ 

zur Reparatur schadhafter 

Kanalrohre einen kleinen Bruder: 

Auf der diesjährigen IFAT in München 

stellt die SubTech GmbH aus 

Der „Janssen light“-Packer ist von DN dem niederrheinischen Goch die 

180 bis DN 600 einsetzbar 

Injektionstechnologie „Janssen 

Light“ vor. Das Verfahren eignet 

sich zur schnellen, sicheren und dauerhaften Stutzenanbindung 

im Hauptkanal und bei Stutzenanbindungen im Inliner. 

Rissbildungen und undichte Muffen werden ebenfalls mit 

abgedeckt. 

Das „Janssen Light“-Verfahren basiert auf einer Zwei- 

Komponenten-Injektionstechnologie auf Polyurethan-Basis. 

Das speziell entwickelte Injektionsmaterial (JaGoFast) wird 

über Schläuche vom Fahrzeug oder Anhänger zum Packer 

gepumpt und reagiert in einer kurzen Zeit von rund 15 

Minuten. Seine Stärken kann das Verfahren bei Stutzenanbindungen 

im Inliner und unter Grundwasserinfiltration 

ausspielen, denn hier sind schnelle Verarbeitungszeiten 

und Grundwasserresistenz gefragt. Mit „Janssen Light“ ist 

das Kanalsanierungsverfahren darüber hinaus mit vergleichsweise 

geringem Aufwand durchzuführen. Durch eine kurze 

Einbaulänge und bewegliche Verbindungsgelenke kann die 

Installation des Sanierungspackers in den Kanal unproblematisch 

erfolgen. Über eine Selbstfahr-/Positioniereinheit wird 

der jeweilige Packer dann in Position gebracht, ein zweiter 

Schacht ist daher nicht erforderlich. 

„Janssen Light“ kommt in Bereichen von DN 180 bis DN 600 

zum Einsatz, Stutzensanierungen im Eiprofil sind ebenfalls 

möglich. Die Packer sind zudem mehrdimensional, nicht für 

jeden Rohrdurchmesser muss daher ein eigenes Packersystem 

angeschafft werden. Das neuartige Verfahren bietet einen 

weiteren Vorteil: Sowohl zur Sanierung der Stutzen als auch zur 

Sanierung der Schäden im Hauptkanal kommt nur ein Harz zum 

Einsatz. Durch die besonderen Eigenschaften von Packer und 

Harz sind die Anschaffungskosten daher vergleichsweise niedrig. 

Da der Packer nur über Druckluft gesteuert wird, kommt er 

außerdem ohne aufwändige Elektronik aus. Die Kosten für 

Wartung und Reparatur sind somit vergleichsweise gering. 

Dennoch wird auf moderne Überwachungsmethoden wie 

Drucksensoren und Kamerasysteme beim Packer weiterhin 

nicht verzichtet. 

KONTAKT: SubTech GmbH, Goch/Niederrhein 

28 03 | 2014


Mobile automatisierte Schachtsanierung zur Miete 

Viele Verarbeitungsbetriebe in Deutschland nutzen bisher 

das automatisierte MRT-Schachtinstandsetzungssystem 

der HDT Hochdruck-Dosier-Technik GmbH. Jetzt hat die 

HDT in Kooperation mit der MC-Bauchemie eine weitere 

Innovation auf den Markt gebracht, die die Vorteile der 

MRT-Technologie mit einer mobilen und noch schnelleren 

Anwendung verbindet. Nach einjähriger Entwicklungszeit ist 

ein MRT-Fahrzeug entstanden, bei dem alle erforderlichen 

Gerätschaften und Komponenten für eine automatisierte 

Schachtsanierung professionell in einem 7,5-Tonner fest 

verbaut wurden. 

Der MRT-LKW ist ein autarkes Komplettsystem zur automatisierten 

Schachtinstandsetzung, das einfach und schnell 

gehandhabt werden kann und eine große Zeitersparnis hinsichtlich 

der Rüstzeiten bietet. Die Anlage kann einfach von 

Schacht zu Schacht gefahren werden, so dass die Bauwerke 

wie am Fließband instand gesetzt werden können. Mit dem 

MRT-Mobil wird eine überdurchschnittliche Qualität bei 

Einhaltung sämtlicher Aspekte der Arbeitssicherheit erzielt. 

Es verfügt über einen Maschinenraum mit autarker Stromerzeugung, 

ein Hochdruckwasserstrahlgerät und Kompressor 

sowie einen Mörtelmischbereich mit Tellermischer und 

Mörtelpumpe. Der eingebaute hydraulische Ausleger reicht 

bis hinter die Ladebordwand und ermöglicht eine einfache 

und sehr genaue Handhabung sowie maximale Flexibilität. 

Nach einer Einweisung in Handhabung und Anwendung 

des Systems kann ein Verarbeitungsunternehmen das Komplettsystem 

selbst nutzen. 

Das MRT-Mobil enthält eine komplette MRT-Anlage. 

Ein Betreten des Schachtes ist damit nicht erforderlich. 

Die Anlage ist sowohl bei runden als auch eckigen 

Schachtbauwerken aus Beton oder auch aus Mauerwerk 

flexibel einsetzbar und besteht aus vier Einheiten, 

der Blasting Unit zur automatisierten Vorbereitung von 

Schachtwandoberflächen, der Spinning Unit zur automatisierten 

Beschichtung, dem HS Coating Head für 

Spezialbeschichtungen bei biogener Schwefelsäurekorrosion 

(BSK) sowie der Control Unit zur automatisierten 

Steuerung des gesamten Instandsetzungsprozesses. Die 

MRT-Anlage der HDT ist ausschließlich zur Verarbeitung 

des Spezialmörtels ombran MHP-SP sowie der Spezialbeschichtung 

gegen BSK ombran CPS der MC-Bauchemie 

entwickelt worden. 

KONTAKT: HDT Hochdruck-Dosier-Technik GmbH, Bottrop, 

E-Mail: peter.markolwitz@h-d-tec.de 

Stutzenschweißsystem für die Anbindung 

von Anschlussleitungen 

Das neue egeplast-Stutzenschweißsystem ermöglicht eine 

einfache und zeitsparende Anbindung von Anschlussleitungen 

OD 160 mm und OD 225 mm an eine Hauptleitung aus 

PE oder PP. In Anlehnung an die bewährte Heizelement- 

Muffenschweißung wird der egeplast-Einschweißstutzen 

nicht mit der Rohroberfläche, sondern mit der kompletten 

Rohrwandstärke der Hauptleitung verschweißt. Das 

Schweiß ergebnis des ege150PE ist in qualitativer Hinsicht 

mit einem werkseitig gefertigten Formteil vergleichbar. 

Das Installationsequipment (im Verkauf oder Verleih bei 

egeplast erhältlich) ist dabei so flexibel, dass beispielsweise 

der Stutzen OD 160 mm mit einer Einschweißtiefe von 5 

bis 55 mm für Hauptleitungen von 192-1.000 mm Außendurchmesser 

eingesetzt werden kann. Dabei stellen auch 

Sondermaße, wie sie häufig bei TIP- oder Close-Fit-Verfahren 

verwendet werden, oder tiefe Riefen auf der Rohraußenoberfläche 

kein Problem dar. Der einfache Einbau erfolgt 

dabei von außen am Rohr im Rohrgraben, so dass auch ein 

nachträglicher Einbau in vorhandene Kanäle möglich ist. 

Die Befestigung eines Aufspannwerkzeuges oder Hilfsmittels 

am kompletten Rohrumfang ist nicht notwendig. Die 

Heizelement-Muffen-Schweißung erfolgt in Anlehnung an 

die DVS 2207. Als Dichtigkeitsnachweis der Verschweißung 

sind Prüfungen gemäß DIN EN 12666 

und EN 12201-3 erfolgreich erbracht 

worden. Durch die optische Kontrolle 

der Wulstbildung bzw. Schweißnaht 

können Rückschlüsse auf eine ordnungsgemäße 

Verschweißung gezogen 

werden. Die inspektionsfreundliche, 

helle Innenschicht im Stutzen 

unterstützt die visuelle Erfassung der 

Zustandsbewertung während der turnusmäßigen 

Inspektions- und Wartungsintervalle. 

Standardabmessungen 

für einschweißbare Anschlüsse sind 

Stutzen OD 160 mm für Hauptrohre 

ab OD 192 mm und Stutzen OD 225 

mm für Hauptrohre ab OD 315 mm. 

Weitere Anschlussvarianten wie z. B. 

der Übergang auf KG sind auf Anfrage 

möglich. 

KONTAKT: egeplast international GmbH, 

Greven, E-Mail: jan.franke@egeplast.de 

Projektbezogen liefert die 

egeplast-Manufaktur auch 

bereits vorkonfektionierte 

Stutzen zur Optimierung des 

zeitlichen Baustellenablaufes, 

wie hier bei der Erschließung 

eines Neubaugebiets mit ca. 200 

Hausanschlüssen 

03 | 2014 29


Schnellverbindungen für Rohre und andere Bauteile 

Schnellverbindungen bestehen aus zwei Flanschen, einer 

Dichtung und der Spannkette. Die Flansche können auch 

an den zu verbindenden Teilen direkt angearbeitet werden. 

Schnellverbindungen verbinden Rohre und andere Bauteile 

in einem Bruchteil der Zeit gegenüber geschraubten Flanschverbindungen. 

Der Haupteinsatzbereich liegt deshalb auch 

dort, wo Verbindungen schnell oder häufig geschlossen und 

geöffnet werden müssen, weitere Vorteile sind der geringe 

Platzbedarf und die leichte Montage, besonders an schlecht 

zugänglichen Einsatzstellen. 

Das Ausrichten von Schraubenlöchern und das Handhaben 

von Kleinteilen wie Schrauben, Muttern und 

Unterlegscheiben entfällt. Je nach Ausführung ist auch 

werkzeuglose Montage möglich. Die Verbindungen 

werden aus Aluminium und Edelstahl gefertigt. Der 

Hersteller bietet neben einem Standardprogramm auch 

kundenspezifische Sonderkonstruktionen an. So können 

geeignete Schnellverbindungen für jeden Einsatzfall 

geliefert werden. Durchmesser von 10 mm bis einige 

Meter, Drücke bis einige tausend bar, Kräfte bis einige 

tausend kN, Temperaturen bis 400 °C sind verfügbar. 

Alle Dichtungsarten, auch Metalldichtungen, können 

eingesetzt werden. 

KONTAKT: Achilles Connectors GmbH, Kamen 

Kunststoffbehälter als Wasserspeicher für Brandfälle 

Wo heute die Trinkwasserversorgung saniert und modernisiert 

wird, werden Wasserleitungen verkleinert, um sie dem 

immer geringeren Verbrauch anzupassen. Weil die kleineren 

Leitungsquerschnitte die im Brandfall nötigen Wassermengen 

nicht zur Verfügung stellen können, entsteht häufig eine Lücke 

im Löschwasserbedarf. Um diese zu schließen, müssen Löschwasserbehälter 

nachgerüstet werden, die die Versorgung im 

Notfall garantieren. Hohe Grundwasserstände, beengte Platzverhältnisse 

oder Verkehrsbelastung in der Bauphase können 

dabei ein Problem darstellen. Mit RigoCollect liefert FRÄN- 

KISCHE in Zusammenarbeit mit ARIS die optimale Lösung. 

Bestehend aus den bewährten Rigofill inspect-Blöcken, dem 

Quadrocontrol- 

Schacht und einer 

Trennstation, ist 

RigoCollect ein 

flexibles System, 

das sich fast 

allen baulichen 

Begebenheiten 

anpasst. Mit der 

Novellierung der 

DIN 14230 im 

September 2012 

sind die Rigolenfüllkörper 

für die 

Löschwasserbevorratung 

zugelassen. 

Der gesamte Innenraum des Behälters kann inspiziert 

und auch gespült werden. 

Weil sie einfach aneinandergesetzt und verbunden werden, 

passen sie sich an fast jeden Grundriss an. Sie haben ein quadratisches 

Rastermaß von 80 cm und können entweder als 

Vollblock mit 66 cm oder als Halbblock mit 35 cm Höhe verwendet 

werden. So bilden sie auch flache Löschwassertanks, 

wie sie bei hohen Grundwasserständen nötig sind. Zusätzlich 

sind Füllkörperrigolen sehr stabil: Sie entsprechen der Belastungsklasse 

SLW 60 und können deshalb auch unter Parkplätzen 

verbaut werden. Die 20 kg leichten Füllkörper haben ein 

Hohlraumvolumen von 95 % und fassen 400 Liter pro Block. 

Der Quadro-control-Schacht schafft den Zugang zum Löschwassertank. 

Er wird je nach Bedarf mit Pumpen, Saugrohren 

oder anderen Armaturen ausgestattet. An einem Tank können 

mehrere Schächte angebracht werden, um die Wasserentnahmen 

an verschiedenen Stellen zu ermöglichen. So kann die 

Feuerwehr im Brandfall Wasser an der Saugstelle beziehen, 

während die Sprinkleranlage bereits läuft. Eine Löschwasser- 

Trennstation baut den erforderlichen Druck für Sprinkleranlagen 

und Hydranten auf. Sie kann verschiedene Versorgungsstationen 

ansteuern und sorgt so dafür, dass das Wasser dort 

zur Verfügung steht, wo es gebraucht wird. Lösch- und Trinkwasser 

bleiben gemäß DIN 1988-600, EN 1717 und EN 13077 

getrennt. Die Trennstation von ARIS wird je nach Anforderung 

objektspezifisch individuell konzipiert. 

KONTAKT: Fränkische Rohrwerke Gebr. Kirchner GmbH & Co.KG, Königsberg 

30 03 | 2014


Neues Presssystem für 

dickwandige Stahlrohre 

Vor rund 20 Jahren hat Viega mit dem Kupferrohrleitungssystem 

„Profipress“ die Pressverbindungstechnik zur Serienreife 

gebracht. Zur Fachmesse TUBE stellt Viega das neue 

Pressverbindungssystem „Megapress“ vor. Damit lassen sich 

selbst dickwandige Stahlrohre sekundenschnell verpressen. 

Stahlrohrverbindungen werden in industriellen Anwendungen 

wie Heiz-, Kühl- und Druckluftanlagen noch vielfach 

geschweißt. Das ist nicht nur zeitaufwändig, sondern 

auch körperlich anstrengend. Mit „Megapress“ sind die 

Verbindungen jetzt schnell hergestellt. Der Installateur 

spart bis zu 60 % Montagezeit im Vergleich zum Schweißen. 

Der Sicherheitsgewinn ist ein weiteres Plus: Keine 

Brandgefahr durch eine offene Flamme. Die SC-Contur 

der Verbinder stellt darüber hinaus sicher, dass bereits 

bei der Dichtheitsprüfung versehentlich nicht verpresste 

Verbindungen auffallen. 

Die Megapress-Verbinder sind aus Zink-Nickel-beschichtetem 

Stahl gefertigt. In den Dimensionen 1/2-2“ lieferbar 

lassen sich damit schwarze, verzinkte, industriell 

lackierte und mit Epoxidharz beschichtete Stahlrohre nach 

DIN EN 10220/10255 sowie DIN EN ISO 6708 verpressen. 

Für die Haltekraft der Verbinder sorgt der integrierte 

Schneidring. Die Dichtheit nach dem Verpressen garantiert 

ein spezielles Profil-Dichtelement aus EPDM, das sogar die 

unebene Oberfläche eines Stahlrohres ausgleicht. Verarbeitet 

werden die „Megapress“-Verbinder mit den bekannten 

Viega-Presswerkzeugen in Kombination mit abgestimmten 

Pressbacken und Pressringen. 

KONTAKT: Viega GmbH & Co. KG, Attendorn 

Mit Megapress steht die schnelle und sichere Pressverbindungstechnik 

jetzt auch für Installationen aus dickwandigem 

Stahlrohr zur Verfügung 

Explosionsgeschützte 

Schwenkantriebe 

Die neuen SQEx .2-Schwenkantriebe bilden mit den 

Drehantrieben SAEx.2 eine Produktfamilie 

Zum Jahresanfang 2013 hat der Stellantriebshersteller 

AUMA erfolgreich die neue Schwenkantriebsbaureihe 

SQ .2 in den Markt eingeführt, seit Februar 2014 ist 

die explosionsgeschützte Ausführung SQEx .2 lieferbar. 

Die neuen SQ und SQEx-Antriebe lösen die langjährigen 

SG- und SGEx-Baureihen ab. AUMA bietet bei der neuen 

Reihe gegenüber dem Vorgänger eine zusätzliche Baugröße 

an und verdoppelt das Drehmomentspektrum auf 

einen Bereich von 50 Nm bis 2.400 Nm. Mit den SQREx 

.2-Antrieben gibt es nun eine explosionsgeschützte Version 

für Regelbetrieb. 

Die neuen Schwenkantriebe bilden mit der Drehantriebsbaureihe 

SAEx .2 eine Produktfamilie. Installation, 

Inbetriebnahme und Bedienung sind über die Baureihengrenze 

hinweg nahezu identisch. AUMA liefert 

beide Antriebstypen entweder ohne Steuerung, mit der 

einfachen Steuerung AMExC oder der mikroprozessorbasierten 

ACExC. Letztere erlaubt durch intelligente Diagnosefunktionen 

die Integration der Antriebe in Asset 

Management Systeme. 

Die neuen explosionsgeschützten Schwenkantriebe sind 

bisher nach der europäischen ATEX-Richtlinie und der 

internationalen IECEx zertifiziert. Zulassungsverfahren 

in anderen Ländern laufen derzeit und werden in den 

nächsten Monaten abgeschlossen. 

KONTAKT: AUMA Riester GmbH & Co. KG, Müllheim, Tel. +49 7631 809-0, 

E-Mail: Riester@auma.com, Halle A4, Stand 437 

03 | 2014 31

DVGW RECHT & REGELWERK 

Regelwerk 

G 614-1 Entwurf „Freiverlegte Gasleitungen auf Werksgelände hinter der 

Übergabestelle – Planung, Errichtung, Prüfung und Inbetriebnahme“ 

Einspruchsfrist 31.03.2014 

AUFRUF ZUR 

STELLUNGNAHME 

G 614-2 Entwurf „Freiverlegte Gasleitungen auf Werksgelände hinter der Übergabestelle – Betrieb und 

Instandhaltung“ 

Gemäß Produktsicherheitsgesetz (ProdSG) gehören Gasleitungsanlagen 

nach Energiewirtschaftsgesetz (EnWG) nicht 

zu den überwachungsbedürftigen Anlagen. Gasanlagen auf 

Werksgelände bis zur letzten Absperreinrichtung vor der 

Gasverwendungseinrichtung sind Energieanlagen im Sinne 

des § 3, Nr. 15. Für Energieanlagen gelten die sicherheitstechnischen 

Anforderungen des Energiewirtschaftsgesetz 

(EnWG) - Beachtung der allgemein anerkannten Regeln der 

Technik, gesetzliche Vermutung der Einhaltung, wenn das 

DVGW-Regelwerk beachtet wurde - sowie gegebenenfalls 

der Gashochdruckleitungsverordnung (GasHDrLtgV). 

Unter dem Gesichtspunkt einer zielgruppenorientierten 

Umsetzung des Regelwerkes wurden im Rahmen der 

Überarbeitung von DVGW-Arbeitsblatt G 614 die relevanten 

Anforderungen für Planung, Errichtung, Prüfung und 

Inbetriebnahme in Teil 1 von G 614 dargestellt. Die Anforderungen 

an Betrieb und Instandhaltung sind in G 614-2 

beschrieben. 

Ziel der Überarbeitung von G 614-1 war die Harmonisierung 

mit den europäischen Richtlinien und Normen. Im 

Vordergrund stand die Anpassung der Anforderungen an 

freiverlegte Leitungsanlagen an die europäische Funktionalnorm 

DIN EN 15001-1, die unter dem Mandat der EG- 

Druckgeräterichtlinie 97/23/EG (PED) erstellt wurde. Der 

Anwendungsbereich der DIN EN 15001-1 ist wesentlich 

umfassender als der des DVGW-Arbeitsblattes G 614-1 und 

legt auch Anforderungen bezüglich erdverlegter Leitungsanlagen 

und Gasdruckregelanlagen fest. Für diese Anlagenbereiche 

wird weiterhin auf die bestehenden Teile des 

DVGW-Regelwerks (G 462, G 472 und G 491) verwiesen. 

Wenn industrielle Gasleitungsanlagen vom bzw. im Auftrag 

des Eigentümers der Gasleitungsanlage ausgelegt, errichtet 

und in Betrieb genommen werden, sind diese Gasleitungsanlagen 

von der Druckgeräterichtlinie und der DIN EN 

15001-1 ausgenommen und fallen in den Anwendungsbereich 

des DVGW-Arbeitsblattes G 614-1. Demgegenüber ist 

z. B. als eine Baueinheit durch einen Generalunternehmer 

schlüsselfertig gelieferte Gasleitungsanlage nach DIN EN 

15001-1 nicht von der Druckgeräterichtlinie ausgenommen. 

Für diese ist das DVGW-Arbeitsblatt G 614 als detaillierte 

Technische Regel im Sinne des Anwendungsbereichs der 

DIN EN 15001-1 anzusehen. Bei Beachtung des DVGW- 

Arbeitsblattes G 614-1 werden auch die Anforderungen 

der DIN EN 15001-1 erfüllt. 

Hinsichtlich der Anforderungen für Betrieb und Instandhaltung 

an freiverlegten Leitungen auf Werksgeländen wurde 

weitestgehend Übereinstimmung zu der europäischen Funktionalnorm 

DIN EN 15001-2 hergestellt. Der Geltungsbereich 

der DIN EN 15001-2 ist umfassender als der des DVGW- 

Arbeitsblattes G 614-2 und deckt neben den freiverlegten 

Leitungen auch Empfehlungen für Betrieb und Instandhaltung 

von Gasdruckregelanlagen und erdverlegte Leitungen 

auf Werksgelände ab. Sowohl für Gasdruckregelanlagen 

als auch erdverlegte Leitungen bestehen national bereits 

umfängliche DVGW-Regelwerke mit wesentlich höherem 

Detaillierungsgrad, welche somit die Empfehlungen der DIN 

EN 15001-2 umsetzen. 

Für die nationale Umsetzung der DIN EN 15001-2 sind 

neben den Detaillierungen für freiverlegte Leitungen im 

DVGW-Arbeitsblatt G 614-2 die Detaillierungen der DVGW- 

Regelwerke G 465-1, -3, G 466-1 für erdverlegte Leitungen 

und G 495 für Gas-Druckregelanlagen zu beachten. 

Der neue informative Anhang 2 von G 614 enthält ein Beispiel 

für ein orientierendes Bewertungsschema von Leckagen und 

Mängeln für Gasleitungsanlagen auf Werksgelände. Er dient 

als Handlungshilfe zur Bewertung der technischen Dichtheit 

von freiverlegten Gasleitungen auf Werksgelände. 

Wesentliche Änderungen gegenüber dem DVGW-Arbeitsblatt 

G 614:2005-10 sind: 

- Aufteilung des Arbeitsblattes in Teil 1 „Planung, Errichtung, 

Prüfung und Inbetriebnahme“ und Teil 2 „Betrieb und 

Instandhaltung“ 

- Grundlegende Überarbeitung des gesamten Arbeitsblattes 

und Anpassung an europäische Richtlinien und 

Normen 

- Übernahme der Anforderungen aus DVGW-Arbeitsblatt 

G 462 und DVGW-Arbeitsblatt G 463 für freiverlegte 

Gasleitungsanlagen 

- Bemessung der Wanddicken und Stützweiten der Leitungen 

an DIN EN 15001-1 angeglichen 

- Bemessungsverfahren für Gasleitungsanlagen bis 

100 mbar in Anlehnung an G 600 (DVGW-TRGI) ergänzt. 

G 614-1: Ausgabe 12/2013, EUR 38,59 für DVGW-Mitglieder, EUR 51,46 für Nicht-Mitglieder 

G 614-2: Ausgabe 12/2013, EUR 22,27 für DVGW-Mitglieder, EUR 29,69 für Nicht-Mitglieder 

32 03 | 2014

RECHT & REGELWERK DVGW 

G 5614 „Unlösbare Rohrverbindungen für metallene Gasleitungen; Pressverbinder“ 

NEUERSCHEINUNG 

Die vom Technischen Komitee „Bauteile und Hilfsstoffe Gas“ 

gemäß der Geschäftsordnung GW 100 beschlossene Überführung 

der DVGW-VP 614 in eine Technische Prüfgrundlage 

G 5614 ist abgeschlossen. Im Rahmen der Überführung wurde 

eine Anpassung an die aktuelle Regelwerksstruktur und eine 

redaktionelle Anpassung der zertifizierungsrelevanten Textpassagen 

vorgenommen. Zusätzlich wurden die Regelwerksbezüge 

aktualisiert. Diese Technische Prüfgrundlage gilt für 

Anforderungen und Prüfungen von Pressverbindern aus Metall 

zum Verbinden von Rohren und Rohrleitungsteilen aus metallenen 

Werkstoffen, die gegen glatte Wandungen metallisch 

oder nicht-metallisch dichten. 

Diese Prüfgrundlage gilt nicht für Pressverbinder, die für erdverlegte 

Leitungen eingesetzt werden. Die Pressverbinder 

sind für Leitungen geeignet, die mit Gasen nach dem DVGW- 

Arbeitsblatt G 260 betrieben werden. 

Diese Technische Prüfgrundlage gilt für Pressverbinder, die 

in Gas-Rohrleitungen mit einem Rohraußendurchmesser 

d ≤ 108 mm und bis zu Nenndrücken von 5 bar (PN 1 oder 

PN 5) eingesetzt werden. Für den Anwendungsbereich der 

Gas-Innenleitungen nach DVGW-Arbeitsblatt G 600 (TRGI) 

und TRF müssen sie thermisch erhöht belastbar sein. 

Ausgabe 12/2013, EUR 26,82 für DVGW-Mitglieder, EUR 35,76 für Nicht-Mitglieder 

G 491-B1 Entwurf „1. Beiblatt zum DVGW-Arbeitsblatt G 491: 2010-07 Gas- 

Druckregelanlagen für Eingangsdrücke bis einschließlich 100 bar; Planung, 

Fertigung, Errichtung, Prüfung, Inbetriebnahme und Betrieb“ 


AUFRUF ZUR 

STELLUNGNAHME 

Das Arbeitsblatt G 491 „Gas-Druckregelanlagen für Eingangsdrücke 

bis einschließlich 100 bar; Planung, Fertigung, 

Errichtung, Prüfung, Inbetriebnahme und Betrieb“, das 

in der Fassung Juli 2010 vorliegt, wird durch ein Beiblatt 

ergänzt, das im Januar 2014 als Entwurf mit Einspruchsfrist 

veröffentlicht wurde. Wesentlicher Gegenstand ist ein 

neuer, normativer Anhang zum Arbeitsblatt G 491, in dem 

die Prüfanforderungen an mobile Gas-Druckregelanlagen 

bei der erstmaligen Errichtung und bei der Aufstellung an 

einem neuen Aufstellungsort beschrieben werden. 

Mobile Gas-Druckregelanlagen sind Gas-Druckregelanlagen 

für Eingangsdrücke bis einschließlich 100 bar nach DVGW- 

Arbeitsblatt G 491, die dazu bestimmt sind, nicht dauerhaft 

an einem stationären Einsatzort betrieben zu werden. Die 

Prüfung von mobilen Gas-Druckregelanlagen und die Ausstellung 

von Bescheinigungen nach Gashochdruckleitungsverordnung 

für diese Anlagen wurden in der Vergangenheit 

mehrfach mit den Aufsichtsbehörden diskutiert. Eine Festlegung 

im DVGW-Regelwerk, wie mit diesen Anlagen im 

Zuge der erstmaligen Prüfung nach der Herstellung sowie 

bei der Aufstellung an einem neuen Aufstellungsort zu 

verfahren ist, gibt es bisher nicht. 

Festlegungen zu Betrieb und Instandhaltung mobiler 

Gas-Druckregelanlagen werden in das Arbeitsblatt G 495 

„Gasanlagen Betrieb und Instandhaltung“ aufgenommen, 

das derzeit überarbeitet wird. Darüber hinaus werden mit 

dem 1. Beiblatt zum Arbeitsblatt G 491 die Anforderungen 

aus der Verordnung über Gashochdruckleitungen, die im 

Anhang G des Arbeitsblattes G 491 erläutert werden, an 

die im Jahr 2011 neu veröffentlichte Verordnung angepasst. 


W 386 Entwurf „Hydranten in der Trinkwasserverteilung; Anforderungen 

und Prüfungen“ 


AUFRUF ZUR 

STELLUNGNAHME 

Die DVGW-Prüfgrundlage W 386 (P) gilt für Hydranten aus 

metallenen Werkstoffen und für Unterflurhydranten aus 

Polyethylen für den Einsatz in Trinkwasserverteilungsanlagen 

gemäß dem Arbeitsblatt W 400-1 sowie gemäß dem Anwendungsbereich 

von DIN EN 1074-6. Diese Prüfgrundlage wurde 

vom Projektkreis „Armaturen in Wasserversorgungssystemen“ 

im Technischen Komitee „Bauteile Wasserversorgungssysteme“ 

erarbeitet. 

Sie legt die Anforderungen und Prüfungen an bzw. von Hydranten 

in der Wasserversorgung fest und enthält Angaben zur 

Gütesicherung dieser Bauteile, um sicherzustellen, dass die 

Konformität der hergestellten Bauteile mit den Anforderungen 

dieser Prüfgrundlage langfristig gegeben ist. 

Bauteile nach dieser Prüfgrundlage sind konform mit der ins 

nationale DIN-Normenwerk eingeführten europäischen Norm 

DIN EN 1074-6, mit den Anforderungen des DVGW-Regelwerkes 

sowie mit den nationalen gesetzlichen Bestimmungen. 

Sie weisen somit die erforderliche Sicherheit, Gebrauchstauglichkeit, 

Qualität, Hygiene und Umweltverträglichkeit auf, wie 

sie für den Einsatz in der Wasserversorgung vorausgesetzt 

werden. Die DVGW-Prüfgrundlage W 386 soll zukünftig die 

DVGW-Prüfgrundlage VP 325 ersetzen. 


03 | 2014 33

DWA / DIN RECHT & REGELWERK 

Wasser-Information Nr. 62 „Entnahme von Trinkwasserproben 

in der Trinkwasser-Installation für die mikrobiologische Untersuchung“ 

AUFRUF ZUR 

STELLUNGNAHME 

Die Wasser-Information Nr. 62 wird ersatzlos zurückgezogen. 

Ausgabe 3/2000 

Merkblatt M 143-16 „Sanierung von Entwässerungssystemen außerhalb 

von Gebäuden - Teil 16: Reparatur von Abwasserleitungen und -kanälen 

durch Roboterverfahren“ 

AUFRUF ZUR 

MITARBEIT 

Die Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser 

und Abfall e. V. (DWA) wird das Merkblatt „Sanierung 

von Entwässerungssystemen außerhalb von Gebäuden - 

Teil 16: Reparatur von Abwasserleitungen und -kanälen 

durch Roboterverfahren“ überarbeiten. Durch neue technische 

Entwicklungen ist eine Anpassung des Merkblatts 

an den aktuellen Stand erforderlich. DWA-M 143-16 soll 

alle im Bereich der Sanierung von Entwässerungssystemen 

planenden, betreibenden sowie Aufsicht führenden Institutionen 

und Firmen ansprechen. Die Überarbeitung des 

Merkblatts soll bis Ende 2015 abgeschlossen sein. Hinweise 

und Anregungen zur Neufassung des Merkblatts nimmt die 

DWA-Bundesgeschäftsstelle entgegen. An einer Mitarbeit 

interessierte Fachleute können sich ebenfalls an die DWA 

wenden. 

KONTAKT: DWA-Bundesgeschäftsstelle, Hennef, Dipl.-Ing. Christian Berger, 

E-Mail: berger@dwa.de 

DIN EN ISO 13686 „Erdgas - Bestimmung der Beschaffenheit 

(ISO 13686:2013)“ 

NEUERSCHEINUNG 

DIN EN ISO 13686 ist Ersatz für DIN EN ISO 13686:2007-09. 

Zusätzlich zur Vorausgabe enthält die Norm einen informativen 

Anhang A, in dem die gemeinsame Geschäftsgrundlage 

(Common business practice, CBP) der europäischen 

Gastransportvereinigung EASEE-Gas beschrieben wird, die 

bereits jetzt für die Beschaffenheit von Erdgas H an Grenzübergangspunkten 

in Europa angewandt wird. Weitere 

Änderungen gegenüber der Vorausgabe sind vor allem 

redaktioneller Art. DIN EN ISO 13686 ist jedoch nicht geeignet, 

die Anforderungen des europäischen Normungsauftrags 

infolge EU-Mandat M 400 für Erdgas H zu erfüllen, da 

DIN EN ISO 13686 keine 

Festlegung von Parameterwerten trifft. 

Änderungsvermerk: Gegenüber DIN EN ISO 13686:2007- 

09 wurden folgende Änderungen vorgenommen: a) der 

Haupttext der Norm sowie die informativen Anhänge A 

bis G wurden auf Aktualität überprüft. Nach der formellen 

Schlussabstimmung ist der Gegenstand des informativen 

Anhangs B (DVGW-Arbeitsblatt G 260) in überarbeiteter 

Form im März 2013 in neuer Ausgabe erschienen. b) der 

informative Anhang H (Spanische Regulierungsschrift) 

wurde hinzugefügt. 

Ausgabe 12/2013, Deutsche Fassung EN ISO 13686:2013 

Besuchen Sie uns auf der IFAT in München 

Halle B5, Stand 515 

34 03 | 2014

RSV-Regelwerke 

RSV Merkblatt 1 

Renovierung von Entwässerungskanälen und -leitungen 

mit vor Ort härtendem Schlauchlining 

2011, 48 Seiten, DIN A4, broschiert, € 35,- 


Renovierung von Abwasserleitungen und -kanälen mit 

Rohren aus thermoplastischen Kunststoffen durch 

Liningverfahren ohne Ringraum 


RSV Merkblatt 2.2 

Renovierung von Abwasserleitungen und -kanälen mit 

vorgefertigten Rohren durch TIP-Verfahren 

2011, 32 Seiten DIN A4, broschiert, € 29,- 


Renovierung von Abwasserleitungen und -kanälen durch 

Liningverfahren mit Ringraum 



Reparatur von drucklosen Abwässerkanälen und 

Rohrleitungen durch vor Ort härtende Kurzliner (partielle Inliner) 



Reparatur von Entwässerungsleitungen und Kanälen 

durch Roboterverfahren 



Sanierung von begehbaren Entwässerungsleitungen und 

-kanälen sowie Schachtbauwerken - Montageverfahren 



Sanierung von Bauwerken und Schächten 

in Entwässerungssystemen 



Renovierung von drucklosen Leitungen / 

Anschlussleitungen mit vor Ort härtendem Schlauchlining 



Hutprofiltechnik zur Einbindung von Anschlussleitungen – 

Reparatur / Renovierung 



Erneuerung von Entwässerungskanälen und -anschlussleitungen 

mit dem Berstliningverfahren 


RSV Merkblatt 10, 

Kunststoffrohre für grabenlose Bauweisen 


RSV Information 11 

Vorteile grabenloser Bauverfahren für die Erhaltung und 

Erneuerung von Wasser-, Gas- und Abwasserleitungen 

2012, 42 Seiten DIN A4, broschiert, € 9,- 

Auch als 

eBook 

erhältlich! 

www.vulkan-verlag.de 

Jetzt bestellen! 

WISSEN FÜR DIE 

ZUKUNFT 

Faxbestellschein an: +49 201 / 82002-34 Deutscher Industrieverlag oder GmbH abtrennen | Arnulfstr. und 124 im | Fensterumschlag 80636 München einsenden 

Ja, ich / wir bestelle(n) gegen Rechnung: 

___ Ex. RSV-M 1 € 35,- 

___ Ex. RSV-M 2 € 29,- 

___ Ex. RSV-M 2.2 € 29,- 

___ Ex. RSV-M 3 € 29,- 

___ Ex. RSV-M 4 € 29,- 

___ Ex. RSV-M 5 € 27,- 

___ Ex. RSV-M 6 € 29,- 

Ich bin RSV-Mitglied und erhalte 20 % Rabatt 

auf die gedruckte Version (Nachweis erforderlich!) 

___ Ex. RSV-M 6.2 € 35,- 

___ Ex. RSV-M 7.1 € 29,- 

___ Ex. RSV-M 7.2 € 30,- 

___ Ex. RSV-M 8 € 29,- 

___ Ex. RSV-M 10 € 37,- 

___ Ex. RSV-I 11 € 9,- 

zzgl. Versandkosten 



Straße / Postfach, Nr. 


Antwort 

Vulkan-Verlag GmbH 

Versandbuchhandlung 

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45039 Essen 

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Widerrufsrecht: Sie können Ihre Vertragserklärung innerhalb von zwei Wochen ohne Angabe von Gründen in Textform (z.B. 

Brief, Fax, E-Mail) oder durch Rücksendung der Sache widerrufen. Die Frist beginnt nach Erhalt dieser Belehrung in Textform. 

Zur Wahrung der Widerrufsfrist genügt die rechtzeitige Absendung des Widerrufs oder der Sache an die Vulkan-Verlag GmbH, 

Versandbuchhandlung, Huyssenallee 52-56, 45128 Essen. 

Ort, Datum, Unterschrift 

Nutzung personenbezogener Daten: Für die Auftragsabwicklung und zur Pflege der laufenden Kommunikation werden personenbezogene Daten erfasst und gespeichert. Mit dieser Anforderung erkläre ich mich damit einverstanden, dass ich 

von DIV Deutscher 03 | 2014 Industrieverlag oder vom Vulkan-Verlag per Post, per Telefon, per Telefax, per E-Mail, nicht über interessante, fachspezifische Medien und Informationsangebote informiert und beworben werde. 

35 

Diese Erklärung kann ich mit Wirkung für die Zukunft jederzeit widerrufen. 

✘ 

XFRSVM2014

FACHBERICHT SPECIAL KUNSTSTOFFTECHNIK 

Kalkulation von Installationsprojekten 

mit PE-Rohr - Teil 2: Online-Kalkulation 

mit dem Webkalkulator24.de 

Die Kalkulation von Tiefbaumaßnahmen, ob geschlossene oder offene Bauweise, basiert in vielen Fällen auf dem 

Erfahrungsschatz des jeweiligen Kalkulators, auf über Mitarbeitergenerationen vererbten Kalkulationsgrundlagen und häufig 

auch auf der Grundlage grober Schätzungen. Daraus resultieren in vielen Fällen dann auch die Wahl des Verlegeverfahrens 

und die Bauausführung. Im ersten Teil dieses Fachberichts (3R-4-5/2013) [3] ist die Steigerung der Produktivität z. B. 

durch Einsatz von mehreren Schweißmaschinen auf der Baustelle beschrieben worden. In diesem zweiten Teil wird ein 

Hilfsmittel beschrieben, mit dem online verschiedene Verlegeverfahren vergleichend berechnet werden können und 

das in seiner neuesten Version dem Anwender die Möglichkeit bietet, die Kosten für die Stumpfschweißverbindung 

differenzierter zu betrachten. Dies ist insbesondere für größere Außendurchmesser von Interesse, da die Stillstandszeiten 

durch den Einsatz einer zweiten oder dritten Schweißmaschine reduziert werden können und sich dadurch eine erhebliche 

Kosteneinsparung erzielen lässt. 

Bild 1: Login-Bereich webkalkulator24 

Der webkalkulator24 [1] (Bild 1) bietet den unterschiedlichen 

Nutzergruppen verschiedene Ansätze, sich der Thematik 

zu nähern. Ein Planer möchte bereits nach den ersten Planungsschritten 

abschätzen, welches Verfahren für welche 

Art der Verlegung oder Erneuerung von Leitungen am 

besten geeignet ist. Ein Unternehmer will verschiedene 

Angebotsvarianten durchrechnen. Ein Auftraggeber möchte 

vorab überschlägig die Kosten für sein Investment ermitteln. 

Absehbar ist derzeit schon, dass die indirekten Kosten, verursacht 

durch Straßensperrungen und Umleitungen, eine 

immer größere Gewichtung bei der Entscheidungsfindung 

bekommen werden, da die Akzeptanz von betroffenen 

Anwohnern, Handel und Gewerbe zunehmend schwindet. 

Eine Basis- und Premium-Version ist unter der Internetadresse 

www.webkalkulator24.de erreichbar. Für den Anwender 

ist die Nutzung des Online-Tools kostenlos. Die Basis-Version 

arbeitet mit fest vorgegebenen Eingabewerten, für die 

Berechnungsroutinen mit praxisnahen Leistungsbeschreibungen 

hinterlegt sind. Damit lassen sich jeweils zwei Verfahren 

für die Verlegung oder Erneuerung von Rohrleitungen 

aus Kunststoff miteinander vergleichen. Für eine erste 

Kostenbetrachtung sind nur wenige Projektparameter wie 

Rohrdurchmesser, Verlegelänge, Verlegetiefe usw. einzugeben 

und eine Auswahl der miteinander zu vergleichenden 

Verfahren vorzunehmen. Das Ergebnis der vergleichenden 

Berechnung wird in der Vergleichstabelle mit Haupt- und 

Unterpositionen im unteren Bereich der Startseite angezeigt. 

Die Premium-Version lässt durch die Eingabe individueller 

Richtwerte und Preise eine individuelle und weitergehende 

Betrachtung der Projekte zu. Mit den Anleitungen aus „User 

manual“ und „FAQs“ lässt sich das Tool einfach erschließen 

und bedienen. 

In wenigen Schritten lassen sich die Verfahren untereinander 

kostenmäßig vergleichen. Auch bei Variation der Schlüsselparameter 

sind die Änderungen immer transparent. Die 

angelegten Projekte und die ermittelten Ergebnisse lassen 

sich speichern, für die Weiterbearbeitung wieder öffnen, 

ausdrucken und gegebenenfalls löschen. 

Die wesentlichen Vorteile beider Versionen des webkalkulator24 

sind: 

36 03 | 2014

SPECIAL KUNSTSTOFFTECHNIK FACHBERICHT 

Bild 2: Start- und Ergebnisseite webkalkulator24 

»» 

24 Stunden online und interaktiv verfügbar 

»» 

LV-ähnlicher Aufbau, gegliedert in Haupt-, Unter- und 

Detailpositionen 

»» 

individuell und flexibel einsetzbar 

»» 

Berechnungen sind vergleichbar und nachvollziehbar 

»» 

Entscheidungsfindung wird vereinfacht 

Mit den ermittelten Ergebnissen lassen sich Rückschlüsse 

auf das jeweils kostengünstigere Verfahren ziehen. In der 

Ergebnisdarstellung ist erkennbar, wie sich die Kosten auf 

die einzelnen Leistungspositionen verteilen. Das Berechnungsmodell 

ist ähnlich einem LV in vier Haupt-, 22 Unterund 

weiteren 42 Detailpositionen aufgebaut. 

INHALTE UND ANWENDUNG 

Für die vergleichende Berechnung von Leitungsbauarbeiten 

sind aktuell sieben Verlege- und Erneuerungsverfahren 

gelistet. Den Verfahren sind unterschiedliche Bereiche zugeordnet 

worden: 

Innerörtlicher Bereich 

- Offene Verlegung mit Sandbettung 

- Offene Verlegung ohne Sandbettung 

- Verlegung im Spülbohrverfahren 

Langstreckenbereich 

- Verlegung mit Pflug 

- Verlegung mit Grabenfräse 

Erneuerungsbereich 

- Renovierung mit Relingverfahren 

- Erneuerung mit Berstliningverfahren 

Zur Auswahl stehen fünf Rohrprodukte, Lieferformen 

als 6 m oder 12 m Stangenware bzw. als Ringbundware 

oder als wählbare Sonderlängen in SDR 11 oder SDR 17 

zur Verfügung. Die Rohrdurchmesser reichen je nach 

Sparte von 25 bis 710 mm. Verlegt wird in den üblichen 

Tiefen und Längen, die dem Verfahren entsprechend 

vom Nutzer einzugeben sind. 

Die verfahrensspezifischen Vergleiche beruhen auf festgelegten 

Berechnungsroutinen; die Einheitspreise (EP) 

sind Richt- bzw. Erfahrungswerte. Damit wird eine erste, 

orientierende Kostenberechnung erstellt. Je nach marktspezifischen 

oder auch regional unterschiedlichen Kostenstrukturen, 

die in der Premium-Version variabel gestaltbar sind, 

können sich von der Einschätzung des Nutzers abweichende 

Ergebnisse einstellen. Die Nutzung des webkalkulator24. 

de ersetzt eine verbindliche Detailkalkulation nicht. Das 

Kalkulationsergebnis ist kein Angebot zum Abschluss eines 

Vertrages zu den kalkulierten Kosten. 

Im Kopfbereich jeder Leistungsbeschreibung sind verfahrensspezifische 

Positionen eingefügt, die projektbezogen 

definiert werden können. Auswählbar sind u. a. 

die Beschaffenheit und Stärke vorhandener Oberflächen, 

das Anlegen von Baustraßen, die Komplettentsorgung 

von Aushubmaterialien oder eine Wasserhaltung für die 

offenen Bauweisen; die gewählten Festlegungen werden 

bei der Kostenberechnung berücksichtigt. So werden ab 

Bild 3: Verfahrenswahl: Offene Verlegung vs. HDD-Verfahren 

03 | 2014 37


Bild 4: Leistungsbeschreibung HDD mit individueller Eingabe von EPs 

Bild 5: Vergleich und Berechnung für HDD vs. open trench 

einer Sohltiefe von 1,25 m Graben und Gruben teil- oder 

vollflächig verbaut. Soll unabhängig von der Grabentiefe 

verbaut werden, so lässt sich diese Position durch einen 

Klick auf die Box „Sonderverbau“ aktivieren. Bei den grabenlos 

arbeitenden Verfahren werden bei Start- und Zielgruben 

die Anzahl, Breiten und Längen als Funktion von 

Rohrdurchmesser, Maschinenabmessungen, Biegeradien 

usw. ermittelt. 

In den Positionen 1.0-3.0 der Verfahrensblätter können die 

dort eingestellten Richtwerte für die Einheitspreise (weiße 

Eingabefelder) geändert und somit den eigenen, regionalen 

oder marktrelevanten Gegebenheiten angepasst 

werden. Für diesen Vorgang ist zuvor die Box „Eigene 

Eingaben“ im Kopfteil des Verfahrensblattes anzuklicken. 

In der Position 4.0 „Leitungsbau“ lassen sich Positionen 

für Hausanschlüsse und zusätzliche, weitere Arbeiten wie 

Schachtanbindungen, Leitungsumverlegungen, Suchschlitze 

usw. mit Menge und EP projektbezogen eingeben. 

Das Ergebnis der vergleichenden Berechnung wird sowohl 

in der Vergleichstabelle im unteren Bereich der Startseite 

(Bild 5) sowie auf den Verfahrensblättern (Bild 6) mit 

Haupt-, Unter- und allen Detailpositionen (aufklappbar) 

angezeigt. 

Die Auswirkungen von Variationen der Eingabeparameter 

wie Verlegetiefe, Rohrpreise usw. lassen sich in Minutenschnelle 

darstellen und nachvollziehen. 

ERMITTLUNG DER KOSTEN EINER 

STUMPFSCHWEISS VERBINDUNG 

Die Kosten für eine Stumpfschweißverbindung werden 

im Wesentlichen durch die Abkühlzeit bestimmt. Wie im 

ersten Teil beschrieben, kann an dieser Stelle der Hebel zur 

Produktivitätssteigerung durch den Einsatz von mehreren 

Schweißmaschinen am besten angesetzt werden. Gerade 

für Großrohrprojekte bedeutet dies eine deutliche Steigerung 

der Produktivität und damit eine Verringerung der 

38 03 | 2014


Gesamtkosten des Projektes. 

Mittels Mausklick wird 

der Reiter „Kostenermittlung 

Stumpfschweißverbindung“ 

aktiviert. Übernommen 

werden alle für 

die Berechnung der Kosten 

einer Stumpfschweißung 

benötigten Parameter wie 

Außendurchmesser, Wanddicke, 

Lieferlänge und Länge 

des Rohrstrangs. Basis für 

die weitere Berechnung ist 

das Regelwerk DVS 2207- 

1. Die dort beschriebenen 

Vorgaben ermöglichen die 

Abschätzung der an einem 

Arbeitstag möglichen Anzahl 

von Schweißverbindungen. 

Individualisieren lassen sich 

die Ergebnisse durch Anpassung 

der Lohnkosten, der 

Kosten der Schweißmaschine 

und der Arbeitszeit. 

Die Berechnung folgt dem 

Ansatz, dass mit der Erstellung 

der Schweißverbindung 

ein Schweißer und ein 

Helfer betraut werden. Die 

Anzahl der Personen lässt 

sich durch die Anhebung 

oder Absenkung des Stundensatzes 

anpassen. So kann 

die Anzahl der Helfer für die 

Berechnung sinnvoll über 

den Stundensatz verändert 

werden. Wie in Teil 1 des 

Bild 6: Kopfbereich Leistungsbeschreibung HDD-Verfahren 

Bild 7: Ermittlung der Herstellkosten einer Stumpfschweißverbindung bei Einsatz mehrerer 

Schweißmaschinen 

Fachbeitrags bereits beschrieben, reicht bei dem Einsatz 

z. B. einer manuellen Schweißmaschine bis OD 160 mm 

in der Regel ein Bediener aus. In diesem Fall kann der 

Stundensatz für den Helfer auf 0 € gesetzt werden. Für 

Großrohrprojekte kann es gegebenenfalls notwendig 

sein, die Anzahl der Helfer auf zwei zu erhöhen. In diesem 

Fall kann die Berechnung mit dem doppelten Helferstundensatz 

durchgeführt werden. Das Schweißpersonal 

ließe sich zwar auch über den Stundensatz erhöhen, 

auf die Berechnung der Produktivität hat dies aber keinen 

Einfluss, da der Baufortschritt nicht direkt mit dem 

Schweißfortschritt zusammen hängen muss. Hier setzt 

das Programm Grenzen. Eine Lösung hierfür bietet sich, 

insbesondere für große Rohrdurchmesser, über die Reduzierung 

des Ausführungszeitraums der Baumaßnahme 

auf Basis des Erfahrungsschatzes des Anwenders. Für die 

Kosten der Schweißmaschine pro Tag wurden marktübliche 

Mietpreise herangezogen. Diese lassen sich aber 

individualisieren. Beispielsweise soll neben einer abgeschriebenen 

eigenen Maschine eine gemietete Schweißmaschine 

zum Preis von 100 € pro Tag eingesetzt werden. 

Für die Berechnung wird dann der Mittelwert beider 

Maschinenkosten herangezogen. Setzt man die Kosten 

für die „Altmaschine“ mit 1 € pro Tag fest, ergäbe sich 

ein Wert für die Eingabe von 50,50 €. 

Die Herstellkosten einer Stumpfschweißverbindung bei Einsatz 

mehrerer Schweißmaschinen werden ermittelt. Zuletzt 

entscheidet der Nutzer über die Anzahl der Schweißmaschinen 

und bestätigt seine Angaben zur Übergabe in 

den Kostenvergleich der Verlegeverfahren („Werte in die 

Berechnung übernehmen“). Unter Position 3.2. „Rohrverbindung“ 

fließen die so ermittelten Herstellkosten der 

Rohrverbindung in die Berechnung ein. Die Kostengegenüberstellung 

der beiden gewählten Verlegeverfahren 

erfolgt dann auf Basis der berechneten Werte. Der ermittelte 

Ausführungszeitraum bleibt von der Wahl der Anzahl 

der Schweißmaschinen unbeeinflusst, da der gesamte 

Baufortschritt nicht zwangsläufig von dem Fortschritt der 

Stumpfschweißverbindungen abhängt. Auch hier ist der 

Erfahrungsschatz des Anwenders gefragt. 

03 | 2014 39


Tabelle 1: Einflüsse und Auswirkungen der Verlegeverfahren im Untergrund 

Legende: 

HDD Horizontales Spülbohrverfahren 

MT Mikrotunnelbau 

Liner Lining-Verfahren 

BL Berstverfahren 

6 kontinuierlicher Einsatz von Aushub-, Transport- und 

Verdichtungsgeräten 

7 nur punktueller Einsatz von Aushub-, Transport- und Verdichtungsgeräten 

bei Start-, Montage- oder Einziehgruben 

9 Erhöhte Materialentnahme 

10 Vibrationen beim Einsatz der Aushub-, Vortriebs-, 

Bersteinrichtungen 

11 Betriebsstoffe, Spülungsaustrag, Harzverluste 

12 Setzungsrisiko durch unzureichende linienhafte Verdichtung 

15 Unsachgemäße Bettung, überhöhte Verdichtung 

16 Unsachgemäßer Einbau, fehlerhafte Leitungstrassierung 

19 Umlagerungen im Untergrund, Störung der Erdstatik 

22 Hebungen durch Frostauswirkungen, Spülungsaustritt und 

Verdrängung 

23 Änderung der Wasserwegigkeit, Drainagewirkung 

SOFT FACTS (GSTT 1/11/24) 

Unter soft facts werden alle Vorgänge bei den Verlegeverfahren 

erfasst, deren Auswirkungen sich bautechnisch, 

umweltspezifisch aber auch betriebs- und volkswirtschaftlich 

auswirken können. Es entstehen indirekte Kosten, die 

sich während und oft auch noch lange nach Fertigstellung 

der Baumaßnahme ergeben. Die Kostentragung 

liegt dann meist beim (öffentlichen) Auftraggeber bzw. 

beim Steuerzahler. Weiterhin gehören umweltrelevante 

Auswirkungen wie Emissionen oder die Schonung von 

Ressourcen sowie die (vermeidbaren) Beeinträchtigungen 

von Bevölkerung und Infrastruktur dazu. Stellvertretend 

für die jeweilige Einschätzung der Verfahren für Neuverlegung 

und Sanierung werden auszugsweise Informationen 

und Abbildungen aus den GSTT-Infoschriften Nr. 1 und 

Nr. 11 wiedergegeben. 

Vergleich von Neuverlegung und Erneuerung [2] 

Indirekte Kosten entstehen im Umfeld einer Baumaßnahme 

während und im Nachgang zur Leitungsverlegung infolge 

von Einflüssen und Beeinträchtigungen durch das jeweilige 

Bauverfahren. Sie betreffen Oberflächen, den Untergrund 

mit vorhandenen Leitungen und Anlagen sowie vorhandene 

oberirdische Infrastruktur. Das Ausmaß dieser Beeinträchtigungen 

hängt vom jeweiligen Bauverfahren ab. Eine erste 

Einschätzung wird in der GSTT-Infoschrift Nr. 11 gegeben. 

Mit der Ampeldarstellung wird nicht gewertet, sondern es 

soll die Aufmerksamkeit auf mögliche Risiken des jeweiligen 

Vorganges gelenkt werden, der die entsprechenden 

Folgeschäden erfahrungsgemäß hervorruft. 

Weitere Tabellen und Beschreibungen zu Einflüssen und Beeinträchtigungen 

infolge des jeweiligen Verfahrens auf das Bauumfeld, 

bestehende Leitungssysteme sowie auf Infrastruktur, 

Bevölkerung sowie Umwelt und Natur und das damit verbundene 

Kostenrisiko sind in der Informationsschrift GSTT 

Info-Nr. 11 nachlesbar. 

ZUSAMMENFASSUNG 

Die Entscheidungsfindung für oder gegen ein Verlegeverfahren 

lässt sich zunächst an den direkten Kosten 

festmachen. Mit dem webkalkulator24 lassen sich parallel 

und rasch jeweils zwei Verfahren zur Neuverlegung oder 

Erneuerung von Rohrleitungen kostenmäßig vergleichen. 

Die Projektparameter sind variierbar und können an das 

jeweilige Projekt und die Marktsituation angepasst werden. 

Die Richtwerte für die Einheitspreise können individuell 

geändert werden. Mit der neuen Erweiterung auf 

die Kostenermittlung von Stumpfschweißverbindungen 

lassen sich nun insbesondere Großrohrprojekte präziser 

erfassen. Die Leistungsbeschreibungen und die darauf 

basierenden Berechnungen sind klar und nachvollzieh- 

40 03 | 2014


bar, d. h. die Berechnungen werden für alle am Projekt 

Beteiligten transparent gemacht. 

Bei der Entscheidungsfindung für ein Verlegeverfahren 

werden zukünftig aber auch Soft Facts wie Beeinträchtigungen 

für das Bauumfeld und die Infrastruktur durch das 

jeweilige Bauverfahren und deren Folgekosten an Bedeutung 

gewinnen. Eine zunehmende Bedeutung erlangt 

auch die Inanspruchnahme der natürlichen Ressourcen 

sowie die Vermeidung von Umweltbelastungen und indirekte 

Beeinträchtigungen als Folge der offenen Bauweise. 

Eine weitergehende Betrachtung hinsichtlich Bauzeiten 

und zu erwartenden CO 2 

-Emissionen erlauben weitere 

Features, mit denen der webkalkulator24 aufwartet. 

Der webkalkulator24 ist somit ein Tool für Planer, Auftraggeber 

und auch ausführende Unternehmen, das mit 

mehr Transparenz bei den direkten Kosten und einer 

weitergehenden Betrachtung bei den Soft Facts für eine 

Entscheidungsfindung zugunsten eines Verlegeverfahren 

beitragen kann. 

Der webkalkulator24 steht kostenlos in deutscher, englischer, 

polnischer, italienischer und niederländischer Sprache 

zur Verfügung. 

LITERATUR 

[1] www.webkalkulator24.de 

[2] DVS – Deutscher Verband für Schweißen und verwandte Verfahren 

e.V.; DVS 2207-1 „Schweißen von thermoplastischen Kunststoffen 

– Heizelementschweißen von Rohren, Rohrleitungsteilen und 

Tafeln aus PE-HD“, September 2005 

[3] 3R-04-05/2013, „Kalkulation von Installationsprojekten mit 

PE-Rohr, Teil 1: Produktivität beim Heizelementstumpfschweißen“; 

Dipl.-Ing. (FH) Bernd Klemm, Dipl.-Ing. (FH) Holger Hesse 

[4] GSTT Informationsschrift Nr.1; „Grabenlose Verfahren der 

Schadensbehebung in nicht begehbaren Abwasserleitungen“ 

[5] GSTT Informationsschrift Nr.11; „Vergleich offener und grabenloser 

Bauweisen – direkte und indirekte Kosten im Leitungsbau; 3. 

Auflage Dezember 2011“ 

AUTOREN 

HOLGER HESSE 

egeplast international GmbH, Greven 

Tel. +49 2575 9710-252 

E-Mail: holger.hesse@egeplast.de 

BERND KLEMM 

Widos W. Dommer Söhne GmbH, Ditzingen 

Tel. +49 7152 9939-0 

E-Mail: bernd.klemm@widos.de 

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Tel.: +49 2723 808296· Email: sebastian.schwarzer@tracto-technik.de· www.tracto-technik.de 

Wir stellen aus: IFAT München 5.-9. Mai 2014, Stand B5.135 

03 | 2014 41


Ermüdungsverhalten von Heizelementstumpfschweißverbindungen 

am Beispiel von Kunststoffrohren 

Zyklische Belastungen können bereits bei wesentlich geringeren Spannungen und Verformungen zum Versagen 

eines Bauteils führen als äquivalente statische Belastungen. Das sogenannte Ermüdungsverhalten vieler Werkstoffe ist 

weitreichend bekannt und findet in den entsprechenden Konstruktionsbereichen seine Anwendung. Die Kenntnisse 

über mechanische Eigenschaften von Kunststoffschweißnähten unter zyklischer Belastung sind aus heutiger Sicht 

unzureichend. Um diese Belastungen entsprechend einstufen zu können, wurde in einem am SKZ abgeschlossenen 

Forschungsprojekt ein grundlegender Zusammenhang zwischen statischen und zyklischen Belastungen von 

Heizelementstumpfschweißverbindungen und dem daraus resultierenden Festigkeitsverhalten ermittelt. Im Rahmen 

dieses Projektes wurden geschweißte Kunststoffrohre bezüglich ihres Ermüdungsverhaltens untersucht. Hierzu wurden 

die erreichten Kurzzeiteigenschaften der Schweißnaht und der Grundmaterialien mit den Ergebnissen von zyklischen 

Belastungsversuchen gegenübergestellt. 

EINLEITUNG 

Das Heizelementschweißen (HS) ist das älteste mechanisierte 

Verfahren zum Schweißen von Kunststoffen [1]. Es 

basiert auf der direkten Erwärmung der Fügeflächen an 

einem Heizelement, das durch eine Beschichtung (i. d. R. 

basierend auf fluorierten Kunststoffen) vor einem Anhaften 

der Kunststoffschmelze geschützt wird. Der Prozess besteht 

im Allgemeinen aus vier Phasen: Angleichen, Anwärmen, 

Umstellen und Fügen/Abkühlen. 

Zur Beurteilung der Festigkeit von Schweißverbindungen 

werden in der Regel Schweißfaktoren herangezogen. Es 

wird hierbei zwischen Kurz- und Langzeitschweißfaktoren 

unterschieden. Die Ermittlung des Kurzzeitzug-Schweißfaktors 

f z 

erfolgt häufig durch Zugversuche an geschweißten 

Probekörpern und Probekörpern aus dem Grundmaterial. 

Der sogenannte Langzeitschweißfaktor f s 

wird durch einen 

Rohre 

Probenbezeichnung Bauteil Geschweißt nach: 

PE1 

PE100, mit Wulst 

Ø 110 mm, SDR11 (s = 10 mm) 

DVS 2207-1 

PE2 

PE3 

PP1 

PP2 

PP3 

PVC1 

PE100-RC, mit Wulst 

Ø 110 mm, SDR11 (s = 10 mm) 

PE100 (Bauteil PE1) 

Wulst entfernt 

Tabelle 1: Untersuchte Materialien 

PP-H, mit Wulst 

Ø 110 mm, SDR11 (s = 10 mm) 

PP-R, mit Wulst 

Ø 110 mm, SDR11 (s = 10 mm) 

PP-H, mit Wulst 

Ø 110 mm, SDR11 (s = 10 mm) 

Geänderte Schweißparameter 

PVC-U, mit Wulst 

Ø 110 mm, SDR17 (s = 6,4 mm) 

DVS 2207-1 

DVS 2207-1 

DVS 2207-11 

DVS 2207-11 

DVS 2207-11, jedoch 

T Heizelement 

= 220 °C (statt 210 °C) 

t Anwärmen 

= 170 s (statt 217 s) 

DVS 2207-12 

Zeitstand-Zugversuch ermittelt [2]. In dieser Versuchsanordnung 

werden die geschweißten und ungeschweißten 

Proben in einem temperierten Medium konstant auf Zug 

belastet und die Zeit bis zum Bruch der Proben ermittelt. 

Die genannten Prüfmethoden zur Ermittlung der Schweißnahtqualität 

haben die Gemeinsamkeit einer statischen, 

quasistatischen oder schlagartigen Belastung der Probe. 

Aussagen bezüglich Festigkeitsänderungen durch zyklische 

Belastungen können durch diese Messungen nicht 

getroffen werden. 

Zur Beurteilung der Ermüdungsfestigkeit von Werkstoffen 

und Bauteilen werden diese einer sich zyklisch wiederholenden 

Schwingbelastung ausgesetzt und die Zeit bzw. 

Schwingspielzahl bis zum Bruch ermittelt. 

Das Ermüdungsverhalten von Kunststoffen ist ein Themenkomplex, 

in dem bis heute ein relativ breites Grundwissen 

erarbeitet werden konnte, wenngleich die 

Vielfalt der unterschiedlichen Kunststoffe 

und Kunststoffrezepturen einen stetigen 

Ausbau der Kenntnisse über dieses komplexe 

Materialverhalten fordert. Ziel dieses 

im November 2012 abgeschlossenen 

Forschungsprojektes am SKZ war deshalb, 

grundlegende Kenntnisse über die Auswirkung 

zyklischer Belastungen auf die 

Schweißnahtqualität zu analysieren und 

dadurch die Sicherheit im Umgang mit 

heizelementstumpfgeschweißten Kunststoffrohren 

zu erhöhen. 

GEPRÜFTE MATERIALIEN 

Im Rahmen dieses Forschungsprojektes 

wurden die in Tabelle 1 dargestellten 

Materialien in Abstimmung mit den am 

Projekt beteiligten Firmen festgelegt. Neben 

42 03 | 2014


dem Einfluss des zu schweißenden Werkstoffes 

sollte hierbei auch der Einfluss von Schweißparametervariationen 

und die Entfernung der Schweißwülste 

betrachtet werden. 

Alle zu prüfenden Schweißverbindungen wurden 

mittels Heizelementstumpfschweißen hergestellt. 

Zur besseren Reproduzierbarkeit wurden alle 

Rohre auf einer CNC-Schweißmaschine (Fa. WIDOS 

GmbH, Typ: 4600 CNC 3.0) geschweißt. 

Als Probekörper wurde die „Form 2“ nach der DVS- 

Richtlinie 2203-2 gewählt, wie er in Bild 1 dargestellt 

ist. Diese wurden durch Fräsen aus den Rohrabschnitten 

entnommen. 

Bereits in Vorversuchen zeigte sich, dass auch 

geschweißte Proben im Zugversuch überwiegend 

duktil außerhalb der Schweißzone versagten. Da in 

diesem Forschungsprojekt jedoch gezielt die Eigenschaften 

der Schweißnaht analysiert werden sollten, 

wurden die Probekörper durch einen zusätzlichen 

Bearbeitungsschritt mit zwei seitlichen Einfräsungen 

in der Schweißzone versehen, um ein Versagen in 

der Schweißnaht zu erzwingen. Um den Vergleich 

zwischen ungeschweißten und geschweißten Proben 

exakt ziehen zu können, wurden auch die ungeschweißten 

Proben (Grundmaterial) mit diesen seitlichen 

Einfräsungen versehen (siehe Bild 2). 

An den Proben „PE3“ (Rohr, PE 100, ø 110 mm, 

SDR11) wurden sowohl die Innen- als auch die 

Außenwulst entfernt, um einen eventuellen Einfluss 

der Schweißwulst auf das Ermüdungsverhalten 

detektieren zu können. Zum Einsatz kamen 

hierbei Standard Wulstentferner der Fa. WIDOS 

GmbH. 

Zur Charakterisierung des Langzeitverhaltens bei 

zyklischer Belastung wurden Dauerschwingversuche 

als Wöhler- und Laststeigerungsversuche 

durchgeführt. Quasi-statische Zugversuche nach 

DIN EN ISO 527 dienten dabei als Referenz für das 

Kurzzeitverhalten. 

Bild 1: Probekörper Form 2 nach DVS 2203-2 

Bild 2: Einfräsungen an den Probekörpern (hier eine Probe aus einem PP-Rohr) 

PRÜFVERFAHREN 

An den verschiedenen Grundmaterialien und 

Schweißverbindungen wurden Wöhlerkurven für 

den Zeitfestigkeitsbereich nach dem sogenannten 

Perlschnurverfahren ermittelt. Die Durchführung 

der Dauerschwingversuche erfolgte in Kraftregelung 

in Anlehnung an DIN 50100. Die Proben 

wurden mit einer konstanten Zugschwellbelastung bis zum 

Bruchversagen beaufschlagt. Das Lastverhältnis (Verhältnis 

von Unterlast zu Oberlast) betrug R = 0,1. Die Prüffrequenz 

betrug 5 Hz, um eine unzulässige Eigenerwärmung der 

Proben zu verhindern. 

Neben den Wöhlerversuchen wurden auch Laststeigerungsversuche 

durchgeführt. Die Versuche wurden ebenfalls in 

Zugschwellbelastung mit R = 0,1 bei einer Prüffrequenz 

von 5 Hz durchgeführt. Die Laststufen wurden in Schritten 

von DF = ca. 100 N nach jeweils 1.000 Lastspielen erhöht 

Bild 3: Laststeigerungsversuch an einer geschweißten PE-Probe 

und zusammen mit den Wegänderungen ausgewertet. Für 

die Dauerschwingprüfungen wurden zwei pneumatische 

Schwingprüfmaschinen TP5 der Fa. DYNA-MESS Prüfsysteme 

GmbH, Aachen/Stolberg, eingesetzt. Alle Prüfungen 

erfolgten bei Normalklima 23/50-2 nach DIN 50014. 

Bild 3 zeigt am Beispiel einer geschweißten PE-Probe die 

Auswertung des Laststeigerungsversuchs. Während die zyklische 

Kraft (Spannungsamplitude) im Versuch stufenweise 

linear erhöht wird, ändert sich die resultierende Dehnung 

(Wegamplitude) nur bis zu einer bestimmten Belastungs- 

03 | 2014 43


Bild 4: Vergleich der Kurzzeitfestigkeiten mit den Festigkeiten bei Bruch während der 

Laststeigerungsversuche 

Bild 5: Wöhlerkurve für PVC-U-Rohrproben 

grenze proportional zur angelegten Spannung. Nimmt die 

Dehnung überproportional zur angelegten Spannung zu, 

kommt es zu ersten irreversiblen Verformungsvorgängen 

(Schädigungsbeginn). Dieses Schädigungsniveau gestattet 

eine rasche Abschätzung des Dauerfestigkeitsniveaus. 

Das im Laststeigerungsversuch ermittelte Lastniveau bei 

Bruchversagen gestattet einen raschen Vergleich unterschiedlicher 

Materialien oder Schweißverbindungen im 

Zeitfestigkeitsbereich. 

Äquivalent zum Kurzzeitzug-Schweißfaktor 

f z 

lassen 

sich damit auch für Laststeigerungsversuche 

(LSV) 

„Langzeit-Schweißfaktoren“ 

f LSV 

bei Bruchversagen 

für zyklische Langzeitbelastung 

ermitteln. Zusätzlich 

lässt sich auch ein Langzeit- 

Schweißfaktor f SB 

bei Schädigungsbeginn 

bestimmen. 

Über einen Vergleich dieser 

Schweißfaktoren bzw. 

Festigkeitswerte lässt sich 

somit die Frage beantworten, 

inwieweit sich eine 

Schweißnaht bei zyklischer 

Langzeitbelastung anders 

auf die Festigkeit auswirkt 

als bei Kurzzeitbelastung. 

ERGEBNISSE 

Im Folgenden wird eine 

Betrachtung der Ermüdungsfestigkeitswerte 

(bei 

zyklischer Langzeitbelastung) 

im Vergleich zu den 

Kurzzeit-Festigkeitswerten 

durchgeführt. 

Bild 4 zeigt zunächst die 

über Laststeigerungsversuche 

ermittelten Bruchniveaus 

in Relation zu den 

Festigkeitsniveaus aus dem 

Kurzzeitversuch für die 

untersuchten geschweißten 

Rohre. Im rechten Bereich 

von Bild 4 sind tabellarisch 

die Schweißfaktoren aus 

den Kurzzeitversuchen (f z 

) 

und den Laststeigerungsversuchen 

(f LSV 

) dargestellt. 

Generell sind die Festigkeitswerte 

aus dem Laststeigerungsversuch 

geringer 

als die Kurzzeit-Festigkeitswerte. 

Bei den PE- und 

PP-Schweißungen wirkt 

die Schweißnaht sowohl bei Kurzzeit- als auch Langzeit- 

Belastung nicht als Schwachstelle. Anders sieht dies bei 

PVC-U-Schweißungen aus. Bei Kurzzeitbelastung tritt keine 

Festigkeitsreduzierung durch die Schweißnaht auf. Die 

zyklische Langzeitbelastung hingegen wirkt sich deutlich 

festigkeitsmindernd aus. Das bedeutet auch, dass eine 

durch die Schweißnaht bedingte Festigkeitsminderung 

aufgrund zyklischer Langzeitbelastung nicht über Kurzzeitversuche 

detektierbar ist. 

44 03 | 2014


Bild 5 zeigt die Einordnung der über Kurzzeitversuche 

und Laststeigerungsversuche ermittelten Festigkeitswerte 

in einem Wöhlerdiagramm für die gleichen PVC-U- 

Rohrproben. Die bereits über Laststeigerungsversuche 

detektierten Unterschiede zwischen Schweißverbindung 

und Grundmaterial zeigen sich genauso im Zeitfestigkeitsbereich 

der Wöhlerkurve. Während bei quasi-statischer 

Kurzzeitbelastung die Schweißverbindung leicht 

bessere Werte liefert als das Grundmaterial (vermutlich 

durch die Schweißwulst), ändert sich dieses komplett 

bei zyklischer Langzeitbelastung. Die geschweißten 

PVC-U-Proben versagen im Zeitfestigkeitsbereich deutlich 

früher als das Grundmaterial. Die Festigkeitswerte 

aus dem Laststeigerungsversuch liegen rechts oberhalb 

der Wöhlerlinie, da die Lastwechsel bei geringen 

Lasten weniger zur Gesamtschädigung beitragen 

(Schadensakkumulationshypothese). 


Es zeigt sich, dass sich eine zyklische Langzeitbelastung 

generell festigkeitsmindernd auswirkt, egal ob es sich um 

eine Schweißverbindung handelt oder um ein homogenes 

Bauteil. Dies ist für eine betriebsfeste Bauteilauslegung zu 

berücksichtigen, wozu die durchgeführten Ermüdungsversuche 

wichtige Kennwerte liefern, die im Regelfall nicht 

vorhanden waren. Des Weiteren stellte sich heraus, dass 

sich eine Schweißnaht materialabhängig unterschiedlich 

stark auf die Kurzzeit- bzw. Langzeitfestigkeit auswirkt. 

Für die Werkstoffe PE und PP konnte weder bei Kurzzeitnoch 

bei Langzeitbelastung eine Schwächung durch die 

Schweißnaht beobachtet werden. Bei den untersuchten 

PVC-U-Rohren wirkte sich die Schweißnaht deutlich festigkeitsmindernd 

bei zyklischer Langzeitbelastung aus – nicht 

jedoch bei Kurzzeitbelastung. Statische Kurzzeitversuche 

liefern somit nicht in allen Fällen sichere Festigkeitswerte 

zur Bauteilauslegung, speziell dann nicht, wenn das Bauteil 

zyklischen bzw. dynamischen Belastungsfällen während 

seines Lebenszyklus ausgesetzt ist. Für eine sichere 

Langzeitauslegung sind deshalb Langzeitversuche mit den 

entsprechenden Belastungsfällen notwendig. Die leichte 

Variation der Schweißparameter zeigte bei keinem der 

untersuchten Materialien einen Einfluss. Die Entfernung 

der Schweißwulst am PE-Rohr zeigte keinen Einfluss auf 

das Ermüdungsverhalten. 

DANKSAGUNG 

Das Vorhaben (16803N) der Forschungsvereinigung 

FSKZ e.V. wurde über die Arbeitsgemeinschaft industrieller 

Forschungsvereinigungen „Otto von Guericke“ 

e.V. (AiF) im Rahmen des Programms zur Förderung 

der industriellen Gemeinschaftsforschung 

und -entwicklung (IGF) vom Bundesministerium für 

Wirtschaft und Technologie (BMWi) aufgrund eines 

Beschlusses des Deutschen Bundestags gefördert. 

Weiterhin bedanken wir uns bei den Firmen BASF SE, Basell 

GmbH, Frank GmbH, Inoutic GmbH, Rothenberger GmbH, 

Rotox GmbH, Röchling KG, Simona AG, Solvin GmbH, 

Urban GmbH, Veka AG und Widos GmbH sowie den DVS 

Arbeitsgruppen W4.1a und W4.4 für die materielle bzw. 

beratende Unterstützung. 

LITERATUR 

[1] Ehrenstein, G.W.: Handbuch Kunststoff-Verbindungstechnik, Carl 

Hanser Verlag, München, 2004 

[2] DVS 2203: Prüfen von Schweißverbindungen aus 

thermoplastischen Kunststoffen, Taschenbuch DVS-Merkblätter 

und Richtlinien, 12. Auflage, Deutscher Verlag für Schweißtechnik 

GmbH, Düsseldorf, 2008 

Prof. Dr.-Ing. MARTIN BASTIAN 

AUTOREN 

SKZ – Das Kunststoff-Zentrum, Würzburg 

Tel. +49 931 4104-235 

E-Mail: m.bastian@skz.de 

Dr. BENJAMIN BAUDRIT 


Tel. +49 931 4104-180 

E-Mail: b.baudit@skz.de 

Dipl.-Ing. FRANK DORBATH 


Tel. +49 931 4104-680 

E-Mail: f.dorbath@skz.de 

Dr.-Ing. KURT ENGELSING 


Tel. +49 931 4104-147 

E-Mail: k.engelsing@skz.de 

Dr.-Ing. PETER HEIDEMEYER 


Tel. +49 931 4104-111 

E-Mail: p.heidemeyer.de 

03 | 2014 45


Product Carbon Footprint – Vergleich 

verschiedener Rohrwerkstoffe 

Die CO 2 

-Emissionen bei der Herstellung und Verwendung eines PE-Wickelrohres als Freispiegelleitung in einem Durchmesser 

von DN 800 liegen gemäß dieser Studie deutlich unter den Emissionen anderer gängiger Rohrwerkstoffe. Mit steigendem 

Durchmesser oberhalb DN 800 wird die Distanz zu vergleichbaren Werkstoffen immer größer. Bei kleineren Dimensionen 

liegen die Emissionen recht nahe beieinander. Steinzeugrohre der Hochlastreihe schneiden aufgrund des Gewichts und 

energieaufwändigen Herstellung bei allen Durchmessern am schlechtesten ab. Bei Druckrohren haben im Laufe des 

Lebenszyklus die extrudierten PE-Vollwandrohre in allen Dimensionsbereichen gegenüber Gussrohren einen günstigeren 

Product Carbon Footprint. Rohre mit Doppelfunktionen, wie gleichzeitiger Wärmerückgewinnung, verbessern den 

globalen Schadstoffausstoß zusätzlich. 

1. ALLGEMEINE VORBETRACHTUNG 

Der fortschreitende Klimawandel auf Basis unseres Schadstoffausstoßes 

stellt uns alle verantwortlich in den Mittelpunkt. 

Die Klimapolitik, aufgebaut auf dem Kyoto Protokoll 

1 der Vereinten Nationen, hat hier Ziele gesetzt, um der 

drohenden Klimakatastrophe entgegenzuwirken. Es sind 

sinnvollerweise Ökobilanzen aufzustellen, um vergleichen 

zu können, was umweltverträglicher und weniger belastend 

ist, sowie um erkennen zu können, wo Schadstoffeinsparungen 

möglich sind. Die zugrundeliegenden Normen 

sind die DIN EN ISO 14040 und die DIN EN ISO 14044. 

Die DIN ISO 14067:2012-11 2 befindet sich derzeit noch 

im Entwurfsstadium. Die Ökobilanzen betrachten sämtliche 

Stoff- und Energieflüsse innerhalb gewählter Grenzen. 

Solche vergleichenden Ökobilanzen können für Produkte, 

Standorte, Prozesse und Betriebe frei wählbar erstellt 

werden. Die Maßskala hierfür ist der Schadstoffausstoß. 

Ein wesentlicher Schadstoffausstoß ist das Kohlendioxid 

(CO 2 

). Andere gasförmige Schadstoffe werden ergänzend 

in sogenannte „äquivalente“ CO 2e 

-Ausstöße gegenüber 

CO 2 

bewertet und addiert. Zur besseren Verständlichkeit 

spricht man vom Carbon Footprint (CFP). 

Bei der Zusammenfassung im Wesentlichen zugrundeliegenden 

Studie, handelt es sich um eine Bachelor-Arbeit 

von Thomas Christian Beikert (TU Darmstadt) 3 . Zu ähnlichen 

Ergebnissen gelangt auch eine Studie des Hydro- 

Environmental Research Centres der Universität Cardiff 

(UK) 4 . Sie zielten darauf ab, den Product Carbon Footprint 

(PCFP) von Rohren aus Polyethylen (PE) anderen Werkstoffen 

vergleichend gegenüberzustellen. Dieser Beitrag stellt 

ergänzend hierzu die Überlegungen an für den Fall, dass 

1 Das Kyoto-Protokoll ist ein am 11. Dezember 1997 beschlossenes Zusatzprotokoll, 

welches die Vereinten Nationen für den Klimaschutz verabschiedet 

haben. Es hat zum Inhalt, dass die Mitgliedsländer ihren CO 2 

-Ausstoß 

jährlich um 5,2 % des Standes von 1990 senken müssen. 

2 Vgl. Memorandum Product Carbon Footprint, Hrsg. Bundesministerium für 

Umwelt, Naturschutz und Reaktorsicherheit, S. 6, 2009 

3 Bestimmung des Product Carbon Footprint von PE-Rohren mit anschließendem 

Werkstoffvergleich, Thomas-Christian Beikert, TU Darmstadt 

4 A Comparative Analysis of the Carbon Footprint of Large Diameter 

Concrete and HDPE Pipes, Matthew Cowle, Hydro-environmental Research 

Centre, Cardiff University, School of Engineering, UK 

diese Rohre nicht nur Medien leiten, sondern zusätzlich die 

Medienwärmeenergie sowie umgebende Umweltwärme 

nutzbar machen. 

Als Basis für einen solchen Vergleich muss zunächst geklärt 

werden, wie sich die einzelnen Phasen des Product Carbon 

Footprints (PCFP) darstellen. Um dies zu realisieren, 

wurde der PCFP eines PE-100-Rohres mit den Maßen 

355 x 21,1 mm (Außendurchmesser und Wanddicke) mit 

allen relevanten Lebensphasen berechnet und dargestellt 

(Bild 1). Bereits in diesem Teil der Ausarbeitung fiel auf, 

dass die Emissionen bei der Rohstofferzeugung den größten 

Anteil am PCFP der Rohre haben. Darauf aufbauend 

wurde definiert, dass der Zusammenhang zwischen der 

Rohrdimension und der CO 2e 

-Emission über das spezifische 

Rohrgewicht bestimmt wird. Mit der spezifischen 

Energie, die benötigt wird, um 1 kg Rohr zu produzieren, 

kann auf andere Rohrdimensionen interpoliert werden, 

um so den Product Carbon Footprint für die jeweiligen 

Rohrdurchmesser zu ermitteln. Diese Ergebnisse wurden 

dann in Stichproben an anderen Rohrdimensionen verifiziert. 

Die ersten Lebensphasen eines Rohres beziehen sich 

auf die Rohstoffgewinnung, Transport und Herstellung in 

einem Werk bis zum Werksausgangstor (Cradle-to-gate). 

Da der endgültige Einbauort eines Rohres individuell ist, 

muss diese Lebensphase auch individuell betrachtet werden 

(„Gate-to-place“). Nach den Nutzungsjahren des Rohres, 

muss es wieder recycelt oder anderweitig verwertet werden 

(„Place-to-grave“) 

2. DIE BERECHNUNG DER CO 2e 

-EMISSIONEN ÜBER 

DEN LEBENSZYKLUS EINES PE-ROHRES 

2.1 Rohstoffherstellung, Rohstofftransport und 

Rohrherstellung 

Zunächst wird der Ausgangsstoff für die Rohrherstellung, 

das PE-Granulat hergestellt. Hierfür wird eine Sachbilanz 

erstellt. D. h. alle Input- und Output-Ströme werden mit 

ihren jeweiligen Schadstoffausstößen bewertet. Solch eine 

spezifische Bewertung (Sachbilanz für PE) wurde 2008 von 

46 03 | 2014


Plastics Europe 5 pro kg PE-HD-Granulat erstellt. Daraus lässt 

sich der CO 2e 

-Ausstoß ermitteln. 

Nach der Herstellung des Granulats muss es zu den Rohrproduzenten 

transportiert werden. Die CO 2e 

-Berechnung 

auf Basis von „Tonnenkilometern“ hat den Vorteil, dass man 

die CO 2e 

-Emissionen von Strecken angeben kann, ohne die 

genauen Umstände der Fahrt zu kennen. 

Hergestellt werden die PE-Rohre im hier untersuchten Fall 

mittels Rohrextrusion (Herstellung im Wickelverfahren bzw. 

Strangextrusion). Diese unterteilt sich in drei Phasen: Die 

Materialbereitstellung, die Extrusion selbst und die Abkühlung 

nach der Extrusion. Die CO 2e 

-Berechnung umfasste alle 

Arbeitsschritte in einem Rohrwerk. 

2.2 Rohrtransport, Rohrverlegephase 

Die Berechnung des CO 2e 

-Ausstoßes beim Rohrtransport 

vom Werk zum Einbauort erfolgt äquivalent zum Rohstofftransport, 

jedoch mit der erweiterten Berücksichtigung 

des größeren Rohrvolumens. Für das Verlegen der Rohre 

stehen zwei verschiedene Methoden zur Verfügung: die 

offene und die geschlossene Verlegung. Bei der offenen 

Verlegung wird ein Graben ausgehoben, in dem das Rohr 

gebettet und danach mit Erdreich überdeckt wird. Für die 

geschlossene Verlegung existieren verschiedene Verfahren. 

Zu all diesen Verfahren gibt es für die verwendeten Maschinen 

und Geräte Tabellen, die den Kraftstoffbedarf und 

somit den CO 2e 

-Ausstoß pro Maschinenstunden darstellen. 

2.3 Die Nutzphase 

Während der Nutzdauer der Rohre, die üblicherweise mindestens 

50 Jahre beträgt, emittiert ein Rohr kein CO 2e 

. In 

diesem Zusammenhang muss aber erwähnt werden, dass 

eine Studie, die sich mit Kostensenkungspotentialen durch 

die Rohrwerkstoffauswahl in der öffentlichen Abwasserentsorgung 

befasst zeigt, dass PE-Rohre einen geringeren 

Reparaturaufwand benötigen als alternative Rohrwerkstoffe. 

Gerade in den Bereichen „Rohrbruch/ Einsturz“, „Korrosion“, 

und „Rissbildung“ welche in einer offenen Bauweise 

saniert werden müssen, erweisen sich PE-Rohre als besser. 

Die Tatsache, dass an PE-Rohren weniger Reparaturen 

durchgeführt werden müssen, führt dazu, dass der hier 

ausgegrenzte PCFP der Reparaturen auch als geringer angenommen 

werden kann. 6 Dieser Sachverhalt findet aber in 

den nachfolgenden Überlegungen keine Berücksichtigung. 

2.4 Rückbau, Abtransport, Recycling der Rohre 

Für den Rückbau und Abtransport werden entsprechende 

Maschinen und Maschinenstunden mit den jeweiligen Energieverbräuchen 

und somit Schadstoffausstößen bilanziert. 

Für das Recyceln von Kunststoffen stehen verschiedene 

Möglichkeiten zur Verfügung: chemisch, stofflich und thermisch. 

Beim chemischen Recycling wird aus dem Rohr wie- 

5 S.: high density polyethylene HDPE, Plastics Europe S. 3 ,Brüssel, 2008 

6 Vgl. Frank, T. / Dr. Habedank , Ch./ Lindenau, V., Rohrwerkstoffe in der 

öffentlichen Abwasserentsorgung, Verbreitung, Erfahrung und mögliche 

Kostensenkungspotentiale. 3R international – Zeitschrift für die Rohrleitungspraxis 

45 (2006) Nr.8 

Bild 1: Lebensphasen und die Systemgrenzen des Produkt 

Carbon Footprint bei PE-Rohren 

der ein chemischer Grundstoff erzeugt, um neue chemische 

Produkte oder einen neuen Kunststoff herzustellen. Beim 

stofflichen Recycling wird das Rohr wieder zu Granulat 

verarbeitet, um neue Produkte daraus herzustellen. Im Normalfall 

sind diese Produkte von geringerer Qualität als das 

Ursprungsprodukt. Daher wird beim stofflichen Recycling 

auch vom Downcycling gesprochen. 7 Beim thermischen 

Recycling wird das Material verbrannt und mit der Abwärme 

Energie erzeugt. In der Ausarbeitung wurde lediglich die 

Möglichkeit des thermischen Recyclings betrachtet, denn 

sowohl stoffliches als auch chemisches Recycling gelten als 

Rohstofferzeugung für ein neues Produkt und werden daher 

nicht auf den PCFP der Rohre angerechnet. Sie müssten 

dem daraus entstehenden neuen Produkt zugeschrieben 

werden. Beim thermischen Recycling wird der Werkstoff PE 

als Brennstoff über den sogenannten Heizwert mit Heizöl 

verglichen. PE verbrennt rückstandslos in CO 2 

und Wasser. 

Allerdings ist in den Rohren üblicherweise auch ein Rußanteil 

von ca. 2 % zur UV-Stabilisation enthalten. Dieser 

produziert bei der Verbrennung zusätzlich CO 2 

. 

3. DER PRODUCT CARBON FOOTPRINT VON 

PE-ROHR IM VERGLEICH ZU KONVENTIONELLEN 

WERKSTOFFEN 

In der Untersuchung wird eine Cradle-to-gate-Betrachtung 

gewählt. Es werden also lediglich die Emissionen betrachtet, 

die von der Rohstoffherstellung bis zum Verlassen des Rohrwerks 

entstehen. Diese Einschränkung begründet sich darin, 

dass hierdurch eine allgemeingültige Aussage getroffen 

werden kann. Weitere Emissionsquellen, wie die Verlegung 

und das Recycling, mit den dazugehörenden Transportwegen 

hängen von zu vielen unterschiedlichen Faktoren ab. 

Die Werkstoffe wurden in zwei Kategorien verglichen. Die 

erste Kategorie war die Anwendung des Rohres als Druckleitung 

(Gasleitung, Trinkwasserleitung). Die zweite Kategorie 

war die Anwendung als Freispiegelleitung (Kanalrohr). In 

diesem Fall wurden die Werkstoffe Steinzeug, Beton, Stahlbeton 

und ein PE-Wickelrohr verglichen. Für den Vergleich 

musste eine funktionelle Einheit gewählt werden, die nicht 

7 Vgl. http://de.wikipedia.org/wiki/Recycling#Downcycling_und_Upcycling 

03 | 2014 47

kgCO 2 


450 

400 

350 

300 

250 

200 

150 

100 

50 

PE-Rohr 

Guss-Rohr 

Vergleich Druckrohr 

0 

0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 

Durchmesser [mm] 

Bild 2: CO 2e 

-Emissionen beim Werkstoffvergleich bei Druckleitung in einer 

„Cradle-to-gate-Betrachtung“ 

kgCO 2 /m 

300 

275 

250 

225 

200 

175 

150 

125 

100 

75 

50 

25 

Werkstoffvergleich Freispiegelleitung 

Wickelrohr 

Stahlbeton 

Beton 

Steinzeug 

Hochlastreihe 

Steinzeug 

Normallastreihe 

0 

250 400 550 700 850 1000 1150 1300 1450 

Durchmesser [mm] 

Bild 3: CO 2e 

-Emissionen beim Werkstoffvergleich bei Freispiegelleitungen 

in einer „Cradle-to-gate-Betrachtung“ (PE 100 Wickelrohre) 

nur den gesamten Durchmesserbereich abdeckt, sondern 

auch das Rohrgewicht mit einschließt. Aufgrunddessen war 

die gewählte funktionelle Einheit für den Vergleich „1 m 

Rohr“. Durch diese funktionelle Einheit ist die Forderung 

den gesamten Durchmesserbereich unter Einbezug des 

spezifischen Rohrgewichts erfüllt. Die im Folgenden dargestellten 

Ergebnisse der konventionellen Werkstoffe basieren 

auf CO 2e 

-Angaben der Schriftenreihe des Instituts für Rohrleitungsbaus 

Oldenburg Band 33 im Vulkan-Verlag 2009. 

3.1 Vergleich des PCFP von Rohren für 

Druckleitungen 

Für den Vergleich von Druckleitungen wurden die Werkstoffe 

Guss und PE gewählt. Für den Werkstoff PE wurden 

strangextrudierte SDR 17-Rohre herangezogen. Die Rohre 

wurden über einen Durchmesserbereich von DN 32 bis 

DN 1000 verglichen. 

Bild 2 zeigt, dass Gussrohre in jeder Dimension emissionsintensiver 

als PE-Rohre sind. Guss hat zwar eine niedrigere 

spezifische Emission, aber auch ein deutlich höheres Metergewicht 

als PE-Rohre, daher ist die Emission pro Meter 

höher. Die tatsächlichen Emissionen der Gussrohre liegen 

allerdings noch höher als in dieser Arbeit angegeben. Dieser 

Unterschied ist darauf zurückzuführen, dass im Vergleich 

nur die Emission des Werkstoffes Guss betrachtet wurde. 

Für die nötige Zementmörtelauskleidung und die Außenlackierung 

wurden keine Emissionswerte gefunden, so dass 

sie aus dieser Betrachtung ausgeschlossen wurden. Auch bei 

einer Erweiterung auf eine „Cradle-to-Grave-Betrachtung“ 

wird sich dieser Trend fortsetzen, denn bei der Verlegung 

und dem Transport wird für die leichteren Rohre - in diesem 

Fall die PE-Rohre - weniger CO 2 

emittiert. 

3.2 Vergleich des PCFP von Rohren für 

Freispiegelleitungen 

Für den Vergleich von Freispiegelleitungen wurden alle für den 

Kanalbau konventionell eingesetzten Werkstoffe ausgewählt. 

Für das Kunststoffrohr wurde ein PE-Wickelrohr herangezogen, 

da extrudierte Rohre für Abwasserkanäle in größeren Dimensionen 

nur selten Verwendung finden. Bei dem Wickelrohr 

musste, aufgrund der zu gewährleistenden Ringsteifigkeit auf 

vier unterschiedliche Profile (z. B. unterschiedliche Wanddicke) 

zurückgegriffen werden, um es je nach statischer Einbausituation 

vergleichbar zu alternativen Werkstoffen zu machen. 

Bild 3 zeigt, dass die Emissionen für die Herstellung des 

PE-Wickelrohres ab einem Durchmesser von DN 800 unter 

denen der anderen Rohrwerkstoffe liegen. Mit steigendem 

Durchmesser über DN 800 wird aufgrund des Gewichtsvorteils 

die Distanz zu vergleichbaren Werkstoffen immer 

deutlicher. Das PE-Wickelrohr ist in den großen Durchmesserbereichen 

trotz der höheren CO 2e 

-Emission pro Kilogramm 

das klimaneutralste Rohr. Dies begründet sich in 

dem niedrigen Gewicht der Wickelrohre. Steinzeugrohre 

der Hochlastreihe schneiden für alle Durchmesser in dieser 

Betrachtung am schlechtesten ab. Dies liegt an ihrem relativ 

hohen Gewicht und an ihrem durch das Brennen der Rohre 

energieaufwändigen Herstellungsverfahren. 

Betonrohre stehen in diesem Vergleich im unteren Dimensionsbereich 

relativ gut da, weil die Zementindustrie in den 

letzten Jahren viel in den Bereich Emissionssenkung investiert 

hat. Zum Beispiel werden Ersatzbrennstoffe wie Althölzer 

statt fossiler Brennstoffe zum Brennen des Zements 

verwendet. 8 Es zeigt sich auch, dass Stahlbetonrohre trotz 

des deutlich höheren Emissionswertes pro Kilogramm auf 

einen Meter bezogen, klimafreundlicher als Betonrohre sein 

können. Dies begründet sich darin, dass die Stahlbetonrohre 

durch ihren Bewährungskorb eine geringere Wanddicke 

benötigen als Betonrohre. Dadurch sind Stahlbetonrohre 

leichter und emittieren in dieser Betrachtung bei einigen 

Nennweiten weniger CO 2e 

. 

Würde das Diagramm erweitert werden, um eine „Cradleto-grave-Betrachtung“ 

zu erstellen, würde sich dieser Trend 

fortsetzen, denn das Gewicht der Rohre spielt auch bei 

den benötigten Baumaschinen und den Transportemissionen 

eine entscheidende Rolle. Für leichte Rohre reicht 

z. B. bereits ein Bagger aus, um das Rohr zu verlegen, bei 

schweren Rohren hingegen wird ein Kran benötigt. 

8 Schriftenreihe aus dem Institut für Rohrleitungsbau Oldenburg, Band 33, 

S.132-144, Vulkan Verlag, 2009 

48 03 | 2014


4. DER NÄCHSTE SCHRITT: PKS-THERMPIPE - 

HYBRIDROHR MIT DOPPELTEM NUTZEN UND 

EINFACHEM CO 2 

-AUSSTOSS, WÄRMERÜCKGE- 

WINNUNG MITTELS ERDREICHGEBUNDENEN 

PE-ABWASSER-WÄRMETAUSCHERROHREN 

Ein spezieller und vor allem bezüglich des CO 2e 

-Ausstoßes 

charmanter Anwendungsfall sind PE-Abwasserrohre, die 

zugleich einen Wärmetauscher besitzen. Diese PE-Wickelrohre 

transportieren nicht nur das Medium Abwasser, sondern 

haben einen Zusatznutzen durch das gleichzeitige Entwärmen 

des Abwassers sowie des umgebenden erwärmten 

Erdreichs (Energierückgewinnung). Diese sogenannten PKS- 

Thermpipe-Rohre sind nahezu baugleich mit herkömmlichen 

PE-Wickelrohren. Von daher kann der CO 2e 

-Ausstoß durch 

das reine Verwenden als Abwasserrohr übertragen werden. 

Der zweite parallele Nutzen des Abwasserrohres - die 

Rückgewinnung bereits produzierter Abwasserwärme und 

Umweltwärme - hat als äußerst positives Ergebnis die Tatsache, 

dass kein zusätzliches alternatives Wärmetauschersystem 

und dem damit verbundenen CO 2e 

-Ausstoß hergestellt 

werden muss. Die Cradle-to-place-Betrachtung ergibt für 

diese Funktion einen Schadstoffausstoß von Null. Über die 

Nutzungsdauer als Wärmerückgewinnungssystem hinweg, 

ist der Schadstoffausstoß geringer als bei den vergleichbaren 

Wärmegestehungsanlagen. Dies basiert auf den hohen 

Wirkungsgraden von Abwasserwärmepumpen aufgrund 

der hochtemperierten Wärmequelle Abwasser und dem 

erwärmten Erdreich. 

Schließt man nun die Energiegewinnungsfunktion dieses 

Thermpipes in die Ökobilanz ein, so reduziert sich sogar der 

PCFP dieses Gesamtsystems (beim Heizen von Gebäuden 

mit dieser Technik können z. B. andere fossile Brennstoffe 

eingespart werden). Die Höhe dieses Effektes hängt 

vom jeweiligen Anwendungsfall (Abwassertemperatur und 

Menge, Wärmeleitfähigkeit des umgebenden Erdreiches, 

Rohrabmessungen u.v.m.) ab. Als Richtwert für dieses 

Potential kann bei einem Rohr mit einem Durchmesser 

von 1 m ein Heizwert von 1 kW/m Rohrlänge angenommen 

werden (die in der Praxis erreichten Entzugsleistungen liegen 

üblicherweise deutlich höher). 

In Verbindung mit der langen Nutzungsdauer wird somit 

in der Betrachtung des Gesamtsystems der für das Produkt 

(Abwasserrohr) ermittelte PCFP mehr als kompensiert. 

Da PKS-Thermpipe-Rohre zugleich auch zur Gebäudekühlung 

verwendet werden können, erweitert sich der Nutzen 

somit auch auf die Wärmetauscher für Kühlfunktionen. 

Es ist ein Rohr mit drei Funktionen: Abwasser ableiten, 

Gebäude heizen und Gebäude kühlen. Eine hervorragende 

Ökobilanz. 

LITERATUR 

[1] Bestimmung des Product Carbon Footprint von PE-Rohren mit 

anschließendem Werkstoffvergleich, Thomas-Christian Beikert, 

TU Darmstadt 

[2] A Comparative Analysis of the Carbon Footprint of Large Diameter 

Concrete and HDPE Pipes, Matthew Cowle, Hydro-environmental 

Research Centre, Cardiff University, School of Engineering, UK 

[3] Bundesministerium für Umwelt, Naturschutz und Reaktorsicherheit 

(Hrsg.): Memorandum Product Carbon Footprint, 2009 

[4] Plastics Europe (Hrsg.): High density polyethylene HDPE, 2008 

[5] Geberit International AG (Hrsg.): Ökobilanz Abwasserrohre für 

Gebäude, Jona (Schweiz), 2008 

[6] Bayrisches Landesamt für Umweltschutz (Hrsg.): CO 2 

-Minderung 

durch rationelle Energienutzung in der Kunststoffverarbeitenden 

Industrie, Augsburg, 2002 

[7] Dr. Walter, Hans-Michael (BASF SE): Skript Industrielle 

makromolekulare Chemie der Uni Saarland, Jahr unbekannt 

[8] Wittman F.: Anlage Emissionsfaktoren zu CO 2 

-Emissionen im 

Personen- und Gütertransport, 2006 

[9] TU Hamburg (Hrsg.): Die Lotos Methodik, Leitfaden für 

Unternehmen zur Umsetzung von Nachhaltigkeitsprojekten, 

Harburg, 2009 

[10] Kommission der europäischen Gemeinschaft (Hrsg.): 

Interpretierende Mitteilung der Kommission über das auf das 

Öffentliche Auftragswesen anwendbares Gemeinschaftsrecht 

und die Möglichkeit zur Berücksichtigung von Umweltbelangen 

bei der Vergabe öffentlicher Aufträge. KOM(2001) 274 endgültig, 

Brüssel, 2004 

[11] Schriftenreihe aus dem Institut für Rohrleitungsbau Oldenburg, 

Band 33, Vulkan Verlag, 2009 

[12] Steinzeug GmbH (Hrsg.): Steinzeug Handbuch, Köln 1995 

[13] Betonverband Straße, Landschaft Garten e.V. (SLG)(Hrsg.): 

Vergleichende Ökobilanz, Oberbaukonstruktionen von 

Verkehrsflächen mit Unterschiedlichen Deckschichten, Bonn, 2009 

[14] Beikert, Thomas Christian: Bericht über die Berufspraktische Phase, 

Bestimmung des Carbon Footprints von einem Meter produzierten 

PE-Rohr, Darmstadt, 2010 

[15] Müller-Rosen, Kunststoffverarbeitung 3, Teil I Kunststoff- 

Fertigungsverfahren, Darmstadt 2009 

[16] Wopfinger Baustoffindustrie (Hrsg.), Möglichkeiten der CO 2 

- 

Einsparung bei Beton, Ort unbekannt, 2009 

[17] Frank, T. / Dr. Habedank , Ch./ Lindenau, V., Rohrwerkstoffe in 

der öffentlichen Abwasserentsorgung, Verbreitung, Erfahrung und 

mögliche Kostensenkungspotentiale. 3R international – Zeitschrift 

für die Rohrleitungspraxis 45 (2006) Nr.8 

BERNHARD LÄUFLE 

Frank GmbH, Mörfelden-Walldorf 

Tel. +49 6105 4085-209 

E-Mail: b.laeufle@frank-gmbh.de 

THOMAS FRANK 

Frank GmbH, Mörfelden-Walldorf 

Tel. +49 6105 4085-0 

E-Mail: t.frank@frank-gmbh.de 

AUTOREN 

03 | 2014 49

PROJEKT KURZ BELEUCHTET GASVERSORGUNG 

Neue Hochdruckleitungen für 

Kavernenspeicher in Epe mittels 

Pflugverfahren 

Die Firma RN Rohrleitungsbau Niederrhein GmbH hat den Zuschlag für die Verlegung einer Wasser- und Soleleitung 

entlang der Bundesstraße B 70 im innovativen Pflugverfahren erhalten. Mit den neuen Hochdruckleitungen wird die 

Salzgewinnungsgesellschaft Westfalen mbH (SGW) das bestehende Solefeld um sieben weitere Kavernen erweitern. In 

einem knapp bemessenen Zeitfenster von nur drei Tagen konnten beide Leitungen mit einer Länge von rund 1.250 m ohne 

größere Probleme eingezogen werden. Neben dem Einsatz modernster Technik trug die Qualifikation des Fachpersonals 

erheblich dazu bei, dass die Baumaßnahme zur Zufriedenheit des Auftraggebers abgeschlossen werden konnte. 

Anfang Oktober 2008 nahm der Erdgas-Kavernenspeicher 

der Trianel Gasspeicher Epe GmbH & Co. KG in Gronau- 

Epe seinen kommerziellen Betrieb auf. Weitere Erdgas- 

Kavernenspeicher in diesem Speicherfeld werden u. a. von 

der E.ON Gas Storage GmbH, der RWE Gasspeicher GmbH, 

der Essent Energie Gasspeicher GmbH und der NUON Epe 

Gasspeicher GmbH betrieben. Die Gewinnung des Salzes 

und die Herstellung von Kavernen gehen auf das Jahr 1970 

zurück. In dem Jahr erteilte das Land NRW der Salzgewinnungsgesellschaft 

Westfalen mbH & Co. KG (SGW) für 

die kommenden 99 Jahre die Konzession zum Abbau des 

Salzes auf einer Fläche von 22,5 km 2 . Mit einer Tiefenlage 

von 1.100 bis 1.500 m und einer Mächtigkeit von ca. 

250 bis 450 m bietet die hochreine Salzlagerstätte ideale 

Bedingungen für den Bau von Kavernen im Verfahren der 

kontrollierten Bohrlochsolung. Die Kavernen dienen heute 

der Speicherung riesiger Mengen an Erdgas. Während der 

verbrauchsschwachen Sommermonate werden sie von den 

Betreibern mit Erdgas gefüllt, um dann in verbrauchsstarken 

Zeiten wie in Wintern mit lang anhaltenden niedrigen 

Bild 1: 

Für den Einbau der Sole- und der 

Rohwasserleitung entlang der 

B 70 entschied man sich für das 

Pflugverfahren. Vor dem Einzug 

wurden die einzelnen 15,5 m langen 

Stahlrohrleitungen zu Teilsträngen 

zusammengeschweißt. Die mit dem 

Pflugverfahren einzubauenden 

Rohrleitungen erhielten eine 

zusätzliche GFK-Umhüllung, um eine 

Beschädigung der PE-Umhüllung zu 

vermeiden 

Temperaturen den hohen Erdgasbedarf zum Teil über die 

Speicher decken zu können. Diese Zwischenspeicherung 

ermöglicht eine Flexibilisierung des Erdgasmarktes und eine 

Entkopplung von Erdgasbeschaffung und Erdgasvermarktung. 

Ein Sachverhalt, der eine wesentliche Voraussetzung 

für einen liberalisierten Gasmarkt darstellt. 

Für die Solegewinnung und die Erstellung der Kavernen 

wird zunächst eine Bohrung abgeteuft, in der eine gasdichte 

Rohrleitung einzementiert wird. In diese Rohrleitung 

werden zwei weitere Rohrleitungen – die sogenannten 

Förderrohre – eingehängt. Durch die Förderrohre wird bei 

diesem Verfahren Wasser injiziert, wodurch sich bei ausreichender 

Verweildauer saturierte Salzsole bildet. Während 

der Produktion wird durch unterschiedliche Absetzteufen 

der Förderrohre der Kavernenhohlraum gesohlt. Die 

entstehende Sole wird aus dem Salzkissen abgeführt und 

über ein Solefernleitungsverbundsystem an chemische 

Industriebetriebe, wie z. B. Vestolit im Chemiepark Marl 

oder Solvay in Rheinberg bzw. Jemeppe, transportiert. Dort 

wird die Sole zur Chlorgasgewinnung oder Sodaproduktion 

weiterverarbeitet, die wiederum wichtige Rohstoffe für 

Kunststoff- und Glasproduktion sind. Die im Salzkissen 

verbliebenen Hohlräume (Kavernen) sind gasdicht und eignen 

sich hervorragend zur Speicherung von Erdgas. Der 

maximal zulässige Durchmesser einer so erzeugten Kaverne 

zur Gasspeicherung beträgt 60 m und der Mindestachsabstand 

zwischen zwei Kavernen 275 m. Die SGW produziert 

jährlich über zwei Millionen Tonnen Kochsalz. Das für die 

Solung benötigte Frischwasser bezieht sie aus zwei eigenen 

Wassergewinnungsanlagen. 

Enges Zeitfenster 

Die SGW ist Auftraggeber für die Erweiterungsarbeiten im 

Kavernenfeld Epe. Hintergrund der Baumaßnahme war der 

Anschluss von neuen Kavernenbohrungen an das bestehende 

Feldleitungsnetz. Hierzu waren eine Rohwasserleitung 

als PE-umhüllte Stahlrohrleitung DN 300 mit ZM-Auskleidung 

und eine Soleleitung als PE-umhüllte Stahlrohrleitung 

DN 300 ohne ZM-Auskleidung einzubauen. Eine Besonder- 

50 03 | 2014

GASVERSORGUNG PROJEKT KURZ BELEUCHTET 

Bild 2: Nach der Fertigstellung der Teilstränge wurde jeweils 

ein Strang über das Zugrohr an das Schwert des Pfluges 

angeflanscht. Im Zugrohr befindet sich eine Messapparatur, die 

die Zugkräfte während des Einbaus aufzeichnet 

Bild 3: Nachdem das Schwert des Pfluges in die 

Ausgangsposition gebracht wurde, kann der Einzug 

beginnen. Gleichzeitig mit der Rohrleitung wird ein 

Trassenmarkierungsband oberhalb der Leitung eingepflügt 

heit dieser Maßnahme war der Einzug der Rohrleitungen im 

Pflugverfahren auf dem Trassenabschnitt, der parallel zur 

Bundesstraße B 70 lag. Für diesen Teilbereich versah man die 

Rohrleitungen zusätzlich mit einer GFK-Umhüllung, um einen 

erhöhten Verschleißschutz sicherzustellen. Die Leitungen 

sind für einen Nenndruck von PN 76 bar ausgelegt. Für die 

Abwicklung der Baumaßnahme war ein Zeitfenster von Mitte 

Juli bis November 2013 vorgesehen. Die Inbetriebnahme 

der neuen Kavernen ist für Januar/Februar 2015 projektiert. 

Grabenlose Alternative 

Die Baumaßnahme war ursprünglich in offener Bauweise 

geplant. „Aufgrund des sandigen Untergrundes und des 

hohen Grundwasserspiegels hätte dies allerdings einen aufwändigen 

Verbau bedingt“, erklärt Dipl.-Ing. Winfried Schilling, 

Geschäftsführender Gesellschafter der Rohrleitungsbau 

Niederrhein GmbH. Zudem waren die Platzverhältnisse sehr 

beengt. Aus diesem Grund entwickelte die SGW zusammen 

mit dem ausführenden Unternehmen eine grabenlose Alternative, 

die die Bauzeit deutlich verkürzen sollte. Vor Baubeginn 

wurde die Trasse zunächst exakt eingemessen, danach 

die 15,5 m langen Stahlrohrleitungen zu vier Rohrsträngen 

von je 325 m verschweißt und auf Laufrollen gelagert. Nach 

der Positionierung des Pfluges am Startpunkt des Rohreinzugs 

flanschte man den einzuziehenden Rohrstrang über das 

Zugrohr (Torpedo) an das Schwert des Pfluges an. 

Im Zugrohr befand sich neben dem Drallfänger eine Zugkraftmessdose, 

die die maximal zulässigen Zugkräfte (max. 

100 t) überwacht. Die von dem Ing.-Büro Kuchler, Hengersberg, 

entwickelte Messtechnik zur kontinuierlichen Überwachung 

und Aufzeichnung der Soll- und Ist-Positionierungen 

der Rohrleitungen, sowie der zulässigen Einzugskräfte am 

Rohrstrang funktionierte sehr gut. Der Pflug selbst war 

mit einem GPS-System ausgestattet, so dass der Einzug 

satellitengesteuert erfolgte. Bei dem Pflug handelte es sich 

um ein Gerät der Firma Föckersperger, das sich dank seiner 

Konstruktion im besonderen Maße dem Gelände anpassen 

kann. Zur Reduzierung des Reibungswiderstandes beim 

Bild 4: Kontinuierlich wird der Rohrstrang in den Boden 

eingezogen 

Einzug der 30 bzw. 26 Tonnen schweren Rohrstränge setzte 

man eine Wasserspülung ein, die die Einzugskräfte um 

die Hälfte reduzierten. Begleitend zum Einbau wurde ein 

Messprotokoll erstellt, das die Einzugslänge, die Lage und 

Höhe sowie die Einzugskräfte aufzeichnete. 

„Das Pflugverfahren für den parallelen Einbau der beiden 

Hochdruckleitungen hat sich hervorragend bewährt“, fasst 

Dipl.-Ing. Clemens Rickert von der SGW das Ergebnis der 

Baumaßnahme an der B 70 zusammen. In nur drei Tagen 

waren beide Leitungen mit einer Länge von rund 1.250 m 

problemlos eingezogen. Einen großen Beitrag zum Gelingen 

trug dabei allerdings die Qualifikation des Fachpersonals 

bei, die auch beim Einsatz modernster Technik oft über den 

Erfolg einer Baumaßnahme entscheidet – hierin waren sich 

die Baupartner einig. 

KONTAKT: Rohrleitungsbau Niederrhein GmbH, Krefeld, 

Tel. +49 2151 410666-0, 

E-Mail: info@rohrleitungsbau-niederrhein.de, 

www.rohrleitungsbau-niederrhein.de 

Fotos: Rohrleitungsbau Niederrhein 

03 | 2014 51

PROJEKT KURZ BELEUCHTET GASVERSORGUNG 

Stadtwerke minimieren Gefahren 

beim Befüllen und Entleeren von 

Gasrohrleitungen 

Die Stadtwerke Osnabrück und Bad Salzuflen setzen mit dem Gasprüfstand- und Abblaserohr der Esders GmbH ein 

Kombisystem zum Prüfen, Begasen, Abblasen und sicheren Verbrennen von Gas und den dazugehörigen Rohrleitungen ein. 

Bei jeder Befüllung einer Gasrohrleitung entsteht ein explosives 

und umweltschädliches Erdgas-Luft-Gemisch, das sicher 

abgeleitet werden muss. Bisher wurde diese Arbeit allerdings 

häufig mit Hilfsmitteln durchgeführt, die entweder 

selbst gefertigt sind und daher oft nicht der erforderlichen 

Bild 1: Aufgrund ihrer einfachen Bauweise und des 

geringen Gewichts ist die Gasfackel leicht und sicher 

ohne Werkzeuge montierbar 

Bild 2: Beim Entleeren von Gasrohrleitungen 

werden bis zu 10 m 3 Erdgas frei. Wird es nicht 

sofort verbrannt, kann es weggeweht werden 

und sich entzünden. Deshalb geschieht die 

Verbrennung bei der Lösung von Esders schon 

im Rohr entsprechend den Anforderungen 

der BGR 500 

Druckstufe entsprechen sowie keine geprüfte Flammenrückschlagsperre 

aufweisen. Die Stadtwerke Osnabrück 

und Bad Salzuflen setzen nun mit dem Gasprüfstand- und 

Abblaserohr der Esders GmbH ein Kombisystem ein, das 

zur Überprüfung, Befüllung und Entleerung von Rohrleitungen 

eingesetzt werden kann. 

Es ermöglicht das sichere Abfackeln 

von Gas am Standrohr, wodurch 

lediglich CO 2 

entsteht, das weniger 

klimaschädigend ist als Methan. 

Zudem besteht keine Explosionsgefahr 

mehr für angrenzenden 

Wohn- oder Industrieraum. Die 

Flammenrückschlagsperre erfüllt 

wie sämtliche Zubehörteile alle 

Auflagen der BGR 500. 

„Arbeiten mit erhöhter Gefährdung 

sind laut berufsgenossenschaftlicher 

Vorschriften wie zum 

Beispiel der BGV A1 zu vermeiden“, 

erklärt Marc Frodermann, 

Gruppenleiter im Netzbetrieb Gas/ 

Wasser von den Stadtwerken Bad 

Salzuflen. „Deswegen war unser 

bisheriges Gerät aus meiner Sicht 

auch nicht mehr zulässig.“ Nach 

einer praktischen Vorführung auf 

der werkseigenen Erdgastrainingsanlage 

entschied sich Frodermann 

dann für das Gasprüfstand- und 

Abblaserohr von Esders: „Mit diesem 

kann ich alle anstehenden 

Arbeiten von der Druckprüfung bis 

zur fachgerechten Begasung bzw. 

Entgasung durchführen. Meiner 

Meinung nach gibt es derzeit kein 

vergleichbares Produkt auf dem 

Markt.“ Bei den Stadtwerken in 

Osnabrück ist man zudem auch 

von den Umweltvorteilen überzeugt: 

„Ziel unserer grünen Initiative 

KompetenzUmweltKlima (KUK) 

ist es, unsere Arbeitsprozesse unter 

52 03 | 2014

GASVERSORGUNG PROJEKT KURZ BELEUCHTET 

umweltschonenden Gesichtspunkten zu 

optimieren. Mit dem neuen Kombisystem 

können wir eine große Menge an Stickstoff 

einsparen“, so Thorsten Janse vom 

Stadtwerke-Netzservice Osnabrück. 

Höchste Sicherheit durch gezieltes 

Abfackeln und Absaugevorrichtung 

für Restgase 

Beim Entleeren von Gasrohrleitungen werden 

je nach Druck und Volumeninhalt auch 

größere Mengen Erdgas frei, das 25-mal 

klimaschädlicher als CO 2 

und zudem 

noch brennbar ist. Wird es nicht gezielt 

abgefackelt oder sicher abgeführt, kann 

es weggeweht werden und sich entzünden. 

Deshalb ermöglicht die Lösung von 

Esders das Abfackeln direkt am Standrohr. 

„Wird eine Leitung mit Erdgas befüllt, kann 

das Gas-Luft-Gemisch entsprechend den 

Anforderungen der BGR 500 sicher abgeleitet 

und abgefackelt werden“, erklärt 

Bernd Esders, Geschäftsführer der Esders 

GmbH. „Hierfür steht eine Zündvorrichtung 

zur Verfügung, die das Wiederentzünden 

eines erloschenen Gas-Luft-Gemischs 

gewährleistet. Zudem kann ein leicht zu 

montierendes Venturistück zum Absaugen 

von Restgasen aus einer Rohrleitung eingesetzt 

werden.“ Bisher wurden dafür Geräte benutzt, die 

teilweise in Eigenproduktion zusammengebastelt wurden 

und unter Umständen nicht der erforderlichen Druckstufe 

entsprechen. Zudem stellten sie aufgrund des Fehlens einer 

Atex-geprüften Flammenrückschlagsperre eine Gefahr für 

den Anwender dar. „Diese Geräte waren häufig sehr sperrig 

und schwer. Diese neue Lösung dagegen weist eine 

kompakte Bauweise mit geringem Gewicht auf und ist auf 

dem aktuellsten Stand der Technik“, so Frodermann. Denn 

während Wettbewerberprodukte nur auf Niedrigdrücke 

ausgelegt sind, ist das System von Esders inklusive aller 

Zusatzkomponenten für einen Druck von bis zu 20 bar 

ausgelegt. 

Drei Verwendungsmöglichkeiten dank vieler, 

drucksicher montierbarer Zubehörteile 

„Aktuell wird das Gerät auf unserer Großbaustelle, der 

Innenstadtsanierung, eingesetzt. Die neuverlegten Leitungen 

werden hiermit fachgerecht in der engen Altstadtbebauung 

begast und die abgängigen Leitungen außer Betrieb 

genommen“, berichtet Frodermann. Das breite Spektrum 

an verschiedenen Zubehörteilen erleichtert den Wechsel 

zwischen den drei Funktionen, Befüllen, Entleeren bzw. 

Abbrennen und Prüfen. „Die Komponenten, wovon eine 

breite Palette für die unterschiedlichsten Gewinde und 

Armaturen verschiedener Hersteller verfügbar ist, können 

ohne Werkzeug sicher und druckfest verbunden werden“, 

so Esders. So kann das Standrohr durch den Einsatz von 

Bild 3: Wird das Standrohr abseits der Rohrleitung aufgebaut, kann es 

auf einem im Lieferumfang enthaltenen Stativ angebracht und durch 

einen elektrisch leitfähigen Schlauch mit 32 mm Nennweite und 20 bar 

Betriebsdruck verbunden werden. 

Adaptern unterschiedlicher Ausführung einfach mit Innengewinden 

von 1-2,5“, sowie diversen Anbohrsätteln und 

Formstücken verbunden werden. Adaptierbar ist z. B. ein 

Prüfkörper aus Edelstahl, der mit drei Anschlüssen und 

Schnellkupplungen sowie Schutzkappen ausgestattet ist, 

wovon zwei über Kugelhähne absperrbar sind. Zudem ist bei 

Bedarf eine Flammenrückschlagsperre mit Atex-Explosionsschutzzulassung 

montierbar. Wird das Standrohr abseits der 

Rohrleitung aufgebaut, kann es auf einem im Lieferumfang 

enthaltenen Stativ angebracht und durch einen elektrisch 

leitfähigen Schlauch mit 32 mm Nennweite und 20 bar 

maximalen Betriebsdruck verbunden werden. Dieser lässt 

sich mit Hilfe eines Adapters anschließen, der an den Fuß 

des Gasprüfstandrohres aufgeschraubt werden kann. Beim 

Einsatz an Kunststoffrohrleitungen kann das Standrohr 

über ein 3 m langes Kupferkabel mit Bajonettsteckern in 

Verbindung mit einem Erdspieß aus Edelstahl einfach geerdet 

werden. „Die leichte Handhabung gepaart mit der 

Arbeitssicherheit war für uns eine weitere Voraussetzung. 

Mit dem neuen Kombisystem haben wir neben den erfüllten 

Umweltschutzaspekten und der Einsatzvielseitigkeit genau 

das bekommen“, so Janse. 

KONTAKT: Stadtwerke Bad Salzuflen GmbH, 

www.stadtwerke-bad-salzuflen.de 

Stadtwerke Osnabrück AG, www.stadtwerke-osnabrueck.de; 

Esders GmbH, Haselünne, www.esders.de 

Halle A5, Stand 137 

Fotos: Esders GmbH 

03 | 2014 53

FACHBERICHT WASSERVERSORGUNG 

Durchmesseroptimierung im Rahmen 

einer Zielnetzplanung 

Wasserrohrnetze sind komplexe Systeme, deren Aufbau, Unterhalt und Ausbau erhebliche Investitionen erfordern und 

dabei auf eine lange Benutzungsdauer ausgerichtet sein müssen. Eine Optimierung der bestehenden Wasserrohrnetze auf 

der Basis einer Rohrnetzmodellierung ist deshalb in erster Linie ein Gebot der Wirtschaftlichkeit. Die Rohrnetzmodellierung 

bringt aber auch wesentliche Erkenntnisse für den Rohrnetzbetrieb und hilft bei der Klärung konkreter Aufgabenstellungen, 

der Netzrehabilitation und Zielnetzplanung. Der vorliegende Fachartikel befasst sich ausschließlich mit der hydraulischen 

Auslegung eines Zielnetzes und ist ein Auszug aus der Bachelorthesis von Micha Astfalk. Bei der Umsetzung vom 

Ist-Netz zum Ziel-Netz ist die Betrachtung des Zustandes der Leitungen (Schadensrate) durch die Aufstellung eines 

Rehabilitationskonzeptes zwingend mit zu berücksichtigen. 

Lastfall 

Mittlerer 

Tagesbedarf 

1. EINLEITUNG 

Die Wasserrohrnetze der Städte und Gemeinden wurden 

nicht als Gesamtsysteme geplant, sondern sind in einem 

Zeitraum von mehreren Jahrzehnten durch fortwährenden 

Leitungszubau entstanden. Die historisch gewachsenen 

Wasserrohrnetze sind unflexibel und für heutige Bedürfnisse 

oft überdimensioniert bzw. nicht ausreichend ausgelastet. 

Der Grund hierfür sind die – bei der Planung – angesetzten 

Auslegungsparameter. In den 1970er und 1980er Jahren 

wurde von verschiedenen Instituten und Universitäten, als 

Auswirkung des wachsenden Wohlstandes in Deutschland, 

ein steigender Wasserbedarf pro Kopf prognostiziert. Das 

Bastelle Institut prognostizierte 1972 auf das Jahr 2000 

einen Pro-Kopf-Bedarf von 204 l/Exd, die TU Berlin im Jahr 

1980 sogar einen Pro-Kopf-Bedarf von 219 l/Exd. Diese 

Prognosen dienten Wasserversorgungsunternehmen und 

Planungsingenieuren als Bemessungsgrundlage zur Dimensionierung 

der Leitungen in Wasserrohrnetzen. 

mQ d 

(wird aus Wasserverbrauchsanalyse 

bestimmt) 

Berechnungszweck 

Stagnationsuntersuchung 

Tagesspitze max Q d 

= f d 

x mQ d 

Auslegung von Systemelementen 

wie Hochbehälter, 

Zubringerleitungen u.a. 

Stundenspitze max Q hmax 

= f h 

x mQ d 

Auslegung der Leitungen zur 

Trinkwasserversorgung, Überprüfen 

der Versorgungsdrücke 

und der Fließgeschwindigkeiten 

nach DVGW-Arbeitsblatt 

W 400-1 

Brandfall 

Q F 

= 50 % max Q hmax 

+ q F 

(1)) 

1) q F 

= je nach Gebiet anzusetzende Löschmenge 

Auslegung der Leitungen 

(ggf. auch Pumpen) zur Löschwasservorhaltung 

im Brandfall, 

Berechnung der möglichen 

Löschwasserentnahmemenge 

Tabelle 1: Anzusetzende Lastfälle und deren Berechnungszweck 

Der tatsächliche personenbezogene Wasserverbrauch war, 

nach kontinuierlichem Anstieg von 1970 bis 1990, jedoch 

stetig rückläufig und ist seit 2007, aufgrund eines achtsameren 

Umgangs mit dem Verbrauchsgut Trinkwasser und 

dem Einsatz besserer Techniken in Haushalt und Gewerbe, 

nahezu konstant bei ca. 125 l/Exd. 

Neben höheren Kapital- und Betriebskosten wird auch die 

Trinkwasserqualität durch die überdimensionierten Leitungen 

beeinflusst. Die zu großen Innendurchmesser der 

Leitungen führen, in Kombination mit einer geringeren 

Belastung der Leitungen auch aufgrund des geringeren 

Verbrauchs, zu langsameren Fließgeschwindigkeiten des 

Trinkwassers in den Leitungen und somit zu längeren Verweilzeiten. 

Durch die längere Verweilzeit kann Stagnation 

und Trübung bzw. ein Verfärben des Wassers auftreten 

und dadurch entspricht es nicht mehr den Anforderungen 

der DIN 2000. 

Eine betriebssichere Wasserversorgung und hohe Kosten für 

Wasserrohrnetze erfordern aus technischen und wirtschaftlichen 

Gründen ein zukunftsorientiertes, langfristig gültiges 

Versorgungskonzept. Um das bestehende Versorgungssystem 

technisch am sinnvollsten an die zukünftigen Gegebenheiten 

anzupassen, muss dieses ganzheitlich optimiert, 

d. h. als Zielsystem geplant werden. Das Wasserrohrnetz 

des Zielsystems muss ebenfalls, unter Berücksichtigung 

der Änderungen im Versorgungssystem, an die zukünftige 

Situation angepasst, d. h. als Ziel-Netz geplant werden. 

2. GRUNDLAGEN 

Um die Trinkwasserversorgung in Deutschland sicherzustellen, 

gelten neben den gesetzlichen Vorschriften, internationale 

(CEN, ISO) sowie nationale (DVGW, VDI, DIN) Regelwerke 

und Normen als Stand der Technik, die einzuhalten 

sind, damit das beim Verbraucher ankommende Trinkwasser 

den Anforderungen der Trinkwasserverordnung entspricht. 

Bei der Dimensionierung der Rohrleitungen in einem Wasserrohrnetz, 

sind die im DVGW-Arbeitsblatt W 400-1 vorgegebenen 

Richtwerte bezüglich der Fließgeschwindigkeiten 

sowie der Versorgungsdrücke einzuhalten. Neben der reinen 

Trinkwasserversorgung der angeschlossenen Verbraucher, 

54 03 | 2014

WASSERVERSORGUNG FACHBERICHT 

muss oft bei der Dimensionierung der Leitungen 

auch die Aufgabe der Bereitstellung von Löschwasser 

über das Wasserrohrnetz berücksichtigt 

werden. Grundlagen für die Dimensionierung der 

Leitungen zur Löschwasservorhaltung im Brandfall 

sind das DVGW-Arbeitsblatt W 405 sowie Angaben 

der Gemeinden/Städte. Die Vorgabe der vorzuhaltenden 

Löschmenge fällt in den Aufgabenbereich 

der Gemeinde bzw. Stadt, da diese i.d.R. auch für 

die Löschwasserversorgung im Brandfall zuständig 

ist. Um eine Löschwasserentnahme aus dem Wasserrohrnetz 

zu ermöglichen, sind in der Regel größere 

Leitungsinnendurchmesser notwendig als bei 

einer Dimensionierung des Netzes für die „reine“ 

Trinkwasserversorgung. 

2.1 Voraussetzungen bei der 

Durchmesseroptimierung 

Voraussetzung, um ein Zielsystem bzw. ein Ziel- 

Netz entwickeln zu können, ist die Analyse der im 

bestehenden System enthaltenen Komponenten im 

Rahmen einer Ist-Zustandsanalyse. Hierbei werden 

z. B. die Lage, der Zustand und die Speicherkapazität 

der im Versorgungssystem enthaltenen Hochbehälter 

bzw. Einspeisestellen ins Netz und die Versorgungsdrücke im 

Netz durch eine Rohrnetzberechnung analysiert. 

Um eine Ist-Zustandsanalyse mit Hilfe einer geeigneten 

Berechnungssoftware durchführen zu können, ist ein 

Rechennetzmodell notwendig. Dieses muss kalibriert werden. 

Mit dem kalibrierten Rechennetzmodell kann die hydraulische 

Leistungsfähigkeit des Wasserrohrnetzes durch 

Berechnungen unter verschiedenen Belastungen des Netzes 

überprüft werden. In Tabelle 1 sind die wichtigsten Lastfälle, 

die bei der Überprüfung der hydraulischen Leistungsfähigkeit 

des Ist-Netzes sowie bei der Durchmesseroptimierung 

der Leitungen angesetzt werden aufgeführt. 

2.2 Ziele der Netzoptimierung 

Die Ziele der Netzoptimierung müssen vor Beginn der 

Durchmesseroptimierung der Leitungen des Wasserrohrnetzes 

definiert werden. Bei der Netzoptimierung gibt es Ziele, 

die für alle Optimierungen zutreffen müssen. Neben diesen 

allgemeingültigen Zielen, die nachfolgend aufgeführt sind: 

»» 

Sicherung der benötigten Wassermenge 

»» 

Verbesserung der Trinkwasserqualität 

»» 

Einhaltung der geforderten 

Mindestversorgungsdrücke 

»» 

Löschwasserentnahme im Brandfall 

»» 

Einhaltung der Versorgungssicherheit 

»» 

Wirtschaftlichkeit 

müssen bei einer Durchmesseroptimierung auch unternehmensspezifische 

Ziele berücksichtigt werden. 

Bild 1: Änderung der äußeren Rahmenbedingungen im Versorgungssystem 

2.3 Änderungen im Ziel-System gegenüber dem 

Ist-System 

Bevor das Wasserrohrnetz optimiert werden kann, müssen 

zunächst die Rahmenbedingungen im zukünftigen Versorgungssystem 

erarbeitet werden. Wichtige Aspekte sind 

hierbei Änderungen im Versorgungssystem selbst sowie 

im Wasserrohrnetz. 

Bei der Ziel-Systemplanung muss zunächst ein Versorgungskonzept 

für das zu optimierende Versorgungssystem, unter 

Berücksichtigung der zusammengefassten Wasserversorgungsanlagen 

(Wassergewinnung, Wasseraufbereitung, 

Wasserförderung, Wasserspeicherung und Wasserverteilung) 

entwickelt werden. 

Für das Versorgungskonzept sollten mehrere Varianten 

mit Vor- und Nachteilen sowie eine Wirtschaftlichkeitsberechnung 

dargestellt werden. Besonders wichtig ist es, 

belastbare Planungs- und Berechnungsparameter für das 

vordefinierte Versorgungsgebiet festzulegen. 

2.3.1 Änderungen im Versorgungssystem/-gebiet 

Ausgedehnte Versorgungsbereiche und -gebiete mit großen 

geodätischen Höhenunterschieden lassen sich selten 

einem einzigen Trinkwasserbehälter zuordnen. In der Regel 

werden getrennte Druckzonen eingerichtet, die über einen 

Behälter, einen Druckminderer oder eine Druckerhöhungsanlage 

gespeist werden. 

Vor der Durchmesseroptimierung des Wasserrohrnetzes 

müssen z. B. Änderungen der vorgesehenen Zoneneinteilung 

im Ziel-Netz und/oder die Lage der Einspeisungen ins 

Netz gegenüber der im Ist-Netz bestehenden Zonentrennung 

in das Rechennetzmodell eingepflegt werden. Eine 

Änderung der Zonentrennung oder Lage der Einspeisungen 

ins Netz können verschiedene Gründe haben. Durch die 

Verschiebung der Zonengrenze und/oder Änderung der 

Einspeisungen im Netz ist es möglich, Druckverhältnisse 

sowie die anderen Versorgungsanlagen (wie z. B. Anzahl 

der Hochbehälter, vgl. Bild 1) zu optimieren. 

03 | 2014 55


Bild 2: Aufteilung der Gemarkungsfläche des 

Beispielversorgungsgebietes in Flächen derselben Geschossanzahl 

der Gebäude 

Bild 3: Aufteilung der Gemarkungsfläche des 

Beispielversorgungsgebietes in Flächen derselben baulichen Nutzung 

2.3.2 Änderungen im Wasserrohrnetz 

Ein Leitungsneubau, wie z. B. das Verbinden zweier bestehender 

Leitungen zu einem Leitungsring oder die Rehabilitation 

einer Leitung, kann in Abhängigkeit des Innendurchmessers 

zu einer Verbesserung der Stagnationssituation 

sowie der Möglichkeit einer größeren Löschwasserentnahmemenge 

im Bereich des Ringschlusses führen. 

Die Stilllegung einer Leitung führt zu einer Veränderung 

im Netzfluss sowie zu einer Änderung in der Stagnationssituation. 

Die Auswirkungen auf die Löschwassersituation 

sind davon abhängig, ob sich die stillgelegte Leitung im 

vermaschten oder verästelten Netz befindet. Bei einer Leitung 

mit großem Innendurchmesser (gegebenenfalls eine 

Hauptleitung) sind die Auswirkungen auf das hydraulische 

Verhalten des Wasserrohrnetzes schwerwiegender als bei 

einer Leitung mit einem geringen Innendurchmesser im 

vermaschten Rohrnetz. 

3. DURCHMESSEROPTIMIERUNG DER LEITUNGEN 

IN EINEM WASSERROHRNETZ 

Aufgrund der Komplexität der Aufgabe, das Wasserrohrnetz 

sowohl auf die Mindestversorgungsdrücke bei einem 

maximalen stündlichen Verbrauch im Netz als auch auf die 

Löschwasservorhaltung im Brandfall zu dimensionieren, ist 

folgende Vorgehensweise bei der Durchmesseroptimierung 

der Leitungen empfehlenswert: 

1. Durchmesseroptimierung aller Leitungen im Lastfall 

Stundenspitze (Auslegung des Wasserrohrnetzes nur 

zur Trinkwasserversorgung) 

2. Durchmesseroptimierung der Leitungen im Brandfall 

in einem separaten Netz (Auslegung des Wasserrohrnetzes 

zur Löschwasservorhaltung im Brandfall) 

»» 

2.1 Einteilung der Leitungen in Haupt-, Versorgungs-, 

und Trinkwasserleitungen 

»» 

2.2.Durchmesseroptimierung der Versorgungsleitungen 

(Q F 

= 48 m 3 /h) 

»» 

2.3.Durchmesseroptimierung der Hauptleitungen (Q F 

= 96 m 3 /h [ggf. 192 m 3 /h]) 

Diese Vorgehensweise wird nachfolgend an einem Beispielnetz 

exemplarisch durchgeführt. 

3.1 Durchmesseroptimierung aller Leitungen im 

Lastfall Stundenspitze 

Bei der Durchmesseroptimierung der Leitungen werden 

diese im Wasserrohrnetz so dimensioniert, dass die Versorgungsdrücke 

(abhängig von der Geschossanzahl der 

Gebäude) bei maximaler stündlicher Netzlast den im 

DVGW-Arbeitsblatt W 400-1 angegebenen Richtwerten 

entsprechen. 

Die Löschwasservorhaltung im Brandfall wird hierbei außer 

Acht gelassen, d. h. die Leitungen werden nur auf die 

Trinkwasserversorgung dimensioniert. Um sicherzustellen, 

dass die Versorgungsdrücke den angesetzten Richtwerten 

entsprechen, ist es notwendig, die Gemarkungsfläche 

des zu optimierenden Versorgungsgebietes in Bereiche 

mit vorrangiger gleicher Geschossanzahl der Gebäude zu 

unterteilen. In Bild 2 ist ein Beispiel einer Unterteilung eines 

Versorgungsgebietes dargestellt. 

Die Unterteilung der Gemarkungsfläche beruht auf den 

von der Stadt/Gemeinde gemachten Angaben. In den 

als Gewerbegebieten gekennzeichneten Flächen konnte 

die Stadt/Gemeinde keine Aussagen über die vorrangige 

Geschossanzahl der Gebäude treffen. Bei der 

Optimierung wird in diesen Bereichen ein Mindestversorgungsdruck 

von 3,0 bar angesetzt, gegebenenfalls 

vertraglich festgehaltene Versorgungsdrücke wurden 

nicht berücksichtigt. Bei der Optimierungsberechnung 

benötigt die Berechnungssoftware Vorgaben bezüglich 

der maximalen Fließgeschwindigkeit, dem maximalen 

Rohrreibungsverlust sowie den zu verwendenden 

Rohrtypen. Der maximale Rohrreibungsverlust wird so 

bestimmt, dass am kritischen Punkt im Wasserrohrnetz 

56 03 | 2014


der geforderte Mindestversorgungsdruck eingehalten 

wird. Die maximalen Fließgeschwindigkeiten sind durch 

das DVGW-Arbeitsblatt W 400-1 vorgegeben. 

3.2 Durchmesseroptimierung der Versorgungsleitungen 

im Brandfall 

Als Grundlage für die Durchmesseroptimierung der Versorgungsleitungen 

im Brandfall sind die je nach Gebiet anzusetzenden 

Löschwassermengen anzusehen. Die Bestimmung, 

in welchem Gebiet welche Löschwassermenge vorgehalten 

werden muss, ist Aufgabe der Gemeinde/der Stadt bzw. der 

zuständigen Feuerwehrbehörde. In Beispielnetz wurden 

die erforderlichen Löschwassermengen in Abstimmung mit 

der Stadtverwaltung anhand der Richtlinien des DVGW- 

Arbeitsblattes W 405 ermittelt. 

Neben der Anzahl der Vollgeschosse sind zur Ermittlung der 

vorzuhaltenden Löschwassermenge bei der Dimensionierung 

der Leitungen zur Löschwasservorhaltung im Brandfall, 

zusätzlich die bauliche Nutzung, die Geschossflächenzahl 

(bei Wohn-/Gewerbegebieten) bzw. die Baumassenzahl (bei 

Industriegebieten), sowie die Gefahr der Brandausbreitung 

zu berücksichtigen. 

Die Gliederung der Gemarkungsfläche in Gebiete derselben 

baulichen Nutzung beruht auf Angaben der Stadt/der 

Gemeinde des gewählten Beispielversorgungssystems und 

ist in Bild 3 dargestellt. 

Die Geschossflächenzahl bzw. die Baumassenzahl der 

untergliederten Flächen derselben baulichen Nutzung ist 

nicht bekannt, beruht jedoch nach Angaben der Stadt/der 

Gemeinde auf den in § 17 der BauNVO Baden-Württemberg 

angegebenen Werten. Durch Ansetzen der in § 17 Bau- 

NVO angegebenen Obergrenze der Geschossflächenzahl 

ist flächendeckend eine Löschwassermenge von 96 m 3 /h 

erforderlich. Erfahrungsgemäß kann eine Löschwassermenge 

von 48 m 3 /h für die meisten Wohngebiete (bis Bebauung 

≤ EG + 3. OG) als ausreichend erachtet werden. Aus 

diesem Grund wird bei der Leitungsdimensionierung zur 

Löschwasservorhaltung im Brandfall, unter Berücksichtigung 

der Anzahl der Vollgeschosse, sowie der Annahme einer 

kleinen Gefahr der Brandausbreitung, Löschmengen nach 

Tabelle 2 angesetzt. 

3.2.1 Einteilung der Leitungen in Haupt-, Verteilund 

Trinkwasserleitungen 

Ziel der Durchmesseroptimierung eines Wasserrohrnetzes 

ist es, die Innendurchmesser der Rohrleitungen möglichst 

klein zu dimensionieren, unter der Voraussetzung, dass 

die Mindestversorgungsdrücke und die möglichen Löschwasserentnahmemengen 

mit den Richtlinien des DVGW 

konform sind. 

Eine Optimierung der Leitungen im Brandfall, mit der Zielsetzung 

auf allen Leitungen, die je nach Flächennutzung 

geforderte Löschwassermenge entnehmen zu können, 

führt vor allem in einem stark vermaschten Wasserrohrnetz 

zur Überdimensionierung der Leitungen hinsichtlich 

der Trinkwasserversorgung und somit zu Stagnation in 

den Leitungen im Ziel-Netz. Aus diesem Grund ist es nicht 

Bild 4: Untergliederung der Leitungen in Haupt-, Verteil- und 

Trinkwasserleitungen des Wasserrohrnetzes 

sinnvoll, alle Leitungen auf die Löschwasservorhaltung zu 

dimensionieren. 

Leitungen, die im Ziel-Netz der reinen Trinkwasserversorgung 

dienen, werden im Stundenspitzenfall maximal 

belastet und müssen deshalb auch unter dieser Belastung 

dimensioniert werden. Vor der Optimierung der Leitungen 

sind diese, je nach der im Ziel-Netz zu erbringenden 

Aufgabe, in Hauptleitungen, Versorgungsleitungen und 

Trinkwasserleitungen zu unterscheiden. 

3.2.1.1 Hauptleitungen 

Hauptleitungen sind Leitungen, die im Ist-Netzmodell den 

größten Innendurchmesser besitzen (je nach Größe der 

Versorgungszone variieren die Innendurchmesser der Leitungen) 

oder Leitungen, die im Rechennetzmodell im Lastfall 

Stundenspitze über den größten Lastfluss der Versorgungszone 

verfügen (in Bild 4 sind die Hauptleitungen im Beispielnetz 

blau eingefärbt). Die Aufgabe, der als Hauptleitungen 

definierten Leitungen ist es, im Brandfall die Möglichkeit 

einer Löschwasserentnahme von 96 m 3 /h (ggf. 192 m 3 /h, 

wenn diese Löschwassermenge im Versorgungsgebiet erforderlich 

ist) zu gewährleisten. 

Unter Umständen kann es notwendig sein, zusätzliche Leitungen, 

die nicht den Auswahlkriterien entsprechen, als 

Hauptleitung zu definieren. Notwendig ist dies, wenn nicht 

Baugebiet 

Wohngebiete 

[(WS), (WR), (WA), (WB)] 

Dorfgebiete (MD) 

Mischgebiete (MI) 

Kerngebiete (MK) 

Anzahl der 

Vollgeschosse 

Vorzuhaltende 

Löschwassermenge 

≤ 3 48 m 3 /h 

> 3 96 m 3 /h 

Gewerbegebiete - 96 m 3 /h 

Tabelle 2: Angesetzte Löschwassermenge in Abhängigkeit der 

Flächennutzung und der vorrangigen Bebauung der Gebäude 

03 | 2014 57


alle im Flächennutzungsplan festgelegten Gebiete mit einer 

geforderten Löschwassermenge von 96 m 3 /h (192 m 3 /h) an 

bereits als Hauptleitung definierte Leitungen angrenzen. 

Diese Leitungen werden bei der Löschwasseroptimierung 

des Wasserrohrnetzes vor den Versorgungsleitungen optimiert 

und werden nach Vollendung der Optimierung den 

größten Innendurchmesser besitzen. 

3.2.1.2 Verteilleitungen 

Die Einteilung der Leitungen im Rechennetzmodell zu Verteilleitungen 

wird vorgenommen nachdem die Hauptleitungen 

definiert sind (in Bild 4 sind die Verteilleitungen 

im Beispielnetz grün eingefärbt). Maßgebend sind hierbei 

der angesetzte Löschradius sowie die aus dem Flächennutzungsplan 

abgeleiteten Bedingungen. In den im Flächennutzungsplan 

als Wohngebiet gekennzeichneten Bereichen 

ist eine Löschwasserentnahme von 48 m 3 /h erforderlich. 

In Gebieten, die nicht bereits von Hauptleitungen durchzogen 

werden, bzw. die nicht durch Löschradien der Hydranten 

der angrenzenden Hauptleitungen abgedeckt sind, ist 

es notwendig, Verteilleitungen zu definieren. Die als Verteilleitungen 

definierten Leitungen verfügen im optimierten 

Netz über einen geringeren Lastfluss als die Leitungen, die 

die Aufgaben einer Hauptleitung erfüllen. Die Verteilleitungen 

werden bei der Löschwasseroptimierung nach den 

Hauptleitungen optimiert. 

Bild 5: Volumen und Leitungslänge aller Netzvarianten in Abhängigkeit der 

Leitungsinnendurchmesser 

3.2.1.3 Trinkwasserleitungen 

Alle Leitungen im Rechennetzmodell, welche nicht als 

Hauptleitung oder Verteilleitung definiert sind, dienen der 

reinen Trinkwasserversorgung (in Bild 4 sind die Trinkwasserleitungen 

im Beispielnetz rot eingefärbt). Aus den Trinkwasserleitungen 

ist keine bzw. eine zu geringe Löschwasserentnahme 

möglich. Trinkwasserleitungen sind im optimierten 

Netz vorwiegend im Verästelungsnetz der Versorgungszonen 

aufzufinden und müssen auf den maximal zu erwartenden 

Lastfluss während der Stundenspitze ausgelegt werden. 

Bei der Auslegung des Netzes zur Löschwasservorhaltung 

werden diese Leitungen nicht optimiert. 

3.2.2 Durchmesseroptimierung der Hauptleitungen 

Bei der Dimensionierung der Leitungen zur Löschwasservorhaltung 

im Brandfall werden zunächst die im Rechennetzmodell 

als Hauptleitungen definierten Leitungen optimiert. Die Definition 

dieser Leitungen wurde so vorgenommen, dass eine 

Löschwasserentnahme von 96 m 3 /h in den Bereichen, in denen 

diese Löschwassermenge erforderlich ist, in einem Radius von 

150 m aus Hauptleitungen entnommen werden kann. 

Als Grundlage dient die Untergliederung der Leitungen 

im Rechennetzmodell. Die als Verteil- und Trinkwasserleitungen 

definierten Leitungen werden bei der Durchmesseroptimierung 

der Hauptleitungen von der Optimierung 

ausgeschlossen, um sicherzustellen, dass der durch die 

Löschwasserentnahme verursachte zusätzliche Netzfluss 

ausschließlich über die Hauptleitungen transportiert wird. 

Bei der Durchmesseroptimierung der Hauptleitungen wurde 

der maximale Rohrreibungsverlust so bestimmt, dass bei 

einer Entnahme von 96 m 3 /h, der nach DVGW-Arbeitsblatt 

W 405 geforderte Mindestversorgungsdruck von 1,5 bar 

nicht unterschritten wird. Da immer nur ein Brandfall zur 

selben Zeit im Versorgungsgebiet angesetzt wird, müssen 

mehrere Berechnungen mit unterschiedlicher Position der 

Löschwasserentnahme angesetzt werden. Leitungen, die 

weit von dem angesetzten Brandfall entfernt sind, werden 

durch die hinzukommende Löschwasserentnahme nicht 

zusätzlich belastet und erhalten bei der Durchmesseroptimierung 

einen Rohrtyp mit kleinem Innendurchmesser 

zugeordnet. Aus diesem Grund ist es notwendig, alle durchgeführten 

Optimierungsberechnungen zu sichern und nach 

Abschluss aller Optimierungen nach den maximalen Rohrtypen 

jeder Leitung zu filtern und diesen 

der jeweiligen Leitung im Rechennetzmodell 

zuzuordnen. 

3.2.3 Durchmesseroptimierung 

der Verteilleitungen 

Nachdem die Durchmesseroptimierung 

der Hauptleitungen abgeschlossen ist, 

werden diese aus der Optimierung ausgeschlossen 

und es wird mit der Durchmesseroptimierung 

der Verteilleitungen 

begonnen. Die Vorgehensweise bei 

der Optimierung der Verteilleitungen 

ist im Allgemeinen gleich wie bei der 

Durchmesseroptimierung der Hauptleitungen. 

Die einzigen Unterschiede 

sind die angesetzte Löschwasserentnahmemenge 

und die Optimierungsvorgabe 

bezüglich des maximalen 

Rohrreibungsverlustes. Der maximale 

Rohrreibungsverlust kann, im Vergleich 

zu der Optimierung der Hauptleitungen, 

58 03 | 2014


Bild 6: Prozentuale Aufteilung der Fließgeschwindigkeiten der Leitungen aller Netzvarianten 

deutlich erhöht werden, da die Hauptleitungen bereits auf 

eine Löschwassermenge von 96 m 3 /h dimensioniert sind. Bei 

einer angesetzten Löschwasserentnahmemenge von 48 m 3 /h 

sind die Rohrreibungsverluste auf den Hauptleitungen sehr viel 

geringer, d. h. es steht ein größeres Druckpotenzial bei der 

Durchmesseroptimierung der Verteilleitungen zur Verfügung. 

Nach Abschluss der Berechnungen aller anzusetzenden Brandfälle 

mit einer Entnahmemenge von 48 m 3 /h werden die 

Rohrtypen mit dem maximalen Innendurchmesser in das 

Rechennetzmodell importiert und die Durchmesseroptimierung 

des Wasserrohrnetzes ist abgeschlossen. 

4. OPTIMIERUNGSERGEBNISSE 

Nachfolgend werden die Optimierungsergebnisse der optimierten 

Netzvarianten mit dem Ist-Zustand des Netzes verglichen, 

um aufzuzeigen, welche Verbesserungen und Kosteneinsparungen 

durch die Zielnetzplanung bzw. durch die 

Umsetzung der im Rahmen der Durchmesseroptimierung 

des Wasserrohrnetzes erarbeiteten Dimensionsänderungen 

der Leitungen erreicht werden können. 

4.1 Volumenreduzierung 

Das Gesamtvolumen aller zu optimierenden Leitungen 

im Wasserrohrnetz summiert sich im Ist-Netzmodell 

mit 1.421,32 m 3 , bei einer Gesamtleitungslänge von 

92.399,70 m. Das Gesamtvolumen wird im Ist-Netzmodell 

größtenteils durch Leitungen mit einem größeren Innendurchmesser 

als 100 mm bestimmt. Das Volumen der Leitungen 

mit einem kleineren Innendurchmesser als 100 mm 

ist mit 60,04 m 3 verschwindend gering, vgl. Bild 5. 

Zur reinen Trinkwasserversorgung ist ein Netzvolumen von 

339,05 m 3 ausreichend. Dies entspricht einer Reduzierung 

des Volumens um 76,15 %. Das Volumen des auf die Trinkwasserversorgung 

optimierten Netzes verteilt sich nahezu 

gleichmäßig auf Leitungen mit einem Innendurchmesser 

der Kategorien von 40-65 mm bis 200-250 mm. Mit einer 

Leitungslänge von 33.149,60 m stellen die Leitungen mit 

Innendurchmesser der Kategorie 20-30 mm den größten 

Anteil, bezogen auf die Gesamtleitungslänge des auf die 

Trinkwasserversorgung optimierten Netzes dar. Durch die 

geringen Innendurchmesser der Leitungen dieser Kategorie 

ist der Anteil von 12,25 m 3 am Gesamtvolumen des Wasserrohrnetzes 

dagegen relativ gering. 

Im Vergleich mit dem Ist-Netz kann in beiden auf die Löschwasservorhaltung 

optimierten Netzen eine Volumenreduzierung 

erreicht werden. Bei einem Gesamtvolumen von 

650,62 m 3 entspricht dies einer Volumenreduzierung gegenüber 

dem Ist-Netz von 54,22 %. Durch die Reduzierung der 

im Ist-Netz vorhandenen Leitungen mit einem größeren 

Innendurchmesser als 300 mm kann die größte Volumenreduzierung 

in den optimierten Netzen erreicht werden. Das 

Volumen von 427,24 m 3 dieser im Ist-Netz vorhandenen 

Leitungen ist größer als das Gesamtvolumen des auf die 

Trinkwasserversorgung optimierten Netzes. 

4.2 Stagnationsberechnung 

Bei dem Vergleich der Stagnationsberechnungsergebnisse 

der angelegten Netzvarianten wird deutlich, inwiefern eine 

Verbesserung der Trinkwasserqualität durch die durchmesseroptimierten 

Rohrleitungen erreicht wird. Die geringeren 

Innendurchmesser der Leitungen in den optimierten Netzvarianten 

führen zu höheren Fließgeschwindigkeiten des 

Wassers im Wasserrohrnetz. Die Fließgeschwindigkeiten 

beeinflussen die Verweilzeit des Wassers in den Leitungen. 

Durch die höheren Fließgeschwindigkeiten des Wassers in 

den durchmesseroptimierten Leitungen des Ziel-Netzes werden 

die Verweilzeiten des Wassers reduziert, d. h. Stagnation 

in den Leitungen kann verhindert werden. Dadurch kann 

eine Rostwasserbildung und die Bildung von so genannten 

„Toten Zonen“ vermieden werden. 

Im Ist-Netzmodell verfügen fast ein Viertel aller Leitungen 

über errechnete Fließgeschwindigkeiten – an einem durchschnittlichen 

verbrauchsreichen Tag – von unter 0,005 m/s. 

Der prozentuale Anteil der Leitungen mit einer Fließgeschwindigkeit 

von unter 0,005 m/s konnte durch die Durchmesseroptimierung 

deutlich reduziert werden. Während im 

optimierten Netz der Trinkwasserversorgung ein prozentualer 

Anteil von 3 % aller Leitungen im Rechennetzmodell 

eine Fließgeschwindigkeit von unter 0,005 m/s aufweist, 

liegt der prozentuale Anteil der Leitungen im optimierten 

Netzmodell der Löschwasservorhaltung im Brandfall bei 

5 %, vgl. Bild 6. 

03 | 2014 59


Durchmesser 

Ist-Netz 

Auslegung des Versorgungsnetzes auf 

die Löschwasservorhaltung im Brandfall 

Auslegung des Versorgungsnetzes 

zur Trinkwasserversorgung 

20-30 2.490,00 4.107.899,00 4.945.680,00 

30-40 385.664,00 825.312,00 1.258.704,00 

40-65 1.366.274,00 609.824,00 4.337.900,00 

65-100 1.365.492,00 2.994.996,00 2.725.686,00 

100-125 8.158.744,00 4.288.240,00 1.376.342,00 

125-150 1.711.982,00 4.282.140,00 550.459,00 

150-200 3.712.200,00 323.575,00 407.548,00 

200-250 2.807.952,00 116.004,00 379.494,00 

250-300 107.640,00 226.380,00 0,00 

300-400 1.266.230,00 0,00 0,00 

≥ 400 789.390,00 0,00 0,00 

Gesamt 21.674.058,00 17.774.370,00 15.981.813,00 

Tabelle 3: Gestaffelte Planungskosten für die Neuerschließung der unterschiedlichen Netzvarianten in Abhängigkeit 

der Leitungsinnendurchmesser 

4.3 Netzkosten 

Um die Kosten der verschiedenen Netzvarianten miteinander 

vergleichen zu können bzw. deren Kosten zu 

ermitteln, werden Laufmeterkosten in Abhängigkeit 

der Leitungsinnendurchmesser gestaffelt angesetzt. Die 

errechneten Gesamtkosten der Netze sind Kosten, die bei 

einer Neuerschließung des Wasserrohrnetzes entstehen 

würden. Den Kosten liegen keine detaillierten Planungen 

zugrunde. Im Rahmen der Untersuchung können nur 

Richtwerte (Erfahrungswerte) angesetzt werden, die auf 

der heutigen Kostenbasis beruhen. Aufwendungen für 

eventuelle Genehmigungsgebühren, Entschädigungen, 

Stromanschluss und Bauzinsen sind jeweils hinzuzurechnen. 

Das Ingenieurhonorar ist enthalten, die gesetzliche 

Mehrwertsteuer nicht, vgl. Tabelle 3. 

Die Gesamtkosten der Rohrleitungen im Ist-Netzmodell 

summieren sich in Höhe von 21.674.058,00 €. Für die Auslegung 

des Netzes zur reinen Trinkwasserversorgung summieren 

sich die Kosten in Höhe von 15.981.813,00 €. Dies 

entspricht einer prozentualen Reduzierung von 26,26 % 

gegenüber den Planungskosten für das Ist-Netz. Bei der 

Auslegung des Wasserrohrnetzes zur Löschwasservorhaltung 

im Brandfall fallen für das Wasserrohrnetz Kosten in 

Höhe von 17.774.370,00 € an, d. h. für die Ermöglichung 

einer Löschwasserentnahme aus dem Trinkwasserrohrnetz 

sind Mehrkosten von 1.792.557,00 € notwendig. 

Gegenüber dem Ist-Netz können die Kosten des auf die 

Löschwasservorhaltung optimierten Netzes um 17,99 % 

gesenkt werden. 

Ein großer Anteil der Kostenreduzierung der optimierten 

Netzvarianten gegenüber dem Ist-Netz wird bei den 

Leitungen mit einem größeren Innendurchmesser als 

300 mm erreicht. Die im Ist-Netz anfallenden Kosten 

von 2.055.620,00 € der Leitungen dieser Kategorien können 

in den optimierten Netzen durch die Reduzierung 

der Leitungsinnendurchmesser verringert werden und 

sind in anderen Innendurchmesserkategorien enthalten. 

Der größte Anteil der Kostenreduzierung wird jedoch 

im Bereich der Leitungen mit einem Innendurchmesser 

von 100-125 mm des Ist-Netzmodells erreicht. Größtenteils 

sind diese Leitungen in den Verästelungsnetzen im 

Ist-Netzmodell verbaut und werden bei der Durchmesseroptimierung 

durch Leitungen mit wesentlich kleinerem 

Innendurchmesser ersetzt. Dadurch sind die Kosten der 

optimierten Netzvarianten in der Kategorie der Leitungen 

mit einem Innendurchmesser zwischen 20 und 100 mm 

im Vergleich zu den Kosten des Ist-Netzes um ein Vielfaches 

höher. 

5. FAZIT 

In den Wasserrohrnetzen der Gemeinden und Städte 

stecken unglaubliche Sparpotenziale, die bei Weitem noch 

nicht ausgereizt sind. Gerade in Zeiten knapper Kassen 

kann es sich also lohnen, einmal einen kritischen Blick 

in den Untergrund zu werfen, denn hier ist bekanntlich 

das meiste Geld „vergraben“. Aus diesem Grund ist es 

sinnvoll, die bestehenden Wasserrohrnetze zu optimieren. 

Das Optimierungspotenzial ist, neben den Gegebenheiten 

des Versorgungsgebietes, dem Zustand der Betriebsmittel 

und der hydraulischen Leistungsfähigkeit des Ist-Netzes, 

vor allem von den Optimierungsvorgaben abhängig. 

Im Rahmen der Zielnetzplanung ist es sinnvoll, zwei verschiedene 

Netzvarianten mit unterschiedlich angesetzten 

Rahmenbedingungen untersuchen. Eine Netzvariante 

sollte auf die reine Trinkwasserversorgung ausgelegt und 

unter maximaler stündlicher Belastung optimiert sein, so 

dass die im DVGW-Arbeitsblatt W 400-1 angegebenen 

Versorgungsdrücke eingehalten werden. 

Die zweite Netzvariante sollte auf die Löschwasservorhaltung 

nach DVGW-Arbeitsblatt W 405 ausgelegt sein, 

unter Vernachlässigung der GFZ, in Abhängigkeit der 

Flächennutzung sowie der Anzahl der Vollgeschosse der 

Gebäude. 

60 03 | 2014


6. LITERATUR 

[1] DIN 2000. Zentrale Trinkwasserversorgung Leitsätze für 

Anforderungen an Trinkwasser Planung, Bau und Betrieb der 

Anlagen. 

[2] BDEW. www.bdew.de. Abgerufen am 09.11.2013 von https:// 

www.bdew.de/internet.nsf/id/C125783000558C9FC125766C000 

3CBAF/$file/Wasserfakten%20im%20%20%C3%9Cberblick%20 

-%20freier%20Bereich%20April%202012_1.pdf 

[3] FWG. (02.03.2010). Feuerwehrgesetz Baden-Württemberg. 

Abgerufen am 09.11.2013 von http://www.landesrecht-bw.de/ 

jportal/?quelle=jlink&query=FeuerwG+BW&max=true&aiz=true. 

[4] DVGW GW 303. (Oktober 2006) Berechnung von Gas- 

und Wasserrohrnetzen. Teil 1: Hydraulische Grundlagen, 

Netzmodellisierung und Berechnung: Bonn. 

[5] DVGW W 400-1. (Oktober 2004). Technische Regeln 

Wasserverteilungsanlagen (TRWV) Teil 1: Planung. Bonn. 

[6] DVGW W 405. (Februar 2008) Bereitstellung von Löschwasser 

durch die öffentliche Trinkwasserversorgung. Bonn. 

[7] BauNV. Baunutzungsverordnung. 

[8] DVGW W 410. (September 2007). Wasserbedarf – Kennwerte 

und Einflussgrößen. Bonn. 

[9] LBO. (März 2010). Landesbauordnung für Baden-Württemberg. 

Baden-Württemberg. 

AUTOREN 

Dr.-Ing. ESAD OSMANCEVIC 

Teamleiter Netzmanagement und Lehrbeauftragter 

an der Hochschule Rottenburg 

am Neckar, RBS wave GmbH, Stuttgart 

Tel. +49 711 289513-20 

E-Mail: e.osmancevic@rbs-wave.de 

Dipl.-Ing. TOBIAS KUHN 

Projektleiter Netzmanagement 

RBS wave GmbH, Stuttgart 

Tel. +49 711 289513-24 

E-Mail: t.kuhn@rbs-wave.de 

MICHA ASTFALK 

Praktikant der RBS wave GmbH und Student 

an der Hochschule Heilbronn 

RBS wave GmbH, Stuttgart 

Tel. +49 711 289513-55 

E-Mail: m.astfalk@rbs-wave.de 

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03 | 2014 61


Grabenlose Erneuerung einer 

Feuerlöschleitung mittels Berstlining 

Berstlining wird zur grabenlosen und trassengleichen Erneuerung von Rohrleitungen eingesetzt. Hierfür wird die vorhandene 

Altrohrleitung mit einem Berstkopf zerstört, gleichzeitig durch eine Aufweitstufe in das umgebende Erdreich verdrängt 

und der neue Rohrstrang eingezogen. In diesem Praxisbericht wird eine Berstliningmaßnahme im BASF-Landeshafen 

Nord in Ludwigshafen vorgestellt. 

Quelle: TRACTO-TECHNIK, Lennestadt 

Bild 1: Schematische Darstellung des Berstlining-Verfahrens 

AUSGANGSLAGE 

Der BASF-Landeshafen Nord in Ludwigshafen ist seit 1976 

Umschlagplatz für brennbare Flüssigkeiten wie Naphtha, 

Methanol und unter Druck verflüssigte Gase. 2008 haben 

hier 2.536 Tankschiffe angelegt und annähernd 2,86 Mio. t 

Güter umgeschlagen. Der Hafen dient der BASF hauptsächlich 

zur Rohstoffversorgung: rund 88 % der Umschlagsmenge 

sind Einsatzstoffe, nur 12 % der umgeschlagenen Güter 

verlassen den Hafen. Täglich ist das rund 140.000 m 2 große 

Hafenbecken Ziel von im Durchschnitt sieben Schiffen. Von 

der Leitstelle des Hafens aus überwachen BASF-Mitarbeiter 

rund um die Uhr mit über zehn beweglichen Kameras den 

Güterumschlag. Sollten trotz aller Sorgfalt beim Be- oder 

Entladen Produkte in das Hafenbecken gelangen oder 

andere Probleme auftreten, kann der Mitarbeiter von der 

Leitstelle aus umgehend folgende Sicherheitsmaßnahmen 

in Gang setzen: 

»» 

Druckluft-Ölsperren aktivieren 

»» 

Schlängelleinen als zusätzliche Barriere durch die Werksfeuerwehr 

installieren lassen 

»» 

mittels Schnellschlusssystem eine Not-Trennung des 

Produktflusses veranlassen 

»» 

sowie im Brandfall mit Hilfe von Schaum-Wasserwerfern 

mit dem Löschen beginnen. 

Diese Schaum-Wasserwerfer werden seit der Inbetriebnahme 

des Hafens durch unterirdisch eingebaute Stahlrohrleitungen 

der Nennweiten DN 300, DN 400 und DN 500 mit 

Wasser versorgt. 

Wegen einer zunehmenden Anzahl von Leckagen entsprach 

das vorhandene Leitungssystem jedoch nicht mehr den sehr 

hohen Sicherheitsanforderungen der BASF. Daher entschied 

man sich für eine Erneuerung der vorhandenen Leitungen. 

Hierfür waren jedoch einige Randbedingungen zu beachten. 

So musste die Versorgungssicherheit der Löschanlagen 

auch während der Erneuerung sichergestellt sein und die 

Zufahrt für Werksverkehr und Feuerwehr frei bleiben. Folglich 

richteten sich die Überlegungen auf eine grabenlose 

Neulegung des Rohrleitungssystems, um möglichst wenig 

Verkehrsflache zu blockieren. 

Damit rückte als einzige realistische Möglichkeit das Berstlining 

(Bild 1) in den Vordergrund. Denn nur durch Berstlining 

kann trassengleich ausgewechselt, ein Neurohr mit 

gewünschter Lebensdauer und Druckstufe eingebaut, die 

Verkehrseinschränkungen minimiert und die Baukosten in 

einem angemessenen Rahmen gehalten werden. 

PLANUNG 

Die Planung erfolgte in Eigenregie durch die zuständigen 

Fachabteilungen der BASF. Die wichtigsten Vorgaben und 

Randbedingungen, die dabei zu beachten waren, lauteten: 

»» 

Die Hauptleitungen mussten weitestgehend in geschlossener 

Bauweise erneuert werden, um die Verkehrsbeeinträchtigungen 

möglichst klein zu halten. 

»» 

Die abzweigenden Leitungen in Richtung 

Hydranten konnten in offener Bauweise 

erneuert werden. 

»» 

Die grabenlos zu erneuernden Längen 

der Hauptleitungen betrugen: 110 m 

DN 300, 580 m DN 400 und 1.050 m 

DN 500. 

»» 

Das vorhandene Rohrleitungsmaterial war 

Stahl (geschweißt), innen roh, außen bituminiert, 

Baujahr 1976. 

»» 

Alle vorher genannten Hauptrohre waren 

trassengleich und in gleicher Nennweite 

zu erneuern. 

»» 

Die Rohrdeckung betrug durchschnittlich 

2 m bis 2,2 m. 

»» 

Der anstehende Boden besteht aus nicht 

bindigem, teilweise sehr dicht gelagertem 

62 03 | 2014


Sand. Das gesamte Gelände 

war Mitte der 1970er 

Jahre aufgespült und aufgeschüttet 

worden. 

»» 

Das Neurohrmaterial musste 

für einen Betriebsdruck 

von 16 bar geeignet sein. 

»» 

Die Baugruben waren 

möglichst klein zu halten. 

»» 

Haltungslängen bis zu 

222 m zwischen den 

Knickpunkten der Hauptleitungen 

waren zu erneuern. 

Zwischen diesen 

Punkten war von einem Bild 2: Aufweitungsmaß 

gradlinigen Leitungsverlauf 

auszugehen. 

»» 

Knickpunkte und abzweigende Stichleitungen waren in 

offener Bauweise einzubauen. 

»» 

Die Betriebsbereitschaft der Feuerlöschanlage war zu 

jeder Zeit sicherzustellen. 

Unter diesen Vorgaben und Randbedingungen kristallisierte 

sich relativ schnell die Erneuerung der Hauptleitungen im 

Berstlining-Verfahren als Mittel der Wahl heraus. Andere 

Sanierungsmöglichkeiten schieden aus technischen Gründen, 

z. B. Verlust hydraulischer Leistungsfähigkeit wegen 

Verringerung des Querschnitts, oder wirtschaftlichen Gründen 

aus. Mit duktilen Gussrohren war es im Berstlining 

möglich, die genannten Randbzedingungen zu erfüllen. 

Berstlining wird zur grabenlosen und trassengleichen 

Erneuerung von Rohrleitungen eingesetzt. Hierfür wird 

die vorhandene Altrohrleitung mit einem Berstkopf zerstört, 

gleichzeitig durch eine Aufweitstufe in das umgebende 

Erdreich verdrängt und der neue Rohrstrang eingezogen. 

Man unterscheidet beim Berstlining das dynamische und das 

statische Verfahren. Das Berstlining wurde in seiner dynamischen 

Arbeitsweise aus der Bodenrakete mit Aufweitkopf 

entwickelt und diente ursprünglich der Erneuerung von 

Abwasserkanälen aus Steinzeug. Bei zu geringen Abständen 

zu benachbarten Leitungen und Bauwerken waren diese 

jedoch durch die entstehenden Erschütterungen gefährdet. 

Einen Ausweg aus diesem Dilemma bietet das statische 

Berstlining. Hierbei wird ein Aufweitkopf, dessen erste Stufe 

mit Brechrippen bestückt sein kann, mit stetig 

und erschütterungsfrei arbeitenden Ziehgeräten 

durch die Altrohrleitung gezogen und 

diese dadurch aufgeborsten. Die neuen Rohre 

werden unmittelbar an den Berst-/Aufweitkopf 

angekoppelt und in den mit etwa 10 % 

Überschnitt aufgeweiteten Kanal eingezogen. 

Beide Berstlining-Verfahren, das statische 

sowie das dynamische, sind weit verbreitet. 

Das DVGW-Merkblatt GW 323 [1] regelt die 

Kriterien des Verfahrens mit den damit verbundenen 

Anforderungen und Prüfungen 

(weitere Infos zum Berstlining unter www. 

infocenter-berstlining.com). 

Quelle: DVGW-Merkblatt GW 323 

Quelle: Duktus Rohrsysteme Wetzlar GmbH, Wetzlar 

Bild 3: BLS ® -Steckmuffen-Verbindung 

Das Berstlining eignet sich besonders für Altrohre aus sprödem 

Material wie Asbestzement, Steinzeug oder Grauguss. 

Aber auch Rohre aus duktilem Gusseisen, oder wie in diesem 

Fall aus Stahl, können mit dem statischen Verfahren 

mit Hilfe spezieller Rollenschneidköpfe geborsten werden. 

Dabei ist eine Nennweitenvergrößerung bis zu zwei Stufen 

möglich. 

Bei duktilen Gussrohren muss das Aufweitungsmaß (Bild 2) 

größer als der Muffenaußendurchmesser sein. 

»» 

Über das Aufweitungsmaß (AM) ist, in Anlehnung 

an das DVGW-Merkblatt GW 323 [1], der benötigte 

Abstand zu benachbarten Versorgungsträgern und die 

Überdeckungshöhe zu bestimmen. Folgende Mindestabstände 

sind nach [1] einzuhalten: 

»» 

parallele Leitung: > 3 x AM, min. 40 cm, 

»» 

parallele bruchgefährdete Leitungen < DN 200: > 

5 x AM, min. 40 cm, 

»» 

parallele bruchgefährdete Leitungen > DN 200: > 

5 x AM, min. 100 cm, 

»» 

kreuzende Leitungen im kritischen Abstand möglichst 

freilegen, 

»» 

Rohrdeckung: > 10 AM. 

Bei dem hier verwendeten Neu-Rohrmaterial handelte es 

sich um duktile Gussrohre nach EN 545 [2] für Trinkwasser 

mit formschlüssiger BLS ® -Steckmuffen-Verbindung (Bild 3) 

und einer werkseitigen Zementmörtel-Umhüllung (Bild 4) 

Bild 4: Duktiles Gussrohr mit Zementmörtel-Umhüllung und BLS ® -Steckmuffen-Verbindung 

Quelle: Duktus Rohrsysteme Wetzlar GmbH 

03 | 2014 63


DN 

d 1 

D s 1 

s 2 

s 3 

Gewicht PFA zul. Zugkraft Montagezeit 

[mm] [kg] [bar] [kN] [min] 

300 326 410 5,6 4 5 487,9 40 380 8 

400 429 521 6,4 5 5 706,9 30 650 10 

500 532 636 7,2 5 5 940,9 30 860 12 

Tabelle 1: Maße, Gewichte, zulässiger Betriebsdruck PFA, zulässige Zugkräfte und Montagezeiten der zum Einbau 

vorgesehenen duktilen Gussrohre 

nach EN 15542 [3]. Gemäß [1] dürfen beim Berstlining duktile 

Gussrohre nur mit formschlüssiger Steckmuffen-Verbindung 

verwendet werden. Ebenso ist hier festgelegt, dass zum 

Schutz vor mechanischen Belastungen und Beschädigungen 

des Außenschutzes beim Einzug Rohre mit einer Zementmörtel-Umhüllung 

einzusetzen sind. Zur Vervollständigung des 

Außenschutzes im Verbindungsbereich sowie zur Vermeidung 

des Eintrags von Verunreinigungen in den Spalt zwischen 

Muffe und Einsteckende muss außerdem eine Kombination 

aus Gummi- oder Schrumpfmanschette und Schutzkonus aus 

Stahlblech aufgebracht werden. Die Zementmörtel-Umhüllung 

ist neben dem für das Berstlining unabdingbaren mechanischen 

Schutz auch ein hochwertiger Korrosionsschutz. Rohre 

mit dieser Umhüllung können ohne zusätzliche Sandeinbettung 

in Boden beliebiger Art eingebaut werden. Somit ist 

die Zementmörtel-Umhüllung gleichzeitig ein chemischer 

und mechanischer Schutz. Die für das beschriebene Projekt 

relevanten technischen Details der einzubauenden duktilen 

Gussrohre mit BLS ® -Steckmuffen-Verbindung sind in Tabelle 1 

zusammengestellt. 

Die Baulänge der Rohre beträgt 6 m. Zum Lieferumfang der 

Rohre gehörten jeweils eine TYTON ® -Dichtung, vier Riegel, 

eine Gummimanschette und ein Stahlblechkonus. 

BAUAUSFÜHRUNG 

Zur Sicherung der Versorgungsbereitschaft der Feuerlöschanlage 

wurde zuerst als vorbereitende Maßnahme 

die Notwasserversorgung aufgebaut. Danach begannen 

die Tiefbauarbeiten. Die beauftragte Firma, Diringer & 

Scheidel GmbH & Co. KG, Niederlassung Mannheim, war 

in weiten Teilen der Baumaßnahme mit drei Kolonnen vor 

Ort – jeweils eine für den Tiefbau, eine für den Rohrein- 

Quelle: BASF SE, Ludwigshafen 


Bild 5: GRUNDOBURST 1900G in der Baugrube 

Bild 6: Wiederverwendbares Stahlbeton- Widerlager 

64 03 | 2014




Bild 7: Rollenmesser 

Bild 8: Aufweitkopf, Zugkraftmesseinrichtung und Zugkopf 

zug und eine für den offenen Rohrleitungsbau sowie 

für die Zusammenschlusse zwischen den eingezogenen 

Rohrabschnitten. 

Im ersten Schritt wurden die Baugruben hergestellt. Laut 

Planvorgaben waren 12 Maschinen- und elf Montagegruben 

vorgesehen. Alle wurden in einer ähnlichen Dimension 

von 8 m Länge x 2 m Breite ausgeführt. Die Länge 

wurde einerseits durch die Rohrlänge von 6 m plus Muffe 

und Arbeitsraum, andererseits durch die Abmessungen 

der verwendeten Berstanlage inklusive Vorsatzrahmen 

und Sicherungsbügel bestimmt. Wegen einer parallel 

laufenden Stahlrohrleitung war die Breite der Maschinengrube 

begrenzt. Dies hatte auch zur Folge, dass nicht 

wie geplant eine 250-Tonnen-Anlage zum Einsatz kam, 

sondern die etwas kleinere 190-Tonnen-Anlage (Bild 5). 

Alle Baugruben wurden mittels Kammerdielenverbau in 

den vorhandenen aufgeschütteten und recht standfesten 

Sandboden getrieben. Diese Standfestigkeit bzw. die 

schlechte Verdrängbarkeit des anstehenden Bodens sollte 

sich später noch als Hemmschuh für die geplanten Einzugslängen 

herausstellen. Zwischen den einzelnen Montage- 

und Maschinengruben waren Abstände zwischen 

36 m und maximal 222 m vorgesehen. 

So konnte im Mai 2012 mit dem eigentlichen Bersten bzw. 

Aufschneiden des alten Stahlrohres und dem Einzug der 

neuen duktilen Gussrohre begonnen werden. Für die zu 

erwartenden hohen Zugkräfte von bis zu 190 t war es 

notwendig, Widerlager zur Abstützung der Zugmaschine 

vorzusehen. Man entschied sich, diese nicht in Ortbeton 

auszuführen, sondern eine speziell angefertigte wiederverwendbare 

Stahlbetonkonstruktion als Widerlager einzusetzen. 

Dieses war für alle Nennweiten von DN 300 bis 

DN 500 verwendbar (Bild 6). 

Anschließend wurde die GRUNDOBURST 1900G inklusive 

Vorsatzrahmen vor das Widerlager gesetzt und das 

QuickLock-Gestänge eingeschoben. In der Montagegrube 

konnte nunmehr das Rollenmesser (Bild 7), der Berstbzw. 

Aufweitkopf, die Zugkraftmesseinrichtung und der 

Zugkopf montiert und an das Gestänge gekoppelt werden 

(Bild 8). Die Altrohre aus Stahl wurden zuerst mit 

einem speziellen Rollenmesser aufgeschnitten und danach 

aufgeweitet. Die Aufweitung betrug je nach Nennweite: 

495 mm bei DN 300, 595 mm bei DN 400 und 695 mm 

bei DN 500. 

Damit war in jeder Nennweite ein Überschnitt über die 

BLS ® -Muffe der Rohre von 10 % bis 15 % gegeben. Zwischen 

der Aufweitstufe und dem anschließenden Zugkopf 

befand sich eine GrundoLog-Zugkraftmesseinrichtung. 

Dadurch konnte die tatsachlich auf das Rohrmaterial wirkende 

Zugkraft jederzeit überprüft werden (Tabelle 1). 

Die Daten wurden mittels Kabel zum Datenlogger übertragen, 

weil die abschirmende Wirkung des vorhandenen 

Altrohrmaterials eine drahtlose Übermittlung vereitelte. 

Der Zugkopf wurde vom Rohrhersteller beigestellt. Er 

ist das Bindeglied zwischen den Berstwerkzeugen und 

dem neu einzuziehenden Rohrstrang. Die Verbindung 

vom Zugkopf zum jeweils ersten Rohr war, wie bei 

den nachfolgenden Rohren auch, die formschlüssige 

BLS ® -Steckmuffen-Verbindung. 

Nachdem die vorbereitenden Maßnahmen abgeschlossen 

waren, begann der Rohreinzug. Das erste Rohr wurde 

angekoppelt und eingezogen. Die Rollenmesser schnitten 

unterdessen das alte Stahlrohr in der Sohle auf, während 

der Aufweitkopf das Altrohr nach oben aufbog. 

Nach rund zehn Minuten und sechs gezogenen Metern 

konnte das nächste Rohr angekoppelt werden. Hierfür 

wurde eine TYTON ® -Dichtung nach DIN 28603 [4] in die 

Muffe des bereits eingezogenen Rohres eingelegt, das 

Einsteckende des neuen Rohres eingeschoben, die vier 

BLS ® -Riegel samt Sicherung montiert und der Muffenschutz 

aus Schrumpfmuffe und Blechkonus aufgebracht. 

Dieser Vorgang dauerte insgesamt etwa 20 Minuten. 

Anschließend konnte das angekoppelte Rohr sofort eingezogen 

werden. Auf diese Weise waren Einbaugeschwindigkeiten 

von bis zu 72 m (12 Rohre) in fünf Stunden oder 

30 Minuten pro Rohr möglich. 

03 | 2014 65




Bild 9: Aufgefaltetes Stahlrohr (Vordergrund), leichte 

Kratzspuren auf der Zementmörtel-Umhüllung des duktilen 

Gussrohres (Hintergrund) 

Bild 10: Zusammenschluss mit Abzweigen 

Leider stellte sich recht schnell heraus, dass der anstehende 

Boden nur sehr schwer bis gar nicht verdrängbar 

war. Dies hatte eine rapide Erhöhung der Zugkräfte und 

natürlich auch eine Verringerung der Haltungslängen 

zur unmittelbaren Folge. Dadurch, dass sich der Boden 

nur begrenzt verdrängen ließ, wurde das aufgeschnittene 

Stahlrohr vom Boden auf die Muffen der Gussrohre 

gedrückt, wodurch Reibung und Zugkraft anstiegen. 

Eine weitere Anhebung der Zugkraft wurde durch das 

Auffalten des Stahlrohres hervorgerufen. 

Dieses Phänomen stellte sich direkt an der Aufweitstufe 

ein, wo der Aufweitkopf das Altrohr vor sich her schob 

und wie eine Ziehharmonika auffaltete (Bild 9). 

Die Addition dieser einzelnen Komponenten führte 

schnell zum Erreichen der zulässigen oder der durch die 

Maschinentechnik begrenzten Zugkraft. Diese Umstände 

halbierten letztlich die durchschnittlichen Einzugslängen 

im Vergleich zur Planung und verdoppelten damit die 

Anzahl der Baugruben. Schließlich wurden Haltungslängen 

von bis zu 80 m realisiert. Weil für jede neue 

Haltung die Maschinentechnik neu eingerüstet werden 

musste (Dauer rund 1/2 Tag), verlängerte sich die Bauzeit 

entsprechend. 

Aus jeder Maschinenbaugrube wurde zweimal gezogen 

– zuerst die Haltung zur einen Seite - dann wurde die 

Maschine gedreht – anschließend die Haltung zur anderen 

Seite. So standen sich in den meisten Baugruben zwei 

BLS ® -Einsteckenden gegenüber. Diese mussten nun noch 

miteinander verbunden werden. 

Teilweise befanden sich an diesen Stellen auch die Abgänge 

zu den Stichleitungen, die offen eingebaut wurden. 

Die einzelnen Haltungen wurden mit dem BRS ® -System 

längskraftschlüssig verbunden. Hierfür wurden zuerst die 

Einsteckenden der Rohre gekürzt, sodass keine Schweißraupen 

mehr vorhanden waren. Anschließend konnte der 

Lückenschluss zum Beispiel mit EU-, MMA- und Pass- und 

Ausbaustucken vollzogen werden (Bild 10). 

Nachdem alle Lücken geschlossen und die Stichleitungen 

eingebaut waren, konnten nun alle Leitungen auf Dichtheit 

überprüft werden. Da das gesamte Leitungssystem 

auf einen Betriebsdruck von 16 bar ausgelegt ist, betrug 

der Systemprüfdruck 21 bar. Die Bauzeit des Projekts 

betrug ein halbes Jahr. 

DIPL.-ING (FH) STEPHAN HOBOHM 

Duktus Rohrsysteme Wetzlar GmbH, 

Wetzlar 

Tel. +49 6441 49-1248 

E-Mail: stephan.hobohm@duktus.com 

ALEXANDER BAUER 

Duktus Rohrsysteme Wetzlar GmbH, 

Wetzlar 

Tel. +49 6287 925729 

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66 03 | 2014

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67 

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PROJEKT KURZ BELEUCHTET WASSERVERSORGUNG 

Berstlining im Fextal: Sils kombiniert 

Sanierung von Wasserleitungen mit 

Ausbau eines Trinkwasserkraftwerks 

Die Gemeinde Sils im Engadin (Schweiz) plant neben der Sanierung der Wasserversorgung nun auch ein eigenes 

Trinkwasserkraftwerk für die Stromerzeugung. 

Dieses Projekt umfasst die Erneuerung der Wasserleitungen 

und den Ausbau zu einem Trinkwasserkraftwerk der Quellen 

Munt und Tschanglas im Fextal bei Sils im Engadin. Die Gesamtinvestitionen 

betragen ca. 4.5 Millionen Schweizer Franken. 

Mit der Verordnung für die kostendeckende Einspeisevergütung 

sind höhere Abgabepreise während der nächsten 

25 Jahre garantiert, so dass sich die Investitionen rasch 

amortisieren. Neben den ökonomischen Aspekten sieht 

auch die ökologische Bilanz hinsichtlich des Landschaftsschutzes 

sehr gut aus, da bereits bestehende Infrastrukturen 

genutzt werden konnten. 

Die Quelle Munt wurde Anfang der 1960er Jahre erschlossen, 

um der Wasserknappheit von Sils im Winter entgegen 

zu wirken. Die Quelle entspringt auf ca. 2.300 m 

ü.M. Es handelt sich hier um eine ergiebige Karstquelle, 

die sich auch für die Wasserkraftnutzung geradezu anbietet. 

Das gleiche gilt für die Quelle Tsachanglas, die seit 

gut 70 Jahren für die Wasserversorgung genutzt wird. 

Im Zuge der Erneuerung der Wasserleitungen wurde 2013 

auch mit Bau zum Trinkwasserkraftwerk begonnen. Für das 

hintere Fextal fehlte zudem bis dato eine Löschwasserreserve. 

Daher sah das Konzept den Bau eines neuen Reservoirs 

vor. Darin integriert sind nun auch die Turbinen der Quellen 

Munt und Tschanglas. Die Turbine Munt ist seit November 

2013 mit einer mittleren Leistung von ca. 100 kW in Betrieb. 

Die Turbinierung des Quellwassers von Tschanglas wird im 

Laufe dieses Jahres realisiert. 

Die ersten Leitungserneuerungen im Berstverfahren wurden 

bereits im Herbst 2013 von der Bauunternehmung TPS 

Hagenbucher Grabenlos AG ausgeführt. Bis zum Wintereinbruch 

Ende Oktober 2013 wurden bereits vier Haltungen 

von je 100 m Länge erneuert. Im Frühjahr 2014 werden die 

Arbeiten fortgeführt. 

Einige Teilabschnitte konnten im Berstverfahren; andere 

Teilabschnitte mussten in konventioneller Bauweise mit 

einem Schreitbagger ausgeführt werden. 

Projektdaten 

»» 

Bestehende Leitung: Grauguss / Stahl DN 100 /125 

»» 

Gesamtlänge: Guss 650 m; PE 285 m 

»» 

Leitungstiefe: 1,2-1,4 m 

»» 

Boden: schwierige Bodenverhältnisse aufgrund von 

Fels und Geröll 

»» 

Neue Leitungen: Teil 1: (unten im Wiesland) Gerofit 

Bild 1: Der GRUNDOBURST beim Rohreinzug 

Bild 2: Ein Hubschrauber bringt das duktile Gussrohr sicher 

nach oben 

68 03 | 2014

WASSERVERSORGUNG PROJEKT KURZ BELEUCHTET 

Bild 3: Die Bohrtrasse 

Bild 4: Das verlegte duktile Gussrohr in der oberen Grube 

DA 225 PE SDR 11 PN 16; Teil 2: (oben im Steilhang) 

Duktil Guss ZMU DN 200 

»» 

Haltungen: Teil 1: Längen 100 m bis 125 m (PE); Teil 2: 

Längen 85 m bis 105 m (Guss) 

Maschinentechnik 

»» 

Grundausrüstung: GRUNDOBURST 800G Lafette, 

Antrieb mit Hydraulikstation TT B 110 

»» 

Zubehör: Aufweitung für das PE-Neurohr Gerofit DA 

225 PN 16 inkl. Aufsatz für PE-Rohr DA 63, Aufweitung 

für das Gussrohr ZMU DN 200 inkl. Aufsatz für 

PE-Rohr DA 63 

KONTAKT: TRACTO-TECHNIK GmbH & Co. KG, Lennestadt, Günter Naujoks, 

Tel. +49 2723 808-0, E-Mail: marketing@tracto-technik.de 


Rehabilitation einer 70-m-Trinkwasserleitung 

DN 200 in Niederdorf 

In der Schweizer Gemeinde Niederdorf musste Ende August 2013 eine Trinkwasserleitung DN 200 rehabilitiert werden. 

Die defekte Leitung befand sich in unmittelbarer Nähe eines Bachlaufes und einer Bahntrasse in Ortsrandlage. Da eine 

Erneuerung der vorhandenen Trinkwasserleitung in offener Bauweise sehr aufwändig und kostenintensiv gewesen 

wäre und die dafür benötigte lange Bauzeit zu Versorgungsengpässen im Ortsnetz geführt hätte, entschloss sich die 

für die Leitung verantwortliche Wasserversorgung Niederdorf für eine Rehabilitierung der Leitung mithilfe eines statisch 

selbsttragenden Systems. 

In Absprache mit dem für die Planung beauftragten Ingenieurbüro 

GRG Ingenieure AG wollte man erstmalig das 

RS BlueLiner ® -Verfahren der RS Technik AG einsetzen, 

um Erfahrungen mit dem neuen System zu sammeln. 

Weitere Unterstützung erfolgte durch die Aquaform AG, 

ein Unternehmen, das sich auf den Handel mit Rohren, 

Formstücken und Armaturen aus Kunststoff und Guss 

für den Gas- und Wasserleitungsbau spezialisiert hat. 

Innerhalb von nur zwei Wochen wurde die defekte Trinkwasserleitung 

DN 200 auf einer Länge von 70 m rehabilitiert. 

In dieser Zeit wurde die Leitung außer Betrieb 

genommen, gereinigt, mittels TV-Befahrung untersucht, 

der RS-BlueLiner ® eingebaut, die Anbindung mit Hilfe 

von Manschetten vorgenommen und letztlich die erfolgreiche 

Sanierung über eine Druckprüfung mit 8,9 bar 

sichergestellt. 

03 | 2014 69

PROJEKT KURZ BELEUCHTET WASSERVERSORGUNG 

Aushärtung zu neuem Rohr 

Bei dem RS BlueLine ® -Verfahren wird ein flexibler 

Schlauchträger, der zu je 50 % aus Advantex Glas- und 

Polyesterfasern besteht, mit einem Zweikomponenten- 

Epoxidharz getränkt und in die zu sanierende Leitung 

eingebracht. Mittels Dampf oder Warmwasser wird der 

Schlauch dann im Altrohr aufgestellt und härtet infolge 

der Wärmezufuhr innerhalb einer vorgegebenen Zeit zu 

einem neuen Rohr aus. Dies ist dann selbst tragfähig und 

kann ohne Unterstützung des Altrohres alle statischen 

Außen- und Innenlasten aufnehmen. Die Wanddicke wird 

bei der Planung entsprechend ausgelegt. Der Schlauchträger 

wird im Nennweitenbereich von DN 100 bis DN 1200 

in Wanddicken von 5-17 mm und größer hergestellt. Für 

die Baumaßnahme in Niederdorf errechnete man eine 

benötigte Wanddicke von 7 mm. 

Das Tränken des Schlauches mit dem 2-Komponenten- 

Epoxidharz erfolgt vor Ort in einer mobilen Station. Hierbei 

handelt es sich um ein Verfahren, das einer werkseitigen 

Tränkung gleichgestellt ist. Für den Einbau stehen 

zwei Varianten zur Verfügung: die Pull-In-Variante oder 

die Inversionsvariante. Bei der Pull-In-Variante wird der 

Schlauch mit Hilfe eines Seilzugs in die Altleitung eingezogen 

– diese Variante kam in Niederdorf zum Einsatz. 

Bei der Inversionsvariante wird der Schlauch entweder 

aus einer Drucktrommel oder über einen Inversionsturm 

in die Altleitung eingebracht. Anwendung findet der Liner 

bei der Sanierung von Trinkwasserleitungen, Kraftwerkleitungen, 

Löschwasserleitungen sowie bei Rohrleitungen 

in der industriellen Produktion. 

Einbau nach Zeitplan 

Die vorbereitenden Arbeiten begannen am 21. August 2013 

mit der Reinigung der defekten Trinkwasserleitung mithilfe 

einer Kettenschleuder und der anschließenden TV-Untersuchung, 

die ohne Befund blieb. Am darauffolgenden Tag 

bauten die Mitarbeiter der bauausführenden Arpe AG Wassertechnik 

gegen 8:00 Uhr die Tränkanlage an der Startbaugrube 

auf. Zwischen 9:00 Uhr und 12:30 Uhr wurde der Kalibrierschlauch 

getränkt und im Pull-In-Verfahren in die Altleitung 

eingezogen. Innerhalb der nächsten sieben Stunden erfolgte 

die Aushärtung des Liners mittels Dampf. Nach dem Ende der 

Abkühlphase gegen 21:00 Uhr begann man mit dem Rückbau 

der Baustelle. Den Abschluss der Arbeiten bildete der Einbau 

der Endmanschetten gegen 23:00 Uhr. Am nächsten Tag 

führte man abschließend eine Druckprüfung der sanierten 

Leitung mit einem Druck von 8,9 bar durch. 

Die Auftraggeberseite zieht nach Abschluss der Maßnahme 

eine positive Bilanz: „Der erstmalige Einsatz des RS-BlueLiner ® 

hat unsere Erwartung voll erfüllt. Der reibungslose Bauablauf 

durch die Arpe AG Wassertechnik und das Endergebnis des 

statisch selbsttragenden Rohres, realisiert innerhalb eines sehr 

kurzen Bauzeitfensters, hat uns überzeugt. Ein Neubau der Leitung 

in offener Bauweise hätte aufgrund der schwierigen örtlichen 

Platzverhältnisse und des hohen Grundwasserspiegels 

deutlich mehr Zeit in Anspruch genommen und die Baumaßnahme 

erheblich verteuert. Weiteren Sanierungsmaßnahmen 

mit dem System stehen wir daher sehr positiv gegenüber“. 

KONTAKT: RS Technik Aqua GmbH, Nürnberg, 

E-Mail: jochen@baerreis.de 

Foto: RS Technik AG 

Foto: RS Technik AG 

Bild 1: Baustelle Haußstraße/Ecke Bennwilerstraße, Niederdorf 

Bild 2: Rohreinbindung an vorhandener Gussleitung 

70 03 | 2014

ABWASSERENTSORGUNG FACHBERICHT 

Schlauchlinerprüfungen Teil 3 – 

Thermische Analyse 

„Ich bin von der Wissenschaft tief beeindruckt. Ohne sie gäbe es nicht all diese wunderbaren Dinge, mit denen wir 

uns heute herumschlagen dürfen“. (Sidney Harris (1917-1986), amerikanischer Wissenschafts-Karikaturist) 

In Teil 1 dieser Veröffentlichungsreihe (3R-11-12/2013) wurde auf die besondere Rolle der qualitätssichernden Maßnahmen 

beim Schlauchlining hingewiesen. Teil 2 (3R-1-2/2014) behandelte die allseits bekannten Methoden der mechanischen 

Analysen, wie sie standardmäßig zur Überwachung des Produkts Schlauchliner eingesetzt werden. In dem nun folgenden 

Teil 3 werden die thermischen Analysen und deren Rolle bei der Überwachung von Schlauchliningmaßnahmen beleuchtet. 

Des Weiteren werden die Möglichkeiten der Thermoanalyse für die Entwicklung von Harzsystemen aufgezeigt. 

Warum, werden sich jetzt viele fragen, braucht man überhaupt 

die thermische Analysenart, wenn doch schon eine 

„andere“ Analyseart die mechanische Analyse existiert 

und angewendet wird? Das ist eine berechtigte Frage. Die 

mechanische Analyse bestimmt anhand des Spannungs- 

Dehnungsverhaltens eines Werkstoffs charakteristische 

Kenndaten wie z. B. den E-Modul oder die Biegespannung 

im Biegeversuch (ISO 178). Da allerdings dieses Spannungs- 

Dehnungs-Verhältnis extrem von der Zusammensetzung, 

der Unversehrtheit bzw. der „Ungestörtheit“ und von der 

Größe der entnehmbaren Probe (Hausanschlusssysteme!) 

des Werkstoffs abhängig ist, kann das Ermitteln von z. B. 

Aushärtegraden bei Verbundwerkstoffen durch klassisch 

mechanische Prüfverfahren unzureichend sein, z. B. wenn 

im Probestück viele Luftblasen eingeschlossen sind. Logischerweise 

wird die Kraft, bei der ein Versagen eintritt, 

niedriger sein als bei einem Probestück ohne Luftblasen. Der 

E-Modul ist geringer. In einem solchen Fall kann der ermittelte 

Modul nicht zur Aushärtecharakterisierung herangezogen 

werden. Da die Kontrolle der Aushärtung allerdings die 

wichtigste Prüfung an vor Ort härtenden Systemen darstellt, 

muss in diesen Fällen ein anderer Weg beschritten werden. 

Hier kommt nun die thermische Analyse zum Einsatz. 

Die thermische Analyse kann in die Messverfahren 

»» 

DSC (Differential Scanning Calorimetry) oder DDK 

(dynamische Differenzkalorimetrie) 

»» 

DTA (Differenz-Thermoanalyse) 

»» 

TG (Thermogravimetrie) 

»» 

DMA (dynamisch-mechanische Analyse) 

»» 

TMA (thermomechanische Analyse) 

»» 

DEA (Dielektrische Analyse oder dielektrische 

Relaxationsspektroskopie) 

eingeteilt werden. Gemeinsam ist allen Verfahren die temperaturaufgelöste 

Analyse von Zustandsänderungen. Dies 

können z. B. Längenänderungen oder Änderungen der Kettensegmentbeweglichkeit 

bei Kunststoffen sein. Als einer 

der wichtigsten Effekte ist hier sicherlich die sogenannte 

Bild 1: Pahl-Hesekamp-Diagramm zur Darstellung der 

Glasübergangstemperaturen über die Aushärtung [3] 

Bild 2: Korrelation zwischen E-Modul und Aushärtegrad aus 

DSC Messungen 1) 

03 | 2014 71

FACHBERICHT ABWASSERENTSORGUNG 

Effekt 

Schmelzen 

Kristallisieren 

Verdampfen 

Sublimieren 

Absorption 

Adsorption 

Desorption 

Magnetische Umwandlung 

Flüssig-Kristall-Übergang 

Glasübergang 

Chemisorption 

Desolvation 

Dehydration 

Thermische Zersetzung 

Oxidative Zersetzung 

Verbrennung 

Umwandlung 

Endotherm 

x 

x 

x 

x 

x 

x 

x 

x (Stufe in endoth. Richtung) 

Exotherm 

Redox-Reaktion x x 

Festphasen Reaktion x x 

Polymerisation 

Vernetzung, Aushärtung 

Katalytische Reaktion 

Tabelle 1: Zusammenstellung der thermischen Effekte bei der DSC 

x 

x 

x 

Glasübergangstemperatur zu nennen. Diese Glasübergangstemperatur 

(oder besser der Glasübergangsbereich) ist die 

Temperatur, bei der ein Polymer (also ein Kunststoff) vom 

spröden, hartelastischen (also glasartigen) Zustand in den 

flexiblen, gummielastischen oder hochviskosen Zustand 

übergeht. An diesem Bereich findet ein dramatischer 

Abfall des E-Moduls und damit auch der mechanischen 

Leistungsfähigkeit statt. Nicht selten ist hierbei ein Abfall 

des E-Moduls um bis zu 90 % zu beobachten. Des Weiteren 

kann die Glasübergangstemperatur zur Bestimmung des 

Aushärtegrades herangezogen werden. 

DSC – DIFFERENTIAL SCANNING CALORIMETRY 

(DTA – DIFFERENZ-THERMOANALYSE) 

Bei der DSC bzw. DTA-Messung wird ein Teil der Probe 

einem konstanten Temperaturprogramm ausgesetzt und 

die jeweiligen Änderungen als endotherme (Energieaufnahme-) 

oder exotherme (Energieabgabe-) Effekte detektiert. 

Endotherm bedeutet, dass der betreffende Effekt Energie 

verbraucht, es muss also Energie zugeführt werden (z. B. 

Schmelzen oder Sieden), exotherm bedeutet, dass Energie 

frei wird (z. B. Vernetzung von Polymeren, die Probe wird 

warm). Eine Zusammenstellung der mittels der DSC messbaren 

Effekte zeigt Tabelle 1. 

Für die Bewertung von Kunststoffen bleiben aus dieser 

Tabelle lediglich die Effekte Glasübergang (TG) thermische 

und oxidative Zersetzung, Polymerisation und die Aushärtung 

übrig. Für Schlauchlinerproben wesentlich sind die 

x 

x 

x 

x 

x 

x 

x 

x 

Glasübergangstemperatur, endo- und exotherme Effekte 

und somit auch die Aushärtung. 

Aushärtegrad 

Chemisch betrachtet ist der Aushärtegrad eine Funktion der 

bereits gebildeten Bindungen während einer Polymerisation 

zu der maximal möglichen Anzahl. Daraus folgt direkt, dass 

sich durch den höheren Vernetzungsgrad die Alterungs- und 

Medienbeständigkeit und die mechanische Belastbarkeit 

(E-Modul, Spannung etc.) erhöhen und durch die zunehmende 

Einschränkung der Beweglichkeit der Kettensegmente 

durch die dreidimensionale Vernetzung die Kriechneigung 

abnimmt. Wie bestimmt man aber diesen Aushärtegrad? 

Während der Vernetzung tritt eine exotherme Reaktion 

ein, d. h. es wird Wärme frei. Diese freiwerdende Wärme 

kann nun mittels DSC gemessen werden. Die Gesamtwärme 

eines Systems ist eine spezifische Größe und wird in J/g 

(Joule/Gramm) angegeben. Nimmt die Vernetzung zu, wird 

die Restexothermie geringer, d. h. ist ein Material bereits 

zu 70 % vernetzt, werden nur noch die restlichen 30 % 

gemessen. Die Exothermie beträgt nun nur noch 30 % vom 

Ausgangswert. Gleichzeitig steigt die Glasübergangstemperatur 

an. Bei DSC-Messungen werden gleichzeitig die Glasübergangstemperatur 

(T G 

) und die Exothermie gemessen. 

Trägt man die gemessenen T G 

-Werte über die Aushärtegrade 

aus Restenthalpiemessungen auf, kann anhand des T G 

der 

Aushärtegrad bestimmt werden. Bei hohen Umsätzen und 

älteren Proben ist die Bestimmung des Aushärtegrades über 

die Glasübergangstemperatur spezifischer [1], [2]. 

Wie in Gleichung 2 beschrieben, ist der Aushärtegrad das 

Verhältnis der gemessenen Reaktionsenthalpie (oder Reaktionsenergie) 

( ) zur Gesamtenthalpie ( ). Eine 

Korrelation über ein Pahl-Hesekamp-Diagramm (Bild 1) 

liefert nun eine Funktion der Aushärtung mit der Glasübergangstemperatur. 

Die Steilheit und die Krümmung dieser 

Funktion sind vom jeweiligen Harzsystem abhängig. 

Hat man diese Grundprüfungen z. B. im Rahmen einer Eignungsprüfung 

durchgeführt, ist es leicht, den Aushärtegrad 

zu bestimmen. Da der Umgang mit Werten wie z. B. J/g 

oder %-Restmonomer (5. Teil dieser Reihe) bei der Bewertung 

von Schlauchlinern etwas befremdlich anmutet, stellt 

sich die Frage, ob eine direkte Korrelation zwischen diesen 

Aushärtegradwerten und den vertrauteren E-Modul-Werten 

in MPa besteht. Diese Frage kann mit einem eindeutigen 

„Jein“ beantwortet werden. Korrelationen an Reinharzproben 

können durchaus durchgeführt werden (siehe Bild 2), 

allerdings ist diese Betrachtung doch eher etwas für Wissenschaft 

und Forschung. 

Die oft gestellte Frage, ob zwischen DSC-Kenngrößen und 

mechanischen Eigenschaften ein eindeutiger möglichst 

linearer Zusammenhang besteht, muss im Einzelfall immer 

experimentell abgeklärt werden. 1 

1 Korrelation zwischen dem Aushärtegrad (DSC und Gaschromatographie) 

[2] 

72 03 | 2014


Bild 3: Verhalten von Dipolen und Ionen im elektrischen Feld [5] Bild 4: Erreger- und Antwortsignal einer DEA-Messung [5] 

An dem Verbundwerkstoff Schlauchliner ist eine solche 

Betrachtung nicht zielführend. Das Produkt Schlauchliner 

enthält in Bezug auf seine mechanische Bewertung zu 

viele Freiheitsgrade, um eine solch einfache Korrelation 

durchführen zu können. Da allerdings die mechanische, 

chemische und zeitliche Leistungsfähigkeit eines Schlauchliners 

vom Polymerisationsgrad abhängen, kann ein Rückschluss 

auf die Güte anhand der Aushärtung getroffen 

werden. D. h. ist das Material ausreichend polymerisiert 

und sind keine Fehlstellen vorhanden, kann auch von seiner 

Leistungsfähigkeit ausgegangen werden. Eine Fehlstelle 

bzw. die Gasblasenfreiheit kann mit Hilfe einer Dichtebestimmung 

(spezifisches Gewicht) durchgeführt werden. 

Zur Durchführung der Analyse wird eine sehr kleine Menge 

der Schlauchlinerprobe (ca. 20 mg!) einer konstanten Aufheizung 

unterzogen. Um alle Effekte sinnvoll charakterisieren 

zu können, sollte hierbei eine Starttemperatur 

von 50 °C unterhalb dem ersten zu erwartenden Effekt 

gewählt werden. Für Schlauchlinerproben hat sich hierbei 

eine Starttemperatur für die Messung von -50 °C bis 

-20 °C als praktikabel erwiesen. Nach Aufheizung auf eine 

Endtemperatur von 230 °C (Festlegung!) mit einer Heizrate 

von 20 K/min erhält man den Ist-Zustand des Schlauchliners. 

Die Probe wird nun wieder abgekühlt und erneut 

dem Heizprogramm unterzogen. Diese zweite Messung 

spiegelt den maximal erreichbaren Zustand (nach dem 

ersten Aufheizen auf 230 °C sollte die maximale Vernetzung 

erreicht sein) wider. Da die Effekte aus der DSC u. a. 

auch die thermische Vorgeschichte des Systems widerspiegeln, 

ist es im optimalen Fall sogar möglich, die Aushärtetemperatur 

zu bestimmen. Oft kommt es vor, dass sich 

Effekte überlagern. Hier kann eine Trennung der Effekte 

mittels einer „Peak Separation Software“ bzw. durch das 

Anwenden einer Temperaturmodulation erfolgen. Gerade 

bei hochvernetzten Systemen (z. B. ungesättigte Polyesterharze) 

kann eine Auswertung schwierig sein. In diesen 

Bereichen muss der Analyst ein hohes Maß an Erfahrung 

bzw. analytische Kompetenz und Finesse mitbringen, um 

gesicherte Ergebnisse zu erhalten. 

Der Unterschied zur Differenz-Thermoanalyse (DTA) 

besteht lediglich in dem erhöhten Probenvolumen und 

der Tatsache, dass die DTA lediglich Umwandlungstem- 

und dem Elastizitätsmodul (Zugversuch)bei ungesättigten kalthärtenden 

Bild 5: 3D - Mikroskopische Aufnahme DEA-Sensor 

Polyesterharzen, H. Möhler, S. Knappe, Im Visier, Thermische Analyse für 

Polymerwerkstoffe, 1998 

Bild 6: Mikroskopische Aufnahme des DEA (IDEX)-Sensors 

03 | 2014 73


peraturen, aber keine endo- oder exothermen Effekte 

bestimmen kann. 

TG - THERMOGRAVIMETRIE 

Die Thermogravimetrie ist eine Methode, bei der temperaturaufgelöst 

Masseänderungen detektiert werden. Für 

den Bereich der Schlauchliner spielt diese Messmethode 

eine untergeordnete Rolle, da hier lediglich der Gehalt an 

anorganischem Füllstoff bestimmt werden kann. Dafür gibt 

es allerdings sinnvollere Methoden. Für thermoplastische 

Materialien wie z. B. PE oder PP ist diese Messmethode 

allerdings essentiell. 

DMA – DYNAMISCH-MECHANISCHE ANALYSE 

Die dynamisch-mechanische Analyse ist als optionale 

Messmethode schon in Teil 2 dieser Veröffentlichungsreihe 

erklärt worden. Als klassisch mechanische Thermoanalyse 

kann dieser Druck-, Biege- oder Zugversuch natürlich 

auch unter Aufheizen des Prüfraums durchgeführt 

werden und man kann eine Glasübergangstemperatur 

bestimmen. Die DMA-Analyse ist die genaueste Methode, 

um Glasübergangstemperaturen zu messen, d. h. wenn 

in der DSC keine Effekte mehr zu erkennen sind, erhält 

man aus DMA-Messungen immer noch starke Effekte. 

Allerdings sind diese Glasübergangstemperaturen nicht 

miteinander vergleichbar. Da bei einer DMA-Messung 

Aufheizgeschwindigkeiten von ca. 2 K/min gewählt werden, 

„schiebt“ diese langsame Aufheizung eventuell eine 

Aushärtung „vor sich her“. Die Glasübergangstemperatur 

erscheint verzögert. 

TMA – THERMOMECHANISCHE ANALYSE 

Die thermomechanische Analyse ist eine Methode zur 

Messung der Kontraktion bzw. Dilatation von Werkstoffen. 

Diese Informationen sind dann wichtig, wenn eine 

thermische Belastung auftritt, z. B. eine Beschichtung 

eines Regenüberlaufbeckens im Außenbereich. Hier kann 

der Temperaturunterschied zwischen Sommer und Winter 

durchaus in Extremfällen 60 °C betragen. Liegen die 

thermischen Ausdehnungskoeffizienten sehr weit auseinander, 

kommt es zum Abreißen des Beschichtungsmaterials 

vom Untergrund und somit zum Schadensfall und 

zu Undichtigkeiten. 

Themenübersicht 2013/2014 

Schlauchlinerprüfungen - Teil 1: Überblick 

3R, Ausgabe 11-12/2013, S. 78-81 

Schlauchlinerprüfungen - Teil 2: Bestimmung der 

mechanischen Kenndaten 

3R, Ausgabe 1-2/2014, S. 104-107 

Schlauchlinerprüfungen - Teil 3: Die thermische Analyse 

3R, Ausgabe 3/2014 

Schlauchlinerprüfungen - Teil 4: Statistische Auswertung 

von ca. 30.000 Linerprüfungen 

3R, Ausgabe 4-5/2014, erscheint am 25.04.2014 

Schlauchlinerprüfungen - Teil 5: Die chemische Analyse 

3R, Ausgabe 6/2014, erscheint am 18.06.2014 

DEA – DIELEKTRISCHE ANALYSE 

Es gibt einige Methoden, den Aushärtegrad eines duroplastischen 

Materials zu bestimmen, wie die DSC, die 

DMA, optische Methoden oder die dielektrische Analyse. 

Obwohl DSC und DMA weit verbreitete Methoden sind, 

werden sie nicht für die In-situ-Aushärtekontrolle verwendet. 

Optische Methoden werden aufgrund der geringen 

Änderung der optischen Eigenschaften während der Aushärtung 

selten verwendet. Deshalb werden dielektrische 

Messungen häufig für die qualitative Bestimmung des Aushärtegrades 

von duroplastischen Kompositen verwendet. 

Die dielektrische Analyse (DEA) ermöglicht es, Aushärteverhalten 

reaktiver duroplastischer Harzsysteme, Verbundwerkstoffe, 

Klebstoffe oder auch Lacke zu untersuchen. 

Dazu wird das Verhalten der Polymere, die ein Dielektrikum 

darstellen, in einem elektrischen Wechselfeld beobachtet 

(siehe Bild 3). 

Durch das Anlegen einer Wechselspannung kommt es zur 

Molekularbewegung, da polare Teilchen innerhalb des 

Werkstoffs ihre Bewegung dieser Spannung anpassen. 

Durch die hervorgerufene Molekularbewegung und auch 

Schwingung kommt es zu einer Dämpfung und Phasenverschiebung 

der angelegten Wechselspannung (siehe 

Bild 4). 

Die Größenordnung der durch die Spannung verursachten 

Bewegung und Schwingung und somit auch der Phasenverschiebung 

und Dämpfung, ist dabei fast ausschließlich 

auf den Aushärtegrad des Polymers zurückzuführen. 

Praktisch wird dabei ein DEA-Sensor (IDEX Sensor der 

Fa. Netzsch Gerätebau, Selb) in das Harz eingebracht. 

Dieser Sensor verbleibt während der Aushärtung (und 

natürlich auch danach) in dem zu messenden Harzsystem. 

Bei fortschreitender Polymerisation wird nun die Ionenbeweglichkeit 

sukzessiv abnehmen, was eine Aussage über 

den Fortschritt der Aushärtung zulässt. So ist es leicht 

ersichtlich, dass bei einer Polymerisation, die thermisch 

durchgeführt wird, zunächst ein Ionenviskositätsabfall zu 

erkennen ist (siehe Bild 7). Dieser wird durch die Temperaturerhöhung 

des Systems hervorgerufen und verhält 

sich prinzipiell analog zum Viskositätsverhalten von Fluiden. 

Durch die fortschreitende Polymerisation härtet das 

Material zunehmend aus und behindert somit die Ionen 

bzw. Dipole in ihrer Bewegungsfreiheit. Dieser Effekt führt 

dazu, dass die Ionenviskosität zunimmt und sich einem 

Endwert approximiert. Nachdem ein nahezu konstanter 

Wert erkennbar ist, kann man von einer weitestgehend 

vollständigen Aushärtung des Materials und somit dem 

Ende der Polymerisation ausgehen [6]. 

74 03 | 2014


Bild 7: DEA-Beispielmessung 

DEA-Messungen (Bild 7) lassen sich im Prinzip sehr leicht 

durchführen, jedoch sei darauf hingewiesen, dass diese 

Messmethoden allgemein störanfällig sind. Feuchtigkeit, 

Verunreinigungen oder auch Temperaturunterschiede 

können z. B. zu Abweichungen der Messergebnisse 

führen. Aber auch die Kontaktfläche zwischen Probe 

und Elektrode stellen eine Fehlerquelle dar, weshalb ein 

Transport der Messmethode auf die Baustelle schwierig 

ist. Eine störunanfälligere Messanordnung ist derzeit in 

der Entwicklung. 

Die hier vorgestellten thermoanalytischen Messverfahren 

sind seit langem in Anwendung und stellen einen sehr 

großen Teil der Kunststoffanalytik. Auch wenn bei diesen 

Messverfahren der in der Baubranche gewohnte Weg der 

mechanischen Analytik verlassen wird, stellt diese Analysegruppe 

einen wesentlichen Baustein in dem Puzzle 

Schlauchliner-Charakterisierung dar. 

LITERATUR 

[1] Faserverbund-Kunststoffe: Werkstoffe, Verarbeitung, 

Eigenschaften; von Gottfried W. Ehrenstein 

[2] R.W. Lang, H. Stutz, M. Heym, D. Nissen: Die Angewandte 

Makromolekulare Chemie 145/146, 1986, S. 267-321 

[3] Netzsch Gerätebau, www.netzsch.de, http://www.therm-soft. 

com/english/chemrheo_old.htm 

[4] Hyoung Geun Kim, Dai Gil Lee, Dielectric cure monitoring for glas/ 

polyester prepreg composites, Composite Structures 57 (2002), 

S. 91-99 

[5] Knappe, S.: Vernetzung verfolgen – Optimierte Lackhärtung durch 

dielektrisch und kinetische Analyse (Farbe & Lacke 9/2003) 

[6] Schießl, C.: Thermische Analyse Möglichkeiten zur Untersuchung 

von dentalen Kunststoffen; Dissertation Universität Regensburg 

2008 

„Der Zweifel ist der Beginn der Wissenschaft. Wer nichts anzweifelt, prüft nichts. Wer nichts prüft, entdeckt 

nichts. Wer nichts entdeckt, ist blind und bleibt blind.“ (Teilhard de Chardin (1881-1955), französischer Theologe, 

Paläontologe und Philosoph) 

Gerade wenn die klassische Analytik nicht mehr 

ausreichende Informationen liefern kann, muss der Weg 

für andere Analysenverfahren geebnet werden. Diese, 

im Bereich der Schlauchliner-Charakterisierung neueren 

Verfahren, sind in der Kunststoffindustrie seit Jahrzehnten 

„State of the art“. In Teil 5 dieser Veröffentlichungsreihe 

werden weitere „neue“ Analysenverfahren in der 

Schlauchlinerbranche vorgestellt: die instrumentelle 

chemische Analytik. 

Dr. rer. nat. JÖRG SEBASTIAN 

SBKS GmbH & Co. KG, St. Wendel 

Tel. +49 6851 80008-30 

E-Mail: dr.sebastian@sbks.de 

AUTOR 

03 | 2014 75


Praktische Handhabung von Nutzungsdauern 

in Kostenvergleichsrechnungen 

Mit der im Jahr 2012 erfolgten Veröffentlichung der nunmehr 8. Auflage der „Leitlinien zur Durchführung dynamischer 

Kostenvergleichsrechnungen - KVR-Leitlinien“ haben die Bemühungen um Qualitätssicherung bei den Betrachtungen 

der Kosteneffizienz auch in den technisch-wirtschaftlichen Planungen des Kanalmanagements weiteren Auftrieb 

erhalten [1]. Dabei geht es selbstverständlich nicht nur um die methodisch fachgerechte Anwendung dieses Standards, 

sondern vor allem um die bei der Kanalsanierung einzubeziehenden alternativen Konzepte und die benötigten 

empirischen Daten. In diesem Zusammenhang widmen sich die folgenden Ausführungen den speziellen Aspekten 

der Nutzungsdauern in Verknüpfung mit den Belangen einer langfristigen kostenoptimierten Erhaltungsstrategie 

für Kanalnetze. 

BEGRIFFLICHE ABKLÄRUNGEN 

Wenn man das Thema Nutzungsdauern vom Grundsatz her 

behandelt, dann muss am Anfang der Hinweis auf die in der 

Praxis leider immer noch auftretenden Missverständnisse und 

Meinungsverschiedenheiten stehen, die ihre Ursache weitgehend 

in undifferenzierten Betrachtungen der Zielsetzungen 

in verschiedenen Aufgabenbereichen haben. Die größten 

Diskrepanzen zeigen sich, wenn es an der Unterscheidung 

zwischen den in der technisch-wirtschaftlichen Fachplanung 

zu verwendenden Nutzungsdauern und den im Rahmen der 

gesetzlichen Möglichkeiten gestaltbaren Abschreibungszeiträumen 

in der kaufmännischen Betriebsführung mangelt. Sehr 

hilfreich sind in diesem Zusammenhang die Darlegungen im 

DWA-Themenheft T3/2012 „Kalkulation von Gebühren und 

Beiträgen der Abwasserbeseitigung“ [2]. Im hier zu behandelnden 

Kontext sind nun einige Begriffe abzuklären, um nicht 

unzulässige Vergleiche zwischen ungleich basierten Zahlenangaben 

vorzunehmen. 

Bild 1: Gestaltungsmöglichkeiten von Sanierungskonzepten mit und ohne notwendige 

Funktionsanpassungen [4] 

An oberster Stelle steht die technische Lebensdauer. Sie endet 

in dem Augenblick, in dem eine Anlage oder Anlagenkomponente 

physisch nicht mehr in der Lage ist, die ihr übertragene 

Funktion mit der erforderlichen Betriebssicherheit auszuführen. 

Dabei spielt selbstverständlich nicht nur die Materiallebensdauer 

eine Rolle, auf die in mancher Diskussionen mit Nachdruck 

hingewiesen wird. 

Demgegenüber ist die wirtschaftliche Nutzungsdauer 

dann erreicht, wenn bei Fortsetzung des Anlagenbetriebes 

die damit verbundenen Kosten den noch erzielbaren 

Nutzen gerade zu überschreiten beginnen. In Kostenvergleichsrechnungen 

für Kanalsanierungen stellt sich der 

Nutzen als erzielbare Kostenersparnisse dar. Beispielsweise 

ist in einer Kanalhaltung ein solcher Interventionszeitpunkt 

erreicht, wenn die durch Alterung entstanden 

Substanzschäden noch eine Renovierung zulassen. Die 

wirtschaftliche Nutzungsdauer ist gewöhnlich kürzer ist 

als die technische Lebensdauer. 

Die tatsächliche Nutzungsdauer 

kann weiter eingeschränkt werden, 

wenn im Laufe der Zeit Funktionsanpassungen 

erforderlich werden. 

Bei den Reparaturverfahren ist 

außerdem zu berücksichtigen, wie 

sich die Zustandsverschlechterung 

außerhalb der Reparaturstellen 

entwickeln wird. Maßgebend ist 

hier der prognostizierte Eintrittszeitpunkt 

von Substanzschäden, 

an dem aus Wirtschaftlichkeitsgründen 

Renovierungsmaßnahmen 

zu ergreifen sind. 

Einen Ausgangswert liefern in 

jedem Fall die durchschnittlichen 

Nutzungsdauern für die unterschiedlichen 

Sanierungsverfahren, 

die in Hinblick auf die jeweiligen 

Projektspezifika zu modifizieren 

sind [1]. Da Nutzungsdauern mit 

Unsicherheiten behaftete Parame- 

76 03 | 2014


ter darstellen, gehört es zur guten Praxis, 

sie stets mit Empfindlichkeitsprüfungen zu 

hinterfragen. Wenn sich darin eine kritische 

Nutzungsdauer für eine Renovierungsmaßnahme 

beispielsweise im Bereich zwischen 

30 und 40 Jahren zeigt, dann ist eine Diskussion 

über primär angesetzte 50 Jahre 

gegenstandslos. 

Schließlich muss auf der Basis der Nutzungsdauern 

der Untersuchungszeitraum 

festgelegt werden. Er umfasst den Zeitabschnitt, 

bis zu welchem die wirtschaftlichen 

Konsequenzen der Projektplanung 

betrachtet werden (Ende der Kostenreihen). 

Der Basis-Untersuchungszeitraum 

jeder Alternative stellt dementsprechend 

ihre erwartete wirtschaftliche Nutzungsdauer 

dar. Diese ist im Rahmen der Kostenvergleichsrechnung 

die maßgebliche 

Grundgröße. Um die Vergleichbarkeit der 

Alternativen sicherzustellen, ist es häufig 

notwendig, eine alternativenübergreifende 

Abstimmung über den zweckmäßigerweise 

zu verwendenden Untersuchungszeitraum 

durchzuführen. Bei der Kanalsanierung 

kann dies als Regelfall angesehen werden. 

Sanierungsverfahren 

Reparatur 

Renovierung 

Erneuerung 

0 

0 

0 

0 

0 

0 

IK Rep 

JK Invest, Rep 

IK Ren 

JK Invest, Ren 

IK Ern 

JK Invest, Ern 

n Rep 

n Rep 

n Ren 

n Ren 

Bild 2: Alternativenvergleich mit realitätsfernen Sanierungskonzepten [4] 

EINFLUSSFAKTOREN 

Die vorgenommenen Definitionen und Erläuterungen 

machen bereits klar, dass in der praktischen Projektarbeit 

eine Reihe situationsspezifischer Einflussfaktoren zu berücksichtigen 

sind, wenn man in der technisch-wirtschaftlichen 

Sanierungsplanung die Strategie verfolgt, ein langfristig 

kostenminimales Erhaltungsmanagement unter Beachtung 

sämtlicher Vorgaben aus den einschlägigen Normen und 

Regelwerken betreiben zu wollen. Allgemein sei angemerkt, 

dass bei allen anderen Strategien gewöhnlich negative Auswirkungen 

auf die nachhaltige Kosteneffizienz billigend in 

Kauf zu nehmen sind. 

Bei den hier anzusprechenden Einflussfaktoren handelt es 

sich einmal um die aktuell vorhandenen systeminternen 

und die für das System relevanten externen Gegebenheiten. 

Aber: Sanierungskonzepte allein auf diesen Informationen 

aufzubauen, liefert im Allgemeinen etwa nur bei der 

zwingenden sofortigen Kanalerneuerung die Gewähr für 

kosteneffizientes Handeln. 

In den meisten Fällen ist es aus Rationalitätsgründen angezeigt, 

von dieser Ausgangsbasis aus die zeitlichen Entwicklungsprozesse 

zu betrachten. Aus der Sicht einer einzelnen 

Haltung geht es hierbei intern um das Alterungsverhalten 

und gegebenenfalls die aus der Schadensanalyse gewonnenen 

Erkenntnisse über noch nicht abgeklungene Schadensbildungen, 

extern um künftige Funktionsanpassungen. 

Letztere verdienen ein zunehmendes Augenmerk, wenn 

man die Einflussfaktoren etwa von Generalentwässerungsplänen, 

Netzhydraulik, Stadtplanungskonzepten, rechtlichen 

Rahmenbedingungen oder Bevölkerungsentwicklung einbezieht 

[3]. Aus beiden Ursachensträngen ergeben sich auf der 

Zeitachse früher oder später Interventionszeitpunkte. Bild 1 

soll zunächst nur diese Zusammenhänge verdeutlichen. 

KONTEXT ZWISCHEN NUTZUNGSDAUERN UND 

SANIERUNGSKONZEPTEN 

Klassische Ansätze für Sanierungskonzepte 

Die analytische Einbeziehung eines künftigen Handlungsbedarfs 

in die Entscheidungen über die sofort oder kurzfristig 

durchzuführenden Sanierungsmaßnahmen unter dem 

Gesichtspunkt der langfristigen Kostenoptimierung ist eine 

methodisch ausgereifte Vorgehensweise, die sich erst seit 

rund 15 Jahren in der Praxis zunehmend etabliert [4]. Es ist 

daher verständlich, dass sich suboptimale herkömmlicher 

Denkansätze noch immer in Normen, Regelwerken, Leitlinien, 

Fachvorträgen, Softwareprogrammen und natürlich im 

praktischen Vollzug vorfinden. Weil dies auch in unmittelbarem 

Zusammenhang mit dem Ansatz von Nutzungsdauern 

steht, muss darauf etwas näher eingegangen werden. 

Beim klassischen Ansatz wird in der technisch-wirtschaftlichen 

Planung allein auf den aktuellen Sanierungsbedarf 

abgestellt, wobei Reparatur, Renovierung und Erneuerung 

mit ihren Kosten unter Berücksichtigung der ihnen zugewiesenen 

Nutzungsdauern verglichen werden. Die Auswahl 

erfolgt nach dem geringsten investiven Jahreskostenanteil, 

der sich durch Multiplikation der Investitionskosten mit dem 

durch den Zinssatz und die Nutzungsdauer determinierten 

Kapitalwiedergewinnungsfaktor ergibt [1]. Der mit ausgezogenen 

Linien dargestellte Teil von Bild 2 verdeutlicht 

dies. Es ist klar, dass ohne Einbeziehung der Systemzusammenhänge 

und der Entwicklungsprozesse eine Kalkulation 

mit längeren Nutzungsdauern zu einer Steigerung der auf 

Zeit (a) 

JK Invest = IK KFAKR(i;n) 

Gesucht: kleinste JK Invest 

n Ern 

n Ern 

03 | 2014 77


Projektkostenbarwert in 1000 EUR 

50 

45 

40 

35 

30 

25 

20 

15 

10 

5 

0 

diese Weise berechneten investiven Jahreskostenanteile und 

damit zu einer scheinbar höheren Kosteneffizienz führt. 

Damit erklärt sich auch manche erbitterte Diskussion über 

Nutzungsdauern. 

Nach Herausgabe der KVR-Leitlinien und den darauf aufbauenden 

zahlreichen Fortbildungsveranstaltungen wurde 

der beschriebene Ansatz als unzulänglich kritisiert, weil 

er die in der Kostenvergleichsrechnung zu fordernde Nutzengleichheit 

der Alternativen nicht berücksichtige. Durch 

Ansatz einer Folge gleichartiger und gleich hoher Reinvestitionen 

konnte man formal zwar einen allen Alternativen 

gemeinsamen Untersuchungszeit einführen, die Qualität 

des Nachweises der Kosteneffizienz aber nicht verbessern. 

Denn wie Bild 2 mit den gestrichelten Ergänzungen zeigt, 

entsprechen die investiven Jahreskostenanteile der Reinvestitionen 

denen der Erstinvestitionen, weshalb dieser Ansatz 

lediglich eine scheinrationale Verbesserung darstellt. Fachtechnisch 

setzt er voraus, dass bei der Reparaturalternative 

über den gesamten von der Nutzungsdauer der Erneuerung 

bestimmten Untersuchungszeitraum lediglich die Erstmaßnahmen 

zu wiederholen sind, also keine weiteren Schäden 

auftreten. Bei der Renovierungsalternative kann ein weiterer 

Einsatz eines Renovierungsverfahrens auch nicht als Regelfall 

angesehen werden. 

Sanierungskonzepte im Vollzug des 

Nachhaltigkeitsprinzips 

Gegenüber den vorstehend aufgezeigten Betrachtungsweisen 

zeigt Bild 1, dass es unter Berücksichtigung der Langlebigkeit 

von Kanalsystemen und den daraus zu ziehenden Konsequenzen 

für nachhaltiges Handeln aus der engeren fachplanerischen 

Sicht drei grundsätzliche Sanierungskonzepte gibt: 

SK2 

SK1 

25.735 

24.275 

Δ = 1.460 

36.580 

Δ = 13.550 

23.030 

21.570 

SK1: Reparatur gefolgt von Erneuerung 

SK2: Renovierung gefolgt von Erneuerung 

Jahre 

0 10 151720 30 34 40 50 60 70 80 90 100 

Bild 3: Zeitliche Entwicklung der Projektkostenbarwerte von SK1 und SK2 [5] 

»» 

Reparatur gefolgt von Renovierung gefolgt von 

Erneuerung 

»» 

Renovierung gefolgt von Erneuerung 

»» 

Erneuerung. 

Eine solche Konzeption wird der Langlebigkeit der Entwässerungssysteme 

gerecht, auf die natürlich auch die 

Ermittlung der Kosteneffizienz abzustellen ist. Für den Kalkulationsparameter 

Nutzungsdauer ergeben sich daraus vor 

allem drei Konsequenzen: 

»» 

Die Nutzungsdauern der in eine Sanierungsalternative 

eingeplanten Verfahren sind an die Interventionszeitpunkte 

anzupassen, d. h. sie sind in ihrer tatsächlich 

zu erwartenden Länge abzuschätzen. Wenn also 

beispielsweise derzeit noch eine Reparatur mit Kurzschläuchen 

in Erwägung gezogen wird, die weitere 

Entwicklung der bereits vorhandenen Substanzschäden 

in der Haltung aber spätestens in zehn Jahren 

eine Renovierung als kosteneffizienteste Folgemaßnahme 

signalisiert, dann ist eine Diskussion über eine 

15-jährige Nutzungsdauer der Kurzschläuche in diesem 

Projekt ohne Bedeutung. 

»» 

Durch die Staffelung von Reparatur, Renovierung und 

Erneuerung relativieren sich die absoluten Größen der 

Nutzungsdauern. Entscheidend sind vielmehr die kritischen 

Nutzungsdauern, die erreicht werden müssen, 

damit sich bei deren Unterschreitung die Kosteneffizienz 

nicht zu Gunsten einer anderen Vergleichsalternative 

umkehrt. 

»» 

Generell zeigt sich, dass Nutzungsdauern ohne eingehende 

Prüfung oder projektspezifische Anpassung 

nicht als vorgegebene Werte aus Zusammenstellungen 

verschiedenartiger Publikationen entnommen 

werden können. Vergleicht man 

zudem diese Zahlenangaben, so ergeben 

sich, wie das beispielsweise in den Arbeitsmaterialien 

zu [4] vorgenommen worden ist, 

zum Teil nicht unwesentliche Bandbreiten. 

Nutzungsdauern sind mit mehr oder weniger 

großen Unsicherheiten behaftete Größen, 

was in einer qualitätsgesicherten Kostenvergleichsrechnung 

durch Empfindlichkeitsprüfungen 

hinterfragt werden muss. 

47.305 

Δ = 10.725 

36.580 

EINBEZIEHUNG KRITISCHER 

NUTZUNGSDAUERN 

Im standardisierten Bearbeitungsmuster der 

KVR-Leitlinien wird die Ermittlung kritischer 

Werte im Schritt 7 Empfindlichkeitsprüfungen 

der acht Arbeitsschritte behandelt. Dazu ist 

es erforderlich, den Zeitpunkt zu bestimmen, 

in dem die Projektkostenbarwerte zweier zu 

vergleichender Alternativen die gleiche Größe 

besitzen. Für die weiteren Erläuterungen wird 

eine konkrete Fallsituation herangezogen [5]. 

Bild 3 zeigt die zeitliche Entwicklung der Projektkostenbarwerte 

für ein Sanierungskonzept 

78 03 | 2014


SK1, bei dem 30 Jahre lang eine Reparaturstrategie und 

danach eine Erneuerung angesetzt sind, und ein zweites 

Konzept SK2 mit einer Renovierung, der dann auch die 

Erneuerung folgt. 

Bei den Alternativen sind folgende Nutzungsdauern ND 

angesetzt: 

- SK1: Robotermaßnahmen ND Roboter 

= 10 Jahre 

Kurzschläuche ND Kurzschläuche 

= 15 Jahre 

- SK2: Schlauchliner ND Schlauchliner 

= 50 Jahre 

Anschlusspassstücke ND Passstücke 

= 17 Jahre 

- SK1 und SK2: Haltungserneuerung ND Erneuerung 

= 80 Jahre 

Wie aus Bild 3 unmittelbar ersehen werden kann, ist in 

dieser Kostenvergleichsrechnung die Länge der Nutzungsdauer 

für die Erneuerung der Haltung ohne Einfluss auf die 

Auswahl einer Vorzugslösung. Ebenso stellt sich - wie in sehr 

vielen anderen Fällen - heraus, dass der gewählte Untersuchungszeitraum 

von 100 Jahren zur Entscheidungsfindung 

nicht benötigt wird. In der Ergebnisdarstellung würden 60 

Jahre genügen. 

Für die Nutzungsdauer des Schlauchliners sind 50 Jahre 

angesetzt. Hinterfragt werden soll nun seine kritische Nutzungsdauer, 

d. h., um wie viele Jahre die Erneuerung früher 

erforderlich werden dürfte, ohne die Kostenvorteilhaftigkeit 

des Sanierungskonzeptes SK2 in Frage zu stellen. Mit 

der Verschiebung des Barwertes für die Erneuerung vom 

Zeitpunkt 50 nach links wächst dieser an. Gesucht ist der 

Zeitpunkt, in dem er die gleiche Größe besitzt wie die Differenz 

der Projektkostenbarwerte von SK1 und SK2. 

Die kritische Nutzungsdauer des Schlauchliners wird nach 

unten durch den Zeitpunkt der Haltungserneuerung bei SK1 

begrenzt, da es unwirtschaftlich wäre, die Erneuerung bei 

SK2 vor derjenigen von SK1 zu realisieren. Damit muss der 

gesuchte Zeitpunkt zwischen den Jahren 30 und 50 Jahren 

liegen. Wegen des in diesem Projekt unsteten Verlaufs des 

Projektkostenbarwertes von SK2 ist eine Differenzierung in 

zwei Perioden vorzunehmen, nämlich zwischen den Jahren 

30 bis 34 und Anfang 35 bis 50. Betrachtet man den ersteren 

Zeitraum, dann müssen die kapitalisierten Kostenersparnisse 

in Höhe von 25.735 € dem Barwert der Erneuerung 

entsprechen, deren Nominalkosten 59.400 € betragen. 

Anzusetzen ist also: 

25.735 = 59.400 x DFAKE(3; n krit 

), 

was einen DFAKE(3; n krit 

) = 0,42551 ergibt. 

Daraus resultiert für n krit 

ein rechnerischer Wert von 28,3 

Jahren. Eine Betrachtung der zweiten Periode ist damit 

hinfällig. Nach obiger Erläuterung ergibt sich dann die 

kritische Nutzungsdauer zu 30 Jahren, was eine robuste 

Absicherung der Planung in dieser Hinsicht darstellt. 

Generell zeigt diese sehr einfach durchzuführende 

Berechnung, dass die Ermittlung kritischer Nutzungsdauern 

einen minimalen Rechenaufwand erfordert. Sie 

sollte daher routinemäßiger Bestandteil jeder Kostenvergleichsrechnung 

sein. 


Die praxisgerechte Verwendung von Nutzungsdauern in Kostenvergleichsrechnungen 

hängt primär von den einzubeziehenden 

langfristigen Sanierungskonzepten ab. Ausgehend von 

den aktuellen Gegebenheiten sind darin der Alterungsprozess 

und künftig notwendig werdende Funktionsanpassungen zu 

berücksichtigen. Nur auf diese Weise kann eine nachhaltige 

Kosteneffizienz erreicht, d. h., der Vollzug des Sparsamkeitsprinzips 

langfristig gewährleistet werden. 

In diese Konzepte sind die Nutzungsdauern der verschiedenen 

Sanierungsverfahren einzupassen. Ausgangswerte können 

dabei durchschnittliche oder tatsächlich erreichbare Nutzungsdauern 

sein. Dabei dürfen die auftretenden mit mehr oder 

weniger großen Unsicherheiten nicht übersehen werden. Um 

sich über deren mögliche Auswirkungen Klarheit zu verschaffen, 

ist dringend zu empfehlen, sich zunächst die zeitliche Entwicklungen 

der Projektkostenbarwerte vor Augen zu führen. 

Eine solche Grafik lässt klar erkennen, welche Teilkomponenten 

eines Sanierungskonzeptes sich in Bezug auf die Kosteneffizienz 

als sensitiv erweisen könnten. Für sie lassen sich in sehr 

einfacher Weise kritische Nutzungsdauern berechnen. 

Die in diesem Beitrag behandelten Aspekte sind natürlich in 

ihrer Entscheidungshilfe und Erfolgssicherung einzubetten in 

das gesamte Qualitätsmanagement des Netzbetreibers, das 

sämtliche Aktivitäten von der Ausschreibung und Vergabe über 

die angemessene örtliche Bauüberwachung zur fachgerechten 

Ausführung aller Teilleistungen bis zur Erfolgskontrolle umfasst. 

LITERATUR 

[1] Literatur Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser 

und Abfall e.V. (DWA): Leitlinien zur Durchführung dynamischer 

Kostenvergleichsrechnungen - KVR-Leitlinien. 8. Auflage, Hennef, 

Juli 2012 

[2] DWA: Kalkulation von Gebühren und Beiträgen der 

Abwasserbeseitigung. DWA-Themen T3/2012, Hennef, Sept. 2012 

[3] DWA: Leitfaden zur strategischen Sanierungsplanung von 

Entwässerungssystemen außerhalb von Gebäuden. DWA-Themen 

T4/2012, Hennef, Sept. 2012 

[4] Schmidtke, R. F.: Kostenvergleichsrechnung in der Kanalsanierung. 

In: Arbeitsmaterialien zu den Studiengängen an der 

Bauhausuniversität Weimar, der Technischen Akademie Süd-West 

in Kaiserslautern und den TAH-VSB-Zertifizierungs-Lehrgängen 

für Kanalsanierungsberater, Stand: Nov. 2012 

[5] Brunecker, J.: Praktische Kostenvergleichsrechnung von 

Sanierungsvorhaben nach KVR-Leitlinie. Beitrag zu DWA- 

Kanalisationstage, 12.-13. Dez. 2012, Dortmund. 

Prof. Dr.-Ing. REINHARD F. SCHMIDTKE 

AUTOR 

Fachberater für Wirtschaftlichkeitsfragen, 

Planegg b. München 

Tel. +49 89 8575293 

E-Mail: rf.schmidtke@t-online.de 

03 | 2014 79


Einfluss der Wärmeenergieversorgung 

aus öffentlichem Abwasser auf die 

Abwasserreinigung 

Mit Hilfe von Berechnungen zu einer Beispielkläranlage mit einer vorgeschalteten Denitrifikation wird der Einfluss 

der Temperaturabkühlung infolge der Abwasserwärmenutzung auf die ganzjährige Betriebsweise der Kläranlage 

untersucht. Anschließend wird eine rechtliche Beurteilung zur Abwasserabkühlung insbesondere zur Betriebsweise 

im Winter bei Abwassertemperaturen unter 12 °C auf Grundlage der aktuellen wasserrechtlichen Vorschriften 

vorgenommen. 

In Bild 1 wird der typische Temperaturverlauf bei Kläranlagen 

im Zu- und Ablauf über 24 Monate aufgezeigt. 

Ebenso ist der Temperaturverlauf bei einer angenommenen 

Abkühlung im Ablauf von 2 K dargestellt. Diese Linie 

wird bei Abwassertemperaturen unterhalb von 10 °C 

in den Wintermonaten unterbrochen, da zunächst der 

Einfluss einer weiteren Abwasserabkühlung durch Wärmeentzug 

auf den Kläranlagenbetrieb in dieser kritischen 

Zeit diskutiert wird. Die niedrigste Ablauftemperatur im 

Winter beträgt bei den gewählten Beispieldaten 9,3 °C 

und liegt typischerweise bei ländlichen Siedlungsstrukturen 

infolge der langen Verbindungssammlerstrecken 

und des höheren Fremdwasseranteils niedriger als in 

städtischen Entwässerungssystemen. Zusätzlich ist die 

Bemessungstemperatur von 12 °C bzw. 10 °C dargestellt. 

Bild 1 verdeutlicht auch, dass der Temperaturzugewinn 

zwischen Zulauf und Ablauf durch den biologischen 

Reinigungsprozess bei den gewählten Beispieldaten im 

Winter mindestens 0,3 K und in den Sommermonaten 

bis zu 1,8 K beträgt [1, S. 32-34]. 

Erfolgt eine Abwasserabkühlung um mehr als 0,5 K oder 

unterschreitet die Zulauftemperatur 10 °C, sind detaillierte 

Untersuchungen zum Einfluss des Wärmeentzuges auf die 

Kläranlage notwendig bzw. empfehlenswert [2, S. 143f]. 

Daher wird der Einfluss einer größeren Temperaturabkühlung 

des Abwassers um 2 K auf den Kläranlagenbetrieb 

anhand von Vergleichsberechnungen zu beispielhaften 

Kläranlagenzulaufparametern untersucht. Es wird angenommen, 

dass im Sommer ein 2 K-Wärmeentzug für den 

Betrieb des eigenen Faulbehälters genutzt werden. Im 

Winter erfolgt beispielsweise der Wärmeentzug von 2 K 

ebenso zur Beheizung des Faulbehälters und der eigenen 

Betriebsgebäude auf dem Kläranlagengelände. Für Kläranlagen 

ist im Winter ein Nachweis nach dem Regelwerk 

ATV-DVWK-A 131 für die Nitrifikation bei Abwassertemperaturen 

unter 12 °C zu führen [1, S. 34-35]. In der Regel wird 

°C 

Beispiel Zulauf-, Ablauftemperatur einer Kläranlage, 4-Wochenmittel 

20 

15 

10 

12°C 

10°C 

5 

0 

kritischer Bereich 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 

Temp. Ablauf - 2°C Temp. Zualuf Temp. = 12°C 

Temp. Ablauf Temp. = 10°C 

Monate 

Bild 1: Zulauf- und Ablauftemperaturverlauf einer Beispielkläranlage 

80 03 | 2014


°C 

20 

15 

10 

Nitrifikation: SF-Wert in Abhängigkeit der Abwassertemperatur 

SF-Wert >1,2 

Unkritischer 

Bereich >7,3°C 

kritischer 

Bereich


ser in ein Gewässer erteilt werden. Der Begriff „Stand der 

Technik“ wird in § 3 Nr. 11 WHG definiert und in Anlage 1 

zum WHG unter Berücksichtigung der Verhältnismäßigkeit 

zwischen Aufwand und Nutzen konkretisiert. § 60 Abs. 1 

WHG regelt, dass Abwasseranlagen so zu betreiben sind, 

dass die Anforderungen nach der AbwV oder örtlich durch 

die Wasserbehörde festgelegte, höhere Anforderungen eingehalten 

werden. Gemäß Anhang 1 der AbwV sind die definierten 

Überwachungswerte zu Stickstoff (Ammoniumstickstoff 

und Stickstoff gesamt) bei Kläranlagen unterhalb einer 

Abwassertemperatur im Ablauf von 12 °C nicht einzuhalten. 

Die wasserrechtlichen Erlaubnisbescheide für Kläranlagen 

berücksichtigen diese Randbedingungen. Die Stickstoffparameter 

müssen ab einer Abwassertemperatur unter 12 °C 

nicht mehr eingehalten werden, da die Nitrifikation in dieser 

Zeit temperaturbedingt nicht sicher betrieben werden kann. 

Falls verfahrenstechnisch möglich, ist das Denitrifikationsvolumen 

zugunsten der Nitrifikation zu verkleinern. Aus zuvor 

genanntem Hintergrund zur Nitrifikation sind auch keine 

angepassten Stickstoffablaufwerte in der AbwV für die Winterzeit 

vorgesehen. Die einzuhaltenden Anforderungen für 

Ammoniumstickstoff und Stickstoff gesamt gelten entweder 

für Abwassertemperaturen von 12 °C und größer oder je 

nach Festsetzung für den Zeitraum vom 1. Mai bis 31. Oktober. 

Generell ist eine allgemeine Sorgfaltspflicht gegenüber 

dem Gewässer in § 5 Abs. 1 WHG definiert. Dieser Sorgfaltspflicht 

sollte auch durch eine geringfügige Abkühlung 

des Abwassers in einem Zeitraum, in dem die Stickstoffwerte 

wasserrechtlich nicht relevant sind, genüge getan sein. 

Auch ist nicht erkennbar, dass die allgemeinen Grundsätze 

der Gewässerbewirtschaftung nach § 6 Abs. 1 WHG nicht 

eingehalten werden. Darüber hinaus ist insbesondere bei 

wärmeren Abwassertemperaturen eine Abkühlung durch 

Wärmeentzug als vorteilhaft für das Gewässer zu beurteilen. 

Ein Versagen der widerruflichen Erlaubnis nach § 12 Abs. 1 

WHG infolge schädlicher Gewässerveränderungen oder 

Nichterfüllung von anderen Anforderungen ist im Rahmen 

einer Abwasserabkühlung nicht erkennbar. Für Kläranlagen ist 

im Winter auf Grundlage der Regeln der Technik gemäß § 60 

Abs. 1 WHG ein Nachweis nach dem Regelwerk ATV-DVWK- 

A 131 für die Nitrifikation bei Abwassertemperaturen unter 

12 °C zu führen. In der Regel wird dieser Nachweis für eine 

Abwassertemperatur von 10 °C geführt. Dieser wasserrechtliche 

Zusammenhang deutet daraufhin, dass der Betrieb einer 

Nitrifikation auch bei Tiefsttemperaturen gewährleistet sein 

muss. Wird der Sicherheitsfaktor SF von 1,2 unterschritten, 

ist das Beckenvolumen zu vergrößern, damit ein ausreichend 

großes Schlammalter zur Verfügung steht. Das Volumen für 

die Denitrifikation ist dabei gegebenenfalls bis zu 100 % der 

Nitrifikation zu zuschlagen, da diese Vorrang hat. 

ZUSAMMENFASSUNG DER WASSERRECHTLICHEN 

BEURTEILUNG ZUM ABWASSERWÄRMEENTZUG 

UND PRAXISHINWEISE 

Auf Basis des § 60 Abs. 1 WHG führt die rechtliche Beurteilung 

dazu, dass bei winterlichen Tiefsttemperaturen 

und zusätzlicher Abwasserabkühlung durch Wärmeentzug 

jedenfalls der Nachweis zur Nitrifikation zu führen ist. Die 

Bemessung des Belebungsbeckens ist so vorzunehmen, dass 

die Nitrifikation nicht einbricht, auch wenn im Winter keine 

Stickstoffablaufwerte einzuhalten sind. Falls notwendig, 

ist das Belebungsbecken zu vergrößern. Tritt eine Abwasserabkühlung 

im Winter durch Wärmeentzug ein und ist 

erkennbar, dass die Nitrifikation nicht gewährleistet werden 

kann, ist die Abwasserwärmenutzung bzw. der Wärmeentzug 

auszusetzen bzw. zu reduzieren. Es besteht ansonsten 

die Gefahr, dass die Wachstumsrate der Nitrifikanten nicht 

mehr ausreicht und diese das System verlassen. Gleichzeitig 

sollte der Abzug von Überschussschlamm unterbrochen 

werden, damit die Nitrifikanten dem System nicht zusätzlich 

entzogen werden. Ein im Anschluss wieder anzufahrendes 

System zur Nitrifikation kann einen Zeitraum von ein bis drei 

Wochen in Anspruch nehmen, was jedenfalls zu vermeiden 

ist. Insbesondere könnte es im Übergangsbereich zur wasserrechtlich 

relevanten Abwassertemperatur von 12 °C bei 

einer noch nicht ausreichend funktionierenden Nitrifikation 

zu einer Überschreitung der erlaubten Ablaufwerte kommen. 

Dies würde dem Tatbestand der Gewässerverunreinigung 

entsprechen. Bei konkreten Kläranlagenstandorten ist 

je nach Umfang der Abwasserabkühlung eine Abstimmung 

mit der zuständigen Wasserbehörde zur Verfahrensweise zu 

führen, da eventuell spezifische Gewässerrandbedingungen 

zu beachten sind [1, S. 40-43]. Für die Praxis sollten sich 

jedoch keine wasserrechtlichen Zwänge ergeben, da selbst 

eine Abwassertemperatur bis 7,3 °C die Nitrifikation nicht 

gefährdet. Des Weiteren sind die Zulaufbelastungen der 

Kläranlagen oftmals kleiner als es die theoretischen Bemessungsfälle 

vorsehen und eine Abkühlung der gesamten 

Abwasserzulaufmenge um 2 K eher die Ausnahme. 

LITERATUR 

[1] Hamann, Achim, Nachhaltige Immobilienwirtschaft am Beispiel 

der Abwasserwärmenutzung - Technische Grundlagen, 

Sachstand in Deutschland und wirtschaftliche Vergleiche unter 

Berücksichtigung der Anforderungen des EEWärmeG‘s und der 

EnEV, Oldenbourg Industrieverlag München, 2012 

[2] Rometsch, Lutz, IKT - Institut für Infrastruktur (Hrsg.), 

Wärmegewinnung aus Abwasserkanälen, 2004 

[3] ATV-DVWK-A 131, Bemessung von einstufigen Belebungsanlagen, 

2000 

[4] Kayser, Rolf, ATV-DVWK-Kommentar zum ATV-DVWK-Regelwerk, 

Bemessung von Belebungs- und SBR-Anlagen, 2001 

Dipl.-Ing. M.Sc. M.Sc. ACHIM HAMANN 

RS-Plan AG, Bad Kreuznach 

Tel. +49 671 483386-39 

E-Mail: achim.hamann@rs-plan.com 

AUTOR 

03 | 2014 83


Potentialanalyse für die strategische 

Nutzung von Wärme aus Abwasser in 

Oldenburg 

Die Nutzung von Wärme aus Abwasser ist ein sehr interessanter Baustein in der energetischen Gesamtstrategie einer 

Kommune. In Deutschland konnte sich das Verfahren – von Einzelprojekten einmal abgesehen – noch nicht durchsetzen. 

Das Institut für Rohrleitungsbau Oldenburg (iro) hat zusammen mit deutschen und niederländischen Partnern im Rahmen 

des INTERREG IVA Projektes denewa ein Ampelsystem entwickelt, bei dem das jeweilige lokale Potential mit Hilfe eines 

dreiteiligen Analyseprozesses – theoretisches Potential, effektives technisches Potential, umsetzbares Potential – ermittelt 

werden kann. 

PROJEKTRAHMEN 

Anfang der 1990er Jahre hat die Europäische Union die 

Gemeinschaftsinitiative INTERREG ins Leben gerufen, um 

Entwicklungsdifferenzen zwischen den europäischen Regionen 

zu mindern und den ökonomischen Zusammenhalt zu 

stärken. INTERREG IVA zielt auf eine Förderung der grenzüberschreitenden 

Zusammenarbeit ab, der Wissensaustausch 

steht hierbei im Vordergrund. Gleichzeitig sollen 

Impulse zu einer Marktstimulierung gesetzt werden [https:// 

www.deutschland-nederland.eu]. 

In der derzeit noch laufenden Förderperiode wurde das 

Projekt denewa – Deutsch-Nederlanske Wassertechnologie 

initiiert, bei dem zwei inhaltliche Schwerpunkte verfolgt 

werden: 

»» 

Dezentrale Behandlung von Krankenhausabwässern 

»» 

Nutzung von Wärme aus Abwasser 

Das Institut Wetsus an der Hochschule Leeuwarden ist der 

leitende Partner des Gesamtprojektes. Die teilnehmenden 

Unternehmen und Forschungseinrichtungen verfolgen das 

Ziel, Netzwerke zu initiieren und zu vergrößern und die 

Möglichkeiten zur Zusammenarbeit beiderseits der Grenze 

auszuloten. Auf deutscher Seite nehmen DE.ENCON 

(Development Engeneering Construction GmbH Oldenburg), 

der Oldenburgisch-Ostfriesische Wasserverband 

(OOWV), iro GmbH Oldenburg, die Stadt Aurich sowie 

das Ingenieurbüro Kann-Dehn (Norden) an dem Projekt 

teil. Niederländische Partner sind: Biotrack, Water, Waves, 

EasyMeasure, Bright Spark, Pharmafilter, Westra, Pure 

Green, Gemeente Groningen, KWR, Waterbedrijf Groningen, 

Westt und Wetsus. 

Der OOWV und die iro GmbH Oldenburg widmen sich in 

dem Teilprojekt „Wärme aus Abwasser“ dem Aspekt der 

Modell- und Konzeptentwicklung. Das Projekt wurde im 

Umweltausschuss der Stadt Oldenburg (Oldbg.) vorgestellt 

und die Stadt Oldenburg konnte als wichtige Unterstützerin 

des Projektes gewonnen werden. 

Bild 1: Nicht jeder Kanal hat auch den passenden 

Wärmeabnehmer 

Bild 2: Nicht jeder Kanal transportiert genügend Wärme 

84 03 | 2014


Bild 3: Übersicht über erfolgversprechende Bereiche 

POTENTIALERSCHLIESSUNG 

Mit Hilfe von Geografischen Informationssystemen (GIS) 

werden die vorhandenen Daten zusammengeführt und analysiert. 

Dank des Raumbezugs können zuvor getrennt voneinander 

betrachtete Informationen in Beziehung gesetzt 

werden. So werden potentiell geeignete Kanalabschnitte 

im Kanalkataster herausgefiltert (ausreichende Nennweite 

und ausreichender Trockenwetterabfluss) und mit den Liegenschaftsdaten 

der Stadt Oldenburg zusammengebracht. 

Dank der guten Zusammenarbeit fließen aus unterschiedlichen 

Abteilungen der Stadtverwaltung die Informationen 

zusammen, so dass nicht nur die Information vorliegt, wo 

sich die städtischen Liegenschaften befinden, sondern auch 

welchen Wärmebezug und welche Sanierungsziele sie aufweisen. 

Mit Hilfe des Raumbezugs können Angebot und 

Nachfrage einfacher zusammenfinden und die Nutzung von 

Wärme aus Abwasser planvoll angegangen werden. So soll 

vermieden werden, dass Akteure an suboptimalen Standorten 

lange Diskussionen führen (siehe Bild 1 und Bild 2). 

Theoretisches Potential 

Das theoretische Potential wird oft herangezogen, um prinzipiell 

das vorhandene Wärmepotential zu thematisieren. 

Für eine stadtweite Planung kann die Größe herangezogen 

werden, um eine installierbare Anlagenkapazität als erste, 

unkritische Größenordnung aufzuzeigen. Der spezifische, 

nutzbare Wärmeinhalt des Abwassers bei 2 K Abkühlung 

entspricht 2,3 kWh/m 3 [1]. An der Oldenburger Kläranlage 

fallen durchschnittlich pro Tag 30.000-33.000 m 3 Abwasser 

an. Zur Sicherheit wird der untere Wert herangezogen, welcher 

1.250 m 3 /h entspricht. Das theoretische Wärmepotenzial 

im Abwasser in Oldenburg beläuft sich somit auf 1.250 m 3 /h 

(Schmutz- und Mischwasser) * 2,3 kWh/m 3 = 2.875 kW. 

Diese Größenordnung gibt einen ungefähren Rahmen 

für die installierbare Leistung im Kanalsystem der Stadt 

Oldenburg an. Das technische Potential kann sich anders 

verhalten, da z. B. geothermische Effekte, die im Kanalisationsverlauf 

für eine Wiedererwärmung sorgen, sowie die 

Verteilung wärmerelevanter Einleiter den Abkühlungsvorgang 

teilweise kompensieren können. Zusätzlich sind kritische 

Trockenwetterphasen v. a. während der Heizperiode 

zu berücksichtigen. 

Effektives, technisches Potential 

Das effektive, technische Potential kann mit Hilfe einer 

Raumanalyse ermittelt werden. Hierbei steht nicht die 

Ermittlung einer potenziellen Entzugsleistung, sondern 

eine Herangehensweise zur Eingrenzung von besonders 

geeigneten Standorten und Bereichen im Vordergrund. 

Mit Hilfe Geografischer Informationssysteme (GIS) können 

bisher getrennt betrachtete und verwaltete Informationen 

zusammen analysiert werden. Die Kanaldaten und die 

Gebäudeumrisse liegen als Geodaten vor. 

Zunächst werden Kanalabschnitte (Schmutz- und Mischwasserkanäle) 

herausgearbeitet, die aufgrund ihrer 

Dimensionierung (> DN 600) und der hydraulischen Verhältnisse 

(>10 l/s Trockenwetterabfluss) eine ausreichende 

Abwassermenge erwarten lassen. Zusätzlich wurden 

Pumpwerke und Druckrohrleitungen berücksichtigt. In 

einem Korridor von bis zu 90 m entlang der Kanalab 

03 | 2014 85


Bild 4: Beispiel für eine Übersicht indirekter Einleiter 

mit warmen Abwasseraufkommen in einem 

Gewerbegebiet (unmaßstäbig) 

Bild 5: Entwurf eines Ampelsystems für die Entscheidungsfindung 

schnitte werden die Gebäude als potenzielle Abnehmer 

berücksichtigt, wobei zu den meisten städtischen Liegenschaften 

zusätzlich Verbrauchsdaten vorliegen. Im 

Ergebnis liegt eine Karte vor, die einen ersten Ansatzpunkt 

für interessante Einsatzorte liefert und eine Diskussionsgrundlage 

darstellt (Bild 3). 

Zusätzlich wurden Angaben über städtebauliche Entwicklungsabsichten 

und vorhandene und geplante Sanierungsgebiete 

berücksichtigt, um auch zukünftige potentielle 

Wärmeabnehmer berücksichtigen zu können. 

Mit Hilfe der Raumanalyse können auch Abhängigkeiten 

innerhalb der jeweiligen Einzugsgebiete aufgezeigt werden. 

Über eine Verortung z. B. von indirekten Einleitern 

mit warmen Abwasseraufkommen kann eine Risikoabschätzung 

für untenliegende Wärmeabnehmer erstellt 

werden (Bild 4). Eine Veränderung innerbetrieblicher 

Prozesse oder das Abwandern von Betrieben kann schlagartig 

zu einer Veränderung des Wärmedargebotes im 

Kanal nach sich ziehen. 

Umsetzbares Potential 

Eine Verifizierung der grob erstellten Einschätzung kann nur 

über Messungen vor Ort erfolgen. Diese kanalseitig bezogene 

Überprüfung ist der erste Schritt auf dem Weg einer 

stadtweiten Potentialanalyse. Der Kanalnetzbetreiber kann 

bei reger Nachfrage in die Situation kommen, auf eine Vielzahl 

von Anfragen reagieren zu müssen. Um eine schnelle 

Entscheidungshilfe an der Hand zu haben, wird aktuell ein 

„Ampelsystem“ (siehe Bild 5) und ein Prüfsystem diskutiert. 

Die in der ersten Stufe für interessant befundenen Bereiche 

(s. o.) erhalten die Markierung „Grün“, sind also prioritär 

einzuschätzen. An zweiter Stelle („Gelb“) sind Bereiche, die 

nahe an größeren Wärmeabnehmern liegen und die nach 

einer genaueren Untersuchung der technischen Rahmenbedingungen 

in Frage kommen können. Hier spielen auch die 

Kanalabschnitte eine Rolle, die in naher Zukunft saniert werden 

sollen. An dritter Stelle stehen Kanalabschnitte, die auch 

in absehbarer Zeit keine ausreichenden Abwasserfrachten 

erwarten lassen. Hier lassen sich Anfragen schnell mit dem 

Hinweis beantworten, dass ein Betrieb nicht wirtschaftlich 

und sicher sein wird. 

Neben dem Ampelsystem wird ein Prüfprozedere diskutiert 

und erprobt, das sich in folgende Schritte unterteilen lässt: 

1. Messungen: Bei einer konkreten Anfrage sollte 

zunächst eine Messkampagne durchgeführt werden, 

um die Temperatur und die Angaben der hydraulischen 

Netzberechnung hinsichtlich Füllhöhe bei Trockenwetterlage 

zu überprüfen. 

2. Ermittlung des Einzugsgebietes: Mit Hilfe der meisten 

Kanalkatastersysteme ist es möglich, die Einzugsgebiete 

für den jeweiligen Kanalabschnitt zu ermitteln. 

Das Einzugsgebiet wird dann mit demografischen 

Daten, aber auch mit einer Übersicht wärmerelevanter 

indirekter Einleiter räumlich verschnitten (s. o.). 

Die Verschneidung erlaubt Aussagen über absehbare 

Entwicklungen beim Abwasseraufkommen und 

möglichen Veränderungen beim Wärmedargebot im 

Abwasser. 

3. Aufzeigen des Potentials: Im letzten Schritt kann eine 

erste Einschätzung erstellt werden, ob langfristig ein 

Wärmepotenzial am angefragten Standort zur Verfügung 

steht. 

4. Detailplanung: Der letzte Schritt umfasst die technische 

Detailplanung der Gesamtanlage (Wahl des Wärmetauschersystems, 

Dimensionierung, Abstimmung 

mit der Gebäudetechnik usw.). 

Das hier andiskutierte „Ampelsystem“ und Prüfsystem wird 

im Laufe des Projektes weiter verfeinert. 

86 03 | 2014


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SCHLUSSFOLGERUNGEN UND AUSBLICK 

Im Rahmen des Projektes wurden bisher drei Workshops mit 

Herstellern, Planern und Nutzern durchgeführt [2; 3] und das 

hier vorgestellte Prozedere diskutiert. Neben der Verortungsmethodik 

sind noch eine Reihe weiterer Aspekte herausgearbeitet 

worden, die essentiell für die Potentialerschließung sind: 

»» 

Der Standort ist entscheidend für eine erfolgreiche 

Umsetzung. Sowie Abwasser- und Wärmedargebot als 

auch Energieabnehmer müssen räumlich und energetisch 

zueinander passen. 

»» 

Die Kopplung und Abstimmung der Komponenten 

(Wärmetauscher, Wärmepumpe, Gebäudetechnik) 

untereinander muss verbessert werden. Hierzu sollten 

die jeweiligen Bemessungsgrundlagen aufeinander 

Bezug nehmen (DWA/ DIN/ VDI). 

»» 

Aufgrund der Weiterentwicklung der Technik sollte das 

DWA-Regelwerk fortgeschrieben werden. 

»» 

Schon im frühen Planungsstadium sollte ein Planer 

hinzugezogen werden, der die unterschiedlichen 

Gewerke übergreifend im Blick hat. Dazu bedarf es 

einer entsprechenden Qualifizierung. Hersteller und 

Planer verstehen sich immer mehr als Lösungsanbieter 

(„Rundum-Sorglos-Paket“). 

»» 

Eine neutrale Initialberatung kann die Hemmschwelle 

von Investoren senken, sich mit der Energiequelle auseinanderzusetzen 

und so helfen, das Thema weiter zu 

streuen. 

»» 

In den Niederlanden wurde im Gegensatz zu den Workshops 

auf deutscher Seite der Bedarf von Wärmetauschern 

auch für kleinere Kanalnennweiten thematisiert. 

Die hier genannten Punkte haben zum Ziel, zukünftige Anlagen 

so zu konzipieren und umzusetzen, dass sie eine hohe 

Betriebssicherheit aufweisen sowie wirtschaftlich rentabel und 

somit konkurrenzfähig gegenüber anderen Systemen wie der 

Geothermie sind. 

Im Rahmen des Projektes (Laufzeit bis März 2015) wird die 

Methode weiter ausgearbeitet, wobei die Übertragbarkeit 

eine große Rolle spielen wird. 

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der Nah- und Fernwärmeversorgung, des Anlagenbaus 

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LITERATUR 

[1] A. Hamann: Nachhaltige Immobilienwirtschaft am Beispiel der 

Abwasserwärmenutzung. S: 241, Oldenbourg Industrieverlag GmbH, 

München, 2012 

[2] J. Knies: Wärme aus Abwasser soll keine Nischenanwendung mehr 

sein, iro-Info Nr. 44, Dez. 2013 

[3] J. Knies, M. Böge: Faktoren für eine erfolgreiche Nutzung von Wärme 

aus Abwasser, In: KA Korrespondenz Abwasser, Abfall 2013 (60), Nr. 10 

AUTOR 

Dipl. Landschaftsökol. JÜRGEN KNIES MSc (GIS) 

iro GmbH, Oldenburg 

Tel.: +49 441 3610-3938 

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3R erscheint in der Vulkan-Verlag GmbH, Huyssenallee 52-56, 45128 Essen 

03 | 2014 87

PROJEKT KURZ BELEUCHTET ABWASSERENTSORGUNG 

Neue Druckrohrleitung DN 1200 aus 

GFK-Rohren in Wilhelmshaven 

Die zunehmende Intensität von Starkregenereignissen stellt viele Städte und Kommunen und ihre Entwässerungsbetriebe 

vor große Herausforderungen. Die Stadt Wilhelmshaven bildet hier keine Ausnahme. Mitte März 2011 beschloss der Rat 

den Bau einer Abwasserdruckleitung DN 1.200 (PN 6) vom Pumpwerk Süd zur Zentralkläranlage (ZKA). Damit können in 

Zukunft bei Starkregenereignissen rund 7.000 m 3 pro Stunde aus dem südlichen Kernstadtbereich abtransportiert werden. 

Dies wird einerseits die Mischwassereinleitung in den Banter Siel reduzieren und andererseits die Abwasserentsorgung im 

südlichen Kernstadtbereich sichern. Mit der Planung und Bauleitung beauftragten die zuständigen Technischen Betriebe 

Wilhelmshaven (TBW), Eigenbetrieb der Stadt Wilhelmshaven, die Planungs-ARGE Dr. Born-Dr. Ermel GmbH/p2m berlin 

GmbH. Für die Bauausführung zeichnete die Arbeitsgemeinschaft ADL Wilhelmshaven verantwortlich, an der die Ludwig 

Freytag GmbH u. Co. KG (technische Federführung), die Strabag AG sowie die Georg Koch GmbH beteiligt waren. Aufgrund 

von technischen Vorzügen wie den hervorragenden hydraulischen Eigenschaften oder der statischen Belastbarkeit, aber 

auch aufgrund der Flexibilität des Werkstoffes und wirtschaftlicher Aspekte entschieden sich die TBW beim Bau der neuen 

Druckrohrleitung für den Einsatz von FLOWTITE GFK-Wickelrohren der AMITECH Germany GmbH. 

Bei der Baumaßnahme handelte es sich in Wilhelmshaven 

um die größte Tiefbaumaßnahme im Abwasserbereich der 

letzten Jahrzehnte. Eine 5,7 km lange Druckrohrleitung 

DN 1.200 mit einer Förderleistung von bis zu 7.000 m 3 pro 

Stunde wurde in einer Tiefenlage von 2,50 m bis teilweise 

5,50 m unter dem Gelände verlegt (siehe Bild 1). Dazu 

Grafik: Dr. Born-Dr. Ermel GmbH 

Bild 1: Mit dem Trassenverlauf längs des Friesendammes wurde die optimale Lösung sowohl unter wirtschaftlichen als auch 

unter ökologischen Gesichtspunkten gefunden. Die Länge der Trasse beträgt rund 5,7 km, 4,2 km davon außerhalb des 

bebauten Stadtgebietes 

88 03 | 2014

ABWASSERENTSORGUNG PROJEKT KURZ BELEUCHTET 

war ein Bodenaushub von rund 50.000 m 3 erforderlich. 

Die Kosten der Gesamtmaßnahme einschließlich Pumpwerksumbau, 

Planungsleistungen usw. waren mit 13 Mio. 

Euro veranschlagt. 

Der optimale Trassenverlauf der neuen Abwasserdruckleitung 

war unter Berücksichtigung ökologischer, volkswirtschaftlicher 

und wirtschaftlicher Aspekte ermittelt worden. 

Die Planungs-ARGE Dr. Born-Dr. Ermel GmbH/p2m berlin 

GmbH arbeitete hierzu vier optionale Trassen aus, die einer 

eingehenden Bewertung unterzogen wurden. 

Während die Trasse bei der Variante 1 und 2 durch die 

Stadt verlief, wurde bei Variante 3 nur ein Teil der Trasse 

durch die Stadt geführt (1,3 km) und der überwiegende 

Teil (4,2 km) außerhalb im Bereich des Friesendammes. In 

Variante 4 wurde der Stadtbereich vollständig 

gemieden. Die Planung sah hier zunächst die 

Verlegung im Hafen und die Weiterführung 

bis zur ZKA entlang des Friesendammes vor. 

Die Kosten-Nutzen-Analyse führte zu einem 

klaren Ergebnis: Die Varianten 1 und 2 lagen 

bei der Bewertung in etwa gleich auf. Variante 

4 erhielt die schlechteste Bewertung und 

als eindeutiger Favorit ging Variante 3 hervor. 

Dem Ergebnis lag eine Wichtung nach 

Investitionskosten (50 %) und Nicht-monitären 

Zielen (50 %) zugrunde. Zu den Nichtmonitären 

Zielen zählten u. a. „Ökologische 

Auswirkungen“, „unmittelbare Einschränkung 

für Anwohner“, „Zugänglichkeit für Wartung 

und Reparatur“, „Risiken für vorhandene Bausubstanz“ 

oder „Synergie Straßensanierung“. 

Richtige Wahl getroffen 

Für die Planung von Abwasserdruckleitungen 

sind einige Besonderheiten zu berücksichtigen. 

Dazu gehört u. a. der Einfluss des zu 

transportierenden Mediums auf den Rohrwerkstoff. 

So kann es infolge von anaeroben 

Verhältnissen beim Transport von Abwasser 

zu biogener Schwefelwasserstoffkorrosion 

kommen. Bei der Wahl des Rohrwerkstoffes 

ist dies zu berücksichtigen. 

Weitere Faktoren sind hydraulische Eigenschaften, 

statische Belastbarkeit und nicht 

zuletzt die Handhabbarkeit beim Einbau auf 

der Baustelle. „Die Korrosionsbeständigkeit, 

die hohe Nennsteifigkeit und die glatte 

Rohrinnenwand mit daraus folgenden sehr 

guten hydraulischen Eigenschaften sind einige 

der Vorteile unseres FLOWTITE GFK-Rohrsystems“, 

erläutert Thomas Wede, Gebietsleiter 

der AMITECH Germany GmbH. „Dazu kommt 

das leichte Handling der Rohre beim Einbau 

aufgrund des geringen Metergewichtes. So 

sind auch große Nenndurchmesser noch 

mit einfachen Hebemaschinen zu bewegen. 

Zudem können wir die Baulänge der Rohre 

den Baustellengegebenheiten optimal anpassen. Das gewickelte 

Rohr wird in Baulängen zwischen 3 und 12 m gefertigt 

und just-in-time zur Baustelle geliefert. „Dank dieser 

Vorteile sind mit unserem variablen Rohrsystem hohe Verlegeleistungen 

auf der Baustelle realisierbar“, so Wede weiter. 

Für die 5,7 km lange Abwasserdruckleitung wurden Rohre 

mit zwei unterschiedlichen Nennsteifigkeitsgrößen eingebaut. 

In Bereich mit Grabenverbau wurde SN 10.000 eingesetzt 

und in geböschten Graben SN 5.000. Eine Eigenschaft 

des Werkstoffes GFK ist die Flexibilität des Materials bei 

statischer Belastung trotz der hohen Nennsteifigkeit. Bei der 

Fertigung der Rohre wurde der Schichtaufbau so optimiert, 

dass innere und äußere Belastungen gleichermaßen gut 

abgeleitet werden können. 

Bild 2: Die GFK-Rohre DN 1.200 wurden in Tiefen von 2,5 bis 5,50 m eingebaut. Im 

Bereich mit Grabenverbau setzte man Rohre mit einer Nennsteifigkeit von SN 10.000 ein. 

Aufgrund des geringen Metergewichtes war das Handling auf der Baustelle relativ einfach 

Bild 3: Die Verbindungstechnik spielte hinsichtlich der Dichtheit der Abwasserdruckleitung 

und des schnelle Baufortschrittes eine entscheidende Rolle. Vor und 

hinter Bögen setzte man die längskraftschlüssige Kupplungsvariante des FLOWTITE- 

Rohrsystems ein 

03 | 2014 89


Scherstab nimmt Zugkräfte auf 

Ein entscheidender Aspekt bei der Auswahl eines Rohrsystems 

ist die Verbindungstechnik. Sie muss dauerhaft dicht 

sein, auftretende Kräfte aufnehmen können und schnell 

und möglichst einfach installierbar sein. „Beim FLOWTITE- 

Rohrsystem kommt eine doppelgelenkige Kupplung zum 

Einsatz, die über die muffenlosen Rohrenden geschoben 

wird. Der Grundkörper der Kupplung besteht aus GFK. Bei 

nichtlängskraftschlüssigen Verbindungen erfolgt die Abdichtung 

über zwei Elastomer-Dichtungen. Muss die Verbindung 

längskraftschlüssig sein, wird eine spezielle Kupplung verwendet, 

die mit zusätzlichen Nuten ausgestattet ist. Ein Scherstab, 

der in die Kupplung eingeführt wird, nimmt die auftretenden 

Zugkräfte auf. Im GFK-Grundkörper der Kupplung sind hierfür 

entsprechende Nuten vorgesehen“, beschreibt Dr.-Ing. René 

Thiele, Produktmanager der AMITECH Germany GmbH, die 

Verbindungstechnik. Beide Kupplungsvarianten kamen in 

Wilhelmshaven zum Einsatz. Die längskraftschlüssige Variante 

wurde jeweils vor und hinter Bögen eingebaut, um die 

auftretenden Reaktionskräfte aufnehmen zu können. Hinzu 

kommt: Bei Abwasserdruckleitungen sind an entsprechenden 

Hoch- bzw. Tiefpunkten Entleerungs- und Entlüftungsmöglichkeiten 

vorzusehen. Hierzu wurden an den vorgesehenen 

Rohrstücken direkt im Werk Flanschanschlüsse anlaminiert, 

so dass auf der Baustelle lediglich das eingeplante Ventil 

angeflanscht werden muss. Die Möglichkeit der Vorkonfektionierung 

ist ein weiterer Vorteil des FLOWTITE-Systems, der 

auf der Baustelle viel Zeit einsparen kann. 

Bild 4: Die Längskraftschlüssigkeit der einen Kupplungsvariante des FLOWTITE- 

Rohrsystems wird durch Einschieben eines Scherstabes (s. links) gewährleistet 

Arbeit an vier Haltungen gleichzeitig 

Das eng gesteckte Zeitfenster von einem Jahr Bauzeit, 

aber auch der zum Teil schwierige Untergrund mit stark 

bindigen Kleiböden bis 5 m, wasserführenden Wattschichten 

und teilweise kontaminierten Bereichen war 

für die bauausführenden Unternehmen keine leichte 

Aufgabe. „Die TBW legte darüber hinaus großen Wert 

auf die Erhaltung des Baumbestandes. Somit war die 

ökologische Baubegleitung mit Baumfachleuten bei 

dieser Maßnahme ein besonderes Anliegen. Zum bestmöglichen 

Schutz des Baumbestandes wurde die Linienführung 

gemeinsam mit der Unteren Naturschutzbehörde 

abgestimmt.“, ergänzt Projektleiter Dipl.-Ing. 

Michael Mannott, Ludwig Freytag GmbH u. Co. KG, 

die an die ARGE gestellten Anforderungen. Um das 

gesteckte Ziel zu erreichen, wurde an vier Haltungen 

gleichzeitig gebaut. Zur Verbindung der einzelnen 

Haltungen wurden Passstücke eingesetzt und vor Ort 

laminiert. „Die Erfahrung zeigte, dass es immer wieder 

zu leichten Planabweichungen kam, die ein schnelles 

Handeln erforderten“, erzählt Bauleiter Dipl.-Ing. Hendrik 

Taphorn, Ludwig Freytag GmbH u. Co. KG „Bei 

veränderten Einbauabläufen hat AMITECH immer sofort 

reagiert und mit einer zügigen und unkomplizierten 

Auftragsabwicklung und Organisation dazu beigetragen, 

dass der Bauablauf nicht unnötig verzögert wurde. Aktiv 

unterstützt wurde die Koordination dabei durch Frank 

Dirks von der Luths & Co. GmbH. Die gute Partnerschaft 

zwischen den Baupartnern, vom Ingenieurbüro 

bis zum Rohrhersteller ist nach Meinung der 

beteiligten Baupartner ein wesentlicher Grund 

für den erfolgreichen Verlauf der Baumaßnahme. 

„Und das trotz der nicht immer einfachen 

Randbedingungen“, betont Hendrik Taphorn. 

Insgesamt wurden drei Kanalbaukolonnen mit 

je sechs Mann, zwei Baggern und Radladern 

an der Baumaßnahme in Wilhelmshaven eingesetzt. 

In kontaminierten Bereichen wurde in 

Schutzkleidung gearbeitet und Teile des Bodens 

ausgekoffert und entsorgt. An einigen Stellen 

der Strecke wurden Schachtbauwerke in Ortbetonbauweise 

ausgeführt und Schieber oder 

Ventile zur Entlüftung installiert. 

Im Durchschnitt wurden bisher rund 24 m Rohr 

pro Tag verlegt. Dank der detaillierten Planung und 

der sehr gut abgestimmten Abläufe und der Flexibilität 

der Baupartner konnten die Tiefbauarbeiten 

Anfang des Jahres wie geplant abgeschlossen werden 

– hierin sind sich die Beteiligten einig. Äußerst 

zufriedenstellend verlief auch die abschließende 

Druckprüfung, bei der sich die komplette Leitung 

im ersten Anlauf als dicht erwies. 

Fotos: AMITECH Germany GmbH 

KONTAKT: AMITECH Germany GmbH, Mochau OT Großsteinbach, 

Tel. +49 3431 71820, E-Mail: info@amitech-germany.de, 

www.amitech-germany.de 


90 03 | 2014


106 Jahre alter Großprofilkanal aus 

Stahlbetonfertigteilen teilerneuert 

Nach 106 Jahren wurde es Zeit: Der Großprofilkanal mit den lichten Abmessungen 1600/2000 mm in der Gibitzenhofstraße 

im Nürnberger Ortsteil Steinbühl musste über rund 25 m erneuert werden. Dazu wurden von SCHNURRER, Weiden, neun 

Stahlbetonfertigteile (Rohrhauben) passgenau hergestellt. Einwandfreie Funktionsfähigkeit über einen Zeitraum von mehr 

als 100 Jahren ist mit aus Beton gefertigten Kanälen keine Seltenheit. 

Im 21. Jahrhundert werden Rohre und Schächte aus 

Beton und Stahlbeton nach den FBS-Qualitätsrichtlinien, 

aufgrund der heute möglichen Produktions- und 

Betontechnologie in einer wesentlich höheren Qualität 

gefertigt. Über die Nutzungsdauer von Kanälen, die mit 

FBS-Produkten gebaut wurden, müssen sich Bauherren 

daher keine Gedanken machen. Die Stadtentwässerung 

und Umweltanalytik Nürnberg (SUN) begeht Ihre Großprofile 

in einem fünfjährigen Turnus. Bei der letzten 

Untersuchung in der Gibitzenhofstraße wurden Risse 

und Verschiebungen festgestellt, die nicht mehr tragbar 

waren (Bild 1). 

Kurze Bauzeit von rund vier Wochen 

Die Teilerneuerung des Profilkanals wurde ausgeschrieben. 

Da sich dieser Kanal unter einer Straßenbahnlinie 

befindet und die zusätzlich erforderliche Anzahl 

von Bussen, die durch den Ausfall dieser Linie benötigt 

werden, nur in den Sommerferien zur Verfügung 

steht, standen für die gesamte Maßnahme maximal 

sechs Wochen Bauzeit zur Verfügung. Seitens der SUN 

wurden ca. 1,5 Wochen für die Wiederherstellung des 

Straßenbahngleises und der Fahrbahn veranschlagt. Im 

Vergleich zu der Errichtung Anfang des 20. Jahrhunderts 

in Ortbeton, kamen aufgrund der kurzen Bauzeit von ca. 

4,5 Wochen für die Fa. Scharnagl, Weiden ausschließlich 

Fertigteilsegmente in Frage. Die Innenabmessungen 

der Fertigteile des zu erneuernden Teilabschnittes wurden 

durch die JOSEF SCHNURRER GmbH & Co. KG aus 

Weiden millimetergenau gefertigt, da sich die neuen 

Rohrhauben mitten im Strang befinden. Aus diesem 

Grund war es enorm wichtig, die Innenabmessungen 

zu 100 % einzuhalten. Die Gestaltung der Außenkontur 

stimmte die JOSEF SCHNURRER GmbH & Co. KG auf ihr 

Schalungssystem ab. Erneuert wurden nur die Hauben 

(Bild 2), da eine Um- oder Überleitung des Trockenwetterabflusses 

nicht möglich war. Nach dem der alte Kanal 

freigelegt war, wurde dieser durch die Fa. Scharnagl bis 

auf Banketthöhe abgebrochen. Die grobe Abbruchebene 

wurde mit Elektrohämmern Zentimetergenau auf die 

erforderliche Tiefe gebracht, gereinigt und es wurde 

eine plane Aufstellfläche für die neuen Hauben herge- 

Foto: SUN 

Foto: SCHNURRER 

Bild 1: Bei der Untersuchung des über 100 Jahre alten Kanals wurden 

Risse und Verschiebungen festgestellt 

Bild 2: Rohrhauben mit Nut für die Einstemmdichtung 

03 | 2014 91


Foto: Scharnagl 

stellt. Die Hauben wurden auf ein selbstklebendes Dichtungsband 

versetzt und ausgerichtet (Bild 3). Von außen 

wurden die Fugen mit Polymerbitumen-Schweißbahnen 

und von innen mit Einstemmdichtungen abgedichtet. Die 

Anschlüsse an den Altbestand wurden eingeschalt und 

ausbetoniert. Nach dem Anbinden der Hausanschlüsse 

in die bereits im Werk seitens des Herstellers eingebrachten 

Steinzeugdichtelemente wurde die Baugrube bis ca. 

30 cm über den Rohrscheitel mit Flüssigboden verfüllt. 

„Die Qualitätskontrolle durch den Bauherrenvertreter vor 

Ort zeigte keinerlei Anlass zur Unzufriedenheit. Die Oberflächen 

waren ausgesprochen glatt und frei von Unregelmäßigkeiten. 

Die Nuten für den späteren Einbau der 

Einstemmdichtungen waren maßhaltig und scharfkantig. 

Die Teile waren durchnummeriert, damit die eingebauten 

Stutzen zu den Hausanschlüssen passen. Nach dem 

Versetzen der Fertigteile zeigte sich die Maßgenauigkeit 

der Kanalhauben: es waren keine Versätze festzustellen“, 

so Ralph Schwarz von der SUN. 

Bild 3: Die Rohrhauben wurden auf ein selbstklebendes 

Dichtungsband versetzt und ausgerichtet 

KONTAKT: FBS - Fachvereinigung Betonrohre und Stahlbetonrohre e.V., 

Bonn, Tel. +49 228 95456-54, E-Mail: info@fbsrohre.de, 

www.fbs-rohre.de 


820 m Kanal mit Schlauchlinern unter 

extremem Grundwasserstand saniert 

Im Auftrag der hanseWasser Bremen GmbH realisierte die tubus GmbH aus Leipzig ein extremes Kanalsanierungs-Projekt. 

Der Einbau von vier Schlauchlinern in ein 820 m langes Ei-Profil 800/1200 ist an sich zwar nicht ungewöhnlich, doch äußerst 

herausfordernd waren im Hauptsammler Hochschulring die Randbedingungen: Das Bauwerk liegt 8 m tief und durchgängig 

6 m unter dem Grundwasserspiegel. 

Der Mischwasser-Hauptsammler unter dem Bremer Hochschulring 

wurde im Jahre 1972 in Mauerwerksbauweise 

errichtet, trotz des geringen Alters des Kanals wurden bei 

TV-Voruntersuchungen Risse und korrodierte, ausgewaschene 

Mauerwerksfugen festgestellt: Massiver Fremdwassereintritt 

war die zwangsläufige Folge dieses Befundes, da der Sammler 

in voller Länge 6 m tief unter dem Grundwasserspiegel liegt. 

Als 2012 die tubus GmbH, den Zuschlag für die Inliner-Sanierung 

des Sammlers bekam, hatte diese Grundwassersituation 

bereits eine maßgebliche Rolle für die Planung und Verfahrensauswahl 

gespielt. An eine offene Erneuerung des Kanals 

war nicht zu denken, und selbst ein Abbruch der vorhandenen 

Schachtbauwerke bei der Installation der Schlauchliner wurde 

kategorisch ausgeschlossen: Unter dem anstehenden Grundwasserdruck 

wäre jede Baugrube unmittelbar kollabiert. Eine 

Absenkung des Grundwasserspiegels während der Bauphase 

war angesichts der unmittelbaren Nähe des Stadtwaldsees aus 

ökologischen und ökonomischen Gründen nicht durchführbar. 

Vor Beginn der Inliner-Sanierung galt es, in einem ersten 

Arbeitsgang den Grundwasserzufluss zu stoppen, damit das 

Schlauchlining überhaupt durchgeführt werden konnte. Die 

tubus GmbH entschied sich für den Einbau des Pull-Inliners 

von Norditube. Das warmwasserhärtende System, das auf 

einem Synthese-Nadelfilz-Liner basiert, war aufgrund seiner 

spezifischen Einbautechnik und bei den in Bremen gegebenen 

Rahmenbedingungen das technisch beste Verfahren. Die 

Schächte im Hochschulring hatten einen Durchmesser von nur 

80 cm. Sie abzubrechen, war durch den extremen anstehenden 

Grundwasserdruck jedoch völlig ausgeschlossen. Einzig 

der vorhandene Konus wurden vor der Sanierung entfernt und 

bis in 1,50 m Tiefe durch Betonschachtringe DN 1000 ersetzt, 

um den Liner-Einzug zu erleichtern. 

92 03 | 2014


Vor dem Start der Kanalarbeiten musste der Trockenwetterabfluss 

des Sammlers an der Sanierungsstrecke vorbei geleitet 

werden. Dazu wurde oberirdisch eine Wasserüberleitung aus 

Druckrohren DN 600 und DN 800 einschließlich mehrerer 

Rohrbrücken errichtet. Der Planung lag ein TW-Abfluss von 

640 Liter/Sekunde mit einem gewissen Anteil für einen Durchschnittsregen 

zugrunde. Bei Starkregen war eine Sanierung 

nicht durchführbar. 

Sechs Wochen lang waren die tubus-Fachleute damit beschäftigt, 

den begehbaren Kanal durch Verpressung eines zweikomponentigen 

PUR-Schaumharzes abzudichten. Zu diesem 

Zweck wurde das Mauerwerk in regelmäßigem Raster mit 

Bohrungen perforiert, in die man Bohrpacker einsetzte. Über 

Druckschläuche und diese Bohrpacker wurde letztlich das 

Injektionsharz in die Bauwerkswand und das den Kanal umgebende 

Erdreich verpresst, wo es schnell und nachhaltig zu einer 

wasserdichten Masse aushärtete. 

In den so abgedichteten Kanal wurden im Frühjahr 2013 in 

vier jeweils einwöchigen Bauphasen die jeweils rund 200 m 

langen Pull-Inliner eingebaut. Angesichts der Tatsache, dass 

die Schächte deutlich geringere Nennweite aufweisen als der 

Kanal, kam nur das Pull-Inliner-System in Frage. Bei diesem 

Verfahren werden die in Bremen 25 mm starken und bis zu 

25 t schweren Liner als gefaltetes Paket mechanisch in die 

Haltung eingezogen und erst darin liegend formschlüssig aufgeweitet. 

Dies geschieht, indem man einen Kalibrierschlauch 

mit 3 mm Wanddicke im Inversionsverfahren per Wasserdruck 

in den liegenden Liner einstülpt und ihn dadurch nach und 

nach aufstellt. Dieser darf im Schacht jedoch Untermaß haben 

und dehnt sich erst im Kanal auf die End-Nennweite Ei-Profil 

800/1200 aus. 

In Bremen kam überdies ein spezieller Kunstgriff zur Anwendung, 

der bei diesem Verfahren möglich ist: Nachdem der Liner 

weitestgehend hydraulisch aufgestellt war, verschloss man die 

Inversionssäule über dem Schacht mit einer Druckschleuse 

und beaufschlagte das System zusätzlich mit Luftdruck. Dieser 

Druckanstieg begünstigt das weitgehend faltenfreie Anliegen 

des Liners im Kanal. Schließlich wurde auch der verbliebene 

Luftraum endgültig mit Wasser gefüllt, um beim nachfolgenden 

Heizvorgang einen flächendeckenden Kontakt des Liners 

mit heißem Wasser sicher zu stellen. 

Der Härtungsvorgang, der pro Liner 60 Stunden dauerte, 

wurde durch eine mobile Heizanlage mit 1.350 kW Heizleistung 

realisiert. Zur Verbesserung der Zirkulation des Prozesswassers 

entschied sich die tubus GmbH, der Heizanlage eine 

leistungsstarke thermoresistente Pumpe vorzuschalten. Wie 

die späteren labortechnischen Untersuchungen der Liner- 

Rückstellproben belegten, wurden alle Prüfkriterien zu 100 % 

erfüllt. 

Das letzte Gewerk, das die Renovierung des Hauptsammlers 

Hochschulring abrundete, war die Sanierung der Schächte 

durch vertikalen Einbau eines GFK-Rohres DN 700. Der Ringraum 

zur Schachtwand wurde durch einen Flüssigmörtel verdämmt. 

Den Übergang von diesen Schächten zum Kanalbauwerk 

bzw. Liner stellte man schließlich in Handlaminattechnik 

her. Die Schlauchlining-Sanierung „Hochschulring“ war für die 

tubus GmbH eines der anspruchsvollsten Sanierungsprojekte 

der letzten Jahre, für die hanseWasser Bremen GmbH bedeutet 

es die erfolgreiche Bewältigung eines der größten Probleme 

im gesamten Bremer Kanalisationsnetz. 

KONTAKT: tubus GmbH, Leipzig, E-Mail: info@tubus-gmbh.de 

Bild 1: Sechs Wochen lang dauerte es, 

die 820 m lange Sanierungsstrecke gegen 

Grundwasser abzudichten: Dazu wurde das 

komplette Bauwerk mit einem definiertem 

Raster von Bohrpackern bestückt, über die man 

ein schäumendes Kunstharz-System verpresste 

Bild 2: In die vier Sanierungsabschnitte wurden jeweils 

rund 200 m lange und rund 25 t schwere Pull-Inliner 

eingezogen, im Sammler formschlüssig aufgeweitet 

Bild 3: Schließlich wurden auch die 8 m tiefen 

Mauerwerk-Schächte durch Einzug von GFK- 

Schächten DN 700 saniert 

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Stadtbauamt Lahr baut neuen 

Regenwasserkanal DN 1200/1600 

Zur Entlastung eines Mischwasserkanals in der Kernstadt entschloss sich das Tiefbauamt der Stadt Lahr einen Vorschlag 

des Planungsbüros WALD + CORBE Beratende Ingenieure GbR, Hügelsheim, umzusetzen. Entgegen der nach dem 

Generalentwicklungsplan 2007 ursprünglich vorgesehenen Aufdimensionierung des Mischwasserkanals sollte ein neuer 

Regenwasserkanal gebaut werden, der u. a. die Oberflächenabflüsse zweier Außengebiete aufnehmen wird. Bei der 

Umsetzung des neuen Konzeptes war zu berücksichtigen, dass die Oberflächenabflüsse der Straßen zu behandeln 

sind, bevor sie in den Vorfluter eingeleitet werden dürfen. Das Tiefbauamt Lahr entschied sich für den Einsatz des 

Systems INNOLET ® von der Funke Kunststoffe GmbH, das seit Jahren mit großem Erfolg von vielen Kommunen in 

Deutschland in Straßenabläufen eingesetzt wird. Das System reinigt Niederschlagsabflüsse dezentral, noch bevor sie in 

den Regenwasserkanal bzw. in Oberflächengewässer gelangen. 

Zwischen 2005 und 2007 entwickelte das Ingenieurbüro 

WALD + CORBE einen Generalentwässerungsplan (GEP 

2007 – Kernstadt) für die Stadt Lahr. Ziel war es, Problemstellen 

im Netz zu ermitteln, in denen eine ausreichende 

hydraulische Leistungsfähigkeit nicht mehr gegeben war 

und anschließend einen Maßnahmenkatalog zu deren 

Behebung aufzustellen. Bei der Planung waren u. a. die 

örtliche Bebauung, die Außengebiete und die Wasserspiegellagen 

in den Vorflutern zu berücksichtigen. „Auf dieser 

Basis werden die Maßnahmen entsprechend ihrer Priorität 

sukzessive durchgeführt, um das Kanalbestandsnetz unter 

technischen und wirtschaftlichen Gesichtspunkten zu optimieren“, 

erläutert Dipl.-Ing. (FH) Michael Kleinthomä, Leiter 

der Abteilung Tiefbau, Stadtbauamt Lahr. 

Zu den ersten Sanierungsmaßnahmen gehörte die Ertüchtigung 

des Mischwasserkanals in der Tramplerstraße. 

Aufgrund der Außengebietszuflüsse war regelmäßig 

ein Überstau des Mischwasserkanals zu beobachten, 

der auch rechnerisch im Zuge der Erstellung des GEP 

nachgewiesen wurde. Die zunächst vorgesehene Aufdimensionierung 

des Mischwasserkanals wurde zugunsten 

eines Alternativvorschlags fallen gelassen, der den 

Neubau eines Regenwasserkanals zur Abführung der 

Oberflächenabflüsse in den nahegelegenen Vorfluter 

„Sulzbach“ vorsah. „Dies hatte den Vorteil, dass neben 

dem Mischwasserkanal zukünftig auch die Kläranlage 

deutlich entlastet wird“, erklärt Michael Kleinthomä. So 

wurde in einem ersten Bauabschnitt eine neue Regenwasserentwässerungsleitung 

in den Nennweiten DN 1200 

bis DN 1600 verlegt. Weitere dringende Sanierungs- und 

Umbaumaßnahmen am bestehenden Kanalnetz in der 

Tramplerstraße folgten in einem zweiten Bauabschnitt. 

Abschließend wurde die Straßendecke der Tramplerstraße 

über die gesamte Fahrbahnbreite saniert. Sowohl die 

Kanalisations- als auch die Straßenbauarbeiten führte 

die Knäble GmbH Straßenbau, Biberach, aus. 

Bild 1: In der Tramplerstraße wird das Regenwasser der 

Straßenoberfläche nun über INNOLET ® -Filter, die in den 

Straßenabläufen nachträglich installiert wurden, gereinigt in 

den neuen Regenwasserkanal abgeführt 

Bild 2: Für den Einbau der neuen Filter in die Straßeneinläufe 

zeichnete die Gebrüder Förster GmbH, Schwanau, 

verantwortlich. Ein Mitarbeiter der Firma Funke demonstriert 

das leichte Wechseln des Filters 

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Regenwasserbehandlungskonzept 

entwickelt 

Die zu genehmigende Einleitmenge, 

die über den neuen Regenwasserkanal 

in den Vorfluter abgeführt 

werden soll, wurde unter Verwendung 

des zweijährlichen Eulermodellregens 

Typ II aus der Bestandsrechnung 

zu 1.175 l/s ermittelt. Der 

qualitative Nachweis erfolgte nach 

den Arbeitshilfen für den Umgang 

mit Regenwasser in Siedlungsgebieten 

der LfU Baden-Württemberg 

und dem ATV-DVWK Merkblatt 153. 

Die Berechnung ergab, dass das 

Regenwasser vor der Einleitung in 

den Sulzbach zu behandeln ist. Das 

Stadtbauamt Lahr entwickelte daraufhin 

in Zusammenarbeit mit der 

Firma Funke ein Regenwasserbehandlungskonzept, 

das die Ausrüstung der Straßeneinläufe 

im Kanalsanierungsbereich mit INNOLET ® -Filtern vorsah. 

Insgesamt sollten 20 Straßeneinläufe mit dem Filtersystem in 

Standardausführung quadratisch ausgestattet werden. Auch 

hier erfolgte die Nachweisführung nach LfU-Arbeitshilfen 

und ATV-DVWK Merkblatt 153. Das Ergebnis zeigte eine 

ausreichende Reinigung des Regenwassers, so dass die 

Maßnahme vom Landratsamt genehmigt wurde. 

Anschließend erfolgte noch der quantitative Nachweis, 

wonach der Einleitungsabfluss bei einem 15-Minuten Regen 

der Jährlichkeit 1 den einjährlichen Hochwasserabfluss im 

Vorfluter nicht überschreiten darf. Die Berechnungen zeigten, 

dass ein Zwischenspeichern des von den Straßenflächen 

anfallenden Niederschlagswassers vor der Einleitung in den 

Sulzbach nicht erforderlich ist. 

IKT-Prüfsiegel bescheinigt zuverlässige Reinigung 

Mit dem INNOLET ® -System der Funke Kunststoffe 

GmbH kann anfallendes Niederschlagswasser bereits im 

Straßenablauf von Schadstoffen weitestgehend gereinigt 

werden. Das System, mit dem sich Straßenabläufe nach 

DIN 4052 einfach nachrüsten lassen, besteht aus Edelstahl 

(1.4404) und ist in zwei Ausführungen erhältlich: Bei Straßenabläufen 

mit Gussaufsatz in der Größe 500 x 500 mm 

beträgt der Durchmesser 315 mm. Bei Straßenabläufen mit 

Gussaufsatz in der Größe 300 x 500 mm beträgt der Durchmesser 

250 mm. Die Bauhöhe ist bei beiden Varianten mit 

700 mm gleich. „Die Vorteile dieses dezentralen Regenbehandlungssystems 

sind die einfache und wirtschaftliche 

Nachrüstbarkeit der meisten Straßenabläufe ohne bauseitige 

Veränderungen, die hohe Reinigungsleistung des Filters 

und der damit verbundene hohe Rückhalt von Schwermetallen 

(60-80 %), PAK (50 %) und AFS (50-80 %)“, 

erläutert Funke-Fachberater Jürgen Gäßler. Gleichzeitig 

weist er darauf hin, dass das INNOLET ® -System, das im 

Rahmen von zwei Forschungs- und Entwicklungsvorhaben 

mit Unterstützung des Bundesministeriums für Bildung und 

Bild 3: Mit dem in den Straßenabläufen 

integrierbaren System der Funke 

Kunststoffe GmbH können Schadstoffe 

wie Blei, Kupfer, Zink, PAK oder Tropföl 

weitestgehend zurückgehalten werden 

Bild 4 : Einmündungsstelle des neuen Regenwasserkanals 

(rechts im Bild) in die Vorflut „Sulzbach“ 

Forschung (BMBF) und des Bundesministeriums für Wirtschaft 

und Technik (BMWI) untersucht und ausgewertet 

wurde, in diesem Jahr vom IKT – Institut für Unterirdische 

Infrastruktur als erstes Produkt zur dezentralen Niederschlagswasserbehandlung 

das neue Siegel „IKT-geprüft 

gemäß Trennerlass“ erhalten hat. 

Einfaches Funktionsprinzip 

Das Niederschlagswasser von Straßen- oder Gewerbebereichen 

fließt in den mit INNOLET ® ausgerüsteten Straßeneinlauf. 

Der oben angeordnete, seitlich gelochte Grobfilter, der 

zuerst durchströmt wird, dient dem Rückhalt von Grobstoffen 

im oberflächlichen Abfluss. Diese setzen sich auf dem 

Boden des Grobfilters ab. Durch die seitlichen Öffnungen 

gelangt das Wasser in die darunter liegende Filterpatrone, 

die mit Substrat gefüllt ist. Hier werden insbesondere die im 

Oberflächenabfluss mitgeführten gelösten Schwermetalle 

sowie die organischen Substanzen adsorbiert. Aufgrund seines 

großen Porenvolumens und eines speziellen Öladsorbers 

besitzt das Substrat zudem eine sehr gute Ölaufnahmefähigkeit. 

Danach gelangt das gereinigte Wasser über den 

vorhandenen Ablauf in den Regenwasserkanal oder in ein 

Gewässer. „Der Austausch des Substrats sollte einmal jährlich 

erfolgen“, so Gäßler. „Die empfohlene Anschlussfläche 

beträgt mit Gussabdeckung 300 x 500 mm ca. 250 m 2 und 

mit Gussabdeckung 500 x 500 mm ca. 400 m 2 .“ 

Der Neubau des Regenwasserkanals in der Tramplerstraße in 

Lahr ist sowohl hinsichtlich der Entlastung des Mischwasserkanals 

als auch der Kläranlage eine sinnvolle Entscheidung 

gewesen. „Die Umsetzung des Regenwasserkonzeptes mit 

den dezentral wirkenden Filtern von Funke war unter wirtschaftlichen 

und technischen Gesichtspunkten ebenfalls 

eine sehr gute Wahl“, resümiert Michael Kleinthomä. 

KONTAKT: Funke Kunststoffe GmbH, Hamm-Uentrop, Tel. +49 2388 3071-0, 

E-Mail: info@funkegruppe.de, www.funkegruppe.de 


Fotos: Funke Kunststoffe GmbH 

03 | 2014 95


Spezielle Pumpentechnik mit 

Störmeldeübertragung zur 

Schachtentleerung eingesetzt 

Im Rahmen der Erweiterung des öffentlichen Schmutzwassernetzes im Raum Berlin ist in verschiedenen Rand- und 

Außenbezirken der Hauptstadt, die nicht mittels Freispiegelkanalisation entwässert werden können, eine Druckentwässerung 

mittels Pumpentechnik geplant. Bei der Umsetzung entschieden sich die vom Berliner Senat mit dem Projekt beauftragten Berliner 

Wasserbetriebe (BWB) nach einer EG-weiten Ausschreibung für die Technik der HOMA Pumpenfabrik GmbH. Das Unternehmen 

liefert insgesamt mehr als 350 Druckentwässerungs-Pumpanlagen einschließlich Kunststoff-Pumpenschacht, Tauchmotorpumpe 

mit Schneideinrichtung, Steuerungstechnik sowie systembedingtem Zubehör und mehr als 12 Druckrohrspülanlagen. 

Für das Projekt passte der Hersteller seine Entwässerungstechnik 

eigens an spezifische BWB-Standards an: So wurden 

Anlagen verbaut, die alle zwei Stunden eine Zwangsentleerung 

ermöglichen, und eine spezielle, eigens auf das Projekt 

zugeschnittene Fernwirktechnik zur Steuerung von Doppelpumpanlagen 

und Spülstationen eingesetzt. Bisher konnten 

3.500 m mit der HOMA-Technik erschlossen werden, 2014 

kommen noch einmal 1.000 m in zwei Gebieten hinzu. 

„Wir sind vor einiger Zeit vom Berliner Senat dazu 

verpflichtet worden, die noch nicht abwassertechnisch 

erschlossenen Außenund 

Randbezirke mit dem Kanalnetz 

zu verbinden“, so Dipl.-Ing. Peter 

Schröder, Verantwortlicher für das 

Quelle: HOMA Pumpenfabrik GmbH 

Bild 1: Im Rahmen der 

Erneuerung des öffentlichen 

Schmutzwassernetzes im Raum 

Berlin lieferte HOMA 350 

Kunststoffschächte aus Polyethylen 

(PE) zum Sammeln des Abwassers 

in verschiedenen Ausführungen. 

Es handelt sich dabei um Einzelund 

Doppelpumpstationen der 

Reihe SKB mit unterschiedlichen 

Belastungsklassen in den 

Schachtgrößen DN 800 bis DN 1500 

Projekt bei den Berliner Wasserbetrieben. 

Da der Bau einer Freispiegelkanalisation 

in diesen Gebieten 

nur schwer oder gar nicht möglich 

war, entschied man sich für eine 

Druckentwässerung mittels Pumpentechnik. 

„2010 suchten wir für 

dieses Projekt einen neuen Partner 

und haben uns, nach einer genauen 

Beurteilung des Angebots und 

einer Besichtigung von Referenzobjekten 

sowie der Fertigungsstätten 

für HOMA entschieden“, 

so Schröder. 

Spezifische Anforderungen 

an die Steuerung von 

Doppelpumpanlagen 

Die Abwassertechnik des mittelständischen 

Herstellers muss für 

das Berliner Projekt sehr spezifische 

Anforderungen erfüllen: „Zunächst 

galt es, 350 Kunststoffschächte aus 

Polyethylen (PE) zum Sammeln des 

Abwassers in verschiedenen Ausführungen 

bereitzustellen. Es handelt sich dabei um Einzelund 

Doppelpumpstationen der Reihe SKB mit unterschiedlichen 

Belastungsklassen in den Schachtgrößen DN 800 bis 

DN 1500“, so Dipl.-Ing. Daniel Weis-Broja, Projektleiter bei 

HOMA. Dafür wurden die Standardschächte auf die BWB- 

Werknorm WN 701 hin abgestimmt, die grundsätzliche 

Anforderungen für Pumpenschächte sowie zur Anordnung 

des Steuerschrankes und der Lüftung festlegt. Auch einzelne 

essentielle Vorgaben zu den Pumpen und deren Steuerung 

sind dort aufgeführt. 

So war z. B. für Schachtanlagen mit zwei Pumpen, sogenannte 

Doppelpumpanlagen, eine Störfernmeldeübertragung zum 

Leitsystem erforderlich. Hier handelt es sich in der Regel um 

neuralgische Anlagen, die ständig überwacht werden müssen, 

um die Funktionstüchtigkeit jederzeit zu gewährleisten: „Da 

die sonst eingesetzten Einzelpumpen vor allem für Einfamilienhausgebiete 

geeignet sind, werden Doppelpumpanlagen meist 

für Objekte mit mehreren Wohneinheiten verwendet“, erklärt 

Schröder. Diese Anlagen werden mit einer Funkschaltung bzw. 

Fernsteuerung mittels GSM-Modem ausgestattet. Der Grund 

dafür ist einfach: Bei einem Sechs-Familienhaus z. B. kann man 

sich nicht darauf verlassen, dass eine Störung sofort gemeldet 

wird, weil es bei den Parteien oft Uneinigkeit darüber gibt, 

wer zuständig ist. Durch die Funkschaltung werden Fehler 

und Ausfälle dagegen sofort in der BWB-Zentrale angezeigt. 

Sollten beide Pumpen ausfallen, fährt sofort ein Team hinaus 

und beseitigt die Störung innerhalb von 24 Stunden. 

Zwangsentleerung zusätzlich zu Niveauschaltung 

Alle eingesetzten Pumpen der Baureihen GRP 16 bis 

GRP 36 D Ex verfügen zudem über eine automatische Spüleinrichtung, 

die zur Reinigung des Pumpensumpfes und zur 

Zerstörung von Schwimmdecken dient. Neben der Verminderung 

von Ablagerungen wird dadurch auch der Sauerstoffeintrag 

in das Abwasser sichergestellt. Alle verwendeten 

Pumpen sind explosionsgeschützt und verfügen über eine 

Schneideinrichtung, die mitgeführte Feststoffe zuverlässig 

zerkleinert. Die Ausstattung der Schächte mit einer sogenannten 

hängenden Pumpenaufnahme an einer Traverse 

96 03 | 2014


und ohne Befestigung am 

Schachtboden gewährleistet 

das automatische Einkuppeln 

der Pumpen über ein 

Gleitrohr-System am Unterwasser-Kupplungsanschluss. 

Dabei wurde die Forderung 

der BWB berücksichtigt, das 

nach dem Abpumpvorgang 

verbleibende Restwasser auf 

ein Minimum zu begrenzen: 

„Das ist besonders wichtig, 

um keine Geruchsbelästigung 

entstehen zu lassen. 

Vor allem an den Übergabepunkten 

ins Kanalnetz ist 

die Gefahr dafür besonders 

groß“, so Schröder. „Aus diesem 

Grund haben wir auch 

Wert darauf gelegt, dass 

die Anlagen alle zwei Stunden 

eine Zwangsentleerung 

durchführen, egal wie viel 

zugeflossen ist.“ Dieser Vorgang 

ist unabhängig von der 

Bild 2: Im Vorfeld erfolgen zunächst umfangreiche 

Planungen sowie die Auswahl einer in Frage 

kommenden Kleinpumpstation in Absprache mit 

dem Grundstücksbesitzer. Die entsprechenden 

Kommissionen von HOMA werden dann von 

Tiefbauunternehmen je nach Baufortschritt 

gesetzt und an die bereits gelegten Rohrleitungen 

angeschlossen 

Niveauschaltung, die automatisch ausgelöst wird, sobald ein 

bestimmter Füllstand erreicht ist. 

Die Füllstandsmessung im Schacht übernimmt eine Edelstahl- 

Niveausonde (ENS), die empfindliche Keramik-Messzelle wird 

dabei durch ein PE-Schutzrohr vor Stößen und direkter Verschmutzung 

geschützt. Die Signale der Sonde werden an 

die HOMA-HSKB-Steuerung übermittelt, ein Steuergerät mit 

Mikroprozessor und Leistungsteil, das der füllstandsabhängigen 

Regulierung und Überwachung der jeweils eingesetzten 

Pumpen dient. „Die Steueranlagen haben wir gemeinsam 

mit den BWB auf die speziellen Erfordernisse des Projektes 

abgestimmt. So wurde z. B. ein zusätzlicher Druckschalter für 

die unabhängige Erzeugung eines Warnpegels mit Noteinschaltung 

verwendet, um die Funktionssicherheit zu erhöhen“, 

erläutert Weis-Broja. Weiterhin wurde eine dreipolige Vorsicherung 

im separaten ISO-Gehäuse zur Netztrennung vorgesehen 

sowie eine echte Hand- bzw. Umgehungsschaltung verbaut, 

um beim Ausfall der Elektronik die Pumpen weiterhin bedienen 

zu können. Außerdem werden verschiedene Ausführungen der 

Druckluftspülstationen eingesetzt. Diese auch als Nachblasstationen 

bezeichneten Anlagen sind eine weitere Maßnahme, 

um die Bildung von Fäulnis und Ablagerungen zu verhindern, 

und führen periodisch Druckluft in die Leitungen. 

Aktuell 200 Anschlüsse im Bau 

Die mittels dieser Technik zu erschließenden Gebiete liegen 

über das gesamte Berliner Stadtgebiet verteilt. Aktuell sind 

in der Hackbuschsiedlung in Spandau etwa 120 sowie in der 

Straße 494 und dem Alten Bernauer Heerweg in Reinickendorf 

circa 80 Anschlüsse im Bau. 2014 sind weitere 100 Anschlüsse 

geplant, zusätzlich ist mit Neuanschlüssen ans vorhandene 

Netz zu rechnen, z. B. durch Grundstücksteilungen. Zu Beginn 

Quelle: Berliner Wasserbetriebe 

einer Erschließung erfolgt zunächst im Vorfeld von Seiten der 

BWB eine umfangreiche Planung. Unter anderem müssen die 

Durchleitungsrechte für das Verlegen der Druckrohrleitungen 

geklärt und die Vorfluter genehmigt und gebaut werden. 

Anschließend werden den jeweiligen Besitzern der Grundstücke 

Angebote über eine in Frage kommende Kleinpumpstation 

unterbreitet. 

Parallel dazu plant HOMA die Auslegung der hydraulischen 

Pumpsysteme und der dazugehörigen Komponenten wie die 

Druckluftspülstationen anhand der BWB-Vorgaben. Danach 

erfolgt die Lieferung der bestellten Kommissionen zu den 

jeweiligen Projekten. Die Schachtanlagen und zugehörigen 

Steuerungssysteme gehen an die von den BWB beauftragten 

Tiefbauunternehmen. Je nach Baufortschritt werden die 

Segmente gesetzt und an die bereits gelegten Rohrleitungen 

angeschlossen. „Nach Beendigung der Tiefbauarbeiten werden 

die fertigen Kleinpumpstationen sukzessive in Betrieb 

genommen. Die mechanische und elektrische Inbetriebnahme 

der Anlagen erfolgt durch unseren Servicepartner AVA aus 

Berlin“, so Weis-Broja. 

Mit dem Verlauf des Projektes und der Zusammenarbeit mit 

HOMA sind die BWB sehr zufrieden: „Da wir von Anfang an 

sehr konkrete Vorgaben machen konnten, gab es im Grunde 

keine technischen Schwierigkeiten. Das Projekt ist gleichzeitig 

natürlich ein laufender Prozess, in dem immer wieder Abstimmungen 

notwendig sind, auf die HOMA stets kooperativ und 

flexibel reagiert“, so der Projektverantwortliche weiter. „Im 

November z.B. wurden an den Spülstationen noch einmal 

Modifikationen vorgenommen.“ 

KONTAKT: Berliner Wasserbetriebe, Berlin, Peter Schröder, 

Bild 3: Für das Projekt passte der Hersteller seine 

Entwässerungstechnik eigens an spezifische BWB- 

Standards an: So wurden Anlagen verbaut, die alle 

zwei Stunden eine Zwangsentleerung ermöglichen, 

und eine spezielle, eigens auf das Projekt 

zugeschnittene Fernwirktechnik zur Steuerung von 

Doppelpumpanlagen und Spülstationen eingesetzt 

Tel. +49 30 8644-2551, E-Mail: Peter.Schroeder@bwb.de 

Quelle: HOMA Pumpenfabrik GmbH 

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SERVICES BUCHBESPRECHUNG 

QUELLFASSUNGSANLAGEN ZUR TRINKWASSERVERSORGUNG 

Technische und naturwissenschaftliche Grundlagen für den Bau und Betrieb 

von Quellfassungen für die Wasserversorgung 

INFOS 

Autoren: Christoph Treskatis/Horst Tauchmann, Deutscher 

Industrieverlag, München, 2014, 689 Seiten, gebunden, 

Preis: € 149,00, ISBN: 978-3-835671256 

Quellfassungen sind individuell geplante Bauwerke. 

Die Einflüsse des geologischen Standortes, der Gestaltung 

der Fassung sowie der Wartung und Instandhaltung 

fördern oder mindern die Quellschüttung und 

die Verwendbarkeit des Quellwassers für die Trinkwasserversorgung 

in unterschiedlichem Ausmaß. Der 

Sanierungsbedarf älterer Fassungen ist insbesondere 

mit den hygienischen Anforderungen an das Wasser 

für den menschlichen Gebrauch gestiegen. 

Das neue Fachbuch beschäftigt sich mit Quellen zur 

Trinkwassergewinnung und klammert die Mineral-, 

Thermal- und Heilwasserquellen bewusst aus, da hier 

andere Bewertungsmaßstäbe und Nutzungskonzepte 

gelten. Mit dieser Neuerscheinung über den Bau 

und Betrieb von Quellfassungen für die Trinkwasserversorgung 

wird die Reihe der Standardwerke 

zur Wassergewinnung im Deutschen Industrieverlag 

fortgeführt. Das Buch wendet sich gleichermaßen an 

Betreiber wie Planer und Genehmigungsbehörden, 

die mit der Wasserversorgung beschäftigt sind. 

Zahlreiche Bilder, Grafiken, Tabellen und Funktions- 

Schemata zeigen die historische Entwicklung, veranschaulichen 

geologische und hydrogeologische 

Bedingungen und vermitteln die technischen 

Grundlagen der Quellwassergewinnung. 

KANALINSPEKTION 

Zustände erkennen und dokumentieren 

INFOS 

Autor: Klaus-Peter Bölke, Springer Vieweg Verlag, 2013, 

580 Seiten, Hardcover, Preis: € 129,99 

Die 4. Auflage des Fachbuchs ist wiederum ganz auf 

die Erfordernisse von Inspektionsfirmen, Ingenieurbüros 

und kommunalen Verwaltungen sowie der 

praxisbezogenen Lehre bei der Lehrlings- und Studentenausbildung 

an Fachschulen und Universitäten 

ausgelegt. Es wird eine klare Trennung zwischen 

fachlich inhaltlichem und handwerklichem Wissen 

vermittelt. 

Hauptthemen sind das Ursache-Wirkungsprinzip für 

die Zustandserkennung, Zustandsdefinitionen und 

Berücksichtigung der Vereinfachung der Umsetzung 

der EN 13508-2, handwerkliche Grundregeln für die 

TV-Inspektion, auch unter Aufnahme neuer Inspektionsmethoden 

wie des „elektronischen Spiegels“. 

Daneben bietet das Buch praxisbezogene Themen 

wie Materialspezifika, Technikinformationen zu TV- 

Anlagen, Dokumentation, Hinweise zum Umgang 

mit Klassifizierungsmodellen, Hinweise für den Aufbau 

eines effektiven Leistungsverzeichnisses sowie 

Ausführungen zu Arbeitsschutz und Sicherheit 

BUSINESS-TEXTE 

Von der E-Mail bis zum Geschäftsbericht. Das Handbuch für die Unternehmenskommunikation 

INFOS 

Autorin: Gabriele Borgmann, Linde Verlag, Wien, 192 Seiten, 

kartoniert, Preis: € 19,90 bzw. € 15,99 als E-Book, ISBN: 

978-3-7093-0490-7, ISBN (E-Book) 978-3-7094-0453-9 

Jede Zeile, die ein Unternehmen verlässt, prägt 

das Image bei Mitarbeitern, Kunden, Medien und 

Konkurrenten. Von der E-Mail bis zum Geschäftsbericht, 

vom Pressestatement bis zum Corporate 

Book – Worte schaffen Eindrücke – und die bleiben 

in den Köpfen hängen. Borgmann zeigt, wie 

Texte das Image schärfen und erklärt, wie man 

im Unternehmen angemessen und authentisch 

schreibt, wie man zwischen Kreativität und festen 

Regeln balanciert: Wo liegen die Stolpersteine 

bei den E-Mails und welche Text-Chancen bieten 

soziale Netzwerke? Welche Aspekte machen einen 

Geschäftsbericht inhaltsreich und stilvoll? 

Wie entsteht ein fesselndes Skript zur Rede? Dieser 

Ratgeber fächert für alle Fälle der Unternehmenskommunikation 

eine Lösung auf. Er richtet 

den Fokus auf Arbeitstechniken, auf eine freudvolle 

Haltung beim Schreiben und den wertschätzenden 

Blick auf den Leser. 

98 03 | 2014

Marktübersicht 

2014 

Rohre + Komponenten 

Maschinen + Geräte 


Dienstleistungen 

Sanierung 

Institute + Verbände 

Fordern Sie weitere Informationen an unter 

Tel. 0201/82002-35 oder E-Mail: h.pelzer@vulkan-verlag.de 

www.3r-marktuebersicht.de 

03| 2014 99

2014 

RohRe + Komponenten 


Armaturen 

Armaturen + Zubehör 

Anbohrarmaturen 

Rohre 

Formstücke 

Schutzmantelrohre 

Kunststoff 

100 03| 2014

RohRe + Komponenten 

2014 

Rohrdurchführungen 


Dichtungen 

Ihr „Draht“ zur Anzeigenabteilung von 

Helga Pelzer 

Tel. 0201 82002-35 

Fax 0201 82002-40 

h.pelzer@vulkan-verlag.de 

03| 2014 101

2014 

maschinen + GeRäte 


Kunststoffschweißmaschinen 

Horizontalbohrtechnik 


Helga Pelzer 

Tel. 0201 82002-35 

Fax 0201 82002-40 


102 03| 2014

KoRRosionsschutz 

2014 

Kathodischer Korrosionsschutz 


03| 2014 103

2014 



Kathodischer Korrosionsschutz 

104 03| 2014


2014 




Helga Pelzer 

Tel. 0201 82002-35 

Fax 0201 82002-40 


03| 2014 105

2014 

DienstleistunGen / sanieRunG 


Sanierung 

institute + VeRbänDe 

Institute 

106 03| 2014


2014 

Verbände 


03| 2014 107

2014 



Verbände 

INSERENTENVERZEICHNIS 

Firma 

AUMA Riester GmbH & Co. KG, Müllheim 3 

DUKTUS Rohrsysteme Wetzlar GmbH, Wetzlar 61 

IFAT 2014, München 9 

NORMA Group Holding GmbH, Maintal 11 

Rothenberger Werkzeuge GmbH, Kelkheim 5 

Hermann Sewerin GmbH, Gütersloh 7 

TRACTO-TECHNIK GmbH & Co. KG, Lennestadt 41 

Wavin GmbH, Twist 

Titelseite 

Marktübersicht 3R 99-108 

108 03| 2014

AKTUELLE TERMINE SERVICES 

brbv 

SPARTENÜBERGREIFENDE 

GRUNDLAGENSCHULUNGEN 

GFK-Rohrleger nach DVGW-Arbeitsblatt 

W 324 - Nachschulung 

ganzjährig 

Gera, Greifswald 

Zusatzqualifikation Netzingenieur/in – 

Modul Wasser 

15.09.–17.10.2014 Steinfurt und Oldenburg 

Vermessungsarbeiten an Gas- und 

Wasserrohrnetzen nach DVGW Hinweis 

GW 128 – Grundkurs 

ganzjährig 

bundesweit 

Bau von Gas- und Wasserohrleitungen 

28./29.10.2014 Paderborn 

Bau von Wasserohrleitungen 

25./26.11.2014 Herzogenaurach 

Bau von Gasrohrnetzen bis 16 bar 

12./13.11.2014 Bad Zwischenahn 

Stecken, Pressen und Klemmen von 

Kunststoffrohren 

ganzjährig 

bundesweit 

Baustellenabsicherung und 

Verkehrssicherung – RSA/ZTV-SA – 1 Tag 

02.10.2014 Augsburg 

Baustellenabsicherung und 

Verkehrssicherung – RSA/ZTV-SA – 2 Tage 

10./11.11.2014 Hannover 

INFORMATIONSVERANSTALTUNGEN 

Praxis der Tiefbauarbeiten bei 

Leitungsverlegungen – DIN 4124/ZTV 

A-StB, 2012 

21./22.10.2014 Hannover 

Arbeitsvorbereitung und Kostenkontrolle 

im Rohrleitungsbau 

28.10.2014 Hannover 

Steuerbare horizontale Spülbohrverfahren – 

Weiterbildungsveranstaltung nach GW 329 

09.12.2014 Kassel 

Einbau und Abdichtung von Netz- und 

Hausanschlüssen 

21.10.2014 Leipzig 


GAS/WASSER 


GW 128 Grundkurs „Vermessung“ 

10 Termine ab 14.03.2014 bundesweit 

GW 128 Nachschulung „Vermessung“ 


Geprüfter Netzmeister Gas/Wasser – 

Vollzeitlehrgang 

25.08.2014 – 20.03.2015 

Berlin, Dresden, Köln 

Vermessungsarbeiten an Gas- und 

Wasserrohrnetzen nach DVGW Hinweis 

GW 128 – Nachschulung 

ganzjährig 

bundesweit 

Sicherheit bei Arbeiten im Bereich von 

Versorgungsleitungen – Schulung nach 

GW 129/S129 – 3 Jahre Gültigkeit 


Sicherheit bei Arbeiten im Bereich von 

Versorgungsleitungen – Schulung nach 

GW 129/S129 – 5 Jahre Gültigkeit 

ganzjährig 

Berlin, Essen 

Schweißaufsicht nach DVGW-Merkblatt GW 331 

ganzjährig 

bundesweit 

PE-HD Schweißer nach DVGW-Arbeitsblatt 

GW 330 – Grundkurs 

ganzjährig 

bundesweit 

PE-HD Schweißer nach DVGW-Arbeitsblatt 

GW 330 – Verlängerungskurs 

ganzjährig 

bundesweit 

Nachumhüllen von Rohren, Armaturen und 

Formteilen nach DVGW-Merkblatt GW 15 – 

Grundkurs 


Nachumhüllen von Rohren, Armaturen und 

Formteilen nach DVGW-Merkblatt GW 15 – 

Nachschulung 


Fachkraft für die Instandsetzung 

von Trinkwasserbehältern – DVGW- 

Arbeitsblätter W 316-2 

22.-26.09.2014 Frankfurt/Main 


Arbeiten an Gasleitungen – BGR 500 Kap. 2.31 

11.11.2014 Bad Zwischenahn 

Bau von Gasrohrnetzen über 16 bar 

09./10.12.2014 Köln 

Grabenlose Bauweisen – anerkannte 

Fortbildung nach GW 302-R2/GW 320-1 

12.11.2014 Berlin 

Sachkundiger Gas bis 5 bar 

14.10.2014 Leipzig 

25.11.2014 Münster 

Sachkundiger Wasser – Wasserverteilung 

15.10.2014 Leipzig 

26.11.2014 Münster 

Reinigung und Desinfektion von 

Wasserverteilungsanlagen 

20.05.2014 Leipzig 


18.11.2014 Frankfurt/Main 

DVGW-Arbeitsblatt GW 301 

– Qualitätsanforderungen für 

Rohrleitungsbauunternehmen 

07.10.2014 Augsburg 

PRAXISSEMINARE 

Druckprüfung von Gas- und 

Wasserleitungen 

21./22.10.2014 Essen 

Druckprüfung von Gasrohrleitungen 


Druckprüfung von Wasserrohrleitungen 


DVS 2202-1 Beurteilung von 

Kunststoffschweißverbindungen 

05.11.2014 Leipzig 

Fachaufsicht Korrosionsschutz für 

Nachumhüllungsarbeiten gemäß DVGW- 

Merkblatt GW 15 

04.11.2014 Frankfurt/Main 

11.12.2014 Bad Zwischenahn 

03 | 2014 109

SERVICES AKTUELLE TERMINE 

Fachwissen für Schweißaufsichten nach 

DVGW-Merkblatt GW 331 inkl. DVS- 

Abschluss 2212-1 

23./24.10.2014 Dortmund 

27./28.11.2014 Dortmund 

FERNWÄRME 


Geprüfter Netzmeister Fernwärme – 

Blocklehrgang 

Sept. 2014 – März 2015 

Gera, Nürnberg 

Hamburg, 

Muffenmonteur im Fernwärmeleitungsbau, 

geprüft nach AGFW FW 603 – Grundkurs 

ganzjährig 

Halle, Hamburg 

Muffenmonteur im Fernwärmeleitungsbau, 

geprüft nach AGFW FW 603 – Verlängerung 

ganzjährig 

Halle, Hamburg 


Bau und Sanierung von Nah- und 

Fernwärmeleitungen 

22./23.10.2014 Würzburg 

Aufbaulehrgang Fernwärme 

02.12.2014 Kerpen 

Techniklehrgang für Vorarbeiter 

Fernwärme 

10.-14.11.2014 Kerpen 

Technische Grundlagen der Nah- und 

Fernwärme 

18.-23.05.2014 Schermbeck 

02.-07.11.2014 Weimar 

Qualifikationen im Fernwärmeleitungsbau 


Rohrstatische Auslegung von 

Kunststoffmantelrohren 

04./05.11.2014 Hamburg 

Schweißen und Prüfen von 

Fernwärmeleitungen – FW 446 


Stahlmantelrohre im 

Fernwärmeleitungsbau 


ABWASSER 


Dichtheitsprüfung von Entwässerungsanlagen 

außerhalb von Gebäuden 

30.06.-04.07.2014 Bühl 

08.-12.09.2014 Soltau 

Fortbildung Dichtheitsprüfung von 

Entwässerungsanlagen außerhalb von 

Gebäuden 

11.06.2014 Siegen 

Sachkunde Dichtheitsprüfung von 

Grundstücksentwässerungsanlagen - 

Neueinsteigerkurs 

23.-27.06.2014 Braunschweig 

22.-26.09.2014 Dresden 


Einbau und Prüfung von Abwasserleitungen 

und –kanälen, Arbeitsblatt 

DWA-A139 

17.09.2014 Kassel 

Explosionsschutz in abwassertechnischen 

Anlagen 

08.07.2014 Pirmasens 

18.11.2014 Bad Wildungen 

Fachkurs für Planer: Einbau und Sanierung 

von Schachtabdeckungen 

08./09.10.2014 Leipzig 

Ki-Seminar für Inspekteure – 

Schachtinspektionen 

23.09.2014 Bayreuth 

INDUSTRIEROHRLEITUNGSBAU 


Kunststoffschweißer nach DVS 2281 mit 

Prüfung nach DVS 2212-1 

ganzjährig 

bundesweit 

Wiederholungsprüfungen nach DVS 2212-1 

(Prüfgruppe I) 

ganzjährig 

bundesweit 

Kunststoffschweißer nach DVS 2282 mit 

Prüfung nach DVS 2212-1 (Prüfgruppe II) 

ganzjährig 

bundesweit 

Wiederholungsprüfungen nach DVS 2212-1 

(Prüfgruppe II) 

ganzjährig 

SEMINARE 

bundesweit 

GWI Essen 

Sachkundige für Odorieranlagen – DVGW G 280 

11./12.11.2014 Essen 

Instandhaltung von Gasrohrnetzen 

20./21.05.2014 Essen 

Organisation und Logistik der 

Gasrohrnetzüberprüfung 

23.06.2014 Essen 

Praxis der Gastechnik für Nichttechniker 

und spartenfremde Mitarbeiter 

03./04.06.2014 Essen 

09./10.12.2014 Essen 

Gasspüren und 

Gaskonzentrationsmessungen 

24./25.06.2014 Essen 

27./28.10.2014 Essen 

Grundlagen der Gas-Druckregelung 

09./10.09.2014 Essen 

Planung und Bau von 

Fernwärmeversorgung mit Dampf 


Mantelrohrsysteme im 

Fernwärmeleitungsbau 

16./17.09.2014 Hamburg 

Ki-Seminar für Inspekteure von sanierten 

Kanälen 

22.09.2014 Bayreuth 

Ki-Seminar für Ingenieure: Durchführung 

und Beurteilungen von Kanalinspektionen 

06./07.11.2014 Leipzig 

Instandhaltung von Gasleitungen aus 

Stahlrohren größer 5 bar gem. G 466-1 

01./02.07.2014 Essen 

21./22.10.2014 Essen 

Erfahrungsaustausch und Weiterbildung 

der Sachkundigen für Odorieranlagen 

11.-12.09.2014 Essen 

110 03 | 2014

AKTUELLE TERMINE SERVICES 

Organisation des Betriebs und Fachkunde 

für Erdgasanlagen auf Werksgelände und 

im Bereich industrieller Gasverwendung 

05./06.11.2014 Essen 

Arbeiten an freiverlegten Gasrohrleitungen 

auf Werksgelände und im Bereich 

17.09.2014 Essen 

Sicherheitstraining bei Bauarbeiten im 

Bereich von Versorgungsleitungen – 

BALSibau - GW 129 

14.11.2014 Essen 

12.12.2014 Essen 

Arbeiten an Gasleitungen bei 

unkontrollierter Gasausströmung - 

Schulung nach BGR 500 (BGV A1/BGI 560) 

28.08.2014 Essen 

09.12.2014 Essen 

15.-17.09.2014 Essen 

08.-10.12.2014 Essen 

Weiterbildung von Sachkundigen und 

technischen Führungskräften im Bereich 

von Gas-Druckregel- und –Messanlagen 

27./28.10.2014 Essen 

Projektierung, Prüfung, Dokumentationen 

und Abnahmen von Gas-Druckregelanlagen 

bis 5 bar für Sachkundige und 

Anlagenplaner 

22./23.05.2014 Essen 

24./25.11.2014 Essen 

Einstellungen, Normalbetrieb und 

Störungsbeseitigung an Gas- 

Druckregelanlagen . 

01./02.07.2014 Essen 

03./04.11.2014 Essen 

Planung und Auslegung von Rohrleitungen 

26./27.06.2014 Bremerhaven 

Kraftwerkstechnik für Nicht-Techniker 

26.06.2014 Essen 

Druckstöße, Dampfschläge und 

Pulsationen in Rohrleitungen 

30.06./01.07.2014 Berlin 

22./23.09.2014 Knochel 

Prüfungen von Druckbehälteranlagen 

und Rohrleitungen nach der 

Betriebssicherheitsverordnung 

02.12.2014 Essen 

Dichtungen - Schrauben - Flansche 

05.06.2014 Bremerhaven 

30.09.2014 Essen 

26.11.2014 Berlin 

Sachkundige für Klärgas- und 

Biogasanlagen in der Abwasserbehandlung 

20./21.05.2014 Essen 

Weiterbildung von Sachkundigen und 

technischem Personal für Klärgas- und 

Biogasanlagen 

18./19.09.2014 Essen 

Einführung in die Gasabrechnung 

04.06.2014 Essen 

10.12.2014 Essen 

Sachkundigenschulung Gasabrechnung 

gemäß DVGW-Arbeitsblatt G 685 

19./21.11.2014 Essen 

Weiterbildung der Sachkundigen gemäß 

DVGW-Arbeitsblatt G 685 

15./16.09.2014 Essen 

11./12.12.2014 Essen 

Auslegung und Dimensionierung von Gas- 

Druckregelanlagen 

29./30.10.2014 Essen 

Grundlagen, Praxis und Fachkunde von 

Gas-Druckregelanlagen nach DVGW- 

Arbeitsblatt G 491, G 495 und G 459-2 

24./25.06.2014 Essen 

11./12.11.2014 Essen 

Sachkundigenschulung Gas-Druckregelund 

-Messanlagen im Netzbetrieb und in 

der Industrie 

02.-04.06.2014 Essen 

Gas-Druckregel- und Messanlagen – 

Praxisseminar 

29./30.09.2014 Essen 

Praxis der Prüfung von Gas-Messanlagen 

nach DVGW-Arbeitsblatt G 492 

03./04.09.2014 Essen 

Sachkundigenschulung - Druckbehälter 

und Durchleitungsdruckbehälter einschl. 

Erdgas-Vorwärmanlagen nach DVGW- 

Arbeitsblättern 498 und G 499 

25./26.11.2014 Essen 

Druckbehälter und 

Durchleitungsdruckbehälter Praxis- 

Vertiefungsseminar/Weiterbildung der 

Sachkundigen nach G 498 

15./16.12.2014 Essen 

SEMINARE 

HDT 

Verfahren zur Montage und Demontage 

von Dichtverbindungen an Rohrleitungen 

und Apparaten 


29.09.2014 Essen 

25.11.2014 Berlin 

Kraftwerkstechnik- Basiswissen und 

Komponenten 

24./25.06.2014 Essen 

11./12.11.2014 Essen 

Rohrleitungen nach EN 13480 - Allgemeine 

Anforderungen, Werkstoffe, Fertigung und 

Prüfung 

09./10.12.2014 München 

Schweißen von Rohrleitungen im Energieund 

ChemieanlagenbauPlanung und 

Auslegung von Rohrleitungen 

03./04.06.2014 Essen 

Dichtverbindungen an Rohrleitungen 


WORKHOPS 

IKT 

Bedarfsorientierte Kanalreinigung 

25./26.11.2014 Gelsenkirchen 

Rückstau, Hydraulik, Überflutung, 

Regenrückhaltung 

21./22.05.2014 Steinhagen 


Kanalreparatur in Theorie und Praxis 


SEMINARE 

Kanalreinigung nach DIN 

27.11.2014 Gelsenkirchen 

Kanal- und Leitungsbau 



03 | 2014 111

SERVICES AKTUELLE TERMINE 

DIN EN 1610 


Umgang mit Dränagewasser von privaten 

Grundstücken 


LEHRGÄNGE 

Berater Grundstücksentwässerung 

04.-12.12.2014 Gelsenkirchen 

Lehrgang zur neuen DIN SPEC 19748 für 

Hausanschlussliner 


Sanierung von Abwasserschächten 


Kanalbetrieb 

28.-30.10.2014 Gelsenkirchen 

RSV 

PRAXISTAG 

„Rehabilitation von Trinkwasserleitungen“ 

mit Fachausstellung 

15.04.2014 Mellendorf 

SAG 

Grundlagen Kanalreinigung 

23.09.2014 Lauingen 

Aufbaukurs Zustandsbewertung nach 

DWA-M 149-3 

12.09.2014 Lünen 

10.12.2014 Darmstadt 

Kanalsanierung und Sanierungsplanung 

privater Abwasserleitungen mit 

Zustandsbeurteilung 

10.09.2014 Lünen 

08.12.2014 Darmstadt 

SEMINARE 

TAH 

Zertifizierter Kanalsanierungs-Berater 

2014 

ab 15.09.2014 

ab 13.10.2014 

Heidelberg 

Weimar 

Schlauchliner-Workshop 

18.06.2014 Osnabrück 

19.06.2014 Magdeburg 

03.07.2014 Köln 

08.10.2014 München 

09.10.2014 Stuttgart 

26.11.2014 Mainz 

SEMINARE 

TAW 

Kathodischer Korrosionsschutz (KKS) 

unterirdischer Anlagen: Messtechnisches 

Praktikum 

23.-26.09.2014 Bochum 

ZKS Zertifizierter Kanalsanierungsberater 

- Lehrgänge 

SEMINARE 

TAE 

KKS-Seminar für Fortgeschrittene - Teil 1 

24.-26.11.2014 Wuppertal 

Modulare Schulung 2014 

06.-11.10.2014 Hamburg 

10.-15.11.2014 Hamburg 

24.-28.11.2014 Hamburg 

08.-13.12.2014 Kiel 

Instandsetzen von Abwasserkanälen und 

-bauwerken 

05./06.11.2014 Ostfildern 

KONTAKTADRESSEN 

Berufsförderungswerk des Rohrleitungsbauverbandes 

Kurt Rhode, Tel. 0221/37668-44, Fax 0221/37668-62, 

E-Mail: rhode@brbv.de, www.brbv.de 

Technische Akademie Hannover 

Dr. Igor Borovsky, Tel. 0511/39433-30, Fax 0511/39433-40, 

E-Mail: borovsky@ta-hannover.de, www.ta-hannover.de 

GWI Gas- und Wärmeinstitut Essen e.V., 

Barbara Hohnhorst, Tel. 0201/3618-143, 

Fax 0201/3618-146, E-Mail: hohnhorst@gwi-essen.de, www.gwi-essen.de 

Technische Akademie Wuppertal 

Tel. 0202/7495-207, Fax 0202/7495-228, 

E-Mail: taw@taw.de, www.taw.de 

HdT 

Haus der Technik Essen, Tel. 0201/1803-1, 

E-Mail: hdt@hdt-essen.de, 

www.hdt-essen.de 

Technische Akademie Esslingen 

Heike Baier, Tel. 0711/34008-23, Fax 0711/34008-27, 

E-mail: Heike.Baier@tae.de, www.tae.de 

SAG-Akademie 

Anja Kratt, Tel. 06151/10155-111, Fax 06151/10155-155, Kratt@SAG- 

Akademie.de, www.SAG-Akademie.de 

RSV - Rohrleitungssanierungsverband e.V., 

Tel.: 05963/9810877, Fax 05963/9810878, rsv-ev@t-online.de, 

www.rsv-ev.de 

112 03 | 2014

IMPRESSUM 

IMPRESSUM 

Verlag 

© 1974 Vulkan-Verlag GmbH, 

Postfach 10 39 62, 45039 Essen, 

Telefon +49 201-82002-0, Fax -40 

Geschäftsführer: Carsten Augsburger, Jürgen Franke 

Redaktion 

Dipl.-Ing. N. Hülsdau, Vulkan-Verlag GmbH, 

Huyssenallee 52-56, 45128 Essen, 

Telefon +49 201-82002-33, Fax +49 201-82002-40, 

E-Mail: n.huelsdau@vulkan-verlag.de 

Kathrin Lange, Vulkan-Verlag GmbH, 

Telefon +49 201-82002-32, Fax +49 201-82002-40, 

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Barbara Pflamm, Vulkan-Verlag GmbH, 

Telefon +49 201-82002-28, Fax +49 201-82002-40, 

E-Mail: b.pflamm@vulkan-verlag.de 

Anzeigenverkauf 

Helga Pelzer, Vulkan-Verlag GmbH, 

Telefon +49 201-82002-66, Fax +49 201-82002-40, 

E-Mail: h.pelzer@vulkan-verlag.de 

Anzeigenverwaltung 

Martina Mittermayer, 

Vulkan-Verlag/DIV Deutscher Industrieverlag GmbH, 

Telefon +49 89-203 53 66-16, Fax +49 89-203 53 66-66, 

E-Mail: mittermayer@di-verlag.de 

Abonnements/Einzelheftbestellungen 

Leserservice 3R INTERNATIONAL, 

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Telefon +49 931-4170-1616, Fax +49 931-4170-492, 

E-Mail: leserservice@vulkan-verlag.de 

Layout und Satz 

Dipl.-Des. Nilofar Mokhtarzada, Vulkan-Verlag GmbH 

E-Mail: n.mokhtarzada@vulkan-verlag.de 

Druck

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