pdf-Dokument - UNIKA Kalksandstein Westfalen GmbH

KALKSANDSTEIN
Planung, Konstruktion, Ausführung
5. Auflage

KALKSANDSTEIN – Planung, Konstruktion, Ausführung
KALKSANDSTEIN
Planung, Konstruktion, Ausführung
Stand: Januar 2009
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck, auch auszugsweise, nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Planung, Konstruktion, Ausführung
Vorwort
Kapitel 1 Kalksandstein (Stand Januar 2009)
Kapitel 2 Wirtschaftliches Bauen (Stand Januar 2009)
Kapitel 3 Außenwände (Stand Januar 2008)
Kapitel 4 Sichtmauerwerk (Stand Januar 2008)
Kapitel 5 Nicht tragende Außenwände (Stand Januar 2005)
Kapitel 6 Nicht tragende Innenwände (Stand Januar 2005)
Kapitel 7 Mauermörtel und Putz (Stand Januar 2008)
Kapitel 8 Befestigungen in Kalksandstein (Stand Januar 2009)
Kapitel 9 Bemessung (Stand Januar 2007)
Kapitel 10 Verformung und Rissesicherheit (Stand Januar 2009)
Kapitel 11 Abdichtung (Stand Januar 2009)
Kapitel 12 Wärmeschutz (Stand Januar 2009)
Kapitel 13 Brandschutz (Stand Dezember 2008)
Kapitel 14 Schallschutz (Stand Januar 2005)
Kapitel 15 Umwelt und Gesundheit (Stand Januar 2009)
Kapitel 16 Spezielle Anwendungsbereiche (Stand Januar 2009)

KALKSANDSTEIN – Planung, Konstruktion, Ausführung
VORWORT
Seit über 100 Jahren hat sich der weiße Kalksandstein als feste Größe im Mauerwerksbau hervorragend
bewährt. Das umweltschonende Herstellverfahren ist im Laufe der Zeit optimiert worden. Die für die Herstellung
notwendigen Rohstoffe Kalk, Sand und Wasser sind unverändert geblieben.
Die Qualität eines Baustoffes zeigt sich auch in den bereitstehenden Informationsschriften und der technischen
Beratungskompetenz. Mit der 5. Auflage des Fachbuches „Planung, Konstruktion, Ausführung (PKA)“
erhalten die am Bau Beteiligten, wie Architekten, Ingenieure und Bauausführende sowie Studenten,
alle Informationen und Lösungen zu den relevanten Bereichen des Bauens mit Kalksandstein. Die
„PKA“ ist ein Standardwerk für den Mauerwerksbau u.a. bei Einfamilien- und Reihenhäusern, im mehrgeschossigen
Wohnungsbau sowie im gewerblichen und kommunalen Zweckbau.
Digitale Medien als CD-ROM oder im Download-Service sowie die persönliche Beratung vor Ort runden das
Informationsangebot der Kalksandsteinindustrie ab.
In der 5. Auflage wurden die Themen neu geordnet und von namhaften Fachautoren aus der Wissenschaft
und Praxis erarbeitet. Kalksandsteinprodukte, Hinweise zur optimalen Verarbeitung und die verschiedenen
Anwendungsbereiche werden ausführlich beschrieben.
In dieser Auflage werden die bewährten Methoden zur Ausführung von Innenwänden, KS-Funktionswänden
im Außenbereich und Abdichtungen von KS-Mauerwerk mit den neuesten Normen, Verordnungen und Bauvorschriften
zum Wärme-, Schall- und Brandschutz verknüpft.
Ferner sind Hinweise zum rationellen und wirtschaftlichen Bauen für nachhaltige Gebäude enthalten.
Mit dieser 5. Auflage gibt die Kalksandsteinindustrie das umfassende Nachschlagewerk für die tägliche
Praxis an die Hand. Für das Bauen von heute und morgen.
Wir bedanken uns bei den Autoren, den Mitarbeitern der Redaktion und allen an der Erarbeitung Beteiligten
für ihre engagierte Arbeit.
Der Herausgeber
Hannover, im Januar 2009

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 1: Kalksandstein
Stand: Januar 2009

KALKSANDSTEIN
1. Kalksandsteine nach DIN EN 771-2 und DIN V 106______________________3
1.1 Die Verwendung von Kalksandsteinen in Deutschland_______________3
1.2 Steinarten, Anforderungen und Verwendbarkeit nach DIN V 106________ 4
2. Herstellung________________________________________________________4
3. Mauersteine_______________________________________________________5
3.1 Bezeichnungen_________________________________________________5
3.2 Steinarten_____________________________________________________5
3.3 Eigenschaften von Kalksandstein_________________________________6
3.4 Kalksandsteine für Normalmörtel_________________________________7
3.5 Kalksandsteine für Dünnbettmörtel_______________________________8
3.6 Bauteile zur Systemergänzung___________________________________9
4. Kalksandsteine mit CE-Kennzeichnung_______________________________ 10
4.1 Die CE-Kennzeichnung von Kalksandsteinen______________________ 12
4.2 Die Bedeutung der CE-Kennzeichnung___________________________ 13
4.3 Die Überwachung CE-gekennzeichneter Kalksandsteine____________ 14
4.4 Die Kombination von Ü- und CE-Kennzeichnung___________________ 14
4.5 Das Konzept der Kalksandsteinindustrie_________________________ 14
Literatur ____________________________________________________________ 15
KALKSANDSTEIN
Stand: Januar 2009
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9039
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck auch auszugsweise nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr: E 2,50
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN
1. KALKSANDSTEINE NACH
DIN EN 771-2 UND DIN V 106
Als am 5. Oktober 1880 ein Patent zur Erzeugung
von Kalksandsteinen an Dr. Michaelis
in Berlin erteilt wurde, konnte niemand
ahnen, welcher Erfolg dieser Entwicklung
beschieden sein würde. Die Formgebung
durch Pressen und die Hochdruckdampfhärtung
ermöglichten bereits seit mehr
als hundert Jahren eine industrielle KS-
Produktion. Im Jahre 1900 wurden rd.
300 Mio. Steine und 1905 bereits 1 Mrd.
Kalksandsteine produziert. Durch die
schnelle Marktverbreitung und das Vertrauen
zu diesem Mauerstein erschien
bereits 1927 die erste Ausgabe der Kalksandsteinnorm
DIN 106. Die derzeit gültige
Ausgabe ist die DIN V 106:2005-10 [1].
Mit der harmonisierten Kalksandsteinnorm
DIN EN 771-2:2005-5 [2] liegt nunmehr
auch die erste europaweit gültige Norm für
Kalksandsteine vor. Auf Grundlage dieser
Norm können Kalksandsteine mit dem CE-
Zeichen gekennzeichnet werden.
Kalksandsteine sind Mauersteine, die
aus den natürlichen Rohstoffen Kalk
und kieselsäurehaltige Zuschläge (Sand)
hergestellt, nach innigem Mischen verdichtet,
geformt und unter Dampfdruck
gehärtet werden. Für die Zuschläge sollen
Gesteinskörnungen nach DIN EN 12620
verwendet werden. Die Verwendung von
Gesteinskörnungen nach DIN EN 13055-1
ist, mit Ausnahme von Blähglas und Kesselsand,
zulässig, soweit hierdurch die
Eigenschaften der Kalksandsteine nicht
ungünstig beeinflusst werden.
Kalksandsteine werden für tragendes
und nicht tragendes Mauerwerk vorwiegend
für die Erstellung von Außen- und
Innenwänden verwendet. Für tragende
und nicht tragende Außenwände sowie für
tragende Innenwände gilt in Deutschland
DIN 1053-1, für nicht tragende Innenwände
DIN 4103-1.
Bild 1: Raster-Elektronen-Mikroskopaufnahme (REM)
von Kalksandstein
ist sichergestellt, dass das damit gekennzeichnete
Produkt entweder der DIN V 106
oder einer allgemeinen bauaufsichtlichen
Zulassung entspricht. Die Überwachung
selbst ist – zusätzlich zur Überwachung
der werkseigenen Produktionskontrolle
– eine Produktüberwachung nach Anhang
B der DIN V 106.
1.1 Die Verwendung von Kalksandsteinen
in Deutschland
Entsprechend dem Bauproduktengesetz
müssen Kalksandsteine CE-gekennzeichnet
werden. Die CE-Kennzeichnung regelt
jedoch nur das „Inverkehrbringen“. Sie
sagt nichts über deren Verwendung am
Bau aus.
Falls Kalksandsteine außer dem CE-Kennzeichen
keine weitere Kennzeichnung
tragen, aus der deren Verwendbarkeit hervorgeht,
ist diese vom Anwender anhand
der Bestimmungen von DIN V 20000-402
[3] zu überprüfen.
Bild 2: Die Rohstoffe: Kalk, Sand und Wasser
Falls Kalksandsteine zusätzlich nach
DIN V 106 gekennzeichnet sind, sichert der
Hersteller deren Verwendbarkeit zu.
Die Einzelheiten werden in den folgenden
Abschnitten beschrieben.
Kalksandsteine nach DIN V 106 entsprechen
automatisch der DIN EN
771-2. Die Verwendbarkeit von Steinen
nach DIN V 106 wird vom Hersteller
zugesichert. Anders verhält
es sich bei Steinen, die lediglich der
DIN EN 771-2 entsprechen, aber nicht
der DIN V 106. Hier hat der Verarbeiter
die Verwendbarkeit anhand der
DIN V 20000-402 selbst zu prüfen.
Mit Kalksandstein nach DIN V 106
erhält der Anwender also die bisher
gewohnte Sicherheit.
DIN EN 771-2
Kalksandsteine – Anwendung in Deutschland
Mit der Einführung der CE-Kennzeichnung
und der bauaufsichtlichen Einführung der
DIN V 106 ist von staatlicher Seite nur
noch eine Überwachung der werkseigenen
Produktionskontrolle (Systemüberwachung,
keine Produktüberwachung)
verbunden. Kalksandsteine, die nach DIN
V 106 überwacht und gekennzeichnet
werden, sind – ohne Überprüfung durch
den Verwender – im Sinne der Landesbauordnungen
in Deutschland verwendbar.
Die Verwendbarkeit wird vom Lieferanten
zugesichert. Dies kann durch eine unabhängige
Stelle überwacht werden. Damit
DIN 20000-402
Regeln für die Verwendung von
Kalksandsteinen nach DIN EN 771-2
Eingeführt über:
„Liste der technischen
Baubestimmungen“
Prüfung der Verwendbarkeit
durch die Verwender
Bild 3: Verwendbarkeit von Kalksandsteinen
DIN V 106
Kalksandsteine mit besonderen
Eigenschaften
Eingeführt über:
„Liste der technischen
Baubestimmungen“
Zusicherung der Verwendbarkeit
durch den Hersteller

KALKSANDSTEIN
1.2 Steinarten, Anforderungen und
Verwendbarkeit nach DIN V 106
Wenn CE-gekennzeichnete Kalksandsteine
zusätzlich mit der DIN V 106 übereinstimmen,
dürfen diese Kalksandsteine
verwendet werden, ohne dass die für
die Verwendung ausschließlich CE-gekennzeichneter
Kalksandsteine in Deutschland
festgelegten Verwendungsregeln in DIN
V 20000-402 beachtet werden müssen.
DIN V 106 [1] ersetzt die früheren Ausgaben
der Kalksandsteinnormen DIN V 106-
1:2003-02 und DIN V 106-2:2003-02. Sie
ist über die Musterliste der technischen
Baubestimmungen (bauaufsichtliche
Einführung in den Bundesländern unterschiedlich)
anwendbar.
●1
Sand Kalk Kalk
●4
●2
●3
Diese Vornorm gilt für Kalksandsteine nach
DIN EN 771-2, die als Mauersteine für tragendes
und nicht tragendes Mauerwerk,
vorwiegend zur Erstellung von Außen- und
Innenwänden, verwendet werden. Hierbei
gilt für Wände insbesondere DIN 1053,
Teile 1, 100 , 3 und 4. Für nicht tragende,
innere Trennwände gilt DIN 4103-1.
2. HERSTELLUNG
Bild 4: Herstellung von Kalksandstein
●5
Die wesentlichen Stationen der KS-Produktion
sind:
1 Kalk und Sand aus den heimischen
Abbaustätten werden im Werk in Silos
gelagert. Die Rohstoffe werden
im Mischungsverhältnis Kalk : Sand =
1 : 12 nach Gewicht dosiert, intensiv
miteinander gemischt und über eine
Förderanlage in Reaktoren geleitet.
2 Hier löscht der Branntkalk unter Wasserverbrauch
zu Kalkhydrat ab. Gegebenenfalls
wird das Mischgut dann
im Nachmischer auf Pressfeuchte gebracht.
3 Mit vollautomatisch arbeitenden Pressen
werden die Steinrohlinge geformt
und auf Härtewagen gestapelt.
4 Es folgt dann das Härten der Rohlinge
unter geringem Energieaufwand bei
Temperaturen von ca. 200 °C unter
Wasserdampfdruck, je nach Steinformat
etwa vier bis acht Stunden. Der
Vorgang ist von der Natur abgeschaut.
Beim Härtevorgang wird durch die heiße
Wasserdampfatmosphäre Kieselsäure
von der Oberfläche der Quarzsandkörner
angelöst. Die Kieselsäure bildet mit
dem Bindemittel Kalkhydrat kristalline
Bindemittelphasen – die CSH-Phasen
–, die auf die Sandkörner aufwachsen
und diese fest miteinander verzahnen
(Bild 1). Die beim Herstellungsprozess
gebildeten Strukturen aus Kalk, Sand
und Wasser sind dafür verantwortlich,
dass der Kalksandstein ein festes Gefüge
hat. Es entstehen keine Schadstoffe.
5 Nach dem Härten und Abkühlen sind
die Kalksandsteine gebrauchsfertig,
eine werksseitige Vorlagerung ist nicht
erforderlich.
Foto: Masa-Dorstener
Foto: Masa-Dorstener
Bild 5: Nach dem Mischen werden die Rohlinge gepresst.
Bild 6: Das Härten der Rohlinge erfolgt in Autoklaven.

KALKSANDSTEIN
3. MAUERSTEINE
Von der Kalksandsteinindustrie wird eine
Vielzahl an Formaten für die Handvermauerung
und für das Mauern mit Versetzgerät
angeboten. Das KS-Bausystem umfasst
neben den Steinformaten für die Erstellung
von Mauerwerk nach DIN 1053-1
auch Bauteile zur Systemergänzung sowie
Sonderprodukte.
Die KS-Palette reicht von traditionellen,
kleinformatigen Kalksandsteinen zur
Handvermauerung (KS-Vollsteine und KS-
Lochsteine) über Steine mit Nut-Feder-
System (KS-R-Steine) zu KS-Bauplatten zur
Erstellung von schlanken nicht tragenden
Wänden. Besonders wirtschaftlich sind
KS-Plansteine und großformatige KS XL,
da diese mit Dünnbettmörtel verarbeitet
werden. KS-E-Steine ermöglichen – auch
nachträglich – die Verlegung von Elektroinstallation
ohne Schlitzen und Fräsen.
Steine zur Erstellung von Sichtmauerwerk
runden die Palette ab.
3.1 Bezeichnungen
Die Bezeichnung der Kalksandsteine erfolgt
nach DIN V 106. Sie setzt sich zusammen
aus der Steinsorte, der DIN-Hauptnummer,
der Steinart, der Steindruckfestigkeitsklasse,
der Steinrohdichteklasse und dem
Format-Kurzzeichen. Ab dem Format 4 DF
ist zusätzlich die Wanddicke anzugeben.
Anstelle des Format-Kurzzeichens dürfen
auch die Maße in der Reihenfolge Länge/
Breite/Höhe angegeben werden. Dies gilt
stets bei Plansteinen, KS XL, Fasensteinen
und Bauplatten.
3.2 Steinarten
Kalksandsteine werden in verschiedenen
Eigenschaften für unterschiedliche Anwendungsbereiche
angeboten. Bei der
Unterscheidung der Steinarten sind verschiedene
Kriterien zu beachten:
Lochanteil gemessen an der Lagerfläche
(Vollsteine/Lochsteine)
Tafel 1: Steinarten und -bezeichnungen nach DIN V 106
a) Vollsteine (Lochanteil 15 % der Lagerfläche)
Bezeichnung
Kurzzeichen
Schichthöhe
[cm]
Eigenschaften und Anwendungsbereiche
1 KS-Vollsteine KS 12,5 Für tragendes und nicht tragendes Mauerwerk in
Normalmörtel versetzt.
2 KS-R-Blocksteine KS-R > 12,5
25
3 KS-Plansteine
KS-R-Plansteine
KS P
KS-R P
25
Wie Zeile 1, zusätzlich mit Nut-Feder-System an
den Stirnseiten. Stoßfugenvermörtelung kann
daher im Regelfall entfallen.
Wie Zeile 2, auf Grund Einhaltung geringerer
Grenzabmaße der Höhe *) (h = ± 1,0 mm) zum
Versetzen in Dünnbettmörtel.
4 KS-Fasensteine KS F 25 Wie Zeile 3, jedoch mit beidseitig umlaufender
Fase an der Sichtseite von ca. 7 mm.
5 KS XL-Rasterelemente
1) KS XL-RE 50
62,5
6 KS XL-Planelemente
1) KS XL-PE 50
62,5
b) Lochsteine (Lochanteil > 15 % der Lagerfläche)
Bezeichnung
Kurzzeichen
Schichthöhe
[cm]
Wie Zeile 3. Lieferung von Regelelementen der
Länge 498 mm (1/1) sowie Ergänzungselementen
der Längen 373 mm (3/4) und 248 mm (1/2).
Wie Zeile 3. Lieferung von werkseitig vorkonfektionierten
Wandbausätzen mit Regelelementen
der Länge 998 mm.
Eigenschaften und Anwendungsbereiche
7 KS-Lochsteine KS L 12,5 Für tragendes und nicht tragendes Mauerwerk in
Normalmörtel versetzt.
8 KS-R-Hohlblocksteine
9 KS-Plansteine
KS-R-Plansteine
KS L-R > 12,5
25
KS L P
KS L-R P
25
c) frostwiderstandsfähige Steine (KS-Verblender) 3)
Bezeichnung
10 KS-Vormauersteine
2)
Kurzzeichen
KS Vm
oder
KS VmL
11 KS-Verblender 2)3) KS Vb
oder
KS VbL
Schichthöhe
[cm]
25
25
1)
Im Markt sind unterschiedliche Marken bekannt.
2)
Als Oberbegriff für frostwiderstandsfähige Steine
wird im Allgemeinen nur die Bezeichnung KS-Verblender
verwendet.
Wie Zeile 7, zusätzlich mit Nut-Feder-System an
den Stirnseiten. Stoßfugenvermörtelung kann
daher im Regelfall entfallen.
Wie Zeile 8, auf Grund Einhaltung geringerer
Grenzabmaße der Höhe *) (h = ± 1,0 mm) zum
Versetzen in Dünnbettmörtel.
Eigenschaften und Anwendungsbereiche
KS-Vormauersteine sind Mauersteine
mindestens der Druckfestigkeitsklasse 10,
die frostwiderstandsfähig sind
(25facher Frost-Tau-Wechsel).
KS-Verblender sind Mauersteine
mindestens der Druckfestigkeitsklasse 16 mit geringeren
Grenzabmaßen der Höhe*) als Zeile 10
und erhöhter Frostwiderstandsfähigkeit (50facher
Frost-Tau-Wechsel), die mit ausgewählten Rohstoffen
hergestellt werden.
3)
KS-Verblender werden regional auch als bossierte
Steine oder mit bruchrauer Oberfläche angeboten.
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Stoßfugenausbildung, z.B. R-Steine (mit
Nut-Feder-System für Verarbeitung ohne
Stoßfugenvermörtelung)
Schichthöhe
Steinhöhe „Normal-“ oder „Planstein“
Kantenausbildung (Fase)
Frostwiderstand
Bild 7: Bedeutung der Kurzzeichen (Beispiel)

KALKSANDSTEIN
3.3 Eigenschaften von Kalksandstein
Kalksandsteine sind in allen wesentlichen
Eigenschaften in DIN V 106 genormt.
3.3.1 Steindruckfestigkeitsklassen (SFK)
Die Steindruckfestigkeit wird in N/mm 2
angegeben. Kalksandsteine sind in den
Druckfestigkeitsklassen 4 bis 60 genormt.
In der Praxis werden im Wesentlichen die
Steindruckfestigkeitsklassen 12 und 20
hergestellt.
Zu berücksichtigen sind die Anforderungen
an die Steindruckfestigkeit bei:
KS-Vormauersteine: ≥ 10
KS-Verblender: ≥ 16
Nach DIN V 106 wird zwischen KS-Vormauersteinen
und KS-Verblendern unterschieden.
Aus Gründen der Vereinfachung
wird im Allgemeinen nur der
Begriff „KS-Verblender“ verwendet.
Bild 8: Kalksandsteine – im Einklang mit der Natur
Bei der Prüfung und Güteüberwachung
müssen die Steine für die Zuordnung in
eine Steindruckfestigkeitsklasse zwei Anforderungen
erfüllen: die Anforderung an
den Mittelwert und die Anforderung an den
Einzelwert. Die Prüfung erfolgt an sechs
Probekörpern.
3.3.2 Steinrohdichteklassen (RDK)
Die Steinrohdichte wird in kg/dm 3 angegeben.
Das Steinvolumen wird einschließlich
etwaiger Lochungen und Grifföffnungen
ermittelt. Die Steinrohdichte wird auf den
bis zur Massenkonstanz bei 105 °C getrockneten
Stein bezogen. Die Einteilung
erfolgt in Steinrohdichteklassen.
Voll- und Blocksteine sind dabei den
Steinrohdichteklassen ≥ 1,6 zuzuordnen,
Loch- und Hohlblocksteinen den
Steinrohdichteklassen ≤ 1,6. Ob Steine
der Steinrohdichteklasse 1,6 zu den
Voll- oder Lochsteinen zu zählen sind, ist
abhängig von der Querschnittsminderung
durch die Lochung. In der Praxis werden
im Wesentlichen die RDK 1,4 bis 1,8 und
2,0 hergestellt.
3.3.3 Grenzabmaße (Toleranzen)
Kalksandsteine sind durch das Herstellverfahren
sehr maßgenau. In Abhängigkeit
von der Steinart sind die Anforderungen
an die Grenzabmaße (Maßtoleranzen) der
Kalksandsteine in DIN V 106 festgelegt.
Tafel 2: Übliche Steindruckfestigkeitsklassen (SFK) von Kalksandstein
Steindruckfestigkeitsklasse (SFK) 1) 10 2) 12 16 2) 20 28 2)
Mittelwerte der Druckfestigkeit [N/mm 2 ] 12,5 15,0 20,0 25,0 35,0
1)
Entspricht auch dem kleinsten zulässigen
2)
Nur auf Anfrage regional lieferbar.
Einzelwert der jeweiligen SFK.
Tafel 3: Übliche Steinrohdichteklassen (RDK) von Kalksandstein
Steinrohdichteklasse (RDK) 1) 1,2 2) 1,4 1,6 2) 1,8 2,0 2,2 2)
in kg/dm 3
1,01
(Klassengrenzen) 3) bis
1,20
Tafel 4: Zulässige Grenzabmaße nach DIN V 106
1,21
bis
1,40
1,41
bis
1,60
1,61
bis
1,80
1,81
bis
2,00
1)
Die Steinrohdichteklassen werden jeweils ohne
2)
Nur auf Anfrage regional lieferbar.
Bezeichnung (Einheit) angegeben.
3)
Einzelwerte dürfen darunter liegen.
2,01
bis
2,20
Bezeichnung KS und KS-R KS-R P 1) KS XL 1) KS Vm KS Vb 2)
Steinlängen und
-breiten
Einzelwerte
Mittelwerte
Höhenmaß
bei DF und NF
Einzelwerte
Mittelwerte
Höhenmaß
bei Steinen 2 DF
Einzelwerte
Mittelwerte
± 3 mm
± 2 mm
± 4 mm
± 3 mm
1)
Die hohe Maßgenauigkeit ermöglicht besonders
ebenflächiges und sauberes Mauerwerk.
Der Einsatz von Dünnlagenputzen ist dadurch
möglich.
± 3 mm
± 2 mm
–
–
± 1,0 mm
± 1,0 mm
± 3 mm
± 2 mm
± 4 mm
± 3 mm
± 2 mm
± 1 mm
± 2 mm
± 1 mm
± 2 mm
± 1 mm
2)
KS-Verblender mit strukturierter Oberfläche haben
eine oder zwei bossierte bzw. bruchraue Sichtflächen.
Das Längen- oder Breitenmaß darf hier bis
zu 5 mm unterschritten werden. Bezeichnungen
und Abmessungen sind dem regionalen Lieferprogramm
zu entnehmen.

KALKSANDSTEIN
3.3.4 Frostwiderstand
Kalksandsteine, die der Witterung ausgesetzt
sind (z.B. in der Verblendschale
von zweischaligem Mauerwerk), müssen
frostwiderstandsfähig sein. Die Einstufung
in Vormauersteine und Verblender erfolgt
in DIN V 106 durch Bezug auf das in
DIN EN 772-18 definierte Prüfverfahren.
Die Steine werden dabei einer extremen
Beanspruchung (25 Frost-Tau-Wechsel
bei KS Vm bzw. 50 Frost-Tau-Wechsel bei
KS Vb) ausgesetzt. Die Temperatur wechselt
im Verlauf der Prüfung, die mit einer
optischen Beurteilung abschließt, zwischen
-15 °C und +20 °C.
3.3.5 Formate
Die Kalksandsteinindustrie bietet für jeden
Anwendungsfall das richtige Steinformat
an. Alle Steinformate entsprechen der DIN
4172 „Maßordnung im Hochbau“. Sie werden
i.d.R. als Vielfaches vom Dünnformat
(DF) angegeben.
Die regionalen Lieferprogramme sind
zu beachten.
3.4 Kalksandsteine für Normalmörtel
KS-Verblender, glatt
KS-Verblender, bruchrau/bossiert
DF
NF
eine Läuferseite
113
2 DF
3 DF
115
4 DF
5 DF
113
113
52
240
Bild 10: KS-Produkte für Sicht- und Verblendmauerwerk, zu versetzen in Normalmörtel
4 DF (240)
5 DF (300)
6 DF (365)
4 DF (240)
5 DF (300)
6 DF (365)
113
113
52
240
115
240
240
240
113
240
175
248 248
113
113
300
300
248 248
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Bild 11: KS-R-Steine (h = 113 mm), zu versetzen in Normalmörtel
71
115
240
240
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
240
300
52
~95
je eine Kopf- und Läuferseite
DF
NF
2 DF
~95
DF
NF
2 DF
240
~220
71
~95
71
~95
113
113
365
365
240
~220
113
113
~95
~95
248 248
240
~220
DF
4 DF (115)
4 DF (115)
6 DF (175)
6 DF (175)
8 DF (240)
8 DF (240)
52
115
NF
240
238
238
115
115
248 248
238
238
175
175
248 248
238
238
240
240
248 248
71
115
240
10 DF (300)
10 DF (300)
12 DF (365)
12 DF (365)
2 DF
238
238
238
238
113
115
3 DF
240
8 DF (115)
8 DF (115)
300
300
248 248
12 DF (175)
12 DF (175)
365
365
248 248
113
175
4 DF
113
240
238
238
115
115
498 498
16 DF (240)
16 DF (240)
238
238
175
175
498 498
20 DF (300)
20 DF (300)
240
240
5 DF
113
238
238
240
240
498 498
238
238
300
300
498 498
240
300
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Steine mit einem Gewicht bis zu 25 kg lassen sich von Hand mauern.
Steine Bei größerem mit einem Einzelsteingewicht Gewicht bis zu 25 werden kg lassen Versetzgeräte sich von Hand eingesetzt. mauern.
Bei Die größerem regionalen Einzelsteingewicht Lieferprogramme werden sind zu Versetzgeräte beachten. eingesetzt.
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Bild 9: KS-Steine, KS-Verblender, zu versetzen in
Normalmörtel
Bild 12: KS-R-Blocksteine (h = 238 mm), zu versetzen in Normalmörtel

498
(623)
498
(623)
498
(623)
KALKSANDSTEIN
3.5 Kalksandsteine für Dünnbettmörtel
4 DF (240)
5 DF (300)
6 DF (365)
123
240
248
123
300
248
123
365
248
4 DF (115) 5 DF (150)
6 DF (175)
7 DF (200)
115
(100) 2)
248
248
248
248
115
248
150
248
175
248
200
248
150
8 DF (240)
10 DF (300)
12 DF (365)
248
240
248
248
300
248
248
365
248
175
998
8 DF (115)
10 DF (150)
12 DF (175)
498
(623)
998
200
(214)
248
115
498
248
150
498
248
175
498
14 DF (200)
16 DF (240)
20 DF (300)
498
(623)
248
200
498
248
498
(623)
498
(623)
240
(265)
240
498
248
300
498
498
(623)
498
(623)
998
998
998
998
300
(365)
Steine mit einem Gewicht bis zu 25 kg lassen sich von Hand mauern.
Bei größerem Einzelsteingewicht werden Versetzgeräte eingesetzt.
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Bild 13: KS-R-Plansteine (h = 123 mm bzw. 248 mm), zu versetzen in Dünnbettmörtel
Bild 15: KS XL-Planelemente 1) , zu versetzen in
Dünnbettmörtel
Standardformat
Standardformat
Regelformat
1/1 3/4
1/2
248
248
d
d
248
248
248
248
d
d
Endstein
Endstein
373
373
d
498
d
373
d
248
248
248
d
d
248
248
248
248
d
d
373
373
d = 100 2) , 115, 150, 175, 200, 240, 300, 365 mm
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
1) nur f r nicht t
Bild 14: KS XL-Rasterelemente 1) , zu versetzen in Dünnbettmörtel
Bild 16: KS-Fasensteine, zu versetzen in Dünnbettmörtel

h
498
(623)
498
(623)
KALKSANDSTEIN
3.6 Bauteile zur Systemergänzung
Die Bauteile zur Systemergänzung runden
das Lieferprogramm ab und ermöglichen
somit die Erstellung von Wänden aus
einem Baustoff.
3.6.1 KS-Bauplatten
Für nicht tragende innere Trennwände
nach DIN 4103-1 können KS-Bauplatten
(KS-BP) eingesetzt werden. KS-Bauplatten
KS-Bauplatte BP7
sind Kalksandsteine nach DIN V 106 mit
Regelhöhen von 248 mm und einer Dicke
< 115 mm, die mit einem umlaufenden
Nut-Feder-System ausgebildet sein können
und an die erhöhte Anforderungen hinsichtlich
der Grenzabmaße für die Höhe gestellt
werden. Die Stoßfugen der KS-Bauplatten
werden i.d.R. vermörtelt.
3.6.2 KS-Kimmsteine/
KS-Wärmedämmsteine
KS-Kimmsteine sind Steine, die in unterschiedlichen
Höhen zum Höhenausgleich
am Wandfuß bzw. am Wandkopf eingesetzt
werden.
als Vollstein in der Steindruckfestigkeitsklasse
12 und einer Wärmeleitfähigkeit
λ R
0,33 W/(m·K) angeboten, regional
auch mit anderen Steineigenschaften.
Wärmetechnisch optimierte Kalksandsteine
werden an geometrisch bedingten
Wärmebrücken wie z.B. Wandfußpunkten
von Außen- und Innenwänden über nicht
beheizten Kellern, Fundamentpatten oder
belüfteten Kriechkellern eingesetzt.
3.6.3 KS-Stürze
Als vorgefertigte Bauteile zur leichteren
Öffnungsüberdeckung werden vorgefertigte
KS-Stürze angeboten.
248
70
498
KS-Bauplatte BP10
KS XL-RE 1) (100)
248
100
498
KS-Wärmedämmsteine sind wärmetechnisch
optimierte Kalksandsteine, die nach
allgemeiner bauaufsichtlicher Zulassung
unter Verwendung eines natürlichen Leichtzuschlags
hergestellt werden. Sie werden
Es wird unterschieden zwischen KS-Flachstürzen
(h 12,5 cm), deren Druckzone
(Übermauerung) auf der Baustelle hergestellt
wird, und KS-Fertigteilstürzen (h >
12,5 cm).
Sturzbreite Sturzhöhe Nennlänge
d = [mm] [mm] [mm]
100
KS XL-PE 1) (100)
100
498
998
71
d
113
d
123
1000-3000 1)
d
1000-3000 1)
875-3000 2)
115
175
115
150
175
200
214* )
240
100 3) * )
115
150
175
200
240
71
113
123
1)
abgestuft in 250 mm-Schritten
2)
abgestuft in 125 mm-Schritten
3)
nur für nicht tragende Wände
1000
bis
3000 1)
875
bis
3000 2)
1) Im Markt sind unterschiedliche Marken bekannt.
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
*)
auf Anfrage
Bild 17: KS-Produkte für nicht tragende Wände nach
DIN 4103
Bild 19: KS-Flachstürze nach allgemeiner bauaufsichtlicher Zulassung (abZ)
KS-Höhenausgleichs- bzw. KS-Kimmsteine
in unterschiedlichen Höhen h
1)
abgestuft in 250 mm-Schritten
2)
nur für nicht tragende Wände
3)
Sonderhöhen sind zulässig
*)
auf Anfrage
d
498
248–498
1000-2000
196-748
1000–2000 1)
Die regionalen Lieferprogramme
sind zu beachten.
KS-Wärmedämmsteine
(wärmetechnisch optimierte Kalksandsteine) 1)
mit R 0,33 W/(m·K)
zur Reduzierung von Wärmebrücken
113 2)
d
498
1) Im Markt sind unterschiedliche Marken bekannt.
2) andere Höhen auf Anfrage
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
d
Sturzbreite Sturzhöhe 3) Nennlänge
d = [mm] [mm] [mm]
100 2)
115
150
175
200
214* )
240
265* )
300
365
248
373
480
498
1000
bis
2000
d
Sturzbreite Sturzhöhe 3) Nennlänge
d = [mm] [mm] [mm]
115
150
175
200
214
240
196
bis
748
1000
bis
2000 1)
Bild 18: KS-Kimmsteine/KS-Wärmedämmsteine
Bild 20: KS-Fertigteilstürze nach allgemeiner bauaufsichtlicher Zulassung (abZ)

30
100
200
200
KALKSANDSTEIN
3.6.4 KS-U-Schalen
KS-U-Schalen sind Kalksandsteine, die aus
anwendungstechnischen Gründen von der
Form eines geschlossenen Mauersteins
abweichen. Sie werden z.B. für Ringbalken,
Stürze, Stützen und Installationsschlitze
im Mauerwerk verwendet. KS-U-Schalen
nach DIN V 106 werden für tragendes und
nicht tragendes Mauerwerk und für Verblendmauerwerk
angeboten. Die Lieferung
erfolgt folienverpackt auf Paletten.
3.6.5 KS-E-Steine
KS-Produkte mit durchgehenden vertikalen
Installationskanälen (Ø ≤ 60 mm)
im Abstand von 12,5 bzw. 25 cm werden
als KS-E-Steine bezeichnet. Sie sind so
im Verband zu mauern, dass über die
gesamte Wandhöhe eines Geschosses
durchgehende Kanäle entstehen. In diese
Kanäle können nach Fertigstellung
der Wände von der oberen Decke her
Leerrohre für die Installation eingezogen
werden. Der Vorteil dieser Bauweise ist,
dass Installationsleitungen nicht eingefräst
werden müssen, sondern geschützt
in der Wand liegen.
4. KALKSANDSTEINE MIT
CE-KENNZEICHNUNG
Die CE-Kennzeichnung von Kalksandsteinen
erfolgt auf Grundlage der Bauproduktenrichtlinie
von 1988 in Verbindung mit
der europäisch harmonisierten Kalksandsteinnorm
DIN EN 771-2. Die Umsetzung
der Bauproduktenrichtlinie in deutsches
Recht erfolgte mit dem Bauproduktengesetz
1992.
Ziel der Bauproduktenrichtlinie ist es die
bestehenden Handelshemmnisse zwischen
den Mitgliedsstaaten zu beseitigen.
Obwohl durch die Bauproduktenrichtlinie
damit (theoretisch) ein freier Warenverkehr
– ausgedrückt durch die CE-Kennzeichnung
– ermöglicht wird, unterliegt die
Verwendung von Bauprodukten weiterhin
nationalen Festlegungen. Für die Verwendung
ausschließlich CE-gekennzeichneter
Kalksandsteine ist daher in Deutschland
zusätzlich die nationale Anwendungsnorm
DIN V 20000-402 zu beachten.
115 1)
325
50
32 5
150
375
75
37 5
175
35 35
105
200
37 5 37 5
125
Die Überprüfung CE-gekennzeichneter
Kalksandsteine nach DIN V 20000-
402 obliegt dem Verwender.
240
175
65
115
240
240
175
65
240
240
(115)
45
150
240
(115)
240
65 175
45
150
300
240
175
1) Als Bewehrung sind korrosionsgeschützte Stähle einzusetzen.
65
240
300
Regional können die Wandungsdicken der KS-U-Schalen unterschiedlich sein. Dadurch verändern sich u.U. die lichten
Innenmaße.
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Bild 21: KS-U-Schalen
52 5
240
175
65
175
195
240
52 5
240
(115)
365
240
175
65
240
175
365
65
200
260
240
52 5 52 5
240
Hintergrund dieser Regelung ist, dass nicht
für alle Kalksandsteine, die nach DIN EN
771-2 herstellbar sind, Erfahrungen mit
der Anwendung im Mauerwerksbau bestehen.
Daher übt die DIN V 20000-402
praktisch eine Siebfunktion aus, welche
der CE-gekennzeichneten Kalksandsteine
in Deutschland für Mauerwerk verwendet
werden dürfen. Diese Siebfunktion bewirkt,
dass anschließend nur Steine verwendet
werden dürfen, die auch der DIN V 106
entsprechen. Alle übrig bleibenden Produkte
dürfen nur in Verbindung mit einer
allgemeinen bauaufsichtlichen Zulassung
verwendet werden.
498
d
125
Bild 22: KS-Gurtrollersteine
623
d
125
Wanddicke
d = [mm]
175
200
214
240
Der Hersteller kann zum Zeitpunkt
des Inverkehrbringens nicht sicher
wissen, in welchem Land sein Produkt
verbaut werden wird. Es dürfen
auch Produkte frei gehandelt werden,
die in Deutschland nicht für die vom
Hersteller vorgesehenen Zwecke anwendbar
sind. Daher richten sich die
Anwendungsnormen an die Verwender
(Planer, Bauausführende).
Regional können die Wandungsdicken
unterschiedlich sein. Dadurch verände
sich u.U. die lichten Innenmaße bzw.
die Lage der Öffnung.
Die regionalen Lieferprogramme sind z
KS-E-Steine
248
d
248
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Bild 23: KS-Produkte mit durchgehenden Installationskanälen
248
d
498
498
d
498
Der Verwender hat die vom Hersteller im
CE-Kennzeichen deklarierten Produkteigenschaften
mit Hilfe der Anwendungsnorm zu
bewerten. Er muss eigenverantwortlich auf
Grundlage seiner Bewertung Produkte zur
Verwendung freigeben oder diese zurückweisen.
In Bild 24 sind die erforderlichen
Bewertungsschritte in einem Flussdiagramm
dargestellt.
10

KALKSANDSTEIN
Bild 24: Bewertungsabfolge (Auswahl) zur Beurteilung der Verwendbarkeit von Mauersteinen für Mauerwerk nach DIN 1053-1 am Beispiel Kalksandstein
11

KALKSANDSTEIN
4.1 Die CE-Kennzeichnung von
Kalksandsteinen
Aufgrund des Performance-Konzepts, welches
den europäischen Mauersteinnormen
zugrunde liegt, hat die DIN EN 771-1 einen
eher beschreibenden als regelnden Charakter.
Da die wesentlichen Eigenschaften
von Kalksandsteinen in der DIN EN 771-2
hinreichend behandelt werden, werden
nahezu alle nach heutigem Ermessen
möglichen Kalksandsteine durch die DIN
EN 771-2 abgedeckt und sind damit CEkennzeichnungspflichtig.
Für Kalksandsteine
stellt sich das CE-Kennzeichen
wie in Bild 25 gezeigt dar. Die Angaben
im CE-Kennzeichen werden nachfolgend
erläutert:
A Das Konformitätszeichen CE, welches
besagt, dass das gekennzeichnete
Produkt sämtlichen Bestimmungen der
Bauproduktenrichtlinie (einschließlich
der Verfahren für die Konformitätsbewertung)
entspricht und es mit der
betreffenden nationalen Norm übereinstimmt,
in welche die harmonisierte
Norm umgesetzt worden ist. Im konkreten
Fall bedeutet letzteres, dass das
Produkt mit den harmonisierten Teilen
der DIN EN 771-2 übereinstimmt, die
im Anhang ZA der Norm genannt sind.
B Mit der hier anzugebenden Kennnummer
der Zertifizierungsstelle 1) kann diese
z.B. über die Nando-CPD-Datenbasis
2) der Kommissionsdienste genauer
bestimmt werden.
C Hier ist vom Hersteller sein Name oder
sein Bildzeichen sowie seine eingetragene
Anschrift anzugeben.
D Die Ziffern entsprechen den letzten
beiden Ziffern des Jahres, in dem das
Kennzeichen am Produkt angebracht
wurde.
E An dieser Stelle wird die Nummer des
Konformitätszertifikats bekannt gegeben,
welches der Hersteller von der zuvor
genannten Zertifizierungsstelle für
das gekennzeichnete Produkt erhalten
hat. Ein Zertifikat kann sich auf mehrere
Produkte eines Herstellers beziehen.
F Vom Hersteller ist die europäische
Norm anzugeben, für deren harmonisierte
Teile er die Konformität erklärt.
1)
auch als „benannte Stelle“ für engl. „Notified Body“
bezeichnet
2)
www.europa.eu.int/comm/enterprise/nando-is/
cpd
0839
Kalksandsteinwerk XYZ
Musterstraße 3
12345 Musterstadt
03
2000 - abcd
EN 771-2
Kalksandsteine der Kategorie I, für tragendes Mauerwerk mit
Dünnbettmörtel an das Anforderungen bzgl. des Schall-,
Brand-, Wärme- und/oder Witterungsschutz gestellt sein
können.
Maße:
Maßtoleranzen:
Lochbild:
mittlere Druckfestigkeit:
normierte Druckfestigkeit:
Haftscherfestigkeit:
Brandverhalten:
Wasseraufnahme:
Wasserdampfdurchlässigkeitskoeffizient:
Trockenrohdichte:
Länge: 248 mm,
Breite: 240 mm,
Höhe: 248 mm
TLMP,
Ebenheit 1,0 mm,
Planparallelität 1,0 mm
wie nebenstehend beschrieben
2
≥ 15,6 N/mm , (Kategorie I)
( ⊥ Lagerfläche, ganzer Stein)
2
≥ 18,3 N/mm ( ⊥ Lagerfläche)
Tabellenwerte nach
DIN EN 998-2:2003, Anhang C
Euroklasse A1
LNB
LNB
Kleinstwert 1,61 kg/dm 3
Größtwert 1,80 kg/dm 3
Frostbeständigkeit: 20 %
Bild 25: CE-Kennzeichen eines Kalksandsteins (Beispiel)
G Der vorgesehene Verwendungszweck der
Mauersteine ist vom Hersteller anzugeben.
Die Anwendbarkeit der Mauersteine
für den vom Hersteller vorgesehenen
Verwendungszweck unterliegt ggf. nationalen
Festlegungen. Für Kalksandsteine
zur Verwendung für Mauerwerk nach
DIN 1053 sind diese Festlegungen in der
DIN V 20 000-402 enthalten.
A
B
C
D
E
F
G
H
I
J
K
L
M
N
H Die Maße der Mauersteine können vom
Hersteller frei festgelegt werden, er ist
durch die Norm weder an Vorzugsmaße
noch an Formate gebunden.
O
P
Q
12

KALKSANDSTEIN
I
Die Maßtoleranzen des Mauersteins
sind zu deklarieren. Im vorliegenden Beispiel
ist die Toleranzklasse TLMP deklariert,
die gemäß Anwendungsnorm eine
der Voraussetzungen zur Vermauerung
der Mauersteine mit Dünnbettmörtel
ist. Für die hier genannte Toleranzklasse
TLMP hat der Hersteller zusätzlich Angaben
zur Ebenheit und Planparallelität
der Lagerflächen zu machen. Weitere
Toleranzklassen sind GPLM und TLM,
die für Mauerwerk nach DIN 1053 nur
mit Normal- oder Leichtmörtel verwendet
werden dürfen.
J An das Lochbild der Mauersteine können
in den jeweiligen Mitgliedstaaten,
in Verbindung mit den dort geltenden
Ausführungs- und Bemessungsnormen,
unterschiedliche Anforderungen z.B.
bezüglich der Stegdicken, des Lochanteils
und des Lochdurchmessers
etc. bestehen. Die Norm verlangt vom
Hersteller, dass dieser Angaben zum
Lochbild seines Produkts macht, z.B.
durch eine bemaßte Zeichnung oder
durch eine Beschreibung. Das Lochbild
kann, unter Berücksichtigung der Festlegungen
der Anwendungsnorm DIN V
20000-402, beispielsweise wie folgt
beschrieben werden:
Lochgeometrie
Lochanteil 50 %
Anzahl der
Lochreihen 5
Lochdurchmesser 60 mm
Stegdicken
innen 7 mm 1)
außen
10 mm
Summe längs 30 % (≥ 300 mm/m)
Summe quer 30 % (≥ 300 mm/m)
Grifföffnungen und Griffhilfen
Griffhilfe
Breite
halbe Steinbreite
Höhe der unteren 50 mm
Hantierloch
Durchmesser 50 mm
Tiefe
85 mm
1)
Einzelne Innenstege können auch 5 mm dick sein.
K In Bezug auf die Druckfestigkeit hat der
Hersteller anzugeben, welcher Kategorie
der Mauerstein entspricht. Mauersteine
nach Kategorie I sind solche „mit einer
deklarierten Druckfestigkeit, wobei die
Wahrscheinlichkeit des Nichterreichens
dieser Festigkeit nicht über 5 % liegen
darf“. Neben der Kategorie I existiert
3)
engl. „no performance determined“ und daher auch
abgekürzt als „NPD“ möglich.
die Kategorie II, in die alle Mauersteine
fallen, „die das Vertrauensniveau
[...] der Kategorie I nicht erreichen“.
Mauersteine der Kategorie II dürfen in
Deutschland für Mauerwerk nach DIN
1053 nicht verwendet werden. Weitere
Angaben im Zusammenhang mit dem
deklarierten Wert der Druckfestigkeit
sind der Bezugskörper (ganzer Stein,
geschnittener Prüfkörper, Würfel) und
die Bezugsrichtung (senkrecht ⊥, d.h.
in Richtung der Steinhöhe) oder parallel
(II, d.h. in Richtung der Steinlänge oder
-breite) zur Lagerfläche. Die deklarierte
mittlere Druckfestigkeit bezieht sich
auf europäisch genormte Prüfbedingungen,
die für Kalksandsteine u.a. die
Prüfung an getrockneten Steinen oder
Proben vorsehen und die in Deutschland
üblichen Formfaktoren zur Berücksichtigung
der Prüfkörperschlankheit
nicht berücksichtigen. Folglich lässt
sich die deklarierte mittlere Druckfestigkeit
nicht direkt den deutschen Festigkeitsklassen
zuordnen, sondern
muss entsprechend der DIN V 20000-
402 zur Beurteilung zunächst vom Verwender
umgerechnet werden.
Auf den Unterschied zwischen normierter
und mittlerer Druckfestigkeit wird
hier nicht näher eingegangen. Die normierte
Druckfestigkeit ist für deutsche
Anwendungszwecke nicht von Bedeutung.
L Bei der Deklaration der Haftscherfestigkeit
kann sich der Hersteller auf tabellierte
Werte beziehen. Für den Anwendungsbereich
der DIN 1053-1 wird
er bevorzugt diese Möglichkeit wählen,
da unabhängig von dem im CE-Kennzeichen
deklarierten Haftscherfestigkeitswert
stets der betreffende Wert der DIN
1053-1 gilt.
M Kalksandsteine mit bis zu 1 % organischen
Bestandteilen können unter
Bezug auf die Entscheidung 96/603/
EG der Kommission ohne Prüfung in
die Brandverhaltensklasse A1 (nicht
brennbar) eingestuft werden. Dies ist
für die in Deutschland bekannten Kalksandsteinprodukte
stets der Fall.
N Gemäß den Vorgaben der DIN EN 771-
2 ist die Wasseraufnahme, sofern
für die vom Hersteller vorgesehenen
Verwendungszwecke erforderlich, zu
deklarieren. Konkret ist die Deklaration
aber nur erforderlich, wenn in dem
betreffenden Mitgliedstaat, in dem das
Produkt verwendet werden soll, Anfor-
derungen bzgl. der Wasseraufnahme
bestehen. Bestehen diesbezüglich
keine Anforderungen an sein Produkt,
wie zum Beispiel in Deutschland, hat
der Hersteller die Eigenschaft „Wasseraufnahme“
im CE-Kennzeichen aufzuführen,
darf aber deklarieren, dass
er dieses Leistungsmerkmal nicht bestimmt
(LNB) 3) hat.
O Bzgl. des Wasserdampfdurchlässigkeitskoeffizienten
gilt analog das Gleiche
wie unter N. Wasserdampfdurchlässigkeitskoeffizienten
sind in deutschen
Bemessungsnormen bezogen auf die
Rohdichteklasse festgelegt, so dass
hiervon abweichende Angaben nicht in
Rechnung gestellt werden können.
P Der Kalksandsteinhersteller hat den
Kleinst- und Größtwert der Rohdichte
seines Produktes anzugeben. Diese Angaben
werden vom Verwender benötigt,
um das Produkt für bauaufsichtlich relevante
Zwecke entsprechend der DIN V
20000-402 in die deutschen Rohdichteklassen
einstufen zu können. Dabei
muss das Produkt eindeutig (nur einer
Rohdichteklasse) zuordenbar sein,
ansonsten ist eine Anwendung nicht
möglich.
Q Die Frostbeständigkeit ist stets vom
Hersteller zu deklarieren, sofern der
von ihm vorgesehene Verwendungszweck
eine Frost-Tau-Wechselbeanspruchung
der Produkte nicht ausschließt.
Als frostbeständig gemäß der europäischen
Prüfnorm gelten Kalksandsteine,
wenn sie nach dem Durchlaufen der
Prüfzyklen keine Schäden aufweisen
bzw. deren Druckfestigkeit gegenüber
dem Ausgangszustand um nicht mehr
als 20 % reduziert ist. Demzufolge hat
der Hersteller nach DIN EN 771-2 die
Möglichkeit, „keine Schäden“ oder die
Verringerung der Druckfestigkeit in % zu
deklarieren. Der im Beispiel deklarierte
Wert signalisiert – entgegen möglicher
Fehlinterpretationen – eine Frostbeständigkeit.
4.2 Die Bedeutung der CE-Kennzeichnung
Ziel der Bauproduktenrichtlinie ist der
„Freie Warenverkehr“ von Bauprodukten
innerhalb des Europäischen Wirtschaftsraums.
Das CE-Kennzeichen hat hierbei
– wie auch bei anderen Produkten, die frei
gehandelt werden dürfen – eine wesentliche
Bedeutung, denn nur CE-gekennzeichnete
Produkte dürfen innerhalb dieses
Raums frei gehandelt werden.
13

KALKSANDSTEIN
Die CE-Kennzeichnung signalisiert, dass
das Bauprodukt alle Merkmale aufweist,
mit denen die baulichen Anlagen, für die
das Bauprodukt verwendet werden soll –
bei bestimmungsgemäßer Verarbeitung,
Verwendung, Instandhaltung etc. – brauchbar
sind und die so genannten „wesentlichen
Anforderungen“ der Bauproduktenrichtlinie
erfüllen. Mit Bezug auf das
national festgelegte Sicherheitsniveau
steht die CE-Kennzeichnung jedoch nicht
zwangsläufig für die Verwendbarkeit der
Produkte in dem betreffenden Mitgliedstaat
für die vom Hersteller deklarierten
Zwecke.
Das CE-Kennzeichen signalisiert weiterhin,
dass das Bauprodukt mit den zutreffenden
harmonisierten technischen Regeln übereinstimmt
– dies sind in den allermeisten
Fällen die harmonisierten Abschnitte europäischer
Produktnormen, die in den Anhängen
ZA der jeweiligen Produktnormen (z.B.
der EN 771-2) genannt sind. Das CE-Kennzeichen
bezieht sich ausschließlich auf die
harmonisierten Abschnitte und auch nur
diese Eigenschaften dürfen im CE-Kennzeichen
vom Hersteller deklariert werden.
Die nicht harmonisierten Abschnitte und
Eigenschaften von Produkten deckt das
CE-Kennzeichen nicht mit ab.
4.3 Die Überwachung
CE-gekennzeichneter Kalksandsteine
Eine der Voraussetzungen, die erfüllt sein
müssen, damit Bauprodukte vom Hersteller
CE-gekennzeichnet werden dürfen, ist die
Einhaltung der für das Bauprodukt vorgeschriebenen
Konformitätsnachweisverfahren.
In den Mauersteinnormen werden zwei
Kategorien von Mauersteinen definiert, für
die ein jeweiliges Nachweisverfahren gilt.
Kalksandsteine der Kategorie I sind solche,
die eine deklarierte Druckfestigkeit
mit einer statistischen Wahrscheinlichkeit
von mindestens 95 % erreichen.
Der Hersteller muss eine werkseigene
Produktionskontrolle (WPK) einrichten, die
eine regelmäßige Prüfung der Produkte
vorsieht. Er muss ein gültiges Zertifikat
über die WPK einer „notifizierten“ Stelle
besitzen. Er bringt die CE-Kennzeichnung
aufgrund einer Erstprüfung des Produktes
auf, wobei die Prüfung durch den Hersteller
selbst erfolgt.
Kalksandsteine der Kategorie II erfüllen
keine Bedingungen an irgendwelche statistischen
Aussagen hinsichtlich der deklarierten
Druckfestigkeiten.
Der Hersteller muss eine werkseigene
Produktionskontrolle (WPK) einrichten
und eine Erstprüfung durchführen. Die
Einschaltung einer notifizierten Stelle ist
nicht notwendig.
Kalksandsteine der Kategorie II dürfen
in Deutschland nicht für Mauerwerk
im Sinne der DIN 1053 verwendet
werden.
4.4 Die Kombination von
Ü- und CE-Kennzeichnung
Das bisherige Ü-Zeichen kann nicht gänzlich
durch das CE-Kennzeichen ersetzt werden.
In Teilbereichen wird es zusätzlich zum CE-
Kennzeichen auch künftig Bestand haben.
Ausschließlich CE-gekennzeichnet werden:
Kalksandsteine, die nach DIN EN 771-2
gefertigt werden und
in Bezug auf DIN 1053-1 über DIN V
20000-402 anwendbar gemacht werden
können bzw.
für nicht bauaufsichtlich relevante Zwecke
(z.B. Gartenmauern) verwendet
werden.
Kalksandsteine, die der europäischen
Produktnorm DIN EN 771-2 entsprechen,
aber über allgemeine bauaufsichtliche Zulassungen
oder über die bauaufsichtlich
eingeführten Abschnitte der DIN V 106
anwendbar gemacht werden, tragen zusätzlich
zum CE-Kennzeichen das Ü-Zeichen.
Das CE-Kennzeichen ist ein Konformitätszeichen
(Übereinstimmungszeichen)
und keineswegs ein Qualitätszeichen.
Dies trifft im Übrigen auch auf
das Ü-Zeichen zu. Es ist Voraussetzung
und Erkennungszeichen für das Inverkehrbringen
und den freien Handel von
(Bau-)Produkten.
4.5 Das Konzept der
Kalksandsteinindustrie
Aufgrund der gegebenen Gesetzeslage
(Bauproduktengesetz) ist eine CE-
Kennzeichnung von Mauersteinen zum
Zeitpunkt des Inverkehrbringens vorgeschrieben.
Wegen der umfangreichen
Deklarationspflicht ist die Kennzeichnung
eines jeden Mauersteins jedoch weder
sinnvoll, möglich noch verlangt. Eine produktbegleitende
Kennzeichnung ist die
zulässige, sinnvolle Alternative, wenn
eine eindeutige Zuordnung von Kennzeichen
und Produkt gewährleistet ist. Die
Mitglieder des Bundesverbandes Kalksandsteinindustrie
eV können für diese
eindeutige Zuordnung auf den Schlüssel
des Bundesverband Kalksandsteinindustrie
eV zurückgreifen.
Bei der Gesamtdeklaration ist noch darauf
zu achten, dass einige Daten wie z.B. Steindruckfestigkeit,
Steinrohdichte und auch
überwiegend die Lochbildbeschreibungen
als Relativbeziehungen (größer gleich oder
kleiner gleich) angegeben sind.
Auf diese Art wird in einfacher Weise dem
Bauproduktengesetz Genüge getan, ohne
den Verwender mit einer Fülle von Daten
zu belasten, die für ihn ohnehin ohne Bedeutung
sind.
Die zusätzliche Kennzeichnung nach DIN V
106 auf Lieferschein, Beipackzettel oder
Kennzeichnung auf der Verpackung gibt
dem Verwender in bekannter Form die notwendigen
Hinweise zur Verwendung.
Beispiel:
Kalksandstein DIN V 106 –
KS L-R – 12 – 1,4 – 8 DF (240)
Bei Kalksandsteinen, die diese Bezeichnung
tragen, braucht der Verwender nicht
mehr zu überprüfen, ob sie im Rahmen
der Landesbauordnungen in Deutschland
verwendet werden dürfen.
Diese prägnanten, bewährten Kurzbezeichnungen
nach der deutschen Kalksandsteinnorm
vereinfachen ganz wesentlich
den Umgang mit Mauersteinen in der
hiesigen Baupraxis. Erst durch die Kurzbezeichnung
ist eine Ausschreibung von
Produkten und Qualitäten in der deutschen
Baupraxis mit einem überschaubaren Aufwand
möglich und sind beispielsweise
mündliche Bestellungen erst denkbar.
Die deutsche Kalksandsteinindustrie
hält – zusätzlich zur CE-Kennzeichnung
– an der bewährten und etablierten
Kurzkennzeichnung der DIN V
106 fest.
Ein Teil der Inhalte der DIN V 106 ist nach
wie vor von bauaufsichtlicher Bedeutung.
Hierzu zählen z.B. die Festlegungen zu
den Vormauersteinen und Verblendern, die
hinsichtlich der Frostbeständigkeit sowie
hinsichtlich ihrer Ausgangsstoffe von DIN
EN 771-2 abweichen. Die Übereinstim-
14

KALKSANDSTEIN
mung mit den bauaufsichtlich relevanten
Abschnitten wird auch künftig durch das
Ü-Zeichen nach außen hin dargestellt, so
dass ein Teil der Kalksandsteine, wie z.B.
Verblender, nach DIN V 106 sowohl mit
der CE-Kennzeichnung als auch mit dem
Ü-Zeichen gekennzeichnet werden.
Da künftig auch das Ü-Zeichen für Mauersteine
nach der DIN V 106 keiner zusätzlichen
Fremdüberwachung bedarf (Verfahren
ÜH oder ÜHP) und die Norm DIN V 106
jedem Hersteller offen steht, ist zu unterstreichen,
dass es kein Handelshemmnis
darstellt. Die Ausführungen in DIN V 106
zur Produktprüfung durch Dritte beziehen
sich im Wesentlichen auf den Umfang
der Prüfung und sind für den Hersteller
freiwillig. Auch ohne Fremdprüfung durch
Dritte können CE-gekennzeichnete Kalksandsteine
mit Bezug auf die DIN V 106
in Verkehr gebracht werden.
Über die bauaufsichtlich relevanten Aspekte
hinausgehend, hat die DIN V 106
für die Kalksandsteinindustrie weit höhere
Bedeutung:
Die Anwendung der DIN V 106 setzt
die Bestätigung der Konformität der
Kalksandsteine mit der DIN EN 771-2
voraus. Durch Bezug auf die DIN V 106
bestätigt der Hersteller der CE-gekennzeichneten
Kalksandsteine zusätzlich,
dass diese für die von ihm vorgesehenen
und deklarierten Verwendungszwecke
entsprechend den Festlegungen
der Landesbauordnung in Deutschland
verwendet werden dürfen.
Die in DIN V 106 festgelegten Stufen
und Klassen bedingen eine zwingende
Zusage der damit verbundenen Produkteigenschaften
und definieren hierdurch
ein eindeutiges Abnahmekriterium
für Kalksandsteine nach DIN V 106.
Mit Bezug auf die DIN V 106 kann der
Hersteller zusätzlich deutlich machen,
dass nicht nur sein System der werkseigenen
Produktionskontrolle sondern
auch die qualitätsrelevanten Eigenschaften
seiner Produkte wie gewohnt
durch unabhängige Dritte geprüft und
beurteilt werden.
Literatur
[1] DIN V 106:2005-10 Kalksandsteine
mit besonderen Eigenschaften (Vornorm)
[2] DIN EN 771-2:2005-05 Festlegungen
für Mauersteine – Teil 2: Kalksandsteine;
Deutsche Fassung EN 771-2:2003
+ A1:2005
[3] DIN V 20000-402:2005-06 Anwendung
von Bauprodukten in Bauwerken – Teil
402: Regeln für die Verwendung von
Kalksandsteinen nach DIN EN 771-2
(Vornorm)
15

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 2: Wirtschaftliches Bauen
Stand: Januar 2009

KALKSANDSTEIN – Wirtschaftliches Bauen
1. Systemgerechte Mauersteine_________________________________________4
1.1 KS-R-Steine____________________________________________________4
1.2 KS-R-Plansteine________________________________________________4
1.3 KS XL_________________________________________________________5
2. Ergänzungsprodukte und Zubehör______________________________________ 7
3. Arbeitsvorbereitung__________________________________________________ 8
4. Arbeitstechniken_____________________________________________________ 9
4.1 Stumpfstoßtechnik_ ____________________________________________9
4.2 KS-Mauerwerk ohne Stoßfugenvermörtelung_______________________9
4.3 Ausgleichsschicht bzw. Kimmschicht______________________________9
4.4 Mörtelauftrag__________________________________________________9
4.5 Pass- und Ergänzungssteine_ ____________________________________9
4.6 Mauerlehren_________________________________________________ 10
4.7 Arbeitsgerüste_______________________________________________ 10
4.8 Mauern mit Versetzgerät______________________________________ 10
5. Wirtschaftliche KS-Konstruktionen_____________________________________13
6. Mauerwerksgerechte Planung und Wandoptimierung_____________________13
6.1 Bauweise mit/ohne Fuge______________________________________ 13
6.2 Vertikale Wandausbildung, Höhenausgleich_ _____________________ 13
Literatur____________________________________________________________ 13
KALKSANDSTEIN
Wirtschaftliches Bauen
Stand: Januar 2009
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9048
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck auch auszugsweise nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr: € 2,50
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Wirtschaftliches Bauen
Das bewährte KS-Bausystem rationalisiert
und humanisiert den Mauerwerksbau bei
hoher Qualität und berücksichtigt ökologische
Aspekte.
Das KS-Bausystem umfasst systemgerechte
Mauersteine und Ergänzungsprodukte,
berücksichtigt Arbeitsvorbereitung
und Arbeitstechniken, ermöglicht die
mauerwerksgerechte Planung und Wandoptimierung
und die Bemessung von
schlanken Wänden. Spezifische KS-Serviceleistungen
und komplette Systemlösungen
runden das KS-Bausystem ab.
Bild 3: Wirtschaftliches Bauen mit großformatigen Kalksandsteinen
Vorteile der Rationalisierung im KS-Bausystem
Bild 1: Im Bauteam werden Lösungen entwickelt.
Nutzflächengewinn bis zu 7 % durch
schlanke KS-Wände.
Maßgenaue Kalksandsteine ergeben
planebene Wände.
Geringe körperliche Belastung durch
Einsatz einfach bedienbarer
Versetzgeräte.
Günstige Arbeitszeitwerte führen zu
Lohnkosteneinsparungen von bis zu
50 % gegenüber konventionellem
Mauerwerk.
Komplette Systemlösungen –
Lieferung aus einer Hand, vom
Kimmstein bis zum vorgefertigten
Sturz.
Steuereinheit
mit Stein
Wand
230 cm 100 cm 120 cm
r = 5,00 m
Arbeitsraum
Steinlagerung
und Mörtel
Steinlagerung falsch !
UNNÖTIGES SCHWENKEN VERMEIDEN!
Bild 2: Optimale Baustelleneinrichtung

KALKSANDSTEIN – Wirtschaftliches Bauen
1. SYSTEMGERECHTE MAUERSTEINE
In einem Merkblatt [1] der Bauberufsgenossenschaft
über das Handhaben von
Mauersteinen sind Gewichtsobergrenzen
für Einhand- und Zweihandsteine für das
Vermauern von Hand festgelegt.
Die maximal zulässigen Verarbeitungsgewichte
von Einhandsteinen, einschließlich
der baupraktischen Feuchte, sind in
Abhängigkeit von der Greifspanne
max. 6 kg bei einer Greifspanne
115 mm und
max. 7,5 kg bei einer Greifspanne 40
bis 70 mm.
Das maximal zulässige Verarbeitungsgewicht
von Zweihandsteinen ist auf max.
25 kg beschränkt. Die Gewichtsobergrenze
von 25 kg hat Konsequenzen auf die Steinformate.
Die Länge der KS-R-Steine beträgt vorzugsweise
25 cm.
Bei hohen Rohdichteklassen, z.B. 2,0
für Wände mit hohen Anforderungen
an den Schallschutz, werden zum
Bausystem passende KS-R-Steine mit
Schichthöhe h = 12,5 cm angeboten.
Steine, die mehr als 25 kg Verarbeitungsgewicht
aufweisen, müssen mit Versetzgerät
verarbeitet werden.
Tafel 1: KS-R-Steine
Bild 4: KS-R-Blocksteine für Normalmörtel
1.1 KS-R-Steine
Wesentliche Kennzeichen der KS-R-Steine
sind die Stirnflächenausbildung mit Nut-
Feder-System für das Mauern ohne Stoßfugenvermörtelung
und die ergonomisch
gestalteten Griffhilfen für das Mauern der
Steine von Hand.
KS-R-Steine mit h = 25 cm Schichthöhe
werden als KS-Blocksteine bezeichnet.
1.2 KS-R-Plansteine
Die hohe Maßgenauigkeit (Höhentoleranz
± 1 mm) von KS-R-Plansteinen (KS-R P)
ermöglicht besonders ebenflächiges und
sauberes Mauerwerk. Die einfache Verarbeitung
und der geringe Mörtelbedarf
sind Merkmale für das Versetzen in Dünnbettmörtel.
Gegenüber Mauerwerk in Normalmörtel
ist die zulässige Druckspannung nach DIN
1053-1, Tabelle 3 bzw. 4 für Vollsteine
erhöht.
Bild 5: KS-R-Plansteine für Dünnbettmörtel
Beispiel Steinfestigkeitsklasse 12:
σ 0
= 1,6 MN/m 2 für Mauerwerk mit
Normalmörtel MG Ila
σ 0
= 2,2 MN/m 2 für Mauerwerk mit
Dünnbettmörtel
Tafel 2: Schichtmaß
250
250
250
Blockstein mit
Normalmörtel
238
12
238
12
238
12
Planstein mit
Dünnbettmörtel
248
248 2 248 2
2
Normalmörtel
KS-R-Steine ( h = 113 mm)
Dünnbettmörtel
KS-R-Plansteine ( h = 123 mm)
113
d
248
d
248
KS-R-Blocksteine ( h = 238 mm)
KS-R-Plansteine ( h = 248 mm)
238
238
248
248
123
d
248
d
498
d
248
d
498

KALKSANDSTEIN – Wirtschaftliches Bauen
1.3 KS XL
KS XL sind die großformatigen Kalksandsteine,
die mit Schichthöhen von 50 cm
bzw. 62,5 cm geliefert werden. Die Länge
der jeweiligen Regelelemente beträgt je
nach System 50 cm (KS XL-Rasterelemente
= KS XL-RE) oder 100 cm (KS XL-
Planelemente = KS XL-PE).
KS XL werden grundsätzlich mit Versetzgerät,
Dünnbettmörtel und ohne Stoßfugenvermörtelung
vermauert.
Die Wände werden grundsätzlich aus Regelelementen
einer Höhe (Schichtmaß 50
cm oder 62,5 cm) und der Länge 50 cm
(KS XL-RE) bzw. 100 cm (KS XL-PE) hergestellt.
Zum Längen- und Höhenausgleich
kommen Ergänzungs- und Passelemente
zum Einsatz.
Die Verringerung des Überbindemaßes
ist in der Bemessung der Wände zu
berücksichtigen. Das Überbindemaß
ist daher in den Plänen anzugeben.
Änderungen auf der Baustelle sind mit
dem Statiker abzustimmen.
Beim Einsatz der Versetzgeräte ist insbesondere
der Montagezustand zu beachten.
Gegebenenfalls sind Montagestützen
nach Anweisung des Statikers zu setzen,
da während des Bauzustandes höhere
Verkehrslasten auftreten können als im
Nutzungszustand. Bei der Lagerung von
Steinpaketen auf den Zwischendecken ist
ebenfalls zu prüfen, ob hierdurch ungünstige
Lastfallkombinationen entstehen.
Die Verfahrbarkeit der Versetzgeräte ist sicherzustellen.
Um dies zu gewährleisten,
wird von der Bauleitung vor Beginn des
Mauerns ein Ablaufplan für die Baustelle
erstellt, in dem die Reihenfolge der zu erstellenden
Wände festgelegt wird. Zusätzlich
ist im Ablaufplan das Umsetzen des
Versetzgerätes zu berücksichtigen.
Ebene Wandoberflächen, die erhöhte Anforderungen
an die Ebenheit erfüllen, können
mit KS XL ohne Mehraufwand hergestellt
werden. Damit ist der Auftrag von kostengünstigem
und flächensparendem Dünnlagenputz
(d = ~ 5 mm) möglich.
Die Anwendung von KS XL ist durch allgemeine
bauaufsichtliche Zulassungen
(abZ) geregelt. Für die Berechnung des
Mauerwerks gelten die Bestimmungen
der DIN 1053, soweit in den abZ nichts
anderes geregelt ist.
Auch bei KS XL mit Schichthöhen von
50 cm bzw. 62,5 cm ist das Überbindemaß
von ü 0,4 x Steinhöhe (wie nach
DIN 1053) der Regelfall. Da dies aber nicht
an allen Stellen baupraktisch ausführbar
ist, sind in den abZ für die Anwendung von
KS XL auch Reduzierungen des Überbindemaßes
zulässig.
Tafel 3: Grundwerte 0
der zulässigen Druckspannung nach DIN 1053-1 bzw. nach abZ
Steinfestigkeitsklasse
(SFK)
KS-Plansteine KS XL 2)
Lochstein Vollstein mit durchgehender
Lochung
mit Nut in der
Lagerfuge
Ohne Lochung,
ohne Nut
(Standard)
12 1,8 2,2 2,2 2,2 3,0
16 1,8 1) 2,2 1) 2,7 2,7 3,5
20 2,4 3,2 3,2 3,4 4,0
28 – 3,7 3,7 3,7 4,0
1)
Bis zur Einführung der SFK 16 in die DIN 1053 sind die Grundwerte 0
für die SFK 12 anzusetzen.
2)
Höchste Ausnutzung gemäß abZ für KS XL.
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Tafel 4: Überbindemaß in Abhängigkeit von der Steinhöhe
Steinhöhe (h)
Regelfall
ü = 0,4 x h
Mindestüberbindemaß
nach abZ
49,8 cm 20 cm ü ≥ 0,25 x h = 12,5 cm
62,3 cm 25 cm ü ≥ 0,20 x h = 12,5 cm
ü ≥ 12,5 cm (0,25·h)
ü ≥ 12,5 cm (0,2·h)
50,0
62,5
Montagestützen
Bild 6: Erforderliche Montagestützen sind in Abstimmung
mit dem Statiker zu setzen.
Bild 7: Mindestüberbindemaße von KS XL

498
(623)
498
(623)
498
(623)
KALKSANDSTEIN – Wirtschaftliches Bauen
KS XL-Planelemente (KS XL-PE)
Kennzeichnend für KS XL-PE ist die Anlieferung
als kompletter Wandbausatz mit
objektbezogenem Verlegeplan, der aus
dem Grundriss entwickelt ist.
Die optimierten Verlegepläne werden vom
Lieferwerk erstellt, nachdem die Planungsunterlagen
vorliegen. Die Passelemente
werden bereits werkseitig maßgenau zugeschnitten.
Ein Sägen auf der Baustelle
ist daher nicht erforderlich.
498
(623)
115
(100) 2)
115
(100) 2)
150
498
(623)
175
150
200
(214)
175
Es besteht dadurch keine Bindung an ein
bestimmtes Raster. Der gesamte Bausatz
– inklusive der erforderlichen Passelemente
zum Höhen- und Längenausgleich
– wird zusammen mit dem Verlegeplan auf
die Baustelle geliefert.
Bild 8: KS XL-Planelemente 1)
200
(214)
240
(265)
240
(265)
KS XL-Rasterelemente (KS XL-RE)
Voraussetzung für eine optimale Anwendung
von KS XL-RE ist die konsequente Planung
im oktametrischen (12,5 cm) Raster.
Die üblichen Wandlängen im beliebig Vielfachen
von 12,5 cm sind möglich. Die
Beschränkung auf Regelelement (1/1)
mit 50 cm Länge und zwei Ergänzungselemente
(3/4) mit 37,5 cm Länge und (1/2)
mit 25 cm Länge erleichtern Lagerhaltung
und Disposition.
Planänderungen können kurzfristig auf der
Baustelle umgesetzt werden. Erforderliche
Passelemente zum Höhen- und Längenausgleich
können auf der Baustelle hergestellt
werden. Dadurch ergibt sich eine
kurze Vorlaufzeit bis zum Baubeginn.
300
(365)
300
(365)
998
998
1/1 3/4
d
498
Bild 9: KS XL-Rasterelemente 1)
d
373
1/2
d
248
d =
Die
Foto: Steinweg
Bild 10: Vermauern von KS XL-Rasterelementen
Bild 11: Vermauern von KS XL-Planelementen
Bild 12: Anlegen der Kimmschicht

KALKSANDSTEIN – Wirtschaftliches Bauen
2. ERGÄNZUNGSPRODUKTE UND ZUBEHÖR
Tafel 5: KS-Bauteile zur Systemergänzung
KS-Höhenausgleichs- bzw. KS-Kimmsteine
in unterschiedlichen Höhen h 2)
KS-Wärmedämmsteine 1)
(wärmetechnisch optimierte Kalksandsteine)
mit 0,33 W/(m·K) zur Reduzierung von Wärmebrücken
λ R
Sturzbreite Sturzhöhe Nennlänge
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
1) Im Markt sind unterschiedliche Marken bekannt.
2) andere Höhen auf Anfrage
KS-Flachstürze nach Z-17.1-978
d = [mm] [mm] [mm]
115
175
71
71
d
1000-3000 3)
KS-Fertigteilstürze nach Z-17.1-774 und Z-17.1-855
113
d
1000-3000 3)
123
d
875-3000 4)
KS-Fertigteilstürze nach Z-17.1-621
115
150
175
200
214* )
240
100 5) * )
115
150
175
200
240
113
123
1000
bis
3000
875
bis
3000 3)
Sturzbreite Sturzhöhe 6) Nennlänge
d = [mm] [mm] [mm]
115
150
175
200
214
240
196
248
355
373
498
748 7)
1000
bis
2000
196 – 498
d
1000 – 2000 3)
248 – 498
d
1000 - 2000
3)
abgestuft in 250 mm-Schritten
4)
abgestuft in 125 mm-Schritten
5)
nur für nicht tragende Wände
6)
Sonderhöhen sind zulässig
7)
nach Z-17.1-855
*)
auf Anfrage
Sturzbreite Sturzhöhe 6) Nennlänge
d = [mm] [mm] [mm]
100 5)
115
150
175
200
214* )
240
265* )
300
365
248
373
480
498
1000
bis
2000
KS-U-Schalen
KS-Gurtrollerstein
Wanddicke
d = [mm]
175
200
214
240
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Regional können die Wandungsdicken
unterschiedlich sein. Dadurch verändern
sich u.U. die lichten Innenmaße bzw.
die Lage der Öffnung.

KALKSANDSTEIN – Wirtschaftliches Bauen
Tafel 6: Geräte und Zubehör für die Rationalisierung auf der Baustelle
3. ARBEITSVORBEREITUNG
Der Arbeitsplanung und Arbeitsvorbereitung
kommt bei der Rationalisierung besondere
Bedeutung zu.
Auf den Baustellen, in den Betrieben und
in den Planungsbüros geht es darum, die
Kontinuität der Arbeitsabläufe zu sichern.
Dazu einige Regeln:
Objektunterteilung in Ausführungsabschnitte.
Materialbedarfslisten, unterteilt nach
Ausführungsabschnitten, die Baustoffhändler
und Polier erhalten, so dass
der Abruf direkt erfolgen kann.
Rechtzeitig die richtigen Mengen abrufen.
Die Kontinuität und Produktivität
sichern durch aktiven Einsatz von Kurbelböcken,
Arbeitsbühnen oder Rollgerüsten.
Ein Maurer leistet bei der
Vermauerung mit Hand mit geringster
Anstrengung die größte Menge,
wenn die Arbeitshöhe zwischen 60 und
90 cm über Tritthöhe ist.
Richtiges, überlegtes Abstellen der
Mauersteine und Mörtelkübel an der
Arbeitsstelle.
Kübel 40 cm hoch über Trittfläche aufbocken,
um unnötige Bewegungen und
Ermüdung zu vermeiden.
Mauerlehren für das Anlegen von Ecken
und Öffnungen einsetzen, um die ständige
Unterbrechung des Arbeitsrhythmus
durch das Benutzen der Wasserwaage
zu vermeiden.
Wahl der jeweiligen Mauertechnik und
der Steinformate in Abhängigkeit von Gebäudeart
und -größe, Platzangebot für
Versetzgeräte und Wandzuschnitt.
Bild 13: KS-Fertigteilstürze für großformatiges
Mauerwerk
Bild 14: Vorgefertigte KS-Flachstürze zur schnellen
und rationellen Öffnungsüberdeckung
Bild 15: Mauerlehren zur Vereinfachung und Beschleunigung
des Bauablaufs

KALKSANDSTEIN – Wirtschaftliches Bauen
4. ARBEITSTECHNIKEN
4.1 Stumpfstoßtechnik
Die liegende Verzahnung bedeutet in vielen
Fällen eine Behinderung beim Aufmauern
der Wände, bei der Bereitstellung
der Materialien und beim Aufstellen der
Gerüste. Stumpf gestoßene Wände vermeiden
diese Nachteile.
Bei der Bauausführung ist zu beachten,
dass die Stoßfuge zwischen Längswand
und stumpf gestoßener Querwand voll
vermörtelt wird. Die Vermörtelung ist aus
statischen und schalltechnischen Gründen
wichtig. Aus baupraktischen Gründen wird
empfohlen, den stumpfen Wandanschluss
durch Einlegen von Edelstahl-Flachankern
in die Mörtelfuge zu sichern. Kelleraußenecken
sind im Verband zu mauern.
Für das Aufmauern von Wandscheiben ist
das gleichnamige Merkblatt der Berufsgenossenschaft
zu beachten.
4.2 KS-Mauerwerk ohne
Stoßfugenvermörtelung
Beim Mauerwerk ohne Stoßfugenvermörtelung
werden KS-R-Steine und KS XL
knirsch auf der mit Mörtel vorher aufgezogenen
Lagerfuge aneinander gereiht. Das
an den Stirnflächen der Steine vorhandene
Nut-Feder-System erleichtert es dem
Maurer, ebene Wandflächen zu erstellen.
Ein Verkanten der Steine wird vermieden
und das Mauerwerk ist bereits in der Rohbauphase
optisch dicht. Die in DIN 1053-1
maximal zulässigen Stoßfugenbreiten von
5 mm sind mit den planebenen KS-R-Steinen
und KS XL problemlos einzuhalten.
In Ausnahmefällen kann es erforderlich
sein, die Stoßfugen zu vermörteln, unter
anderem bei:
Druckzone von Flachstürzen
ggf. bei Kelleraußenwänden, in Abhängigkeit
von der Lastabtragung
bewehrtem Mauerwerk nach DIN 1053-3
(gilt nicht für konstruktiv bewehrtes
Mauerwerk)
einschaligem Mauerwerk ohne Putz,
bei dem Winddichtigkeit gefordert ist,
ggf. bei nicht tragenden inneren Trennwänden
4.3 Ausgleichsschicht bzw. Kimmschicht
Das Aufmauern der Wände beginnt grundsätzlich
mit einer Ausgleichsschicht aus
Normalmörtel der Mörtelgruppe III, Dicke
d = 1 bis 3 cm, oder mit Ausgleichssteinen
(Kimmsteinen), die in Normalmörtel der
Mörtelgruppe III versetzt werden.
Die Ausgleichsschicht dient dem Höhenausgleich
der Wand, zur Herstellung eines
planebenen Niveaus in Längs- und Querrichtung
und dem Ausgleich von Unebenheiten
in der Betondecke. Das genaue
Anlegen der Ausgleichsschicht ist insbesondere
bei Mauerwerk mit Dünnbettmörtel
wichtig.
Die Ausgleichsschicht muss vor dem Weitermauern
ausreichend erhärtet sein. Im
fachgerechten, exakten Anlegen der Ausgleichsschicht
liegen erhebliche Rationalisierungspotenziale
beim Aufmauern
der Wand.
4.4 Mörtelauftrag
Der Mörtel wird zweckmäßigerweise mit
dem Mörtelschlitten aufgetragen, das
Mauerwerk ist ggf. vorzunässen. Mörtelschlitten
lassen sich für Normal- und Dünnbettmörtel
in der gewünschten Fugendicke
genau einstellen und reduzieren Mörtelverluste.
Für Dünnbettmörtel ist die passende
Zahnschiene zu verwenden.
Die Lagerfuge wird in Abhängigkeit von der
Witterung etwa 2 m vorgezogen und die
Steine werden in Reihenverlegetechnik
knirsch aneinander gereiht. Gegebenenfalls
werden die Steine anschließend mit
einem Gummihammer ausgerichtet.
Der gleichmäßige Mörtelauftrag bei Einsatz
von Mörtelschlitten ermöglicht ein
lückenloses Versetzen der Steine. Bei Steinen
mit Nut-Feder-System lassen sich so
ebene Wandflächen erzielen, dass der Einsatz
von kostengünstigem und flächensparendem
Dünnlagenputz (ca. 5 mm)
möglich ist. Bei zweischaligen Haustrennwänden
hat das fachgerechte Aufziehen
des Dünnbettmörtels den Vorteil, dass
kein Mörtel in die Luftschicht fällt und
die Schalldämmung somit nicht beeinträchtigt
wird.
4.5 Pass- und Ergänzungssteine
Für Mauerwerk werden Pass- und Ergänzungssteine
zu Beginn der Mauerarbeiten
jeweils für eine Wand aus Standardsteinen
hergestellt
mit einem Steinspaltgerät, vorzugsweise
bei Normalmörtel, oder
mit einer Steinsäge, vorzugsweise bei
Dünnbettmörtel (wegen der exakten
Schnittkante, z.B. im Bereich der Stoßfuge).
Bei KS XL werden Ergänzungselemente
und/oder geschnittene Passelemente
systemgerecht vom Werk mitgeliefert.
Bild 16: Mörtel für die Kimmschicht aufziehen Bild 17: Mörtel planeben abziehen Bild 18: Kimmsteine im Mörtelbett verlegen

KALKSANDSTEIN – Wirtschaftliches Bauen
Bild 19: Lagerfugenmörtel mit Mörtelschlitten
aufziehen
Bild 20: Mörtel für Anschlussfuge auftragen
Bild 21: Ersten Stein setzen
Bild 22: Ausrichten des Steins
Bild 23: Versetzen der folgenden Steine
Bild 24: Nächste Steinlagen aufmauern
4.6 Mauerlehren
Bei Verwendung von Eck- und Öffnungslehren
kann auf das Vorziehen der Ecken
und auf Abtreppungen verzichtet werden.
Die Schnur lässt sich jederzeit einfach und
exakt verstellen.
Innerhalb kürzester Zeit ist das Mauer-lehrensystem
aufgestellt. Der Maurer setzt
die Steine gegen die Öffnungslehren, dabei
entfällt das zeitaufwendige schichtweise
Einloten der Leibungen. Die Öffnungsmaße
werden exakt eingehalten und Abweichungen
wie beim Arbeiten mit der Wasserwaage
werden vermieden.
siert und rationalisiert die Baustelle. Mit
dem Versetzgerät werden großformatige
KS XL mit einer Zange versetzt. Mit zwei
Hüben entsteht so eine Wandfläche bis zu
1 m 2 oder 1,25 m 2 , je nach System. Bei
hoher Leistung ist die körperliche Belastung
der Maurer trotzdem gering und die
Kontinuität des Arbeitsablaufes sicher.
Zunächst wird der Mörtel mit dem Mörtelschlitten
aufgezogen, dann werden
die Steine versetzt und ausgerichtet. Der
Materialnachschub für Steine, Pass- und
Ergänzungssteine, Mörtel und Anker muss
gewährleistet sein.
Das Absetzen erfolgt auf vorbereitetem,
ebenem Untergrund, das Umsetzen auf der
Baustelle mit Steinkorb. Gegebenenfalls
ist eine zusätzliche Abstützung der Rohbaudecke
zur Aufnahme der Lasten aus Versetzgerät
und Steinstapel erforderlich.
4.7 Arbeitsgerüste
Kurbelböcke, Arbeitsbühnen und Rollgerüste
ermöglichen das Arbeiten in der je
nach Körpergröße der Maurer günstigen
Arbeitshöhe zwischen 60 und 90 cm über
Tritthöhe und sind Voraussetzung für hohe
Arbeitsleistung bei geringstmöglicher körperlicher
Belastung und Ermüdung.
4.8 Mauern mit Versetzgerät
Das Mauern mit einem auf den Geschossdecken
verfahrbaren Versetzgerät huma-ni-
Wichtig ist in jedem Fall eine gute Arbeitsvorbereitung,
da nur optimale Ergebnisse
erreicht werden, wenn einige Grundvoraussetzungen
erfüllt sind. Dazu gehört
die lückenlose Transportkette von der Produktion
bis zur Verwendungsstelle und ggf.
die Ersteinweisung der Maurer.
Die kürzesten Taktzeiten werden erzielt,
wenn die Steinpakete zwischen Versetzgerät
und Mauer abgestellt werden. Die
Steine werden systemgerecht angeliefert.
Bild 25: Arbeiten mit dem Versetzgerät
Foto: Steinweg
10

KALKSANDSTEIN – Wirtschaftliches Bauen
Tafel 7: Anwendungsbereiche und Besonderheiten der einzelnen KS-Wanddicken
Mauerwerksdicke
[cm]
Anwendungsbereich
Besonderheiten
7
nicht tragende innere Trennwand
gem. DIN 4103-1
Feuerwiderstandsklasse F 60-A
Wohnflächengewinn und Kostenersparnis
10 *) nicht tragende innere Trennwand
gem. DIN 4103-1
Feuerwiderstandsklasse F 90-A (bei RDK 1,8 unter Verwendung von Dünnbettmörtel
oder RDK 1,2 mit 2 x 10 mm Putz), Wohnflächengewinn und Kostenersparnis
11,5
tragende Innenwand
gem. DIN 1053
Wohnflächengewinn und Kostenersparnis durch schlanke, tragende Innenwand
tragende Innenschale einer
zweischaligen Außenwand
gem. DIN 1053
Wohnflächengewinn und Kostenersparnis durch schlanke, tragende Innenschale
15
Außenwand (KS-Thermohaut)
Bei KS XL ist die Anwendung des vereinfachten Verfahrens nach DIN 1053 zulässig.
zweischalige Haustrennwand
(mit Unterkellerung)
2 x 15 cm und kostengünstiger beidseitiger Dünnlagenputz bei RDK 1,8: R’ w,R
= 67 dB
(erhöhter Schallschutz nach Beibl. 2 DIN 4109),
zweischalige Brandwand (2 x 15 cm) nach DIN 4102-4 bei RDK 2,0
einschalige Brandwand
RDK 1,8 und Verwendung von Dünnbettmörtel mit aufliegender F90-Geschossdecke als
konstruktive obere Halterung
17,5
Außenwand (KS-Thermohaut)
zweischalige Haustrennwand
(mit Unterkellerung)
Die Anwendung des vereinfachten Verfahrens nach DIN 1053 ist zulässig.
2 x 17,5 cm und kostengünstiger beidseitiger Dünnlagenputz bei RDK 1,8: R’ w,R
67 dB
(erhöhter Schallschutz nach Beibl. 2 DIN 4109),
zweischalige Brandwand (2 x 17,5 cm) nach DIN 4102-4 bei RDK 1,8
Wohnungstrennwand
mit beidseitig 10 mm Putz bei RDK 2,0: R’ w,R
= 53 dB
(Schallschutzanforderung nach DIN 4109)
20
einschalige Brandwand
zweischalige Haustrennwand
(ohne Unterkellerung)
RDK 2,0 und Verwendung von Dünnbettmörtel
2 x 20 cm mit RDK 2,0 und mindestens 4 cm dicke Trennfuge mit Dämmschicht
und kostengünstigem beidseitigem Dünnlagenputz: R’ w,R
= 67 dB
(erhöhter Schallschutz nach Beibl. 2 DIN 4109)
21,4 *) Wohnungstrennwand
mit kostengünstigem beidseitigem Dünnlagenputz bei RDK 2,0: R’ w,R
= 53 dB
(Schallschutzanforderung nach DIN 4109)
24
Wohnungstrennwand
Kelleraußenwand
mit beidseitig 10 mm Putz bei RDK 2,2: R’ w,R
= 56 dB
(gegenüber DIN 4109 um 3 dB erhöhter Schallschutz)
gut geeigneter Untergrund für das Aufbringen von Bitumendickbeschichtung ohne zusätzliche
Putzschicht und als sichtbar bleibendes Mauerwerk innen mit verschlämmten Fugen
26,5 *) Wohnungstrennwand
mit beidseitig 10 mm Putz bei RDK 2,0: R’ w,R
= 56 dB
(gegenüber DIN 4109 um 3 dB erhöhter Schallschutz)
30/36,5 Kelleraußenwand
gut geeigneter Untergrund für das Aufbringen von Bitumendickbeschichtung ohne zusätzliche
Putzschicht und als sichtbar bleibendes Mauerwerk innen mit verschlämmten Fugen
RDK = Rohdichteklasse
*)
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
11

KALKSANDSTEIN – Wirtschaftliches Bauen
Tafel 8: Beispiele für KS-Wandkonstruktionen: Schalldämm-Maße R’ w,R
und Wärmedurchgangskoeffizienten U
Die regionalen Lieferprogramme
sind zu beachten.
Sofern nicht anders angegeben,
wurden bei den Wandkonstruktionen
Wärmedämmstoffe mit
l = 0,035 W/(m·K) verwendet.
U = 0,20 W/(m 2·K) U = 0,20 W/(m 2·K) U = 0,22 W/(m 2·K) U = 0,28 W/(m 2·K)
Kerndämmung mit
= 0,032 W/(m·K)
Aus Gründen der Winddichtigkeit
ist auf der Innenseite der Außenwände
ein Putz aufzubringen. Sofern
die Erhöhung des Wandflächengewichts
durch beidseitigen
Putz (2 x 10 mm ~ 20 kg/m 2 )
erforderlich ist, ist dies in den
Zeichnungen angegeben.
RDK 1,8: R’ w,R = 53 dB
RDK 2,0: R’ w,R = 53 dB
RDK 2,0: R’ w,R = 56 dB
RDK 2,2: R’ w,R = 56 dB
Die bewerteten Schalldämm-Maße
R’ w,R
gelten nur in Verbindung
mit mindestens beidseitigem
Dünnlagenputz (d ~ 5 mm) oder
einseitigem Putz (d > 10 mm)
oder mit Stoßfugenvermörtelung
sowie unter der Voraussetzung,
dass die mittlere flächenbezogene
Masse der flankierenden
Bauteile ~ 300 kg/m 2 ist.
Zweischalige Haustrennwände
a) mit Unterkellerung
RDK 1,8: R’ w,R > 67 dB
b) ohne Unterkellerung
RDK 2,0: R’ w,R = 67 dB
U = 0,34 W/(m 2·K)
mit Perimeterdämmung
12

KALKSANDSTEIN – Wirtschaftliches Bauen
5. WIRTSCHAFTLICHE
KS-WANDKONSTRUKTIONEN
Knappes Bauland und hohe Grundstückspreise
verteuern das Bauen. Die rationelle
Nutzung der Grundflächen wird immer wichtiger.
Schlanke KS-Wände vergrößern bei
gleichen Gebäudeaußenmaßen die Wohnund
Nutzfläche gegenüber Gebäuden mit
dickeren Wandkonstruktionen um bis zu
7 %. Alternativ kann bei gleich bleibender
Wohn- und Nutzfläche das Gebäudevolumen
reduziert werden.
Werden nicht tragende Wände durch hochbelastbare,
tragende KS-Wände, d = 11,5 cm,
ersetzt, können ggf. auch die Decken durch
die geringeren Stützweiten schlanker dimensioniert
werden. Die Deckendurchbiegung
wird somit reduziert und die Rissesicherheit
weiter erhöht. Tragende Wände, die
nicht durch Querwände ausgesteift sind,
sind als zweiseitig gehaltene Wände zu bemessen.
DIN 1053 bietet dazu die Bemessungsgrundlagen
und regelt neben der traditionellen
Ausführung auch Mauerwerk mit
Stumpfstoßtechnik, ohne Stoßfugenvermörtelung
und mit Dünnbettmörtel. Kalksandsteine
mit hoher Steindruckfestigkeit und
Steinrohdichte sind damit bestens geeignet
für schlanke, tragende Wände – auch bei Anforderungen
an den Schallschutz.
6. MAUERWERKSGERECHTE PLANUNG
UND WANDOPTIMIERUNG
Die Steinlängen und die Steinhöhen der
Kalksandsteine entsprechen der oktametrischen
Maßordnung nach DIN 4172. Abweichende
Wanddicken, z.B. 15 cm und 20 cm,
aber auch die klassischen 30 cm dicken Wände
durchbrechen dieses Ras-ter. In DIN 4172
„Maßordnung im Hochbau“ sind Rohbau-
Richtmaße festgelegt, die vom „Meter“ (m)
und „Achtelmeter“ (am = 1/8 = 12,5 cm)
abgeleitet sind. Es wird deshalb auch vom
„oktametrischen Raster“ (12,5er-Raster) gesprochen.
Diese Rohbau-Richtmaße gelten
für alle Längen-, Breiten- und Höhenmaße im
Bauwesen. Sie sind Vielfaches des Achtelmeters
(n · 12,5 cm) und als Planungsmaße
für den Architekten von Bedeutung. Für Ausführungspläne
werden Nennmaße benötigt,
die abhängig von der Bauweise (mit oder
ohne Fugen) differenziert werden.
Kalksandsteine mit Nut-Feder-System
entsprechen ebenso wie Kalksandsteine
mit glatten Stirnseiten der Maßordnung
der DIN 4172.
6.1 Bauweise mit Fuge
Mauerwerksbau ist nach DIN 4172 „Maßordnung
im Hochbau“ eine „Bauweise mit
Fuge“. In den 50er Jahren wurde darunter
ausschließlich Mauerwerk mit Normalmörtel
und Stoßfugenvermörtelung verstanden.
Die in DIN 4172 angesetzte Fugendicke
beträgt daher 1 cm. Die Steinlänge
glatter Steine entspricht dem Baurichtmaß
abzüglich der Fugendicke (z.B.: 24 cm).
Bereits seit den 60er Jahren werden Steine
mit Nut-Feder-System ohne Stoßfugenvermörtelung
angewandt. Die Ausführung
des Mauerwerks ohne Stoßfugenvermörtelung
ist in DIN 1053-1 geregelt. Die
Steine werden knirsch aneinander gereiht
und Stoßfugen > 5 mm sind mit Mörtel zu
schließen. Die Steinlänge ergibt sich aus
dem Baurichtmaß abzüglich der Sollfugendicke
(z.B.: 24,8 cm = 25 cm – 0,2 cm).
Bei der Steinlänge ist zwischen dem Nennmaß
(von Nut bis Nut oder Feder bis Feder)
und der Gesamtlänge (über beide Nuten
und Federn) zu unterscheiden.
Das Federmaß ergibt sich aus der Gesamtlänge
abzüglich Nennmaß (z.B. = 25,2 cm
– 24,8 cm = 0,4 cm).
Sinnvollerweise erfolgt die Planung im
Baurichtmaß (12,5 cm Raster) und nicht
mit den um 1 cm abweichenden Maßen
für Außen-/Innenmaß. Kritisch können in
der Praxis die Öffnungsmaße für Stahlzargen
(Nennmaß = Baurichtmaß) sein.
Hier empfiehlt es sich, die Zargen oder
vergleichbare Einbauteile bereits beim Aufmauern
der Wände zu stellen. Theoretisch
müssten bei Mauerwerk ohne Stoßfugenvermörtelung
auch die Wanddicken geändert
werden, damit das Planungsraster
der Maßordnung stimmt. In der Praxis ist
das jedoch nicht erforderlich, weil Längsund
Querwände bei der Stumpfstoßtechnik
durch eine Mörtelfuge angeschlossen
a) Wand aus herkömmlichen Steinen
250 250
125 125 125 125
10 240 10 240 10
b) Wand aus KS-R-Steinen
250 250
125 125 125 125
2 248 2 248 2
Bild 26: Abmessungen von kurzen Wänden
Spezifische Serviceleistungen der
Kalksandstein-Industrie
Beratung zu Kosten sparendem
und Flächen sparendem Bauen,
Statik und Bauphysik
Ökonomisch und ökologisch optimierte
Gebäudeplanung durch
Mitarbeit im Bauteam
Arbeitsvorbereitung und Logistik
für die Baustelle zur Kostenminimierung
Ergonomische Optimierung des
Arbeitsplatzes für den Maurer durch
moderne Maschinentechnik
Information und Schulung von
Auszubildenden und Studenten
Bereitstellung von Fachliteratur
Seminare und Vorträge
werden und bei größeren Wandlängen
kleine Toleranzen jeweils in den Fugen
ausgeglichen werden können. Hinsichtlich
der Höhenmaße ergeben Steinhöhe
und Lagerfugendicke das Schichtmaß,
das stets ein Vielfaches von 12,5 cm und
somit das Rohbau-Richtmaß darstellt. Lediglich
beim Normalformat (NF) wird das
Schichtmaß von 25 cm erst in jeder dritten
Schicht erreicht.
6.2 Vertikale Wandausbildung,
Höhenausgleich
Bei Plansteinmauerwerk erfolgt der
Toleranz- und Höhenausgleich grundsätzlich
am Wandfuß. Die Ausgleichsschicht
wird mit Normalmörtel der
MG III versetzt und in Längs- und Querrichtung
genau ausgerichtet.
Fenster- und Türöffnungen werden rationell
durch Stürze (KS-Flachstürze
u.a. für Sichtmauerwerk oder KS-Fertigteilstürze)
überdeckt. Bei Sichtmauerwerk
werden auch KS-U-Schalen
zur Überdeckung eingesetzt. In der
Druckzone über Flachstürzen sind die
Stoßfugen zu vermörteln. Fenster- und
Türöffnungen lassen sich auch mit deckengleichen
Unterzügen herstellen.
Geschosshohe Öffnungen mit entsprechenden,
darauf abgestimmten
Tür- und Fensterelementen sind die
Folge.
LITERATUR
[1] Merkblatt Handhaben von Mauersteinen,
Bau-Berufsgenossenschaft, 1991
13

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 3: Außenwände
Stand: Januar 2008

KALKSANDSTEIN – Außenwände
KALKSANDSTEIN
Außenwände
Stand: Januar 2008
1. Anforderungen_____________________________________________________3
1.1 Standsicherheit_________________________________________________3
1.2 Brandschutz____________________________________________________3
1.3 Wärmeschutz___________________________________________________3
1.4 Schallschutz____________________________________________________5
1.5 Feuchte- und Witterungsschutz____________________________________5
1.6 Gebrauchstauglichkeit und Dauerhaftigkeit__________________________6
1.7 Wirtschaftlichkeit_______________________________________________6
2. Konstruktionsübersicht______________________________________________6
3. Zweischaliges Mauerwerk____________________________________________7
3.1 Konstruktionsprinzip_____________________________________________7
3.2 Entwicklung____________________________________________________7
3.3 Baurechtliche Regelung__________________________________________7
3.4 Konstruktionsübersicht__________________________________________7
3.5 Komponenten__________________________________________________8
3.6 Eigenschaften_ _______________________________________________ 11
3.7 Dehnungsfugen_______________________________________________ 14
3.8 Details______________________________________________________ 16
4. Einschaliges Mauerwerk mit Wärmedämmung________________________ 19
4.1 Konstruktionsprinzip___________________________________________ 19
4.2 KS-Thermohaut_ ______________________________________________ 20
4.3 Kalksandstein mit hinterlüfteter Außenwandbekleidung_____________ 28
5. Einschaliges Mauerwerk ohne Wärmedämmung_______________________ 38
5.1 Konstruktionsübersicht________________________________________ 38
5.2 Eigenschaften_ _______________________________________________ 38
5.3 Anwendungsbereiche__________________________________________ 38
6. Frei stehende KS-Wände___________________________________________ 41
6.1 Standsicherheit_______________________________________________ 41
6.2 Gebrauchstauglichkeit_ ________________________________________ 41
6.3 Witterungsschutz______________________________________________ 41
Literatur ____________________________________________________________ 42
Autor:
Univ.-Prof. Dr.-Ing. Frank Ulrich Vogdt,
TU Berlin
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9046
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck, auch auszugsweise, nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr e 5,-
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Von der Kalksandstein-Industrie wird bereits
seit Jahrzehnten das Konzept der
KS-Funktionswand (konsequente Funktionstrennung
der Bauteilschichten von
Außenwandkonstruktionen) verfolgt. Die
daraus resultierende individuelle Anpassungsfähigkeit
von KS-Außenwänden erweist
sich dabei auch bei steigenden Anforderungen
– zum Beispiel im Bereich des
Wärmeschutzes – als zukunftsorientiert.
1. ANFORDERUNGEN
Kaum eine andere Baukonstruktion ist vielfältigeren
Beanspruchungen ausgesetzt
als eine Außenwandkonstruktion. Diese
Beanspruchungen sind im Einzelnen:
Eigenlasten,
Winddruck- und Windsoglasten,
Schnee- und Eislasten,
Temperaturwechselbeanspruchung,
Feuchtewechselbeanspruchung,
Schlagregenbeanspruchung,
UV-Beanspruchung,
chemische Beanspruchung durch Luftschadstoffe
oder Reinigungsmittel sowie
Vandalismus.
Hieraus leiten sich folgende Anforderungen
in statisch-konstruktiver sowie in
bauphysikalischer Hinsicht ab, die dauerhaft
erfüllt werden müssen:
Standsicherheit,
Brandschutz,
winterlicher Wärmeschutz,
sommerlicher Wärmeschutz
(Hitzeschutz),
Schallschutz,
Feuchte- und Witterungsschutz,
Gebrauchstauglichkeit,
Dauerhaftigkeit,
Wirtschaftlichkeit,
Hygiene und Gesundheitsschutz,
Ökologie sowie
Ästhetik.
Durch die Vielzahl möglicher Konstruktionsvarianten
bieten dabei insbesondere
KS-Außenwände die Möglichkeit, für jeden
einzelnen Anwendungsfall individuell optimierte
Lösungen zu wählen.
1.1 Standsicherheit
Die Standsicherheit der Außenwandkonstruktion
muss dauerhaft gewährleistet sein
(MBO §12 [1]).
Dabei sind neben dem Eigengewicht sowie
den Winddruck- bzw. Windsoglasten
insbesondere mögliche Zwängungen aus
klimatischer Wechselbeanspruchung zu
berücksichtigen.
1.2 Brandschutz
Im Hinblick auf den Brandschutz sind die
Anforderungen nach DIN 4102 [2] und der
Muster- bzw. Landesbauordnung zu erfüllen.
Die zusätzlichen Bestimmungen der
Richtlinien für die Verwendung brennbarer
Baustoffe im Hochbau [3] sind zu beachten.
1.3 Wärmeschutz
Die Anforderungen an den winterlichen
Wärmeschutz sind festgelegt in:
Teil 2 von DIN 4108 [4] sowie
Energieeinsparverordnung (EnEV) [5]
Bei der Ermittlung des Wärmedurchgangskoeffizienten
der Außenwandkonstruktion
ist ggf. auch der Einfluss etwaiger punktueller
Wärmebrücken – z.B. infolge der Verankerung
von Wärmedämmmaßnahmen
(Dübel, Halter, etc.) – zu berücksichtigen.
Beim sommerlichen Wärmeschutz sind DIN
4108-2 und EnEV zu beachten.
Durch die KS-Funktionswand (klare Trennung
der Funktionen in die tragende
Schicht der KS-Wand einerseits und die
Wärmedämmschicht andererseits) wird
die tages- und jahreszeitliche Temperaturamplitude
(Bild 3) der tragenden Schicht im
Vergleich zu anderen Konstruktionen erheblich
reduziert. Dieses führt zu geringeren
Zwängungs- und Eigenspannungen und damit
zu einer höheren Rissesicherheit. Des
Weiteren ergibt sich in der kalten Jahreszeit
eine deutliche Erhöhung der Temperatur an
den Bauteilinnenoberflächen. Das erhöht
die Behaglichkeit für die Nutzer und verhindert
eine Schimmelpilz- oder Tauwasserbildung
an den Innenoberflächen.
Bild 1: Außenwand mit KS-Thermohaut
Bild 2: Einfarbig gestrichenes KS-Verblendmauerwerk

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Dicke des
Dicke der
Dämm-
U [W/(m 2·K)]
Beschreibung
Dicke Systems des
tragenden Dicke der
schicht-
dicke
λ R [W/(m·K)]
(Aufbau)
Dämm-
U [W/(m 2·K)]
Beschreibung
(Aufbau)
System
Systems tragenden
Wand schicht-
System
Wand dicke
λ
Dicke [cm] des Dicke [cm] der Dämm-
[cm]
0,025 2) R [W/(m·K)]
U [W/(m 0,035 2·K)]
0,040
Beschreibung
Systems tragenden schicht-
ʺ
[cm] [cm] [cm] 0,025 2) 0,035 0,040
27
System
Wand
15
dicke
10 – 0,31 0,35
(Aufbau)
λ
Tafel 1: U-Werte von KS-Außenwänden
R [W/(m·K)]
KS-Thermohaut
ʺ 29,5 27 17,5 15 10 – 0,31 0,35
Dicke des Dicke der Dämm-
U [W/(m 2·K)]
(KS KS-Thermohaut
mit Wärmedämm-Verbundsystem nach
ʺ
[cm]
32 29,5
[cm]
20 17,5
[cm] 0,025 – 2) 0,035 0,31
0,040
0,35
allgemeiner (KS mit Wärmedämm-Verbundsystem bauaufsichtlicher Beschreibung
Zulassung) nach
Systems Dicke der
Dicke ʺ 29 32 tragenden
des
15 20 schicht-
12
U [W/(m²·K)]
– 0,27 0,31 0,30 0,35
allgemeiner (Aufbau)
System
27 Wand
Dämmschicht
0,31 0,35
Innenputz
dicke 10 λ 0,31 0,35
Aufbau: bauaufsichtlicher Zulassung)
ʺ
Systems
31,5 29 17,5 15 12
[W/(m·K)]
– R [W/(m·K)]
0,26 0,27 0,30 KS-Thermohaut
Aufbau:
29,5 Beschreibung 1 cm (λ
(Aufbau)
[cm] [cm] [cm] 0,025 2) (KS mit Wärmedämm-Verbundsystem R = 0,70)
ʺ 34 31,5 20 17,5 –
0,035 0,26
0,040
0,29 0,30
nach
32 0,31 0,35
KS-Außenwand Innenputz 1 cm mit (λ R der = 0,70)
Rohdichteklasse 1,8
ʺ 33 34 15 20 16
[cm] [cm] 0,022 1) – 0,20 0,26 0,23 0,29 allgemeiner bauaufsichtlicher Zulassung)
27 29 10 12 0,032
0,31 0,27 0,035
0,35 0,30
Wärmedämmstoff
KS-Außenwand mit der Rohdichteklasse 1,8
ʺ 35,5 33 17,5 15 16 – 0,20 0,23
KS-Thermohaut
Aufbau:
29,5 31,5 29,5 10 0,20 2) 0,31 0,26
0,29 0,31 einschalige 0,35 0,30
Außenputz Wärmedämmstoff
ʺ 1 cm
ʺ 38 35,5 20 17,5 – 0,20 0,23
(KS KS-Außenwand Innenputz Außenputz mit Wärmedämm-Verbundsystem 1 ʺ cm 1 mit cm (λThermohaut
R
= 0,70) nach
32 34 0,31 0,26
(Wärmedämm-Verbundsystem) 0,35 0,29
ʺ 37 38 15 20 20 – 0,17 0,20 0,19 0,23
allgemeiner KS-Außenwand bauaufsichtlicher mit 3) der Rohdichteklasse Zulassung) 1,8
29
33 12
16
34,5 15 0,14 2) 0,27
0,20
0,20 0,22 1 cm 0,30
0,23
ʺ 39,5 37 17,5 15 20 –
0,16 0,17 0,19Innenputz Aufbau: Wärmedämmstoff
( = 0,70 W/(m·K))
31,5
35,5 0,26
0,20
17,5 0,30
0,23
ʺ 42 39,5 20 17,5 –
0,16 0,19cm KS-Außenwand, Innenputz Außenputz 1 ʺ RDK cm 1 cm (λ 1,8 4)
R
= 0,70)
34
38 0,26
0,20
39,5 20 0,11 2) 0,15 0,16
Wärmedämmstoff 0,29
0,23
ʺ 35 42 11,5 20 10 0,22 –
0,29 0,16 0,33 0,19 KS-Außenwand nach Zulassung mit der Rohdichteklasse 1,8
33 37 15 16 20 –
0,20 0,17
~ 10,23
0,19
ʺ 38,5 35 15 11,5 10 0,22 0,29 0,32 0,33
Zweischalige KS-Außenwand
cm Außenputz Wärmedämmstoff
( = 0,70 W/(m·K))
35,5 39,5 17,5 –
0,20 0,16 0,23 0,19
mit Zweischalige Kerndämmung KS-Außenwand
ʺ 41 38,5 17,5 15 0,22 0,29 0,32
3844,5 25 0,09 2) 0,12 0,20 0,13
Außenputz ʺ 1 cm
42 20 – 0,16 0,23 0,19 mit Aufbau: Kerndämmung
ʺ 43,5 41 20 17,5 0,22 0,29 0,32
35 15 11,5 20 10 – 0,17 0,19 0,33
Innenputz Aufbau:
Zweischalige KS-Außenwand
ʺ 37 43,5 11,5 20 12 0,22 0,19 0,25 0,29 0,28 0,32
1 cm (λ R
= 0,70)
39,5 38,5 49,5 17,5 15 30 0,07 2) 0,22 – 0,10 0,16 0,29 0,11 0,19 0,32
KS-Innenschale Innenputz 1 cm (λ (tragende Wand) mit der
ʺ 40,5 37 15 11,5 12 0,19 0,25 0,28
R
= 0,70)
mit Kerndämmung
42 41 20 17,5 0,22 – 0,16 0,29 0,19 0,32
Rohdichteklasse KS-Innenschale (tragende 1,8 Wand) mit der
ʺ 43 40,5 17,5 15 0,18 0,19 0,25 0,28 Aufbau:
35
43,541 11,5
20 10
10
0,19
0,22
0,22 0,27
0,29
0,29 zweischalige
0,33
0,32 KS-Außenwand Kerndämmplatten Rohdichteklasse mit 1,8
Kerndämmung
ʺ 45,5 20 17,5 0,18 0,25 0,27 0,28
4)
38,5 15 0,22 0,29
1 cm
0,32
Innenputz Zweischalige Innenputz
( = 0,70 KS-Außenwand
1 cm (λ 37 11,5 12 0,19 0,28
W/(m·K)) R
= 0,70)
Fingerspalt Kerndämmplatten 1 cm nach 4)
ʺ 39 45,5
43 11,5 20
12 14 0,16 0,16 0,18
0,23 0,22 0,25
0,25
41 17,5 0,22 0,29
17,5 0,25 0,27
DIN 1053-1
0,32
cm KS-Tragschale, mit KS-Innenschale Kerndämmung (tragende Wand) mit der
40,5 15 0,19 0,25 0,28
KS-Verblendschale Fingerspalt RDK 1 cm 1,8 nach 4)
(KS DIN Vb 1,8 1053-1
- 2,0),
ʺ 42,5 39 15 11,5 14 0,16 0,22 43,5 Kerndämmung 0,24 0,25 Rohdichteklasse Aufbau: 1,8
3) Typ WZ nach DIN V 4108-10
45 20 17,5
14 0,14 0,22 0,18
0,20 0,29 0,25 0,32 0,28
d KS-Verblendschale = 11,5 cm 5) (KS Vb 1,8 - 2,0),
ʺ 45 42,5 17,5 15 0,16 0,22
1 cm 0,24
Fingerspalt, Innenputz Kerndämmplatten
R = 0,15 1 cm (λ 37
45,5
11,5
20
12 0,19
0,18
0,25
0,25
0,28
0,27 d = 11,5 cm 5) 4)
R
= 0,70)
ʺ 47,5 20 17,5 0,16 0,22 0,24
47 16 5) 0,13 0,18 0,19 11,5 cm 5) KS-Verblender, KS-Innenschale Fingerspalt 1 cm
RDK (tragende nach DIN
2,0 40,5 39 15 11,5 14 0,19 0,25 0,28 0,25
4) Wand) 1053-1 mit der
ʺ 41 47,5 11,5 20 16 Rohdichteklasse 1,8
43 42,5 17,5 15 3) 0,14 0,16 0,20 0,22 0,22 0,24 KS-Verblendschale (KS Vb 1,8 - 2,0),
0,18 0,16 0,25 0,22 0,28 0,24
ʺ 44,5 41 45,5 49 15 11,5 16 3)
20 17,518 5) 0,11 0,14
0,18 0,16 0,16 0,19 0,20
0,25 0,22 0,17
0,22
Kerndämmplatten d = 11,5 cm 5) 4)
0,27 0,24
ʺ 47 44,5 17,5 15 0,14 0,19 0,22
Fingerspalt 1 cm nach DIN 1053-1
39
47,5
51 11,5
20
20 5) 14 0,10 0,16
0,16
0,15 0,22
0,22
0,16 0,25
0,24
ʺ 49,5 20 17,5 0,14 0,19 0,22
KS-Verblendschale (KS Vb 1,8 - 2,0),
42,5 41 15 11,5 16 3) 0,16 0,22 0,20 0,24
ʺ 38 49,5 11,5 20 10 0,23 0,14 0,31 0,19 0,35 0,22
d = 11,5 cm 5)
45 44,5 17,5 15 0,16 0,14 0,22 0,19
zweischalige 0,24 0,22
KS-Außenwand ʺ 41,5 38 15 11,5 10 0,23 0,30 0,31 0,34 0,35
Zweischalige KS-Außenwand
mit Wärmedämmung und
47,5 20 17,5 0,16 0,14 0,22 0,19
Luftschicht 0,24 0,22
mit Zweischalige Wärmedämmung KS-Außenwand
ʺ 44 41,5 17,5 15 0,22 0,23 0,30 0,34
und Luftschicht
41
49,544 11,5
20 10 16 3) 0,20 0,14
0,14 0,28 0,20
0,19 1 cm 0,22
0,22 mit
Innenputz Aufbau: Wärmedämmung und Luftschicht
ʺ 46,5 44 20 17,5 0,22 0,30 0,34 ( = 0,70 W/(m·K))
44,5 38 15 11,5 10 0,14 0,23 0,19 0,31 17,5 0,22 0,35cm KS-Innenschale Innenputz Aufbau:
Zweischalige KS-Außenwand
(tragende Wand), RDK 1,8 4)
47 41,5 17,5 15 0,14 0,23 0,19 0,30 Wärmedämmstoff 0,22 0,34
ʺ
40
46,5
11,5
20
12 3) 0,19
0,22
0,26
0,30
0,29
0,34
1 cm (λ R
= 0,70)
KS-Innenschale Innenputz 1 cm (λ
mit Wärmedämmung Typ WZ nach (tragende
DIN und V Luftschicht 4108-10
Wand) mit der
ʺ
49,5 44 43,5 40
20 17,5 15 11,5 12 3) 0,14 0,22 0,19
0,19 0,30 0,26
Luftschicht 0,22 0,34
0,29
R
= 0,70)
≥ 4 Rohdichteklasse KS-Innenschale (tragende
Aufbau: cm nach DIN 1053-1
1,8 Wand) mit der
ʺ
38
46,5 46 43,5
11,5
20 17,5 15
10 0,23
0,22 0,19
0,31
0,30 0,26
11,5 0,35
0,34
0,29
cm 6) KS-Verblendschale Dämmplatten
Rohdichteklasse 1,8
ʺ 48,5 46 20 17,5 0,19 0,26 0,29
(KS Vb 2,0)
Zweischalige Innenputz KS-Außenwand
1 cm (λ 41,5 40 46 15 11,512 5) 12 3) 0,17 0,23 0,24 0,30 0,34
R
= 0,70)
Luftschicht Dämmplatten
≥ 4 cm nach DIN 1053-1
ʺ 48,5 20 0,19 0,26 0,29
mit KS-Innenschale Wärmedämmung (tragende und Luftschicht Wand) mit der
ʺ 44 43,5 17,5 15 0,22 0,19 0,30 0,26 0,34 0,29
KS-Verblendschale Luftschicht ≥ 4 cm (KS nach Vb DIN 1,81053-1
- 2,0),
Aufbau: Rohdichteklasse 1,8
ʺ 46,5 20 17,5 0,22 0,19 0,30 0,26 0,34 0,29
d KS-Verblendschale = 11,5 cm 5) (KS Vb 1,8 - 2,0),
Innenputz Dämmplatten
d = 11,5 cm 1 cm (λ ʺ
40
48,5
31,5
11,5
20
10
12 3) –
0,19
0,19
–
0,26
0,26
0,30
0,29
0,29
5)
R
= 0,70)
15 10 – 0,30 0,34
Einschalige Einschalige KS-Außenwand KS-Innenschale Luftschicht KS-Außenwand ≥
mit
4 cm (tragende hinterlüfteter
nach mit DIN Wand) 1053-1 mit der
ʺ 43,5 17,5 15 10 0,19 – 0,26 0,30 0,29
0,34
Außenwandbekleidung
außen Einschalige Rohdichteklasse KS-Verblendschale liegender KS-Außenwand Wärmedämmschicht
1,8 (KS Vb mit1,8 - 2,0),
ʺ 4633,5 20 17,5
12 – 0,19 –
– 0,26 0,30 0,29
0,34
1 cm Innenputz und außen Dämmplatten
d hinterlüfteter =
( liegender 11,5
= 0,70
cm
W/(m·K))
5) Wärmedämmschicht
Bekleidung
ʺ 48,5 15 20 12 0,19 – 0,26 0,30 0,29 0,34
10 0,30 17,5 0,34cm KS-Außenwand, und Luftschicht Aufbau: hinterlüfteter RDK ≥ 4 Bekleidung cm 1,8nach 37,5 16 – – 0,20
4) DIN 1053-1
17,5 15 12 – 0,26 0,29 Einschalige KS-Außenwand mit
0,30 Wärmedämmstoff 0,34 KS-Verblendschale Innenputz Aufbau: 7) Typ WAB 1 cm nach (λ (KS DIN Vb V 4108-10 1,8 - 2,0),
außen liegender
41,5 20 – – 0,30 0,16 2 cm 0,34Hinterlüftung
d = 11,5 cm 5) Wärmedämmschicht
20 R
= 0,70)
17,5 – 0,26 0,29
KS-Außenwand Innenputz 1 cm mit (λ der Rohdichteklasse 1,8
15 20 15 – 0,21 0,26 und hinterlüfteter Bekleidung
10 12 0,30 0,26 Fassadenbekleidung 0,24 0,29
R
= 0,70)
0,34 0,29
Wärmedämmstoff
KS-Außenwand (Dicke nach mit der Art der Rohdichteklasse Bekleidung) 1,8
17,5 15 15 – 0,21 0,24
46,5 25 – – 0,30 0,26 0,13
Einschalige Aufbau: KS-Außenwand mit
0,34 0,29
Hinterlüftung Wärmedämmstoff
≥ 4 cm
20 17,5 – 0,21 0,24 außen Innenputz liegender 1 cm Wärmedämmschicht
(λ 0,30 0,26 0,34 0,29
R
= 0,70)
Fassadenbekleidung Hinterlüftung ≥ 4 cm
(Dicke nach Art der
20 – 0,21 0,24
51,5 30 – – 0,11
und KS-Außenwand hinterlüfteter Bekleidung mit der Rohdichteklasse 1,8
15 12 15 – 0,26 0,21 0,29 0,24
Bekleidung)
Fassadenbekleidung (Dicke nach Art der
Aufbau: Wärmedämmstoff
29
47,5 17,5 24 5
5 – –
– 0,26 0,21 0,55
0,56 Einschaliges 0,29 0,24
0,61 Bekleidung)
Einschaliges KS-Kellermauerwerk Innenputz Hinterlüftung KS-Kellermauerwerk
1 cm ≥ 4 (λcm
mit außen mit
35 29 liegender
0,26 Wärmedämmung 0,29
R
= 0,70)
20 30 24 5 –
0,21 0,53 0,55
0,24
0,59 0,61
außen Einschaliges
KS-Außenwand Fassadenbekleidung liegender KS-Kellermauerwerk
(Perimeterdämmung)
Wärmedämmung
mit der (Dicke Rohdichteklasse nach
mit
Art der
41,5 35 36,5 30 – 0,52 0,53 0,57 0,59
1,8
50,5 15 8 15 – – 0,21 0,40 36,5 0,24cm KS-Außenwand, (Perimeterdämmung) außen
Wärmedämmstoff
Bekleidung)
liegender Wärmedämmung
RDK 1,8 32 41,5 24 36,5 8 – 0,37 0,52 0,42 0,57
6) 4)
29 17,5 5 0,21 0,55 Perimeterdämmplatten 0,24 0,61
(Perimeterdämmung) Aufbau: 3)8) nach Zulassung 6)
oder Typ PW nach
38 32 52,5 30 24
20
10 8 – – – 0,37
0,21
0,34
0,41 0,42 Einschaliges Hinterlüftung KS-Kellermauerwerk ≥ 4 cm mit
35 0,53 DIN 0,24 0,59 V 4108-10
KS-Außenwand Aufbau:
mit der
44,5 38 36,5 30 – 0,36 0,37 0,40 0,41 außen Fassadenbekleidung liegender Wärmedämmung (Dicke nach Art der
41,5 0,52
57,5 15 – – 0,25 Abdichtung 0,57
Rohdichteklasse KS-Außenwand mit 1,8der
36
44,5 24
36,5 12 – 0,26
0,36 0,30
0,40 (Perimeterdämmung) Bekleidung) 6)
29 32 24 58 0,55 0,37 0,61 0,42
Perimeterdämmplatten Rohdichteklasse 1,8
4)
42 36 30 24 12 – 0,26 0,29 0,30 Einschaliges Aufbau: Perimeterdämmplatten KS-Kellermauerwerk mit
35 38 62,5 30 20 – – 0,53 0,37 0,20 0,59 0,41
4)
48,5 42 36,5 30 – 0,25 0,26 0,28 0,29 außen KS-Außenwand liegender Wärmedämmung
mit der
41,5 44,5
48,5 36,5
36,5 – 0,52 0,36
0,25 0,57 0,40
0,28
67,5 25 – – 0,17
(Perimeterdämmung) Rohdichteklasse 1,8
4) 6)
Als Dämmung können unter Berücksichtigung
32 36 der stofflichen 24 Eigenschaften 12 und in Abhängigkeit
8 – 0,37 0,26 durch Zulassungen
0,42 0,30
geregelt
5) 4) Aufbau: Perimeterdämmplatten 4)
von Als Dämmung der Konstruktion können alle unter genormten Berücksichtigung oder bauaufsichtlich der stofflichen zugelassenen Eigenschaften Dämmstoffe und in Abhängigkeit
verwendet
Als Dämmung können unter Berücksichtigung 38 42 30
der stofflichen Eigenschaften –
und in 0,37 0,26 9 durch cm möglich, Zulassungen
Abhängigkeit 0,41 0,29
nach geregelt
DIN 1053-1
6) 5) werden, von der Konstruktion z.B. Hartschaumplatten, alle genormten Mineralwolleplatten.
oder bauaufsichtlich zugelassenen Dämmstoffe verwendet
Die 9 cm aufgeführten möglich, von nach U-Werte der DIN Konstruktion 1053-1
erdberührter KS-Außenwand Bauteile alle genormten gelten mit nur der oder in Verbindung bauaufsichtlich
mit den
1) bisher zugelassenen k-Wert Dämmstoffe verwendet 44,5 48,5
werden, 36,5
z.B. Hartschaumplatten, – 6)
werden, z.B. Hartschaumplatten, Mineralwolleplatten.
Mineralwolleplatten. 0,36 0,25 0,40 0,28
Reduktionsfaktoren Die aufgeführten U-Werte nach Tabelle erdberührter Rohdichteklasse 3 aus Bauteile DIN V 4108-6: gelten 1,8
2000-11. nur in Verbindung U-Werte mit erdberührter den
2) 1)
Als Phenolharz-Hartschaum, bisher
Dämmung k-Wert
können unter Zulassungsnummer
Berücksichtigung 36 der Z-23.12-1389
stofflichen 24 Eigenschaften 12 und in Abhängigkeit –
4)
0,26 Bauteile Reduktionsfaktoren durch Zulassungen sind sonst 0,30 geregelt
nach DIN Tabelle ISO 3 13370: aus DIN 1998-12 V 4108-6: zu ermitteln. 2000-11. 3) Perimeterdämmplatten 4) U-Werte erdberührter
2)
1) 5)
von bei Phenolharz-Hartschaum,
der Verwendung Phenolharz-Hartschaum, Konstruktion von
alle bauaufsichtlich
genormten Zulassungsnummer Zulassungsnummer oder zugelassenen
42bauaufsichtlich Z-23.12-1389
Ankern
30 zugelassenen Z-23.12-1465
mit Schalenabstand
Dämmstoffe von
verwendet
≥ 17
– cm Bauteile
0,26 9 cm möglich,
sind sonst
0,29 nach
nach DIN 1053-1
DIN ISO 13370: 1998-12 zu ermitteln.
3)
werden, bei 2) Verwendung 6)
Nach z.B. Hartschaumplatten, von bauaufsichtlich
Zulassung Z-33.84-1055 Mineralwolleplatten.
zugelassenen Ankern mit Schalenabstand von ≥ 17 cm
48,5 36,5 – 0,25 Die aufgeführten 0,28 U-Werte erdberührter Bauteile gelten nur in Verbindung mit den
1) bisher 3)
Durch k-Wert Zulassungen geregelt.
Reduktionsfaktoren nach Tabelle 3 aus DIN V 4108-6: 2000-11. U-Werte erdberührter
4)
Als 2) Phenolharz-Hartschaum, Dämmung 4) können unter Berücksichtigung der stofflichen Eigenschaften und in Abhängigkeit
Bei anderen Dicken Zulassungsnummer
oder RDK ergeben Z-23.12-1389
sich nur geringfügig andere U-Werte.
Bauteile durch Zulassungen sind sonst geregelt nach DIN ISO 13370: 1998-12 zu ermitteln.
5)
von 3) bei der 5) Verwendung Konstruktion von alle bauaufsichtlich genormten oder zugelassenen bauaufsichtlich Ankern zugelassenen mit Schalenabstand Dämmstoffe von verwendet ≥ 17 cm 9 cm möglich, nach DIN 1053-1
Bei Verwendung von bauaufsichtlich zugelassenen Ankern mit Schalenabstand ≤ 6) 20 cm.
werden, z.B. Hartschaumplatten, Mineralwolleplatten.
6) Die aufgeführten U-Werte erdberührter Bauteile gelten nur in Verbindung mit den
1) bisher 9 k-Wert cm möglich, nach DIN 1053-1
Reduktionsfaktoren nach Tabelle 3 aus DIN V 4108-6: 2000-11. U-Werte erdberührter
2) 7) Phenolharz-Hartschaum, Nach DIN 18351 Zulassungsnummer dürfen nur Mineralwolle-Dämmstoffplatten Z-23.12-1389
eingesetzt werden. Bauteile sind sonst nach DIN ISO 13370: 1998-12 zu ermitteln.
3) 8) bei Verwendung Der Zuschlag von bauaufsichtlich DU = 0,04 W/(m·K) zugelassenen nach Ankern allgemeinen mit Schalenabstand bauaufsichtlichen von ≥ 17 Zulassungen cm ist bereits berücksichtigt.

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Nach DIN 4108-2 wird deshalb folgende
Anforderung gestellt:
Temperatur [ C]
a
i
30
25
20
15
10
5
0
-5
-10
-15
-20
-50 0 50 100 150 200 250
Dicke d [mm]
a
30
25
20
15
10
5
0
-5
-10
-15
-20
-50 0 50 100 150 200 250
Dicke d [mm]
Bild 3: Minimale Innenoberflächentemperatur Θ si
sowie jahreszeitlich bedingte Temperaturänderung des
KS-Mauerwerks mit und ohne Wärmedämmung
1.4 Schallschutz
Die Anforderungen an den Schallschutz
gegen Außenlärm sind DIN 4109 [6] in Abhängigkeit
von der Nutzung des Gebäudes
und dem maßgeblichen Außenlärmpegel
zu entnehmen. Zukünftig ist dabei auch
die Frequenzabhängigkeit der Außenlärmquellen,
wie für schnellen Schienenverkehr
oder innerstädtischen Verkehrslärm, durch
Spektrums-Anpassungswerte zu berücksichtigen.
Temperatur [ C]
i
300
1,0 kg/m 2 bei kapillar wasseraufnahmefähigen
Bauteilschichten und auf 0,5 kg/m 2
bei kapillar nicht wasseraufnahmefähigen
Bauteilschichten begrenzt.
Eine weitere Voraussetzung für die Erfüllung
des Tauwasserschutzes nach
DIN 4108-3 ist die Begrenzung der Erhöhung
des massebezogenen Feuchtegehalts
auf 5 M.-% im Allgemeinen bzw. auf
3 M.-% bei Holz oder Holzwerkstoffen.
f Rsi
= Θ si - Θ e
Θ i
- Θ e
mit
≥ 0,7
f Rsi
Temperaturfaktor an der Bauteiloberfläche
Θ si
maßgebende Temperatur an der Bauteilinnenoberfläche
[°C]
Θ i
Innenlufttemperatur [°C] (Θ i
= 20 °C)
Θ e
Außenlufttemperatur [°C] (Θ e
= -5 °C)
Hieraus ergibt sich, dass die Oberflächentemperatur
Θ si
mindestens 12,6 °C
beträgt. Ein ordnungsgemäßes Lüftungsverhalten
(relative Luftfeuchte Θ i
50 %)
und Heizverhalten (Lufttemperatur Θ i
20 °C) des Nutzers wird dabei vorausgesetzt.
Damit stellt sich an der Oberfläche
eine maximale relative Luftfeuchte Θ si
von 80 % ein, so dass die Gefahr einer
Schimmelpilzbildung in diesem Fall ausgeschlossen
werden kann. Hinweise zum
sachgerechten Nutzerverhalten können [8,
9] entnommen werden.
Bei der Bestimmung des vorhandenen
Schalldämm-Maßes ist der Einfluss zusätzlicher
Bauteilschichten zu berücksichtigen.
Bei zweischaligen KS-Außenwänden oder
einschaligen KS-Außenwänden mit Außendämmung
können die positiven Eigenschaften
der Massivwand auch in Hinblick
auf die Flankendämmung in vollem Umfang
ausgeschöpft werden.
1.5 Feuchte- und Witterungsschutz
Im Hinblick auf den Feuchte- und Witterungsschutz
sind folgende Phänomene zu
untersuchen:
Tauwasserbildung
– im Wandinnern sowie
– auf den inneren Wandoberflächen,
Schimmelpilzgefährdung,
Schlagregen- und
Spritzwasserbeanspruchung.
1.5.1 Tauwasserbildung im Wandinnern
Nach DIN 4108-3 [4] ist nachzuweisen,
dass das gegebenenfalls in der Tauperiode
(Wintermonate) im Innern der Bauteile
anfallende Tauwasser während der
Verdunstungsperiode (Sommermonate)
wieder ausdiffundieren kann. Gleichzeitig
wird die anfallende Tauwassermenge auf
1.5.2 Tauwasserbildung auf
Bauteilinnenoberflächen
Zur Vermeidung von Tauwasserbildung auf
den Innenoberflächen der Außenbauteile
wird die minimale Bauteilinnenoberflächentemperatur
unter Zugrundelegung einer Außentemperatur
von -5 °C nach DIN 4108-2
ermittelt und überprüft, ob unter den jeweiligen
raumklimatischen Bedingungen die
Taupunkttemperatur unterschritten wird.
Im Einzelfall sollten besondere Randbedingungen
berücksichtigt werden – wie ein
stark behinderter Wärmeübergang durch
Möblierung, Vorhänge o.Ä. sowie konstruktive
oder geometrische Wärmebrücken.
1.5.3 Schimmelpilzbildung
Umfangreiche Untersuchungen (u.a. [7])
zeigen, dass bereits eine relative Luftfeuchte
von zeitweise 80 % ausreichend ist, um
Schimmelpilzbildung zu fördern. Durch den
inneren Wärmeübergang ergibt sich in der
kalten Jahreszeit an der Innenoberfläche
der Außenbauteile eine gegenüber der
Raumlufttemperatur geringere Temperatur.
Bei gleich bleibender absoluter Luftfeuchte
erhöht sich damit die relative Luftfeuchte
in diesen oberflächennahen Bereichen.
Insbesondere im Bereich von Wärmebrücken
(also Bereichen mit gegenüber dem
normalen Flächenbereich ohnehin geringeren
Temperaturen an der Innenoberfläche)
kann dann die Voraussetzung für Schimmelpilzbildung
gegeben sein.
1.5.4 Schlagregenschutz
Nach DIN 4108-3 werden die Beanspruchungsgruppen
I (geringe Schlagregenbeanspruchung)
bis III (starke Schlagregenbeanspruchung)
definiert in Abhängigkeit
von
regionalen klimatischen Bedingungen
(Regen, Wind),
örtlicher Lage (Bergkuppe, Tal) sowie
Gebäudeart (Hochhaus, eingeschossiges
Gebäude).
Daneben werden Beispiele genormter
Wandkonstruktionen angegeben, die den
Anforderungen an die jeweiligen Beanspruchungsgruppen
genügen, ohne andere
Konstruktionen mit entsprechend gesicherter,
praktischer Erfahrung auszuschließen.
Hierzu zählen zum Beispiel:
zweischaliges KS-Mauerwerk mit Wärmedämmung
einschaliges KS-Mauerwerk mit Wärmedämm-Verbundsystem
einschaliges KS-Mauerwerk mit hinterlüfteter
Außenwandbekleidung

KALKSANDSTEIN – Außenwände
1.5.5 Spritzwasser
Für den Spritzwasserbereich ( 30 cm
über Geländeoberkante) sind besondere
konstruktive Maßnahmen zu ergreifen, wie
z.B. wasserabweisende Sockelputze.
Zweischaliges KS-Mauerwerk
Darüber hinaus ist zu empfehlen, an den
Gebäudeaußenflächen einen ca. 50 cm
breiten und 20 cm tiefen Kiesstreifen anzuordnen,
um die Bildung von Spritzwasser
bei Niederschlägen und eine damit einhergehende
Verschmutzung der Oberfläche
zu reduzieren.
1.6 Gebrauchstauglichkeit und
Dauerhaftigkeit
Im Hinblick auf die Gebrauchstauglichkeit
sind insbesondere die Beanspruchungen
durch Temperatur- und Feuchtewechsel bezüglich
möglicher Zwangbeanspruchungen
zu berücksichtigen.
mit Luftschicht
und Wärmedämmung
mit Kerndämmung
Einschaliges KS-Mauerwerk
mit Kerndämmung
und verputzter
Vormauerschale
Die Dauerhaftigkeit wird darüber hinaus
durch die Beständigkeit gegenüber UV-Beanspruchung
und möglichem chemischen
Angriff – z.B. durch Luftschadstoffe oder
Reinigungsmittel – bestimmt.
1.7 Wirtschaftlichkeit
Die Wirtschaftlichkeit ist nicht nur unter
dem Aspekt der Minimierung der Erstinvestitionskosten,
sondern insbesondere
unter Berücksichtigung der Nutzungsphase
– z.B. Heizenergiekosten oder Instandhaltungskosten
– zu betrachten.
Gerade KS-Funktionswände bieten hierzu
kostengünstige Möglichkeiten, hochdämmende
Konstruktionen zu erzielen, die zudem
eine hohe Dauerhaftigkeit aufweisen
und durch schlanke Konstruktion Nutzflächengewinne
ermöglichen.
KS-Thermohaut
(KS + Wärmedämm-Verbundsystem)
Bild 4: KS-Außenwandkonstruktionen für beheizte Gebäude
Zweischalig
Einschalig
Kalksandstein mit
hinterlüfteter
Außenwandbekleidung
KS-Kelleraußenwand
mit Perimeterdämmung
2. KONSTRUKTIONSÜBERSICHT
mit Luftschicht
mit Innendämmung
verputzt
Sichtmauerwerk
Im Allgemeinen können KS-Außenwandkonstruktionen
entsprechend Bild 4 differenziert
werden.
Um insbesondere dem Anspruch an ein
hohes Wärmeschutzniveau gerecht zu werden,
sollten bei beheizten Gebäuden nur folgende
Konstruktionen eingesetzt werden:
zweischaliges KS-Mauerwerk mit Wärmedämmung.
einschaliges KS-Mauerwerk mit Wärmedämmung
– als KS-Thermohaut (KS + Wärmedämm-Verbundsystem
(WDVS))
– als KS-Außenwand mit hinterlüfteter
Außenwandbekleidung
Bild 5: KS-Außenwandkonstruktionen für Sonderfälle
Tafel 2: Anwendungsbereiche von KS-Außenwandkonstruktionen
KS-Konstruktion
zweischaliges Mauerwerk mit
• Luftschicht und Wärmedämmung
• Kerndämmung
• Putzschicht
• Luftschicht
einschaliges Mauerwerk mit Wärmedämmung
• als KS-Thermohaut (Wärmedämm-Verbundsystem (WDVS))
• als KS-Außenwand mit hinterlüfteter Außenwandbekleidung
• als KS-Außenwand mit Innendämmung
einschaliges Mauerwerk ohne Wärmedämmung
(verputzt, unverputzt (einschaliges Verblendmauerwerk))
Anwendung
beheizte
Gebäude
X
X
X
X
X
Sonderfälle
X
X
X

KALKSANDSTEIN – Außenwände
3. ZWEISCHALIGES MAUERWERK
3.1 Konstruktionsprinzip
Zweischalige KS-Außenwände bestehen
aus zwei massiven Mauerschalen mit einer
dazwischen liegenden Luft- und/oder Wärmedämmschicht
(Kerndämmung).
Bei dieser Konstruktion besteht eine klare
funktionale Trennung der einzelnen Bauteilschichten.
Die Innenschale hat in erster Linie statische
sowie Wärme speichernde Funktion.
Die Außenschale hat die Aufgaben
des Witterungsschutzes zu erfüllen. Die
dazwischen liegende Schicht – als Luftund/oder
Wärmedämmschicht – bestimmt
im Wesentlichen die wärme- und feuchteschutztechnischen
Belange. Die massiven
Innen- und Außenschalen zusammen ergeben
den besonders guten Schutz gegen
Außenlärm.
3.2 Entwicklung
Konstruktionen mit zweischaligem Mauerwerk
sind bereits aus dem römischen
Reich (siehe Vitruv: „De Architetura Libri
Decem“, 2. Buch) bekannt.
Bild 6: Sichtmauerwerk aus KS-Verblendern, Format 2DF
Zweischaliges KS-Mauerwerk hat sich in
der Fassade seit vielen Jahrzehnten auch
in Gegenden mit extremen Witterungsbedingungen
hervorragend bewährt.
3.3 Baurechtliche Regelung
Zweischaliges Mauerwerk wird durch
DIN 1053-1 geregelt, die in der Liste der
Technischen Baubestimmungen aufgeführt
wird.
Für einzelne Konstruktionskomponenten
können darüber hinaus Prüfzeugnisse (z.B.
für Drahtankervarianten) oder allgemeine
bauaufsichtliche Zulassungen (z.B. für
Flachstahlanker oder Kerndämmmaterialien)
erforderlich werden.
3.4 Konstruktionsübersicht
Zweischalige KS-Außenwandkonstruktionen
werden wie folgt unterschieden:
zweischaliges KS-Mauerwerk mit Kerndämmung
zweischaliges KS-Mauerwerk mit Wärmedämmung
und Luftschicht
zweischaliges KS-Mauerwerk mit Luftschicht
(bei unbeheizten Gebäuden)
Bild 7: Sichtmauerwerk aus bruchrauen KS-Verblendern, Format NF

KALKSANDSTEIN – Außenwände
3.5 Komponenten
3.5.1 Tragende KS-Innenschale
Die mindestens 11,5 cm dicke tragende
Innenschale übernimmt die statische
Funktion und ist nach DIN 1053 zu bemessen.
3.5.2 Anker
Drahtanker nach DIN 1053-1
Die Mauerwerksschalen sind nach DIN
1053 durch Drahtanker aus nicht rostendem
Stahl mit den Werkstoffnummern
1.4401 oder 1.4571 nach DIN 17440 zu
verbinden.
In Abhängigkeit vom Abstand der Mauerwerksschalen
und der Höhe der Wandbereiche
über Gelände wird der erforderliche
Durchmesser der Drahtanker und die Mindestanzahl
der Drahtanker je m 2 Wandfläche
festgelegt. Der vertikale Abstand
der Drahtanker soll dabei höchstens
500 mm 1) , der horizontale Abstand höchstens
750 mm betragen.
Zusätzlich müssen an freien Rändern der
Außenschale – wie im Bereich von Dehnfugen,
an Gebäudekanten, am oberen Ende
der Außenschale sowie umlaufend um
Wandöffnungen – drei Drahtanker je Meter
Randlänge angeordnet werden (Bild 9).
Bei zweischaligen Außenwänden werden
i.d.R. zweistufige Klemm- und Abtropfscheiben
auf die Drahtanker im Bereich
der Luftschicht aufgeschoben, damit kein
ggf. an den Drahtankern entlang laufendes
Wasser bis zur Wärmedämmung gelangen
kann, sondern im Bereich der Kunststoffscheibe
(Tropfscheibe) im Schalenzwischenraum
abtropft. Gleichzeitig haben sie
die Funktion der Dämmstofffixierung.
Anker nach allgemeinen bauaufsichtlichen
Zulassungen (abZ)
Weichen Form oder Maße der Anker von
DIN 1053-1 ab, so muss durch Prüfzeugnisse
nachgewiesen werden, dass diese
Variante der Verankerungsart eine Zug- und
Druckkraft von mindestens 1 kN je Drahtanker
bei einem maximalen Schlupf von
1,0 mm aufnehmen kann.
Andere Ankerformen (z.B. Flachstahlanker)
und Dübelanker dürfen verwendet werden,
wenn deren Brauchbarkeit nach den bauaufsichtlichen
Vorschriften, z.B. durch eine
allgemeine bauaufsichtliche Zulassung
(abZ), nachgewiesen ist.
1)
Bei KS XL mit Schichthöhen von 625 mm ist auch
ein vertikaler Abstand von 625 mm in den bauaufsichtlichen
Zulassungen geregelt. Der waagerechte
Abstand beträgt dann max. 250 mm.
Innenputz
Bild 8: Systemaufbau zweischaliges Mauerwerk mit Kerndämmung
Luftschichtanker zum Einlegen werden beim
Aufmauern in die Lagerfuge der Tragschicht
eingelegt. Für Plansteinmauerwerk mit
Dünnbettmörtel gibt es bauaufsichtlich zugelassene
Flachstahlanker aus Edelstahl.
Ist das Einlegen der Anker in den Lagerfugen
der Tragschale nicht möglich, kann
die Verwendung von Schlagdübelankern
sinnvoll sein. Nach den Zulassungen sind
dabei für die tragende Innenschale KS-
Vollsteine der Steindruckfestigkeitsklasse
12/MG II zu verwenden. Luftschichtanker
zum Eindübeln dürfen nicht in die
Lager- oder Stoßfuge gesetzt werden. Der
Abstand der Dübel zu den Steinrändern
muss mindestens 3,0 cm betragen.
Bei fehlerhafter Ausführung der Luftschichtanker
kann eine nachträgliche Sicherung
durch speziell entwickelte Sanieranker erfolgen
– z.B. durch Injektionsanker (Fa. Hilti).
Foto: H & R GmbH
tragende KS-Innenschale
Dämmplatten
Anker aus nicht rostendem Stahl
DIN 17440 mit Klemm- und
Abtropfscheibe
KS-Verblender
Bei Verwendung von Luftschichtankern
sind – je nach Zulassung – erhöhte Schalenabstände
bis max. 20 cm möglich.
entlang von
Dehnungsfugen
am oberen Ende
der Außenschale
an Öffnungen
Dehnungsfuge
an Gebäudeecken
Bild 9: Anordnung zusätzlicher Drahtanker (3 Stück
je m) nach DIN 1053-1
Bild 10: Dübelanker mit Klemm- und Abtropfscheibe im eingebauten Zustand (links) und als Prinzipskizze (rechts)
t > 60
Bohrlochtiefe
8
Mauerwerk
Dübelhülse
> 115
Dübelhülse
Mauerwerk
< 200 115
12 Drahtanker, vormontiert
~ 55 Alle Maße in mm
4

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Tafel 3: Luftschichtanker zum Einlegen beim Aufmauern
Zulassung
Z-17.1-633 1)
(Bever GmbH)
Z-17.1-710 1) (H&R
GmbH) – Anker Typ 1
Z-17.1-822, Anlage
1 (H&R GmbH)
Z-17.1-825
(Bever GmbH)
Z-17.1-888 2)
(Bever GmbH) 2)
Ankerlänge 220 bis 320 mm 230 bis 355 mm 275 bis 350 mm 275 bis 350 mm 280 bis 360 mm
max. Schalenabstand
Tragschale
100 bis 170 mm 100 bis 175 mm ≤ 200 mm ≤ 200 mm 120 bis 200 mm
Voll-/Lochsteine mit
Normalmörtel MG IIa/
MG III oder Plan-/
Fasensteine / KS XL
mit Dünnbettmörtel
Voll-/Lochsteine mit
Normalmörtel MG II/
IIa / MG III oder
Plan-/Fasensteine als
Vollsteine / KS XL mit
Dünnbettmörtel
Voll-/Lochsteine
mit Normalmörtel
≥ MG IIa
Voll-/Lochsteine
mit Normalmörtel
≥ MG IIa
Voll-/Lochsteine
mit Normalmörtel
MG IIa/ MG III oder
Plan-/Fasensteine/
KS XL mit
Dünnbettmörtel
Bei Anforderungen an den Brandschutz (Gebäudeklasse nach Landesbauordnung) sind ggf. vorhandene Einschränkungen zur Verwendung von Dämmstoffen in den
abZ zu beachten.
1)
Vormauerschale nur in Normalmörtel MG IIa zulässig.
2)
Auch für Vormauerschalen aus Plan- oder Fasensteinen in Dünnbettmörtel zulässig
Tafel 4: Luftschichtanker zum Eindübeln in die Tragschale
Zulassung
Z-17.1-822, Anlage 2 mit Dübel nach Z-21.2-1732
(H&R GmbH) 1)
Z-17.1-825 mit Dübel nach Z-21.2-1009
(Bever) 1)
Schalenabstand 150 mm bis 200 mm 150 mm bis 200 mm
Ankerdurchmesser 4 mm 4 mm
Bohrerdurchmesser 8 mm 8 mm
Bohrlochtiefe ≥ 60 mm ≥ 60 mm
Tragschale
Vollsteine, SFK ≥ 12 mit Normalmörtel ≥ MG II oder
Dünnbettmörtel
Vollsteine, SFK ≥ 12 mit Normalmörtel ≥
MG II oder Dünnbettmörtel
1)
Bei Anforderungen an den Brandschutz (Gebäudeklasse nach Landesbauordnung) sind ggf. vorhandene Einschränkungen zur Verwendung von Dämmstoffen in den
abZ zu beachten.
Tafel 5: Mindestanzahl der Anker je m 2 Wandfläche
1
Mindestens, sofern nicht Zeile 2 bis 10 maßgebend
wird
Drahtanker
(d = 4 mm)
nach DIN
1053-1
Z-17.1-633
Z-17.1-710 3)
Z-17.1-822
Z-17.1-825
Z-17.1-888
5 1) 5 5 8 8 6
2 Wandbereich über 10 m und bis 12 m über Gelände 5 5 5 8 8 8
3 Wandbereich über 12 m und bis 20 m über Gelände 5 7 7 8 8 8
4
5
6
7
8
9
Abstand der Mauerwerksschalen über 120 mm bis 150
mm
Wandbereich bis 10 m über Gelände und Abstand der
Mauerwerksschalen über 150 mm bis 170 mm
Wandbereich über 10 m und bis 12 m über Gelände
und Abstand der Mauerwerksschalen über 150 mm bis
170 mm
Wandbereich über 12 m und bis 20 m über Gelände
und Abstand der Mauerwerksschalen über 150 mm bis
170 mm
Wandbereich bis 10 m über Gelände und Abstand der
Mauerwerksschalen über 170 mm bis 200 mm
Wandbereich über 10 m und bis 20 m über Gelände
und Abstand der Mauerwerksschalen über 170 mm bis
200 mm
7 2) 7 7 8 8 6
– 9 9 8 8 6
– 9 9 8 8 8
– – – 8 8 8
– – – 9 9 6
– – – 9 9 8
10 Zulage an freien Rändern je m Länge 3 – – 3 3 4
1)
Gilt auch für Drahtanker mit d = 3 mm.
2)
Bei Drahtankern mit d = 5 mm genügen 5 Anker je m 2 Wandfläche.
3)
Gilt auf für Schalenabstände bis 175 mm statt 170 mm.
3.5.3 Luft- bzw. Wärmedämmschicht
Bei zweischaligen Konstruktionen ohne
Wärmedämmung soll die Luftschicht mindestens
60 mm betragen und darf bei Verwendung
von Drahtankern nach DIN 1053-
1 höchstens 150 mm dick sein (Bild 8).
Die Dicke der Luftschicht darf bis auf 40
mm vermindert werden, wenn der Fugenmörtel
mindestens an einer Hohlraumseite
abgestrichen wird. Sie darf nicht durch
Mörtelbrücken unterbrochen werden und
ist durch geeignete Maßnahmen gegen
herabfallenden Mörtel zu schützen. Dies
ist z.B. beim Einsatz von Mörtelschlitten
der Fall.
Bei zweischaligen Außenwänden mit Wärmedämmung
und Luftschicht muss die
Luftschichtdicke mindestens 40 mm betragen
und darf nicht durch Unebenheit
der Wärmedämmschicht eingeengt werden.
Der größte zulässige lichte Abstand
der Mauerwerksschalen beträgt 150 mm
bei der Verwendung von Drahtankern nach
DIN 1053-1. Üblicherweise wird die maximale
Dämmstoffdicke 10 cm gewählt. Bei
Ankern nach abZ sind auch 12 cm Dämmstoffdicke
zulässig.

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Wärmedämmung
und Luftschicht
Kerndämmung
3.5.4 KS-Verblendschale
Das Verblendmauerwerk aus KS-Verblendern
ist Witterungsschutz und Gestaltungselement
zugleich.
Be- und Entlüftung,
Entwässerung
je 20 m 2 Wandfläche
15 bis 20 mm
nachträgliche Verfugung
≥ 9 ≥ 4
Bild 12: Fugenausbildung beim Sichtmauerwerk
≥ 11,5
Richtige Ausführung
Fugenglattstrich
≥ 9
≥ 11,5
Fugenglattstrich
ʺ 12 m bzw. ʺ 2 Geschosse
Die Außenschale wird aus frostwiderstandsfähigen
KS-Verblendern hergestellt.
Als Mauerwerksverband ist ein Läuferverband
mit halbsteiniger Überdeckung zu
empfehlen, da auf diese Weise die Zugfestigkeit
der Verblendschale erhöht wird.
jeweils > 7500 mm 2 unten
> 5000 mm 2 unten
und oben
[Maße in cm]
Die Verfugung der KS-Verblender soll kantenbündig
mit der Steinoberfläche, C z.B.
als konkav zurückliegender Fugenglattstrich,
oder als nachträgliche Verfugung
Bild 11: Maße der Öffnungen für Be-/Entlüftung und Entwässerung
Höhenabstand der Abfangung von Verblendschalen
Dicke der maximale Höhe maximaler Überstand Höhenabstand der
ausgeführt werden (Bild 12), so dass ein
Außenschale über Gelände
über Auflager
Abfangung
sich bei Schlagregen bildender Wasserfilm
[cm]
[m]
auf der Oberfläche ungehindert abfließen
Bei zweischaligem Mauerwerk
20,0mit Kerndämmung
darf der Hohlraum zwischen erhaft Wasser abweisend sind, sowie
B
Schüttungen
1,5 cm
aus Dämmstoffen,
ca. 6,0 m
die dau-
kann. Nach [10] bietet der Fugenglattstrich
aufgrund A der geringeren Anfälligkeit gegenüber
Verarbeitungsfehlern im Vergleich zu
den Mauerwerksschalen vollständig unbegrenzt mit Ortschaume d/3 verwendet ʺ 2 Geschosse werden. Wärmedämmstoffplatten
oder -matten sind dicht
Wärmedämmstoff verfüllt werden, sofern
der Wärmedämmstoff für diesen An-
zu stoßen und ausreichend zu fixieren. Bei
unbegrenzt
2,5 cm
ca. 12,0 m
A) einer nachträglichen B) Verfugung eine höhere
11,5 Schlagregensicherheit. cm
Außenschale Durch ≥ 9 das
Außenschale
wendungsbereich genormt oder dessen lose eingebrachten Wärmedämmstoffen
Glätten wird die Verfugung und < verdichtet 11,5 cm und
Brauchbarkeit nach den bauaufsichtlichen – wie z. B. Mineralfasergranulat, Polystyrolschaumstoff-Partikeln
Detail oder BPerliten – ist
damit die mögliche Wasseraufnahme im
Vorschriften – z.B. durch Detail eine A allgemeine
Bereich der Fuge
Detail
reduziert.
C
bauaufsichtliche Zulassung – nachgewiesen
ist.
darauf zu achten, dass der Dämmstoff den
Hohlraum vollständig ausfüllt und ausreichend
verdichtet ist, um eine nachträgliche
Sackung zu verhindern.
ca. 6 m
ca. 6 m
Die Verwendung von Werkfertigmörtel ist zu
empfehlen, da dessen Wasserrückhaltevermögen
werkseitig auf die Saugfähigkeit der
KS-Verblender eingestellt werden kann und
damit eine haftschlüssige Verbindung zwischen
Stein und Mörtel gewährleistet Innen-
Außenschale
ist.
schale
Als Materialien der Wärmedämmung
dürfen Platten, Matten, Granulate und
Aufgrund des geringen Bemessungswertes
der Außen-
Wärmeleitfähigkeit erweisen
Außenschalschale
Innenschale
sich Dämmstoffplatten aus Phenolharzschale
Innenhartschaum
2) 2)
z.B. λ als wärmeschutztechnisch
R
= 0,022 W/(m·K) nach Zulassung Nr. Z-
23.15-1465, Kingspan Kooltherm ® K8 Kerndämmplatte besonders günstig.
Neue von der Mörtel- und der Kalksandsteinindustrie
Abfang-
gemeinsam emp-
d
3
fohlene Konstruktion Mörtel für Verblendschalen,
Bild 13, sind das Ergebnis der technischen
DehnfugeWeiterentwicklung. Die Lieferform
Falsche bzw. Kelleraußenwanaußenwand
ungünstige Ausführung
Keller-
Werk-Trockenmörtel ist dem
Baustellenmörtel aus den nachfol-
Auflagerung der
Auflagerung der
Abfangung gend genannten der Gründen in jedem
Außenschale bei a)
Außenschale bei b)
Außenschale Falle vorzuziehen:
bei b)
● gleich bleibend hohe Qualität und
Sicherheit durch Gewährleistung
einer genaueren Dosierung der
Mörtelausgangsstoffe und damit
einfache Handhabung auf der
Baustelle
● Abstimmung auf das Saugverhalten
der Kalksandstein-Verblender
und damit höhere Sicherheit gegen
„Mörtelverbrennen”
● höhere Mörtel-Haftscherfestigkeit:
hoher und schneller Haftverbund
● einfachere Logistik durch gleichzeitige
Lieferung von Steinen und
Mörtel
10

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Gesamte Wanddicke
435
Oberputz als
Kratzputz
Unterputz
mit aufgerauter
Oberfläche
Spritzbewurf
warzenförmig
115
150
415
150
10 10
(5) (15)
20
Maße in mm
Bild 13: Mörtelzertifikat Verblendmörtel
Bild 14: Verputzte Vormauerschale
3.5.6 Verputze Vormauerschale
Alternativ zum Verblendmauerwerk kann
bei zweischaligem Mauerwerk mit Kerndämmung
eine verputzte Vormauerschale
ausgeführt werden. Da der außen liegende
Putz die Wandkonstruktion vor Schlagregen
schützt, werden keine Anforderungen
an die Frostwiderstandsfähigkeit der Vormauersteine
gestellt.
Beim Verputzen der nicht tragenden Vormauerschale
von zweischaligen Außenwänden
(Bild 14) sind die im Vergleich zu
dem üblicherweise belasteten Mauerwerk
größeren Verformungen des Putzgrundes
zu beachten.
Verblendschalen sind nicht vertikal, z.B.
durch eine Geschossdecke, belastet, so
dass thermische und hygrische Beanspruchungen
zu schädlichen Verformungen
führen können. Der Putzmörtel muss diese
Verformungen schadensfrei aufnehmen
können. Besonders geeignet sind
deshalb Putzmörtel bzw. Putze mit niedrigem
Zug-Elastizitätsmodul, hoher Zugbruchdehnung
und Zug-Relaxation (hoher
Spannungsabbau). Infrage kommen dafür
Leichtputze nach DIN V 18550, auch mit
Faserbewehrung.
Dehnungsfugen in der Vormauerschale
sind im Putz fortzusetzen. Entwässerungsöffnungen
sind nicht erforderlich und müssen,
sofern vorhanden, vor dem Putzauftrag
mit Mörtel verschlossen werden.
3.6 Eigenschaften
3.6.1 Standsicherheit
Aufgrund der hohen Druckfestigkeit der
Kalksandsteine kann die tragende Innenschale
sehr schlank ausgeführt werden.
Die Dicke beträgt nach DIN 1053 mindestens
11,5 cm.
Die Verblendschale hat nur ihre Eigenlast
aufzunehmen und muss eine Dicke von
mindestens 9 cm aufweisen.
Sind größere Tür- und Fensteröffnungen zu
überbrücken oder befinden sich mehrere
Öffnungen mit schmalen verbleibenden
Pfeilern in der Außenwand, muss die Auflagerpressung
unterhalb der Stürze in der
Verblendschale nachgewiesen werden.
Infolge der Verankerung mit der Trag-
11

KALKSANDSTEIN – Außenwände
m
< ca. 6,0 m
ʺ 2 Geschosse
Tafel 6: Höhenabstand der Abfangung von Verblendschalen
< ca. 12,0 m
Dicke der
Außenschale
maximale Höhe
über Gelände
maximaler Überstand
über Auflager
Höhenabstand der
Abfangung
9,0 cm < d 11,5 cm 20,0 m 1,5 cm ca. 6,0 m
d = 11,5 cm unbegrenzt d/3 3,8 cm 2 Geschosse
12 m bzw. 2 Geschosse
schale durch Luftschichtanker sind beim
statischen Nachweis keine Schlankheitsabminderungen
zu berücksichtigen. Nur
bei schmalen Pfeilern zwischen zwei Öffnungen
ist ein Nachweis unter Berücksichtigung
der Schlankheit h/d (Öffnungshöhe
zu Verblendschalendicke) notwendig.
C
d
3
C
ale 11,5 cm
ca. 6 m
ca. 6 m
12 m bzw. 2 Geschosse
A
Detail B A
Außenschale ≥ 9
und < 11,5 cm
Tragschale
Verblendschale
Detail C
Tragschale
wärmetechnisch
optimierter
Kalksandstein
Abfang-
Konstruktion
Verblendschale
Dehnfuge
Dichtungsschlämme
Perimeter-
Dämmung
Verblendschale
Dichtungsschlämme
Perimeter-
Dämmung
d = 11,5 cm unbegrenzt 2,5 cm ca. 12,0 m
Detail B
C
Außenschale 11,5 cm
Kelleraußenwand
ca. 6 m
Tragschale
12
wärmetechnisch
optimierter
ca. 6 m
Kelleraußenwand
Tragschale
wärmetechnisch
optimierter
Kalksandstein
12 m bzw. 2 Geschosse
A
B
Außenschale ≥ 9
und < 11,5 cm
Detail C
Tragschale
Verblendschale
Abfang-
Konstruktion
Dehnfuge
Außenschale 11,5 cm
d
3
Tragschale
wärmetechnisch
optimierter
Kalksandstein
Verblendschale
Dichtungsschlämme
Perimeter-
Dämmung
ca. 6 m
ca. 6 m
Detail A
Detail B
A
B
Außenschale ≥ 9
und < 11,5 cm
Detail C
Kelleraußenwand
Kelleraußenwand
Tragschale
wärmetechnisch
optimierter
Kalksandstein
Verblendschale
C
Dichtungsschlämme
Perimeter-
Dämmung
12 m bzw. 2 Geschosse
Die Aufnahme der Windsog- bzw. Winddruckkräfte
ist durch die Anordnung der Anker
ohne weiteren Nachweis gewährleistet.
bei Außenschalen von 9 cm bis
wärmetechnisch
11,5 cm Dicke darf optimierter diese bis zu 1,5
cm über ihr Auflager Kalksandstein vorstehen, wenn
C
B
diese nur bis zu einer Höhe von 20 m
über Gelände ausgeführt wird und ca.
alle 6 m abgefangen wird,
ca. 6 m
ca. 6 m
bei 11,5 cm dicker Außenschale mit
einem maximalen Überstand von
3,8 cm (d/3) Detail nach Cjeweils zwei Geschosshöhen,
Tragschale
wärmetechnisch
bei 11,5 cm dicker Außenschale mit
einem Verblendschale
maximalen Überstand von
2,5 cm in 12-m-Abständen.
Zur Reduzierung der Zwangsbeanspruchung
bzw. der Rissgefährdung aus hygrothermischen
Verformungen wird die
Anordnung von Dehnfugen in den KS-
Verblendschalen erforderlich. Durch den
Einbau von konstruktiver korrosionsgeschützter
Bewehrung in der Lagerfuge
lässt sich die Rissesicherheit erhöhen.
Außenschale 11,5 cm
Außenschale ≥ 9
und < Kelleraußenwand
11,5 cm
Tragschale
Detail B
Zur Begrenzung der Spannungen aus Eigengewicht
muss die Höhe der Vormauerschale
begrenzt werden, so Adass nach DIN
Verblendschale
werden (Tafel 6 und Bild
1053-1 folgende Abfangungen erforderlich
15):
Dichtungsschlämme
11,5 cm
Außenschale
Perimeter-
Dämmung
Hierfür wird eine Vielzahl von Standardkonstruktionen
– teilweise mit typengeprüfter
optimierter
d
3
Kalksandstein
statischer Berechnung – von verschiedenen
Herstellern angeboten (Bild 16).
Wegen der Vielfalt möglicher Varianten
Dichtungsschlämme
Abfangungen in zunehmendem
werden
Kelleraußenwand
Maße Perimeter- durch spezialisierte Ingenieurabteilungen
bei den Herstellerfirmen objektbe-
Dämmung
zogen bemessen und komplett mit dem
erforderlichen Montagezubehör angeboten.
Die Verankerung der Abfangungen an
der Innenschale erfolgt mit zugelassenen
Schwerlastdübeln oder Ankerschienen
– vorzugsweise im Bereich von Betonstützen,
-decken oder Querwänden.
d
3
Verble
schale
Dichtungsschlämme
Perimeter-
Dämmung
Tragschale
wärmetechnisch
optimierter
Bild 15: Randbedingungen Verblendschale
zur Ausführung von zweischaligen Außenwänden nach DIN 1053-1
d
3

KALKSANDSTEIN – Außenwände
3.6.2 Brandschutz
Aufgrund der Nichtbrennbarkeit von Kalksandstein
(Baustoffklasse DIN 4102-A)
weist zweischaliges KS-Mauerwerk die
bekanntermaßen sehr guten brandschutztechnischen
Eigenschaften auf.
Spritzbare Fugendichtstoffe oder imprägnierte
Fugendichtungsbänder, die
jeweils in Baustoffklasse DIN 4102-B1
angeboten werden sowie Kerndämmplatten
der Baustoffklassen B1 oder B2,
haben keinen abmindernden Einfluss auf
die brandschutztechnische Einstufung der
Gesamtkonstruktion.
3.6.3 Wärmeschutz
Nach DIN EN ISO 6946 sind die Luftschichten
bei zweischaligen Konstruktionen
mit Luftschicht je nach Größe der
Lüftungsöffnungen in „schwach belüftete“
bzw. „stark belüftete Luftschichten eingeteilt.
Bei den nach DIN 1053-1 geforderten
Öffnungen ergeben sich meist „stark
belüftete“ Luftschichten. In diesen Fällen
ist der Wärmedurchlasswiderstand der äußeren
Schale nicht mit anzusetzen. Für den
Wärmeübergangswiderstand außen darf
der gleiche Wert wie für den inneren Wärmeübergangswiderstand
(im Allgemeinen
0,13 m 2·K/W) angesetzt werden. Bei der
Konstruktion „zweischalig mit Kerndämmung“
ist der äußere Wärmeübergangswiderstand
mit 0,04 W/(m 2·K) anzusetzen.
Bei einem Abstand der Mauerwerksschalen
von 150 mm (Maximalwert nach DIN
1053) wird bei zweischaligen Konstruktionen
mit Luftschicht und Wärmedämmung
üblicher Weise eine Wärmedämmstoffdicke
von 100 mm gewählt, um den erforderlichen
Lüftungsquerschnitt (mindestens
40 mm) zu gewährleisten.
Um besonders hochwärmedämmende
Konstruktionen – zum Beispiel für den
Passivhausstandard – zu erzielen, wird
die Verwendung von Kerndämmung mit
geringer Wärmeleitfähigkeit (z. B. Phenolharzhartschaum
3) oder EPS-Hartschaum 4) )
und/oder von zugelassenen Ankern empfohlen,
die Dämmstoffdicken bis 200 mm
ermöglichen (siehe Tafeln 2 bis 4).
Im Hinblick auf den sommerlichen Wärmeschutz
wirkt die tragende Innenschale als
speicherfähige Masse, da sie über die Wärmedämmung
vom Außenklima weitgehend
abgekoppelt ist. Durch instationäre Wärmestromberechnungen
wie praktische Messungen
konnte nachgewiesen werden, dass
die gelegentlich geäußerte Vermutung, dass
bei Konstruktionen mit Kerndämmung ein
Wärmestau in der Vorsatzschale entstehen
würde, nicht zutrifft. Die Temperaturunterschiede
zwischen hinterlüfteten und nicht
hinterlüfteten Außenschalen sind sowohl im
Beschreibung
Dicke des Dicke der Dämm-
U [W/(m 2·K)]
Systems tragenden schicht-
dicke
λ R [W/(m·K)]
gleichen Randbedingungen gering. Vielmehr
Sommer wie auch im Winter bei ansonsten
(Aufbau)
System
Wand
wird die sommerliche Erwärmung durch die
[cm] [cm] [cm] 0,025 2) 0,035 0,040
Dicke Absorption der Sonnenstrahlung und damit
ʺ 27des
Dicke 15 der Dämm-
10 – U [W/(m 0,31 2·K)] 0,35
Beschreibung
Systems tragenden schicht-
dicke
(KS mit Wärmedämm-Verbundsystem
KS-Thermohaut
ʺ 29,5 17,5 – 0,31 0,35
durch die Farbe der Fassade bestimmt. Helle
Fassaden Zulassung) – wie sie bei KS-Verblendmau-
System
Wand
(Aufbau)
nach
ʺ 32 20 – λ R [W/(m·K)] 0,31 0,35
allgemeiner bauaufsichtlicher
ʺ 29 15 12
[cm] [cm] [cm] 0,025 – 2) 0,035 0,27 0,040 0,30 Aufbau: erwerk gegeben sind – wirken sich dabei
ʺ 31,5 17,5 – 0,26 0,30 Innenputz 1 cm besonders (λ 27 15 10 0,31 0,35
R
= 0,70) günstig aus.
ʺ 34 20 – 0,26 0,29 KS-Thermohaut
KS-Außenwand mit der Rohdichteklasse 1,8
ʺ 29,5 33 17,5 15 16 – 0,31 0,20 0,35 0,23 (KS Wärmedämmstoff
mit Wärmedämm-Verbundsystem nach
ʺ 32 35,5 20 17,5 – 0,31 0,20 0,35 0,23 allgemeiner Außenputz bauaufsichtlicher ʺ 1 cm Zulassung)
3) ʺ 29 38 15 20 12 – 0,27 0,20 0,30 0,23
Dehnungsfuge horizontal
Dehnungsfuge vertikal
Aufbau: z.B. λ R
= 0,022 W/(m·K) nach Zulassung Nr. Z-23.15-
ʺ 31,5 37 17,5 15 20 –
0,26 0,17 0,30 0,19 Innenputz 1 cm (λ 1465, Kingspan Kooltherm ® K8 Kerndämmplatte
4)
Kerndämmplatten R
= 0,70)
ʺ 34 39,5 20 17,5 –
0,26 0,16 0,29 0,19 KS-Außenwand mit der Rohdichteklasse aus Neopor 1,8
® mit λ = 0,032 W/(m·K)
Bild 16: Abfangkonstruktion ʺ für 33 42Eckbereich 15 20mit höhenverstellbaren 16 –
Konsolankern 0,20 0,16 0,23 0,19 Wärmedämmstoff
ʺ
35,5
35
17,5
11,5 10 0,22
– 0,20
0,29
0,23
0,33 Außenputz ʺ 1 cm
38 20 – 0,20 0,23 Zweischalige KS-Außenwand
ʺ 38,5 15 0,22 0,29 0,32
Tafel 7: U-Werte von zweischaligen 37 KS-Außenwänden 15 20 mit Kerndämmung – bzw. 0,17 mit Wärmedämmung 0,19 mit und Kerndämmung
ʺ 41 17,5 0,22 0,29 0,32 Luftschicht
39,5 17,5 – 0,16 0,19 Aufbau:
ʺ 43,5 20 0,22 0,29 0,32
42 Dicke des 20 Dicke der – U 0,16 [W/(m²·K)] 0,19 Innenputz 1 cm (λ
ʺ 37 11,5 12 0,19 0,25 0,28
R
= 0,70)
35 Systems 11,5Dämmschicht
10 0,22 0,29 [W/(m·K)] 0,33 KS-Innenschale (tragende Wand) mit der
ʺ 40,5 15 0,19 0,25 0,28 Zweischalige Beschreibung (Aufbau)
38,5 15 0,22 Rohdichteklasse KS-Außenwand 1,8
ʺ 43 17,5 0,18 41 [cm] 17,5 [cm] 0,22 0,022 1) 0,25 0,28
0,290,032 0,320,035
mit Kerndämmplatten Kerndämmung 4)
ʺ 45,5 20 0,18 0,25 0,27
43,5 41 20 10 0,22 0,19 0,290,27 0,32 Fingerspalt Aufbau: 1 cm nach DIN 1053-1
ʺ 39 11,5 14 0,16 0,22 0,25 0,29 Innenputz zweischalige KS-Außenwand mit Kerndämmung
37 11,5 12 0,19 0,25 0,28 KS-Verblendschale 1 cm (λ R (KS = 0,70) Vb 1,8 - 2,0),
ʺ 42,5 15 0,16 0,22 0,24
43 12 0,16 0,23 0,25
KS-Innenschale 1 cm Innenputz ( = 0,70 W/(m·K))
40,5 15 0,19 0,25 0,28 d = 11,5 cm 5) (tragende Wand) mit der
ʺ 45 17,5 0,16 0,22 0,24 Rohdichteklasse 17,5 cm KS-Tragschale, 1,8 RDK 1,8 43 17,5 0,18 0,25 0,28
3)
ʺ 47,5 45 20 14 0,16 0,14 0,220,20 0,24 0,22 Kerndämmplatten 45,5 20 0,18 0,25 0,27 Kerndämmung 4) 2) Typ WZ nach DIN V 4108-10
ʺ 41 11,5 16 3) 0,14 0,20 0,22 Fingerspalt 39 47 11,5 1614 4) 0,16 0,13 0,220,18 0,25 0,19 1 cm Fingerspalt, 1 cm nach DIN R = 1053-1 0,15
ʺ 44,5 15 0,14 0,19 0,22 KS-Verblendschale 42,5 15 0,16 0,24 11,5 cm 4) (KS Vb 1,8 - 2,0),
KS-Verblender, RDK 2,0 3)
ʺ 47 45 49 17,5
17,5 18 4) 0,14
0,16 0,11 0,19
0,220,16 0,22
0,24 0,17 d = 11,5 cm 5)
ʺ 49,5 20 0,14 0,19 0,22
47,5 51 20 20 4) 0,16 0,10 0,220,15 0,24
ʺ 38 11,5 10 0,23 0,31 0,35 0,16
11,5 16 3) 0,14 0,20 0,22 Zweischalige KS-Außenwand
ʺ 41,5 15 0,23 0,30 0,34
44,5 15 0,14 0,19 0,22 mit Wärmedämmung zweischalige und KS-Außenwand Luftschicht
ʺ 17,5 0,22 0,30 0,34
mit Wärmedämmung und
47 44 17,5 10 0,14 0,20 0,190,28 0,22 Aufbau:
ʺ 46,5 20 0,22 0,30 0,34 0,30 Luftschicht
49,5 20 0,14 0,19 0,22 Innenputz 1 cm (λ
ʺ 40 11,5 12 3) 0,19 0,26 0,29 1 cm Innenputz R
= 0,70)
( = 0,70 W/(m·K))
38 11,5 10 0,23 0,31 0,35 KS-Innenschale (tragende Wand) mit der
ʺ 43,5 15 0,19 0,26 0,29 Zweischalige 17,5 KS-Außenwand
cm KS-Innenschale (tragende Wand), RDK 1,8 3)
41,5 15 0,23 0,30 0,34 Rohdichteklasse 1,8
ʺ 46 17,5 0,19 0,26 0,29 mit Wärmedämmung Wärmedämmstoff und Luftschicht Typ WZ nach DIN V 4108-10
44 17,5 0,22 0,30 0,34 Dämmplatten
ʺ 48,5 20
46 12 4) 0,19 0,26 0,29
0,17 0,24 0,26 Aufbau: Luftschicht ≥ 4 cm nach DIN 1053-1
46,5 20 0,22 0,30 0,34 Luftschicht ≥ 4 cm nach DIN 1053-1
Innenputz 11,5 1 cm cm 5) KS-Verblendschale (λ (KS Vb 2,0)
ʺ 40 11,5 12 3) KS-Verblendschale
0,19 0,26 0,29
R (KS = 0,70) Vb 1,8 - 2,0),
KS-Innenschale d = 11,5 cm (tragende Wand) mit der
ʺ 43,5 15 0,19 0,26 0,29
5)
Rohdichteklasse 1,8
Als Dämmung können unter ʺ 46 Berücksichtigung 17,5 15 der stofflichen 10 Eigenschaften 0,19 – 0,26 0,30 und in Abhängigkeit 0,29 0,34 von der Konstruktion alle genormten oder bauaufsichtlich
Einschalige Dämmplatten KS-Außenwand mit
zugelassenen Dämmstoffe ʺ verwendet 48,5 werden, 20 17,5 z.B. Hartschaumplatten, 0,19 – Mineralwolleplatten.
0,26 0,30 0,29 0,34
außen Luftschicht liegender ≥ Wärmedämmschicht
4 cm nach DIN 1053-1
20 – 0,30 0,34
1)
Phenolharz-Hartschaum, Zulassungsnummer Z-23.12-1465
4)
Bei Verwendung und KS-Verblendschale hinterlüfteter von bauaufsichtlich Bekleidung (KS Vb 1,8 zugelassenen - 2,0), Ankern mit
15 12 – 0,26 0,29
2)
Durch Zulassungen geregelt.
d = 11,5 cm 5)
17,5 – 0,26 0,29
Schalenabstand Aufbau: ≤ 20 cm.
3)
Bei anderen Dicken oder RDK ergeben 15 20
sich nur geringfügig 10 andere –
U-Werte.
5)
0,30 0,26 0,34 0,29
9 cm möglich, Innenputz nach 1 DIN cm (λ 1053-1 R
= 0,70)
Einschalige KS-Außenwand mit
17,5 0,30 0,34 KS-Außenwand mit der Rohdichteklasse 1,8
15 15 – 0,21 0,24 außen liegender Wärmedämmschicht
20 0,30 0,34 Wärmedämmstoff
17,5 – 0,21 0,24 und Hinterlüftung hinterlüfteter ≥ Bekleidung 4 cm
15 20 12 – 0,26 0,21 0,29 0,24 Aufbau: Fassadenbekleidung (Dicke nach Art der
13
17,5 – 0,26 0,29
Innenputz 1 cm (λ
20 – 0,26 0,29
Bekleidung) R
= 0,70)
KS-Außenwand mit der Rohdichteklasse 1,8
Bild: Halfen

KALKSANDSTEIN – Außenwände
3.6.4 Schallschutz
Die massiven Innen- und Außenschalen
aus Kalksandstein bieten aufgrund der
schallschutztechnisch weichen Kopplung
beider Schalen einen besonders guten
Schutz gegen Außenlärm. Bei der rechnerischen
Bestimmung wird zunächst das
bewertete Schalldämm-Maß für die Summe
der flächenbezogenen Massen der
Einzelschalen ermittelt und zusätzlich ein
Aufschlag berücksichtigt von:
5 dB im Allgemeinen
8 dB, wenn die flächenbezogene Masse
der anschließenden Innenwand mehr
als 50 % der flächenbezogenen Masse
der tragenden Innenschale entspricht
3.6.5 Feuchteschutz
Nach DIN 4108-3 kann auf einen dampfdiffusionstechnischen
Nachweis bei zweischaligem
Mauerwerk sowohl mit Wärmedämmung
und Luftschicht als auch mit
Kerndämmung verzichtet werden.
In Außenschalen dürfen glasierte Steine
oder Steine mit Oberflächenbeschichtungen
nur verwendet werden, wenn deren
Frostwiderstandsfähigkeit unter erhöhten
Beanspruchungen geprüft wurde, z.B. KS-
Verblender nach DIN V 106.
3.6.6 Witterungsschutz
Feuchtigkeit, die durch Schlagregenbeanspruchung
in die äußere Zone der Verblendschale
eindringt, wird durch die Kapillarität
des Baustoffes verteilt und bei trockenem
Wetter durch Diffusionsvorgänge wieder an
die Außenluft abgegeben. Zur Erhöhung
der Schlagregensicherheit ist ggf. eine
dampfdiffusionsoffene hydrophobierende
Beschichtung auf die Verblendschale
aufzubringen. Letztere wirkt gleichzeitig
der örtlich vorhandenen Veralgungsgefahr
entgegen – z.B. bei Standorten mit hohem
Baumbestand.
Um ggf. hinter die Verblendschale gelangende
Feuchtigkeit sicher aus der Konstruktion
ableiten zu können, sind in der
Verblendschale von zweischaligem Mauerwerk
mit Luftschicht und Wärmedämmung
jeweils oben und unten Lüftungs- bzw.
Entwässerungsöffnungen vorzusehen.
Die Lüftungsöffnungen sollen bezogen auf
20 m 2 Wandfläche – Fenster und Türen eingerechnet
– eine Fläche von 7.500 mm 2
aufweisen. Das gilt auch für Brüstungsbereiche
von Außenschalen sowie für die
Bereiche über Türen oder Fenstern.
Bei zweischaligen Außenwänden mit Kerndämmung
sind Entwässerungsöffnungen
in der Außenschale im Fußpunktbereich
mit einer Fläche von mindestens
5.000 mm 2 bezogen auf eine 20 m 2 große
Wandfläche auszubilden – Fenster und Türen
eingerechnet.
3.6.7 Gebrauchstauglichkeit
Die Gebrauchstauglichkeit von zweischaligen
KS-Außenwänden ist im besonderen
Maße gegeben:
durch die Dehnfugenausbildung in der
Verblendschale werden Zwangsbeanspruchungen
aus hygrothermischer
Beanspruchung minimiert,
durch die Verwendung von KS-Verblendern
ist die Frostwiderstandsfähigkeit
der Außenschale gewährleistet,
durch die massive KS-Außenschale
ist eine robuste stoßunempfindliche
Konstruktion gegeben,
durch die geringen Wartungs- und Instandhaltungsaufwendungen
ist eine
dauerhafte und damit wirtschaftliche
Konstruktion gegeben.
3.7 Dehnungsfugen
3.7.1 Senkrechte Dehnungsfugen
Senkrechte Dehnungsfugen in KS-Verblendschalen
und verputzten Vormauerschalen
sind zur Begrenzung von Zwangsbeanspruchungen
zu planen:
bei langen Mauerwerksscheiben im
Abstand von 6 bis 8 m,
im Bereich von Gebäudeecken oder
-kanten und
bei großen Fenster- und Türöffnungen
in Verlängerung der senkrechten Leibungen.
Die dehnfugenfreie Wandlänge kann nach
Schubert (vgl. Bild 18) [11] in Abhängigkeit
von folgenden Parametern bemessen
werden:
Mauerwerkszugfestigkeit in Richtung
der Wandlänge,
Zug-Elastizitätsmodul in Richtung der
Wandlänge,
Schwindmaß und Temperaturlängenänderung,
Wandhöhe der Verblendschale und
Behinderungsgrad am Wandfuß der
Verblendschale.
Bei Gebäuden mit Verblendschalen, die
über mehrere Geschosse hindurchgehen,
ist auf eine ungehinderte Verformungsmöglichkeit
der Verblendschale in ihrer
ganzen Höhe zu achten. So sind z.B. unterhalb
von auskragenden Balkonplatten
ausreichend dimensionierte Fugen anzuordnen.
Gleiches gilt für Anschlüsse an
angrenzende Bauteile – z.B. im Fensterleibungsbereich
– oder andere Durchdringungen.
Außerdem ist darauf zu achten,
dass die Verblendschale unterhalb von
Zwischenabfangungen genügend Ausdehnungsspielraum
nach oben hat, damit
die Abfangkonsolen die Temperatur- oder
Feuchtedehnung nicht behindern.
Bei der Ausführung von Dehnungsfugen
haben sich folgende Varianten bewährt:
offene Vertikalfugen und
geschlossene Fugen
– mit spritzbarem Fugendichtstoff nach
DIN 18540,
– mit imprägnierten Fugendichtungsbändern
aus Schaumkunststoff nach
DIN 18542 sowie
– mit Abdeckprofilen.
3.7.2 Offene Vertikalfugen
Vertikale Dehnungsfugen können als offene
Fuge ausgeführt werden, wenn bei Konstruktionen
mit Wärmedämmung (auch Kerndämmung)
ein feuchtigkeitsunempfindliches Material
oder ein hydrophobierter Dämmstoff
eingesetzt wird. Die zulässige Fugenbreite
wird dabei auf 15 mm begrenzt.
Bild 17: Ausführung einer Dehnungsfuge an einer
Gebäudekante mit spritzbarem Fugendichtstoff
14

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Rechnerische Beurteilung
Die rissfreie Wandlänge l r
bzw. der Dehnungsfugenabstand
können wie folgt errechnet
werden [12, 13]:
β
(
Z,mw
)
h mw
5
l r
≤ -In 1 - · (1)
Ε Z,mw
· ges ε · R 0,23
l r = l r1 · h mw
mit
4
β Z,mw
Mauerwerkzugfestigkeit Richtung
Wandlänge
R = 0,8
R Behinderungsgrad
h
Ε Z,mw
Zug-Elastizitätsmodul Richtung
3
mw tatsächliche Wandhöhe
Beispiel: L
Wandlänge
r = 1,3 · 5,50 = 7,15 m
ges ε gesamte Verformungen (Dehnungen)
infolge Schwinden ε S
2
R
und Temperaturänderung ε T
1,3
Behinderungsgrad (am Wandfuß;
1
vollständige Behinderung bei R
= 1,0)
h mw
Wandhöhe
0 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
Die Gleichung (1) gilt bis zu einem Verhältniswert
0,28
ges in mm/m
1
h dargestellt werden. Aus dem Diagramm Verblendschale aus KS Vb 20, MG IIa;
l r
≤ -In( 1- )
mw
· (2) Wandhöhe h mw
= 5,50 m.
23000 · gesε · R 0,23
vorhandenen Gesamtdehnung und dem
l r
/h mw
≤ 5. Über diesem Verhältniswert
wirkt sich eine zunehmende Wandlänge
unter sonst gleichen Bedingungen Behinderungsgrad R
Rissfreie Wandlänge für eine 1 m hohe Wand I r1
in Abhängigkeit von der Gesamtdehnung ges ε und dem
nicht mehr spannungserhöhend aus.
Geht man, wie in [14], von einer „zulässigen“
Zugspannung max σ Z
≈ 0,7 · max
σ Z
(β Z
) aus (was für die Beurteilung der
Gebrauchsfähigkeit zulässig erscheint), so
ergibt sich der Verhältniswert β Z,mw
/E Z,mw
für
Kalksandsteinmauerwerk in grober Näherung
zu rd. 1/23000. Wird dieser in die
Gleichung eingesetzt, so erhält man:
Standsicherheit der Verblendschale nicht
beeinträchtigt wird („Abrutschgefahr“).
Die rissfreie Wandlänge bzw. der Dehnungsfugenabstand
können auch unter
Bezug auf Gleichung (2) als Diagramm
günstig exponierte Bauwerke und kerngedämmtes
Mauerwerk (größere Temperaturunterschiede
in der Verblendschale)
angesetzt werden sollte.
Rechenbeispiel (siehe Diagramm)
bzw.
angenommenen Behinderungsgrad die Annahmen:
h rissfreie Wandlänge für eine Standardwandhöhe
von 1 m entnehmen. Diese
mw
Schwinddehnung ε s
= 0,2 mm/m
muss dann mit der tatsächlichen Wandhöhe
Abkühlen (gegenüber Herstelltemperatur)
multipliziert werden, um die rissfreie
Wandlänge zu erhalten.
= 10 K
T
l r
≤ -In (1 - α) · (3)
0,23
Ist in der Gleichung α ≥ 1, so ist in der
betrachteten Wand nicht mit Rissen zu
rechnen. Bei α-Werten < 1 ergibt sich die
rissfreie Wandlänge aus der Gleichung.
Wie ersichtlich, nimmt die rissfreie Wandlänge
zu, wenn die Gesamtdehnung infolge
Schwinden und Temperaturabnahme sowie
der Behinderungsgrad kleiner werden
und sich die Wandhöhe vergrößert.
Bei üblicher Wandlagerung der Verblendschale
im Fußpunktbereich auf einer
Papplage kann der Behinderungsgrad R
in etwa zu 0,6 angenommen werden. Er
lässt sich verringern durch Anordnung von
Zwischenschichten mit geringer Gleitreibung
(z.B. zwei Papplagen mit geringem
Reibungsbeiwert auf ebener Auflagerfläche).
Zu beachten ist dabei, dass die
6
Im Allgemeinen wird ein Dehnungsfugenabstand
bei Verblendschalen aus
KS-Mauerwerk von 6 bis 8 m empfohlen
[15, 16], wobei der untere Wert für un-
Behinderungsgrad R
R
l r1 in m
R = 0,6 R = 0,4
Bereich Wand-Auflager
(Fundament, Decke)
0,4…0,6 2 Trennlagen übereinander
(z.B. Bitumenpappe)
> 0,6…0,8 1 Trennlage
> 0,8…1,0 keine Trennlage;
Mörtelschicht
ε T
= 8 · 10 · 10 -6 = 8 · 10 · 10 -3 (mm/m)
= 0,08 mm/m
R = 0,6
l r1 : l r für Wandhöhe 1 m
Rissfreie Wandlänge:
1
5,50
l r
≤ -ln 1 - ·
(
23 · 10 3 · 0,28 · 10 -3 · 0,6)
0,23
l r
≤ 7,16 m
Bild: Schubert
Bild 18: Berechnungsverfahren für die Rissesicherheit bzw. für die rissfreie Wandlänge bei zweischaligen Außenwänden mit Verblendschale nach Schubert [11]
15

KALKSANDSTEIN – Außenwände
15–20 mm
weichelastische
alterungsbeständige
Schaumstoffschnur
spritzbarer
Fugendichtstoff
12–20 mm
Bild 19: Dehnungsfuge mit spritzbarem Fugendichtstoff
6–12 mm
imprägniertes
Fugendichtungsband
20–40 mm
6–12 mm
Bild 20: Dehnungsfuge mit imprägniertem Fugendichtungsband
aus Schaumstoff
Ankerschiene
Konsolanker
Dehnfuge
2/3 d bzw. 80 mm
Bild 21: Zwischenabfangung
Maueranschlussanker
aus Edelstahl
Attika-Verblendanker
Gleitfolie
Ankerschiene
Bild 22: Attikaanschluss
≥ 50 mm
3.7.3 Spritzbarer Fugendichtstoff
Fugen mit spritzbarem Fugendichtstoff
(Bild 19) sind in DIN 18540 geregelt.Als
Materialien haben sich ein- und zweikomponentige
Systeme aus Polysulfid, Silikon-
Kautschuk, Polyurethan oder Acryldispersion
bewährt.
Gegebenenfalls werden zum System gehörend
Primer oder Sperrgrund angeboten.
Der Dichtstoff, der in vielen RAL-Farben
angeboten wird, ist in der Regel nicht überstreichfähig.
Der Dichtstoff weist eine maximale Dehnfähigkeit
von 25 % bezogen auf die Fugenbreite
auf. Die Fugen sind entsprechend
zu dimensionieren.
Der Untergrund muss fest, trocken, staubfrei
und frei von Verunreinigungen oder
beeinträchtigenden Beschichtungen sein.
Die Einbautemperatur muss über +5 °C
und unter +40 °C liegen. In die Fuge wird
zunächst ein runder weichelastischer
geschlossenzelliger Schaumstoff (Hinterfüllschnur)
– z.B. Polyethylenschnur –
(Ø = 15 mm Fugenbreite) eingebracht. Anschließend
wird der Dichtstoff entweder
per Hand oder mit Druckluftpistole eingespritzt.
Dabei ist auf eine blasenfreie Verarbeitung
sowie einen guten Kontakt zu
den Fugenflanken zu achten. Der frische
Dichtstoff wird anschließend mit einem
in Seifenwasser angefeuchteten Fugholz,
Fugeisen oder dem Finger in leicht konkaver
Form ausgebildet. Die konkave Form
stellt sicher, dass einer großen Haftfläche
zum Untergrund ein dehnweicher Mittelteil
gegenübersteht. Dabei ist die Dichtstoffdicke
in Abhängigkeit von der Fugenbreite
entsprechend DIN 18540 festzulegen.
Neben DIN 18540 sind die Herstellerrichtlinien
zu beachten.
3.7.4 Fugendichtungsbänder
Die vorkomprimierten, imprägnierten Fugendichtungsbänder
aus Schaumstoffen
(Bild 20) sind in DIN 18542 geregelt.
Entsprechend DIN 18542 werden Fugendichtungsbänder
durch Temperatur-, Feuchte-
sowie UV-Wechselbeanspruchung auf
Dauerhaftigkeit geprüft.
In Abhängigkeit vom gewählten Dichtungsband
beträgt die maximale Dehnung 30
bis 50 % bezogen auf die Fugenbreite.
An den Untergrund werden geringere
Anforderungen als beim Einsatz von Fugendichtstoffen
gestellt. Der Untergrund
muss nur grob von Bauschmutz sowie von
Mörtel gereinigt werden. Das vorkomprimierte
Dichtungsband wird in die Fuge
eingeschoben und zunächst entweder
mit Hilfe einer selbstklebenden Beschichtung
oder mit Holzkeilen oder Ähnlichem
in seiner Lage gesichert, bis sich durch
den Dekomprimierungsvorgang ein ausreichender
Anpressdruck an die Fugenflanken
einstellt.
Fugendichtungsbänder erweisen sich als
wartungsfreundlich – sie können ggf. auch
leicht ausgetauscht werden.
3.7.5 Abdeckprofile
Zum optischen Verschluss von Fugen sind
auch Abdeckprofile geeignet, die in die Fuge
eingeklemmt oder eingeklebt werden.
Bei eingeklemmten Abdeckprofilen muss
die vorgegebene Pressung ausreichen,
um ein Herausfallen des Profils bei Vergrößerung
der Fuge oder Kontraktion des
Profils zu verhindern – z.B. infolge Temperaturabnahme.
3.8 Details
3.8.1 Abfangungen
Abfangungen sollen im Allgemeinen nicht
sichtbar sein. Sie dürfen die Hinterlüftung
der Verblendung nicht oder nur unwesentlich
behindern. Für die Überbrückung von
Fenstern oder Türen können Stürze verschiedener
Ausführungen passend zum
Sichtmauerwerk in die Fassade eingeglie-dert
werden. Das ist auch über weiten
Öffnungen möglich. So können z.B. für
verdeckte Sturzabfangungen mit Roll- und
Grenadierschicht vertikal stehende Stürze
eingesetzt werden, die durch nach oben
überstehende Schraubgewinde mit der
Abfangkonsole verschraubt werden.
3.8.2 Lüftungs- und Entwässerungsöffnungen
Die Lüftungs- bzw. Entwässerungsöffnungen
in der Verblendschale werden entweder
in Form von offenen Stoßfugen oder
mit Kunststoff-Formteilen ausgeführt.
Bei Konstruktionen mit Kerndämmung sind
die Entwässerungsöffnungen im Bereich
der Fußpunkte entsprechend DIN 1053-1
auszuführen. Dabei muss bei einer lose
eingebrachten Kerndämmung, z.B. durch
nicht rostende Lochgitter, sichergestellt
werden, dass diese Dämmstoffe nicht
ausrieseln können.
Bei sachgerecht verputzten Vormauerschalen
von zweischaligem Mauerwerk
mit Kerndämmung kann auf Entwässerungsöffnungen
verzichtet werden, da der
Außenputz einen ausreichenden Schlagregenschutz
sicherstellt.
16

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Verankerungen für Verblendmauerwerk
Einzelkonsole
Winkelkonsole
Winkelkonsole mit Höhenversatz
Anschraubwinkel
Auflagerwinkel
Einsatzbereich
höhenjustierbare
Abfangung von
geschlossenen
Wandflächen
höhenjustierbare
Abfangung über
Öffnungen
höhenjustierbare
Abfangung über
Öffnungen mit
Höhenversatz
einfache Abfangung
von geschlossenen
Wandflächen und
über Öffnungen, mit
Verschluss des
Schalenraums
einfache Abfangung
über Öffnungen,
ohne Verschluss des
Schalenraums
3.8.3 Fußpunktausbildung
Der Fußpunkt von zweischaligem Mauerwerk
ist sorgfältig zu planen und auszuführen.
Dabei sind folgende Hinweise und
Empfehlungen zu beachten (Bild 24):
1. Entwässerung
Bei Konstruktion mit Luftschicht dienen
die Entwässerungsöffnungen am
Fußpunkt gleichzeitig als Lüftungsöffnungen,
die nach DIN 1053-1 mindestens
10 cm über Gelände anzuordnen
sind.
Die Entwässerungsöffnungen sind im
Regelfall offene (unvermörtelte) Stoßfugen,
die oberhalb der Abdichtung des
Schalenraums angeordnet werden. Es
wird empfohlen, alle Entwässerungsöffnungen
in der untersten Schicht anzuordnen.
In der Praxis ist festzustellen, dass bei
sachgerecht ausgeführten Verblendschalen
keine Laufspuren an den Entwässerungsöffnungen
auftreten.
Bei verputzten Vormauerschalen sind
Entwässerungsöffnungen nicht erforderlich.
Vor dem Verputzen sind diese
zu schließen. Bei verputzten Vormauerschalen
können Entwässerungsöffnungen
sogar schädlich sein, da bei
dieser Variante nicht frostwiderstandsfähige
Steine eingesetzt werden dürfen
und im Bereich der Entwässerungsöffnungen
mit einer erhöhten Frostbelastung
zu rechnen wäre.
Nach DIN 18195-4 ist die Entwässerung
unterhalb Gelände möglich, wenn
sie in eine versickerungsfähige Verfüllung
erfolgt und die Stöße der Bahnen
verklebt sind. Mit einer höheren
Durchfeuchtung der unteren Schichten
des Verblendmauerwerks ist dabei zu
rechnen. Erhöhte Frostbeanspruchung
sowie optische Beeinträchtigungen
können die Folge sein.
Bild 23: Übersicht unterschiedlicher Abfangkonstruktionen
Bild: Halfen
17

KALKSANDSTEIN – Außenwände
KMB
Verblendschale
Perimeterdämmung
Dichtungsschlämme
> 30
> 10
> 10
Bild 24: Fußpunktausbildung nach DIN 1053-1, Beispiel
2. Wärmedämmung
Zur wirksamen Reduzierung von Wärmebrücken
wird in DIN 4108, Beiblatt
2 [4] empfohlen, die Wärmedämmung
von der Oberkante Betondecke
30 cm (z.B. 18 cm Decke + eine Mauerwerksschicht
mit ca. 12,5 cm Höhe)
nach unten zu führen. Dies führt
zur ausmittigen Lasteinleitung der
Normalkraft. Alternativ zum Herabführen
der Wärmedämmung kann oberhalb
der Betondecke ein wärmetechnisch
optimierter Kalksandstein mit
≤ 0,33 W/(m·K) eingesetzt werden.
Die Wärmedämmung ist in jedem Fall
bis zur Unterkante der Betondecke, also
bis auf die Kellerwand herabzuführen.
Die durch die exzentrisch aufstehende
Tragschale resultierende Ausmitte wird
durch das Einspannmoment der Kellerdecke
vergrößert. Zur Begrenzung der
Ausmitte empfiehlt es sich, die Betondecke
mit Hilfe eines weichen (Zentrier-)
Streifens (z.B. aus PS-Hartschaum
2 cm x 2 cm) oder eines flächigen
Zentrierlagers durchzuführen. Im Erdgeschoss
ausmittig wirkende Wandnormalkräfte
können somit durch die
Kellerdecke auf der Kelleraußenwand
zentriert werden. Die Aufnahme des
ü
Tragschale
Abdichtungsbahn
wärmetechnisch optimierter Kalksandstein
mit ≤ 0,33 W/(m 2·K)
Ausgleichsmörtel
Zentrierstreifen, z.B.
Polystyrol
Kelleraußenwand
[Maße in cm]
Biegemoments im Auflagerbereich
der Kellerdecke ist nachzuweisen und
die Kellerdecke entsprechend zu bewehren.
Unterhalb der Abdichtungsbahn ist
im Schalenzwischenraum eine abgeschrägte
Hartschaumplatte einzustellen,
die als Rücklage für die Abdichtung
dient. Damit wird die nach DIN 1053
geforderte Verlegung im Gefälle zur
sicheren Ableitung des Wassers hergestellt.
Die außen liegende Perimeterdämmung
ist so weit wie möglich hochzuführen,
zu befestigen (z.B. flächige
Verklebung der oberen Platte) und vor
Beschädigungen zu schützen. Es empfiehlt
sich, die Perimeterdämmplatte
am oberen Ende abzuschrägen und
ca. 5 bis 10 cm unter Gelände enden
zu lassen.
Bei beheizten Kellern ist ein Überlappungsbereich
von außen liegender
Perimeterdämmung und Wärmedämmung
im Schalenraum von ca. 10 cm
zu empfehlen.
3. Abdichtung
Die Abdichtungsbahn ist (nach DIN
1053-1) im Schalenraum mit Gefälle
nach außen zu verlegen, an der Tragschale
hochzuführen und zu befestigen.
Die Befestigung an der Tragschale
(ca. 30 cm über Gelände) erfolgt i.d.R.
mit Montagekleber. Dies ist völlig ausreichend,
da die Abdichtungsbahn nach
Montage der Dämmplatten 30 durch cm die
≥
Klemmplatten in der Lage fixiert ist. Eine
Abdichtung nach Art der Dachdecker
≥ 10 cm
(Flachdachabdichtung) ist weder erforderlich,
sinnvoll noch wirtschaftlich. ≥ Zudem
wird der Wärmeschutz verringert,
≥ 10 cm
da bei solch dick auftragenden Befestigungen
die Wärmedämmung entsprechend
ausgespart werden müsste.
Ebenfalls abzulehnen ist das Einbinden
der Abdichtungsbahn in die
Tragschale. Bei Plansteinmauerwerk
mit Dünnbettmörtel, insbesondere bei
großformatigen Steinen mit Schichthöhen
50 cm, ist dies baupraktisch
nicht durchführbar. Zudem wirkt die
Abdichtungsbahn als Trennschicht und
stört den Haftverbund.
Die Aufstandsflächen der Verblendschale
sind so auszubilden, dass ein
Abrutschen der Verblendschale sicher
auszuschließen ist. Die erste Ankerlage
ist so tief wie möglich anzuordnen.
Als Abdichtungsbahn im Schalenraum
dürfen nach DIN 18195-4 nur folgende
Bahnen eingesetzt werden:
a) Bitumen-Dachbahnen mit Rohfilzeinlage
nach DIN 52128
b) Bitumen-Dachdichtungsbahnen nach
DIN 52130
c) Kunststoff-Dichtungsbahnen nach
DIN 18195-2, Tabelle 5:
– ECB-Bahnen nach DIN 16729
– PIB-Bahnen nach DIN 16935
– nicht bitumenverträgliche PVC-
P-Bahnen nach DIN 16735, DIN
16938, DIN 16734
– bitumenverträgliche PVC-P-Bahnen
nach DIN 16937
– bitumenverträgliche EVA-Bahnen
nach DIN 18195-2, Tabelle 7
– Elastomer-Bahnen nach DIN
7864-1, abweichend jedoch mit
werkseitiger Beschichtung zur
Nahtfügetechnik
11 5 15 11 5
18

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Die Abdichtungsbahn ist bis zur Vorderkante
der Verblendschale zu führen.
Dies wird in der Praxis meist nicht ausgeführt,
da die schwarzen Abdichtungsbahnen
optisch störend sind. Bewährt
hat es sich, die Abdichtungsbahn auf
eine Dichtungsschlämme aufzulegen
und ca. 2 cm vor der Vorderkante der
Verblendschale enden zu lassen. Mit
der Dichtungsschlämme, die über die
komplette Dicke der Verblendschale
gezogen wird, wird die Abdichtung des
Schalenraums mit der Vertikalabdichtung
(nach DIN 18195) verbunden.
Dabei ist eine Überlappungsbereich
von ca. 10 cm einzuhalten [17]. Zur
Haftverbesserung (z.B. Übergang zu
kunststoffmodifizierter Bitumendickbeschichtung
oder ggf. Sockelputz) ist
das Absanden der Dichtungsschlämme
im noch frischen Zustand zu empfehlen.
4. EINSCHALIGES KS-MAUERWERK MIT
WÄRMEDÄMMUNG
4.1 Konstruktionsprinzip
Aufgrund der hohen Druckfestigkeit können
die tragenden KS-Wände sehr schlank
ausgeführt werden, so dass sich ein deutlicher
Nutzflächengewinn ergibt. Durch die
hohe Rohdichte ist gleichzeitig der Schallschutz
sowie der sommerliche Wärmeschutz
gewährleistet.
Durch die Wärmedämmung werden nicht
nur die Wärmeverluste und damit die Betriebskosten
reduziert, sondern auch ein
Beitrag zur zukünftigen Versorgungssicherheit
mit Energie sowie zur Emissionsminderung
und damit zum praktizierten Umweltschutz
geliefert.
4. Sockel
Das Herabführen der Verblendschale
bis unter Gelände ist sorgsam zu
planen, da hierbei mit erhöhter Verschmutzung
und erhöhter Frostbeanspruchung
zu rechnen ist.
Grundsätzlich ist die Ausbildung eines
wasserabweisenden Sockels mit wasserabweisenden
Sockelputzen oder
Dichtungsschlämme zu empfehlen.
Der Sockelbereich ist einer erhöhten
Spritzwasserbeanspruchung ausgesetzt
und mindestens 10 cm über Gelände
zu führen. Bei entsprechender
Einfärbung (Pigmentierung) des Putzes
bzw. der Dichtungsschlämme sind Eindunklungen
weniger störend, die sich
aufgrund der erhöhten Feuchtebeanspruchung
ergeben.
Bild 25: KS-Thermohaut-Konstruktionen sind individuell auf die geforderten Anforderungen einstellbar.
Kleber
Um die Höhe des Spritzwasserbereichs
weitestgehend auf den Sockel
beschränken zu können, ist es sinnvoll,
einen Kiesstreifen (ca. 50 cm breit und
20 cm tief) vor dem Verblendmauerwerk
anzuordnen. Harte Beläge (z.B.
Gehwegpflaster, Erdreich, Rasen) sollten
aufgrund höherer Reflexion des
Niederschlags und damit verbundener
Verschmutzung nicht direkt an den Sockelbereich
anschließen.
Unbedingt zu vermeiden ist der Kontakt
des Mauerwerks mit Tausalzen, da hier
die Struktur geschädigt wird.
Wärmedämmschicht
Armierungsschicht
Außenputz
Innenputz
KS-Mauerwerk
Bild 26: Wandaufbau KS-Thermohaut
19

KALKSANDSTEIN – Außenwände
4.2 KS-Thermohaut
4.2.1 Systemübersicht
Wie die Übersicht der derzeit marktüblichen
Wärmedämm-Verbundsysteme
(WDVS) in Bild 27 zeigt, werden die Systeme
u.a. nach den Verankerungsvarianten
wie folgt differenziert:
ausschließlich verklebte (teil- bis vollflächig)
WDVS (Bild 28),
Verankerung
mindestens
teilflächig
i.d.R. 40 %
verklebt
i.d.R.
vollflächig
100 %
verklebt und
verdübelt
WDVS
verdübelt
Schienenbefestigung
verklebte und verdübelte WDVS
(Bild 29),
Dämmung
Polystyrol-
Hartschaum
Mineralfaser-
Lamellen
Mineralfaser-
Polystyrol Platten
Polyurethan Polystyrol
Typ WV, WD, HD
Mineralfaser-
Platten
Typ HD
ausschließlich verdübelte WDVS (ggf.
mit konstruktiver Zusatzverklebung)
und
mechanisch befestigte WDVS (mit
Schienenbefestigung).
4.2.2 Entwicklung
Bereits in den 50er Jahren wurden erste
Wärmedämm-Verbundsysteme entwickelt
[18]. Seit mehr als 40 Jahren wird die
Weiterentwicklung derartiger Systeme auf
der Basis von expandiertem Polystyrol-
Hartschaum (EPS) in großem Umfang eingesetzt.
Seit Mitte der 70er Jahre kamen
WDVS mit Mineralfaserplatten und mineralischen
Dickputzsystemen zur Anwendung.
Bis zum Jahr 2006 wurden ca. 700 Mio.
m 2 WDVS ausgeführt [19]. Sie werden vor
allem im Bereich der Sanierung und Modernisierung
eingesetzt.
Untersuchungen nach [20] zum Langzeitverhalten
von ausgeführten WDVS im
Alter zwischen 19 und 35 Jahren zeigten
im Vergleich zu Wänden mit Putz nach
DIN 18550
eine geringere Schadenshäufigkeit,
einen vergleichbaren Wartungsaufwand
und Wartungshäufigkeit
eine entsprechende Dauerhaftigkeit.
4.2.3 Baurechtliche Regelung
Baurechtlich werden Wärmedämm-Verbundsysteme
derzeit i.d.R. noch durch
nationale allgemeine bauaufsichtliche
Zulassungen (abZ) geregelt.
Wärmedämm-Verbundsysteme werden in
der Bauregelliste B, Teil 1 [21] als Bausatz
im Geltungsbereich von Leitlinien für
die europäische technische Zulassung
(ETA, European Technical Approval) angeführt.
In die Bauregelliste B werden die
Bauprodukte aufgenommen, die nach
Beschichtung
Kunstharzputz
mineralischer
Dünnputz
mineralischer
Dickputz
keramische
Bekleidung/
Riemchen
mineralischer
Dünnputz
mineralischer
Dickputz
Kunstharzputz
mineralischer
Dünnputz
mineralischer
Dickputz
keramische
Bekleidung/
Riemchen
Bild 27: Übersicht der marktüblichen WDVS
Vorschriften der Mitgliedsstaaten der
Europäischen Union und der Vertragsstaaten
in den Verkehr gebracht und gehandelt
werden dürfen.
a)
b)
–
–
Oberputz
bewehrter
Unterputz
Polystyrol
Kleber
teilflächig
tragendes
KS-Mauerwerk
Oberputz
bewehrter
Leichtputz
Bild 28: Teilflächig verklebtes Polystyrol-WDVS
– Kunstharzputz
–
mineralischer
Dünnputz
mineralischer
Dickputz
keramische
Bekleidung/
Riemchen
werkseitig
angeschäumte
keramische
Bekleidung/
Riemchen
mineralischer
Dünnputz
mineralischer
Dickputz
mineralischer
Dünnputz
mineralischer
Dickputz
In Abhängigkeit vom Verwendungszweck
werden die Klassen- und Leistungsstufen
festgelegt, die von den Bauprodukten erfüllt
sein müssen. Welcher Klasse oder
Leistungsstufe ein Bauprodukt dann entspricht,
muss aus der CE-Kennzeichnung
erkenntlich sein. Für den Bausatz „Wärmedämm-Verbundsysteme“
existiert eine
Leitlinie für Europäische Technische Zulassungen
(European Technical Approval
Guidline (ETAG)), die ETAG 004 [22], die
die Grundlage für die technische Beurteilung
der Brauchbarkeit für den vorgesehenen
Verwendungszweck im Rahmen des
Zulassungsverfahrens darstellt. Mit den
europäischen technischen Zulassungen
ist das Inverkehrbringen und Handeln der
Bauprodukte und Bausätze geregelt. Um
das Bauprodukt und die Bausätze jedoch
anwenden zu können, ist die Liste der technischen
Baubestimmungen [23] mit dem
Teil II zu berücksichtigen. Hier werden die
für den Anwendungszweck erforderlichen
a)
b)
Bild 29: Teilflächig verklebtes sowie verdübeltes
Mineralfaser-WDVS
–
Oberputz
bewehrter
Unterputz
Mineralfaserdämmung
Dübel (Dübelteller
oberhalb Gewebe)
Kleber teilflächig
Dübel (Dübelteller
unterhalb Gewebe)
tragendes
KS-Mauerwerk
–
20

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Stufen und Klassen benannt. Dabei werden
Wärmedämm-Verbundsysteme im
Hinblick auf die Standsicherheit und Gebrauchstauglichkeit
in zwei Anwendungsgruppen
unterteilt.
Aus der Normung sind folgende Regelungen
zu nennen:
ATV DIN 18345 regelt die Ausführung
und gibt Hinweise für das Erstellen von
Leistungsbeschreibungen
Die nationale Vornorm DIN V 18559
[24] beinhaltet weder Anforderungen
noch Bemessungsgrundlagen, sondern
dient vielmehr zur Begriffsbestimmung
und ist für baupraktische Belange ohne
Bedeutung [18].
Die nationale Norm DIN 55699 [25]
beinhaltet Verarbeitungshinweise.
Des Weiteren sind DIN EN 13499 [26]
und DIN EN 13500 [27] als europäische
Normen, die den Status einer
deutschen Norm haben, zu nennen.
Hier werden Wärmedämm-Verbundsysteme
(WDVS) aus expandiertem
Polystyrol bzw. aus Mineralwolle geregelt.
Durch das zuständige technische
Komitee CEN/TC88 wurde die Mandatierung
beantragt, um diese Normen
zukünftig in europäisch harmonisierte
Normen zu überführen.
Da die Eigenschaften von WDVS wesentlich
durch die Abstimmung der Materialkomponenten
– wie z.B. der Kombination von Dämmung
und Putzsystem oder Putzmatrix und
Gewebeeinlage – bestimmt werden, dürfen
nur systemkonforme Materialien verwendet
werden. Der Austausch einzelner Komponenten
oder die Kombinationen einzelner
Komponenten unterschiedlicher Hersteller
ist unzulässig. Insofern sind die allgemeinen
bauaufsichtlichen Zulassungen als
„System-Zulassungen“ zu verstehen.
4.2.4 Komponenten
Tragender Untergrund
Der Untergrund für WDVS muss tragfähig,
trocken, staub- und fettfrei sowie ausreichend
eben sein.
Wände aus KS-Mauerwerk gelten ohne
weiteren Nachweis auch für ausschließlich
verklebte WDVS als ausreichend tragfähig.
Beim Bauen im Bestand ist bei der Verwendung
von ausschließlich verklebten
Systemen durch stichprobenartige Haftzugversuche
nachzuweisen, dass die Mindestabreißfestigkeit
bei teilflächiger Verklebung ( 40 %)
0,08 N/mm 2 ( 80 kN/m 2 ) und
bei vollflächiger Verklebung
0,03 N/mm 2 ( 30 kN/m 2 )
beträgt.
An die erforderliche Ebenheit e des Untergrundes
sind – bezogen auf eine Messlänge
von 1 m – folgende Anforderungen
zu stellen:
verklebte Systeme:
e 1,0 cm
verklebte und verdübelte Systeme:
e 2,0 cm
mechanisch befestigte Systeme
(Schienenbefestigung): e 3,0 cm
Bei fachgerecht ausgeführtem KS-
Mauerwerk werden stets die höchsten
Anforderungen an die Ebenheit
– nämlich die für die Verwendung von
ausschließlich verklebten WDVS – problemlos
eingehalten.
Verankerung
Ausschließlich verklebte WDVS mit PS-Hartschaum-Dämmplatten
werden teil- oder
vollflächig verklebt. Bei der teilflächigen
Verklebung erfolgt der Kleberauftrag entweder
mit einem Flächenanteil von ca.
40 % nach der Wulst-Punkt-Methode (Bild
30) auf der Dämmplattenrückseite oder
mit einem Flächenanteil von ca. 60 %
durch ein maschinelles, meanderförmiges
Aufspritzen des Klebemörtels (Bild 31) auf
den tragenden Untergrund.
Bei ebenen Untergründen ist bei einer Vielzahl
dieser Systeme auch eine vollflächige
Verklebung im Kammbett zulässig. (Anmerkung:
Im Hinblick auf die Gewährleistung
der angestrebten Klebefläche zeigt sich die
Wulst-Punkt-Methode oder der meanderförmige
Auftrag gegenüber der Kammbett-Methode
als sicherer ausführbar.)
Ausschließlich verklebte WDVS mit Mineralfaser-Lamellendämmplatten
werden in der
Regel vollflächig (100 %) verklebt. Dabei
ist der Klebemörtel ausreichend in die
Dämmplattenrückseite einzumassieren,
um einen hinreichenden Verbund zum
hydrophobierten Dämmstoff zu erzielen.
Zunehmend werden vorbeschichtete Lamellendämmplatten
angeboten, die dann
auch für eine teilflächige Verklebung – z.B.
mit maschinellem, mäanderförmigem
Klebemörtelauftrag ( 50 %) auf den
A
Klebefläche
A-A
min. 1 cm dick
ca. 5 cm < 10 cm
KS-Mauerwerk
b
ø 10
50/60
≥ 10
b ≥ 10
A
100/120
Dämmplatte
Dämmplatten
Bild 30: Teilflächige Verklebung nach der Wulst-Punkt-Methode
Bild 31: Teilflächiger maschineller Kleberauftrag
21

KALKSANDSTEIN – Außenwände
tragenden Untergrund – zugelassen werden.
Im Windlastbereich über 20 m wird
zumindest im Randbereich – teilweise
auch im Flächenbereich – eine zusätzliche
Verdübelung erforderlich.
falsch
richtig
Bei verklebten und verdübelten Systemen
richtet sich die Anzahl der erforderlichen
Dübel unter anderem nach der Materialgüte
der Wandbaustoffe. Hier erweist sich
KS-Mauerwerk als besonders tragfähiger
Untergrund.
Gebäudekante
Kreuzfuge
Gebäudekante
T-Fuge
Im Hinblick auf die Windsogbeanspruchung
ist darüber hinaus die Dübelkopfdurchzugskraft
durch den Dämmstoff und
insbesondere die Lage des Dübeltellers
bemessungsmaßgebend. Umschließt
nämlich der Dübelteller das Bewehrungsgewebe
des Putzes, werden höhere Durchzugkräfte
erzielt als bei einer Dübeltellerlage
unterhalb des Gewebes direkt auf der
Dämmstoffoberfläche. Hieraus ergibt sich
die in der Zulassung angegebene Variation
der Dübelanzahl in Abhängigkeit von den
Windsoglastbereichen nach DIN 1055-4.
Im Vergleich zu rein verklebten Systemen
ist die Verarbeitung von zusätzlich verdübelten
Systemen arbeits- und damit
lohnkostenintensiver. Aufgrund der hohen
Ebenheit von KS-Mauerwerk wird weder
eine zusätzliche Verdübelung von PS-Systemen
noch die Ausführung von Schienensystemen
erforderlich. Es werden somit
rein verklebte Polystyrol-(PS-) oder Mineralfaser-Lamellen-WDVS
empfohlen.
Bild 32: Verlegung von WDVS-Dämmmplatten im Verband bzw. mit Verzahnung
falsch
richtig
Bild 33: Stoßfugenfreie Verlegung von WDVS-Dämmplatten im Bereich von Wandöffnungsecken
Dämmstoff
Als Dämmstoffe kommen vorwiegend zur
Anwendung:
Polystyrol-Partikelschaum-Platten
Mineralfaser-Platten
Mineralfaserlamellen-Platten
Weitere Zulassungen liegen zum Beispiel
vor für:
Mineralschaum-Platten
Mineralschaum-Mineralfaserlamellen-
Verbundplatten
Unabhängig vom Materialtyp sind die
Dämmplatten dicht gestoßen im Verband
zu verlegen (Bild 32). Dies gilt auch für
Bauwerkskanten, an denen eine verzahnte
Verlegung auszuführen ist. Stoßfugen im
Bereich der Ecken von Wandöffnungen sind
unzulässig (Bild 33).
In Ausnahmefällen nicht dicht gestoßene
Fugen sind nachträglich materialgleich
vollständig zu verfüllen.
Die anwendungsbezogenen Anforderungen
sind in DIN V 4108-10 für das Anwendungsgebiet
WAP (Außendämmung der
Wand unter Putz) geregelt.
Die Bemessungswerte der Wärmeleitfähigkeit
sind in DIN V 4108-4 aufgeführt.
Darüber hinaus wurden vielfach allgemeine
bauaufsichtliche Zulassungen für Dämmstoffe
erwirkt, die zu deutlich günstigeren
Bemessungswerten der Wärmeleitfähigkeit
führen.
Polystyrol-Partikelschaumplatten
Die Eigenschaften von expandierten Polystyrolplatten
sind in DIN EN 13163 spezifiziert
[28]. Bei geklebten Polystyrolsystemen
werden Platten mit einer maximalen
Plattendicke von 400 mm verwendet. Die
Mindestquerzugfestigkeit, die nach DIN
EN 1607 geprüft wird, muss 100 kN/m²
(Typ TR100) betragen. Bei Systemen mit
Schienenbefestigung werden Polystyroldämmplatten
mit einer maximalen Plattendicke
von 200 mm verwendet, die eine
Mindestquerzugfestigkeit von 150 kN/m²
(Typ TR150) aufweisen müssen.
In brandschutztechnischer Hinsicht ist die
Äquivalenz zwischen der europäischen
Klassifizierung und den bauaufsichtlichen
Anforderungen zu überprüfen. Bei zusätzlich
mit einem Ü-Zeichen versehenen
Produkten sind die Brandschutzklassen
sowohl nach DIN 4102 bzw. der bauaufsichtlichen
Anforderung als auch nach der
europäischen Klassfizierung angegeben.
Des Weiteren sind Dämmplatten aus elastifiziertem
Polystyrol-Partikelschaum (EPS)
zu nennen, die bauaufsichtlich zugelassen
sind. Diese Dämmplatten dürfen bei
sämtlichen WDVS, die mit angeklebten
oder mit angedübelten und angeklebten
Dämmstoffplatten aus Polystyrol-Partikelschaum
bauaufsichtlich zugelassen
22

KALKSANDSTEIN – Außenwände
sind, verwendet werden, ohne dass eine
explizite Nennung dieses Materials in den
jeweiligen WDVS-Zulassungen erforderlich
ist. Der Anwendungsbereich sowie andere
Regelungen in den jeweiligen System-Zulassungen
sind zu beachten.
Elastifizierte EPS-Dämmplatten weisen eine
geringere Steifigkeit auf, so dass sich
eine Verbesserung der schallschutztechnischen
Eigenschaften ergeben kann. Der
Nachweis ist in Abhängigkeit vom Schalldämm-Maß
der Massivwand und der Resonanzfrequenz
der gesamten Wand einschließlich
WDVS zu führen. Gleichzeitig
ist jedoch auf die gegenüber dem üblichen
Polystyrol-Partikelschaum geringere Mindestquerzugfestigkeit
von 0,08 N/mm 2
(80 kN/m 2 ) hinzuweisen.
Als Weiterentwicklung sind darüber hinaus
Polystyrol-Partikelschaumplatten zu nennen,
die durch den Zusatz von Grafit- oder Aluminiumpartikeln
eine geringere Wärmestrahlungsübertragung
im Zwickelbereich der
Polystyrolkügelchen aufweisen. Hierdurch
wird der Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
auf 0,032 W/(m·K) reduziert 5) .
Dämmstoffplatten aus Mineralfasern sind in
DIN EN 13162 [29] geregelt und müssen
darüber hinaus aus Brandschutzgründen
der Baustoffklasse A nach DIN 4102-1 oder
der europäischen Klasse A1 oder A2-s 1
,d 0
nach DIN EN 13501-1 [30] entsprechen.
Bei verklebten und verdübelten WDVS
werden hinsichtlich der Mindestquerzugfestigkeit,
die Anwendungstypen TR 1 (früher
Typ WV), TR 7,5 (früher Typ WD) oder
TR14 (früher Typ HD) angeboten. Es sind
derzeit maximale Dämmplattendicken bis
300 mm zugelassen.
Mineralfaser-Lamellen-Dämmplatten müssen
ebenfalls nicht brennbar (DIN 4102-A
nach DIN 4102-1 oder europäische Klasse
A1 oder A2-s 1
,d 0
nach DIN EN 13501-1)
sein und DIN EN 13162 [29] entsprechen.
Wie bereits beschrieben, werden
auch beschichtete Dämmplatten angeboten.
Bei ausschließlich verklebten WDVS
wird eine Mindestquerzugfestigkeit von
0,08 N/mm 2 (80 kN/m 2 ) gefordert. Es
sind maximale Dämmplattendicken bis
200 mm zugelassen.
Mineralschaumplatten müssen in der gesamten
Masse hydrophobiert sein. Die
Mindestquerzugfestigkeit beträgt mindestens
0,08 N/mm 2 (80 kN/m 2 ).
Mineralschaum-Mineralfaserlamellen-Verbundplatten
bestehen aus Mineralschaumplatten,
die werkseitig mit Mineralfaser-
Lamellendämmplatten verklebt werden.
Die Mineralfaser-Lamellendämmplatten
können dabei unbeschichtet, einseitig
beschichtet oder beidseitig beschichtet
sein. Die Mindestquerzugfestigkeit muss
0,08 N/mm 2 (80 kN/m 2 ) betragen.
Sowohl zu WDVS mit Mineralschaum-Mineralfaserlamellen-Verbundplatten
als auch
mit Mineralschaumplatten und PU-Platten
liegen derzeit nur wenige praktische Langzeiterfahrungen
vor.
4.2.5 Putzsysteme
Bei den Putzsystemen – bestehend aus
Unterputz mit Bewehrungsgewebeeinlage
und Oberputz – wird unter anderem unterschieden
nach:
Material
– Kunstharzputze
– mineralische Putze (i.d.R. kunststoffmodifiziert)
Dicke
– Dünnputze
– Dickputze
Das Putzmaterial hat insbesondere Einfluss
auf den Feuchte- und Witterungsschutz.
Hier ergeben sich häufig gegenläufige
Tendenzen. Ein in dampfdiffusionstechnischer
Hinsicht günstiges Putzsystem
(geringe wasserdampfdiffusionsäquivalente
Luftschichtdicke s d
) weist in der Regel
eine höhere Wasseraufnahme w auf
und umgekehrt.
Zur Differenzierung zwischen Dünn- und
Dickputzsystemen ist anzumerken, dass
eine scharfe Abgrenzung nicht möglich
ü > 100
~ 400
~ 200
ist. Die Putzdicke hat insbesondere bei
verklebten und verdübelten WDVS mit Mineralfaserdämmstoff
erheblichen Einfluss
auf den Schallschutz.
Das Bewehrungsgewebe (Glasgewebe) hat
– vergleichbar mit der Stahlbewehrung im
Stahlbeton – unter anderem die Funktion,
die in jedem mineralischen Baustoff auftretenden
Rissbreiten auf ein unschädliches
Maß zu beschränken.
Bei der Verarbeitung ist zu beachten, dass
das Gewebe glatt und faltenfrei sowie
ohne Hohllagen zu verlegen ist und nicht
geknickt werden darf. Das Gewebe soll
etwa im äußeren Drittelspunkt der Unterputzdicke
angeordnet werden. Die Gewebebahnen
sind mit einer Überlappungsbreite
ü 100 mm auszuführen. Im Bereich von
Fenster- bzw. Türöffnungen sind die Öffnungsecken
mit diagonal ausgerichteten,
ausreichend großen (ca. 400 mm/200
mm) Gewebestreifen zusätzlich zu bewehren
(Bild 34).
4.2.6 Systemeigenschaften
Standsicherheit
Der Nachweis der Standsicherheit wird
für den in der Zulassung beschriebenen
Anwendungsbereich bereits im Rahmen
des Zulassungsverfahrens erbracht. Unter
anderem ergeben sich hieraus die Anforderungen
an
den Untergrund (Beschaffenheit, Abreißfestigkeit,
Ebenheit, etc.),
die Verankerung (Befestigungsart, Verklebungsanteil,
Anzahl der Dübel,
etc.) und
die WDVS-Komponenten (Querzugfestigkeit,
Abreißfestigkeit, etc.).
diagonale
Zusatzgewebe
Gewebebewehrung
[Maße in mm]
5)
Neopor®
Bild 34: Erforderliche Überlappung der Glasgewebebewehrung sowie diagonale Zusatzbewehrung im Eckbereich
von Wandöffnungen
23

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Brandschutz
WDVS mit Dämmstoffen aus Polystyrol-
Hartschaum oder Polyurethan-Hartschaum
werden im eingebauten Zustand der Baustoffklasse
DIN 4102-B1 zugeordnet und
dürfen nur bis zur Hochhausgrenze (Fußboden
des höchstgelegenen Aufenthaltsraums
22 m über Geländeoberkante)
verwendet werden.
≥ 1,0
1
B2
≥ 1,0
B2
Bei Gebäuden, die direkt an Nachbargebäude
angrenzen, ist ein Streifen b 1 m
1
Brandwand: Aussteifung F 90-A
oder F 90-AB: Aussteifung F 90-AB
im Bereich der Haustrennwand aus nicht 2
Gebäudeabschlusswände je nach LBO
brennbarem Material (Baustoffklasse A)
F 90-AB: Aussteifung F 90-AB
anzuordnen, um im Falle eines Brandes
einen Brandüberschlag von einem Gebäude
auf das Nachbargebäude zu vermeiden
(Bild 35).
Bei Polystyrol-WDVS mit Dämmplattendicken
über 100 mm muss oberhalb jeder
Fenster- oder Türöffnung im Sturzbereich
ein mindestens 200 mm hoher Mineralfaser-Lamellendämmstreifen
oder F 30-B + F 90-B: Aussteifung F 30
Baustoffe der Klasse A
Bild 35: Zusätzliche Brandschutzmaßnahmen im Bereich von Gebäudegrenzen
Bei diesen Systemen stellt die Ausführung
einer zusätzlich vorgelegten Gewebeschlaufe
entsprechend Bild 36 eine
gleichwertige Lösung dar.
Baustoffklas-
se DIN 4102-A nach DIN 4102-1 oder der
europäischen Klasse A1 oder A2-s 1
,d 0
nach DIN EN 13501-1 angeordnet werden,
um im Brandfall ein Wegschmelzen des
Polystyrols zu verhindern. Gleiches gilt für
die Leibung im Sturzbereich.
WDVS mit Mineralfaser-Dämmplatten sind
im eingebauten Zustand der Baustoffklasse
A2 zuzuordnen und können somit über
die Hochhausgrenze hinausgehend bis zu
einer Gebäudehöhe von 100 m (diese Höhenbegrenzung
ergibt sich aus der Windbeanspruchung)
eingesetzt werden.
Darüber hinaus wird in einzelnen Zulassungen
für WDVS eine gleichwertige Alternativlösung
angegeben, die im Rahmen
von Sonderprüfungen für Systeme mit speziellen
expandierten Polystyrol-(EPS)-Hartschaumplatten
nachgewiesen wurden.
Wärmeschutz
Die Anforderungen an den winterlichen
Wärmeschutz sind mit WDVS problemlos
erfüllbar, da Dämmstoffe mit geringer Wärmeleitfähigkeit
beziehungsweise Dicken
bis zu 400 mm derzeit bereits zugelassen
sind.
6)
Neopor®
24
Bei der Ermittlung des Wärmedurchgangskoeffizienten
der Außenwandkonstruktion
ist bei verdübelten WDVS ggf. der punktuelle
Wärmebrückeneinfluss der Dübel
zu berücksichtigen. Dieses ist bei hoher
Dübelanzahl oder bei der Verwendung von
thermisch ungünstigen Dübeltypen der
Fall. Thermisch günstige Dübel zeichnen
sich durch einen geringen Wärmeverlustkoeffizienten
χ P
aus, der den Dübelzulassungen
entnommen werden kann. Der
diesbezügliche Nachweis muss nach dem
in den jeweiligen WDVS-Zulassungen angegebenen
Algorithmus erbracht werden.
In Tafel 9 wird – in Abhängigkeit vom Wärmeverlustkoeffizienten
der Dübel und der
Dämmstoffdicke – die Dübelanzahl angegeben,
ab der ein Nachweis des Wärmebrückeneinflusses
erforderlich wird. Bei
Dicke des Dicke der Dämm-
U [W/(m 2·K)]
Beschreibung
Systems tragenden Dicke der schicht-
dicke
λ
Dicke des
U [W/(m²·K)]
(Aufbau)
System
Wand Dämmschicht
Beschreibung (Aufbau)
Systems
[W/(m·K)] R [W/(m·K)]
[cm] [cm] [cm] 0,025 2) 0,035 0,040
[cm] [cm] 0,022 1) 0,032 0,035
ʺ 27 15 10 – 0,31 0,35 KS-Thermohaut
ʺ 29,5
29,5
17,5
10 0,20 2) –
0,29
0,31
0,31 einschalige 0,35 (KS KS-Außenwand mit Wärmedämm-Verbundsystem mit Thermohaut nach
ʺ 32 20 – 0,31 (Wärmedämm-Verbundsystem) 0,35
allgemeiner bauaufsichtlicher 3)
Zulassung)
ʺ 29
34,5
15
15
12
0,14 2) –
0,20
0,27
0,22 1 cm 0,30Innenputz Aufbau: ( = 0,70 W/(m·K))
ʺ 31,5 17,5 – 0,26 17,5 0,30cm KS-Außenwand, Innenputz 1 RDK cm (λ 1,8 4)
R
= 0,70)
ʺ 34 20 – 0,26
39,5 20 0,11 2) 0,15 0,16
Wärmedämmstoff 0,29 KS-Außenwand nach Zulassung mit der Rohdichteklasse 1,8
ʺ 33 15 16 – 0,20 ~ 10,23
cm Außenputz Wärmedämmstoff
( = 0,70 W/(m·K))
ʺ 35,5 17,5 – 0,20 0,23
44,5 25 0,09 2) 0,12 0,13
Außenputz ʺ 1 cm
ʺ 38 20 – 0,20 0,23
ʺ 37 15 20 – 0,17 0,19
ʺ 39,5
49,5
17,5
30 0,07 2) – 0,10
0,16
0,11
0,19
ʺ 42 20 – 0,16 0,19
Als Dämmung können unter Berücksichtigung der stofflichen Eigenschaften und in Abhängigkeit von der Konstruktion alle genormten oder bauaufsichtlich
ʺ 35 11,5 10 0,22 0,29 0,33
zugelassenen Dämmstoffe verwendet werden, z.B. Hartschaumplatten, Mineralwolleplatten.
Zweischalige KS-Außenwand
ʺ 38,5 15 0,22 0,29 0,32
mit Kerndämmung
1)
Phenolharz-Hartschaum, Zulassungsnummer
ʺ 41 17,5
Z-23.12-1465
0,22 0,29 0,32
Aufbau:
2)
Nach Zulassung Z-33.84-1055 ʺ 43,5 20 0,22 0,29 0,32
Innenputz 1 cm (λ
3)
Durch Zulassungen geregelt. ʺ 37 11,5 12 0,19 0,25 0,28
R
= 0,70)
KS-Innenschale (tragende Wand) mit der
4)
Bei anderen Dicken oder RDK ʺ 40,5 ergeben sich 15nur geringfügig andere U-Werte. 0,19 0,25 0,28
Rohdichteklasse 1,8
ʺ 43 17,5 0,18 0,25 0,28
Kerndämmplatten 4)
ʺ 45,5 20 0,18 0,25 0,27
Fingerspalt 1 cm nach DIN 1053-1
ʺ 39 11,5 14 0,16 0,22 0,25
KS-Verblendschale (KS Vb 1,8 - 2,0),
ʺ 42,5 15 0,16 0,22 0,24
d = 11,5 cm 5)
ʺ 45 17,5 0,16 0,22 0,24
1
2 2
Schemazeichnung
B2
≥ 0,5
B2
Detailausbildung im Bereich
versetzter Reihenhäuser.
Bei Gebäuden der Gebäudeklasse
1 und 2 sind je nach
LBO Ausnahmen möglich.

<
<
<
<
<
<
<
<
KALKSANDSTEIN – Außenwände
> 100 mm
< 300 mm
> 100 mm
< 300 mm
> 100 mm
> 100 mm
Mineralwolle-Streifen < über jeder Öffnung Gewebeschlaufe über jeder Öffnung Umlaufender Mineralwolle-Streifen
300 mm
< 300 mm
> 100 mm
< 300 mm
> 100 > 100 mm mm
< 300 < 300 mm mm
> 100 mm
< 300 mm
200 mm
200 mm
200 mm
200 mm
200 mm
> > 100 100 mm mm
< < 300 300 mm mm
Baustoffklasse A
Baustoffklasse A
Baustoffklasse A
200 mm
200 mm
200 mm
200 mm
200 mm
200 mm
Baustoffklasse A
> > 100 100 mm mm
< < 300 300 mm mm
200 mm
200 mm
200 mm
200 mm
200 mm
200 mm
200 mm
200 mm
200 mm
500 mm
200 mm
500 mm
<
200 mm
500 mm
<
200 mm
200 mm
500 mm
200 mm
Baustoffklasse AA
Der Mineralwollestreifen ist beidseitig mindestens
30 cm über die Öffnungsbreite hinaus zu führen
200 mm
200 mm
d
d
<
300 mm
300 mm
d
<
Baustoffklasse A
> 100 mm
Baustoffklasse A < 200 mm
> 100 mm
< 200 mm
Die Gewebeschlaufe ist beidseitig mindestens Umlaufender Mineralwollestreifen in jedem oder
30 cm über die Öffnungsbreite hinaus zu führen. Baustoffklasse jedem A zweiten Baustoffklasse A
> 100 Geschoss mm als horizontaler, umlaufender
Brandriegel.
< 200 mm
200 mm
300 mm
200 mm
<
500 mm
500 mm
<
Baustoffklasse AA
> > 100 100 mm mm
< < 200 200 mm mm
<
<
<
d
300 mm
200 mm
< 500 mm
<
<
< 500 mm
200 mm
<
200 mm
200 mm
d
<
300 mm
d
300 mm
d
300 mm
d
300 mm
< 500 mm
200 200 mm mm
<
<
Bild 36: Varianten unterschiedlicher brandschutztechnischer Zusatzmaßnahmen nach allgemeinen bauaufsichtlichen Zulassungen im Bereich von Öffnungen < bei < 500 500 mm mm
PS-WDVS d mit d 300 Dämmstoffdicken 300 über 10 cm. d d 300 300 mm mm
<
<
<
<
üblichen Systemen ist dieser Einfluss von
vernachlässigbarer Größenordnung.
Der Nachweis des sommerlichen Wärmeschutzes
ist nach der Energieeinsparverordnung
EnEV mit dem in DIN 4108-2 beschriebenen
Verfahren grundsätzlich für
sämtliche Räume von Wohn- und Nichtwohngebäuden
zu führen. Nur bei Wohngebäuden
mit einem Fensterflächenanteil
unter 30 % kann der Nachweis auf einzelne,
kritische Räume beschränkt werden.
Ziel der Anforderungen ist es, auf eine
aktive Kühlung oder Klimatisierung verzichten
zu können und durch passive
Maßnahmen – wie z.B. durch eine schwere
Bauart mit einer hohen speicherfähigen
Masse – eine Überhitzung zu vermeiden.
Aufgrund der bekannterweise hohen Wärmespeicherfähigkeit
von KS-Konstruktionen
werden darüber hinaus häufig auch
aufwendige Sonnenschutzvorrichtungen
entbehrlich.
Schallschutz
Bei einer Außenwand mit WDVS handelt
es sich um einen 2-Massen-Schwinger
(Masse 1 = Putzsystem; Masse 2 = tragende
Wandkonstruktion), dessen Massen
über eine Feder (Wärmedämmung,
Verdübelung) miteinander gekoppelt sind.
Deshalb ist beim Nachweis des Schallschutzes
gegen Außenlärm der Einfluss
der Resonanzfrequenz bei der Ermittlung
des vorhandenen Schalldämm-Maßes zu
berücksichtigen.
Hieraus können sich bei bestimmten
WDVS (steife Verankerung, steife Wärmedämmung
oder leichte Putzsysteme)
Einbrüche im frequenzabhängigen Schalldämm-Maß
infolge Resonanz ergeben, die
durch einen Korrekturwert als Abminderung
berücksichtigt werden müssen. Bei
anderen Systemen zeigt sich wiederum eine
Verbesserung des Schalldämm-Maßes
(Tafel 10). So kann durch die Verwendung
von elastifiziertem Polystyrol-Partikelschaum
eine Verbesserung des bewerteten
Schalldämm-Maßes erzielt werden.
Putzsysteme mit einem Flächengewicht
(trocken) über ca. 10 kg/m 2 führen i.d.R.
zu einer Verbesserung, unter ca. 10 kg/m 2
zu einer Verschlechterung des rechnerischen
Schalldämm-Maßes der Außenwand.
Die Korrekturwerte können der jeweiligen
Zulassung entnommen werden. In jüngeren
bauaufsichtlichen Zulassungen wird
ein differenziertes Berechnungsverfahren
zur Bestimmung des Korrekturwertes angegeben.
Dabei wird sowohl das Schalldämm-Maß
der Massivwand ohne WDVS
als auch die Resonanzfrequenz in Abhängigkeit
von der flächenbezogenen Masse
des WDVS-Putzes und der dynamischen
Steifigkeit der WDVS-Dämmung sowie die
Art der Verankerung berücksichtigt.
Feuchteschutz
Der Nachweis des Tauwasserschutzes
nach DIN 4108-3 wird bei der Verwendung
von WDVS – insbesondere auf KS-Mauerwerk
– erfüllt.
Bei WDVS mit Polystyrol-Wärmedämmung
können und werden dampfdiffusionsdichtere
Putzsysteme angewendet, da der
Polystyroldämmstoff eine 20- bis 50fach
größere Dampfdiffusionswiderstandszahl
gegenüber Mineralfaser-Dämmstoffen
aufweist. Bei Systemen mit Mineralfaserdämmstoffen
kommen in der Regel diffusionsoffene
mineralische Putzsysteme zur
Anwendung.
25

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Um Missverständnissen vorzubeugen: Außenwände
mit oder ohne WDVS „atmen“
nicht. Bei üblichen Gebäude- und Bauteilabmessungen
ist die infolge Lüftung
(aus hygienischen Gründen erforderlicher
Tafel 9: Dübelanzahl n je m 2 , ab der eine rechnerische Berücksichtung des punktuellen Wärmebrückeneinflusses
erforderlich ist
χ
P
[W/K]
d ≤ 50
[mm]
60 ≤ d ≤ 100
[mm]
100 < d ≤ 150
[mm]
d > 150
[mm]
0,008 n ≥ 6 n ≥ 4 n ≥ 4 n ≥ 4
0,006 n ≥ 8 n ≥ 5 n ≥ 4 n ≥ 4
0,004 n ≥ 11 n ≥ 7 n ≥ 5 n ≥ 4
0,003 n ≥ 15 n ≥ 9 n ≥ 7 n ≥ 5
0,002 n ≥ 17 1) n ≥ 13 n ≥ 9 n ≥ 7
0,001 n ≥ 17 1) n ≥ 17 1) n ≥ 17 1) n ≥ 13
1)
maximale Dübelanzahl ohne gegenseitige Beeinflussung
Tafel 10: Korrekturwerte des bewerteten Schalldämm-Maßes von KS-Thermohaut (Kalksandstein mit WDVS)
entsprechend den jeweiligen Systemzulassungen – Richtwerte 1)
2,50
2,00
1,50
1,00
0,50
Mindestluftwechsel) abgeführte Feuchtigkeitsmenge
gegenüber der auf dem Wege
der Dampfdiffusion durch eine Außenwandkonstruktion
transportierte Wassermenge
etwa 100fach größer [9].
Dünnputz
10 kg/m 2
2,0
0,2
0,5
Dickputz
> 10 kg/m 2
Geklebtes Polystyrol-WDVS -2 dB -1 dB
Geklebtes WDVS mit elastifiziertem PS 0 dB +1 dB
Geklebtes und verdübeltes Polystyrol-WDVS -1 dB -2 dB
Mineralfaser-Lamellensystem -5 dB -5 dB
Geklebtes und verdübeltes
Mineralfaserdämmplatten-WDVS
d = 50 mm
d = 100 mm
-4 dB
-2 dB
+4 dB
+2 dB
PS-System mit Schienenbefestigung +2 dB +2 dB
1)
Die konkret anzusetzenden Korrekturfaktoren sind der bauaufsichtlichen Zulassung des gewählten WDVS
zu entnehmen.
0,00
0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60
Witterungsschutz
Die Anforderungen an WDVS im Hinblick
auf die Schlagregenbeanspruchung können
– in Abhängigkeit von den regionalen
klimatischen Bedingungen, der örtlichen
Lage oder der Gebäudeart – in Anlehnung
an DIN 4108-3 eingeordnet werden.
Für hohe Beanspruchungsgruppen sind
Wasser hemmende bzw. Wasser abweisende
Putzsysteme zu verwenden. Für
Wasser abweisende Putzsysteme werden
folgende Anforderungen gestellt:
Wasseraufnahmekoeffizient:
w ≤ 0,5 kg /(m 2 · h 0,5 )
dampfdiffusionsäquivalente Luftschichtdicke:
s d
≤ 2,0 m
Begrenzung des Produkts w · s d
:
w · s d
≤ 0,2 kg /(m · h 0,5 )
Die diesbezüglichen Angaben können den
Zulassungen entnommen werden. Wie Bild
37 zu entnehmen ist, erfüllen die WDVS-
Putze in der Regel auch die Anforderungen
für hohe Beanspruchungsgruppen (Schlagregenbeanspruchungsgruppe
III) nach DIN
4108-3.
Gebrauchstauglichkeit
Um die Gebrauchstauglichkeit der Systeme
nachzuweisen, werden im Rahmen
des Zulassungsverfahrens eine Vielzahl
von Prüfungen mit und ohne künstliche
Bewitterung durchgeführt. Dabei ist insbesondere
die Prüfung nach der ETAG-Leitlinie
[22] zu nennen, bei der eine ca. 6 m 2
große Prüfwand (mit Fensteröffnung) einer
definierten künstlichen Klima-Wechsel-Beanspruchung
ausgesetzt wird (Temperaturbereich
+80 bis -20 °C sowie Beregnung).
Anschließend werden die Prüfwände visuell
auf Putzablösungen bzw. -rissbildungen untersucht.
Des Weiteren wird der Einfluss
der Bewitterung (insbesondere Feuchte)
auf die Materialfestigkeit des WDVS bestimmt.
Stoßfestigkeit
Häufig wird zusätzlich die Stoßfestigkeit
nach ISO 7892 überprüft und entsprechend
den dort angegebenen Beanspruchungsgruppen
eingestuft:
Gruppe I: In Bereichen, die für Personen
leicht zugänglich sind, keine
anormal hohe Beanspruchung.
Bild 37: Dampfdiffusionsäquivalente Luftschichtdicke s d
und Wasseraufnahmekoeffizient w üblicher
WDVS-Putze
26

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Gruppe II: Stoßeinwirkung aus geworfenen
oder geschlagenen Gegenständen,
im Regelfall unter 5 m Gebäudehöhe
über Erdreichoberkante.
Gruppe III: Eine Beanspruchung durch
Stoßwirkung ist eher unwahrscheinlich
– im Regelfall über 5 m Gebäudehöhe
–; im Bereich der Balkone sollte
Beanspruchungsgruppe II zugrunde
gelegt werden.
Diese Ergebnisse werden in den europäischen
Zulassungen angegeben, nicht
jedoch in den nationalen Zulassungen
und sind ggf. beim Anbieter gesondert zu
erfragen.
In besonders stoßgefährdeten Bereichen,
wie z.B. Hofdurchfahrten, kann die
Stoßfestigkeit durch die Anordnung einer
zweiten Glasgewebebewehrung erhöht
werden.
Veralgung
Durch konstruktive Maßnahmen, wie z.B.
durch
– einen ausreichenden Dachüberstand
– die Anordnung von Tropfkanten und
– die Verhinderung von stehendem Wasser
in Nischen und Rillen
kann die Feuchtbeanspruchung und damit
die Algengefährdung deutlich reduziert
werden.
Nach dem derzeitigen Stand der Technik
lässt sich das Algen- bzw. Flechtenwachstum
am wirkungsvollsten vermeiden, indem
dem Putz Biozide beigefügt werden.
Aktuell werden folgende alternative Lösungsansätze
zur Vermeidung einer Veralgung
untersucht:
Einfärbung der Oberflächen mit dunklen
Farben zur Erhöhung der Strahlungsenergiegewinne
bei gleichzeitiger
Erhöhung der Speichermasse bzw. der
spezifischen Wärmespeicherkapazität
(ggf. unter Nutzung latent wärmespeichernder
Systeme).
Putze bzw. Beschichtungssysteme
mit mikroglatter hydrophober Oberfläche
zur Minderung der Feuchtigkeitsaufnahme
und einer möglichen
Verschmutzung, z. B. durch hydrophobierend
wirkende wasserdampfdiffusionsoffene
Silikonharz-Beschichtungen
mit Lotuseffekt. Über die Langzeitwirksamkeit
der Anstrichsysteme mit Lotus-Effekt
gibt es zur Zeit noch wenig
Aussagen.
infrarotreflektierende Beschichtungen,
die durch eine geringere langwellige
Emission die Strahlungswärmeabgabe
in den Nachthimmel reduzieren und
damit die Gefahr der Unterkühlung
vermindern.
Gestaltung
Insbesondere bei Dickputzsystemen wird
die gesamte Strukturvielfalt traditioneller
Putzsysteme – vom Glattputz bis zum
Rau- oder Kratzputz – angeboten. Bei der
Verwendung von Glattputzen ist darauf
hinzuweisen, dass bei gleicher Rissbreite
Rissbildungen häufiger als optisch störend
empfunden werden als bei raueren
Putzstrukturen.
Die große Palette der Farbvielfalt wird
entweder mit einem durchpigmentierten
Oberputz oder mit zusätzlichen Farbbeschichtungen
erzielt. Um temperaturbedingte
Zwangspannungen zu begrenzen,
sollte der Hellbezugswert der Oberflächen
20 nicht überschreiten und in den Flächen
nicht zu stark differieren.
Neu entwickelte Beschichtungen auf Mikrosilikonharzbasis
führen zu einem Abperleffekt
von Niederschlagswasser und damit
zu einer verminderten Verschmutzungsgefahr.
Des Weiteren sind keramische Bekleidungen
oder Naturwerksteinbekleidungen
zu nennen.
4.2.7 Details
Für Gebäudeecken oder Kanten von Fenster-
bzw. Türleibungen können Eckschutzgewebe
mit und ohne zusätzlich angearbeitete
Kunststoff- oder Metallwinkel aus
nicht rostendem Stahl verwendet werden
(Bild 38).
Gebäudedehnfugen der tragenden Konstruktion
sind im WDVS durchgehend aufzunehmen
(Bilder 39 und 40).
Im Bereich von Anschlüssen an angrenzende
Bauteile – wie zum Beispiel beim
Blendrahmenanschluss – sind entweder
spezielle, durch die Systemhersteller angebotene
Profile zu verwenden oder es
ist der Dämmstoff mit einem Fugendichtungsband
zu hinterlegen und der Putz mit
einem Kellenschnitt sauber zu trennen.
Fenstersohlbänke sind darüber hinaus
mit einer seitlichen Aufkantung sowie Unterschnitt
im Leibungsbereich des WDVS
anzuschließen. Dabei ist insbesondere bei
Aluminium-Sohlblechen auf eine Schiebestoßausbildung
zu achten, um eine zwängungsfreie
Verformungsmöglichkeit zu
gewährleisten.
In Form von Verarbeitungsrichtlinien,
technischen Merkblättern etc. werden
durch die Systemanbieter eine Vielzahl
bewährter Konstruktionsdetails herausgegeben,
die über die Angaben der allgemeinen
bauaufsichtlichen Zulassung
hinausgehen.
Des Weiteren ist – im Hinblick auf die
Vermeidung von Wärmebrücken – auf
Beiblatt 2 zu DIN 4108 und die wärmeschutztechnisch
optimierten KS-Details
zu verweisen [31].
Eckprofil mit angearbeiteter
Gewebebewehrung
≥ 100 mm
Überlappung der
Bewehrung
Bild 38: Kantenprofil mit werkseitig angearbeitetem
Gewebestreifen
KS-Mauerwerk
Wärmedämmung
Putzsystem
Hinterfüllschnur
Dichtstoff
nach DIN 18540
oder
imprägniertes
Dichtungsband
Fugenprofil
(nicht rostender
Stahl)
Bild 39: Dehnfugenausbildung mit Dichtstoff
KS-Mauerwerk
Wärmedämmung
Putzsystem
Fugenschlaufen-Profil
mit angearbeiteter
Gewebebewehrung
Bild 40: Dehnfugenausbildung mit Dehnfugenprofil
27

KALKSANDSTEIN – Außenwände
4.3 Kalksandstein mit hinterlüfteter
Außenwandbekleidung
4.3.1 Konstruktionsprinzip
Hinterlüftete Außenwandbekleidungen
(vorgehängte hinterlüftete Fassade, VHF)
bestehen im Wesentlichen aus sieben
Komponenten (Bild 42), die konstruktiv
aufeinander abgestimmt sind:
tragender Untergrund
Verankerungselemente
Unterkonstruktion
Dämmstoffschicht
Hinterlüftungsraum
Verbindungs- und Befestigungselemente
Bild 41: Vorgehängte Außenwandbekleidungen bieten interessante Gestaltungsmöglichkeiten.
Bekleidung
Über die Vorteile anderer außengedämmter
Konstruktionen hinausgehend sind vorgehängte
hinterlüftete Fassaden (VHF)
insbesondere für das gute dampfdiffusionstechnische
Verhalten sowie die Gestaltungsvielfalt
durch die verschiedenartigsten
Materialien der Bekleidung bekannt.
Ein wesentliches Konstruktionsprinzip
von vorgehängten hinterlüfteten Bekleidungen
besteht in der zwängungsfreien
Verformungsmöglichkeit sowohl von der
Unterkonstruktion durch die Anordnung
von Fest- und Gleitpunkten als auch von
den Bekleidungselementen selbst.
4.3.2 Entwicklung
Hinterlüftete Außenwandbekleidungen
sind in Form von kleinformatigen Schieferoder
Holzschindel-Bekleidungen bereits
seit dem Mittelalter bekannt. Zeugen dieser
Bauweise finden wir beispielsweise in
der Eifel, im Harz, in Thüringen und in Sachsen.
Dabei sind bis heute die Deckungsbilder,
wie die „Deutsche Deckung“, die
„Wabendeckung“ oder die „Schablonendeckung“,
traditionell überliefert.
Bauprodukte unter Berücksichtigung der
allgemeinen Hinweise der DIN 18516-1
bzw. -3 [32] und nach dem in der Bauregelliste
[21] bekannt gemachten technischen
Regeln zu verwenden sind.
Bei Bekleidungs- oder Fassadenelementen
wird unterschieden zwischen:
kleinformatig – bis 0,4 m² Fläche und
bis 5,0 kg Eigenlast (lfd. Nr. 2.1 der
Bauregelliste C, [2])
brettformatig – bis 0,3 m Breite, bis
5,0 kg Eigenlast und Unterstützungsabstände
durch die Unterkonstruktion
bis 0,8 m (lfd. Nr. 2.1 der Bauregelliste
C, [21])
KS-Mauerwerk
Verankerungselemente
Festpunkthalter
thermische Entkopplung
Dämmstoffschicht
Verbindungselemente
Gleitpunkthalter
Insbesondere bei Gebäuden mit hohem
Gestaltungswert gewinnen hinterlüftete
vorgehängte Fassaden zunehmend an
Bedeutung.
4.3.3 Baurechtliche Regelung
Die hinterlüftete Außenwandbekleidung ist
ein mit der tragenden Wand mechanisch
verbundenes System, dessen einzelne
Unterkonstruktion
Hinterlüftungsraum
Befestigungselemente
Bekleidung
Bild 42: Konstruktionselemente von vorgehängten hinterlüfteten Außenwandbekleidungen
28

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Die Verankerungselemente bestehen in
der Regel aus einer bauaufsichtlich zugelassenen
Dübel/Schraubenkombination.
Die Dübel können aus Kunststoff oder
Edelstahl gefertigt sein. Zulässig ist auch
der Einsatz von Injektionsankern.
Zur Vermeidung von punktuellen Wärmebrücken
ist zwischen Wandhaltern und Verankerungsgrund
eine thermische Trennung
vorzusehen (Bilder 42 und 45).
Bild 43: Sichtmauerwerk aus KS-Verblendern kombiniert
mit vorgehängter hinterlüfteter Fassade.
großformatig – die weder die Bedingungen
für klein- noch für brettformatige
Elemente erfüllen (allgemeine
bauaufsichtliche Zulassung oder Normen)
Die Unterkonstruktion als statisches Bindeglied
zwischen Verankerungsgrund und
Bekleidungselement bedarf eines objektbezogenen
statischen Nachweises entsprechend
DIN 18 516-1 und den in der
Bauregelliste A, Teil 1 bekannt gemachten
technischen Regeln.
Für niet- und schraubenartige Verbindungen
und Befestigungen sind gemäß
Bauregelliste A, Teil 2, lfd. Nr. 2.17 [21]
allgemeine bauaufsichtliche Prüfzeugnisse
erforderlich. Alle anderen Verbindungsoder
Befestigungsarten bedürfen einer
allgemeinen bauaufsichtlichen Zulassung
oder einer Zustimmung im Einzelfall.
Für Verankerungselemente (Dübel) sind
allgemeine bauaufsichtliche Zulassungen
erforderlich.
Dämmstoffe sind entsprechend den technischen
Regeln (Bauregelliste A, Teil 1) zu
verwenden.
4.3.4 Komponenten
Tragender Untergrund
Der tragende Untergrund dient der Verankerung
der Unterkonstruktion. In den allgemeinen
bauaufsichtlichen Zulassungen
Bild 44: Direkte Verankerung von Naturwerksteinbekleidungen,
Beispiel
der Verankerungselemente (Dübel) ist der
zulässige Verankerungsgrund mit Angabe
der zulässigen Dübelkräfte für jeden Dübeltyp
angegeben. Wände aus KS-Mauerwerk
erweisen sich dabei wegen der hohen Festigkeit
als sehr guter Verankerungsgrund
und führen damit zu wirtschaftlich günstigen
Systemlösungen.
An die Ebenheit des Untergrunds werden
bei VHF deutlich geringere Anforderungen
als bei Wärmedämm-Verbundsystemen
(WDVS) gestellt, da die Verankerungselemente
so konstruiert sind, dass auch
ein größerer Toleranzausgleich einfach
möglich ist. Ein Vorteil, der wegen der
handwerklich leicht zu gewährleistenden
Ebenheit von Kalksandstein-Mauerwerk
nicht ausgenutzt werden muss.
Verankerungselemente
Verankerungselemente sind Teile, die die
Unterkonstruktion in der Wand mechanisch
verankern. Sofern keine Unterkonstruktion
vorhanden ist, werden die Bekleidungselemente
unmittelbar in der Wand verankert
(Bild 44).
Aluminium
PVC-hart
Wärmedämmung
Die Wärmedämmung soll zukünftig bei
vorgehängten hinterlüfteten Fassaden
mit nicht brennbaren Dämmstoffen nach
DIN 4102 (Baustoffklasse A) erfolgen – in
der Regel mit unkaschierten oder vlieskaschierten
Dämmstoffen aus Mineralfasern
mit Wärmeleitfähigkeiten zwischen 0,035
W/(m·K) und 0,040 W/(m·K). Sie müssen
dem Anwendungstyp WAB nach DIN V
4108-10 entsprechen und durchgehend
Wasser abweisend ausgerüstet sein.
Eine werkseitige Kaschierung der Dämmstoffplatten
mit einem diffusionsoffenen
Glasvlies dient zum einen als zusätzlicher
Witterungsschutz während der Bauphase,
zum anderen wird durch ein schwarzes
Glasvlies erreicht, dass bei Bekleidungen
mit offenen Fugen der Dämmstoff optisch
nicht erkennbar ist.
Die Verlegung der Dämmplatten erfolgt
grundsätzlich dicht gestoßen im Verband
(Bild 46). Dabei muss die Wärmedämmung
auch an angrenzende Bauteile und insbesondere
an die Unterkonstruktion dicht
angepasst werden, um Wärmebrücken zu
minimieren. Hohlräume zwischen Dämmschicht
und Untergrund müssen vermieden
werden, um eine Hinterströmung durch die
kalte Außenluft zu verhindern.
Dämmstoffe aus Mineralfaser werden
überwiegend mechanisch mit Kunststoff-
d 1 d 1
Aluminium PUR-Ummantelung
8 40 100 8 40 100
Bild 45: Maßnahmen zur Minimierung des Wärmebrückeneinflusses von Wandhaltern (aus [33])
d 2
d 2
29

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Bild 46: Anordnung von Dämmstoffhaltern
Bild 47: Dämmstoffhalter mit Tiefenanschlag
Dämmstoffhaltern befestigt. Dabei sind
im Mittel fünf Dämmstoffhalter pro m²
entsprechend Bild 46 zu setzen.
Um eine unzulässige Komprimierung der
Dämmstoffdicke am Befestigungspunkt
zu verhindern, sind vorzugsweise Dämmstoffhalter
mit Tiefenanschlag einzusetzen
(Bild 47). Mineralfaserdämmstoffplatten
mit dem Bezeichnungsschlüssel TR1
nach DIN V 4108-10 [4], die somit eine
Mindestabreißfestigkeit von 1 kN/m² aufweisen
(früher Anwendungstyp WV nach
DIN 18165-1), können bei tragfähigem
Untergrund auch mit Bauklebern vollflächig
fixiert werden. Dämmplatten geringerer
Zugfestigkeit senkrecht zur Plattenebene
(früher Anwendungstyp W nach DIN
18165-1) sind für eine ausschließliche
Klebemontage nicht geeignet.
In geringerem Umfang kamen früher auch
Polystyrol-Hartschaumplatten (EPS) zur
Anwendung. Da diese Dämmplatten grundsätzlich
nur schwer entflammbar (Baustoffklasse
B1) nach DIN 4102 sind, ist deren
Verwendung bei VHF zukünftig nicht mehr
zulässig.
Bei der Ermittlung des Wärmedurchgangskoeffizienten
der Außenwandkonstruktion
ist bei VHF der Einfluss der punktuellen
Wärmebrücken im Bereich der Verankerungspunkte
zu berücksichtigen [34]. Dieser
Einfluss kann durch wärmedämmende
Unterlagscheiben aus geschlossenzelligem
PVC-hart oder PUR-Ummantelungen
(Bild 45) minimiert werden.
Neue Entwicklungen von Vakuum-Dämmstoff-Panelen
(VIP) 7) die eine äußerst geringe
Wärmeleitfähigkeit von λ R
= 0,006
W/(m·K) aufweisen, werden zukünftig zu
einer weiteren Reduzierung der Konstruktionsdicke
und damit zu einem Nutzflächengewinn
führen.
Unterkonstruktionen
Die Unterkonstruktion ist das statische
Bindeglied zwischen Verankerungsgrund
und Bekleidung. Sie ist standsicher mit
dem Bauwerk verbunden und übernimmt
alle auftretenden Belastungen aus Eigengewicht,
Windsog und -druck auf.
Unterkonstruktionen werden aus Metall (in
der Regel Aluminium oder in seltenen Fällen
Edelstahl) oder aus Holz hergestellt.
Die Unterkonstruktion wird nach dem Verankerungsgrund,
der gewählten Bekleidung
und ihren Formaten sowie den zu
erwartenden Gewichten bemessen.
Wesentliches Konstruktionsprinzip von
Metall-Unterkonstruktionen ist die zwängungsfreie
Verformungsmöglichkeit, die
durch die Ausbildung von Fest- und Gleitpunkten
gewährleistet ist (Bild 48). Eine
weitere Ausführungsvariante einer Metall-
Unterkonstruktion ist die Montage der
Tragschiene mit Hilfe von Abstandsdübeln
entsprechend Bild 49. Bei Holz-Unterkonstruktionen
werden sowohl Zweifach-, als
auch Dreifachlattungen ausgeführt (vgl.
Bild 50).
Verbindungen
Bei Unterkonstruktionen aus Metall ist die
Verwendung von nietartigen Verbindungen
zu empfehlen, da sich damit Gleitpunkte
nachprüfbar setzen lassen.
Bei Holzunterkonstruktionen sind schraubenartige
Verbindungen anzuraten.
Bekleidungselemente
Als Bekleidungselemente werden eine
Vielzahl von Werkstoffen angeboten, die
im ihren gebräuchlichsten Anwendungen
in Tafel 11 zusammengestellt sind.
7)
z.B. Fa. Variotec
Befestigungselemente
Die Befestigung der Bekleidungselemente
erfolgt in Abhängigkeit von dem Bekleidungsmaterial
und dem Format.
Holzbekleidungen werden u.a. als Holzschalungen
ausgeführt. Übliche Schalungsarten
sind dabei die Deckel-, Stülpoder
Profilbrettschalung (Bilder 51 bis 53
Bild 48: Aluminium-Unterkonstruktion mit Wandhaltern
Unterkonstruktion: Holz
Dämmstoff: Mineralfaser
senkr. Schnürabstand
5 mm
Überdeckung
Festpunkt
Dübel im
Rundloch
Gleitpunkt
Dübel im
Langloch
Bild 49: Aluminium-Unterkonstruktion mit Abstandsdübeln
Bild 50: Holz-Unterkonstruktion, hier: Zweifachlattung
mit kleinformatiger Bekleidung in Rhombus-Schablonen-Deckung:
150
waager. Schnürabstand
30

KALKSANDSTEIN – Außenwände
aus [35]), die mit Schraubnägeln aus nicht
rostendem Stahl zu befestigen sind.
Kleinformatige Bekleidungen aus Schiefer-
oder Faserzementplatten werden insbesondere
in traditionellen Deckungsbildern
mit Schraubnägeln oder Schrauben
befestigt (Bild 50). Andere Varianten sind
die Hakenbefestigung (Bild 54) von kleinformatigen
Bekleidungen.
Großformatige Elemente – z.B. aus Faserzement
– werden als sichtbare Befestigung
z.B. durch Nieten an der Unterkonstruktion
befestigt (Bild 55). Dabei werden zur
zwängungsfreien Befestigung für eine
zentrische Nietanordnung die Faserzementplatten
und die Unterkonstruktion
mit einem Stufenbohrer vorgebohrt, damit
eine zwängungsfreie Verschieblichkeit aus
hygrothermischen Verformungen der Bekleidung
möglich ist. Nicht sichtbare Befestigungen
sind mit Hinterschnittdübeln
möglich (Bild 56).
Großformatige Faserzement-Wellplatten
können in vertikaler oder horizontaler Verlegung
durch Holzschrauben mit Pilzdichtungen
an Holzunterkonstruktionen befestigt
werden (Bilder 57 und 58).
Naturwerksteinbekleidungen werden in der
Regel mit eingemörtelten Tragankern ohne
Unterkonstruktion direkt verankert (Bild
39). Dabei wird das Eigengewicht der Platte
durch die eingemörtelten Ankerdorne am
unteren Plattenende aufgenommen. Die
Ankerdorne am oberen Plattenende dienen
zur anteiligen Windsog- und Winddrucksicherung
und bieten durch den zusätzlichen
Einbau von Gleithülsen eine ausreichende
zwängungsfreie Verformungsmöglichkeit
der Naturwerksteinplatte bei hygrothermischen
Wechselbeanspruchungen.
Bei anderen Varianten mit Unterkonstruktion
werden sowohl sichtbare Befestigungen
(Bild 59) als auch nicht sichtbare Befestigungen
mit Profilstegen (Bild 60) oder
Spreiz- oder Hinterschnittdübeln. Mit Hilfe
dieser Spreiz- oder Hinterschnittdübel, die
für den entsprechenden Anwendungsfall
bauaufsichtlich zugelassen sein müssen,
werden Agraffen oder Befestigungsklammer
auf der Plattenrückseite befestigt (Bild
61), die dann in die Unterkonstruktion eingehängt
werden.
Tafel 11: Bekleidungsmaterialien
Werkstoff der Bekleidung
kleinformatige
Anwendung
großformatige
Anwendung
brettformatige
Anwendung
Aluminiumtafeln – X –
Aluminiumverbundplatten – X –
Kupfer – X –
Titanzink
walzblank oder vorbewittert
– X –
Naturwerksteinplatten – X –
Schieferplatten X – –
Keramikplatten X X –
Tonstrangplatten X – –
Faserzementplatten X X X
Faserzement-Wellplatten – X –
Holzzementplatten – X X
Harzkompositplatten,
faserverstärkt
X X X
Hochdruck-Schichtpresstoffplatten X X X
Verbundelemente – X –
Bild 51: Deckelschalung
Eine entsprechende nicht sichtbare Befestigung
wird auch für keramische Bekleidungen
angeboten, bei denen entsprechende
keramische Befestigungspunkte
auf der Rückseite aufgesintert sind.
Bild 52: Stülpschalung
Bild 53: Profilbrettschalung
31

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Montage
ohne
Nietsetzlehre
Festpunkt
Dämmschicht
Gleitpunkt
Montage
mit
Nietsetzlehre
Bild 54: Hakenbefestigung von kleinformatiger Bekleidung
Bild 55: Sichtbare Nietbefestigung von großformatiger Bekleidung
Die Befestigung der kleinformatigen
Tonstrangplatten erfolgt mit besonderen
Plattenhaltern auf einer systemgebundenen
Unterkonstruktion (Bild 62).
Metallbekleidungen, die in der Regel kassettenförmig
profiliert (Bild 63) sind, um ihre
Steifigkeit zu erhöhen, werden mit Nieten
oder häufig auch hängend befestigt. Dabei
werden sowohl sichtbare als auch nicht
sichtbare Varianten (Bild 64) angeboten.
Die oberen Befestigungspunkte dienen zur
Aufnahme des Eigengewichts sowie der
anteiligen Windlasten, die unteren nur zur
Aufnahme der anteiligen Windbelastung.
Durch die hängende Befestigung ist eine
zwängungsfreie Verformungsmöglichkeit
der Kassettenelemente gewährleistet.
Um eine störende Geräuschentwicklung
infolge Reibung bei Temperaturlängenänderungen
zu vermeiden, sind die Einhängebolzen
mit einer Kunststoffbeschichtung
auszuführen.
Darüber hinaus werden Befestigungsvarianten
angeboten, die gleichzeitig bestimmendes
Gestaltungselemente der Fassaden
sein können (Bild 64).
Bild 56: Nicht sichtbare Befestigung von großformatiger
Bekleidung mit Hinterschnittdübeln
Bild 57: Vertikale Verlegung von Faserzement-Wellplatten
32

KALKSANDSTEIN – Außenwände
50
150
2 3 4 3 2 1
1 Wellplatte
2 Lüftungskamm
3 Distanzstreifen
4 Fugenblech aus Aluminium, beschichtet
Bild 58: Horizontale Verlegung von Faserzement-Wellplatten
Bild 59: Befestigung von Tonstrangplatten
Bild 60: Sichtbare Schraubbefestigung von Naturwerksteinbekleidungen
Bild 61: Nicht sichtbare Befestigung mit Profilstegen
Bild 62: Nicht sichtbare Befestigung in den Bekleidungsplatten
mit Hinterschnittdübeln
ca. 30 mm
Bild 63: Aluminium-Kassetten mit Nietbefestigung
33

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Tafel 12: Brandschutzanforderungen an die Komponenten von hinterlüfteten Außenwandbekleidungen
Bauteil Erforderliche Baustoffklasse nach DIN 4102
n ≤ 1 Vollgeschosse
n ≥ 1 Vollgeschosse
< Hochhäuser
Hochhäuser
sichtbar befestigt
Bekleidung B2 B1 A
34
System
Dicke des
Systems
[cm]
Dicke der
tragenden
Wand
[cm]
ʺ 27 15 10 – 0,31 0,35
Verankerungselemente
ʺ 29,5 17,5 – 0,31 0,35
ʺ 32 20 – 0,31 0,35
ʺ 29 15
1)
12 Gegen die Verwendung – von B2-Baustoffen 0,27 für 0,30 stabförmige
ʺ 31,5 17,5 Unterkonstruktionen – bestehen 0,26 keine Bedenken, 0,30 wenn
verdeckt befestigt Zwischenraum Bekleidung – Dämmung nicht > 4 cm und
ʺ 34 20 – 0,26 0,29
Fenster- und Türleibung mit A-Baustoffen abgeschottet sind
ʺ 33 15 16 – 0,20 0,23
Bild 64: Aluminium-Kassetten mit ʺ hängender 35,5 Befestigung 17,5 – 0,20 0,23
ʺ 38 20 – 0,20 0,23
ʺ 37 15 20 – 0,17 0,19
4.3.5 Eigenschaften
1055-4 verzichtet werden kann, wenn eine
dauerhafte – vertikale 0,16 Windsperre 0,19 im
ʺ 39,5 17,5 – 0,16 0,19
Standsicherheit ʺ 42 20
Der Nachweis der Standsicherheit ʺ 35 11,5 wird Bereich 10 der 0,22 Gebäudekanten 0,29 (Bild 0,33 65) ein
entsprechend den oben ʺ 38,5genannten
15 Hinterströmen 0,22 verhindert. 0,29 0,32
Baubestimmungen erbracht. ʺ 41 Für die 17,5 Unterkonstruktion
0,22 0,29 0,32
wird eine ʺ objektbezogene
43,5 20
Bemessung erforderlich. ʺ 37Diese bieten 11,5
Eine Zwangsbeanspruchung 0,22 0,29 aus 0,32behin-
derter 12 hygrothermischer 0,19 0,25Verformung 0,28 wird
Systemanbieter von Unterkonstruktionen
ʺ 40,5 15 durch das Konstruktionsprinzip 0,19 0,25 0,28 der zwängungsfreien
Verformung ausgeschlos-
ʺ 43 17,5 0,18 0,25 0,28
vielfach als Serviceleistungen an.
ʺ 45,5 20 0,18 0,25 0,27
sen.
Dämm-
UnterkonstruktionU [W/(m 2·K)] B2 B2 1) Beschreibung
2) A
schicht-
dicke
λ R [W/(m·K)]
(Aufbau)
Wärmedämmung A 3) A 3) A 3)
[cm] 0,025 2) 0,035 0,040
[cm] [cm] 0,022 1) 0,032 0,035
15 10 – 0,30 0,34
31,5 10 – – 0,30
Einschalige KS-Außenwand mit
17,5 – 0,30 Einschalige 0,34 KS-Außenwand mit hinterlüfteter
außen liegender Wärmedämmschicht
Außenwandbekleidung
33,5
20
12 –
–
–
0,30
0,26
0,34
1 cm Innenputz
und hinterlüfteter
( = 0,70 W/(m·K))
Bekleidung
15 12 – 0,26 0,29
37,5 16 – – 0,20 17,5 cm KS-Außenwand,
Aufbau:
17,5 – 0,26 0,29
RDK 1,8 2)
Wärmedämmstoff
Innenputz 3) Typ WAB
1 cm
nach
(λ
20 – 0,26 0,29
R
=
DIN
0,70)
V 4108-10
41,5 20 – – 0,16 2 cm Hinterlüftung
KS-Außenwand mit der Rohdichteklasse 1,8
15 15 – 0,21 0,24
46,5 25 – – 0,13
Fassadenbekleidung
Wärmedämmstoff
17,5 – 0,21 0,24
(Dicke nach Art der Bekleidung)
Hinterlüftung ≥ 4 cm
20 – 0,21 0,24
51,5 30 – – 0,11
Fassadenbekleidung (Dicke nach Art der
Bekleidung)
Als Dämmung können unter Berücksichtigung 29 24der stofflichen 5 Eigenschaften – und in 0,55 Abhängigkeit 0,61 von der Konstruktion
Einschaliges
alle
KS-Kellermauerwerk
genormten oder bauaufsichtlich
mit
zugelassenen Dämmstoffe verwendet 35 werden, 30 z.B. Hartschaumplatten, – Mineralwolleplatten. 0,53 0,59
außen liegender Wärmedämmung
1) 41,5 36,5 – 0,52 0,57
Phenolharz-Hartschaum, Zulassungsnummer Z-23.12-1465
(Perimeterdämmung) 6)
2)
Bei anderen Dicken oder RDK 32ergeben sich 24nur geringfügig 8 andere U-Werte. – 0,37 0,42 Aufbau:
3)
Nach DIN 18351 dürfen nur 38 Mineralwolle-Dämmstoffplatten 30 eingesetzt – werden. 0,37 0,41
KS-Außenwand mit der
44,5 36,5 – 0,36 0,40
Rohdichteklasse 1,8
Perimeterdämmplatten 4)
36 24 12 – 0,26 0,30
42 30 – 0,26 0,29
48,5 36,5 – 0,25 0,28
KS-Thermohaut
A 4) (KS mit Wärmedämm-Verbundsystem A 4) nach A 4)
allgemeiner bauaufsichtlicher Zulassung)
2)
Aufbau: Nach der BAYBO ist die Holzunterkonstruktion bis 30 m
Gebäudehöhe einsetzbar
Innenputz 3)
Gilt nicht 1 für cm Halteelemente (λ R
= 0,70) von Dämmschichten
4)
KS-Außenwand Gilt nicht für bauaufsichtlich mit der Rohdichteklasse zugelassene Dübelsysteme 1,8
Wärmedämmstoff
Außenputz ʺ 1 cm
Zweischalige KS-Außenwand
mit Kerndämmung
Aufbau:
Innenputz 1 cm (λ R
= 0,70)
KS-Innenschale (tragende Wand) mit der
Rohdichteklasse 1,8
Kerndämmplatten 4)
Fingerspalt 1 cm nach DIN 1053-1
ʺ 39 11,5 14 0,16 0,22 0,25
Bei großformatigen Bekleidungselementen
KS-Verblendschale (KS Vb 1,8 - 2,0),
ʺ 42,5 15 0,16 0,22 0,24
ist ggf. bei der Biegebemessung der Brandschutz
d = 11,5 cm 5)
ʺ 45 17,5 0,16 0,24
punktgestützten Platte aus ʺ 47,5Windsog 20 die An die Baustoffklassen 0,16 0,22der Einzelkomponenten
0,24
Nachgiebigkeit der Unterkonstruktion ʺ 41 11,5 zu
16 3) werden 0,14 die Anforderungen 0,20 0,22 nach
berücksichtigen. ʺ 44,5 15 Tafel 12 gestellt. 0,14 0,19 0,22
ʺ 47 17,5 0,14 0,19 0,22
Untersuchungen im Windkanal ʺ 49,5 und 20in situ
Brandschutztechnische 0,14 0,19Untersuchungen
0,22
zeigten, dass auf den ʺ Ansatz 38 erhöhter 11,5 zeigen, 10 dass 0,23die Kunststoffdämmstoff-
0,31 0,35
Zweischalige KS-Außenwand
ʺ 41,5 15 0,23 0,30 0,34
Wind-Soglasten im Randbereich nach DIN halter im Brandfall zu einer nur geringen mit Wärmedämmung
ʺ 44 17,5 0,22 0,30 0,34
Bild 65: Vertikale und Windsperre Luftschicht im Bereich von Gebäudekanten
zur Reduzierung der Windsoglasten im
Aufbau:
ʺ 46,5 20 0,22 0,30 0,34
Innenputz Randbereich 1 cm [33] (λ
ʺ 40 11,5 12 3) 0,19 0,26 0,29
R
= 0,70)
KS-Innenschale (tragende Wand) mit der
Tafel 13: U-Werte von einschaligen ʺ 43,5 KS-Außenwänden 15 mit hinterlüfteter Außenwandbekleidung
0,19 0,26 0,29
Rohdichteklasse 1,8
ʺ 46 17,5 0,19 0,26 0,29
Dicke der
Dämmplatten
Dicke ʺ 48,5des
20 U 0,19 [W/(m²·K)] 0,26 0,29
Dämmschicht
Beschreibung
Luftschicht ≥ 4 cm nach DIN 1053-1
Systems
[W/(m·K)]
(Aufbau)
KS-Verblendschale (KS Vb 1,8 - 2,0),
d = 11,5 cm 5)
Belüftungsspalt

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Bild 66: VHF mit großformatigen Faserzementplatten
Fotos: Eternit
Energiefreisetzung führen und zu keiner
Brandausbreitung beitragen. Deshalb wird
für Dämmstoffhalter nicht die Baustoffklasse
A nach DIN 4102 [2] gefordert.
Wärmeschutz
Bei hinterlüfteten Außenwandbekleidungen
können sämtliche – auch zukünftige – Anforderungen
an den Wärmeschutz in besonderer
Weise erfüllt werden, da durch
die Dimensionierung der Verankerungselemente
jede beliebige Wärmedämmstoffdicke
eingesetzt werden kann. Darüber
hinaus werden Dämmstoffe mit der
günstigen Wärmeleitfähigkeit λ = 0,035
W/(m·K) angeboten.
Im Hinblick auf den sommerlichen Wärmeschutz
erweisen sich KS-Außenwände mit
hinterlüfteten Außenwandbekleidungen bekannter
Maßen besonders günstig, da es
sich um eine hinterlüftete Konstruktion mit
einer außen liegenden Wärmedämmung
und einer innen liegenden hohen speicherfähigen
Masse handelt.
Schallschutz
Umfangreiche Eignungsprüfungen an
Außenwandsystemen mit vorgehängten
hinterlüfteten Fassaden zeigen, dass mit
größer werdenden Dicken der Wärmedämmung
und mit wachsender Masse der vorgehängten
Fassade die Schalldämmung
steigt.
In Tafel 14 sind die Untersuchungsergebnisse
unterschiedlicher Fassadenbekleidungen
auf einem 24 cm dicken
Kalksandstein-Mauerwerk (einseitig verputzt)
angegeben, das ohne zusätzliche
Bekleidung ein Schalldämm-Maß von R w
=
54 dB aufweist.
Es zeigt sich, dass sich eine Verbesserung
des Schalldämmmaßes zwischen 6 und
12 dB ergibt. In keinem Fall wurde eine
Tafel 14: Untersuchungsergebnisse der Schalldämmung vorgehängter hinterlüfteter Fassaden nach DIN 52210,
Prüfstand 52210-P-W nach [36] (Grundkonstruktion: 24 cm Kalksandstein, RDK 2,0 mit R w
= 54 db), einseitig
verputzt
Nr. Fassadenbekleidung Fugen
Material
Formate
[mm]
Unterkonstruktion
Mineralwolledämmung
R w,P
offen geschl. Alu Holz 6 cm 12 cm [dB]
1
X X X 62
Faserzement,
600 x 300
4,5 mm
2 X X X 64
3
X X X 62
Faserzement,
2500 x 1110
8 mm
4 X X X 62
7
X X X 60
Keramik, 8 mm 592 x 592
8 X X X 63
9
200 x 390 X X X *) 64
5 Aluminium-
X X X 62
Sandwich, 2513 x 1120
6 4 mm
X X X 62
Tonstrangplatten
10 Aluminium, 630 x 4480 X X X 66
bandbeschichtet,
11 2 mm 1228 x 4480 X X X 64
*)
8 cm Dämmstoffdicke
Verschlechterung des Schalldämm-Maßes
festgestellt.
Feuchteschutz
Außenwandkonstruktionen mit vorgehängten
hinterlüfteten Fassaden erweisen
35

KALKSANDSTEIN – Außenwände
sich im Hinblick auf den Tauwasserschutz
als besonders günstig, da der Dampfdiffusionswiderstand
nach außen abnimmt und
die das Bauteil durchdringende Feuchtigkeit
im Belüftungsraum durch die vorbeistreichende
Luft schadensfrei abgeführt
werden kann. Auch im Hinblick auf die
Austrocknung von Baufeuchte sind hinterlüftete
Bekleidungen besonders positiv
zu bewerten.
40 mm 20 mm
offene Fuge
10 mm
Bekleidung
Nagel
(Befestigungsmittel)
überdeckte Fuge
Nach DIN 18516-1 ist eine Mindestbreite
des Belüftungsraum von 2 cm ausreichend,
die örtlich auf 5 mm reduziert
werden darf. Bei der Ausbildung von offenen
Fugen zwischen den Bekleidungselementen
sollte jedoch eine Mindestbreite
von 4 cm eingehalten werden.
An Kopf- und Fußpunkten der hinterlüfteten
Fassade sind Be- und Entlüftungsöffnungen
von 50 cm² je m Fassadenlänge
anzuordnen. Diese können zusätzlich mit
so genannten Insektengitter oder Ähnlichem
gesichert werden.
Witterungsschutz
Der Witterungsschutz von VHF wird durch
die Bekleidungselemente erbracht. Das
hinter ein Bekleidungselement eindringende
Niederschlagswasser darf keinen
schädigenden Einfluss ausüben.
Bei kleinformatigen Bekleidungen erfolgt
der Witterungsschutz im Bereich der Fugen
durch eine ausreichende Überdeckung
(Bild 67). Bei großformatige Elementen
können offene Fugen ausgeführt
werden, sofern die Fugenbreite zwischen
den Bekleidungselementen nicht breiter
als 10 mm ist und der Abstand der Außenwandbekleidung
zur Wärmedämmung
40 mm beträgt. Die in den Belüftungsspalt
eindringende Niederschlagsmenge
ist dann von vernachlässigbarer Größenordnung.
Bei Einsatz von hydrophobierten
Mineralfaserdämmstoffen wird nämlich
lediglich ein 3 bis 4 cm breiter Streifen
im Fugenbereich bis zu einer Tiefe von
ca. 1 mm durchfeuchtet. Diese Durchfeuchtung
wird nach Beendigung der Regenperiode
durch die den Belüftungsraum
durchstreichende Luft in kurzer Zeit nach
außen abgeführt, so dass die Mineralfaserdämmung
austrocknet.
Gebrauchstauglichkeit
Zum Nachweis der Gebrauchstauglichkeit
der Systeme werden insbesondere bei
Bekleidungselementen eine Vielzahl von
Untersuchungen mit klimatischer Wechselbeanspruchung
– z.B. im Zulassungsverfahren
– durchgeführt.
Bild 67: Fugenausbildung bei hinterlüfteten Bekleidungen (aus [33])
Bei der Kombination verschiedener Metalle
ist durch konstruktive Maßnahmen
die Entstehung von Kontaktkorrosion auszuschließen.
Vorgehängte hinterlüftete Außenwandbekleidungen
können entsprechend der
örtlichen Beanspruchung abgestimmt gewählt
werden, so dass auch ein sehr hoher
Widerstand gegenüber Stößen gewährleistet
ist. Im Hinblick auf andere Vandalismusschäden,
z.B. in Form von Graffitis,
ist auf [37] zu verweisen.
Gestaltung
Durch die Material- und Formvielfalt werden
die großen Gestaltungsmöglichkeiten
bestimmt. Zunehmend werden auch Kombinationen
mit WDV-Systemen oder zweischaligem
Mauerwerk angewandt.
Darüber hinaus bieten VHF-Systeme die
Möglichkeit, andere Elemente in der Fassade
zu integrieren. So können z.B. Photovoltaikelemente
(Bild 68) harmonisch in
die Fassade eingepasst werden. Darüber
hinaus können auch nicht sichtbare Blitzschutzeinrichtungen
(unter Nutzung der
vorhandenen Metall-Unterkonstruktion)
ausgeführt werden [38].
Ist der Einsatz von Photovoltaikelementen
geplant, ist zu beachten, dass diese nach
VOB C ATV DIN 18531 einer allgemeinen
bauaufsichtlichen Zulassung oder einer
Zustimmung im Einzelfall bedürfen.
4.3.6 Wirtschaftlichkeit
Trotz höherer Investitionskosten erweisen
sich vorgehängte hinterlüftete Fassaden
aufgrund der hohen Dauerhaftigkeit, der geringen
Wartungsintensität und der Möglichkeit
ggf. einzelne Elemente einfach auszutauschen,
als eine langfristig wirtschaftliche
Lösung. Durch die Demontierbarkeit ist zusätzlich
eine einfache Trennung der Materialien
im Hinblick auf eine Wiederverwertung
oder -verwendung gewährleistet.
Bild 68: Kindergarten und Kindertagesstätte in Dohna – Fassadenkollektoren und vorgehängte Fassade in
einem Farbton
36

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Tafel 15: KS-Außenwandkonstruktionen für Wirtschaftsbauten, Beispiele
Konstruktion Anwendungsbereich Beschreibung
●1
●1
●1
●1
●1
30
30
Einschalige KS-Außenwand
innen: KS-Sichtmauerwerk (RDK 1,8),
gestrichen
außen: Oberfläche hydrophobierend
imprägniert
Stoßfugen knirsch oder
vermörtelte Stoßfugen (Regenbremse)
R‘ w
= 55 dB
U = 2,11 W/(m 2·K)
Gebäude mit niedrigen
Innentemperaturen, in
geschützten Lagen,
mit geringer Schlagregenbeanspruchung
hoher Schallschutz
Einschalige Außenwände aus frostwiderstandsfähigen
Kalksandsteinen mit vermörtelten
Mörteltaschen sind z.B. zu empfehlen für
landwirtschaftliche Gebäude mit Außenklimabedingungen
in geschützter Lage mit geringer
Schlagregenbeanspruchung.
●2
●2
●2
●2
●2
30
30
30
17 5
17 5
Einschalige KS-Außenwand
mit hinterlüfteter Bekleidung
innen: KS-Sichtmauerwerk (RDK 2,0), Gebäude mit niedrigen
gestrichen, Fugen raumseitig winddicht Innentemperaturen
verspachtelt
außen: hinterlüftete Bekleidung, z.B. aus hoher Regenschutz
großformatigen, profilierten Leichtmetall- hoher Schallschutz
Tafeln
Die Fassadenbekleidung aus Holzschindeln,
Faserzementplatten, Leichtmetallplatten o.Ä.
bietet Schutz vor Witterungseinflüssen sowie
viele Möglichkeiten einer modernen Fassadengestaltung
und ist z.B. zu empfehlen für
landwirtschaftliche Gebäude mit Außenklimabedingungen.
●3
●3
●3
●3
●3
●4
●4
●4
●4
●4
●5
●5
●5
●5
●5
17 5
17 5
17 5
17 5 15
17 5 15
17 5 15
17 5 15
17 5 15
17 5
17 5
15
11 5 15
11 5
17 5 15
11 5
17 5 15
11 5
17 5 15
11 5
17 5 15
17 5 15
17 5 15
17 5 15
17 5 15
R‘ w
= 50 dB
U = 2,26 W/(m 2·K)
Einschalige KS-Außenwand mit hinterlüfteter
Bekleidung und Wärmedämmung
Beheizte Gebäude,
konstante Temperatur-
und Feuchtebedingungen
innen: KS-Sichtmauerwerk (RDK 2,0),
gestrichen, Fugen raumseitig winddicht
verspachtelt
außen: hinterlüftete Bekleidung, z.B. aus
Leichtmetall-Tafeln
Dämmschicht: Mineralwolle-Platten
R‘ w
= 50 dB
U = 0,21 W/(m 2·K)
Zweischalige KS-Außenwand
mit Kerndämmung
Beheizte Gebäude,
konstante Temperatur-
und Feuchtebedingungen
innen: KS-Sichtmauerwerk,
gestrichen
außen: Sichtmauerwerk aus
KS-Verblendern (RDK 2,0), imprägniert,
Dämmschicht
R‘ w
= 61 dB
U = 0,22 W/(m 2·K)
KS-Thermohaut (Einschalige
KS-Außenwand mit WDVS)
hoher Wärmeschutz
hoher Regenschutz
hoher Schallschutz
hoher Wärmeschutz
hoher Regenschutz
hoher Schallschutz
innen: KS-Sichtmauerwerk (RDK 2,0), Beheizte Gebäude,
gestrichen
konstante Temperaturaußen:
Thermohaut mit
und Feuchtebedingungen
Putzbeschichtung
hoher Wärmeschutz
hoher Regenschutz
R‘ w
= 50 dB hoher Schallschutz
U = 0,22 W/(m 2·K)
Einschalige Außenwände mit hinterlüfteter
Bekleidung und Wärmedämmung bieten sehr
hohen Wärmeschutz bei gleichzeitig hohem
Schall- und Regenschutz und sind zu empfehlen
für Gebäude mit hohen Innentemperaturen
und/oder mit steuerbaren raumklimatischen
Anforderungen.
Zweischalige Außenwände bieten sehr hohen
Wärmeschutz bei gleichzeitig hohem Schallund
Regenschutz und sind zu empfehlen für
Gebäude mit hohen Innentemperaturen, vorzugsweise
Wohngebäude.
Außenwände mit Wärmedämmung und Putzbeschichtung
bieten sehr hohen Wärmeschutz bei
gleichzeitig hohem Schall- und Regenschutz und
sind zu empfehlen für Gebäude mit hohen Innentemperaturen,
vorzugsweise Wohngebäude.
37

KALKSANDSTEIN – Außenwände
5. EINSCHALIGES KS-MAUERWERK OHNE
WÄRMEDÄMMUNG
≥ 2 cm ≥ 2 cm
5.1 Konstruktionsübersicht
Bei Gebäuden mit niedrigen Innentemperaturen
oder Bauwerken ohne Anforderungen
an den Wärmeschutz – wie z.B.
Wirtschafts- und Industriegebäude oder
landwirtschaftliche Bauten – können einschalige
KS-Außenwände ohne Wärmedämmung
eingesetzt werden. Einschalige
Außenwände ohne Wärmedämmung haben
neben den Anforderungen an die Standsicherheit
insbesondere die Funktion des
Witterungsschutzes. Dabei kann zwischen
folgenden Konstruktionen unterschieden
werden:
verputzte einschalige KS-Außenwände
3 DF 2 DF 4 DF (240) 2 DF
2 DF 3 DF 2 DF
/ 2 / 2 / 2
1 1 1
31 cm 37,5 cm
Bild 69: Ausführungsbeispiele für einschaliges Verblendmauerwerk
2 DF
4 DF
(240)
unverputzte einschalige KS-Außenwände
(einschaliges KS-Verblendmauerwerk)
5.2 Eigenschaften
Bei verputzten einschaligen Außenwänden
können Kalksandsteine nach DIN V 106
verwendet werden, da der Witterungsschutz
durch den Außenputz erfüllt wird. Der Außenputz
ist bei hoher Schlagregenbeanspruchung
Wasser abweisend einzustellen.
Bei einschaligem KS-Verblendmauerwerk
(Bild 69) wird der Witterungsschutz durch
die außen liegende Steinreihe und die
Schalenfuge bestimmt. Nach DIN 1053-1
muss jede Mauerschicht mindestens zwei
Steinreihen gleicher Höhe aufweisen, zwischen
denen eine durchgehende, schichtweise
versetzte, hohlraumfrei vermörtelte,
20 mm dicke Längsfuge (Schalenfuge) verläuft.
Die Mindestwanddicke beträgt 310
mm. Alle Fugen müssen vollfugig und kraftschlüssig
vermörtelt werden. Die äußere
Steinreihe ist aus frostwiderstandsfähigen
KS-Verblendern auszuführen.
Bei einschaligem Verblendmauerwerk
gehört die Verblendung zum tragenden
Querschnitt. Nach DIN 1053-1 ergibt sich
die zulässige Beanspruchung aus der
im Querschnitt verwendeten niedrigsten
Steindruckfestigkeitsklasse.
Bezüglich der Ausführung der Verfugung
ist auf Abschnitt 3.6.4 zu verweisen. Die
Verfugung sollte als Fugenglattstrich oder
als nachträgliche Verfugung kantenbündig
mit der KS-Verblender-Oberfläche ausgeführt
werden.
5.3 Anwendungsbereiche
5.3.1 Wirtschaftsbauten
Für Wirtschaftsbauten wie Industriehallen,
Werkstattgebäude usw. eignen sich Kalksandsteine
besonders gut.
Kalksandsteine sind:
robust, dauerhaft beständig und widerstandsfähig
auch gegen mechanische
Beanspruchungen im Industriebereich
Bild 70: Werkstattgebäude in Hilpolstein
Bild 71: KS-Sichtmauerwerk als frei stehende Wand
38

KALKSANDSTEIN – Außenwände
wegen ihrer hohen Steindruckfestigkeitsklassen
von üblicherweise 12
oder 20 für hochbelastbares Mauerwerk
geeignet
hart (widerstandsfähige Oberfläche)
und wegen ihrer hohen Maßgenauigkeit
und ihrer planebenen Oberflächen für
sichtbar bleibendes Mauerwerk außen
und innen anwendbar
nicht brennbar – Baustoffklasse A nach
DIN 4102 bzw. europäische Klasse A1
oder A2-s 1
,d 0
nach DIN EN 13501-1
– und erfüllen damit auch hohe Brandschutzanforderungen
in wirtschaftlichen
Wanddicken
vorzüglich schalldämmend bei hohen
Steinrohdichteklassen (z.B. RDK
2,0)
Eine besondere Variante des Sichtmauerwerks
für den Bereich der Industrie- und
Wirtschaftsgebäude sind einschalige Außenwände
aus widerstandsfähigen Kalksandsteinen.
Für diese Außenwände können
Blocksteine, Plansteine, Fasensteine
sowie KS XL verwendet werden. Diese
Mauerwerksfassade ist besonders bei Gebäuden
mit niedrigen Innentemperaturen zu
empfehlen, die in wettergeschützten Lagen
mit geringer Schlagregenbeanspruchung errichtet
werden und konstruktiv mit einem
Witterungsschutz versehen sind, z.B. mit
auskragendem Gesims, Vordach usw.
Sichtmauerwerk und sichtbar bleibendes
Mauerwerk sind keine Industrieprodukte.
Der optische Reiz liegt in der handwerksgerechten
Verarbeitung. Nicht die Beschaffenheit
der einzelnen Steine entscheidet,
sondern die ästhetische Gesamtwirkung
der Fläche. Die Anforderungen an das Erscheinungsbild
sind deshalb vom Planer
eindeutig zu definieren.
Diesen Anforderungen werden Kalksandsteine
sowie die aus diesen Steinen errichteten
Wände durch ihre hohe Festigkeit in
hohem Maße gerecht. Aufgrund der glatten
Oberflächen der Steine sind Verletzungen
der Tiere, die bei rauem Mauerwerk auftreten
können, nicht zu erwarten.
Verputzte Kalksandstein-Wände bieten
hervorragenden Schutz vor Ankauen
bzw. Befressen durch alle Tiere, insbesondere
Rinder, Pferde und Schweine.
Stallhygiene und Reinigung, Anstriche
und Beschichtungen
Von großer Bedeutung ist die Stallhygiene
sowohl durch ein gutes Stallklima als auch
durch Reinhaltung. Stetig wiederkehrende
Reinigung und Desinfektion sind ausschlaggebend
für die Gesundheit der Tiere.
Hierfür sind glatte Wandflächen notwendig,
die auch einer wiederholten Einwirkung von
Wasser und Desinfektionsmitteln ohne
Schäden widerstehen und unempfindlich
sind gegen die ständige Belastung der
Wände durch die in der Stallluft enthaltenen
Gase (NH 3
, H 2
S, CO 2
) in Verbindung
mit Staub und Feuchtigkeit.
Das KS-Mauerwerk ist ein hervorragender
Untergrund für Anstriche, Beschichtungen
oder Fliesen. Die Wände
sind so leichter zu reinigen und zu
desinfizieren. Bei Anstrichen müssen
die Fugenbereiche zwischen den Steinen
sauber ausgebildet und glatt gestrichen
sein. Zur besseren Reinigung
können die unverputzten Kalksandsteinwände
auch mit einem elastischen
Abdichtungssystem versehen
werden. Verschiedene Hersteller von
bauchemischen Produkten bieten hier
erprobte Lösungen an.
In Schweineställen sollten die Wände stets
bis zu einer Höhe von ca. 1,25 m durch
Anstriche oder Beschichtungen geschützt
werden. Die Stoffe müssen toxisch unbe-
Bild 72: KS-Mauerwerk ist auch in Pferdeställen gut einsetzbar – die hellen robusten Oberflächen schaffen für
Mensch und Tier eine freundliche Raumatmosphäre.
Foto: Bauförderung Landwirtschaft (BFL)
5.3.2 Landwirtschaftliche Bauten
An die Baustoffe und Wände von Ställen
und anderen landwirtschaftlichen Bauten
werden hohe Anforderungen gestellt.
Mechanische Belastbarkeit
Der starke Bewegungsdrang der Tiere setzt
mechanisch belastbare Baustoffe voraus,
die in der Lage sind, statische und dynamische
Belastungen aufzunehmen. Das
betrifft zum Beispiel Schweineställe oder
Pferdeställe, in denen die Wandflächen
durch größere harte Stöße, z.B. durch Hufschlag,
beansprucht werden.
Bild 73: Beschichtetes bzw. gestrichenes KS-Mauerwerk erleichtert die Reinigung.
Foto: Bauförderung Landwirtschaft (BFL)
39

KALKSANDSTEIN – Außenwände
denklich sein. Das ist durch Prüfzeugnisse
der Anstrichhersteller nachzuweisen. Bei
der Reinigung der Wände ist darauf zu achten,
dass Anstriche bzw. Beschichtungen
nicht in Folge ungeeigneter Düseneinstellung
oder eines zu hohen Drucks des Hochdruckreinigers
abgelöst werden.
Chemische Beständigkeit
KS-Mauerwerk ist weitgehend beständig
gegen Gülle, z.B. aus der Schweinemast.
In umfangreichen praxisnahen Untersuchungen
der Kalksandstein-Industrie
wurde die hohe Beständigkeit von Kalksandstein
gegenüber Düngemitteln und
aggressiven Medien nachgewiesen, wie
sie in der Landwirtschaft vorkommen. Die
Ergebnisse stimmen mit den Erfahrungen
aus dem jahrzehntelangen Praxiseinsatz
von KS-Wänden in der Landwirtschaft sehr
gut überein.
Lagerung von landwirtschaftlichen
Nebenprodukten
Bei der Lagerung und dem Umschlagen
von landwirtschaftlichen Nebenprodukten
wie Jauche, Gülle und Silagesickersäften
sind einzuhalten:
das Wasserhaushaltsgesetz (WHG)
[39]
die Verwaltungs- und Ausführungsvorschriften
zum Umgang mit Wasser gefährdenden
Stoffen der Bundesländer
(VawS und AV-VawS)
Entsprechend §19g, Absatz (2) Wasserhaushaltsgesetz
müssen Anlagen zum
Lagern und Abfüllen von Jauche, Gülle
und Silagesickersäften (JGS-Anlagen) so
beschaffen sein, dass der bestmögliche
Schutz der Gewässer vor Verunreinigung
oder sonstiger nachteiliger Veränderung
ihrer Eigenschaften erreicht wird. Dies gilt
für den Bau und die Unterhaltung dieser
Anlagen gleichermaßen.
Grundsätzlich ist in Bereichen, die im
Geltungsbereich des WHG liegen, die
Abdichtung von Kalksandstein-Mauerwerk
mit geeigneten bauchemischen
Produkten erforderlich.
Stallklima
Das Klima in geschlossenen Ställen mit
steuerbaren raumklimatischen Anforderungen
– Schweineställe für Mast und Ferkelerzeugung,
Geflügelställe für Mast und
Eierproduktion – wird durch eine Reihe von
Einflussfaktoren bestimmt, u.a. durch:
Temperatur und relative Feuchte der
Außen- und Innenluft
Bild 74: Rohbau eines Maststalls
Bild 75: Einschalige KS-Außenwand bei einem Reitstall
Foto: Landwirtschaftskammer Niedersachsen
Foto: Bauförderung Landwirtschaft (BFL)
Wärmeleistung und Wasserdampfabgabe
der Tiere
Lüftung und Regelung der Lüftung
Wärmeschutz der Außenwände und
des Daches
Die schweren KS-Wände haben stabilisierenden
Einfluss auf das Raumklima
und dämpfen Wärme- und Feuchteschwankungen.
Das ist besonders im Sommer von
Bedeutung: Die hohe Wärmespeicherfähigkeit
der KS-Innenwände wirkt wie eine
natürliche Klimaanlage.
Für Stallgebäude mit hohen relativen Luftfeuchten
im Innern sind hochgedämmte
KS-Außenwandkonstruktionen (Kalksandstein
mit Thermohaut oder mit vorgehängten
hinterlüfteten Fassaden sowie
zweischaliges KS-Mauerwerk mit Kerndämmung)
besonders geeignet.
Brandschutz von Ställen
Der Brandschutz spielt bei landwirtschaftlichen
Bauten eine große Rolle, zumal die
Tiere selbst im Brandfall ihre gewohnte
Umgebung nicht verlassen. Die Kalksandsteine
sind nicht brennbar und sind der
Baustoffklasse DIN 4102-A1 bzw. der europäischen
Klasse A1 oder A2-s 1
,d 0
nach
DIN EN 13501-1 zuzuordnen. Kalksandsteinwände
bieten hohen Brandschutz.
40

KALKSANDSTEIN – Außenwände
Bild 76: Gliederung frei stehender KS-Wände
Tafel 16: Zulässige Wandhöhen für frei stehende
Wände ohne Aussteifung und ohne Auflast für KS-
Mauerwerk 1) der Stein-Rohdichteklasse 2,0 2)
Wanddicke
d
[cm]
17,5
24
30
36,5
Rechenwert
für Eigenlast
nach
DIN 1055
[kN/m 3 ]
20
20
20
20
Bild 77: Frei stehende KS-Wand
Zulässige Wandhöhen
Wandfuß über Gelände
(Wandkrone bis 8 m
über Gelände)
3 cm
5 cm
[m]
0,63
1,18
1,85
2,73
1)
KS-Verblender für unverputzte frei stehende
Wände
2)
Bei KS der Rohdichteklasse 1,8 sind die in der
Tafel angegebenen zulässigen Wandhöhen um
maximal 10 % geringer.
Abtropfkante
Zulässige Mauerhöhe
frostfrei
Tafel 17: Aussteifung frei stehender Wände aus KS
mit bzw. ohne oberen Querriegel bei einer Höhe über
Gelände von 0 bis 8 m
d
[cm]
h
[m]
11,5 1) 1,50
2,00
2,50
3,00
17,5
24
Wanddicke
Wandhöhe
empfohlener
Abstand
a
[cm/cm]
mit oberem Querriegel
2,00
2,50
3,00
3,50
2,50
3,00
3,50
4,00
11,5 1) 1,00
1,50
2,00
17,5
24
5,50
4,00
3,50
3,00
5,50
4,50
3,50
3,00
8,00
6,50
5,50
5,00
Aussteifungspfeiler
Stahlprofibeton-
Stahl-
(statisch quer-
schnitt
erforderlich)
2) b/d 2)
l 120
l 120
l 120
l 120
l 180
l 180
l 180
l 180
l 240
l 240
l 240
l 240
ohne oberen Querriegel
1,50
2,00
2,50
2,00
2,50
3,00
4,00
3,00
2,00
3,50
2,50
2,00
5,00
4,00
3,00
l 120
l 120
l 120
l 180
l 180
l 180
l 240
l 240
l 240
[cm/cm]
35/12
40/12
45/12
50/12
30/18
35/18
40/18
45/18
30/24
35/24
40/24
45/24
20/12
30/12
40/12
20/18
30/18
40/18
20/24
25/24
30/24
1)
Mindestens Stein-Festigkeitsklassen 12, KS-
Verblender für unverputzte Einfriedungsmauern
2)
Aus konstruktiven Gründen werden größere
Stahlquerschnitte empfohlen.
3)
Bewehrung gemäß statischem Nachweis
6. FREI STEHENDE KS-WÄNDE
Frei stehende Wände werden weder seitlich
durch Querwände oder Stützen, noch
oben durch anschließende Decken- oder
Ringbalken gehalten. Dies trifft z.B. für
Einfriedungen und Brüstungen zu.
6.1 Standsicherheit
Zur Ermittlung der Horizontal- und Eigenlasten
ist DIN 1055 maßgebend. Bei den
Windlastannahmen ist die Höhenlage der
Bauteile über Gelände zu beachten.
Zulässige Höhen frei stehender KS-Wände
der Steinrohdichteklasse 2,0 ohne Aussteifung
und ohne Auflast sind in Tafel
16 enthalten. Bei Kalksandsteinen der
Steinrohdichteklasse 1,8 reduzieren sich
die Höhen um 10 %.
Sollen frei stehende Mauerwerkswände
höher gemauert werden, sind diese Wände
durch Pfeiler und ggf. zusätzlich durch
biegesteife Querriegel auszusteifen. Ohne
Riegel gilt die Wand als dreiseitig gehalten.
Mit einem zusätzlichen biegesteifen
Querriegel als Wandkrone kann von einer
vierseitigen Halterung ausgegangen werden.
Zur Aussteifung eignen sich Stahlprofile
oder Stahlbetonpfeiler. Damit werden
die in Tafel 17 angegebenen Wandhöhen
ausführbar.
6.2 Gebrauchstauglichkeit
Zur Minimierung der Rissgefährdung aus
hygrothermischer Zwangbeanspruchung
sollten die Einzelwandlängen frei stehender
Wände (ohne zusätzliche Aussteifung)
6 bis 8 m nicht überschreiten. Möglichkeiten
der architektonischen Gestaltung
zeigt Bild 76.
6.3 Witterungsschutz
Für unverputzte frei stehende Wände sind
KS-Verblender zu wählen.
Frei stehende Wände müssen an der Mauerkrone
gegen Regenwasser geschützt
werden. Hierfür eignen sich Natursteinplatten,
Mauerabdeckungen aus vorgefertigten
Aluminiumprofilen, Betonfertigteile,
Dachziegel etc. Dabei ist auf einen ausreichenden
Überstand sowie die Ausbildung
von Abtropfkanten (Bild 77) zu achten.
Rollschichten aus Mauerwerk haben sich
als obere Abdeckung von frei stehenden
Wänden nicht bewährt, da insbesondere
der Fugenmörtel durch die starke Regenbeanspruchung
in der Dauerhaftigkeit gefährdet
ist.
41

KALKSANDSTEIN – Außenwände
LITERATUR
[1] Musterbauordnung (MBO) von Nov.
2002, ARGEBAU (= Arbeitsgemeinschaft
der für das Bau-, Wohnungsund
Siedlungswesen zuständigen Minister
der Bundesländer)
[2] DIN 4102 Brandverhalten von Baustoffen
und Bauteilen
[3] Institut für Bautechnik: Richtlinien für
die Verwendung brennbarer Baustoffe
im Hochbau (RbBH), Berlin 1978
[4] DIN 4108 Wärmeschutz und Energie-
Einsparung in Gebäuden
[5] BMWi, BMVBW: Verordnung über
energiesparenden Wärmeschutz und
energiesparende Anlagentechnik
bei Gebäuden (Energieeinsparverordnung
– EnEV) vom 16.11.2001.
Bundesgesetzblatt Jahrgang 2001,
Teil I, Nr. 59, S. 3085-3102: neu
gefasst durch Bek. v. 02.12.2004
BGBl I 3146, 24.07.2007 BGBI I,
S. 2684
[6] DIN 4109 Schallschutz im Hochbau
[7] Reiß, J.: Schimmelpilze – Lebensweise,
Nutzen, Schaden, Bekämpfung.
2. Auflage, Springer Verlag, Berlin
1998
[8] Umweltbundesamt (Hrsg.): Hilfe!
Schimmel im Haus. Ursachen – Wirkungen
– Abhilfe, Berlin 2004
[9] Deutsche Energie Agentur (Hrsg.):
Gesund Wohnen durch richtiges Lüften
und Heizen, Berlin 2004
[10] Klaas, H.; Schulz, E.: Schäden an
Außenwänden aus Ziegel- und Kalksandstein-Verblendmauerwerk.
– In:
Schadenfreies Bauen, Band 13, 2.,
überarb. Auflage, Fraunhofer IRB Verlag,
Stuttgart 2002
[11] Schubert, P.: KALKSANDSTEIN – Verformung
und Rissesicherheit. Auszug
aus dem Fachbuch „Planung, Konstruktion,
Ausführung“, 4. Auflage,
2005
[12] Schubert, P.: Formänderungen von
Mauersteinen, Mauermörtel und
Mauerwerk. – In: Mauerwerk-Kalender
17, S. 623-637, Verlag Ernst &
Sohn, Berlin 1992
[13] Mann, W.; Zahn, J.: Murfor®; Bewehrtes
Mauerwerk zur Lastabtragung
und zur konstruktiven Rissesicherung
– ein Leitfaden für die Praxis. N.
V. Bekaert S. A., Zwevegem/Belgien
1991
[14] Schubert, P.: Zur rißfreien Wandlänge
von nichttragenden Mauerwerkwänden.
– In: Mauerwerk-Kalender 13,
S. 473-488, Verlag Ernst & Sohn,
Berlin 1988
[15] Schubert, P.: Vermeiden von schädlichen
Rissen in Mauerwerksbauten.
– In: Mauerwerk-Kalender 21,
S. 621-651, Verlag Ernst & Sohn,
Berlin 1996
[16] Kasten, D.; Schubert, P.: Verblendschalen
aus Kalksandsteinen – Beanspruchung,
rißfreie Wandlänge,
Hinweise zur Ausführung. – In: Bautechnik
62 (1985), Nr. 3, S. 86-94
[17] Richtlinie für die Planung und Ausführung
von Abdichtungen mit kunststoffmodifizierten
Bitumendickbeschichtungen
(KMB) – erdberührte
Bauteile, 2. Auflage, Deutsche Bauchemie,
Frankfurt Nov. 2001
[18] Cziesielski, E.; Vogdt, F. U.: Schäden
am Wärmedämm-Verbundsystemen.
– In: „Schadenfreies Bauen“, Band
20, Fraunhofer IRB Verlag, Stuttgart
2000
[19] Feldhusen, G.: Von Null auf 700 (Mio.
m 2 ) Deutsches Ingenieurblatt, Special
im Heft 4, 2007
[20] Fraunhofer Institut für Bauphysik:
Langzeitverhalten von Wärmedämmverbundsystemen.
Kurzmitteilung
Nr. 461, 2005, Verfasser: H. Künzel,
H. M. Künzel, K. Sedlbauer
[21] Bauregelliste A, Bauregelliste B und
Liste C; Ausgabe 2005/1, DIBt Mitteilungen,
36. Jahrgang, Sonderheft
Nr. 31, 28.06.2005. Änderungen der
Bauregellisten A und B und der Liste
C, Ausgabe 2005/2, DIBt Mitteilungen,
Heft Nr. 6/2005, 23.12.2005.
Änderungen der Bauregellisten A und
B und der Liste C, Ausgabe 2005/3,
DIBt Mitteilungen, Heft Nr. 2/2006,
5.4.2006
[22] European Technical Approval Guidline,
ETAG 004, Schriften des Deutschen
Institut für Bautechnik, Reihe
LL, Heft 004, Berlin, 2001
[23] Liste der Technischen Baubestimmungen,
Teil II, Anwendungsregelungen
für Bauprodukte und Bausätze
nach europäischen technischen Zulassungen
und harmonisierten Normen
nach der Bauproduktenrichtlinie,
Ausgabe September 2005, DIBt Mitteilungen
1/2006
[24] DIN V 18559:1988-12, Wärmedämm-
Verbundsysteme; Begriffe, allgemeine
Angaben
[25] DIN 55699:2005-06, Verarbeitung
von Wärmedämm-Verbundsystemen
[26] DIN EN 13499:2003-12, Außenseitige
Wärmedämm-Verbundsysteme
(WDVS) aus expandiertem Polystyrol,
Spezifikation
[27] DIN EN 13500:2003-12, Außenseitige
Wärmedämm-Verbundysteme
(WDVS) aus Mineralwolle, Spezifikation
[28] DIN EN 13163:2001-10, Werkmäßig
hergestellte Produkte aus expandiertem
Polystyrol (EPS), Spezifikation
[29] DIN EN 13162:2001-10, Werkmäßig
hergestellte Produkte aus Mineralwolle
(MW), Spezifikation
[30] DIN EN 13501:2002-06, Klassifizierung
von Bauprodukten und Bauarten
zu ihrem Brandverhalten
[31] KALKSANDSTEIN – Detailsammlung.
Bezug über KS-Homepage
[32] DIN 18516 Außenwandbekleidungen,
hinterlüftet
[33] Cziesielski, E.; Schrepfer, T.: Hinterlüftete
Außenwandkonstruktionen
und Wärmedämmverbundsysteme,
in: Betonkalender 1998, Verlag Ernst
& Sohn, Berlin 1998
[34] Richtlinie: Bestimmung der wärmetechnischen
Einflüsse von Wärmebrücken
bei vorgehängten hinterlüfteten
Fassaden, Ausgabe 1998
[35] Dierks, K. u.a.: Baukonstruktion. 2.
Auflage, Werner Verlag, Düsseldorf
1990
[36] FVHF-Focus Nr. 4: Die Schalldämmung
mit vorgehängten hinterlüfteten
Fassaden, Fachverband Baustoffe
und Bauteile für vorgehängten
hinterlüftete Fassaden e.V.
[37] WTA Merkblatt 2-5-97 D: Anti-Graffiti-
Systeme, Ausgabe Februar 1998
[38] FVHF-Focus Nr. 14: Hochwirksamer
Gebäudeblitzschutz mit vorgehängten
hinterlüfteten Fassaden (VHF),
Fachverband Baustoffe und Bauteile
für vorgehängten hinterlüftete Fassaden
e.V.
[39] Gesetz zur Ordnung des Wasserhaushalts
(Wasserhaushaltsgesetz
– WHG). Neugefasst durch Bek. v.
19. 8.2002 I 3245; zuletzt geändert
durch Art. 2 G v. 25. 6.2005 I
1746
42

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 4: Sichtmauerwerk
Stand: Januar 2008

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
KALKSANDSTEIN
Sichtmauerwerk
Stand: Januar 2008
Autor:
Prof. Dr.-Ing. Manfred Prepens, FH Lübeck
1. Planung und Ausschreibung_ _________________________________________3
2. Einflüsse auf die Gestaltung von KS-Sichtmauerwerk_____________________5
2.1 Steinart und Steinformat________________________________________5
2.2 Steinoberfläche________________________________________________5
2.3 Mauerverband_ ________________________________________________5
2.4 Verfugung_ ____________________________________________________7
2.5 Oberflächenbehandlung_ ________________________________________7
3. Anlieferung der Verblender_ __________________________________________8
4. Mörtel und Verfugung _______________________________________________8
4.1 Nachträgliche Verfugung_________________________________________8
4.2 Fugenglattstrich________________________________________________9
5. Abnahme und Beurteilung von KS-Sichtmauerwerk____________________ 10
5.1 Eindeutige Beschreibung_ _____________________________________ 10
5.2 Musterbauteile_______________________________________________ 10
5.3 Abnahme und Beurteilung_ ____________________________________ 10
5.4 Betrachtungsabstand_________________________________________ 10
6. Elektroinstallation bei KS-Innensichtmauerwerk_ ______________________ 11
7. Beschichtungen und Imprägnierungen von KS-Sichtmauerwerk_ _________ 12
7.1 Optisches Erscheinungsbild____________________________________ 12
7.2 Schutz des Verblendmauerwerks_______________________________ 12
7.3 Geeignete Beschichtungen und Imprägnierungen_________________ 12
7.4 Anforderungen_______________________________________________ 13
7.5 Vorbereitung und Schutz des Untergrundes______________________ 14
7.6 Verarbeitung_________________________________________________ 14
8. Reinigung von KS-Verblendmauerwerk_ ______________________________ 15
8.1 Leichte Verschmutzungen und kleinere Flächen___________________ 15
8.2 Stärkere Verschmutzungen und größere Flächen__________________ 15
8.3 Chemische Reinigungsmittel___________________________________ 15
8.4 Algen- oder Moosbelag________________________________________ 17
9. Erneuerung von Beschichtungen und Imprägnierungen_ ________________ 17
9.1 Beschichtungen _ ____________________________________________ 17
9.2 Imprägnierungen_____________________________________________ 17
Literatur ____________________________________________________________ 18
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9043
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck, auch auszugsweise, nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr e 2,50
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
KS-Sichtmauerwerk mit glatter oder strukturierter
Oberfläche bietet eine Fülle von
gestalterischen Möglichkeiten, speziell
auch in Kombination mit anderen Baustoffen,
wie Holz, Glas und Beton. Das feine
Fugennetz gliedert die Sichtmauerwerksflächen
maßstäblich und unaufdringlich.
KS-Sichtmauerwerk kann unbehandelt
bleiben, farblos imprägniert oder deckend
gestrichen werden.
Sowohl bei Außen- als auch bei Innenwänden
wird KS-Sichtmauerwerk als Gestaltungselement
eingesetzt.
Außensichtmauerwerk
Nach DIN 1053-1 [1] sind frostwiderstandsfähige
Kalksandsteine nach
DIN V 106 [2] zu verwenden und zwar:
für zweischaliges Mauerwerk mit
Kerndämmung in der Verblendschale
KS-Verblender (KS Vb)
für zweischaliges Mauerwerk mit Wärmedämmung
und Luftschicht in der
Verblendschale KS-Verblender (KS Vb)
oder KS-Vormauersteine (KS Vm)
für einschaliges Außensichtmauerwerk
KS-Verblender (KS Vb) oder KS-Vormauersteine
(KS Vm)
Innensichtmauerwerk
Für Innensichtmauerwerk spielt die Frostwiderstandsfähigkeit
der Steine im Allgemeinen
keine Rolle. Spezielle Verblendsteine
für Innensichtmauerwerk gibt es nicht,
so dass hier im Einzelfall zu entscheiden
ist, ob KS-Verblender, KS-Vormauersteine
oder „normale“ Kalksandsteine – letztere
bei geringeren optischen Anforderungen
– zur Anwendung kommen.
1. PLANUNG UND AUSSCHREIBUNG
Der Begriff Sichtmauerwerk ist nicht eindeutig
definiert, und es kann sehr Unterschiedliches
darunter verstanden werden.
Einheitliche Kriterien für das optische Erscheinungsbild
von Sichtmauerwerk gibt
es nicht. Um Missverständnissen zwischen
Planern, Bauunternehmern und Bauherren
vorzubeugen, muss daher die erwartete
Leistung – das Sichtmauerwerk – in der
Leistungsbeschreibung möglichst vollständig
und eindeutig beschrieben werden.
Die konstruktive Ausführung von Mauerwerk
ist in Normen, Richtlinien und Merkblättern
eindeutig beschrieben.
Konstruktive Ausführung
Sicht- und Verblendmauerwerk wird nach
der Mauerwerksnorm DIN 1053-1 ausgeführt
sowie nach VOB/C:ATV DIN 18330
[3] ausgeschrieben und abgerechnet.
Festgelegt sind:
die Soll-Dicken der Fugen mit Stoßfugen
= 1 cm und Lagerfugen = 1,2 cm,
das Überbindemaß beträgt mindestens
das 0,4-fache der Steinhöhe. Bei
Schichthöhen unter 12,5 cm gilt ü
4,5 cm,
die Begrenzung der zulässigen Maßabweichungen
der Steine und des Sichtmauerwerks.
Tafel 1: Außen- und Innensichtmauerwerk – Unterschiede
Außensichtmauerwerk
Verblendmauerwerk von ein- und zweischaligen
Außenwänden
Verblendmauerwerk für Industriebauten
und Bauten in der Landwirtschaft
Innensichtmauerwerk
Innensichtmauerwerk mit hohen optischen
Anforderungen
sichtbar belassenes Innenmauerwerk mit
geringen optischen Anforderungen, z.B. in
untergeordneten Räumen
Diese Festlegungen sind konstruktiv begründet
und betreffen sowohl Sichtmauerwerk
als auch normales Mauerwerk, das
verputzt wird. Sie sagen jedoch wenig über
das optische Erscheinungsbild aus.
Von der Tradition her gibt es weiterhin Regeln
und Festlegungen bei den Mauerverbänden,
z.B. bei Läuferverband, Kreuzverband
oder Blockverband.
Bild 1: Außensichtmauerwerk aus KS-Verblendern
Bild 2: Innensichtmauerwerk aus KS-Verblendern

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
Bild 3: Sichtmauerwerk aus KS-Verblendern im Format NF
Bild 4: Sichtmauerwerk aus bruchrauen KS-Verblendern, Format NF
Bild 5: Sichtmauerwerk aus bossierten KS-Verblendern, Format NF, weißer Fugenmörtel
Bild 6: Sichtmauerwerk aus KS-Fasensteinen, außen in Verblenderqualität und mit
vermörtelten Stoßfugen
Tafel 2: Übersicht über verschiedene Anwendungsbereiche und die entsprechenden Steinarten
Anforderungen an die Steine Steinart Anwendungsbereich, Beispiele
hohe optische Anforderungen,
Frostwiderstandsfähigkeit
normale optische Anforderungen,
Frostwiderstandsfähigkeit
hohe optische Anforderungen,
jedoch keine Anforderungen an die
Frostwiderstandsfähigkeit
geringe optische Anforderungen,
keine Anforderungen an die Frostwiderstandsfähigkeit
KS-Verblender (KS Vb);
mit oder ohne Anstrich oder Imprägnierung
KS-Verblender (KS Vb);
KS-Vormauersteine KS Vm;
jeweils mit oder ohne Anstrich oder Imprägnierung
KS-Verblender (KS Vb);
mit oder ohne Anstrich
Kalksandsteine (auch nicht frostwiderstandsfähige),
vorzugsweise mit Anstrich oder Schlämme
Verblendmauerwerk von ein- und zweischaligen
Außenwänden
Außensichtmauerwerk für Industriebauten und
Bauten in der Landwirtschaft
Innensichtmauerwerk in Wohnbereichen und repräsentativen
Gebäuden
sichtbar belassenes Innenmauerwerk in untergeordneten
Räumen, Kellermauerwerk, Industriebauten
und Bauten in der Landwirtschaft

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
2. EINFLÜSSE AUF DIE GESTALTUNG VON
KS-SICHTMAUERWERK
Einflüsse auf die Gestaltung von KS-Sichtmauerwerk
sind in Tafel 3 zusammengestellt
und werden nachfolgend näher
erläutert.
2.1 Steinart und Steinformat
Für Sichtmauerwerk sind hochwertige
Verblendsteine zu verwenden. Sofern das
Sichtmauerwerk nicht deckend gestrichen
wird, sind die Verblendsteine für ein Gebäude
nur von einem Werk zu beziehen,
da sonst Farbunterschiede nicht zu vermeiden
sind.
Tafel 3: Einflüsse auf die Gestaltung des Sichtmauerwerks
Steinart und Steinformat
Steinoberfläche
Mauerverband
Verfugung
Oberflächenbehandlung
Weiterhin sollten die Liefermengen so
disponiert werden, dass sie für einen
Bauabschnitt oder zumindest für einen
Wandabschnitt ausreichen, da auch geringe
Unterschiede von Produktionscharge
zu Produktionscharge nicht ganz auszuschließen
sind.
KS-Vormauersteine und KS-Verblender
haben herstellungsbedingt jeweils nur
eine kantensaubere Kopf- und Läuferseite.
Das ist beim Vermauern durch
entsprechendes Drehen der Steine zu
berücksichtigen. Bei erhöhten Anforderungen,
wie z.B. beidseitigem Ein-Stein-
Sichtmauerwerk, kann es erforderlich
sein, auf der Baustelle eine gewisse Anzahl
von Steinen auszusortieren.
Verblendsteine gibt es in sehr unterschiedlichen
Formaten, vom DF (Schichthöhe
6,25 cm) und NF (Schichthöhe 8,3 cm)
zum 2 DF (Schichthöhe 12,5 cm) und größeren
Formaten, zum Beispiel 4 DF (115)
(Schichthöhe 25 cm).
Hierbei ist zu berücksichtigen: Je größer
das Steinformat ist, desto stärker fallen
Unregelmäßigkeiten bei den Steinen oder
insbesondere beim Mauerverband auf. Bei
großformatigen Verblendsteinen müssen
daher der Mauerverband, die Eckausbildungen
sowie das Einpassen der Tür- und
Fensteröffnungen in den Verband geplant
werden.
2.2 Steinoberfläche
Durch die Wahl der Steinoberfläche – glatt
oder strukturiert (bruchrau, bossiert oder
gefast) – lassen sich sehr unterschiedliche
gestalterische Wirkungen erreichen.
2.3 Mauerverband
Sichtmauerwerk von Verblendschalen
oder Ein-Stein-Mauerwerk mit einer Steinreihe
je Schicht wird meist im Läuferverband
ausgeführt. Zur Verbesserung der
Rissesicherheit ist ein Mauerverband
mit halbsteiniger Überdeckung einem
Verband mit viertelsteiniger Überdeckung
vorzuziehen.
Bild 7: Innensichtmauerwerk aus KS-Fasensteinen, weiß gestrichen
Bild 8: Sichtmauerwerk aus KS-Verblendern im Format 2 DF, farblos imprägniert,
Mauerverband mit viertelsteiniger Überdeckung
Bild 9: Sichtmauerwerk aus KS-Verblendern im Format 2 DF, farblos imprägniert,
Mauerverband mit halbsteiniger Überdeckung

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
Kreuzverband Blockverband Läuferverband, besonders günstig mit Halbstein-
Überbindung
Binderverband
Holländischer Verband
Wilder Verband
Gotischer Verband mit Läufer-Binder-Schichten Gotischer Verband – Abwandlung Gotischer Verband – Abwandlung als Zickzack-Verband
Gotischer Verband – Abwandlung mit Läufer-schichten
Märkischer Verband mit Läufer-Binderschichten
Märkischer Verband – Abwandlung
Märkischer Verband – Abwandlung als Zickzack-
Verband
Märkischer Verband – Abwandlung mit Läuferschichten
Jeder Grundverband kann durch
Verschieben der Schichten abgewandelt
werden. Jeder Verband
kann mit allen Steinformaten gemauert
werden. Der Läuferverband,
mit der maximalen Überdeckung
von 11,5 cm, ist am Sichersten.
Bild 10: Mauerverbände für Sicht- und Verblendmauerwerk, Beispiele

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
Bild 11: Sichtmauerwerk aus KS-Verblendern, farblos imprägniert, abgetreppter
Sockelanschluss bei einem Gebäude in Hanglage
Bild 12: Sichtmauerwerk aus KS-Verblendern im Format 2 DF, weiß gestrichen
2.4 Verfugung
Die Art der Verfugung hat ebenfalls großen
Einfluss auf das Erscheinungsbild.
2.4.1 Nachträgliche Verfugung
Die nachträgliche Verfugung führt zu glatten
Fugen. Der Fugenmörtel wird nach Fertigstellung
der Sichtmauerwerksfläche in
einem separaten Arbeitsgang eingebracht.
Dadurch kann die Mörtelfugenfarbe unabhängig
vom Mauermörtel gewählt werden.
Fugenfarbe: Die Farbe des Fugenmörtels
bestimmt den Kontrast zwischen Steinen
und Fugen. Weiße Verblendsteine mit
weißen Mörtelfugen ergeben ein flächig
wirkendes Sichtmauerwerk. Steine und
Fugen treten in der Fläche optisch stark
zurück. Bei dunklem Fugenmörtel und hellen
Steinen sind die einzelnen Steine und
Schichten deutlicher abzulesen.
2.4.2 Fugenglattstrich
Der Fugenglattstrich ergibt im Allgemeinen
halbrund geformte Fugen. Der Mauermörtel
wird beim Aufmauern des Sichtmauerwerks
mit einem Schlauch oder
einem Fugholz glattgestrichen. Die Farbe
der Mörtelfuge entspricht der Farbe des
Mauermörtels.
Für Außensichtmauerwerk sind frostwiderstandsfähige KS-Verblender und KS-Vormauersteine
nach DIN V 106 und Werk-Trockenmörtel zu verwenden.
Für Innensichtmauerwerk ohne Anforderungen an die Frostwiderstandsfähigkeit ist
im Einzelfall zu entscheiden, ob bei hohen optischen Anforderungen KS-Verblender,
KS-Vormauersteine oder bei geringeren optischen Anforderungen „normale“ Kalksandsteine
nach DIN V 106 zur Anwendung kommen. Beispiel: Kellermauerwerk,
Industrie- und Wirtschaftsbauten.
Verblendsteine für ein Gebäude sollten nur von einem Werk bezogen werden, da
sonst Farbunterschiede nicht zu vermeiden sind. Weiterhin empfiehlt es sich, die
Liefermengen so zu disponieren, dass sie für einen Bauabschnitt oder zumindest
für einen Wandabschnitt ausreichen.
KS-Vormauersteine und KS-Verblender haben im Allgemeinen herstellungsbedingt
jeweils nur eine kantensaubere Kopf- und Läuferseite. Das ist beim Vermauern durch
entsprechendes Drehen der Steine zu berücksichtigen. Bei erhöhten Anforderungen,
z.B. bei beidseitigem Ein-Stein-Sichtmauerwerk, kann es erforderlich sein, auf der
Baustelle eine gewisse Anzahl von Verblendern auszusortieren.
Eventuelle Mängel an den Steinen müssen bei der Anlieferung, in jedem Fall jedoch
vor der Verarbeitung dem Lieferanten angezeigt werden. Keinesfalls sollten Steine
verarbeitet und erst später reklamiert werden.
Ein langfristig einwandfreies Erscheinungsbild von KS-Sichtmauerwerk setzt voraus,
dass das Mauerwerk handwerksgerecht erstellt wird. Es ist auch auf eine wirksame
Ableitung des Regenwassers zu achten. Horizontale und schräge Mauerwerksflächen
sind mit wasserundurchlässigen Materialien abzudecken. Fensterbänke und Attikaabdeckungen
sollten mit Überstand und Tropfkante ausgeführt werden.
2.4.3 Geschlämmtes Mauerwerk
Geschlämmtes Mauerwerk wird häufig bei
Kellermauerwerk, in Nebenräumen oder
bei Industriebauten als preisgünstige Form
des Sichtmauerwerks (sichtbar belassenes
Mauerwerk) mit Abstrichen an das
optische Erscheinungsbild ausgeführt.
Durch das Schlämmen mit einem Quast
beim Aufmauern entsteht ein mehr oder
weniger „rustikales Sichtmauerwerk“, das
anschließend mit einem deckenden Anstrich
versehen werden sollte.
2.5 Oberflächenbehandlung
Sichtmauerwerk kann aus optischen Gründen
farblos imprägniert oder mit einem deckenden
Anstrich versehen werden.
Eine farblose Imprägnierung verändert das
Erscheinungsbild des Sichtmauerwerks
nicht, sie bewirkt jedoch einen gewissen
Selbstreinigungseffekt und wirkt insbesondere
bei Verblendsteinen mit strukturierten
Oberflächen einer Verschmutzung entgegen.
Nach Regen trocknet das Sichtmauerwerk
an der Oberfläche gleichmäßig und
schnell ab, unterschiedliche Feuchtigkeit
tritt optisch nicht in Erscheinung.
Bei deckenden Anstrichen wirkt das Sichtmauerwerk
flächig. Der Kontrast zwischen
Steinen und Fugen tritt in der Fläche deutlich
zurück. Leichte Verschmutzungen beim
Erstellen des Sichtmauerwerks oder Unregelmäßigkeiten
der Verfugung sind weniger
augenfällig.
Eventuelle Mängel an den Steinen müssen
bei der Anlieferung, in jedem Fall jedoch
vor der Verarbeitung dem Lieferanten angezeigt
werden. Keinesfalls sollten Steine
verarbeitet und erst später reklamiert
werden.

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
3. ANLIEFERUNG DER VERBLENDER
Die Verblender werden im Allgemeinen mit
Folien geschützt und auf Paletten angeliefert.
Das gewährleistet eine schonende
Behandlung beim Be- und Entladen und
schützt die Steinpakete vor Verschmutzung.
Der Transport zur Baustelle erfolgt
mit Kranfahrzeugen.
Die Entladestellen auf der Baustelle sind
so vorzubereiten, dass die angelieferten
Steine auf einem befestigten ebenen Untergrund
abgesetzt werden können. Für
den Weitertransport auf der Baustelle sind
Krangreifer zu empfehlen.
Folie
KS XL-Dünnbettmörtel
KS XL-Dünnbettmörtel
> 60 cm
Bild 13: Die Lagerung von Steinen und Mörtel erfolgt
witterungsgeschützt auf tragfähigem, ebenem
Untergrund.
35
30
25
20
35
15
30
10
25
5
20
0
15
-5
10
-10
5
0
-5
-10
4. MÖRTEL UND VERFUGUNG
Die Steine entziehen dem frischen Mörtel
einen Teil des Anmachwassers. Damit der
Mörtel nicht aufbrennt, muss der Mörtel
ein auf die Saugcharakteristik der Kalksandsteine
abgestimmtes Wasserrückhaltevermögen
haben.
Für KS-Sichtmauerwerk müssen die Mörtel
frei sein von Salzen, Lehmanteilen und
anderen organischen oder anorganischen
Verunreinigungen, die zu Ausblühungen
oder Verfärbungen des Sichtmauerwerks
führen können. In der Praxis gut bewährt
haben sich Werk-Trockenmörtel.
Neue von der Mörtel- und der Kalksandsteinindustrie
gemeinsam empfohlene
Mörtel für Verblendschalen sind das Ergebnis
der technischen Weiterentwicklung.
Die Lieferform Werk-Trockenmörtel
ist dem Baustellenmörtel aus den nachfolgend
genannten Gründen in jedem Falle
vorzuziehen:
gleich bleibend hohe Qualität und Sicherheit
durch Gewährleistung ei-ner
genaueren Dosierung der Mörtelausgangsstoffe
und damit einfache Handhabung
auf der Baustelle
Abstimmung auf das Saugverhalten der
Kalksandstein-Verblender und damit
höhere Sicherheit gegen Mörtelverbrennen
höhere Mörtel-Festigkeit: hoher und
schneller Haftverbund
einfachere Logistik durch gleichzeitige
Lieferung von Steinen und Mörtel
4.1 Nachträgliche Verfugung
Bei der nachträglichen Verfugung ist die
Fuge mindestens 1,5 cm tief und flankensauber
beim Aufmauern „auszukratzen".
Das Auskratzen der Fugen mit dem Fugeisen
ist zwar übliche Mauerwerkspraxis,
empfehlenswert ist jedoch das Auskratzen
der Fugen mit einem Holzbrettchen, Bild 14.
So werden Beschädigungen an den Steinkanten
vermieden und gleichmäßige Auskratztiefen
erreicht.
Der Fugenmörtel wird in einem späteren
Arbeitsgang hohlraumfrei so eingebracht,
dass die Fugen mit der Vorderkante der
Steine bzw. des Mauerwerks bündig abschließen.
4.1.1 Ausführung
Die Fugen des Sichtmauerwerks werden
gesäubert und gründlich vorgenässt. Danach
wird der erdfeuchte bis plastische
Fugenmörtel mit einer Fugenkelle hohlraumfrei
eingebracht und verdichtet. Dabei
werden die Lager- und Stoßfugen gut
miteinander zu verbunden. Es ist auf eine
gute Flankenhaftung des Mörtels an den
Steinen zu achten.
Das frische Sichtmauerwerk ist vor starkem
Regen und starker Sonneneinstrahlung
zu schützen und bei sommerlicher
trockener Witterung mit Wasser zu besprühen.
Es ist darauf zu achten, dass der
Fugenmörtel nicht über die Verblendsteine
gewischt wird.
4.1.2 Nachbehandlung
Um ein gleichmäßiges Fugenbild zu erzielen,
sollte die nachträgliche Verfugung nur
bei günstiger trockener Witterung ausgeführt
werden. Bei weißem Fugenmörtel ist
darauf zu achten, dass nicht durch ungeeignetes
Werkzeug Stahlabrieb die weißen
Fugen dunkel verfärbt. Es sollte z.B. eine
Fugkelle aus nicht rostendem Stahl verwendet
werden.
Bild 14: Nachträgliche Verfugung
Bild 15: Nachträgliche Verfugung
Foto: quick-mix

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
4.2 Fugenglattstrich
Das Sichtmauerwerk wird vollfugig erstellt.
Beim Fugenglattstrich sind die Fugen in ihrer
ganzen Tiefe „aus einem Guss“, das
heißt, der Mauermörtel ist gleichzeitig
auch der Fugenmörtel. Hierbei handelt es
sich um eine technisch einwandfreie und
sehr wirtschaftliche Technik, bei der jedoch
vorauszusetzen ist, dass die Maurer die
Technik des Fugenglattstrichs beherrschen
und ein optisch einwandfreies Fugenbild
erstellen können.
Für diese Technik muss der Mauermörtel
eine gute Verarbeitbarkeit und ein günstiges
Wasserrückhaltevermögen besitzen.
Beim Hervorquellen aus den Fugen darf
der Mörtel nicht an den Steinen herunter
laufen und diese verschmutzen. Gut bewährt
haben sich die auf KS-Sichtmauerwerk
eingestellten Werk-Trockenmörtel.
4.2.1 Ausführung
Beim Aufmauern wird der herausquellende
Mauermörtel nach Beginn des Ansteifens
mit einem Fugholz oder Schlauchstück –
ggf. über ein Fugeisen gezogen – glattgestrichen
und dabei verdichtet.
Bedingt durch diese Technik ergibt sich
eine leicht gerundete Fuge.
4.2.2 Nachbehandlung
Das frische Sichtmauerwerk muss vor
starkem Regen und starker Sonneneinstrahlung
geschützt werden und ist bei
sommerlicher, trockener Witterung mit
Wasser zu besprühen.
Bild 17: Zertifikat für Verblendmörtel
Sichtmauerwerk unterliegt rohstoffbedingt gewissen farblichen Schwankungen. Handwerksgerecht
erstelltes Sichtmauerwerk lebt von diesen kleinen Unregelmäßigkelten
und sollte z.B. nicht mit einer Fliesenbekleidung verglichen werden.
„Abschneiden“ mit der Kelle
und nach dem Ansteifen:
Glattstreichen mit einem
abriebfreien Schlauchstück
Die konstruktive Ausführung von Mauerwerk ist in Normen, Richtlinien und Merkblättern
eindeutig beschrieben. Für die gestalterische Erscheinungsform von Mauerwerks-Sichtflächen
gibt es jedoch keine verbindlichen Regeln.
Die Anforderungen, die an das Erscheinungsbild des Sichtmauerwerks gestellt werden,
sind daher im Voraus vom Planer so eindeutig zu beschreiben, dass die ausgeschriebene
Leistung sicher kalkuliert, ausgeführt und abgenommen werden kann.
Zu empfehlen ist, dass in der Leistungsbeschreibung neben Mustersteinen auch eine
Musterfläche vereinbart wird. Mit Hilfe einer solchen Musterfläche können Steine,
Mauerverband und Verfugung festgelegt und abgestimmt werden.
Bild 16: Fugenglattstrich
Bei der Beurteilung von Sichtmauerwerk spielt ein angemessener Betrachtungsabstand
eine Rolle, weiterhin die Größe und die gestalterische Gesamtwirkung der
Sichtmauerwerksfläche.

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
5.3 Abnahme und Beurteilung
Die nachfolgenden Ausführungen enthalten
einige Kriterien, die für die Abnahme
und Beurteilung von handwerklich erstelltem
Sichtmauerwerk zu beachten sind:
Sichtmauerwerk muss entsprechend
DIN 1053-1 konstruktiv einwandfrei ausgeführt
werden. Es unterliegt durch die
wechselnden Eigenschaften der Rohstoffe
(Sande), der Oberflächenstruktur, des
Farbtons der Steine und des Mörtels gewissen
Schwankungen. Im Allgemeinen
haben diese keinen Einfluss auf die
Gesamtwirkung der Wandfläche oder
des Gebäudes. Handwerksgerecht erstelltes
Sichtmauerwerk lebt von diesen
kleinen Unregelmäßigkeiten und
ist z.B. nicht mit einer Fliesenbekleidung
zu vergleichen.
Bild 18: Sichtmauerwerk aus KS-Verblendern im Format 2 DF, farblos imprägniert
5. ABNAHME UND BEURTEILUNG VON
KS-SICHTMAUERWERK
5.1 Eindeutige Beschreibung
Um Sichtmauerwerk eindeutig zu definieren,
sind die Anforderungen, die an das
Erscheinungsbild des Sichtmauerwerks
gestellt werden, im Voraus vom Planer eindeutig
zu beschreiben. So kann die ausgeschriebene
Leistung vom Bauunternehmer
sicher kalkuliert und ausgeführt werden.
Danach kann die erbrachte Leistung nach
Fertigstellung vom Planer und vom Bauherrn
weitgehend objektiv beurteilt und
abgenommen werden.
Sichtmauerwerk ist im wahrsten Sinne des
Wortes „Ansichtssache“. Ein einfacher
Hinweis in der Leistungsbeschreibung auf
Sichtmauerwerk reicht nicht aus, wie sich
immer wieder in der Praxis herausstellt.
5.2 Musterbauteile
Weil Sichtmauerwerk sehr unterschiedlich
ausgeführt werden kann und sich
jeder unter Sichtmauerwerk etwas sehr
Unterschiedliches vorstellen kann, ist
grundsätzlich zu empfehlen, dass bereits
in der Leistungsbeschreibung neben Mustersteinen
auch eine Musterfläche vereinbart
wird.
Mit Mustersteinen allein kann oft nur ein
unvollständiger Eindruck vom erwarteten
Sichtmauerwerk wiedergegeben werden.
Wenn aus wirtschaftlichen Gründen keine
Musterwand errichtet wird, so ist zu
empfehlen, eine zu Beginn errichtete,
etwa 5 m 2 große Sichtmauerwerksfläche
als Musterfläche zu verwenden und zu
vereinbaren.
Nur mit Hilfe einer solchen Musterfläche
können Verblender, Mauerverband und
Verfugung eindeutig festgelegt und abgestimmt
sowie gegebenenfalls ohne großen
finanziellen und zeitlichen Aufwand geändert
oder korrigiert werden.
Die Musterfläche sollte vom Planer, vom
Bauherrn und vom Bauunternehmer gemeinsam
abgenommen werden. Alle am
Bau Beteiligten wissen im Voraus, was
sie zu liefern bzw. zu erwarten haben. Die
Musterfläche bildet den Maßstab für die
Beurteilung des weiter zu errichtenden
Sichtmauerwerks und ist nach allgemeiner
Erfahrung eine gute – oft die einzige von
allen akzeptierte – Möglichkeit, späteren
Streitigkeiten bei der Beurteilung und Abnahme
des Sichtmauerwerks aus dem
Wege zu gehen.
Bei der Beurteilung von Sichtmauerwerk
spielt ein angemessener Betrachtungsabstand
eine wichtige Rolle, der
abhängig ist von der Größe und der
gestalterischen Gesamtwirkung der
Sichtmauerwerksfläche.
5.4 Betrachtungsabstand
Bei großflächigem Außensichtmauerwerk
ist ein Betrachtungsabstand von ca. 5 m
bis 10 m als angemessen anzunehmen.
Das gilt insbesondere auch dann, wenn
sich zwischen Betrachter und Gebäude ein
Garten oder Vorgarten befindet. Kleinere
Unregelmäßigkeiten an den Steinen oder
an den Fugen sind in solchen Fällen aus
diesem Abstand nicht zu erkennen, beeinträchtigen
das Erscheinungsbild des
Gebäudes nicht und sind daher nicht zu
beanstanden.
Bei Sichtmauerwerk im Bereich von Hauseingängen
und Terrassen ist der Betrachtungsabstand
geringer anzunehmen, weil
der Betrachter üblicherweise dichter an
das Gebäude herantritt.
Gleiches gilt auch für Sichtmauerwerk in
Räumen, insbesondere in Wohnräumen.
Hier sollte ein Betrachtungsabstand je
nach Größe der zu beurteilenden Wandfläche
von 2 m bis 5 m angenommen
werden.
10

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
6. ELEKTROINSTALLATION BEI
KS-INNENSICHTMAUERWERK
Die Ausführung der Elektroinstallation
erfordert bei Innensichtmauerwerk eine
gewisse Vorplanung, um möglichst günstige
Leitungsführungen zu erreichen; dann
lässt sie sich jedoch ohne Schwierigkeiten
durchführen. Bei der Verlegung sind die
VDE-Bestimmungen – z.B. VDE 0100 – zu
beachten.
Vorzugsweise sollte bei Innensichtmauerwerk
die Elektroinstallation mit Kunststoffmantelleitungen
NYM erfolgen. Vor dem
Verlegen der Leitungen sollten die Rohbauarbeiten
abgeschlossen sein, so dass sich
die Handwerker – Maurer und Elektriker
– nicht gegenseitig behindern.
Die Zuleitungen vom Zählerkasten bzw.
vom Stromkreisverteiler werden auf der
Rohbetondecke verlegt. Dabei werden die
Leitungen durch Installationsrohre – z.B.
Kunststoffpanzerrohr – oder etwa 2 cm
hohe Kanäle aus Kunststoffen zweckmäßigerweise
vor Beschädigungen geschützt.
Die Kanäle und Installationsrohre werden
durch geschüttete oder weich federnde
Dämmungen überdeckt.
Die NYM-Leitungen werden z.B. in Türleibungen
bis auf die Höhe der Steckdosen
oder Schalter hochgeführt und durch eine
Horizontalbohrung zu den Schalterdosen
geführt. Die Leitungen sind im Endzustand
später durch Türfutter und Bekleidungen
abgedeckt.
Zuleitungen zu Schaltern oder Steckdosen,
die sich nicht im Bereich einer Türöffnung
befinden, erfolgen durch Einlegen der
Leitungen in die Mörtelfugen im Verlauf
des Mauerverbandes. Die Fugen bleiben
hierfür etwa 25 mm tief ausgekratzt und
werden nach dem Verlegen der Leitungen
mit Fugenmörtel geschlossen.
Ähnlich wird bei Wänden verfahren, die
einseitig verfliest sind. Die Elt-Leitungen
werden auf der später verfliesten Seite –
bei geklebten Fliesen im Verlauf der Fugen
– verlegt und zu den Steckdosen und
Schaltern durch die Wand geführt.
Bewährt haben sich außerdem bei Büro-
, Verwaltungs- und Industriebauten u.a.
Stahl-Türzargen mit Kabelkanal und Auslässen
für Schalter und Steckdosen sowie
auch sichtbare Leitungsführungen mit oder
ohne Kunststoffkanäle.
Eine weitere Möglichkeit ist das Einmauern
von Installationsrohren (leicht oder
mittelschwer) in mindestens 24 cm dicke
Wände und das anschließende Einziehen
der NYM-Leitungen.
Bei Lampenanschlüssen an Sichtbetondecken
werden Elt-Leitungen auf der
Rohdecke verlegt und entweder durch
ein einbetoniertes Installationsrohr oder
durch ein Bohrloch – von unten gebohrt –
durch die Decke zum Lampenanschluss
geführt.
Grundsätzlich sind für Elt-Installationen
bei Sichtmauerwerk nur Schalter-Klemmdosen
zu verwenden. Diese sind tiefer als
übliche Klemmdosen und ermöglichen das
Verklemmen der Leitungen. Das Ausbohren
bzw. Ausfräsen für die Schalter- und
Steckdosen erfolgt durch übliche Dosensenker.
Es können aber auch spezielle KS-
Steckdosen-Steine verwendet werden, die
sich in den Verband harmonisch einfügen.
Bild 19: Innensichtmauerwerk aus KS-Steinen im Format 2 DF, Installationen
freiliegend
Bild 20: Innensichtmauerwerk aus KS-Fasensteinen, Installationen verdeckt in
Kanälen
11

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
7. BESCHICHTUNGEN UND
IMPRÄGNIERUNGEN VON
KS-SICHTMAUERWERK
Deckende Anstriche und farblose Imprägnierungen
vermindern die Feuchtigkeitsaufnahme
des KS-Sichtmauerwerks bei Regen
und Schlagregen. Sie wirken dadurch einer
Verschmutzung entgegen.
KS-Verblendmauerwerk für witterungsbeanspruchte
Bauteile wird aus frostwiderstandsfähigen
Verblendern erstellt. Unter
der Voraussetzung, dass das Mauerwerk
entsprechend den allgemein anerkannten
Regeln der Technik erstellt wird, ist das
Mauerwerk ohne weitere Maßnahmen
frostwiderstandsfähig. Es bedarf aus
Gründen der Frostbeständigkeit keiner Beschichtung
oder Imprägnierung. Es ist jedoch
unbedingt darauf zu achten, dass die
Bauteilanschlüsse im Dach-, Fenster- und
Sockelbereich so ausgeführt werden, dass
Regenwasser ordnungsgemäß abgeleitet
wird und nicht in größeren Mengen in die
Wandkonstruktion eindringen kann.
Kalksandsteine haben die Eigenschaft,
Feuchtigkeit kapillar zu leiten. Horizontale
und gering geneigte Mauerwerksflächen
sollten daher mit wasserundurchlässigen
Materialien abgedeckt werden, z.B. Wandkronen
frei stehender Wände, Attiken sowie
außen liegende Fensterbänke.
KS-Verblendmauerwerk kann wahlweise
unbehandelt bleiben oder mit einer deckenden
Beschichtung bzw. einer farblosen
Imprägnierung versehen werden.
Durch die Behandlung von KS-Sichtmauerwerk
kann
das optische Erscheinungsbild individuell
gestaltet und gleichzeitig
ein Schutz vor Verschmutzungen und
Niederschlägen geschaffen werden.
7.1 Optisches Erscheinungsbild
Deckende Beschichtungen werden auf
Kalksandstein überwiegen weiß oder in
hellen Farbtönen ausgeführt. Sie lassen
das Mauerwerk insgesamt heller und flächiger
erscheinen, ohne die Mauerwerksstruktur
zu überdecken.
Die Mörtelfugen treten optisch in der Fläche
zurück. Farbige Beschichtungen sind
im Prinzip auch möglich, jedoch ist bei
dunklen Beschichtungen zu beachten,
dass sich besonnte Flächen stärker aufheizen
und es dadurch zu größeren Verformungen
kommt.
Bild 21: Sichtmauerwerk aus KS-Verblendern, farblos
imprägniert, Gebäudetrennfuge in einem Pfeiler
Farblose Imprägnierungen sind nicht filmbildend
und belassen dem Mauerwerk das
natürliche Aussehen der Steine und der
Mörtelfugen. Nach Beregnung trocknet
imprägniertes Verblendmauerwerk schnell
und gleichmäßig an der Oberfläche ab und
bleibt hell.
7.2 Schutz des Verblendmauerwerks
Durch die deckende Beschichtung oder eine
farblose Imprägnierung kann, z.B. in ungünstiger
Lage eines Gebäudes, einer frühzeitigen
Alterung und Verschmutzung des
Verblendmauerwerks entgegengewirkt werden.
Beschichtungen und Imprägnierungen
vermindern die Feuchtigkeitsaufnahme
des Verblendmauerwerks bei Regen und
Schlagregen erheblich. Staubpartikel werden
in deutlich geringerem Umfang in die
Poren der Steine eingespült, sie werden
vielmehr vom Regenwasser fortgespült.
Damit ist ein gewisser Selbstreinigungseffekt
verbunden.
Eine Verbesserung der Frostbeständigkeit
des Mauerwerks – wie zum Beispiel durch
Putze – ist durch Beschichtungen und Imprägnierungen
nicht zu erreichen. Beide
sind nicht in der Lage und haben auch
nicht die Aufgabe, Konstruktions- oder Ausführungsmängel
zu überdecken.
Bei deckenden Beschichtungen muss
der Untergrund einwandfrei sein.
Die außen auf das Verblendmauerwerk
aufgebrachten Imprägnierungen und Beschichtungen
unterliegen hohen Witterungsbelastungen
und müssen starkem
Schlagregen, Frost und intensiver Sonneneinstrahlung
widerstehen. Die gesamte
Wandkonstruktion einschließlich
Imprägnierung oder Beschichtung muss
einwandfrei funktionieren. Eine langjährige
Funktionsfähigkeit und optische Wirkung
der Beschichtungen und Imprägnierungen
setzt voraus:
die richtigen Baustoffe (frostwiderstandsfähige
Kalksandsteine)
auf Kalksandstein abgestimmter Mörtel
technisch und bauphysikalisch einwandfreie
Konstruktionen
ausreichende Dachüberstände
handwerksgerechte Anschlüsse
für KS-Verblendmauerwerk geeignete
Beschichtungssysteme
7.3 Geeignete Beschichtungen und
Imprägnierungen
Folgende Beschichtungssysteme und Imprägnierungen
sind für KS-Verblendmauerwerk
geeignet, sofern die nachfolgend
aufgeführten Anforderungen erfüllt werden
und die Hersteller die Eignung ausdrücklich
bestätigen:
farblose Imprägnierungen, außen: Kieselsäure-Imprägniermittel,
Silikon-, Silan-
und Siloxan-Imprägniermittel,
deckende Beschichtungen, außen: Dispersions-Silikatfarben,
Silikon-Emulsionsfarben,
Kunststoff-Dispersionsfarben,
Siloxanfarben.
Andere Beschichtungssysteme z.B. für
Sanierungen sollten nur verwendet werden,
sofern der Hersteller die Eignung auf
das Objekt bezogen bestätigt und das
Austrocknungsverhalten des Mauerwerks
nicht entscheidend reduziert wird.
Alle als außen anwendbar genannten
Systeme sind auch innen anwendbar. Bei
Innenbeschichtungen können auch Dispersionsfarben
nach DIN EN 13300 –
Kunststoff-Dispersionsfarben für innen –
verwendet werden.
12

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
7.4 Anforderungen
Beschichtungen und Imprägnierungen für
KS-Verblendmauerwerk müssen folgende
Anforderungen erfüllen:
Haftfestigkeit und Kälteelastizität:
Wichtig ist eine hohe Haftfestigkeit
der deckenden Beschichtung auf dem
Untergrund. Beschichtungen und Imprägnierungen
dürfen bei niedrigen
Temperaturen sowie bei feuchter Witterung
nicht abblättern oder reißen und
auch nicht zu Spannungen auf dem
Untergrund führen.
Alkalibeständigkeit:
Insbesondere frisches KS-Mauerwerk
ist alkalisch (pH-Wert ≈ 13). Beschichtungsstoffe
und Imprägniermittel müssen
daher in hohem Maße alkalibeständig
sein.
Wasserdampfdurchlässigkeit und Austrocknungsverhalten.
Bild 22: Sichtmauerwerk aus KS-Verblendern, farblos imprägniert mit hellem Fugenmörtel
Durch Schlagregenbeanspruchung sowie
Undichtigkeiten im Bereich der Bauteilanschlüsse
dringt Feuchtigkeit in die
Wandkonstruktion ein und wird durch die
Kapillarität der Baustoffe verteilt und gespeichert.
Ausschlaggebend dafür, dass
keine Schäden an Beschichtungen und
am Mauerwerk auftreten, ist ein möglichst
geringer Feuchtegehalt im Mauerwerk
zum Zeitpunkt der Frostbeanspruchung.
Dies gilt selbst bei hoher Frostbeanspruchung.
Untersuchungen zur Frage der Frostwiderstandsfähigkeit
von Beschichtungen und
Mauerwerk haben gezeigt, dass es für
KS-Verblendmauerwerk einen „kritischen
Feuchtegehalt“ gibt. Dieser liegt bei etwa
80 % der maximalen Wasseraufnahme.
Wird er überschritten, ist bei gleichzeitig
hoher Frostbeanspruchung mit Schäden zu
rechnen. Wird er unterschritten, kommt es
nicht zu Frostschäden.
Beschichtungen und Imprägnierungen können
die Austrocknung des einmal feucht
gewordenen Mauerwerks mehr oder weniger
stark behindern. Bei dichten Beschichtungen
und Imprägnierungen kann
sich das Verblendmauerwerk in den oft
feuchten Herbstwochen nach und nach
mit Feuchtigkeit anreichern, gibt diese aber
nicht schnell genug wieder ab, so dass zu
Beginn der Frostperiode das Mauerwerk
einen maximalen Feuchtigkeitsgehalt hat
und damit erhöhter Frostbeanspruchung
ausgesetzt ist.
Bei Mauerwerk ohne Beschichtung oder
mit günstiger Beschichtung oder Imprägnierung
dagegen trocknet das Mauerwerk
zwischenzeitlich immer wieder aus, so
dass ein kritischer Feuchtegehalt nicht
erreicht wird. Es ist dann nicht mit Frostschäden
zu rechnen.
Kennwerte für die Austrocknungsbehinderung
des Mauerwerks durch Beschichtungen
oder Imprägnierungen sind
Wasserdampfdurchlässigkeit und
Austrocknungsbehinderung.
7.4.1 Wasserdampfdurchlässigkeit
Ein Teil der Austrocknung des Mauerwerks
erfolgt durch Wasserdampfdiffusion. Die
Bestimmung der Wasserdampfdurchlässigkeit
von Baustoffen erfolgt nach DIN
EN ISO 12572. Zur Beurteilung von Beschichtungen
auf KS-Verblendmauerwerk
wird zweckmäßigerweise der s d
-Wert herangezogen.
Beschichtungen können anhand des s d
-
Werts wie folgt bewertet werden:
0,1 m: sehr gut
bis 0,2 m: gut
bis 0,3 m: befriedigend
bis 0,4 m: ausreichend
> 0,4 m: unbefriedigend
Bei dieser Bewertung ist berücksichtigt,
dass Beschichtungen eine Lebensdauer
von etwa zehn Jahren haben und dann
erneuert oder aufgefrischt werden müssen.
Nach einer weiteren Wiederholungsbeschichtung
ist dann ggf. ein Entfernen
der Altbeschichtung notwendig.
Auch bei einer Wiederholungsbeschichtung
sollte s d
0,40 m sein.
7.4.2 Austrocknungsbehinderung
Für die Beurteilung der Eignung von Imprägnierungen
und Beschichtungen ist die
Prüfung auf Austrocknungsbehinderung
sehr aussagefähig. Die Prüfung erfolgt üblicherweise
an Steinproben im Format NF,
die auf einer Läuferseite beschichtet oder
imprägniert und nach Wasserlagerung fünfseitig
mit wasserdampfundurchlässiger
Folie abgedichtet sind. Die Austrocknung
der Steinproben kann nur über die „Außenläuferseite“
erfolgen.
Der Verlauf der Austrocknung wird als
Kurve aufgetragen. Verglichen werden beschichtete
bzw. imprägnierte Steinproben
mit Vergleichsproben ohne Beschichtung
oder Imprägnierung.
Für die Beurteilung von Imprägnierungen
ist der s d
-Wert weniger gut geeignet.
Als gut geeignet ist eine Beschichtung
oder Imprägnierung dann einzustufen,
wenn sie die Austrocknung kaum oder nicht
behindert oder sie sogar beschleunigt.
13

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
Beispiel (siehe Bild 23)
Die Austrocknungskurve der Steinprobe
mit der Beschichtung A4 ist nahezu deckungsgleich
mit der Kurve der Steinprobe
ohne Beschichtung. Diese Beschichtung
behindert die Austrocknung nicht. Bei der
Beschichtung A5 dagegen verläuft die
Austrocknungskurve sehr flach und die
Austrocknungsbehinderung ist so stark,
dass der eingangs beschriebene „kritische
Feuchtegehalt“ (80 %) nicht einmal bei Beendigung
der Messungen nach 160 Tagen
unterschritten wurde.
Übertragen auf die Praxis bedeutet das,
dass Sichtmauerwerk, das zum Beispiel
im Herbst nach einer längeren Regenperiode
durchfeuchtet wird und mit dieser
Beschichtung versehen ist, in den
regenfreien Zeiten nicht austrocknet. Die
Beschichtung schließt die Feuchtigkeit
ein. Bei wiederholter Beregnung kann
sich der Feuchtegehalt „aufschaukeln“,
in Extremfällen sogar bis zur vollständigen
Sättigung des Verblendmauerwerks. Zu
Beginn der Frostperiode ist dadurch das
Mauerwerk erhöhter Frostbeanspruchung
ausgesetzt.
Bei günstigen Beschichtungen dagegen
trocknet das Mauerwerk in den regenfreien
Zeiten rasch wieder so weit aus, dass der
kritische Feuchtegehalt unterschritten wird
und damit die Frostbeanspruchung in der
Frostperiode deutlich geringer ist.
7.5 Vorbereitung und Schutz des
Untergrundes
Verblendmauerwerk ist grundsätzlich während
der Bauphase vor Verunreinigung
und übermäßiger Wasserbelastung zu
schützen, z.B. durch Abdecken mit Folie.
Hinweis: Der Schutz vor Niederschlagswasser
– mit dem üblicherweise gerechnet
werden muss – und dessen Beseitigung
ist nach VOB/C:ATV DIN 18299 [4] eine
Nebenleistung und damit vom Maurer
durchzuführen.
Eventuell vorhandene Verunreinigungen,
wie Mörtelspritzer und Staub, sind vor
Beginn der Malerarbeiten zu entfernen.
Fehlstellen im Mauerwerk, wie Hohlstellen,
Fugenabrisse über 0,2 mm Breite und
vertikal oder horizontal verlaufende Risse,
sind auszubessern. Zu berücksichtigen ist,
dass farblose Imprägnierungen optische
Mängel nicht überdecken.
Bei deckenden Beschichtungen können
Beschädigungen am Mauerwerk durch Verspachteln
mit einem speziell dafür geeigneten
Reparaturmörtel saniert werden.
% Restfeuchte
(bezogen auf die Anfangsfeuchte = 100 %)
100
90
80
70
60
50
40
30
0 20 40 60 80 100 120 140 160
Austrocknung nach Tagen
Bild 23: Austrocknung durch Beschichtungen, Klima: 4 °C/70 % rel. Feuchte (A1 = Acryl-Siloxanfarbe,
A2 und A4 = Dispersions-Silikatfarbe, A5 = Polymerisatharzfarbe, A9 = Acrylat)
Das Mauerwerk ist so zu erstellen, dass
es nicht gereinigt werden muss. Da
Säuren und andere starke chemische
Reinigungsmittel die Steinoberflächen
angreifen können, ist auf diese Mittel
bei Kalksandstein-Mauerwerk zu verzichten.
Ein „Absäuern“ mit Salzsäure
führt bei Kalksandstein-Mauerwerk zu
Schäden und ist nach VOB/C:ATV DIN
18330 nicht zulässig.
7.6 Verarbeitung
7.6.1 Farblose Imprägnierungen
Farblose Imprägnierungen können bereits
kurz nach Fertigstellung des Gebäudes
aufgebracht werden – bei trockener, niederschlagsfreier
Witterung und Temperaturen
über 5 °C. Der Untergrund muss
„handtrocken“ (Augenschein) und genügend
saugfähig sein, um die ausreichende
Menge Wirkstoff aufzunehmen (ca. 500
bis 800 cm 3 /m 2 Wandfläche, wobei der
untere Wert für glatte Steine, der obere
Wert für KS-Struktur gilt). Als besonders
wirksam hat sich das Aufbringen durch
Fluten mit entsprechenden Geräten erwiesen.
Das Verblendmauerwerk sollte
von unten nach oben imprägniert werden.
Das ist insbesondere bei wässrigen Imprägnierungen
notwendig, um Laufspuren
zu vermeiden. Auf Imprägnierungen können
zu einem späteren Zeitpunkt auch
Beschichtungen aufgebracht werden.
Hierbei ist jedoch auf Systemverträglichkeit
zu achten.
Anstrich
A5
A1
A2
ohne
A9
A4
7.6.2 Deckende Beschichtungen
Deckende Beschichtungen bestehen im
Allgemeinen aus einem Grundanstrich und
zwei Deckanstrichen. Grundsätzlich sollen
nur geschlossene Beschichtungssysteme
verwendet werden, bei denen die einzelnen
Schichten stofflich aufeinander abgestimmt
sind. Beschichtungen mit hydrophoben
Grundierungen (Imprägnierungen)
haben sich in der Praxis gut bewährt.
Der Grundanstrich als vollwertige Imprägnierung
kann unmittelbar nach Fertigstellung
des Gebäudes aufgebracht
werden. Das Gebäude ist dadurch sofort
gegen Verschmutzung geschützt. Der deckende
Anstrich kann dann zu einem späteren
Zeitpunkt erfolgen.
In den ersten drei Wochen nach Aufbringen
sind Beschichtungen empfindlich gegen
erhöhte Feuchtigkeit im Untergrund
und gegen Frosteinwirkung. Beschichtungen
sollten daher unbedingt bei trockenem,
niederschlagsfreiem Wetter und
bei Temperaturen über 5 °C verarbeitet
werden.
Außerdem sollten sie frühestens drei
Monate nach Fertigstellung des Verblendmauerwerks
aufgebracht werden, wenn
das Mauerwerk genügend ausgetrocknet
ist, nicht mehr mit Setzungen oder Verformungen
zu rechnen ist und die Hersteller
nicht andere, weitergehendere Angaben
machen.
14

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
8. REINIGUNG VON
KS-VERBLENDMAUERWERK
Erhärtete Mörtelspritzer lassen sich z.B.
mit einem Spachtel leicht abstoßen.
verschmutzt
gereinigt
Sichtmauerwerk aus Kalksandsteinen
sollte so sauber hergestellt und anschließend
geschützt werden, dass es nicht
gereinigt werden muss. Ein Absäuern von
Kalksandstein-Mauerwerk ist nicht zulässig
und kann im ungünstigen Fall sogar zu
deutlichen optischen Beeinträchtigungen
führen.
Ein langfristig einwandfreies Erscheinungsbild
von KS-Sichtmauerwerk setzt voraus,
dass das Mauerwerk handwerksgerecht
erstellt wird, richtige und einwandfreie
Baustoffe zur Anwendung kommen und die
Bauteilanschlüsse technisch und bauphysikalisch
einwandfrei ausgeführt werden.
Auf eine wirksame Ableitung des Regenwassers
ist besonders zu achten.
Horizontale und schräge Mauerwerksflächen
sollten mit wasserundurchlässigen
Materialien abgedeckt werden.
Fensterbänke und Attikaabdeckungen
sollten mit Überstand und Tropfkante
ausgeführt werden.
8.1 Leichte Verschmutzungen
und kleinere Flächen
Leichte Verschmutzungen lassen sich bei
frisch erstelltem Verblendmauerwerk einfach
und wirksam mechanisch wie folgt
entfernen:
Bild 24: Reinigung mit Hochdruckdampfreiniger
Mörtelspritzer und leichte Verschmutzungen
lassen sich auf kleinen bis
mittleren Flächen schonend durch Abschleifen
(mit einem halbierten oder
geviertelten KS-Verblender, einem
Stück Porenbeton oder mit Glas- oder
Sandpapier mittlerer Körnung) von
Hand oder mit einem Schwingschleifer
entfernen.
8.2 Stärkere Verschmutzungen
und größere Flächen
Bei stärkeren Verschmutzungen z.B. auf
älterem Verblendmauerwerk ist eine Nassreinigung
zu empfehlen, wobei geschlossene
Flächen, also keine eng begrenzten
Bereiche gereinigt werden sollten. Mit folgenden
Reinigungsmethoden wurden gute
Ergebnisse erzielt:
Nassreinigung mit klarem Wasser unter
Zusatz eines Netzmittels, das die
Oberflächenspannung des Wassers
herabsetzt, und mit einer Wurzelbürste.
Möglich ist auch die Reinigung mit
einem Hochdruckreiniger. Die Reinigungsintensität
ist vorab an einer Probefläche
zu testen.
Dampfstrahlreinigung bzw. Heißwasser-Hochdruckreinigung,
wobei ebenfalls
dem Wasser ein technisches Netzmittel
zugegeben werden sollte.
Foto: Kärcher
Bild 25: Reinigungseffekt, Beispiel Reinigung mit
Schleifpapier, Körnung 140
Die Dampfstrahlreinigung hat sich bei
größeren Flächen sowie bei Verblendmauerwerk
aus bruchrauen oder bossierten
Steinen gut bewährt.
Bei Verblendmauerwerk ist darauf zu
achten, dass durch entsprechende
Düseneinstellung und genügend große
Entfernung der Düse vom Mauerwerk der
Heißwasserstrahl bzw. der Dampfstrahl
nicht so stark ist, dass die Steinoberflächen
angegriffen werden.
Anmerkung: Grundsätzlich ist die Reinigungsintensität
an einer Probefläche zu
testen. Bei Anwendung eines Hochdruckreinigungsgeräts
mit Kaltwasser ist der
Reinigungseffekt geringer.
8.3 Chemische Reinigungsmittel
Nur bei hartnäckigen und älteren Verschmutzungen
sollten chemische Reinigungsmittel
verwendet werden. Hierzu werden
von der chemischen Industrie spezielle,
für KS-Verblendmauerwerk geeignete
Steinreiniger angeboten, die meist aus
organischen Säuren bestehen. Möglich ist
auch eine Reinigung mit 6%iger Essigsäure.
Da die säurehaltigen, chemischen Reinigungsmittel
die Oberfläche der Steine aufrauen
und dadurch den Farbeindruck verändern
können, sollte grunsätzlich die
Reinigung an einer Probefläche ausprobiert
werden.
Das Mauerwerk ist vor einer Reinigung
gründlich vorzunässen und nach der Reinigung
gründlich nachzuspülen.
Nach einer Reinigung mit chemischen Reinigungsmitteln
empfiehlt es sich, das Verblendmauerwerk
zu imprägnieren, sofern
es nicht deckend gestrichen wird.
15

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
Tafel 4: Reinigungsmethoden
Art der Reinigung Geeignet für Ausführung Ergebnis
Reinigung mit
Schleifpapier
Verschmutzungen, jedoch nicht
für fett- und ölhaltige Ablagerungen
sowie Sprühlack
Schleifen von Hand per Schleifklotz, bei größeren
Flächen mit Maschineneinsatz (Schwingschleifer).
Geeignet sind Schleifpapiere mit mittlerer bis
grober Körnung (Körnung 120 bis 40).
schonende Reinigung, gutes Ergebnis
und schneller Arbeitsfortschritt, glatte
Steinoberflächen
Porenbetonstück
Dampfstrahlreinigung
Verschmutzungen auf
kleineren bis mittelgroßen Flächen,
jedoch nicht für fett- und
ölhaltige Ablagerungen sowie
Sprühlack
großflächige, stärkere Verschmutzungen,
Verstaubungen,
Vergrünungen z.B. auf älterem
Verblendmauerwerk sowie bei
Verblendmauerwerk aus bruchrauen
oder bossierten Steinen
Beim Schleifen von Hand wird der Porenbeton
zermahlen, der entstehende Staub kann anschließend
abgefegt werden.
Zu reinigen sind geschlossene Flächen, keine eng
begrenzten Bereiche.
Es ist darauf zu achten, dass durch entsprechende
Düseneinstellung und genügend große
Entfernung der Düse vom Mauerwerk der Wasserdampfstrahl
nicht die Steinoberflächen oder die
Fugen beschädigt.
schonende Reinigung, gutes Ergebnis
und schneller Arbeitsfortschritt, glatte
Steinoberflächen
gutes Ergebnis und schneller Arbeitsfortschritt
Die Reinigungsintensität ist vorab an einer Probefläche
zu testen.
Reinigung mit
Tensidlösung
(z.B. Alkutex
Schmutzlöser)
fett- und ölhaltige Ablagerungen
und Verschmutzungen
Auftragen des Reinigers mit der Wurzelbürste,
gründlich nachspülen mit Wasser.
Bei der Reinigung großer Flächen ist das Schmutzwasser
aufzufangen.
schonende Reinigung, gutes Ergebnis,
auch bei älteren Ablagerungen
Haushaltsreiniger
(Tenside, Seife,
Citrat)
normale Ablagerungen und
Verschmutzungen
Verdünnung mit Wasser ca. 1:200, bei starker
Verschmutzung auch unverdünnte Anwendung.
Auftragen mit der Wurzelbürste, gründlich nachspülen
mit Wasser.
schonende Reinigung, gutes Ergebnis,
auch bei älteren Ablagerungen
Schwache Säurekombination
(z.B. Alkutex
Combi WR)
Steinreiniger auf
Basis organischer
Ameisensäure
(z.B. ASO
Steinreiniger)
Anti-Graffiti-
Beschichtung
(z.B. Funcosil
Graffiti-Schutz)
kalkhaltige Ablagerungen und
Verschmutzungen, jedoch nicht
für fett- und ölhaltige Ablagerungen
sowie Sprühlack
(bedingt) die Reinigung
kalkhaltiger Ablagerungen und
Verschmutzungen
den Schutz von Flächen, z.B.
Wänden
Bei der Reinigung großer Flächen ist das Schmutzwasser
aufzufangen.
Auftragen mit der Wurzelbürste, gründlich nachspülen
mit Wasser. Bei großen Flächen kann auch
mit Reinigungsgeräten gearbeitet werden.
Die Reinigungsintensität ist vorab an einer Probefläche
zu testen.
Verdünnung mit Wasser 1:3, Auftragen mit der
Wurzelbürste
Die Reinigungsintensität ist vorab an einer Probefläche
zu testen.
Die Beschichtung kann mit einer Rolle aufgetragen
werden. Es wird eine Trennschicht gebildet,
die das Eindringen von Farbpigmenten in den
Untergrund verhindert. Diese Schicht wird zusammen
mit der aufgesprühten Farbe mit einem
Heißwasser-Hochdruckreiniger bzw. mit einem
Dampfstrahlgerät abgespült.
gutes Ergebnis und schneller Arbeitsfortschritt
Das Mittel kann den Fugenmörtel anlösen.
Ein so entstehender Schleier ist
durch Abspülen mit Wasser nicht mehr
zu entfernen.
Die aufgesprühte Farbe lässt sich im
Allgemeinen vollständig entfernen.
Zu beachten ist: Durch die Hochdruckreinigung
können die Mörtelfugen beschädigt werden. Die
Intensität der Reinigung sollte daher an einer Probefläche
getestet werden. Bei einer Hochdruckreinigung
mit kaltem Wasser ist das Ergebnis
unbefriedigend.
Nach der Reinigung ist das Sichtmauerwerk wieder
mit Anti-Graffiti-Beschichtung zu schützen.
16

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
Da chemische Reinigungsmittel die
Oberfläche der Steine aufrauen und
dadurch den Farbeindruck verändern
können, sollte grundsätzlich die Reinigung
an einer Probefläche ausprobiert
werden, insbesondere dann, wenn das
Mauerwerk nach der Reinigung nicht
deckend gestrichen wird.
8.4 Algen- oder Moosbelag
Tritt z.B. nach langen Schlechtwetterperioden
auf KS-Verblendmauerwerk ein störender
grünlicher Belag aus Algen oder
Moosen auf, kann dieser mit einem Algen
tötenden Mittel behandelt und nach Abtrocknen
bei kleineren Flächen abgebürstet
oder bei größeren Flächen durch eine
Dampfstrahlreinigung entfernt werden. Die
gereinigten Flächen sollten anschließend
mit einer farblosen Imprägnierung nachbehandelt
werden, um einer erneuten Moosbildung
vorzubeugen.
Bild 26: Sichtmauerwerk aus KS-Verblendern, farblos imprägniert
9. ERNEUERUNG VON BESCHICHTUNGEN
UND IMPRÄGNIERUNGEN
Hochwertige Beschichtungen und Imprägnierungen
behalten ihre Funktion
und optische Wirkung über einen langen
Zeitraum.
9.1 Beschichtungen
Die Lebenserwartung von Beschichtungen
beträgt etwa zehn Jahre. Danach ist oft ein
Auffrischungsanstrich erforderlich.
Soll bei einer Erneuerung ein anderes Beschichtungssystem
verwendet werden,
ist die Systemverträglichkeit zu prüfen.
Stark verwitterte oder abblätternde Beschichtungen
müssen vor Erneuerung
mechanisch oder mit Hilfe geeigneter Abbeizpasten
und anschließender Dampfstrahlreinigung
entfernt werden.
9.2 Imprägnierungen
Die Lebenserwartung von Imprägnierungen
liegt bei etwa zehn bis fünfzehn Jahren.
Bei einer Erneuerung sollte das gleiche
System wie für die Erstimprägnierung verwendet
werden, da auf diese Weise Systemverträglichkeit
gewährleistet ist.
Bild 27: Innensichtmauerwerk aus KS-Steinen, weiß gestrichen
Die Verarbeitung der Beschichtungen und
Imprägnierungen erfolgt nach den Herstellerrichtlinien.
17

KALKSANDSTEIN – Sichtmauerwerk
LITERATUR
[1] DIN 1053-1:1996-11 Mauerwerk –
Teil 1: Berechnung und Ausführung
[2] DIN V 106:2005-10 Kalksandsteine
mit besonderen Eigenschaften (Vornorm)
[3] DIN 18330:2006-10 VOB Vergabe- und
Vertragsordnung für Bauleistungen
– Teil C: Allgemeine Technische Vertragsbedingungen
für Bauleistungen
(ATV) – Mauerarbeiten
[4] DIN 18299:2006-10 VOB Vergabeund
Vertragsordnung für Bauleistungen
– Teil C: Allgemeine Technische Vertragsbedingungen
für Bauleistungen
(ATV) – Allgemeine Regelungen für
Bauarbeiten jeder Art
Bild 28: Sichtmauerwerk aus KS-Verblendern, farblos imprägniert, im Industriebau
18

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 5: Nicht tragende Außenwände
Stand: Januar 2005

KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Außenwände
1. Statik_____________________________________________________________3
2. Anschlüsse an angrenzende, tragende Bauteile___________________________ 4
3. Fachwerk___________________________________________________________ 5
Literatur______________________________________________________________6
KALKSANDSTEIN
Nicht tragende Außenwände
Stand: Januar 2005
Autor:
Dr.-Ing. Dieter Kasten, ö.b.u.v. Sachverständiger
für Mauerwerksbau, Garbsen
Redaktion:
Dipl.-Ing. S. Brinkmann, Durmersheim
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. O. Roschkowski, Duisburg
Dipl.-Ing. J. Schmertmann, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9049
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck auch auszugsweise nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr: € 2,50
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Außenwände
Nicht tragende Außenwände sind scheibenartige
Bauteile, die überwiegend nur durch
ihr Eigengewicht beansprucht werden. Sie
müssen die auf ihre Fläche wirkenden
Windlasten sicher auf die angrenzenden,
tragenden Bauteile, z. B. Wand- und Deckenscheiben,
Stahl- oder Stahlbetonstützen
und Unterzüge, abtragen.
Nicht tragende KS-Außenwände können
entsprechend den an sie gestellten Anforderungen
einschalig oder mehrschalig,
verputzt oder unverputzt, mit zusätzlicher
Wärmedämmung, mit vorgehängter Fassade
u.a. ausgeführt werden.
1. STATIK
Größtwerte der Ausfachungsflächen
gemäß DIN 1053-1
Bei Ausfachungswänden von Fachwerk,
Skelett- und Schottensystemen darf nach
DIN 1053-1, Abschnitt 8.1.3.2, auf einen
statischen Nachweis verzichtet werden,
wenn
die Wände vierseitig gehalten sind, z.B.
durch Verzahnung, Versatz oder Anker,
die Bedingungen nach DIN 1053-1,
Tabelle 9 (Tafel 1) erfüllt sind und
Normalmörtel mindestens der Mörtelgruppe
IIa oder Dünnbettmörtel oder
Leichtmörtel LM 36 verwendet wird.
Zulässige Wandabmessungen und -flächen
für KS-Mauerwerk nach DIN 1053-1
sind für verschiedene Wanddicken und
Seitenverhältnisse in Tafel 1 angegeben.
Hierbei ist mit das Verhältnis der größeren
zur kleineren Seite der Ausfachungsfläche
bezeichnet.
Erhöhte Größtwerte von Ausfachungsflächen
Die Größtwerte von Ausfachungsflächen
nicht tragender KS-Außenwände dürfen
nach Kirtschig [1] unter folgenden Vo-raussetzungen
erhöht werden:
Tafel 1: Zulässige Größtwerte der Ausfachungsflächen [m 2 ] von nicht tragenden Außenwänden ohne rechnerischen
Nachweis (nach DIN 1053-1, Tabelle 9) mit = größere Seite/kleinere Seite der Ausfachungsfläche
Tafel 2: Zulässige Größtwerte der Ausfachungsflächen [m 2 ] von nicht tragenden Außenwänden für Steinhöhen
23,8 oder 24,8 cm (KS-Blocksteine, KS-Hohlblocksteine, großformatige Plansteine) mit Normalmörtel der
Mörtelgruppe III oder Dünnbettmörtel [1] und für KS XL mit Dünnbettmörtel [2] und [3] mit ’ = Wandhöhe/
Wandlänge der Ausfachungsfläche
Wanddicke
[mm]
Wanddicke
[mm]
Zulässige Größtwerte von Ausfachungsflächen bei einer Höhe über Gelände von
0 bis 8 m 8 bis 20 m 20 bis 100 m
’ = 0,5 ’ = 1,0 ’ = 2,0 ’ = 0,5 ’ = 1,0 ’ = 2,0 ’ = 0,5 ’ = 1,0 ’ = 2,0
1) 2)
a) Vierseitig gehalten (ü ≥ 0,4 · h)
Zulässige Größtwerte 1) der Ausfachungsflächen bei einer Höhe
über Gelände von
0 bis 8 m 8 bis 20 m 20 bis 100 m
= 1,0 2,0 3) = 1,0 2,0 3) = 1,0 2,0 3)
1 115/150 2) 12 8 8 5 6 4
2 175/200 20 14 13 9 9 6
3 240 36 25 23 16 16 12
4 300 50 33 35 23 25 17
1)
Bei Seitenverhältnissen 1,0 < < 2,0 dürfen die
zulässigen Größtwerte der Ausfachungsflächen
gradlinig interpoliert werden.
2)
Bei Verwendung von Steinen der Festigkeitsklassen
12 dürfen die Werte dieser Zeile um
¹/ ³ vergrößert werden.
175/200 22 20 22 13 13 13 9 9 9
240 38 36 38 25 23 25 18 16 18
300 60 54 60 38 35 38 28 25 28
b) Dreiseitig gehalten, oberer Rand frei (ü ≥ 0,4 · h) 3)
175/200 8 10 16 – – – – – –
240 16 20 30 10 12 18 – – –
300 25 30 45 16 20 28 12 15 20 1)
Bei Überbindemaßen ü ≥ 0,2 · h beträgt die größte
zulässige Ausfachungsfläche 60 % der Tabellenwerte.
Bei Überbindemaßen ü ≥ 0,25 · h beträgt die
größte zulässige Ausfachungsfläche 70 % der
Tabellenwerte.
2)
Bei Seitenverhältnissen 0,5 < ’ < 1,0 bzw.
1,0 < ‘ < 2,0 dürfen die zulässigen Größtwerte der
Ausfachungsflächen gradlinig interpoliert werden.
3)
Bei Verwendung von Steinen der Festigkeitsklassen
20 und einem Seitenverhältnis
größere Seite
= 2,0
kleinere Seite
dürfen die Werte verdoppelt werden.
3)
Bei Überbindemaßen ü ≥ 0,2 · h beträgt die größte
zulässige Ausfachungsfläche 50 % der Tabellenwerte.
Bei Überbindemaßen ü ≥ 0,25 · h beträgt
die größte zulässige Ausfachungsfläche 60 % der
Tabellenwerte.
Verwendung von KS-Steinen der Höhe h
= 23,8 oder 24,8 cm (Blocksteine, Hohlblocksteine,
großformatige Plansteine);
Verwendung von Normalmörtel der Mörtelgruppe
III oder Dünnbettmörtel.
Bei Verwendung der Mörtelgruppe III sind
die KS-Steine vorzunässen. Unter diesen
Voraussetzungen sind in einigen Fällen
– siehe Tafel 2 – auch dreiseitig gehaltene
Wände mit oberem freien Rand möglich.
Abweichend von Tafel 1 ist mit ’ das Verhältnis
der Wandhöhe h zur Wandlänge l
bezeichnet.
Nach gutachtlichen Stellungnahmen von
Kirtschig [2] und [3] gelten die Werte in
der Tafel 2 auch für KS XL-Mauerwerk mit
einem Überbindemaß nach DIN 1053-1
von ü 0,4 · h. Bei kleineren Überbindemaßen
(ü 0,2 · h bzw. ü 0,25 · h) und
dreiseitiger Halterung (oberer Rand frei)
sind die Werte der Tafel auf 50 % bzw. 60 %
zu reduzieren. Bei vierseitiger Halterung
und verringerten Überbindemaßen von
ü 0,2 · h bzw. ü 0,25 · h sind die Werte
der Tafel auf 60 % bzw. 70 % zu reduzieren.
Es wird empfohlen, KS XL-Mauerwerk mit
einem Überbindemaß von ü 0,4 · h herzustellen.
Über den Einfluss des Überbindemaßes
auf die Biegetragfähigkeit von Ausfachungswänden
geht Kirtschig in [4] ein.

KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Außenwände
Ermittlung der Wanddicke
(Beispiel 1 )
Ermittlung der zulässigen Ausfachungsfläche
(Beispiel 2 )
2,50
6,50
2,50
4,00
4,50 4,50
a) gegeben:
Stahlbetonskelettbau, Wände vierseitig gehalten
KS-Steine der Festigkeitsklasse ≥ 12
Ausfachungsflächen I = 4,50 m, h = 2,50 m
Höhe der Ausfachungsfläche über Gelände < 8 m
b) gesucht:
geringste, konstruktiv notwendige Wanddicke
c) Lösung:
vorhandene Wandfläche A = 4,50 m x 2,50 m = 11,25 m 2
Seitenverhältnis
größere Seite 4,50
= = = 1,8
kleinere Seite 2,50
Bei einer Wanddicke d = 11,5 cm, einem Seitenverhältnis = 1,8
und einer Höhe über Gelände von H < 8 m ist eine Ausfachungsfläche
zulässig bis:
zul. A: interpoliert; = 1,8 (Tafel 1)
8
12 – (4 x ) = 8,8 m
10
2
Festigkeitsklasse ≥ 12, deshalb Erhöhung um 1,33:
8,8 x 1,33 = 11,70 m 2
zul. A = 11,70 m 2 ≥ 11,25 m 2
d = 11,5 cm Wanddicke ausreichend
4,00 4,00
a) gegeben:
Stahlbetonskelettbau, Wände dreiseitig gehalten,
oberer freier Rand wegen des Lichtbandes
KS XL mit Überbindemaß ü = 0,4 · h
Ausfachungsflächen I = 4,0 m, h = 4,0 m
Höhe der Ausfachungsfläche über Gelände < 8 m
b) gesucht:
zulässige Wandfläche
c) Lösung:
vorhandene Wandfläche A = 4,0 m x 4,0 m = 16 m 2
Wandhöhe zu Wandlänge ’ = h/l = 1,0
gew. Wanddicke d = 24 cm
bei Höhe der Wand über Gelände H < 8 m
zul. A = 20 m 2 (zulässiger Größtwert in Tafel 2)
zul. A ≥ vorh. A = 16 m 2
Sind in nicht tragenden Außenwänden Fenster-
oder Türöffnungen vorgesehen, die die
Stabilität und Lastabtragung der Wand beeinträchtigen,
wird ein statischer Nachweis
erforderlich.
Zur Errechnung der Seitenverhältnisse der
Ausfachungsflächen und ’ sind die lichten
Maße des Ausfachungsmauerwerks
zwischen den angrenzenden tragenden
Bauteilen (Stützen, Riegel usw.) zu nehmen.
Die angegebenen Höhen über Gelände beziehen
sich auf die Oberkante der jeweiligen
Ausfachungsfläche.
2. ANSCHLÜSSE AN ANGRENZENDE,
TRAGENDE BAUTEILE
Die nicht tragenden Außenwände müssen
in den aus Tafeln 1 und 2 sich anhand
der Ausfachungsflächen und Seitenverhältnisse
ergebenden Abständen horizontal
unverschieblich gehalten werden.
Werden die Größtwerte der Ausfachungsflächen
überschritten, kann die Ausstei-
fung durch andere Maßnahmen erreicht
werden, z.B. mit Hilfe von Stahlprofilen in
C- oder I-Form. Werden die Wände nicht
bis unter die Decke oder den Unterzug gemauert,
so sind die Wandkronen durch Aussteifungsriegel,
z.B. aus Stahl oder Stahlbeton
bzw. ausbetonierte KS-U-Schalen,
zu halten. (Vierseitige Halterung – oder
es ist eine dreiseitige Halterung mit freiem
oberen Rand anzunehmen – siehe
Tafel 2.)
Für den Anschluss der Wand kann auf einen
statischen Nachweis an angrenzende
Bauteile verzichtet werden, wenn diese Verbindungen
offensichtlich unter Einhaltung
der üblichen Sicherheiten ausreichen. Bei
den Wandanschlüssen ist zu beachten,
dass infolge der Verformungen keine Zwängungsspannungen
auftreten.
Die nicht tragenden Außenwände und ihre
Anschlüsse müssen so ausgebildet sein,
dass sie die auf sie wirkenden Windlasten
auf die angrenzenden, tragenden Bauteile
sicher abtragen; diese Forderung wird bei
den Konstruktionsbeispielen (Bilder 1 und
2) erfüllt.
Die Standsicherheit der Wände muss durch
geeignete Maßnahmen und Anschlüsse
gewährleistet sein. Einflüsse, die die Formänderungen
angrenzender Bauteile haben,
z.B. durch Längenänderungen oder nachträgliches
Durchbiegen weitgespannter
Tragkonstruktionen sowie Formänderungen
der Wände selbst infolge von Witterungsund
Temperatureinflüssen, sind bei der
Wahl der Anschlüsse zu berücksichtigen.
Seitliche Anschlüsse
Der seitliche Anschluss an angrenzende
Bauteile erfolgt in der Regel gleitend und
elastisch
durch Einführen der Wand in eine Nut,
durch übergreifende Stahlprofile
oder Ankersysteme in korrosionsgeschützter
Ausführung.

KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Außenwände
Ankerschiene
senkrecht/horizontal
verschiebbarer
Flachstahlanker
Oberer Anschluss
Der obere Anschluss der nicht tragenden
Außenwand an die tragenden Bauteile ist
sinngemäß wie der seitliche Anschluss
gleitend auszuführen.
KS­Sichtmauerwerk
Holzstiel einer
Fachwerkkonstruktion
Dämmschicht
Bei Anforderungen an den Brandschutz:
Baustoffklasse A, Schmelzpunkt > 1000 C,
Rohdichte ≥ 30 kg/m 3
Gleithülle
Fugendichtung
Alle Stahlteile sind korrosionsgeschützt
auszuführen.
Bild 1: Wandanschluss an eine Stahlbetonstütze mit
Ankerschienen
Zwischen den nicht tragenden Außenwänden
und angrenzenden Bauteilen werden
Streifen aus Mineralwolle o.Ä. eingelegt,
äußere und innere Fugen sind elastoplastisch
oder mit Fugenbändern abzudich-ten.
Bei zweischaligen Wänden wird jeweils die
Wandschale verankert, die für die Bestimmung
der Größe der Ausfachungsfläche
herangezogen wird, im Normalfall die Innenschale.
Die Außenschale wird mit der
Innenschale entsprechend DIN 1053-1 mit
Drahtankern aus nicht rostendem Stahl
mit den Werkstoffnummern 1.4401 oder
1.4571 nach DIN 17440 verbunden.
Die Mindestanzahl und der Durchmesser
der Drahtanker je m 2 Wandfläche sind der
Tabelle 11 in DIN 1053-1 zu entnehmen.
Andere Verankerungsarten der Drahtanker
sind zulässig, wenn durch Prüfzeugnis nachgewiesen
wird, dass diese Verankerungsart
eine Zug- und Druckkraft von mind. 1 KN bei
1,0 mm Schlupf je Drahtanker aufnehmen
kann. Bei Nichterreichen dieser Anforderung
ist die Drahtanker-Anzahl im Vergleich
zur Tabelle 11 entsprechend zu erhöhen.
Andere Ankerformen (z.B. Flachstahlanker)
sind zulässig bei entsprechendem
Nachweis der Brauchbarkeit, z.B. durch eine
allgemeine bauaufsichtliche Zulassung.
Bei nicht flächiger Verankerung der Außenschale
(linienförmige oder geschossweise
Verankerung) ist ihre Standsicherheit
nachzuweisen.
Entsprechend Art und Spannweite der tragenden
Konstruktion erfolgt im Bereich des
oberen Wandanschlusses ein Toleranzausgleich,
im Allgemeinen von ca. 2 cm. Der
Hohlraum ist mit Mineralwolle auszufüllen
und gegen Schlagregenbeanspruchung abzudichten.
Dadurch wird vermieden, dass
die tragenden angrenzenden Bauteile
durch Formänderungen und nachträgliches
Durchbiegen unbeabsichtigte Lasten und
Spannungen auf die nicht tragenden Außenwände
übertragen.
Fußpunkt
Am unteren Anschluss werden die Horizontalkräfte
aus Windlasten zwischen
der nicht tragenden Außenwand und dem
tragenden Bauteil durch Reibung auf die
tragende Konstruktion abgeleitet. Dies ist
bei der Auswahl von z.B. Dachpappe oder
Folie zu berücksichtigen.
3. FACHWERK
Bei der Neubauplanung bietet sich die
zweischalige Außenwand mit Luftschicht
und Wärmedämmschicht bzw. mit Kerndämmung
an. Bei Häusern mit nicht tragendem,
vorgesetztem Fachwerk ist das
Fachwerk Bestandteil der 9 cm bzw. 11,5
cm dicken Verblendschale und wird nach
Fertigstellung des Rohbaues montiert.
Holzbauteile sollen möglichst mit einem
Feuchtegehalt eingebaut werden, der für
Außenfachwerk etwa 18 % (±6 %) beträgt.
Holzfachwerkteile müssen vor dauernder
Feuchtigkeit geschützt werden. Eingedrungene
Feuchte soll kurzfristig wieder
austrocknen können. Daher sollen die
Anschlüsse zwischen Holz und Mauerwerk
mit Kalkmörtel ausgebildet werden.
Das Verblendmauerwerk der Ausfachung
wird mit dem Mauerwerk der Innenschale
durch nicht rostende Drahtanker nach
DIN 1053-1 verankert. Für den seitlichen
Anschluss der Verblendschale können jedoch
auch spezielle Anker aus rostfreiem
Stahl verwendet werden.
Bei vorgesetztem Fachwerk hat die Innenschale
statisch tragende Funktion. Im
Wohnungsbau mit lichten Geschosshöhen
von h s
≤ 2,75 m kann die Innenschale
im Allgemeinen 17,5 cm dick ausgeführt
werden.
Kalkmörtel
Winkel aus
nicht rostendem Stahl
Befestigung am Holzstiel
über Schrauben
Dreikantleiste
Bild 2: Wandanschluss von KS-Sichtmauerwerk an
eine Holzfachwerkkonstruktion
Bild 3: Fachwerk mit Ausfachung aus KS-Sichtmauerwerk

KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Außenwände
LITERATUR
[1] Kirtschig, K.: Gutachtliche Stellungnahme
zur Größe der Ausfachungsflächen
von nichttragenden Außenwänden
unter V erwendung von großformatigen
Kalksandsteinen aus 7/1993
[2] Kirtschig, K.: Gutachtliche Stellungnahme
zur Größe der Ausfachungsflächen
von nichttragenden Außenwänden
unter Verwendung von KS XL-PE aus
10/1997
[3] Kirtschig, K.: Gutachen zur Größe
von Ausfachungsflächen von nichttragenden
Außenwänden unter Verwendung
von KS-Quadro Planelementen
aus 11/1997
[4] Kirtschig, K.: Zur Biegetragfähigkeit
von Ausfachungswänden, In: Mauerwerk-Kalender
23, S. 773-790, Verlag
Ernst & Sohn, Berlin 1998

www.kalksandstein.de
PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 6: Nicht tragende Innenwände
Stand: Januar 2005

KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Innenwände
1. Anwendungsbereich_________________________________________________3
2. Anforderungen______________________________________________________ 4
3. Einbaubereiche______________________________________________________ 4
4. Baustoffe___________________________________________________________ 5
5. Grenzmaße_ ________________________________________________________ 5
6. Befestigung an angrenzende Bauteile___________________________________ 5
6.1 Starre Anschlüsse______________________________________________6
6.2 Gleitende Anschlüsse___________________________________________6
7. Beschränkung der Deckendurchbiegung________________________________7
8. Vermörtelung der Stoßfugen__________________________________________7
9. Schadensfreie Ausführung___________________________________________7
10. Nicht tragende Innenwände aus KS-Bauplatten__________________________8
Literatur____________________________________________________________ 10
KALKSANDSTEIN
Nicht tragende Innenwände
Stand: Januar 2005
Autor:
Dr.-Ing. Dieter Kasten, ö.b.u.v. Sachverständiger
für Mauerwerksbau, Garbsen
Redaktion:
Dipl.-Ing. S. Brinkmann, Durmersheim
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. O. Roschkowski, Duisburg
Dipl.-Ing. J. Schmertmann, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9050
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck auch auszugsweise nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr: € 2,50
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KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Innenwände
1. ANWENDUNGSBEREICH
Grundlage für die Planung und Ausführung
nicht tragender KS-Innenwände sind DIN
4103-1 [1] sowie Fachveröffentlichungen
und gutachtliche Stellungnahmen von Kirtschig
und Anstötz.
Nicht tragende Innenwände sind Raumtrennwände,
die keine statischen Aufgaben
für die Gesamtkonstruktion, insbesondere
die Gebäudeaussteifung, zu erfüllen haben.
Sie können entfernt werden, ohne
dass die Standsicherheit des Gebäudes
beeinträchtigt wird. Die Standsicherheit
der nicht tragenden Innenwände selbst
ist durch die Verbindung mit den an sie
angrenzenden Bauteilen (Querwände oder
gleichwertige Maßnahmen und Decken) gegeben,
sofern die zulässigen Grenzmaße
(früher: Grenzabmessungen) der Wände
(siehe Tafeln 1 und 2) nicht überschritten
werden.
Nicht tragende KS-Innenwände werden in
Wohngebäuden sowie in Stahl- und Stahlbetonskelettbauten
als Zwischen- oder
Ausfachungswände ausgeführt. Sie werden
weiterhin eingesetzt bei Gebäuden mit
großen Deckenspannweiten, wie Schulen,
Verwaltungsgebäuden, Krankenhäusern,
Hallen- und Wirtschaftsbauten.
Nicht tragende KS-Innenwände werden
aus KS-Vollsteinen oder KS-Lochsteinen
oder besonders rationell aus großformatigen
KS XL oder KS-Bauplatten (KS-BP)
erstellt. Bei entsprechender Ausbildung
erfüllen sie hohe Anforderungen an den
Brand- und Schallschutz oder auch an den
Wärme- und Feuchtigkeitsschutz. Ihr hohes
Wärmespeichervermögen – besonders bei
Steinen hoher Rohdichte – gewährleistet
ein ausgeglichenes Raumklima und guten
sommerlichen Wärmeschutz. Nicht tra-
Tafel 1: Zulässige Wandlängen nicht tragender innerer Trennwände mit und ohne Auflast bei vierseitiger bzw.
dreiseitiger Halterung, vertikaler Rand frei
Vierseitige
Halterung
ohne
Auflast
Vierseitige
Halterung
mit Auflast 1)
Dreiseitige
Halterung
ohne
Auflast
Dreiseitige
Halterung
mit Auflast 1)
Einbau- Wandhöhe Wanddicke [cm]
bereich [m]
1
2
1
2
1
2
1
2
5 7 10 11,5/ 17,5/ 24
15 20
2,5 3 5 7
3 3,5 5,5 7,5
3,5 4 6 8 10 12 12
4 – 6,5 8,5
4,5 – 7 9
> 4,5 - 6 – – – – 12 12
2,5 1,5 3 5 6
3 2 3,5 5,5 6,5
3,5 2,5 4 6 7 12 12
4 – 4,5 6,5 7,5
4,5 – 5 7 8
> 4,5 - 6 – – – – 12 12
2,5 5,5 8
3 6 8,5
3,5 6,5 9 12 12 12 12
4 – 9,5
4,5 – –
> 4,5 - 6 – – – – 12 12
2,5 2,5 5,5 8
3 3 6 8,5
3,5 3,5 6,5 9 12 12 12
4 – 7 9,5
4,5 – 7,5 10
> 4,5 - 6 – – – – 12 12
2,5 1,5 2,5 3,5
3 1,75 2,75 3,75
3,5 2 3 4 5 8 12
4 – 3,25 4,25
4,5 – 3,5 4,5
> 4,5 - 6 – – – – 8 12
2,5 0,75 1,5 2,5 3
3 1 1,75 2,75 3,25
3,5 1,25 2 3 3,5 6 12
4 – 2,25 3,25 3,75
4,5 – 2,5 3,5 4
> 4,5 - 6 – – – – 6 12
2,5 2,75 4
3 3 4,25
3,5 3,25 4,5 6 8 10 12
4 – 4,75
4,5 – –
> 4,5 - 6 – – – – 10 12
2,5 1,25 2,75 4
3 1,5 3 4,25
3,5 1,75 3,25 4,5 6 8 12
4 – 3,5 4,75
4,5 – 3,75 5
> 4,5 - 6 – – – – 8 12
Bild 1: Nicht tragende KS-Innenwand
Bei statisch zulässigen Wandlängen ≥ 12 m sowie
generell bei KS-Mauerwerk unter Verwendung von
Dünnbettmörtel kann auf die Stoßfugenvermörtelung
verzichtet werden.
Für Wanddicken von 5 und 7 cm sowie 10 cm unter
Auflast im Einbaubereich 2 gelten die angegebenen
Grenzmaße bei Verwendung von Normalmörtel
der MG III (trockene Kalksandsteine sind
vorzunässen) oder Dünnbettmörtel. Bei Wanddicken
≥ 11,5 cm ist Normalmörtel mindestens
der Mörtelgruppe IIa (trockene Kalksandsteine sind
vorzunässen) oder Dünnbettmörtel zu verwenden
(siehe auch Abschnitt 4).
1)
Unter Auflast wird hierbei verstanden, dass die
Wände an der Deckenunterkante voll vermörtelt
sind und die darüber liegenden Decken infolge
Kriechens und Schwindens sich auf die nicht
tragenden Wände zum Teil absetzen können.
Ganz allgemein gilt, dass das Verfugen
zwischen dem oberen Wandende und der Decke
im Allgemeinen eher zu empfehlen ist als das
Dazwischenlegen von stark nachgiebigem
Material. Dies gilt insbesondere dann, wenn
davon ausgegangen werden kann, dass nach
dem Verfugen in die Trennwände keine Lasten
mehr aus Verformung infolge Eigengewichts der
darüber liegenden Bauteile eingetragen werden.
Das Vermörteln der Anschlussfuge zwischen
nicht tragender Wand und Stahlbetondecken
soll daher möglichst spät erfolgen.

KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Innenwände
gende KS-Innenwände können mit Putz
oder Dünnlagenputz versehen oder aber
als Sichtmauerwerk erstellt werden. In
Kombination mit Holz, Sichtbeton, Stahl
oder anderen Baustoffen werden so gestalterische
Akzente gesetzt.
2. ANFORDERUNGEN
Nicht tragende KS-Innenwände und ihre
Anschlüsse müssen so ausgebildet sein,
dass sie folgende Anforderungen der
DIN 4103-1 erfüllen:
Sie müssen statischen – vorwiegend ruhenden
– sowie stoßartigen Belastungen,
wie sie im Gebrauchszustand
entstehen können, widerstehen.
Sie müssen, neben ihrer Eigenlast einschließlich
Putz oder Bekleidung, die
auf ihre Fläche wirkenden Lasten aufnehmen
und auf andere Bauteile, wie
Wände, Decken und Stützen, abtragen.
Sie müssen leichte Konsollasten aufnehmen,
deren Wert 0,4 kN/m
Wandlänge beträgt bei einer vertikalen
Wirkungslinie von 0,3 m von der Wandoberfläche.
Bilder, Buchregale, kleine
Wandschränke u.Ä. lassen sich so an
jeder Stelle der Wand unmittelbar in
geeigneter Befestigungsart anbringen.
P
Tafel 2: Zulässige Wandlängen nicht tragender innerer Trennwände ohne Auflast bei dreiseitiger Halterung,
oberer Rand frei
Dreiseitige Einbau- Wandhöhe Wanddicke [cm]
Halterung bereich [m] 5 7 10 11,5/ 17,5/ 24
15 20
2 3 7 8 8
2,25 3,5 7,5 9 9
2,5 4 8 10 10
1
3 5 9 10 10 12 12
3,5 6 10 12 12
4 – 10 12 12
4,5 – 10 12 12
> 4,5 - 6 – – – – 12 12
2 1,5 3,5 5 6 8 8
2,25 2 3,5 5 6 9 9
ohne
2,5 2,5 4 6 7 10 10
Auflast
3 – 4,5 7 8 12 12
2 3,5 – 5 8 9 12 12
4 – 6 9 10 12 12
4,5 – 7 10 10 12 12
> 4,5 - 6 – – – – 12 12
Die Stoßfugen sind zu vermörteln.
Für Wanddicken ≤ 10 cm ist Normalmörtel der MG
III (trockene Kalksandsteine sind vorzunässen) oder
Dünnbettmörtel zu verwenden. Bei Wanddicken
Tafel 3: Nach DIN 1055-1 anzusetzende Wandflächengewichte von KS-Innenwänden
Stein- Wichte Wandflächengewicht (ohne Putz)
Rohdichte-
in kN/m 2 für Wanddicke d in cm
klasse kN/m 3 7 10 11,5 15 17,5 20 24
1,0 *) 12,0 – – – 1,80 2,10 2,40 2,88
1,2 *) 14,0 – 1,40 1,61 2,10 2,45 2,80 3,36
1,4 *) 16,0 – 1,60 1,73 2,25 2,63 3,00 3,60
1,6 16,0 – 1,60 1,73 2,25 2,63 3,00 3,60
1,8 18,0 1,26 1,80 2,07 2,70 3,15 3,60 4,32
2,0 20,0 1,40 2,00 2,30 3,00 3,50 4,00 4,80
Siehe auch Tafel 4
≥ 11,5 cm ist Normalmörtel mindestens der
Mörtelgruppe IIa (trockene Kalksandsteine sind
vorzunässen) oder Dünnbettmörtel zu verwenden
(siehe auch Abschnitt 4).
*)
Bei Verwendung von Dünnbettmörtel reduziert sich das Wandflächengewicht um 1 kN/m 3 ·
0,30
H
≥ 0,30
1,65 h – 1,65
h
Tafel 4: Lasten für nicht tragende innere Trennwände nach DIN 1055-3 (2002)
Wandlast einschließlich Putz Zuschlag zur Verkehrslast 1) Bemerkung
[kN/m 2 Wandfläche]
[kN/m 2 Deckenfläche]
1,00 0,75 allgemein zulässig
1,50 1,25 nur zulässig bei Decken mit
ausreichender Querverteilung
0,90
> 1,50 Linienlast aus Wandbelastung nach DIN 1055 ansetzen
Horizontallast H
Konsollast p
p = 0,4 kN/m
1)
Bei einer Wandlast ≤ 1,50 kN/m 2 ist kein Zuschlag erforderlich für Verkehrslasten 5,0 kN/m 2
Deckenfläche.
Bild 2: Statische Belastungen nach DIN 4103-1
Sie dürfen sowohl bei weichen als auch
bei harten Stößen nicht zerstört oder
örtlich durchstoßen werden.
Sie müssen zum Nachweis ausreichender
Biegegrenztragfähigkeit eine
horizontale Streifenlast aufnehmen,
die 0,9 m über dem Fußpunkt der
Wand angreift:
Einbaubereich 1: p 1
= 0,5 kN/m,
Einbaubereich 2: p 2
= 1,0 kN/m.
Sie sind in ihrem Wandgewicht auf 1,5
kN/m 2 Wandfläche bzw. 1,0 kN/m 2 (bei
Decken ohne ausreichende Querverteilung
der Lasten) für einen vereinfachten
statischen Nachweis einer unter der nicht
tragenden KS-Innenwand liegenden Decke
beschränkt. Hierbei darf ein gleichmäßig
verteilter Zuschlag zur Verkehrslast angesetzt
werden. Wandflächengewichte von
nicht tragenden KS-Innenwänden enthält
Tafel 3, Werte für den Zuschlag zur Verkehrslast
Tafel 4. Wird der Grenzwert des
zulässigen Wandgewichts überschritten,
ist ein Nachweis für die Decke mit einer
Linienlast aus der Wandbelastung zu
führen.
3. EINBAUBEREICHE
Entsprechend der Nutzung der Räume, zwischen
denen die nicht tragenden KS-Innenwände
errichtet werden sollen, sind beim
Nachweis der Biegegrenztragfähigkeit in
Abhängigkeit vom Einbaubereich unter-

KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Innenwände
schiedlich große horizontale Streifenlasten
anzusetzen. Nach DIN 4103-1 werden die
Einbaubereiche wie folgt definiert:
Einbaubereich 1:
Bereiche mit geringer Menschenansammlung,
z.B. Wohnungen, Hotel-, Büro-, Krankenräume
und ähnlich genutzte Räume
einschließlich der Flure.
Einbaubereich 2:
Bereiche mit großer Menschenansammlung,
z.B. größere Versammlungsräume,
Schulräume, Hörsäle, Ausstellungs- und
Verkaufsräume und ähnlich genutzte Räume.
Hierzu zählen auch stets Trennwände
zwischen Räumen mit einem Höhenunterschied
der Fußböden 1,00 m.
4. BAUSTOFFE
Zur Herstellung der nicht tragenden KS-
Innenwände sind alle Kalksandsteine geeignet.
Für nicht tragende KS-Innenwände ist
Normalmörtel der Mörtelgruppe III oder
Dünnbettmörtel nach DIN 1053-1 zu empfehlen.
5. GRENZMASSE
Im Rahmen eines öffentlich geförderten
Forschungsvorhabens wurden am Institut
für Baustoffkunde und Materialprüfung der
Universität Hannover umfangreiche Untersuchungen
an nicht tragenden Trennwänden
– auch aus KS-Steinen – durchgeführt.
Aus dem Vorhaben wurden die
Grenzmaße für die Zahlenwerte in den
Tafeln 1 und 2 abgeleitet, wobei die ursprünglichen
Tafeln ergänzt wurden durch
gutachtliche Stellungnahmen von Kirtschig
und Anstötz zu Wandhöhen über
4,5 m und unvermörtelten Stoßfugen [2]
und [3].
Bei nicht tragenden Innenwänden wird unterschieden
in:
vierseitig gehaltene Wände mit Auflast,
vierseitig gehaltene Wände ohne Auflast,
dreiseitig gehaltene Wände ohne Auflast,
oberer Rand frei.
Bei dreiseitig gehaltenen Wänden mit und
ohne Auflast und einem freien vertikalen
Rand sind reduzierte Wandlängen anzunehmen.
In Abhängigkeit von Einbaubereich, Wanddicke,
Wandhöhe und Wandgeometrie
(Seitenverhältnis) sowie von den Wandanschlüssen
sind in den Tafeln 1 und 2
Grenzmaße für nicht tragende KS-Innenwände
angegeben.
Bei dem Lastfall „mit Auflast“ handelt es
sich nicht um eine planmäßige Auflast, z.B.
aus darüber stehenden Wänden, sondern
um einen ungewollten Deckenabtrag infolge
Kriechens und Schwindens der Stahlbetondecke.
Werden die Trennwände an der
Deckenunterkante voll vermörtelt, kann bei
der Ermittlung der zulässigen Wandlängen
vom Lastfall „mit Auflast“ ausgegangen
werden [3].
Aus bauphysikalischen Gründen und aus
Gründen der Rissesicherheit wird in [3]
empfohlen, die Wandlängen auf maximal
12 m zu begrenzen.
Insbesondere bei Wandlängen > 6 m ist
die Rissesicherheit nach Schubert [4]
abzuschätzen und die Verformungsverträglichkeit
der nicht tragenden inneren
Trennwände und der angrenzenden Bauteile
zu beurteilen.
Der Planer muss entscheiden, ob die in
den Tafeln 1 und 2 angegebenen Grenzmaße
tatsächlich ausgenutzt werden.
Bei Wandhöhen > 6 m wird empfohlen,
solche Wände durch horizontale Tragelemente
(z.B. horizontale Riegel aus ausbetonierten
KS-U-Schalen mit Bewehrung)
zu unterteilen.
Sollten bei Ausfachungen die zulässigen
Wandlängen überschritten werden, können
die Wandflächen durch Aussteifungsstützen
zum Beispiel aus Holz, Stahl oder
Stahlbeton unterteilt werden.
Vermeintliche Unstimmigkeiten der Grenzmaße
zwischen vierseitig und dreiseitig
gehaltenen Wänden sind vor allem auf
die Art der Belastung (Linienlast generell
in 90 cm Höhe über Wandfuß) und unterschiedlich
große Biegefestigkeiten des
Mauerwerks senkrecht und parallel zur Lagerfuge
zurückzuführen (unterschiedliche
Auswirkungen).
6. BEFESTIGUNG AN ANGRENZENDE
BAUTEILE
Die nicht tragenden Innenwände erhalten
ihre Standsicherheit durch geeignete Anschlüsse
an die angrenzenden Bauteile.
Bild 3: Nicht tragende KS-Flurwand
Die Anschlüsse müssen so ausgebildet
sein, dass die Formänderungen der angrenzenden
Bauteile sich nicht negativ
auf die nicht tragenden Innenwände auswirken
können.
Werden die nicht tragenden Innenwände
nicht bis unter die Decke gemauert, zum
Beispiel bei durchlaufenden Fensterbändern,
so ist zunächst einmal von einem
freien oberen Rand (Tafel 3) auszugehen.
Die KS-Innenwände können dann als
ausreichend gehalten angesehen werden,
wenn die Wandkronen mit durchlaufenden
Aussteifungsriegeln z.B. aus
Stahlbeton (ausbetonierte KS-U-Schalen)
oder aus Stahlprofilen gehalten werden.
In diesem Fall können die Grenzmaße aus
Tafel 1 bzw. 2 bei vier- oder dreiseitiger
Halterung (ein freier vertikaler Rand) entnommen
werden. Ist innerhalb einer nicht
tragenden KS-Innenwand eine Öffnung
angeordnet, gilt die Wand im Regelfall an
dieser Stelle vertikal als nicht gehalten. Es
ist ein freier vertikaler Rand anzunehmen.
Raumhohe Zargen oder Stahlprofile in
U- oder I-Form oder auch ausbetonierte
KS-U-Schalen gelten bei entsprechender
Ausbildung als seitliche Halterung.
Während die Wandscheiben selbst als
nachgewiesen gelten, wenn die Grenzmaße
nach den Tafeln 1 und 2 eingehalten sind,
ist die Aufnahme der Belastungen durch
die Anschlüsse nachzuweisen. Sofern es
sich um bewährte Anschlüsse handelt, ist
ein Nachweis in der Regel jedoch nicht erforderlich
(Bilder 4 bis 6).
Zusätzlich zu den statischen Gesichtspunkten
sind oft bauphysikalische Belange
(Schall- und Brandschutz) für die Befestigung
der nicht tragenden Wände an angrenzende
Bauteile maßgebend.

KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Innenwände
6.1 Starre Anschlüsse
Starre Anschlüsse werden durch Verzahnung,
durch Ausfüllen der Fuge nicht tragende
Innenwand/angrenzendes Bauteil
mit Mörtel oder durch gleichwertige Maßnahmen
wie Anker, Dübel oder einbindende
Stahleinlagen hergestellt. Sie können
ausgeführt werden, wenn keine oder
nur geringe Zwängungskräfte aus den
angrenzenden Bauteilen auf die Wand zu
erwarten sind. Starre seitliche Anschlüsse
bleiben im Regelfall auf den Wohnungsbau
mit Wandlängen 5,0 m und geringen
Deckenspannweiten beschränkt. Die Anschlussfugen
zwischen Innenwänden und
angrenzenden Bauteilen sind mit Mörtel,
Mineralwolle o.Ä. auszufüllen, um die
schall- und brandschutztechnischen Anforderungen
zu erfüllen.
A
Anschluss mit Verzahnung
Draufsicht
Mörtel
A
Schnitt A-A
A
Anschluss mit Ankern
Draufsicht
A
Schnitt A-A
Tragende Wand
Nicht tragende Wand
Dämmschicht
oder Mörtel
Anker aus
nicht rostendem
Flachstahl
6.2 Gleitende Anschlüsse
Gleitende Anschlüsse sind insbesondere
dann auszuführen, wenn mit unplanmäßigen
Krafteinleitungen in die nicht tragenden
Innenwände durch Verformung der
angrenzenden Bauteile zu rechnen ist und
diese zu erhöhten Spannungen führen können.
Gleitende Anschlüsse werden durch
Anordnung von Stahlprofilen oder Nischen,
eventuell in Verbindung mit einer Gleitfolie,
hergestellt. Bei Anschlussfugen, die mit
Mineralwolle ausgefüllt werden, ist der
Schallschutz besonders zu beachten.
Bild 5: Starre Anschlüsse (seitlich)
Die Profiltiefe ist so zu wählen, dass auch
bei einer Verformung der angrenzenden
Bauteile die seitliche Halterung sichergestellt
bleibt.
Vertikalschnitt
Stahlbetondecke
Stahlträger
Bei einem gleitenden Anschluss im Fußpunktbereich
(Trennwand/Stahlbetondecke)
wird empfohlen, zur Abkopplung beider
Systeme zwei Lagen Pappe anstelle
der Folie im Bild 4 – unabhängig von der
Deckenspannweite – vorzusehen.
Dämmschicht
mit Lagesicherung
Spezialdübel
Stahlprofil
Stahlbeton-Stütze
Gleitschicht,
z.B. Folienstreifen
Fugendichtung
Vertikalschnitt
Stahlwinkel
Mineralwolle
Abgehängte
Decke
Mörtelfuge
Stahlbetondecke
Schwimmender
Estrich
Nicht tragende
Innenwand
Senkrecht/horizontal verschiebbarer
Maueranschlussanker
Gleithülle
Bei größeren Deckenspannweiten Folie einlegen,
um bei Durchbiegung der Decke Abriss der
unteren Steinlagen zu verhindern.
Dämmschicht
Bei Anforderungen an den Brandschutz:
Baustoffklasse A, Schmelzpunkt > 1000 °C,
Rohdichte ≥ 30 kg/m 3
Dämmschicht
Bei Anforderungen an den Brandschutz:
Baustoffklasse A, Schmelzpunkt > 1000 °C,
Rohdichte ≥ 30 kg/m 3
Bild 4: Starrer Anschluss (Fußpunkt)
Bild 6: Anschluss an abgehängte, schalldämmende
Decke
Bild 7: Anschluss an Zwischenstütze (Aussteifungsstütze)

KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Innenwände
a) Stahlprofil außen liegend
≤ 30
≥ 20
b) Stahlprofil innen liegend
≤ 30
≥ 20
Dämmschicht
Bei Anforderungen an den Brandschutz:
Stahl
Baustoffklasse A, Schmelzpunkt > 1000 °C,
Rohdichte ≥ 30 kg/m 3
Blende aus Aluoder
Stahlprofil
Stahlwinkel
65 x 6
a ≤ 600
Bild 8: Gleitende Deckenanschlüsse mit Stahlwinkel,
oberer Rand gehalten
Dämmschicht
Bei Anforderungen an den Brandschutz:
Baustoffklasse A, Schmelzpunkt > 1000 °C,
Rohdichte ≥ 30 kg/m 3
Beton
Dämmschicht
Ankerschiene
Gleithülle
Bei Anforderungen an den Brandschutz:
Baustoffklasse A, Schmelzpunkt > 1000 °C,
Rohdichte ≥ 30 kg/m 3 Einbetonierte
Bild 10: Gleitender Wandanschluss
Senkrecht/horizontal
verschiebbarer
Anschlussanker
Fugendichtung
Dichtstoff
Bild 9: Gleitender Deckenanschluss bei dreiseitig
gehaltener Wand, oberer Rand frei
7. BESCHRÄNKUNG DER DECKEN-
DURCHBIEGUNG
Wenn durch zu große Durchbiegungen der
Stahlbetondecke Schäden an nicht tragenden
Innenwänden entstehen können, so
ist die Größe dieser Durchbiegungen durch
gezielte Maßnahmen zu beschränken, oder
es sind andere bauliche Vorkehrungen zur
Vermeidung derartiger Schäden zu treffen.
Der Nachweis der Beschränkung der Deckendurchbiegung
kann durch die Begrenzung
der Biegeschlankheit geführt werden.
Die Biegeschlankheit von biegebeanspruchten
Bauteilen, an die normale Anforderungen
nach Abschnitt 11.3.1 in
DIN 1045-1 [5] gestellt werden und die mit
ausreichender Überhöhung der Schalung
hergestellt sind, darf nicht größer sein als
l i
/d 35.
Bei Deckenplatten, an die höhere Anforderungen
gestellt werden, weil sie beispielsweise
nicht tragende Innenwände zu tragen
haben, sollte die Schlankheit wie folgt
gewählt werden:
l i
/d 150/l i
bzw. d l i2
/150
l i
d
α
= Ersatzstützweite l · α in m
= Statische Höhe des biegebeanspruchten
Bauteils in m
= Beiwert, abhängig vom statischen
System, nach DIN 1045-1, Abschnitt
11.3.2, Tabelle 23 [5].
DIN 1045-1, Abschnitt 11.3 sieht für den
Fall, dass die nach dem Einbau von angrenzenden
Bauteilen auftretenden Durchbiegungen
einschließlich der zeitabhängigen
Verformungen übermäßig groß sind, eine
Durchbiegungsbegrenzung vor. Um Schäden
an den angrenzenden Bauteilen (z.B.
an leichten Trennwänden) zu vermeiden,
darf als Richtwert für die Begrenzung der
Durchbiegung 1/500 der Stützweite angenommen
werden.
8. VERMÖRTELUNG DER STOSSFUGEN
Die in Tafel 1 und 2 aufgeführten Grenzmaße
gelten grundsätzlich für Mauerwerk
mit vermörtelten Stoßfugen und Überbindemaß
ü 0,4 · h, da ein kreuzweiser
Abtrag der auf die nicht tragende Wand
wirkenden horizontalen Linienlast vorausgesetzt
wird.
Wenn der Lastabtrag ausschließlich über
die kürzere, vertikale Richtung erfolgt,
kann auf eine Vermörtelung der Stoßfugen
verzichtet werden. Das ist gegeben, wenn
KS-Innenwände vierseitig oder dreiseitig
mit einem freien vertikalen Rand gehalten
sind und die zulässigen Wandlängen 12 m
betragen.
Auf eine Stoßfugenvermörtelung kann in
beiden Einbaubereichen verzichtet werden,
wenn bei
KS-Mauerwerk in Dünnbettmörtel [6]
vierseitiger Halterung die Wanddicke
– ohne Auflast d 17,5 cm,
– mit Auflast d 11,5 cm und bei
dreiseitiger Halterung (freier vertikaler
Rand) die Wanddicke d 24 cm
beträgt.
In allen anderen Fällen sind die Stoßfugen
zu vermörteln. Das gilt insbesondere auch
für dreiseitig gehaltene Wände mit oberem
freien Rand.
9. SCHADENSFREIE AUSFÜHRUNG
Zur schadensfreien Ausführung der nicht
tragenden Innenwände sind folgende Konstruktions-
und Ausführungshinweise zu
beachten:
Begrenzung der Deckendurchbiegung
durch Einhalten einer Grenzschlankheit
von l i
/d 150/l i
und 1/500 der
Stützweite (siehe Abschnitt 7).
Verringerung der Deckendurchbiegung
aus Kriechen und Schwinden durch Beachtung
der Ausschalfristen und sorgfältige
Nachbehandlung des Betons nach
DIN 1045. Bei kurzen Ausschalfristen
sind wirksame Notstützen zu setzen.
Nicht tragende Innenwände möglichst
spät, d.h. nach Fertigstellung des Rohbaus,
aufmauern und ggf. verputzen.
Um feuchtebedingte Verformungen gering
zu halten, sollten auf der Baustelle
die Materialien – Mauersteine, Bauplatten
– trocken gelagert bzw. vor starker
Durchfeuchtung geschützt werden.
Durchbiegungen der unteren Decke
können bei nicht tragenden Innenwänden
zu einer Lastabtragung als
Gewölbe oder Biegeträger führen. Es
wird empfohlen, die Innenwände als
selbsttragend (z.B. als Dünnbettmauerwerk)
auszubilden. Es ist abzuwägen,
ob die Wandscheibe durch Einlage von

KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Innenwände
zwei Folien von der Geschossdecke
abzutrennen ist. Die Aufnahme des
Horizontalschubs an den seitlichen
Wandanschlüssen muss gewährleistet
sein.
Bei großen Deckenstützweiten können
weitere Maßnahmen, z.B. eine Bewehrung
der Wand zur Erhöhung der Rissesicherheit,
erforderlich werden.
Die Bewehrung wird in die Lagerfugen
eingelegt und hat den Zweck, die Bogentragwirkung
zu stärken und Risse
zu verhindern oder zumindest so zu verteilen,
dass sie unschädlich sind [7].
Weitere Vorteile sind:
Hohe Beständigkeit, unempfindlich
gegen Feuchtigkeit.
Flächengewinn durch geringe Wanddicken.
Glatte ebene Wandflächen mit hoher
Maßgenauigkeit.
Hohe Eigenstabilität der Wände bereits
bei der Erstellung.
Gute Tragfähigkeit für Konsollasten und
für Dübel.
Bild 12: Pass-Stücke werden vor Ort hergestellt.
Bei der Anordnung von Schlitzen ist
die Tabelle 10 der DIN 1053-1 zu
beachten. Es wird empfohlen, das
Schlitzen von nicht tragenden KS-Innenwänden
erst ab einer Wanddicke
von 7 cm (Schlitztiefe 1 cm) vorzunehmen.
Die Schlitztiefe kann ab einer
Wanddicke von 17,5 cm auf 3 cm
erhöht werden. Bei der Ermittlung der
Grenzmaße nach den Tafeln 1 und 2
sollten bei geschlitzten nicht tragenden
Wänden die Werte der nächstniedrigeren
Wanddicke genommen werden,
z.B. für eine geschlitzte 11,5-cm-Wand
die Grenzmaße einer 10-cm-Wand.
Schlitze für Elektroinstallationen sind
mit dafür geeigneten Geräten zu sägen
oder zu fräsen, damit das Gefüge des
Mauerwerks nicht zerstört wird und die
Standsicherheit gewährleistet bleibt.
Nach Verlegen der Elektroinstallation
lassen sich diese Schlitze problemlos
mit Putz schließen.
10. NICHT TRAGENDE INNENWÄNDE
AUS KS-BAUPLATTEN
Schlanke nicht tragende Innenwände aus
KS-Bauplatten mit 7 und 10 cm Dicke haben
sich seit vielen Jahren im Wohnungsbau,
aber auch in Büro- und Wirtschaftsbauten,
im Schul- und Krankenhausbau
bewährt. Durch ihr günstiges Format und
das Nut-Feder-System lassen sie sich
äußerst rationell versetzen. Durch die
Verarbeitung mit Dünnbettmörtel nach
DIN 1053-1 gelangt während der Herstellungsphase
wenig Baufeuchte in den
Rohbau. In der Regel sind Stoß- und Lagerfugen
zu vermörteln. KS-Bauplatten
sind auch für den nachträglichen Einbau,
für Ausbauten und Sanierungen im
Baubestand sehr gut geeignet.
Freie Grundrissgestaltung bei Wandflächengewicht
≤ 150 kg/m 2 . (Berücksichtigung
als Zuschlag zur Verkehrslast
bei der Deckendimensionierung).
Hohe Steinrohdichte, dadurch Schalldämm-Maß
R’ W
von 40 dB bei 7 cm
Dicke (RDK 2,0 bzw. RDK 1,8 zzgl. 2
x 10 mm Putz) für guten Schallschutz
auch innerhalb der Wohnungen.
Sicherer Brandschutz, nicht brennbar;
F 60 ab 7 cm Dicke.
Türüberdeckungen: Bei Türüberdeckungen
bis etwa 1 m Breite werden die Platten ohne
Sturz fortlaufend verlegt und vermörtelt.
Während der Bauphase wird empfohlen,
die Bauplatten im Öffnungsbereich mit
einem horizontal angeordneten Kantholz
zu unterstützen.
Vom Arbeitsablauf rationeller ist es jedoch,
raumhohe Öffnungen mit entsprechend
ausgebildeten Türzargen vorzusehen.
In diesem Fall kann bei der Ermittlung
der Grenzmaße nach Tafeln 1
und 2 von einer vertikalen Halterung der
nicht tragenden Innenwand ausgegangen
werden.
a) b)
Dämmschicht
Stahlprofil
Mineralwolle
KS-Bauplatte
Bild 13: Die erste Steinreihe wird in Normalmörtel
versetzt.
Bild 14: Die Stoßfugen werden vermörtelt.
Fugenabdichtung
Mineralwolle
Bauplatten-
Anker
Bei Anforderungen an den Brandschutz: Baustoffklasse A, Schmelzpunkt > 1000 °C, Rohdichte ≥ 30 kg/m 3
KS-Bauplatte
Bild 11: Gleitende Wandanschlüsse

498
(623)
498
(623)
KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Innenwände
Tafel 5: Produkte für nicht tragende Wände nach
DIN 4103
KS-Bauplatte BP7
248
498
Türöffnung
Raumhohe Öffnung
KS-Bauplatte BP10
70
248
498
100
KS XL-RE 1) (100)
KS XL-PE 1) (100)
100
498
Durch raumhoch angelegte Türöffnungen in nicht tragenden Wänden kann der
zusätzliche Arbeitsaufwand für die Stürze eingespart werden. Bei üblicher Ausführung
erfolgt der Höhenausgleich unter der Decke durch abgelängte, hochkant stehende
vermauerte Platten. Schmale Zuschnittplatten sind zu vermeiden.
998
Bild 16: Türöffnungen
100
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
1) Im Markt sind unterschiedliche Marken bekannt.
Montageanker
min. 3 mm
Dünnlagenputz
10
min. 3 mm
Dünnlagenputz
10
25
Bild 15: Türzargenausbildung, Beispiel
Zargen-
Verguss
Hersteller von KS-Plansteinzargen mit
Maulweiten von 80 bzw. 110 mm für
nicht tragende KS-Wände für Wanddicken
von 70 bzw. 100 mm zzgl. beidseitigem
Dünnlagenputz von je 5 mm
Dicke:
Max Eckstein GmbH
90542 Eckental/Brand
Tel.: (09126) 2777-0
Fax: (09126) 2777-81
Tafel 6: Technische Daten von KS-Produkten für nicht tragende KS-Wände nach DIN 4103
Brandschutz Schallschutz Statik
Eigenschaft Einheit KS-BP7 KS-BP10 KS-BP10 KS XL (100)
Steinrohdichteklasse – 2,0 1,2 1,4 1) 2,0 1)
Wandflächengewicht nach DIN 1055
mit
- beidseitig Dünnlagenputz 150 140 160 200
(d = 2 x ca. 5 mm)
- einseitig Putz (d = 10 mm)
kg/m 2
150 140 160 210
- beidseitig Putz (d = 2 x 10 mm) 160 1) 150 170 220
Zuschlag 1) zur Verkehrslast der
Decke nach DIN 1055-1
kN/m 2 1,25 1) Ansatz als Linienlast
Wandflächengewicht nach DIN 4109
mit
- beidseitig Dünnlagenputz
133 110 130 190
(d = 2 x ca. 5 mm)
- beidseitig Putz (d = 2 x 10 mm)
kg/m 2 153 130 150 210
Bewertetes Schalldämm-Maß nach
DIN 4109 mit
- beidseitig Dünnlagenputz
40 37 39 44
(d = 2 x ca. 5 mm)
dB
- beidseitig Putz (d = 2 x 10 mm) 41 39 41 45
Feuerwiderstandsklasse mit
- beidseitig Dünnlagenputz
F 60-A F 60-A F 60-A F 90-A
(d = 2 x ca. 5 mm)
–
- beidseitig Putz (d = 2 x 10 mm) F 60-A F 90-A F 90-A F 120-A
1)
Bei einem Wandflächengewicht von mehr als 150 kg/m 2 ist bei der Bemessung der Stahlbetondecken
eine Linienlast aus Wandgewicht nach DIN 1055 anzusetzen.

KALKSANDSTEIN – Nicht tragende Innenwände
LITERATUR
[1] DIN 4103-1:1984-07 Nichttragende
innere Trennwände, Anforderungen,
Nachweise
[2] Kirtschig, K.: Gutachtliche Stellungnahmen
zur Tragfähigkeit von nichttragenden
KS-Innenwänden aus
5/1988, 10/1986, 1/1992, 1/1993
und 5/1998
[3] Kirtschig, K.; Anstötz, W.: Zur Tragfähigkeit
von nichttragenden inneren
Trennwänden in Massivbauweise.
– In: Mauerwerk-Kalender 11, S.
697-734, Verlag Ernst & Sohn, Berlin
1986
[4] Schubert, P.: Zur rißfreien Wandlänge
von nicht tragenden Mauerwerkswänden.
– In: Mauerwerk-Kalender 13, S.
473-488, Verlag Ernst & Sohn, Berlin
1988
[5] DIN 1045-1:2001-07 Tragwerke aus
Beton, Stahl- und Spannbeton – Bemessung
und Konstruktion
[6] Kirtschig, K.: Gutachten zu nichttragenden,
unter Verwendung von
Dünnbettmörteln hergestellten KS-
Innenwänden mit nichtvermörtelten
Stoßfugen, 27.4.1998
[7] Mann, W.; Zahn, J.: Bewehrtes Mauerwerk
zur Lastabtragung und zur
konstruktiven Rissesicherung, N. V.
Bekaert S. A., 1996
10

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 7: Mauermörtel und Putz
Stand: Januar 2008

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
1. Mauermörtel_____________________________________________________ 3
1.1 Definition, Aufgaben___________________________________________ 3
1.2 Technische Regelwerke_ _______________________________________ 3
1.3 Lieferformen _________________________________________________ 3
1.4 Mörtelarten__________________________________________________ 3
1.5 Anforderungen________________________________________________ 4
1.6 Allgemeine Anwendung________________________________________ 6
1.7 Mörtel für Sichtmauerwerk_ ____________________________________ 7
1.8 Bauseitige Lagerung, Mörtelsilos________________________________ 8
1.9 Kennzeichnung des Mauermörtels_______________________________ 8
2. Putz_ ___________________________________________________________ 9
2.1 Definition, Aufgaben___________________________________________ 9
2.2 Technische Regelwerke_ _______________________________________ 9
2.3 Lieferformen _________________________________________________ 9
2.4 Einteilung der Putze__________________________________________ 10
2.5 Putzgrund___________________________________________________ 11
2.6 Ausführung von Putz__________________________________________ 11
Literatur_ _________________________________________________________ 14
KALKSANDSTEIN
Mauermörtel und Putz
Stand: Januar 2008
Autor:
Dr.-Ing. Peter Schubert,
Sachverständiger für Mauerwerksbau, Aachen
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9045
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck, auch auszugsweise, nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr e 2,50
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
1. MAUERMÖRTEL
1.1 Definition, Aufgaben
Mauermörtel ist ein Gemisch aus
Gesteinskörnung(en) (Zuschlag, Sand),
Bindemittel(n) sowie ggf. Zusatzstoffen
und Zusatzmitteln.
Mauermörtel werden zur Herstellung der
Lager-, Stoß- und Längsfugen im Mauerwerk
sowie zum nachträglichen Verfugen
verwendet. Wesentliche Aufgaben des
Mauermörtels sind der Ausgleich der
Maßtoleranzen der Mauersteine, deren
kraftschlüssige Verbindung und ein funktionsgerechter
Fugenabschluss bei Sichtmauerwerk.
Bild 1: Merkmale von Mauermörteln
1.2 Technische Regelwerke
Mauermörtel sind in DIN EN 998-2 [1]
genormt. Bis 2004 war DIN 1053-1, Anhang
A [2] zu beachten. Um Mauermörtel
nach DIN EN 998-2 für Mauerwerk
nach der Normenreihe DIN 1053 verwenden
zu können, müssen bestimmte Anwendungsregeln
befolgt werden. Diese
enthält die deutsche Anwendungsnorm
DIN V 20000-412 [3]. Die DIN EN 998-2
beinhaltet jedoch nicht alle Anforderungen
für die Verwendung von Mauermörteln
in Deutschland. Deshalb wurde eine zusätzliche
Norm – die so genannte „Restnorm“
DIN V 18580 [4] – erarbeitet, um
Mauermörtel wie bisher verwenden zu
können. Mauermörtel kann somit entweder
nach DIN EN 998-2 zusammen
mit der Anwendungsnorm (CE-gekennzeichnet)
oder nach DIN EN 998-2 zusammen
mit der Restnorm (CE-, Ü-Kennzeichen)
für Mauerwerk nach DIN 1053
verwendet werden. DIN V 18580 ersetzt in
Verbindung mit DIN EN 998-2 den Anhang
von DIN 1053-1 mit den bisherigen Bestimmungen
über Mörtelbestandteile, Mörtelzusammensetzung,
Mörtelarten, Lieferformen
und Anforderungen, Bild 1. Ihre
Anwendung wird deshalb empfohlen und
nachfolgend zugrunde gelegt.
1.3 Lieferformen
Zu unterscheiden sind:
● Werkmörtel
● Baustellenmörtel
Werkmörtel sind im Mörtelwerk oder außerhalb
unter werkmäßigen Bedingungen
aus Ausgangsstoffen nach DIN V 18580/
DIN EN 998-2 zusammengesetzte Mörtelmischungen.
Der Werkmörtelanteil beträgt heute etwa
80 bis 90 %. Durch die werkmäßige Herstellung
ist eine hohe Gleichmäßigkeit der
Eigenschaftswerte erreichbar und ist auch
eine gezielte Optimierung für den jeweiligen
Anwendungsfall möglich. Bei Werkmörteln
gibt es folgende Lieferformen:
● Werk-Trockenmörtel
Ein fertiges Gemisch aller trockenen
Ausgangsstoffe, dem bei der Aufbereitung
auf der Baustelle nur noch Wasser
zugemischt werden darf, um eine
verarbeitbare Konsistenz zu erreichen.
Werk-Trockenmörtel wird im Silo oder
in Säcken auf die Baustelle geliefert.
● Werk-Vormörtel
Ein Gemisch aus Zuschlägen und Kalk
sowie ggf. weiteren Zusätzen. Auf der
Baustelle werden Zement (nach Herstellerangabe)
und Wasser zugegeben.
Werk-Vormörtel ist vor allem in Norddeutschland
verbreitet.
● Werk-Frischmörtel
Gebrauchsfertiger Mörtel in verarbeitbarer
Konsistenz, der in Fahrmischern
auf die Baustelle geliefert, dort in
Mörtelkübeln entladen wird und i.d.R.
36 Stunden verarbeitbar ist. Eine
bauseitige Wasserzugabe ist nicht zulässig!
● Mehrkammer-Silomörtel
In einem Silo sind in getrennten
Kammern die Mörtelausgangsstoffe
enthalten. Sie werden unter Wasserzugabe
automatisch dosiert und gemischt,
so dass am Mischerauslauf
auf der Baustelle verarbeitungsfähiger
Mörtel entnommen werden kann. Bei
Mehrkammer-Silomörtel darf das Mischungsverhältnis
baustellenseitig
nicht verändert werden.
Baustellenmörtel wird auf der Baustelle
aus den angelieferten, trocken sowie sauber
zu lagernden Ausgangsstoffen hergestellt.
Er darf nur als Normalmauermörtel
hergestellt werden, siehe Abschnitt 1.4.
Die Ausgangsstoffe müssen mit Waagen
oder Zumessbehältern abgemessen werden.
Wird die Mörtelzusammensetzung
nach Tafel 1 eingehalten, sind keine weiteren
Nachweise erforderlich. Andernfalls
und stets bei Normalmörtel der Gruppe IIIa
ist eine Erstprüfung mit dem Mörtel durchzuführen
und es sind die Anforderungen
der DIN V 18580 einzuhalten.
1.4 Mörtelarten
In DIN V 18580/DIN EN 998-2 werden drei
Mörtelarten unterschieden:
● Normalmörtel (NM)
● Dünnbettmörtel (DM)
● Leichtmörtel (LM)
Normalmörtel (NM) sind Baustellen- oder
Werkmörtel aus Gesteinskörnungen mit
i.d.R. dichtem Gefüge und einer Trockenrohdichte
ρ d
1500 kg/m³. Normalmörtel
können als Rezeptmörtel (ohne Zusätze)
nach Tafel 1 hergestellt werden. Wegen
der großen, langjährigen Erfahrung mit
diesen Mörteln sind weniger Eigenschaftsnachweise
erforderlich. Sobald bei Rezeptmörteln
Zusätze verwendet werden,
müssen Eignungsprüfungen durchgeführt
werden.
Die Normalmörtel werden nach steigender
Mindestdruckfestigkeit in die Gruppen I, II,
IIa, III und IIIa eingeteilt.

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
Dünnbettmörtel (DM) sind Werk-Trockenmörtel
aus Gesteinskörnungen mit i.d.R.
dichtem Gefüge und einem Größtkorn von
1,0 mm. Sie werden der MG III zugeordnet.
Die Trockenrohdichte liegt im Allgemeinen
über 1500 kg/m³.
Die Kalksandsteinindustrie empfiehlt,
bei der Herstellung von Plansteinmauerwerk
ausschließlich Dünnbettmörtel
mit Zertifikat, Bild 2, zu verwenden.
Die vom Dünnbettmörtel-
Hersteller empfohlene Zahnschiene,
üblicherweise auf dem Mörtelsack
abgebildet, ist zu verwenden.
Leichtmörtel (LM) sind Werk-Trockenoder
Werk-Frischmörtel mit leichten Gesteinskörnungen
(Leichtzuschlägen) ggf.
auch mit Anteilen von Gesteinskörnungen
mit dichtem Gefüge. Die Trockenrohdichte
der Leichtmörtel muss kleiner als 1500
kg/m³ sein. Sie werden nach der Wärmeleitfähigkeit
λ 10,tr
in die Gruppen LM 21
(λ 10,tr
= 0,21 W/(m · K)) und LM 36 (λ 10,tr
=
0,36 W/(m · K)) eingeteilt. Die beiden Gruppen
unterscheiden sich zudem nach Trockenrohdichte
(ρ d
700 bzw. 1000 kg/m³)
und Querdehnungsmodul.
1.5 Anforderungen
Anforderungen an Mauermörtel in
DIN V 18580/DIN EN 998-2 sind in Tafel
2 zusammengestellt. Sie müssen zusammen
mit weiteren Anforderungen im
Rahmen einer Erstprüfung und der werkseigenen
Produktionskontrolle (WPK) nachgewiesen
werden. Dadurch werden – sachgerechte
Verarbeitung vorausgesetzt – die
angestrebten Mörteleigenschaften im Mauerwerk
gewährleistet. Von besonderer Bedeutung
für die Mauerwerksfestigkeit sind
die Druck- und Haftscherfestigkeit des
Mauermörtels. Die Druckfestigkeit des
Mörtels im Mauerwerk kann sehr wesentlich
durch den Steinkontakt (Absaugen
von Mörtelwasser) beeinflusst werden.
Daher muss bei NM und LM auch eine
bestimmte Fugendruckfestigkeit nachgewiesen
werden. Bei DM ist der Einfluss
der Mörteldruckfestigkeit auf die Mauerwerksdruckfestigkeit
wegen der dünnen
Fuge nicht wirksam. Für den Verbund der
Mauersteine und damit für die Zug-, Biegezug-
und Schubbeanspruchbarkeit des
Mauerwerks ist eine ausreichende Haftscherfestigkeit
zwischen Mauermörtel und
Mauerstein erforderlich. Sie kann derzeit
sowohl mit dem bisherigen deutschen als
auch mit einem europäischen Prüfverfahren
nachgewiesen werden.
Tafel 1: Rezeptmörtel (Normalmauermörtel); Zusammensetzung und Mischungsverhältnis in Raumteilen (aus
DIN V 18580)
Luftkalk
Mörtelgruppe
Mörtelklasse
nach DIN
EN 998-2
Hydraulischer
Kalk
MG Kalkteig Kalkhydrat (HL2)
I
M1
II M2,5
IIa
M5
1
-
-
-
1,5
-
-
-
-
-
-
1
-
-
-
2
-
-
1
-
-
-
1
-
-
-
2
-
-
-
Hochhydraulischer
Kalk
(HL5), Putzund
Mauerbinder
(MC5)
-
-
-
1
-
-
-
1
-
2
Zement
-
-
-
-
1
1
1
-
1
1
Sand 1) aus
natürlichem
Gestein
III M10 - - - - 1 4
1)
Die Werte des Sandanteils beziehen sich auf den lagerfeuchten Zustand
Bild 2: Beispiel-Zertifikat für regelmäßig güteüberwachte KS-Dünnbettmörtel
4
3
3
4,5
8
8
8
3
6
8

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
Tafel 2: Anforderungen an Mauermörtel (außer Rezeptmörtel) 1) nach DIN V 18580 bzw. DIN EN 998-2
Druckfestigkeit
DIN EN 1015-11
Prüfgröße
Prüfnorm
Fugendruckfestigkeit
DIN 18555-9
Kurzzeichen
β D
[N/mm²]
β D,F
[N/mm²]
Normalmauermörtel
(NM)
Leichtmauermörtel
(LM)
Mörtelgruppe nach DIN 1053-1
Dünnbettmörtel
(DM)
II IIa III IIIa LM21 LM36 DM
Mörtelklasse nach DIN EN 998-2
M2,5 M5 M10 M20 M5 M5 M10
2,5 5 10 20 5 5 10
Verfahren I
β D,FI
1,25 2,5 5,0 10,0 2,5 –
Verfahren II β D,FII
2,5 5,0 10,0 20,0 5,0 –
Verfahren III β D,FIII
1,75 3,5 7,0 14,0 3,5 –
Druckfestigkeit bei Feuchtlagerung
nach (DIN 18555-3)
Verbundfestigkeit
Charakteristische Anfangsscherfestigkeit
(Haftscherfestigkeit) 2)
DIN EN 1052-3
Haftscherfestigkeit
(Mittelwert)
DIN 18555-5
Trockenrohdichte 3)
DIN EN 1015-10
Querdehnungsmodul
DIN 18555-4
Längsdehnungsmodul
DIN 18555-4
Wärmeleitfähigkeit
DIN EN 1745
Verarbeitbarkeitszeit
DIN EN 1015-9
Korrigierbarkeitszeit
DIN EN 1015-9
β D,f
[N/mm²]
f vk0
[N/mm²]
β HS
[N/mm²]
ρ d
[kg/m³]
E q
[N/mm²]
E l
[N/mm²]
λ 10,tr
[W/(m · K)]
t v
[h]
t k
[min]
– – – – – 70 % vom Istwert β D
0,04 0,08 0,10 0,12 0,08 0,20
0,10 0,20 0,25 0,30 0,20 0,50
1500 700 1000
max. Abweichung
–
+10 % vom Istwert
Prüfalter für Festmörteleigenschaften: 28 d; Festigkeiten: Mindestwerte; NM, MGI (M1): Keine Anforderungen
1)
Für diese gelten die Anforderungen als erfüllt
2)
Prüfung darf ohne Vorbelastung an 5 Prüfkörpern erfolgen; f vk0
= 0,8 · f vo
3)
Der ρ d
-Wert bei Erstprüfung ist mit ±10 % Grenzabweichung einzuhalten
4)
Bei Nachweis λ 10,tr
nach DIN EN 1745 wenn ρ d
> 700 bzw. > 1000 kg/m³
– 7500 15000 –
– 2000 3000 –
– 0,18 4) 0,27 4) –
– – – 4
– – – 7
–
Bild 3: Mischen von Dünnbettmörtel
Bild 4: Mörtelauftrag mit Mörtelschlitten
Bild 5: Versetzen von Plansteinen in Dünnbettmörtel

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
Mit zunehmender Verformungsfähigkeit der
Mauermörtel in der Lagerfuge quer zur vertikalen
Belastung des Mauerwerks verringert
sich die Mauerwerksdruckfestigkeit.
Deshalb wird eine gewisse „Mindeststeifigkeit“
des Mörtels verlangt, die durch einen
ausreichend hohen Querdehnungsmodul
nachzuweisen ist.
Bei Dünnbettmörtel besteht wegen der
dünnen Fuge die Gefahr, dass von den
Kalksandsteinen zuviel Mörtelwasser
abgesaugt wird. Um das zu vermeiden,
müssen die Dünnbettmörtel ein hohes
Wasserrückhaltevermögen aufweisen. Zur
Gewährleistung ausreichend langer Verarbeitbarkeitszeit
eines angerührten Gebindes
(Sack) und genügender Zeit, um den
Mauerstein nach dem Mörtelauftrag in die
richtige Position zu bringen (Korrigierbarkeitszeit),
sind entsprechende Mindestzeiten
für Dünnbettmörtel nachzuweisen,
siehe Tafel 2 und Bilder 3 bis 5.
1.6 Allgemeine Anwendung
Die für Mauermörtel geltenden Anwendungsbereiche
sind in Tafel 3 aufgeführt.
Aufgrund der geringen Festigkeit und großen
Witterungsempfindlichkeit ist die Verwendung
von Normalmörtel der Gruppe I
im Wesentlichen unzulässig. Die Gruppen
III und IIIa weisen eine sehr hohe Festigkeit
auf und dürfen daher für Außenschalen
(Verblendschalen) von zweischaligem
Mauerwerk nicht eingesetzt werden. Für
die meisten Anwendungsfälle ist NM IIa
am besten geeignet.
Außer Normalmörtel darf nach DIN 1053-1
auch Dünnbettmörtel in der Außenschale
von zweischaligem Mauerwerk verwendet
werden.
Bei Anwendung von NM und LM beträgt
die Sollfugendicke nach DIN 1053-1
12 mm für die Lagerfuge und 10 mm für
die (planmäßig vermörtelte) Stoßfuge.
Die Anwendung von Dünnbettmörtel setzt
eine entsprechend geringe Maßtoleranz
der Mauersteine in der Steinhöhe von
±1,0 mm voraus. Die Dicke der Lagerund
Stoßfugen muss nach DIN 1053-1
zwischen 1 und 3 mm betragen.
Die von der Kalksandstein-Industrie
empfohlene Lagerfugendicke von 2 mm
ist vorteilhaft für Verarbeitung und Verbund.
Um dies zu erreichen, muss der
Dünnbettmörtel optimiert werden –
z.B. durch Zuschlag mit Korngrößen
> 1 mm. Hierzu sind allgemeine bauaufsichtliche
Zulassungen erforderlich.
Tafel 3: Anwendungen nach DIN 1053-1 von Mauermörtel
Gewölbe
Anwendungsbereich
Kellermauerwerk
> 2 Vollgeschosse
Wanddicke < 240 mm 1)
nicht tragende Außenschale von
zweischaligen Außenwänden
– Verblendschale
– geputzte Vormauerschale
Sichtmauerwerk, außen mit
Fugenglattstrich
ungünstige
Witterungsbedingungen
(Nässe, niedrige Temperaturen)
Mauersteine mit einer
Maßabweichung in der Höhe von
mehr als 1,0 mm
Mauerwerk nach Eignungsprüfung
(EM) – DIN 1053-2 4)
Normalmörtel
MG
I II/IIa III/IIIa
nicht
zulässig 2) zulässig zulässig
Leichtmörtel
nicht
zulässig
Dünnbettmörtel
nicht
zulässig
nicht
zulässig 2) zulässig zulässig zulässig zulässig
nicht
zulässig
zulässig zulässig zulässig zulässig
nicht
zulässig
zulässig zulässig zulässig zulässig
nicht
zulässig
nicht
zulässig
nicht
zulässig
nicht
zulässig
zulässig
zulässig
zulässig
nicht
zulässig 3)
nicht
zulässig 3)
zulässig
nicht
zulässig
zulässig
nicht
zulässig
zulässig
zulässig
zulässig
zulässig zulässig zulässig zulässig
zulässig zulässig zulässig zulässig
nicht
zulässig
nicht
zulässig
zulässig zulässig zulässig zulässig
1)
Bei zweischaligen Wänden mit oder ohne durchgehende Luftschicht gilt als Wanddicke die Dicke der
Innenschale.
2)
Anwendung erlaubt für die Instandsetzung von Natursteinmauerwerk aus MG I.
3)
Außer nachträglichem Verfugen und für Mauerwerkbereiche mit statischer Bewehrung.
4)
Bisher nicht bauaufsichtlich eingeführt.
Bild 6: Fugenglattstrich
Bild 7: Nachträgliche Verfugung
„Abschneiden“ mit der Kelle
und nach dem Ansteifen:
Glattstreichen mit einem
abriebfreien Schlauchstück
1.7 Mörtel für Sichtmauerwerk
Kalksandstein-Sichtmauerwerk mit Normalmörtel
soll mit Mörtel der Gruppe IIa
in einem Arbeitsgang mit Fugenglattstrich
hergestellt werden, Bild 6, da so am ehesten
die vollständige Vermörtelung der Mörtelfugen
sichergestellt wird.
Es kann auch das nachträgliche Verfugen
angewendet werden. Dazu wird der Fugenmörtel
kurze Zeit nach dem Vermauern
an der Außenseite ca. 15 mm tief ausgekratzt.
Der Hohlraum wird nachträglich
mit dem erdfeuchten bis schwach plastischen
Fugenmörtel fachgerecht geschlossen,
Bild 7.

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
15 bis 20 mm
Fugenglattstrich
Fugenglattstrich
Bild 8: Fugenausbildung bei Sichtmauerwerk
Die Form der Mörtelfuge darf den Abfluss
von Niederschlagswasser nicht behindern,
Bild 8.
Bei Verblendschalen hat der Mauermörtel
die Aufgabe, gemeinsam mit dem Mauerstein
eine geschlossene Fläche zu bilden,
die den Witterungsbeanspruchungen widersteht.
Für diesen Zweck muss der Mauermörtel
gut am Stein haften. Andernfalls
bilden sich Spalten zwischen Stein und
Fugenmörtel, so genannte Blattkapillaren,
die das Eindringen von Niederschlagswasser
in das Mauerwerk fördern und damit
seine Dauerhaftigkeit beeinträchtigen.
Bild 9: Mörtelzertifikat Verblendmörtel
Neue von der Mörtel- und der Kalksandsteinindustrie gemeinsam empfohlene Mörtel
für Verblendschalen, Bild 9, sind das Ergebnis der technischen Weiterentwicklung.
Die Lieferform Werk-Trockenmörtel ist dem Baustellenmörtel aus den nachfolgend
genannten Gründen in jedem Falle vorzuziehen:
● gleich bleibend hohe Qualität und Sicherheit durch Gewährleistung einer genaueren
Dosierung der Mörtelausgangsstoffe und damit einfache Handhabung
auf der Baustelle
● Abstimmung auf das Saugverhalten der Kalksandstein-Verblender und damit
höhere Sicherheit gegen „Mörtelverbrennen”
● höhere Mörtel-Haftscherfestigkeit: hoher und schneller Haftverbund
● einfachere Logistik durch gleichzeitige Lieferung von Steinen und Mörtel
Mauermörtel für Verblendschalen werden
daher in ihrer Zusammensetzung auf das
Saugverhalten der Steine abgestimmt.
Dabei wird das Wasserrückhaltevermögen
durch Zusatzstoffe und/oder Zusatzmittel,
wie z.B Methylzellulose, gesteuert. Die Produktempfehlungen
des Mörtelherstellers
müssen beachtet werden.
Für Sichtmauerwerk, vor allem für
Verblendmauerwerk, sollte Werk-Trockenmörtel
wegen der gleichmäßigen
und ggf. besonders auf den Anwendungsfall
abgestimmten Zusammensetzung
gewählt werden.
Der Mauermörtel in Verblendschalen muss
ausreichend druckfest und gleichzeitig
genügend verformungsfähig sein. Da Verblendschalen
nicht vertikal belastet sind,
sind Verformungen – z.B. infolge Temperaturänderung
– größer als in belastetem
Mauerwerk. Die Formänderungen führen in
der Regel auch zu Zugdehnungen, die von
Mauersteinen und Fugenmörtel aufgenommen
werden müssen. Verformbare Mauermörtel
mit geringem Elastizitätsmodul
wirken sich günstig auf die Rissesicherheit
aus. Der Mörtel muss andererseits ausreichend
fest und beständig gegen Witterungsbeanspruchung
sein, insbesondere
gegen Frosteinwirkung. Daher werden im
Allgemeinen Mauermörtel der Mörtelgruppe
MG IIa empfohlen. Mauern bei Frost bedarf
der Zustimmung des Bauherrn (VOB/C-ATV:
DIN 18330, Absatz 3.1.2) [5].
Werk-Trockenmörtel können eingefärbt
werden und ermöglichen damit die gezielte
Herstellung eines gewünschten Erscheinungsbildes
der Verblendschale.
Für besonders durch Schlagregen beanspruchtes
Mauerwerk können die Mörtel,
ähnlich wie Putze, hydrophobiert werden.
Dazu werden den Mörteln hydrophobie-

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
seit Anfang 2004
Mauermörtel nach DIN EN 998-2
mit
ohne
Hersteller
04
EN 998-2
0778, 1106, 0908, 1497, 1568
Registrier-Nr.: Siehe EG-Konformitätserklärung
Ü-Zeichen nach DIN V 18580
Normalmauermörtel nach Eignungsprüfung zur Verwendung
in Innen- und Außenbauteilen, die Anforderungen
an die Standsicherheit unterliegen.
Brandverhalten:
A1
Druckfestigkeit: M 5
Anwendungsregeln nach
DIN V 20000-412
Anfangsscherfestigkeit
(Haftscherfestigkeit):
0,15 N/mm 2
(Tabellenwert)
Wasseraufnahme: 0,40 kg/(m 2 · min 0,5 )
(Tabellenwert)
Chloridgehalt:
Wasserdampfdurchlässigkeit
µ:
0,10 M.-%
15/35
(Tabellenwert nach EN 1745)
Planung und Ausführung von Mauerwerk nach DIN 1053
Bild 10: Regeln für die Verwendung von Mauermörtel nach DIN EN 998-2 für die Herstellung von Mauerwerk
nach DIN 1053
Wärmeleitfähigkeit λ 10, dry
: 0,83 W/(mK) für P = 50 %
0,93 W/(mK) für P = 90 %
(Tabellenwerte n. EN 1745)
Dauerhaftigkeit (Frostwiderstand): Aufgrund der vorliegenden
Erfahrungen bei sachgerechter Anwendung geeignet
für stark angreifende Umgebung nach EN 998-2 Anhang B
rende Zusätze, wie z.B. Stearine, zugemischt.
Werkseitig hydrophobierte Kalksandstein-
Verblender sind mit hierfür geeigneten
Mörteln zu verarbeiten.
1.8 Bauseitige Lagerung, Mörtelsilos
Mauermörtel, die als Sackware angeliefert
werden, sind sicher geschützt vor Witterungseinflüssen
und Bodenfeuchtigkeit
trocken zu lagern, Bild 11.
Bei Frischmörtel ist der Mörtel in den
Mörtelkübeln wirksam vor Beregnung und
Verdunstung zu schützen.
Bei der Anlieferung der Mörtel im Silo
sind die Hinweise des Mörtelherstellers
zur Aufstellung der Silos zu beachten [6].
Insbesondere muss der Stellplatz für das
Transportsilo standsicher sein. In Abstimmung
mit der Bau-Berufsgenossenschaft
ist vereinbart, dass der Besteller des
Mörtels für den sicheren Stellplatz verantwortlich
ist. Wesentliche Kriterien für einen
standsicheren Stellplatz sind ein tragfähiger
Untergrund und ein ausreichender
Sicherheitsabstand zu Böschungen. Für
die Silostellung ist zudem der Mindestabstand
zu Strom führenden Freileitungen
zu beachten. Da das Silo auch in Zeiten
angeliefert wird, in denen die Baustelle
nicht besetzt ist, muss der Standplatz eindeutig
markiert sein.
1.9 Kennzeichnung des Mauermörtels
Mauermörtel nach DIN EN 998-2 werden
mit dem CE-Kennzeichen versehen,
Bild 12. Entsprechen diese Mörtel außerdem
der DIN V 18580, erhalten sie zusätzlich
ein entsprechendes Ü-Zeichen.
Ist ein Mauermörtel nicht mit einem
Ü-Zeichen gekennzeichnet, so sind für die
Herstellung von Mauerwerk mit diesem
Mörtel zusätzlich die Anwendungsregeln
der DIN V 20000-412 zu beachten.
Bild 11: Der Werk-Trockenmörtel ist vor Witterungseinflüssen
zu schützen.
DIN V
DIN
18580
V 18580
Stempel
der
Überwachungsstelle
NM II
NM
a
II a
Fremdüberwacht
Fremdüberwacht
und zertifiziert
und zertifiziert
durch:
durch:
Bild 12: CE- und Ü-Kennzeichnung
Die Bezeichnung der Mörtel erfolgt nach
DIN EN 998-2. Zusätzlich ist der Mörtel
mit Bezug auf DIN V 18550 mit der Angabe
der Mörtelart und Mörtelgruppe zu
bezeichnen.
Beispiele für die Bezeichnung nach DIN V
18580 sind:
● für Dünnbettmörtel
DIN V 18580 – DM
● für Normalmauermörtel
DIN V 18580 – NM IIa
Mauermörtel, die das CE-Zeichen nach
DIN EN 998-2 und das Ü-Zeichen nach
DIN V 18580 tragen, erfüllen die gleichen
Anforderungen, die früher von
Mauermörteln mit Ü-Zeichen nach DIN
1053-1 erfüllt wurden. Die Anwendung
von Mauermörteln ohne Ü-Zeichen nach
DIN V 18580 ist nicht zu empfehlen.

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
2. PUTZ
2.1 Definition, Aufgaben
Putz ist ein an Wänden und Decken aufgetragener
Belag aus Putzmörtel oder Beschichtungen
mit putzartigem Aussehen.
Putzmörtel ist ein Gemisch aus Bindemittel,
Zuschlag, ggf. Zusätzen und Wasser.
Putz wird ein- oder mehrlagig in bestimmter
Dicke aufgebracht. Die Lagen eines Putzes
(Unter-, Oberputze), die in ihrer Gesamtheit
und in Wechselwirkung mit dem Putzgrund
die Anforderungen an den Putz erfüllen,
werden als Putzsystem bezeichnet. Bewährte
Putzsysteme sind in DIN V 18550
für Außen-, Innen- und Leichtputze (außen)
tabelliert. In den Tafeln 4 und 5 sind Mörtelgruppen
und zuzuordnende Druckfestigkeitskategorien
aufgeführt. Putz erreicht
seine endgültigen Eigenschaften erst
durch Verfestigung am Bauteil.
Grundsätzlich zu unterscheiden ist zwischen
Innen- und Außenputz sowie zwischen
Putzen (Putzarten) für verschiedene Anforderungen.
Tafel 4: Putzmörtelgruppen
a) Putz mit mineralischen Bindemitteln (mineralische Putze) – DIN V 18550
Putzmörtelgruppe
P I
P II
P III
P IV
Bindemittelart bzw. Mörtelart
Luftkalkmörtel, Wasserkalkmörtel, Mörtel mit hydraulischem Kalk
Kalkzementmörtel, Mörtel mit hochhydraulischem Kalk oder mit Putz- und
Mauerbinder
Zementmörtel mit oder ohne Zusatz von Kalkhydrat
Gipsmörtel und gipshaltige Mörtel
b) Putz mit organischen Bindemitteln (Kunstharzputze) – DIN 18558
Putzmörtelgruppe Typ Beschichtungsstoff Anwendung
P Org 1
P Org 2
Beschichtungen mit putzartigem Aussehen
Außen- und Innenputz
Innenputz
Tafel 5: Klassifizierung der Eigenschaften von Fest-Putzmörtel – DIN EN 998-1
Eigenschaft Kategorien Eigenschaftswerte
Druckfestigkeit im Alter von 28 Tagen
[N/mm²]
kapillare Wasseraufnahme
[kg/(m² · min 0,5 )]
Wärmeleitfähigkeit
[W/(m · K)]
Putze dienen in der Regel als Untergrund
für Tapeten. Soll die Wandfläche
nur angestrichen werden, so sind
erhöhte Anforderungen zu stellen. Die
Angaben der Putzhersteller sind zu
beachten. Siehe hierzu auch DIN V
18550, Abschnitt 7.5.1.
Aufgaben von Putzen/Putzsystemen:
● Schaffung von ebenen Oberflächen
als Sichtflächen oder Untergrund für
Anstriche, Tapeten, Beschichtungen
● Beständigkeit gegen langzeitig einwirkende
Feuchtigkeit in Innenräumen
(Innenwand- und Deckenputze in
Feuchträumen)
● ausreichende mechanische Beanspruchbarkeit
bzw. Abriebfestigkeit
(z.B. Sockelputz, Treppenhauswände,
Außenwandputz als Träger von
Beschichtungen – z.B. Kellerwandputze
– oder mit erhöhter mechanischer
Beanspruchung)
● Witterungsschutz, vor allem Feuchteschutz
(Regenschutz)
● ästhetisch ansprechende Oberflächenausbildung
(z.B. Struktur, Farbe)
CS I
CS II
CS III
CS IV
W 0
W 1
W 2
T 1
T 2
0,4 bis 2,5
1,5 bis 5,0
3,5 bis 7,5
6
nicht festgelegt
c 0,40
c 0,20
0,1
0,2
2.2 Technische Regelwerke
DIN V 18550 [7] ersetzt zusammen mit
der europäischen Norm DIN EN 998-1
[8] die bisherige deutsche Putznorm DIN
18550, Teile 1 bis 4.
DIN EN 998-1 gilt für im Werk hergestellte
Putzmörtel aus anorganischen
Bindemitteln für Außen- und Innenputz.
Die Norm enthält Definitionen und Anforderungen.
Die DIN V 18550 enthält die
Ausführungsregeln für das Verputzen mit
Putzen nach DIN EN 998-1 und DIN 1168
(Baugipse).
Entspricht der Putzmörtel DIN EN 998-1,
so darf er mit einer CE-Kennzeichnung versehen
und verwendet werden.
2.3 Lieferformen
Putzmörtel können z. B. wie folgt geliefert
bzw. bereit gestellt werden.
● Werkmörtel
Der Putzmörtel wird in einem Werk
zusammengesetzt und gemischt.
Er kann als Trockenmörtel oder gebrauchsfertig
als Nassmörtel geliefert
werden.
● Baustellenmörtel
Putzmörtel, die auf der Baustelle zusammengesetzt
und gemischt werden.
Baustellenmörtel ist nicht zu empfehlen.
Putzmörtel werden heute i.d.R. als Werk-
Trockenmörtel hergestellt, maschinell
gemischt, gefördert und verarbeitet. Die
Werk-Trockenmörteltechnologie gewährleistet
hohe Gleichmäßigkeit und erlaubt die
gezielte Zusammensetzung der Putzmörtel
auf besondere Bedingungen des Putzgrundes
oder der Verarbeitung. Deshalb
empfiehlt sich die vorzugsweise Anwendung
von Werkputzmörteln.
Die Putzmörtel werden als Sack- oder Siloware
auf die Baustelle geliefert. Zur Aufstellung
der Baustellensilos sind die Hinweise
der Mörtelhersteller zu beachten, siehe
Abschnitt 1.8.

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
2.4 Einteilung der Putze
2.4.1 Eigenschaften/Verwendungszweck
Nach den Eigenschaften und/oder dem
Verwendungszweck lassen sich die Putzmörtel
wie folgt unterscheiden:
● Normalputzmörtel (GP)
● Leichtputzmörtel (LW)
● Edelputzmörtel (CR)
● Einlagenputzmörtel für außen (OC)
● Sanierputzmörtel (R)
● Wärmedämmputzmörtel (T).
Die Kurzzeichen beziehen sich auf die englische
Bezeichnung.
2.4.2 Bindemittelart
Nach der Bindemittelart wird unterschieden
in
● Putze mit mineralischen Bindemitteln
(mineralische Putze) aus Putzmörteln
nach DIN EN 998-1 und DIN 1168
(Baugipse). Die Putze werden in DIN
V 18550 nach Mörtelart (Bindemittelart)
in Putzmörtelgruppen – wie bisher
– eingeteilt, jedoch ohne die bisherigen
Anforderungen an die Druckfestigkeit,
Tafel 4. Diese ist mit anderen
Eigenschaften in DIN EN 998-1 nach
Kategorien klassifiziert, Tafel 5.
● Putze mit organischen Bindemitteln
(Kunstharzputze). Für diese sind Beschichtungen
mit putzartigem Aussehen
nach DIN 18558 zu verwenden. Sie
werden in die Typen
– P Org 1 – Anwendung als Außen- und
Innenputze
– P Org 2 – Anwendung als Innenputz
unterschieden.
2.4.3 Anforderungen / besondere Eigenschaften
Neben Putzen, die allgemeinen Anforderungen
genügen, gibt es Putze mit besonderen
Eigenschaften, die zusätzlichen
Anforderungen genügen. Sie sind nachfolgend
aufgeführt.
Wasser hemmende, Wasser abweisende
Putze/Putzsysteme
Das Putzsystem muss nach DIN V 18550
aufgebaut sein. Die den Regenschutz im
Wesentlichen bewirkende(n) Putzlage(n)
muss/müssen der folgenden Anforderung
genügen.
● Wasser hemmende Putzsysteme
0,5 < w < 2,0 kg/(m² · h 0,5 )
● Wasser abweisende Putzsysteme
w · s d
≤ 0,2 kg/(m · h 0,5 )
w ≤ 0,5 kg/(m² · h 0,5 ) – siehe [7]
s d
≤ 2,0 m
mit
w
s d
der Wasseraufnahmekoeffizient
[kg/(m² · h 0,5 )]
die diffusionsäquivalente Luftschichtdicke
[m]
Mit diesen Anforderungen wird sichergestellt,
dass eingedrungenes Wasser
durch Diffusion wieder entweichen kann.
Die Anforderung gilt für Putzsysteme; bei
zweilagigem Außenputz also für das System
aus Unter- und Oberputz.
Außensockelputz
Außensockelputze müssen ausreichend
fest, Wasser abweisend und widerstandsfähig
gegen kombinierte Einwirkung
von Feuchte und Frost sein, z.B.
mineralische Putze Kategorie CS IV. Die
Druckfestigkeit mineralischer Oberputze
soll mindestens 2,5 N/mm² betragen.
Organische Oberputze müssen der Mörtelgruppe
P Org 1 entsprechen. Besondere
Regelungen gelten für Außensockelputze
auf Mauerwerk aus Steinen
der Druckfestigkeitsklassen 8 [7]. Bei
Außensockelputzen auf Dämmplatten sind
kunstharzmodifizierte mineralische Haftmörtel
zur Vorbehandlung des Putzgrundes
notwendig.
Kellerwandaußenputz
Kellerwandaußenputze als Träger von Beschichtungen
müssen aus Mörteln mit
hydraulischen Bindemitteln der Kategorie
CS IV nach DIN EN 998-1 hergestellt
werden. Bei Mauerwerk aus Steinen der
Druckfestigkeitsklassen 8 sollte jedoch
die Mindestdruckfestigkeit für CS IV nicht
wesentlich überschritten werden.
Sockelputze sowie Kellerwandaußenputze
sind im erdberührten Bereich
immer abzudichten. Der Putz dient als
Träger der vertikalen Abdichtung [7].
Wärmedämmputz / -putzsysteme
Wärmedämmputzsysteme werden zur
Verbesserung der Wärmedämmung von
einschaligen Außenwänden eingesetzt.
Sie sind in DIN V 18550 genormt und
bestehen aus einem wärmedämmenden
Unterputz (Wärmedämmputz) mit leichten
wärmedämmenden Zuschlägen, z.B.
expandiertes Polystyrol, und einem Wasser
abweisendem Oberputz. Der Wärmedämmputz
muss einen Rechenwert der
Wärmeleitfähigkeit von höchstens 0,2 W/
(m · K) aufweisen. Die Putzdicke muss mindestens
20 mm und soll i.d.R. höchstens
100 mm betragen.
Putze mit besonderen Anforderungen an
Schall-, Brand- und Strahlenschutz
Die Dicke dieser Putze richtet sich nach
den jeweiligen Anforderungen.
Akustikputz
Akustikputze sind sehr hohlraumreich und
absorbieren Schallenergie. Sie reduzieren
die Schallreflexion und den Schallpegel
und verkürzen die Nachhallzeit. Die Putze
werden nach Schallabsorptionsklassen
eingeteilt (siehe [7]).
Brandschutzputz
Übliche Gips- und Kalkzementputze verlängern
die Feuerwiderstandsdauer von Mauerwerk
und anderen Bauteilen. Brandschutzputze
werden speziell für den Brandschutz
von Stahl- und Stahlbetonkonstruktionen
entwickelt und enthalten Vermiculite (Blähglimmer)
als Zuschlag. Zu Anforderungen
an Putz als Brandschutzbekleidung siehe
DIN 4102.
Strahlenschutzputz
Strahlenschutzputz enthält Baryt als Zuschlagkomponente
und erhöht die Strahlungsabschirmung.
Magnetputz
Magnetputze bestehen aus acrylharzgebundenen
Metallsanden und werden als
Unter- oder Dekorputz in Büroräumen
eingesetzt.
Sanierputz
Sanierputzmörtel sind Mörtel mit hoher
Porosität und geringem Wasserdampfdiffusionswiderstand
sowie verminderter
kapillarer Leichtfähigkeit. Sie werden
zur Sanierung von feuchtem, salzbelastetem
Mauerwerk eingesetzt. Die im
Mauerwerk gelösten Salze werden kapillar
in den Sanierputz transportiert und
kristallisieren dort unschädlich aus. Die
hohe Wasserdampfdurchlässigkeit des
Sanierputzes begünstigt die Austrocknung
des Mauerwerks, bewirkt jedoch
nicht eine Mauerwerkstrocknung. Ein
Sanierputzmörtel nach DIN EN 998-1
(Kurzzeichen R) genügt fallweise nicht höheren
Belastungen feuchter, salzhaltiger
Untergründe. Gegebenenfalls wird dann
10

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
die Anwendung von Sanierputzsystemen,
bestehend aus Sanierputz, Saniergrundputz
und gegebenenfalls Spritzbewurf, erforderlich.
Solche Systeme, die höheren
Belastungen genügen, z.B. hinsichtlich
der Salzresistenz, werden von verschiedenen
Werkmörtelherstellern angeboten
und sind nach den Herstellerangaben zu
verarbeiten. Hinweise für bestimmte Sanierputzsysteme
enthält das WTA-Merkblatt
„Sanierputzsysteme“ [9].
Dünnlagenputz
Dünnlagenputzmörtel besteht aus mineralischen
Bindemitteln, ggf. mit organischen
Zusätzen zur Verbesserung der Dehnfähigkeit.
Das Wasserrückhaltevermögen
und die Haftungseigenschaften sind auf
die jeweilige Putzdicke abgestimmt. Die
Putzmörtel werden als Innenputz angewendet.
Die mittlere Dicke von Dünnlagenputzen
beträgt 5 mm, die Mindestdicke
(an jeder Stelle!) 3 mm [10]. Im Vergleich
dazu müssen einlagige Innenputze aus
Werk-Trockenmörtel eine mittlere Putzdicke
von 10 mm und eine zulässige Mindestdicke
(nur an einzelnen Stellen) von
5 mm aufweisen.
Dünnlagenputze sind Bekleidungen
ohne die Möglichkeit eines Ebenheitsausgleichs
zwischen Untergrund und
Bekleidung. Damit wird von der Annahme
der fortschreitenden Genauigkeit
mit dem Ausbau abgewichen, wie sie
der DIN 18202 [11] zugrunde liegt.
In diesem Fall reichen die üblicherweise
vom Rohbauer geschuldeten
Ebenheitsanforderungen (DIN 18202,
Tabelle 3, Zeile 5: e ≤ 5 mm bei 10
cm Messpunktabstand) nicht aus. Dies
gilt sinngemäß auch für Fliesenbekleidungen
im Dünnbettverfahren. Die Anforderungen
an die fertige (verputzte)
Wand sind dann bereits an die rohe
Wand (Mauerwerk) zu stellen [12].
Diese Voraussetzung erfüllt fachgerecht
hergestelltes Kalksandstein-Plansteinmauerwerk.
Die geringen Putzdicken müssen
jedoch bereits bei der Planung berücksichtigt
werden. Sonderbauteile wie Rollladenkästen,
Stürze oder Türzargen, aber auch
z.B. die Fensterleibung, Bild 13, müssen
wie alle weiteren fertigwanddicken Einbauteile
auf die dünnere geputzte Wand
abgestimmt sein. Ebenso müssen bei der
Planung der Elektro- und Heizungsinstallation
Schächte und Hohlräume eingeplant
werden, da selbst dünne Leitungen nicht
mehr auf dem Mauerwerk verlegt werden
dürfen. Auch Putzprofile an Bauteilanschlüssen
oder an Ecken sind auf die geringen
Putzdicken abzustimmen.
Mit Dünnlagenputzen wird ein Beitrag zum
kostengünstigen Bauen geleistet (geringe
Herstellkosten für den Innenputz, Wohnflächengewinn),
ohne die statischen und
bauphysikalischen Eigenschaften der
Wand zu beeinträchtigen. Müssen Dünnlagenputze
in größeren als den planmäßigen
Putzdicken aufgetragen werden, entfällt
dieser Vorteil.
Spachtelputze
Spachtelputze mit Dicken bis zu 3 mm
werden vornehmlich auf Gipsbasis hergestellt.
2.5 Putzgrund
Der Putzgrund Kalksandstein-Mauerwerk
muss den Ausführungsregeln der
DIN 1053-1 und den Anforderungen der
DIN V 18550 genügen, die wichtigsten
sind nachfolgend aufgeführt.
DIN 1053-1 sowie zusätzliche Empfehlungen
der Kalksandstein-Industrie
● Die Lagerfugen sind vollständig mit
Mauermörtel auszufüllen.
Die Solldicke beträgt bei Mauerwerk
mit Normalmörtel 12 mm. Bei Planstein-Mauerwerk
mit Dünnbettmörtel
beträgt die Solldicke 2 mm.
● Die Stoßfugen dürfen nach DIN 1053
bis zu einer Breite von 5 mm unvermörtelt
bleiben. Breitere Stoßfugen
sind beidseitig mit geeignetem Mauermörtel
beim Vermauern zu schließen.
Montageanker
5 mm
Dünnlagenputz
10
KS-Mauerwerk
10
5 mm
Dünnlagenputz 25
Zargen-
Verguss
Maße
in mm
Bild 13: Dünnlagenputz; beispielhafte Ausbildung der
Türzarge
Bei Dünnlagenputz ist es vorteilhaft,
unvermörtelte Stoßfugen vor dem
Putzauftrag zu verspachteln.
DIN V 18550
Der Putzgrund muss ebenflächig, tragfähig,
ausreichend formstabil, staubfrei und
frei von Verunreinigungen sowie frostfrei
sein.
Diese Anforderungen werden von fachund
regelgerechtem Kalksandstein-Mauerwerk
erfüllt.
2.6 Ausführung von Putz
2.6.1 Prüfen und Vorbereiten
des Putzgrundes
Für eine gute und dauerhafte Haftung des
Putzes auf dem Putzgrund ist dessen Beschaffenheit
von wesentlichem Einfluss.
Diese ist deshalb zu prüfen und zu dokumentieren,
siehe DIN V 18550.
Vor dem Beginn der Putzarbeiten muss
der Auftragnehmer der Putzarbeiten im
Zuge der Wahrnehmung der Prüf- und
Hinweispflicht den Putzgrund gemäß
VOB/C-ATV: DIN 18350 [13] prüfen. Bedenken
müssen gegebenenfalls angemeldet
werden. Die Prüfungen sind im
gewerbeüblichen Rahmen vorzunehmen
Der Auftragnehmer kann davon ausgehen,
dass ordnungsgemäß nach DIN 1053 hergestelltes
Mauerwerk den Anforderungen
genügt.
Der Putzgrund muss eben, staubfrei und
frei von losen, die Putzhaftung beeinträchtigenden
Bestandteilen sein. Die Ebenheitsanforderungen
der DIN 18202, das heißt
eine Ebenheit 5 mm bei 10 cm Messpunktabstand
an der rohen Wand, sind
ohne weitere Vereinbarung an jeder Stelle
einzuhalten.
Bei der Ausführung von Bekleidungen ohne
die Möglichkeit eines Ebenheitsausgleichs
(z.B. Dünnlagenputz, Fliesen im Dünnbettverfahren)
muss bereits der Putzgrund
(das Mauerwerk) erhöhte Anforderungen
an die Ebenheit erfüllen [12].
Erhöhte Anforderungen an die Ebenheit
der Rohbauwand (z.B. wie bei
einer flächenfertigen Wand nach DIN
18202, Tabelle 3, Zeile 6) sind vom
Planer zu beschreiben.
11

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
Werden Glattstriche an den Leibungen
für den Einbau von Fenstern gefordert,
so sind dies nach VOB/C:ATV
DIN 18330 [13] besondere Leistungen
und daher besonders zu beschreiben.
Wichtige Prüfungen betreffen die Saugfähigkeit,
den Feuchtezustand und die Putzgrundtemperatur.
Auf nasse Wandflächen
darf nicht geputzt werden. Auf augenscheinlich
feuchtes Kalksandstein-Mauerwerk
mit ausreichender Saugfähigkeit
kann geputzt werden. Im Zweifelsfall ist
eine Probefläche anzulegen.
Zur Herstellung einer fachgerechten Putzoberfläche
ist ein gleichmäßiger und nicht
zu stark saugender Untergrund erforderlich.
Im Regelfall ist bei Kalksandstein-
Mauerwerk keine besondere Putzgrundvorbereitung
wie z.B. eine „Aufbrennsperre“
oder Haftvermittler erforderlich. Die üblichen
Putze aus Werk-Trockenmörtel haften
gut am Untergrund und weisen ein
erhöhtes Wasserrückhaltevermögen auf.
Bei Materialwechseln im Mauerwerk oder
a
bei besonderen Witterungsbedingungen,
z.B. bei großer Hitze oder starkem Wind,
kann eine Aufbrennsperre sinnvoll sein. In
jedem Fall ist die Ausführungsempfehlung
des Putzmörtelherstellers zu beachten.
Bei der Anwendung von Aufbrennsperren
ist die Dosierungsempfehlung einzuhalten.
Zu hohe Konzentrationen oder sich überlappende
Auftragszonen können die Putzhaftung
beeinträchtigen.
Bei baustellengemischten Putzmörteln ist
ein Spritzbewurf mit Zementmörtel P III
erforderlich.
Abweichend von der Putzgrundvorbehandlung
für Innenputze nach DIN V 18550 erfordert
der Putzgrund für Dünnlagenputze
eine größere Sorgfalt. So müssen überstehende
Fugenmörtel oder von Betondecken
ablaufende Zementsteinläufer, so genannte
Betonnasen, entfernt werden.
Bei Dünnlagenputzen sollten Ausbrüche
aus dem Stein und eingezogene Fugen
vor dem Putzauftrag fachgerecht geschlossen
werden [10]. Schlitze für Elektro- oder
b
Sanitärleitungen müssen ebenfalls vorab
mit Mörtel verschlossen werden. Dabei
ist auf die notwendige Trocknungszeit zu
achten.
Bei Materialwechsel im Putzgrund müssen
Putzbewehrungen eingearbeitet werden.
Die Leibungen von Fenstern und Türen
sind vor dem Verputzen der Wandflächen
herzustellen.
2.6.2 Allgemeine Ausführungsregeln
Die wichtigsten Ausführungsregeln enthält
DIN V 18550, Abschnitt 9.3, siehe
Bild 14:
„Der Mörtel für die einzelnen Putzlagen ist
von Hand oder mit einer Maschine möglichst
gleichmäßig dick aufzubringen und
ebenflächig zu verziehen oder zu verreiben.
Die folgende Lage darf erst aufgebracht
werden, wenn die vorhergehende ausreichend
trocken und so fest ist, dass sie eine
neue tragen oder eine neue an ihr haften
kann. Die Standzeit beträgt mindestens
einen Tag je mm Putzdicke. Bei feuchten
und kalten Witterungsverhältnissen ist die
Standzeit entsprechend zu verlängern.
Auf einen Haftmörtel oder einen Spritzbewurf
darf die erste Putzlage erst aufgetragen
werden, wenn der Mörtel ausreichend
erhärtet ist, frühestens jedoch nach
einem Tag.
Die Oberfläche des Unterputzes ist, soweit
erforderlich, aufzurauen. Vor Aufbringen des
Oberputzes ist der Unterputz gegebenenfalls
je nach Mörtelart und der Witterung
entsprechend anzunässen.
Werden Putzlehren aus Mörtel angelegt,
so müssen sie aus dem gleichen Mörtel
bestehen wie der auszuführende Putz. Bei
Ein-, Zu- und Beiputzarbeiten sowie bei Ausbesserungen
soll die gleiche Mörtelgruppe
oder Mörtel vergleichbarer Zusammensetzung
verwendet werden.
Mineralische Putze sind vor zu schneller
Austrocknung zu schützen und nötigenfalls
durch Benetzen mit Wasser feucht zu halten,
damit sie nicht zu schnell austrocknen.
Nach Fertigstellung von Innenputzen sind
die Räume häufig kurzfristig zu lüften (Querlüftung
empfehlenswert), um überschüssige
Feuchte abzuführen.“
c
Bild 14: Arbeitsschritte beim Verputzen einer Wand; a: Rohbauwand; b: Abspachteln der Stoß- und Lagerfugen
bei Dünnlagenputz; c: Auftrag des Putzmörtels; d: Glätten des Putzes
d
Zur Verhinderung schädlicher Risse im
Putz, z.B. bei Inhomogenitäten des Putzgrundes,
oder lokal begrenzter möglicher
12

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
Rissbildungen mit relativ geringen Rissbreiten
(Fensterecken) können Putzbewehrungen,
z.B. aus Streckmetall, mineralischen
Fasern oder Kunststofffasern
beitragen. Sie sollen alkalibeständig und
ausreichend steif sein, um entstehende
Zugspannungen sofort aufnehmen und
verteilen zu können, so dass sich viele
kleine kaum sichtbare, unschädliche Risse
bilden. Die Bewehrungen sind straff und
faltenfrei im Allgemeinen in der oberen
Hälfte der Putzlage möglichst oberflächennah
anzuordnen. Konstruktionsbedingte
Rissbildungen (z.B. infolge Deckendurchbiegung)
können durch Putzbewehrungen
nicht verhindert werden.
2.6.3 Innenputze
Die Putzmörtel müssen DIN EN 998-1,
DIN 1168 (Baugipse) bzw. DIN 18558
(Kunstharzputze) entsprechen.
Bei Innenputzen werden unterschieden:
● Innenwandputz für Räume üblicher
Feuchte einschließlich häuslicher Küchen
und Bäder
● Innenwandputz für Feuchträume (z.B.
gewerbliche Küchen).
Der Innenputz soll dem Mauerwerk eine
ebene und abriebfeste Oberfläche geben.
Er soll mit dem flächendeckenden und
nahtlosen Auftrag die für den Wärme- und
Schallschutz wichtige Luftdichtigkeit der
Wand sicherstellen.
Bei Innenwandputzen aus mineralischen
Bindemitteln für übliche Anforderungen
(z.B. Träger von Tapeten, Anstrichen)
müssen die Putzmörtel der Kategorie CS
II oder DIN 1168 entsprechen. Bevorzugt
werden gips- oder anhydritgebundene Putze
angewendet. Bei Putzsystemen nach
DIN V 18550, Tabelle 3, ist kein Nachweis
erforderlich. Innenwandputze für
Feuchträume müssen langzeitig gegen
Feuchte beständig sein. Deshalb dürfen
Putzsysteme aus Putzmörtel mit Baugips
nach DIN 1168 nicht verwendet werden.
Wandbekleidungen und Beläge (z.B. keramische
Fliesen) auf Putz mit direkter
Wasserbelastung, wie Duschkabinen und
Wannenbereiche, erfordern besondere
Feuchteschutzmaßnahmen. Die Putzflächen
sind vor Aufbringen der Bekleidung
fachgerecht abzudichten. Wird zusätzlich
eine rückseitige Durchfeuchtung des Putzes
vom Putzgrund her ausgeschlossen,
so ist in diesen Fällen auch Gipsputz
anwendbar.
Die Dicke der meist einlagigen Innenputze
beträgt (mittlere Dicke/Mindestdicke in
mm):
● allgemein: 15/10
● einlagig, Werk-Trockenmörtel: 10/5
● Dünnlagenputz: 5/3
Innenputze werden in einem Arbeitsgang
aufgebracht. Zweischichtiges Verputzen
mit Gipsputzmörteln ist nicht zu empfehlen,
da durch Kristallisation der ersten
Putzschicht die Haftung der Folgeschicht
beeinträchtigt wird.
Dünnlagenputze werden von Hand oder
maschinell nach den Angaben der Putzhersteller
aufgebracht.
Dünnlagenputz dient in der Regel als Untergrund
für eine Tapete. Soll die Wandfläche
nur angestrichen werden, wird empfohlen,
neben anderen Maßnahmen den dünnen
Putz in zwei Schichten aufzutragen. Die
Angaben der Putzhersteller sind zu beachten.
Haarrisse infolge nicht völlig vermeidbarer
Putzgrundverformungen können von Dünnlagenputzen
wegen der geringen Putzdicke
nicht ohne Weiteres überbrückt werden.
Dies ist vor allem dann der Fall, wenn auf
eine Tapete, die bereits in gewissem Maße
rissüberbrückend wirkt, verzichtet werden
soll und eine glatte, gestrichene Putzoberfläche
gewünscht wird.
Die gewünschte Oberflächenbeschaffenheit
muss bei der Planung beschrieben
werden. Dazu werden in DIN V 18550,
Anhang B, vier Qualitätsstufen Q1 bis Q4
angegeben.
2.6.4 Außenputze
Außenputze müssen als „Gebäudehaut“
den dauerhaften Schutz der Außenbauteile
vor Witterungseinflüssen, vor allem den
Feuchteschutz (Regen, Schlagregen) gewährleisten.
Sie stellen gleichzeitig die sichtbare Außenfläche
dar und sollen den Anforderungen
des Bauherrn an Farbe und Oberflächenstruktur
genügen.
Außenputze bestehen in der Regel aus
zwei Putzlagen: dem Unterputz und dem
Oberputz, der im Allgemeinen aus Edelputzen
hergestellt wird. Der Oberputz bestimmt
in der Hauptsache das optische
Erscheinungsbild. Der Witterungsschutz
wird vom Unter- und Oberputz gemeinsam
gewährleistet.
Unterputze aus Werk-Trockenmörtel können
in der Regel ohne besondere Putzgrundvorbehandlung
aufgebracht werden.
Allgemein anerkannte Regel der Technik ist
es, den Unterputz in zwei Arbeitsgängen
– frisch in frisch – aufzubringen.
Bei farbigen Edelputzen – mit Ausnahme
der Putzweise Kratzputz – muss grundsätzlich
ein Egalisationsanstrich vorgesehen
und in Ausschreibung und Angebot
aufgenommen werden. Die Ausführung
kann dann, im Einvernehmen mit dem
Bauherrn, davon abhängig gemacht werden,
ob der gewünschte Eindruck einen
solchen Anstrich erfordert. Dies gilt auch
für Oberputze von Wärmedämm-Verbundsystemen
(WDVS). Diese bestehen aus
Wärmedämmstoffschicht(en), Armierungsgewebe
und Außenputz, Bild 15.
WDVS dürfen nur verwendet werden,
wenn sie bauaufsichtlich zugelassen sind.
In der allgemeinen bauaufsichtlichen Zulassung
(abZ) sind die einzelnen Systemkomponenten,
so auch der Putz, genau
beschrieben. Von der abZ darf nicht abgewichen
werden, z.B. durch Austausch
des Außenputzes. Da diese Außenputze
und auch ihre Verarbeitung in der abZ festgelegt
sind, wird hier nicht weiter darauf
eingegangen.
Für den Sockelbereich gelten besondere
Anforderungen, siehe 2.4.3.
Beim Verputzen von zweischaligem Kalksandstein-Mauerwerk,
Bild 16, sind die im
Bild 15: KS-Thermohaut – Wärmedämm-Verbundsystem
(WDVS) auf Kalksandstein-Mauerwerk
13

KALKSANDSTEIN – Mauermörtel und Putz
Vergleich zu dem üblicherweise belasteten
Mauerwerk größeren Verformungen des
Putzgrundes zu beachten. Verblendschalen
sind nicht vertikal, z.B. durch eine
Geschossdecke, belastet, so dass thermische
und hygrische Beanspruchungen
zu schädlichen Verformungen führen können.
Der Putzmörtel muss diese Verformungen
schadensfrei aufnehmen können.
Besonders geeignet sind deshalb Putzmörtel
bzw. Putze mit niedrigem Zug-Elastizitätsmodul,
hoher Zugbruchdehnung und
Zug-Relaxation (hoher Spannungsabbau).
Infrage kommen dafür Leichtputze nach
DIN V 18550, auch mit Faserbewehrung.
Dehnungsfugen in der Vormauerschale
sind im Putz fortzusetzen. Entwässerungsöffnungen
sind nicht erforderlich und
müssen, sofern vorhanden, vor dem Putzauftrag
mit Mörtel verschlossen werden.
Gesamte Wanddicke
435
LITERATUR
[1] DIN EN 998-2 Festlegungen für
Mörtel im Mauerwerksbau – Teil 2:
Mauermörtel; Deutsche Fassung
EN 998-2:2003
[2] DIN 1053-1:1996-11 Mauerwerk –
Teil 1: Berechnung und Ausführung
[3] DIN V 20000-412:2004-03 Anwendung
von Bauprodukten in Bauwerken
– Teil 412: Regeln für die Verwendung
von Mauermörtel nach DIN EN
998-2:2003-09 (Vornorm)
[4] DIN V 18580:2007-03 Mauermörtel
mit besonderen Eigenschaften (Vornorm)
[5] DIN 18330:2006-10 VOB Vergabeund
Vertragsordnung für Bauleistungen
– Teil C: Allgemeine Technische
Vertragsbedingungen für Bauleistungen
(ATV); Mauerarbeiten
[6] Merkblatt Aufstellbedingungen für
Transportsilos. Industrieverband Werktrockenmörtel
e.V., Duisburg
[7] DIN V 18550:2005-04 Putz und Putzsysteme
– Ausführung (Vornorm)
[8] DIN EN 998-1:2003-09 Festlegungen
für Mörtel im Mauerwerksbau –
Teil 1: Putzmörtel; Deutsche Fassung
EN 998-1:2003
DIN EN 998-1 Berichtigung 1, Ausgabe:2006-05
Festlegungen für
Mörtel im Mauerwerksbau – Teil 1:
Putzmör tel; Deutsche Fassung
EN 998-1:2003, Berichtigungen zu DIN
EN 998-1:2003-09; Deutsche Fassung
EN 998-1:2003/AC:2005
[9] WTA-Merkblatt 2-9-04/D Sanierputzsysteme,
Hrsg.: Wissenschaftlich-
Technische Arbeitsgemeinschaft für
Bauwerkserhaltung und Denkmalpflege
e.V., München
[10] Merkblatt Dünnlagenputz im Innenbereich.
Hrsg.: Deutscher Stuckgewerbebund
u.a., Berlin 1999
[11] DIN 18202:2005-10 Toleranzen im
Hochbau – Bauwerke
[12] Ertl, R.: Toleranzen im Hochbau – Kommentar
zur DIN 18202. Verlag Rudolf
Müller, Köln 2006
[13] DIN 18350:2006-10 VOB Vergabeund
Vertragsordnung für Bauleistungen
– Teil C: Allgemeine Technische
Vertragsbedingungen für Bauleistungen
(ATV); Putz- und Stuckarbeiten
Oberputz als
Kratzputz
Unterputz
mit aufgerauter
Oberfläche
Spritzbewurf
warzenförmig
115
150 150
415
10 10
(5) (15)
20
Maße in mm
Bild 16: Geputzte Außenschale (Vormauerschale)
von zweischaligem Außenmauerwerk – empfohlener
Putz: Leichtputz (DIN V 18550)
Bild 17: Verputzte Kalksandsteinwände bieten vielfältige Gestaltungsmöglichkeiten.
14

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 8: Befestigungen in Kalksandstein
Stand: Januar 2009

KALKSANDSTEIN – Befestigungen in Kalksandstein
1. Dübelsysteme_____________________________________________________ 3
1.1 Kunststoffdübel________________________________________________ 3
1.2 Injektionsdübel________________________________________________ 4
2. Sicherheitsanforderungen___________________________________________ 5
3. Dübel für sicherheitsrelevante Befestigungen__________________________ 6
3.1 Kunststoffdübel mit deutscher Zulassung_________________________ 6
3.2 Kunststoffdübel mit europäischer Zulassung (ETA)__________________ 6
3.3 Injektionsdübel________________________________________________ 9
4. Dübel für nicht sicherheitsrelevante Befestigungen_____________________ 10
5. Mörtelankersysteme______________________________________________ 10
Literatur____________________________________________________________ 10
KALKSANDSTEIN
Befestigungen in Kalksandstein
Stand: Januar 2009
Autor:
Dr. Rainer Mallée, fischerwerke, Waldachtal
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9051
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck auch auszugsweise nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr: € 2,50
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Befestigungen in Kalksandstein
Die Bedeutung nachträglicher Befestigungen
mit Dübeln nimmt im Bauwesen
stetig zu. Die Anwendungen sind vielfältig:
Sie reichen von der Befestigung von Fassadenunterkonstruktionen,
Vordächern,
Markisen, Rohrleitungen, Lüftungskanälen,
Kabeltrassen oder abgehängten Decken
bis hin zu Befestigungen von Einrichtungsgegenständen
wie z. B. Hängeschränken,
Regalen, Spiegeln, Bildern oder Lampen.
20
15
SXS 10 x 80
KS, SFK 12
20
15
SXS 10 x 80
Beton c 12/15 *)
Mauerwerk aus Kalksand-Vollsteinen ist
für nachträgliche Befestigungen mit Dübeln
sehr gut geeignet. Die hohen Druckfestigkeiten
bedingen hohe Haltewerte. So
erreichen z. B. Kunststoffdübel aus Polyamid
in Kalksand-Vollsteinen unter Zuglast
Tragfähigkeiten in derselben Größenordnung
wie in Normalbeton. Dies verdeutlicht
Bild 1, in dem zum Vergleich Last-Verschiebungskurven
von fischer-Langschaftdübeln
SXS 10 in Kalksand-Vollsteinen (SFK 12)
und Beton (C12/15) dargestellt sind.
Kraft [kN]
10
5
1 2 3 4
Weg [mm]
*)
alte Bezeichnung B 15
Kraft [kN]
10
5
1 2 3 4
Weg [mm]
In Kalksand-Lochsteinen ist wegen der
hohen Festigkeit der Steinstege ebenfalls
mit relativ großen Traglasten zu rechnen. In
diesen Fällen hängt die Tragfähigkeit von
Dübeln wesentlich von der Zahl der vom
Dübel aktivierten Steinstege und von der
Dicke des Außensteges ab.
In den folgenden Abschnitten werden die
für Befestigungen in Kalksandstein geeigneten
Dübelsysteme beschrieben und ihre
Anwendungsbedingungen zusammengestellt.
Ihr Wirkprinzip wird erklärt.
1. Dübelsysteme
Für nachträgliche Befestigungen an KS-
Vollsteinen (Lochanteil 15 %) oder KS-
Lochsteinen (Lochanteil > 15 %) eignen
sich Kunststoffdübel und Injektionssysteme.
Kunststoffdübel werden auch für Verankerungen
von Vorsatzschalen bei zweischaligem
Mauerwerk eingesetzt [1].
Bild 1: Lastverschiebungskurven von fischer-Langschaftdübeln SXS 10 in Kalksandstein-Vollsteinen und Beton
bei der Montage zu gewährleisten. Die
Dübelhülse besitzt einen Kragen, der die
Solleinbaulage gewährleistet und verhindert,
dass der Dübel bei der Montage in
das Bohrloch hineinrutscht. Bild 2 zeigt
beispielhaft einen in KS-Mauerwerk gesetzten
Kunststoffdübel.
Für die Hülsen nicht bauaufsichtlich zugelassener
Kunststoffdübel werden neben
Polyamid auch andere Materialien wie
z. B. Polypropylen oder Polyethylen verwendet.
Als Spreizelement können – je nach
Herstellerempfehlung – Holzschrauben
oder Spanplattenschrauben verwendet
werden.
Bild 3 zeigt beispielhaft die Montage eines
Kunststoffdübels. Dieser wird in der Regel
in Durchsteckmontage gesetzt: Der Dübel
wird durch das zu befestigende Anbauteil
hindurch gesteckt und die Schraube von
Hand oder mit Hilfe eines Elektroschraubers
eingeschraubt, bis der Schraubenkopf
auf dem Anbauteil aufliegt. Dabei
wird Kunststoff der Dübelhülse verdrängt
und gegen die Bohrlochwand gepresst.
Der Dübel ist richtig verankert, wenn sich
die Dübelhülse nach dem vollständigen
Eindrehen der Schraube weder dreht noch
ein leichtes Weiterdrehen der Schraube
möglich ist.
1.1 Kunststoffdübel
Kunststoffdübel bestehen aus einer Dübelhülse
und einer Stahlschraube als
Spreizelement. Man unterscheidet bauaufsichtlich
zugelassene und nicht zugelassene
Dübel.
Die Dübelhülsen bauaufsichtlich zugelassener
Kunststoffdübel bestehen in der
Regel aus Polyamid. Die vom Hersteller
mitgelieferte Schraube bildet zusammen
mit der Dübelhülse eine Befestigungseinheit.
Länge und Geometrie von Schraube
und Hülse sind exakt aufeinander abgestimmt,
um ein optimales Spreizverhalten
Bild 2: Kunststoffdübel in KS-Lochstein (Horizontalschnitt)
Bild: fischerwerke

KALKSANDSTEIN – Befestigungen in Kalksandstein
Bild 3: Montagereihenfolge für Kunststoffdübel
In Vollsteinen werden Zuglasten durch Reibung
zwischen Dübelhülse und Bohrlochwand
übertragen. In Lochsteinen werden
Reibungskräfte nur im Bereich der angeschnittenen
Stege aktiviert. Zusätzlich
wird ein geringer Anteil der Zuglast durch
mechanische Verzahnung zwischen der
Dübelhülse und den durchbohrten Steinstegen
übertragen.
Bild: fischerwerke
1.2 Injektionsdübel
Injektionsdübel bestehen aus einem Befestigungsteil,
z. B. einer Gewindestange
oder einer Innengewindehülse, und Injektionsmörtel,
der bei modernen Systemen
vorkonfektioniert in Kartuschen geliefert
wird. Als Bindemittel kommt Kunstharz
oder eine Mischung aus Kunstharz und
Zement (Hybridsysteme) zur Anwendung.
Sieb- oder Ankerhülsen aus Kunststoff
oder Metall begrenzen die erforderliche
Mörtelmenge in KS-Lochsteinen. Bild 4
zeigt beispielhaft die Montage eines Injektionsdübels
in einem KS-Lochstein.
Harz und Härter sind in getrennten Kammern
der Kartusche enthalten. Der Mörtel
wird mit Hilfe eines Auspressgerätes in das
Bohrloch injiziert. Dabei werden Harz und
Härter in einem festen Mischungsverhältnis
ausgepresst und in einer Mischwendel
an der Spitze der Kartusche vollständig
vermischt. Die ersten Hübe beim Auspressen
sind zu verwerfen, da das vorgegebene
Mischungsverhältnis noch nicht eingehalten
ist. Härtet das Harz in der Mischwendel
aus, z. B. während einer Arbeitspause,
kann die Kartusche nach Aufsetzen einer
neuen Mischwendel weiterverwendet werden.
Nach dem Injizieren der erforderlichen
Mörtelmenge wird das Befestigungsteil in
das Bohrloch eingedrückt. Am Bohrlochmund
austretendes Harz zeigt dabei die
vollständige Verfüllung des Bohrloches
an. Die erforderliche Wartezeit bis zum
Aufbringen der Last entspricht der Aushärtezeit
des Injektionsmörtels und ist
temperaturabhängig. Je höher die Temperatur
im Verankerungsgrund, desto kürzer
die Aushärtezeit.
Um in Lochsteinen die Mörtelmenge zu
begrenzen, werden Siebhülsen aus Kunststoff
angeboten. Beim Einpressen dringt
der Injektionsmörtel durch die Maschen
der Siebhülse und passt sich dem Hohlraum
im Mauerwerk an. Dadurch muss
zum Erreichen der angestrebten Tragfähigkeit
nicht der gesamte Hohlraum im Stein
Bild 5: Injektionsdübel mit Siebhülse: Der Injektionsmörtel
dringt durch die Maschen der Siebhülse und
passt sich dem Hohlraum im Mauerwerk an.
verfüllt werden. So wird die erforderliche
Mörtelmenge auf ein Minimum begrenzt
(Bild 5).
Injektionsdübel werden in der Regel als
Vorsteckdübel verwendet: Die Dübel werden
gesetzt und das Anbauteil wird erst
nach Ablauf der Aushärtezeit des Injektionsmörtels
befestigt. Bei sperrigen
Anbauteilen mit mehreren Befestigungspunkten
wie z. B. Holzbalken kann dies
aufgrund unvermeidlicher Toleranzen der
Lage der Bohrlöcher problematisch sein.
Abhilfe bietet z.B. die zugelassene fischer
Injektions-Durchsteckankerhülse FIS H K,
die einfach und schnell auf eine variable
Nutzlänge zwischen 20 mm und 200 mm
angepasst werden kann. Ein flexibler verschiebbarer
Kragen zentriert die Hülse im
Anbauteil und deckt das Bohrloch ab.
Injektionsdübel tragen in Kalksand-Lochsteinen
durch mechanische Verzahnung
der Gewindestange oder Innengewindehülse
mit dem erhärteten Injektionsmörtel
und des Mörtels mit dem Mauerwerk.
Werden beim Bohren keine Hohlräume
angeschnitten, tragen die Dübel – wie in
Vollsteinen – durch Verbund zwischen Mörtel
und Bohrlochwand.
Bild: fischerwerke
Bild: fischerwerke
Bild 4: Montagereihenfolge für Injektionsdübel

KALKSANDSTEIN – Befestigungen in Kalksandstein
2. Sicherheitsanforderungen
Bei der Beurteilung einer Befestigung
spielen die Sicherheitsanforderungen eine
bedeutende Rolle. Grundsätzlich unterscheidet
man sicherheitsrelevante und
nicht sicherheitsrelevante Anwendungen.
Eine sicherheitsrelevante Anwendung liegt
dann vor, wenn beim Versagen der Befestigung
Gefahr für Leib und Leben besteht
oder wesentliche wirtschaftliche Schäden
zu erwarten sind. In solchen Fällen dürfen
Dübel oder Anker nur verwendet werden,
wenn ihre Brauchbarkeit durch eine Zulassung
nachgewiesen ist oder ihre Anwendung
durch eine Zustimmung im Einzelfall
geregelt wird.
Für die Beurteilung der Sicherheitsrelevanz
gibt es keine Kriterien oder Faustformeln,
vielmehr ist hier eine ingenieurmäßige
Betrachtung gefordert.
Es ist unumstritten, dass Befestigungen
von Fassadenunterkonstruktionen, Verankerungen
von Feuerlöschleitungen und
Sprinklersystemen oder von abgehängten
Decken in öffentlich zugänglichen Bereichen
von Gebäuden als sicherheitsrelevant
einzustufen sind. Demgegenüber
werden Befestigungen von Einrichtungsgegenständen
(z. B. Hängeschränke, Regale,
Lampen, Bilder) oder von Installationsleitungen
(Wasser, Sanitär, Heizung) in Privatgebäuden
als nicht sicherheitsrelevant
angesehen. In diesen Fällen werden die
Dübel nach handwerklichen Regeln ausgewählt
und eingesetzt.
Neben den seit vielen Jahren bekannten
Zulassungen des Deutschen Instituts für
Bautechnik sind für Kunststoffdübel seit
Mitte 2006 auch europäische technische
Zulassungen (ETA) möglich. Im April 2009
läuft die Koexistenzphase nationaler und
europäischer Zulassungen aus. Ab diesem
Zeitpunkt sind weder nationale Neuzulassungen
für Kunststoffdübel möglich, noch
wird die Geltungsdauer nationaler Zulassungen
verlängert. Europäische Zulassungen
für Injektionsdübel in Mauerwerk
gibt es derzeit noch nicht. Die Beurteilungsgrundlagen
hierfür sind zwar erarbeitet,
müssen aber noch von der Europäischen
Kommission in Kraft gesetzt werden.
Deutsche Zulassungen beruhen auf dem
Bemessungskonzept zulässiger Lasten,
d. h., es wird nachgewiesen, dass die zu
befestigende Last F nicht größer ist als
der zulässige Wert zul F. Demgegenüber
basiert das europäische Konzept auf Teilsicherheitsbeiwerten
und es ist nachzuweisen,
dass der Bemessungswert der
Einwirkungen S d
den Bemessungswert
des Widerstandes R d
nicht überschreitet.
Das europäische Konzept kann auf das
deutsche zurückgeführt werden. Der im europäischen
Nachweis verwendete Bemessungswert
der Einwirkungen S d
entspricht
der um den Lastteilsicherheitsbeiwert
F
vergrößerten zu befestigenden Last F.
Der Bemessungswert des Widerstandes
R d
errechnet sich aus dem charakteristischen
Widerstand F Rk
des Dübels geteilt
durch den Teilsicherheitsbeiwert M
für das
Material. Damit erhält man:
Europa: S d
R d
F · F
F Rk
/ M
F F Rk
/ ( F
· M
)
Deutschland: F F Rk
/ = zul F
Die Werte für F Rk
und M
sind in Abhängigkeit
vom Verankerungsgrund in der Zulassung
angegeben. Der Teilsicherheitsbeiwert
F
hängt von der Lastart ab und
beträgt F
= 1,35 für ständige Lasten bzw.
F
= 1,50 für veränderliche Lasten.
Weiterhin unterscheiden sich deutsche und
europäische Zulassungen für Kunststoffdübel
in der Definition des Anwendungsbereiches.
Nach deutschen Zulassungen
ist die Anwendung auf Mehrfachbefestigungen
von Fassadenbekleidungen beschränkt.
Mehrfachbefestigungen liegen
definitionsgemäß dann vor, wenn im Falle
des Versagens einer Befestigung eine
Lastumlagerung auf mindestens eine benachbarte
Befestigung möglich ist. In europäischen
Zulassungen entfällt zwar die
Beschränkung auf Fassadenbekleidungen,
allerdings werden ebenfalls Mehrfachbefestigungen
verlangt. Im Fall von großem
Schlupf oder Versagen eines Dübels muss
eine Umlagerung der Last auf benachbarte
Dübel sichergestellt sein. Laut europäischer
Definition ist diese Lastumlagerung
automatisch und ohne zusätzliche Nachweise
gewährleistet, wenn ein Bauteil mit
mindestens drei Befestigungspunkten
befestigt wird. Dabei sollte jeder Befestigungspunkt
aus mindestens einem Dübel
bestehen und der Bemessungswert der
Einwirkungen S d
pro Befestigungspunkt auf
3 kN begrenzt werden. Bei einer Vergrößerung
der Anzahl der Befestigungspunkte
von drei auf vier darf der Bemessungswert
der Einwirkungen ebenfalls vergrößert werden
und maximal 4,5 kN betragen.
Der dritte wesentliche Unterschied zwischen
deutschen und europäischen Zulassungen
für Kunststoffdübel liegt in der
Definition der Steine. Während deutsche
Zulassungen für den Verankerungsgrund
auf die jeweilige Norm verweisen, z. B.
für KS-Vollsteine und KS-Lochsteine auf
DIN V 106, ist das aus europäischer
Sicht nicht mehr ohne weiteres möglich.
In Europa gibt es eine sehr große Vielfalt
an Mauerwerksbaustoffen. Aufgrund fehlender
europäischer Normen, die z. B. bei
Lochsteinen detailliert Angaben über das
Lochbild machen, gelten die in der Zulassung
angegebenen Werte bei Lochsteinen
nur für genau die Steine, die in der Zulassung
beschrieben sind. Das bezieht sich
auf die Angaben hinsichtlich Format, Druckfestigkeit
und insbesondere Lochbild, d. h.,
Größe und Verteilung der Hohlräume.
Für KS-Vollsteine gelten die Zulassungswerte
für die in der Zulassung
angegebenen Steine sowie für alle
größeren Formate und/oder Steindruckfestigkeitsklassen.
Deutsche und europäische Zulassungen
für Kunststoffdübel unterscheiden sich in
drei Punkten deutlich: im Bemessungskonzept,
im zulässigen Anwendungsbereich
sowie in der Definition der Steine.
Bild 6: Hilfsbefestigung
Bild: Würth
Bild 7: Befestigung einer Lampe
Bild: Würth

KALKSANDSTEIN – Befestigungen in Kalksandstein
Tafel 1: Montagekennwerte und Lasten von Kunststoffdübeln (Beispiele) in KS-Vollsteinen, SFK 12 und in KS-Lochsteinen, SFK 6 nach deutscher Zulassung
Dübelbezeichnung: fischer
Hilti
SXR 10
–
SXS 10
–
FUR 8
–
FUR 10
HRD-U10
FUR 14
HRD-U14
Bohrerdurchmesser d 0
[mm] 10 10 8 10 14
Bohrlochtiefe t [mm] 60 60 80 80 85
Verankerungstiefe h v
[mm] 50 50 70 70 70
Mindestbauteildicke d [cm] 11,5
Achsabstand in KS-Vollsteinen [cm] 10 10 10 10 25
Achsabstand in KS-Lochsteinen [cm]
25 1) – – 25 1) 25
(Steine mit h > 11,3 cm und einem Lochanteil > 15 %)
Randabstand mit Auflast sowie zu nicht vermörtelten Fugen [cm] 10
Randabstand mit Auflast sowie zu vermörtelten Fugen [cm] 3
Randabstand ohne Auflast (ohne Kippnachweis) [cm] 25 ≥ 40
Zulässige Last zul F unter beliebigem Winkel in KS-Vollsteinen [kN] 0,6 2) 0,6 2) 0,4 2) 0,6 2) 0,6 2)
Zulässige Last zul F unter beliebigem Winkel in KS-Lochsteinen [kN] 0,4 – – 0,4 0,6
(Bohrlöcher sind im Drehgang zu erstellen)
1)
Der Achsabstand darf auf 10 cm vermindert werden, wenn die zulässige Last auf 50 % abgemindert wird und der Abstand zu anderen Dübeln mindestens 25 cm
beträgt. Zwischen diesen beiden Grenzwerten darf linear interpoliert werden.
2)
Die zulässigen Lasten dürfen für ungelochte Vollsteine ohne Grifftasche um 0,2 kN erhöht werden.
3. Dübel für sicherheitsrelevante
Befestigungen
3.1 Kunststoffdübel mit deutscher
Zulassung
In Tafel 1 sind stellvertretend für die Vielzahl
zugelassener Kunststoffdübel die
wichtigsten Montagekennwerte und Lasten
für vier zugelassene Kunststoffdübel
zusammengestellt. Die Bezeichnungen
sind Bild 8 zu entnehmen.
d o
d
d o
t
h v
t
d
h v
Bauteildicke
Bohrlochdurchmesser
Bohrlochtiefe
Verankerungstiefe
Bild 8: Bezeichnung der Montagekennwerte
Die zulässigen Lasten in KS-Lochsteinen
gelten nur, wenn die Bohrlöcher im Drehgang
ohne Hammerwirkung erstellt werden.
Diese Einschränkung hat folgenden
Grund: Beim Bohren mit Hammerwirkung
können die Stege der Lochsteine auf ihrer
Rückseite deutlich stärker ausbrechen
als beim Bohren im Drehgang. Bedingt dadurch
steht im Bereich der Stege weniger
Steinmaterial zum Verankern des Dübels
zur Verfügung.
Der erforderliche Randabstand hängt davon
ab, ob eine Auflast vorhanden ist oder
nicht. Ist eine Auflast vorhanden, kann der
Randabstand gegenüber einer Anwendung
ohne Auflast vermindert werden, da die
Auflast ein Ausbrechen des Mauerwerks
zum freien Rand hin erschwert oder verhindert.
Die Höhe der erforderlichen Auflast
ist in der Zulassung allerdings nicht
geregelt. Als Anhaltspunkt kann der Wert
angenommen werden, der sich aus dem
Randabstand ohne Auflast bestimmen
lässt. Dieser Randabstand beträgt nach
Zulassung z. B. bei Dübeln mit einem
Durchmesser von 10 mm a r
25 cm. Das
bedeutet, dass das Gewicht von 25 cm
Mauerwerk als Auflast für ausreichend
angesehen wird.
Neben den Angaben in Tafel 1 verlangt die
Zulassung noch die Einhaltung einer Reihe
weiterer Bedingungen. Die wichtigsten sind
im Folgenden aufgeführt:
Eine ständig wirkende Zuglast (z. B.
infolge Eigenlasten) ist nur als Schrägzuglast
zulässig, die mit der Dübelachse
einen Winkel von mindestens
10 ° bilden muss.
Bei Anwendungen in Lochsteinen darf
die Verankerungstiefe nur überschritten
werden, wenn der Einfluss des Tiefersetzens
auf die zulässige Last durch
Versuche am Bauwerk überprüft wird.
Der Abstand der Dübel zu Stoßfugen
muss mindestens 30 mm betragen.
Kann die Lage von Stoßfugen z. B.
wegen eines Putzes oder einer Wärmedämmung
nicht bestimmt werden,
dann ist die zulässige Last der Dübel
zu halbieren, sofern keine Lastumlagerung
auf mindestens zwei benachbarte
Befestigungspunkte möglich ist.
Die zulässigen Biegemomente sowie weitere
Detailinformationen zur Anwendung
sind den jeweiligen Zulassungsbescheiden
zu entnehmen.
3.2 Kunststoffdübel mit europäischer
Zulassung (ETA)
In Tafel 2 sind die wichtigsten Montagekennwerte
und Lasten von zwei Kunststoffdübeln
mit europäischer Zulassung
beispielhaft genannt.
Die Lastwerte in Tafel 2 gelten auch dann,
wenn die Bohrlöcher im Hammerbohrverfahren
erstellt werden. Drehbohren, wie in
der deutschen Zulassung verlangt, ist nicht
mehr vorgeschrieben. Außerdem werden
in der europäischen Zulassung erstmals
Temperaturbereiche angegeben: Der untere
Wert entspricht der Langzeit- und der

KALKSANDSTEIN – Befestigungen in Kalksandstein
Tafel 2: Montagekennwerte und Lasten von Kunststoffdübeln (Beispiele) in KS-Vollsteinen und KS-Lochsteinen nach europäischer Zulassung (ETA)
Dübelbezeichnung
fischer
SXR 10
Hilti
HRD-U 8
Bohrerdurchmesser d 0
[mm] 10 8
Bohrlochtiefe t [mm] 60 60
Verankerungstiefe h v
[mm] 50 50
Mindestbauteildicke d [cm] 10 11
Mindestachsabstand von Einzeldübeln sowie zwischen Einzeldübeln und Gruppen [cm] 25 25
Mindestachsabstand senkrecht zum freien Rand (Dübelgruppen) [cm] 10 1) / 20 2) 20
Mindestachsabstand parallel zum freien Rand (Dübelgruppen) [cm] 10 1) / 40 2) 40
Mindestrandabstand [cm] 10 10
Charakteristische Tragfähigkeit F Rk
[kN] in KS-Vollsteinen 3)
Charakteristische Tragfähigkeit F Rk
[kN] in KS-Lochsteinen 3)
Mindestformat
(L x B x H)
[mm]
Mindestformat [mm]
(L x B x H)
Querschnitte
(Maße in mm)
RDK
RDK
Temperaturbereich
Mindestdruckfestigkeit
[N/mm²]
Mindestdruckfestigkeit
[N/mm²]
fischer
SXR 10
fischer
SXR 10
300 x 240 x 113 1,4 16 4) 30 °C / 50 °C 3,5 5) –
Hilti
HRD-U 8
30 °C / 50 °C 50 °C / 80 °C 50 °C / 80 °C
240 x 115 x 71 1,8 20 4) 2,5 / 4,0 5) 2,5 / 4,0 5) –
2,0 20 4) 3,5 3,0 –
36 5,0 5,0 –
498 x 175 x 238 2,0 20 4) 4,5 4,5 –
28 5,0 5,0 –
240 x 115 x 71 2,0 10 – – 2,0
20 – – 2,5
Hilti
HRD-U 8
44
24
240
39
44
300
50 °C / 80 °C 3,0 –
495 x 98 x 248 1,2 6 30 °C / 50 °C 1,5 / 2,5 5) –
98
49
62
51
495
50 °C / 80 °C 1,5 / 2,0 5) –
248 x 240 x H 1,4 12 50 °C / 80 °C – 0,75
240
20
52
52
248
1)
In KS-Vollsteinen
2)
In KS-Lochsteinen darf der Achsabstand auf 10 cm reduziert werden, wenn die charakteristischen Tragfähigkeit halbiert wird und der Randabstand 20 cm ist.
3)
Diese Werte gelten unter beliebigen Winkel und auch für Gruppen mit zwei oder vier Dübeln. Bei nicht sichtbaren Mauerwerksfugen (z.B. verputztem Mauerwerk)
sind die Werte der charakteristischen Tragfähigkeit F Rk
zu halbieren.
4)
Für Druckfestigkeiten 10 < 20 (16) N/mm 2 ist die charakteristische Tragfähigkeit mit dem Faktor 0,7 abzumindern.
5)
Bei Randabständen 20 cm (Zwischenwerte dürfen interpoliert werden.)

KALKSANDSTEIN – Befestigungen in Kalksandstein
obere der Kurzzeit-Temperatur. Weiterhin
sind nach europäischer Zulassung ständig
wirkende Zuglasten erlaubt. Die Forderung
nach einem Winkel zwischen Last und
Dübelachse von mindestens 10 °, wie sie
noch in deutschen Zulassungen erhoben
wird, entfällt.
Neben den Angaben in Tafel 2 verlangt die
Zulassung noch die Einhaltung einer Reihe
weiterer Bedingungen. Die wichtigsten sind
im Folgenden aufgeführt:
Der Mörtel des Mauerwerks muss mindestens
der Mörtelklasse M 2,5 nach
DIN EN 998-2 bzw. Mörtelgruppe II
nach DIN V 18580 entsprechen.
Die Werte für KS-Vollsteine gelten für
die in der Zulassung angegebenen Formate
und Druckfestigkeiten sowie für
alle größeren Formate und/oder Druckfestigkeiten.
Die Werte für KS-Lochsteine
gelten hinsichtlich Format, Druckfestigkeit
und insbesondere Lochbild
nur für die Steine, die in der Zulassung
beschrieben sind. Bei abweichenden
Formaten und/oder Lochbildern sowie
bei geringeren Druckfestigkeiten und/
oder Rohdichten dürfen Versuche am
Bauwerk durchgeführt werden.
Bei Anwendungen in KS-Lochsteinen
muss die in Tafel 2 angegebene Verankerungstiefe
eingehalten werden. Ist
das nicht möglich, dürfen Versuche am
Bauwerk durchgeführt werden.
Bei Mauerwerk ohne Stoßfugenvermörtelung
ist der Bemessungswert der
Tragfähigkeit F Rd
= F Rk
/ M
auf 2,0 kN
zu begrenzen, um ein Herausziehen
des Steins aus dem Mauerwerksverband
zu verhindern. Auf diese Begrenzung
darf verzichtet werden, wenn
Mauersteine mit Nut-Feder-System ver-
wendet werden oder Mauerwerk mit
Stoßfugenvermörtelung ausgeführt
wird.
Sind die Mauerwerksfugen nicht sichtbar,
z. B. bei verputztem Mauerwerk,
dann ist die charakteristische Tragfähigkeit
F Rk
nach Tafel 2 zu halbieren.
Sind die Fugen zwar sichtbar, aber das
Mauerwerk ist ohne Stoßfugenvermörtelung
erstellt, dann darf die charakteristische
Tragfähigkeit F Rk
nur angesetzt
werden, wenn der Mindestrandabstand
gemäß Tafel 2 zu Stoßfugen eingehalten
wird. Ist das nicht der Fall, muss
die charakteristische Tragfähigkeit halbiert
werden.
Die zulässigen Biegemomente sowie weitere
Detailinformationen zur Anwendung
sind den jeweiligen Zulassungsbescheiden
zu entnehmen.
Tafel 3: Montagekennwerte und Lasten von Injektionsdübeln (Beispiele) in KS-Vollsteinen, SFK 12 nach deutscher Zulassung
fischer Injektions-Mörtel FIS V 360 S,
FIS VW 360 S und FIS VS 360 T
Ankerstange FIS A
Innengewindeanker FIS E
M6 M8 M10 M12 M16 M6 M8 M10 M12
Bohrerdurchmesser d 0
[mm] 8 10 12 14 18 14 14 18 18
Bohrlochtiefe t [mm] 80 90
Verankerungstiefe h v
[mm] 75 85
Mindestbauteildicke d [cm] 11 11
Achsabstand Einzeldübel [cm] 25 25
Achsabstand Dübelgruppe [cm] 10 1) 10 1)
minimaler Achsabstand Dübelgruppe [cm] 5 1) 5 1)
Randabstand [cm] 25 25
Randabstand bei Auflast oder Kippnachweis,
6 6
Abscherlast nicht zum freien Rand gerichtet [cm]
zulässige Last zul F unter beliebigem Winkel [kN] 1,0 2) 1,0 2) 1,7 1,7 1,7 1,0 2) 1,0 2) 1,7 1,7
Hilti Injektionsanker System HIT-HY 70 Ankerstange HIT AC Innengewindeanker HIT IG
M8 M10 M12 M8 M10 M12
Bohrerdurchmesser d 0
[mm] 10 12 14 14 18 18
Bohrlochtiefe t [mm] 85 85
Verankerungstiefe h v
[mm] 80 80
Mindestbauteildicke d [cm] 11 11
Achsabstand Einzeldübel [cm] 25 25
Achsabstand Dübelgruppe [cm] 10 1) 10 1)
minimaler Achsabstand Dübelgruppe [cm] 5 1) 5 1)
Randabstand [cm] 20 20
Randabstand bei Auflast oder Kippnachweis,
5 5
Abscherlast nicht zum freien Rand gerichtet [cm]
zulässige Last zul F unter beliebigem Winkel [kN] 1,0 2) 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7
1)
Die Achsabstände dürfen für Gruppen mit zwei oder vier Dübeln bis zum minimalen Achsabstand vermindert werden, wenn gleichzeitig die zulässige Last nach
dem -Verfahren abgemindert wird.
2)
Bei Mauerwerk mit Auflast dürfen die Werte auf 1,4 kN erhöht werden.

KALKSANDSTEIN – Befestigungen in Kalksandstein
3.3 Injektionsdübel
Im Gegensatz zu Kunststoffdübeln dürfen
Injektionsdübel in Kalksandsteinen als
Einzelbefestigungen verwendet werden.
Das bedeutet, die gesamte Last darf mit
einem Einzeldübel oder einer Dübelgruppe
in den Ankergrund eingeleitet werden und
es werden keine Mehrfachbefestigungen
verlangt.
In den Tafeln 3 bzw. 4 sind die wichtigsten
Montagekennwerte und Lasten für Injektionsdübel
in Kalksand-Vollsteinen bzw.
Kalksand-Lochsteinen gemäß deutschen
Zulassungen zusammengefasst.
Wie bei Kunststoffdübeln hängt der erforderliche
Randabstand auch bei Injek-
Tafel 4: Montagekennwerte und Lasten von Injektionsdübeln (Beispiele) in KS-Lochsteinen nach deutscher Zulassung
fischer Injektions-Mörtel FIS V 360 S,
FIS VW 360 S und FIS VS 360 T
Kunststoffankerhülse FIS H K
12 x 50 12 x 85 16 x 85 16 x 130 20 x 85 20 x 130 20 x 200 18 x 130/200 1) 22 x 130/200 1)
Bohrerdurchmesser d 0
[mm] 12 12 16 16 20 20 20 18 22
Bohrlochtiefe t [mm] 55 90 90 135 90 135 205 135 135
Verankerungstiefe h v
(FIS A) [mm] 50 85 85 130 85 130 200 130 130
Verankerungstiefe h v
(FIS E) [mm] – – 85 85 85 85 85 – –
Mindestbauteildicke d [cm] 90 110 110 150 110 150 240 150 150
Achsabstand Einzeldübel [cm] 25
Achsabstand Dübelgruppe [cm] 10 2)
min. Achsabstand Dübelgruppe [cm] 5
Randabstand [cm] 20
Randabstand 3) [cm] 5
Ankerstange FIS A
zul F bei SFK 12 4)5) [kN] M6 0,8 0,8 – – – – – – –
M8 0,8 0,8 0,8 0,8 – – – – –
M10 – – 0,8 0,8 – – – 0,8 –
M12 – – – – 0,8 0,8 0,8 0,8 –
M16 – – – – 0,8 0,8 0,8 – 0,8
Innengewindeanker FIS E
zul F bei SFK 12 4)5) [kN] M6 – – 0,8 – 0,8 – – – –
M8 – – 0,8 – 0,8 – – – –
M10 – – – – 0,8 – – – –
M12 – – – – 0,8 – – – –
Hilti Injektionsanker System HIT-HY 70 Ankerstange HIT AC Innengewindeanker HIT IG
Bezeichnung M8 M10 M12 M8 M10 M12
Siebhülse 18 x 85 16 x 85 22 x 85 16 x 85 22 x 85 22 x 85
Bohrerdurchmesser d 0
[mm] 16 16 22 16 22 22
Bohrlochtiefe t [mm] 95
Verankerungstiefe h v
[mm] 80
Mindestbauteildicke d [cm] 11
Achsabstand Einzeldübel [cm] 25
Achsabstand Dübelgruppe [cm] 10 2)
min. Achsabstand Dübelgruppe [cm] 5 2)
Randabstand [cm] 20
Randabstand 3) [cm] 5
zul F bei SFK 12 4)5) [kN] 0,8
1)
Durchsteckankerhülse mit variabler Nutzlänge von 20 mm bis 200 mm
2)
Die Achsabstände dürfen für Gruppen mit zwei oder vier Dübeln bis zum minimalen Achsabstand vermindert werden, wenn gleichzeitig die zulässige Last nach
dem -Verfahren abgemindert wird.
3)
Randabstand bei Auflast oder Kippnachweis, Abscherlast nicht zum freien Rand gerichtet
4)
Zulässige Lasten unter beliebigem Winkel. Die zulässigen Lasten dürfen auf zul F = 0,8 kN ( SFK 6) bzw. zul F = 1,4 kN ( SFK 12) erhöht werden, wenn die
Bohrlöcher im Drehgang erstellt werden und die Außenstege der Steine eine Dicke von mindestens 30 mm haben (alte Steine).
5)
In Steinen SFK 6 sind die Werte um 0,2 kN zu vermindern.

KALKSANDSTEIN – Befestigungen in Kalksandstein
Tafel 5: Maximale Last nach deutscher Zulassung, die bei Injektionsdübeln durch einen Einzeldübel oder eine Dübelgruppe in einen Stein eingeleitet werden darf
Steinformat
(Voll- und Lochsteine)
maximal zulässige Last max F [kN]
für Mauerwerk ohne Auflast
maximal zulässige Last max F [kN]
für Mauerwerk mit Auflast
3 DF 1,0 1,4
4 DF bis 10 DF 1,4 1,7
> 10 DF 2,0 2,5
tionsdübeln davon ab, ob eine Auflast
vorhanden ist. Die Höhe der Auflast ist
in den Zulassungsbescheiden wiederum
nicht geregelt, es gelten die Ausführungen
für Kunststoffdübel nach deutschen Zulassungen.
Weiterhin dürfen die geringen
Randabstände nur dann angesetzt werden,
wenn keine Abscherlast in Richtung
des freien Bauteilrandes vorhanden ist.
Diese Einschränkung ist notwendig, da
die Tragfähigkeit von Mauerwerksrändern
unter Abscherlast in Richtung des Randes
relativ gering ist. Üblicherweise versagen
die Befestigungen dann durch Abheben der
randnahen Steinreihen. Erst ein erhöhter
Randabstand erschwert oder verhindert
aufgrund des zusätzlichen Gewichts der
Steine ein Randversagen.
Neben den Angaben in Tafel 3 und 4 verlangt
die deutsche Zulassung noch die
Einhaltung einer Reihe weiterer Bedingungen.
Die wichtigsten sind im Folgenden
aufgeführt:
Die maximale Last, die durch Einzeldübel
oder eine Dübelgruppe in einen
Stein eingeleitet werden darf, ist begrenzt
(Tafel 5). Dadurch soll verhindert
werden, dass der belastete Stein aus
dem Mauerwerksverband herausgezogen
wird.
Die Temperatur im Bereich der Vermörtelung
darf 50 °C bzw. kurzfristig 80 °C
nicht überschreiten.
Bis zur Lastaufbringung sind bestimmte
Wartezeiten einzuhalten, die von der
Temperatur im Ankergrund und vom
Mörtelsystem abhängen. Detaillierte
Angaben sind den jeweiligen Zulassungsbescheiden
zu entnehmen.
Die zulässigen Biegemomente sowie weitere
Detailinformationen zur Anwendung
sind den jeweiligen Zulassungsbescheiden
zu entnehmen.
4. Dübel für nicht sicherheitsrelevante
Befestigungen
In nicht sicherheitsrelevanten Anwendungsfällen
wie z. B. Befestigungen von
Einrichtungsgegenständen in Privathäusern
(Hängeschränke, Regale, Lampen,
Bilder) wird keine Zulassung verlangt. Die
Dübel werden nach handwerklichen Regeln
ausgewählt und eingesetzt. Für diese
Anwendungen können selbstverständlich
auch die im Abschnitt 3 aufgeführten
Kunststoff- und Injektionsdübel verwendet
werden, es stehen aber auch einfachere
Dübel zur Verfügung. Die Vielfalt der auf
dem Markt erhältlichen Dübel ist sehr
groß. Detaillierte Informationen sind beim
jeweiligen Dübelhersteller zu erfragen.
5. Mörtelankersysteme
Nach DIN 18516 Teil 3 dürfen bei Fassaden
aus Naturwerkstein auch eingemörtelte
Verankerungen verwendet werden.
Die erforderliche Dicke der tragenden KS-
Außenwand beträgt mindestens 24 cm
oder mindestens die 1,5fache Einbindetiefe
der Anker. Die Steindruckfestigkeitsklasse
der Steine der Tragschale (Voll- oder
Lochsteine) beträgt mindestens 12. Das
Mauerwerk ist nach DIN 1053 mindestens
mit Mörtelgruppe II und vermörtelten Stoßfugen
auszuführen. Nach einem Gutachten
von Professor Kirtschig (7/93) kann von
dem in DIN 18516 Teil 3 angegebenen
Format (maximal 2 DF) abgewichen werden,
wenn das Mauerwerk mit Stoßfugenvermörtelung
ausgeführt und nur ein
Mörtelanker je Stein gesetzt wird. Dies
gilt sowohl für KS-R-Blocksteine wie auch
für KS-R-Hohlsteine.
Die Ausführung von Fassadenbekleidungen
aus Natursteinplatten setzt eine fachgerechte
Planung voraus. Jede Platte wird
im Regelfall an vier Punkten befestigt. Vor
dem Bohren der Ankerlöcher ist die Wärmedämmung
auszuschneiden, nach dem
Einmörteln der Anker das ausgeschnittene
Stück wieder einzukleben. Die Vermörtelung
der Anker ist mit Mörtel MG III
vorzunehmen.
Literatur
[1] Vogdt, F. U.: Außenwände. Erschienen
im Fachbuch Planung, Konstruktion,
Ausführung, 5. Auflage. Hrsg.: Bundesverband
Kalksandsteinindustrie eV,
Hannover, 2009
Die Tragfähigkeit von Injektionsdübeln
ist an jeweils 3 % der Anzahl der in ein
Bauteil gesetzten Dübel – mindestens
jedoch an zwei Dübeln je Größe – durch
eine Probebelastung zu kontrollieren.
Die Kontrolle gilt als bestanden, wenn
unter der Probebelastung bis zum
1,3fachen der zulässigen Last keine
sichtbare Verschiebung auftritt.
Bild 9: Küchenregal
Bild 10: Rohrbefestigung
Bild: fischerwerke
10

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 9: 9: Bemessungund Ausführung
Stand: Stand: Januar Januar 2007 2007

KALKSANDSTEIN – Bemessung
KALKSANDSTEIN
Bemessung
Stand: Januar 2007
Autoren:
Univ.-Prof. Dr.-Ing. Carl-Alexander Graubner,
Dipl.-Ing. Simon Glowienka,
Dipl.-Ing. Thomas Kranzler,
Dipl.-Ing. Lars Richter,
Technische Universität Darmstadt
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. C. Landes, Durmersheim
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9044
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
1. Einführung und Stand der Normung____________________________________ 3
1.1 Geschichtliche Entwicklung von Kalksandstein-Mauerwerk____________ 3
1.2 Stand der Normung _____________________________________________ 3
1.3 Begriffe _____________________________________________________ 6
1.4 Tragverhalten von Bauteilen aus Kalksandstein-Mauerwerk___________ 8
2. Sicherheitskonzept__________________________________________________ 9
2.1 Grundlagen des semiprobabilistischen
Teilsicherheitskonzeptes (E d
≤ R d
)_ ________________________________ 9
2.2 Bemessungswert der Einwirkungen_______________________________ 10
2.3 Charakteristische Werte der wesentlichen Einwirkungen
im Mauerwerksbau_____________________________________________ 11
2.4 Tragwiderstand von Mauerwerkswänden___________________________ 12
3. Festigkeits- und Verformungseigenschaften_____________________________ 13
3.1 Druckfestigkeit ________________________________________________ 13
3.2 Zugfestigkeit und Biegezugfestigkeit______________________________ 14
3.3 Schubfestigkeit _______________________________________________ 15
3.4 Verformungseigenschaften _____________________________________ 17
4. Schnittgrößenermittlung und Aussteifung von Gebäuden_ ________________ 17
4.1 Räumliche Steifigkeit___________________________________________ 17
4.2 Schnittgrößen in aussteifenden Bauteilen infolge
horizontaler Einwirkungen_______________________________________ 18
4.3 Schnittgrößen infolge vertikaler Lasten auf tragende Bauteile________ 20
4.4 Aussteifung tragender Wände___________________________________ 20
5. Bemessung nach dem vereinfachten Berechnungsverfahren______________ 22
5.1 Allgemeines und Anwendungsgrenzen____________________________ 22
5.2 Knicklänge von Mauerwerkswänden______________________________ 24
5.3 Nachweis bei zentrischer und exzentrischer Druckbeanspruchung____ 26
5.4 Nachweis bei Querkraftbeanspruchung___________________________ 28
5.5 Einzellasten und Teilflächenpressung_____________________________ 30
6. Bemessung von Kellerwänden, Gewölben und sonstigen Bauteilen_________ 30
6.1 Kelleraußenwände_____________________________________________ 30
6.2 Bögen und Gewölbe____________________________________________ 32
6.3 Vorgefertigte Stürze____________________________________________ 34
7. Bauliche Durchbildung_ _____________________________________________ 35
7.1 Vorbemerkungen_______________________________________________ 35
7.2 Schlitze und Aussparungen_____________________________________ 35
7.3 Überbindemaß________________________________________________ 37
7.4 Verbandsmauerwerk____________________________________________ 37
7.5 Deckenauflager________________________________________________ 37
7.6 Ringanker und Ringbalken_______________________________________ 38
7.7 Wandanschlüsse______________________________________________ 39
7.8 Stumpfstoßtechnik_____________________________________________ 39
Rechenbeispiel zur Randdehnung_______________________________________ 41
Formelzeichen und Variablen___________________________________________ 45
Literatur_____________________________________________________________ 46
Nachdruck, auch auszugsweise, nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr e 5,-
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Bemessung
1. EINFÜHRUNG UND STAND
DER NORMUNG
1.1 Geschichtliche Entwicklung von
Kalksandstein-Mauerwerk
Mauerwerk verfügt über eine lange Tradition
und war schon im Altertum eine anerkannte
Bauweise. Aufgrund der relativen
hohen Druckfestigkeit wird Mauerwerk
seit der Antike zum Abtrag von vertikalen
Lasten und somit als Wandbaustoff verwendet.
Durch die Entwicklung von bogenartigen
Konstruktionen und Gewölben
wurde Mauerwerk im römischen Reich
zur Überspannung von Öffnungen oder
Räumen erfolgreich eingesetzt, wenn der
resultierende Bogenschub von angrenzenden
Bauteilen aufgenommen werden
konnte.
Mitte des vorigen Jahrhunderts wurde
Mauerwerk hauptsächlich aus klein- und
normalformatigen Steinen hergestellt, welche
mit Normalmörtel (mittlere Schichtdicke
12 mm) vermauert wurden. Aufgrund
der hohen Maßhaltigkeit und der geschlossenen
Steinoberseite der industriell hergestellten
Kalksandsteine sowie der Weiterentwicklung
der Mauermörtel konnte
bereits 1973 erstmals die Anwendung von
Kalksandsteinen in Verbindung mit Dünnbettmörtel
(mittlere Schichtdicke 2 mm)
an einem 10-geschossigen Wohngebäude
erprobt werden. Um die Erstellung von
Mauerwerkswänden zu beschleunigen,
wurde damals – wie heute – auf die Stoßfugenvermörtelung
weitgehend verzichtet.
Zusätzlich wurde für den Anschluss von
Querwänden erstmals die Stumpfstoßtechnik
angewendet. Durch die Verwendung von
großformatigen Kalksandsteinen (KS XL),
die mit Hilfe von Versetzgeräten vermauert
werden, konnte die Bauzeit erheblich
verringert werden. Damit wurde den steigenden
Lohnkosten entgegengewirkt und
durch die resultierende körperliche Entlastung
des Maurers zur Humanisierung der
Mauerarbeiten beigetragen. Heutzutage
sind Kalksandsteine in einer großen Vielzahl
an Formaten erhältlich.
1.2 Stand der Normung
Während die Sicherstellung der Tragfähigkeit
von Mauerwerksgebäuden in der
Antike und im Mittelalter empirisch auf
dem Erfahrungsschatz des Baumeisters
beruhte, stehen heutzutage verschiedene
Regelwerke zur Berechnung und Ausführung
von Mauerwerk zur Verfügung.
1.2.1 DIN 1053
Bereits in der ersten Fassung der DIN
1053 aus dem Jahre 1937 waren Tabellen
zur Bestimmung der Druckfestigkeit
von Mauerwerk in Abhängigkeit üblicher
Steindruckfestigkeiten und Mörtelgruppen
enthalten, wobei die maximal zulässige
Wandschlankheit (Wandhöhe h / Wanddicke
d) auf 12 begrenzt war. Die zulässigen
Schubspannungen wurden generell auf
1/10 der Mauerwerksdruckfestigkeit bzw.
maximal 0,1 N/mm² begrenzt.
Der erste Schritt in Richtung einer ingenieurmäßigen
Betrachtung von Mauerwerk
wurde 1965 mit der Einführung der
SIA 113 in der Schweiz vollzogen. Damit
stand erstmals eine Norm zur Berechnung
von hoch belastetem Mauerwerk auf
Grundlage der technischen Biegelehre zur
Verfügung. Dadurch wurde dem Trend zur
Reduzierung der Wanddicke und zur effizienteren
Ausnutzung der Potentiale von
industriell gefertigten Kalksandsteinen
Rechnung getragen.
Der Standsicherheitsnachweis von Mauerwerk
mit Hilfe von Tabellenwerken wurde
in Deutschland auch nach der Überarbeitung
der DIN 1053 in den Jahren
1952, 1962 und 1974 beibehalten. Allerdings
wurde in der Fassung von 1974
die Mauerwerksdruckfestigkeit tabellarisch
in Abhängigkeit von einer Ersatzwandschlankheit
definiert. Die maximal
zulässige Wandschlankheit betrug h/d =
20, wobei ausmittig belastete Wände nur
bis zu einer Schlankheit von maximal 14
ausgeführt werden durften. Die maximal
zulässige Schubspannung wurde 1974
in DIN 1053-1 in Abhängigkeit von der
Mörtelgruppe sowie der Auflast stark vereinfacht
berechnet und durch eine Obergrenze
von 0,3 N/mm² begrenzt. Die vorhandenen
Schubspannungen wurden nach
der Elastizitätstheorie berechnet.
Motiviert durch den Erfolg der SIA 113
in der Schweiz wurde in Deutschland die
ingenieurmäßige Berechnung von tragendem
Mauerwerk weiter vorangetrieben, um
die Tragfähigkeit von Mauerwerk – insbesondere
von Kalksandsteinen – besser
ausnutzen zu können. Auf Basis intensiver
Forschungsarbeiten von Gremmel [1],
Kirtschig [2] und Mann/Müller [3] stand
mit Einführung der DIN 1053-2 im Jahre
1984 erstmals eine Norm zur genaueren
Bemessung von Mauerwerk zur Verfügung.
DIN 1053-2 enthielt erstmals ein Berechnungsmodell
zur Bestimmung der Wandtragfähigkeit
unter Berücksichtigung der
Wandschlankheit (h/d) sowie des nicht
linearen Verhaltens von Mauerwerk. Darüber
hinaus stand jetzt ein Modell zur
Ermittlung der Schubfestigkeit unter Berücksichtigung
der Steinzug- und Steindruckfestigkeit
zur Verfügung. Allerdings
erwiesen sich die in DIN 1053-2 angegebenen
genaueren Berechnungsansätze
für viele Praxisfälle als relativ kompliziert.
Daher wurde DIN 1053-2 nur sehr eingeschränkt
angewendet. Der Nachweis von
Rezeptmauerwerk erfolgte in vielen Fällen
nach wie vor stark vereinfacht mit Hilfe von
Tabellen auf Basis von DIN 1053-1, was
eine unwirtschaftliche Ausnutzung von
Mauerwerk zur Folge hatte. Mit Einführung
Bild 1: Kalksandsteine sind nicht nur Tragelement, sondern auch Gestaltungselement.

KALKSANDSTEIN – Bemessung
der 1990 überarbeiteten DIN 1053-1
zur Berechnung und Ausführung von Rezeptmauerwerk
wurde deshalb ein vereinfachtes
Berechnungsverfahren auf
Grundlage des Teil 2 von DIN 1053 von
1984 erarbeitet und damit eine rationellere
Bemessung von typischen Mauerwerksbauteilen
auf Basis von zulässigen
Spannungen ermöglicht. Die Ermittlung
der zulässigen Spannungen erfolgte dabei
mit Hilfe von Abminderungsfaktoren,
die den Einfluss der Wandschlankheit und
der exzentrischen Lasteinleitung in-folge
einer Verdrehung von aufgelegten Stahlbetondecken
berücksichtigten. 1984 erschien
auch DIN 1053-3 zur Berechnung
von bewehrtem Mauerwerk auf Basis der
Stahlbetonnorm DIN 1045 aus dem Jahre
1978.
Im Jahr 1996 wurden die Teile 1 und 2 der
DIN 1053 in einer gemeinsamen Norm zusammengefasst.
Seither gilt DIN 1053-1
[4] sowohl für Rezeptmauerwerk als auch
für Mauerwerk nach Eignungsprüfung.
Darüber hinaus enthält DIN 1053-1 wichtige
Anforderungen für die Ausführung von
Mauerwerk. DIN 1053-2 [5] regelt seither
lediglich die Festlegung von Mauerwerksdruckfestigkeiten
auf Basis von Eignungsprüfungen.
DIN 1053-2 ist bauaufsichtlich
nicht eingeführt und hat daher baupraktisch
keine Bedeutung. Im Rahmen der
Überarbeitung von DIN 1053-1 wurden die
Bemessungsverfahren dem neuesten Erkenntnisstand
angepasst. Bereits mit der
Ausgabe 1990 wurde das Anwendungsgebiet
auf Mauerwerk mit Dünnbettmörtel
erweitert. Für die Mehrzahl der einfachen
Gebäude aus Mauerwerk kann unter Beachtung
gewisser Anwendungsgrenzen der
statische Nachweis mit Hilfe eines vereinfachten
Berechnungsverfahrens durch die
Einhaltung zulässiger Spannungen erfolgen.
Bei abweichenden Bedingungen oder
Tafel 1: Wichtige Normen zur Berechnung von Mauerwerk (gültig ab 2007)
Themengebiet
Einwirkungen
Mauerwerk
Norm
Inhalt
DIN 1055-100 (2001) Grundlagen der Tragwerksplanung
DIN 1055-1 (2002) Eigengewichte
DIN 1055-3 (2006) Eigen- und Nutzlasten
DIN 1055-4 (2006) Windlasten
DIN 1055-5 (2005) Schnee- und Eislasten
DIN 4149 (2005)
Bauten in Erdbebengebieten
DIN 1053-100 (2007) Bemessung nach dem Teilsicherheitskonzept (TSK)
DIN EN 1996-1-1 (2006) Bemessung und Ausführung nach dem TSK 1)2)
DIN EN 1996-3 (2006) Vereinfachte Bemessung nach dem TSK 1)2)
DIN 1053-1 (1996) Bemessung 3) und Ausführung
DIN 4103 (1984) Nicht tragende Wände 4)
1)
Die Arbeiten am NA sind derzeit noch nicht abgeschlossen.
2)
Bauaufsichtlich nicht eingeführt.
3)
Globales Sicherheitskonzept.
4)
Bauaufsichtlich nicht eingeführt aber Stand der Technik.
zur rationelleren Bemessung von Mauerwerk
ist es möglich, einzelne Bauteile mit
Hilfe eines „genaueren Berechnungsverfahrens“
nachzuweisen, wobei die Ausnutzung
von plastischen Tragfähigkeitsreserven
bei exzentrischer Druckbeanspruchung
seit 1996 durch eine Erhöhung der maximal
zulässigen Randspannung um den
Faktor 4/3 gestattet wird. Die Sicherheit
und Zuverlässigkeit von Mauerwerksgebäuden
wird durch einen globalen Sicherheitsbeiwert
von γ gl
= 2,0 gewährleistet,
der im vereinfachten Berechnungsverfahren
bereits in den angegebenen zulässigen
Spannungen enthalten ist.
1.2.2 DIN 1053-100
Mit Einführung von DIN 1055-100 [6] ist
auch in Deutschland für die Bemessung
von Baukonstruktionen das semiprobabilistische
Teilsicherheitskonzept baustoffübergreifend
vorgesehen. Dieses Vorgehen
soll ein möglichst gleichmäßiges Zuverlässigkeitsniveau
der Baukonstruktionen
gewährleisten. Der statische Nachweis wird
im Grenzzustand der Tragfähigkeit (Ultimate
Limit State) durch die Gegenüberstellung
einwirkender und widerstehender
Schnittgrößen anstelle zulässiger
Spannungen geführt. Daher wird auch in
Deutschland seit Jahren an einer Anpassung
von DIN 1053-1 [4] an das Teilsicherheitskonzept
gearbeitet. Mit DIN 1053-
100 [7] liegt seit kurzem ein deutsches
Normenwerk vor, welches die Berechnung
von Mauerwerk unter Verwendung von Teilsicherheitsbeiwerten
regelt. DIN 1053-100
beinhaltet – analog zu DIN 1053-1 – ein
vereinfachtes und ein genaueres Berechnungsverfahren.
Hinsichtlich der konstruktiven
Ausbildung sowie der Ausführung von
Mauerwerk wird in DIN 1053-100 auf DIN
1053-1 verwiesen.
DIN 1053-1 und DIN 1053-100 gelten
bislang nicht für die Bemessung von großformatigen
Kalksandsteinen (KS XL) mit
Schichthöhen > 250 mm. Für die Anwendung
von KS XL (Schichthöhen bis 625 mm)
sind die Angaben der allgemeinen bauaufsichtlichen
Zulassungen (abZ) zu beachten:
Die Bemessung erfolgt nach den
Grundsätzen der DIN 1053-1 bzw. DIN
1053-100, insbesondere bei Überbindemaßen
ü 0,4 ∙ h.
Bild 2: Darstellung der Abhängigkeit verschiedener Normen zur Berechnung von Mauerwerk
Das vereinfachte Berechnungsverfahren
darf abweichend von DIN 1053 auch
bei einschaligen Außenwänden und
Tragschalen zweischaliger Außenwände
bereits ab Wanddicken 15 cm angewendet
werden.

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Die Mauerwerksdruckfestigkeiten sind
mindestens die aus DIN 1053-100.
Bei Vollelementen ohne Nut sind sie
höher.
Bei der Bemessung von KS XL darf ein
Einfluss der Stoßfugenvermörtelung (sofern
ausgeführt) nicht angesetzt werden.
Drei- oder vierseitige Halterungen von
Wänden dürfen nur angesetzt werden,
wenn die aussteifenden Wände im Verband
mit der auszusteifenden Wand
aufgemauert werden.
Bei verringerten Überbindemaßen
(ü < 0,4 ∙ h) sind die zusätzlichen Bestimmungen
der jeweiligen Zulassung
einzuhalten.
KS XL ist nur als Einstein-Mauerwerk
(Steindicke = Wanddicke) zulässig.
1.2.3 Eurocode 6
Seit etwa 30 Jahren wird auch auf europäischer
Ebene intensiv an einem einheitlichen
Regelwerk, dem so genannten
„Eurocode“, zur Berechnung von Bauwerken
gearbeitet. Dieser soll für die verschiedenen
Bauweisen bzw. Baustoffe
eine einheitliche Normung in Europa gewährleisten
und eine länderübergreifende
Planung ermöglichen. Eine wesentliche
Neuerung der Eurocodes besteht in der
Anwendung des baustoffübergreifenden
Sicherheitskonzeptes auf der Grundlage
von Teilsicherheitsbeiwerten auf der Einwirkungs-
und der Widerstandsseite, welches
auch in DIN 1053-100 verwendet wird.
2006 wurde der Weißdruck des Eurocode
6 (DIN EN 1996-1-1 [8]) veröffentlicht, der
die entsprechenden Regelungen für die
Berechnung von Mauerwerksgebäuden
enthält. Der Nachweis von Mauerwerk mit
vereinfachten Methoden („vereinfachtes
Berechnungsverfahren“) ist in DIN EN
1996-3 [9] geregelt, welche seit 2006
ebenfalls als Weißdruck vorliegt. Eine Besonderheit
der Eurocodes besteht darin,
dass jedes Land spezielle national festzulegende
Parameter (NDP) eigenverantwortlich
in einem nationalen Anhang (NA)
definieren kann. Dies betrifft z.B. auch
die zu verwendenden Sicherheitsbeiwerte.
Der nationale Anhang zu Eurocode 6 für
Deutschland wird derzeit erstellt.
Langfristig sollen alle nationalen Normen,
die den Eurocodes entgegenstehen, zurückgezogen
werden oder durch inhaltlich
entsprechende Normen ersetzt werden.
Für den Mauerwerksbau soll daher zeitnah
Tafel 2: Steinarten und -bezeichnungen nach DIN V 106
a) Vollsteine (Lochanteil 15 % der Lagerfläche)
Bezeichnung
die Arbeit am nationalen Anhang abgeschlossen
sein und der Wissensstand in
eine – dem Eurocode 6 entsprechende –
neue DIN 1053-1 eingearbeitet werden.
normen. Die entsprechenden Regelungen,
z.B. zur Berechnung von Wind- und Nutzlasten,
werden weitestgehend im Jahre
2007 bauaufsichtlich eingeführt. In Tafel
1 sind die wesentlichen, ab 2007 gültigen
Normen für den Standsicherheitsnachweis
von Mauerwerksgebäuden zusammengestellt.
Kurzzeichen
Schichthöhe
Eigenschaften und Anwendungsbereiche
[cm]
1 KS-Vollsteine KS 12,5 Für tragendes und nicht tragendes
Mauerwerk in Normalmörtel versetzt.
2 KS-R-Blocksteine KS-R > 12,5
25
3 KS-Plansteine
KS-R-Plansteine
KS P
KS-R P
25
Wie Zeile 1, zusätzlich mit Nut-Feder-System an
den Stirnseiten. Stoßfugenvermörtelung kann
daher im Regelfall entfallen.
Wie Zeile 2, auf Grund Einhaltung geringerer
Grenzabmaße der Höhe *) ( h = ± 1,0 mm) zum
Versetzen in Dünnbettmörtel.
4 KS-Fasensteine KS F 25 Wie Zeile 3, jedoch mit beidseitig umlaufender
Fase an der Sichtseite von ca. 7 mm.
5 KS XL-Rasterelemente
1) KS XL-RE 50
62,5
6 KS XL-Planelemente
1) KS XL-PE 50
62,5
b) Lochsteine (Lochanteil > 15 % der Lagerfläche)
Bezeichnung
Wie Zeile 3. Lieferung von Regelelementen der
Länge 498 mm (1/1) sowie Ergänzungselementen
der Längen 373 mm (3/4) und 248 mm (1/2).
Wie Zeile 3. Lieferung von werkseitig vorkonfektionierten
Wandbausätzen mit Regelelementen der
Länge 998 mm.
Kurzzeichen
Schichthöhe
Eigenschaften und Anwendungsbereiche
[cm]
7 KS-Lochsteine KS L 12,5 Für tragendes und nicht tragendes
Mauerwerk in Normalmörtel versetzt.
8 KS-R-Hohlblocksteine
9 KS-Plansteine
KS-R-Plansteine
KS L-R > 12,5
25
KS L P
KS L-R P
25
c) frostwiederstandsfähige Steine (KS-Verblender) 3)
Bezeichnung
10 KS-Vormauersteine
2)
Kurzzeichen
KS Vm
oder
KS VmL
11 KS-Verblender 2)3) KS Vb
oder
KS VbL
Wie Zeile 7, zusätzlich mit Nut-Feder-System an
den Stirnseiten. Stoßfugenvermörtelung kann
daher im Regelfall entfallen.
Wie Zeile 8, auf Grund Einhaltung geringerer
Grenzabmaße der Höhe *) ( h = ± 1,0 mm) zum
Versetzen in Dünnbettmörtel.
Schicht- Eigenschaften und Anwendungsbereiche
höhe [cm]
25
≤ 25
*)
Maßtoleranzen
1)
Im Markt sind unterschiedliche Marken bekannt.
2)
Als Oberbegriff für frostwiderstandsfähige
Steine wird im Allgemeinen nur die Bezeichnung
KS-Verblender verwendet.
KS-Vormauersteine sind Mauersteine
mindestens der Druckfestigkeitsklasse 10, die
frostwiderstandsfähig sind (25facher Frost-Tau-
Wechsel).
KS-Verblender sind Mauersteine
mindestens der Druckfestigkeitsklasse 16 mit
geringeren Grenzabmaßen der Höhe *) als Zeile 10
und erhöhter Frostwiderstandsfähigkeit (50facher
Frost-Tau-Wechsel), die mit ausgewählten Rohstoffen
hergestellt werden.
3)
KS-Verblender werden regional auch als bossierte
Steine oder mit bruchrauer Oberfläche angeboten.
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Im Zuge der Erarbeitung der Euronormen
(EN) erfolgte auch eine Überarbeitung
der baustoffübergreifenden Einwirkungs­

KALKSANDSTEIN – Bemessung
1.3 Begriffe
1.3.1 Steinarten
Kalksandsteine werden in verschiedenen
Eigenschaften für unterschiedliche Anwendungsbereiche
angeboten. Die verschiedenen
Steinarten lassen sich durch
folgende Kriterien unterscheiden:
Lochanteil gemessen an der Lagerfläche
(Vollsteine/Lochsteine)
Stoßfugenausbildung, z.B. R-Steine
(mit Nut-Feder-System für Verarbeitung
ohne Stoßfugenvermörtelung)
Tafel 3: Übliche Steindruckfestigkeitsklassen (SFK) von Kalksandstein
Steindruckfestigkeitsklasse
1) 10 2) 12 16 2) 20 28 2)
Mittelwerte der
Druckfestigkeit
[N/mm 2 ]
12,5 15,0 20,0 25,0 35,0
1)
Entspricht auch dem kleinsten zulässigen Einzelwert der jeweiligen SFK.
2)
Nur auf Anfrage regional lieferbar.
Tafel 4: Übliche Steinrohdichteklassen (RDK) von Kalksandstein
Steinrohdichteklasse
(RDK)
1,2 2) 1,4 1,6 2) 1,8 2,0 2) 2,2 2)
Schichthöhe
Steinhöhe „Normalstein“ oder „Planstein“
Kantenausbildung (Fase)
in kg/dm 3
1,01
(Klassengrenzen) 3) bis
1,20
1,21
bis
1,40
1,41
bis
1,60
1,61
bis
1,80
1)
Steinrohdichteklassen werden jeweils ohne Bezeichnung (Einheit) angegeben.
2)
Nur auf Anfrage regional lieferbar.
3)
Einzelwerte dürfen darunter liegen.
1,81
bis
2,00
2,01
bis
2,20
Frostwiderstand
Für die statische Bemessung (Tragfähigkeit)
von Mauerwerk sind die ersten beiden
Punkte von großer Bedeutung.
1.3.2 Formate
Die Kalksandsteinindustrie bietet für jeden
Anwendungsfall das richtige Steinformat
an. Alle Steinformate entsprechen der DIN
4172 „Maßordnung im Hochbau“ [10]. Sie
werden i.d.R. als Vielfaches vom Dünnformat
(DF) angegeben.
Die regionalen Lieferprogramme sind
zu beachten.
1.3.3 Steindruckfestigkeitsklassen (SFK)
Die Steindruckfestigkeit wird in N/mm² angegeben.
Kalksandsteine sind in den SFK
4 bis 60 genormt. Zu berücksichtigen sind
die Anforderungen an die Steindruckfestigkeit
der Kalksandsteine bei
KS-Vormauersteinen: 10
KS-Verblendern: 16
In der Praxis werden im Wesentlichen
die Steindruckfestigkeitsklassen (SFK)
12 und 20 verwendet.
Tafel 5: Stoßfugenausbildung von KS-Mauerwerkswänden
Stoßfugenausbildung – Anforderungen
(1) Ebene Stoßfugenausbildung
Steine knirsch verlegt
gesamte Stoßfuge vollfächig vermörtelt
Stoßfugenbreite: 10 mm
(2) Stoßfugenausbildung mit Mörteltaschen
Steine knirsch verlegt,
Mörteltasche mit Mörtel gefüllt
Steinflanken vermörtelt
(3) Stoßfugenausbildung mit Nut-Feder-System
Steine knirsch verlegt
Steinrandbereiche vermörtelt
1.3.4 Steinrohdichteklassen (RDK)
Die Steinrohdichte wird in kg/dm³ angegeben.
Das Steinvolumen wird einschließlich
etwaiger Lochungen und Grifföffnungen
ermittelt. Die Steinrohdichte wird auf den
bis zur Massenkonstanz bei 105 °C getrockneten
Stein bezogen. Die Einteilung
erfolgt in RDK für Kalksandsteine nach
DIN V 106 in den RDK 0,6 bis 2,2. Vollund
Blocksteine sind dabei den RDK 1,6
zuzuordnen, Loch- und Hohlblocksteine
den RDK 1,6. Ob Steine der RDK 1,6 zu
den Voll- oder Lochsteinen zu zählen sind,
ist abhängig von der Querschnittsminderung
durch die Lochung.
In der Praxis werden im Wesentlichen
die Rohdichteklassen (RDK) 1,4 – 1,8 –
2,0 verwendet.
Schemaskizze (Aufsicht auf Steinlage)
5 mm
10 mm
5 mm
10 (20) mm
5 mm
10 (20) mm
1.3.5 Lager- und Stoßfugen
Aufgrund der produktionsbedingten Beschränkung
der Steinabmessungen ergeben
sich in Mauerwerkswänden zwangsläufig
Fugen. Lagerfugen stellen in diesem
Zusammenhang die horizontalen Mörtelfugen
zwischen zwei Steinlagen dar, während
die vertikalen Fugen zwischen den
Einzelsteinen als Stoßfugen bezeichnet
werden. Die Fugendicke ist an das Baurichtmaß
angepasst, woraus sich folgende
Sollmaße ergeben:
Schichtmaß
= Lagerfuge + Steinmaß
= n · 12,5 cm (mit n = ganzzahliger Wert)

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Die Sollmaße der Stoßfugenbreite betragen
üblicherweise bei:
Steinen mit Nut-Feder-System: 2 mm
(i.d.R. ohne Stoßfugenvermörtelung)
glatten Steinen (ohne Nut-Feder-System):
10 mm (i.d.R. mit Stoßfugenvermörtelung)
Stoßfugenbreiten > 5 mm sind nach DIN
1053-1 beidseitig an der Wandoberfläche
mit Mörtel zu schließen.
Das Sollmaß der Lagerfugendicke beträgt
üblicherweise bei Verwendung von:
Dünnbettmörtel:
Normalmörtel:
2 mm
12 mm
Stoß- und Lagerfugen in Mauerwerkswänden
dienen u.a. zum Ausgleich von herstellungsbedingten
Toleranzen der Steine sowie
zur gleichmäßigen Verteilung der Belastung
auf die Einzelsteine. Kalksandsteine
als Plansteine können aufgrund der
herstellbedingten, hohen Maßhaltigkeit
mit Dünnbettmörtel verarbeitet werden.
Aus Wirtschaftlichkeitsüberlegungen wird
Kalksandstein-Mauerwerk in der Regel mit
so genannten Ratio-Steinen (mit Nut-Feder-
System) und unvermörtelten Stoßfugen ausgeführt.
Dabei muss berücksichtigt werden,
dass sich – derzeit rechnerisch – bei
unvermörtelten Stoßfugen Einbußen bei der
Querkrafttragfähigkeit ergeben können.
Im statischen Sinne als vermörtelt gilt
eine Stoßfuge nach DIN 1053 [4] und
[7], wenn mindestens die halbe Wanddicke
vermörtelt ist.
Bei Vermauerung ohne Stoßfugenvermörtelung
werden die Steine stumpf oder mit
Verzahnung knirsch versetzt.
Neben der Art der Stoßfugenausbildung ist
die Überbindung der Einzelsteine innerhalb
der Wand für den Abtrag von Querlasten
und Querkräften von großer Bedeutung.
Reduzierte Überbindemaße (ü < 0,4 · h)
sind für großformatige Kalksandsteine
(KS XL) in den jeweiligen Zulassungen
geregelt.
1.3.6 Mörtelart, Mörtelgruppe,
Mörtelklasse
Mörtelarten für KS-Mauerwerk werden
nach ihren jeweiligen Eigenschaften und/
oder dem Verwendungszweck unterschieden
in:
Dünnbettmörtel (DM)
Normalmörtel (NM)
Die Unterscheidung in Mörtelgruppen
(seit 2004 nach der Anwendungsnorm
DIN V 18580, bis 2004 nach DIN 1053-1)
und Mörtelklassen (nach DIN EN 998-2) erfolgt
in erster Linie durch ihre Festigkeit.
Mörtelart und Mörtelgruppe werden für
Wände entsprechend den jeweiligen Erfordernissen
ausgewählt. Grundsätzlich
können in einem Gebäude oder einem
Geschoss verschiedene Mörtel verarbeitet
werden. Aus wirtschaftlicher Sicht
(einfache Disposition und keine Verwechselungsgefahr)
ist die Beschränkung auf
einen Mörtel sinnvoll.
Dünnbettmörtel
Dünnbettmörtel darf nur als Werk-Trockenmörtel
nach DIN EN 998-2 hergestellt
werden. Er ist aufgrund seiner Zusammensetzung
für Plansteinmauerwerk mit
Fugendicken von 1 bis 3 mm geeignet.
Die Sollhöhe der Plansteine (123 mm, 248
mm, 498 mm, 623 mm) entspricht dem
Baurichtmaß (Vielfaches von 12,5 cm) abzüglich
2 mm Lagerfugendicke.
In DIN V 18580 werden folgende Anforderungen
an Dünnbettmörtel gestellt:
Größtkorn der Zuschläge 1,0 mm
Charakteristische Anfangsscherfestigkeit
(Haftscherfestigkeit) 0,20 N/mm²
und Mindesthaftscherfestigkeit (Mittelwert)
0,50 N/mm²
Trockenrohdichte 1500 kg/m³
Korrigierbarkeitszeit 7 Minuten
Verarbeitungszeit 4 Stunden
Der Festigkeitsabfall nach Feuchtlagerung
darf 30 % nicht überschreiten.
Die Kalksandsteinindustrie empfiehlt,
bei der Herstellung von KS-Planstein-
Mauerwerk ausschließlich Dünnbettmörtel
mit Zertifikat zu verwenden.
Die vom Dünnbettmörtel-Hersteller
empfohlene Zahnschiene, üblicherweise
auf dem Mörtelsack abgebildet, ist
zu verwenden.
Normalmörtel
Die Trockenrohdichte von Normalmörtel
beträgt mindestens 1500 kg/m³. In Abhängigkeit
von der Druck- und Haftscherfestigkeit
werden Normalmörtel in Mörtelgruppen
(nach DIN V 18580) oder Mörtelklassen
(nach DIN EN 998-2) unterschieden.
Normalmörtel wird aus Gründen der
Wirtschaftlichkeit im Regelfall als
Werkmörtel (Trocken- oder Frischmörtel)
verarbeitet.
Tafel 6: Bezeichnungen von Dünnbettmörtel nach DIN EN 998-2 und zusätzliche Anforderungen nach
DIN V 18580
Dünnbettmörtel
nach DIN EN 998-2
zusätzliche Anforderungen an Dünnbettmörtel (DM) nach DIN V 18580
Dünnbettmörtel (T)
charakteristische
Anfangsscherfestigkeit
(Haftscherfestigkeit) 1)
[N/mm 2 ]
Mindesthaftscherfestigkeit
(Mittelwert) 2)
[N/mm 2 ]
M 10 0,20 0,50
Bild 3: Werk-Trockenmörtel ist vor Witterungseinflüssen
zu schützen.
1)
maßgebende Verbundfestigkeit = charakteristische Anfangsscherfestigkeit x 1,2, geprüft nach
DIN EN 1052-3
2)
maßgebende Verbundfestigkeit = Haftscherfestigkeit (Mittelwert) x 1,2, geprüft nach DIN 18555-5

KALKSANDSTEIN – Bemessung
1.3.7 Tragendes und nicht tragendes
Mauerwerk
Tragendes Mauerwerk wird gemäß DIN
1053-1 als Mauerwerk definiert, welches
überwiegend auf Druck beansprucht ist
und zum Abtrag von vertikalen Lasten,
z.B. aus Decken, sowie von horizontalen
Beanspruchungen, z.B. infolge Wind oder
Erddruck, dient. Im Gegensatz dazu spricht
man von nicht tragendem Mauerwerk,
wenn entsprechende Wände nur durch ihr
Eigengewicht und direkt auf sie wirkende
Lasten beansprucht und nicht zur Aussteifung
des Gebäudes oder anderer Wände
herangezogen werden. Nicht tragende
Wände, bei denen die Fugen zwischen Decke
und Wandkopf vermörtelt wird, werden
darüber hinaus als nicht tragende Wände
mit Auflast bezeichnet, da die Decke sich
aufgrund von Durchbiegungen auf die Wände
absetzen kann.
1.3.8 Aussteifende und
auszusteifende Wände
Aussteifende Wände sind scheibenartige,
tragende Wände, die zur Aussteifung des
Gebäudes oder zur Knickaussteifung anderer
Bauteile dienen. Für tragende Wände
aus Rezeptmauerwerk können die zur
Berechung benötigten Eingangsgrößen
DIN 1053-100 bzw. DIN 1053-1 entnommen
werden.
Auszusteifende Wände sind Wände, die als
3- oder 4-seitig gehaltene Wände mit einer
verminderten Knicklänge nachgewiesen
werden. Ein derartiges Vorgehen ist jedoch
nur zulässig, wenn die zur Aussteifung
angesetzten Wände den Anforderungen
gemäß DIN 1053-100 genügen.
1.3.9 Einwirkungen und Lasten
Als Einwirkungen werden alle Arten von auf
ein Tragwerk einwirkenden Kraft- und Verformungsgrößen
bezeichnet. Dies können
sowohl Kräfte aus äußeren Lasten (direkte
Einwirkungen) als auch induzierte Verformungen
infolge Temperatur oder Stützenabsenkungen
sein, die als indirekte Einwirkungen
bezeichnet werden.
1.3.10 Tragfähigkeit und Festigkeit
Die Tragfähigkeit eines Bauteils ergibt sich
aus den mechanischen und physikalischen
Eigenschaften eines Baustoffes und den
geometrischen bzw. statischen Randbedingungen
des untersuchten Bauteils.
Die Festigkeit (z.B. Druckfestigkeit) eines
Baustoffes stellt dabei eine Materialeigenschaft
dar, aus der die Tragfähigkeit eines
Bauteils berechnet wird.
Tafel 7: Bezeichnungen von Normalmörtel nach DIN EN 998-2 und zusätzliche Anforderungen nach
DIN V 18580
nach
DIN V 18580
nach
DIN EN 998-2
Fugendruckfestigkeit 1)
nach Verfahren
I II III
Normalmörtel
(NM)
Normalmörtel
(G)
[N/mm 2 ]
Mörtelgruppen nach nach DIN V 18580,
zusätzliche Anforderungen
[N/mm 2 ]
[N/mm 2 ]
Mörtelgruppen
Mörtelklassen
charakteristische
Anfangsscherfestigkeit
(Haftscherfestigkeit)
2)
[N/mm 2 ]
Mindesthaftscherfestigkeit
(Mittelwert) 3)
[N/mm 2 ]
MG II M 2,5 1,25 2,5 1,75 0,04 0,10
MG IIa M 5 2,5 5,0 3,5 0,08 0,20
MG III M 10 5,0 10,0 7,0 0,10 0,25
MG IIIa M 20 10,0 20,0 14,0 0,12 0,30
1)
Prüfung der Fugendruckfestigkeit nach DIN 18555-9 mit KS-Referenzsteinen
2)
maßgebende Verbundfestigkeit = charakteristische Anfangsscherfestigkeit x 1,2, geprüft nach
DIN EN 1052-3
3)
maßgebende Verbundfestigkeit = Haftscherfestigkeit (Mittelwert) x 1,2, geprüft nach DIN 18555-5
1.3.11 Semiprobabilistisches und
globales Sicherheitskonzept
Durch die Einführung von Sicherheitsbeiwerten
beim Nachweis der Standsicherheit
von Konstruktionen werden statistische
Streuungen der Einwirkungen und des
Tragwiderstands bei der Berechnung von
Gebäuden berücksichtigt. Während in der
Vergangenheit diese Unsicherheiten mit
einem globalen Sicherheitsbeiwert auf der
Einwirkungs- oder der Widerstandsseite
abgedeckt wurden, wird in den Normen der
neueren Generation mit unterschiedlichen
Sicherheitsfaktoren gearbeitet. Diese werden
dabei auf die Einwirkungs- und Widerstandsseite
verteilt. Dieses Vorgehen wird
als semiprobabilistisch bezeichnet, da für
die verschiedenen Materialien und Einwirkungen
Teilsicherheitsbeiwerte unterschiedlicher
Größe in Abhängigkeit ihrer
spezifischen Streuungen definiert sind.
1.3.12 Standsicherheit und
Gebrauchstauglichkeit
Die wichtigste Anforderung an bauliche
Anlagen ist, dass sie über eine ausreichende
Standsicherheit gegenüber den verschiedenen
Einwirkungsszenarien verfügen,
die während der geplanten Nutzungsdauer
auftreten können. Diese Anforderung
wird mit Hilfe von deterministischen
Sicherheitsfaktoren in der praktischen
Bemessung sichergestellt. Neben der
Standsicherheit ist auch die Gebrauchstauglichkeit
von Bauteilen und Bauwerken
zu berücksichtigen. Dies betrifft bei mineralischen
Baustoffen wie z.B. Mauerwerk
vor allem die Vermeidung von übermäßiger
Rissbildung oder klaffenden Fugen
bei geringer Bauteilausnutzung (unter Gebrauchslasten).
1.3.13 Definition: Charakteristischer Wert
und repräsentativer Wert
Der charakteristische Wert ist generell als
Fraktilwert einer hypothetischen unbegrenzten
Versuchsreihe definiert. Wenn
die erforderlichen statistischen Grundlagen
fehlen, werden charakteristische
Werte auch als Nennwert definiert. Der
charakteristische Wert einer Baustoffeigenschaft
ist derjenige Wert, der mit
einer vorgegebenen Wahrscheinlichkeit
(bei Festigkeiten beträgt sie in der Regel
5 %) nicht unterschritten wird. Der charakteristische
Wert einer Einwirkung ist
entweder als Mittelwert (Eigenlast) oder
als Fraktilwert (oberer oder unterer) der
zugrund gelegten Verteilungsfunktion definiert.
Der repräsentative Wert einer Einwirkung
ergibt sich durch Multiplikation
des charakteristischen Wertes mit einem
Kombinationsbeiwert . Genauere Angeben
finden sich in DIN 1055-100.
1.4 Tragverhalten von Bauteilen aus
Kalksandstein-Mauerwerk
Da Mauerwerk aufgrund seiner relativ geringen
Zug- und Biegezugfestigkeit – insbe-sondere
senkrecht zur Lagerfuge – Biegemomente
nur unter gleichzeitiger Wirkung
einer entsprechend großen Auflast
aufnehmen kann, wird Mauerwerk fast
ausschließlich als Wandbaustoff verwendet.
Tragendes Mauerwerk kommt vorwiegend
für den Abtrag von vertikalen Beanspruchungen
wie z.B. Eigenlasten oder
Nutzlasten zum Einsatz. Bei zentrischer
bzw. nahezu zentrischer Beanspruchung
können Wände aus Kalksandstein relativ
hohe Normalkräfte aufnehmen, so dass
der Standsicherheitsnachweis in vielen
Fällen problemlos erbracht werden kann.
Mit wachsender Schlankheit der Wände

KALKSANDSTEIN – Bemessung
sind zusätzlich Einflüsse nach Theorie II.
Ordnung zu berücksichtigen. Kurze Wände
im Sinne von DIN 1053 sind Wände mit
einer Querschnittsfläche von weniger als
1000 cm², wobei die minimal zulässige
Querschnittsfläche bei 400 cm² liegt.
Mauerwerkspfeiler sollen möglichst aus
ganzen Steinen hergestellt werden und
nicht durch Schlitze oder Ähnliches geschwächt
sein.
Giebelwand
Außenwand im
Obergeschoss
Lastkonzentration
zwischen den
Fenstern
Giebelwand
Neben dem Abtrag von Vertikallasten
dient Mauerwerk auch zur Sicherstellung
der Gebäudeaussteifung und somit
zur Aufnahme von horizontalen Beanspruchungen
– z.B. aus Wind, Erdbeben
und Belastungen infolge einer ungewollten
Gebäudeschiefstellung. Zu diesem
Zweck müssen Mauerwerksgebäude über
eine hinreichend große Anzahl von ungeschwächten
Wandscheiben ausreichender
Länge zur Aufnahme der resultierenden
Horizontalbeanspruchung verfügen. Die
Höhe der Scheibenbeanspruchung der
aussteifenden Wände wird auf Basis der
technischen Biegelehre für näherungsweise
ungerissene Wände bestimmt,
so dass sich eine Aufteilung der Kräfte
entsprechend den vorhandenen Steifigkeiten
ergibt. Darüber hinaus erlaubt DIN
1053-100 eine Umlagerung von maximal
15 % des Kraftanteils einer Wand auf die
übrigen aussteifenden Wandscheiben.
Schwierig ist häufig der Nachweis der
Querkrafttragfähigkeit (Schub) von kurzen
Wandabschnitten oder Wänden mit geringer
Auflast und gleichzeitiger hoher horizontaler
Scheibenbeanspruchung. Wenn
die Gesamtsteifigkeit des Gebäudes zu
gering ist und die Anforderungen der DIN
1053-100 nicht erfüllt werden, muss ein
genauer Nachweis der Aussteifung nach
Theorie II. Ordnung erfolgen.
Die auf das Gebäude senkrecht zur Wandebene
wirkenden horizontalen Lasten
werden von der Fassade auf die Decken-
bzw. Dachscheiben übertragen und
von dort zu den aussteifenden Wänden
transportiert. Aufgrund der meist geringen
Auflast kann die Standsicherheit von
Giebelwänden unter Windeinwirkung nur
mit Hilfe von entsprechenden Tabellen
zur Festlegung der maximal zulässigen
Ausfachungsfläche nach DIN 1053-1 nachgewiesen
werden.
In der Regel werden Mauerwerkswände
als stabförmige Bauteile modelliert und
auf Basis eines normalkraftbeanspruchten
Ersatzstabs nachgewiesen. Wände
aus Mauerwerk mit geringer Auflast bei
gleichzeitig hoher Plattenbeanspruchung
Bild 4: Wichtige Bauteile und wesentliche Nachweisstellen im Mauerwerksbau
(z.B. Kellerwände unter Erddruck) können
darüber hinaus mit Hilfe eines Bogenmodells
nachgewiesen werden. Ein anderes
Anwendungsgebiet des Bogenmodells
sind Mauerwerkswände, bei denen der
planmäßige Lastabtrag in waagerechter
Richtung erfolgt. Die Anwendung des Bogenmodells
ist jedoch nur möglich, wenn
der resultierende Bogenschub von einem
Bauteil mit hoher Steifigkeit aufgenommen
werden kann.
2. SICHERHEITSKONZEPT
Hoch belasteter
Wandabschnitt
Hoch belastete
Innenwand
Kelleraußenwand
2.1 Grundlagen des
semiprobabilistischen
Teilsicherheitskonzeptes (E d
R d
)
Die wichtigste Anforderung an bauliche
Anlagen ist, dass sie eine ausreichende
Sicherheit bzw. Zuverlässigkeit sowie eine
hinreichende Gebrauchstauglichkeit
und Dauerhaftigkeit über die geplante
Nutzungsdauer aufweisen. Dieser Anforderung
wird durch die Einhaltung entsprechender
technischer bzw. normativer
Anforderungen, z.B. an die Tragfähigkeit,
entsprochen. Durch die Einführung von
Sicherheitsbeiwerten beim Nachweis der
Standsicherheit von Konstruktionen können
die stets vorhandenen Streuungen von
Einwirkungen und Tragwiderstand bei der
Berechnung von Gebäuden berücksichtigt
werden. Eine hinreichende Tragwerkszuverlässigkeit
kann beispielsweise erreicht
werden, indem die einwirkenden Schnittgrößen
E aus äußeren Lasten an jeder
Stelle eines Tragwerks einen bestimmten
Sicherheitsabstand gegenüber dem aufnehmbaren
Tragwiderstand R (z.B. Querschnittstragfähigkeit)
aufweisen. Dabei
Kelleraußenwand
bei voller
Anschüttung
gilt ein Gebäude als „sicher“, wenn der
Bemessungswert der Einwirkung E d
den
maximal aufnehmbaren Bemessungswert
des Widerstandes R d
zu keinem Zeitpunkt
während der geplanten Nutzungsdauer
überschreitet:
(2.1)
Da die Streuungen der Einwirkungen und
des Widerstands unterschiedliche Größenordnungen
aufweisen, hat man sich
im Zuge der Erarbeitung der europäischen
Normung darauf verständigt, die anzusetzenden
Sicherheitsbeiwerte auf beide Seiten
von Gleichung (2.1) zu verteilen, um
eine möglichst gleichmäßige Versagenswahrscheinlichkeit
unter verschiedenen
Beanspruchungssituationen zu erreichen.
Dieses so genannte Teilsicherheitskonzept
liegt auch den Bemessungsansätzen von
DIN 1053-100 im Grenzzustand der Tragfähigkeit
zu Grunde. Die benötigten Größen
für die Einwirkung E d
und den Widerstand
R d
auf Bemessungswertniveau ergeben
sich aus den charakteristischen Größen
von E k
und R k
durch Beaufschlagung mit
entsprechenden Teilsicherheitsfaktoren.
Definitionsgemäß kennzeichnet der Index
d generell, dass es sich um einen
Bemessungswert handelt, während der
Index k für eine charakteristische Größe
steht. Im Grenzzustand der Tragfähigkeit
lässt sich Gleichung (2.1) folgendermaßen
formulieren:
(2.2)
Auf der Einwirkungsseite wird zwischen
zeitlich veränderlichen Einwirkungen Q, wie
z.B. Wind oder Nutzlasten, und ständigen

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Einwirkungen G, wie z.B. dem Konstruktionseigengewicht,
unterschieden. Während
das Eigengewicht eine vergleichsweise
geringe Streuung aufweist, variieren veränderliche
Einwirkungen sehr stark, weshalb
sie mit einem deutlich höheren Teilsicherheitsbeiwert
zu beaufschlagen sind. Für
den Nachweis der Standsicherheit unter
einer sehr selten auftretenden außergewöhnlichen
Einwirkungskombination (z.B.
Brand) oder unter Erdbebeneinwirkung
dürfen die Teilsicherheitsbeiwerte auf der
Einwirkungs- und der Widerstandsseite
reduziert werden.
2.2 Bemessungswert der Einwirkungen
Der Bemessungswert einer Einwirkung
ergibt sich aus der Multiplikation des charakteristischen
Wertes der Einwirkung mit
dem anzusetzenden Teilsicherheitsbeiwert
in Abhängigkeit der Bemessungssituation.
Wenn mehrere unabhängige zeitlich veränderliche
Einwirkungen, wie z.B. Wind
und Nutzlast, für die Bemessung eines
Bauteils zu berücksichtigen sind, ist es
unwahrscheinlich, dass alle Einwirkungen
zeitgleich ihren maximalen Bemessungswert
erreichen. Daher wird beim semiprobabilistischen
Teilsicherheitskonzept zwischen
einer so genannten Leiteinwirkung
und den zugehörigen Begleiteinwirkungen
differenziert. Gemäß DIN 1055-100 bzw.
DIN 1053-100 dürfen bei mehreren voneinander
zeitlich unabhängigen Verkehrslasten
im Grenzzustand der Tragfähigkeit
die Begleiteinwirkungen mit einem Kombinationsbeiwert
0
abgemindert werden.
Da die Größe des Kombinationsbeiwertes
von der Art der Einwirkung abhängig ist,
müssen verschiedene Einwirkungskombinationen
(Variation von Leit- und Begleiteinwirkungen)
untersucht werden. Damit
ergibt sich die Einwirkungskombination
für ständige und vorübergehende Bemessungssituationen
gemäß Gleichung (2.3).
Das Symbol steht dabei für „zu kombinieren
mit“, wobei günstig wirkende veränderliche
Einwirkungen nicht berücksichtigt
werden dürfen (γ Q
= 0).
(2.3)
Aus ähnlichen Überlegungen dürfen die
charakteristischen Werte der veränderlichen
Einwirkungen für den Nachweis unter
gleichzeitiger Wirkung einer außergewöhnlichen
Einwirkung A d
(Bemessungswert)
mit entsprechenden Kombinationsbeiwerten
abgemindert werden. Für die außergewöhnliche
Bemessungssituation gilt:
Tafel 8: Teilsicherheitsfaktoren auf der Einwirkungsseite gemäß DIN 1055-100
Einwirkung
ständige Einwirkung (G)
z.B. Eigengewicht, Ausbaulast,
Erddruck
veränderliche Einwirkung (Q)
z.B. Wind-, Schnee-,
Nutzlasten
Einwirkung
ungünstige
Wirkung
günstige
Wirkung
außergewöhnliche
Bemessungssituation
γ G
= 1,35 γ G
= 1,0 γ GA
= 1,0
γ Q
= 1,5 γ Q
= 0 γ Q
= 1,0
Tafel 9: Kombinationsbeiwerte für Einwirkungen gemäß DIN 1053-100 Anhang A
Kombinationsbeiwert
ψ ψ ψ
0 1
Ψ
2
Nutzlast auf Decken
Wohnräume, Büroräume 0,7 0,5 0,3
Versammlungsräume,
Verkaufsräume
0,7 0,7 0,6
Lagerräume 1,0 0,9 0,8
Windlasten 0,6 0,5 0
Schneelast bis 1000 m über NN 0,5 0,2 0
über 1000 m über NN 0,7 0,5 0,2
(2.4)
Für den Nachweis unter Erdbebeneinwirkung
A Ed
(Bemessungswert) darf gemäß
DIN 1055-100 bzw. DIN 1053-100 folgende
Einwirkungskombination angewendet
werden:
(2.5)
Im vereinfachten Berechnungsverfahren
der DIN 1053-100 darf auf der sicheren
Seite liegend auch bei mehr als einer veränderlichen
Einwirkung auf die Möglichkeit
einer derartigen Abminderung der charakteristischen
Einwirkungsgrößen verzichtet
werden.
(2.6)
Mit Ausnahme des Nachweises von Aussteifungsscheiben
unter horizontaler
Beanspruchung gelten im vereinfachten
Berechnungsverfahren alle vertikalen Einwirkungen
als ungünstig wirkend. Daher
erlaubt Anhang 1 von DIN 1053-100 für
den Nachweis der maximal aufnehmbaren
Normalkraft im Grenzzustand der Tragfähigkeit
eine vereinfachte Berechnung des
Bemessungswertes der einwirkenden Normalkraft
N Ed
.
(2.7)
In Hochbauten mit Stahlbetondecken, die
mit einer charakteristischen Nutzlast von
q k
2,5 kN/m² belastet sind, darf gemäß
DIN 1053-100, Abschnitt 8.9.1.1 die im
Grenzzustand der Tragfähigkeit einwirkende
Normalkraft N Ed
vereinfachend bestimmt
werden:
(2.8)
Für den Nachweis von Wandscheiben unter
Horizontallasten in Scheibenrichtung
wird häufig die minimale Auflast bemessungsmaßgebend.
Daher muss hier auch
im vereinfachten Berechnungsverfahren
die Möglichkeit einer günstigen Wirkung
der Normalkräfte beachtet werden. In diesem
Fall muss zusätzlich zu den bereits
beschriebenen Einwirkungskombinationen
folgende Lastkombination analysiert werden:
(2.9)
Die anzusetzenden charakteristischen
Einwirkungen, aus denen sich die benötigten
Schnittgrößen ergeben, können den
verschiedenen Teilen der DIN 1055 entnommen
werden. Die dort angegebenen
charakteristischen Werte stellen gemäß
der Definition in DIN 1055-100 im Falle der
ständigen Einwirkungen Mittelwerte und
im Fall der veränderlichen Einwirkungen
98-%-Fraktile (für einen Bezugszeitraum
von einem Jahr) der zugehörigen statistischen
Verteilungsfunktionen dar.
10

KALKSANDSTEIN – Bemessung
2.3 Charakteristische Werte der
wesentlichen Einwirkungen im
Mauerwerksbau
2.3.1 Konstruktionseigengewicht
Ständige Einwirkungen ergeben sich für
Mauerwerkswände vor allem aus dem
Konstruktionseigengewicht, welches mit
Hilfe von DIN 1055-1 bestimmt werden
kann. Das Gewicht von Stahlbetondecken
resultiert dabei aus dem Gewicht des Betons
und des Deckenaufbaus. Für übliche
Deckenaufbauten kann der charakteristische
Wert des Deckeneigengewichtes folgendermaßen
bestimmt werden:
mit h Decke
= Deckendicke [m]
(2.10)
Das Flächengewicht von Mauerwerkswänden
aus Kalksandsteinen kann in Abhängigkeit
von der Steinrohdichte und der
Wanddicke Tafel 10 und für das Putzgewicht
Tafel 11 entnommen werden.
2.3.2 Nutzlasten
Nutzlasten auf Stahlbetondecken stellen
im Mauerwerksbau die wichtigste Form von
vertikal gerichteten veränderlichen Lasten
dar. Die Größe der anzusetzenden Nutzlasten
ist in DIN 1055-3 angegeben.
Die Lasten nicht tragender Trennwände auf
Decken dürfen vereinfachend über einen
flächig anzusetzenden Zuschlag auf die
charakteristische Nutzlast berücksichtigt
werden. Die in Tafel 12 angegebenen Werte
gelten dabei für leichte Trennwände mit
einem zulässigen Gesamtgewicht von bis
zu 5,0 kN/m.
Schwerere Trennwände müssen gemäß
DIN 1055-3 als Linienlasten in der statischen
Berechnung der Decken berück­
Tafel 10: Wandeigenlast ohne Putz und Aufbau gemäß DIN 1055-1
Steinrohdichteklasse
(RDK) 1)
Wichte
[kN/m 3 ]
Wandeigenlast (ohne Putz) [kN/m 2 ]
für Wanddicke d [cm]
7 10 11,5 15 17,5 20 24 30 36,5
1,2 14 – 1,40 1,61 2,10 2,45 2,80 3,36 4,20 5,11
1,4 16 – 1,60 1,84 2,40 2,80 3,20 3,84 4,80 5,84
1,6 16 – – 1,84 2,40 2,80 3,20 3,84 4,80 5,84
1,8 18 1,26 1,80 2,07 2,70 3,15 3,60 4,32 5,40 6,57
2,0 20 1,40 2,00 2,30 3,00 3,50 4,00 4,80 6,00 7,30
2,2 22 – – 2,53 3,30 3,85 4,40 5,28 6,60 8,03
1)
Bei Verwendung von Mauersteinen der RDK 1,4 in Dünnbettmörtel reduziert sich das rechnerische Wandflächengewicht
um 1,0 kN/m 3 · d [m]
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Tafel 11: Flächenlasten von Putzen nach DIN 1055-1
Putz
Flächenlast je cm Dicke [kN/m²]
Gipsputz 0,12
Kalk-, Kalkgips- und Gipssandputz 0,175
Kalkzementputz 0,20
Leichtputz nach DIN 18550 0,15
Zementputz 0,21
Tafel 12: Wesentliche charakteristische Werte für Nutzlasten gemäß DIN 1055-3 für den Nachweis von Mauerwerksgebäuden
Nutzung Kategorie q k
[kN/m²]
Wohnräume mit ausreichender Querverteilung A2 1,5
Wohnräume ohne ausreichende Querverteilung A2 2,0
Büroräume B1 2,0
Treppen und Podeste in Kategorie A und B1 T1 3,0
Balkone Z 4,0
Trennwandzuschlag bei einem Gesamtwandgewicht 3,0 kN/m - 0,8
Trennwandzuschlag bei einem Gesamtwandgewicht 5,0 kN/m - 1,2
Kalkzementputz als Dünnlagenputz (2 x 5 mm)
Kalkzementputz (2 x 10 mm)
Bild 5: Grenzhöhen typischer nicht tragender KS-Wandkonstruktionen bei einem zulässigen Gesamtgewicht von max. 5 kN/m
11

KALKSANDSTEIN – Bemessung
sichtigt werden. Ersatzweise wurde ein
Berechnungsverfahren zur Ermittlung
einer äquivalenten Gleichlast q, die in
Form eines Trennwandzuschlages wirkt,
entwickelt [11]. Die Berechnung dieses
Zuschlags erfolgt dabei nach folgender
Beziehung:
(2.11)
mit
n Einflussfaktor für die Anzahl und Stellung
der Wände gemäß Bild 6
f Faktor für das statische System gemäß
Tafel 13
h Wandhöhe
g Wandeigengewicht einschließlich Putz
l Stützweite 4,00 m l 6,00 m
2.3.3 Windlasten
Wenn eine offensichtlich hinreichende Anzahl
von Wandscheiben die Gebäudeaussteifung
gewährleistet (DIN 1053-100,
Abschnitt 8.4), ist kein rechnerischer
Nachweis erforderlich. Anderenfalls stellen
Windlasten für den Nachweis der Gebäudeaussteifung
und der aussteifenden
Wandscheiben aus Mauerwerk die wichtigste
Form von horizontal gerichteten
Einwirkungen dar. Darüber hinaus ist eine
unplanmäßige Gebäudeschiefstellung zu
berücksichtigen, aus der zusätzliche Horizontalbeanspruchungen
resultieren. Windeinwirkungen
auf Außenwände senkrecht
zur Wandebene dürfen bei der Bemessung
mit dem vereinfachten Berechnungsverfahren
gemäß DIN 1053-100 unberücksichtigt
bleiben, da ihr Einfluss in den verwendeten
Modellen zur Berechnung der maximal aufnehmbaren
Normalkraft bereits enthalten
ist. Dies gilt jedoch nicht für Windlasten
in Scheibenrichtung.
System
A
einachsig
gespannt
B
einachsig
gespannt
C
zweiachsig
gespannt,
gelenkig
D
zweiachsig
gespannt,
Endfeld
Tafel 13: Faktor f für das statische System
Faktor f [-] Lagerung Einspannung
1,0 einachsig gespannte Platte gelenkig gelagert
1,4 zweiachsig gespannte Platte
l x
l y
= 1,0
1,3 zweiachsig gespannte Platte
l x
l y
= 1,5
1,6 zweiachsig gespannte Platte
l x
l y
= 1,0
1,45 zweiachsig gespannte Platte
l x
l y
= 1,5
Wandstellung W1 Wandstellung W2 Wandstellung W3
n = 1,0 n = 1,3
n = 2,25
Wandstellung W1 Wandstellung W2 Wandstellung W3
n = 1,0 n = 1,4
n = 2,35
Wandstellung W1 Wandstellung W2 Wandstellung W3
n = 1,0
Wandstellung W1
n = 1,0
n = 1,3
Wandstellung W2
Bild 6: Einflussfaktor n für Anzahl und Stellung der Trennwände
n = 1,2
n = 2,45
allseitig gelenkig
allseitig gelenkig
einseitig eingespannt
einseitig eingespannt
Die anzusetzende charakteristische
Windeinwirkung w k
nach DIN 1055-4 ergibt
sich aus dem Produkt des charakteristischen
Windgeschwindigkeitsdrucks q k
in Abhängigkeit von der Gebäudehöhe h ges
sowie der geografischen Lage und einem
aerodynamischen Formbeiwert c p
:
(2.12)
Der c p
-Wert ist von der Geometrie des betrachteten
Bauteils und der Position der
nachzuweisenden Wand in der Gebäudehülle
abhängig, da die Windwirkung auf
Außenwände an verschiedenen Stellen
eines Gebäudes eine unterschiedliche Intensität
aufweist.
Für die Berechnung der Windeinwirkung auf
die aussteifenden Mauerwerkswandschei­
Zwischenwerte können interpoliert werden.
ben können vereinfacht die in Tafel 15
angegebenen c p
-Werte angenommen werden,
welche bereits die Summe von Windsog
und Winddruck berücksichtigen.
2.4 Tragwiderstand von
Mauerwerkswänden
Der Bemessungswert des Tragwiderstandes
R d
ergibt sich nach DIN 1053-100
unter Verwendung von charakteristischen
Werten der Festigkeiten dividiert durch den
Teilsicherheitsbeiwert g M
für das Material.
Allgemein bezeichnet R d
den Bemessungswert
der aufnehmbaren Schnittgröße
(2.13)
Die anzusetzenden Teilsicherheitsbeiwerte
zur Berechnung des Bemessungswertes
des Tragwiderstandes sind in Tafel 16
in Abhängigkeit von der jeweiligen Bemessungssituation
aufgeführt. Der Faktor k 0
in Tafel 16 berücksichtigt unter anderem
den Einfluss von Fehlstellen bzw. Steinen
geringerer Festigkeit, die für den Nachweis
gemauerter Pfeiler (wegen des fehlenden
Lastumlagerungspotentials) eine größere
Auswirkung haben als bei der Bemessung
von Wandquerschnitten.
12

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Tafel 14: Charakteristischer Geschwindigkeitsdruck q k
in Abhängigkeit von Lage und Höhe des Gebäudes
4
3
Windzone Geschwindigkeitsdruck q k
[kN/m 2 ]
bei einer Gebäudehöhe h ges
in den Grenzen von
h ges
10 m
10 m < h ges
18 m 18 m < h ges
25 m
2
1 Binnenland 0,50 0,65 0,75
2 Binnenland 0,65 0,80 0,90
1
2
Windzone 4
Windzone 3
Windzone 2
Windzone 1
Küste 1) und Inseln
der Ostsee
0,85 1,00 1,10
3 Binnenland 0,80 0,95 1,10
Küste 1) und Inseln
der Ostsee
1,05 1,20 1,30
4 Binnenland 0,95 1,15 1,30
1)
Zur Küste gehört ein 5 km breiter Streifen,
der entlang der Küste verläuft und landwärts
gerichtet ist.
Küste 1) der Nord- und Ostsee
und Inseln der Ostsee
1,25 1,40 1,55
Inseln der Nordsee 1,40 – –
Tafel 15: Aerodynamischer Formbeiwert c p
für Aussteifungsscheiben
h ges
/b
c p
5 1,3
1 1,3
0,25 1,0
Wird Mauerwerk senkrecht zu den Lagerfugen
durch Druckspannungen beansprucht,
entstehen im Stein Querzugspannungen,
welche bei Erreichen der Grenzlast zum
Mauerwerksversagen führen. Diese Querzugspannungen
resultieren aus dem unh
ges
= Gebäudehöhe über OK Fundament
b = Wandabmessung parallel zum Wind
Der charakteristische Wert einer Baustofffestigkeit
ergibt sich in Abhängigkeit vom
zu führenden Nachweis. Der Bemessungswert
der Druckfestigkeit f d
nach DIN 1053-
100 bestimmt sich zu:
Tafel 16: Teilsicherheitsbeiwert im Grenzzustand der Tragfähigkeit
M
Teilsicherheitsbeiwert γ M
normale Einwirkungen außergewöhnliche
Einwirkungen
Mauerwerk 1,5 ∙ k 0
1,3 ∙ k 0
Verbund-, Zug- und Druckwiderstand
2,5 2,5
von Wandankern und Bändern
k 0
Faktor zur Berücksichtigung von kurzen Wänden
k 0
= 1,0 für Wände
k 0
= 1,0 für „kurze Wände“ (400 cm² A < 1000 cm²), die aus einem oder mehreren ungetrennten
Steinen oder aus getrennten Steinen mit einem Lochanteil von weniger als 35 % bestehen
und nicht durch Schlitze oder Aussparrungen getrennt sind
k 0
= 1,25 für alle anderen „kurze Wände“ (400 cm² A < 1000 cm²)
(2.14)
Der Beiwert η berücksichtigt festigkeitsmindernde
Langzeiteinflüsse auf das Mauerwerk
und wird im Allgemeinen zu 0,85
gesetzt. Für den Nachweis außergewöhnlicher
Einwirkungen gilt η = 1,0.
Der Bemessungswert der Schubfestigkeit
f vd
wird nach DIN 1053-100 folgendermaßen
ermittelt:
(2.15)
Der charakteristische Wert der Schubfestigkeit
f vk
ist abhängig von der Beanspruchungsart
(Platten- oder Scheibenbeanspruchung).
Der Bemessungswert der zentrischen Zugfestigkeit
f xd
parallel zur Lagerfuge nach
DIN 1053-100 lautet:
(2.16)
Mit Gleichung (2.16) ergibt sich der Bemessungswert
der Zugkraft n Rd
pro lfm
zu:
(2.17)
Der Bemessungswert der Biegezugfestigkeit
parallel zur Lagerfuge darf gemäß
DIN 1053-100 vereinfachend mit der zentrischen
Zugfestigkeit angesetzt werden.
Der Bemessungswert des zugehörigen
Biegemomentes m Rd
parallel zur Lagerfuge
pro lfm nach DIN 1053-100 lautet:
(2.18)
Die rechnerische Berücksichtigung einer
Zugfestigkeit bzw. Biegezugfestigkeit senkrecht
zur Lagerfuge ist nach DIN 1053-100
generell nicht zulässig.
3. FESTIGKEITS- UND
VERFORMUNGSEIGENSCHAFTEN
3.1 Druckfestigkeit
Die Druckfestigkeit von Mauerwerk ist von
zentraler Bedeutung für die Charakterisierung
der Materialeigenschaften sowie der
Tragfähigkeit von gemauerten Bauteilen.
Andere bemessungsrelevante Parameter,
wie z.B. der E-Modul, werden in DIN 1053-
100 auf die Druckfestigkeit bezogen. Die
Druckfestigkeit von Mauerwerk ergibt sich
allgemein aus der Festigkeit der Ausgangsstoffe
Stein und Mörtel.
13

KALKSANDSTEIN – Bemessung
terschiedlichen Verformungsverhalten von
Stein und Mörtel. Während sich der Mörtel
aufgrund seines im Allgemeinen geringeren
E-Moduls und der höheren Querdehnzahl
unter Druckbeanspruchung stärker
quer verformen will als der Stein, wird
diese Verformung durch den Stein behindert.
Aus dieser Tatsache resultiert eine
dreidimensionale Druckbeanspruchung im
Mörtel, während der Stein auf Druck und
Zug beansprucht wird.
Die Dicke der Mörtelfuge hat einen signifikanten
Einfluss auf die erzielbare Mauerwerksdruckfestigkeit.
Daher ist gemäß
DIN 1053-100 bei gleicher Steindruckfestigkeitsklasse
die charakteristische
Druckfestigkeit von Mauerwerk mit Dünnbettmörtel
höher als die von Mauerwerk
mit Normalmörtel. Die in DIN 1053-100
angegebenen charakteristischen Druckfestigkeiten
für Rezeptmauerwerk sind
nur gültig, wenn die in DIN 1053-1 festgelegten
Mörtelschichtdicken eingehalten
sind.
Für Rezeptmauerwerk kann der benötigte
charakteristische Wert der Druckfestigkeit
direkt DIN 1053-100 entnommen werden.
In der Norm finden sich jedoch keine
Angaben über die Druckfestigkeit von
großformatigem Mauerwerk. Diese Werte
sind in der jeweiligen bauaufsichtlichen Zulassung
festgelegt. Im Allgemeinen verfügt
großformatiges Mauerwerk jedoch über eine
vergleichsweise hohe Druckfestigkeit,
weshalb es sich auch für die Realisierung
von mehrgeschossigen Gebäuden sehr gut
eignet. In Tafel 17 sind für Mauerwerk aus
Kalksandsteinen (einschließlich großformatigen
Kalksandsteinen, KS XL) übliche
Werte der charakteristischen Druckfestigkeit
f k
zusammengefasst.
3.2 Zugfestigkeit und Biegezugfestigkeit
Unter bestimmten Beanspruchungen erfährt
Mauerwerk Zug- und Biegezugbeanspruchungen
senkrecht und/oder parallel
zur Lagerfuge. Zugspannungen parallel zur
Lagerfuge treten beispielsweise bei der
Berechnung von Silos oder bei Zwangsbeanspruchungen
infolge Verformungsbehinderung
im Mauerwerk auf. Eine Zug- und
Biegezugfestigkeit von Mauerwerk senkrecht
zur Lagerfuge darf bei der Bemessung
nach DIN 1053-100 rechnerisch nicht
angesetzt werden. Die Biegezugfestigkeit
parallel zu den Lagerfugen wird häufig für
den Nachweis von horizontal abtragenden
Kellerwänden in Rechnung gestellt. Die genannten
Festigkeiten dürfen rechnerisch
jedoch nur berücksichtigt werden, wenn
das Mauerwerk im Verband mit einem aus-
Bild 7: Zweidimensionale Darstellung des Versagensmechanismus von Mauerwerk unter Druckbeanspruchung
Tafel 17: Charakteristische Mauerwerksdruckfestigkeiten f k
[N/mm 2 ] gemäß DIN 1053-100 und Zulassungen
Stein-
KS-Voll-, KS-Loch-,
KS-Plansteine KS XL nach abZ
festig-
KS-Block- und
Voll-
Loch-
ohne mit mit durchgehendekeitsklassnne
Lochung
KS-Hohlblocksteine
stei-
stei-
Nut Nut
(SFK)
MG II MG IIa MG III MG IIIa DM DM DM DM DM
10 3,4 4,4 5,0 – 6,6 5,0 – – –
12 3,7 5,0 5,6 6,0 6,9 5,6 9,4 6,9 6,9
16 4,4 5,5 6,6 7,7 8,5 6,6 11,0 8,5 8,5
20 5,0 6,0 7,5 9,4 10,0 7,5 12,6 10,7 10,0
28 5,6 7,2 9,4 11,0 11,6 7,5 12,6 11,6 11,6
Bild 8: Mögliche Versagensmechanismen von unbewehrtem Mauerwerk unter Zugbeanspruchung und zugehöriges
Berechnungsmodell
reichendem Überbindemaß (ü 0,4 ∙ h)
gemäß DIN 1053-1 ausgeführt ist. Der
Maximalwert der Zugfestigkeit parallel zur
Lagerfuge wird durch zwei Versagensmechanismen
begrenzt: dem Steinversagen
und dem Versagen der Lagerfuge, wie
Bild 8 verdeutlicht.
Die Zugfestigkeit parallel zur Lagerfuge
wird von der vorhandenen Druckspannung
σ D
senkrecht zur Lagerfuge und der
vorhandenen Haftscherfestigkeit f vk0
des
verwendeten Mörtels beeinflusst, d.h.
der Maximalwert der in der Lagerfuge aufnehmbaren
Schubfestigkeit f vk
ergibt sich
aus der Überlagerung von Reibung und
Haftscherfestigkeit. Dabei kann eine Übertragung
von Spannungen zwischen den Einzelsteinen
nur erfolgen, wenn diese über
eine ausreichende Überbindung verfügen.
Die Schubfestigkeit in der Lagerfuge kann
wie folgt ermittelt werden:
(3.1)
Darüber hinaus können Spannungen zwischen
den Steinen nur übertragen werden,
wenn diese nicht zuvor auf Zug versagen,
weshalb die maximale Zugfestigkeit durch
die Steinzugfestigkeit begrenzt ist (siehe
Bild 8).
14

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Aus dem dargestellten Modell ergibt sich
mit ü = 0,4 · h und µ = 0,6 der charakteristische
Wert der Zugfestigkeit f x2
parallel zur
Lagerfuge gemäß DIN 1053-100, welcher
auch näherungsweise für die Berechnung
der Biegezugfestigkeit verwendet wird:
(3.2)
σ Dd
bezeichnet dabei den Bemessungswert
der vorhandenen Druckspannung senkrecht
zur Lagerfuge in der jeweiligen Bemessungssituation.
Tafel 18 und Tafel 19
enthalten die benötigten Eingangsgrößen
zur Berechnung von f x2
gemäß DIN 1053-
100.
Bei Verwendung von großformatigen Kalksandsteinen
(KS XL) mit reduziertem Überbindemaß
(ü < 0,4 ∙ h) dürfen nach der
jeweiligen Zulassung keine Zug- und Biegezugfestigkeiten
angesetzt werden.
3.3 Schubfestigkeit
Die Schubfestigkeit f vk
ist eine wichtige
Einflussgröße zur Beurteilung der maximalen
Querkrafttragfähigkeit von Mauerwerk,
die vor allem für den Standsicherheitsnachweis
von Aussteifungswänden
und Kellerwänden von großer Bedeutung
ist. Generell ist dabei zwischen Scheibenschub-
und Plattenschubbeanspruchung
zu unterscheiden.
3.3.1 Scheibenschub
Die Schubfestigkeit von Mauerwerk unter
Scheibenbeanspruchung ergibt sich aus
der maximalen Tragfähigkeit der Steine
oder der Lagerfuge, wobei unterschiedliche
Versagensmechanismen (Reibungsversagen,
Steinzugversagen, Steindruckversagen)
zu berücksichtigen sind.
Tafel 18: Abgeminderte Haftscherfestigkeit f vk0
[N/mm 2 ]
Mörtelgruppe,
Mörtelart
NM II NM IIa NM III / DM MG IIIa
f vk0
1)
0,08 0,18 0,22 0,26
1)
Für Mauerwerk mit unvermörtelten Stoßfugen sind die Werte f vk0
zu halbieren. Als vermörtelt in
diesem Sinne gilt eine Stoßfuge, bei der etwa die halbe Wanddicke oder mehr vermörtelt ist.
Tafel 19: Höchstwert der Zugfestigkeit max f x2
parallel zur Lagerfuge [N/mm 2 ]
Steindruckfestigkeitsklasse
10 12 16 20 28
max f x2
0,15 0,20 0,25 0,30 0,40
Die Schubfestigkeit unter Scheibenbeanspruchung
bestimmt sich nach dem von
Mann/Müller [3] entwickelten Versagensmodell
aus dem Gleichgewicht an einem
aus der Wand herausgelösten (kleinen)
Einzelstein. Dabei wird eine Übertragung
von Schubspannungen über die Stoßfuge
generell ausgeschlossen, da diese entweder
unvermörtelt ausgeführt wird oder
der Mörtel infolge Schwinden vom Stein
abreißen kann. Aufgrund der fehlenden
Spannungen an den Stoßfugen müssen zur
Einhaltung des Momentengleichgewichtes
am Einzelstein an der Steinober- und der
Steinunterseite unterschiedlich gerichtete
Normalspannungen wirken.
Der Reibungsbeiwert zwischen Stein
und Mörtel liegt bei µ = 0,6. Für die Bestimmung
der Schubfestigkeit von Mauerwerkswänden
nach Gleichung (3.3)
wird grundsätzlich von einer über die
überdrückte Querschnittsfläche gemittelten
vorhandenen Normalspannung σ Dd
ausgegangen. Zur Berücksichtigung der
ungleichmäßigen Spannungsverteilung
in den Lagerfugen wird in DIN 1053-100
bei Scheibenbeanspruchung ersatzweise
ein abgeminderter Reibungsbeiwert von
µ = 0,4 und eine abgeminderte Haftscherfestigkeit
f vk0
angesetzt. Bei größeren
Normalspannungen ist zusätzlich ein Versagen
der Steine auf Zug oder auch auf
Druck möglich. Letzteres wird nur in sehr
seltenen Fällen maßgebend und daher im
vereinfachten Berechnungsverfahren von
DIN 1053-100 durch eine Begrenzung
der maximalen Schubfestigkeit berücksichtigt.
Bild 9: Versagensarten von Mauerwerk unter Querkraftbeanspruchung
(Scheibenschub)
Bild 10: Modell zur Berechnung der Schubfestigkeit unter Scheibenschubbeanspruchung nach Mann/Müller [3]
15

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Die Schubfestigkeit unter Scheibenbeanspruchung
gemäß DIN 1053-100, Abschnitt
8.9.5.2 ergibt sich im vereinfachten
Berechnungsverfahren unter Verwendung
von Gleichung (3.3) und (3.4) in Verbindung
mit den Materialparametern gemäß
Tafel 18 und Tafel 20, wobei der jeweils
kleinere Wert maßgebend ist.
(3.3)
(3.4)
Das vereinfachte Berechnungsverfahren
von DIN 1053-100 beinhaltet hinsichtlich
der Festlegung der Schubfestigkeit
im Falle des Steinzugversagens stark auf
der sicheren Seite liegende Ansätze. Bei
Anwendung des genaueren Berechnungsverfahrens
nach DIN 1053-100, Abschnitt
9.9.5 können bei Steinzugversagen signifikant
höhere Schubfestigkeiten für den
Nachweis der maximalen Querkraft ohne
nennenswerten Mehraufwand ausgenutzt
werden (siehe Bild 11).
Die entsprechenden Gleichungen des genaueren
Berechnungsverfahrens basieren
ebenfalls auf dem zuvor beschriebenen
Modell und ermöglichen eine wirtschaftlichere
Bemessung für das Steinzugversagen
(Gleichung (3.6)).
(3.5)
(3.6)
(3.7)
Mit f bk
wird der charakteristische Wert
der Steindruckfestigkeit (Steindruckfestigkeitsklasse)
bezeichnet, während f bz
die Steinzugfestigkeit gemäß Tafel 20
kennzeichnet. Der jeweils kleinste Wert
von Gleichung (3.5) bis (3.7) ist maßgebend.
Es ist zu beachten, dass diese Beziehungen
nur für das nach DIN 1053-1
zulässige Überbindemaß von ü ≥ 0,4 ∙ h
gültig sind. Bei reduzierten Überbindemaßen
(ü < 0,4 · h) müssen die ermittelten
Schubfestigkeiten abgemindert werden.
Entsprechende Angaben finden sich in der
jeweiligen Zulassung.
Tafel 20: Höchstwert der Schubfestigkeit max f vk
im vereinfachten Berechnungsverfahren und zugehörige
Steinzugfestigkeit
max f vk
KS-Lochsteine 0,012 · f bk
0,025 · f bk
KS-Loch- oder KS-Vollsteine mit Grifflöchern oder
Grifföffnungen
f bz
0,016 · f bk
0,033 · f bk
KS-Vollsteine ohne Grifflöcher oder Grifföffnungen 0,020 · f bk
0,040 · f bk
f vk
f bk
f bz
Schubfestigkeit
charakteristischer Wert der Steindruckfestigkeit (Steindruckfestigkeitsklasse)
Steinzugfestigkeit
3.3.2 Plattenschub
Bei Plattenschubbeanspruchung ist im
Allgemeinen nicht mit einem Versagen der
Steine infolge Überschreitung der Steinzug-
oder Steindruckfestigkeit zu rechnen,
weshalb diese Versagensarten für den
Nachweis unter Plattenschubbeanspruchung
unberücksichtigt bleiben können.
Zur Ermittlung der Schubfestigkeit findet
daher lediglich das Kriterium Reibungsversagen
Berücksichtigung. Des Weiteren treten
bei Plattenschub ungleichmäßige Normalspannungen
in der Lagerfuge nicht auf,
so dass mit dem tatsächlichen Reibungs­
Genaueres Berechnungsverfahren
Vereinfachtes Berechnungsverfahren
[N/mm 2 ]
Bild 11: Vergleich der Schubfestigkeit zwischen dem vereinfachten Verfahren und dem genaueren Berechnungsverfahren
gemäß DIN 1053-100
Tafel 21: Verformungskennwerte für Kalksandstein-Mauerwerk gemäß DIN 1053-100
Material
Wertebereich
Kalksandstein
Endwert der Feuchtdehnung
ε
Wärmedehnungskoeffizient
a
2)
1) Endkriechzahl
∞
f∞ T
Elastizitätsmodul
E 3)
Rechenwert
Wertebereich
Rechenwert
Wertebereich
Rechenwert
Wertebereich
Rechenwert
[mm/m] [mm/m] [–] [–] [10 -6 /K] [10 -6 /K] [MN/m²] [MN/m²]
-0,2 -0,1 ÷ -0,3 1,5 1,0 ÷ 2,0 8 7 ÷ 9 950 · f k
4) 800 · f k
÷
1300 · f k
4)
1)
Verkürzung (Schwinden): Vorzeichen minus; Verlängerung (chem. Quellen): Vorzeichen plus
2) = ε /ε ; ε Endkriechdehnung; ε = σ/E
∞ k∞ el k∞ el
3)
E Sekantenmodul aus Gesamtdehnung bei etwa 1/3 der Mauerwerksdruckfestigkeit
4)
f k
charakteristische Mauerwerksdruckfestigkeit
beiwert zwischen Stein und Mörtel von µ =
0,6 gerechnet werden kann. Basierend auf
dieser Grundlage ermittelt sich der Maximalwert
der charakteristischen Schubfestigkeit
bei Plattenbeanspruchung gemäß
DIN 1053-100 folgendermaßen:
(3.8)
Diese Schubfestigkeit gilt einheitlich für
die Nachweise im vereinfachten und im
genaueren Berechnungsverfahren nach
DIN 1053-100.
16

KALKSANDSTEIN – Bemessung
3.4 Verformungseigenschaften
Zur Beurteilung der Gebrauchstauglichkeit
von Gebäuden aus Mauerwerk werden die
zugehörigen Verformungseigenschaften
benötigt. Aufgrund unterschiedlicher Last-,
Feuchte-, und Temperatureigenschaften
kann es bei bestimmten Wänden zu unerwünschten
Rissen infolge Zwangbeanspruchung
kommen, welche in der Regel
für die Standsicherheit des Gebäudes als
unkritisch angesehen werden können, jedoch
die Gebrauchstauglichkeit und das
optische Erscheinungsbild von Mauerwerk
negativ beeinflussen können.
Die zur Berechnung von KS-Wandkonstruktionen
benötigten Eingangsgrößen
gemäß DIN 1053-100 zur Berechnung
von Verformungen infolge von Schwindoder
Temperaturbeanspruchung oder auch
Lasteinwirkung sind in Tafel 21 zusammengefasst.
4. SCHNITTGRÖSSENERMITTLUNG UND
AUSSTEIFUNG VON GEBÄUDEN
4.1 Räumliche Steifigkeit
Nach DIN 1053-100, Abschnitt 8.4 müssen
alle horizontalen Einwirkungen sicher
in den Baugrund weitergeleitet werden.
Dabei kann auf einen rechnerischen
Nachweis verzichtet werden, wenn die Geschossdecken
als steife Scheiben ausgebildet
sind bzw. statisch nachgewiesene,
ausreichend steife Ringbalken vorliegen
und wenn in Längs- und Querrichtung
des Gebäudes eine offensichtlich ausreichende
Anzahl von genügend langen
Wänden vorhanden ist, die ohne größere
Schwächungen und Versprünge bis auf die
Fundamente geführt werden. Ist bei einem
Bauwerk nicht von vornherein erkennbar,
dass Steifigkeit und Stabilität gesichert
sind, ist ein rechnerischer Nachweis der
Gesamtaussteifung erforderlich.
Bild 13: Günstige und ungünstige Anordnung von Wandscheiben im Grundriss (nach [12])
Die räumliche Steifigkeit von Bauwerken
und deren Stabilität ist hinsichtlich der
Standsicherheit von besonderer Bedeutung.
Dies gilt insbesondere für die Aufnahme
und Weiterleitung der horizontalen
Einwirkungen durch das Bauwerk. Dabei
muss nicht nur die Standsicherheit der
einzelnen Wände, sondern auch die Stabilität
des Gesamtbauwerkes gewährleistet
sein. Ist ein Bauwerk durch Fugen unterteilt,
muss jeder Gebäudeabschnitt für sich
ausgesteift sein.
Die wesentlichen horizontalen Einwirkungen
auf Mauerwerksgebäude sind:
Winddruck und Windsog
Erddruck
Seismizität/Erdbeben (je nach geographischer
Lage)
Imperfektionen
Hierunter versteht man eine ungewollte
Abweichung vom planmäßigen Zustand,
z.B. durch Lotabweichungen von
vertikalen Bauteilen, Vorkrümmungen
von Stabachsen, Eigenspannungen
und strukturellen Imperfektionen durch
Toleranzen der Querschnittsabmessungen.
Ihr Einfluss darf nach DIN
1053-100, Abschnitt 8.4 näherungsweise
durch den Ansatz geometrischer
Ersatzimperfektionen in Form einer
Schiefstellung aller lotrechten Bauteile
erfasst werden. Gegenüber der
Sollachse ist hierfür eine Schiefstellung
um den Winkel in Abhängigkeit
der Gebäudehöhe anzusetzen, aus der
zusätzliche Horizontallasten auf die
aussteifenden Bauteile resultieren.
Für die Aussteifung eines Gebäudes sind
stets mindestens drei Wandscheiben,
deren Wirkungslinien sich nicht in einem
Punkt schneiden und die nicht alle parallel
angeordnet sind, sowie eine schubsteife
Deckenscheibe (oder ein statisch nachgewiesener
Ringbalken) erforderlich. Lage
und Richtung der Wandscheiben sollten
zudem so gewählt werden, dass die Verdrehung
des Gebäudes um seine vertikale
Achse gering bleibt. Ferner sollten Wandscheiben
derart angeordnet werden, dass
Zwangbeanspruchungen der Geschossdecken
vermieden werden. Bild 13 zeigt einige
Beispiele für günstige und ungünstige
Anordnungen von Wandscheiben. Vereinbarungsgemäß
nehmen dabei Wandscheiben
nur Lasten in Richtung ihrer starken
Achse auf, da ihre Biegesteifigkeit bei der
Bemessung um die schwache Achse vernachlässigt
wird. Ferner wird angenommen,
dass Stützen aufgrund ihrer geringen
Biegesteifigkeit ebenfalls nicht zur Aussteifung
beitragen.
Bild 12: Lotabweichung für den Nachweis der Gebäudeaussteifung
Werden mehrere Wandscheiben schubfest
miteinander verbunden (z.B. durch
Aufmauerung im Verband), so entstehen
17

KALKSANDSTEIN – Bemessung
L- oder U-förmige Aussteifungselemente,
die sich durch höhere Steifigkeiten auszeichnen.
Der Nachweis dieser Aussteifungselemente
muss nach dem genaueren
Berechnungsverfahren gemäß DIN 1053-
100, Abschnitt 9 erfolgen. Mit dem vereinfachten
Berechnungsverfahren dürfen nur
rechteckförmige Mauerwerksquerschnitte
bemessen werden. Zusammengesetzte
torsionssteife Querschnitte aus Wänden
bezeichnet man als Aussteifungskerne.
Bei großer Nachgiebigkeit der aussteifenden
Bauteile müssen deren Formänderungen
bei der Schnittgrößenermittlung
berücksichtigt werden. Für vertikale Tragglieder
ist nach DIN 1053-100, Abschnitt
8.4 ein Nachweis nach Theorie II. Ordnung
(Knicksicherheitsnachweis) erforderlich,
wenn der Schnittgrößenzuwachs infolge
der Tragwerksverformungen größer ist als
10 % der Schnittgrößen nach Theorie I.
Ordnung. Dieser Nachweis darf entfallen,
wenn die lotrechten aussteifenden Bauteile
in der betrachteten Richtung die folgenden
Bedingungen erfüllen:
(4.1)
mit
h ges
Gebäudehöhe ab der rechnerischen
Einspannebene
N k
Summe aller charakteristischen Vertikallasten
(g k
+ q k
) des Gebäudes
in Höhe der rechnerischen Einspannebene
(γ F
= 1,0)
EI
n
Summe der Biegesteifigkeit aller lotrechten
aussteifenden Bauteile im
Zustand I, nach der Elastizitätstheorie,
die in der betrachteten Richtung wirken
Anzahl der Geschosse ab der rechnerischen
Einspannebene
Bei der räumlichen Steifigkeit ist darauf zu
achten, dass alle tragenden und aussteifenden
Wände mit den Decken kraftschlüssig
verbunden sind. Nach DIN 1053-1, die
für Ausführung und Konstruktionsdetails
von Mauerwerk weiterhin gilt, müssen die
Wandscheiben entweder durch Reibung
(Stahlbetondecken) oder Zuganker (z.B.
bei Holzbalkendecken) an die Deckenscheibe
angeschlossen sein.
Der Einsatz von Pappen und Folien ist im
Allgemeinen bei KS-Mauerwerk (am Wandkopf
unter den Decken) nicht erforderlich.
Ausnahmen können sein: das Deckenauflager
in Eckbereichen (Aufschüsseln)
und/oder unter der obersten Geschossdecke.
Verformungsunterschiede sind
nach DIN 1053-100, Abschnitt 8.5 zu berücksichtigen.
Mauerwerksbauten üblicher Abmessungen
besitzen im Allgemeinen eine Vielzahl von
aussteifenden Wandscheiben. Bei einer
kraftschlüssigen Verbindung der Wände
mit einer schubsteifen Deckenscheibe
bildet sich gegenüber einer horizontalen
Einwirkung ein formstabiles System. Ist
die Scheibenwirkung der Geschossdecke
nicht gewährleistet (z.B. bei Holzbalkendecken
oder nicht verbundenen Fertigteildecken),
verschieben sich die Wandscheiben
infolge der horizontalen Einwirkungen. Da
dann die erforderliche räumliche Steifigkeit
nicht gegeben ist, müssen Ringanker bzw.
-balken vorgesehen werden, die sich zum
Beispiel mit ausbetonierten KS-U-Schalen
herstellen lassen.
4.2 Schnittgrößen in aussteifenden
Bauteilen infolge horizontaler
Einwirkungen
Erfolgt die Gebäudeaussteifung durch
Wandscheiben, L- oder U-Querschnitte
und/oder Kerne, werden für die Schnittgrößenermittlung
generell folgende idealisierenden
Annahmen getroffen:
Die Decken werden in Horizontalrichtung
als starre Scheiben aufgefasst
und übertragen die horizontalen Lasten
ohne wesentliche Formänderung
auf die lotrechten aussteifenden Bauteile.
Verformungen der Wandscheiben infolge
Querkraftbeanspruchung können in
der Regel unberücksichtigt bleiben.
Die auf das Gebäude einwirkenden Horizontallasten
werden zunächst über die Fassade
in die steifen Deckenscheiben eingeleitet
und von dort auf die aussteifenden
Wände abgetragen, welche die Lastweiterleitung
in die Fundamente sicherstellen
müssen (siehe Bild 15). Experimentelle
und theoretische Forschungsergebnisse
sowohl an Versuchswänden als auch mit
Hilfe der Finite-Elemente-Methode weisen
darauf hin, dass eine gewisse Einspannwir-
Bild 14: Formstabilität durch Anordnung von Ringbalken (nach [13])
18

KALKSANDSTEIN – Bemessung
kung zwischen den Decken und den Wandscheiben
vorhanden ist, welche sich erheblich
günstiger auf die Tragfähigkeit der aussteifenden
Wandscheiben auswirken kann.
In der Praxis werden dagegen stark vereinfachende
Annahmen getroffen (siehe
Bild 16), die zwar sehr auf der sicheren
Seite liegen können, den Rechenaufwand
allerdings erheblich reduzieren:
gelenkige Kopplung der Deckenscheiben
an die aussteifenden Bauteile
Modellierung der Wandscheiben als im
Fundament eingespannte Kragarme
Bild 15: Lastabtrag von Horizontallasten
Stützen und Wände quer zur Beanspruchungsrichtung
wirken wegen ihrer im
Vergleich zu den Wandscheiben geringen
Biegesteifigkeit bei der Aussteifung
nicht mit.
Die Torsionssteifigkeit der einzelnen
Wandscheiben und die Biegesteifigkeit
um die schwache Achse der Wandscheiben
werden vernachlässigt.
Bei der Aufteilung der Horizontallasten
auf die Wandscheiben unterscheidet
man hinsichtlich der Anzahl der anzusetzenden
Wandscheiben zwischen statisch
bestimmten und statisch unbestimmten
Systemen.
Bild 16: Vereinfachte Modellierung der Wandscheibe als Kragarm
4.2.1 Statisch bestimmte
Aussteifungssysteme
Bei statisch bestimmten Aussteifungssystemen
mit 3 Wandscheiben und einer
Deckenscheibe kann die Aufteilung der
Kräfte allein über die Gleichgewichtsbedingungen
erfolgen:
(4.2)
(4.3)
(4.4)
Bild 17 verdeutlicht das Vorgehen an
einem einfachen Beispiel.
Bild 17: Lastaufteilung bei statisch bestimmten Aussteifungssystemen
4.2.2 Statisch unbestimmte
Aussteifungssysteme
Wenn mehr als drei Wandscheiben vorhanden
sind, müssen wegen der statischen
Unbestimmtheit zusätzlich die Verträglichkeitsbedingungen
berücksichtigt werden,
um die Lastverteilung auf die einzelnen
Scheiben bestimmen zu können. Bei im
Grundriss symmetrisch angeordneten
Aussteifungselementen gleicher Biegesteifigkeit
treten bei gleichzeitig symmet­
rischer Belastung nur Verschiebungen des
Systems in der jeweils betrachteten Richtung
auf (Translation). Die resultierende
Beanspruchung infolge Translation wird
dann entsprechend der Biegesteifigkeit
der Einzelelemente verteilt.
In vielen Fällen ist es ausreichend, die
gesamten Horizontalkräfte unter Berücksichtigung
der Gleichgewichtsbedingungen
den Bauteilen mit großer Steifigkeit zuzuweisen.
Falls erforderlich, dürfen nach DIN 1053-
100, Abschnitt 8.4 bis zu 15 % des jeweils
ermittelten horizontalen Kraftanteiles einer
Wand auf andere Wände umverteilt
werden, wodurch der Steifigkeitsverlust
infolge von Rissbildung berücksichtigt
wird.
19

KALKSANDSTEIN – Bemessung
4.3 Schnittgrößen infolge vertikaler
Lasten auf tragende Bauteile
Generell sind die Schnittgrößen für die
maßgebenden Lastfälle, die während des
Errichtens und der Nutzung auftreten, unter
Berücksichtigung der Teilsicherheitsund
Kombinationsbeiwerte sowie der
ungünstigsten Anordnung der Nutzlasten
zu berechnen. Die Bestimmung der auf
die Wand wirkenden Normalkräfte und
Biegemomente infolge Eigenlasten und
Nutzlasten und erfolgt dabei auf der Grundlage
der technischen Biegelehre, wobei
DIN 1053-100 im vereinfachten Berechnungsverfahren
starke Vereinfachungen
bei der Schnittgrößenermittlung zulässt,
wenn gewisse Randbedingungen eingehalten
werden. Der wesentliche Vorteil
des vereinfachten Berechnungsverfahrens
besteht darin, dass die Einspannung der
Decken in die Wände und die daraus resultierenden
Knotenmomente nicht explizit
berechnet werden müssen. Bei Anwendung
des genaueren Berechnungsverfahrens
nach DIN 1053-100, Abschnitt 9 ist demgegenüber
eine aufwendige wirklichkeitsnähere
Bestimmung der einwirkenden
Schnittgrößen erforderlich, um die höheren
Querschnittstragfähigkeiten ausnutzen zu
können. Gewisse Vereinfachungen sind
auch im genaueren Berechnungsverfahren
bei bestimmten Randbedingungen zulässig
(z.B. die so genannte 5-%-Regel).
1 2 3 4 5
Auflager Lage im System Berücksichtigung der Durchlaufwirkung
1 und 5 Außenwand NEIN
2 und 4 Erste Innenwand JA
3 Innenwand JA, wenn l 2
< 0,7 · l 3
Bild 18: Ermittlung der Deckenauflagerkräfte bei einachsig gespannten Decken nach DIN 1053-100, Abschnitt
8.2.1
Bei der Ermittlung der Stützkräfte, die
von einachsig gespannten Platten- und
Rippendecken sowie von Balken und Plattenbalken
auf das Mauerwerk übertragen
werden, ist die Durchlaufwirkung bei der
ersten Innenstütze stets und bei den übrigen
Innenstützen dann zu berücksichtigen,
wenn das Verhältnis benachbarter
Stützweiten kleiner als 0,7 ist. Alle übrigen
Stützkräfte dürfen ohne Berücksichtigung
einer Durchlaufwirkung unter der Annahme
berechnet werden, dass die Tragstrukturen
über allen Innenstützen gelenkig verbunden
sind.
Tragende Wände unter einachsig gespannten
Decken, die parallel zur Deckenspannrichtung
verlaufen, sind mit einem
Deckenstreifen angemessener Breite zu
belasten, um einen möglichen Lastabtrag
in Querrichtung zu berücksichtigen (siehe
Bild 19).
Die Auflagerkräfte aus zweiachsig gespannten
Decken sind der Deckenberechnung
zu entnehmen, oder können überschlägig
aus den Einflussflächen nach
Bild 20 ermittelt werden. Zweiachsig ge­
Bild 19: Lastermittlung für eine Wand, die parallel zu
einachsig gespannten Decken verläuft – a) Grundriss
mit Einflussflächen, b) Breite des Ersatzstreifens für
die Wandbelastung
spannte Decken tragen den Hauptteil ihre
Belastung über die kurze Spannweite ab.
4.4 Aussteifung tragender Wände
Bei schlanken Mauerwerkswänden kann
neben dem Überschreiten der Querschnittstragfähigkeit
ein Spannungsversagen
nach Theorie II. Ordnung (Knicken) für die
Bemessung maßgebend sein. Die bezogene
Wandschlankheit (Knicklänge h k
/ Wanddicke
d) einer Mauerwerkswand ist ein
Maß für ihre Knickgefahr und neben der
Geschosshöhe auch davon abhängig, ob
und wie die Wand an ihren Rändern durch
Deckenscheiben und/oder Querwände gehalten
ist. Je nach Anzahl der rechtwinklig
zur Wandebene unverschieblich gehaltenen
Ränder unterscheidet man zwischen
zwei-, drei-, und vierseitig gehaltenen sowie
frei stehenden Wänden.
Bild 20: Lastermittlung für Wände bei zweiachsig
gespannten Decken – a) Grundriss mit Einfluss-flächen,
b) Belastung der Wand in Achse A
Kalksandstein-Wände werden im Regelfall
zweiseitig gehalten bemessen.
Nur bei sehr ungünstigen Lastfällen
ist ggf. der Ansatz weiterer (seitlicher)
Halterungen erforderlich.
Überschreiten die Abstände der aussteifenden
Querwände ein gewisses Maß, so
geht ihre aussteifende Wirkung verloren.
Daher ist eine Begrenzung dieser Abstände
zur Sicherstellung einer zweiachsigen
Tragwirkung erforderlich (siehe Bild 21):
b‘ 15 · d bei dreiseitig gehaltenen
Wänden
b 30 · d bei vierseitig gehaltenen
Wänden
20

KALKSANDSTEIN – Bemessung
beidseitig angeordnete Querwand einseitig angeordnete Querwand
Bild 21: Einfluss der Wandbreite auf die Halterung
Die aussteifenden Wände müssen darüber
hinaus folgende Anforderungen erfüllen:
Wandlänge l w
1/5 · h s
(h s
= lichte
Geschosshöhe)
Mindestdicke der aussteifenden Wände
1/3 der Dicke der auszusteifenden
Wand, mindestens aber 11,5 cm
Im Bereich von Tür- und Fensteröffnungen
gelten für die Länge der aussteifenden
Wände die Bedingungen
nach Bild 22 c, d
Sollen Wände durch Querwände ausgesteift
werden, so darf nach DIN 1053-
100, Abschnitt 8.7.1 eine unverschiebliche
Halterung nur dann angenommen
werden, wenn:
die Wände aus Baustoffen gleichen
Verformungsverhaltens bestehen und
gleichzeitig im Verband hochgeführt
werden oder
die zug- und druckfeste Verbindung
durch andere Maßnahmen gesichert
ist. Unter diesen anderen Maßnahmen
ist z.B. der Wandanschluss in Stumpfstoßtechnik
zu verstehen.
Querwand mit einer Öffnung
Bild 22: Bedingungen für aussteifende Wände
Querwand mit zwei Öffnungen
Stumpf gestoßene Wände sind als zweiseitig
gehalten zu bemessen. Falls in
Ausnahmefällen die auszusteifende Wand
Bild 23: KS-Stumpfstoßtechnik, Regelausführung bei Annahme einer drei- oder vierseitigen Halterung der
tragenden Wand (Schichthöhe 25 cm)
21

KALKSANDSTEIN – Bemessung
drei- oder vierseitig gehalten bemessen
werden soll, ist die in Bild 23 angegebene
Regelausführung zu beachten. Ein genauer
Nachweis ist möglich [14]. KS XL-Mauerwerk
ist jedoch grundsätzlich als zweiseitig
gehalten zu bemessen. Dies stellt aufgrund
der höheren Druckfestigkeiten von
KS XL kein Problem dar. Beim Bauen in
erdbebengefährdeten Gebieten ist örtlich
zu klären, ob ein Stumpfstoß ohne rechnerischen
Nachweis zulässig ist.
Grundsätzlich können alle Wandanschlüsse
stumpf gestoßen werden. Es wird jedoch
empfohlen, die Außenecken von
Kelleraußenwänden – auch unter Annahme
zweiseitiger Halterung – aus konstruktiven
Gründen immer miteinander zu verzahnen.
Alle übrigen Wandanschlüsse (auch Außenecken
von Wänden ohne Erddruck) können
stumpf gestoßen werden.
5. BEMESSUNG NACH DEM VEREINFACH-
TEN BERECHNUNGSVERFAHREN
5.1 Allgemeines und
Anwendungsgrenzen
Grundlage jeder Tragwerksbemessung ist
es, die Einwirkungen, die auf ein Bauwerk
und seine Bauteile wirken, wirklichkeitsnah
zu erfassen und deren sicheren Abtrag in
den Baugrund nachzuweisen. Dabei ist
je nach Beanspruchungsart der Wände
zwischen Platten- und Scheibenbeanspruchung
zu unterscheiden. Einwirkungen in
Richtung der Wandebene erzeugen eine
Scheibenbeanspruchung, wohingegen Einwirkungen
quer zur Mittelfläche zu einer
Plattenbeanspruchung führen.
Für die Bemessung von Mauerwerkswänden
stehen innerhalb von DIN 1053-100
zwei Berechnungsverfahren zur Verfügung:
das vereinfachte Berechnungsverfahren
nach DIN 1053-100, Abschnitt 8
das genauere Berechnungsverfahren
nach DIN 1053-100, Abschnitt 9
Die Grundlagen beider Berechnungsverfahren
sind identisch. Die gleichzeitige
Verwendung beider Berechnungsverfahren
in einem Bauteil ist zulässig. Zum Beispiel
kann der Nachweis für eine zentrische
Druckbeanspruchung einer Wand nach
dem vereinfachten Berechnungsverfahren
erfolgen, während der Nachweis der
Querkrafttragfähigkeit derselben Wand unter
Zuhilfenahme des genaueren Berechnungsverfahrens
durchgeführt wird.
Bild 24: Beanspruchung von Mauerwerkswänden
Das genauere Berechnungsverfahren nach
DIN 1053-100, Abschnitt 9 hat gegenüber
dem vereinfachten Berechnungsverfahren
zwei wesentliche Vorteile. Zum einen kann
es auch angewendet werden, wenn die
Randbedingungen zur Anwendung des vereinfachten
Berechnungsverfahrens nicht
eingehalten sind, zum anderen können
teilweise erheblich höhere rechnerische
Tragfähigkeiten bei Biegebeanspruchung
(hier insbesondere bei schlanken Wänden,
z.B. [15]) und Querkraftbeanspruchung
[16] erzielt werden. Demgegenüber
steht allerdings eine ggf. recht aufwändige
Schnittgrößenermittlung, da sowohl die Berechnung
der Knotenmomente als auch die
rechnerische Berücksichtigung von Windlasten
erforderlich ist. Allerdings dürfen
Momente aus Windlasten rechtwinklig zur
Wandebene im Regelfall bis zu einer Höhe
von 20 m über Gelände vernachlässigt
werden, wenn die Wanddicke 24 cm und
die lichte Geschosshöhe 3,0 m sind. In
Wandebene sind die Windlasten jedoch
stets zu berücksichtigen.
Das vereinfachte Berechnungsverfahren
nach DIN 1053-100, Abschnitt 8 ermöglicht
den statischen Nachweis eines Großteils
aller im Mauerwerksbau auftretenden
Problemstellungen innerhalb kürzester Zeit
und ohne großen Aufwand. Wesentlicher
Vorteil des vereinfachten Berechnungsverfahrens
ist, dass die auf die Wand einwirkenden
Biegebeanspruchungen aus
Lastexzentrizität und Windeinwirkungen in
stark vereinfachter Form bei der Bemessung
Berücksichtigung finden, so dass auf
die Ermittlung dieser Einwirkungen verzichtet
werden kann.
Bei der Bemessung nach dem vereinfachten
Berechnungsverfahren werden folgende
Vereinfachungen getroffen:
Die Einspannung zwischen Wand und
Decke wird nicht gesondert ermittelt;
die hieraus entstehenden Momente
und Lastexzentrizitäten werden pauschal
über Abminderungsfaktoren der
zulässigen Traglast und den Sicherheitsbeiwert
erfasst.
Für die Bestimmung der Tragfähigkeit
unter zentrischer oder exzentrischer
Normalkraftbeanspruchung wird zunächst
von der Querschnittstragfähigkeit
(h k
/d = 0) ausgegangen. Die
Traglastabminderungen infolge des
Einflusses der Verformung (Theorie II.
Ordnung) werden näherungsweise über
eine Abminderung der Querschnittstragfähigkeit
berücksichtigt.
Unplanmäßige Lastexzentrizitäten
(Imperfektionen) sowie Windlasten
auf Außenwände brauchen nicht betrachtet
werden, da die entstehenden
Zusatzbeanspruchungen bereits über
das Berechnungsmodell und den Sicherheitsbeiwert
abgedeckt sind. Bei
größeren planmäßigen Lastexzentrizitäten
muss der Tragfähigkeitsnachweis
unbedingt mit dem genaueren Berechnungsverfahren
geführt werden.
22

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Aufgrund der genannten Vereinfachungen
ist die Anwendung des vereinfachten Berechnungsverfahrens
nur unter bestimmten
Randbedingungen zulässig. Ist eine
dieser Bedingungen nicht erfüllt, so ist
eine genauere Berechnung nach DIN
1053-100, Abschnitt 9 zwingend erforderlich.
Die zur Anwendung des vereinfachten
Berechnungsverfahrens notwendigen
Randbedingungen lauten:
Die Nutzlast auf den Decken darf höchstens
q k
= 5,0 kN/m² betragen.
Diese Begrenzung erfolgt, um zu große
Lastexzentrizitäten mit entsprechend
hoher Kantenpressung bei feldweise
wechselnden Laststellungen zu vermeiden.
Die Deckenstützweite darf höchstens
l = 6,0 m betragen.
Bei größeren Stützweiten treten infolge
der Einspannungen der Decken in den
Wänden erhöhte Kantenpressungen
gegenüber einer zentrischen Belastung
auf, die über die im vereinfachten
Berechnungsverfahren beinhalteten
Traglastminderungen nicht mehr abgedeckt
sind. Bei zweiachsig gespannten
Decken darf für die Länge l die kürzere
der beiden Stützweiten angesetzt werden.
Begrenzung der maximalen Geschosshöhe.
Diese Bedingung begrenzt mögliche Zusatzmomente
aus Windeinwirkungen
und infolge der Theorie II. Ordnung.
Tafel 22: Voraussetzungen für die Anwendung des vereinfachten Berechnungsverfahrens gemäß DIN 1053-100,
Abschnitt 8
Bauteil
Innenwände
einschalige
Außenwände
Tragschale
zweischaliger
Außenwände und
zweischalige
Haustrennwände
Wanddicke
d
[cm]
11,5
< 24
24
lichte Geschosshöhe
h s
[m]
2,75
keine
Einschränkung
Nutzlast
der Decke 3)
q k
[kN/m 2 ]
5,0
Gebäudehöhe
/
Geschosszahl
1)
20 m 1)
11,5
2)
< 17,5 4) 2,75
17,5 4)
< 24 20 m 1)
24
12 · d
11,5
< 17,5 4) 2,75
3,0
inkl. Trennwandzuschlag
aussteifende
Querwände
Abstand e q
[m]
keine
Einschränkung
e q
4,5
Randabstand
von einer
Öffnung
e 2,0
2 Vollgeschosse
+ ausgebautes
Dachgeschoss
17,5 4)
< 24 5,0 20 m 1) keine
Einschränkung
24 12 · d
1)
Bei geneigten Dächern Mittel zwischen First- und Traufhöhe.
2)
Nur für eingeschossige Garagen und vergleichbare Bauwerke, die nicht dem dauernden Aufenthalt von
Menschen dienen.
3)
Deckenstützweite l 6,0 m, sofern nicht die Biegemomente aus Deckendrehwinkel durch konstruktive
Maßnahmen begrenzt werden.
4)
15 cm entsprechend [17] und allgemeinen bauaufsichtlichen Zulassungen für Mauerwerk aus großformatigen
Kalksandsteinen (KS XL)
Die Gebäudehöhe über Gelände darf
höchstens 20 m betragen. Bei geneigten
Dächern gilt als Gebäudehöhe
das Mittel von First- und Traufhöhe.
Bei Gebäudehöhen 20 m darf die
senkrecht zur Wandebene wirkende
Windlast bei der Bemessung der Außenwände
vernachlässigt werden.
Festlegung der Mindestwanddicke
nach Tafel 22 in Abhängigkeit von der
Wandart, der Geschosshöhe sowie der
Verkehrslast.
Durch diese Forderung werden die Auswirkungen
nicht berücksichtigter Biegemomente
aus Wind, Lastexzentrizität
und Theorie II. Ordnung begrenzt.
Bild 25: Vorraussetzungen für die Anwendung des vereinfachten Berechnungsverfahrens gemäß DIN 1053-100,
Abschnitt 8 ‐ a) Innenwände, b) Tragschale von zweischaligen Außenwänden, c) einschalige Außenwände, d)
zweischalige Haustrennwände
Bild 25: Voraussetzungen für die Anwendung des vereinfachten Berechnungsverfahrens gemäß DIN 1053-100, Abschnitt 8
23

KALKSANDSTEIN – Bemessung
5.2 Knicklänge von Mauerwerkswänden
Für den Knicksicherheitsnachweis von
Druckstäben ist es im Allgemeinen üblich,
die Lagerungsbedingungen an den
Stabenden über die Knicklänge h k
zu erfassen
und damit das Knickproblem auf
den so genannten Eulerfall II des gelenkig
gelagerten Ersatzstabes zurückzuführen.
Dieses Prinzip lässt sich auch auf mehrseitig
gehaltene Wände übertragen. Da
im Mauerwerksbau das Ausknicken der
Wände im Allgemeinen nur zwischen den
Geschossdecken erfolgen kann, genügt es,
dem Knicksicherheitsnachweis die lichte
Geschosshöhe h s
zwischen den Decken
zugrunde zu legen.
Bei zweiseitig gehaltenen Wänden beträgt
die Knicklänge im Regelfall:
Tafel 23: Knicklängenbeiwert für zweiseitig gehaltene Mauerwerkswände im vereinfachten
Berechnungsverfahren
Wanddicke d
[cm]
β
[–]
Mindestauflagertiefe a
[cm]
d 17,5 0,75 d
17,5 < d 25 0,90 d
d > 25 1,00 17,5
in den entsprechenden bauaufsichtlichen
Zulassungen.
Für dreiseitig gehaltene Wände gilt:
(5.1)
Ist die Wand in flächig aufgelagerte Massivdecken
eingespannt, so kann bei Anwendung
des vereinfachten Berechnungsverfahrens
die Einspannwirkung der Decke in
Abhängigkeit von der Auflagertiefe und der
Wanddicke nach Tafel 23 durch die Abminderung
der Knicklänge erfasst werden:
(5.2)
Als flächig aufgelagerte Massivdecken in
diesem Sinn gelten auch Stahlbetonbalken-
und Rippendecken nach DIN 1045-1
mit Zwischenbauteilen, bei denen die Auflagerung
durch Randbalken erfolgt (siehe
Bild 26).
Die Berechnung der Knicklänge von dreiund
vierseitig gehaltenen Wänden kann mit
Hilfe der Gleichungen (5.3) und (5.4) er­
Bild 27: Abstände der aussteifenden Wände bei dreiund
vierseitig gehaltenen Wänden
folgen. In Tafel 24 sind diese Gleichungen
für verschiedene lichte Geschosshöhen
ausgewertet. Überschreitet der Abstand
der aussteifenden Wände den zulässigen
Grenzwert (b bzw. b‘), muss die Wand als
rechnerisch zweiseitig gehalten nachgewiesen
werden. Für großformatige Kalksandsteine
mit reduzierten Überbindemaßen
(ü < 0,4 ∙ h) sollte auf den Ansatz
einer mehrseitigen Halterung verzichtet
werden. Die von DIN 1053-100 abweichenden
Regelungen zur Berechnung der
Knicklänge in solchen Fällen finden sich
Für vierseitig gehaltene Wände gilt:
(5.3)
(5.4)
b, b‘ Abstand des freien Randes von der
Mitte der aussteifenden Wand bzw.
Mittenabstand der aussteifenden
Wand nach Bild 27
β Abminderungsfaktor der Knicklänge
wie bei zweiseitig gehaltenen Wänden
Bild 26: Einspannwirkung von Geschossdecken und deren Auswirkung auf die Knicklänge
24

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Tafel 24: Knicklängen h k
für dreiseitig und vierseitig gehaltene Wände mit flächig aufgelagerten Massivdecken (a ≥ d bzw. a ≥ 17,5 cm) in Abhängigkeit vom Abstand b
der aussteifenden Wände bzw. vom Randabstand b‘ und der Dicke d der auszusteifenden Wand
Lichte Geschosshöhe h s
= 2,25 m
Dreiseitig gehaltene Wand
Vierseitig gehaltene Wand
Wanddicke [mm] b’ b
Wanddicke [mm]
240 175 150 115 [m] [m] 115 150 175 240
0,97 0,97 0,96 0,96 0,65 2,00 1,00 1,00 1,00 1,00
1,13 1,12 1,08 1,08 0,75 2,25 1,08 1,08 1,12 1,13
1,27 1,24 1,17 1,17 0,85 2,50 1,16 1,16 1,22 1,24
1,39 1,35 1,25 1,25 0,95 2,75 1,23 1,23 1,31 1,35
1,49 1,43 1,31 1,31 1,05 3,00 1,28 1,28 1,39 1,44
1,58 1,51 1,36 1,36 1,15 3,25 1,33 1,33 1,46 1,52
1,65 1,57 1,40 1,40 1,25 3,45 1,36 1,36 1,51 1,58
1,75 1,64 1,45 1,45 1,40 3,60 1,38 1,54 1,62
1,84 1,72 1,50 1,50 1,60 3,80 1,41 1,58 1,67
1,89 1,76 1,53 1,53 1,725 4,00 1,43 1,61 1,71
1,92 1,78 1,54 1,80 4,25 1,46 1,65 1,76
1,97 1,82 1,56 2,00 4,50 1,48 1,68 1,80
2,03 1,86 1,59 2,25 4,75 1,71 1,84
2,05 1,88 2,40 5,00 1,74 1,87
2,06 1,89 2,50 5,25 1,76 1,90
2,08 1,90 2,625 5,50
1,93
2,10
2,80 6,00 1,97
rechnerisch zweiseitig
rechnerisch zweiseitig
2,12 3,00 6,50
gehalten
gehalten
2,01
2,16 3,60 7,20 2,05
> 3,60 > 7,20
Lichte Geschosshöhe h s
= 2,50 m
Dreiseitig gehaltene Wand
Vierseitig gehaltene Wand
Wanddicke [mm] b’ b
Wanddicke [mm]
240 175 150 115 [m] [m] 115 150 175 240
0,95 0,97 0,97 0,97 0,65 2,00 1,00 1,00 1,00 1,00
1,12 1,13 1,11 1,11 0,75 2,25 1,13 1,13 1,13 1,13
1,27 1,27 1,22 1,22 0,85 2,50 1,20 1,20 1,24 1,25
1,41 1,39 1,31 1,31 0,95 2,75 1,28 1,28 1,35 1,37
1,53 1,49 1,38 1,38 1,05 3,00 1,35 1,35 1,44 1,48
1,64 1,58 1,45 1,45 1,15 3,25 1,41 1,41 1,52 1,57
1,73 1,65 1,50 1,50 1,25 3,45 1,45 1,45 1,58 1,64
1,85 1,75 1,56 1,56 1,40 3,60 1,47 1,62 1,69
1,97 1,84 1,63 1,63 1,60 3,80 1,51 1,67 1,74
2,03 1,89 1,66 1,66 1,725 4,00 1,54 1,71 1,80
2,06 1,92 1,67 1,80 4,25 1,57 1,76 1,86
2,13 1,97 1,71 2,00 4,50 1,60 1,80 1,91
2,20 2,03 1,74 2,25 4,75 1,84 1,96
2,23 2,05 2,40 5,00 1,87 2,00
2,25 2,06 2,50 5,25 1,90 2,04
2,27 2,08 2,625 5,50
2,07
2,30
2,80 6,00 2,13
rechnerisch zweiseitig
rechnerisch zweiseitig
2,32 3,00 6,50
gehalten
gehalten
2,18
2,37 3,60 7,20 2,23
> 3,60 > 7,20
Lichte Geschosshöhe h s
= 2,75 m
Dreiseitig gehaltene Wand
Vierseitig gehaltene Wand
Wanddicke [mm] b’ b
Wanddicke [mm]
240 175 150 115 [m] [m] 115 150 175 240
0,92 0,95 0,97 0,97 0,65 2,00 1,00 1,00 1,00 1,00
1,10 1,12 1,12 1,12 0,75 2,25 1,13 1,13 1,13 1,13
1,27 1,27 1,25 1,25 0,85 2,50 1,25 1,25 1,25 1,25
1,42 1,41 1,35 1,35 0,95 2,75 1,32 1,32 1,37 1,38
1,56 1,53 1,44 1,44 1,05 3,00 1,40 1,40 1,47 1,49
1,68 1,63 1,52 1,52 1,15 3,25 1,47 1,47 1,57 1,60
1,79 1,72 1,58 1,58 1,25 3,45 1,52 1,52 1,63 1,68
1,92 1,84 1,66 1,66 1,40 3,60 1,55 1,68 1,74
2,07 1,96 1,74 1,74 1,60 3,80 1,59 1,74 1,80
2,14 2,01 1,78 1,78 1,725 4,00 1,63 1,79 1,87
2,18 2,05 1,80 1,80 4,25 1,67 1,85 1,94
2,27 2,12 1,84 2,00 4,50 1,70 1,90 2,00
2,36 2,18 1,89 2,25 4,75 1,95 2,06
2,40 2,21 2,40 5,00 1,99 2,11
2,42 2,23 2,50 5,25 2,02 2,16
2,45 2,25 2,625 5,50
2,20
2,48
2,80 6,00 2,27
rechnerisch zweiseitig
rechnerisch zweiseitig
2,52 3,00 6,50
gehalten
gehalten
2,33
2,58 3,60 7,20 2,40
> 3,60 > 7,20
Lichte Geschosshöhe h s
= 2,88 m
Dreiseitig gehaltene Wand
Vierseitig gehaltene Wand
Wanddicke [mm] b’ b
Wanddicke [mm]
240 175 150 115 [m] [m] 115 150 175 240
0,91 0,94 0,97 0,97 0,65 2,00 1,00 1,00 1,00 1,00
1,09 1,11 1,12 1,12 0,75 2,25 1,13 1,13 1,13 1,13
1,27 1,27 1,26 1,26 0,85 2,50 1,25 1,25 1,25 1,25
1,42 1,42 1,37 1,37 0,95 2,75 1,38 1,38 1,38 1,38
1,57 1,55 1,47 1,47 1,05 3,00 1,42 1,42 1,48 1,50
1,70 1,66 1,55 1,55 1,15 3,25 1,50 1,50 1,58 1,61
1,81 1,75 1,62 1,62 1,25 3,45 1,55 1,55 1,66 1,70
1,96 1,88 1,71 1,71 1,40 3,60 1,59 1,71 1,76
2,12 2,01 1,80 1,80 1,60 3,80 1,63 1,77 1,83
2,20 2,07 1,84 1,84 1,725 4,00 1,67 1,83 1,90
2,24 2,11 1,86 1,80 4,25 1,72 1,89 1,97
2,34 2,18 1,91 2,00 4,50 1,76 1,95 2,04
2,44 2,26 1,96 2,25 4,75 2,00 2,11
2,48 2,29 2,40 5,00 2,04 2,16
2,51 2,32 2,50 5,25 2,08 2,21
2,54 2,34 2,625 5,50
2,26
2,58
2,80 6,00 2,34
rechnerisch zweiseitig
rechnerisch zweiseitig
2,61 3,00 6,50
gehalten
gehalten
2,41
2,69 3,60 7,20 2,48
> 3,60 > 7,20
25

KALKSANDSTEIN – Bemessung
5.3 Nachweis bei zentrischer und exzentrischer
Druckbeanspruchung
5.3.1 Grundlagen der Bemessung
Die Tragfähigkeit von Wänden und Pfeilern
bei zentrischer und exzentrischer
(vertikaler) Druckbeanspruchung gilt nach
DIN 1053-100, Abschnitt 8.9.1 als nachgewiesen,
wenn die einwirkende Bemessungsnormalkraft
N Ed
den Bemessungswert
der aufnehmbaren Normalkraft N Rd
nicht überschreitet:
Tafel 25: Bemessungswerte der Druckfestigkeit f d
= η · f k
/γ M
für Wände (η = 0,85; γ M
= 1,5)
Steinfestig- Mörtelgruppe (Normalmörtel) Dünnbettmörtel für Plansteine
keitsklasse II IIa III IIIa Vollsteine Lochsteine
[N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ]
[N/mm 2 ]
10 1,93 2,49 2,83 - 3,74 2,83
12 2,10 2,83 3,17 3,40 3,91 3,17
16 2,49 3,12 3,74 4,36 4,82 3,74
20 2,83 3,40 4,25 5,33 5,67 4,25
28 3,17 4,08 5,33 6,23 6,57 4,25
(5.5)
Der Ermittlung der Bemessungsnormalkraft
N Ed
erfolgt unter Berücksichtigung
der Einwirkungen und des Sicherheitskonzeptes.
Im Allgemeinen genügt der
Ansatz:
(5.6)
Vereinfachend darf in Hochbauten mit
Decken aus Stahlbeton, die mit charakteristischen
Nutzlasten von maximal
2,5 kN/m 2 belastet sind, angesetzt werden:
(5.7)
Abminderungsfaktor
Bild 28: Ansatz des Spannungsblocks und Abminderungsfaktor Φ 1
bei Scheibenbeanspruchung
Für den Fall, dass eine exzentrische Normalkraftbeanspruchung
nachgewiesen
werden muss, z.B. bei Aussteifungsscheiben,
ist zusätzlich die Lastfallkombination
M Ed,max
N Ed,min
zu untersuchen. N Ed,min
ergibt
sich in diesem Fall aus:
(5.8)
Der Bemessungswert der aufnehmbaren
Normalkraft N Rd
wird auf Grundlage eines
rechteckigen Spannungsblocks ermittelt,
dessen Schwerpunkt mit dem Angriffspunkt
der Lastresultierenden übereinstimmt. Die
Abminderung der Traglast infolge Knicken
und/oder Lastexzentrizitäten erfolgt dabei
über den Abminderungsfaktor Φ:
(5.9)
Φ: Abminderungsfaktor zur Berücksichtigung
der Wandschlankheit oder von
Lastexzentrizitäten in Abhängigkeit von
der Beanspruchungsart und der Nachweisstelle
Φ = Φ (Φ 1
, Φ 2
, Φ 3
), siehe
Bild 31.
A: Gesamtfläche des Querschnitts. Mindestquerschnittsfläche
A min
= 400 cm²
f d
: Bemessungswert der Druckfestigkeit
des Mauerwerks. Für Wände unter
üblichen Einwirkungen kann f d
nach
Tafel 25 verwendet werden.
5.3.2 Abminderungsfaktor Φ 1
für
überwiegende Biegebeanspruchung
Der Abminderungsfaktor Φ 1
berücksichtigt
die Traglastabminderung infolge der auf
die Querschnittslänge l bezogenen Exzentrizität
e der resultierenden Einwirkung in
Wandscheibenrichtung (z.B. bei Einwirkungen
infolge Wind oder Erdbeben) unter
Zugrundelegung eines Spannungsblocks
(siehe Bild 28). Einflüsse nach Theorie II.
Ordnung (Knicken) werden durch Φ 1
nicht
erfasst. Mit zunehmender Exzentrizität
e = M Ed
/N Ed
reduziert sich die überdrückte
Querschnittsfläche und dementsprechend
die aufnehmbare Normalkraft, wie Bild 28
darstellt.
(5.10)
5.3.3 Abminderungsfaktor Φ 2
zur
Berücksichtigung des Einflusses der
Wandschlankheit
Der Abminderungsfaktor Φ 2
dient zur Berücksichtigung
des Schlankheitseinflusses
(Momente nach Theorie II. Ordnung). Er
entspricht in seiner Wirkung dem Abminderungsfaktor
k 2
nach DIN 1053-1. Schlankheiten
h k
/d > 25 sind unzulässig:
(5.11)
Bild 29 zeigt den Verlauf der Traglastminderung
von Mauerwerkswänden in Abhängigkeit
der Schlankheit.
Eine sehr wichtige Vorraussetzung bei
Anwendung des Abminderungsfaktors
Φ 2
ist, dass in halber Geschosshöhe nur
geringe Biegemomente aus Knotenmomenten
infolge Deckeneinspannung und
aus Windlasten vorhanden sind. Greifen
größere horizontale Lasten (z.B. infolge
Fahrzeuganprall oder Menschengedränge)
an oder werden vertikale Lasten am Wandkopf
mit größerer planmäßiger Exzentrizität
(um die schwache Achse) eingeleitet, ist
der Knicksicherheitsnachweis stets mit
dem genaueren Berechnungsverfahren
zu führen.
5.3.4 Abminderungsfaktor Φ 3
zur
Berücksichtigung des Einflusses der
Deckenverdrehung
Bei der Bestimmung der aufnehmbaren
Normalkraft wird im vereinfachten Berechnungsverfahren
von einem annähernd
zentrischen Lastangriff am Wandkopf
ausgegangen. Der Abminderungsfaktor
Φ 3
berücksichtigt eine exzentrische Lasteinleitung
infolge einer Deckenverformung
bei Endauflagern auf Außen- oder Innenwänden
und wird in Abhängigkeit von der
Deckenstützweite l und der charakteristischen
Mauerwerksdruckfestigkeit f k
be­
26

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Abminderungsfaktor
nach Theorie II. Ordnung, werden – solange
man die Anwendungsgrenzen des vereinfachten
Berechnungsverfahrens einhält
– durch die Abminderungsfaktoren Φ 2
und
Φ 3
erfasst. Daher ergibt sich für die Wandbemessung
der maßgebende Wert für den
Abminderungsfaktor Φ bei annähernd gleicher
Normalkraftbeanspruchung über die
Wandhöhe aus dem kleineren der beiden
Abminderungsfaktoren Φ 2
und Φ 3
:
(5.15)
Bild 29: Abminderungsfaktor Φ 2
in Abhängigkeit von der Schlankheit (h k
/d)
Abminderungsfaktor
Bild 30: Abminderungsfaktor Φ 3
für Zwischendecken (ZD) und Dachdecken (DD) in Abhängigkeit von der
Deckenstützweite
Eine gleichzeitige Berücksichtigung von Φ 2
und Φ 3
ist aufgrund der unterschiedlichen
Nachweisstellen (Wandmitte, Wandkopf/-
fuß) nicht erforderlich.
Gemäß DIN 1053-100, Abschnitt 8.9.1.4
ist bei zweiseitig gehaltenen Wänden mit
Wanddicken d < 17,5 cm, einer Schlankheit
von h k
/d > 12 und einer Wandbreite
l < 2,0 m zu beachten, dass zusätzlich
ein Nachweis infolge einer ungewollten
horizontalen Einzellast H = 0,5 kN (außergewöhnliche
Einwirkung A d
in halber
Geschosshöhe) erforderlich ist. Diese
darf als Linienlast über die Wandbreite
gleichmäßig verteilt werden. Der Bemessungswert
der Einwirkung für diese außergewöhnliche
Bemessungssituation ist
nach Gleichung (2.4) zu ermitteln. Der
Nachweis darf jedoch entfallen, wenn Gleichung
(5.16) eingehalten ist:
(5.16)
rechnet. Er entspricht dem Abminderungsfaktor
k 3
nach DIN 1053-1.
Für Deckenstützweiten
l 4,20 m gilt:
Für Deckenstützweiten
4,20 m < l 6,0 m gilt:
(5.12)
(5.13)
Für Decken über dem obersten Geschoss,
insbesondere Dachdecken, gilt unabhängig
von der Deckenstützweite:
(5.14)
Den Verlauf der Traglastminderung von
Mauerwerkswänden in Abhängigkeit der
Deckenstützweite für Decken in einem
Zwischengeschoss zeigt Bild 30.
Wird die Deckenverdrehung durch konstruktive
Maßnahmen verhindert (z.B.
durch eine Zentrierung), so kann unabhängig
von der Deckenstützweite Φ 3
= 1,0
gesetzt werden.
5.3.5 Nachweisführung bei zentrisch
belasteten Wänden und Pfeilern
Bei zentrisch belasteten Wänden und
Pfeilern liegt im Regelfall keine planmäßige
Exzentrizität infolge von Beanspruchungen
um die starke Achse vor, wie
dies zum Beispiel bei Windscheiben und/
oder Wänden der Fall ist, die als Auflager
von Unterzügen dienen (siehe Bild 31a).
Die vorhandenen Exzentrizitäten um die
schwache Achse, zum Beispiel durch Deckeneinspannungen
und Verformungen
H
A
0,5 kN, die horizontale Einzellast
Wandquerschnitt l · d für Wände mit
einer Wandbreite l < 2,0 m
5.3.6 Nachweisführung bei exzentrisch
belasteten Wandscheiben
Im Gegensatz zu zentrisch belasteten
Wandscheiben liegen bei exzentrischer Belastung
per Definition planmäßige Exzentrizitäten
infolge von Beanspruchungen um
die starke Achse des Bauteils vor (siehe
Bild 31b), deren Einfluss auf die Traglast
durch den Abminderungsfaktor Φ 1
(siehe
Gleichung (5.17)) zu berücksichtigen ist. In
der Regel wird dabei der Nachweis am Wandfuß
maßgebend. Dieser Nachweis ist für
unterschiedliche Lastfallkombinationen
ggf. unter Berücksichtigung von Kombinationsbeiwerten
zu führen (z.B. N min
, N max
).
(5.17)
Des Weiteren ist auch eine kombinierte
Beanspruchung aus Biegung um die starke
Achse (Abminderungsfaktor Φ 1
) und
27

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Knicken um die schwache Achse (Abminderungsfaktor
Φ 2
) für die maßgebende
Bemessungssituation zu untersuchen. In
diesem Fall darf der Abminderungsfaktor
Φ in Wandhöhenmitte mit Hilfe von Gleichung
(5.18) bestimmt werden.
V Ed
(5.18)
Eine gleichzeitige Berücksichtigung von Φ 1
und Φ 3
ist dagegen nicht notwendig.
Bei exzentrischer Belastung ist nach DIN
1053-100, Abschnitt 5.4 zusätzlich nachzuweisen,
dass die Exzentrizität der resultierenden
vertikalen Normalkraft am
Wandfuß unter charakteristischen Einwirkungen
rechnerisch höchstens 1/3 der
Wandlänge beträgt:
(5.19)
Auf die Überprüfung dieser Bedingung
kann bei Windscheiben und zentrisch angreifender
Vertikallast (e Kopf
= 0) verzichtet
werden, da bei exzentrischer Druckbeanspruchung
stets auch der Nachweis am
Wandfuß mit dem Abminderungsfaktor
Φ = Φ 1,Fuß
unter Berücksichtigung der Lastfallkombination
M Max
N Min
zu führen ist,
welcher dann maßgebend wird.
Zusätzlich ist bei Scheibenbeanspruchung
und klaffender Fuge (e l/6) der
Nachweis der zulässigen rechnerischen
Randdehnung gemäß DIN 1053-100, Abschnitt
8.9.1.2 zu erbringen. In diesem
Fall ist nachzuweisen, dass unter Annahme
eines linear-elastischen Materialverhaltens
(siehe Bild 32) die maximale Randdehnung
am Wandende ε Z,R
den zulässigen
Grenzwert von 10 -4 nicht überschreitet:
(5.20)
mit A c
= überdrückte Querschnittsfläche
nach Gleichung (5.26)
Dieser Nachweis ist im Grenzzustand der
Gebrauchstauglichkeit zu führen. Dabei
darf die häufige Bemessungskombination
nach DIN 1055-100, Abschnitt 10.4 verwendet
werden (Gleichung (5.21)), wenn
Bild 31: Abminderungsfaktoren in Abhängigkeit von der Beanspruchungsart und Nachweisstelle
V k
Bild 32: Zulässige rechnerische Randdehnung bei
Scheibenbeanspruchung und klaffender Fuge
N k
auf die Berücksichtigung einer Haftscherfestigkeit
f vk0
beim Nachweis der Schubtragfähigkeit
verzichtet wird.
Die häufige Bemessungskombination im
Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit
ist wie folgt definiert:
(5.21)
Wird die Haftscherfestigkeit beim Nachweis
der Schubtragfähigkeit in Ansatz gebracht,
so ist der Nachweis der Randdehnung unter
der seltenen Einwirkungskombination
zu führen (Gleichung (5.22)):
(5.22)
5.4 Nachweis bei
Querkraftbeanspruchung
Grundsätzlich wird beim Nachweis der
Querkraftbeanspruchung zwischen Scheibenschub
infolge von Kräften, die parallel
zur Wandebene wirken, und Plattenschub
infolge von Kräften, die senkrecht dazu
wirken, unterschieden (siehe Bild 24). Ist
eine hinreichende Aussteifung des Gebäudes
durch Scheiben in Längs- und Querrichtung
nicht sichergestellt, ist die Verteilung
der Horizontallasten auf die aussteifenden
Wände zu bestimmen und deren Aufnahme
nachzuweisen (Scheibenschub). Der
Nachweis des Plattenschubes quer zur
Wandebene kann dagegen bei Einhaltung
der Randbedingungen des vereinfachten
Berechnungsverfahrens im Allgemeinen
entfallen.
Unabhängig von der Beanspruchungsart
dürfen mit dem vereinfachten Berechnungsverfahren
nur Rechteckquerschnitte
nachgewiesen werden, d.h. die günstige
Wirkung von zusammengesetzten Querschnitten
(zum Beispiel bei im Verband
gemauerten Längs- und Querwänden) auf
die Abtragung von Horizontallasten und
die zugehörige Querkraftbeanspruchung
muss unberücksichtigt bleiben. Für die Ermittlung
der aufnehmbaren Querkraft V Rd
bei kombinierter Beanspruchung aus Querkraft
und Biegung um die starke Achse darf
nur die überdrückte Querschnittsfläche A c
angesetzt werden. Soll die günstige Wirkung
zusammengesetzter Querschnitte berücksichtigt
werden, so ist dies nur durch
Anwendung des genaueren Berechnungsverfahrens
nach DIN 1053-100, Abschnitt
9.9.5 möglich.
Analog zum Nachweis bei zentrischer und
exzentrischer Druckbeanspruchung ist
28

KALKSANDSTEIN – Bemessung
auch für den Nachweis der Querkrafttragfähigkeit
der Bemessungswert der einwirkenden
Querkraft V Ed
dem aufnehmbaren Wert
der Querkraft V Rd
gegenüberzustellen:
(5.23)
Resultiert die Bemessungsquerkraft in
Scheibenrichtung aus Windbeanspruchung,
so ergibt sich für V Ed
:
(5.24)
Zusätzlich sind ggf. Horizontallasten infolge
Schiefstellung des Gebäudes sowie
evtl. vorhandene Exzentrizitäten der
Normalkraft in Kombination zu berücksichtigen.
Der Bemessungswert der aufnehmbaren
Querkraft V Rd
ergibt sich im Allgemeinen zu:
c
(5.25)
Bei Wänden mit einer großer Schubschlankheit
(Wandhöhe/Wandlänge
2) ist der Beiwert c entsprechend
einer parabolischen Verteilung der
Schubspannungen mit c = 1,5 anzusetzen,
während bei gedrungenen Wänden
(Wandhöhe/Wandlänge 1) von einer
annähernd rechteckigen Spannungsverteilung
mit c = 1,0 ausgegangen
wird (siehe Bild 33). Zwischenwerte
dürfen linear interpoliert werden. Bei
Plattenschub gilt stets c = 1,5
Bild 33: Nachweis bei Querkraftbeanspruchung
Tafel 26: Abgeminderte Haftscherfestigkeit f vk0
[N/mm 2 ]
KS-Lochsteine
KS-Loch- oder KS-Vollsteine mit Grifflöchern oder Grifföffnungen
KS-Vollsteine ohne Grifflöcher oder Grifföffnungen
f bk
Mörtelgruppe,
Mörtelart
Tafel 27: Steinzugfestigkeit f bz
von Kalksandstein-Mauerwerk
NM II NM IIa NM III / DM NM IIIa
f vk0
1)
0,08 0,18 0,22 0,26
1)
Für Mauerwerk mit unvermörtelten Stoßfugen sind die Werte f vk0
zu halbieren. Als vermörtelt in
diesem Sinne gilt eine Stoßfuge, bei der etwa die halbe Wanddicke oder mehr vermörtelt ist.
charakteristischer Wert der Steindruckfestigkeit (Steindruckfestigkeitsklasse)
Es ist zu beachten, dass diese Beziehung
nur für das nach DIN 1053-1 zulässige
Überbindemaß von ü ≥ 0,4 · h
gültig ist. Gleichung (5.31) wird bei der
Verwendung von normalformatigem
Mauerwerk in der Regel nicht maßf
bz
0,025 · f bk
0,033 · f bk
0,040 · f bk
A c
überdrückte Querschnittsfläche unter
Ansatz einer linear-elastischen Spannungs-Dehnungs-Beziehung,
vgl. Bild
33:
A Gesamtquerschnittsfläche
(5.26)
(5.27)
f vd
Bemessungswert der Schubfestigkeit
für normale Einwirkungen
(5.28)
f vk
Charakteristische Schubfestigkeit als
Minimum der Gleichungen (3.3) und
(3.4). Da sich das genauere und das
vereinfachte Berechnungsverfahren
nach DIN 1053-100 ausschließlich in
der Berechnung der charakteristischen
Schubfestigkeit unterscheiden, sollten
zur Ausnutzung höherer rechnerischer
Querkrafttragfähigkeiten stets die
Gleichungen (5.29) und (5.30) bzw.
deren Minimum in Verbindung mit den
Festigkeitswerten aus den Tafeln 27
und 28 verwendet werden. Hinsichtlich
der Haftscherfestigkeit f vk0
ist dabei
der Nachweis der zulässigen rechnerischen
Randdehnung (Gleichung
(5.20)) zu beachten.
(5.29)
(5.30)
(5.31)
gebend. Bei reduzierten Überbindemaßen
(ü < 0,4 · h) müssen die rechnerisch
ermittelten Schubfestigkeiten
abgemindert werden. Entsprechende
Angaben finden sich in der jeweiligen
Zulassung.
σ Dd
Bemessungswert der zugehörigen minimalen
Druckspannung. Für Rechteckquerschnitte
gilt im Regelfall:
(5.32)
Für den Nachweis von Windscheiben (ohne
Einwirkung infolge Erddrucks) darf wegen
der kurzen Einwirkungsdauer des Windes
der Bemessungswert der Querkrafttragfähigkeit
anstelle von Gleichung (5.25) wie
folgt erhöht werden:
(5.33)
29

KALKSANDSTEIN – Bemessung
5.5 Einzellasten und Teilflächenpressung
5.5.1 Teilflächenpressung in der
Wandebene
Werden Wände und Pfeiler vertikal auf
Druck beansprucht und erfolgt dabei die
Einleitung der Belastung punktuell und
nicht über den gesamten Wandquerschnitt
verteilt, so kann man bei der Bemessung
den günstigen Effekt des mehrachsigen
Spannungszustands über eine Erhöhung
der zulässigen Teilflächenpressung in
Rechnung stellen. Die Erhöhung der Tragfähigkeit
ist bei Mauerwerk mit reduziertem
Überbindemaß (ü < 0,4 · h) unzulässig.
Die rechnerische Vergrößerung der zulässigen
Teilflächenpressung ist nur gestattet,
wenn sichergestellt ist, dass die
auftretenden Spaltzugkräfte innerhalb
der Wand aufgenommen werden können.
In der Regel kann davon bei einem Überbindemaß
von ü 0,4 · h ausgegangen
werden. Falls erforderlich, darf der höher
beanspruchte Wandbereich mit Mauerwerk
höherer Druckfestigkeit ausgeführt
werden.
Wird nur die Teilfläche A 1
(siehe Bild 34)
eines Mauerwerksquerschnittes durch eine
Einzellast F d
(z.B. unter Balken, Unterzügen,
Stützen usw.) mittig belastet, so darf
die zulässige Teilflächenpressung in A 1
mit
einem um 30 % erhöhten Bemessungswert
der Druckfestigkeit nach Gleichung (2.14)
oder Tafel 25 (für Wände) berechnet werden,
wenn die in Bild 34 formulierten Bedingungen
eingehalten sind.
Dieser Nachweis ersetzt nicht den Nachweis
der gesamten Wand, weshalb zusätzlich
noch der Nachweis der Knicksicherheit
in der Wandmitte zu führen ist.
Bei Mauerwerk mit Überbindemaß nach
DIN 1053-1 (ü 0,4 · h) darf ein Lastausbreitwinkel
unter α = 60° angesetzt
werden. Wird Mauerwerk mit reduziertem
Überbindemaß (ü < 0,4 · h) ausgeführt,
sind nach der jeweiligen Zulassung geringere
Lastausbreitungswinkel in Abhängigkeit
von Steinhöhe und Überbindemaß
anzusetzen, vgl. Tafel 28.
Tafel 28: Lastausbreitung in Abhängigkeit vom Überbindemaß
Bild 34: Lastausbreitung unter Einzellasten
(Teilflächenpressung)
5.5.2 Teilflächenpressung rechtwinklig
zur Wandebene
Für die Teilflächenpressung rechtwinklig zur
Wandebene gelten gemäß DIN 1053-100,
Abschnitt 8.9.3.3 folgende Bedingungen:
σ 1d
1,3 · f d
Bei horizontalen Einzellasten F d
> 4,0
kN ist zusätzlich die Schubspannung in
den Lagerfugen der belasteten Steine
nach Gleichung (3.4) nachzuweisen.
Bei Loch- und Kammersteinen ist z.B.
durch Verteilungsplatten sicherzustellen,
dass die Druckkraft auf mindestens
2 Stege übertragen wird.
Bei Kalksandsteinen nach DIN V 106,
auch Lochsteinen, sind die Anforderungen
hinsichtlich Verteilungsplatten
und Stegen immer eingehalten.
Überbindemaß Steinhöhe Lastausbreitwinkel α
ü 0,4 · h (nach DIN 1053-1) alle Höhen 60°
ü 0,25 · h (nach abZ) 498 mm / 623 mm 76°
ü 0,2 · h (nach abZ) 498 mm / 623 mm 79°
Der Tangens des Lastausbreitungswinkels ist als das Verhältnis von Steinhöhe zu Überbindemaß definiert.
6. BEMESSUNG VON KELLERWÄNDEN,
GEWÖLBEN UND SONSTIGEN BAUTEILEN
6.1 Kelleraußenwände
6.1.1 Beanspruchung und Tragverhalten
von Kellerwänden
Kellerwände tragen die vertikalen Lasten
aus den Geschossdecken und den aufgehenden
Wänden über die Fundamente in
den Baugrund ab. Durch die Erdanschüttung
ergibt sich zusätzlich eine horizontale
Beanspruchung der Kelleraußenwände.
Eine ungünstige Einwirkungskombination
mit hohen Horizontallasten und geringen
Vertikallasten tritt z.B. bei Einfamilienhäusern
(wenn im Wohnzimmer des Erdgeschosses
zur Terrasse hin große Fensterflächen
angeordnet sind) oder bei
leichten Fertighäusern auf. Ungünstige
Verhältnisse entstehen vor allem im Bauzustand,
wenn nach dem Betonieren der
Geschossdecke bereits mit der Bodenverfüllung
des Arbeitsraumes begonnen
wird.
Aufgrund der vielfach zu geringen Auflast
und der kleinen Biegezugfestigkeit von
Mauerwerk senkrecht zur Lagerfuge ist ein
einachsiger Lastabtrag über Biegung mit
Normalkraft bei Kellerwänden rechnerisch
häufig nicht möglich. Das Tragverhalten von
erddruckbelasteten Kellerwänden muss
daher über eine Bogenwirkung modelliert
werden. Zur Ausbildung eines in der Wand
liegenden Druckbogens zwischen dem Fundament
und der aufliegenden Geschossdecke
muss dem Bogenschub eine hinreichende
Auflast entgegenwirken. Gerade
bei Kellerwänden mit geringen Auflasten
und hoher Erdanschüttung kann diese
Forderung maßgebend werden.
Um die zur Sicherstellung der Bogentragwirkung
erforderliche Auflast am Wandkopf
zu reduzieren, kann z.B. die Dicke der Kellerwand
erhöht und somit der Bogenstich
vergrößert werden. Weitere konstruktive
Maßnahmen zur Änderung des Lastabtragungssystems
für Kelleraußenwände können
Tafel 29 entnommen werden.
Das Verfüllen des Erdreiches an die
Kelleraußenwand darf erst nach Fertigstellung
der Kellerdecke und bei
dem durch den Planer vorgegebenen
Baufortschritt zur Gewährleistung der
minimal erforderlichen Auflast auf die
Kellerwand erfolgen. Beim Verfüllen
sind Verdichtungsgeräte mit geringer
Verdichtungsenergie zu verwenden. Es
ist lagenweise zu verdichten oder es
sind zusätzliche Abstützungen der Wand
für den Bauzustand auszuführen.
30

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Zum Schutz der Mauerwerkswände gegen
aufsteigende Feuchtigkeit sind waagerechte
Abdichtungen unter den Wänden
(Querschnittsabdichtungen) erforderlich.
Neben den bahnförmigen Querschnittsabdichtungen
mit z.B. Bitumendachdichtungsbahnen
können auch durch Zementschlämmen
Abdichtungen hergestellt
werden. Beide Abdichtungsarten müssen
insbesondere bei Anordnung am Wandfuß
die auftretenden Horizontalkräfte aus Erddruckbeanspruchung
in der Wand sicher
weiterleiten. Bei höheren seitlich belasteten
Wänden empfiehlt sich aufgrund des
guten Haftscherverbundes die Anwendung
von Dichtschlämmen.
6.1.2 Bemessung von
Kelleraußenwänden
Grundsätzlich ist für Wände ein Nachweis
im Grenzzustand der Tragfähigkeit
für exzentrische Druckbeanspruchung
und für Querkraftbeanspruchung unter
den gegebenen Einwirkungen zu führen.
Bei Kelleraußenwänden kann gemäß
DIN 1053-100 auf einen Nachweis unter
Berücksichtigung des Erddruckes verzichtet
werden, wenn folgende Bedingungen
erfüllt sind:
Wanddicke d 240 mm
lichte Höhe der Kellerwand h s
2,60 m
Die Kellerdecke wirkt als Scheibe und
kann die aus dem Erddruck entstehenden
Kräfte aufnehmen.
Im Einflussbereich des Erddrucks auf
Kellerwände beträgt die charakteristische
Nutzlast q k
auf der Geländeoberfläche
nicht mehr als 5 kN/m².
Die Geländeoberfläche steigt nicht an.
Die Anschütthöhe h e
ist nicht größer
als die lichte Wandhöhe h s
.
Der jeweils maßgebende Bemessungswert
der Wandnormalkraft N Ed
je lfdm
der Wand innerhalb der zulässigen
Grenzen.
Der untere Grenzwert N lim,d
dient zur Gewährleistung
der Aufnahme des Bogenschubs.
Der obere Grenzwert N R,d
entspricht
dem Nachweis im Grenzzustand
der Tragfähigkeit für eine exzentrisch angreifende
Normalkraft.
Zur Bestimmung der Grenzwerte der Auflast
können gemäß DIN 1053-100 die
Tafel 29: Lastabtragungssysteme bei Kellerwänden
Statisches System
1)
1)
1)
2)
2)
1)
2)
3)
3) 2)
3)
4)
4) 3)
4)
5)
5)
4)
5)
5)
hoch
mittel
keine
keine
beiden folgenden Berechnungsverfahren
angewendet werden:
Berechnungsverfahren 1
Überprüfung der Wandnormalkraft N 1,Ed
in halber Höhe der Anschüttung mit Hilfe
folgender Gleichungen (Druckkraft ist
positiv):
(6.1)
(6.2)
mit
N 1,Ed,inf
unterer Bemessungswert der Wandnormalkraft
N 1,Ed,sup
oberer Bemessungswert der Wandnormalkraft
N 1,Rd
Bemessungswert des Tragwiderstandes
des Querschnitts
N 1,lim,d
Grenzwert der Normalkraft als Voraussetzung
für die Gültigkeit des
Bogenmodells
h s
h e
d
γ e
f d
Erforderliche
Auflast am
Wandkopf
lichte Höhe der Kellerwand
Höhe der Anschüttung
Wanddicke
Wichte der Anschüttung
Bemessungswert der Druckfestigkeit
in Lastrichtung
Bemerkungen
Einachsige, lotrechte Lastabtragung
Zweiachsige Lastabtragung
(nur bei ü ≥ 0,4 · h)
Lotrechte Lastabtragung über Gewölbewirkung
in Zugglieder
Horizontale Lastabtragung über Gewölbewirkung;
Gewölbeschub an Endstützen beachten;
die um ca. 1/ 3 reduzierte Druckfestigkeit
von Loch- und Hohlblocksteinen
in Richtung der Steinlänge bzw. -breite ist
zu beachten;
Stoßfugenvermörtelung erforderlich.
N 0,Ed
Bild 35: Bedingungen für das Entfallen des
Nachweises von Kellerwänden auf Erddruck nach
DIN 1053-100, Abschnitt 10
31

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Berechnungsverfahren 2
Überprüfung der Wandnormalkraft N 0,Ed
am
Wandkopf mit Hilfe folgender Gleichungen
(Druckkraft ist positiv):
Tafel 30: Werte für die erforderliche minimale Auflast der Kellerwand nach DIN 1053-100, Tabelle 10
Wanddicke
d
N 0,lim,d
[kN/m]
bei einer Höhe der Anschüttung h e
von
mit N 0,lim,d
nach Tafel 30
(6.3)
(6.4)
[mm]
1,0 m 1,5 m 2,0 m 2,5 m
240 6 20 45 75
300 3 15 30 50
365 0 10 25 40
Für den unteren Grenzwert N 0,lim,d
wurde die
Gleichung (6.1) für übliche Abmessungen
und Randbedingungen ausgewertet und
die Ergebnisse in Tafel 30 zusammengestellt.
Ein wesentlicher Unterschied der beiden
Berechnungsverfahren besteht in den verschiedenen
Nachweisstellen der anzusetzenden
Normalkraft N 1,Ed
bzw. N 0,Ed
. Verwendet
man Gleichung (6.1), kann zusätzlich
die Eigenlast der Wand mit berücksichtigt
werden. Beim Nachweis von Kellerwänden
mit geringen Auflasten kann dieser günstig
wirkende Lastanteil von großer Bedeutung
sein, so dass ein Nachweis mit Berechnungsverfahren
1 zu empfehlen ist.
490 0 5 15 30
Zwischenwerte sind geradlinig zu interpolieren.
Bild 36: Abminderung von N lim,d
bei zweiachsig gespannten Kelleraußenwänden
6.1.3 Zweiachsige Lastabtragung in der
Kelleraußenwand
Ist die dem Erddruck ausgesetzte Kellerwand
durch Querwände oder statisch nachgewiesene
Bauteile, z.B. Aussteifungsstützen
aus ausbetonierten KS-U-Schalen,
im Abstand b ausgesteift, so dass eine
zweiachsige Lastabtragung (vertikal und
horizontal) in der Wand stattfinden kann,
dürfen die unteren Grenzwerte N 0,lim,d
und
N 1,lim,d
wie folgt abgemindert werden:
für b ≤ h s
(6.5)
(6.6)
für b ≥ 2 ∙ h s
(6.7)
Bild 37: Aussteifende Stahlbetonstützen in 24 cm dicken Kelleraußenwänden unter Verwendung von
KS-U-Schalen
(6.8)
Zwischenwerte sind geradlinig zu interpolieren.
6.2 Bögen und Gewölbe
6.2.1 Tragverhalten
Bögen und Gewölbe kommen bei der Planung
neuer Bauwerke relativ selten vor,
jedoch trifft man auf derartige Konstruktionen
bei der Sicherung und Sanierung historischer
Bauten. Von den Beanspruchungsarten
Druck, Zug, Biegung und Schub kann
Mauerwerk Druckbeanspruchungen am
besten aufnehmen. Will man daher mit
Mauerwerk Öffnungen oder Räume überspannen,
so muss das abfangende Bauteil
derart geformt sein, dass überwiegend
Druckbeanspruchungen auftreten. Dies
gelingt, wenn sich innerhalb von Stab- und
Flächentragwerken die von der Einwirkung
abhängige Stützlinie ausbilden kann. Als
Stützlinie wird die Form eines statischen
Systems bezeichnet, für die eine bestimmte
Belastung nur Längskräfte im Bogen
hervorruft (M = 0 und V = 0). Die Stützlinie
entspricht einer umgedrehten Kettenlinie
32

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Bild 39: Tragverhalten eines Gewölbes
Bild 38: Bestandteile eines Gewölbes
(Katenoide) und kann bei einer gleichmäßig
verteilten Belastung näherungsweise
als eine quadratische Parabel (genaue
Form: Cosinus Hyperbolicus) angenommen
werden.
6.2.2 Konstruktive Ausbildung
Da die Form der Stützlinie abhängig von
der Einwirkung ist, sollten Bögen und
Gewölbe nach der Stützlinie für ständige
Lasten geformt werden. Dies ist allerdings
nur möglich, wenn der Anteil der ständigen
Lasten erheblich größer ist als der Anteil
der Nutzlasten. Die auf Druck beanspruchten
Fugen müssen dann rechtwinklig zu
dieser Stützlinie angeordnet sein.
Für Bögen und Gewölbe ist die Aufnahme
des Gewölbeschubes eine notwendige
Voraussetzung. Hierbei dürfen keine horizontalen
Verschiebungen auftreten, da bereits
bei geringen Auflagerverschiebungen
(wegen Verminderung des Stiches) eine erhebliche
Vergrößerung der Beanspruchung
des Mauerwerks resultiert.
6.2.3 Bemessung
Bögen und Gewölbe mit günstigen Stichverhältnissen
(f/l > 1/10) und voller Übermauerung
oder großer Überschüttungshöhe
können bei kleineren Stützweiten nach
dem Stützlinienverfahren berechnet werden.
Bei größeren Stützweiten und stark
wechselnden Lasten ist eine Berechnung
nach der Elastizitätstheorie unter Berücksichtigung
der Verformungen und der Stabilität
des Bogens durchzuführen.
Bei Verwendung der Bezeichnungen aus
Bild 39 ergeben sich für ein Gewölbe folgende
Zusammenhänge:
(6.9)
(6.10)
(6.11)
Bei horizontal abtragenden Kellerwänden
kann sich ebenfalls zwischen zwei Stahlbetonstützen
(starres Widerlager) ein Bogen
ausbilden. Die sich in der Wand einstellende
Bogenform wird hier im Gegensatz
zu einem gemauerten Gewölbe durch die
Dicke und die Länge der Wand sowie durch
die Einwirkung bestimmt. Bild 40 zeigt für
unterschiedliche Stichmaße unter Annahme
eines linear-elastischen Materialverhaltens
die Bogenform und die entstehenden
Beanspruchungen.
Alternativ ist in DIN 1053-100 der Ansatz
eines Spannungsblocks beim Nachweis
der maximalen Druckspannungen im
Grenzzustand der Tragfähigkeit gestattet.
Durch die horizontale Gewölbewirkung wird
das Mauerwerk auf Druck parallel zu den
Lagerfugen beansprucht. Bei der Verwendung
von Vollsteinen können 60 % der in
der DIN 1053-100 angegebenen Druckfestigkeiten
auch für die Festigkeit parallel
zur Lagerfuge angesetzt werden. Demgegenüber
sollten die Druckfestigkeiten von
Hohlblocksteinen in Steinlängsrichtung nur
zu 1/3 der Werte aus DIN 1053-100 angenommen
werden. Bei horizontalem Lastabtrag
ist das Mauerwerk mit Stoßfugenvermörtelung
auszuführen.
Zur Sicherstellung der Ausbildung des
Gewölbes ist die Aufnahme des Gewölbeschubes
durch die angrenzenden Bauteile
nachzuweisen. Die konstruktive Ausbildung
kann z.B. nach Bild 41 oder Bild 42
erfolgen.
a) b)
Bild 40: Bogen bei einem Stich von a) f = 2/3 · d und b) f = 1/2 · d
33

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Bild 41: Aussteifende Stahlbetonstützen unter Verwendung von KS-U-Schalen
Bild 42: Aussteifende Stahlstützen
6.3 Vorgefertigte Stürze
6.3.1 KS-Flachstürze nach Zulassung
Flachstürze dienen zur Überspannung von
kleinen Öffnungen (z.B. Fenster etc.) in
Wänden und bestehen aus einem vorgefertigten
Zuggurt und einer örtlich hergestellten
Druckzone aus Mauerwerk oder
Beton. Oberhalb des Flachsturzes bildet
sich ein Druckbogen aus (siehe Bild 43).
Der Bogenschub wird durch die im Flachsturz
liegende Bewehrung (Zuggurt) aufgenommen.
Konstruktive Hinweise
Flachstürze dürfen nur als Einfeldträger
mit einer Stützweite l 3 m und nur bei
vorwiegend ruhender Belastung verwendet
werden. Eine unmittelbare Belastung des
Zuggurtes mit Einzellasten ist nicht zulässig.
Die auf den Flachsturz maximal wirkende
Belastung unter Berücksichtigung
einer Gewölbewirkung im Mauerwerk zeigt
Bild 44. Falls oberhalb des Flachsturzes
eine Stahlbetondecke aufliegt, so ist die
Auflagerkraft der Decke im dargestellten
Einzugsbereich zu berücksichtigen. Entsprechendes
gilt für Einwirkungen aus
Einzellasten.
Flachstürze (h 12,5 cm) bestehen aus
KS-U-Schalen mit Stahlbetonkern. Die Zuggurte
müssen mindestens 11,5 cm breit
und 6 cm hoch sein. Es dürfen mehrere
Flachstürze nebeneinander angeordnet
werden, wenn die Druckzone in ihrer Breite
sämtliche Zugglieder erfasst. Je Zugglied
Bild 43: Tragwirkung eines Flachsturzes
ist eine Bewehrung von mindestens 1 Stab
∅ 8 mm erforderlich. Der maximale Stabdurchmesser
ist auf 12 mm begrenzt. Für
die Betondeckung der Bewehrung gelten
die Regelungen in der DIN 1045-1. Auf eine
Schubbewehrung darf in Flachstürzen
verzichtet werden.
34

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Die Auflagertiefe von Flachstürzen auf dem
Mauerwerk muss mindestens 11,5 cm
betragen. Die Auflagerpressungen sind
nachzuweisen. Die Oberseite von Flachstürzen
ist rau auszubilden und vor dem
Aufmauern sorgfältig von Schmutz zu reinigen.
Die Druckzone aus Mauerwerk ist
im Verband mit vermörtelten Stoß- und
Lagerfugen, mit Steinen mindestens der
Festigkeitsklasse 12 sowie mindestens
mit Mörtelgruppe II herzustellen.
Nachweis mit Bemessungstafeln
Die Bemessung des Flachsturzes erfolgt
aufgrund von Typenstatiken der Hersteller.
Die Bemessung erfolgt durch einen
Vergleich zwischen der vorhandenen
Einwirkung und der in Abhängigkeit der
Sturzgeometrie (Stützweite und der Sturzhöhe)
angegebenen zulässigen Gleichstreckenlast:
Bild 44: Ermittlung der Belastung von Flachstürzen für ü 0,4 ∙ h
(6.12)
Streng genommen ist die Anwendung der
Bemessungstafeln für Flachstürze nur für
eine Gleichstreckenlast zulässig. Sie kann
jedoch auch für eine dreieckförmige Belastung
bei Ausbildung eines Druckbogens gemäß
Bild 43 herangezogen werden, wenn
man q v
ersatzweise aus der tatsächlichen
Auflagerkraft A zurückgerechnet:
(6.13)
Bemessung von vor Ort hergestellten
Stürzen
Werden Stürze vor Ort aus KS-U-Schalen
bewehrt und mit Ortbeton verfüllt hergestellt,
z.B. bei Sichtmauerwerk mit Sturzhöhe
24 cm, so erfolgt die Bemessung
nach DIN 1045-1.
6.3.2 KS-Fertigteilstürze nach Zulassung
Als Alternative zu Flachstürzen kommen im
Hintermauerbereich KS-Fertigteilstürze zur
Anwendung, deren Nennlängen zwischen
1 m und 2 m liegen. Bei diesen Stürzen
ist im Vergleich zu den Flachstürzen die
Übermauerung aus KS XL (Druckzone mit
vermörtelter Stoßfuge) Bestandteil des
Sturzes.
Die KS-Fertigteilstürze werden im Herstellwerk
so gefertigt, dass der gesamte
Zwischenraum zwischen der Oberkante
der Wandöffnung und der Decke bereits
ausgefüllt ist. Eine Anpassung der Sturzhöhe
an die örtlichen Gegebenheiten auf
der Baustelle, beispielsweise durch eine
weitere Übermauerung, ist nicht mehr erforderlich.
Die Montage der Stürze erfolgt
Bild 45: Bezeichnung bei Flachstürzen
im Zuge des Versetzens der KS XL mit
einem Versetzgerät gleich mit, so dass es
zu keiner Unterbrechung des Arbeitsablaufes
kommt. Hierdurch kann auch im Wandöffnungsbereich
die rationelle Herstellung
von KS XL-Mauerwerk erreicht werden.
7. BAULICHE DURCHBILDUNG
7.1 Vorbemerkungen
DIN 1053-100 regelt ausschließlich die
Berechnung von Mauerwerk unter Verwendung
des semiprobabilistischen Teilsicherheitskonzeptes.
Für alle konstruktiven
Regelungen zur baulichen Durchbildung
sowie zur Bauausführung ist weiterhin
DIN 1053-1 zu beachten. Dies bedeutet,
dass bis auf weiteres DIN 1053-1 und
DIN 1053-100 parallel gelten und auch
bauaufsichtlich eingeführt bleiben.
7.2 Schlitze und Aussparungen
Als Schlitze werden längliche Einschnitte
in flächigen Bauteilen verstanden. Handelt
es sich dabei um kleine gedrungene Einschnitte,
spricht man von Aussparungen.
Schlitze und Aussparungen können während
der Herstellung des Bauteils oder
nachträglich hergestellt werden.
Grundsätzlich ist bei Schlitzen und Aussparungen
zu unterscheiden, ob ein maßgebender
Einfluss auf das Tragverhalten des
Bauteils vorliegt, der in der Bemessung der
Tragkonstruktion gesondert zu berücksichtigen
ist. Ohne zusätzlichen Nachweis dürfen
Schlitze und Aussparungen nur ausgeführt
werden, wenn die Bedingungen nach
DIN 1053-1 eingehalten werden.
Vertikale Schlitze und Aussparungen sind
auch dann ohne Nachweis zulässig, wenn
35

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Tafel 31: Zulässige Schlitze und Aussparungen in tragenden Wänden ohne rechnerischen Nachweis (siehe DIN 1053-1, Tab. 10)
1 2 4 5 6 7 8 9 10
Wanddicke
Horizontale und schräge
Schlitze 1)
nachträglich hergestellt
Schlitzlänge
unbeschränkt
Tiefe 3) 1,25 m lang 2)
Tiefe
Vertikale Schlitze und Aussparungen
nachträglich hergestellt
Tiefe 4)
Abstand der
Schlitze und
Aussparungen
von Öffnungen
Einzelschlitzbreite
5)
Breite 5)
von
Öffnungen
Vertikale Schlitze und Aussparungen in
gemauertem Verband
Mindestabstand der
Schlitze und Aussparungen
Restwanddicke
untereinander
115 – – 10 100 – –
175 0 25 30 100 260 115
240 15 25 30 150 115 385 115
300 20 30 30 200 385 175
365 20 30 30 200 385 240
zweifache
Schlitzbreite
bzw. 240
Schlitzbreite
1)
Horizontale und schräge Schlitze sind nur zulässig in einem Bereich
< 0,4 m ober- oder unterhalb der Rohdecke sowie jeweils an einer
Wandseite. Sie sind nicht zulässig bei Langlochziegeln.
2)
Mindestabstand in Längsrichtung von Öffnungen 490 mm, vom
nächsten Horizontalschlitz zweifache Schlitzlänge
3)
Die Tiefe darf um 10 mm erhöht werden, wenn Werkzeuge verwendet
werden, mit denen die Tiefe genau eingehalten werden kann. Bei
Verwendung solcher Werkzeuge dürfen auch in Wänden 240 mm
gegenüber liegende Schlitze mit jeweils 10 mm Tiefe ausgeführt werden.
4)
Schlitze, die bis maximal 1 m über den Fußboden reichen, dürfen bei Wanddicken
240 mm bis 80 mm Tiefe und 120 mm Breite ausgeführt werden.
5)
Die Gesamtbreite von Schlitzen nach Spalte 5 und Spalte 7 darf je 2 m
Wandlänge die Maße in Spalte 7 nicht überschreiten. Bei geringeren
Wandlängen als 2 m sind die Werte in Spalte 7 proportional zur Wandlänge zu
verringern.
die Querschnittsschwächung (bezogen auf
1 m Wandlänge) weniger als 6 % beträgt
und die Wand nur in vertikaler Richtung
zweiseitig gehalten nachgewiesen wird.
Hierbei müssen eine Restwanddicke nach
Tafel 31, Spalte 8 und ein Mindestabstand
von Öffnungen von mindestens der
doppelten Schlitzbreite bzw. 240 mm
eingehalten werden. Die Festlegungen gelten
nur für tragende Wände. Schlitze und
Aussparungen in Schornsteinwangen sind
unzulässig. Längere horizontale Schlitze
am Wandkopf sollten zur Vermeidung von
Rissbildung und Abplatzungen nicht unmittelbar
unter dem Deckenauflager angeordnet
werden, dürfen aber nur 40 cm
unterhalb Wandkopf und 40 cm oberhalb
Wandfuß angeordnet werden. Alle übrigen
Schlitze und Aussparungen sind bei der
Bemessung des Mauerwerks zu berücksichtigen.
Wenn die Restwanddicke bei vertikalen
Schlitzen und Aussparungen kleiner als
die halbe Wanddicke oder kleiner als
11,5 cm ist, so ist in der statischen Berechnung
an dieser Stelle ein freier Rand
anzunehmen.
Bei horizontalen Schlitzen ist zur Einschätzung
der Größe der Tragfähigkeitsminderung
die Lage der Schlitze über die
Wandhöhe zu beachten. Bei Schlitzen am
Wandkopf bzw. Wandfuß tritt im Allgemeinen
ein proportionaler Zusammenhang
Tafel 32: Nachträglich hergestellte horizontale und
schräge Schlitze nach DIN 1053-1, Tab. 10 (Fußnoten
siehe Tafel 31)
Schlitz mit unbegrenzter
Länge
400
keine Horizontal- oder
Schrägschlitze
400
d
1250
Schlitzlänge
unbeschränkt
Tiefe 3)
≥ 490
Schlitzlänge
Abstand zur
Öffnung
Öffnung
1,25 m lang 2)
Tiefe
Tafel 33: Nachträglich hergestellte vertikale Schlitze
und Aussparungen nach DIN 1053-1, Tab. 10 (Fußnoten
siehe Tafel 31)
Schlitzende maximal 1 m über Fußboden 3)
d
bei d 240
B 1 120
T 2 80
Wanddicke
Tiefe 4)
[mm] [mm]
[mm]
[mm] [mm]
115
175
240
300
365
–
0
15
20
20
–
25
25
30
30
115
175
240
300
365
10
30
30
30
30
2)
und 3) : Fußnoten siehe Tafel 31
4)
Fußnote siehe Tafel 31
Schlitztiefe
Schlitztiefe
Schlitztiefe
T 2
Schlitzbreite
B 1
Wanddicke
Einzelschlitzbreite
[mm]
100
100
150
200
200
Öffnung
Abstand
115
Abstand der
Schlitze und
Aussparungen
von Öffnungen
[mm]
115
36

KALKSANDSTEIN – Bemessung
zwischen Querschnittsschwächung und
Tragfähigkeitsminderung auf, da hier der
Grenzzustand der Tragfähigkeit durch das
Materialversagen definiert wird. In Wandhöhenmitte
wird bei horizontalen Schlitzen
meistens Stabilitätsversagen maßgebend.
Hier steigt die Abminderung der Tragfähigkeit
quadratisch mit der Schwächung
des Querschnitts an. Daher sind nach
DIN 1053-1 ohne genauen Nachweis
keine horizontalen Schlitze in Wandmitte
gestattet.
Die Kalksandsteinindustrie bietet für jede
Wanddicke geeignete Steinformate
für die Verarbeitung als Einsteinmauerwerk
(Wanddicke = Steindicke) an. Mit
der Ausweitung der Produktpalette hat
die Bedeutung des Verbandsmauerwerks
im Bereich des Neubaus nahezu keine
Bedeutung mehr.
Lediglich im Bereich von kleinteiligem
Sichtmauerwerk oder bei der Sanierungen
im Altgebäudebestand kommt diese Art
des Mauerns weiterhin zur Anwendung.
Bei Verbandsmauerwerk ist das Überbindemaß
nicht nur in Wandlängsrichtung,
sondern auch im Wandquerschnitt
einzuhalten. In der Praxis sind
hier oftmals Fehler festzustellen.
Mauerwerk aus KS-XL ist nur als Einsteinmauerwerk
(Wanddicke = Steindicke) zulässig.
7.3 Überbindemaß
Die Forderung nach der Einhaltung des
Überbindemaßes gemäß DIN 1053-1 wird
durch die Ausführung des Mauerwerks im
Verband gewährleistet, wenn die Stoß- und
Längsfugen übereinander liegender Schichten
mindestens mit dem Überbindemaß
ü 0,4 ∙ h bzw. ü 45 mm (der größere
Wert ist maßgebend) angeordnet werden
(siehe Bild 46). Gerade in Bereichen von
Fensterbrüstungen, Öffnungen und dem
Eintrag von Einzellasten in das Mauerwerk
ist auf die Einhaltung des Überbindemaßes
zu achten. Bei großformatigen Kalksandsteinen
sind nach Zulassung reduzierte
Überbindemaße (ü < 0,4 ∙ h) zulässig. Bei
reduzierten Überbindemaßen ergeben sich
Auswirkungen auf die Querkrafttragfähigkeit
in Scheibenrichtung:
Unter Einzellasten dürfen keine erhöhten
Teilflächenpressungen angesetzt
werden.
Die Lastausbreitwinkel ergeben sich
aus dem Tangens von Überbindemaß
und Steinhöhe.
Bei der Ermittlung der Knicklänge darf
keine drei- bzw. vierseitige Halterung
der Wand angenommen werden.
Auch bei großformatigen Kalksandsteinen
(KS XL) ist das Überbindemaß
nach DIN 1053-1 (ü 0,4 ∙ h) der Regelfall.
Da dies aber nicht an allen Stellen
baupraktisch ausführbar ist, sind
in den bauaufsichtlichen Zulassungen
für die Anwendung von KS XL auch
reduzierte Überbindemaße zulässig,
siehe Tafel 34.
Tafel 34: Überbindemaße in Abhängigkeit von der Steinhöhe
Regelfall
Steinhöhe ü = 0,4 x Steinhöhe Mindestüberbindemaß
< 11,3 cm 5 cm ü 4,5 cm
11,3 cm / 12,3 cm 5 cm ü 0,4 x Steinhöhe = 5,0 cm
23,8 cm / 24,8 cm 10 cm ü 0,4 x Steinhöhe = 10,0 cm
49,8 cm 20 cm ü 0,25 x Steinhöhe = 12,5 cm
62,3 cm 25 cm ü 0,20 x Steinhöhe = 12,5 cm
7.5 Deckenauflager
Bei großen Deckenspannweiten kommt es
insbesondere im Bereich von Endauflagern
bei Decken zu großen Verdrehungen der
horizontalen Tragglieder. Daraus ergibt
sich eine exzentrische Lasteinleitung in
die Mauerwerkswand, die nicht nur zu einer
Traglastminderung führt, sondern auch
Rissbildungen und Abplatzungen verursachen
kann.
Sind die Randbedingungen für die Anwendung
des vereinfachten Berechnungsverfahrens
nach DIN 1053-100 nicht eingehalten
(z.B. Stützweite l > 6 m) oder
führen die Lastexzentrizitäten zu großen
Traglastminderungen (z.B. bei der obersten
Geschossdecke), können entsprechend
Bild 47 oder Bild 50 konstruktive Maßnahmen
zur Zentrierung des Deckenauflagers
genutzt werden, wobei entsprechende
Einflüsse auf die Konstruktion zu beachten
sind (z.B. Knicklänge, Übertragung
horizontaler Lasten zur Gebäudeaussteifung
etc.).
7.4 Verbandsmauerwerk
Verbandsmauerwerk ist Mauerwerk mit
zwei oder mehr Steinreihen in jeder oder
in jeder zweiten Schicht. In der Vergangenheit
wurden vornehmlich die Formate 2 DF
und 3 DF dafür verwendet.
Bild 46: Überbindemaß ü nach DIN 1053 (oben) und
Mindestüberbindemaße von KS XL (unten)
Bild 47: Zentrierung mit weicher Platte
Polystyrol
37

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Bild 48: Kriterien für die Anordnung von Ringankern in tragenden und aussteifenden Wänden mit Öffnungen
Bild 49: Ausbildung von Ringankern
Bild 50: Konstruktive Maßnahmen zur Zentrierung der Deckenauflagerkraft am Beispiel der Außenwand unter einer Dachdecke –
a) mit eingelegtem Styropor-Randstreifen an der Wandinnenseite, b) mit Zentrierstreifen zwischen Wand und Decke
38

KALKSANDSTEIN – Bemessung
7.6 Ringanker und Ringbalken
Bei Ringankern und Ringbalken handelt es
sich um stabförmige Bauglieder, die der
Aufnahme von Aussteifungskräften und
Horizontallasten dienen. Sie werden z.B.
mit ausbetonierten und bewehrten KS-U-
Schalen hergestellt.
Ringanker werden bei Massivdecken im
Regelfall innerhalb der Decken oder kurz
darunter angeordnet und halten die tragenden
Wände zusammen. Sie übernehmen
die in der Deckenscheibe auftretenden
Randzugkräfte und leiten die
angreifenden Aussteifungskräfte auf die
Wandscheiben weiter. Gleichzeitig erhöhen
sie die Stabilität von auf Scheibenschub
beanspruchten Wänden mit großen Öffnungen.
Ringanker sind also im Wesentlichen
Zugglieder.
Ringbalken sind stets anzuordnen, wenn
Horizontallasten senkrecht zur Wandebene
(z.B. aus Wind) einwirken und eine kontinuierliche
Lagerung am Wandkopf (z.B.
durch Deckenscheiben) nicht vorhanden
ist. Gleichzeitig können Ringbalken auch
die Funktion von Ringankern zur Ableitung
von Aussteifungskräften übernehmen.
Ringbalken sind überwiegend auf Biegung
und weniger auf Zug beansprucht.
7.6.1 Ringanker
Nach DIN 1053-1 müssen alle Außenwände
und Innenwände, die der Abtragung der
Aussteifungskräfte dienen, Ringanker erhalten,
wenn folgende Randbedingungen
vorliegen:
Bauten mit mehr als 2 Vollgeschossen
Bauten mit Längen > 18 m
Wände mit großen Öffnungen
Bauwerke mit ungünstigen Baugrundverhältnissen
Ringanker sind für eine aufzunehmende
Zugkraft von mindestens F k
= 30 kN zu
dimensionieren bzw. mit mindestens 2 Bewehrungseisen
∅ 10 mm zu bewehren.
Die in einer Stahlbetondecke vorhandene
Bewehrung darf dabei in bestimmten Grenzen
angerechnet werden.
Unterschiedliche Verformungen zwischen
tragenden Wänden und der Dachdecke
können nach DIN 18530:1987-03
[18] abgeschätzt werden. Ist danach
mit Rissen zu rechnen, so ist die Dachdecke
möglichst reibungsfrei auf den
Wänden zu lagern. In diesem Fall ist
auch ein Ringbalken unter der Dachdecke
erforderlich.
7.6.2 Ringbalken
Ringbalken dienen im Wesentlichen der
Aufnahme von Horizontallasten und der horizontalen
Halterung der Wände am Wandkopf,
wenn eine entsprechende Lagerung
statisch erforderlich ist (z.B. Ausfachungsflächen).
Dies ist z.B. der Fall bei:
Decken ohne Scheibenwirkung (Holzbalkendecken)
Anordnung von Gleitschichten unter
Deckenauflagern von Decken
Ringbalken sind für die auf sie entfallenden
Windlastanteile sowie zur Berücksichtigung
von Lotabweichungen auf eine
Horizontallast von 1/100 der Vertikallast
zu bemessen. Bei Ringbalken unter
Gleitschichten sind die verbleibenden
Reibungskräfte aus der Decke zusätzlich
als Zugkräfte zu berücksichtigen. Ringbalken
müssen derart biegesteif ausgeführt
werden, dass im auszusteifenden Mauerwerk
keine unzulässigen Durchbiegungen
und Rissbildungen auftreten. Die Weiterleitung
der Auflagerkräfte der Ringbalken
in die aussteifenden Wände ist statisch
nachzuweisen.
7.6.3 Zentrierung
Bei größeren planmäßigen Ausmitten, z.B.
Dachdecke mit wenig Auflast oder Decken
mit großer Spannweite, sollten Stahlbetondecken
zur Verringerung der exzentrischen
Lasteinleitung durch konstruktive Maßnahmen
zentriert werden.
Werden konstruktive Maßnahmen zur Zentrierung
der Lasteinleitung von Decken
vorgesehen, darf auch bei Stützweiten von
mehr als 6 m das vereinfachte Berechnungsverfahren
angewendet werden.
7.7 Wandanschlüsse
Die Ausbildung der Verbindungen von
Wänden und Decken oder von Wänden
untereinander hängt von statischen und
bauphysikalischen Gesichtspunkten ab.
Zur Erzielung der räumlichen Steifigkeit
müssen alle tragenden und aussteifenden
Wände kraftschlüssig mit den Decken
verbunden sein. Bei der Verwendung von
Stahlbetondecken wird ein ausreichender
Verbund über die Reibung in den Lagerfugen
hergestellt. Weitere Konstruktionselemente
zur Sicherstellung einer genügenden
Standsicherheit können Ringanker
und Ringbalken sein. Werden die Wände
nicht durch einen Mauerwerksverband
zug- und druckfest miteinander verbunden,
können alternative Anschlusselemente,
wie z.B. die Stumpfstoßtechnik, verwendet
werden. Bei Ausfachungswänden oder
nicht tragenden Wänden richten sich die
Anschlüsse auch nach den Schall- und
Brandschutzanforderungen.
Es wird empfohlen, die Außenecken
von Kelleraußenwänden – auch unter
Annahme zweiseitiger Halterung
– aus konstruktiven Gründen immer
miteinander zu verzahnen. Alle übrigen
Wandanschlüsse können stumpf
gestoßen werden, soweit in der Statik
nichts anderes gesagt wird.
Die Kimmschicht am Wandfuß in Mörtel
mindestens der Mörtelgruppe III dient
primär zum Ausgleich von Unebenheiten
der Rohdecke, zur Höhenanpassung der
aufzumauernden Wandscheibe an das
Baurichtmaß sowie zur Erstellung eines
planebenen Niveaus in Wandlängs- und
-querrichtung. Sie gewährleistet aber auch
einen kraftschlüssigen Verbund zwischen
Decke und Wand.
Tafel 35: Maximale Höhe der Kimmschicht bei KS XL
in DM [19]
KS XL nach
Zulassung,
Druckfestigkeitsklasse
maximale
Höhe des
Kimmschichtmörtels
12 2 cm
20 5 cm
28 6 cm
39

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Bei Verwendung von KS XL im Dünnbettmörtelverfahren
ist die Kimmschicht in
Normalmörtel der Gruppe III und bis zu einer
maximalen Höhe nach Tafel 35 auszuführen,
um die entsprechende Druckfestigkeit
nach der jeweiligen bauaufsichtlichen
Zulassung ansetzen zu dürfen.
Bild 51: Anwendung von Edelstahl-Flachankern bei der KS-Stumpfstoßtechnik
7.8 Stumpfstoßtechnik
Der KS-Stumpfstoß, ohne den Bauablauf
störende Verzahnung der Wände, eröffnet
für Planung und Ausführung Freiräume
– auch bei Anwendung von mechanischen
Versetzgeräten. Diese Bauweise hat sich
seit mehr als 30 Jahren bewährt. Aus
baupraktischen Gründen wird empfohlen,
Edelstahl-Flachanker in die Lagerfugen
einzulegen. Die Anschlussfugen sind aus
schalltechnischen Gründen zu vermörteln.
7.8.1 Anwendungsbereich
Grundsätzlich können alle Wandanschlüsse
stumpf gestoßen werden. Es wird jedoch
empfohlen, die Außenecken von
Kelleraußenwänden – auch unter Annahme
zweiseitiger Halterung – aus konstruktiven
Gründen immer miteinander zu verzahnen.
Alle übrigen Wandanschlüsse (auch Außenecken
von Wänden ohne Erddruck) können
stumpf gestoßen werden.
7.8.2 Vorteile der Stumpfstoßtechnik:
Stumpfstoß ist zwischen allen Wänden
möglich (einfacher Bauablauf).
Bild 52: KS-Stumpfstoßtechnik, Regelausführung bei Annahme einer drei- oder vierseitigen Halterung der
tragenden Wand (Schichthöhe 25 cm) [3]
Mehr Bewegungsspielraum und Lagerfläche
auf der Geschossdecke.
Vereinfachter Einsatz von mechanischen
Versetzhilfen und Gerüsten.
Die liegende Verzahnung bedeutet in vielen
Fällen eine Behinderung beim Aufmauern
der Wände, bei der Bereitstellung der Materialien
und beim Aufstellen der Gerüste.
Stumpf gestoßene Wände vermeiden diese
Nachteile.
Bild 53: Stumpfstoßtechnik mit durchlaufender
Trennwand
Bild 54: Prinzipielle Anordnung von aussteifender
und auszusteifender Wand bei Anwendung des
Stumpfstoßes
40

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Rechenbeispiel zur Randdehnung
Aussteifungswand im Erdgeschoss (Bauwerksaussteifung)
Berechnung nach dem vereinfachten Verfahren nach DIN 1053-100, Abschnitt 8.
Pos.:
q k
q k
EG
d
EG
h s
d b
h
N k,fuß
l 2=l y
Lastabtrag
parallel zur
Wand
Abmessungen:
Wanddicke d = 24,00 cm
gesamte Wandbreite b = 2,500 m
Abstand der Querwand b‘ = 2,50 m
Geschosshöhe h = 2,75 m
lichte Geschosshöhe h s = 2,59 m
Geschosszahl der aussteifenden Wand n = 2
vorhandene Halterung der Wand Art max
= 3 -seitig
Stoßfugen vermörtelt (Ja/Nein ) Sv = Nein
Hohlblockstein = HB; Hochlochsteine und Steine mit Grifföffnungen oder Löchern = HL;
Vollsteine = VL
Steinart SA = HL
Einwirkungen (charakteristische Werte):
Decke:
Belastung Decke q k
= 2,75 kN/m²
Wand:
Normalkraft Wandfuß N Gk,Fuß
= 750,00 kN
Normalkraft Wandfuß N Qk,Fuß
= 270,00 kN
Ausmitte der Normalkraft e N
= 0,50 m
Die Ausmitte kann z.B. aus einer außermittigen Deckenauflagerung resultieren. Bei einer positiven Ausmitte wirkt
das entstehende Moment um die starke Achse entsprechend dem Moment aus Windbeanspruchung.
Horizontale Lasten aus Wind+Schiefstellung am Wandfuß
V Wk
= 22,00 kN
M Wk
= 120,00 kNm
Baustoffe:
Steinfestigkeitsklasse SFK = 20
Mörtelgruppe M = DBM
f k
= TAB(„KS-100/fk-100“;fk; M g
=M; Sfk=SFK) = 10,00 MN/m²
η = 0,85
γ M
= 1,50
41

KALKSANDSTEIN – Bemessung
a) Bemessungswerte der Einwirkung
Für die Bildung der Lastfallkombination wird vereinfachend die Horizontalkraft aus Wind (W) und Schiefstellung
(St) als ein Lastfall betrachtet! Normalerweise müsste unter Berücksichtigung der Anteile aus Eigen- und Nutzlast
bei der Schiefstellung folgende Kombination gebildet werden:
E D
(W+St)= γ Q,1
*E Wind + γ G,1
*E Schief
(G) + γ Q,2
*ψ 0
*E Schief
(Q)
Die Ermittlung der Momente erfolgt jeweils für den Wandfuß und für die Wandmitte. Die Änderung der Normalkraft
wird vernachlässigt.
Lastfallkombination 1 (min N):
G+W
N Ed,1
= N Gk,Fuß
= 750 kN
M Ed,1
= e N
*N Gk,Fuß
+1,50*M Wk
= 555 kN/m
V Ed,1
= M Ed,1
/N Ed,1
= 0,74 m
M Ed,1,Mitte
= e N
*N Gk,Fuß
+1,50*(M Wk
-V Wk
*h/2) = 510 kN/m
e 1,Mitte
= M Ed,1,Mitte
/N Ed,1
= 0,68 m
Lastfallkombination 2 (max N + zug M):
1,35*G+1,5*Q+1,5*0,6*W
(Nutzlast wirkt als Leiteinwirkung, Wind als Begleiteinwirkung)
N Ed,2
= 1,35*N Gk,Fuß
+1,5*N Qk,Fuß
= 1418 kN
M Ed,2
= e N
*N Ed,2
+1,50*0,6*M Wk
= 817 kN/m
V Ed,2
= 1,50*0,6*V Wk
= 20 kN/m
e 2
= M Ed,2
/N Ed,2
= 0,58 m
M Ed,2,Mitte
= e N
*N Ed,2
+1,50*0,6*(M Wk
-V Wk
*h/2) = 790 kN/m
e 2,Mitte
= M Ed,2,Mitte
/N Ed,2
= 0,56 m
Lastfallkombination 3 (max M + zug N):
1,35*G+1,5*W+1,5*0,7*Q
(Wind wirkt als Leiteinwirkung, Nutzlast als Begleiteinwirkung)
N Ed,3
= 1,35*N Gk,Fuß
+1,5*0,7*N Qk,Fuß
= 1296 kN
M Ed,3
= e N
*N Ed,3
+1,50*M Wk
= 828 kN/m
V Ed,3
= 1,50*V Wk
= 33 kN/m
e 3
= M Ed,3
/N Ed,3
= 0,64 m
M Ed,3,Mitte
= e N
*N Ed,3
+1,50*(M Wk
-V Wk
*h/2) = 783 kN/m
e 3,Mitte
= M Ed,3,Mitte
/N Ed,3
= 0,60 m
b) Bemessungswerte des Widerstandes für Querkraftbeanspruchung
f vk0
= TAB(„KS-100/f vk0
-100“; f vk0
; MG = M) = 0,22 N/mm²
f vk0
= WENN( S v
=“Ja“ ; 1 ; 0,5 ) * f vk0
= 0,110 N/mm²
max.f vk
= (TAB(„KS-100/max fvk
-100“; v f
; SA = SA))*SFK = 0,32 N/mm²
f bz
= (TAB("KS-100/max fvk
-100"; v fgv
; SA = SA))*SFK = 0,66 N/mm²
Formfaktor c:
c = WENN(n*h/b ≥2; 1,5;WENN(n*h/b >1;n*h/b*0,5+0,5;1)) = 1,5
42

KALKSANDSTEIN – Bemessung
b1) Überprüfung der Randdehnung im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit:
Bei Exzentrizitäten > b/6 ist zusätzlich ein Nachweis der Randdehnung zu führen ε R
≤ 10 -4 .
Seltene Lastfallkombination: G+W
N d,rare
= N Gk,Fuß
= 750 kN
M d,rare
= e N
*N Gk,Fuß
+M Wk
= 495,0 kNm
e d,rare
= M d,rare
/N d,rare
= 0,66 m
e grenz
= b/6 = 0,417 m
Nachweis = TAB(„KS-100/ErgTxt-100“; Erg; v≥e d,rare
/e grenz
) = nicht erfüllt
ε Rk
=
σ R · ( b – 3 · ( b – e k
))
2
3 ·( b
2
– e k
) · E
σ R
=
4 · N
( e ) k
b · d · 3 – 6 ·
b
σ R
= 4*N d,rare
/1000/(b*d/100*(3-6*e d,rare
/b)) = 3,53 N/mm²
E = 1000*fk = 10000 N/mm²
ε R,rare
= (σ R
*(b-3*(b/2-e d,rare
)))/(3*(b/2-e d,rare
)*E) = 1,5*10 -4
Nachweis = TAB(“KS-100/ErgTxt-100”; Erg; v≥ε R,rare
/0,0001 ) = nicht erfüllt
f vk0
= WENN(ε R,rare
>0,0001;0;f vk0
) = 0,00 N/mm²
Ist der Nachweis erfüllt, kann die Haftscherfestigkeit f vk0
für die Schubfestigkeit vollständig in Rechnung gestellt
werden!
Ist der Nachweis nicht erfüllt, darf die Haftscherfestigkeit f vk0
für die Schubfestigkeit nicht angesetzt werden und
der Randdehnungsnachweis ist unter der häufigen Einwirkungskombination zu führen!
Häufige Lastfallkombination: G+0,5*W
N d,frequ
= N Gk,Fuß
= 750 kN
M d,frequ
= e N *N Gk,Fuß
+0,5*M Wk
= 435,0 kNm
e d,frequ
= M d,frequ
/N d,frequ
= 0,58 m
σ R,frequ
= 4*N d,frequ
/1000/(b*d/100*(3-6*e d,frequ
/b)) = 3,11 N/mm²
ε R,frequ
= (σ R,frequ
*(b-3*(b/2-e d,frequ
)))/(3*(b/2-e d,frequ
)*E) = 0,8* 10 -4
Nachweis = TAB(„KS-100/ErgTxt-100“; Erg; v≥ε R,frequ
/0,0001 ) = erfüllt
b2) Bemessungswerte des Widerstandes im Grenzzustand der Tragfähigkeit
Lastfallkombination 1 (siehe Punkt b):
e 1
= e 1
= 0,74 m
Ermittlung der mittleren Spannung:
überdrückte Fläche A 1
= MIN(1,5*d/100*(b-2*e 1
);d/100*b) = 0,37 m²
σ D1
= N Ed,1
/1000/A 1
= 2,03 N/mm²
Versagen der Lagerfuge infolge Reibung:
f vk1,a
= f vk0
+ 0,4*σ D1
= 0,81 N/mm²
Versagen der Steine infolge schräger Hauptzugspannungen:
(Nach dem genaueren Berechnungsverfahren)
f vk1,b
= 0,45*f bz
*√(1+σ D1
/f bz
) = 0,60 N/mm²
43

KALKSANDSTEIN – Bemessung
Versagen der Steine infolge schräger Hauptdruckspannungen:
f vk1,c
= η*f k
/γ M
- σ D1
= 3,64 N/mm²
charakteristische Schubfestigkeit:
f vk1
= MIN(f vk1,a
;f vk1,b
;f vk1,c
) = 0,60 N/mm²
Bemessungswert der Schubfestigkeit:
f vd1
= f vk1
/γ M
= 0,40 N/mm²
Schubtragfähigkeit:
α s,1
MIN(1,333*1,5*(b-2*e 1
);1,125*b) = 2,039 m
V Rd,1
= f vd1
*d/100*α s,1
/c*1000 = 130 kN
Lastfallkombination 2:
e 2
= e 2
= 0,58 m
überdrückte Fläche A 2
= MIN(1,5*d/100*(b-2*e 2
);d/100*b) = 0,48 m²
σ D2
= N Ed,2
/1000/A 2
= 2,95 N/mm²
f vk2,a
= f vk0
+ 0,4*σ D2
= 1,18 N/mm²
f vk2,b
= 0,45*f bz
*√(1+σ D2
/f bz
) = 0,69 N/mm²
f vk2,c
= η*f k
/γ - σ M D2
= 2,72 N/mm²
f vk2
= MIN(f vk2,a
;f vk2,b
;f vk2,c
) = 0,69 N/mm²
f vd2
= f vk2
/γ M
= 0,46 N/mm²
α s,2
= MIN(1,333*1,5*(b-2*e 2
);1,125*b) = 2,679 m
V Rd,2
= f vd2
*d/100*α s,2
/c*1000 = 197 kN
Lastfallkombination 3:
e 3
= e 3
= 0,64 m
überdrückte Fläche A 3
= MIN(1,5*d/100*(b-2*e 3
);d/100*b) = 0,44 m²
σ D3
= N Ed,3
/1000/A 3
= 2,95 N/mm²
f vk3,a
= f vk0
+ 0,4*σ D3
= 1,18 N/mm²
f vk3,b
= 0,45*f bz
*√(1+σ D3
/f bz
) = 0,69 N/mm²
f vk3,c
= η*f k
/γ - σ M D3
= 2,72 N/mm²
f vk3
= MIN(f vk3,a
;f vk3,b
;f vk3,c
) = 0,69 N/mm²
f vd3
= f vk3
/γ M
= 0,46 N/mm²
α s,3
= MIN(1,333*1,5*(b-2*e 3
);1,125*b) = 2,439 m
V Rd,3
= f vd2
*d/100*α s,3
/c*1000 = 180 kN
c3) Nachweis auf Querkraft
V Ed
= V Ed,1
= 33 kN/m
V Rd,1
= V Rd,1
= 130 kN/m
Nachweis = TAB(„KS-100/ErgTxt-100“; Erg; v≥V Ed
/V Rd,1
) = erfüllt
V Ed
= V Ed,2
= 20 kN/m
V Rd,2
= V Rd,2
= 197 kN/m
Nachweis = TAB(“KS-100/ErgTxt-100”; Erg; v≥V Ed
/V Rd,2
) = erfüllt
V Ed
= V Ed,3
= 33 kN/m
V Rd,3
= V Rd,3
= 180 kN/m
Nachweis = TAB(“KS-100/ErgTxt-100”; Erg; v≥V Ed
/V Rd,3
) = erfüllt
44

KALKSANDSTEIN – Bemessung
FORMELZEICHEN UND VARIABLEN
Lateinische Buchstaben:
A Querschnittsfläche, Auflagerkraft
A c
überdrückte Querschnittsfläche
b Wandbreite
c Beiwert zur Berücksichtigung der
Schubschlankheit
d Wanddicke
e Exzentrizität der einwirkenden
Druckkraft bzw. Lastausmitte
l Stützweite
E Elastizitätsmodul
f d
; f k
Bemessungswert und charakteristischer
Wert der Druckfestigkeit
f bk
Charakteristische Steindruckfestigkeit
(Steindruckfestigkeitsklasse)
f bz
Steinzugfestigkeit
f x2d
; f x2k
Bemessungswert und charakteristischer
Wert der Zug- und
Biegezugfestigkeit parallel zur
Lagerfuge
f vd
; f vk
Bemessungswert und charakteristische
Schubfestigkeit
f vk0
abgeminderte Haftscherfestigkeit
g k
; G k
charakteristischer Wert der ständigen
Einwirkung
g d
; G d
Bemessungswert der ständigen
Einwirkung
H Horizontalkraft, Bogenschub
h Steinhöhe, Wandhöhe
h s
lichte Wandhöhe
h e
Anschütthöhe des Bodens
h k
Ersatzlänge bzw. Knicklänge einer
Wand
I Flächenträgheitsmoment 2. Grades
in Wandquerrichtung
l a
Auflagerlänge
l ; l Wandlänge, Deckenstützweite
st
l c
überdrückte Querschnittslänge
l w
lichte Weite
M Biegemoment
M Ed
Bemessungswert des einwirkenden
Biegemomentes
M I
Biegemoment nach Theorie I.
Ordnung
M Rd
Bemessungswert des aufnehmbaren
Biegemomentes
N Druckkraft bzw. Normalkraft
(Druck positiv)
N Gk
charakteristischer Wert der ständigen
Einwirkung
N Qk
charakteristischer Wert der veränderlichen
Einwirkung
N Ed
Bemessungswert der einwirkenden
Normalkraft
N Rd
Bemessungswert der aufnehmbaren
Normalkraft
q k, Qk
q d, Qd
Q k,1
Q k,i
q v
ü
V
V Ed
V Rd
w
charakteristischer Wert der veränderlichen
Einwirkung
Bemessungswert der veränderlichen
Einwirkung
charakteristischer Wert der Leiteinwirkung
charakteristischer Wert der veränderlichen
Begleiteinwirkung
Gleichstreckenlast
Überbindemaß der Mauersteine
Querkraft
Bemessungswert der einwirkenden
Querkraft
Bemessungswert der aufnehmbaren
Querkraft
horizontale Wandverformung bzw.
Durchbiegung der Wand
Griechische Buchstaben:
β Ersatz- bzw. Knicklängenbeiwert
einer zweiseitig gehaltenen Wand
γ Teilsicherheitsbeiwert
γ e
Wichte des Bodens
γ F
Teilsicherheitsbeiwert für Einwirkungen
unter Berücksichtigung
von Modellunsicherheiten
und Maßabweichungen
γ G
; γ Q
Teilsicherheitsbeiwert für ständige
und veränderliche Einwirkungen
γ Q1
Teilsicherheitsbeiwert der veränderlichen
Leiteinwirkungen
γ Qi
Teilsicherheitsbeiwert der veränderlichen
Begleiteinwirkungen
γ M
Teilsicherheitsbeiwert für eine
Bauteileigenschaft unter Berücksichtigung
von Modellunsicherheiten
und Maßabweichungen
bzw. Materialsicherheitsbeiwert
ε Dehnung (Stauchung positiv)
ε Z,R
Randdehnung am gezogenen
Rand
ε D,R
Randdehnung am gedrückten
Rand
Φ Abminderungsfaktor zur Berücksichtigung
der Wandschlankheit
und/oder von Lastexzentrizitäten
Φ 1
Abminderungsfaktor für Aussteifungsscheiben
Φ 2
Abminderungsfaktor zur Berücksichtigung
des Einflusses der
Wandschlankheit
Φ 3
Abminderungsfaktor zur Berücksichtigung
des Einflusses der
Deckenverdrehung
η Abminderungsbeiwert für Langzeiteinflüsse
σ Normalspannung (Druck positiv)
σ Dd
Bemessungswert der Normalspannung
(Druck positiv)
σ D,R
maximale Randdruckspannung
eines klaffenden Querschnitts
τ Schubspannung
ψ 0
;ψ 1
;ψ 2
Kombinationsbeiwert zur Berücksichtigung
der Auftretenswahrscheinlichkeit
von veränderlichen
Einwirkungen
Sonstiges:
„zu kombinieren mit”: Die einwirkenden
Lasten müssen ungünstigst
miteinander kombiniert
werden; günstig wirkende
veränderliche Lasten sind z.B.
zu vernachlässigen
45

KALKSANDSTEIN – Bemessung
LITERATUR
[1] Gremmel, M.: Zur Ermittlung der Tragfähigkeit
schlanker Mauerwerkswände
an Bauteilen in wirklicher Größe,
Dissertation Technische Universität
Braunschweig, Braunschweig 1978
[2] Kirtschig, K.: Zur Tragfähigkeit von
Mauerwerk bei mittiger Druckbeanspruchung,
Mitteilungen aus dem
Institut für Baustoffkunde und Materialprüfung
der Technischen Universität
Hannover, Heft 31, Hannover 1975
[3] Mann, W.; Müller, H.: Bruchkriterien für
querkraftbeanspruchtes Mauerwerk
und ihre Anwendung auf gemauerte
Windscheiben, Die Bautechnik, Heft
12, Berlin 1973
[4] DIN 1053-1:1996-11 Mauerwerk. Teil
1: Berechnung und Ausführung
[5] DIN 1053-2:1996-11 Mauerwerk. Teil
2: Mauerwerksfestigkeitsklassen aufgrund
von Eignungsprüfungen
[6] DIN 1055-100:2001-03 Einwirkungen
auf Tragwerke. Teil 100: Grundlagen
der Tragwerksplanung – Sicherheitskonzept
und Bemessungsregeln
[7] DIN 1053-100:2007-09 Mauerwerk.
Teil 100: Berechnung auf der Grundlage
des semiprobabilistischen Sicherheitskonzepts
[8] DIN EN 1996-1-1:2006-01 Eurocode
6: Bemessung und Konstruktion von
Mauerwerksbauten. Teil 1-1: Allgemeine
Regeln für bewehrtes und unbewehrtes
Mauerwerk; Deutsche Fassung
EN 1996-1-1:2005
[9] DIN EN 1996-3:2006-04 Eurocode 6:
Bemessung und Konstruktion von Mauerwerksbauten.
Teil 3: Vereinfachte
Berechnunsmethoden für unbewehrte
Mauerwerksbauten; Deutsche Fassung
EN 1996-3:2006
[10] DIN 4172:1955-07 Maßordnung im
Hochbau
[11] Roeser, W.; Gusia, W.: Gutachten Deckenzuschläge
für nicht tragende Wände
aus Kalksandstein, Aachen 2005
[12] Steinle, A.; Hahn, V.: Bauen mit Betonfertigteilen
im Hochbau, Fachvereinigung
Deutscher Betonfertigkeilbau
e.V., Verlag Ernst & Sohn, Berlin
1995
[13] Leicher, G. W.: Tragwerkslehre in Beispielen
und Zeichnungen, Werner Verlag,
Düsseldorf 2002
[14] Graubner, C.-A.: Gutachten Bemessung
der Stumpfstoßverankerung. Darmstadt
2006
[15] Graubner, C.-A.; Glock, C.: Effiziente
Bemessung von schlanken Wänden
aus Beton und Mauerwerk nach neuer
Normengeneration. Mauerwerk, Heft 3,
Verlag Ernst & Sohn, Berlin 2005
[16] Graubner, C.-A.; Kranzler, T.; Schubert,
P.; Simon, E.: Schubfestigkeit von Mauerwerksscheiben.
Mauerwerk-Kalender,
Ausgabe 30, Verlag Ernst & Sohn,
Berlin 2005
[17] Reeh, H.: Gutachten zur Änderung der
Mindestwanddicken beim vereinfachten
Berechnungsverfahren der DIN
1053-5, 15.04.2003
[18] DIN 18530:1987-03 Massive Deckenkonstruktionen
für Dächer; Planung
und Ausführung
[19] Kirtschig, K.: Gutachten zur Dicke von
Ausgleichsschichten bei Kalksandsteinmauerwerk
mit Dünnbettmörtel,
14.10.1996
[20] Mathias, B.; Reeh, H.; Reeh, S.: Kalksandstein.
DIN 1053-1 Mauerwerk. Teil
1: Berechnung und Ausführung. 2. überarbeitete
Auflage, Verlag Bau+Technik
GmbH, Düsseldorf 2004.
46

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 10: Verformung und Rissesicherheit
Stand: Januar 2009

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
1. Das Entstehen von Spannungen und Rissen_____________________________3
2. Formänderungen____________________________________________________ 3
2.1 Allgemeines____________________________________________________ 3
2.2 Feuchtedehnung_ _______________________________________________ 4
2.3 Wärmedehnung_________________________________________________ 5
2.4 Elastische Dehnung_____________________________________________ 5
2.5 Kriechen_______________________________________________________ 5
3. Verformungsfälle, Rissesicherheit_______________________________________ 6
3.1 Allgemeines____________________________________________________ 6
3.2 Grundsätzliche Beurteilungskriterien für Rissesicherheit_____________ 6
3.3 Miteinander verbundene Außen- und Innenwände____________________ 6
3.4 Nicht tragende Trennwände_______________________________________ 9
3.5 Zweischalige Außenwände mit Verblendschale_____________________11
3.6 Gebäudetrennfugen____________________________________________15
3.7 Verformung der Dachdecke______________________________________15
Literatur____________________________________________________________ 16
Kalksandstein
Verformung und Rissesicherheit
Stand: Januar 2009
Autor:
Dr.-Ing. Peter Schubert,
Sachverständiger für Mauerwerksbau, Aachen
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9052
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck auch auszugsweise nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr: € 2,50
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
Architekt und Tragwerksplaner sind gehalten,
auf ausreichende Rissesicherheit von
Bauteilen und Bauwerken zu achten. Risse
lassen sich in vielen Fällen vermeiden,
wenn das unterschiedliche Verformungsverhalten
von verschiedenem Mauerwerk
und die daraus möglicherweise entstehende
Rissgefahr bereits in der Planungsphase
beurteilt und berücksichtigt werden.
Zur Beurteilung der Rissesicherheit stehen
heute geeignete Näherungsverfahren zur
Verfügung, siehe auch [1]. Sie lassen
sich für bestimmte Fälle ohne besondere
Schwierigkeiten anwenden. Gegebenenfalls
empfiehlt sich eine spezielle Fachbeurteilung.
1. DAS ENTSTEHEN VON SPANNUNGEN
UND RISSEN
Formänderungen, die sich ohne Behinderung
einstellen können, rufen keine Spannung
hervor. Ein homogener, reibungsfrei
gelagerter Körper, der einer gleichmäßigen
Dehnung unterworfen ist, kann sich völlig
spannungsfrei verformen. In der Praxis
wird sich ein Bauteil in der Regel nicht
behinderungsfrei verformen können, weil
es mit Nachbarbauteilen verbunden ist.
Verformen sich die beiden miteinander
verbundenen Bauteile unterschiedlich,
so entstehen Spannungen. Wenn die Verformungen
durch äußere Kräfte (Zwang)
behindert werden, wird die dadurch verursachte
Spannung als äußere bzw. Zwangspannung
bezeichnet. Spannungen in einem
Bauteil können jedoch auch ohne Einwirkung
äußerer Kräfte entstehen, z.B. wenn
sich das Bauteil unterschiedlich erwärmt
oder wenn es ungleichmäßig austrocknet –
außen stärker als im Kern. Die dadurch
entstehenden Spannungen werden dann
als Eigenspannung bezeichnet (Bild 1).
Beim Mauerwerk tritt dieser Fall vor allem
bei dickeren Wänden (Pfeilern) ein, wenn
Steine mit hoher Einbaufeuchte vermauert
werden und anschließend austrocknen.
Durch die ungleiche Austrocknung über
den Querschnitt entstehen Eigenspannungen,
und zwar Zugspannungen in den äußeren,
stärker austrocknenden Bereichen
und Druckspannungen im Kernbereich.
Die Größe der entstehenden Spannung
wird im Wesentlichen beeinflusst durch
die Größe der Formänderungen, den Behinderungs-,
Einspannungsgrad bzw. die Steifigkeitsverhältnisse
der miteinander verbundenen
Bauteile, den Elastizitäts- oder
Schubmodul und den Spannungsabbau
infolge Relaxation. Relaxation ist der zeitabhängige
Spannungsabbau bei konstanter
Dehnung. Beispielsweise wird in einem
Eigenspannungen
frei beweglich, Abkühlung der Außenflächen
Bauteillängsschnitt
Zwangspannungen
beidseitig eingespannt, gleichmäßige Abkühlung
Bauteillängsschnitt
Bild 1: Eigen- und Zwangspannungen
Bauteil eine Ausgangsspannung durch
konstante Temperaturdehnung hervorgerufen.
Diese Ausgangsspannung verringert
sich infolge Relaxation (innerer Spannungsabbau)
nach einer gewissen Zeit auf
eine wesentlich geringere Endspannung.
Kritisch und besonders rissgefährlich sind
Zugspannungen oder Scher- bzw. Schubspannungen,
weil die Zugfestigkeit und die
Schubbeanspruchbarkeit von Mauerwerk
vergleichsweise gering sind.
Risse entstehen dann, wenn die Spannung
die entsprechende Festigkeit überschreitet
bzw. die vorhandene Dehnung größer als
die Bruchdehnung wird.
lastabhängig
Dehnung
2. FORMÄNDERUNGEN
+
+
+
-
Zugspannung
Druckspannung
Zugspannung
Zugspannung
2.1 Allgemeines
Eine Übersicht über die Formänderungen,
die bei Mauerwerk auftreten können, gibt
Bild 2.
Der Oberbegriff Dehnung umfasst Verkürzungen
und Verlängerungen als bezogene
Längenänderung – Einheit: mm/m –
das heißt z.B. 0,3 mm Längenänderung je
Meter Bauteillänge.
Rechenwerte, d.h. im Allgemeinen zutreffende
Formänderungswerte, sowie
Angaben zum Bereich möglicher Kleinst-
lastunabhängig
kurzzeitig langzeitig Wärmedehnung Feuchtedehnung
elastisch
+
sofort
bleibend
vorh
E
Bild 2: Formänderungen von Mauerwerk
bleibend
+
verzögert
elastisch
• Schwinden
• Quellen
• irreversibles
Quellen

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
0
0
[mm/m]
Tafel 1: Feuchtedehnung von Mauerwerk: rechnerische Endwerte in mm/m (Schwinden ε s∞
, Vorzeichen: Minus;
Irreversibles Quellen ε cq∞
, Quellen ε q∞
, Vorzeichen: Plus)
Mauersteine Rechenwert Wertebereich Mittelwert Quantilen [mm/m]
Steinsorte DIN [mm/m] [mm/m] [mm/m] 10 % 90 %
(Mz), HLz 105 0 -0,2 bis +0,4 – – –
KS, KS L 106 -0,2
Hbl 18151
V, Vbl 18152
Schwindklima 20 ϒC / 65% rel. Feuchte
20 40 60 80 100 120
Zeit [d]
Bild 3: Zeitlicher Verlauf von Schwind- ( s
) und Kriechdehnung ( k
) bei Mauerwerk, konstantes Lagerungsklima
-0,01 bis -0,29 1) -0,16 – -0,42
-0,13 bis -0,42 2) -0,26 -0,07 -0,46
-0,4 -0,23 bis -0,57 -0,41 -0,24 -0,58
(Hbn) 18153 -0,2 -0,1 bis -0,3 – – –
PP 4165 -0,2 +0,2 bis -0,2 – – –
1)
herstellfeuchte Steine
2)
in Wasser vorgelagerte Steine
Luftbewegung) und die Bauteilgröße. Das
Schwinden beschleunigt sich mit abneh- k,s [mm/m]
mender relativer Luftfeuchte und mit zunehmender
Luftbewegung. Es verläuft bei
Mauerwerk aus Leichtbeton- und Porenbetonsteinen
langsamer als bei KS-Mauer-
k
werk. Durch schnelles oberflächennahes
Austrocknen im Stein- und im Fugenbereich
kann es im Extremfall zu Anrissen zwischen
Mauerstein und Fugenmörtel (Aufreißen
der Fuge, Bild 4) kommen.
s
( ) wenige Versuchswerte
Das Schwinden ist bei annähernd konstantem
Schwindklima nach etwa drei Jahren
weitgehend beendet. Anhaltskurven
zum Schwindverlauf sind in [4] angegeben.
Die Tafel 1 enthält aktualisierte Endwerte
für verschiedenes Mauerwerk als Rechenwerte
sowie zusätzlich Mittelwerte, Wertebereich
und soweit möglich 10-%- und
90-%-Quantile. Diese bedeuten, dass mit
90%iger Aussagesicherheit nur 10 % bzw.
90 % aller denkbaren Endschwindwerte
unter bzw. über dem Quantilwert liegen.
Mit den Quantilwerten können somit statistisch
abgesicherte Grenzwertbetrachtungen
angestellt werden.
Die Endschwindwerte gelten für Mauerwerk
mit Normalmörtel, näherungsweise
auch für Mauerwerk mit Leicht- oder Dünnbettmörtel.
Der beim Wertebereich für Mauerziegel
angegebene Quelldehnungswert entspricht
dem in der Regel möglichen irreversiblen
Quellen.
oder Größtwerte finden sich in DIN 1053-1,
Tabelle 2 [2] und einem ständigen, jährlich
aktualisierten Beitrag im Mauerwerk-Kalender
[3]. Die Formänderungswerte für
Schwinden, Quellen und Kriechen sind
Endwerte. Im Mauerwerk-Kalender 2002
[4] werden die Formänderungen von Mauerwerk
sowie entsprechende Prüfverfahren
ausführlich behandelt.
2.2 Feuchtedehnung
Als Schwinden und Quellen werden Volumen-
bzw. Längenänderungen bzw. Dehnungen
von Mauerwerk und Mauerwerkbaustoffen
infolge Feuchtigkeitsabgabe
bzw. -aufnahme bezeichnet. Dabei wird
vom erhärteten Zustand (Mauersteine)
bzw. einer gewissen Anfangserhärtung
(Mauermörtel) ausgegangen. Schwinden
und Quellen sind physikalische Vorgänge
und teilweise umkehrbar. Das Schwinden
von Kalksandstein ist nahezu vollständig
umkehrbar. Das Schwinden ist wesentlich
bedeutungsvoller als das Quellen, weil es
im Allgemeinen mit rissgefährlichen Zugspannungen
verbunden ist. Hygrisches
Schwinden und hygrisches Quellen, also
durch Wasserabgabe bzw. -aufnahme,
treten bei allen Mauersteinen – bei Mauerziegeln
nur in sehr geringem Maße – sowie
bei Mauermörteln auf. Bei Mauerziegeln
kann eine Volumenvergrößerung infolge
molekularer Wasserbindung eintreten,
die als irreversibles Quellen bezeichnet
wird und die bei üblichen Klimabedingungen
nicht umkehrbar ist. Das irreversible
Quellen hängt vor allem von der
Rohstoffzusammensetzung und von den
Brennbedingungen ab und kommt deshalb
nicht bei allen Mauerziegeln vor.
Der zeitliche Verlauf des Schwindens
(Bild 3) wird beeinflusst durch die Mauerwerkart,
den Anfangsfeuchtegehalt
der Mauersteine beim Vermauern, das
Schwindklima (relative Luftfeuchte (RF),
Formänderungswerte sind auch in DIN
1053-1, Tabelle 2 angegeben. Die für die
Neuausgabe der DIN 1053-1 vorgesehene
aktualisierte Tabelle ist hier als Tafel 2
wiedergegeben.
Mauerstein
Mörtelfuge
Mauerstein
Bild 4: Rissbildung durch Randschwinden von Stein
und Mörtel

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
Tafel 2: Formänderungswerte von Mauerwerk; Endwert der Feuchtedehnung f∞
, Endkriechzahl w ∞
, Wärmedehnungskoeffizient (aktualisierte Tabelle 2, DIN 1053-1)
Mauersteine
Mauermörtelart
Endwert der Feuchtedehnung
(Schwinden, irreversibles
Quellen)
Endkriechzahl
Wärmedehnungskoeffizient
Sorte DIN 1)
f∞
2)
w ∞
a T
Rechenwert
Wertebereich
Rechenwert
Wertebereich
Rechenwert
Wertebereich
– – – mm/m – 10 -6 /K
1 2 3 4 5 6 7 8 9
NM
1,0 0,5 bis 1,5
V 105-100
+0,3 bis -0,1 4)
Mauerziegel
LM 0
2,0 1,0 bis 3,0 6 5 bis 7
V 105-6 DM +0,1 bis -0,1 0,5 –
Kalksandsteine 3) V 106
NM
-0,2 -0,1 bis -0,3 1,5 1,0 bis 2,0
DM
8 7 bis 9
Porenbetonsteine V 4165-100 DM -0,1 +0,1 bis -0,2 0,5 0,2 bis 0,7
V 18 151-100
V 18 152-100
NM
DM
-0,4 -0,2 bis -0,6
Leichtbetonsteine
2,0 1,5 bis 2,5 10; 8 5) 8 bis 12
LM -0,5 -0,3 bis -0,6
Betonsteine V 18 153-100 NM -0,2 -0,1 bis -0,3 1,0 – 10
1)
Verkürzung (Schwinden): Vorzeichen Minus; Verlängerung (irreversibles Quellen): Vorzeichen Plus
2)
w ∞
= k∞
/ el
k∞
Endkriechdehnung; el
= / E
3)
Gilt auch für Hüttensteine
4)
Für Mauersteine < 2 DF bis -0,2 mm/m
5)
Für Leichtbeton mit überwiegend Blähton als Zuschlag
2.3 Wärmedehnung
Maßänderungen durch Wärmeeinwirkung
bzw. Temperaturänderung werden als Wärmedehnung
bezeichnet. Die Wärmedehnung
ε T
ergibt sich aus der jeweiligen Temperaturänderung
ΔT in K und dem stoffspezifischen
Wärmedehnungskoeffizienten α T
in 10 -6 /K:
ε T
= ΔT · α T
Der Koeffizient α T
muss versuchsmäßig
bestimmt werden und kann näherungsweise
im Temperaturbereich von -20 °C bis
+80 °C als konstant angenommen werden.
Tafel 3: Kriechdehnung von Mauerwerk; rechnerische Endwerte der Kriechzahl ϕ ∞
[3, 4]
Mauersteine Mörtel Rechen- Wertebereich Mittel- Quantil
wert
wert
Steinsorte DIN 10 % 90 %
Mauerziegel
V 105-100
NM
LM
1,0
2,0
V 105-6 DM 0,5 –
0,5 bis 1,5
1,0 bis 3,0 – – –
Kalksandsteine V 106 NM, DM 1,5 0,8 bis 2,0 1,2 0,6 1,8
Porenbeton V 4165-100 DM 0,5 0,2 bis 2,7 – – –
Leichtbetonsteine V 18151-100
V 18152-100
NM, LM,
DM
2,0 0,8 bis 2,8
1,8 bis 3,2
Betonsteine V 18153-100 NM, DM 1,0 – – – –
1,9
2,5
0,9
–
2,8
–
Rechenwerte und Wertebereiche für den
Wärmedehnungskoeffizienten α T
sind in
Tafel 2 angegeben. Die zur Berechnung
der Wärmedehnung erforderliche Temperaturdifferenz
ΔT muss für den jeweiligen Anwendungs-
bzw. Betrachtungsfall festgelegt
werden. Als Bezugstemperatur wird zumeist
die geschätzte Herstelltemperatur des Bauteils
bzw. der Bauteile gewählt.
2.4 Elastische Dehnung
Die bei kurzzeitiger Lasteinwirkung auftretende
Dehnung wird beim Mauerwerk, wie
auch bei Beton, mit elastischer Dehnung
ε el
bezeichnet. Dies trifft bei Mauerwerk nur
näherungsweise zu, da die Dehnung bei
der ersten Belastung ermittelt wird und sie
somit auch geringe bleibende Dehnungsanteile
enthält, also etwas größer als die
rein elastische Dehnung ist.
2.5 Kriechen
Die Formänderung durch langzeitige Lasteinwirkung
wird als Kriechen bezeichnet.
Im Allgemeinen wird unter Kriechen die
Formänderung – Verkürzung – in Lastrichtung
verstanden. Die Kriechzahl ϕ ist der
Verhältniswert von Kriechdehnung ε k,t
zur
elastischen Dehnung ε el
. Die Kriechzahl
ist im Gebrauchsspannungsbereich näherungsweise
konstant und damit spannungsunabhängig.
Das Kriechen ist überwiegend
irreversibel.
Wesentliche Einflüsse auf den zeitlichen
Verlauf des Kriechens sind die Mauerwerkart,
der Anfangsfeuchtegehalt der Mauersteine,
der Mörtel- bzw. Steinanteil, das
Belastungsalter und ggf. die Höhe der
Kriechspannung, wenn diese über der Gebrauchsspannung
liegt. Die Einflüsse auf
den zeitlichen Verlauf des Kriechens können
bislang nicht ausreichend quantifiziert
werden. Bei näherungsweise konstanten
Klimabedingungen und konstanter Belastung
ist das Kriechen nach etwa drei Jahren
weitgehend beendet.
Endkriechzahlen ϕ ∞
von Mauerwerk enthält
die Tafel 3. In der Tafel sind analog zur
Endschwinddehnung Rechenwert, Mittelwert,
Wertebereich und Quantilwerte angegeben.
Die Endkriechzahlen gelten für
Mauerwerk mit Normalmörtel. Näherungsweise
können sie für Dünnbett-Mauerwerk
und – wenn der Mörtelanteil im Mauerwerk
nicht hoch ist – auch für Mauerwerk mit
Leichtmörtel angenommen werden, siehe
aber auch Tafel 2.

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
3. VERFORMUNGSFÄLLE,
RISSESICHERHEIT
3.1 Allgemeines
Aufgrund des derzeitigen Kenntnisstandes
über das Verformungsverhalten von Mauerwerk
und die aus den behinderten Formänderungen
entstehenden Spannungen
lassen sich verschiedene Fälle von Bauteilkombinationen
hinsichtlich ihrer Rissesicherheit
beurteilen. Es muss jedoch besonders
darauf hingewiesen werden, dass
die verfügbaren und nachfolgend beschriebenen
quantitativen Beurteilungsverfahren
nur näherungsweise zutreffende Aussagen
liefern können. Dies ist schon allein dadurch
begründet, dass die bauseitigen Bedingungen
nicht bzw. nicht genau bekannt und
erfassbar sind. Das betrifft z.B. die Eigenschaften
des Mörtels im Mauerwerk, den
Einfluss der Witterungsbedingungen auf Festigkeits-
und Formänderungseigenschaften
aber auch den Einspannungsgrad bzw. die
Größe der Formänderungsbehinderung
durch die Verbindung mit benachbarten Bauteilen.
Die Betrachtung der Rissesicherheit
mit den verfügbaren Rechenverfahren führt
jedoch zweifelsfrei zu realistischeren und
sichereren Ergebnissen als eine rein gefühlsmäßige
Betrachtung. Empfehlenswert
ist vor Anwendung der Rechenverfahren eine
gründliche qualitative Vorabbeurteilung
des Gesamtbauwerks hinsichtlich möglicher
Problemfälle. Dies bedarf entsprechender
Kenntnisse und Erfahrungen. Nach dieser
Vorabbeurteilung sollten wahrscheinliche
Problemfälle hinsichtlich der Rissesicherheit
mit den angegebenen Rechenverfahren
beurteilt werden, soweit diese auf den
jeweiligen Fall anwendbar sind.
Am bedeutungsvollsten für die Rissesicherheit
ist die Feuchtedehnung und von
dieser wiederum Schwinden und irreversibles
Quellen. Kriechen und Wärmedehnung
beeinflussen die Rissesicherheit in vielen
Fällen nur wenig.
Es ist ausdrücklich darauf hinzuweisen,
dass Kalksandsteine nach dem
Härtevorgang im Autoklaven und Abkühlen
an Luft ohne besondere Vorlagerung
und Vorbehandlung verarbeitet
werden können.
3.2 Grundsätzliche Beurteilungskriterien
für Rissesicherheit
Das wichtigste Kriterium für Rissesicherheit
ist der Unterschied der Formänderungen
zwischen zwei miteinander
verbundenen Bauteilen oder innerhalb
eines Bauteilquerschnitts. Dieser Form-
GD
IW
änderungs- bzw. Dehnungsunterschied Δε
wird aus der Formänderungsdifferenz der
gedanklich getrennten Bauteile ermittelt.
Beispiel: KS-Verblendschale auf Kelleraußenmauerwerk;
Annahme Schwinden
Verblendschale ε s,V
= -0,3 mm/m, Kelleraußenwand
ε s,K
= -0,1 mm/m → Δε = -0,3
mm/m – (-0,1 mm/m) = -0,2 mm/m.
Mit Hilfe von Δε zwischen miteinander
verbundenen Bauteilen kann die Rissesicherheit
nach Tafel 4 grob beurteilt
werden.
Die Aussagesicherheit wird wesentlich
davon bestimmt, wie zutreffend die Formänderungswerte
(Schwinden, irreversibles
Quellen) für das jeweilige Bauobjekt sind.
Genauere Beurteilungsverfahren existieren
für die nachfolgenden Verformungsfälle.
3.3 Miteinander verbundene Außen- und
Innenwände
Richtung Zugspannung
GD
(1) Verformungsfall, Rissgefahr
Zwischen miteinander verbundenen Innenund
Außenwänden können Verformungsunterschiede
in vertikaler Richtung durch
unterschiedliche Belastung und/oder unterschiedliche
Formänderungseigenschaften
des jeweiligen Mauerwerks entstehen.
Eine unabhängige und unbehinderte Verformung
von Außen- und Innenwand ist im
Regelfall, vor allem dann, wenn aussteifende
Querwände und die auszusteifende
Wand im Verband hergestellt werden, nicht
Tafel 4: Beurteilung der Rissesicherheit von miteinander
verbundenen Bauteilen
Δε
AW
AW: Außenwand
IW: Tragende Innenwand
GD: Geschossdecke
Bild 5: Risse durch Formänderungsunterschiede in vertikaler Richtung; Verformungsfall V1: Innenwand verkürzt
sich gegenüber Außenwand
Riss
[mm/m]
Riss
IW
Rissesicherheit
AW
0,2 ja; bei Verformungsfall V2:
Δε 0,1 – siehe 3.3
0,2 bis 0,4 fraglich, → rechnerische
Beurteilung
> 0,4 nein; ggf. rechnerische
Beurteilung
möglich. Die Formänderungsunterschiede
zwischen Außen- und Innenwand führen
deshalb zu Spannungen, in der Regel
zu Zug- bzw. Schubspannungen. Diese
entstehen in derjenigen Wand, die sich
gegenüber der angebundenen Wand verkürzen
will (Bilder 5 und 6). Die relative
Verkürzung kann durch Belastungsunterschiede
(Kriechverformungen), vor allem
aber durch Schwinden bzw. irreversibles
Quellen verursacht werden. Kriechen und
Wärmedehnung sind in der Regel ohne
wesentlichen Einfluss auf die Rissesicherheit.
Große Temperaturunterschiede
im – maßgebenden – Kernbereich der Außenwände
treten wegen der heute erforderlichen
hohen Wärmedämmung nicht mehr
auf. Die Größe der entstehenden Spannungen
bzw. die Rissgefahr hängen im
Wesentlichen ab von der Größe des Verformungsunterschiedes
zwischen Innen- und
Außenwand und der Art der Verbindung der
beiden Wände, d.h. vom Behinderungsgrad
sowie den Steifigkeitsverhältnissen.

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
Ansicht
Fenster
Grundriss
Riss
Riss
Fenster
Innenwand
Riss
IW
Es erscheint durchaus akzeptabel, Risse
geringer Breite bis zu etwa 0,2 mm zuzulassen.
Dann gelten allerdings nicht mehr
die Voraussetzungen des Rechenverfahrens:
Zustand I und linear elastisches Verhalten.
Die sich daraus ergebenden Auswirkungen
lassen sich derzeit noch nicht ausreichend
genau quantifizieren. Zu beachten ist auch,
dass die Werte für den E-Modul (Tafeln 2,
4 und 6) und ϕ ∞
sehr stark streuen können
(Streubereich etwa ± 50 %). cq
Für die praktische Anwendung wird ( el, folgende
Verfahrensweise
k )
empfohlen:
Außenwand
AW
Verformungsfall V1
s , ( )
Grobe Abschätzung der Rissesicherheit
ohne Berechnung (siehe auch 3.2).
Bild 6: Risse durch Formänderungsunterschiede in vertikaler Richtung; Verformungsfall V2: Außenwand verkürzt
sich gegenüber Innenwand
Im Allgemeinen ergibt sich keine Rissgefahr,
wenn der Unterschied der Verformungen
von Innen- und Außenwand aus
Schwinden und irreversiblem Quellen
(Werte aus Tafel 1 bzw. 2) nicht größer als
0,2 mm/m ist.
Grundsätzlich sind zwei verschiedene Verformungsfälle
(V) zu unterscheiden:
V1: Die Innenwand verkürzt sich stärker als
die Außenwand
Dies ist der Fall bei stark schwindenden
Innenwänden sowie Außenwänden, die wenig
schwinden ggf. sogar quellen (Mauerziegel).
Wird der Verformungsunterschied
zwischen Innen- und Außenwand zu groß,
so entstehen Risse in der Innenwand, die
von der Außenwand schräg ansteigend
nach innen verlaufen (Bild 5).
Problematische, rissgefährdete Mauerwerk-Kombinationen
können sein: Außenwände
in Leichtziegelmauerwerk, Innenwände
in Kalksandstein- bzw. Leichtbetonsteinmauerwerk
(Leichtbetonvollsteine).
V2: Die Außenwand verkürzt sich gegenüber
der Innenwand
Dies ist der Fall, wenn die Innenwand nur
wenig schwindet, ggf. sogar quillt (Mauerziegel)
und die Außenwand dagegen sehr
stark schwindet (Bild 6).
Durch das starke Schwinden bzw. Verkürzen
der Außenwand kommt es zu einer Lastumlagerung
auf die Innenwand. Die Außenwand
„hängt“ sich an der Innenwand auf. Wird die
Haftzugfestigkeit zwischen Stein und Mörtel
in der Lagerfuge bzw. in Einzelfällen auch die
Zugfestigkeit der Mauersteine überschritten,
so entstehen annähernd horizontal verlaufende
Risse in der Außenwand. Diese werden
im Allgemeinen im Anbindungsbereich zur
Innenwand relativ fein verteilt, in größerem
Abstand davon als wenige größere Risse
auftreten. Die Risse finden sich vorzugsweise
in vorgegebenen Schwachstellen, vor allem
im Bereich von Öffnungen. Das Entstehen
der Risse kann zusätzlich gefördert werden
durch Deckendurchbiegung und andere exzentrische
Lasteinwirkungen.
Problematische, rissgefährliche Mauerwerk-Kombinationen
können sein: Außenwände
in Leichtbetonsteinmauerwerk,
Innenwände in Ziegelmauerwerk.
(2) Rechnerische Beurteilung
Die rechnerische Beurteilung der Rissesicherheit
erfolgt nach einem Verfahren,
das unter Anwendung der Finite-Elemente-
Methode entwickelt wurde. Es ist in [5]
beschrieben. Bei diesem wird die Querwand
(Innenwand) über alle Geschosse als
isotrope Scheibe betrachtet. Der Einfluss
der Stahlbetondecken wird vernachlässigt
und es wird linear elastisches Materialverhalten
vorausgesetzt (Zustand I, ungerissenes
Mauerwerk).
Erwartungsgemäß ergibt sich als für die
Rissgefahr wesentliche Formänderung die
Feuchtedehnung (Schwinden, irreversibles
Quellen). Der Einfluss von unterschiedlichen
Kriechdehnungen in Innen- und Außenwänden
kann vernachlässigt werden. Wesentliche
temperaturbedingte Verformungsunterschiede
sind – wie bereits zuvor erwähnt
– wegen der hohen Wärmedämmung der
Außenwände nicht zu erwarten.
Bei Verbindung von Innen- und Außenwand
mittels Stumpfstoßtechnik ist ein größerer
rissfreier Verformungsunterschied zu erwarten.
Genauere Untersuchungen dazu
liegen bisher nicht vor. Anhaltswert ist
0,3 mm/m.
Verformungsfall V2
Grobe Abschätzung der Rissesicherheit
ohne Berechnung.
Im Allgemeinen ergibt sich keine Rissgefahr,
wenn Δε 0
aus Schwinden und irreversiblem
Quellen nicht größer als 0,1 mm/m ist.
Der rechnerische Nachweis der Rissesicherheit
erfolgt analog wie im Verformungsfall
V1, jedoch ist zul Δε = 0,1
mm/m zu wählen.
(3) Rechnerischer Nachweis der Rissesicherheit
Der Nachweis erfolgt durch Beurteilung
der Rissesicherheit im Stadium Zustand
I mit dem Ansatz
Δε w
= Δε 0
· α k
· α R
≤ Δε zul
Δε zul
: 0,2 mm/m (V1) bzw. 0,1 mm/m (V2)
im Einzelnen wie folgt:
1
2
Ermittlung von Δε 0
für Schwinden
und irreversibles Quellen (Tafeln
1 und 2; [2, 3])
Bestimmung des Steifigkeitsverhältniswertes
Innenwand–
Außenwand

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
k = k 1
· k 2
· k 3
(1)
mit
k 1
= E I
/E A
(E-Modul Mauerwerk Innenund
Außenwand)
k 2
= A I
/A A
= (d l
· l I
) /(d A
· l A
) (1a)
k 3
=
Wandquerschnittsflächen A I
, A A
bzw. Wanddicken d und Wandlängen
l; die wirksame Wandlänge
l l
kann näherungsweise
maximal zu 3 m angenommen
werden.
(1 + 0,8 · ϕ ∞,A
) /(1 + 0,8 · ϕ ∞,I
) (1b)
Einfluss der Relaxation, Endkriechzahlen
ϕ ∞,A
, ϕ ∞,I
von Außenund
Innenwand.
Die k 1
- und k 3
-Werte wurden für verschiedene
Kombinationen von KS-Mauerwerk
mit anderem Mauerwerk unter Bezug auf
eigene Auswertungen [3] ermittelt. Sie sind
in den Tafeln 5 und 6 zusammengestellt.
3
4
5
Ermittlung des Abminderungsbeiwertes
α k
(Tafel 7)
Ansatz der Spannungsminderung
durch Relaxation (α R
)
Der α R
-Wert ist derzeit noch nicht
ausreichend genau und sicher
durch Untersuchungen belegt.
Unter Bezug auf bisherige Untersuchungsergebnisse
wird α R
=
0,7 angesetzt.
Vergleich maßgebender (wirksamer)
Formänderungsunterschied
Δε w
mit dem jeweils
zulässigen Δε zul
.
(4) Rechenbeispiel
Innenwand:
KS XL 12, DM, l I
= 7,0 m (wirksame Länge:
3,0 m), d I
= 0,175 m
Außenwand:
HLz 6, DM, l A
= 1,0 m (Pfeiler),
d A
= 0,365 m
Feuchtedehnung:
Innenwand ε s∞
= - 0,2 mm/m
Außenwand ε cq
= + 0,1 mm/m
(irreversibles Quellen)
1
→
Δε 0
= ε cq
- ε s∞
Δε 0
= 0,3 mm/m
Tafel 5: Verhältniswert E I
/E A
; Bezug: Tabelle 9a aus [3]
Innenwand
Kalksandstein
(Anhaltswerte)
Tafel 6: Verhältniswert k 3
= (1 + 0,8 · ϕ ∞,A
) / (1 + 0,8 · ϕ ∞,I
)
Außenwand
HLz-DM PP-DM LB(Vbl, Hbl)-NM, LM, DM
b N,st
Mörtel 6 8 12 2 4 6 2 4 6
12
16
20
28
Kennwerte
IIa 1,2 1,0 0,7 4,5 2,5 1,7 2,5 1,4 1,0
DM 2,0 1,6 1,1 7,3 4,0 2,8 4,0 2,3 1,6
IIa 1,5 1,2 0,8 5,4 3,0 2,1 3,0 1,7 1,2
DM 2,2 1,8 1,2 8,2 4,5 3,1 4,5 2,6 1,8
IIa 1,8 1,4 1,0 6,5 3,6 2,5 3,6 2,0 1,4
DM 2,5 2,0 1,3 9,1 5,0 3,4 5,0 2,8 2,0
IIa 2,3 1,9 1,2 8,4 4,6 3,2 4,6 2,6 1,9
DM 3,0 2,4 1,6 10,9 6,0 4,1 6,0 3,4 2,4
Innenwand
KS-NM/DM
b N,st
Außenwand
HLz-DM PP-DM LB (Vbl, Hbl)-NM, LM, DM
ϕ ∞
(Rechenwert) 1,5 0,5 0,5 2,0
ϕ ∞
(Wertebereich) 0,8 bis 2,0 – 0,5 bis 2,5 0,8 bis 3,2
k 3
(Bezug Rechenwerte ϕ ∞
) – 0,6 0,6 1,2
2
Steifigkeitsverhältniswert k
k 1
= E I
/E A
= 2,0 (Tafel 5)
k 2 =
d I
· l I
0,175 · 3,0
d A
· l =
A 0,365 · 1,0 = 1,44
k 3
= 1 + 0,8 · ϕ ∞,A
= 0,6 (Tafel 6,
1 + 0,8 · ϕ ∞,I letzte Zeile)
k = 2,0 · 1,44 · 0,6 = 1,73
3
Abminderungsbeiwert
α k
= 0,59 (aus Tafel 7, für k = 1,73 interpoliert)
4 Berechnung des wirksamen Dehnungsunterschiedes
Δε w
= Δε 0
· α k
· α R
Δε w
= 0,3 · 0,59 · 0,7 = 0,12
5 Vergleich wirksamer Dehnungsunterschied
Δε w
mit zulässigem
Dehnungsunterschied Δε zul
Δε w
= 0,12 mm/m < Δε zul
= 0,2 mm/m
Danach ist nicht mit Rissen zu rechnen.
Bei Feuchtedehnungswerten von ε s
= -0,3
mm/m und ε cq
= +0,3 mm/m und einer
Innenwanddicke d I
= 115 mm ergibt sich
bei ansonsten unveränderten Werten des
Rechenbeispiels:
Δε w
= 0,28 mm/m > Δε zul
= 0,2 mm/m.
D. h. in diesem Fall ist mit Rissen zu
rechnen.
(5) Maßnahmen zur Erhöhung der Rissesicherheit
Wahl von Mauerwerk-Kombinationen mit
ausreichend geringem Formänderungsunterschied
Δε 0
.
Wahl – soweit möglich – günstiger Steifigkeitsverhältnisse
von Innen- und Außenwand.
Im Fall V1 sollen die Innenwand
möglichst steif (hoher E-Modul, großer
wirksamer Wandquerschnitt) und die
Außenwand möglichst weich sein → die
Innenwand zwingt der Außenwand rissunwirksam
einen hohen Anteil ihrer
Verformung (Verkürzung) auf. Für den
Fall V2 gilt das Umgekehrte.
Tafel 7: Abminderungsfaktor α k
in Abhängigkeit vom
Steifigkeitsverhältniswert k
k
0,45
0,50
0,55
0,70
0,80
0,5
Zwischenwerte dürfen geradlinig interpoliert
werden.
k
4,0
3,0
2,0
1,0

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
Gleiche Setzungen des Baugrundes
unter dem Baukörper. Dies kann erreicht
werden, indem die Fundamentflächen
unter dem Gesichtspunkt des
Setzungsverhaltens und nicht für eine
konstante Bodenpressung festgelegt
werden; ggf. ist ein Baugrundsachverständiger
einzuschalten.
Eingelegte
Trennschichten
1,50
6
Auflast
Rissbreiten beschränkende, Risse verteilende
Bewehrung im obersten Geschoss
im außenwandnahen Bereich
der Innenwand [6].
Stumpfstoßtechnik; durch die in vertikaler
Richtung relativ weiche Verankerung
wird eine weniger behinderte
Verformung von Innen- und Außenwand
erreicht. Dies kann durch Papplagen
zwischen Unterseite Geschossdecke
und Innenwand noch weiter begünstigt
werden (Bild 7). Allerdings wird
durch solche Maßnahmen auch der
Einfluss des Steifigkeitsverhältnisses
verringert, das zuvor beschriebene
Rechenverfahren lässt sich deshalb
nicht ohne weiteres anwenden. Eine
quantitative zutreffende und versuchsmäßig
abgesicherte Bewertung dieser
unterschiedlichen Einflüsse in
ihrer Auswirkung auf die Rissesicherheit
ist derzeit noch nicht möglich.
Die Stumpfstoßtechnik ist aber zweifellos
empfehlenswert, um die Rissgefahr
zu verringern. Näherungsweise
kann davon ausgegangen werden,
dass Verformungsunterschiede Δε 0
zwischen Innen- und Außenwand (aus
Schwinden, irreversiblem Quellen) von
0,3 bis 0,4 mm/m ohne schädliche
Risse im Mauerwerk aufgenommen
werden können.
Dies gilt prinzipiell auch für die in
schallschutztechnischer Hinsicht optimierte
Stumpfstoßausführung zwischen
Gebäudetrennwand und Außenwänden:
Die Gebäudetrennwand wird
bis zur Außenfläche der Außenwand
durchgeführt, die Außenwand wird
an die Gebäudetrennwand mittels
Stumpfstoßverbindung angeschlossen.
Allerdings werden die Verbindungsanker
infolge möglichem Schwinden
der Gebäudelängswand in Horizontalrichtung
durch entsprechende Querkräfte
senkrecht zur Längsachse der
Anker beansprucht. Dies kann u.U. zu
Rissbildungen im Bereich der Stumpfstoßfuge
führen. Da die Außenwand
i.d.R. als Wärmedämm-Verbundsystem
Ziegel
Schnitt A-A
1,0
KS
Trennschicht
A
A
1,0
0,9
1,50
1,0
Bild 7: Stumpfstoßtechnik; eingelegte Trennschichten in der Innenwand
oder zweischaliges Mauerwerk ausgeführt
wird, ist eine eventuelle Rissbildung
im Außenbereich der Stumpfstoßfuge
bedeutungslos. Beim Stoß
der verputzten Wände ist ein Kellenschnitt
zu empfehlen.
3.4 Nicht tragende Trennwände
(1) Verformungsfall, Rissgefahr
Die Durchbiegung von Geschossdecken
kann in nicht tragenden Trennwänden
Schub- und Zugspannungen hervorrufen.
Dabei kann die Durchbiegung der oberen
Decke zu einer zusätzlichen Belastung
der Trennwand führen, wenn deren oberer
Wandrand nicht ausreichend von der Decke
getrennt ist. Bedingt durch die Zugspannungen
können horizontale Risse
zwischen Wand und Decke im unteren
Auflagerbereich (Abreißen der Wand von
der Decke) sowie vertikale und schräg
verlaufende Risse in der Mauerwerkwand
auftreten (Bild 8). Derartige Risse werden
nicht durch fehlerhaftes Mauerwerk verursacht,
sondern entstehen meist aufgrund
fehlender bzw. unzureichender Durchbiegungsbemessung
der Decken.
Entsprechend DIN 1045-1, Abschnitt
11.3.1 ist der Nachweis zu führen, dass
die Deckendurchbiegung I/500 nicht überschreitet
– siehe hierzu [11, 12 und 13].
Rissbildungen können in längeren nicht
tragenden Trennwänden auch durch Schwinden
in Wandlängsrichtung entstehen.
(2) Rechnerische Beurteilung
Die rechnerische Abschätzung der Biegezugbeanspruchung
der Mauerwerkwand
ohne und mit zusätzlicher Auflast aus der
oberen Decke ist möglich [6]. Da aber
in der Regel die Beanspruchbarkeit des
Mauerwerks für diesen Fall bislang nicht
bekannt ist, lässt sich die Rissesicherheit
quantitativ nicht beurteilen.
Die Rissesicherheit bzw. rissfreie Wandlänge
infolge Schwinden in Wandlängsrichtung
kann wie in Abschnitt 3.5 (2)
beurteilt werden. Da es sich um innere
Trennwände handelt, entfällt – zumindest
bei Wohngebäuden – im Allgemeinen eine
zusätzliche temperaturbedingte Verformung.
Ein Rechenbeispiel dazu ist unter
(3) aufgeführt.
(3) Rechenbeispiel
Nicht tragende innere Trennwand aus
KS XL, Dünnbettmörtel;
Wandhöhe h w
: 3,50 m;
Wand seitlich horizontal verschiebbar gehalten,
oben verformbar gehalten, unten
auf Zwischenfolie.
5
4
3
2
1

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
Wegen der vergleichsweise hohen Rissgefahr
sollten die Trennwände seitlich so
gehalten werden, dass sie sich horizontal
unbehindert verformen können.
Diagonalrisse
Stützgewölbe
(4) Maßnahmen zur Erhöhung der Rissesicherheit
Folgende rissesicherheitserhöhende Maßnahmen
werden empfohlen:
Deckendurchbiegung begrenzen
Deckenbiegungsbemessung nach DIN
1045-1 führen (l/500)
Horizontalrisse
(Abriss zwischen Trennwand und Decke)
Spätes Errichten der nicht tragenden
Trennwand
Damit ein möglichst hoher Anteil der
Deckendurchbiegung bereits aufgetreten
ist und somit nicht risserzeugend
wirkt.
Trennung der Mauerwerkwand im Auflagerbereich
von der unteren Geschossdecke
Durch Anordnung von geeigneten Trennschichten,
z.B. Folien, wird erreicht,
dass der horizontale Abriss zwischen
Wand und Decke an einer unsichtbaren
Stelle fixiert wird.
Bild 8: Risse in nicht tragenden Trennwänden infolge Durchbiegung der Geschossdecke
Annahme: Schwinddehnung ε s
= 0,2 mm/m
Behinderungsgrad (unten) R = 0,6
Rissfreie Wandlänge (siehe auch Abschnitt
3.5 (3)):
1
3,50
l r
≤ -ln( 1 -
20 · 10 3 · 0,2 · 10 -3 · 0,6
)·
0,23
l r
≤ 8,20 m
Für eine 2,50 m hohe Wand ergibt sich
l r
≤ 5,85 m.
Bei einer seitlich kraftschlüssig angebundenen
Trennwand auf Trennschicht gilt
unabhängig von der Wandlänge in guter
Näherung
σ z
= E Z
· ε · Ψ
Ψ: Relaxationszahl, Annahme: Ψ = 0,7
E Z,mw
: Zugelastizitätsmodul Richtung
Wandlänge
Die Zugspannung σ z
muss kleiner als die
Zugfestigkeit des Mauerwerks β Z,mw
sein,
um Risse zu vermeiden. Mit β Z,mw
/E Z,mw
= 1/20.000 (siehe Tafel 9) und ε s
= 0,2
mm/m ergibt sich
σ Z
/E Z
= ε · 0,7 < β Z,mw
/E Z,mw
= 1/20.000
= 0,05 · 10 -3
ε ∙ 0,7 = 0,2 ∙ 10 -3 ∙ 0,7 = 0,14 ∙ 10 -3
0,14 ∙ 10 -3 > 0,05 ∙ 10 -3
→ D. h. es entstehen Risse.
Tafel 8: Behinderungsgrad R
R Bereich Wand–Auflager
(Fundament, Decke)
0,4 bis 0,6 2 Trennlagen übereinander
(z.B. Bitumenpappe)
> 0,6 bis 0,8 1 Trennlage
> 0,8 bis 1,0 keine Trennlage;
Mörtelschicht /
Dichtschlämme
Ausreichende Verformungsmöglichkeit
der Wand im oberen Wandbereich
Dazu sind zwischen oberer Geschossdecke
und oberem Wandrand ausreichend
verformungsfähige Zwischenschichten
in genügender Dicke anzuordnen, vor
allem bei Wandlängen über etwa 5 m.
Möglichst geringes Schwinden; Vermauern
lufttrockener Kalksandsteine,
Vermeiden bauseitiger Durchfeuchtung.
Bewehrung der Lagerfugen
Durch eine sinnvoll über die Wandhöhe
gestaffelte Bewehrung – im unteren,
zugbeanspruchten Wandbereich geringerer
vertikaler Abstand der Bewehrung
–, lässt sich eine ausreichende
Rissverteilung mit genügend kleinen
Rissbreiten erreichen [6].
Tafel 9: Gerundete Verhältniswerte β Z,mw
/E Z,mw
für
Mauerwerk aus Normalmauermörtel nach [3]
Mauerstein
Z,mw
/E Z,mw
Kalksandsteine 1/20.000
Mauerziegel 1/8.500
Leichtbetonsteine 1/10.500
Porenbetonsteine 1/13.000
10

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
h st
h mö
Ansicht
l
Riss durch Überschreiten der Mauerwerkzugfestigkeit
Riss durch Stein
Maßgebend ist
Steinzugfestigkeit
β Z,st
Spannungsverlauf im
Wandbereich bei I/2
h
-
Versagensfälle
Riss
Mauerwerkzugfestigkeit
Riss durch Fugen
Maßgebend ist
Scherfestigkeit
Mörtel/Stein
ü
β Z,mw
0,5 · β
ü
Z,st
β Z,mw
β A·
h st + h mö
(keine bzw. vernachlässigbare Verbundfestigkeit im Stoßfugenbereich)
+
ü
Kennzeichnendes
Rissbild
β Z,mw
β a
(Überbindemaß)
tung Wandhöhe und -länge so weich, dass
sie nicht zu wesentlichen Verformungsbehinderungen
führt. Die Verformungen der
Verblendschale werden jedoch durch die
notwendige Auflagerung und ggf. auch durch
das seitliche Anbinden an Nachbarbauteile
(weiterführende Verblendschalen oder z.B.
Stützen) behindert. Durch diese Verformungsbehinderungen
entstehen Zugspannungen
(Bild 9) in der Verblendschale, die
ab einer bestimmten Wandlänge bzw. einem
gewissen Verhältniswert Wandlänge/Wandhöhe
im mittleren Bereich der Wandlänge
nahezu horizontal verlaufen. Die Höhe dieser
Zugspannungen hängt ab von der Größe
der Formänderungen (Schwinden, Wärmedehnung
– Abkühlung), dem Zug-E-Modul
des Mauerwerks parallel zu den Lagerfugen,
dem Behinderungsgrad (im Auflagerbereich,
im Bereich der Wandränder) sowie dem
Spannungsabbau durch Relaxation.
Durch ein einfaches Berechnungsverfahren,
das theoretisch und versuchsmäßig
ausreichend begründet ist, können die
rissfreie Wandlänge bzw. der Dehnungsfugenabstand
von Verblendschalen mit
guter Genauigkeit berechnet werden. Die
Rechenergebnisse stimmen mit den Praxiserfahrungen
zufrieden stellend überein.
Die Anordnung vertikaler Dehnungsfugen
zeigt Bild 10. Die vertikalen Dehnungsfugen
sollten in der Regel an den Gebäudeecken
angeordnet werden. Ist dies
aus ästhetischen Gründen unerwünscht
(Eckverband als wesentliches Stilelement
im Mauerwerkbau), so können auch statt
einer Dehnungsfuge in der Außenecke
zwei Dehnungsfugen im Abstand von
jeweils etwa maximal 2 m bzw. halbem
Dehnungsfugenabstand von der Ecke
angeordnet werden. Bei Ausbildung der
Dehnungsfugen ist auf deren ausreichende
Breite ( 10 mm) zu achten,
da nur etwa ein Viertel der Fugenbreite
dauernd wirksam ist.
Bild 9: Verformungsfall H, Wand unten aufgelagert
3.5 Zweischalige Außenwände mit
Verblendschale
(1) Verformungsfall, Rissgefahr
Bei zweischaligen Außenwänden mit Luftschicht
ohne und mit Wärmedämmung sowie
mit Kerndämmung treten in der Regel
sehr unterschiedliche Verformungen der
beiden Mauerwerksschalen auf.
Die Innenschale verformt sich im Wesentlichen
durch Kriechen und Schwinden;
nennenswerte temperaturbedingte Verformungen
sind wegen der weitgehend
konstanten Raumtemperatur nicht zu erwarten.
Die Außenschale (Verblendschale)
ist unmittelbar den klimatischen Einflüssen,
d.h. Temperatur- und Feuchteänderungen
ausgesetzt. Die Verblendschale sollte
sich deshalb weitgehend unbehindert von
der Innenschale bewegen können. Die aus
Standsicherheitsgründen notwendige Verankerung
zwischen den beiden Schalen
mit Draht- oder Dübelankern ist in Rich-
Unabhängig davon ist jedoch unbedingt
dafür zu sorgen, dass sich die Verblendschalen
auch in vertikaler Richtung zwängungsfrei
verformen können. Dazu sind
entsprechende horizontale Dehnungsfugen
anzuordnen, die bei mehrgeschossigen
Bauten unterhalb der notwendigen Abfangkonstruktion
für die Verblendschale vorzusehen
sind (Bild 11).
Das nachfolgend beschriebene Berechnungsverfahren
für die Rissesicherheit
bzw. für die rissfreie Wandlänge kann auch
für leichte Trennwände und Ausfachungen
angewendet werden.
11

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
●1
3 Zusatzanker je m Wandhöhe beidseits
von Dehnungsfugen (DF) und an Gebäudeecken
●1
●1
DF
< 2,0 m
DF
●1
●1
DF
< 2,0 m
(2) Rechnerische Beurteilung
Die rissfreie Wandlänge l r
bzw. der Dehnungsfugenabstand
können wie folgt errechnet
werden [5, 7]:
β
(
Z,mw
)
h mw
l r
≤ -In 1 - · (2)
Ε Z,mw
· ges ε · R 0,23
mit
β Z,mw
Ε Z,mw
ges ε
R
h mw
Mauerwerkzugfestigkeit Richtung
Wandlänge
Zug-Elastizitätsmodul Richtung
Wandlänge
gesamte Verformungen (Dehnungen)
infolge Schwinden ε S
und Temperaturänderung ε T
Behinderungsgrad (am Wandfuß;
vollständige Behinderung bei R =
1,0)
Wandhöhe
Die Gleichung (2) gilt bis zu einem Verhältniswert
l r
/h mw
5. Über diesem Verhältniswert
wirkt sich eine zunehmende Wandlänge
unter sonst gleichen Bedingungen
nicht mehr spannungserhöhend aus.
40 - 50
12 - 20
20
(mind. 15)
Fuge gestaucht
Fuge gedehnt
geschlossenzelliges Schaumstoffrundprofil
(Hinterfüllmaterial)
Haftgrundierung
Fugendichtstoff
Bild 10: Verblendschalen; vertikale Dehnungsfugen (DF) an den Gebäudeecken
Fugendichtstoff
Detail A
Auflagerwinkel
Maße in mm
Geht man, wie in [7] von einer „zulässigen“
Zugspannung max σ Z
≈ 0,7 · max σ Z
(β Z
)
aus – was für die Beurteilung der Gebrauchsfähigkeit
zulässig erscheint –, so
ergeben sich unter Berücksichtigung der
vorliegenden Versuchsergebnisse, siehe
auch [3], näherungsweise die Verhältniswerte
β Z,mw
/E Z,mw
in Tafel 9. Wird β Z,mw
/E Z,mw
für Kalksandstein-Mauerwerk in die Gleichung
eingesetzt, so erhält man:
h
( )
mw
0,23
1
l r
≤ -In 1- · (2a)
20.000 · ges ε · R
bzw.
l r
≤ -In (1 - α) · h mw
0,23
(2b)
Ist in der Gleichung α 1, so ist in der
betrachteten Wand nicht mit Rissen zu
rechnen. Bei α-Werten < 1 ergibt sich die
rissfreie Wandlänge aus der Gleichung.
Wie ersichtlich, nimmt die rissfreie Wandlänge
zu, wenn die Gesamtdehnung infolge
Schwinden und Temperaturabnahme sowie
der Behinderungsgrad kleiner werden und
sich die Wandhöhe vergrößert.
Hinterfüllmaterial
Detail A
Bei üblicher Wandlagerung der Verblendschale
im Fußpunktbereich auf
einer Papplage kann der Behinderungsgrad
R in etwa zu 0,6 angenommen
werden.
Bild 11: Verblendschalen; horizontale Dehnungsfugen
12

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
lr1 [m]
6
5
4
3
2
1
0
1,54
R = 0,6
R = 0,8
R = 0,4
Er lässt sich verringern durch Anordnung
von Zwischenschichten mit geringer
Gleitreibung (z.B. zwei Papplagen mit
geringem Reibungsbeiwert auf ebener
Auflagerfläche), siehe Tafel 8. Zu beachten
ist dabei, dass die Standsicherheit der
Verblendschale nicht beeinträchtigt wird
(„Abrutschgefahr“).
Die rissfreie Wandlänge bzw. der Dehnungsfugenabstand
können auch unter
Bezug auf Gleichung (2a) als Diagramm
dargestellt werden (Bild 12). Aus dem Diagramm
lässt sich in einfacher Weise mit
der vorhandenen Gesamtdehnung und
dem angenommenen Behinderungsgrad
die rissfreie Wandlänge für eine Standardwandhöhe
von 1 m entnehmen. Diese
muss dann mit der tatsächlichen Wandhöhe
multipliziert werden, um die rissfreie
Wandlänge zu erhalten.
Im Allgemeinen wird ein Dehnungsfugenabstand
bei Verblendschalen aus
KS-Mauerwerk von 6 bis 8 m empfohlen
[5, 8], wobei der untere Wert für ungünstig
exponierte Bauwerke und kerngedämmtes
Mauerwerk (größere Temperaturunter-
l r1 : l r für Wandhöhe 1 m
l r = l r1 · h mw
0,28
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
ges [mm/m]
Bild 12: Rissfreie Wandlänge für eine 1 m hohe Wand I r1
in Abhängigkeit von der Gesamtdehnung ges ε und
dem Behinderungsgrad R
R
h mw
schiede in der Verblendschale) angesetzt
werden sollte.
(3) Rechenbeispiel (siehe Bild 12)
Verblendschale aus KS Vb 20, MG IIa;
Wandhöhe h mw
= 5,50 m.
Annahmen: Schwinddehnung
ε s
= 0,2 mm/m,
Abkühlen (gegenüber Herstelltemperatur)
ΔT = 10 K
ε T
= ΔT · α T
ε T
= 10 · 8 · 10 -6 = 10 · 8 · 10 -3 (mm/m)
= 0,08 mm/m
ε ges
= 0,2 + 0,08 = 0,28 mm/m
R = 0,6
Rissfreie Wandlänge:
( )
1
l r
≤ -ln 1 - ·
20 · 10 3 · 0,28 · 10 -3 · 0,6
l r
≤ 8,45 m
Behinderungsgrad
tatsächliche Wandhöhe
BEISPIEL:
ges = 0,28 mm/m, R = 0,6
l r = 1,54 · 5,50 = 8,47 m
5,50
0,23
verringert werden, dass der Feuchtegehalt
der Steine beim Herstellen des
Mauerwerks niedrig ist. Die Steine sollen
deshalb auch besonders während
der Lagerung gegen Feuchteaufnahme
(Niederschlag) geschützt werden,
Bild 13.
Der Schutz vor Niederschlagswasser
(z.B. durch Folien) – mit dem üblicherweise
gerechnet werden muss – und
dessen Beseitigung ist nach VOB-C:
ATV DIN 15299, Abschnitt 4.1 eine
Nebenleistung und damit vom Maurer
auszuführen.
Stark Wasser saugende Mauersteine
sind ggf. vor dem Vermauern vorzunässen
(Bild 14). Das Vornässen soll
nur kurzzeitig und oberflächig unmittelbar
vor dem Vermörteln erfolgen.
Vollfugiges, hohlraumfreies
Vermörteln
Dadurch werden der Haftverbund
zwischen Stein und Mörtel und die
Haftscherfestigkeit verbessert. Um
dies zu erreichen, soll der Mörtel gut
verarbeitbar sein („sämig“, kein zu
schnelles Ansteifen) und auch wenig
schwinden. Gleichzeitig soll eine möglichst
hohe Verformbarkeit im Fugenbereich
angestrebt werden. Dies lässt
sich am ehesten durch Verwendung
von Mörteln der Gruppen II und IIa nach
DIN 1053-1 bzw. DIN V 18580 gewährleisten.
Mörtel der Gruppen III und lIla
lassen sich in der Regel schlechter
verarbeiten und ergeben auf Grund
ihrer hohen Festigkeiten einen steifen
und spröden Mauermörtel in der Fuge
(Fugenmörtel). Sie sind deshalb nach
DIN 1053-1 als Fugenmörtel für Verblendmauerwerk
nicht zulässig. Als
Verfugmörtel zum nachträglichen Verfugen
dürfen sie verwendet werden.
Folie
KS-Dünnbettmörtel
Bild 13: Lagern von Stein und Mörtel
0
(4) Maßnahmen zur Erhöhung der Rissesicherheit
von nicht tragendem Mauerwerk,
insbesondere Verblendmauerwerk
Möglichkeiten zur Erhöhung der Rissesicherheit
bzw. zur Vergrößerung des Dehnungsfugenabstandes
sind:
Geringe Schwinddehnung der
Mauersteine nach dem Einbau
Das Schwinden der Steine nach dem
Vermauern kann z.B. auch dadurch
Bild 14: Bei sehr trockenen Steinen sind diese
vorzunässen.
13

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
Bild 15: Läuferverband, besonders günstig mit
halbsteiniger Überbindung
Große Überbindelängen
Von Bedeutung für die Zugbeanspruchbarkeit
und damit auch für die Rissesicherheit
der Verblendschale ist der
Mauerwerkverband. Eine halbsteinige
Überbindung (Bild 15) ist stets
zu empfehlen, weil sie die größtmögliche
Scherkraft übertragende Fläche
zwischen Stein und Lagerfugenmörtel
ergibt. Kürzere Überbindemaße sind
meist rissempfindlicher.
Geringe Verformungsbehinderung am
Wandfuß, ausreichende Verformungsmöglichkeiten
am Wandkopf und den
seitlichen Bauteilrändern. Die Verformungsbehinderung
am Wandfuß kann
durch Anordnung von Trennschichten
mit geringem Reibungsbeiwert verkleinert
werden (Tafel 8).
Herstellen der Verblendschalen bei
günstiger Außentemperatur
Soweit möglich, sollen die Verblendschalen
bei niedriger Außentemperatur hergestellt
werden. Dadurch werden die
jahreszeitlich bedingte Abkühlung unter
die Herstelltemperatur und damit die
zugspannungserzeugenden Temperaturverformungen
klein gehalten. Gleichzeitig
verringert sich im Allgemeinen
auch die Gefahr einer zu schnellen und
zu starken Austrocknung. Durch diese
kann ein zu hohes Anfangsschwinden
im äußeren Mörtel-Stein-Bereich hervorgerufen
werden, was den Haftverbund
zwischen Mörtel und Stein und
damit auch die Zugbeanspruchbarkeit
des Mauerwerks beeinträchtigt.
Schutz vor ungünstigen Witterungseinflüssen
Nach dem Herstellen sollen die
Verblendschalen zumindest bis zum
Alter von einer Woche vor Regen
(Schlagregen), zu schnellem und zu
starkem Austrocknen ausreichend geschützt
werden. Dies kann z.B. durch
Abdecken mit Folien erfolgen, Bild 16.
Frühzeitiges starkes Durchfeuchten der
Mauerwerkwände vergrößert das spätere
Schwinden bei Austrocknung.
Bewehrung der Lagerfugen
Durch eine in den Lagerfugen angeordnete
konstruktive Bewehrung (z.B.
Bewehrungselemente) können schädliche,
größere Risse vermieden und dadurch
längere Wände ohne Dehnungsfugen
ausgeführt werden (Bild 17). Die
Bewehrung wirkt Risse verteilend bzw.
Rissbreiten beschränkend.
Die ohne Dehnungsfugen ausführbare
Wandlänge hängt im Wesentlichen von
der Zugfestigkeit und Geometrie der
Mauerwerkwand sowie von Anordnung
und Gehalt der Bewehrung ab. Der erforderliche
Bewehrungsanteil für eine
angestrebte maximale Rissbreite kann
rechnerisch ermittelt werden [9, 10].
Anordnung von Bewehrung in den Lagerfugen
besonders rissgefährdeter
Bereiche, z.B. Brüstungen (Bild 18).
Großer Verhältniswert Wandhöhe zu
Wandlänge
Soweit möglich, sollten lange Wände
mit geringer Wandhöhe vermieden werden,
weil in diesem Falle die größten
Zugspannungen auftreten.
Anordnung von Dehnungsfugen
(Bild 10)
Die notwendigen Abstände für Dehnungsfugen
ergeben sich aus der
Berechnung der rissfreien Wandlänge
bzw. den empfohlenen Wandlängen.
Dehnungsfugen sollten ggf. auch in
besonders rissgefährdeten Bereichen,
z.B. im Bereich von Öffnungen,
einseitig oder zweiseitig angeordnet
werden (Bild 18).
Durch den Einbau von geschosshohen
Fenster- und Türelementen, die konsequent
durch senkrechte Anschlussfugen
von der Außenschale getrennt
sind, lassen sich konstruktive Mehrarbeiten
vermeiden.
Nach DIN 1053-1 (1996-11) Abschnitt
8.4.3.1 e) sind zusätzliche Anker an
beiden Rändern der Dehnungsfugen
anzuordnen. Durch diese Anordnung
der Dehnungsfugen entfällt möglicherweise
eine sonst erforderliche Dehnungsfuge
im dazwischen liegenden
Wandbereich.
Bild 17: Lagerfugenbewehrung zur konstruktiven
Rissesicherung
≥ 0,6 m
DF
halbsteinige
Überbindung
konstruktive
Bewehrung
Dehnungsfugen
DF
(einseitig oder
zweiseitig)
* * *
* * ** * * * * *
* * *
* *
* *
* *
*
Bild 16: Frisches KS-Mauerwerk ist vor Regen und
Frost zu schützen.
≥ 0,6 m
DF
Bild 18: Brüstungsbereiche; Rissvermeidung
0
14

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
Außenwand
Verformungsruhepunkt
der Dachdecke
Bild 19: Ausbildung einer Gleitschicht zwischen
Wand und Decke
Bild 20: Maßgebliche Verschiebelänge; Dach-Draufsicht
L
3.6 Gebäudetrennfugen
Bei langen Gebäuden – ab etwa 20 m
– oder sehr unterschiedlichen Gebäudeteilen
kann Rissgefahr durch Zwangspannungen
infolge unterschiedlicher behinderter
Formänderungen, z.B. Schwinden
ggf. Temperaturänderung, entstehen. Dies
ist im Einzelfall zu beurteilen. Besteht
Rissgefahr, sollten Gebäudetrennfugen
angeordnet werden, um die Verformungen
möglichst spannungsfrei aufnehmen zu
können. Die Fugenabstände sind im Bauwerk
so zu wählen, dass in den einzelnen
Bauteilen keine Schäden durch Zwangspannungen
entstehen können.
MW
Du
MW
Du
Da
Da
-
-
+
+
Die Gebäudetrennfugen sind konsequent
durch Baukörper und Wandbekleidungen
bis zur Oberkante des Fundamentes zu
führen.
3.7 Verformungen der Dachdecke
Unterschiedliche Verformungen zwischen
den tragenden Wänden und der Dachdecke
bewirken Zwängungen, die oft zu Rissen
in den Wänden, selten aber zu Schäden
in der Decke selbst führen. Diese Verformungsunterschiede
entstehen durch unterschiedliche
Temperaturen und unterschiedliches
Schwinden von Dachdecke und der
darunter liegenden Decke sowie zwischen
Dachdecke und Mauerwerkswänden. Nach
DIN 18530:1987-03 und [14] kann rechnerisch
abgeschätzt werden, in welchen
Fällen (Dachmaße, Baustoffeigenschaften,
Formänderungen) Rissgefahr besteht. Ist
mit Rissen zu rechnen, so sind Dehnungsfugen
anzuordnen, oder die Dachdecke ist
möglichst reibungsfrei auf den Wänden zu
lagern, damit nur geringe Schubkräfte auf
diese übertragen werden. Eine solche Funktion
kann eine Gleitfuge übernehmen, bei
der zwei Bauteile durch eine Gleitschicht
voneinander getrennt sind, welche eine
steifer
Kern
Bild 21: Verformung bei unterschiedlicher Temperatur von Dachdecke und Unterkonstruktion (Ansicht Außenwand).
Da = Dachdecke, Du = Decke unter Da, MW = Mauerwerkswand.
gegenseitige Verschiebung ohne große Reibung
ermöglicht.
Bei Flachdachkonstruktionen mit Gleitfugen
kann die Stahlbetondecke nicht
die Funktion der oberen Wandhalterung
übernehmen, weil zwischen der Decke und
den Wänden durch die Anordnung einer
Gleitschicht (Bild 19) bewusst auf eine
Schubübertragung verzichtet wird. Aus diesem
Grunde sind die oberen Wandenden
unterhalb der Gleitfuge durch Ringbalken
zu halten. Ringbalken können auch als
bewehrtes Mauerwerk bemessen werden.
Dafür ist DIN 1053-3 zu beachten.
Diese Wandkopfhalterungen nehmen die
noch verbleibenden Reibungskräfte aus
der Dachdecke und die Wandlasten, die
auf die Außenwände des Gebäudes wirken,
auf. Sie sind statisch nachzuweisen.
Im Fall einer starren Verbindung zwischen
Wänden und Dachdecke (Kalt- oder Warm-
15

KALKSANDSTEIN – Verformung und Rissesicherheit
dach) können unterschiedliche Temperatur-
und Feuchtedehnungen der Baustoffe
rissgefährliche Spannungen in der
Wand hervorrufen.
Zur Beurteilung, ob Wände Verformungen
ohne Schaden aufnehmen können, sind vor
allem die Bewegungen der Dachdecke in
Richtung der Wandebene von Bedeutung.
Bewegungen senkrecht zur Wandebene
führen in den Wänden selten zu Schäden,
weil Mauerwerkwände in vertikaler Richtung
(senkrecht zur Wandebene) nur eine
geringe Biegesteifigkeit besitzen.
Nach DIN 18530 darf die Dachdecke
auf Mauerwerk bei mehrgeschossigen
Gebäuden mit einer maßgeblichen Verschiebelänge
l 6 m ohne Nachweis unverschieblich
gelagert werden (Bild 20).
Bei mehrgeschossigen Gebäuden mit
l > 6 m und bei eingeschossigen Gebäuden
muss, falls keine verschiebliche Lagerung
vorgesehen ist, ein Nachweis der Unschädlichkeit
der Verformung geführt werden.
Bei dieser Untersuchung sind die zu erwartenden
unbehinderten Verformungen
mit den ohne Schaden aufnehmbaren
Verformungen zu vergleichen. Maßgebend
sind die Dehnungsdifferenz δ ε
zwischen
Wand und Decke in mm/m und der Verschiebewinkel
γ der Wand im Bogenmaß,
der am Wandende durch unterschiedliche
Längenänderung der Dachdecke und
der darunter liegenden Geschossdecke
hervorgerufen wird (Bild 21). DIN 18530
begrenzt die zulässigen Werte für δ ε
und
γ. Bei fester Auflagerung der Dachdecke
dürfen folgende Werte nicht überschritten
werden:
LITERATUR
[1] Schubert, P.: Mauerwerk – Risse vermeiden
und instandsetzen. Fraunhofer
IRB Verlag, 2004
[2] DIN 1053-1:1996-11 Mauerwerk;
Teil 1: Berechnung und Ausführung
[3] Schubert, P.: Eigenschaftswerte von
Mauerwerk, Mauersteinen, Mauermörtel
und Putzen. – In: Mauerwerk-Kalender
34 (2009), S: 3-27, Verlag Ernst &
Sohn, Berlin.
[4] Schubert, P.: Schadensfreies Konstruieren
mit Mauerwerk, Teil 1: Formänderungen.
– In: Mauerwerk-Kalender
27 (2002), S. 313-331, Verlag Ernst
& Sohn, Berlin
[5] Schubert, P.: Vermeiden von schädlichen
Rissen in Mauerwerksbauten.
– In: Mauerwerk-Kalender 21 (1996),
S. 621-651, Verlag Ernst & Sohn,
Berlin
[6] Mann, W.; Zahn, J.: Murfor ® ; Bewehrtes
Mauerwerk zur Lastabtragung und zur
konstruktiven Rissesicherung – ein
Leitfaden für die Praxis. N. V. BEKAERT
S. A., Zwevegem/Belgien 1991
[7] Schubert, P.: Zur rißfreien Wandlänge
von nichttragenden Mauerwerkwänden.
– In: Mauerwerk-Kalender 13
(1988), S. 473-488, Verlag Ernst &
Sohn, Berlin
[8] Kasten, D.; Schubert, P.: Verblendschalen
aus Kalksandsteinen – Beanspruchung,
rißfreie Wandlänge, Hinweise
zur Ausführung. – In: Bautechnik 62
(1985), Nr. 3, S. 86-94
[9] Meyer, U.: Zur Rißbreitenbeschränkung
durch Lagerfugenbewehrung in Mauerwerkbauteilen.
– In: Aachener Beiträge
zur Bauforschung des ibac, Band 6,
Verlag der Augustinus Buchhandlung,
Aachen 1996 (D 81/Diss. RWTH Aachen)
[10] Schubert, P.: Vermeiden von schädlichen
Rissen. – In: Mauerwerksbau-
Praxis, Bauwerk-Verlag, Berlin 2007,
S. 213-237
[11] Ingenieurbüro Hegger: Deckenzuschlag
für schwere nicht tragende Wände
aus Kalksandstein, Gutachten vom
25.11.2005
[12] Hegger, J.; Roeser, W.; Gusia, W.: Ansonsten
blieb sie ungerissen, Deutsches Ingenieurblatt,
Heft 1-2/2005
[13] Hegger, J.; Roeser, W.; Gusia, W.: Pauschaler
Zuschlag – Ein neues Bemessungskonzept
für schwere unbelastete
Trennwände
[14] Pfefferkorn, W.; Klaas, H.: Rißschäden
an Mauerwerk. – In: Schadenfreies
Bauen, Band 7, 3., überarb. Auflage,
Fraunhofer IRB-Verlag, Stuttgart
1996
Dehnungsdifferenz δ ε
–0,4 mm/m Verkürzung bzw.
+0,2 mm/m Verlängerung
Verschiebewinkel γ = Δl/h
1 1
– bis +
2.500 2.500
Die Thematik wird ausführlich mit Rechenbeispielen
in [14] behandelt.
16

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 11: Abdichtung
Stand: Januar 2009

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
1. Abdichtung erdberührter Bauteile______________________________________ 4
1.1 Beanspruchungsarten___________________________________________ 4
1.2 Dränmaßnahmen_______________________________________________ 5
1.3 Abdichtungen gegen Bodenfeuchtigkeit
und nicht stauendes Sickerwasser_________________________________ 6
1.4 Abdichtung gegen aufstauendes Sickerwasser_____________________10
1.5 Abdichtung gegen drückendes Wasser____________________________12
2. Abdichtung von Badezimmern________________________________________13
2.1 Beanspruchungssituationen_ ____________________________________13
2.2 Abdichtung direkt beanspruchter Flächen_ ________________________13
Literatur____________________________________________________________ 15
KALKSANDSTEIN
Abdichtung
Stand: Januar 2009
Autor:
Prof. Dr. Rainer Oswald, ö.b.u.v. Sachverständiger
für Schäden an Gebäuden, Bauphysik und Bautenschutz,
Aachen
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9053
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck auch auszugsweise nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr: € 2,50
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
Notwendigkeit der Abdichtung
Kalksandsteinmauerwerk ist grundsätzlich
feuchtebeständig. Es benötigt daher
nicht zwingend in allen Beanspruchungssituationen
durch flüssiges Wasser eine
schützende, wasserdichte Schicht – d.h.
eine Abdichtung.
So kann der Schlagregenschutz von Außenwänden
durch das Mauerwerk selbst erbracht
werden, z.B. bei zweischaligem
Verblendmauerwerk.
Auch im Hinblick auf die erdberührten
Wände ist hervorzuheben, dass grundsätzlich
nicht alle Mauerwerksbauteile durch
Abdichtungen geschützt werden müssen.
So bleiben ständig durchfeuchtete, von
Erdreich umgebene Grundmauern in der
Regel voll funktionsfähig.
Auch die durch Sickerwasser beanspruchten
Wandflächen von Feucht- und Nassräumen
benötigen nicht zwingend eine
hautförmige Abdichtung, solange neben
dem KS-Mauerwerk auch die übrigen Materialien
des Wandquerschnitts, z.B. ein
Unterputz, feuchtebeständig sind und die
Wasserbelastung so gering ist, dass ggf.
vom Querschnitt aufgenommenes Wasser
wieder austrocknen kann.
Die allgemeine Entwicklung im modernen
Hochbau läuft aber auf eine hochwertige
Nutzung von Kellerräumen mit erhöhten
Anforderungen an die Trockenheit der Bauteiloberflächen
und der Raumluft hinaus.
Solche Nutzungen benötigen Bauwerksabdichtungen
an den erdberührten Bauteilen.
Ebenso werden in Wohnungsbadezimmern
immer häufiger niveaugleiche Duschen
eingebaut. Damit wird die Feuchtebeanspruchung
der Bodenfläche erheblich
größer: Abdichtungsmaßnahmen werden
erforderlich.
Bauwerksabdichtungen sind demnach notwendig,
wenn:
● nur durch die Abdichtung die beabsichtigte
Nutzung der Räume im Gebäudeinneren
ermöglicht wird oder
● die Bauteile selbst durch Abdichtung vor
Schäden geschützt werden müssen.
Im Folgenden wird die Abdichtung von erdberührten
Bauteilen und Nassräumen im
KS-Mauerwerksbau abgehandelt.
Regelwerke
Diese Abdichtungsaufgaben sind im Wesentlichen
in DIN 18195 – Bauwerksabdichtungen
– genormt. In den Teilen 1 bis
3 dieses Regelwerks werden die für alle
Abdichtungsaufgaben gemeinsam geltenden
Festlegungen getroffen: Grundsätze,
Definitionen, Zuordnung der Abdichtungsarten
in Teil 1 [1]; Stoffe in Teil 2 [2] sowie
Anforderungen an den Untergrund und
Verarbeitung der Stoffe in Teil 3 [3]. Die
Stoffnorm muss dabei gemeinsam mit
DIN V 20000‐202 [4] gelesen werden, da
dort zusätzliche Anforderungen an die europäisch
geregelten Abdichtungsprodukte
zur nationalen Anwendung festgelegt werden.
Dies gilt auch für die in eigenen europäischen
Stoffnormen geregelten Mauersperrbahnen.
Teil 4 [5] beschreibt die Ausführungsregeln
für Abdichtungen gegen Bodenfeuchtigkeit
(Kapillarwasser, Haftwasser) und nicht
stauendes Sickerwasser an Bodenplatten
und Wänden, Teil 5 [6] die Ausführungsregeln
für Abdichtungen gegen nicht drückendes
Wasser in Nassräumen, Teil 6 [7] die
Regeln für Abdichtungen gegen von außen
drückendes Wasser und aufstauendes
Sickerwasser. Für alle Abdichtungssituationen
sind gemeinsam Detaillösungen
für Bewegungsfugen im Teil 8 [8] und für
Durchdringungen und Anschlüsse im Teil 9
[9] beschrieben und in einem Bleiblatt
[10] skizzenhaft dargestellt. Schutzmaßnahmen
sind schließlich in Teil 10 [11]
genauer angesprochen.
DIN 18195 enthält aber nicht alle gebräuchlichen
Abdichtungsverfahren. So
erstreckt sich der Geltungsbereich dieser
Norm z.B. nicht auf wasserundurchlässige
Bauteile aus Beton mit hohem Wassereindringwiderstand,
die im Mauerwerksbau
z.B. meist für die erdberührten Bodenplatten
verwendet werden.
Für die Betonbauteile ist die WU-Richtlinie
[12, 13] als maßgebliches Regelwerk zu
verwenden.
In DIN 18195 sind die verschiedenen
flüssigen Abdichtungssysteme noch nicht
durchgängig geregelt. Teil 2, Stoffe, legt
zwar Stoffanforderungen für mineralische
Dichtungsschlämmen (MDS), Flüssigkunststoffe
(FLK) und flüssig zu verarbeitende
Abdichtungsstoffe im Verbund mit Fliesen
und Platten (AIV) fest, die Verarbeitungsregeln
und Konstruktionsregeln für die hier
besprochenen Anwendungsfälle sind aber
noch nicht abschließend in die Teile 3 bis
6 und 8 bis 10 eingearbeitet. Zur Planung
Bild 1: Kellerwände aus KS-Mauerwerk mit kunststoffmodifizierter Bitumendickbeschichtung (KMB)

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
und Ausführung von flexiblen Dichtungsschlämmen
liegt eine Richtlinie [14] vor.
Für die mäßig beanspruchten Nassräume
des Wohnungsbaus haben sich zur Abdichtung
unmittelbar unter dem Fliesenbelag
flüssig zu verarbeitende Abdichtungsstoffe
(AIV) durchgesetzt, die nach den Leitlinien
für Europäische Technische Zulassungen
(ETAG 022) [15] geprüft sein müssen
und deren Verarbeitung in einem Merkblatt
[16] des Zentralverbands des Deutschen
Baugewerbes festgelegt wird.
Bauwerksabdichtungen sind häufig nach
ihrem Einbau für eine Wartung oder Erneuerung
nur schwer zugänglich. Die gesamten
Regeln der Abdichtungstechnik zielen
daher insbesondere für den erdberührten
Bereich auf eine hohe Zuverlässigkeit und
die langfristige Gebrauchstauglichkeit ab.
Dies erklärt die erhöhten Anforderungen
z.B. an die Materialien im Hinblick auf
Rissüberbrückungseigenschaften, die erhöhten
Anforderungen an Schichtdicken
und Lagenzahl, die Sicherheitszuschläge
an Randaufkantungen, den relativ hohen
Aufwand im Bereich von Verwahrungen und
weitere erhöhte Anforderungen an die Qualität
des Untergrundes, die Kontrolle und
den Schutz der Abdichtungen.
Planung der Abdichtung
Schadensuntersuchungen an Bauwerksabdichtungen
zeigen, dass Mängel bei
der Ausführung der Abdichtungen zwar
eine häufige Schadensursache darstellen
– fast ebenso bedeutsam sind aber Mängel
bei der Planung des abzudichtenden
Bauwerks. Stark verwinkelte Untergründe,
häufige Materialwechsel, die ungünstige
Lage von Dehnfugen und Durchdringungen
sind eine wesentliche Ursache für nicht
dauerhaft funktionsfähige Abdichtungen.
DIN 18195 stellt daher allen weiteren Regelungen
folgenden Grundsatz voran:
„Wirkung und Bestand einer Bauwerksabdichtung
hängen nicht nur von ihrer fachgerechten
Planung und Ausführung ab, sondern
auch von der abdichtungstechnisch
zweckmäßigen Planung, Dimensionierung
und Ausführung des Bauwerks und seiner
Teile, auf die die Abdichtung aufgebracht
wird. Die Normen der Reihe DIN 18195
wenden sich daher nicht nur an den Abdichtungsfachmann,
sondern auch an all
diejenigen, die für die Gesamtplanung und
Ausführung des Bauwerks verantwortlich
sind, denn Wirkung und Bestand der Bauwerksabdichtung
hängen von der gemeinsamen
Arbeit aller Beteiligten ab.“
1. Abdichtung erdberührter
Bauteile
Voruntersuchungen
Grundsätzlich kann auf eine Untersuchung
der Wasserbeanspruchung der erdberührten
Bauteile einer konkreten Bauaufgabe ganz
verzichtet werden, wenn von vornherein
gegen die höchste denkbare Wasserbeanspruchung
– also Druckwasser – abgedichtet
wird. Da Baugrundsituationen ohne
Druckwasserbeanspruchung in Deutschland
vorherrschen, würde dies meist zu unwirtschaftlichen
Ergebnissen führen, da bei
Eintauchtiefen über ca. 1 m und bei geringer
Bauwerksauflast nicht nur der erhöhte
Abdichtungsaufwand, sondern vor allem der
aufzunehmende hydrostatische Druck des
ungünstigstenfalls bis zur Geländeoberfläche
anstehenden Wassers aufwändige
Konstruktionen zur Folge hat. Zur Bestimmung
der angemessenen Abdichtungsart
und auch zur Klärung der Frage, ob die Boden-
und Wandbauteile gegen Wasserdruck
bemessen werden müssen, ist daher die
Feststellung der Bodenart, der Geländeform
und des Bemessungswasserstandes am geplanten
Bauwerksstandort unerlässlich.
In der Regel sollte die Klärung dieser Frage
einem Baugrundfachmann überlassen
werden. Nur bei einfachen Bauaufgaben in
gut bekannten Baugebieten kann darauf
verzichtet werden. DIN 4020 [17] spricht
in solchen Fällen von der „geotechnischen
Kategorie 1“ und gibt genauere Hinweise.
Architekten und Ingenieure sollten sich
klar machen, dass Schäden in Folge von
unterlassenen Baugrunderkundungen haftungsrechtlich
meist als Planungsmangel
gewertet werden.
1.1 Beanspruchungsarten
Zur Auslegung des Bauwerks und der
Bauwerksabdichtung ist als erstes zu klären,
ob mit Druckwasser aus Grund- oder
Hochwasser zu rechnen sein wird, ob die
erdberührten Bauteile also unter oder über
dem Bemessungswasserstand liegen.
Einmalige kurzzeitige Beobachtungen aus
Baugrunderkundungen geben nur bei sehr
eindeutigen Situationen eine verlässliche
Beurteilungsgrundlage, z.B. bei einem sehr
weit unter der Gebäudesohle liegenden
Grundwasserspiegel. Je nach geologischer
Situation und Dichte der Pegelmessstellen
und ihrer Lage zum Bauplatz können die
häufig langfristigen Messungen der Wasser-
und Abfallwirtschaftsämter brauchbare
Informationen liefern. In Gebieten
mit langjährigem Baubestand können die
Erfahrungen an der Nachbarbebauung sehr
hilfreich sein.
1.1.1 Bodenfeuchtigkeit und nicht stauendes
Sickerwasser
Die geringste Wassereinwirkung auf erdberührte
Bauteile aus Bodenfeuchtigkeit
und nicht stauendem Sickerwasser liegt
nur vor, wenn das Gelände über dem Bemessungswasserstand
liegt und der Baugrund
– und auch das Verfüllmaterial des
Arbeitsraumes – aus stark durchlässigem
Boden (DIN 18195 gibt einen Durchlässigkeitsbeiwert
> 10 -4 m/s an) besteht. Davon
kann bei Sand und Kies ausgegangen
werden. Weiterhin ist von dieser geringen
Wasserbeanspruchung der erdberührten
Bauteile auszugehen, wenn bei wenig
durchlässigen Böden (z.B. Lehm, Schluff,
Ton) durch eine funktionsfähige Dränung
für die Ableitung des sonst möglichen
Stauwassers gesorgt wird.
Auf eine genauere Untersuchung der
Wasserdurchlässigkeit des anstehenden
Bodens kann verzichtet werden, wenn
grundsätzlich eine Dränung vorgesehen
wird. Wirtschaftlicher ist meist jedoch auch
hier, zunächst die Bodenart genauer zu
bestimmen, um dann über die Notwendigkeit
von Dränmaßnahmen zu entscheiden.
Dauerhaft funktionsfähige Dränanlagen
sind nämlich mit relativ großem Aufwand
verbunden.
1.1.2 Druckwasser aus Stauwasser
Ermittelt bei einem über dem Bemessungswasserstand
zu errichtenden Gebäude
die Baugrunderkundung einen gering
durchlässigen Boden (Wasserdurchlässigkeitsbeiwert
< 10 -4 m/s) und soll trotzdem
auf eine Dränung verzichtet werden, da z.B.
eine behördlich zugelassene Vorflut nicht
verfügbar ist, so ist vor den erdberührten
Bauteilen mit Stauwasser zu rechnen. Es
ist nämlich nicht sicher möglich, die Baugrubenverfüllung
so verdichtet einzubringen,
dass sie die Lagerungsdichte des
ungestört anstehenden Bodens erreicht.
Es muss mit Hohlräumen gerechnet werden,
in denen sich z.B. nach intensiven
Regenfällen Stauwasser im Arbeitsraum
bildet, das die erdberührten Bauteile als
Druckwasser beansprucht. Die Abdichtungsmaßnahmen
gegen diese Beanspruchungsform
sind daher – ebenso wie die
Druckwasserbelastung aus Grundwasser
– in DIN 18195‐6 geregelt.
Bei Gebäuden, deren Sohle mindestens
30 cm über dem höchsten Bemessungswasserstand
liegt, und bei Gründungstiefen
bis 3 m unter Geländeroberkante
können nach DIN 18195, Teil 1 und 6,
aber einfachere Druckwasser haltende
Abdichtungen verwendet werden, als bei

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
Beanspruchungen aus Grundwasser. Dieser
Regelung liegt die Erfahrung zugrunde,
dass Stauwasserbeanspruchungen in der
Regel nur kurzfristig auftreten und daher
hier eher mit einem geringeren Sicherheitsgrad
konstruiert werden kann.
1.1.3 Druckwasser aus Grund- oder
Hochwasser
Wegen der meist nur ungenauen Abschätzungsmöglichkeiten
des höchsten Bemessungswasserstandes
sieht DIN 18195
grundsätzlich einen Sicherheitszuschlag von
30 cm zum ermittelten Bemessungswasserstand
vor, bis zu dem mindestens druckwasserhaltend
abgedichtet werden muss.
Auf hoch beanspruchte, wasserdruckhaltende,
mit Bahnen abgedichtete Wannenkonstruktionen,
wie sie in Teil 6 von
DIN 18195 genauer beschrieben werden,
soll im Weiteren nur kurz eingegangen
werden. In solchen Situationen werden zur
Aufnahme des Wasserdrucks in der Regel
wasserundurchlässige Wannen aus Beton
mit hohem Wassereindringwiderstand realisiert
(Tafel 1).
Tafel 1: Zuordnung von Beanspruchungsarten und Abdichtungssystemen
1 Bauteilart, Wasserart, Einbausituation Art der
Wassereinwirkung
stark durchlässiger
Boden (k > 10 -4 m/s)
2 erdberührte
Wände und
Bodenplatten
oberhalb des
Bemessungs-
3 wenig mit Dränung
durchlässiger
1)
4
Boden
wasserstandes,
Kapillarwasser, (k 10 -4 m/s) ohne
Haftwasser,
Dränung
Sickerwasser
5 erdberührte Wände und Bodenplatten
unterhalb des Bemessungswasserstandes
Bodenfeuchtigkeit
und nichtstauendes
Sickerwasser
aufstauendes
Sickerwasser
drückendes
Wasser
1)
Dränung nach DIN 4095
2)
Ausführung gemäß Richtlinie, mit Besteller vereinbaren!
3)
bis zu Tiefen von 3 m unter Geländeoberkante, sonst Zeile 5
Abdichtungssystem
KMB; einlagige Dichtungsbahnen
nach DIN 18195-4;
flexible Dichtungsschlämmen
2)
KMB, ein-/zweilagige
Dichtungsbahnen nach
DIN 18195-6, Abschnitt 9 3)
ein-/mehrlagige Dichtungsbahnen
nach DIN 18195‐6,
Abschnitt 8
1.2 Dränmaßnahmen
1.2.1 Wasserbeanspruchung bei
Dränmaßnahmen
Im Gegensatz zu früheren Fassungen der
Teile 4 und 5 von DIN 18195 sieht die
Norm seit 2000 bei der Ausführung von
Dränmaßnahmen im wenig durchlässigen
Baugrund den gleichen Abdichtungsaufwand
wie bei stark wasserdurchlässigem
Baugrund vor – die Beanspruchung ist
nämlich in beiden Fällen gleich (Bild 2).
Dies setzt allerdings voraus, dass die
Dränmaßnahmen mit hoher Zuverlässigkeit
arbeiten und in allen Teilen den Anforderungen
von DIN 4095 [18] entsprechen
(Bild 3).
Dränmaßnahmen bestehen grundsätzlich
aus Flächendränmaßnahmen vor den zu
schützenden Wand- und ggf. Bodenplattenbauteilen,
aus Dränleitungen, die das in
die Flächendränschichten sickernde Wasser
sammeln, aus Kontrollvorrichtungen
und einer Vorflut, die das anfallende Wasser
ableitet.
Bevor eine Dränung im Detail geplant
wird, sollte zunächst geklärt werden,
ob überhaupt eine Vorflut zur Verfügung
steht. In den meisten Gemeinden ist es
unzulässig, Dränwasser in das öffentliche
Abwassersystem einzuleiten. Daher sind
Dränungen in vielen Bausituationen nicht
realisierbar.
stark durchlässiger Boden
Bild 2: Die Wasserbeanspruchung durch Sickerwasser ist bei stark durchlässigen Böden (links) und bei wenig
durchlässigen Böden mit Dränage (rechts) gleich
drückendes
Stauwasser
wenig durchlässiger Boden
wenig durchlässiger Boden
Bemessungswasserstand
drückendes
Grundwasser
Bild 3: Situationen mit Druckwasserbeanspruchung der erdberührten Bauteile: Baugrund gering wasserdurchlässig
(links); Gebäudesohle liegt unterhalb des Bemessungswasserstandes (rechts).

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
1.2.2 Flächendränmaßnahmen
Eine Flächendränung unter der Bodenplatte
kann in der Praxis sehr häufig
entfallen, wenn die Streifenfundamente
der Außenwände unmittelbar im gewachsenen
bindigen Bodenmaterial gegründet
werden und wenn nicht mit von unten zudringendem
Schichtenwasser gerechnet
werden muss.
Dränmaßnahmen vor Kelleraußenwänden
müssen daher nicht zwingend
mit Dränmaßnahmen unter der Bodenplatte
kombiniert werden.
Die Dränschicht vor den erdberührten Kelleraußenwänden
muss folgende Anforderungen
erfüllen:
● Sie muss in der Lage sein, das anfallende
Wasser aufzunehmen;
● sie darf sich durch Bodenfeinteile nicht
zusetzen;
● sie darf unter der Last des seitlichen
Erddrucks und auch üblicher Verkehrslasten
auf der Geländeoberfläche nicht
soweit deformiert werden, dass ihre
Funktionsfähigkeit nicht mehr gegeben
ist.
Grundsätzlich können als Dränschichten
Schüttungen verwendet werden (üblich
sind Mischfilterschüttungen, z.B. aus
Kiessand (Körnung 0-32, Sieblinie B32)
nach DIN 1045). DIN 18195 fordert allerdings
kategorisch Schutzschichten vor
der Abdichtung. Bei der Verwendung von
Schüttungen als Dränschicht sind daher
unmittelbar vor der Abdichtung zunächst
Schutzschichten aufzustellen. Baupraktisch
werden diese dann meist aus Perimeterdämmplatten
bestehen.
Da Dränschichten in der Regel zugleich
die Funktion einer Schutzschicht für die
Abdichtung der Kelleraußenwand übernehmen
sollen und daher unmittelbar vor der
Abdichtung angeordnet werden, müssen
sie weiterhin so beschaffen sein, dass sie
die Abdichtung nicht beschädigen. Die Flächendränschichten
bestehen in der Regel
aus matten- oder plattenförmigen Bauteilen
(Bild 4), ggf. aber auch aus Dränsteinen.
Bei letzteren ist das Beschädigungsrisiko
für die Abdichtung zu beachten
und ggf. eine Schutzlage, z.B. ein Vlies,
zwischenzuschalten. Häufig sind die Dränschichten
selbst nicht filterfest – sie sind
dann mit Geotextilbahnen abzudecken.
300
(min 150)
KMB min
3 mm
Raum mit
geringen
Anforderungen
an Trockenheit
Bild 4: Schnitt durch die Kelleraußenwand eines
gedränten Gebäudes; Abdichtung mit KMB
150
Bei Kalksandstein-Kelleraußenwänden mit
Wärmeschutzanforderungen werden in der
Regel Perimeterdämmschichten eingebaut,
die die Funktion der Dämmschicht,
der Schutzschicht und – bei besonderer
Profilierung und Abdeckung – der Dränschicht
und Filterschicht übernehmen
können.
1.2.3 Dränleitungen
Als Ringdränleitung werden im Regelfall
rundum gelochte Rohre ( 100 mm) verwendet.
Es sollten nicht die für die landwirtschaftliche
Dränung vorgesehenen
Endlosdränschläuche eingebaut werden,
da diese nicht mit einem kontinuierlichen
Gefälle verlegt werden können, sondern
in der Regel in Teilabschnitten ein deutliches
Gegengefälle aufweisen. DIN 4095
sieht ein Mindestgefälle von nur 0,5 %
vor [18].
Das Dränrohr kann seine Schutzfunktion
nur erfüllen, wenn es tiefer als die zu schützenden
Kellerbauteile liegt. Die Rohrsohle
sollte am Hochpunkt mindestens 0,2 m
unter der Oberfläche der Rohbodenplatte
liegen. Um Setzungsschäden zu vermeiden,
darf der Rohrgraben andererseits
nicht tiefer als die Fundamentsohle liegen,
es sei denn, der Rohrgraben liegt außerhalb
des Druckausbreitungsbereichs der
Fundamente.
Das Ringdränrohr wird meist in Grobkies
(z.B. 8/16) verlegt. Auch diese Kiespackung
ist gegen den anstehenden Boden
filterfest auszubilden. Dazu wird ein
Filtervlies verwendet, das an die Filtervliesschichten
der Flächendränung anschließt.
Es ist falsch, das Dränrohr unmittelbar
in Vliese einzuwickeln, da diese sich mit
der Zeit zusetzen können. Dann kann
das Dränwasser nicht mehr aus der Dränschicht
in das Dränrohr gelangen.
1.2.4 Kontrollschächte und Vorflut
Bei Richtungswechseln – also in der Regel
an den Gebäudeecken – und bei Dränlängen
über 50 m, sind Kontroll- und Spülmöglichkeiten
vorzusehen, die in der Regel aus
PVC-Standrohren bestehen (der geringe
Platzbedarf moderner Kontroll- und Spülgeräte
macht es nicht mehr erforderlich,
Standrohre von 30 cm einzubauen – es
reichen auch 10 cm ).
Die Übergabestelle zur Vorflut ist in der Regel
als Schacht ( 100 cm) auszubilden,
der zugleich als Zugangsstelle zur Wartung
des Dränsystems dient. In Bezug auf den
Feuchtigkeitsschutz ist es am günstigsten,
wenn dieser Schacht außerhalb des Gebäudes
liegt, da dann Funktionsstörungen
nicht sofort zu Kellerüberflutungen führen.
Baupraktisch wird der Schacht aber häufig
als Revisionsschacht innerhalb des Gebäudes
angeordnet. Grundsätzlich ist auf
die Rückstausicherheit des Dränsystems
zu achten. Dies gilt erst recht bei innenliegenden
Revisionsschächten. Dazu sind
Rückstauklappen und ggf. Pumpensümpfe
mit Hebeanlagen vorzusehen.
1.3 Abdichtungen gegen Bodenfeuchtigkeit
und nicht stauendes Sickerwasser
1.3.1 Abdichtung der Bodenplatten
Mauerwerkswandkonstruktionen werden
in der Regel entweder auf einer Fundamentplatte
aus Stahlbeton oder Streifenfundamenten
mit darüber durchlaufender
„nicht statisch bewehrter“ Bodenplatte
aufgemauert. Wird die Bodenplatte gemäß
WU-Richtlinie als wasserundurchlässiges
Bauteil konzipiert und ausgeführt, so sind
grundsätzlich keine weiteren Abdichtungsmaßnahmen
auf der Bodenfläche erforderlich.
Auch bei Bodenplatten, die nicht aus
Beton mit hohem Wassereindringwiderstand
bestehen und auch sonst nicht nach
der WU-Richtlinie bemessen sind, reicht
nach DIN 18195‐4 bei derartigen Nutzungssituationen
eine kapillar brechende
Schüttung (k > 10 ‐4 m/sec.) mit einer
Dicke von mindestens 150 mm aus.

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
Bei wasserundurchlässigen Bodenplatten
nach WU-Richtlinie ist eine
Querschnittsabdichtung der aufgehenden
Innen- und Außenwände aus
Kalksandsteinmauerwerk nicht grundsätzlich
erforderlich.
In Aufenthaltsräumen und auch in Lagerräumen
für feuchtigkeitsempfindliche Güter
sieht die Abdichtungsnorm auf Bodenplatten,
die nicht die Eigenschaften eines wasserdurchlässigen
Betonbauteils besitzen,
grundsätzlich bahnenförmige Abdichtungen
als einlagige Bitumenbahnen, Selbstklebebitumendichtungsbahnen,
Kunststoff-
und Elastomerdichtungsbahnen oder
auch spachtelbare Stoffe wie kunststoffmodifizierte
Bitumendickbeschichtungen
(KMB) oder Asphaltmastix vor. Auch Bitumenbahnen
dürfen in dieser Situation lose
oder nur punktweise verklebt eingebaut
werden. Die Mindesttrockenschichtdicke
von KMB muss 3 mm betragen, die Dicke
von Asphaltmastix im Mittel 10 mm.
Nach dem in der WU-Richtlinie dargestellten
und durch Untersuchung älterer Praxisbeispiele
[19] belegten Kenntnisstand findet in
WU-Betonbauteilen kein bis zur Innenseite
reichender Kapillartransport statt. Bei nicht
oberseitig abgedichteten Betonbodenplatten
mit oder ohne WU-Eigenschaften können
besonders in den ersten Jahren der
Standzeit nur noch Probleme aufgrund der
Baufeuchte des Betons bei feuchteempfindlichen
Oberbelägen – insbesondere Holzfußböden,
z. B. Parkett – auftreten, wenn
diese vom Nutzer oberseitig mit dampfdichten
Schichten abgedeckt werden. Es kommt
dann durch Wasserdampfdiffusion zu hohen
Luftfeuchten unter dem dampfdichten Oberbelag,
dies hat eine hohe Sorptionsfeuchte
im Holz, Quellerscheinungen und sogar Zerstörungen
des Fußbodens wie das Hochgehen
des Parketts zur Folge.
Sollen auch derartige, selten vorkommende
Nutzungssituationen mit Sicherheit
schadensfrei möglich sein, so sind auf der
Bodenplatte wasserdampfdiffusionshemmende
Schichten aufzubringen. In der Regel
reichen PE-Folien, lose mit überlappten
Stößen verlegt, aus.
Da bei Immobilien die zukünftigen Bodenbeläge
nicht sicher bekannt sind, sollte
zum Schutz der Oberbeläge vor Baufeuchte
und zur Reduzierung eines möglichen
Schimmelrisikos im Bodenquerschnitt
daher grundsätzlich eine ausreichend
dampfsperrende Schicht oberhalb der Bodenplatte
eingebaut werden.
1.3.2 Querschnittsabdichtungen
Um eine Verbindung zwischen Bodenplatten-
und Kelleraußenwandabdichtung
herzustellen, und um die aufgehenden
Mauerwerkswände gegen aufsteigende
Feuchtigkeit zu schützen, werden waagerechte
Abdichtungen in oder unter den
Wänden (Querschnittsabdichtungen) erforderlich.
Im Gegensatz zu älteren Abdichtungsregeln
ist seit 2000 in DIN 18195‐4
in Mauerwerkswänden nur eine funktionstüchtige
Querschnittsabdichtung
vorzusehen, die in der Regel unmittelbar
auf der bis zur Fundamentaußenkante
durchlaufenden Bodenplatte
verlegt wird.
Grundsätzlich ist die Höhenlage der Querschnittsabdichtung
aber nicht mehr genormt,
wichtig ist nur, dass aufsteigende
Feuchtigkeit nicht auftreten kann und die
äußere Wandabdichtung sowie – falls vorhanden
– die Fußbodenabdichtung an die
Querschnittsabdichtung herangeführt bzw.
mit ihr verklebt werden kann.
Bahnenförmige
Querschnittsabdichtungen
Außenwände, insbesondere Erddruck
belastete Kellerwände, müssen senkrechte,
zur Wandfläche einwirkende Kräfte
aufnehmen können. Daher dürfen
Querschnittsabdichtungen keine Gleitschichten
darstellen. Es sind deshalb
nicht alle bahnenförmigen Abdichtungen
nach DIN 18195 geeignet. DIN 1053-100:
2006-08 fordert aus diesem Grund für
Wände, die Erddruck ausgesetzt sind,
eine „besandete Pappe“ (damit ist eine
R 500 nach DIN 52128 gemeint) oder
„Materialien mit entsprechendem Reibungsverhalten“.
Für die meisten Bahnen
liegen aber keine Prüfwerte zur Haftscherfestigkeit
vor.
Bitumen-Dachdichtungsbahnen sowie die
genormten Kunststoff- und Elastomer-Dichtungsbahnen
(auch hier nur solche ohne
Selbstklebeschicht) sind daher zurzeit nur
mit gewissen Unsicherheiten verwendbar.
Schweißbahnen sind nicht geeignet. Um
beim Fehlen genauerer Angaben im Leistungsverzeichnis
eine einheitliche Kalkulationsbasis
vorzugeben, sieht DIN 18335
[20] grundsätzlich eine Bitumen-Dachdichtungsbahn
G 200 DD vor. Es sind aber
auch die anderen in DIN 18195-4 für diesen
Zweck aufgeführten Bahnen uneingeschränkt
geeignet, soweit sie auch die
Anforderungen an die Haftscherfestigkeit
erfüllen.
Die Auflagerfläche der Bahnen ist so abzugleichen,
dass eine waagerechte Fläche
ohne für die Bahnen schädliche Unebenheiten
entsteht. Die Bahnen dürfen nicht
flächig auf Stoß aufgeklebt werden. Die Lagen
müssen sich mindestens 20 cm überdecken
und können an den Überdeckungen
verklebt werden. Bei zweischaligem
Mauerwerk und Entwässerung unterhalb
der Geländeoberfläche müssen die Stöße
der Bahnen verklebt werden, weil hier mit
einer Sickerwasserbeanspruchung gerechnet
werden muss.
In den europäischen Nachbarländern
und vermehrt auch in Deutschland werden
seit Jahren Mauersperrbahnen als
Querschnittsabdichtung verwendet, die
hinsichtlich des Werkstoffs und der Bahnendicke
erheblich von den in DIN 18195
genormten Bahnen abweichen. Die Prüfkriterien
sind in den europäischen Stoffnormen
DIN EN 14909 [21] und 14967
[22] festgelegt. Die Anwendungsnorm
DIN V 20000-202 stellt schärfere Anforderungen
und behält z. B. hinsichtlich
der Mindestdicke die bisherigen Anforderungen
aus DIN 18195 bei. Querschnittsabdichtungen
müssen ihre Dichtigkeit
und ihr Perforationsverhalten über die
gesamte Standzeit des Gebäudes gewährleisten.
Außerdem ist vor allem die
Machbarkeit eines dichten Anschlusses
an die Flächenabdichtung von Boden und
Wand ein entscheidendes Auswahlkriterium.
Zurzeit sollten von DIN 18195 und
DIN V 20000-202 abweichende Mauersperrbahnen
daher nur mit abP und nach
sorgfältiger Prüfung der deklarierten Eigenschaften
und mit ausdrücklicher Zustimmung
des Auftraggebers eingebaut
werden.
Schlämmen als Querschnittsabdichtung
Ebenfalls seit Jahrzehnten verwendete, ab
2008 für die Behälterabdichtung in Teil 2
und 7 von DIN 18195 genormte flüssige
Abdichtungsstoffe stellen mineralische
Dichtungsschlämmen (MDS) dar. Durch
die Entwicklung der so genannten „rissüberbrückenden
Dichtungsschlämmen“
hat ein Hauptproblem dieser Stoffe – die
Rissanfälligkeit – an Bedeutung verloren.
Allerdings ist die Rissüberbrückung nur
bis zu Rissweitenänderungen von 0,2 bis
0,4 mm gegeben. Der Untergrund ist also
so zu bemessen, dass nach dem Auftrag
keine Riss- oder Fugenaufklaffung über
0,2 mm mehr erfolgt.

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
Querschnittsabdichtungen aus Schlämmen
sichern die volle Haftscherfestigkeit
der Lagerfugen von Mauerwerkskonstruktionen.
Wie bei allen anderen flüssigen
Dichtungsmaterialien ist ihre Wirksamkeit
jedoch in höherem Maß von der handwerklichen
Ausführungssorgfalt abhängig als
bei Dichtungsbahnen. Auch eine Kontrolle
der Vollständigkeit ist schwieriger als bei
Bahnen. Die Verwendung von Querschnittsabdichtungen
aus rissüberbrückenden
MDS ist zusammenfassend in zwei Fällen
sinnvoll:
● Wenn der Haftscherfestigkeit der Lagerfugen
eine große Bedeutung zukommt
– also bei Kellerwänden mit
geringer vertikaler Auflast,
● wenn die senkrechte Wandabdichtung
zumindest als Untergrundvorbehandlung
auch mit mineralischen Dichtungsschlämmen
hergestellt wurde und so
eine homogenere Verbindung zwischen
Querschnitts- und Wandabdichtung
möglich ist.
Zur Reduzierung der Fehlstellengefahr sind
ein mindestens zweilagiger Auftrag und
eine Mindestdicke von 2 mm erforderlich.
Die Verwendung zweifarbiger Gebinde erleichtert
dabei die Kontrolle.
MDS sollten nur unmittelbar auf der Bodenplatte
aufgebracht werden, also unter
dem Mauerwerk liegen. In einer Lagerfuge
kann nämlich eine ausreichend gleichmäßig
Schichtdicke nicht sicher erreicht werden.
Weitere Einzelheiten zur Verarbeitung
können der Richtlinie [14] entnommen
werden.
Detailausbildung
Soll die Querschnittsabdichtung an bahnenförmige
Boden- bzw. Wandabdichtungen
anschließen, so ist es sinnvoll,
die Abdichtung jeweils ca. 10 cm über die
Wandoberfläche hinausragen zu lassen
und den Abdichtungsrand überlappend
mit den flächigen Bahnenabdichtungen
zu verkleben.
Liegt die Querschnittsabdichtung nicht in
der Ebene des Fundamentabsatzes, sondern
in einer Lagerfuge der Wandfläche,
so ist es bei der in diesem Abschnitt behandelten
geringen Wasserbeanspruchung
ausreichend, wenn die Querschnittsabdichtung
so wandoberflächenbündig verlegt
bzw. besser abgeschnitten wird, dass die
Wandabdichtung an den Rand der Querschnittsabdichtung
„herangeführt“ werden
kann. Bei Putzoberflächen ist darauf zu
achten, dass die Querschnittsabdichtung
bis zur Außenoberfläche des Putzes reicht,
da es sonst zu Feuchtebrücken im Bereich
des Putzes kommen kann.
Querschnittsabdichtung bei Innenwänden
Innenwände stehen meist auf durchbetonierten
Bodenplatten. Der Abdichtungsaufwand
an der Aufstandsfläche ist wesentlich
von den Eigenschaften der Bodenplatte
und der Feuchtigkeitsempfindlichkeit der
aufstehenden und aufliegenden Bauteile
abhängig. Bei Bodenplatten ohne WU-
Eigenschaften sowie bei feuchteempfindlichen
aufgehenden Bauteilen ist eine einlagige
Bahnenabdichtung erforderlich, die
auch unter den Innenwänden durchläuft.
Bei WU-Bodenplatten sind nach neueren
Erkenntnissen und der WU-Richtlinie nur
die aufgehenden Bauteile gegen Baufeuchte
aus der Bodenplatte zu schützen. Bei
nicht feuchteempfindlichen Wandbaustoffen
wie Kalksandstein kann dann eine
Querschnittsabdichtung entfallen.
1.3.3 Abdichtung von Außenwandflächen
mit Bitumenheißaufstrichen
Für den Grundmauerschutz nicht unterkellerter
Gebäude können Heißbitumenaufstriche
verwendet werden, die aus einem
kaltflüssigen Voranstrich und mindestens
zwei heißflüssigen Deckaufstrichen herzustellen
sind. Die Endschichtdicke muss im
Mittel 2,5 mm betragen, an der ungünstigsten
Stelle darf sie nicht geringer als
1,5 mm sein (Bild 5).
300
(min 150)
frostfrei
Bild 5: Sockel eines nicht unterkellerten Gebäudes;
Abdichtung mit Heißaufstrich oder KMB
1.3.4 Abdichtung von Außenwandflächen
mit kunststoffmodifizierten Bitumendickbeschichtungen
(KMB)
Stoffe
Bei kunststoffmodifizierten Bitumendickbeschichtungen
(Kurzbezeichnung: KMB)
handelt es sich um kunststoffmodifizierte,
ein- oder zweikomponentige Massen auf
der Basis von Bitumenemulsionen, die
einen Bindemittelgehalt von mindestens
35 M.-% aufweisen müssen. Die Materialeigenschaften
müssen den Anforderungsprofilen
von DIN 18195‐2 entsprechen.
Aus der Bitumenemulsion (einem System
aus den beiden nicht mischbaren Flüssigkeiten
Wasser und Bitumen, bei dem
das Bitumen mit Hilfe von Emulgatoren
in Form kleiner Tröpfchen im Wasser verteilt
schwimmt) entsteht ein wasserundurchlässiger
Bitumenfilm auf der Bauteiloberfläche,
nachdem u.a. das Wasser der
Emulsion an den Untergrund abgegeben
wird bzw. verdunstet. Wichtig für den Anwender
ist die Erkenntnis, dass das Abbinden
(Brechen) der Emulsion deutlich vom
Feuchtegehalt des Untergrundes und den
Austrocknungsbedingungen abhängig ist,
die Durchtrocknungsdauer je nach Art des
Untergrundes und den Klimabedingungen
also deutlich variieren kann.
Untergrund
Kalksandstein-Mauerwerk ist als Untergrund
für KMB sehr gut geeignet.
Unterputze und egalisierende Kratzspachtelungen
sind in der Regel nicht
erforderlich.
Die allgemeinen Anforderungen an die Untergründe
von Abdichtungen wie Frostfreiheit
und Oberflächentrockenheit müssen
erfüllt werden.
Selbstverständlich ist es, dass nicht verschlossene
Vertiefungen über 5 mm Tiefe
(z.B. Mörteltaschen) sowie über 5 mm
breit aufklaffende Stoß- und Lagerfugen
sowie Ausbrüche mit Mörtel zu schließen
sind.
Kanten müssen vor dem Auftrag gefast
werden, Kehlen sollten gerundet sein.
Dies kann jedoch auch – insbesondere bei
zweikomponentigen Bitumendickbeschichtungen
– durch die Dickbeschichtung
selbst erfolgen. In der Regel sind KMB
auf einem durch Voranstrich vorbereiteten
Untergrund aufzubringen.
Die lückenlos das zu schützende Bauwerk
umschließende Abdichtungswanne

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
wird am unteren Wandanschluss durch
die Querschnittsabdichtung und die anschließende,
senkrechte Wandabdichtung
gebildet. Der horizontal über den
Bodenplattenabsatz bis auf die Stirnseite
weitergeführten Abdichtungszone kommt
daher nur noch eine untergeordnete Abdichtungsfunktion
zu. Angesichts des damit
verbundenen, relativ großen Aufwands
ist es daher nicht unbedingt erforderlich,
die Bodenplattenaußenkante zu brechen,
wenn die KMB auf der Absatzoberfläche
vollflächig haftend ausgeführt wurde. Bei
Bahnenabdichtungen und selbstverständlich
bei Beanspruchungen aus stauendem
Sickerwasser sollte allerdings auf die gebrochenen
Kante auch an dieser Stelle
nicht verzichtet werden.
Verarbeitung
Die KMB ist in mindestens zwei Arbeitsgängen
aufzubringen. Der Auftrag kann
beim Lastfall Bodenfeuchtigkeit frisch auf
frisch erfolgen, die Trockenschichtdicke
muss mindestens 3 mm betragen. Die dazu
erforderliche Nass-Schichtdicke muss
vom Hersteller angegeben werden. Diese
sollte an keiner Stelle um mehr als 100 %
überschritten werden, da sonst Durchtrocknungsprobleme
entstehen.
Die durchgetrocknete Schicht ist grundsätzlich
durch eine Schutzschicht gegen
mechanische Beschädigung zu schützen.
Diese kann z.B. aus den Dämmplatten
einer Perimeterdämmung bestehen
(Bild 6).
1.3.5 Bahnenförmige Wandabdichtungen
Insbesondere wenn die Wartezeiten bis
zur Durchtrocknung von KMB oder die
Frost- und Niederschlagsempfindlichkeit
des frisch verarbeiteten Materials im Bauablauf
Schwierigkeiten erzeugen könnten,
sind bahnenförmige Abdichtungen auch
bei der geringen Belastungsklasse aus Bodenfeuchtigkeit
sinnvoll. DIN 18195 führt
dazu auch Kaltselbstklebebahnen auf.
1.3.6 Details
Anschluss Kellerwand – Kellerboden
Wird die Querschnittsabdichtung unmittelbar
auf der Bodenplatte angeordnet und
weist diese einen außenseitigen Absatz
auf, so sollte bei bahnenförmigen Wandabdichtungen
die Querschnittsabdichtung
ca. 10 cm weit auf den Absatz reichen und
mit der Wandabdichtung überlappend verklebt
werden. Wegen des Beschädigungsrisikos
hohl liegender Bahnenkehlen ist die
Bahn in der Kehle z.B. über einen Dreieckskeil
(Dämmstoff) zu führen [24].
Wandabdichtungen sollen grundsätzlich
bis ca. 10 cm auf die Stirnfläche der Bodenplatte
heruntergeführt werden, um
einer Unterläufigkeit der Querschnittsabdichtung
entgegenzuwirken.
Bei zweikomponentigen kunststoffmodifizierten
Bitumendickbeschichtungen ist es
sinnvoll, die Querschnittsabdichtung etwa
an der außenseitigen Wandoberfläche abzuschneiden
und die Dickbeschichtung mit
einer aus dem Dickbeschichtungsmaterial
bestehenden Hohlkehle bis auf die Bodenplattenvorderkante
zu führen (Bild 7).
Hersteller von einkomponentigen KMB
empfehlen folgende Lösung: Nach einer
Grundierung (Verkieselung) der Bodenplatte
werden als Querschnittsabdichtung
bis zur Fundamentvorderkante ausgeführt
(Bild 8). Ebenso wird der Wanduntergrund
im Kehlbereich nach einer Grundierung mit
einer Schlämme vorbehandelt. Anschließend
kann dann eine Hohlkehle, z.B. aus
Sperrmörtel, aufgetragen werden. Darüber
wird die Wandabdichtung aus KMB
in gleichbleibender Schichtdicke und da-
Die Schichtdickenkontrolle hat im frischen
Zustand durch Messung der Nass-
Schichtdicke (mindestens 20 Messungen
je Ausführungsobjekt bzw. mindestens
20 Messungen je 100 m²) zu erfolgen. Die
Hersteller bieten dazu einfache Messlehren
an. Einzelheiten und Protokoll-Muster
enthält die KMB-Richtlinie [23].
Bis zum Erreichen der Regenfestigkeit muss
die Fläche vor Regeneinwirkung geschützt
werden. Wasserbelastung und Frosteinwirkung
sind bis zur Durchtrocknung der Beschichtung
möglichst anzuschließen.
WDVS
Wasser
abweisender
Sockelputz
300
(min 150)
z.B.
Wohnraum
Perimeter-
Dämmung
> 100
Falls erforderlich:
Egalisationsmörtelschicht
Bild 7: Anschluss einer zweikomponentigen KMB-
Abdichtung am Bodenplattenabsatz; bahnenförmige
Querschnittsabdichtung
Da Schutzschichten erst aufgestellt werden
dürfen, wenn die KMB ausreichend
durchgetrocknet ist, muss die Durchtrocknung
überprüft werden. Aus den o.a.
Gründen kann dazu kein fester Zeitraum
vorgegeben werden, deshalb geschieht
dies am besten an einer Referenzprobe mit
Hilfe des Keilschnittverfahrens. Als Referenzprobe
am Objekt sollte ein unverbauter
Mauerstein verwendet werden, der möglichst
unter gleichen Klimabedingungen,
z.B. in der Baugrube, gelagert wurde.
stark
wasserdurchlässiger
Boden
> 100
Bild 6: Unterkellertes Gebäude mit Wohnraum im Untergeschoss;
Wärmeschutz mit Perimeterdämmung;
Abdichtung durch KMB
Bild 8: Anschluss einer einkomponentigen KMB-
Abdichtung am Bodenplattenabsatz, Querschnittsabdichtung
und Untergrundvorbehandlung mit
rissüberbrückender MDS

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
mit ohne Durchtrocknungsprobleme bis
auf die Bodenplattenstirnseite geführt.
Positiv sind an dieser Variante folgende
Aspekte: Man erreicht durch die verschiedenen
Arbeitsgänge vor dem Aufbringen
der KMB einen gesäuberten, verfestigten,
geebneten und tragfähigen Untergrund.
Viele Fehlerquellen bei der sonst häufig
vernachlässigten Untergrundvorbehandlung
werden dadurch klein gehalten. Die
dichtenden mineralischen Untergründe im
Kehlenbereich machen im Übrigen diese
Ausführungsform besonders unempfindlich
gegen Hinterfeuchten durch Tagwasser,
das während der Bauzeit vom Kellerinnenraum
her eindringen kann.
Innenseitig sollte die auf der Bodenplatte
angeordnete Querschnittsabdichtung
grundsätzlich bei hochwertiger Innenraumnutzung
über die Wandoberfläche,
ca. 10 cm vorstehen (ggf. während der
Bauzeit durch Bohlen gegen Beschädigung
schützen), um eine verklebbare Überlappung
zur Abdichtung der Bodenplatte zu erreichen.
Die gleiche Anschlussausbildung
ist auch bei aufstehenden Innenwänden
zu empfehlen. Solange sichergestellt ist,
dass lediglich eine Bemessung aus Bodenfeuchte
und nicht stauendem Sickerwasser
zu erwarten ist, kommt diesem
Überlappungsanschluss allerdings keine
wesentliche Schutzfunktion zu.
Sockel
Zur leichteren Anpassung an die Geländeungenauigkeiten
im Sockelbereich sollte
die Wandabdichtung so geplant werden,
dass der obere Rand ca. 30 cm über Gelände
liegt (Nennmaß), im ausgeführten
Zustand können aber auch noch 15 cm als
mangelfrei gelten. Hinter Verblendschalen,
Fassadenbekleidungen oder Wärmedämmverbundsystem-Fassaden
ist eine solche
Aufkantungshöhe in der Regel auch unproblematisch
ausführbar.
An Hauseingängen und an Gartenterrassentüren
und -fenstern können Sonderlösungen
mit besonderen Maßnahmen
erforderlich werden, da hier häufig eine
15 cm hohe Sockelabdichtung (z.B. bei
behindertengerechten Türen) nicht realisierbar
oder nicht erwünscht ist. Die ganz
allgemeine Forderung, dass das anschließende
Gelände kein unmittelbar bis zum
Sockel reichendes Gefälle zum Haus hin
aufweisen sollte, gilt natürlich bei niedrigen
Sockelhöhen an den Bauwerksöffnungen
in verstärktem Maße.
Sonderlösungen sind der besondere Schutz
der Schwelle vor Spritz- und Oberflächenwasser
durch Gitterroste und der Schutz
vor unmittelbarer, starker Schlagregenbeanspruchung
z.B. durch Vordächer oder die
Ausführung dichter Anflanschkonstruktionen
für den Abdichtungsrand oder die Führung
der Kellerwandabdichtung bis hinter
die Schwellenkonstruktion. DIN 18195-9
und die Beispiellösungen im Beiblatt machen
dazu detaillierte Angaben.
Bei der Ausführung von verputzten Sockeln
sind im sichtbaren Bereich über der
Geländeoberfläche die für die erdberührte
Kellerwand üblichen Abdichtungsstoffe
weder technisch praktikabel noch optisch
erwünscht. Nach DIN 18195-4 darf die
Abdichtung bei Sockelputz daher etwa in
Höhe Oberkante Gelände enden, wenn im
weiter aufgehenden Bereich „ausreichend
wasserabweisende“ Bauteile verwendet
werden. Damit sind wasserabweisende,
spezielle Sockelputze, MDS oder Beschichtungen
gemeint. Dabei sind zwei Problemstellen
zu beachten:
● Zwischen dem verputzten Sockel und
dem oberen Rand der erdberührten
Wandabdichtung darf keine Lücke
entstehen. Als bewährt kann hier die
Anordnung eines 20 bis 30 cm breiten
Dichtungsschlämmenstreifens gelten,
der zur besseren Haftung des Putzes in
frischem Zustand mit Quarzsand abgesandet
wird. Darüber werden dann der
Sockelputz und die Wandabdichtung
aufgebracht.
● Auch wasserabweisende Putze können
in der Haftzone zum Unterputz bzw.
zum Untergrund Wasser saugen und
störende, eingedunkelte Kränze bilden.
Daher sollte der Putz bis unmittelbar
zur Geländeoberfläche durch einen weiteren
Schlämmen- oder KMB-Auftrag
abdichtend beschichtet und durch eine
Schutzlage (Noppenbahn) vor dem unmittelbaren
Kontakt mit feuchtem Verfüllmaterial
geschützt werden. Handelt es
sich um einen Leichtputz, so wird diese
zusätzliche Abdichtung des Putzes im
erdberührten Bereich nach DIN V 18550
[25], Tabelle 5, ausdrücklich gefordert.
Um Schäden im Sockelsichtmauerwerk
von Verblendmauerwerk zu vermeiden,
müssen Steinmaterial und Mörtelfugen
in der Sockelzone nicht saugfähig ausgeführt
werden – gleichgültig, ob die Querschnittsabdichtung
nun 30 cm hoch oder
auf Geländeniveau liegt. Bei KS-Mauerwerk
empfiehlt sich daher auch bei zweischaligem
Verblendmauerwerk ein verputzter
Sockel (s. Bild 4).
Bild 9: Herstellen der Hohlkehle, Querschnittsabdichtung
mit Dichtschlämme
Foto: quick-mix
Bild 10: Aufziehen der kunststoffmodifizierten
Bitumendickbeschichtung mit der Glättkelle
Foto: quick-mix
Bild 11: Glattziehen der Hohlkehle mit der
Zungenkelle
Foto: quick-mix
10

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
Durchdringungen und Bewegungsfugen
bei der Abdichtung mit KMB
Bei den üblicherweise bei Bodenfeuchtigkeit
ausgeführten Abdichtungen aus kunststoffmodifizierten
Bitumendickbeschichtungen
kann die KMB hohlkehlenartig an die
Durchdringung herangearbeitet werden.
● Als Schutzschichten sollen vorzugsweise
Perimeterdämmplatten oder
Dränplatten mit abdichtungsseitiger
Gleitfolie verwendet werden.
Ergänzend ist folgendes zu beachten:
Bei Druckwasserbelastungen muss deutlich
sorgfältiger gearbeitet werden als bei
der geringeren Beanspruchung durch Bodenfeuchtigkeit
und nicht stauendes Sickerwasser,
da selbst kleine Fehlstellen
bei Druckwasser erhebliche Durchfeuchtungsfolgen
haben können. Da gerade im
Falle der meist nur selten auftretenden
Die Abdichtung von Bewegungsfugen (z.B.
Haustrennfugen) erfolgt mit bitumenverträglichen
Streifen aus Kunststoff-Dichtungsbahnen,
die eine Vlies- oder Gewebekaschierung
zum Einbetten in die kunststoffmodifizierte
Bitumendickbeschichtung
besitzen (Bilder 9 bis 11). Die Abdichtung
der Überlappungen dieser Bahnenstreifen
muss entsprechend der jeweiligen Fügetechnik
des verwendeten Kunststoff-Dichtungsmaterials
ausgeführt werden.
1.4 Abdichtungen gegen aufstauendes
Sickerwasser
Bei sorgfältiger Ausführung sind wannenförmig
die Bodenplatte und die erdberührten
Wandflächen umschließende einlagige
Bahnenabdichtungen und kunststoffmodifizierte
Bitumendickbeschichtungen auch
bei Druckwasserbeanspruchung dicht. Sie
können durch ihre Rissüberbrückungseigenschaft
von 5 mm (Bahnen) bzw. 2 mm
(KMB) auch die bei mangelfrei konstruierten
Bauwerken noch zu erwartenden
Rissbildungen des Untergrundes aufnehmen.
DIN 18195‐6 sieht seit 2000 für
den Druckwasserlastfall „aufstauendes
Sickerwasser“ vereinfachte wannenförmige
Abdichtungen vor. Deren Anwendung
ist auf Sohltiefen von maximal 3 m unter
Gelände und einem Mindestabstand des
Bemessungswasserstandes von 30 cm
unter der Gebäudesohle beschränkt.
1.4.1 Abdichtungen mit KMB
Sollen KMB als Druckwasser haltende Abdichtung
bei Stauwasser angewendet werden
(Bilder 12 und 13), so sind folgende
zusätzliche Anforderungen zu erfüllen:
● Der Auftrag muss zweilagig sein. Die
zweite Lage darf erst aufgebracht werden,
wenn die erste so weit durchgetrocknet
ist, dass sie durch den zweiten Arbeitsgang
nicht mehr beschädigt wird.
300
(min 150)
Perimeterdämmung
mit Zulassung für
Anwendung bei
drückendem Wasser
vollflächig verklebt
min. 150
Durchtrocknung
und Haftung
zerstörend geprüft
und dokumentiert
wenig
wasserdurchlässiger
Boden
max 3000
Garage
unbeheizt
Mörtelkehle
Untergrund abtragend
vorbehandelt
KMB 4 mm mit Einlage
2-lagig aufgetragen
mit Schichtdickenkontrolle
WU-Bodenplatten
bemessen für Lastfall 1
Perimeterdämmung mit Zulassung für die
Anwendung unter lastabtragenden
Bodenplatten bei drückendem Wasser
300
(min 150)
wenig
wasserdurchlässiger
Boden
max 3000
min. 250
Bild 12: Übergang zwischen Wandabdichtung aus KMB und WU-Beton-Bodenplatte bei stauendem Sickerwasser
z.B.
Wohnraum
● In die KMB ist eine Verstärkungseinlage
einzuarbeiten.
● Die Mindesttrockenschichtdicke muss
4 mm betragen.
● Nass-Schichtdickenkontrollen (Anzahl,
Lage, Ergebnis) sowie die Durchtrocknungsprüfung
sind zu dokumentieren.
KMB, 4 mm,
zweilagig,
mit Einlage
min 300
HHW
Bild 13: Abdichtung gegen stauendes Sickerwasser
mit KMB
min 300
HHW
Bild 14: Abdichtung gegen stauendes Sickerwasser
mit einlagiger Bahnenabdichtung
11

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
vorübergehenden Stauwasserbelastung
Fehlstellen häufig erst lange nach Fertigstellung
und Bezug des Gebäudes bemerkbar
werden, ist die Zuverlässigkeit
und Sorgfalt der ausführenden Handwerker
von großer Bedeutung. Es sollte daher
darauf Wert gelegt werden, dass die
ausführenden Firmen spezielle Fachkenntnisse
über die Druckwasser haltende Abdichtung
mit KMB besitzen. Es sollte also
bei der Ausschreibung gefordert werden,
dass die Verarbeiter entsprechende Lehrgänge
besucht haben und über Erfahrung
verfügen.
Wenn auch die o.a. Dokumentationspflichten
beim Ausführenden liegen, so
sollte bei der Bauleitung doch besonders
auf die Einhaltung dieser Prüfvorschriften
geachtet werden.
Durchdringungen sind mit Los- und Festflanschkonstruktionen
auszuführen. Dabei
sind vorgefertigte Einbauteile, z.B.
aus bitumenverträglichen Kunststoffdichtungsbahnen,
zu verwenden, die im
Anschlussbereich zur kunststoffmodifizierten
Dickbeschichtung eine Vlies- oder
Gewebekaschierung zum Einbetten in die
KMB besitzen, im Klemmbereich aber
unkaschiert sind.
DIN 18195 sieht grundsätzlich bei Druckwasser
haltenden Wannen vor, dass die
Abdichtung unter der Bodenplatte und an
den erdberührten Wänden materialgleich
erfolgt. Wand- und Bodenabdichtungen
sollen also eine homogene Wanne bilden.
Bei Wandabdichtungen aus 4 mm dicken,
gewebearmierten KMB ist daher auch die
Bodenabdichtung aus dem gleichen Material
herzustellen (Bild 13). Besonders
aufgrund der Wetterabhängigkeit beim
Einbau werden Bodenplatten aber selten
mit KMB abgedichtet, so dass eine normgerechte
Wannenausbildung wohl nur selten
realisiert wird.
Weit verbreitet und bewährt ist es vielmehr,
die mit KMB oder einlagiger Bahn
abgedichtete Mauerwerkswand an eine
Druckwasser haltende Stahlbetonbodenplatte
anzuschließen, die nach den Regeln
der WU-Richtlinie geplant und ausgeführt
wurde (Bild 12).
Auch bei wasserundurchlässigen Bauwerken
aus Beton müssen Fugen bzw. Risse
mit Bahnenstreifen oder Beschichtungen
nachträglich abgedichtet werden. Das Problem
eines dauerhaft dichten Anschlusses
zwischen hautförmiger Abdichtung und
der WU-Betonoberfläche besteht hier gleichermaßen
und ist daher im WU-Bereich
geregelt.
Die zu diesem Zweck vorgesehenen Abdichtungsstoffe
benötigen ein allgemein
bauaufsichtliches Prüfzeugnis (abP). Die
dem Prüfzeugnis beigefügten Verarbeitungsregeln
des Abdichtungsherstellers
sind zu beachten.
Eine voraussichtlich 2009 erscheinende
Neufassung von DIN 18195 Teil 6 und 9
wird aufgrund der positiven Praxiserfahrungen
den Übergang zwischen Wandabdichtungen
und WU-Bodenplatte regeln. Es
dürfen nur Abdichtungsstoffe verwendet
werden, die für diesen Anwendungsfall ein
abP besitzen.
Folgende Vorgehensweise ist notwendig:
● Der Arbeitsraum vor dem Bodenplattenabsatz
muss durchgängig frei zugänglich
sein.
● Die Betonoberfläche des Absatzes
muss abtragend (z.B. Sandstrahlen)
völlig von losen Bestandteilen befreit
werden.
● Die Kehle am Plattenabsatz ist grundsätzlich
mit Mörtel (nicht mit KMB) zu
runden, die Bodenplattenkante ist zu
brechen.
● Vor dem Grundieren ist der so vorbereitete
Bodenplattenabsatz abzunehmen
und die Abnahme zu protokollieren.
● Die KMB ist zweilagig mit Verstärkungslage
auszuführen, die erste Lage ist
ca. 10 cm, die zweite Lage ca. 15 cm
tief auf die Bodenplattenstirnseite zu
führen.
● Nach positiver Durchtrocknungsprüfung
ist auf allen Gebäudeseiten die
Haftung der Beschichtung am Untergrund
der Bodenplattenstirnseite zu
prüfen und das Ergebnis zu protokollieren.
● Auf den Schutz der fertiggestellten
Abdichtung ist im Fundamentabsatzbereich
besonders zu achten.
Solange der Normungsprozess noch nicht
völlig abgeschlossen ist, sollten Abdichtungskonzepte
mit Übergängen zwischen
hautförmiger Abdichtung und WU-Betonbauteilen
ausdrücklich vertraglich vereinbart
werden.
1.4.2 Bahnenförmige Abdichtungen
Einlagige Bahnenabdichtungen sind bei
aufstauendem Sickerwasser wie folgt anzuwenden:
● Polymerbitumenschweißbahnen sind
auf dem mit Voranstrich versehenen
Mauerwerksuntergrund im Schweißverfahren
einzubauen;
● Kunststoff- und Elastomerdichtungsbahnen
(bitumenverträglich) sind nach
Voranstrich auf den Untergrund vollflächig
aufzukleben;
● die Längs- und Quernähte sind – je
nach Werkstoffart – mit Quellschweißmittel
oder Warmgas zu verschweißen.
Die übrigen in DIN 18195 aufgeführten
Bitumen- und Polymerbitumenbahnen sind
zweilagig auszubilden und bei oberen Lagen
aus Bitumendichtungs- und Dachdichtungsbahnen
mit einem Deckaufstrich zu
versehen.
Selbstklebebahnen sind für diesen Beanspruchungsfall
nicht vorgesehen.
Auch die bahnenförmigen Abdichtungen
sind mit Schutzschichten, vorzugsweise
Perimeterdämmplatten oder Dränplatten
mit abdichtungsseitiger Gleitfolie zu versehen.
1.4.3 Anordnung der Abdichtung auf der
Bodenplatte
Grundsätzlich sind Abdichtungen gegen
drückendes Wasser auf der wasserzugewandten
Seite der Bodenplatte, d.h. unterseitig
anzuordnen, damit der auf die Abdichtung
einwirkende Wasserdruck von der
Bodenplatte aufgenommen werden kann.
Dies macht die Herstellung der Bodenabdichtung
aufwendig, da ein geeigneter Unterbeton
vor der Verlegung der Abdichtung
und eine Schutzschicht auf der Abdichtung
vor dem Betonieren der eigentlichen Bodenplatte
erforderlich werden. Da Bodenplatten
mit einfacher Geometrie und reibungsarmer
Lagerung auf dem Untergrund auch mit geringem
Bewehrungsaufwand weitgehend
rissefrei realisierbar sind und daher nicht
mit durch Risse dringendem Druckwasser
unmittelbar unter der Abdichtung gerechnet
werden muss, ist eine vollflächige
Verklebung der Bahnenabdichtung auf der
Bodenplatte vertretbar und insbesondere
dann wirtschaftlich, wenn zum Schutz vor
Baufeuchte ohnehin als oberseitige diffusionshemmende
Abdeckung eine Dichtungsbahn
verwendet werden soll.
12

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
1.5 Abdichtung gegen drückendes Wasser
Zur Abdichtung gegen drückendes Wasser
sind unabhängig von Gründungstiefe,
Eintauchtiefe und Bodenart grundsätzlich
mehrlagige Bahnenabdichtungen vorzusehen.
Die Randbedingungen, unter denen
bei aufstauendem Sickerwasser mit geringerem
Aufwand abgedichtet werden kann,
wurden bereits beschrieben.
Über die Einzelheiten zur von der jeweiligen
Bahnenart abhängigen Lagenzahl – insbesondere
bei nackten Bitumenbahnen
und nackten Bitumenbahnen und Metallbändern
– soll hier nicht im Detail eingegangen
werden. Die Regelungen sind in
DIN 18195‐6 zu finden.
Im Mauerwerksbau ist diese Abdichtungsform
aufgrund der aufzunehmenden Wasserdrücke
und des sonstigen Aufwands
zur Herstellung einer „schwarzen“ Wanne
baupraktisch auf Fälle mit geringer Eintauchtiefe
des Gebäudes unter dem Bemessungswasserstand
beschränkt (Bild
15). Im Regelfall werden bei solchen Beanspruchungssituationen
sonst wasserundurchlässige
Wannen aus Beton mit hohem
Wassereindringwiderstand realisiert.
300
(min 150)
wenig
wasserdurchlässiger
Boden
min
300
HHW
z.B.
Wohnraum
Aufnahme
des
Wasserdrucks
nachweisen!
2 Abdichtung von Badezimmern
2.1 Beanspruchungssituationen
DIN 18195‐1 definiert einen Nassraum
wie folgt:
„Innenraum, in dem nutzungsbedingt Wasser
in solchen Mengen anfällt, dass zu seiner
Ableitung eine Fußbodenentwässerung
erforderlich ist. Bäder im Wohnungsbau
ohne Bodenablauf zählen nicht zu den
Nassräumen.“
Wohnungsbadezimmer mit niveaugleichen
Duschen zählen damit zu den Nassräumen,
Wohnungsbadezimmer mit Badewannen
und normalen Duschtassen nur
dann, wenn zusätzlich ein Fußbodenablauf
eingebaut wird. Damit wird der Erfahrung
Rechnung getragen, dass Fußbodeneinläufe
als Ausguss benutzt werden und damit
die Beanspruchung erzeugen, gegen die
man dann auch abdichten muss.
DIN 18195‐5 zählt Nassräume des Wohnungsbaus
zu den „mäßig beanspruchten
Flächen“. Als „hoch beanspruchte Flächen“
gelten u.a. „die durch Brauch- oder
Reinigungswasser stark beanspruchten
Fußboden- und Wandflächen in Nassräumen,
wie Umgänge in Schwimmbädern,
öffentliche Duschen, gewerbliche Küchen
u.a. gewerbliche Nutzungen“. Auf hoch
beanspruchte Nassräume wird hier nicht
weiter eingegangen.
DIN 18195 übergeht Wohnungsbadezimmer
ohne Bodeneinlauf nicht völlig, sondern
weist darauf hin, dass bei „feuchtigkeitsempfindlichen
Umfassungsbauteilen“
(z.B. Holzbau, Trockenbau, Gipsbaustoffen)
auf einen „Schutz gegen Feuchtigkeit“
Tafel 2: Feuchteschutzsituationen bei Wohnungsbadezimmern nach DIN 18195‐1: 2000‐08
Situation
Wohnungsbad
mit Bodeneinlauf 1)
Kategorie nach
DIN 18195-5:2000-08
Nassraum, mäßig
beansprucht
besonders geachtet werden muss. Damit
ergaben sich bei Wohnungsbadezimmern
drei Situationen, die hinsichtlich der Abdichtungstechnik
bzw. des Feuchtigkeitsschutzes
unterschiedlich zu behandeln
sind (Tafel 2).
● mäßig beanspruchte Nassräume = Badezimmer
mit Bodenablauf,
● feuchtebelastete Wand- und Bodenflächen
mit feuchteempfindlichen Untergründen
in Badezimmern ohne Bodenablauf,
● sonstige Badezimmer ohne Bodenablauf.
Im Zuge der Erarbeitung europäischer
Prüfregeln für Verbundabdichtungen
in der ETAG 022 wurden die
in DIN 18195 vorgenommenen Klassifizierungen
der Nassraumbeanspruchungen
nicht übernommen.
Da die neue Stoffnorm DIN 18195-2
bereits flüssig aufzubringende Abdichtungen
im Verbund mit Fliesen (AIV) regelt,
ist absehbar, dass eine Neufassung
der Konstruktionsnorm für die Abdichtung
von Nassräumen (DIN 18195-5) die europäische
Beanspruchungsklassifizierung
übernehmen wird, die auch bereits in den
Ausführungsregeln des Fliesenlegerhandwerks
enthalten sind. Für die hier behandelten
Wohnungsbadezimmer bedeutet
dies folgendes:
● Badezimmer zählen unabhängig vom
Vorhandensein eines Ablaufs zu den
Nassräumen.
Abdichtungssystem
Einlagige Bahnenabdichtung,
spachtelbare Verbundabdichtung 2)
Wohnungsbad ohne Einlauf,
feuchteempfindliche
Untergründe 3)
Wohnungsbad ohne Einlauf,
keine feuchteempfindlichen
Untergründe
kein Nassraum, aber
„Schutz gegen Feuchtigkeit“
erforderlich
kein Nassraum,
keine Anforderung
spachtelbare Verbundabdichtung
keine Abdichtung 4)
Bild 15: Grundwasserwannen eines gemauerten
Kellers mit geringer Eintauchtiefe unter dem
Bemessungswasserstand
1)
Z.B. mit niveaugleicher Dusche; Holzwerkstoffe
und Fließestriche auf Calciumsulfatbasis als
Untergrund ungeeignet
2)
Mit Eignungsnachweis
3)
Z.B. Gipsputz, -karton oder Fließestriche auf
Calciumsulfatbasis. Holzwerkstoffe sind als
Fliesenuntergrund in Feuchträumen ungeeignet
4)
Setzt funktionsfähige Dichtstoffanschlussfugen
voraus – bei Dreiecksfugen: spachtelbare Verbundabdichtung,
Fugenfolienstreifen zumindest
im Bereich der Anschlüsse erforderlich
13

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
● Es sind „direkt beanspruchte“ und
„indirekt beanspruchte“ Fläche zu unterscheiden.
● Als direkt beansprucht gelten Wandflächen,
die im unmittelbaren Spritzbereich
der Badewanne und Dusche
liegen.
● Als direkt beansprucht gelten Bodenflächen,
soweit sie unmittelbar vor der
Dusch- bzw. Badewanne liegen – es
sei denn, dass durch einen wirksamen
Spritzwasserschutz im geschlossenen
Zustand keine nennenswerte Wassermenge
auf den Boden gelangt. Vorhänge
zählen nicht zu den zuverlässig
wirksamen Spritzwasserschutzmaßnahmen.
● Bei Fußböden mit Bodenablauf gilt die
gesamte Bodenfläche, die durch den
Bodenablauf erfasst wird, als direkt
beanspruchte Fläche.
Tafel 3: Feuchteschutzsituationen bei Wohnungsbadezimmern nach [16]
Badezimmer = mäßig wasserbeanspruchter Nassraum
Bauteil Kategorie Feuchteempfindlichkeit
des
Untergrundes
Wandfläche im
Bereich von Dusche
oder Badewanne 2)
Bodenflächen 3) mit
Ablauf; Bodenflächen
3) vor Duschen/
Wannen ohne wirksamen
Spritzwasserschutz
4)
sonstige Wand- und
Bodenflächen
direkt wasserbeanspruchte
Wandfläche
direkt wasserbeanspruchte
Fußbodenfläche
indirekt
wasserbeanspruchte
Fläche
hoch 1)
gering
hoch 1) / gering
hoch 1) / gering
Abdichtungssystem
Flüssigabdichtung im Verbund
(AIV) (einlagige Bahnenabdichtung)
kann bei speicherfähigem Untergrund
und sorgfältiger Anschlussabdichtung
entfallen; sonst AIV
einlagige Bahnenabdichtung;
Flüssigabdichtung im Verbund
(AIV)
keine Abdichtung
1)
Gipsputz, Gipskarton; Fließestrich auf Calciumsulfatbasis; Holzwerkstoffe sind als Untergründe ungeeignet
2)
Bei fehlendem Spritzwasserschutz: Bereich 30 cm breiter als die Wanne/Dusche
3)
einschließlich der Wandanschlüsse
4)
Vorhänge sind kein „wirksamer Spritzwasserschutz“
● Direkt beanspruchte Flächen in Badezimmern
sind als „mäßig beansprucht“
(Beanspruchungsklasse A0)
einzustufen. Sie können mit einlagigen
Bahnenabdichtungen oder durch die
europäische geregelten Flüssigabdichtungen
mit oder ohne Fliesenverbund
geschützt werden.
● Bei nicht feuchtigkeitsempfindlichen
Wanduntergründen kann auch im direkt
beanspruchten Bereich die Abdichtung
ganz entfallen oder es können Anstriche
ausgeführt werden, wenn sichergestellt
ist, dass gegebenenfalls in
kleineren Mengen eindringende Feuchtigkeit
nicht zu Schäden führen kann.
● Alle übrigen Flächen des Badezimmers
gelten als indirekt beansprucht.
Sie sind der Beanspruchungsklasse 0
(geringe Beanspruchung) zuzuordnen
und benötigen grundsätzlich keine
Abdichtung. Sie können selbstverständlich
optional abgedichtet werden
(Tafel 3).
5 mm
Der Vergleich der derzeitigen und zukünftigen
Regeln zeigt, dass lediglich hinsichtlich
der Abdichtung direkt beanspruchter
Fußbodenflächen ohne Ablauf eine Änderung
zu beachten ist: Diese sind nach der
Neuregelung auch bei nicht feuchteempfindlichem
Untergrund durch AIV zu schützen.
Kritische Anmerkungen zum Sinn dieser
Änderung finden sich in [26].
vollflächig verklebt
Bilder 16 bis 18: Bahnenförmige Abdichtung eines Wohnungsbades mit niveaugleicher Dusche
14

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
2.2 Abdichtung direkt beanspruchter
Flächen
2.2.1 Abdichtung des Fußbodens
Im Fußbodenbereich sind unter schwimmenden
Estrichen einlagige Bahnenabdichtungen
in der Fläche gut ausführbar.
So ist auch der Anschluss an den Ablauf
einfach zu realisieren. Die bahnenförmige
Abdichtung des Fußbodens, wie sie in den
Bildern 16 bis 18 dargestellt ist, weist allerdings
zwei Schwierigkeiten auf:
● Nach DIN 18195 Teil 5 und Teil 9
müsste die Aufkantung des Abdichtungsrandes
15 cm über Oberkante
Belag geführt werden. Da die Wandverfliesungen
im Dünnbett unmittelbar auf
dem Wanduntergrund üblich ist, muss
dann bereits im Rohbau ein Rücksprung
im Wanduntergrund eingeplant
werden, um die Abdichtung aufkanten
zu können. Dieser ist insbesondere bei
dünneren Trennwänden nur schwer realisierbar
und insgesamt aufwendig.
Mauerwerk
Gipsputz
Spachtelabdichtung,
unter Wanne
durchlaufend
Folienstreifen
● Der zweite Nachteil betrifft den Sachverhalt,
dass die Abdichtung erst
wirksam wird, wenn das Spritz- und
Nutzwasser bereits durch die Belagschichten
gedrungen ist und sich im
Estrichuntergrund sammelt. Insbesondere
bei mangelhafter Gefällegebung
der Abdichtungsoberfläche kann dies
zu sehr unhygienischen Ansammlungen
von Schmutzwasser im schwimmenden
Estrich führen.
Daher werden meist bei bahnenförmigen
Abdichtungen unter den Estrichen zusätzlich
dann doch noch Abdichtungen im Verbund
mit Belägen (AIV) ausgeführt, um
das Schmutzwasser am Eindringen in den
Untergrund zu hindern. Dann ist der Schritt
nicht mehr weit, die Abdichtungslage im
Fliesenverbund so sorgfältig zu planen und
auszuführen, dass man auf die Bahnen
ganz verzichten kann.
2.2.2 Abdichtung der Wandflächen
Grundsätzlich ist es sehr aufwendig, an
senkrechten Flächen bahnenförmige Abdichtungen
unter Fliesenbelägen anzuordnen.
Dies war wohl der wesentliche
Grund, warum vor der gebrauchstauglichen
Entwicklung von spachtelbaren Verbundabdichtungen
im Duschbereich von Wohnungsbädern
allgemein keinerlei Schutzmaßnahmen
üblich waren. Ggf. über die
Fliesenfugen eindringendes Spritzwasser
wurde nach dem Prinzip der Wasserspeicherung
und Verdunstung in der Regel
schadlos aufgenommen.
Anhydritestrich
Bilder 19 bis 21: Verbundabdichtung im Wohnungsbad im direkt beanspruchten Bereich, hier mit feuchteempfindlichen
Untergründen (Gipsputz; Calciumsulfatestrich)
Bei feuchtigkeitsempfindlichen Untergründen,
wie Gipsputzen oder Calciumsulfatestrichen,
ist in Wohnungsbadezimmern
eine Abdichtung im Verbund mit dem Belag
als Minimalmaßnahme auszuführen. Die
Putznorm DIN 18550 [25] deutet schon
seit 1985 diese Notwendigkeit an, wenn
sie im Zusammenhang der Anwendung von
Gipsputzen schreibt: „Wandbekleidungen
und Beläge auf dem Putz, wie keramische
Fliesen, die einer direkten Wasserbelastung,
z.B. in Duschkabinen und im Wannenbereich,
ausgesetzt sind, können besondere
Maßnahmen erforderlich machen.“
Während DIN 18195 als flüssig zu verarbeitende
Abdichtungsstoffe im Verbund
mit Fliesen und Platten (AIV) lediglich
rissüberbrückende mineralische Dichtschlämme
(MDS) und Reaktionsharze
regelt, sieht das Merkblatt für die hier
näher behandelten, direkt mäßig beanspruchten
Wand- und Bodenflächen auch
Polymerdispersionen vor. Hinsichtlich der
Verarbeitungsdetails wird auf dieses Merkblatt
verwiesen.
Solange die Untergründe der Wände
nicht feuchtigkeitsempfindlich sind,
z.B. aus KS-Mauerwerk oder Kalkzementputz
bestehen, ist prinzipiell keine
Abdichtung erforderlich.
Aufgrund von Estrichverwölbungen und der
üblicherweise nur sehr geringen Dichtstofffugenbreiten
am Fußbodenrand können
besonders die Randfugen von Zementestrichen
aufreißen. Deshalb ist es empfehlenswert,
zumindest die Randfugenbereiche
des Estrichs und die Eckfugen im
Duschbereich unter den Dichtstofffasen
mit Folienstreifen und spachtelbaren Abdichtungen
abzudichten. Dann ist es aber
nur noch ein kleiner Schritt, auch bei feuchtigkeitsunempfindlichen
Untergründen die
Fußbodenfläche und die wenigen Quadratmeter
Wandflächen des unmittelbar
spritzwasserbelasteten Duschbereichs mit
spachtelbaren Abdichtungen zu schützen.
Angesichts des geringen Mehraufwands
wird sich diese Ausführungsform als übliche
Lösung für das Wohnungsbad in Zukunft
durchsetzen (Bilder 19 bis 21).
15

KALKSANDSTEIN – Abdichtung
2.2.3 Detailausbildung
Nur wenn der Wannenanschluss an die
aufgehenden Bauteile eine dauerhafte
Dichtfunktion erwarten lässt – davon ist
am ehesten bei aufgekanteten Wannenrändern
auszugehen, die leider nur in sehr geringem
Umfang in Deutschland angeboten
und angewendet werden – kann man auf
einen Feuchtigkeitsschutz unter der Wanne
verzichten. Besser ist es jedoch auch hier,
grundsätzlich die spachtelbare Abdichtung
unter dem Wannenbereich durchzuziehen.
Selbst wenn eine solche Abdichtung unter
der Wanne ausgeführt ist, kann man die
Abdichtung des Wannenrandes aber nicht
völlig vernachlässigen. Hier sollte mindestens
ein vorkomprimiertes Dichtband
zusätzlich zur Dichtstoffphase angebracht
werden.
Neben den Wannendetails kommt selbstverständlich
der Abdichtung der Rohrdurchführungen
der Duschen eine wesentliche
Aufgabe zu, da diese unmittelbar spritzwasserbelastet
sind.
An allen Fugen des Untergrundes, bei
denen mit Bewegungen zu rechnen ist,
müssen nicht nur die Belagsfugen, sondern
auch die Verbundabdichtung dehnfähig
ausgebildet werden. Dies betrifft
vor allem die Randfugen schwimmender
Estriche sowie die senkrechten Eckfugen
aufgehender Wände – soweit dort (z.B.
durch Wechsel des Wandmaterials) Bewegungen
zu erwarten sind. Eckfugen im
Verband gemauerter Wände benötigen also
keine Dehnfugengestaltung im Belag.
Im Bewegungsfugenbereich werden unter
der Dichtstofffuge im Belag Folienstreifen
mit Vliesrändern in die spachtelbare Abdichtung
eingearbeitet.
Literatur
[1] DIN 18195-1: 2000-08: Bauwerksabdichtungen,
Grundsätze, Definitionen,
Zuordnung der Abdichtungsarten
[2] DIN 18195-2: 2008-11 Bauwerksabdichtungen,
Stoffe
[3] DIN 18195-3: 2000-08: Bauwerksabdichtungen,
Anforderungen an den Untergrund
und Verarbeitung der Stoffe
[4] DIN V 20000-202: 2007-12 Anwendung
von Produkten in Bauwerken – Anwendungsnorm
für Abdichtungsbahnen
nach Europäischen Produktnormen
zur Verwendung in Bauwerksabdichtungen
[5] DIN 18195-4: 2000-08: Abdichtungen
gegen Bodenfeuchtigkeit (Kapillarwasser,
Haftwasser) und nicht stauendes
Sickerwasser an Bodenplatten und
Wänden; Bemessung und Ausführung
[6] DIN 18195-5: 2000-08 Abdichtungen
gegen nicht drückendes Wasser auf
Deckenflächen und in Nassräumen;
Bemessung und Ausführung
[7] DIN 18195-6: 2000-08: Abdichtungen
gegen von außen drückendes Wasser
und aufstauendes Sickerwasser; Bemessung
und Ausführung
[8] DIN 18195-8: 2004-03 Abdichtungen
über Bewegungsfugen
[9] DIN 18195-9: 2004-03 Durchdringungen,
Übergänge, An- und Abschlüsse
[10] DIN 18195 Beiblatt 1: 2006-01 Beispiele
für die Anordnung der Abdichtung
[11] DIN 18195-10: 2004-03 Schutzschichten
und Schutzmaßnahmen
[12] DAfStb–Richtlinie: 2003-11 Wasserundurchlässige
Bauwerke aus Beton,
Hrsg.: Deutscher Ausschuss für Stahlbeton
[13] Erläuterungen zur DAfStb-Richtlinie:
2006-07; Heft 555 Wasserundurchlässige
Bauwerke aus Beton
[14] Richtlinie für die Planung und Ausführung
von Abdichtungen erdberührter
Bauteile mit flexiblen Dichtschlämmen;
Hrsg.: Deutsche Bauchemie, 2. Auflage,
Frankfurt 2004
[15] ETAG 022 Leitlinie für die europäische
technische Zulassung für Abdichtungen
für Wände und Böden in Nassräumen,
Teil 1: Flüssig aufzubringende Abdichtungen
mit oder ohne Nutzschicht,
2007
[16] Merkblatt Hinweise für die Ausführung
von Verbundabdichtungen mit
Bekleidungen und Belägen aus Fliesen
und Platten für den Innen- und
Außenbereich. Fachverband Deutsche
Fliesengewerbe im Zentralverband
des Deutschen Baugewerbes, Berlin
2005
[17] DIN 4020: 2003-09 Geotechnische
Untersuchungen für bautechnische
Zwecke
[18] DIN 4095: 1990-06 Baugrund; Dränung
zum Schutz baulicher Anlagen,
Planung, Bemessung und Ausführung
[19] Oswald, R.; Wilmes, K.; Kottjé, J.:
Weiße Wannen – hochwertig genutzt,
Stuttgart 2007
[20] DIN 18336:2002-12 VOB Teil C Abdichtungsarbeiten
[21] DIN EN 14909: 2006-06 Abdichtungsbahnen
– Kunststoff- und Elastomer-
Mauersperrbahnen – Definition und
Eigenschaften
[22] DIN EN 14967 2006-08 Abdichtungsbahnen
– Bitumen-Mauersperrbahnen
– Definition und Eigenschaften
[23] Richtlinie für die Planung und Ausführung
von Abdichtungen mit kunststoffmodifizierten
Bitumendickbeschichtungen
(KMB), Hrsg.: Deutsche
Bauchemie, 2. Ausgabe, Frankfurt
2001
[24] Oswald, R.: Schwachstellen – Hohlkehlen
bei der Kellerabdichtung, in db,
Heft 11/1999
[25] DIN V 18550: 2005-04 Putze und
Putzsysteme – Ausführungen
[26] Oswald, R.: Flüssig gegen Nass - Flüssigabdichtungen
in Nassräumen, in db,
Heft 11/2007
16

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 12: Wärmeschutz
Stand: Januar 2009

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
KALKSANDSTEIN
Wärmeschutz
Stand: Januar 2009
Autoren:
Dr.-Ing. Martin H. Spitzner
Dipl.-Ing. Christoph Sprengard
Forschungsinstitut für Wärmeschutz e.V. München
FIW München
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9054
Alle Angaben nach bestem Wissen und Gewissen,
jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck auch auszugsweise nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr: € 5,00
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf
1. Überblick___________________________________________________________3
2. Normenwerk zum baulichen Wärmeschutz______________________________3
3. Von der Wärmeleitfähigkeit zum U-Wert_________________________________4
3.1 Wärmestrom, Widerstand, U-Wert__________________________________4
3.2 Bemessungswerte der Wärmeleitfähigkeit___________________________7
3.3 Deklaration der Wärmeleitfähigkeit von Mauerwerk nach
harmonisierten europäischen Normen______________________________9
3.4 Wärmeleitfähigkeit von Dämmstoffen nach den harmonisierten
europäischen Normen DIN EN 13162 bis DIN EN 13171______________9
3.5 Perimeterdämmung____________________________________________ 10
3.6 Wärmedurchlasswiderstand von Luftschichten_ ____________________ 10
3.6.1 Ruhende Luftschicht______________________________________ 10
3.6.2 Schwach belüftete Luftschicht______________________________ 11
3.6.3 Stark belüftete Luftschicht_________________________________ 11
3.7 Wärmeübergangswiderstände____________________________________ 12
3.8 U-Wert von Bauteilen aus homogenen und inhomogenen Schichten_ __ 12
3.9 U-Wert-Korrekturen_____________________________________________ 13
3.9.1 Vorsprünge_ _____________________________________________ 13
3.9.2 Luftspalte in der Dämmebene; Umkehrdächer_ _______________ 13
4. Hygienischer Mindestwärmeschutz___________________________________ 14
4.1 Vermeiden von Schimmelpilzwachstum____________________________ 14
4.2 Mindestwärmeschutz flächiger Bauteile bei normal beheizten Gebäuden 14
4.3 Mindestwärmeschutz flächiger Bauteile bei niedrig beheizten Gebäuden 15
5. Wärmeschutz und Schimmelvermeidung bei Wärmebrücken_____________ 16
5.1 Energetische Charakterisierung von Wärmebrücken_________________ 16
5.2 Verminderung des Wärmebrückenverlusts nach DIN 4108 Beiblatt 2__ 16
5.3 Gleichwertigkeitsnachweis______________________________________ 18
5.4 Hygienische Mindestanforderung an die Oberflächentemperatur
bei Wärmebrücken_____________________________________________ 19
5.5 Vermeidung von Schimmelpilzwachstum im Bereich von Wärmebrücken 19
5.6 Rollladenkästen_______________________________________________ 20
5.7 Einbaulage von Fenstern________________________________________ 21
6. Wärmebrückenvermeidung in Kalksandstein-Mauerwerk_________________ 22
6.1 Wärmebrückenvermeidung mit KS-Wärmedämmsteinen_____________ 22
6.2 Einfluss von mechanischen Befestigungsmitteln und Mauerwerksankern 23
6.3 Wärmebrückenwirkung von Konsolen und Ankern bei
vorgehängten hinterlüfteten Fassaden____________________________ 23
6.4 Vergleich der Wärmebrückenwirkung der Befestigung bei
typischen Wandaufbauten_______________________________________ 24
7. Klimabedingter Feuchteschutz_______________________________________ 26
7.1 Diffusion von Wasserdampf_____________________________________ 26
7.2 Bauteile, für die kein rechnerischer Tauwassernachweis erforderlich ist 26
7.3 Kennwerte für die Wasserdampfdiffusion__________________________ 27
7.4 Konstruktive Hinweise__________________________________________ 27
7.5 Austrocknungsverhalten von Mauerwerkwerkswänden_______________ 28
8. Luftdichtheit______________________________________________________ 29
9. Wärmeübertragung über das Erdreich_________________________________ 30
10. Sommerlicher Wärmeschutz / Hitzeschutz_____________________________ 32
10.1 Sommerlicher Wärmeschutz von Aufenthaltsräumen_ ______________ 32
10.2 Nachweis des sommerlichen Wärmeschutzes nach DIN 4108-2_ ____ 32
10.3 Beispiel: Nachweis des sommerlichen Wärmeschutzes_____________ 34
Anhang _____________________________________________________________ 40
Literatur_____________________________________________________________ 42

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
1. ÜBERBLICK
Der Wärmeschutz von Gebäuden verdient
aufgrund des Komfortbedürfnisses der Bewohner
und aufgrund des Bestrebens, den
Energieverbrauch im Allgemeinen und die
CO 2 - und sonstigen Schadstoffemissionen
im Besonderen zu vermindern, eine besondere
Beachtung. Die Haushalte tragen etwa
mit einem Drittel zum Gesamtenergieverbrauch
der Bundesrepublik bei (Bild 1).
Er ist damit ein wichtiger Sektor hinsichtlich
Energieeinsparung und Emissionsverminderung.
Dabei gilt es, gleichzeitig mit
der Verbesserung des Wärmeschutzes und
der Energieeffizienz auch die Behaglichkeit
und den Nutzwert für die Bewohner zu steigern.
Außerdem ist sicherzustellen, dass
die Gebäude auch in Zukunft energie- und
kostensparend sowie umweltschonend genutzt
werden können.
Eine Anzahl von Normen, die teilweise
bauaufsichtlich eingeführt sind, sowie
die Energieeinsparverordnung stellen ein
einzuhaltendes Mindestniveau des baulichen
Wärmeschutzes und der Energieeinsparung
in Gebäuden sicher. Empfehlenswert
ist es aber, deutlich über diese
Mindestanforderungen hinauszugehen, um
„zukunftstaugliche“ Gebäude auf hohem
Umweltschutzniveau zu realisieren.
Die energiesparrechtlichen Mindestanforderungen
an den Wärmeschutz und die
Energieeinsparung in Gebäuden, die in der
Energieeinsparverordnung verankert sind,
beziehen sich auf das Gebäude als Ganzes
(Gebäudehülle + Anlagentechnik). Nur bei
der Sanierung einzelner Bauteile werden
noch bauteilbezogene Anforderungen gestellt.
Die Mindestanforderungen der Energieeinsparverordnung
werden von Hauser/
Maas dargestellt [2].
Gewerbe, Handel,
Dienstleistungen (GHD)
14 %
Haushalte
29 %
Industrie
28 %
Verkehr
29 %
Bild 1: Struktur des Energieverbrauchs in Deutschland,
2006 [1]
Demgegenüber sind die baurechtlichen
Mindestanforderungen an den baulichen
Wärmeschutz bauteilbezogen und vor allem
hygienisch begründet. Hier geht es in erster
Linie um die Vermeidung von Tauwasser
und Schimmelpilzwachstum. Der geforderte
bauliche Mindestwärmeschutz wird, zumindest
bei den flächigen Außenbauteilen,
meist deutlich übertroffen, weil die Bauteile
sonst nicht den heutigen Ansprüchen an
die Energieeinsparung, dem modernen
Komfortbedürfnis und der aktuell üblichen
Bauqualität genügen würden.
2. NORMENWERK ZUM BAULICHEN
WÄRMESCHUTZ
Die wichtigste deutsche Normenreihe zum
baulichen Wärme- und Feuchteschutz ist
die Normenreihe DIN 4108 „Wärmeschutz
und Energieeinsparung in Gebäuden“. Für
den energetischen Nachweis von Wohngebäuden
stehen von dieser Normenreihe
der Teil 6 für die Bewertung der Gebäudehülle
und von der Normenreihe DIN 4701
„Energetische Bewertung heiz- und raumlufttechnischer
Anlagen“ der Teil 10 und
dessen Beiblatt für die Bewertung der
Anlagentechnik zur Verfügung. Die energetische
Bewertung von Nichtwohngebäuden
erfolgt nach der noch recht jungen Normenreihe
DIN V 18599, die eigens dafür
geschaffen wurde. Ihr Anwendungsbereich
soll auch auf Wohngebäude ausgedehnt
werden. Grundlegende Berechnungsverfahren
sowie etliche wärme- und feuchteschutztechnische
Kennwerte sind inzwischen
überwiegend in europäischen oder
internationalen Normen verankert, die als
deutsche Normen vom DIN übernommen
sind. Tafel A1 im Anhang gibt einen Überblick
über die wichtigsten Normen rund
um den baulichen Wärmeschutz und den
klimabedingten Feuchteschutz.
Die frühere inhaltliche und begriffliche
Konzentration im Normenwerk auf den
Wärmeverlust im Winter wird zunehmend
ersetzt durch den allgemeinen Bezug auf
Wärmetransport oder Wärmetransfer, um
die Normen auch auf den sommerlichen
Wärmeeintrag ausdehnen zu können. Damit
können Formulierungen, Formelzeichen
und viele Gleichungen sowohl für
winterliche Wärmeausträge als auch für
sommerliche Wärmeeinträge stehen. In
der Normenreihe DIN V 18599 werden
(erwünschte und unerwünschte) Wärmeeinträge
in den Raum als Wärmequellen,
(erwünschte und unerwünschte) Wärmeausträge
aus dem Raum als Wärmesenken
bezeichnet, um eine wertungsfreie,
durchgehend logische Begrifflichkeit zu
gewährleisten. Erwünschte Wärmequellen
sind z.B. im Winter Heizung, Sonnenschein
durch Fenster, innere Abwärme.
Unerwünschte Wärmequellen können z.B.
sein: Wärmeverlust von Warmwasser- und
Heizungsleitungen, im Sommer Sonnenschein
durch Fenster, innere Abwärme,
Wärmeeintrag durch Bauteile und Lüftung,
wenn es außen wärmer ist als im Raum.
Erwünschte Wärmesenken sind z.B.: im
Sommer Wärmeabfuhr durch Kühldecke
und Klimaanlage, Wärmeaustrag durch
Bauteile und Lüftung, wenn es im Raum
wärmer ist als außen. Unerwünschte Wärmesenken
sind z.B.: im Winter Wärmeverlust
durch Bauteile und Lüftung, Aufwärmen
von Kaltwasserleitungen.
Bild 2: Kompakte Gebäudeformen sind energetisch vorteilhaft.
Die wichtigsten Normen und physikalischen
Größen rund um bauliche Wärmedämmung
und klimabedingten Feuchteschutz in Gebäuden
mit ihren Formelzeichen und Einheiten
sind in den Tafeln A1 und A2 im
Anhang zusammengestellt.

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
3. VON DER WÄRMELEITFÄHIGKEIT ZUM
U-WERT
Im Folgenden werden die relevanten Größen
rund um die Wärmedämmung von Bauteilen
beschrieben. Ein Beispiel erläutert
die Berechnung des Wärmedurchgangskoeffizienten
(U-Wert), die international
in ISO 6946 normiert ist. Die Energieeinsparverordnung
nimmt die deutsche
Ausgabe DIN EN ISO 6946 dieser Norm
als Berechnungsvorschrift in Bezug. Somit
sind U-Werte generell hiernach zu
ermitteln, sofern nicht genauere Berechnungsverfahren,
z.B. DIN EN ISO 10211 für
2- und 3-dimensionale Wärmebrückenberechnungen,
DIN EN ISO 10077-1 und -2
für Fensterberechnungen, oder DIN EN ISO
13974 für Vorhangfassaden verwendet
werden. Abweichungen von den Rechenvorschriften
der Norm stellen einen Planungsfehler
dar.
Betrachtet werden generell nur die Bauteile
der thermischen Gebäudehülle. Zur
thermischen Gebäudehülle gehören all
jene Innen- und Außenbauteile, die das
beheizte Gebäudevolumen gegen die
Außenluft oder gegen unbeheizte Dachböden
und Keller, Garagen, unbeheizte
Anbauten etc. abgrenzen. Die thermische
Gebäudehülle umgibt das beheizte Gebäudevolumen
lückenlos (Ausnahme:
Haustrennwände und -decken zwischen
gleichartig beheizten Bereichen werden
nicht berücksichtigt). Alle beheizbaren
Räume, auch wenn sie nur gelegentlich
beheizt werden, wie Gästezimmer, Hobbyraum
etc., zählen zum beheizten Bereich.
Indirekt über Raumverbund beheizte Räume
wie z.B. der innen liegende Treppenabgang
in den unbeheizten Keller zählen
ebenfalls zum beheizten Bereich. Ein zum
Wohnbereich abgeschlossenes Treppenhaus
ohne Heizkörper kann wahlweise als
indirekt beheizt (über die Wohnungstüren;
innen Feststoff außen
dann gehört es zum beheizten Bereich)
oder als tatsächlich unbeheizt (dann liegt
es außerhalb der thermischen Hülle) eingestuft
werden. Die Überlegungen zur thermischen
Gebäudehülle gelten in gleicher
Weise für die Hüllfläche, die im Sommer
einen gekühlten Bereich gegen Außenluft
bzw. gegen angrenzende, nicht gekühlte
Bereiche abgrenzt.
3.1 Wärmestrom, Widerstand, U-Wert
Der stationäre Wärmedurchgang (Transmission)
durch ein einschichtiges Bauteil
besteht aus drei Phasen:
● Wärmeübergang von der Raumluft mittels
Luftströmung (Konvektion) und
Wärmeleitung von den Raumoberflächen
mittels Wärmestrahlung (Infrarotstrahlung)
auf die raumseitige Wandoberfläche;
● Wärmetransport durch die Baustoffschicht
selbst (mittels Wärmeleitung),
und
● Wärmeübergang (Wärmeabgabe) von
der Außenoberfläche an die Außenluft
mittels Konvektion und Wärmeleitung
und an jene Oberflächen, die die Außenseite
der Wand „sieht“, mittels
Wärmestrahlung.
In allen Phasen wird der Wärme, also der
Energie, ein gewisser Widerstand entgegengesetzt,
den sie überwinden muss: den
Wärmeübergangswiderstand auf der Innenseite
(R si ), den Wärmedurchlasswiderstand
der Baustoffschicht (R i ), den Wärmeübergangswiderstand
auf der Außenseite (R se ).
Es handelt sich um eine Reihenschaltung
von Widerständen. Wie beim elektrischen
Strom ist der Gesamtwiderstand die Summe
der Einzelwiderstände (in der Wärmelehre
bezeichnet als Wärmedurchgangswiderstand,
mit dem Formelzeichen R T ).
Wärme
Bauteile bestehen häufig aus mehreren
Schichten (i = 1, 2, 3… n), deren individuelle
Wärmedurchlasswiderstände R i alle in
Reihe geschaltet sind; ihre Summe nennt
man den Wärmedurchlasswiderstand R
des Bauteils (von Oberfläche zu Oberfläche).
Sind die Schichten in sich jeweils
homogen (d.h., innerhalb einer Schicht ändern
sich die thermischen Eigenschaften
nicht), dann errechnet sich der Wärmedurchlasswiderstand
jeder Baustoffschicht
als Quotient ihrer Schichtdicke (in Metern)
und der Wärmeleitfähigkeit des Materials
(in W/(m·K)), aus dem sie besteht:
R i = d i
l i
R =
i
d i
l i
für die i-te Schicht und
für die Summe aller
Schichten von Oberfläche
zu Oberfläche.
R ist flächenspezifisch, mit der Einheit
m²·K/W. Die Wärmeübergangswiderstände
R si und R se sind in Normen tabelliert. Der
gesamte Wärmedurchgangswiderstand R T
eines Bauteils ergibt sich damit zu:
R T = R si +
i
R i + R se = R si +
i
d i
l i
+ R se
[m²·K/W]
Je größer der Wärmedurchlasswiderstand
bzw. der Wärmedurchgangswiderstand sind,
desto größer ist die Dämmwirkung der Baustoffschicht
bzw. des Bauteils. Die Vorgänge
beim Wärmetransport lassen sich gut
mit der Analogie zum elektrischen Strom
verdeutlichen. Dabei entspricht der elektrische
Strom dem Wärmestrom, der elektrische
Widerstand dem Wärmedurchlasswiderstand
einer einzelnen Baustoffschicht,
oder dem Wärmedurchgangswiderstand
des ganzen Bauteils als Reihenschaltung
von Widerständen. Die elektrische Spannung
entspricht der Temperaturdifferenz
zwischen der warmen und der kalten Seite.
Sie stellt das treibende Potenzial dar,
aufgrund dessen es überhaupt zum Wärmetransport
kommt: Herrscht auf beiden
Seiten des Bauteils die gleiche Temperatur,
findet kein Wärmetransport statt.
Üblich ist im Bauwesen die Verwendung
des Wärmedurchgangskoeffizienten U (U-
Wert) des Bauteils, welcher der Kehrwert
des Wärmedurchgangswiderstands ist
(Tafel 1).
Bild 3: Wärmedurchgang durch ein Bauteil
U = 1 R T
=
R si +
i
1
d i
l i
+ R se
[m²·K/W]

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Dicke des
Dicke der
Dämm-
U [W/(m 2·K)]
Beschreibung
Dicke Systems des
tragenden Dicke der
schicht-
dicke
λ R [W/(m·K)]
(Aufbau)
Dämm-
U [W/(m 2·K)]
Beschreibung
(Aufbau)
System
Systems tragenden
Wand schicht-
System
Wand dicke
λ
Dicke [cm] des Dicke [cm] der Dämm-
[cm]
0,025 2) R [W/(m·K)]
U [W/(m 0,035 2·K)]
0,040
Beschreibung
Systems tragenden schicht-
ʺ
[cm] [cm] [cm] 0,025 2) 0,035 0,040
27
System
Wand
15
dicke
10 – 0,31 0,35
(Aufbau)
λ R [W/(m·K)]
KS-Thermohaut
ʺ 29,5 27 17,5 15 10 – 0,31 0,35
Tafel 1: U-Werte von KS-Außenwänden
Dicke des Dicke der Dämm-
U [W/(m 2·K)]
(KS KS-Thermohaut
mit Wärmedämm-Verbundsystem nach
ʺ
[cm]
32 29,5
[cm]
20 17,5
[cm] 0,025 – 2) 0,035 0,31
0,040
0,35
allgemeiner (KS mit Wärmedämm-Verbundsystem bauaufsichtlicher Beschreibung
Zulassung) nach
Systems
ʺ 29 32 tragenden
15 20 Dicke der schicht-
12 – 0,27 0,31 0,30 0,35
Dicke des
U [W/(m²·K)]
allgemeiner (Aufbau)
System
27 Wand
Dämmschicht
Beschreibung (Aufbau)
dicke 10 λ 0,31 0,35
Aufbau: bauaufsichtlicher Zulassung)
ʺ 31,5 29 17,5 15 12 –
Systems
[W/(m·K)] R [W/(m·K)]
0,26 0,27 0,30 KS-Thermohaut
Aufbau:
29,5 0,31 0,35
Innenputz 1 cm (λ
[cm] [cm] [cm] 0,025 2) (KS mit Wärmedämm-Verbundsystem R = 0,70)
ʺ 34 31,5 20 17,5 –
0,035 0,26
0,040
0,29 0,30
nach
32 0,31 0,35
KS-Außenwand Innenputz 1 cm mit (λ R der = 0,70)
Rohdichteklasse 1,8
ʺ 33 34 15 20 16 – 0,20 0,26 0,23 0,29 allgemeiner bauaufsichtlicher Zulassung)
27 29 [cm] [cm] 10 120,022 1) 0,032 0,31 0,27 0,035 0,35 0,30
Wärmedämmstoff
KS-Außenwand mit der Rohdichteklasse 1,8
ʺ 35,5 33 17,5 15 16 – 0,20 0,23
KS-Thermohaut
Aufbau:
29,5 31,5 0,31 0,26
29,5 10 0,20 2) 0,29 0,31 einschalige
0,35 0,30
Außenputz Wärmedämmstoff
ʺ 1 cm
ʺ 38 35,5 20 17,5 – 0,20 0,23
(KS KS-Außenwand Innenputz Außenputz mit Wärmedämm-Verbundsystem 1 ʺ cm 1 mit cm (λThermohaut
R
= 0,70) nach
32 34 0,31 0,26
(Wärmedämm-Verbundsystem)
0,35 0,29
ʺ 37 38 15 20 20 – 0,17 0,20 0,19 0,23
allgemeiner KS-Außenwand bauaufsichtlicher mit 3) der Rohdichteklasse Zulassung) 1,8
29
33 12
16 0,27
0,20
34,5 15 0,14 2) 0,20 0,22 1 cm 0,30
0,23
ʺ 39,5 37 17,5 15 20 –
0,16 0,17 0,19Innenputz Aufbau: Wärmedämmstoff
( = 0,70 W/(m·K))
31,5
35,5 0,26
0,20
17,5 0,30
0,23
ʺ 42 39,5 20 17,5 –
0,16 0,19cm KS-Außenwand, Innenputz Außenputz 1 ʺ RDK cm 1 cm (λ 1,8 4)
R
= 0,70)
34
38 0,26
0,20
39,5 20 0,11 2) 0,15 0,16
Wärmedämmstoff 0,29
0,23
ʺ 35 42 11,5 20 10 0,22 –
0,29 0,16 0,33 0,19 KS-Außenwand nach Zulassung mit der Rohdichteklasse 1,8
33 37 15 16 20 –
0,20 0,17
~ 10,23
0,19
ʺ 38,5 35 15 11,5 10 0,22 0,29 0,32 0,33
Zweischalige KS-Außenwand
cm Außenputz Wärmedämmstoff
( = 0,70 W/(m·K))
35,5 39,5 17,5 –
0,20 0,16 0,23 0,19
mit Zweischalige Kerndämmung KS-Außenwand
ʺ 41 38,5 17,5 15 0,22 0,29 0,32 Außenputz ʺ 1 cm
38 4244,5 20 25 0,09 2) –
0,12 0,20 0,16 0,13 0,23 0,19 mit Aufbau: Kerndämmung
ʺ 43,5 41 20 17,5 0,22 0,29 0,32
35 15 11,5 20 10 – 0,17 0,19 0,33
Innenputz Aufbau:
Zweischalige KS-Außenwand
ʺ 37 43,5 11,5 20 12 0,22 0,19 0,25 0,29 0,28 0,32
1 cm (λ R
= 0,70)
39,5 38,5 49,5 17,5 15 30 0,07 2) 0,22 – 0,10 0,16 0,29 0,11 0,19 0,32
KS-Innenschale Innenputz 1 cm (λ (tragende Wand) mit der
ʺ 40,5 37 15 11,5 12 0,19 0,25 0,28
R
= 0,70)
mit Kerndämmung
42 41 20 17,5 0,22 – 0,16 0,29 0,19 0,32
Rohdichteklasse KS-Innenschale (tragende 1,8 Wand) mit der
ʺ 43 40,5 17,5 15 0,18 0,19 0,25 0,28 Aufbau:
35
43,541 11,5
20 10 10 0,19 0,22
0,22 0,27 0,29
0,29 zweischalige 0,33
0,32 KS-Außenwand Kerndämmplatten Rohdichteklasse mit 1,8
Kerndämmung
ʺ 45,5 20 17,5 0,18 0,25 0,27 0,28
4)
38,5 15 0,22 0,29 1 cm 0,32Innenputz Zweischalige Innenputz
( = 0,70 KS-Außenwand
1 cm (λ 37 11,5 12 0,19 0,28
W/(m·K)) R
= 0,70)
Fingerspalt Kerndämmplatten 1 cm nach 4)
ʺ 39 45,5
43 11,5 20
12 14 0,16 0,16 0,18
0,23 0,22 0,25
0,25
0,25 0,27
DIN 1053-1
41 17,5 0,22 0,29 17,5 0,32cm KS-Tragschale, mit KS-Innenschale Kerndämmung (tragende Wand) mit der
40,5 15 0,19 0,25 0,28
KS-Verblendschale Fingerspalt RDK 1 cm 1,8 nach 4)
(KS DIN Vb 1,8 1053-1
- 2,0),
ʺ 42,5 39 15 11,5 14 0,16 0,22 0,24 0,25 Rohdichteklasse 43,5 KerndämmungAufbau:
1,8
3) Typ WZ nach DIN V 4108-10
45 20 17,5
14 0,14 0,22 0,18
0,20 0,29 0,25 0,32 0,28
d KS-Verblendschale = 11,5 cm 5) (KS Vb 1,8 - 2,0),
ʺ 45 42,5 17,5 15 0,16 0,22 0,24
37
45,5
11,5
20
12 0,19
0,18
0,25
0,25 1 cm
0,28
0,27Fingerspalt, Innenputz Kerndämmplatten d = 11,5 R = 0,15 cm 1 5) cm (λ 4)
R
= 0,70)
ʺ 47,5 20 17,5 0,16 0,22 0,24
40,5 39 47 15 11,516 5) 14 0,13 0,19 0,18 0,25 0,19 11,5
0,28 0,25cm 5) KS-Verblender, KS-Innenschale Fingerspalt 1 cm
RDK (tragende nach DIN
2,0 4) Wand) 1053-1 mit der
ʺ 41 47,5 11,5 20 16 Rohdichteklasse 1,8
43 42,5 17,5 15 3) 0,14 0,16 0,20 0,22 0,22 0,24 KS-Verblendschale (KS Vb 1,8 - 2,0),
0,18 0,16 0,25 0,22 0,28 0,24
ʺ 44,5 41 15 11,5 16 3) 45,5 49 20 17,518 5) 0,14 0,19 0,20 0,22
0,11 0,18 0,16 0,16 0,25 0,22 0,17
Kerndämmplatten d = 11,5 cm 5) 4)
0,27 0,24
ʺ 47 44,5 17,5 15 0,14 0,19 0,22
Fingerspalt 1 cm nach DIN 1053-1
39
47,5
11,5
20
51 20 5) 14 0,16
0,16
0,22
0,22
0,25
0,24
ʺ 49,5 20 17,5
0,10 0,14
0,15 0,19
0,16
0,22
KS-Verblendschale (KS Vb 1,8 - 2,0),
42,5 41 15 11,5 16 3) 0,16 0,22 0,20 0,24
ʺ 38 49,5 11,5 20 10 0,23 0,14 0,31 0,19 0,35 0,22
d = 11,5 cm 5)
45 44,5 17,5 15 0,16 0,14 0,22 0,19
zweischalige 0,24 0,22
ʺ 41,5 38 15 11,5 10 0,23 0,30 0,31 0,34 0,35
Zweischalige KS-Außenwand
KS-Außenwand mit Wärmedämmung und
47,5 20 17,5 0,16 0,14 0,22 0,19
Luftschicht 0,24 0,22
mit Zweischalige Wärmedämmung KS-Außenwand
ʺ 44 41,5 17,5 15 0,22 0,23 0,30 0,34
und Luftschicht
41
49,544 11,5
20 10 16 3) 0,20 0,14
0,14 0,28 0,20
0,19 1 cm 0,22
0,22 mit
Innenputz Aufbau: Wärmedämmung und Luftschicht
ʺ 46,5 44 20 17,5 0,22 0,30 0,34 ( = 0,70 W/(m·K))
44,5 38 15 11,5 10 0,14 0,23 0,19 0,31
17,5 0,22 0,35
cm KS-Innenschale Innenputz Aufbau:
Zweischalige KS-Außenwand
(tragende Wand), RDK 1,8 4)
47 41,5 17,5 15 0,14 0,23 0,19 0,30 Wärmedämmstoff 0,22 0,34
ʺ
40
46,5
11,5
20
12 3) 0,19
0,22
0,26
0,30
0,29
0,34
1 cm (λ R
= 0,70)
KS-Innenschale Innenputz 1 cm (λ
mit Wärmedämmung Typ WZ nach (tragende
DIN und V Luftschicht 4108-10
Wand) mit der
ʺ
49,5 44 43,5 40
20 17,5 15 11,5 12 3) 0,14 0,22 0,19
0,19 0,30 0,26
Luftschicht 0,22 0,34
0,29
R
= 0,70)
≥ 4 Rohdichteklasse KS-Innenschale (tragende
Aufbau: cm nach DIN 1053-1
1,8 Wand) mit der
ʺ
38
46,5 46 43,5
11,5
20 17,5 15
10 0,23
0,22 0,19
0,31
0,30 0,26
11,5 0,35
0,34
0,29
cm 6) KS-Verblendschale Dämmplatten
Rohdichteklasse 1,8
ʺ 48,5 46 20 17,5 0,19 0,26 0,29
(KS Vb 2,0)
Zweischalige Innenputz KS-Außenwand
1 cm (λ 41,5 40 46 15 11,512 5) 12 3) 0,17 0,23 0,24 0,30 0,34
R
= 0,70)
Luftschicht Dämmplatten
≥ 4 cm nach DIN 1053-1
ʺ 48,5 20 0,19 0,26 0,29
mit KS-Innenschale Wärmedämmung (tragende und Luftschicht Wand) mit der
ʺ 44 43,5 17,5 15 0,22 0,19 0,30 0,26 0,34 0,29
KS-Verblendschale Luftschicht ≥ 4 cm (KS nach Vb DIN 1,81053-1
- 2,0),
Aufbau: Rohdichteklasse 1,8
ʺ 46,5 20 17,5 0,22 0,19 0,30 0,26 0,34 0,29
d KS-Verblendschale = 11,5 cm 5) (KS Vb 1,8 - 2,0),
Innenputz Dämmplatten
d = 11,5 cm 1 cm (λ ʺ
40
48,5
11,5
20
12
31,5 10 3) 0,19
0,19
0,26
0,26
0,29
0,29
5)
R
= 0,70)
15 10 – 0,30 0,34
– – 0,30 Einschalige Einschalige KS-Außenwand KS-Innenschale Luftschicht KS-Außenwand ≥ 4 cm
mit (tragende nach DIN
hinterlüfteter
mit Wand) 1053-1 mit der
ʺ 43,5 17,5 15 10 0,19 – 0,26 0,30 0,29
0,34
Außenwandbekleidung
außen Einschalige Rohdichteklasse KS-Verblendschale liegender KS-Außenwand Wärmedämmschicht
1,8 (KS Vb mit1,8 - 2,0),
ʺ 4633,5 20 17,5
12 – 0,19 –
– 0,26 0,30 0,29
0,34
1 cm Innenputz und außen Dämmplatten
d hinterlüfteter = 11,5 cm
(
liegender
= 0,70 W/(m·K))
5) Wärmedämmschicht
Bekleidung
ʺ 48,5 15 20 12 0,19 – 0,26 0,30 0,29 0,34
10 0,30 17,5 0,34cm KS-Außenwand,
und Luftschicht Aufbau: hinterlüfteter
RDK ≥ 4 Bekleidung cm 1,8nach 37,5 16 – – 0,20
4) DIN 1053-1
17,5 15 12 – 0,26 0,29 Einschalige KS-Außenwand mit
0,30 Wärmedämmstoff 0,34 KS-Verblendschale Innenputz Aufbau: 7) Typ WAB 1 cm nach (λ (KS DIN Vb V 4108-10 1,8 - 2,0),
außen liegender
41,5 20 – – 0,30 0,16 2 cm 0,34Hinterlüftung
d = 11,5 cm 5) Wärmedämmschicht
20 R
= 0,70)
17,5 – 0,26 0,29
KS-Außenwand Innenputz 1 cm mit (λ der Rohdichteklasse 1,8
15 20 15 – 0,21 0,26 0,24 0,29
R
= 0,70)
und hinterlüfteter Bekleidung
10 12 0,30 0,26 Fassadenbekleidung 0,34 0,29
Wärmedämmstoff
KS-Außenwand
(Dicke nach
mit der
Art der
Rohdichteklasse
Bekleidung)
1,8
17,5 15 15 – 0,21 0,24
46,5 25 – – 0,30 0,26 0,13
Einschalige Aufbau: KS-Außenwand mit
0,34 0,29
Hinterlüftung Wärmedämmstoff
≥ 4 cm
20 17,5 – 0,21 0,24 außen Innenputz liegender 1 cm Wärmedämmschicht
(λ 0,30 0,26 0,34 0,29
R
= 0,70)
Fassadenbekleidung Hinterlüftung ≥ 4 cm
(Dicke nach Art der
20 – 0,21 0,24
51,5 30 – – 0,11
und KS-Außenwand hinterlüfteter Bekleidung mit der Rohdichteklasse 1,8
15 12 15 – 0,26 0,21 0,29 0,24
Bekleidung)
Fassadenbekleidung (Dicke nach Art der
Aufbau: Wärmedämmstoff
29
47,5 17,5 24 5
5 – –
– 0,26 0,21 0,55
0,56 Einschaliges 0,29 0,24
0,61 Bekleidung)
Einschaliges
KS-Kellermauerwerk Innenputz Hinterlüftung KS-Kellermauerwerk
1 cm ≥ 4 (λcm
mit außen mit
35 29 liegender
0,26 Wärmedämmung 0,29
R
= 0,70)
20 30 24 5 –
0,21 0,53 0,55
0,24
0,59 0,61
außen Einschaliges
KS-Außenwand Fassadenbekleidung liegender KS-Kellermauerwerk
(Perimeterdämmung)
Wärmedämmung
mit der (Dicke Rohdichteklasse nach
mit
Art der
41,5 35 36,5 30 – 0,52 0,53 0,57 0,59
1,8
50,5 15 8 15 – – 0,21 0,40 36,5 0,24cm KS-Außenwand, (Perimeterdämmung) außen
Wärmedämmstoff
Bekleidung)
liegender Wärmedämmung
RDK 1,8 32 41,5 24 36,5 8 – 0,37 0,52 0,42 0,57
6) 4)
29 17,5 5 0,21 0,55 Perimeterdämmplatten 0,24 0,61
(Perimeterdämmung) Aufbau:
38 3)8) nach Zulassung 6)
32 oder Typ PW nach
52,5 30 24
20 10
8
– – – 0,37
0,21 0,34
0,41 0,42 Einschaliges Hinterlüftung KS-Kellermauerwerk ≥ 4 cm mit
35 0,53 DIN 0,24 0,59
V 4108-10
KS-Außenwand Aufbau:
mit der
44,5 38 36,5 30 – 0,36 0,37 0,40 0,41 außen Fassadenbekleidung liegender Wärmedämmung (Dicke nach Art der
41,5 0,52
57,5 15 – – 0,25 Abdichtung 0,57
Rohdichteklasse KS-Außenwand mit 1,8der
36
44,5 24
36,5 12 – 0,26
0,36 0,30
0,40 (Perimeterdämmung) Bekleidung) 6)
29 32 24 58 0,55 0,37 0,61 0,42
Perimeterdämmplatten Rohdichteklasse 1,8
4)
42 36 30 24 12 – 0,26 0,29 0,30 Einschaliges Aufbau: Perimeterdämmplatten KS-Kellermauerwerk mit
35 38 62,5 30 20 – – 0,53 0,37 0,20 0,59 0,41
4)
48,5 42 36,5 30 – 0,25 0,26 0,28 0,29 außen KS-Außenwand liegender Wärmedämmung
mit der
41,5 44,5
48,5 36,5
36,5 – 0,52 0,36
0,25 0,57 0,40
0,28
67,5 25 – – 0,17
(Perimeterdämmung) Rohdichteklasse 1,8
4) 6)
Als Dämmung können unter Berücksichtigung
32 36 der stofflichen 24 Eigenschaften 12 und in Abhängigkeit
8 – 0,37 0,26 durch Zulassungen
0,42 0,30
geregelt
5) 4) Aufbau: Perimeterdämmplatten 4)
von Als Dämmung der Konstruktion können alle unter genormten Berücksichtigung oder bauaufsichtlich der stofflichen zugelassenen Eigenschaften Dämmstoffe und in Abhängigkeit
verwendet
Als Dämmung können unter Berücksichtigung
38 42 30
der stofflichen Eigenschaften –
und in
0,37 0,26 9 durch cm möglich, Zulassungen
Abhängigkeit
0,41 0,29
nach geregelt
DIN 1053-1
6) 5) werden, von der Konstruktion z.B. Hartschaumplatten, alle genormten Mineralwolleplatten.
oder bauaufsichtlich zugelassenen Dämmstoffe verwendet
Die 9 cm aufgeführten möglich, von nach U-Werte der DIN Konstruktion 1053-1
erdberührter KS-Außenwand Bauteile alle genormten gelten mit nur der oder in Verbindung bauaufsichtlich
mit den
1) bisher zugelassenen k-Wert Dämmstoffe verwendet 44,5 48,5
werden, 36,5
z.B. Hartschaumplatten, – 6)
werden, z.B. Hartschaumplatten, Mineralwolleplatten.
Mineralwolleplatten. 0,36 0,25 0,40 0,28
Reduktionsfaktoren Die aufgeführten U-Werte nach Tabelle erdberührter Rohdichteklasse 3 aus Bauteile DIN V 4108-6: gelten 1,8
2000-11. nur in Verbindung U-Werte mit erdberührter den
2) 1)
Als Phenolharz-Hartschaum, bisher
Dämmung k-Wert
können unter Zulassungsnummer
Berücksichtigung 36 der Z-23.12-1389
stofflichen 24 Eigenschaften 12 und in Abhängigkeit –
4)
0,26 Bauteile Reduktionsfaktoren durch Zulassungen sind sonst 0,30 geregelt
nach DIN Tabelle ISO 3 13370: aus DIN 1998-12 V 4108-6: zu ermitteln. 2000-11. 3) Perimeterdämmplatten 4) U-Werte erdberührter
2)
von bei Phenolharz-Hartschaum,
der 1) Verwendung 5)
Phenolharz-Hartschaum, Konstruktion von
alle bauaufsichtlich
genormten Zulassungsnummer
Zulassungsnummer oder zugelassenen
42bauaufsichtlich Z-23.12-1389
Ankern
30 zugelassenen Z-23.12-1465
mit Schalenabstand
Dämmstoffe von
verwendet
≥ 17
– cm Bauteile
0,26 9 cm möglich,
sind sonst
0,29 nach
nach DIN 1053-1
DIN ISO 13370: 1998-12 zu ermitteln.
3)
6)
werden, bei 2) Verwendung
Nach z.B. Hartschaumplatten, von bauaufsichtlich
Zulassung Z-33.84-1055 Mineralwolleplatten.
zugelassenen Ankern mit Schalenabstand von ≥ 17 cm
48,5 36,5 – 0,25 Die aufgeführten 0,28 U-Werte erdberührter Bauteile gelten nur in Verbindung mit den
1) bisher 3)
Durch k-Wert Zulassungen geregelt.
Reduktionsfaktoren nach Tabelle 3 aus DIN V 4108-6: 2000-11. U-Werte erdberührter
4)
Als 2) Phenolharz-Hartschaum, Dämmung 4) können unter Zulassungsnummer Berücksichtigung der Z-23.12-1389
stofflichen Eigenschaften und in Abhängigkeit Bauteile durch Zulassungen sind sonst geregelt nach DIN ISO 13370: 1998-12 zu ermitteln.
Bei anderen Dicken oder RDK ergeben sich nur geringfügig andere U-Werte. 5)
von 3) bei der Konstruktion alle genormten oder bauaufsichtlich zugelassenen Dämmstoffe verwendet
5) Verwendung von bauaufsichtlich zugelassenen Ankern mit Schalenabstand von ≥ 17 cm 9 cm möglich, nach DIN 1053-1
Bei Verwendung von bauaufsichtlich zugelassenen Ankern mit Schalenabstand ≤ 6) 20 cm.
werden, z.B. Hartschaumplatten, Mineralwolleplatten.
Die aufgeführten U-Werte erdberührter Bauteile gelten nur in Verbindung mit den
1) 6) bisher 9 k-Wert cm möglich, nach DIN 1053-1
Reduktionsfaktoren nach Tabelle 3 aus DIN V 4108-6: 2000-11. U-Werte erdberührter
2) 7) Phenolharz-Hartschaum, Nach DIN 18351 Zulassungsnummer dürfen nur Mineralwolle-Dämmstoffplatten Z-23.12-1389
eingesetzt werden. Bauteile sind sonst nach DIN ISO 13370: 1998-12 zu ermitteln.
3) bei
8) Verwendung Der Zuschlag von bauaufsichtlich DU = 0,04 W/(m·K) zugelassenen nach Ankern allgemeinen mit Schalenabstand bauaufsichtlichen von ≥ 17 Zulassungen cm ist bereits berücksichtigt.

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Tafel 2: Berechung des U-Werts von Außenwänden aus homogenen Schichten (Beispiele).
a) KS-Thermohaut (einschaliges KS-Mauerwerk mit WDVS) b) monolithische Außenwand
KS-Thermohaut KS-Thermohaut (einschaliges (einschaliges KS-Mauerwerk KS-Mauerwerk mit WDVS) mit WDVS)
20 C 20 C
19,2 C 19,2 C
i si
i si
19,3 C 19,3 C
Innenputz Innenputz
18,3 C 18,3 C
= 0,70 W/(m·K) = 0,70 W/(m·K)
Mauerwerk Mauerwerk aus aus
Kalksandstein Kalksandstein
RDK 1,8 RDK 1,8
= 0,99 W/(m·K) = 0,99 W/(m·K)
Außenputz Außenputz
= 0,7 W/(m·K) = 0,7 W/(m·K)
0 C 0 C
i = 20 C i = 20 C
19,1
C 19,1 C
si si
19,2 C 19,2 C
Innenputz Innenputz
= 0,51 W/(m·K) = 0,51 W/(m·K)
Mauerwerk Mauerwerk aus aus
Wärmedämmstein Wärmedämmstein
= 0,09 W/(m·K) = 0,09 W/(m·K)
Außenputz Außenputz
(Leichtputz) (Leichtputz)
= 0,25 W/(m·K) = 0,25 W/(m·K)
0 C 0 C
Wärmedämmung Wärmedämmung
= 0,035 W/(m·K) = 0,035 W/(m·K)
- 4,7 C
- 4,7 C se - 5 C se - 5 C
- 4,8 C - 4,8 e C e
- 4,3 C
- 4,3 C
se - 5 C se - 5 C
- 4,8 C - 4,8 e C e
0,5 0,5 15 15 14 14 1 1
30,5 30,5
d = 0,335 d = m0,335 m
U = 0,23 U W/(m = 0,23 · K) W/(m 2 · K)
1 1 36,5 36,5 2 2
39,5 39,5
d = 0,395 d = m0,395 m
U = 0,23 U W/(m = 0,23 · K) W/(m 2 · K)
Aufbau von innen nach außen:
0,5 cm Dünnlagenputz (Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
0,70 W/(m·K))
15 cm Kalksandsteinmauerwerk der RDK 1,8 (Bemessungswert
der Wärmeleitfähigkeit 0,99 W/(m·K))
14 cm KS-Thermohaut (Polystyrol EPS 035) (Bemessungswert
der Wärmeleitfähigkeit 0,035 W/(m·K))
1 cm Kunstharzputz (Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
0,70 W/(m·K))
Aufbau von innen nach außen:
1 cm Gipsputz (Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
0,51 W/(m·K))
36,5 cm Mauerwerk aus wärmedämmenden Steinen mit
Leicht- oder Dünnbettmörtel (Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
laut abZ 0,09 W/(m·K))
2 cm Faserleichtputz 700 kg/m³ (Bemessungswert der
Wärmeleitfähigkeit 0,25 W/(m·K))
Berechnung des U-Wert durch Einsetzen in die Formel:
1
Wand a) U =
0,13 m 2 K
W + 0,005 m 0,15 m 0,14 m 0,01 m
+
+
+
W
W
W
W
0,70 0,99 0,035 0,70
m ·K
m ·K
m ·K m ·K
+ 0,04 m 2 K
W
= 0,230
W
W
≈ 0,23
m 2·K m 2·K
Wand b)
U =
0,13 m 2 K
W + 0,01 m
W
0,51
m ·K
1
0,365 m 0,02 m
+
+
W
W
0,09 0,25
m ·K m ·K
+ 0,04 m 2 K
W
= 0,231
W
W
≈ 0,23
m 2·K m 2·K
Berechnung des U-Werts mit Hilfe der Arbeitshilfe U-Wert-Berechnung [3]
einschalige KS-Außenwand mit Thermohaut
monolithische Außenwand
RDK
[-]
d
[cm]
l
[W/(m·K)]
d/l
[W/(m²·K)]
u
20,0
Wärmeübergangswiderstand R si = 0,130 19,3
Innenputz 0,5 0,70 0,007 19,2
Kalksandstein 1,8 15 0,99 0,152 18,3
Wärmedämmung 14 0,035 4,000 -4,7
Außenputz 1 0,70 0,014 -4,8
Wärmeübergangswiderstand R se = 0,040 -5,0
R = 4,343
U = 0,230
RDK
[-]
d
[cm]
l
[W/(m·K)]
d/l
[W/(m²·K)]
u
20,0
Wärmeübergangswiderstand R si = 0,130 19,2
Innenputz 1 0,51 0,020 19,1
Mauerwerk 0,6 36,5 0,09 4,056 -4,3
Außenputz 2 0,25 0,080 -4,8
Wärmeübergangswiderstand R se = 0,040 -5,0
R = 4,326
U = 0,231
Endergebnis: U = 0,23 W/(m²K)
Endergebnis: U = 0,23 W/(m²K)

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Um den U-Wert zu ermitteln, werden die
Wärmedurchlasswiderstände der einzelnen
Schichten ermittelt (jeweils Dicke
durch Lambda) und aufsummiert. Zur
Summe addiert man die Wärmeübergangswiderstände
für die betrachtete Wärmestromrichtung
auf beiden Seiten des Bauteils
und nimmt vom Ergebnis den Kehrwert
(Tafel 2). Der U-Wert gibt an, wie groß
der Wärmedurchgang in Wattstunden pro
Stunde und pro 1 m 3 des Bauteils ist, wenn
sich die Lufttemperaturen zu beiden Seiten
im 1 Kelvin (= 1 ˚Celsius) unterscheiden.
Je kleiner der U-Wert ist, umso besser ist
die Dämmwirkung des Bauteils.
Als Endergebnis ist der Wärmedurchgangskoeffizient
(U-Wert) auf zwei wertanzeigende
Stellen zu runden, meistens die
zwei Nachkommastellen (0,23 W/(m²·K)).
Dies entspricht der Genauigkeit der Bemessungswerte
der Wärmeleitfähigkeit.
Zwischenergebnisse, mit denen weitergerechnet
wird, etwa für die Berechnung
eines -Werts, können mit drei wertanzeigenden
Stellen weiterverwendet werden
(0,230 W/(m²·K) bzw. 0,231 W/(m²·K)).
Das Produkt aus dem U-Wert und der Fläche
ergibt den spezifischen Transmissionswärmetransferkoeffizienten
H für die
Fläche (ohne Wärmebrücken) in der Einheit
W/K. Um den stationären Wärmestrom F
durch ein Bauteil zu berechnen, wird H mit
der Temperaturdifferenz zwischen der Lufttemperatur
innen u i und der Lufttemperatur
außen u e multipliziert. Der Bezug des Wärmestroms
auf die durchströmte Bauteilfläche
ist die Wärmestromdichte q. Sie ist bei
stationären Verhältnissen in jeder Schicht
des Bauteils gleich. Damit gilt:
q = U · (u i – u e ) [W/m²]
Will man vor Ort beim Beratungstermin
vereinfacht die Endenergiemenge abschätzen,
die durch eine energetische Sanierung
eines Bauteils gegen Außenluft pro Jahr
eingespart werden kann, kann man die
folgende Faustformel benutzen:
Brennstoffeinsparung ≈ ∆U · A · F Gt / (H i · h)
in Liefereinheiten pro Jahr (z.B. Liter Öl/a
bzw. m³ Erdgas/a)
mit ∆U = U vorher – U nachher
A = zu sanierende Bauteilfläche.
F Gt = Gradtagzahlfaktor; hängt vom
Dämmniveau des Gebäudes ab,
weil in schlechter gedämmten
Gebäuden länger geheizt werden
muss. Für Gebäude mit heute
üblichem Dämmniveau ist F Gt
66 kKh/a. Für ältere Gebäude, deren
Dämmniveau in etwa der WSVO
95 entspricht, kann ein F Gt -Wert
von etwa 75 kKh/a angesetzt werden;
für Gebäude, die dem Dämmniveau
der WSVO 82 oder etwas
schlechter entsprechen, ein F Gt von
etwa 84 kKh/a.
H i = Heizwert (Energieinhalt; frühere
Bezeichnung: unterer Heizwert H u )
des Energieträgers: z.B. für leichtes
Erdöl EL ca. 10 kWh/l, für Erdgas
H ca. 10 kWh/m 3 ; für Holzpellets
ca. 5 kWh/kg.
h = Jahreswirkungsgrad der Heizanlage,
wobei mit folgenden Werten
gerechnet werden kann: Öl- oder
Gasheizung 0,9; Fernwärme 1,0;
Holzpelletsheizung 0,8.
Beispiel: Nachträgliche Wärmedämmung
von 48 m² Außenwand (36,5 cm Kalksand-
steine der RDK 1,4; l = 0,70 W/(m·K))
mit 14 cm WDVS. U-Wert der Altwand im
Ausgangszustand: U vorher = 1,4 W/(m²K)
(1,38 W/(m²K)). U-Wert mit zusätzlich
14 cm WDVS und 1 cm Kunstharzputz:
U nachher = 0,21 W/(m²K). Dämmniveau
WSVO 82, Heizung Erdöl bzw. Erdgas.
Die mögliche Brennstoffeinsparung durch
diese energetische Sanierung ergibt sich
überschlägig zu
Brennstoffeinsparung
≈ (1,38 - 0,21) · 48 · 84/(10 · 0,9)
≈ 520 Liter Öl bzw. m 3 Gas pro Jahr
3.2 Bemessungswerte der Wärmeleitfähigkeit
Die Wärmeleitfähigkeit l eines Stoffs gibt
an, wie viel Wärme pro Zeiteinheit durch
1 m² einer 1 m dicken Schicht des Stoffs
strömt, wenn der Temperaturunterschied
zwischen den Oberflächentemperaturen
zu beiden Seiten 1 K beträgt. Sie ist abhängig
von Temperatur, Dichte, Feuchte
und Struktur des untersuchten Stoffs. Im
Bauwesen wird die Wärmeleitfähigkeit für
definierte Bedingungen als Stoffkonstante
angegeben. Je kleiner die Wärmeleitfähigkeit,
umso besser dämmt das Material
(Bild 4).
Zur Berechnung des U-Werts werden für
die Wärmeleitfähigkeit der Baustoffe nicht
Messwerte oder Nennwerte verwendet,
sondern so genannte Bemessungswerte
der Wärmeleitfähigkeit. Sie gelten für
den langfristigen Gebrauchszustand des
Baustoffs. Der Messwert wird an fabrikfrischem
und trockenem Material ermittelt.
Das Produkt aus U-Wert, Bauteilfläche,
Lufttemperaturdifferenz und Zeitdauer t (in
h) ergibt die Wärme- oder Energiemenge Q
mit der Einheit Wh, die in dieser Zeit durch
das Bauteil transportiert wird:
Q = U · A (u i – u e ) · t [Wh]
Den Ausdruck (u i – u e ) · t kann man für
alle Tage der Heizperiode, an denen die
mittlere Außentemperatur so niedrig liegt,
dass geheizt werden muss, aufsummieren
und in einem so genannten Gradtagzahlfaktor
F Gt ausdrücken. Für Gebäude nach
Energieeinsparverordnung (EnEV) beträgt
F Gt 66.300 Kh/a > 66 kKh/a.
1 m
Q
mit
u si = q si : Temperatur der wärmeren Oberfläche
u se = q se : Temperatur der kälteren Oberfläche
∆u s = ∆q s : Temperaturdifferenz zwischen den beiden Oberflächen
Q: Wärmestrom
Bild 4: Wärmeleitfähigkeit
1 m
si
1 m
se
s = 1K
Die Wärmeleitfähigkeit l eines
Stoffes gibt an, wie viel Wärme
pro Zeiteinheit durch 1 m 2 einer
1 m dicken Schicht des Stoffes
strömt, wenn der Unterschied
zwischen den Oberflächentemperaturen
zu beiden Seiten 1 K
beträgt. Je kleiner die Wärmeleitfähigkeit,
umso besser
dämmt das Material.

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Tafel 3: Bemessungswerte der Wärmeleitfähigkeit und Richtwerte der Wasserdampf-Diffusionswiderstandszahl von ausgewählten Stoffen, aus DIN V 4108-4 und DIN EN 12524
Stoff Rohdichte 1)
1. Kalksandstein-Mauerwerk und Kalksandstein-Produkte
1.1. Mauerwerk aus Kalksandsteinen nach DIN V 106 und Mauerwerk aus
Kalksandsteinen nach EN 771-2 in Verbindung mit DIN V 20000-402
1.2 wärmetechnisch optimierte Kalksandsteine (KS-Wärmedämmsteine)
nach allgemeiner bauaufsichtlicher Zulassung
r
[kg/m³]
1.200
1.400
1.600
1.800
2.000
2.200
1.000
1.200
Bemessungswert der
Wärmeleitfähigkeit l
[W/(m·K)]
0,56
0,70
0,79
0,99
1,10
1,30
0,27
0,33
Richtwert der Wasserdampf-Diffusionswiderstandszahl
2) µ
2. Putze, Mörtel und Estriche aus DIN V 4108-4 und Beton aus DIN EN 12524
2.1 Putzmörtel aus Kalk, Kalkzement und hydraulischem Kalk 1.800 1,0 15/35
2.2 Putzmörtel aus Kalkgips, Gips, Anhydrit und Kalkanhydrit 1.400 0,70 10
2.3 Leichtputz 700
1.000
1.300
2.4 Gipsputz ohne Zuschlag 1.200 0,51 10
2.5 Normalmauermörtel NM 1.800 1,20 15/35
2.6 Leichtmauermörtel nach DIN 1053-1 700
1.000
2.7 Dünnbettmauermörtel DM 1.600 1,00 15/35
2.8 Zementestrich 2.000 1,40 15/35
2.9 Anhydritestrich 2.100 1,20 15/35
2.10 Beton mittlerer Rohdichte
Beton hoher Rohdichte
mit 1 % Armierung aus Stahl
1.800
2.000
2.200
2.400
2.300
0,25
0,38
0,56
0,21
0,36
1,15
1,35
1,65
2,00
2,3
5/10
15/25
5/10
15/20
15/35
60/100
60/100
70/120
80/130
80/130
3. sonstige Stoffe
3.1 trockene, ruhende Luft 1,23 0,025 1
3.2 Bauglas (Natronglas einschließlich Floatglas) 2.500 1,00 dampfdicht
3.3 Aluminium und Aluminiumlegierungen 2.800 160 $ 50 µm dampfdicht
3.4 Stahl 7.800 50 $ 50 µm dampfdicht
3.5 Edelstahl 7.900 17 $ 50 µm dampfdicht
3.6 Konstruktionsholz 500
700
0,13
0,18
20/50
50/200
3.7 OSB Platten 650 0,13 30/50
3.8 Spanplatten 600 0,14 15/50
4. Wärmedämmstoffe
typischer Rohdichtebereich
5) r
[W/(m·K)]
Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit l
[kg/m³]
Richtwert der Wasserdampf-Diffusionswiderstandszahl
2) µ
Kategorie 1 3) Kategorie 2 4)
4.1 Mineralwolle (MW) nach DIN EN 13162 20-200 0,036 bis 0,060 0,030 bis 0,050 1
4.2 Expandiertes Polystyrol (EPS) n. DIN EN 13163 15-30 0,036 bis 0,060 0,030 bis 0,050 20/100
4.3 Extrudiertes Polystyrol (XPS) nach DIN EN 13164 20-45 0,031 bis 0,048 0,026 bis 0,040 80/250
4.4. Polyurethan-Hartschaum (PUR) nach DIN EN 13165 5) 30-100 0,024 bis 0,048 0,020 bis 0,045 40/200
4.5 Phenolharz-Hartschaum (PF) nach DIN EN 13166 40 0,024 bis 0,042 0,020 bis 0,035 10/60
4.6 Schaumglas (CG) nach DIN EN 13167 90-220 0,046 bis 0,066 0,038 bis 0,055 dampfdicht
4.7 Holzwolle-Leichtbauplatten (WW) nach DIN EN 13168 350-600 0,072 bis 0,12 0,060 bis 0,10 2/5
4.8 Blähperlit (EPB) nach DIN EN 13169 90-490 0,054 bis 0,078 0,045 bis 0,065 5
4.9 Expandierter Kork (ICB) nach DIN EN 13170 10-220 0,049 bis 0,067 0,040 bis 0,055 5/10
4.10 Holzfaserdämmstoff (WF) nach DIN EN 13171 30-230 0,043 bis 0,072 0,032 bis 0,060 5
1)
Die bei den Steinen genannten Rohdichten sind die oberen Grenzwerte aus den Produktnormen.
2)
Beim Nachweis des klimabedingten Feuchteschutzes ist jeweils der für die Baukonstruktion ungünstigere Wert einzusetzen. Anwendung der µ-Werte und Berechnungsverfahren
siehe DIN 4108-3.
3)
Die angegebenen Wärmeleitfähigkeiten l berechnen sich für europäisch genormte Dämmstoffe mit bestandener Erstprüfung (ITT) aus den deklarierten Werten l D
mittels l = l D ∙ 1,2 (außer für Zeilen 4.9 und 4.10, dort ist zusätzlich der Einfluss der Feuchte eingerechnet)
4)
Die angegebenen Wärmeleitfähigkeiten l berechnen sich für für Dämmstoffe mit allgemeiner bauaufsichtlicher Zulassung und nationaler Überwachung aus den
Grenzwerten l Grenz mittels l = l grenz ∙ 1,05.
5)
Werte marktabhängiger Produkte [4].

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Der Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
beinhaltet einen Zuschlag zur Berücksichtigung
des baupraktischen Feuchtegehalts
des Materials, sowie den Einfluss
aus Alterung etc. Bemessungswerte werden
offiziell festgelegt und veröffentlicht.
Die Bemessungswerte für die Anwendung
in Deutschland (Tafel 3) finden
sich tabelliert in DIN V 4108-4 und
in DIN EN 12524 sowie in allgemeinen
bauaufsichtlichen Zulassungen
(abZ).
Die Verwendung von Mess- oder Nennwerten
stellt einen Planungsfehler dar.
Tafel 3 listet eine Auswahl von Bemessungswerten
der Wärmeleitfähigkeit verschiedener
Stoffe auf, zusammen mit
Richtwerten der Wasserdampf-Diffusionswiderstandszahl
der Stoffe.
3.3 Wärmeleitfähigkeit von Mauerwerk
nach harmonisierten europäischen
Normen
Seit Frühjahr 2006 werden Mauersteine
zum Handel in Europa mit dem CE-Zeichen
und einem Nennwert der Wärmeleitfähigkeit
versehen. Der Nennwert wird entweder
für einen einzelnen Stein oder für Mauerwerk
aus diesen Steinen inklusive Mörtelfugen
angegeben. Für die Anwendung in
Deutschland regelt DIN V 4108-4:2007-06
erstmalig die Umrechnung des im CE-Zeichen
deklarierten Nennwerts der Wärmeleitfähigkeit
in einen Bemessungswert der
Wärmeleitfähigkeit. Sobald DIN 4108-4
in die Liste der eingeführten technischen
Baubestimmungen (ETB-Liste) aufgenommen
ist, muss das im Anhang A der Norm
angegebene Verfahren angewendet werden,
um den Nenn- in einen Bemessungswert
umzurechnen, wenn der Bemessungswert
der Wärmeleitfähigkeit nicht nach
Tabelle 1 der Norm vereinfacht anhand der
Rohdichte ermittelt werden kann.
Die Deklaration der Nennwerte der Wärmeleitfähigkeit
von Mauerwerk für das CE-
Zeichen erfolgt nach DIN EN 771 in Verbindung
mit DIN EN 1745. Die deklarierten
Werte gelten für den trockenen Zustand
des Materials und enthalten meistens den
Einfluss des Fugenmörtels. Ist kein Fugenmaterial
aus der Deklaration ersichtlich, ist
davon auszugehen, dass es sich um den
Nennwert des Steins ohne Mörteleinfluss
handelt. Die Umrechnung vom Nennwert
des Steins auf den Nennwert des Mauerwerks
mit einem konkreten Fugenmaterial
und weiter zum Bemessungswert ist in Anhang
A.3 von DIN V 4108-4 geregelt.
Alle in Deutschland verwendeten Mauersteine
müssen nach den europäischen Verfahren
gekennzeichnet sein. Sie entsprechen
entweder den jeweiligen deutschen
Mauersteinnormen (bei diesen Steinen
kann der Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
des Mauerwerks direkt aus
Tabelle 1 der DIN V 4108-4 entnommen
werden, je nach Rohdichteklasse des Mauerwerks)
oder sind allgemein bauaufsichtlich
zugelassen (in diesem Fall legt die allgemeine
bauaufsichtliche Zulassung den
Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
des Mauerwerks fest). Diese Bemessungswerte
können ohne weitere Umrechnung
verwendet werden.
3.4 Wärmeleitfähigkeit von Dämmstoffen
nach den harmonisierten europäischen
Normen DIN EN 13162 bis DIN EN
13171
In DIN V 4108-4 ab der Ausgabe 2002-03
ist beschrieben, wie bei Dämmstoffen
für den Hochbau nach den harmonisierten
europäischen Normen DIN EN 13162
bis 13171 der Bemessungswert der
Wärmeleitfähigkeit für die Anwendung in
Deutschland festgelegt wird. Dies betrifft
praktisch alle „klassischen“ werksgefertigten
Dämmstoffe (Mineralwolle MW,
expandiertes Polystyrol EPS, extrudiertes
Polystyrol XPS, Polyurethan-Hartschaum
PUR, Phenolharzschaum PF, Schaumglas
CG, Holzwolle WW, Blähperlit EPB, expandierter
Kork ICB, Holzfasern WF). Die Bemessungswerte
der Wärmeleitfähigkeit
für andere Dämmstoffe, für nicht genormte
Einsatzbereiche (zu denen z.B. WDVS
und Perimeterdämmung im Grundwasser
gehören) oder für Eigenschaftsprofile von
Dämmstoffen außerhalb der Normen (z.B.
erhöhte Druckfestigkeit) werden in einer eigenen
Tabelle in DIN V 4108-4, in allgemeinen
bauaufsichtlichen Zulassungen (abZ)
oder in bauaufsichtlichen Zustimmungen
im Einzelfall (ZiE) geregelt. Dämmstoffe
mit einer Europäischen Technischen Zulassung
(ETA) brauchen noch eine (deutsche)
allgemeine bauaufsichtliche Zulassung,
weil nicht alle Anforderungen in der ETA
abgedeckt sind.
Bei Dämmstoffen, die den harmonisierten
europäischen Normen entsprechen, deklariert
der Hersteller diese Übereinstimmung
und kennzeichnet seine Produkte
mit dem CE-Zeichen. Das CE-Zeichen ist
kein Qualitätssiegel, sondern Zeichen der
Übereinstimmung mit den harmonisierten
europäischen Normen. Produkte mit dem
CE-Zeichen dürfen in Europa gehandelt
werden; die Verwendung wird national
geregelt.
Da die europäischen Dämmstoffnormen
keine Fremdüberwachung durch eine unabhängige,
dritte Stelle vorschreiben,
unterscheidet die DIN V 4108-4 bei den
Dämmstoffen nach harmonisierten Normen
zwei Kategorien:
Kategorie 1
Dämmstoffe, die nicht fremdüberwacht
sind, und nur mit einem (europäischen)
Nennwert der Wärmeleitfähigkeit deklariert
sind. Dieser Nennwert l D („declared
value“, zu erkennen am Index D) ist der
für den Handel mit harmonisierten Bauprodukten
in Europa maßgebende Wert
der Wärmeleitfähigkeit. Er wird aus den
Ergebnissen einer Erstprüfung („initial
type test“, ITT) durch eine unabhängige,
dritte Stelle ermittelt und vom Hersteller
deklariert. Der Nennwert enthält einen
statistischen Zuschlag entsprechend der
Streubreite der Ergebnisse der Erstprüfung
und der werkseigenen Produktionskontrolle.
Er berücksichtigt jedoch nicht
den Einfluss des baupraktischen Feuchtegehalts
und zum Teil auch keine Alterung.
Der Nennwert wird durch die Multiplikation
mit dem Faktor 1,2 (d.h., Zuschlag 20 %)
zu einem Bemessungswert umgerechnet,
der dann in Deutschland angewendet werden
darf.
Kategorie 2
Dämmstoffe, die zusätzlich eine (deutsche)
allgemeine bauaufsichtliche Zulassung
haben, in der immer eine regelmäßige
Fremdüberwachung durch eine
unabhängige, dritte Stelle vorgeschrieben
wird. Hier wird statt auf den deklarierten
Nennwert auf einen oberen Grenzwert
l grenz der Wärmeleitfähigkeit abgestellt.
Alle Messwerte der Wärmeleitfähigkeit in
der Eigen- und Fremdüberwachung müssen
unter diesem Grenzwert liegen (Grenzwertkonzept).
Die regelmäßige Fremdüberwachung
wird durch eine bauaufsichtlich
anerkannte Stelle durchgeführt, die auch
den einzuhaltenen Grenzwert festlegt. Der
Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
berechnet sich aus dem Grenzwert, multipliziert
mit einem Zuschlagsfaktor von
1,05 (d.h., nur 5 % Zuschlag). Vorteil für
den Hersteller ist der signifikant niedrigere
Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit,
der für sein so zugelassenes Produkt angesetzt
werden darf.
Praktisch alle in Deutschland in nennenswertem
Umfang verkauften Dämmstoffe
fallen in die Kategorie 2. Produkte mit einer
allgemeinen bauaufsichtlichen Zulassung
erkennt man am aufgedruckten oder
auf dem beigelegten Etikett angebrachten

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Überwachungszeichen (Ü-Zeichen) zusätzlich
zum CE-Zeichen (Bild 5). Auf dem Etikett
sind häufig sowohl der Nennwert (für
den Handel in Europa) sowie der Grenzwert
und/oder der Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
nach Zulassung (für die
Anwendung in Deutschland) angegeben.
Wichtig für den Anwender ist, dass er für
eine wärmeschutztechnische Berechnung
immer vom Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
ausgeht.
Für Produkte, die ausschließlich ein
CE-Zeichen tragen, muss der auf dem
Etikett deklarierte Nennwert der Wärmeleitfähigkeit
mit 1,2 multipliziert
werden, um den Bemessungswert zu
erhalten.
Außerdem ist auf dem Etikett der Bezeichnungsschlüssel
des Dämmstoffs angegeben,
der die nach der Produktnorm deklarierten
Eigenschaften in Kurzform enthält.
Ebenfalls vermerkt ist der Anwendungstyp
des Dämmstoffs nach DIN V 4108-10. Der
Dämmstoff darf nur für diese Anwendungsfälle
eingesetzt werden.
3.5 Perimeterdämmung
Als Perimeterdämmung bezeichnet man
die außenseitige Wärmedämmung von
erdberührten Bauteilen. Beispiele sind
die Wärmedämmung von Kellerwänden
und Kellerböden. Dabei wird der Wärmedämmstoff
auf der Außenseite des Kellers
außerhalb der Bauwerksabdichtung
angebracht. Der Wärmedämmstoff ist bei
der Perimeterdämmung ständig in Kontakt
mit dem anstehenden Erdreich, mit
Niederschlagswasser, dem Erddruck und
bei manchen Anwendungsfällen auch mit
dem Grundwasser. Deshalb werden an die
Dämmstoffe für diese Anwendung hohe
Anforderungen gestellt. Der Vorteil der Perimeterdämmung
ist, dass Tauwasserausfall
auf der Innenseite der Kellerwand und
des Kellerbodens verhindert wird, die Bauwerksabdichtung
mechanisch geschützt
wird, Wärmebrücken vermieden und die
Energieverluste gesenkt werden.
Perimeterdämmungen sind unter bestimmten
Randbedingungen genormte Ausführungen
oder in allgemeinen bauaufsichtlichen
Zulassungen geregelt. Schaumglas
(bis 12 m Tiefe) und XPS (bis 3,7 bzw. 7
m Tiefe) dürfen nach Zulassung in ständig
drückendem Wasser (Grundwasser) verwendet
werden. Je nach Material muss der
Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
für Perimeterdämmung korrigiert werden,
um den Feuchteeinfluss zu berücksichtigen
(bei Schaumglas nicht; bei XPS nur
im Grundwasser; bei EPS und PUR immer,
wobei EPS und PUR nicht im Grundwasser
verlegt werden dürfen). Näheres regeln die
bauaufsichtlichen Zulassungen.
Unter der tragenden Gründungsplatte dürfen
nur spezielle Qualitäten von Schaumglas,
XPS-Hartschaum und EPS-Hartschaum
eingesetzt werden, die dafür bauaufsichtlich
zugelassen sind (Zulassung
vorlegen lassen). Vor dem Einbau neuer,
noch nicht zugelassener Produkte ist von
der Bauaufsicht eine Zustimmung im Einzelfall
einzuholen. Unter Streifenfundamenten
darf keine Dämmung angeordnet
werden, da die Dämmstoffe dafür nicht
ausreichend tragfähig sind.
Die senkrechte Perimeterdämmung der
erdberührten Außenwand und die waagerechte
Perimeterdämmung unter einer lastabtragenden
Bodenplatte/Sohlplatte können
lückenlos ineinander übergehen, d.h.,
das Prinzip „durchgehende Dämmebene“
zur Verminderung von Wärmebrücken kann
gut eingehalten werden. Die Wärmeverluste
an so wärmetechnisch „lückenlosen“
Anschlüssen sind deutlich geringer als
bei perimetergedämmten Bodenplatten
auf Streifenfundamenten, bei denen das
Streifenfundament ja eine durchgehende
Dämmhülle verhindert.
3.6 Wärmedurchlasswiderstand von
Luftschichten
Nicht nur der Wärmedurchlasswiderstand
von Materialschichten, sondern natürlich
auch der von Lufträumen innerhalb eines
Bauteils geht in den U-Wert mit ein. Tabellen
und Formeln dazu finden sich in
DIN EN ISO 6946. Die Norm unterscheidet
Lufträume nach ihren Abmessungen
in Luftschichten (deren Breite und Länge
jeweils mehr als das 10fache der in
Wärmestromrichtung gemessenen Dicke
beträgt) und in Luftspalte (deren Breite
oder Länge mit der Dicke vergleichbar ist).
Schmale Luftspalte (Breite oder Länge
deutlich kleiner als die Dicke) werden von
DIN EN ISO 6946 nicht erfasst; hier seien
die Berechnungsgleichungen in DIN EN
ISO 10077-2 empfohlen. DIN EN ISO 6946
unterscheidet Luftschichten (bis 300 mm
Dicke) weiter nach der Art ihrer Belüftung
nach den folgenden Kriterien:
Bild 5: Beispiel eines Etiketts eines EPS-Dämmstoffs für die Anwendung als Kerndämmung (Anwendungstyp
WZ) einer fiktiven Firma „Super Dämmung“ mit Überwachung durch das FIW München
3.6.1 Ruhende Luftschicht, z.B. Fingerspalt
in zweischaligem Mauerwerk mit
Kerndämmung
Eine ruhende Luftschicht ist von der Umgebung
so abgeschlossen, dass der Querschnitt
eventuell vorhandener Öffnungen
0,5 cm² pro Meter Länge nicht überschreitet
und kein Luftstrom durch die Schicht
10

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
möglich ist. Einzelne unvermörtelte Stoßfugen
als Entwässerungsöffnungen in Vormauerschalen
zählen nicht als Öffnungen.
Sind sie die einzigen Öffnungen in der
Vormauerschale, gilt die Luftschicht dahinter
als ruhend. Der Fingerspalt bei der
Kerndämmung ist üblicherweise als ruhende
Luftschicht ausgebildet und trägt
einen Wärmedurchlasswiderstand von
R = 0,15 m²·K/W (bei 10 mm Dicke) zum
U-Wert der kerngedämmten Wand bei.
Der Wärmedurchlasswiderstand ruhender
Luftschichten ist je nach Dicke, Neigung
und Wärmestromrichtung unterschiedlich.
Neigungen von über 60° gegenüber
der Waagerechten zählen als senkrechte,
geringere Neigungen als waagerechte
Luftschicht. Die in der Norm tabellierten
Bemessungswerte der Wärmeleitfähigkeit
von Luftschichten berücksichtigen neben
dem Wärmetransport in der stehenden
Luft selbst auch den Wärmetransport
durch Wärmestrahlung (Infrarotstrahlung)
und durch Luftbewegung (Konvektion) innerhalb
des Hohlraums. Der Wärmedurchlasswiderstand
einer ruhenden Luftschicht
geht analog zum Wärmedurchlasswiderstand
von Feststoffschichten in die Aufsummation
aller Wärmedurchlass- und
Wärmeübergangswiderstände zum Wärmedurchgangswiderstand
ein.
Wenn in einem Berechnungsprogramm
für den U-Wert nur die Wärmeleitfähigkeit
der Schichten eingegeben werden kann,
kann diese „rückwärts“ als Quotient aus
ihrer Dicke d und ihrem Wärmedurchlasswiderstand
R berechnet werden. Bereits
ausgerechnete Werte sind in Tafel 4 mit
angegeben:
l eq = d R
[W/m·K]
3.6.2 Schwach belüftete Luftschicht
Schwach belüftete Luftschichten haben
Öffnungen zwischen 0,5 und 1,5 cm² je
Meter Länge. Der Wärmedurchlasswiderstand
wird als halb so groß (bzw. die
äquivalente Wärmeleitfähigkeit als doppelt
so hoch) angesetzt wie bei einer gleich dicken,
ruhenden Luftschicht nach Tafel 4.
Schwach belüftete Luftschichten treten bei
den in Deutschland üblichen Bauweisen
nur selten auf.
Tafel 4: Bemessungswerte des Wärmedurchlasswiderstands R und der äquivalenten Wärmeleitfähigkeit l eq von
ruhenden Luftschichten nach DIN EN ISO 6946, für angrenzende Oberflächen aus üblichen Baustoffen (Emissionskoeffizienten
= 0,9 beider angrenzenden Oberflächen)
Dicke der Luftschicht
[mm]
R
[m²·K/W]
Richtung des Wärmestroms
aufwärts horizontal abwärts
l eq
[W/(m·K)]
R
[m²·K/W]
l eq
[W/(m·K)]
R
[m²·K/W]
l eq
[W/(m·K)]
0 0,00 – 0,00 – 0,00 –
5 0,11 0,045 0,11 0,045 0,11 0,045
7 0,13 0,054 0,13 0,054 0,13 0,054
10 0,15 0,067 0,15 0,067 0,15 0,067
15 0,16 0,094 0,17 0,082 0,17 0,082
25 0,16 0,16 0,18 0,14 0,19 0,13
50 0,16 0,31 0,18 0,28 0,21 0,24
100 0,16 0,63 0,18 0,56 0,22 0,45
300 0,16 1,88 0,18 1,67 0,23 1,30
Für Luftschichtdicken zwischen den angegebenen Werten darf linear interpoliert werden.
3.6.3 Stark belüftete Luftschicht, z.B. in
zweischaligen Wänden mit Wärmedämmung,
Luftschicht hinter einer vorgehängten
hinterlüfteten Fassade
Wenn der Querschnitt der Öffnungen
1,5 cm² je Meter Länge überschreitet,
gelten Luftschichten als stark belüftet.
Beispiele hierfür sind Luftschichten hinter
VHF, Luftschichten in zweischaligen
Wänden mit Wärmedämmung oder Hinterlüftungsebenen
im Dach. Solche Luftschichten
sowie alle Bauteilschichten, die
außerhalb dieser Schicht angeordnet sind,
werden bei der Berechnung des U-Werts
nicht weiter berücksichtigt. Stattdessen
wird für den äußeren Wärmeübergangswiderstand
– an der Innenseite der Hinterlüftungsebene
– der Wert für ruhende Luft
verwendet, also der Wert des raumseitigen
Wärmeübergangswiderstands (Tafel 5).
Tafel 5: Thermisch wirksame Schichten und Wärmeübergangswiderstände verschiedener Außenwandkonstruktionen
Bauteil Systemskizze Thermisch
wirksame
Schichten
Wärmeübergangswiderstand
außen
R se
innen
R si
Luftschicht
KS-Thermohaut
(KS-Außenwand
mit Wärmedämm-
Verbundsystem) 0,04 0,13 –
Zweischalige
KS-Außenwand
mit Kerndämmung
nach DIN 1053-1 0,04 0,13 ruhend
Hinterlüftete
KS-Außenwand
nach DIN 18516-1
0,13 0,13 stark belüftet
Zweischalige
KS-Außenwand mit
Hinterlüftung nach
DIN 1053-1 0,13 0,13 stark belüftet
11

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
3.7 Wärmeübergangswiderstände
Für die Wärmeübergangswiderstände an
der inneren (R si ) und äußeren (R se ) Bauteiloberfläche
bei der U-Wert-Berechnung
werden die tabellierten Bemessungswerte
aus DIN EN ISO 6946 verwendet. Dabei
wird nach der Richtung des Wärmestroms
unterschieden. Geneigte Bauteile und
Dächer mit einer Neigung kleiner als 60°
gegenüber der Waagerechten werden wie
waagerechte Bauteile behandelt, bei Neigungen
von 60° oder mehr wie senkrechte
Bauteile. Tafel 6 sowie Bild 6 zeigen die Zuordnung
der jeweils zu verwendenden Werte
für einzelne Bauteile abhängig von der baulichen
Situation für den Winterfall (Wärmestromrichtung
von innen nach außen).
Für Bauteile im Inneren des Gebäudes,
die Teil der thermischen Gebäudehülle
sind, wird auf beiden Seiten der gleiche
Wärmeübergangswiderstand R si angesetzt.
Für Flächen gegen Erdreich und andere Flächen
mit direktem Kontakt zu Feststoffen
beträgt der Wärmeübergangswiderstand
0 (Null). Für wechselnde Wärmestromrichtungen
(z.B. bei einer dynamischen
Gebäudesimulation für den Sommerfall)
oder für den U-Wert von Bauteilen, deren
Einbaulage nicht vorab bekannt ist, wird
empfohlen, die Werte wie für senkrechte
Wände zu verwenden. Für die Überprüfung
eines Bauteils auf Kondensat- oder
Tauwasserausfall nach DIN 4108-3 (klimabedingter
Feuchteschutz) bzw. DIN 4108-2
Abschnitt 6 (Wärmebrücken) gelten jeweils
die dort angegebenen Wärmeübergangswiderstände.
Zum direkten Vergleich der
Dämmleistung von Bauteilen in verschiedenen
Einbausituationen empfiehlt es
sich, statt des U-Werts den Wärmedurchlasswiderstand
der Bauteile zu verwenden,
da er unabhängig von den je nach Einbausituation
unterschiedlichen Wärmeübergangswiderständen
ist.
3.8 U-Wert von Bauteilen aus homogenen
und inhomogenen Schichten
Besteht das Bauteil aus homogenen und
inhomogenen Schichten, bzw. hat es unterschiedliche
nebeneinanderliegende
Bereiche (z.B. Sparren und Gefach bei
Holzdächern; Betonstütze in einer Mauerwerkswand),
muss man zur Berechnung
des U-Wertes ein anderes Verfahren anwenden,
das so genannte „vereinfachte
Verfahren“ nach DIN EN ISO 6946. Die
früher übliche, flächenanteilige Mittelung
„normal“ berechneter U-Werte nebeneinander
liegender Bereiche ist nicht mehr
zulässig und stellt einen Planungsfehler
dar, weil diese Vorgehensweise zu niedrige
und damit zu günstige U-Werte ergibt. Die
Berechnung des U-Werts eines zusammengesetzten
Bauteils bzw. eines Bauteils aus
homogenen und inhomogenen Schichten
erfolgt sinnvollerweise mit einem Berechnungsprogramm
[5].
Das Verfahren der DIN EN ISO 6946 ist
vereinfacht im Vergleich zu genauen, zweioder
dreidimensionalen numerischen Computerverfahren,
die ansonsten zur Berechnung
des U-Werts eines solchen Bauteils
verwendet werden müssten. Nicht anwend-
Tafel 6: Bemessungswerte der Wärmeübergangswiderstände für die Berechnung des U-Werts nach DIN EN ISO 6946 für verschiedene Bauteile, für den Winterfall
(Wärmestromrichtung von innen nach außen)
Zeile Bauteil Wärmeübergangswiderstand
innen R si
[m²·K/W]
außen R se
[m²·K/W]
1 Außenwände (ausgenommen Außenwände aus Zeile 2); nicht hinterlüftete geneigte Dächer mit Neigung $ 60° 0,13 0,04
2
3
Außenwände mit einer hinterlüfteten Bekleidung, Abseitenwände zum ungedämmten Dachraum; hinterlüftete
geneigte Dächer mit Neigung $ 60°
Wohnungstrennwände, Treppenhauswände, Wände zwischen unabhängigen Räumen, Trennwände zu dauernd
unbeheizten Räumen, Abseitenwände zu gedämmten Dachräumen
0,13 0,13
0,13 0,13
4 Außenwände, die an das Erdreich grenzen 0,13 0
5
Decken oder geneigte Dächer mit einer Neigung < 60°, die Aufenthaltsräume gegen Außenluft abgrenzen;
unbelüftete Flachdächer
0,10 0,04
6 Decken unter Spitzböden und nicht ausgebauten Dachräumen; Decken unter belüfteten Räumen 0,10 0,10
7
Wohnungstrenndecken und Decken zwischen unabhängigen Räumen
Wärmestromrichtung nach oben
Wärmestromrichtung nach unten
0,10
0,17
0,10
0,17
8 Kellerdecken 0,17 0,17
9 Decken, die Räume nach unten gegen Außenluft abgrenzen 0,17 0,04
10 An das Erdreich grenzender unterer Abschluss eines Aufenthaltsraums 0,17 0
Für die Überprüfung eines Bauteils hinsichtlich Kondensat- oder Tauwasserausfall nach DIN 4108-3 (klimabedingter Feuchteschutz) bzw. DIN 4108-2 Abschnitt 6
(Wärmebrücken) gelten jeweils die dort angegebenen Wärmeübergangswiderstände.
Für Bauteile mit wechselnder Wärmestromrichtung (z.B. bei einer dynamischen Gebäudesimulation für den Sommerfall) oder für Bauteile, deren Einbaulage nicht
vorab bekannt ist, wird empfohlen, die Wärmeübergangswiderstände wie für Wände zu verwenden.
12

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
> 30
0,13
2
0,13
2
0,13 0,13
4
0,00 0,13
< 30
0,10
6
0,10
0,13
0,17 0,10
8 7
0,17 0,10
0,13
0,17
10
0,00
3
1
0,04
5
0,10
0,13 0,13
0,17
9
0,04
0,04
1
0,04
meist in unterschiedlichen Bauteilsituationen
zum Tragen. Ist die Gesamtkorrektur
für alle drei Aspekte zusammen geringer
als 3 % des U-Wertes im ungestörten
Bereich, so braucht nicht korrigiert zu
werden.
U c = U + ∆U g + ∆U f + ∆U r
[W/(m 2·K)]
Die Korrektur für Luftspalte in der Dämmebene
kommt nicht zum Tragen, wenn keine
oder nur kleine, vereinzelte Luftspalte
zwischen den Dämmplatten oder zwischen
den Dämmplatten und den angrenzenden
Baustoffen vorhanden sind. Dies ist u.a.
dann anzunehmen, wenn
a) einlagig verlegte Dämmplatten mit
Stufenfalzen oder Nut-und-Feder-Verbindungen
oder abgedichteten Fugen
versehen sind, oder wenn
b) einlagig verlegte Dämmplatten mit
stumpfen Stößen so verlegt sind, dass
nur Spalte von weniger als 5 mm Breite
zwischen den Dämmplatten auftreten
(oder eventuell auftretende, breitere
Spalte mit Dämmstoff verfüllt werden),
oder wenn
Bild 6: Bemessungswerte der Wärmeübergangswiderstände für die Berechnung des U-Werts nach DIN EN ISO
6946 für verschiedene Bauteile, für den Winterfall (Wärmestromrichtung von innen nach außen). Die Zahlen in
den Kästchen verweisen auf die Zeilennummern aus Tafel 6.
c) die Dämmung mehrlagig mit versetzten
Fugen verlegt ist,
bar ist das vereinfachte Verfahren, wenn
die Dämmschichten eine Wärmebrücke
aus Metall enthalten oder nebeneinander
liegende Bereiche sehr unterschiedliche
Wärmeleitfähigkeiten besitzen. Genauere
Werte des Wärmedurchgangskoeffizienten
erhält man durch Berechnungen mit numerischen
Verfahren nach DIN EN ISO 10211.
Solche computergestützten Berechnungen
sind auch zur Ermittlung der Oberflächentemperaturen
an Wärmebrücken und somit
zur Bewertung des Kondensatrisikos
erforderlich.
3.9 U-Wert-Korrekturen
3.9.1 Vorsprünge
Die bauaufsichtlich eingeführte Norm DIN
EN ISO 6946 enthält weitergehende Festlegungen
zur Behandlung von Vorsprüngen
in Bauteilen. Vorsprünge, z.B. an Pfeilern,
in ansonsten ebenen Oberflächen, sind
bei der Berechnung des Wärmedurchgangswiderstands
zu vernachlässigen,
wenn sie aus einem Material mit einer
Wärmeleitfähigkeit von höchstens 2,5
W/(m·K) bestehen. Wenn der Vorsprung
aus Material mit einer Wärmeleitfähigkeit
größer als 2,5 W/(m·K) besteht und nicht
wärmegedämmt ist, wird der Vorsprung
übermessen und an der betroffenen Fläche
der Wärmeübergangswiderstand mit
dem Verhältnis aus Projektionsfläche und
abgewickelter Oberfläche des herausstehenden
Teils multipliziert.
3.9.2 Luftspalte in der Dämmebene;
Umkehrdächer
Der berechnete Wärmedurchgangskoeffizient
U ist entsprechend der nachfolgenden
Formel aus DIN EN ISO 6946 zu
erhöhen, um die Einflüsse von Luftspalten
in der Dämmebene (Index g für gaps), mechanischen
Befestigungselementen (Index
f für fasteners) und Unterlaufen von
Umkehrdämmungen durch Regen (Index r
für rain). Für die Berechung des Energiebedarfs
wird der U-Wert U c inklusive der
Korrekturen verwendet. Die Korrekturen
treten in der Regel nicht gleichzeitig für
dasselbe Bauteil auf, sondern kommen
und in allen Fällen die Dämmung guten
Kontakt zum Bauwerk aufweist. Nachdem
im Planungszustand davon auszugehen ist,
dass die spätere Ausführung fachgerecht
erfolgt, und bei fachgerechter Ausführung
von Dämmarbeiten üblicherweise die vorgenannten
Bedingungen eingehalten werden,
wird eine Korrektur für Luftspalte innerhalb
der Dämmebene üblicherweise nur
bei ausgeführten Bauten vorgenommen,
bei denen z.B. die handwerkliche Ausführung
nicht fachgerecht erfolgte.
Die Korrektur für das Unterlaufen der Umkehrdämmung
durch Regen erfolgt nur
dann, wenn der Effekt nicht schon im Bemessungswert
der Wärmeleitfähigkeit des
Dämmstoffs enthalten ist, und nur, wenn
das Gebäude beheizt wird, nicht jedoch
im Kühlfall. Abweichend vom Korrekturverfahren
der DIN EN ISO 6946 erfolgt
in Deutschland die Bestimmung des Bemessungswerts
des Wärmedurchgangskoeffizienten
für Umkehrdächer nach den
Festlegungen in den technischen Spezifikationen
des betreffenden Dämmstoffs,
z.B. in seiner allgemeinen bauaufsichtlichen
Zulassung, bzw. nach DIN 4108-2
Abschnitt 5.3.3.
13

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
4. HYGIENISCHER MINDESTWÄRMESCHUTZ
Generell sind Gebäude so zu planen und
zu bauen, dass ein ausreichender Mindestwärmeschutz
flächiger Bauteile und an
Wärmebrücken gegeben ist. Die einzuhaltenden
Anforderungen sind in der bauaufsichtlich
eingeführten DIN 4108-2 fixiert.
Der bauliche Mindestwärmeschutz soll die
Gesundheit der Bewohner bzw. Gebäudenutzer
durch ein hygienisches Raumklima
schützen und die Baukonstruktion vor
Feuchteschäden bewahren. Dafür ist eine
ausreichende Beheizung und ein hygienisch
definierter Mindestluftwechsel zum
Abtransport der im Innenraum freigesetzten
Feuchte sicherzustellen. Angesichts
heutiger Ansprüche an Wohnkomfort,
Hygiene, Schimmelfreiheit und Energieeinsparung
ist aber ein deutlich besserer
baulicher Wärmeschutz anzustreben. Dieser
wird bei funktionsgetrennter Bauweise
durch dickere Dämmschichten erreicht.
4.1 Vermeiden von Schimmelpilzwachstum
Zur Vermeidung von Schimmelpilzwachstum
auf Innenoberflächen von Bauteilen
ist es vor allem wichtig, dass die Kondensatfreiheit
der Konstruktion gegeben ist
und kritische Oberflächenfeuchten vermieden
werden. Schon ab einer relativen
Wassergehalt der Luft [g/m 3 ]
35
30
25
20
15
10
5
Luftfeuchte von 80 % in der Luftschicht unmittelbar
an der Bauteiloberfläche kann es
zur Kondensation von Wasser in den feinen
Kapillaren des Baustoffs kommen. Diese
Kapillarkondensation liefert bereits eine
für Schimmelpilzwachstum ausreichende
Menge Feuchtigkeit. Ausgehend von vereinfachenden
bauphysikalischen Modellbetrachtungen
kann Schimmelpilzwachstum
bereits auftreten, wenn an mindestens
fünf aufeinander folgenden Tagen die relative
Luftfeuchte an der Bauteiloberfläche
einen Wert von mehr als 80 % aufweist
und dieser Zustand mindestens 12 Stunden
am Tag gegeben ist.
Bei höheren Luftfeuchten sind kürzere
Zeiträume ausreichend. Das Vorliegen von
flüssigem Wasser auf der Bauteiloberfläche
ist nicht erforderlich. Schimmel benötigt
für sein Wachstum einen Nährboden,
das so genannte Substrat, mit passendem
pH-Wert, moderate Temperaturen und genügend
Feuchte, wobei sich die genauen
Wachstumsgrenzen bei den Schimmelarten
etwas unterscheiden. Da eine geeignete
Temperatur und ein passendes
Substrat in der Regel in beheizten Gebäuden
immer vorhanden sind, bleibt als
Maßnahme zur Schimmelvermeidung nur
die Vermeidung von (Oberflächen-)Feuchte
und Kapillarkondensation (Bild 7).
Wassergehalt der Luft bei unterschiedlichen relativen Luftfeuchten und Temperaturen
Wassergehalt der Luft in g/m 3 bei
einer relativen Luftfeuchte von 100 %
Wassergehalt der Luft in g/m 3 bei
einer relativen Luftfeuchte von 80 %
Wassergehalt der Luft in g/m 3 bei
einer relativen Luftfeuchte von 50 %
0
-10 -5 0 5 10 15 20 25 30
Temperatur [ C]
4.2 Mindestwärmeschutz flächiger Bauteile
bei normal beheizten Gebäuden
DIN 4108-2 fordert die in Tafel 7 angegebenen
Mindest-Wärmedurchlasswiderstände
für wärmeübertragende flächige
Massivbauteile mit einer flächenbezogenen
Gesamtmasse von $ 100 kg/m²,
zusammen mit einer ausreichenden Beheizung
und Belüftung des Gebäudes bzw.
der Bauteile.
Einige der weiteren Festlegungen der DIN
4108-2 zum einzuhaltenden Mindestwärmeschutz
der Wärme übertragenden Bauteile
sind:
● Der Mindestwärmeschutz muss überall
eingehalten werden. Das gilt besonders
auch für wärmeschutztechnisch
geschwächte Querschnitte wie Heizkörpernischen
und Fensterstürze.
● Leichte Bauteile müssen einen erhöhten
Wärmeschutz aufweisen. Aufgrund
ihrer geringen Masse können sie im
Sommer nur wenig Speichermasse
zur Verfügung stellen, um rasch ansteigende
Innenraumtemperaturen in
ihren Spitzenwerten zu dämpfen. Aus
diesem Grund muss der Wärmeeintrag
durch diese Bauteile stärker reduziert
werden als bei speicherfähigeren
Bauteilen. Als Unterscheidungskriterium
zwischen leichten und schweren
Bauteilen wird eine flächenbezogene
Masse von 100 kg/m² herangezogen.
Der Mindestwert des Wärmedurchlasswiderstands
leichter Bauteile muss R
$ 1,75 m²·K/W betragen. Bei Rahmenund
Skelettbauten gilt dieser Wert nur
für den Bereich der Gefache, jedoch
muss das gesamte Bauteil zusätzlich
einen mittleren Wärmedurchlasswiderstand
von 1,0 m²·K/W einhalten.
● Die tabellierte Mindestanforderung für
den unteren Gebäudeabschluss gilt
nur für die äußeren 5 m der Bodenplatte,
da sich weiter innen ein so genannter
Wärmesee unter dem Gebäude
ausbildet und der Wärmeverlust über
das Erdreich an die Außenluft auch bei
einem ungedämmten Mittelbereich der
Bodenplatte gering ist. Trotzdem wird
bei normal beheizten Gebäuden häufig
die gesamte Bodenplatte durchgehend
gedämmt, weil die Verlegung einfacher
ist.
Bild 7: Zusammenhang zwischen Lufttemperatur, relativer Luftfeuchte (r.F.) und absoluter Luftfeuchte (Wassergehalt
der Luft in g Wasser pro m³ Luft). Blaue Pfeile: bei Abkühlung von Luft mit 20 °C und 50 % r.F. auf
12,6 °C (z.B. an der Wandoberfläche) steigt die relative Luftfeuchte auf 80 %.
14

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Tafel 7: Mindestwerte der Wärmedurchlasswiderstände von Bauteilen, aus DIN 4108-2
Zeile Bauteile Wärmedurchlasswiderstand
R
[m²·K/W]
1 Außenwände, Wände von Aufenthaltsräumen gegen Bodenräume, Durchfahrten, offene Hausflure, Garagen,
Erdreich
2 Wände zwischen fremd genutzten Räumen, Wohnungstrennwände 0,07
3
zu Treppenräumen mit wesentlich niedrigeren Innentemperaturen
(z. B. indirekt beheizte Treppenräume), Innentemperatur
u 10° C, aber Treppenraum mindestens frostfrei
Treppenraumwände
4 zu Treppenräumen mit Innentemperaturen u 1 > 10° C ( z. B. in
Verwaltungsgebäuden, Geschäftshäusern, Unterrichtsgebäuden,
Hotels, Gaststätten und Wohngebäuden)
5 Wohnungstrenndecken, Decken zwischen allgemein
fremden Arbeitsräumen, Decken unter Räumen
0,35
6
zwischen gedämmten Dachschrägen und Abseitenwänden
bei ausgebauten Dachräumen in zentral geheizten Bürogebäuden 0,17
7 Unterer Abschluss nicht unterkellerter Aufenthaltsräume
Unmittelbar an das Erdreich bis zu einer Raumtiefe von 5 m
8 Über einen nicht belüfteten Hohlraum an das Erdreich
grenzend
9 Decken unter nicht ausgebauten Dachräumen, Decken unter bekriechbaren oder noch niedrigeren Räumen,
Decken unter belüfteten Räumen zwischen Dachschrägen und Abseitenwänden bei ausgebauten Dachräumen,
wärmegedämmte Dachschrägen
10 Kellerdecken, Decken gegen abgeschlossene, unbeheizte Hausflure u.ä.
11
11.1
Nach unten, gegen Garagen (auch beheizte), Durchfahrten (auch
verschließbare) und belüftete Kriechkeller 1)
11.2 Decken (auch Dächer), die Aufenthaltsräume Nach oben, z. B. Dächer nach DIN 18530, Dächer und Decken
gegen die Außenluft abgrenzen
unter Terrassen, Umkehrdächer.
Für Umkehrdächer ist der Wärmedurchgangskoeffizient U nach
der abZ des Dämmstoffs bzw. nach DIN 4108-2 zu korrigieren.
1)
erhöhter Wärmedurchlasswiderstand wegen Fußkälte
1,2
0,25
0,07
0,90
1,75
1,2
4.3 Mindestwärmeschutz flächiger Bauteile
bei niedrig beheizten Gebäuden
Für Gebäude mit Innentemperatur kleiner
als 19 °C, aber mindestens 12 °C gelten
ebenfalls die Anforderungen aus DIN
4108-2 Tabelle 1 (siehe Tafel 7), also die
gleichen Anforderungen wie für normal beheizte
Gebäude. Hiervon ausgenommen
sind die Außenwände von Aufenthaltsräumen
(Bauteile nach Zeile 1), für die in niedrig
beheizten Gebäuden ein Mindest-Wärmedurchlasswiderstand
von 0,55 m²·K/W
ausreichend ist. Die Anforderungen an den
sommerlichen Wärmeschutz sollen sinngemäß
angewendet werden.
Bei großen, niedrig beheizten Gebäuden
wie z.B. Industrie- und Lagerhallen ist
es häufig ausreichend und genügt den
Mindestanforderungen an den baulichen
Wärmeschutz, wenn nur die äußeren 5 m
der Bodenplatte wärmegedämmt sind. Der
Wärmeverlust über das Erdreich an die
Außenluft ist gering, auch bei einem ungedämmten
Mittelbereich der Bodenplatte.
Bild 8: Vollbiologisches Klärwerk in Frankfurt am Main als Beispiel für ein niedrig beheiztes Gebäude
15

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
5. WÄRMESCHUTZ UND SCHIMMEL-
VERMEIDUNG BEI WÄRMEBRÜCKEN
Wärmebrücken sind Stellen in der Umhüllung
eines Gebäudes, an denen es zu
einem örtlich erhöhten Wärmedurchgang
durch die Konstruktion kommt. Daraus
resultieren örtliche Unterschiede in der
Temperatur der Innen- und der Außenoberflächen
der Konstruktion. Im Winter
kommt es an Wärmebrücken zu einem
erhöhten Wärmeverlust. Zusätzlich kann
es zu deutlich verringerten Innenoberflächentemperaturen
kommen, und in der
Folge zu Kondensatanfall und Schimmelbildung.
Deshalb sind Wärmebrücken aus
energetischer Sicht, vor allem aber aus
Bauqualitäts- und Hygienegesichtspunkten
zu vermeiden oder möglichst in ihrem
Einfluss zu begrenzen. Mit steigendem
Dämmstandard kommt den Wärmebrücken
im Planungsprozess und bei der Bewertung
eines Gebäudes eine zunehmende Bedeutung
zu. Die Hinweise zur Vermeidung von
Schimmelpilzwachstum gelten in gleicher
Weise für Wärmebrücken.
Wärmebrücken können sehr unterschiedliche
Ursachen haben, die auch in Kombination
miteinander auftreten können:
● Stoffbedingte Wärmebrücken ergeben
sich aus einem Wechsel der Baustoffe
nebeneinander liegender Bereiche,
z.B. Betonpfeiler in einer Mauerwerkswand.
● Geometriebedingte Wärmebrücken
finden sich beispielsweise an jeder
Gebäudekante und Fensterleibung.
● Eine Wärmebrückenwirkung ist durch
Einbauteile gegeben (Rollladenkästen,
Fassadendübel).
Oft findet sich auch eine Kombination
mehrerer Ursachen (Traufanschluss,
Deckeneinbindung). Üblich ist deswegen
die Unterteilung entsprechend ihrer Geometrie
in punkt-, linien- und flächenförmige
Wärmebrücken.
Zur Vermeidung von Wärmebrücken gilt
generell die Empfehlung, die dämmende
Schicht so vollständig und lückenlos wie
möglich um das beheizte Gebäudevolumen
zu legen. Die dämmenden Schichten
benachbarter Bauteile sollten lückenlos
und ohne Dickenverminderung ineinander
übergehen. Das Konstruktionsprinzip
der durchgehenden Dämmebene kann
bei Neubauten und vorausschauender
Planung gut eingehalten werden. Bei der
Bestandssanierung ist dies häufig nur
mit erhöhtem Aufwand oder mitunter gar
nicht mehr nachträglich möglich. Hier
sind entsprechend angepasste Lösungen
erforderlich.
5.1 Energetische Charakterisierung von
Wärmebrücken
In energetischer Hinsicht werden linienförmige
Wärmebrücken durch den linearen
Wärmedurchgangskoeffizienten
( -Wert) charakterisiert (früher: Wärmebrückenverlustkoeffizient).
Er gibt
den Wärmedurchgang pro Meter Länge
der Wärmebrücke und pro Kelvin Temperaturdifferenz
an, der zusätzlich zum
Wärmedurchgang durch die benachbarten
flächigen Bauteile auftritt. Der
-Wert ist das längenbezogene Pendant
zum U-Wert für flächige Bauteile. Für punktförmige
Wärmebrücken wird der -Wert
verwendet.
Mit zunehmender Wärmedämmung
müssen auch die Bauteilanschlüsse
wärmetechnisch verbessert werden.
wird bestimmt, indem der gesamte stationäre
Wärmedurchgang durch den Bereich
der Wärmebrücke zweidimensional
mit numerischen Methoden berechnet und
durch die angesetzte Temperaturdifferenz
geteilt wird. Vom Ergebnis zieht man den
Wärmedurchgang ab, der sich aus Fläche
(Außenmaß) mal U-Wert der beiden angrenzenden
flächigen Bauteile pro Grad Temperaturunterschied
ergibt (Bild 9).
U 1
U 1
a i
U 2
U 2
A 2
a
A 2
L =
Q
a
L =
Q = L - U 1 · A 1 - U 2 · A 2
A 1
a
A 1
= L - U 1 · A 1 - U 2 · A 2
L: Thermischer Leitwert
U: U-Wert
A: Fläche
Q: Wärmestrom
D = Dq: Lufttemperaturdifferenz zwischen
außen und innen
Bild 9: Skizze zur Berechnung des längenbezogenen
Wärmedurchgangskoeffizienten
i
Längenbezogene Wärmebrücken treten an
den Anschlussstellen zwischen benachbarten
Bauteilen auf. Je nach Bauweise
können sie sich deutlich bemerkbar machen,
vor allem wenn auf die Vermeidung
von Wärmebrücken nicht besonders geachtet
wird. Die Bilder 10 und 11 vergleichen
den Wärmedurchgang im Bereich
einer einbindenden Decke zwischen der
KS-Funktionswand mit Wärmedämmverbundsystem
und einer monolithischen
Bauweise. Deutlich erkennbar ist die Verringerung
der Wärmebrückenwirkung bei
der KS-Funktionswand.
5.2 Verminderung des Wärmebrückenverlusts
nach DIN 4108 Beiblatt 2
Im Gegensatz zu flächigen Bauteilen werden
an Wärmebrücken keine allgemeingültigen
energetischen Mindestanforderungen
gestellt. So gibt es auch keine
verbindlichen Höchstgrenzen für -Werte.
Dennoch ergeben sich in der Regel „freiwillige
eingegangene Mindestanforderungen“
daraus, dass im EnEV-Nachweis und/oder
in der Baubeschreibung bestätigt wird, die
relevanten Wärmebrücken würden dem
„Wärmebrückenbeiblatt“ DIN 4108 Beiblatt
2 entsprechen. Dieses nicht-normative
Beiblatt gibt in Prinzipskizzen Planungsund
Ausführungsempfehlungen, wie der
Einfluss von Wärmebrücken energetisch
und thermisch vermindert werden kann.
Bezieht sich der Planer im EnEV-Nachweis
oder in der Baubeschreibung darauf, wird
das dort definierte Niveau der Wärmebrückenverminderung
verbindlich. Hintergrund
für das Erstellen des Beiblatts war, dass
der Wärmeschutz in der Fläche ausreichend
gut funktioniert, aber bei Wärmebrücken
Wissens- oder Aufmerksamkeitslücken
bestehen.
Generell muss ein Planer gemäß EnEV
den Einfluss konstruktiver Wärmebrücken
auf den Jahres-Heizwärmebedarf nach
den Regeln der Technik und den im jeweiligen
Einzelfall wirtschaftlich vertretbaren
Maßnahmen so gering wie möglich halten.
Den zusätzlichen Wärmedurchgang durch
alle relevanten Wärmebrücken eines Gebäudes
(∆U WB ) kann er im EnEV-Nachweis
wahlweise detailliert oder pauschalisiert
berücksichtigen:
● Die - bzw. - Werte der linien- bzw.
punktförmigen Wärmebrücken werden
detailliert ermittelt und im Transmissionswärmedurchgang
mittels -Wert
mal abgemessener Länge der Wärmebrücken
bzw. mittels -Wert mal Anzahl
der punktförmigen Wärmebrücken berücksichtigt.
Zahlenwerte für C können
16

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Wärmestromdichte an der Außenoberfläche
[W/m 2 ]
12 10 8 6 4 2 0
Bild 10: Wärmestromdichten (nach links abgetragen) an der Außenoberfläche bei KS-Funktionswand mit WDVS
im Bereich der einbindenden Decke.
Wärmestromdichte an der Außenoberfläche
[W/m 2 ]
12 10 8 6 4 2 0
Material
Material
Putz
none
Wärmedämmung
Außenputz
KS-Mauerwerk
Thermohaut Betondecke
KS-Mauerwerk
Estrich
Innenputz
Betondecke
Trittschalldämmung
Estrich
Material
Material
Putz
none
monolithisches
Mauerwerk Außenputz
Deckenabmauerung
Mauerwerk
Wärmedämmung
Innenputz
Betondecke
Vormauerwerk
Estrich
Dämmstreifen
Betondecke
Trittschalldämmung
Estrich
Bild 11: Wärmestromdichten (nach links abgetragen) an der Außenoberfläche bei monolithischer Bauweise im
Bereich der einbindenden Decke.
auch der Literatur oder Wärmebrückenkatalogen
[6] entnommen werden.
Einzelne punktförmige Wärmebrücken,
z.B. durch Befestigungspunkte von Vorbauten
etc., dürfen (und können in aller
Regel) vernachlässigt werden. Immer
wiederkehrende bauteilinterne punktförmige
Wärmebrücken, z.B. Verankerungen
bei VHF oder Dübel in WDVS,
müssen im U-Wert der betreffenden
Bauteilfläche berücksichtigt werden,
sofern sie nicht, wie z.B. die Gitterträger
bei Beton-Mehrfachwänden, in den
Bemessungswerten laut Zulassung bereits
enthalten sind.
● Man geht von einem pauschalen Zuschlag
aus, der einer Erhöhung der
U-Werte aller Hüllflächenbauteile um
∆U WB = 0,10 W/(m²·K) entspricht. Diese
Variante überbetont den Wärmebrückeneinfluss.
Wenn im Bestand mehr
als 50 % der Außenwand mit einer innen
liegenden Dämmschicht versehen
ist und einbindende Massivdecken vorliegen,
so ist für die gesamte wärmeübertragende
Umfassungsfläche ein
Zuschlag von ∆U WB = 0,15 W/(m²·K)
zu berücksichtigen.
● Ein reduzierter pauschaler Zuschlag
von ∆U WB = 0,05 W/(m²·K) zu den U-
Werten aller Hüllflächenbauteile ist zu
wählen, wenn die relevanten Wärmebrücken
dem vorgenannten Beiblatt
2 der DIN 4108 Beiblatt 2 entsprechen.
Wählt der Planer diese Variante,
werden die Hinweise im eigentlich
unverbindlichen Beiblatt 2 verbindlich.
Mindestens für die Wärmebrücken Gebäudekanten,
Leibungen (umlaufend)
von Fenstern und Türen, Decken- und
Wandeinbindungen und Deckenauflager
muss die Gleichwertigkeit der
individuellen Lösung mit der Beispiellösung
im Beiblatt gegeben sein. Die
Gleichwertigkeit ist einzuhalten, eine
Pflicht, dies nachzuweisen, gibt es aber
nicht. Balkonplatten dürfen nur noch
wärmetechnisch entkoppelt ausgeführt
werden. Andere linienförmige sowie
einzelne punktförmige Wärmebrücken
brauchen im Wärmebrückennachweis
im Rahmen der EnEV nicht berücksichtigt
zu werden.
Für Neubauten wird überwiegend die letztgenannte
Variante genutzt. Damit wird
durch das Beiblatt eine energetische Mindestqualität
der Wärmebrücken ausgelöst,
die über dem bis dahin durchschnittlichen
Niveau liegt. Die Beispiele des Beiblatts
sind – wie ausgeführt − nicht als normative
Mindestanforderungen zu verstehen,
sondern zeigen, wie Wärmebrücken energetisch
verbessert werden können. Wer
im Rahmen des EnEV-Nachweises den
reduzierten pauschalen Wärmebrückenzuschlag
nicht nutzen möchte, kann bei der
Detailplanung beliebig von den dargestellten
Beispielen abweichen. Natürlich dürfen
dabei andere Forderungen des Baurechts
(Hygienische Mindestanforderungen an flächige
Bauteile und an Wärmebrücken nach
DIN 4108-2, klimabedingter Feuchteschutz
nach DIN 4108-3, Standfestigkeit etc.)
nicht unterschritten werden. Die Konstruktionsbeispiele
im Beiblatt 2 sind als Empfehlungen
sowie als Arbeitserleichterung für
den bildlichen Gleichwertigkeitsnachweis
gedacht und stellen keine Festlegungen im
Sinne des Baurechts dar. Auch wenn die
Beispiele in erster Linie auf den Neubau
abzielen, geben die dargestellten Prinzipien
wertvolle Hinweise für die Wärmebrückenverminderung
bei der Bestandssanierung.
17

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
5.3 Gleichwertigkeitsnachweis
Für den Nachweis, dass eine konkret geplante
oder ausgeführte Anschlussausbildung
zwischen zwei Bauteilen gleichwertig
ist zu den Planungs- und Ausführungsempfehlungen
in DIN 4108 Beiblatt 2, gibt es
zwei prinzipielle Vorgehensweisen: den
bildlichen und den rechnerischen Nachweis.
Beim bildlichen Nachweis vergleicht
der Planer seine Detailplanung visuell
mit den Beispielzeichnungen im Beiblatt
und prüft, ob das konstruktive Grundprinzip
der Wärmebrückenvermeidung und
die Schichtdicken bzw. Wärmedurchlasswiderstände
der dafür wichtigen Baustoffschichten
(Dämmstoffe, Massivbaustoffe)
eingehalten sind. Dabei geht man gedanklich
die möglichen Wege der Wärme von
innen nach außen ab und prüft, ob die
Wärme auf diesen Wegen mindestens soviel
Wärmedurchlasswiderstand in Form
von Dämmschichten oder dämmenden
Baustoffen überwinden muss, wie in der
Beispielzeichnung dargestellt, und es keine
„Abkürzungen“ für die Wärme gibt. Ist
dies gegeben, ist der Gleichwertigkeitsnachweis
für diesen Anschlusspunkt erbracht.
Sind das konstruktive Grundprinzip
und/oder die Wärmedurchlasswiderstände
der Schichten nicht eingehalten, oder sieht
die Detailplanung völlig anders aus als das
Beispielbild, muss ein rechnerischer Nachweis
erfolgen. Dafür wird die individuelle
Wärmebrücke zweidimensional berechnet,
oder ihr -Wert aus Wärmebrückenkatalogen
[6] entnommen. Der individuelle -
Wert darf nicht größer sein als der Referenzwert
für diese Anschluss-Situation, wie
er in DIN 4108 Beiblatt 2 angegeben ist.
Beide Nachweisvarianten sind gleichberechtigt
und können vom Planer für jede
Wärmebrücke frei gewählt werden. Solange
eines der beiden Nachweisverfahren
eingehalten ist, ist die Gleichwertigkeit
gegeben. Eine Verpflichtung, dass beide
Nachweiswege eingehalten sein müssen,
besteht nicht. Lässt sich weder bildlich
noch rechnerisch die Gleichwertigkeit einer
Anschlusslösung darstellen, ist das
geplante Anschlussdetail wärmetechnisch
zu verbessern, oder es ist im EnEV-Nachweis
der nicht-reduzierte pauschale Wärmebrückenzuschlag
∆U WB = 0,10 W/(m²·K)
bzw. 0,15 W/(m²·K) zu verwenden.
Beispiel: Rechnerische Überprüfung der
Gleichwertigkeit mit DIN 4108 Beiblatt 2
für den Sockelanschluss an den unbeheizten
Keller bei der KS-Funktionswand
mit KS-Wärmedämmstein, mit Hilfe des
Wärmebrückenkatalog Kalksandstein:
Kellerdecke innen (d.h. oben) mit 120 mm
Wärmedämmung gedämmt. Der Referenzwert
der DIN 4108 Beiblatt 2 für den
rechnerischen Gleichwertigkeitsnachweis
beträgt 0,20 W/K, siehe Tafel 8.
Darstellung für den bildlichen Nachweis der
Gleichwertigkeit; Maße [mm]
Aus dem Wärmebrückenkatalog Kalksandstein
ergibt sich für den Anschluss in
Bild 12 ein vorhandener -Wert von etwa
0,08 W/K mit KS-Wärmedämmstein (l =
0,33 W/(m·K)) und von etwa 0,14 W/K bei
„normalem Kimmstein“ (RDK = 1,8 mit
l = 0,99 W/(m·K)), bei einer Kellertemperatur
von 10 °C, siehe Bild 11. Bei beiden
Ausführungen liegen die vorhandenen
-Werte unter dem Referenzwert für ;
beide Ausführungen entsprechen damit
der DIN 4108 Beiblatt 2.
Tafel 8: Kellerdeckenanschluss gemäß Bild 31 aus DIN 4108 Beiblatt 2, für außengedämmtes Mauerwerk und
innengedämmte Kellerdecke
> 500
< 40
100 150
160 240
unbeheizter
Keller
60
100
Referenzwert für für den rechnerischen
Nachweis der Gleichwertigkeit
0,20 W/(m·K)
Bemerkung: Gilt analog auch dann, wenn eine wärmetechnisch verbesserte Kimmschicht (z.B. Kimmstein,
Wärmeleitfähigkeit geringer als die der Wand, höchstens jedoch 0,033 W/(m·K)) in der ersten Steinschicht
auf der Kellerdecke angeordnet wird, und die Wärmedämmschicht der Außenwand in derselben Dicke bis
zur Unterkante der Kimmschicht fortgeführt wird, auch dann, wenn auf die weitere Fortführung der Wärmedämmschicht
in das Kellermauerwerk verzichtet wird.
Referenzwert und Zeichnung beziehen sich
zwar auf den gleichen Bauteilanschluss,
sind jedoch nicht eins zu eins ineinander
übertragbar, da der Referenzwert eine Vergleichsgröße
für unterschiedliche Ausführungsvarianten
des Anschlussdetails darstellen
muss. Die Referenzwerte sind nicht
die -Werte der Beispieldarstellungen,
sondern eigenständige Vergleichswerte
für den rechnerischen Nachweis.
Bild 12: Gleichwertigkeitsnachweis mit dem Wärmebrückenkatalog Kalksandstein [6]: Wärmedämmung bis
Unterkante Kellerdecke herabgezogen.
18

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
5.4 Hygienische Mindestanforderung an
die Oberflächentemperatur bei Wärmebrücken
Bei Anschlussdetails zwischen Bauteilen
muss der Oberflächentemperaturfaktor
f Rsi im Bereich der Wärmebrücke beim
zweidimensionalen rechnerischen Nachweis
mindestens 0,70 betragen. Bei den
in DIN 4108-2 angegebenen Standard-
Randbedingungen (innen 20 °C und 50 %
relative Luftfeuchte (r.F.); außen -5° C,
Wärmeübergangswiderstand innen 0,25
m²·K/W und außen 0,04 m²·K/W) entspricht
dies einer kritischen Oberflächentemperatur
von 12,6 °C. Diese Temperatur
wird für die ungünstigste Stelle berechnet
und darf dort nicht unterschritten werden.
Unter stationären Verhältnissen hat die
Raumluft überall den gleichen absoluten
Feuchtegehalt und die Luft unmittelbar an
der Wandoberfläche nimmt die Temperatur
der Wandoberfläche an. Wenn aber Raumluft
von 20 °C und 50 % r.F. an der kältesten
Stelle der Innenoberfläche auf 12,6 °C
abgekühlt wird, stellt sich dort eine relative
Luftfeuchte von 80 % ein (Bild 7). Dieser
Wert gilt gerade noch als unkritisch hinsichtlich
Schimmelpilzwachstum. Der dimensionslose
Temperaturfaktor f Rsi stellt
die einzuhaltende Anforderungsgröße der
DIN 4108-2 für den Mindestwärmeschutz
im Bereich von linienförmigen Wärmebrücken
dar. Er gilt nur für den rechnerischen
Wärmebrückennachweis unter den
vorgenannten, stationären Annahmen.
Auch wenn dies im Normentext nicht
eindeutig formuliert ist, bezieht sich
die f Rsi -Anforderung auf linienförmige,
nicht aber auf punktförmige (dreidimensionale)
Wärmebrücken.
f Rsi wird aus den angesetzten Lufttemperaturen
innen und außen und der berechneten
Oberflächentemperatur an der betrachteten
Stelle berechnet mit der Formel:
f Rsi = (u si – u e )
(u i – u e )
$ 0,70
Bei einem Oberflächentemperaturfaktor von
0,70 entfallen 70 % des Temperaturabfalls
zwischen Innen- und Außenluft auf den
Temperaturunterschied zwischen Innenoberfläche
und Außenluft. Dabei wird sicherheitshalber
mit einem erhöhten Wärmeübergangswiderstand
von 0,25 m²·K/W
statt des üblichen Werts von 0,13 m²·K/W
an der Innenoberfläche gerechnet, um den in
der Nähe der Raumkante oder hinter leichten
Gardinen behinderten Wärmeübergang auf
die Wandoberfläche abzubilden (Tafel 9).
Tafel 9: Zweidimensionale Berechnung der Temperaturverteilung in der Raumecke bei KS-Funktionswand (Neubau)
und monolithischer Bauweise (Altbau im unsanierten Zustand); Berechnung von f Rsi
Temperaturverteilung in der Raumecke
bei KS-Funktionswand (Neubau)
Außenputz
= 0,7
W/(m·K)
0,5 14 15
30
Aufbau von innen nach außen:
0,5 cm Kalkzementputz (Bemessungswert
der Wärmeleitfähigkeit
0,70 W/(m·K))
15 cm Kalksandsteinmauerwerk der
RDK 1,8 (Bemessungswert
der Wärmeleitfähigkeit
0,99 W/(m·K))
14 cm KS-Thermohaut (Polystyrol
EPS 035) (Bemessungswert
der Wärmeleitfähigkeit
0,035 W/(m·K))
1 cm Kunstharzputz (Bemessungswert
der Wärmeleitfähigkeit
0,70 W/(m·K))
Temperaturverteilung in der Raumecke
bei monolithischer Bauweise
(Altbau im unsanierten Zustand)
e = -5 C
Wärmedämmung
= 0,035
W/(m·K)
= 20 C
i
si =
R i = 20 C
18,6 C si = 0,25
m 2 · K/W Außenputz
si = R si = 0,25
= 1,0
16 C m 2 · K/W
Innenputz e = -5 C
Innenputz
= 0,70
= 0,51
W/(m·K) Mauerwerk
W/(m·K)
f Rsi = 0,90
si = 17,4 C
W/(m·K)
f Rsi = 0,62
si = 10,6 C
- alt -
Mauerwerk
aus
Kalksandsteinen
= 0,4
W/(m·K)
0,5
RDK 1,8
= 0,99
W/(m·K)
2 30
33,5
1,5
Raumseite
q min = 17,4 °C
f Rsi = 0,90
Aufbau von innen nach außen:
1,5 cm Gipsputz (Bemessungswert
der Wärmeleitfähigkeit
0,51 W/(m·K))
30 cm „altes“ Mauerwerk (angenommener
Bemessungswert der
Wärmeleitfähigkeit
0,4 W/(m·K))
2 cm Kalk-Zementputz (Bemessungswert
der Wärmeleitfähigkeit
1,0 W/(m·K))
Randbedingungen nach DIN 4108-2 (q i = 20 °C, q e = -5 °C; R si = 0,25 m²·K/W).
An Fenstern und Pfosten-Riegel-Konstruktionen
ist Tauwasser in geringen Mengen
und kurzzeitig zulässig. Dies gilt, falls die
Oberfläche die Feuchtigkeit nicht absorbiert
und verhindert werden kann, dass
angrenzende Bereiche durchfeuchtet
werden. D.h., die Mindestforderung f Rsi $
0,70 gilt nicht innerhalb der Fenster, wohl
aber an der Einbaufuge des Fensters und
in der Fensterleibung. Der für die Fläche
von Fenstern, Fenstertüren und Türen
nach DIN EN ISO 13788 zu verwendende
raumseitige Wärmeübergangswiderstand
von 0,13 m²∙K/W geht von ungehinderter
Luftzirkulation aus.
Raumseite
q min = 10,6 °C
f Rsi = 0,62
Temperatur
[ºC]
20
18,75
17,5
16,25
15
13,75
12,5
11,25
10
8,75
7,5
6,25
5.5 Vermeidung von Schimmelpilzwachstum
im Bereich von Wärmebrücken
Bei Einhalten der Empfehlungen der DIN
4108 Beiblatt 2 für die linienförmigen
Wärmebrücken kann man davon ausgehen,
dass diese thermisch optimierten
Wärmebrücken bei sachgemäßer Nutzung
des Gebäudes schimmelfrei bleiben. Ein
gesonderter Nachweis muss nicht erfolgen.
Gleiches gilt für Kanten zwischen Außenbauteilen
mit gleichartigem Aufbau, die
den Mindestwärmeschutz nach DIN 4108-
2 einhalten. Bei allen davon abweichenden
Anschlussdetails zwischen Bauteilen
muss der Oberflächentemperaturfaktor
5
3,75
2,5
1,25
0
-1,25
-2,5
-3,75
-5
19

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
f Rsi im Bereich der Wärmebrücke im zweidimensionalen
rechnerischen Nachweis
mindestens 0,70 betragen. Zusätzlich zu
den konstruktiven Maßnahmen ist zur Vermeidung
von Schimmelpilzwachstum für
eine gleichmäßige Beheizung zu sorgen
und eine ausreichenden Belüftung der
Räume sowie eine ausreichende Belüftung
der Innenoberfläche der Außenbauteile sicherzustellen.
Grundsätzlich gilt: Das Schimmelrisiko
an Wärmebrücken ist umso geringer,
je besser die flächigen Bauteile wärmegedämmt
sind. Dies gilt auch für
die Sanierung bestehender Gebäude.
Bei Innendämmungen ist eine gründliche
Vorab-Analyse der Feuchtesituation
Pflicht.
Durch schwere Vorhänge, Möblierung, Einbauschränke
etc. wird der Wärmeübergang
über Luftzirkulation und/oder Strahlungsaustausch
zwischen der raumseitigen Außenwandoberfläche
und (wärmeren) Innenbauteilen
reduziert. Es kommt zu einem
größeren Wärmeübergangswiderstand R si
und einer niedrigeren Innenoberflächentemperatur.
Die Gefahr der Tauwasserbildung
steigt. Dies ist bei der Planung zu beachten.
Der Einfluss von Schränken kann
in einem äquivalenten Wärmeübergangswiderstand
R si,äq berücksichtigt werden.
R si,äq kann für thermische Berechnungen
anstelle des üblichen Wärmeübergangswiderstands
R si nach DIN 4108-2 verwendet
werden und beinhaltet bereits den
Wärmedurchlasswiderstand des Schranks.
Für die Berechnung der raumseitigen
Oberflächentemperatur können folgende
äquivalente Wärmeübergangswiderstände
verwendet werden [7]:
Bereiche hinter Einbauschränken:
R si,äq = 1 m²·K/W
Bereiche hinter freistehenden Schränken:
R si,äq = 0,5 m²·K/W
Beispiel:
Für eine Wand mit Mindestwärmeschutz
nach DIN 4108-2 reduziert sich die innere
Oberflächentemperatur, bei Ansatz der Klimabedingungen
nach DIN 4108-2 Abschnitt 6,
durch einen Einbauschrank von 15,8 °C
(R si = 0,25 m²·K/W) auf 8,8 °C (R si,äq =
1 m²∙K/W) [7].
Sollen Oberflächen- und Lufttemperaturen
im konkreten Gebäude gemessen werden,
um den Wärmeschutz an einer Wärmebrücke
zu beurteilen, sind Langzeitmessungen
erforderlich. Die Temperaturen werden maßgeblich
durch die thermische Geschichte
des Gebäudes, Wetter und Beheizung
der vergangenen Tage, zufällige Luftströmungen
etc. bestimmt. Kurzzeitmessungen
und Infrarotthermografie werden für die
Beurteilung von Wärmebrücken als nicht
geeignet angesehen. Langzeitmessung
der Oberflächentemperatur bedeutet hier
die kontinuierliche Messung und Mittelung
über in der Regel mindestens zwei Wochen
bei einer Außentemperatur von 5 °C (im
Mittel über die Messperiode). Dabei sind
gleichzeitig jeweils die innere und äußere
Oberflächentemperatur in einem nicht besonnten
Bereich, die Lufttemperatur und
möglichst die Luftfeuchte zu erfassen und
auszuwerten. Bei besonnten Bereichen
sind nur die Nachtzeiträume oder bewölkte
Tage zur Auswertung heranzuziehen.
Messergebnisse über kürzere Zeit, gar nur
über einige Minuten oder Sekunden als Momentanwerte
können signifikant von den
Langzeitmitteln abweichen, ohne dass dies
in den Messergebnissen erkennbar wäre.
Sie haben deshalb keine beweiskräftige
Aussagekraft hinsichtlich der Einhaltung
des Temperaturkriteriums. Langzeitmessungen
der Raumluftfeuchte sollten über
einen noch längeren Zeitraum erfolgen. Untersuchungen
mittels Infrarotthermografie
können Hinweise auf mögliche Wärmebrücken
liefern und eignen sich zur Ortung von
Fehlstellen in der Wärmedämmung.
5.6 Rollladenkästen
Einbau- und Aufsatz-Rollladenkästen weisen
einen örtlich etwas erhöhten Wärmeverlust
gegenüber einer Bauweise ohne Rollladenkasten
auf. Ähnliches gilt für Vorsatzkästen,
wenn dafür ein breiteres oberes Fensterprofil
oder eine Rahmenaufdopplung eingesetzt
wird, sowie für Mini-Aufsatzkästen. Dafür
bieten Rollläden Vorteile wie Sichtschutz,
Einbruchschutz, temporären Wärmeschutz
nachts im Winter und Verschattung im Sommer,
die ansonsten anderweitig erbracht
werden müssen. Eine Alternative sind
Klapp- oder Schiebeläden, da sie die Wärmedämmung
nicht beeinträchtigen.
Werden Rollladenkästen eingesetzt, werden
sie beim wärmeschutztechnischen
Nachweis in der Regel übermessen und
ihre Fläche, je nach Kastenart, der Wand
(Einbaukasten, Aufsatzkasten) oder dem
Fenster (Mini-Aufsatzkasten, Vorsatzkasten)
zugeschlagen. Diese Vorgehensweise
stimmt mit der Behandlung in DIN 4108
Beiblatt 2 überein. Eine Rahmenverbreiterung
bei Vorsatzkästen sowie der Einfluss
von Mini-Aufsatzkästen ist im U-Wert des
Fensters zu berücksichtigen, der dann entsprechend
anzupassen ist.
Rollladenkästen − außer Vorsatzkästen −
müssen nach der „Rollladenkastenrichtlinie“
der Bauregelliste (BRL) 2008/1
einen Wärmedurchlasswiderstand R $
1,0 m²·K/W aufweisen, was einem U-Wert
des Kastens von U 0,85 W/(m²·K) entspricht.
Zusammen mit dem Blendrahmen
bzw. dem Sturzanschluss muss an jeder
Stelle der Oberflächentemperaturfaktor
f Rsi $ 0,70 eingehalten sein. Außerdem
ist die Verwendung von mindestens normal
entflammbaren Baustoffen (B2) vorgeschrieben.
Rollladenkästen müssen
auf dem Kasten, den Lieferpapieren oder
in den technischen Unterlagen ein Ü-Zeichen
tragen, mit dem der Hersteller −
nach einer Überprüfung durch eine vom
DIBt zugelassene Stelle − die Übereinstimmung
mit der Rollladenkastenrichtlinie
bestätigt. Aus DIN 4108-2 ergibt sich,
dass zusätzlich an der schwächsten Stelle
(normalerweise der Kastendeckel bzw.
der Bereich über dem Blendrahmen) ein
Wärmedurchlasswiderstand von R $ 0,55
m²·K/W gegeben sein muss. Wenn im
Rahmen eines EnEV-Nachweises mit dem
verminderten pauschalen Wärmebrückenzuschlag
∆U WB = 0,05 W/(m²·K) gerechnet
werden soll, dann muss zusätzlich − neben
allen anderen relevanten Wärmebrücken
am Gebäude – der Rollladenkasten inklusive
seiner Einbausituation der DIN 4108
Beiblatt 2 entsprechen. Dafür darf der längenbezogene
Wärmedurchgangskoeffizient
( -Wert), der für den jeweiligen Kasten
in der Referenz-Einbausituation ermittelt
wird, den im Beiblatt angegebenen Referenzwert
nicht überschreiten.
Wärmetechnisch gute Rollladenkästen
haben eine den Rollraum gleichmäßig
umlaufende Dämmung, die nicht zu dünn
sein darf. Wärmetechnisch verbesserte
Kästen beinhalten häufig abgeschrägte
Rollraumecken und einen Dämmkeil auf
dem Deckel. Günstig sind auch Kunststoffstatt
Aluminiumschienen. Rollladenkästen
für die Panzermontage von außen haben
keinen Revisionsdeckel. Sie sind wärmetechnisch
und hinsichtlich der Luftdichtheit
günstiger zu bewerten als Kästen mit innen
liegendem Revisionsdeckel. Kästen aus
massiven Materialien sowie Kästen mit
Verstärkungen aus Stahlblech weisen ein
erhöhtes Schalldämmmaß auf.
Die Einbausituation von Rollladenkästen
im Wärmedämm-Verbundsystem (WDVS) ist
als wärmetechnisch günstig zu bewerten.
Meistens ist aufgrund der Dämmdicke des
WDVS eine außenseitige Überdämmung
des Kastens gewährleistet. Die Wärmebrückenwirkung
der einbindenden Decke wird
20

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
durch das WDVS stark vermindert. Auf eine
ausreichende Dämmdicke des Kastens
nach oben zur Betondecke ist zu achten,
um die Wärmeverluste an dieser Stelle zu
minimieren. Analoges gilt für Rollladenkästen
in zweischaligem Mauerwerk, wobei hier
die Dämmschicht in der Regel nicht über die
Außenseite des Kastens geführt wird. Bei
schlanker tragender Innenschale und kleiner
Dämmdicke steht für den Kasten nur wenig
Platz zur Verfügung – entsprechend dünn ist
häufig die Dämmdicke am Innenschenkel.
Wärmetechnisch günstiger ist in diesem Fall
die Verwendung eines Vorsatzkastens, der
als so genannter Linksroller eingebaut wird.
Der Vorsatzkasten tritt als gestalterisches
Element in der Fassade auf.
5.7 Einbaulage von Fenstern
Generell ist es wärmetechnisch vorteilhaft,
wenn das Prinzip der durchgehenden Dämmebene
gleichmäßig überall eingehalten
wird. Für den Fenstereinbau bedeutet dies
bei KS-Funktionswänden mit Wärmedämmverbundsystem
bzw. Kerndämmung, dass
das Fenster außen vor der tragenden Wand
– d.h., in der Dämmebene – montiert wird
(Bild 13). Dabei ist es ausreichend, wenn
die Innenseite des Fensters flächenbündig
mit der Außenseite der tragenden Wand ist.
Als Befestigung am tragenden Mauerwerk
kommen Laschen und/oder Winkel zum
Einsatz. Außenseitig wird der Blendrahmen
überdämmt. Diese Einbaulage reduziert
die Wärmebrücken in der Fensterleibung
erheblich.
An der KS-Tragschale kann die Befestigung
der Winkel oder Konsolanker einfach, sicher
und wärmetechnisch optimiert erfolgen.
Hierfür gibt es auch justierbare Lösungen,
siehe Bild 14, bei dem das Ausrichten der
Fenster in allen Raumrichtungen erfolgen
kann. Die Einbauebene ist frei wählbar.
Auskragungen bis 150 mm sind möglich.
Die nachfolgenden Dichtungsmaßnahmen
zwischen Blendrahmen und Mauerwerk
werden durch die Montageschienen nicht
behindert.
Bild 13: Montage des Fensters in der Dämmebene (Innenseite des Fensters flächenbündig mit der Außenseite
der tragenden Wand ist ausreichend) bei funktionsgetrennter Bauweise und Überdämmung des Blendrahmens
Energetisch etwas ungünstiger als die
Montage des Fensters in der Dämmebene
ist die Montage des Fensters innerhalb
der Rohbauöffnung, siehe Bild 15. Diese
Fensterlage lässt aber eine einfache, sichere
und dauerhafte Befestigung in der
Rohbauöffnung mittels handelsüblicher
Rahmendübel zu. Zu beachten ist hier,
dass das Aussehen der Fassade durch
die nur teilweise sichtbaren Blendrahmen
beeinflusst wird. Der Einbau mit der Außenseite
des Fensters flächenbündig mit der
Innenseite der Verblendschale ist hinsichtlich
der Wärmebrückenwirkung ungünstig
und sollte vermieden werden.
Die früher übliche Befestigung der Fenster
mittels Rahmendübel in der Rohbauöffnung
ist bei sehr leichten Hochlochziegeln
mit dünnen Querstegen und großen
Kammern unter Umständen nur mit langen
Spezialschrauben möglich.
Bild 14: Justierbare Fenstermontage in der Dämmebene.
Bild 15: Montage des Fensters in der Mauerwerksebene (z.B. Außenseite des Fensters flächenbündig mit der
Außenseite der tragenden Wand) bei funktionsgetrennter Bauweise und Überdämmung des Blendrahmens
Bild: SFS intec
21

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
6. WÄRMEBRÜCKENVERMEIDUNG IN
KALKSANDSTEIN-MAUERWERK
6.1 Wärmebrückenvermeidung mit
KS-Wärmedämmsteinen
Über 100 Detaillösungen mit zahlreichen
Varianten für die Vermeidung bzw. Verminderung
von Wärmebrücken in Kalksandstein-Mauerwerk
finden sich im Wärmebrückenkatalog
Kalksandstein in den
KS-Internetseiten [6]. Hier sei exemplarisch
die Wärmebrückenverminderung am
Kellerdeckenanschluss mit Hilfe von KS-
Wärmedämmsteinen dargestellt:
Der Kellerdeckenanschluss bei funktionsgetrennter
Bauweise (Kalksandsteinmauerwerk
mit Wärmedämmverbundsystem)
wird mit und ohne wärmetechnisch
optimiertem Kalksandstein (KS-Wärmedämmstein)
als erster Steinlage auf der
Kellerdecke untersucht. Damit wird die
Verringerung der Wärmeverluste bei Anwendung
des Prinzips der umlaufenden
Dämmebene dargestellt. Die Außenwand
wird mit einem Wärmedämmverbundsystem
der Dicke 16 cm gedämmt, im Erdreich
beträgt die Dämmdicke der Perimeterdämmung
noch 6 bzw. 12 cm und die
Dämmdicke auf der Kellerdecke 12 cm.
Der Bemessungswert der Wärmeleitfähigkeit
des KS-Wärmedämmsteins beträgt
0,33 W/(m·K). Die verwendeten Materialien
und die Abmessungen der Bauteile
sind in Bild 16 dargestellt. Bild 17 zeigt
den Temperaturverlauf an der Anschlussstelle.
In Bild 18 sind die vorhandenen
längenbezogenen Wärmedurchgangskoeffizienten
für den untersuchten Bauteilanschluss
aufgelistet.
Durch die Verwendung des wärmetechnisch
optimierten Kalksandsteins (KS-
Wärmedämmsteins), der gleichzeitig
sehr druckfest ist, kann das Prinzip der
umlaufenden Dämmebene am Keller-
Bild 16 (oben): Schnittzeichnung des Anschlussdetails
Sockel-Kellerdecke (unbeheizter Keller), KS-
Funktionswand mit WDVS und KS-Wärmedämmstein;
Kellerdecke innengedämmt (oben gedämmt).
Bild 17 (Mitte): Temperaturverlauf am Anschlussdetail
Sockel-Kellerdecke, mit KS-Wärmedämmstein.
Rote Farben entsprechen hohen Temperaturen, blaue
und violette Farben niedrigen.
Bild 18 (unten): Längenbezogene Wärmedurchgangskoeffizienten
am Anschlussdetail Sockel-Kellerdecke,
mit KS-Wärmedämmstein als erster Steinlage
auf der Kellerdecke. Die vorhandenen -Werte
können für verschiedene Kombinationen (z.B. mit
KS-Wärmedämmstein (l = 0,30 bzw. 0,33 W/(m·K))
und ohne KS-Wärmedämmstein (l = 0,99 W/(m·K))
direkt abgelesen werden (Temperaturfaktor f x = 0,5).
22

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
deckenanschluss auch bei großen Gebäuden
annähernd eingehalten werden.
Dies führt zu einer deutlichen Verbesserung
der Wärmebrückensituation. Im
betrachteten Beispiel wird der längenbezogene
Wärmedurchgangskoeffizient
des Anschlussdetails Sockel-Kellerdecke
von 0,15 W/(m·K) ohne KS-Wärmedämmstein
um gut 40 % auf 0,085 W/(m·K) mit
KS-Wärmedämmstein verbessert.
6.2 Einfluss von mechanischen Befestigungsmitteln
und Mauerwerksankern
Werden mechanische Befestigungselemente
verwendet, z.B. Anker zwischen
Mauerwerksschalen (Bild 19), ist ggf. eine
Korrektur des U-Werts erforderlich. Dies ist
vor allem bei gut gedämmten Konstruktionen
der Fall, Tafel 10. Im Anhang D.3 der
DIN EN ISO 6946 findet sich ein einfaches
Näherungsverfahren für diese Korrektur.
Bei Befestigungselementen, die an beiden
Enden an Metallteile angrenzen, kann
dieses Verfahren jedoch nicht eingesetzt
werden. In solchen Fällen muss der Einfluss
der Befestigungsteile mittels dreidimensionaler
Wärmebrückenberechnungen
nach DIN EN ISO 10211 untersucht werden.
Numerische Verfahren werden auch
empfohlen, wenn höhere Anforderungen an
die Genauigkeit bestehen. Keine Korrektur
ist erforderlich für
● Mauerwerksanker, die eine leere Luftschicht
überbrücken,
● Mauerwerksanker zwischen einer Mauerwerkschale
und einem Holzständer,
Innenputz
tragende KS-Innenschale
Dämmplatten
Anker aus nicht rostendem Stahl
DIN 17440 mit Klemm- und
Abtropfscheibe
KS-Verblender
Bild 19: Systemaufbau zweischaliges Mauerwerk mit Kerndämmung und Mauerwerksanker
Tafel 10: Ankerdichte 1) , die ohne U-Wert-Korrektur für den Ankereinfluss möglich ist, für verschiedene U-Werte
der ungestörten Wand. Bei einer höheren Ankerdichte oder bei Ankern mit höherem -Wert ist der Einfluss der
Anker im U-Wert zu berücksichtigen.
U-Wert der Wand
(ungestörter Bereich)
Wärmebrückeneinfluss durch die Luftschichtanker
ohne U-Wert-Korrektur bis zu (max.
3 % des U-Werts der ungestörten Wand)
Ankerdichte 1) ohne
U-Wert-Korrektur bis zu
[W/(m²·K)] [W/(m²·K)] [Stück/m²]
≥ 0,125 0,0038 5
≥ 0,150 0,0045 6
≥ 0,175 0,0053 7
≥ 0,200 0,0060 8
≥ 0,225 0,0068 9
1)
Anzahl an Luftschichtankern pro m² bei zweischaligem Mauerwerk (Edelstahlanker, d = 4 mm mit -Wert
0,00075 W/K).
● oder wenn die Wärmeleitfähigkeit eines
Teils oder des ganzen Befestigungsteils
kleiner als 1 W/(m·K) ist.
Das bedeutet, dass sowohl bei Kerndämmung
als auch bei zweischaligem
Mauerwerk mit Hinterlüftungsebene bzw.
vorgehängter hinterlüfteter Fassade (VHF)
der U-Wert um den Verankerungseinfluss
korrigiert werden muss. Die Luftschichten
(Fingerspalt bzw. Hinterlüftungsebene)
werden nicht zur Dicke der Dämmschicht
hinzugezählt.
Vor allem bei großen Dämmdicken bei
zweischaligem Mauerwerk steigt die
Ankeranzahl pro m 2 und damit der Wärmeverlust
durch die Summe der Anker
an. Tafel 10 listet am Beispiel von Ankern
mit einem punktbezogenen Wärmedurchgangskoeffizient
= 0,00075 W/K auf,
bis zu welcher Anzahl an Luftschichtankern
pro m² Wandfläche keine Korrektur des
U-Werts erforderlich ist.
6.3 Wärmebrückenwirkung von Konsolen
und Ankern bei vorgehängten hinterlüfteten
Fassaden
Bei vorgehängten hinterlüfteten Fassaden
(VHF) wird die Dämmschicht in regelmäßigen
Abständen von den Befestigungsteilen
der vorgehängten Fassade durchstoßen.
Je nach Art der Fassade und Ausbildung
der Befestigungsteile können dadurch
nennenswerte Wärmebrückeneffekte entstehen.
Bereits wenige Anker pro m² können
eine Erhöhung des U-Werts um 0,1 bis
0,2 W/(m²·K) oder mehr zur Folge haben.
Generell ist zu empfehlen, thermisch getrennte
Befestigungsteile einzusetzen oder
beim Anbringen der Befestigungsteile dafür
zugelassene thermische Trennlagen zwischen
Konsole und Wand einzulegen.
Bei der Beurteilung der Wärmebrücken
von VHF ist zu unterscheiden zwischen
den regelmäßig wiederkehrenden, systembedingten
Wärmebrücken durch Verankerungselemente
und den linienförmigen
Wärmebrücken an den Anschlüssen an
benachbarte Bauteile (z.B. bei Fensterleibungen
und an den Rändern der VHF).
Die Wärmebrücken durch Konsolen und Anker
sind in den U-Wert der Wandfläche mit
der vorgehängten hinterlüfteten Fassade
einzurechnen, damit der Wärmebedarf des
Gebäudes zutreffend berechnet werden
kann. Die Berücksichtigung im U-Wert der
Wand mit VHF kann explizit mittels der Anzahl
der Verankerungen und deren - bzw.
-Werten erfolgen, sofern die linien- bzw.
punktbezogenen Wärmedurchgangskoeffizienten
der Befestigungsteile bekannt sind
oder vom Hersteller angegeben werden.
Die Richtlinie „Bestimmung der wärmetechnischen
Einflüsse von Wärmebrücken
bei vorgehängten hinterlüfteten Fassaden“
[8] stellt entsprechende Werte für typische
Verankerungssysteme zur Verfügung und
bietet Bemessungsdiagramme zur Berücksichtigung
verschiedener Verankerungssysteme.
23

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
6.4 Vergleich der Wärmebrückenwirkung
der Befestigung bei typischen Wandaufbauten
Dieser Abschnitt vergleicht verschiedene
sehr gut gedämmte Außenwandkonstruktionen
mit typischen punktförmigen Wärmebrücken
miteinander. Ausgangspunkt
ist jeweils eine sehr gut wärmegedämmte
Kalksandstein-Konstruktion, die aus einer
tragende Innenschale aus Kalksandsteinen
hoher Rohdichte (Dicke 17,5 cm/RDK
= 2,0/l = 1,1 W/(m·K)) und einer 20 cm
dicken Wärmedämmung mit einem Bemessungswert
der Wärmeleitfähigkeit von
0,032 W/(m·K) besteht. Die Konstruktionen
unterscheiden sich in ihrem äußeren
Aufbau und in den Befestigungsteilen.
a) Zweischaliges Mauerwerk
Betrachtet wird ein Aufbau mit Kalksandstein-Verblendmauerwerk
der Dicke
11,5 cm als Kerndämmung (ohne Hinterlüftung
der Außenschale). Pro m 2 werden
9 Drahtanker aus Edelstahl in die tragende
Wand gesetzt. Die Anker haben den Durchmesser
4 mm und werden in beiden Mauerwerksschalen
mit einer Einbindetiefe von
jeweils 50 mm verankert.
b) Geklebtes Wärmedämm-Verbundsystem
Bei tragfähigem, ebenen Untergrund (Ebenheitsabweichung
bis 1 cm) ist der Einsatz
verklebter Systeme möglich. Dies ist nicht
nur besonders wirtschaftlich, sondern vermeidet
auch Wärmebrücken durch Befestigungselemente.
d) + e) Vorgehängte hinterlüftete Fassade
(VHF)
Es werden zwei Systeme betrachtet – eines
mit einer Tragkonstruktion aus verzinktem
Stahl (d) und eines mit einer Aluminium-
Tragkonstruktion (e). Beide Systeme werden
für das Rastermaß 0,75 x 0,75 m
berechnet, das entspricht einer mittleren
Befestigeranzahl von 1,78 Stück pro m 2 .
Die Konsole wird durch ein L-Profil gebildet
und ist 60 mm lang. Die Schenkellänge beträgt
50 mm an der Wandoberfläche und
190 mm in der Dämmebene. Außenseitig
befindet sich ein Winkelprofil zur Befestigung
der Fassadenplatten. Die Schenkellänge
beträgt beidseitig 45 mm. Dieses
Profil wird als durchgehendes Profil betrachtet,
was bedeutet, dass sich an der
Fassade alle 75 cm ein Winkelprofil befindet,
das horizontal verläuft. Außenseitig
wird auf diesem Profil eine Natursteinfassade
der Dicke 4 cm angebracht. Zwischen
dem an der tragenden Wand anliegenden
Schenkel der Konsole und der Wandoberfläche
wird eine thermische Trennung der
Dicke 6 mm angeordnet. Die thermische
Trennung besteht aus einem geschlossenzelligen
PVC-Hartschaum und wird nur
durch die zur Befestigung der Konsole
notwendige Schraube unterbrochen. Eingesetzt
werden Schrauben M8 aus Edelstahl
mit der Verankerungslänge 50 mm. Die
beiden Systeme unterscheiden sich nicht
nur in ihrem konstruktiven Material, sondern
auch in der Dicke der eingesetzten
Profile. Die Aluminiumkonsole ist 4 mm
dick, die Stahlkonsole hingegen nur 2 mm.
An den Winkelprofilen ist der Unterschied
mit 1,5 mm bei Stahl gegenüber 2 mm bei
Aluminium nicht sehr groß. Zu beachten ist
jedoch die bei Aluminium mit 160 W/(m·K)
gegenüber Stahl mit 50 W/(m·K) deutlich
größere Wärmeleitfähigkeit.
In Tafel 11 sind für die Dämmdicke 20 cm
die U-Werte der verschiedenen Konstruktionen
mit und ohne punktförmige Wärmebrücken
aufgetragen. Der angegebene
Unterschied ∆U ist die aufgrund der Wärmebrückeneffekte
der Befestigungsmittel
zusätzlich auftretende Erhöhung des (ungestörten)
Wärmedurchgangskoeffizienten
U. Diese Erhöhung ist im U-Wert zu berücksichtigen,
wenn sie größer als 3 % des
U-Werts ohne Befestigungsmittel ist.
Bild 20 zeigt die Wärmestromdichten an
der Profilen bei der berechneten VHF-Konstruktion
mit Aluminiumprofilen.
Das ausschließlich geklebte Wärmedämm-
Verbundsystem weist keine punktförmigen
Wärmebrücken auf, daher ist keine Kor-
Ein ausschließlich geklebtes Wärmedämm-Verbundsystem,
wie es üblicherweise
auf KS-Mauerwerk ausgeführt
wird, weist keine punktförmigen
Wärmebrücken auf.
c) Gedübeltes Wärmedämm-Verbundsystem
Das berechnete Wärmedämm-Verbundsystem
ist ein gedübeltes System mit handelsüblichen
Kunststoffdübeln mit einem
Einstufungswert für von 0,002 W/K. Da
für die Einstufung von Dübeln der höchste
-Wert bei verschiedenen WDVS-Dicken
herangezogen wird, kann der tatsächlich
für eine Dämmdicke von 20 cm vorliegende
Wärmeverlust eines Dübels geringer
sein als der Einstufungswert. Die mit dem
Einstufungswert berechneten, zusätzlichen
Wärmeverluste liegen demnach auf der sicheren
Seite. Angenommen wird eine mittlere
Dübelanzahl von 4,5 Dübeln pro m 2 .
Rote und gelbe Farben zeigen eine hohe örtliche Wärmestromdichte an, blaue und violette Farben eine niedrige.
Nicht dargestellt sind die Dämmschicht und die Fassadenplatten aus Naturstein. Trotz der Hinterlüftung
fließt auch durch die Natursteinfassade ein nennenswerter Wärmestrom ab. Deutlich sichtbar werden die
sehr hohen Wärmestromdichten in der Metallkonstruktion, z. B. dort, wo sie die Konstruktion verlassen (vor
allem am Winkelprofil). Die Fassade wirkt somit als Kühlkörper für die punktförmige Wärmebrücken durch
die Befestiger und verstärkt deren Wirkung.
Bild 20: Vorgehängte hinterlüftete Fassade mit Aluminiumschienen: Wärmestromdichten an der Aluminiumschiene
und an der tragenden Innenschale aus Kalksandsteinen.
24

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
rektur für Befestigungsteile erforderlich.
Wie zu erwarten, ergibt sich bei den Konstruktionen
mit Befestigungselementen für
die Luftschichtanker der geringste Einfluss
auf den U-Wert (hier: +4,7 %). Doch
auch hier ist bereits das 3 %-Kriterium
der DIN EN ISO 6946 überschritten, bis
zu dem der Ankereinfluss vernachlässigt
werden darf. Ursache dafür ist der niedrige
U-Wert der Ausgangswand sowie die
hohe Dübelanzahl. Die U-Wert-Erhöhung
ist mit 0,007 W/(m²·K) allerdings so gering,
dass sie in einigen Fällen − je nach
U-Wert der Ausgangswand, aber nicht im
gezeigten Beispiel − innerhalb der Rundungsgenauigkeit
liegt. Damit würde sich
selbst bei Berücksichtigung des Wärmebrückeneinflusses
kein anderer U-Wert
ergeben. Beim gedübelten WDVS mit 4,5
Dübeln pro m 2 beträgt die U-Wert-Erhöhung
mit hier 6 % etwas mehr als bei den Luftschichtankern.
Besser eingestufte Dübel
für WDVS würden zu einem geringeren
Wärmebrückeneinfluss führen.
Sehr deutlich erhöhen die beiden Tragkonstruktionen
für die vorgehängte hinterlüftete
Natursteinfassade den U-Wert der
ungestörten Bauteilfläche: Die Stahl-Tragkonstruktion
erhöht den U-Wert hier um gut
20 % von 0,15 auf 0,18 W/(m²·K). Aluminium
als Material für die Tragkonstruktion
erhöht den U-Wert hier um gut 45 % auf
0,22 W/(m²·K).
Die Beispiele dokumentieren klar, welchen
Einfluss die konstruktionsbedingten Wärmebrücken
haben. Bereits kleine -Werte
punktueller Wärmebrücken und niedrige
Anker- bzw. Dübeldichten können zu einem
nennenswerten Anstieg des Wärmetransports
führen. Vor allem bei vorgehängten
hinterlüftenden Fassaden ist der Wärmebrückeneinfluss
der Befestigungen im
U-Wert der Wandfläche zu berücksichtigen,
um den Wärmebedarf des Gebäudes mit
zutreffenden U-Werten richtig berechnen
zu können.
Tafel 11: Vergleich von Konstruktionen mit punktförmigen Wärmebrücken: Einfluss auf den U-Wert 1) .
Konstruktion
Dämmdicke
(l = 0,032
W/(m·K))
U-Wert ohne
Wärmebrücken
Ankeranzahl
n
-Wert
eines
Ankers/
Dübels
Wärmebrückeneinfluss
∆U (= n·)
U-Wert mit
Wärmebrücken
[cm] [W/(m²·K)] [1/m 2 ] [W/K] [W/K] [%] [W/(m²·K)]
Zweischaliges Mauerwerk mit
Edelstahl-Dübelankern, d = 4 mm
(außenseitig 11,5 cm KS-Verblender
mit l = 1,1 W/(m·K))
20 0,15
(0,149)
9 0,00075 0,007 4,7 0,16
(0,156)
Geklebtes Wärmedämm-
Verbundsystem
(außenseitig 0,5 cm Kunstharzputz
mit l = 0,70 W/(m·K))
20 0,15
(0,151)
0 --- --- --- 0,15
(0,151)
Gedübeltes Wärmedämm-
Verbundsystem mit Kunststoffdübeln
= 0,002 W/K
(außenseitig 0,5 cm Außenputz
mit l =0,70 W/(m·K))
20 0,15
(0,151)
4,5 0,002 0,009 6,0 0,16
(0,160)
Vorgehängte hinterlüftete
Fassade – verzinkter Stahl
(außenseitig 2 cm Hinterlüftung
und 4 cm Naturstein mit
l = 3,5 W/(m·K))
20 0,15
(0,150)
1,78 0,018 0,032 21 0,18
(0,182)
Vorgehängte hinterlüftete
Fassade – Aluminium
(außenseitig 2 cm Hinterlüftung
und 4 cm Naturstein mit
l = 3,5 W/(m·K))
20 0,15
(0,150)
1,78 0,040 0,071 47 0,22
(0,221)
Wandaufbau: 1 cm Innenputz mit l = 0,51 W/(m·K); 17,5 cm KS-Tragschale RDK 2,0 mit l = 1,1 W/(m·K); 20 cm Wärmedämmung mit
l = 0,032 W/(m·K); außenseitig KS-Verblender bzw. Putz bzw. hinterlüftete Natursteinfassade
1)
U-Werte werden als Endergebnis auf zwei wertanzeigende Stellen gerundet. Als Zwischenergebnis (z.B. für die Berechnung von -Werten) erfolgt zusätzlich die
Angabe der U-Werte mit drei wertanzeigenden Stellen in Klammern.
25

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
7. KLIMABEDINGTER FEUCHTESCHUTZ
Aus hygienischen Gründen und aus Komfortgründen
sind behagliche, trockene
Räume anzustreben. Feuchte Wände und
Decken können zu Schimmelpilzwachstum
führen, was nicht nur unschön, sondern
auch aufgrund der möglichen toxischen
Wirkungen und Allergien zu vermeiden ist.
In Räumen mit feuchten Bauteilen ist ein
behagliches Raumklima kaum erreichbar.
Deshalb ist der Schutz der Außenbauteile
gegen Feuchtigkeit eine wichtige bauphysikalische
Aufgabe:
● Die Baukonstruktion muss über einen
ausreichenden konstruktiven Schutz
vor Regen- oder Schlagregen und vor
aufsteigender Feuchte verfügen.
● Der Schutz gegen Oberflächenkondensat
auf der Raumseite erfolgt durch
einen ausreichenden Wärmeschutz in
der Fläche und im Bereich von Wärmebrücken.
● Der Schutz gegen eine dampfförmige
Feuchtebeanspruchung und unzulässige
Tauwasserbildung im Inneren des
Bauteils erfolgt konstruktiv z.B. durch
eine angepasste Schichtenfolge oder
durch raumseitig diffusionshemmende
Schichten.
● Die luftdichte Ausführung der Bauteile
und Anschlusspunkte stellt sicher,
dass es nicht zu einer Durchströmung
der Konstruktion mit warmer, feuchter
Raumluft und zu Kondensatbildung im
Bauteilinneren kommt.
● Bei Neubauten muss eventuell vorhandene
Baufeuchte in der Anfangsphase
durch erhöhtes Heizen und Lüften abgeführt
werden, um Tauwasser- oder Schimmelpilzbildung
zu vermeiden. Üblicherweise
rechnet man mit einer Zeitdauer von
etwa zwei Jahren, bis die Baufeuchte aus
massiven Bauteilen ausgetrocknet ist.
7.1 Diffusion von Wasserdampf
In bewohnten Räumen wird der Luft ständig
Feuchte zugeführt. Die Raumluftfeuchte
hängt wesentlich von der Zahl der
Bewohner, von der Wohnungsgröße und
von der Wohnungsnutzung ab. Hohe Belegungsdichte,
freies Wäschetrocknen, viele
Pflanzen, viele Haustiere etc. führen zu einer
hohen Raumluftfeuchte. Bei üblichem
Wohnverhalten können in Abhängigkeit
von der Haushaltsgröße und der Nutzung
täglich zwischen etwa zwei und neun Liter
Wasser als Wasserdampf pro Wohnung
freigesetzt werden (Bild 22).
Außenwände, die atmen, gibt es nicht.
Die anfallende nutzungsbedingte
Feuchte muss durch Lüftung abgeführt
werden. Im Vergleich zur Lüftung
ist ein Feuchtetransport durch
die Außenwände infolge Diffusion
verschwindend gering und trägt zur
Feuchteabfuhr nur unwesentlich bei
(einige wenige Prozent selbst bei sehr
diffusionsoffener Bauweise).
Unter Wasserdampfdiffusion ist der Transport
gasförmigen Wassers durch den
Feststoff von Bauteilen zu verstehen.
Antreibendes Potential sind die unterschiedlichen
Wasserdampfteildrücke zu
beiden Seiten der Bauteile, die durch die
verschiedenen klimatischen Bedingungen
innen und außen entstehen. Wasserdampfdiffusion
erfolgt in der Regel vom
beheizten Bereich nach außen. Obwohl
die Massenströme klein sind, kann es bei
ungünstiger Schichtenfolge oder fehlenden
diffusionshemmenden Schichten auf der
Warmseite der Dämmebene zu einem Tauwasserausfall
innerhalb der Konstruktion
kommen, der sich über die Winterperiode
zu unzulässiger Größe aufsummiert. Der
Nachweis des ausreichenden Schutzes
gegen Tauwasserbildung im Bauteilinneren
erfolgt nach dem so genannten Glaserverfahren
der DIN 4108-3 bzw. nach
dem vergleichbaren Verfahren der DIN
EN 13788. Diese Verfahren beruhen auf
Dampfdiffusionsberechnungen mit speziell
fixierten Randbedingungen für Tauund
Verdunstungsperioden. Vor allem das
Glaserverfahren hat sich als einfaches,
„auf der sicheren Seite“ liegendes Bewertungsverfahren
bewährt, insbesondere bei
Bauteilen und Baustoffen, bei denen Sorptions-
und Kapillareffekte keine besondere
Rolle spielen. Beide Verfahren sind auf
eindimensionale Problemstellungen beschränkt.
Die Standardrandbedingungen
sind der DIN 4108-3 zu entnehmen bzw.
nach DIN EN 13788 festzulegen.
7.2 Bauteile, für die kein rechnerischer
Tauwassernachweis erforderlich ist
In DIN 4108-3 sind Wand- und Dachbauteilen
angegeben, deren feuchtetechnische
Funktionsfähigkeit aus der Erfahrung bekannt
ist und für die kein weiterer Nachweis
des ausreichend niedrigen Tauwasserausfalls
erforderlich ist.
Einschalige KS-Außenwände, zweischalige
KS-Außenwände mit außen
liegender Wärmedämmung, KS-Außenwände
mit WDVS und KS-Kellerwände
mit Perimeterdämmung sind
hinsichtlich der Wasserdampfdiffusion
unkritisch und bedürfen keines Nachweises
für den Tauwasserausfall im
Inneren des Bauteils (DIN 4108-3).
Kalksandstein-Außenwände, deren feuchtetechnische
Funktionsfähigkeit aus der
Erfahrung bekannt ist und für die hin-
Zweischaliges KS-Mauerwerk mit
Wärmedämmung (Luftschicht + Wärmedämmung;
Kerndämmung) und
einschaliges KS-Mauerwerk mit WDVS
oder hinterlüfteter Außenwandbekleidung
sind ohne weiteren Nachweis für
alle Schlagregenbeanspruchungsgruppen
der DIN 4108-3 geeignet.
Bild 21: Feuchtetransport aus Räumen findet zu 98 % über Lüftung und nur zu 2 % durch Diffusion statt.
26

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
sichtlich der Wasserdampfdiffusion kein
weiterer rechnerischer Tauwassernachweis
erforderlich ist, nach DIN 4108-3
(Auswahl):
● Außenwände aus einschaligem Mauerwerk,
verputzt
● Außenwände aus zweischaligem Mauerwerk,
verputzt, mit Kerndämmung
oder Wärmedämmung und Luftschicht
oder nur mit Luftschicht
● Außenwände aus Mauerwerk, raumseitig
verputzt, mit hinterlüfteter Außenwandbekleidung
● Außenwände aus Mauerwerk, verputzt,
mit WDVS
● Außenwände aus Mauerwerk, verputzt,
außenseitig mit angemörtelten Bekleidungen
mit mindestens 5 % Fugenanteil
● perimetergedämmte Kelleraußenwände
aus einschaligem Mauerwerk
● Wände in Holzbauart mit Mauerwerk-
Vorsatzschale und raumseitiger Schicht
mit s d $ 2 m
Dächer (Auswahl):
● Nicht belüftete Dächer mit einer belüfteten
Dachdeckung und einer Wärmedämmung
zwischen, unter und/oder
über den Sparren bedürfen keines
rechnerischen Tauwassernachweises,
wenn die s d -Werte der Schichten auf
der Innen- und der Außenseite der Wärmedämmung
in folgenden Verhältnissen
zueinander stehen:
s d,e 0,1 m und s d,i $ 1,0 m
s d,e 0,3 m und s d,i $ 2,0 m
s d,e 0,3 m und s d,i $ 6 · s d,e
Dabei bezeichnet s d,e die Summe der
wasserdampfdiffusionsäquivalenten Luftschichtdicken
aller Schichten zwischen
der Kaltseite der Wärmedämmung und
der äußeren Hinterlüftung und s d,i die
Summe der wasserdampfdiffusionsäquivalenten
Luftschichtdicken aller
Schichten zwischen der Warmseite der
Wärmedämmung und der Raumluft.
7.3 Kennwerte für die Wasserdampf-
Diffusion
Wasserdampf-Diffusionswiderstandszahl µ:
Der Widerstand, den ein Baustoff der Diffusion
von Wasserdampf entgegensetzt,
Atemluft Atemluft und Atemluft Pflanzen und Pflanzen und Pflanzen
1 bis 21 Liter/Tag bis 2 1 bis Liter/Tag
32 Liter/Tag
Kochen Kochen
Kochen
ca. 2 ca. Liter/Tag ca. 22 Liter/Tag
ca. 2 Liter/Tag
Bild 22: Entstehung von Wasserdampf in einem 4-Personen-Haushalt
wird durch die Wasserdampf-Diffusionswiderstandszahl
µ beschrieben. Sie gibt
an, um wieviel höher der Widerstand eines
Stoffes gegenüber Wasserdampfdiffusion
ist als der Widerstand einer gleich dicken,
ruhenden Luftschicht. Die Wasserdampf-
Diffusionswiderstandszahl µ ist bei definierten
Bedingungen eine Stoffkonstante.
Richtwerte für µ finden sich in DIN V 4108-4
und in DIN EN 12524 (die zukünftig in
DIN EN ISO 10456 aufgehen soll). Es
sind die für die Tauperiode ungünstigeren
µ-Werte anzuwenden, welche dann
auch für die Verdunstungsperiode beizubehalten
sind (Bild 23). Für außenseitig
auf Bauteilen bzw. außenseitig
von Wärmedämmungen vorhandene
Schichten mit meßtechnisch ermittelten
s d -Werten kleiner als 0,1 m ist in der Berechnung
als s d -Wert 0,1 m anzusetzen,
um eine mögliche Messunsicherheit bei
kleinen s d -Werten aufzufangen.
Wasserdampfdiffusionsäquivalente Luftschichtdicke
s d : Das Verhalten von
Baustoffschichten hinsichtlich Wasserdampfdiffusion
wird durch die wasserdampfdiffusionsäquivalente
Luftschichtdicke
s d charakterisiert. Sie drückt aus,
wie dick eine ruhende Luftschicht sein
müsste, um den gleichen Widerstand gegen
Wasserdampfdurchgang zu haben wie
die betrachtete Bauteilschicht (Bild 24).
Der s d -Wert ist das Produkt aus der Wasserdampf-Diffusionswiderstandszahl
µ
des Materials und der Dicke d der betrachteten
Schicht. Als diffusionsoffene
Schicht bezeichnet man eine Bauteilschicht
mit einem s d -Wert von weniger
als 0,5 m; s d -Werte zwischen 0,5 und
1.500 m kennzeichnen eine diffusionshemmende
Schicht, und bei s d -Werten
oberhalb von 1.500 m spricht man von
einer diffusionsdichten Schicht. Die früher
üblichen Bezeichnungen „Dampfbremse“
und „Dampfsperre“ sind nicht mehr
normkonform. Für mehrschichtige, ebene
Baden/Waschen
Baden/Waschen
bis 4 bis Liter/Tag 4 Liter/Tag bis 4 Liter/Tag bis 4 Liter/Tag
Bauteile können die s d -Werte der einzelnen
Schichten addiert werden, um den
s d -Wert des ganzen Bauteils zu bestimmen.
Die Wasserdampf-Übergangswiderstände
an den Bauteiloberflächen sind so
klein, dass sie vernachlässigt werden.
Aus Bild 24 ist erkennbar, dass die wasserdampfdiffusionsäquivalente
Luftschichtdicke
einer Wärmedämmschicht in der
Größenordnung wie die einer massiven
Holzwand liegt.
7.4 Konstruktive Hinweise
Überschlägig orientiert man sich an der
Grundregel, dass der s d -Wert der Baustoffschichten
eines Bauteils von innen nach
außen abnehmen soll, um die Diffusion
von Wasserdampf nicht im Bauteilquerschnitt
zu behindern. Wärmedämmverbundsysteme
weichen von dieser Grundregel
ab. Die Systemkomponenten von
Wärmedämmverbundsystemen sind allerdings
so aufeinander angestimmt, dass
die Diffusion im Bauteilquerschnitt nur
geringfügig und unbedenklich behindert
wird. Die feuchtetechnische Funktionsfähigkeit
von verputztem Kalksandstein-Mauerwerk
mit Wärmedämmverbundsystem
ist aus mehr als 40-jähriger Erfahrung
hinreichend bekannt. Dementsprechend
ist diese Bauweise in DIN 4108-3 in die
Liste der Bauteile aufgenommen, für die
hinsichtlich der Wasserdampfdiffusion kein
weiterer rechnerischer Tauwassernachweis
erforderlich ist.
Werden diffusionshemmende Bahnen oder
Schichten verwendet, z.B. im Dach, sollte
der s d -Wert der raumseitigen Bahn 6 bis
10 mal so groß sein wie der s d -Wert der
außenseitigen Bahn.
Wird statt der Außen- eine Innendämmung
verwendet, befindet sich die Innenseite der
tragenden Wandschale bereits fast auf Außentemperaturniveau.
Es besteht ein ho-
27

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
KS-Mauerwerk
RDK 1,6
KS-Mauerwerk
RDK 1,8
Polystyrol
Hartschaum
Nadelholz
(Weichholz)
Laubholz
(Hartholz)
KS-Mauerwerk
RDK 1,8
d = 17,5 cm
Polystyrol
Hartschaum
d = 14 cm
Nadelholz
(Weichholz)
d = 20 cm
PE-Folie
0 50 100 150 200 250
Wasserdampf-Diffusionswiderstandszahl
Bild 23: Wasserdampf-Diffusionswiderstandszahlen ausgewählter Materialien,
Angegeben sind jeweils Kleinst- und Größtwert nach DIN V 4108-4 bzw. nach
DIN EN 12524.
0 10 20 30 40 50 60
Wasserdampfdiffusionsäquivalente Luftschicktdicke [ s d
in m]
Bild 24: Wasserdampfdiffusionsäquivalente Luftschichtdicke s d ausgewählter
Baustoffschichten, jeweils für den Kleinst- und den Größtwert des µ -Werts nach
DIN V 4108-4 bzw. nach DIN EN 12524.
hes Risiko, dass Wasserdampf, der auf dem
Wege der Diffusion (oder gar der Konvektion
durch eine Luftundichtheit) durch die Konstruktion
zur tragenden Wand gelangt, dort
als Tauwasser innerhalb der Konstruktion
ausfällt. Als Abhilfe sind ausreichend diffusionshemmende
Dämmstoffe oder raumseitige
diffusionshemmende Bekleidungen
erforderlich. Vor allem an durchdringenden
Bauteilen sind letztere oft nur mit Aufwand
luft- und diffusionsdicht anzuschließen.
Alternativ können auch spezielle, kapillarleitende
Dämmstoffe in dünnen Schichtdicken
verwendet werden. In energetischer
Hinsicht wirken sich die zahlreichen Wärmebrücken
an den Durchdringungen der raumseitigen
Innendämmung durch einbindende
Massivbauteile ungünstig aus.
Sowohl aus Gründen der Wasserdampfdiffusion
als auch für die Wärmebrückenvermeidung
ist es deshalb unbedingt empfehlenswert,
zusätzliche Wärmedämmschichten
soweit möglich nicht auf der Innenseite,
sondern auf der Außenoberfläche von
Massivbauteilen oder als Kerndämmung
im äußeren Teil des Wandquerschnitts
anzubringen. Diese Schichtenfolge ist
bei Verwendung eines angepassten diffusionsoffenen
Außenputzsystems unkritisch
hinsichtlich der Wasserdampfdiffusion. Die
tragende Konstruktion wird vor Temperaturwechselbeanspruchungen
von außen
geschützt. Die außenseitige Dämmung
bildet eine durchgehende Dämmschicht,
die Wärmebrücken durch innenseitig einbindende
Bauteile vermeidet.
7.5 Austrocknungsverhalten von
Mauerwerkswänden
Das Austrocknungsverhalten von Baustoffschichten
und Bauteilen ist insbesondere
dann wichtig, wenn die betreffende Baustoffschicht
für die Wärmedämmung des
Bauteils von Bedeutung ist. Bei monolithischem
Mauerwerk ist der Wärmeschutz
der Außenwand überwiegend von den Mauersteinen
abhängig. Wird ein solches Mauerwerk
in der Bauphase durchnässt oder
durchfeuchtet, wird der geplante Wärmeschutz
erst dann erreicht, wenn die Wände
bis zur Ausgleichsfeuchte ausgetrocknet
sind. Rechnerische Untersuchungen zeigen,
dass dies bis zu zwei bis drei Jahre
dauern kann. Der Heizwärmebedarf eines
Raums kann in dieser Zeit, je nach Durchfeuchtung
des Mauerwerks und Austrocknungsverhalten,
um bis zu 30 % höher sein
als im ausgetrockneten Zustand [9].
Bei Kalksandstein-Außenwandkonstruktionen
wird der wesentliche Teil der Wärmedämmung
von den zusätzlichen Wärmedämmschichten
auf der Außenseite der
Tragschale erbracht. Die dafür empfohlenen
Dämmstoffe (z.B: EPS-Hartschaum
oder hydrophobierte Mineralwolleplatten)
nehmen praktisch kein Wasser auf.
Der Wärmeschutz von KS-Funktionswänden
ist von Anfang an gewährleistet.
Künzel untersucht in [10] die Austrocknungszeit
verschiedener Wandkonstruktionen
mit WDVS. Dabei kommt er zu folgenden
Ergebnissen:
● Die Austrocknungszeit von wenig dämmenden
Wandbildnern wie Kalksandsteinen
liegt mit EPS-Dämmung im
Bereich von monolithischen Wänden.
Bei Verwendung von Mineralwolle liegt
sie noch darunter.
● Da das Kalksandstein-Mauerwerk
selbst nur wenig zur Wärmedämmung
der Wand beiträgt, stellt eine lang anhaltende
Baufeuchte im Kalksandstein-
Mauerwerk in der Regel kein Problem
dar, solange sie nicht über Anschlüsse
oder Einbindungen in feuchteempfindliche
Bereiche eindringt.
● Bei dämmenden Wandbildnern wie
z.B. Porenbeton (ähnliches gilt auch
für porosierte Ziegel oder Leichtbetone)
sind WDVS mit wasserdampfdiffusionshemmender
Wirkung, wie z.B.
mit EPS-Hartschaum, ungünstig. Die
geringe Trocknungsmöglichkeit nach
außen kann zu länger erhöhter Baufeuchte
im Mauerwerk führen, was den
Wärmedurchlasswiderstand der Wand
reduziert. Ein WDVS auf Mineralwollebasis
führt zu Austrocknungszeiten,
wie sie bei Wänden ohne Außendämmung
erreicht werden.
Generell ist in der Austrocknungsphase
zu beachten, dass ein erheblicher Teil der
Baufeuchte nicht an die Außenluft, sondern
an den Innenraum abgegeben wird.
In dieser Zeit ist es deshalb erforderlich,
verstärkt zu lüften (und im Winter gegebenenfalls
verstärkt zu heizen), um die Baufeuchte
nach außen abzuführen.
Für die Austrocknung von KS-Innenwänden
können aus Versuchen näherungsweise
folgende Anhaltswerten für die Austrocknungszeit
abgeleitet werden: Wände der
Dicke 11,5 cm: etwa 3 bis 6 Monate;
Wände der Dicke 24 cm: bis etwa 12 Monate.
Die Versuche wurden unter ungünstigen
Klimarandbedingungen durchgeführt
(20 °C, 65 % r.F.). Bei Lochsteinen sowie
bei praxisgerechten Klimarandbedingungen
sind deutlich kürzere Austrocknungszeiten
zu erwarten [11].
28

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
8. LUFTDICHTHEIT
Eine möglichst luftdichte Ausführung der
Gebäudehülle ist vor allem aus Feuchteschutzgründen
wichtig. Anderenfalls kann
warme, feuchte Raumluft durch Undichtheiten
der Gebäudehülle nach außen
strömen. Dabei kann es an kalten Stellen
innerhalb der Konstruktion zu Kondensatbildung
und Schimmelpilzwachstum kommen.
Dies kann letztlich zur Schädigung
oder gar Zerstörung von Konstruktionsteilen
führen.
Aber auch unter dem Aspekt der Energieeinsparung
ist die Luftdichtheit der Gebäudehülle
zu sehen. Bei freier Lüftung
beträgt der Lüftungswärmeverlust bei gut
gedämmten Neubauten zwischen 30 und
etwa 50 % der gesamten Wärmeverluste.
Ähnlich wie bei den Wärmebrücken gilt
auch hier, dass der prozentuale Anteil der
Lüftungswärmeverluste mit zunehmender
energetischer Qualität der Gebäudehüllfläche
ansteigt. Dementsprechend ist
darauf zu achten, dass die Gebäudehülle
möglichst wenig ungeplante Undichtheiten
enthält, durch die ein unkontrollierbarer
Luftwechsel stattfindet. Lüftungsanlagen
(ohne, vor allem aber mit Wärmerückgewinnung)
können die Lüftungswärmeverluste
reduzieren bei gleichzeitiger Sicherstellung
einer guten Raumluftqualität.
Sparren
Hinsichtlich der Luftdichtheit ist der Mauerwerksbau
mit Kalksandstein aufgrund
seiner einfacheren und weniger fehleranfälligen
Details im Vorteil gegenüber
Leichtbauweisen. Besonders hinzuweisen
ist im Zusammenhang mit der Luftdichtheit
auf folgende Detailpunkte: alle Bauteilanschlüsse
im Dach- und Fensterbereich, alle
Durchdringungen im Dach, Abschlüsse von
Mauerkronen (Abdeckelung von Lochsteinen
durch Mörtelauflage oder Verwendung
gedeckelter Steine). Alle offen zutage tretenden
Kanäle (z.B. an Mauerkronen und
unter Fensterbrettern) sind durch eine
Mörtelauflage abzudeckeln.
Kalksandsteine – auch als Lochsteine
– werden grundsätzlich mit geschlossenem
Deckel hergestellt. Dies ist vorteilhaft
hinsichtlich der Verarbeitung
(vollflächiger Mörtelauftrag) und Luftdichtheit
(keine durchgehenden Kanäle).
Werden so genannte KS-E-Steine
mit durchgehenden Lochungen für die
Elektroinstallation verwendet, so sind
die Kanäle am Wandkopf zu schließen
und die eingesetzten Steckdosen luftdicht
anzuschließen, z.B. durch Einsetzen
in einen Gipsbatzen oder Verwenden
spezieller Steckdoseneinsätze.
Mauerwerksbereiche hinter abgehängten
Decken, Spülkästen, Fußbodenleisten,
Estrichaufbauten etc. sind vor Anbringen
der Einbauten vollflächig zu verputzen, um
die Luftdichtheit zu gewährleisten. Steckdosen
in Mauerwerk mit durchgehenden
Elektrokanälen sind luftdicht einzusetzen,
z.B. durch Setzen der Steckdosen in einen
Gipsbatzen oder Verwenden von speziellen
Steckdoseneinsätzen. Es empfiehlt sich,
die Anschlüsse von Luftdichtheitsfolien an
aufgehende Wandbereiche mechanisch zu
sichern, z.B. durch eine Anpressleiste mit
untergelegtem Kompriband, oder die Folie
mit Rippenstreckmetall auf der Wand zu
fixieren und einzuputzen.
KS-Mauerwerk selbst ist luftdicht.
Dies gilt bereits bei Verwendung von
einseitigem Dünnlagenputz (mittlere
Dicke 5 mm) oder bei Vermörtelung
der Stoß- und Lagerfugen. Sichtmauerwerk
ist luftdicht, wenn die Fugen
vollständig mit Mörtel ausgefüllt und
nicht abgerissen sind.
Wärmedämmung
Ausführungsempfehlungen und -hinweise
für Bauteile und Bauteilanschlüsse
werden exemplarisch in DIN 4108-7 gegeben,
was den Planer jedoch nicht von
eigenverantwortlichem Nachdenken und
Entscheiden entbindet. Es ist wichtig,
dass der Planer die Luftdichtheit als eigenständige
Planungsleistung begreift und
entsprechend sorgfältig plant. Selbstverständlich
ist auch auf eine handwerklich
gute Ausführung zu achten. Diese sollte
während der Bauphase intensiv kontrolliert
und anschließend mittels einer Differenzdruckmessung
(Blower-door) nachgewiesen
werden.
Die Durchführung dieser Luftdichtheitsprüfung
wird von der EnEV nicht gefordert,
jedoch ist die ausreichende Luftdichtheit
eines Gebäudes eine vom Bauausführenden
geschuldete Eigenschaft des Gebäudes.
Das Nachweisverfahren der EnEV
sieht als Bonus reduzierte rechnerische
Lüftungswärmeverluste vor, wenn eine
Luftdichtheitsprüfung durchgeführt und
bestanden wird. Generell ist es anzuraten,
frühzeitig den Nachweis der ausreichenden
Luftdichtheit der Gebäudehülle zu führen.
Also zu einem Zeitpunkt, zu dem noch
Nachbesserungen an der Luftdichtheitsebene
möglich sind. Voraussetzung für
die Überprüfung der Luftdichtheit ist die
Fertigstellung der luftdichten Schicht innerhalb
der thermischen Gebäudehülle. Die
Messung erfolgt im späteren Gebrauchszustand.
Das heißt, die in der thermischen
Gebäudehülle liegenden Fenster und Außentüren
werden geschlossen, nutzungsbedingte
Öffnungen bleiben offen. Eine
Hilfestellung für die fachlich einwandfreie
Vorbereitung eines Gebäudes für eine Luftdichtheitsmessung
gibt beispielsweise der
Fachverband Luftdichtheit im Bauwesen in
einem Merkblatt [12].
Die Überprüfung der Luftdichtheit der
Gebäudehülle erfolgt mit dem Differenzdruckverfahren
nach DIN EN 13829
(Blower-door). Es gelten die folgenden
Mindestanforderungen an den auf 50 Pa
Druckdifferenz bezogenen Prüfwert n 50 :
Luftdichtheitsschicht
Holzlattung
Raumseitige
Bekleidung
Anpresslatte
Vorkomprimiertes
Dichtungsband/Klebemasse
Bild 25: Luftdichter Anschluss an eine verputzte KS-Wand nach DIN 4108-7
Innenputz
KS-Mauerwerk
● für Gebäude ohne raumlufttechnische
Anlagen: n 50 3,0 h -1
● für Gebäude mit raumlufttechnischen
Anlagen: n 50 1,5 h -1
Angestrebt werden sollten n 50 -Werte von
nicht mehr als 2,0 h –1 für Gebäude ohne
und nicht mehr als 1,0 h –1 für Gebäude mit
raumlufttechnischen Anlagen, bei guten
Niedrigenergiehäusern und Passivhäusern
Werte in der Größenordnung von 0,6 h –1 .
29

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
9. WÄRMEÜBERTRAGUNG ÜBER DAS
ERDREICH
Die Bedeutung von Kellerräumen hat sich
schon durch steigende Grundstückspreise
grundlegend verändert. War der Keller
früher als Vorratslager und Abstellfläche
genutzt, wird er heute insbesondere im
Einfamilienhausbau mehr und mehr in den
eigentlichen Wohnbereich mit einbezogen.
Grundvoraussetzung dafür sind trockene
Wand- und Deckenflächen. Diese müssen
dauerhaft gegen von außen einwirkendes
Wasser und Feuchtigkeit von innen geschützt
werden. Mit der Nutzung als Aufenthaltsraum
steigen auch die Ansprüche
des Bauherrn an den Wohnkomfort und
das Raumklima im Untergeschoss des Gebäudes.
In diesem Fall müssen Außenwände
und Bodenplatte einen entsprechenden
Wärmeschutz aufweisen.
Für einzelne beheizte oder nur gelegentlich
genutzte Räume bietet sich aus wirtschaftlichen
Gründen eine auf den einzelnen
Raum beschränkte Innendämmung an.
Auch als Nachrüstlösung bei Nutzungsänderungen
ist diese Ausführungsvariante
prädestiniert, häufig als Ausbaureserve.
Soll der größte Teil des Kellers beheizt
werden, ist eine Kelleraußendämmung
(Perimeterdämmung in Wand und Boden)
sinnvoll. Der Vorteil der Perimeterdämmung
ist, dass Tauwasserausfall auf der
Innenseite der Kellerwand und des Kellerbodens
verhindert und die Bauwerksabdichtung
mechanisch geschützt wird,
Wärmebrücken vermieden bzw. vermindert
werden, und die Dämmung in größeren Dicken
dimensionierbar ist, da im Kellerraum
kein Platz verloren geht. Auch, wenn zu
Beginn keine hochwertige Kellernutzung
geplant ist, ist es empfehlenswert, beim
Bau des Gebäudes von vorneherein eine
Perimeterdämmung einzubauen. Spätere
Nutzungsänderungen sind dann problemlos
möglich.
Beispiel Einfamilienhaus
8,00
12,00
Grundfläche:
A = 8,00 · 12,00 = 96 m 2
Perimeterlänge:
P = 2 · (8,00 + 12,00) = 40 m
Charakteristisches Bodenplattenmaß:
B' = A / (0,5 · P) = 96 / (0,5 · 40) = 4,8 m
Bild 26: Bestimmung des charakteristischen Bodenplattenmaß B', Beispiele
Der Wärmeverlust eines beheizten Kellers
an das umliegende Erdreich stellt
einen viel komplexeren Vorgang dar als
der Wärmeverlust der übrigen Außenbauteile
eines Gebäudes an die Außenluft.
Die Wärmeverluste hängen ab von der
Beschaffenheit des Erdreichs (bindiger
bzw. nichtbindiger Boden), dem Wärmeschutz
der Außenbauteile, der Grundwassertiefe,
der Kellertemperatur und
den Abmessungen des Kellers. Neben
allgemeinen zwei- und dreidimensionalen
numerischen Rechenverfahren (DIN EN
ISO 10211) können die winterlichen Wärmeverluste
des Kellers ausreichend genau
nach den Verfahren in DIN V 4108-6,
DIN V 18599-2 und DIN EN ISO 13370 berechnet
werden (Bild 26). Für die tägliche
Praxis hat sich das vereinfachte Verfahren
mit Temperaturkorrekturfaktoren F x durchgesetzt,
wie es in DIN V 4108-6 und DIN
V 18599-2 enthalten ist. Dabei wird der
U-Wert des erdberührten Bauteils einfach
aus dessen Schichtenfolge unter Vernachlässigung
des Erdreichs bestimmt (der äußere
Wärmeübergangswiderstand ist Null,
da direkter Kontakt zum Erdreich besteht).
Der Wärmetransport durch das Bauteil
wird mittels tabellierter Faktoren auf die
äquivalente durchschnittliche Temperaturdifferenz
korrigiert. Die Geometrie des
beheizten Kellerbereichs geht über das
charakteristische Bodenmaß B’ ein (Verhältnis
aus beheizter Kellerbodenfläche
und Umfang dieser Fläche). Ebenfalls wird
vereinfachend für verschiedene Dämmsituationen
unterschieden. Die F x -Werte
unterscheiden sich geringfügig zwischen
dem Heizperiodenbilanzverfahren der EnEV
und den Berechnungsnormen DIN V 4108-6
und DIN V 18599-2. So wird im Heizperiodenbilanzverfahren
der EnEV für alle Bauteile
des unteren Gebäudeabschlusses
der Wert 0,6 angesetzt. Vereinfachend darf
nach DIN V 18599-2 ein Wert von 0,7 verwendet
werden. Die F x -Werte sind generell
nicht zutreffend und damit nicht anwendbar,
wenn der sommerliche Wärmeeintrag
berechnet werden soll, d.h. bei gekühlten
Gebäuden. Tafel 12 gibt die Temperaturkorrekturfaktoren
F x gemäß DIN V 4108-6
bzw. DIN V 18599-2 wieder.
Aufgrund der geringeren wirksamen Temperaturdifferenz
bei erdberührten Bauteilen
im Vergleich zu Bauteilen an Außenluft, die
sich in den F x -Werten ausdrückt, ist die
Wärmedämmung des Untergeschosses
weniger ergiebig als die gleiche Wärmedämmung
bei Bauteilen an Außenluft. Als
Kompromiss aus Energieeinsparung, Komfort
und Kosten werden derzeit Perimeterdämmungen
von etwa 8 bis 12 cm Dicke
als sinnvoll angesehen – bei Passivhäusern
sind Perimeterdämmungen mit 20 bis
25 cm Dicke zu finden. Besondere Beachtung
sollte der Reduzierung von Wärmebrücken
im Bereich von Deckenauflagern und
Fundamenten durch geschickte Lösungen
zukommen. Eine Hilfe dazu gibt Beiblatt 2
zu DIN 4108 mit Prinzipskizzen und Planungs-
und Ausführungsempfehlungen.
Dem Umstand der verminderten Wärmeübertragung
von Bodenplatten über das
Erdreich an die Außenluft trägt auch die
Tatsache in DIN 4108-2 Rechnung, dass
für unmittelbar an das Erdreich grenzende
Bodenplatten normal beheizter Räume nur
bis zu einer Raumtiefe von 5 m eine zusätzliche
Wärmedämmung erforderlich ist.
Dies kommt vor allem bei größeren Hallen
und Produktionsgebäuden zum Tragen.
Im Wohnungsbau sind die Bodenplattenabmessungen
oftmals nicht ausreichend,
um diesen Effekt auszunutzen.
Beispiel Doppelhaushälfte
(getrennter Nachweis je Wohneinheit)
6,00
6,00
10,00
Grundfläche:
A = (6,00 + 6,00) · 10,00 = 120 m 2
Perimeterlänge:
P = 2 · (6,00 + 6,00 + 10,00) = 44 m
Charakteristisches Bodenplattenmaß:
B' = A / (0,5 · P) = 120 / (0,5 · 44) = 5,45 m
30

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Tafel 12: Temperaturkorrekturfaktoren F x für erdberührte Bauteile (aus DIN V 18599-2 bzw. DIN V 4108-6)
Zeile Wärmestrom nach außen über F x Temperatur-Korrekturfaktor F x
1)
1 Außenwand, Fenster, Decke über Außenluft F e 1,0
2 Dach (als Systemgrenze) F D 1,0
3 Dachgeschossdecke (Dachraum nicht ausgebaut) F D 0,8
4 Wände und Decken zu Abseiten (Drempel) F u 0,8
5 Wände und Decken zu unbeheizten Räumen
(außer am unteren Gebäudeanschluss)
F u 0,5
6 Wände und Decken zu niedrig beheizten Räumen 2) F nb 0,35
7
8
9
Wände und Fenster zu unbeheiztem Glasvorbau bei
einer Verglasung des Glasvorbaus mit
● Einfachverglasung
● Zweischeibenverglasung
● Wärmeschutzverglasung
0,8
F u
F u 0,5
F u
0,7
Bauteile des unteren Gebäudeabschlusses
B’ 3) [m]
< 5 5 – 10 > 10
R f bzw. R w
4)
R f bzw. R w
4)
R f bzw. R w
4)
10
11
Flächen des beheizten Kellers
● Fußboden des beheizten Kellers
● Wand des beheizten Kellers
F G = F bw 0,40 0,60 0,40 0,60 0,40 0,60
1 > 1 1 > 1 1 > 1
F G = F bf 0,30 0,45 0,25 0,40 0,20 0,35
R f R f R f
1 > 1 1 > 1 1 > 1
12 Fußboden 5) auf dem Erdreich ohne Randdämmung F G = F bf 0,45 0,60 0,40 0,50 0,25 0,35
13
14
Fußboden 5) auf dem Erdreich mit Randdämmung 6)
● 5 m breit, waagrecht
● 2 m tief, senkrecht
F G = F bf 0,30
F G = F bf 0,25
0,25
0,20
0,20
0,15
15
16
Kellerdecke und Kellerinnenwand
● zum unbeheizten Keller mit Perimeterdämmung
● zum unbeheizten Keller ohne Perimeterdämmung
F G
0,55
F G 0,70
0,50
0,65
0,45
0,55
17 Aufgeständerter Fußboden F G 0,9
18 Bodenplatte von niedrig beheizten Räumen 2) F G 0,2 0,55 0,15 0,5 0,1 0,35
1)
Die Werte (außer Zeilen 6, 12, 13 und 14) gelten analog auch für die Flächen niedrig beheizter Räume
2)
Räume mit Innentemperaturen zwischen 12 °C und 19 °C
3)
B’ = A G / (0,5 P). Bei nebeneinanderliegenden, ähnlich konditionierten Gebäuden bzw. Zonen sind für die Bestimmung des charakteristischen Bodenplattenmaßes
B’ die Außenabmessungen und die Fläche des gesamten nebeneinanderliegenden, ähnlich konditionierten Bodenplattenbereichs zu verwenden.
4)
R f : Wärmedurchlasswiderstand der Bodenplatte (betrifft Zeile 10, 12, 18) bzw.
R w : Wärmedurchlasswiderstand der Kellerwand (betrifft Zeile 11); ggfs. flächengewichtete Mittelung von R f und R w (betrifft Zeile 10, 11)
5)
Bei fließendem Grundwasser erhöhen sich die Temperatur-Korrekturfaktoren um 15 %.
6)
Bei einem Wärmedurchlasswiderstand der Randdämmung > 2 m²·K/W, Bodenplatte ungedämmt, siehe auch Bild 2 und 3 in DIN EN ISO 13370:1998-12
31

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
10. SOMMERLICHER WÄRMESCHUTZ /
HITZESCHUTZ
10.1 Sommerlicher Wärmeschutz von
Aufenthaltsräumen
Das sommerliche Temperaturverhalten
eines nicht klimatisierten Aufenthaltsraums
wird maßgeblich bestimmt von
● dem Außenklima
● der Sonneneinstrahlung
● der Fensterfläche, -orientierung und
-neigung
● dem Gesamtenergiedurchlassgrad
der Fenster inklusive deren Sonnenschutz
● dem Lüftungs- und Wohnverhalten der
Nutzer: Um das Raumklima behaglich
kühl zu halten, müssen die Wärmezufuhr
von außen (Nutzung der Verschattungseinrichtungen
bei Sonnenschein)
und der Wärmegewinn in den Räumen
(geringe Abwärme von Geräten, Belegungsdichte)
möglichst gering und
die Wärmeabfuhr nach außen (über
erhöhte Nachtlüftung) möglichst groß
gehalten werden.
● dem Wärmespeicherverhalten des betrachteten
Raumes: Es sollten Speichermassen
zur Verfügung stehen, um
tagsüber den Anstieg der Raumtemperatur
wirksam zu begrenzen.
● dem Wärmeschutz der Außenbauteile
Diese Punkte sind vom Planer in der Gebäudekonzeption
zu berücksichtigen und
entsprechende Vorkehrungen zu treffen,
um ein angenehmes Sommerklima im Gebäude
zu ermöglichen.
Im Rahmen des Nachweises nach Energieeinsparverordnung
ist bei Wohngebäuden
und bei nicht-klimatisierten Nichtwohngebäuden
ein Nachweis des sommerlichen
Wärmeschutzes nach dem Verfahren der
DIN 4108-2 zu führen. Es handelt sich dabei
um ein einfaches Handrechenverfahren nur
zum Zwecke des Nachweises der Energieeinsparung
im Sommer, nicht um eine ingenieurmäßige
Auslegung der sommerlichen
Raumtemperatur. Bei größeren Objekten
oder großzügiger Verglasung wird deshalb
empfohlen, im Zuge der detaillierten Planung
des Gebäudes eine genaue, ingenieurmäßige
Vorherberechnung der sommerlichen
Raumtemperaturen vorzunehmen.
Bei 1- und 2-Familienhäusern mit Rollläden
an den Ost-, Süd- und Westfenstern kann auf
die Nachweisführung verzichtet werden.
Besonders gefährdet hinsichtlich sommerlicher
Überhitzung sind Räume, die einer
starken Sonneneinstrahlung ausgesetzt
sind (z.B. große, süd- bis westorientierte
Fenster ohne Verschattung) und/oder
wenig Speichermassen besitzen, um die
eingestrahlte Sonnenenergie abzupuffern
(z.B. wenige oder leichte Innenbauteile,
Großraumbüros, Dachgeschosse). Bei innengedämmten
Bauteilen wird die Wärmespeicherfähigkeit
des Bauteils durch die
Innendämmung vom Raum abgekoppelt.
Das Bauteil steht nicht mehr als Puffer für
die Wärme im Raum zur Verfügung. Abgehängte
Decken, dicke Teppiche etc. haben
einen ähnlichen Effekt. Es sollte unbedingt
darauf geachtet werden, dass schwere
Bauteile mit direkter Raumanbindung als
Speichermasse verbleiben.
In Massivbauten, auch solchen mit
konventionellem Dach, hat die Art des
Dämmstoffs und der Dachbauart (Zwischensparren-
oder Aufsparrendämmung)
keine praktisch relevante Auswirkung auf
die sommerlichen Raumtemperaturen
im Dachgeschoss. Die Temperaturunterschiede
liegen in der Spitze bei einigen wenigen
Zehnteln Grad. Von entscheidender
Bedeutung sind vielmehr die Fenstergröße,
die Effektivität des Sonnenschutzes, das
Lüftungsverhalten der Nutzer, vor allem
hinsichtlich einer erhöhten Nachtlüftung,
die Wärmespeicherfähigkeit der Bauteile
und ein guter Wärmeschutz der Außenbauteile.
Die Begrenzung der direkten Sonneneinstrahlung
in den Raum ist die wichtigste
Maßnahme zur Wahrung einer angenehmen
Raumtemperatur im Sommer. Dies ist vor
allem eine Aufgabe des Planers bei der
Grundkonzeption des Gebäudeentwurfs
und die Hauptaufgabe der möglichst außen
liegenden Sonnenschutzvorrichtung.
Wärmeschutz ist nicht nur im Winter von
Bedeutung, sondern auch zunehmend im
Sommer. Hier liegen klare Vorteile der KS-
Funktionswand mit außen liegender Wärmedämmung.
Die hohe Rohdichte bedingt
nennenswerte Speichermassen im Gebäude,
die sich günstig auf die sommerliche
thermische Behaglichkeit auswirken. Aufgrund
der viel größeren Speichermasse
kommt es in Gebäuden in Massivbauweise
in signifikant geringerem Umfang als
in Leichtbauten oder gar nicht zu unangenehmen
Überhitzungserscheinungen im
Sommer. Hier helfen auch die Innenwände
aus Kalksandsteinen, die mit ihrer großen
Speichermasse Temperaturspitzen abpuffern.
Gleichzeitig ist vor allem bei großzügigen
Verglasungen ein effektiver außen
liegender Sonnenschutz zu verwenden.
Hinsichtlich des sommerlichen Wärmeschutzes
kann die Massivbauweise
mit schweren Wänden (RDK $ 1,8) in
Kombination mit Betondecken pauschal
als „schwere Bauweise“ nach
DIN 4108-2 bewertet werden. Das
wirkt sich hinsichtlich des sommerlichen
Wärmeschutzes positiv aus.
10.2 Nachweis des sommerlichen
Wärmeschutzes nach DIN 4108-2
Die Berechnung des sommerlichen Wärmeschutzes
nach DIN 4108-2 ist ein einfacher
Nachweis der Energieeinsparung im Sommer,
jedoch keine ingenieurmäßige Auslegung
der sommerlichen Raumtemperatur.
Betrachtet wird nur der vermutlich kritischste
Raum. Ist dort die Anforderung eingehalten,
gilt die Einhaltung für alle anderen
Räume des Gebäudes. Das Verfahren beruht
auf dem Vergleich eines so genannten
vorhandenen Sonneneintragskennwerts
mit einem zulässigen Höchstwert, für den
Teil-Kennwerte für verschiedene solare Aspekte
des betrachteten Raumes addiert
werden. Der vorhandene Sonneneintragskennwert
wird in Abhängigkeit der Fensterfläche,
des Gesamtenergiedurchlassgrads
der Verglasung, der Wirksamkeit der Verschattungseinrichtung
und der Grundfläche
des Raumes bestimmt. Der Nachweis
des sommerlichen Wärmeschutzes nach
DIN 4108-2 kann einfach mit Hilfe des KS-
Nachweisprogramms zum sommerlichen
Wärmeschutz [13] geführt werden. Es handelt
sich um ein Nachweisverfahren mit
standardisierten Randbedingungen.
Der vorhandene Sonneneintragskennwert
S vorh des ungünstigsten Raums darf
den zulässigen Wert S zul für diesen Raum
nicht überschreiten, d.h. die Einhaltung folgender
Forderung ist nachzuweisen:
S vorh S zul
Der vorhandene Sonneneintragskennwert
wird bestimmt durch:
● das Verhältnis der Fensterfläche(n) A W
(ggfs. inklusive Dachflächenfenster)
zur Nettogrundfläche A G des betrachteten
Raums oder Raumbereichs
● den Gesamtenergiedurchlassgrad g
der Verglasung(en)
32

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Aachen
Emden
Osnabrück
Dortmund
Düsseldorf
Koblenz
Trier
Saarbrücken
Frankfurt
Bremen
Flensburg
Kassel
Lübeck
Hamburg
Hannover
Fulda
Stuttgart
Würzburg
Erfurt
Nürnberg
Augsburg
Magdeburg
Rostock
Neu-
Brandenburg
Leipzig
Bayreuth
Regensburg
Berlin
Passau
Cottbus
Dresden
Klimaregion A:
sommerkühl
Klimaregion B:
gemäßigt
Klimaregion C:
sommerheiß
Wärmespeichereinflüsse können in Bezug
auf die Pufferung solarer Energie nur bis
zu einer bestimmten Schichtdicke berücksichtigt
werden. Beispielsweise schotten
Wärmedämmschichten dahinter liegende
Speichermassen ab. Die Kernbereiche
dicker Bauteile können aufgrund ihrer
thermischen Trägheit praktisch nicht zur
kurzfristigen Pufferung beitragen. Die
nutzbare Wärmespeicherfähigkeit wird für
alle Bauteilflächen des Raumes summiert,
wobei die Bauteile jeweils nur bis zu einer
maximal wirksamen Dicke von 10 cm berücksichtigt
werden:
● von Außenbauteilen werden nur die
raumseitigen 10 cm berücksichtigt
● Innenbauteile, die dünner als 20 cm
sind und an Nachbarräume grenzen,
werden bis zur Wandmitte berücksichtigt
● von Innenbauteilen, die dicker als
20 cm sind und an Nachbarräume
grenzen, werden nur die raumseitigen
10 cm berücksichtigt
Freiburg
Lindau
München
Berchtesgaden
● bei Innenbauteilen, die ganz innerhalb
des betrachteten Raums liegen, werden
beide Seiten wie Innenbauteile zu
anderen Räumen behandelt
Bild 27: Klimaregion, Karte [13] entsprechend DIN 4108-2
● die fest installierte(n) Verschattungseinrichtung(en)
und deren resultierenden
Abminderfaktor(en) F c
● wobei g und F c zum Gesamtenergiedurchlassgrad
g total der Verglasung(en) einschließlich
Verschattungseinrichtung(en)
zusammengefasst werden: g total = g · F c
S vorh = (A W,j · g total,j )
A G
mit:
● A W,j : Fensterflächen des betrachteten
Raumes
● g total,j : Gesamtenergiedurchlassgrad
der Verglasung einschließlich Sonnenschutz
des betrachteten Raumes
● A G : Netto-Grundfläche des betrachteten
Raumes oder Raumbereichs
Der zulässige Sonneneintragskennwert
S zul ergibt sich als Summe von anteiligen
Sonneneintragskennwerten S x für
● die Sommerklimaregion (sommerkühl
/ gemäßigt / sommerheiß), siehe
Bild 27.
● die Bauart (schwer / mittel / leicht) in
Abhängigkeit von der wirksamen Wärmespeicherfähigkeit
C wirk . Als Standard
ist mit leichter Bauart zu rechnen, sofern
nicht mittlere oder schwere Bauart
nachgewiesen wird.
● ggf. den Ansatz von erhöhter Nachtlüftung
(bei Ein- und Zweifamilienhäusern
üblich und sinnvoll)
● ggf. Fenster mit Sonnenschutzverglasung
mit g < 0,4 oder mit gleichwertiger
Sonnenschutzvorrichtung
● die Fensterneigung und Fensterorientierung
nach
S zul =
i
S x,i
● bei Dämmschichten mit l < 0,1
W/(m·K) in den ersten 10 cm des Bauteils
werden nur die Schichten zwischen
der Raumluft und der ersten Dämmschicht
im Bauteil berücksichtigt.
Die so ermittelte wirksame Wärmespeicherfähigkeit
des Raums wird durch die
Nettogrundfläche A G des Raums geteilt,
um die Bauart des Raums zu ermitteln,
siehe Tafel 13.
Tafel 13: Einstufung der Bauart in Abhängigkeit von
der Speicherfähigkeit des Raums
Bauart
„leichte
Bauart“
„mittlere
Bauart“
„schwere
Bauart“
wirksame Wärmespeicherfähigkeit
C wirk / Nettogrundfläche A G
C wirk / A G < 50 Wh/(m²K)
C wirk / A G = 50–130 Wh/(m²K)
C wirk / A G > 130 Wh/(m²K)
Der Nachweis des sommerlichen Wärmeschutzes
wird pauschal mit „leichter Bauart“
geführt, sofern die Bauart nicht durch
Ermittlung der auf die Nettogrundfläche (A G )
bezogenen wirksamen Wärmespeicherfähigkeit
(C wirk ) nach DIN V 4108-6 eingestuft
wird.
33

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
6,315 m
Außenwand
(West)
Fenster (West)
2,51 m / 1,76 m
zweischalige Haustrennwand (Nord)
Innenwand
(Ost)
Tür (Ost)
2,01 m /
2,01 m
10.3 Beispiel: Nachweis des sommerlichen
Wärmeschutzes
Der Nachweis des sommerlichen Wärmeschutzes
wird für eine Reihenhausanlage
mit dem KS-Nachweisprogramm zum sommerlichen
Wärmeschutz [13] geführt. Der
ungünstigste Raum ist beim Reihenendhaus
im Regelfall der Eckraum (Bild 28).
Randbedingungen
Der Nachweis wird für folgende Randbedingungen
geführt:
● Klimazone B (gemäßigte Zone), z.B. für
Standort München
Außenwand
(Süd)
Fenster (Süd)
4,01 m / 2,26 m
● Fenster mit Gesamtenergiedurchlassgrad
g = 0,58
6,27 m
Bild 28: Grundriss eines Eckraums in einem Reihenendhaus
● Die Geschosshöhe beträgt 2,66 m. Die
lichte Raumhöhe ergibt sich zu 2,39 m
Bild 29: Die hohe Rohdichte der Kalksandsteinwände (innen und außen) wirkt sich positiv auf den sommerlichen Wärmeschutz aus.
34

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Tafel 14: Flächenermittlung
Bauteil (Orientierung) Teilfläche Fläche
1a) Außenwände 1)
(Süd und West) aus
Kalksandstein-Mauerwerk
1b) Außenwände 1)
(Süd und West) aus
monolithischem Mauerwerk
Außenwand Süd
Länge:
– Innenmaß
– Außenwanddicke (West)
– Halbe Innenwanddicke (Ost)
6,27 m
0,315 m
0,0675 m
6,65 m
Höhe (Geschoßhöhe) = 2,66 m
Länge x Höhe = 6,65 x 2,66 = 17,70 m²
Abzüglich Fenster = 2,26 x 4,01 - 9,06 m²
Außenwand West
Länge:
– Innenmaß
– Außenwanddicke (Süd)
– Halbe Innenwanddicke (Nord)
6,315 m
0,315 m
0,18 m
6,81 m
Höhe (lichte Höhe zzgl. Decke) = 2,66 m
Fläche = Länge x Höhe = 6,81 x 2,66 = 18,11 m²
Abzüglich Fenster = 1,76 x 2,51 = - 4,42 m²
Summe = 17,70 – 9,06 + 18,11 – 4,42 = 22,33 m²
Außenwand Süd
Länge:
– Innenmaß
– Außenwanddicke (West)
– Halbe Innenwanddicke (Ost)
6,27 m
0,39 m
0,0675 m
6,73 m
Höhe (Geschoßhöhe) = 2,66 m
Länge x Höhe = 6,73 x 2,66 = 17,90 m²
Abzüglich Fenster = 2,26 x 4,01 - 9,06 m²
Außenwand West
Länge:
– Innenmaß
– Außenwanddicke (Süd)
– Halbe Innenwanddicke (Nord)
6,315 m
0,39 m
0,18 m
6,885 m
Höhe (lichte Höhe zzgl. Decke) = 2,66 m
Fläche = Länge x Höhe = 6,885 x 2,66 = 18,31 m²
Abzüglich Fenster = 1,76 x 2,51 = - 4,42 m²
Summe = 17,90 – 9,06 + 18,31 – 4,42 = 22,73 m²
2) zweischalige
Länge = 6,27 m
Haustrennwand 2) (Nord)
Höhe (lichte Höhe) = 2,39 m
Fläche = Länge x Höhe = 6,27 x 2,39 = 14,99 m²
3) Boden 2) (unten) Länge = 6,27 m
Breite = 6,315 m
Fläche = Länge x Breite = 6,27 x 6,315 = 39,60 m²
4) Betondecke 2) (oben) Länge = 6,27 m
Breite = 6,315 m
Fläche = Länge x Breite = 6,27 x 6,315 = 39,60 m²
5) Innenwand 2) (Ost) Länge = 6,315 m
Höhe (lichte Höhe) = 2,39 m
Fläche = Länge x Höhe = 6,315 x 2,39 = 15,09 m²
Abzüglich Tür = 2,01 x 2,01 = -4,04 m²
Summe = 8,63 – 9,06 + 13,46 – 4,42 = 11,05 m²
6) Tür 2) (Ost) Breite = 2,01 m
Höhe = 2,01 m
Fläche = Breite x Höhe = 2,01 x 2,01 = 4,04 m²
1)
Außenmaß
2)
Innenmaß / lichtes Maß
35

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
(Geschosshöhe abzüglich 16 cm
Betondecke, 4 cm Estrich, 6 cm Trittschalldämmung
und 1 cm Deckenunterputz).
● An der Südfassade wird eine außen
liegende Markise (Abminderungsfaktor
F c = 0,5) vor den Fenstern angeordnet.
Die Westfassade wird ohne Sonnenschutzeinrichtung
geplant (F c = 1,0).
● Erhöhte Nachtlüftung wird angesetzt,
wie dies bei Ein- und Zweifamilienhäusern
üblich ist.
● Die Einstufung der Bauart erfolgt durch
detaillierten Nachweis der wirksamen
Wärmespeicherfähigkeit C wirk .
Der Nachweis wird mit zwei Außenwand-
Varianten geführt, die jeweils einen
U-Wert von etwa 0,28 W/(m²·K) aufweisen
(Tafel 15):
a) Außenwand als KS-Thermohaut (Tragschale
17,5 cm zzgl. 12 cm WDVS und
1 cm Innenputz)
Berechnung der wirksamen
Wärmespeicherfähigkeit
Der Vergleich der beiden Außenwandkonstruktionen
zeigt, dass die KS-Funktionswand
(Berechnung der wirksamen Wärmespeicherfähigkeit
in Tafel 16) – aufgrund
der deutlich höheren Speichermasse des
betrachteten Raums – etwa den doppelten
Beitrag zur wirksamen Speichermasse
leistet wie die Vergleichskonstruktion (Tafel
17). Die wirksame Wärmespeicherfähigkeit,
bezogen auf die Nettogrundfläche
des Raums, unterscheidet sich um gut
10 Wh/(m²·K). Das entspricht etwa 8 %
(Bild 30).
Weitere Effekte können an dem Beispiel
eindrucksvoll dokumentiert werden:
● Die horizontalen Bauteile (Boden und
Decke) machen bei üblichen Wohnbauten
mehr als die Hälfte (rd. 60 %)
der gesamten Raumoberflächen aus
und bestimmen dadurch wesentlich
die Bauart.
● Außen- und Innenwände dürfen aufgrund
ihres Flächenanteils von jeweils
rd. 20 % ebenfalls nicht vernachlässigt
werden. Deutliche Unterschiede
bei C wirk (bis zu 50 % je Bauteil) sind
selbst im Mauerwerksbau durch die
Wahl des Baustoffs möglich. Bei gleichen
Innenmaßen verringert sich einerseits
der Flächenanteil der um rd.
20 % schlankeren KS-Funktionswand.
Andererseits ist der Beitrag zur wirksamen
Speichermasse des Raums
etwa doppelt so hoch als bei der dickeren
Vergleichskonstruktion.
● Türen können sowohl aufgrund der geringen
Speichermasse als auch des geringen
Flächenanteils im Allgemeinen
vernachlässigt werden.
b) Außenwand aus monolithischem
Mauerwerk mit Wärmeleitfähigkeit
l = 0,11 W/(m·K) mit 36,5 cm Wanddicke
zzgl. 2 cm Faserleichtputz und
1,5 cm Innenputz
Zur besseren Vergleichbarkeit wird der
Variantenvergleich unter folgenden Voraussetzungen
geführt:
● gleiche Innenraummaße
● nur die Außenwand wird variiert
47 %
KS-Thermohaut
16 %
0 %
6 %
13 %
18 %
Decke (oben) aus Beton,
verputzt
Boden (unten) mit
schwimmendem Estrich
Innentür (Ost)
Innenwand (Ost) als 11,5 cm
dicke KS-Wand
Haustrennwand (Nord) als
zweischalige KS-Wand
Außenwand (Süd + West)
Die Außenwand in Variante b) ist um
8,5 cm (ca. 20 %) dicker als in Variante
a). Dies wirkt sich einerseits positiv auf
die wirksame Wärmespeicherfähigkeit
C wirk aus, da ca. 2 % (ca. 0,5 m²) mehr
Außenwandfläche berücksichtigt wird.
Die größeren Außenabmessungen bewirken
aber andererseits einen um ca. 1 m²
höheren Flächenbedarf. Auch hinsichtlich
der Transmissionswärmeverluste (winterlicher,
energiesparender Wärmeschutz) ist
die Erhöhung der Außenmaße im Allgemeinen
ungünstiger als bei der schlankeren
KS-Funktionswand aus Variante a).
Monolitisches Mauerwerk mit = 0,11 W/(m . K)
50 %
18 %
0 %
7 %
14 %
11 %
Decke (oben) aus Beton,
verputzt
Boden (unten) mit
schwimmendem Estrich
Innentür (Ost)
Innenwand (Ost) als 11,5 cm
dicke KS-Wand
Haustrennwand (Nord) als
zweischalige KS-Wand
Außenwand (Süd + West)
Bild 30: Anteil der Außenwand an der wirksamen Wärmespeicherfähigkeit in Bezug zur gesamten wirksamen
Wärmespeicherfähigkeit
36

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Tafel 15: Beschreibung der Bauteile
Schichtbezeichnung
d
[m]
Bauteil 1a: Außenwand (Süd + West) aus Kalksandstein-Mauerwerk (Variante a)
l
[W/(m·K)]
[kg/m³]
C wirk,10cm / A Bauteil
[Wh/(m²·K)]
1 Kalk-Gipsputz 0,010 0,700 1.400 3,89 0,010
2 KS-Mauerwerk, RDK 1,8 0,175 0,990 1.700 42,50 0,090
3 PS-Hartschaum, WLG 035 0,120 0,035 20 0,00 0,000
4 Außenputz 0,010 0,700 1.400 0,00 0,000
d wirk
[m]
0,315 46,39 0,100
Bauteil 1b: Außenwand (Süd + West) aus monolithischem Mauerwerk mit l = 0,11 W/(m·K) (Variante b)
1 Kalk-Gipsputz 0,015 0,700 1.400 5,83 0,015
2 Monolithisches Mauerwerk 0,365 0,110 850 20,07 0,085
3 Faser-Leichtputz 0,020 0,220 1.000 0,00 0,000
Bauteil 2: zweischalige Haustrennwand (Nord) aus Kalksandstein-Mauerwerk
0,390 25,90 0,100
1 Kalk-Gipsputz 0,010 0,700 1.400 3,89 0,010
2 KS-Mauerwerk, RDK 1,8 0,150 0,990 1.700 42,50 0,090
3 Mineralfaserdämmplatte, WTH 0,040 0,040 120 0,00 0,000
4 KS-Mauerwerk, RDK 1,8 0,150 0,990 1.700 0,00 0,000
5 Kalk-Gipsputz 0,010 0,700 1.400 0,00 0,000
Bauteil 3: Boden (unten)
0,360 46,39 0,100
1 Teppich 0,008 0,060 200 0,58 0,008
2 Zementestrich 0,040 1,400 2.000 22,22 0,040
3 Trittschalldämmung, WLG 040 0,060 0,040 20 0,00 0,000
4 Betondecke 0,160 2,000 2.400 0,00 0,000
5 Kalk-Gipsputz 0,010 0,700 1.400 0,00 0,000
Bauteil 4: Betondecke (oben)
0,278 22,80 0,048
1 Teppich 0,008 0,060 200 0,00 0,000
2 Zementestrich 0,050 1,400 2.000 0,00 0,000
3 Trittschalldämmung, WLG 040 0,060 0,040 20 0,00 0,000
4 Betondecke 0,160 2,000 2.400 60,00 0,090
5 Kalk-Gipsputz 0,010 0,700 1.400 3,89 0,010
Bauteil 5: Innenwand (Ost) aus Kalksandstein-Mauerwerk
0,278 63,89 0,100
1 Kalk-Gipsputz 0,010 0,700 1.400 3,89 0,010
2 KS-Mauerwerk, RDK 1,8 0,115 0,990 1.700 27,15 0,058
3 Kalk-Gipsputz 0,010 0,700 1.400 0,00 0,000
Bauteil 6: Innentür (Ost)
0,135 31,04 0,068
1 Holz 0,040 0,130 500 5,83 0,020
0,040 5,83 0,020
37

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Tafel 16: Zusammenstellung der wirksamen Wärmespeicherfähigkeit für den Beispielraum nach Bild 28, Variante mit schwerer Außenwand
Bauteil wirksame Dicke Fläche C wirk
1a) Außenwand (Süd und West) als KS-Thermohaut 10 cm 22,33 m² 1.036 Wh/K
2) zweischalige Haustrennwand (Nord) aus Kalksandstein 10 cm 14,99 m² 695 Wh/K
3) Boden (unten) mit schwimmendem Estrich 4,8 cm 39,60 m² 903 Wh/K
4) Decke (oben) aus Beton, verputzt 10 cm 39,60 m² 2.530 Wh/K
5) Innenwand (Ost) als 11,5 cm dicke KS-Wand 6,8 cm 11,05 m² 343 Wh/K
6) Innentür (Ost) 2 cm 4,04 m² 24 Wh/K
Summe
5.530 Wh/K
Beurteilung der Bauart (bezogen auf die Grundfläche A G = 39,60 m²):
C wirk / A G = 5.530 / 39,60 = 139,7 Wh/(m²·K) > 130 Wh/(m²·K) => „schwere Bauart“ nach DIN 4108-2
Tafel 17: Zusammenstellung der wirksamen Wärmespeicherfähigkeit für den Beispielraum nach Bild 28, Variante mit leichter Außenwand
Bauteil wirksame Dicke Fläche C wirk
1a) Außenwand (Süd und West) aus monolithischem Mauerwerk mit l = 0,11 W/(m·K) 10 cm 22,73 m² 589 Wh/K
2) zweischalige Haustrennwand (Nord) aus Kalksandstein 10 cm 14,99 m² 695 Wh/K
3) Boden (unten) mit schwimmendem Estrich 4,8 cm 39,60 m² 903 Wh/K
4) Decke (oben) aus Beton, verputzt 10 cm 39,60 m² 2.530 Wh/K
5) Innenwand (Ost) als 11,5 cm dicke KS-Wand 6,8 cm 11,05 m² 343 Wh/K
6) Innentür (Ost) 2 cm 4,04 m² 24 Wh/K
Summe
5.083 Wh/K
Beurteilung der Bauart (bezogen auf die Grundfläche A G = 39,60 m²):
C wirk / A G = 5.083 / 39,60 = 128,4 Wh/(m²K) 130 Wh/(m²·K) => „mittlere Bauart“ nach DIN 4108-2
Vorhandener Sonneneintragskennwert
Der vorhandene Sonneneintragskennwert
(S vorh ) ergibt sich in Abhängigkeit von:
● Fensterfläche (unterschieden nach der
Orientierung)
● Gesamtenergiedurchlassgrad (g) des
jeweiligen Fensters
● Abminderungsfaktor für Sonnenschutzeinrichtungen
(F C ) des jeweiligen Fensters
● Netto-Grundfläche (A G )
zu
S vorh = (A W,i · g total,i )
A G
= 9,06 m 2 · 0,58 · 0,5 + 4,42 m 2 · 0,58 · 1,0
39,6 m 2
= 0,131
Zulässiger Sonneneintragskennwert
Der zulässige Sonneneintragskennwert
(Tafel 18) der schwereren Außenwand in
der Variante a) mit KS-Thermohaut ist um
ca. 15 % höher als bei der monolithischen
Außenwand. Der Vorteil der schweren Bauart
mit der höheren Wärmespeicherfähigkeit
wird hier besonders deutlich. Wird
der Nachweis mit leichter Bauart geführt,
so ergibt sich ein um 40 % niedrigerer zulässiger
Sonneneintragskennwert im Vergleich
zur schweren Bauart (Tafel 19).
Der detaillierte Nachweis zur Ermittlung
der Bauart (Berechnung von C wirk )
hat erheblichen Einfluss auf den zulässigen
Sonneneintragskennwert.
Zusammenfassung
Durch Variation der Sonnenschutzeinrichtungen
(Tafel 20) lässt sich der vorhandene
Sonneneintragskennwert beeinflussen.
Um z. B. eine um 30 % erhöhte Anforderung
an den sommerlichen Wärmeschutz
zu erfüllen, ist in der schweren Kalksandstein-Variante
lediglich eine zusätzliche Außenjalousie
an der Westfassade erforderlich.
Für die Variante mit monolithischem
Mauerwerk sind sowohl auf Süd- als auch
Westfassade mindestens außen liegende
Jalousien erforderlich.
38

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Tafel 18: Ermittlung des zulässigen Sonneneintragskennwertes S zul. anhand der anteiligen Sonneneintragskennwerte S x bei unterschiedlichen Außenwänden mit gleichem
U-Wert
Variante a)
Außenwand aus KS-Thermohaut
Variante b)
Außenwand aus monolithischem Mauerwerk
mit l = 0,11 W/(m²·K)
Klimaregion B S x = 0,030 S x = 0,030
Bauart, siehe Tafel 16 und 17
Erhöhte Nachtlüftung während der zweiten
Nachthälfte (abhängig von der Bauart)
„schwere Bauart“
S x = 0,15 · f gew. = 0,072
bei „schwerer Bauart“
S x = 0,030
„mittlere Bauart“
S x = 0,10 · f gew. = 0,063
bei „mittlerer Bauart“
S x = 0,020
Sonnenschutzverglasung
mit g < 0,4
Fensterneigung
(0° bis 60° gegenüber der Horizontalen)
Fenster mit Nordwest-, Nord- oder Nordost-
Orientierung mit einer Neigung über 60°
S x = 0 S x = 0
S x = 0 S x = 0
S x = 0 S x = 0
Zulässiger Sonneneintragskennwert S zul. 0,132 0,113
Tafel 19: Nachweis des sommerlichen Wärmeschutzes bei unterschiedlichen Außenwandkonstruktionen mit gleichem U-Wert
Außenwand aus KS-Thermohaut
Außenwand aus monolithischem Mauerwerk
mit l = 0,11 W/(m²·K)
vorhandener Sonneneintragskennwert nach
DIN 4108-2
zulässiger Sonneneintragskennwert nach
EnEV 2007 bzw. DIN 4108-2
S vorh = 0,131 S vorh = 0,131
S zul = 0,132 S zul = 0,113
Nachweis nach DIN 4108-2 und EnEV 2007
erfüllt?
(S vorh ≤ S zul ?)
ja
nein
Tafel 20: Einfluss der Sonnenschutzeinrichtung auf den vorhandenen Sonneneintragskennwert
Sonnenschutzeinrichtung Vorhandener Sonneneintragskennwert (S vorh )
Ausgangsfall (Tafel 16):
– Südfassade mit außen liegender Markise (F c = 0,5)
– Westfassade ohne Sonnenschutz (F c = 1,0)
Variante 1: Außenjalousie an der Westfassade
– Südfassade mit außen liegender Markise (F c = 0,5)
– Westfassade mit außen liegenden Jalousien (F c = 0,4)
Variante 2: Rollläden an der Westfassade
– Südfassade mit außen liegender Markise (F c = 0,5)
– Westfassade mit außen liegendem Rollladen (F c = 0,3)
Variante 3: Außenjalousie an Süd- und Westfassade
– Südfassade mit außen liegenden Jalousien (F c = 0,4)
– Westfassade mit außen liegenden Jalousien (F c = 0,4)
Variante 4: Rollläden an Süd- und Westfassade
– Südfassade mit außen liegenden Rollläden (F c = 0,3)
– Westfassade mit außen liegenden Rollläden (F c = 0,3)
S vorh = 0,131
S vorh = 0,092
S vorh = 0,086
S vorh = 0,079
S vorh = 0,059
Der Verschattungsfaktor F c = 0,4 wird auch mit Markisen erreicht, die oben und unten seitlich ventiliert sind.
39

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
ANHANG
Tafel A1: Die wichtigsten Normen rund um den baulichen Wärme- und Feuchteschutz
Nummer der Norm Titel Inhalt und Hinweise
Grundlagennormen
DIN 4108-2
DIN 4108-3
DIN V 4108-4
DIN EN 12524
DIN V 4108-10
Ausführungsnormen
DIN 4108-7
DIN 4108
Beiblatt 2
Wärmeschutz und Energieeinsparung in
Gebäuden – Mindestanforderungen an den
Wärmeschutz
Wärmeschutz und Energieeinsparung in
Gebäuden – Klimabedingter Feuchtschutz,
Anforderungen, Berechnungsverfahren und
Hinweise für Planung und Ausführung
Wärmeschutz und Energieeinsparung in
Gebäuden – Wärme- und feuchteschutztechnische
Kennwerte
Baustoffe und -produkte – Wärme- und
feuchteschutztechnische Eigenschaften –
Tabellierte Bemessungswerte
Wärmeschutz und Energieeinsparung in
Gebäuden – Anwendungsbezogene Anforderungen
an Dämmstoffe – Werksmäßig hergestellte
Wärmedämmstoffe
Wärmeschutz und Energieeinsparung in
Gebäuden – Luftdichtheit von Gebäuden,
Anforderungen, Planungs- und Ausführungsempfehlungen
sowie -beispiele
Wärmeschutz und Energieeinsparung in
Gebäuden – Wärmebrücken – Planungs- und
Ausführungsbeispiele
Mindestanforderungen an den Wärmeschutz von flächigen Bauteilen und
von Wärmebrücken (bauaufsichtlich eingeführt); Nachweisverfahren für
den sommerlichen Wärmeschutz (durch die EnEV in Bezug genommen)
Wasserdampfdiffusion, Glaserverfahren, Tauwasserberechnung,
Ausnahmeregelungen (bauaufsichtlich eingeführt)
Zu verwendende Bemessungswerte der Wärmeleitfähigkeit und Richtwerte
der Wasserdampf-Diffusionswiderstandszahlen von Bau- und
Dämmstoffen (weitere Werte siehe DIN EN 12524); U-Werte von Verglasungen
und Fenstern. Alternativ dürfen Bemessungswerte aus allgemeinen
bauaufsichtlichen Zulassungen für den EnEV-Nachweis verwendet
werden.
Europäische „Schwester“-Norm zu DIN V 4108-4. Enthält u.a. die l-Werte
für Beton, Holz, Holzprodukte. Geht zukünftig in der Neuausgabe 2008
der DIN EN ISO 10456 auf.
Anwendungstypen von genormten Dämmstoffen und dafür erforderliche
Mindesteigenschaften; alternative Festlegungen werden in allgemeinen
bauaufsichtlichen Zulassungen (abZ) oder in bauaufsichtlichen Zustimmungen
im Einzelfall (ZiE) getroffen. Bauaufsichtlich eingeführt.
Anforderungen und Prinzipskizzen zur luftdichten Ausführung der Gebäudehülle
Prinzipskizzen für den bildlichen Nachweis sowie -Referenzwerte für den
rechnerischen Nachweis der Gleichwertigkeit von linienförmigen Wärmebrücken,
nur bei Verwendung des reduzierten pauschalen Wärmebrückenzuschlags
∆U WB = 0,05 W/(m²·K) × Hüllfläche im EnEV-Nachweis
Berechnungsnormen für Bauteile
DIN EN ISO 6946 Bauteile – Wärmedurchlasswiderstand und
Wärmedurchgangskoeffizient – Berechnungsverfahren
DIN EN ISO 10211 Wärmebrücken im Hochbau – Wärmeströme
und Oberflächentemperaturen – Detaillierte
Berechnungen
DIN EN ISO 13370 Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden
– Wärmeübertragung über das Erdreich –
Berechnungsverfahren
DIN EN ISO 13789 Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden
– Spezifischer Transmissionswärmeverlustkoeffizient
– Berechnungsverfahren
DIN EN ISO 10077-1 Wärmetechnisches Verhalten von Fenster, Rechnerische Bestimmung des U-Werts von Fenstern
Türen und Abschlüssen – Berechnung des
Wärmedurchgangskoeffizienten – Vereinfachtes
Verfahren
DIN EN ISO 10077-2 Wärmetechnisches Verhalten von Fenstern,
Türen und Abschlüssen – Berechnung des
Wärmedurchgangskoeffizienten – Numerisches
Verfahren für Rahmen
Berechnungsnormen für Gebäude
DIN V 4108-6 Wärmeschutz und Energieeinsparung in Gebäuden
– Berechnung des Jahresheizwärmeund
des Jahresheizenergiebedarfs
DIN EN 13790
DIN V 4701-10
Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden
– Berechnung des Heizenergiebedarfs
Energetische Bewertung heiz- und raumlufttechnischer
Anlagen – Heizung, Trinkwassererwärmung,
Lüftung
Standardwerte für R si und R se ; Formeln für R und U; Behandlung von
Luftschichten; Berücksichtigung niedrigemittierender Oberflächen bei
Luftschichten; Korrekturwerte für den U-Wert.
Vorgehensweise bei numerischen Berechnungen von zwei- und dreidimensionalen
Wärmebrücken; Randbedingungen.
Detaillierte Berücksichtigung des Wärmetransports über das Erdreich;
kann vereinfachend auch über F x -Werte berücksichtigt werden.
Wärmetransferkoeffizienten; detaillierte Berücksichtigung einiger Wärmetransportpfade.
Rechnerische Bestimmung des U-Werts von Fensterrahmen. Enthält Gleichungen
für den Wärmedurchlasswiderstand von schmalen Luftspalten.
Enthält u.a. das Heizperioden- und das Monatsbilanzverfahren für die
EnEV-Bilanzierung von Wohngebäuden sowie die zu verwendenden Randbedingungen
in Anhang D. Basiert auf der europäischen Norm DIN EN
832:1998-12, die inzwischen zurückgezogen und durch DIN EN 13790
ersetzt ist; dies hat aber keine Auswirkung auf die Gültigkeit im Rahmen
der EnEV.
Nachfolger der zurückgezogenen DIN EN 832. Wird derzeit überarbeitet
und auf die Berechnung von Kühlvorgängen erweitert. Neuausgabe
erscheint 2008.
Berechnung der Anlagenaufwandszahl für Heizung, Lüftung und Warmwasser
für Wohngebäude im EnEV-Nachweis; primärenergetische Bewertung
40

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
Fortsetzung Tafel A1: Die wichtigsten Normen rund um den baulichen Wärme- und Feuchteschutz
Nummer der Norm Titel Inhalt und Hinweise
DIN 4701-10
Beiblatt 1
DIN V 18599-1
bis 10
Energetische Bewertung heiz- und raumlufttechnischer
Anlagen – Diagramme und Planungshilfen
für ausgewählte Anlagensysteme
mit Standardkomponenten
Energetische Bewertung von Gebäuden – Berechnung
des Nutz-, End- und Primärenergiebedarfs
für Heizung, Kühlung, Lüftung, Trinkwarmwasser
und Beleuchtung, Teile 1 bis 10
Messnormen für Gebäude
DIN EN 13829 Wärmetechnisches Verhalten von Gebäuden –
Bestimmung der Luftdurchlässigkeit von Gebäuden
– Differenzdruckverfahren (ISO 9972:
1996, modifiziert).
Diagramme für 71 Anlagenkombinationen zur Bestimmung der Anlagenaufwandszahl
für Heizung, Lüftung und Warmwasserbereitung für Wohngebäude
im EnEV-Nachweis
Berechnung des Energiebedarfs von Gebäuden für den Nachweis nach
EnEV 2007 für Nichtwohngebäude. Soll in absehbarer Zeit auch für die
Bewertung von Wohngebäuden herangezogen werden.
Messverfahren für die Luftdichtheit der Gebäudehülle („Blower-Door“-
Messung). Wurde aufgrund der Unvollständigkeit der ISO 9972 als
modifizierte (erweiterte) Ausgabe der ISO-Norm veröffentlicht
Tafel A2: Die wichtigsten physikalischen Größen, Formelzeichen und Einheiten rund um bauliche Wärmedämmung und klimabedingten Feuchteschutz
Physikalische Größe Symbol Einheit
Länge l m
Breite b m
Dicke d m
Höhe h m
Fläche A m²
Volumen V m³
Masse m kg
Dichte kg/m³
Celsius-Temperatur q, u °C
Thermodynamische Temperatur T K
Wärmemenge Q J = Ws
Spezifische Wärmekapazität c J/(kg∙K)
Wirksame Wärmespeicherfähigkeit C wirk Wh/K
Wärmestrom F Ws/s = Wh/h = W
Wärmestromdichte q W/m²
Wärmeleitfähigkeit l W/(m∙K)
Thermischer Leitwert L W/(m∙K)
Wärmedurchlasswiderstand R m²∙K/W
Wärmeübergangswiderstand innen/außen R si / R se m²∙K/W
Wärmedurchgangswiderstand R T m²∙K/W
Wärmeübergangskoeffizient h W/(m²∙K)
Wärmedurchgangskoeffizient (U-Wert) U W/(m²∙K)
Längenbezogener Wärmedurchgangskoeffizient ( -Wert)
(früher: Wärmebrückenverlustkoeffizient; Wärmebrückenverlustwert)
Punktbezogener Wärmedurchgangskoeffizient ( -Wert) W/K
Temperaturfaktor an der Innenoberfläche f Rsi -
Hemisphärischer Emissionsgrad e -
Strahlungsaustauschgrad E -
Luftwechsel n 1/h
Wasserdampfteildruck p Pa
Wasserdampfsättigungsdruck p S Pa
Relative Luftfeuchte w %
W/(m∙K)
massebezogener / volumenbezogener Feuchtegehalt u m / u v M.-% / Vol.-%
Wasserdampf-Diffusionswiderstandszahl m -
Wasserdampfdiffusionsäquivalente Luftschichtdicke s d m
Tauwassermasse flächenbezogen m W,T kg/m²
Verdunstungsmasse flächenbezogen m W,V kg/m²
Wasseraufnahmekoeffizient w kg/(m²∙h 0,5 )
Wasserdampf-Diffusionskoeffizient D m²/h
Wasserdampf-Diffusionsdurchlasswiderstand Z m²∙h∙Pa/kg
Wasserdampf-Diffusionsstromdichte g kg/(m²∙h)
41

KALKSANDSTEIN – Wärmeschutz
LITERATUR
[1] Bundesministerium für Wirtschaft
und Technologie: Energiedaten. Berlin
2008
[2] Hauser, G.; Maas, A.: Energieeinsparverordnung.
Erschienen im Fachbuch
Planung, Konstruktion, Ausführung,
4. Auflage. Hrsg.: Bundesverband
Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
2008
[3] U-Wert-Berechnung.
Kostenfreier Download unter:
www.kalksandstein.de.
Hrsg.: Bundesverband Kalksandsteinindustrie
eV, Hannover 2007
[4] Pfundstein, M.; Gellert, R.; Spitzner, M.
H.; Rudolphi, A.: Dämmstoffe – Grundlagen,
Materialien, Anwendungen. Edition
Detail, Institut für internationale
Architektur-Dokumentation, München
2008
[5] FIW München: U-Werte zusammengesetzter
Bauteile nach DIN EN ISO
6946. Berechnungsprogramm.
Kostenfreier Download unter:
www.fiw-muenchen.de.
München 2004
[6] Ingenieurbüro Hauser: Wärmebrückenkatalog
Kalksandstein.
Kostenfreier Download unter:
www.kalksandstein.de.
Hrsg.: Bundesverband Kalksandsteinindustrie
eV, Hannover 2006
[7] Ausschussinternes Arbeitspapier des
DIN-Normungsausschuss NABau 005-
56-91; noch unveröffentlicht
[8] FVHF-Richtlinie: Bestimmung der
wärmetechnischen Einflüsse von
Wärmebrücken bei vorgehängten hinterlüfteten
Fassaden, Berlin 1998
[9] Holm, A.; Sedlbauer, K.; Radon, I.;
Künzel H. M.: Einfluss der Baufeuchte
auf das hygrothermische Verhalten von
Gebäuden, IBP Mitteilung 29, 2002
[10] Künzel H. M.: Austrocknung von Wandkonstruktionen
mit Wärmedämmverbundsystemen.
– In: Bauphysik 20
(1998), Heft 1, Seite 18-23
[11] Schubert, P.: Zurrißfreien Wandlänge
von nichttragenden Mauerwerkwänden.
Berlin: Ernst & Sohn – In: Mauerwerk-
Kalender 13 (1988), S. 473-488
[12] FLiB Beiblatt zu DIN EN 13829: Wärmetechnisches
Verhalten von Gebäuden.
Bestimmung der Luftdurchlässigkeit
von Gebäuden – Differenzdruckverfahren.
Hrsg.: Fachverband Luftdichtheit
im Bauwesen e. V., Kassel 2001
[13] Seeberger + Partner: KS-Nachweisprogramm
zur Berechnung des sommerlichen
Wärmeschutzes. Kostenfreier
Download unter:
www.kalksandstein.de.
Hrsg.: Bundesverband Kalksandsteinindustrie
eV, Hannover 2007
42

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 13: Brandschutz
Stand: Dezember 2008

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
1. Einleitung_________________________________________________________ 3
2. Grundlagen und Anforderungen______________________________________ 3
2.1 DIN 4102_____________________________________________________ 3
2.2 Europäische Prüfnormen________________________________________ 5
2.3 DIN ENV 1996-1-2_____________________________________________ 6
2.4 Bauordnung – Richtlinien________________________________________ 7
2.5 Brandschutzkonzepte__________________________________________ 15
3. Brandschutz mit KS-Konstruktionen_________________________________ 16
3.1 Grundlagen__________________________________________________ 16
3.2 KS-Wände der Feuerwiderstandsklassen F 30 – F 180
nach DIN 4102-2 (1977) und DIN 4102-4 (1994)_________________ 16
3.3 Brandwände__________________________________________________ 19
3.4 Komplextrennwände___________________________________________ 22
3.5 Gebäudeabschlusswände – Gebäudetrennwände__________________ 25
3.6 Außenwände_ ________________________________________________ 27
3.7 Sonstige KS-Anwendungen_____________________________________ 28
4. Haustechnische Aspekte___________________________________________ 29
5. Versicherungstechnische Aspekte___________________________________ 30
6. Zusammenfassung aller brandschutztechnisch nachgewiesenen
KS-Konstruktionen_ _______________________________________________ 31
6.1 KS-Mauerwerk nach DIN 1053-1 in Verbindung mit DIN 4102-4
sowie DIN 4102-4/A1_ ________________________________________ 31
6.2 KS-Mauerwerk nach DIN 1053-100 in Verbindung mit DIN 4102-22_ _ 32
Literatur____________________________________________________________ 32
KALKSANDSTEIN
Brandschutz
Stand: Dezember 2008
Autor:
Dipl.-Ing. Christiane Hahn,
ö.b.u.v. Sachverständige für Brandschutz,
Braunschweig/Hamburg
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9055
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck auch auszugsweise nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr: € 5,–
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
1. EINLEITUNG
Alle Landesregierungen haben sich zum
Ziel gesetzt, das Bauen zu vereinfachen
und zu deregulieren. Davon ist auch der
Brandschutz betroffen. Die Verantwortung
wird durch die Neuregelungen in den
Landesbauordnungen den Planverfassern
übertragen. Diese sind aber aufgrund mangelnder
Kenntnisse oft überfordert, weil
der Brandschutz mittlerweile sehr komplex
und allübergreifend ist.
Bei rechtzeitiger Beachtung der Brandschutzanforderungen
und der Normen sowie
bei Auswahl geeigneter Bauprodukte
(Baustoffe) in der Planung ist der erforderliche
Brandschutz häufig bereits sichergestellt.
Die Brandschutzanforderungen an
Mauerwerkswände werden in den Landesbauordnungen
definiert und durch Verordnungen,
Richtlinien und Verwaltungsvorschriften
ergänzt bzw. spezifiziert.
Aufgrund der europäischen Harmonisierung
in der Normung ist einiges auch im Brandschutz
im Fluss. Dies beeinflusst jedoch
nicht nur die Normung, sondern hat sich
auch auf die Bauordnungen hinsichtlich
der Begriffe und der Nachweise ausgewirkt.
DIN 4102 – Brandverhalten von Baustoffen
und Bauteilen – diente über Jahrzehnte
als Prüfnorm zum Prüfen des Brandverhaltens
von Baustoffen und Bauteilen
und wurde schrittweise durch die europäischen
Prüfnormen ersetzt. DIN 4102-4 [1]
mit der A1-Fassung [2] dient zurzeit noch
als direkter Brandschutznachweis für bereits
klassifizierte Baustoffe und Bauteile.
Bauaufsichtlich werden im Genehmigungsverfahren
überwiegend Brandschutznachweise
gefordert. Dies kann in Form von
Brandschutzkonzepten, z.B. für Sonderbauten,
oder auch nur durch Ausfüllen von
vorgegebenen Nachweis-Tabellen erfolgen.
Für Sonderbauten sind Brandschutzkonzepte
allein aus wirtschaftlichen Gesichtpunkten
unabdingbar, weil der Brandschutz
durch den Rohbau nur noch zu ca. 25-35 %
abdeckt wird. Der Rest spielt sich in dem
immer komplexer werdenden Ausbau einschließlich
der Haustechnik ab.
2. GRUNDLAGEN UND ANFORDERUNGEN
Die folgenden Ausführungen können nur
einen Überblick zu den brandschutztechnischen
Grundlagen und Anforderungen
geben. Weitere Details sind der Fachliteratur
und den jeweiligen Vorschriften zu
entnehmen.
Tafel 1: Baustoffklassen nach DIN 4102-1 – Bauaufsichtliche
Benennung
Baustoffklassen
nach
DIN 4102-1
A
A1
A
B
B1
B
B3
Bauaufsichtliche
Benennung
nichtbrennbare Baustoffe
ohne Entflammung
Entflammung < 20 s
brennbare Baustoffe
schwer entflammbar
normal entflammbar
leicht entflammbar
2.1 DIN 4102
Die Gesamtnorm DIN 4102 enthält die
Grundlagen für die Definition der bauaufsichtlichen
Begriffe hinsichtlich Brandschutz
sowie die sich daraus ergebenen
Anforderungen. DIN 4102 setzt sich aus
19 Teilen (Teile 1-9, 11-18 und 21, 22) zusammen.
DIN 4102 ist im Wesentlichen
eine Prüfnorm. Hiervon ausgenommen
sind DIN 4102-4, -22 [3] die genormte und
klassifizierte Baustoffe, Bauteile und Sonderbauteile
zusammenfassen und mögliche
Anwendungen in brandschutztechnischer
Hinsicht darstellt. Bild 1 gibt eine Übersicht
über DIN 4102 sowie die Verbindung
zu Brandereignissen und Brandschutznachweisen.
Brandschutztechnische Begriffe, Anforderungen
und Prüfungen werden für Baustoffe,
Bauteile und Sonderbauteile in
den Normteilen 1-3, 5-9 und 11-13 der
DIN 4102 definiert. Baustoffe (Bauprodukte)
werden gemäß DIN 4102-1 in die
Baustoffklassen A (nichtbrennbar) und
B (brennbar) klassifiziert. Die einzelnen
Schadenfeuer
Entstehungsbrand
Brandverhalten von Baustoffen
Entflammbarkeit, Flammenausbreitung
Wärmeentwicklung, Brandnebenerscheinung
Prüfhilfsmittel
Prüfnormen
Voll entwickelter Brand
Bauteil- bzw. Sonderbauteil-Verhalten
Verlust von Raumabschluss und ggf. Tragfähigkeit
bei Bauteilen bzw. Sonderbauteilen
Baustoffe
DIN 4101-1
DIN 4101-14
Rauch
Toxizide
Abtropfen
Fußbodenbeläge
Brandschacht Schmelzpunkt
Konstr. Prüfung
DIN
4102-15 4102-16
Kleinprüfstand
DIN 4102-17 DIN 4102-8
Bauteile
DIN 4102-2
Brandwände
Außenwände
DIN 4102-3
Feuer.-Abschlüsse
Brand Funktion
DIN
4102-5 4102-18
DIN 4102-6 DIN 4102-7 DIN 4102-9
Lüftungsleitungen
Bedachungen
Kabelabschottungen
Rohrabschottungen
Funktion
E-Kabel
G- u. F-Verglasungen
I-Kanäle
DIN 4102-11 DIN 4102-12 DIN 4102-13
Prüf-/Untersuchungsberichte
Verwendbarkeitsnachweise
Allgemeines
bauaufsichtliches
Prüfzeugnis (abP)
A1 ohne brennende
Bestandteile
Allgemeine
bauaufsichtliche
Zulassung (abZ)
des DIBt
A1 – A2 – B1
DIN 4102-4/A1
DIN 4102-22
Zusammenstellung
klassifizierter
Baustoffe, Bauteile,
Sonderbauteile
Allgemeines
bauaufsichtliches
Prüfzeugnis (abP)
nach DIN 4102 von
anerkannter Prüfstelle
Allgemeine
bauaufsichtliche
Zulassung (abZ)
des DIBt
Bild 1: Übersicht DIN 4102 (Stand September 2008)

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Klassen werden gemäß Tafel 1 noch weiter
unterteilt. Bauaufsichtlich wird die
Baustoffklasse A nicht unterteilt. Brandschutztechnisch
werden jedoch die Baustoffklassen
A 1 und A 2 unterschieden.
Die Baustoffklasse A 1 charakterisiert die
klassischen Baustoffe, die nicht brennen,
z.B. Beton und Kalksandstein. In die Baustoffklasse
A 2 werden diejenigen Baustoffe
eingereiht, die den klassischen Bau
stoffen ähneln, aber einen gewissen Anteil
brennbarer Bestandteile enthalten, z.B.
EPS-Leichtbetone. Als Grenzwert zwischen
den beiden Klassen wird die Entflammung
zugrunde gelegt.
Als Bauteile (Bauprodukte) im Sinne der
Norm gelten Wände (Mauerwerk), Decken,
Stützen (Pfeiler), Unterzüge, Treppen usw.
Als Sonderbauteile (Bauprodukte) gelten
Brandwände, nichttragende Außenwände,
Feuerschutzabschlüsse (Türen, Tore),
Lüftungsleitungen, Kabelabschottungen,
Installationskanäle, Installationsschächte
(Schachtabmauerungen), Rohrabschottungen,
Kabelanlagen, Verglasungen usw.
In DIN 4102-2 wird der Begriff der Feuerwiderstandsklasse
in Abhängigkeit von der
Zeit (30 min bis 180 min) definiert und
Bauteile den Feuerwiderstandsklassen
F 30 bis F 180 zugeordnet. Für Bauteile
und Sonderbauteile gelten unterschiedliche
Abkürzungen (Tafel 2).
Es gibt für einige Sonderbauteile keine
Abkürzungen. Außerdem ist anzumerken,
dass Komplextrennwände lediglich in einer
Fußnote von DIN 4102-3 erwähnt werden.
Dies beruht darauf, dass derartige Anforderungen
nur im Versicherungsbereich und
nicht bauaufsichtlich erhoben werden.
DIN 4102-4 erschien 1994 in überarbeiteter
Form, sie war im Mauerwerksbau
aufgrund der umfangreichen Weiterentwicklungen
wesentlich erweitert worden.
Danach sind Kalksandsteine der Baustoffklasse
A 1 zuzuordnen, ebenso Mörtel nach
DIN 1053. Außerdem sind umfangreiche
Angaben zur Klassifizierung und Anwendung
von Mauerwerkswänden aus Kalksandsteinen
enthalten.
Aufgrund der europäischen Normung wurde
eine nach fünf Jahren fällige Überarbeitung
mehrfach verschoben. 2001 wurde
im DIN-Ausschuss beschlossen, keine
Überarbeitung durchzuführen, sondern eine
Anwendungsnorm zu erstellen. Die Anwendungsnorm
sollte lediglich eine Verknüpfung
zu den zukünftigen Eurocode-Bemessungsnormen
ermöglichen und in geringem
Tafel 2: Benennung von Bauteilen und Sonderbauteilen nach DIN 4102
Bauteile und Sonderbauteile
(Bauprodukte – Bauarten)
Tafel 3: Baustoffklassen nach den europäischen Prüfnormen (Stand Oktober 2008)
Benennung – Abkürzungen
nach DIN 4102
Bauteile Wände, Decken, Stützen, Unterzüge,
Balken, Unterdecken, Dächer usw. F 30 bis F 180
Sonderbauteile nichttragende Außenwände W 30 bis W 90
Feuerschutzabschlüsse T 30 bis T 90
Brandschutzverglasungen
Wärmestrahlung durchlässig G 30 bis G 120
EN 13501
Euro-
Klassen
A 1
A 2
B
C
D
undurchlässig F 30 bis F 90
Lüftungsleitungen L 30 bis L 120
Kabelabschottungen S 30 bis S 120
Rohrabschottungen R 30 bis R 120
Installationskanäle und -schächte I 30 bis I 120
Funktionserhalt von Kabelanlagen E 30 bis E 120
Brandwand
Eignung als Brandwand
Bedachung
harte Bedachung
Fahrschachtabschlüsse
Fahrschachtabschlüsse
widerstandsfähig gegen
Feuer und Rauch
Prüfverfahren
EN ISO 1182 1) und
EN ISO 1716
EN ISO 1182 1) oder
EN ISO 1716 und
EN 13823 (SBI)
EN 13823 (SBI) und
EN ISO 11925-2 2) :
Beanspruchung = 30 s
EN 13823 (SBI) und
EN ISO 11925-2 2) :
Beanspruchung = 30 s
EN 13823 (SBI) und
EN ISO 11925-2 2) :
Beanspruchung = 30 s
E EN ISO 11925-2 2) :
Beanspruchung = 15 s
F –
Anforderungsniveau
kein Beitrag
zum Brand
vernachlässigbarer
Beitrag
zum Brand
sehr geringer
Beitrag zum
Brand
geringer Beitrag
zum Brand
hinnehmbarer
Beitrag zum
Brand
hinnehmbares
Brandverhalten
keine
Anforderungen
Umfang neuere Erkenntnisse berücksichtigen.
Ziel war es, die Anwendungsnorm
Ende 2002 zu veröffentlichen. 2004 wurde
eine A1-Ergänzung zu DIN 4102-4 sowie
DIN 4102-22 veröffentlicht. DIN 4102-22
schafft die Verknüpfung zwischen DIN 4102-4
und dem neuen semiprobabilistischem Bemessungskonzept.
In Europa gibt es bisher
kein Mandat, eine der DIN 4102-4 entsprechende
Norm zu erarbeiten. Eine derartige
Norm wird auch von einigen europäischen
Ländern abgelehnt, weil diese der Ansicht
sind, es muss alles über Prüfzeugnisse
nachgewiesen sein in Verbindung mit einer
wirksamen Kontrolle auf der Baustelle. Zur
Zeit wird eine A2-Fassung zu DIN 4102-4
und eine A1-Fassung zu DIN 4102-22 erarbeitet.
Veröffentlichung Anfang 2009.
Brandszenarium
voll entwickelter
Brand
ca.
60 kW/m²
DIN
4102-
Klasse
A 1
– – A 2
einzelner
brennender
Gegenstand
ca.
40 kW/m²
– – –
– – –
kleine
Flammen
20 mm
Flamme
B 1
B 2
– – B 3
1)
Für homogene Produkte und wesentliche Bestandteile von nicht homogenen Produkten
2)
Bei einer Flankenbeanspruchung der Oberfläche und – sofern für die Endanwendung des Produkts
relevant – einer Flankenbeanspruchung der Probenkante

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
2.2 Europäische Prüfnormen
Für den Nachweis des Brandverhaltens der
Baustoffe (Bauprodukte) und damit der
Baustoffklassen wurden in Europa neue
Prüfverfahren entwickelt und verabschiedet,
weil die bisherigen Prüfverfahren sehr
unterschiedlich waren. Die Prüfungen erfolgen
nach unterschiedlichen Normen, die
neuen Bezeichnungen der Baustoffklassen
sind in Tafel 3 zusammengefasst.
Kalksandsteine und Mörtel mit organischen
Bestandteilen bis zu 1 M.-% müssen
nicht neu geprüft werden; sie wurden
gemäß Entscheidung der Europäischen
Kommission in ein Verzeichnis von Bauprodukten
der Kategorie A aufgenommen, d.h.
in die Baustoffklasse A 1 eingestuft.
Ebenso wurden in Europa für den Nachweis
des Brandverhaltens von Bauteilen
neue Prüfverfahren erarbeitet, von denen
bereits diverse verabschiedet sind. In der
Tafel 4 ist der derzeitige Stand zusammengefasst.
Die Prüfnormen sind in Europa
sehr aufgebläht worden, weil einige
Länder es für erforderlich halten, für jedes
Einzelbauteil jede Prüfeinzelheit schriftlich
niederzulegen. Andererseits mag dieses
auch erforderlich sein, um vergleichbare
Prüfergebnisse zu erhalten.
Im Folgenden werden nur die für die
Prüfung von Mauerwerk relevanten Prüfnormen
näher erläutert.
DIN EN 1363 beinhaltet die Grundlagen
zur Durchführung von Brandprüfungen
an Bauteilen, u.a. die Brandraumkurven.
Diese entsprechen den bisher in Deutschland
verwendeten (Bild 2). DIN EN 1364-1
regelt die speziellen Anforderungen zur
Prüfungsdurchführung von nichttragenden
Wänden und DIN EN 1365-1 von tragenden
Wänden. Diese Prüfnormen sind
1999 erschienen. Im bauaufsichtlichen
Verfahren darf entweder nach deutscher
oder europäischer Prüfnorm geprüft werden.
Die europäische Klassifizierungsnorm
DIN EN 13501 mit den Teilen 1 und
2 ist mittlerweile verabschiedet. Im ersten
Schritt hatte Deutschland dagegen
gestimmt. In der Bauregelliste 2002/1
Anlage 0.1.1 wurden die europäischen
Klassifizierungen bereits eingeführt und
den bauaufsichtlichen Verwendungsvorschriften
gegenübergestellt. Sie sind damit
im bauaufsichtlichen Verfahren alternativ
zu den Klassifizierungen von DIN 4102-2
anwendbar. Nach dem jetzigen Stand bleiben
die Klassifizierungen nach DIN 4102-2
noch fünf bis zehn Jahre erhalten.
Tafel 4: Europäische Prüfnormen für Bauteile (Stand Oktober 2008)
Grundnorm
Feuerwiderstandsprüfung
Klassifizierungen
Nichttragende
Bauteile
Tragende
Bauteile
Dächer
Installationen
Bekleidungen
Türen
1)
In Vorbereitung
Norm Inhalt Entsprechende
deutsche Norm
DIN EN 1363-1:1999-10 Allgemeine Anforderungen DIN 4102-2
DIN EN 1363-2:1999-10
DIN EN 13501-1:2007-05
DIN EN 13501-2:2008-01
DIN EN 13501-3:2006-03
Alternative und
ergänzende Verfahren
Klassifizierung
Brandverhalten (Baustoffe)
Klassifizierung Feuerwiderstand
(Bauteile)
Leitungen und Brandschutzklappen
DIN 4102-2 +
DIN 4102-3
DIN 4102-1
DIN 4102-2
DIN 4102-5
DIN EN 13501-4:2007-04 Anlagen zur Rauchfreihaltung keine
DIN EN 13501-5:2006-03 Bedachungen DIN 4102-7
DIN EN 1364-1:1999-10
Wände inklusive
Verglasungen DIN 4102-2
DIN EN 1364-2:1999-10 Unterdecken
DIN EN 1364-3:2006-12 Vorhangfassaden – Gesamt keine
DIN EN 1364-4:2007-06
Vorhangfassaden –
Teilbereich
DIN 4102-3
DIN EN 1365-1:1999-10 Wände
DIN EN 1365-2:2000-02 Decken und Dächer
DIN EN 1365-3:2000-02 Balken
DIN EN 1365-4:1999-10 Stützen
DIN 4102-2
DIN EN 1365-5:2005-02 Balkone und Laubengänge
DIN EN 1365-6 :2005-02 Treppen
DIN V ENV 1187:2006-10 Dächer von außen
DIN EN 1187-1:1995-10 Dächer von außen
DIN 4102-7
DIN EN 1187-2:1994-02 Dächer von außen
DIN EN 1366-1:2008-09 Leitungen DIN 4102-11
DIN EN 1366-2:1999-10 Lüftungsleitungen DIN 4102-6
DIN EN 1366-3:2006-10 Abschottungen DIN 4102-9
DIN EN 1366-4:2006-08 Abdichtungssysteme
DIN EN 1366-4/A1:2008-08 für Fugen
DIN 4102-2
DIN EN 1366-5:2007-11 Installationskanäle DIN 4102-11
DIN EN 1366-6:2005-02 Doppel- und Hohlraumböden
DIN 4102-2 +
Prüfgrundsätze
DIN EN 1366-7:2004-05
Feuerschutzabschlüsse bahngebundener
Förderanlagen
DIN 4102-5
DIN EN 1366-8:2004-10 Entrauchungsleitungen keine
DIN EN 1366-9:2008-08
Entrauchungsleitungen/
Einzelabschnitt
keine
DIN EN 1366-10:2004-12 Entrauchungsklappen keine
DIN EN 1366-11 1)
Funktionserhalt von
Kabelanlagen
DIN 4102-12
DIN V ENV 13381-1 1) Horizontale Bekleidungen /
Unterdecken
DIN EN 13381-2:2008-10 Vertikale Bekleidungen
DIN EN 13381-3:2008-10 Beton
DIN V ENV 13381-4:2003-09 Stahl
DIN 4102-2
DIN EN 13381-5:2008-10 Verbund
DIN EN 13381-6:2008-10 Holz
DIN EN 13381-7:2008-10 Holzbauteile
DIN EN 1634-1:2008-03 Feuerschutzabschlüsse DIN 4102-5
DIN EN 1634-2:2006-10
Türbeschläge für
Feuerschutzabschlüsse
keine
DIN EN 1634-3:2005-01 Rauchschutzabschlüsse DIN 18095

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
T [ C]
1200
1000
800
600
400
200
0
Hydrokarbonkurve
ETK
Schwelbrandkurve
Bild 2: Temperaturkurven nach DIN 4102
Tafel 5: Europäische Klassifizierungen von Bauteilen
Außenbrandkurve
0 30 60 90 120
t [min]
Kurzzeichen – Bedeutung
Beurteilungskriterium
R Résistance Tragfähigkeit eines tragenden Bauteils
E Étanchéité Raumabschluss tragender oder nichttragender
Bauteile
I Isolation Wärmedämmung – Temperaturkriterium
unter Brandeinwirkung
W Radiation Begrenzung des Strahlungsdurchtritts
M Mechanical impact Mechanische Einwirkung auf Wände –
Stoßbeanspruchung
(Brandwände, Komplextrennwände)
S Smoke Begrenzung der Rauchdurchlässigkeit –
Dichtheit bzw. Leckrate
C Closing Selbstschließende Eigenschaft (ggf. mit Anzahl
der Lastspiele einschl. Dauerfunktion)
P
Aufrechterhaltung der Energieversorgung und/
PH
oder Signalübermittlung
l 1 , l 2
Unterschiedliche Wärmedämmkriterien
...200, 300... °C Angabe der Temperaturbeanspruchung
i → o in – out Richtung der klassifizierten Feuerwiderstandsi
← o
fähigkeit bei vertikalen Bauteilen
i ↔ o
a → b above – below Richtung der klassifizierten Feuerwiderstandsa
← b
fähigkeit bei horizontalen Bauteilen
a ↔ b
v e , h o vertical – horizontal für vertikalen / horizontalen Einbau klassifiziert
Tafel 6: Klassifizierung von Wänden nach DIN EN 13501-2, Beispiele
Bauaufsichtliche Tragende Wände
Nicht-
Benennung
tragende
Innenwände
nichtraumabschließend
raumabschließend
feuerhemmend R 30 REI 30 EI 30
hochfeuerhemmend
R 60 REI 60 EI 60
feuerbeständig R 90 REI 90 EI 90
Brandwand – – – –
Wände mit
Stoßbeanspruchung
tragend/
nichttragend
Feuerwiderstandsdauer
120 min
1)
Nach Industriebaurichtlinie
R 120 REI 120 EI 120 1) –
Nichttragende
Außenwände
E 30 (i → o)
E 30 (o ← i)
E 60 (i → o)
E 60 (o ← i)
E 90 (i → o)
E 90 (o ← i)
REI-M 30 1)
EI-M 30 1)
REI-M 60 1)
EI-M 60 1)
–
REI-M 90
EI-M 90
REI-M 120 1)
EI-M 120 1)
Die Prüfnormen für Wände unterscheiden
sich von DIN 4102 nur wenig, weil
die deutsche Delegierte den deutschen
Standpunkt gut durchsetzen konnte. Die
Normen unterscheiden sich durch andere
Brandraum-Thermoelemente (Plate-Elemente),
durch einen erhöhten Überdruck im
Brandraum (20 Pa anstelle von 10 Pa) und
geringere Anforderungen an die Messung
der Oberflächentemperaturen (keine Messung
unmittelbar auf Fugen bzw. Schraubenköpfen).
Diese Unterschiede haben
bei der Prüfung von Mauerwerkswänden
keinen wesentlichen Einfluss auf die Prüfergebnisse
und damit keinen für die Klassifizierung
maßgebenden Einfluss.
In den Europäischen Prüfnormen wurde in
DIN EN 1363-2 das rein deutsche Prüfverfahren
zum Nachweis von Brandwänden
aufgenommen.
Die Kurzbezeichnungen für die Klassifizierungen
von Bauteilen haben sich jedoch
geändert. Es gibt jetzt für jedes Prüfkriterium
einen eigenen Buchstaben und die
Bezeichnung setzt sich dann aus mehreren
Buchstaben sowie der Prüfdauer
zusammen. Die Bezeichnungen wurden
aus dem Französischen und Englischen
abgeleitet. Sie sind in der Tafel 5 zusammengefasst.
Zu diesen Beispielen lässt sich zusammenfassend
feststellen, dass nach den
europäischen Bezeichnungen – die Wände
als Beispiel herangezogen – zwischen
den einzelnen Wandarten deutlicher unterschieden
wird. Damit werden zwar umfangreichere
Benennungen erforderlich, aber
es gibt hoffentlich weniger Missverständnisse,
weil jeder eindeutig zum Ausdruck
bringen muss, welche Wandart gemeint ist.
D.h. aber auch, es muss sorgfältig geprüft
werden, ob die richtige Wandart angeboten
und ausgeführt wird. Weitere Angaben
können [4] entnommen werden.
2.3 DIN ENV 1996-1-2
Die Vornorm DIN ENV 1996-1-2 (Fassung
1995) [5], früher Eurocode 6, liegt mit
einem Nationalen Anwendungsdokument
(NAD) vor. Obwohl sie für den Mauerwerksbereich
bisher sehr unbefriedigend
ist, wurde sie zusammen mit den übrigen
Eurocodes bauaufsichtlich eingeführt.
Mittlerweile liegt die überarbeitete Fassung
DIN EN 1996-1-2:2006-10 vor. Der
Nationale Anhang soll Anfang 2009 fertig
werden. Die Bemessungsnorm von Mauerwerk
für den Brandfall umfasst Tabellen
entsprechend DIN 4102-4, außerdem ein
vereinfachtes und ein allgemeines Rechen-

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
verfahren. Da langfristig damit zu rechnen
ist, dass die europäischen Bemessungsnormen
bauaufsichtlich eingeführt werden
und dann DIN 4102-4 zurückgezogen wird,
ist es wichtig, möglichst weit den deutschen
Erkenntnisstand einzubringen.
2.4 Bauordnung – Richtlinien
2.4.1 Bauordnung – Musterbauordnung
Die Generalklausel des Brandschutzes, die
in ähnlicher Fassung in allen Landesbauordnungen
enthalten ist, lautet:
„Bauliche Anlagen müssen so beschaffen
sein, dass
● der Entstehung und der Ausbreitung
von Feuer und Rauch vorgebeugt wird
und
● bei einem Brand wirksame Löscharbeiten
und
● die Rettung von Menschen und Tieren
möglich sind.“
Um diese Grundsatzanforderung zu erfüllen,
gibt es zahlreiche Einzelanforderungen.
Für Bauteile gibt es u.a. die
Anforderungen feuerhemmend, hochfeuerhemmend
und feuerbeständig. Zusatzanforderungen
für Baustoffe werden mit
z.B. nichtbrennbar oder im Wesentlichen
nichtbrennbar umschrieben.
Die Grundlagen bauaufsichtlicher Brandschutzanforderungen
sind in den jeweils
gültigen Landesbauordnungen und den
dazugehörigen Verordnungen sowie technischen
Baubestimmungen und den Verwaltungsvorschriften
enthalten. In Tafel 7
sind die zzt. gültigen Bauordnungen zusammengefasst.
Obwohl die Landesbauordnungen
auf der Muster-Bauordnung
basieren, die in der ARGE Bau erarbeitet
wird, ist es bis heute nicht gelungen, einheitliche
Bauordnungen hinsichtlich der
Brandschutzanforderungen zu schaffen.
Alle Landesbauordnungen, die dazugehörenden
Durchführungsverordnungen bzw.
die Verwaltungsvorschriften unterscheiden
nach
Tafel 7: Landesbauordnungen und Ausführungsvorschriften (Stand Oktober 2008)
Bundesländer Landesbauordnung (LBO) Fassung Ausführungsvorschriften
(DVO, TVO, AVO, VV, BTA)
Baden-Württemberg 17. Nov. 1995 / Ä 14. Dez. 2004 28. Juni 2008
Bayern 14. Aug. 2007 / Ä 22. Juli 2008 12. Feb. 2008
Berlin 29. Sept. 2005 / Ä 07. Juni 2007 19. Okt. 2008
Brandenburg 16. Juli 2003 / Ä 14. Juli 2008 22. Okt. 2003
Bremen 27. März 1995 / Ä 08. April 2003 03. Dez. 2001
Hamburg 14. Dez. 2005 / Ä 11. April 2006 BTA Jan. 2007 + BPD
Hessen 18. Juni 2002 / Ä 20. Sep. 2007 03. Jan. 2005
Mecklenburg-Vorpommern 18. April 2006 / Ä 23. Mai 2006 27. Sept. 2004
Niedersachsen 1) 10. Feb. 2003 / Ä 12. Juli 2007 22. Juli 2006
Nordrhein-Westfalen 01. März 2000 / Ä 11. Dez. 2007 01. Juni 2000
Rheinland-Pfalz 24. Nov. 1998 / Ä 04. Juli. 2007 16. Jan. 2002
Saarland 18. Feb. 2004 / Ä 21. Nov. 2007 12. Nov. 2002
Sachsen 28. Mai 2004 / Ä 29. Jan. 2008 15. Okt. 2007
Sachsen-Anhalt 20. Dez. 2005 26. April 2005
Schleswig-Holstein 1) 10. Jan. 2000 / Ä 06. März 2007 22. Nov. 2000
Thüringen 16. März 2004 / Ä 05. Feb. 2008 13. Juli 2004
DVO = Durchführungsverordnung, TVO = Technische Durchführungsverordnung, AVO = Allgemeine
Ausführungsverordnung, VV = Verwaltungsvorschriften, BTA = Brandschutztechnische Auslegung,
BPD = Bauprüfdienst
1)
LBO nach MBO 2002 in Vorbereitung
Tafel 8: Einteilung der Gebäude in Gebäudeklassen (alte Bauordnungen vor MBO 2002)
Gebäudeklassen
1 2 3 4 5
Wohngebäude
frei stehend
Gebäude geringer Höhe
Anleitbarkeit H 8 m
1 WE 2 WE 3 WE
8 m
OFF 7 m
Feuerwehreinsatz mit
Steckleitern möglich
OFF < 7 m
Gebäude mittlerer
Höhe H > 8 m
> 7 m OFF
22 m
OFF < 22 m
Hochhäuser
mind. 1 Aufenthaltsraum
> 22 m über OFF
OFF > 22 m
● Gebäuden normaler Art und Nutzung
(z.B. Wohngebäude und Gebäude vergleichbarer
Nutzung einschließlich einfacher
Büro- und Verwaltungsgebäude)
und
● Gebäude besondere Art oder Nutzung
(z.B. Versammlungsstätten, Verkaufsstätten,
Hotels, Gaststätten, Schulen,
Krankenhäuser, Hochhäuser oder Industriebauten
usw.).
Im Bereich der Gebäude normaler Art und
Nutzung wird nach Gebäudearten bzw.
Gebäudeklassen unterschieden. Nach
einheitlich geltendem Baurecht erfolgt die
Einteilung der Gebäude nach Vollgeschossen,
die Brandschutzanforderungen werden
in Abhängigkeit von der Anzahl der Geschosse
festgelegt. Bei den Bauordnungen
nach MBO (Stand November 2002) erfolgt
die Einteilung nach Gebäudeklassen, die
in Abhängigkeit von der Anleiterbarkeit bei
einem Feuerwehreinsatz definiert werden
(Tafel 8). Außerdem werden die Begriffe
Vollgeschoss und oberster Aufenthaltsraum
mit herangezogen.

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Gemäß MBO 2002 sind die Gebäude in
fünf Gebäudeklassen unterteilt (Tafel 9).
Die zusätzlichen Unterteilungen erfolgen
im Höhenbereich zwischen 7 und 22 m.
Teilweise werden Hochhäuser getrennt
über die Hochhausrichtlinie betrachtet.
Zunehmend erfolgt auch eine Unterteilung
in Abhängigkeit von der Anzahl und Größe
der Nutzung. Hierbei wird als Grenze für die
Größe eine Fläche von 400 m 2 gesetzt.
● Gebäudeklasse 1
Freistehende Gebäude mit einer Höhe
bis zu 7 m und nicht mehr als zwei Nutzungseinheiten
von insgesamt nicht
mehr als 400 m²
● Gebäudeklasse 2
Gebäude mit einer Höhe bis zu 7 m
und nicht mehr als zwei Nutzungseinheiten
von insgesamt nicht mehr als
400 m²
● Gebäudeklasse 3
Sonstige Gebäude mit einer Höhe bis
zu 7 m
● Gebäudeklasse 4
Gebäude mit einer Höhe bis zu 13 m
und Nutzungseinheiten mit jeweils
nicht mehr als 400 m²
● Gebäudeklasse 5
Sonstige Gebäude einschließlich unterirdische
Gebäude.
Baustoffe werden nach den Anforderungen
an ihr Brandverhalten unterschieden –
nichtbrennbar, schwerentflammbar, normalentflammbar.
Bauteile werden nach den
Anforderungen an ihre Feuerwiderstandsfähigkeit
unterschieden – feuerbeständig,
hochfeuerhemmend, feuerhemmend.
Bauteile werden zusätzlich nach dem
Brandverhalten ihrer Baustoffe unterschieden.
● Bauteile aus nichtbrennbaren Baustoffen.
● Bauteile, deren tragende und aussteifende
Teile aus nichtbrennbaren Baustoffen
bestehen und die bei raumabschließenden
Bauteilen zusätzlich
eine in Bauteilebene durchgehende
Schicht aus nichtbrennbaren Baustoffen
haben, und
Tafel 9: Gebäudeklassen nach der Musterbauordnung MBO 2002 (Stand Oktober 2008)
Gebäudeklasse 1)
1
2
Beschreibung
freistehende Gebäude mit einer Höhe bis zu 7 m mit nicht mehr als zwei
Nutzungseinheiten von insgesamt 400 m²
freistehende landwirtschaftlich genutzte Gebäude
Gebäude mit einer Höhe bis zu 7 m mit maximal zwei Nutzungseinheiten
von insgesamt 400 m²
3 sonstige Gebäude mit einer Höhe bis zu 7 m
4
Gebäude mit einer Höhe > 7 m bis zu 13 m und Nutzungseinheiten mit
jeweils 400 m² in einem Geschoss
5 1) sonstige Gebäude einschließlich unterirdischer Gebäude
1)
In einigen Landesbauordnungen ist eine Höhenbegrenzung OFF < 22 m bzw. 22 m aufgenommen.
Damit sind dann Hochhäuser Sonderbauten.
● Bauteile, deren tragende und aussteifende
Teile aus brennbaren Baustoffen
bestehen und die allseitig eine brandschutztechnisch
wirksame Bekleidung
aus nichtbrennbaren Baustoffen
(Brandschutzbekleidung) und Dämmstoffe
aus nichtbrennbaren Baustoffen
haben.
In den Tafeln 10 bis 13 sind einige wesentliche
Brandschutzanforderungen aller
Landesbauordnungen für Wände – unterteilt
nach Gebäudeklassen gemäß Tafel 8
bzw. 9 – soweit tabellarisch möglich,
gegenübergestellt. Ergänzende Erläuterungen
und Ausnahmen sind in Fußnoten
bzw. den jeweiligen Landesbauordnungen
angegeben.
Maßgebend ist immer die jeweilige
Landesbauordnung.
Außerdem erfolgen bei alten LBO zusätzliche
Unterteilungen in Abhängigkeit von
den Vollgeschossen, z.B. zwei Vollgeschosse
und > zwei Vollgeschosse oder
drei bis fünf Vollgeschosse. Nicht alle
Bundesländer unterteilen in Gebäudeklassen.
Es zeigt sich aber bereits an diesen
Zusammenstellungen deutlich, wie wichtig
es ist, die jeweils maßgebenden Landesbauordnung
zu beachten. Dies kann einen
erheblichen Einfluss auf die Wirtschaftlichkeit
eines Gebäudes haben.
Gebäudeabschlusswände stellen für den
Mauerwerksbereich ein wichtiges Anwendungsgebiet
dar. Es ist zu beachten, dass
der Begriff „Gebäudeabschlusswand“
nicht in allen Bundesländern ausdrücklich
definiert wird. In einigen Fällen wird der
Anwendungsbereich im Bereich der Brandwände
oder Außenwände umschrieben.
In der Tafel 10 ist die Musterbauordnung
(MBO), Stand 2002, in einer zusätzlichen
Spalte abgebildet, um den Vergleich zu
ermöglichen.
2.4.2 Richtlinien und Sonderverordnungen
In den Bauordnungen werden die baulichen
Anlagen besonderer Art oder
Nutzung nur im Grundsatz behandelt.
Die Landesbauordnungen werden durch
Richtlinien bzw. Verordnungen ergänzt,
die die jeweils besonderen Gegebenheiten
berücksichtigen. In Tafel 14 sind
die wichtigsten Vorschriften zusammengestellt,
die jeweils im Einzelfall heranzuziehen
sind.
Viele Verordnungen beruhen auf Musterentwürfen
der ARGE Bau im Rahmen
der Musterbauordnung (MBO). Da sich
zahlreiche Bundesländer nur an die Musterentwürfe
angelehnt haben und eigene
Richtlinien oder auch gar keine Richtlinien
eingeführt haben, ist die ARGE Bau einen
neuen Weg gegangen. Ab 1999 wurden die
Muster-Richtlinien in den Mitteilungsblättern
des Deutschen Instituts für Bautechnik
(DIBt) als technische Baubestimmung
veröffentlicht. Mittlerweile sind die Mustervorschriften
unter www.is-argebau.de
verfügbar. Damit sind sie allgemein anwendbar
und Stand der Technik. Trotzdem
führen einzelne Bundesländer auch diese
Richtlinien wiederum einzeln ein ohne
zu versäumen, Änderungen bzw. Modifikationen
vorzunehmen. Maßgebend ist
daher zunächst immer die eingeführte
Regel des Bundeslandes; der Rest ist
Ermessenssache. Bei veralteten Regeln
sollte es leicht sein, den Stand der Technik
– Mustervorschrift – umzusetzen. Dies
sollte man auch unbedingt dann tun,
wenn die Mustervorschrift höhere Anforderungen
stellt, weil damit der Stand der
Technik abgedeckt wird und sich gerade

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Tafel 10: Brandschutzanforderungen an Gebäude normaler Art und Nutzung nach allen Landesbauordnungen für die Gebäudeklassen 1 und 2 (Stand Oktober 2008)
Bundesländer alle Baden-
Württemberg
Bayern Berlin Brandenburg
Gebäudeklasse (MBO) 1 1) 2 1) 2 1) 2 1) 2 1) 2 1)
LBO (alt)
Bauteile – Baustoffe
Tragende Wände
VG < 2 Vollgeschosse < 3
freistehend
1 WE
Wohngebäude mit geringer Höhe (OFF < 7 m) < 2 WE
Dach 0 0 0 0 0 0 0 F 30-B /B2 2) 0
Sonstige 0 3) F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B
Keller 0 3)4) F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-AB F 30-B F 30-B F 30-B
Nichttragende Außenwände 0 1) 0 0 B1 / W 30 A / W 30 0 0 B2 0
Außenwand-Bekleidungen
einschließlich Thermohaut
Gebäudeabschlusswände
Decken
Gebäudetrennwände 40 m
Gebäudeabschnitte
Trennwände zwischen
Nutzungseinheiten
0 B1 5) B1 5) B2 B1 5) B1 5) 0 B2 0
s. LBO
GK 2
BW
F 60-A
F 30-B +
F 90-B
BW
F 90-AB
F 60-BA F 90-A
F 60-A BW F 60-A + M
F 30-B +
F 90-B
F 30-B +
F90 B
Dach 0 0 0 0 0 0 0 B2/F 30-B 0
F 30-B +
F 90-B
Sonstige 0 F 30-B 0 F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B
Keller 0 4) F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B
s. LBO
GK 2
BW
F 60-A
F 30-B +
F 90-B
BW
F 90-BA F 60-A F 90-A F 30-B +
F 60-A
F 90-B
BW F 60-A BW F 60-A + M
F 60-A F 30-B +
F 90-BA F 90-B
Dach – F 30-B 0 0 F 30-B F 30-B F 30-B 0 0
Sonstige – F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B 0 0
Bundesländer
Bremen Hamburg Hessen Mecklenburg-Vorpommern
Niedersachsen
Nordrhein-
Westfalen
Rheinland-
Pfalz
Saarland Sachsen Sachsen-
Anhalt
Schleswig-
Holstein
Thüringen MBO 6)
Gebäudeklasse (MBO) 2 1) 2 1) 2 1) 2 1) 2 1)
LBO (alt) Vollgeschosse < 3
Bauteile – Baustoffe
Tragende Wände
Wohngebäude mit geringer Höhe (OFF < 7 m) < 2 WE
Dach 0 0 2) 0 0 2) 0 0 0 0 0 2)
Sonstige F 30-B F 30-B 0 F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B
Keller F 30-B F 30-AB F 30-AB F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B
Nichttragende Außenwände 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Außenwand-Bekleidungen
einschließlich Thermohaut
Gebäudeabschlusswände
Decken
Gebäudetrennwände 40 m
Gebäudeabschnitte
Trennwände zwischen
Nutzungseinheiten
1)
s. Tafel 9
2)
Wenn darüber kein Aufenthaltsraum ist
3)
in einzelnen LBO Anforderungen
0 0 0 0 0 0 B2 5) 0 0
F 90-AB F 90-AB F 90-A F 60-AB F 60-BA F 60-BA
F 30-B +
F 90-B
F 30-B +
F 90-B
F 30-B +
F 90-B
F 60-BA
F 30-B +
F 90-AB
F 30-B +
F 90-AB
F 90-B
F 60-BA
F 30-B +
F 90-AB
Dach 0 0 0 0 2) 0 0 0 0 0
F 60-BA
F 30-B +
F 90-AB
Sonstige F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B
Keller F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B
F 90-AB F 90-AB F 90-A F 60-AB F 60-BA F 60-BA
F 30-B
+ F 90-B
F 30-B
+ F 90-B
F 30-B
+ F 90-B
F 60-BA
F 30-B +
F 90-AB4
F 30-B +
F 90-AB
F 90-B
F 60-BA
F 30-B +
F 90-AB
F 60-BA
F 30-B +
F 90-AB
Dach F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B 0 F 30-B F 30-B F 30-B
Sonstige F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B 0 F 30-B F 30-B F 30-B
4)
Hessen und Sachsen-Anhalt F 30-B
5)
Baustoffklasse B2 mit geeigneten
Maßnahmen
6)
Die Gebäudeklassen der MBO unterscheiden sich von
den Gebäudeklassen der LBO.

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Tafel 11: Brandschutzanforderungen an Gebäude normaler Art und Nutzung nach allen Landesbauordnungen für die Gebäudeklasse 3 (Stand Oktober 2008)
Bundesländer
Gebäudeklasse (MBO)
(OFF 7 m)
LBO (alt)
(OFF 7 m)
Bauteile – Baustoffe
Tragende Wände
Baden-
Württemberg
Bayern Berlin Brandenburg Bremen Hamburg Hessen Mecklenburg-
Vorpommern
3 3 3 3 3
Vollgeschosse < 3
Wohngebäude mit geringer Höhe 3 WE
Dach 0 0 0 0 0 0
F 30-B
B2 1)
F 30-B
Sonstige F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-AB F 30-B F 30-B F 30-B
Keller F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F30-B F 90-AB
Nichttragende Außenwände 0 0 0 A / W 30 0 0 B2 0
Außenwand-Bekleidungen
einschließlich Thermohaut
Gebäudeabschlusswände
Decken
Gebäudetrennwände 40 m
Gebäudeabschnitte
Trennwände zwischen
Nutzungseinheiten
B1 B2 B2 B1 2) B1 2) 0 B2 0
BW
F 60-A F 60-A F 60-A
F 30-B +
F 90-B
F 30-B +
F 90-B
F 90-AB
BW
F 60-A
F 30-B +
F 90-B
Dach 0 F 30-B 0 0 F 30-B F 30-B
BW
F 90-BA
F 60-A
F 30-B
B2 1)
F 60-A
F 30-B +
F 90-B
Sonstige F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-AB
Keller F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 30-B F 90-AB
BW
F 60-A F 60-A F 60-A
F 30-B +
F 90-B
F 30-B +
F 90-B
F 90-AB
BW
F 60-A BW F 60-A
F 30-B +
F 90-B
0
F 90-BA F 30-B +
F 60-A F 90-B
Dach F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B
Sonstige F 90-AB F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 90-AB F 30-B F 30-B
Bundesländer
Gebäudeklasse (MBO)
(OFF 7 m)
LBO (alt)
(OFF 7 m)
Bauteile – Baustoffe
Tragende Wände
Nichttragende Außenwände
Außenwand-Bekleidungen
einschließlich Thermohaut
Niedersachsen
Nordrhein-
Westfalen
Rheinland-
Pfalz
Saarland Sachsen Sachsen-
Anhalt
Schleswig-
Holstein
Thüringen
3 3 3 3
Vollgeschosse < 3
Wohngebäude mit geringer Höhe 3 WE
Dach 0 0 1) 0 1) 0 1) 0 0 0 0
Sonstige F 30-B F 30 F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B
Keller F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB
Gebäudeabschlusswände BW BW F 90-AB
Decken
Gebäudetrennwände 40 m
Gebäudeabschnitte
Trennwände zwischen
Nutzungseinheiten
0 0 0 0 0 0
F 60-AB F 60-BA F 60-BA
F 60-BA
F 30-B +
F 90-B
F 30-B +
F 90-B
Dach 0 1) 0 1) 0 1) 0 1) 0 0 0 0
Sonstige F 30-B F 30 F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B 0
0
B2 2)
BW
0
F 60-BA
F 30-B +
F 90-B
Keller F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 30-B F 30-B
BW BW F 90-AB
F 60-AB F 60-BA F 60-BA
F 60-BA
F 30-B +
F 90-B
F 30-B +
F 90-B
Dach F 30-B F 30 F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B 0
BW
F 60-BA
F 30-B +
F 90-B
Sonstige F 30-B F 30 F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B
1)
Wenn darüber kein Aufenthaltsraum ist
2)
Baustoffklasse B2 mit geeigneten Maßnahmen
10

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Tafel 12: Brandschutzanforderungen an Gebäude normaler Art und Nutzung nach allen Landesbauordnungen für die Gebäudeklasse 4 (Stand Oktober 2008)
Bundesländer
Baden-
Württemberg
Bayern Berlin Brandenburg Bremen Hamburg Hessen Mecklenburg-
Vorpommern
Gebäudeklasse (MBO)
(7 m < OFF 13 m) 1) 2) 4 4 4 4 4
LBO (alt)
(7m < OFF 22 m)
Bauteile – Baustoffe
Tragende Wände
Dach 0 F 60-BA 0
Vollgeschosse > 3
Wohngebäude mit mittlerer Höhe 3 WE
F 30-B
F 60-A
F 90-AB 0
F 60-BA F 90-B
Sonstige F 90-AB F 60-BA F 60-BA F 90-AA F 90-AB F 60-BA
F 60-A
F 90-BA
F 60-BA 3)
F 60-BA
Keller F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-A F 90-AB
Nichttragende Außenwände A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30
Außenwand-Bekleidungen
einschließlich Thermohaut
B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1
Gebäudeabschlusswände BW F 60-A+M F 60-A+M BW BW F 60-A+M
Decken
Gebäudetrennwände 40 m
Gebäudeabschnitte
Trennwände zwischen
Nutzungseinheiten
F 60-A+M
F 90-BA+M
Dach 0 0 3) 0 3) F 60-BA 0 0 3) B2
F 60-A
F 90-B
F 60-A+M
Sonstige F 90-A F 60-BA F 60-BA F 90-AB F 90-AB F 60-BA F 90-A F 60-AB
Keller F 90-A F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-A F 90-AB
BW F 60-A+M F 60-A+M BW BW F 60-A+M
Dach F 30-B F 30-B F 30-B
F 30-B
F 60-BA
Sonstige F 90-AB F 60-AB F 60-BA F 90-AB F 90-AB F 60-AB
F 60-A+M
F 90-BA+M
0 3)
F 60-A+M
F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B 3)
F 60-A
F 90-BA
F 60-BA
Bundesländer
Gebäudeklasse (MBO)
(7 m < OFF 13 m)
LBO (alt)
(7m < OFF 22 m)
Bauteile – Baustoffe
Tragende Wände
Niedersachsen
Nordrhein-
Westfalen
Rheinland-
Pfalz
Saarland Sachsen Sachsen-
Anhalt
Schleswig-
Holstein
Thüringen
4 4 4 4
Vollgeschosse > 3
Wohngebäude mit mittlerer Höhe 3 WE
Dach 0 0 3) 0 0 3) 0 0 3) 0 0
Sonstige F 90-AB F 90-AB F 90-AB
F 60-AB
F 60-BA
F 60-BA F 60-BA F 90-AB F 60-BA
Keller F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB
Nichttragende Außenwände A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30
Außenwand-Bekleidungen
einschließlich Thermohaut
Gebäudeabschlusswände BW BW BW
Decken
Gebäudetrennwände 40 m
Gebäudeabschnitte
Trennwände zwischen
Nutzungseinheiten
B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1
F 60-AB+M
F 60-BA+M
F 60-A+M F 60-A+M BW F 60-A+M
Dach 0 3) 0 3) 0 3) 0 3) 0 3) 0 3) 0 0 3)
Sonstige F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 60-AB F 60-BA F 60-BA F 90-AB F 60-BA
Keller F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB
BW BW BW
F 60-AB+M
F 60-BA+M
F 60-A+M F 60-A+M BW F 60-A+M
Dach F 30-B F 90-AB F 30-A F 30-B F 60-AB F 30-B F 30-B 0
Sonstige F 90-AB F 90-AB F 90-AB
F 60-AB
F 60-BA
F 60-AB F 60-AB F 90-AB F 60-AB
1)
Nutzungseinheit < 400 m²
2)
Baden-Württemberg OFF < 11 m
3)
B2, wenn darüber kein Aufenthaltsraum
11

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Tafel 13: Brandschutzanforderungen an Gebäude normaler Art und Nutzung nach allen Landesbauordnungen für die Gebäudeklassen 5 (Stand Oktober 2008)
Bundesländer
Gebäudeklassen (MBO)
(13 m < OFF 22 m)
LBO (alt)
Bauteile – Baustoffe
Baden-
Württemberg
Bayern Berlin Brandenburg Bremen Hamburg Hessen Mecklenburg-
Vorpommern
5 5 5 5
Wohngebäude mittlerer Höhe 3 WE, Vollgeschosse > 3
1) 2)
Hochhäuser (OFF > 22 m)
Tragende Wände
Dach 0 F 90-AB F 90-AB F 30-B F 90-AB F 90-AB F 90-BA 3) 4) F 90-AB 4)
Sonstige F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-A F 90-AB
Keller F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-A F 90-AB
Nichttragende Außenwände W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30
Außenwand-Bekleidungen einschließlich
Thermohaut
B1 B1 3) B1 B1 B1 B1 B1 B1
Gebäudeabschlusswände BW BW BW BW BW BW BW BW
Decken
Gebäudetrennwände 40 m
Gebäudeabschnitte
Dach 0 F 30-B F90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-BA 3) F 90-AB
Sonstige F 90-AB F 90-AB F90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-A F 90-AB
Keller F 90-AB F 90-AB F90-AB F 90-AB F 90-A B F 90-AB F 90-A F 90-AB
BW BW BW BW BW BW BW BW
Trennwände zwischen Dach F 90-AB F30-B F30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B F 30-B
Nutzungseinheiten Sonstige F 90-AB F 90-AB F90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-AB F 90-A F 90-AB
Bundesländer
Niedersachsen
Nordrhein-
Westfalen
Rheinland-
Pfalz
Saarland
Sachsen
Sachsen-
Anhalt
Schleswig-
Holstein
Thüringen
Gebäudeklasse (MBO)
(13 m < OFF 22 m)
LBO (alt)
Bauteile – Baustoffe
5 5 5 5
Wohngebäude mittlerer Höhe 3 WE, Vollgeschosse > 3
1) 2)
Hochhäuser (OFF > 22 m)
Dach 0 F90 0 F90-AB F90-AB F90-AB F90-AB F90-AB 4)
Tragende Wände
Sonstige F 90-AB F90-AB F 90-AB F90-AB F90-AB F90-AB F90-AB F90-AB
Keller F 90-AB F90-AB F 90-AB F90-AB F90-AB F90-AB F90-AB F90-AB
Nichttragende Außenwände A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30 A / W 30
Außenwand-Bekleidungen
einschließlich Thermohaut
B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1
Gebäudeabschlusswände BW BW BW BW BW BW BW BW
Decken
Gebäudetrennwände 40 m
Gebäudeabschnitte
Trennwände
zwischen
Nutzungseinheiten
Dach F 90-AB 4) F90-A 0 3) F90-AB F90-AB F90-AB F90-A F90-AB
Sonstige F 90-AB F90-AB F 90-AB F90-AB F90-AB F90-AB F90-AB F90-AB
Keller F 90-AB F90-AB F 90-AB F90-AB F90-AB F90-AB F90-AB F90-AB
BW BW BW BW BW BW BW BW
Dach F 30-B F90-AB F 30-A F30-B 4) F90-AB 4) F90-AB F30-B F90-AB
Sonstige F 90-AB F90-AB F 90-AB F90-AB F90-AB F90-AB F90-AB F90-AB
1)
Höhe > 60 m: F 120-A nach MHHR
3)
Einschl. Unterkonstruktion
2)
Nicht geregelt in Baden-Württemberg, Niedersachsen, Rheinland-Pfalz, im Einzelfall klären
4)
Nur, wenn Aufenthaltsräume darüber
12

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Tafel 14: Richtlinien und Sonderverordnungen für bauliche Anlagen besonderer Art und Nutzung (Sonderbauten) zum Brandschutz (Stand Oktober 2008)
Hochhäuser
HHR
–
Versammlungsstätten
VStättVO
28.04.04/
10.08.04
Beherbergungsstätten
BeVO
–
Gaststätten
(alt)
GastVO 1)
18.02.91/
23.07.02
Bayern 25.05.83 02.11.07 02.07.07/ 13.08.86/
29.11.07 03.08.01
Berlin
Baden-
Württemberg
Brandenburg
MHHR
24.06.08/
29.07.08
MVStättV
01.06.04
–
29.11.05
15.06.01/
23.03.05
VkVO
Bundesländer
Krankenhäuser
Verkaufsstätten
Geschäftshäuser
(alt) 2)
Garagen
GarVO
Fliegende
Bauten
Bauaufsichtliche
Richtlinien
Schulen
Baulicher
Brandschutz
von Industriebauten
26.04.07 11.02.97 – 07.07.97 10.09.98 15.12.77 01.10.01
–
06.11.97/
29.11.07
10.09.71/
14.12.05 05.10.99 MVkVO
01.06.04
–
21.02.03/ 21.07.98/
19.12.06 23.03.05
Bremen 27.08.79 – – 03.05.71 – – –
Hamburg
Hessen
Nordrhein-
Westfalen
Meck-
lenburg-
Vorpommern
Niedersachsen
Rheinland-
Pfalz
BPD
01.08
MHHR
04.08
27.04.91/
05.08.03/
25.09.07 15.08.03 03.12.03
BPD
08.85
MVStättV
06.05
– 05.08.03
MBeVO 23.01.91/
16.05.07 01.01.02 25.01.96 MVkVO
09.05
03.12.90 28.04.03 12.02.02 11.91 22.10.90 24.05.96/
18.04.01
–
08.11.04/
22.04.05
11.6.86/ 20.09.02/
05.04.05 14.11.06
– – –
Saarland – – –
– – 12.76
–
09.12.83/
20.02.00
02.12.71/
23.10.01
22.01.79/
18.02.04
17.01.97/
22.07.04
21.02.78/ 08.09.00/
05.04.05 05.04.05
–
08.07.98/
16.12.02
01.03.03
25.09.00/
18.02.04
–
–
–
BPD
11.84
04.06.73/
12.08.91
–
–
–
30.04.76/
13.07.90
Sachsen 03.12.90 07.09.04 18.03.05 08.92 22.10.90 18.03.05 –
Sachsen-
Anhalt
Schleswig-
Holstein
21.05.02/
26.04.05
Thüringen 22.10.90/
08.12.93
21.05.02/ 21.05.02/
20.05.08 20.05.08
26.04.05 26.04.05
9.95 –
21.07.83/
12.05.03 05.07.04 01.04.03 – – 04.12.97/
22.11.00
22.10.90 MBeVO
09.01.92/
01.06.04
22.10.90 13.06.97
09.01.1992/
01.06.04
30.11.93/
26.05.08 13.03.00 30.12.94/
27.11.03
MIndBauRL
03.00
MGarVO
01.06.04 29.09.05 12.08.75 MIndBauRL
03.00
12.10.94/
23.03.05 01.02.08 10.07.98 MIndBauRL
22.09.01
10.11.80/
18.07.89
17.04.90/
02.06+
BPD 06.98
16.11.95
Bund
07.00
02.94
BPD
11.90
31.07.00
MFlBau-
VwV
–
_
MSchulbau R
10.07.98
MIndBauRL
03.12.01
MIndBauRL
09.11.01
MIndBauRL
31.01.05
10.11.93/
20.03.01 11.11.99 06.04.99 MIndBauRL
15.01.01
04.09.89/
22.07.04 18.12.00 11.08.00 MIndBauRL
29.12.03
02.11.90/
05.04.05 08.09.00 29.11.00 MIndBauRL
28.05.01
13.07.90/
16.12.02
Bund
07.00
18.03.04
MIndBauRL
13.03.02
– 01.11.76 04.09.97 31.01.00 –
–
17.01.95/
28.09.04 26.10.99 18.03.05 MIndBauRL
05.12.01
15.05.97/
07.12.01 03.10.90 19.05.00
30.11.95/
11.03.04
MIndBauRL
03.10.90
19.05.00 30.09.99 –
28.03.95 20.12.99 15.08.99
BPD = Bauprüfdienst MHHR = Muster-Hochhausrichtlinie MBeVO = Muster-Beherbergungsverordnung
1)
ersetzt durch VStättVO und BeVO
2)
ersetzt durch VkVO
MIndBauRL
03.10.90
in diesem Bereich einige Entwicklungen
abgespielt haben. Beispielsweise haben
Sonderbauten gegenüber früher einen
wesentlichen höheren Installationsgrad
im Bereich der Lüftung und Elektrotechnik.
Damit wurde das Brandrisiko vergrößert.
Außerdem werden zunehmend verschiedene
Nutzungen in einem Gebäude zusammengefasst,
so dass auch hierdurch
das Brandrisiko anders und komplexer zu
beurteilen ist.
Als Beispiel soll die Muster-Industriebau-
Richtlinie (Fassung März 2000) in Verbindung
mit der DIN 18230-1:1998-05
– Baulicher Brandschutz im Industriebau
– (Normentwurf 2008-06) erwähnt werden.
Die Norm DIN 18230 ermöglicht die Brandschutzbemessung
von Industriebauten für
den Einzelfall.
Mit Hilfe der Norm werden die tatsächlich
anzusetzenden Brandlasten aufgrund der
Nutzung für ein konkretes Industriegebäude
in Abhängigkeit von den Abmessungen
des Gebäudes und der Ventilation sowie
der abwehrenden Brandschutzmaßnahmen
bestimmt. Mit den Ergebnissen werden
dann die Brandschutzanforderungen
an Bauteile festgelegt. Es wird die „rechnerisch
erforderliche Feuerwiderstandsdauer
(erf t F )“ ermittelt, aus der sich die
„Brandschutzklassen I bis V“ ergeben.
Innerhalb eines umfassenden Brandschutzkonzeptes
werden insbesondere
brandschutztechnische Anforderungen an
Wände ermittelt, die das Industriegebäude
in Brandabschnitte (BA) und auch in Brandbekämpfungsabschnitte
(BBA) unterteilen.
Das kann zu feuerhemmenden Wänden, zu
feuerbeständigen oder auch zu Brandwänden
führen. Im Bereich der Brandwände
gibt es die Besonderheit, dass für Brandwände
auch die Eigenschaften feuerhemmend
(F 30) oder F 120 gefordert werden
kann. Gemäß Landesbauordnungen und
DIN 4102-3 sind Brandwände feuerbeständig.
Daraus folgt, dass Brandwände,
13

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
geprüft nach DIN 4102-3, immer die Anforderung
feuerhemmend weit auf der sicheren
Seite liegend erfüllen. Die Erfüllung
der Anforderung „Brandwand und F 120“
ist jedoch gesondert nachzuweisen.
In Anlehnung an DIN 18230 werden auch
für andere Gebäude als Industriebauten
Brandlasten ermittelt und im Rahmen
von Brandschutzkonzepten tatsächlich
erforderliche Feuerwiderstandsdauern
von Bauteilen ermittelt. Der Weg führt immer
mehr zu einer ingenieurmäßigen Bemessung
von Bauteilen im Brandfall, weil
für die heutigen modernen Gebäude die
Brandschutzanforderungen mit Einzelvorschriften
nicht mehr zu regeln sind.
Auch hier wird wieder deutlich, dass es
wichtig ist, die richtige bzw. maßgebende
Brandschutzanforderung zu bestimmen
und damit wirtschaftliches Bauen zu ermöglichen.
2.4.3 Rauchdichte Bauteile
Zunächst ist einmal festzustellen, dass
es keine rauchgasdichten Bauteile gibt. In
den Bauordnungen gibt es lediglich Anforderungen
an dichte Türen oder rauchdichte
Türen oder Rauchschutztüren. Die Definitionen
sind in den einzelnen Bundesländern
teilweise unterschiedlich. Unter dichten
Türen werden in der Regel lediglich Türen
mit Doppelfalz und Dichtung verstanden.
Unter rauchdichten Türen werden heute
Rauchschutztüren nach DIN 18095
verstanden. Für Rauchschutztüren nach
DIN 18095 wird nachgewiesen, dass bestimmte
Grenzwerte einer Leckrate bis
zu einer Temperaturbeanspruchung von
200 °C nicht überschritten werden. Die
Klassifizierung lautet „RS“. Das Schutzziel
ist, dass ein Mensch hinter einer derartigen
Tür ohne Atemgerät mindestens
10 min überleben kann. Also sind auch
diese Türen nicht rauchgasdicht. Normale
Brandschutztüren T 30 oder T 90 erfüllen
keine Anforderungen hinsichtlich einer
Rauchdichtigkeit. Sie erfüllen diese Anforderungen
nur dann, wenn sie zusätzlich
nach DIN 18095 geprüft wurden.
aufgrund von Prüferfahrungen festgestellt
werden, dass beidseitig mit mindestens
10 mm dickem Putz verputzte Mauerwerkswände
hinsichtlich der Rauchgasdichtigkeit
bessere Werte zur Leckrate erzielen
als Rauchschutztüren. Durch beim Brand
auftretende Risse werden jedoch immer
Rauchgase in einem gewissen Umfang
durchtreten. Für eine geforderte Rauchgasdichtigkeit,
z.B. für Computerräume mit
Datensicherung, müssen daher im Einzelfall
gesonderte konstruktive Maßnahmen
und Beurteilungen erfolgen.
2.4.4 Verknüpfung Brandschutzforderungen
– Brandschutznormen
Es gelten Bauordnung, Verwaltungsvorschriften,
Sonderverordnungen, Richtlinien
und Normen, die alle Anteil an den Brandschutzforderungen
haben. Bild 3 erläutert
in einem Überblick die Zusammenhänge
und ihre gegenseitige Einflussnahme. Es
ist deutlich erkennbar, wie viele und welche
Vorschriften für ein Bauwerk zu berücksichtigen
sind, um die jeweils maßgebende
Brandschutzforderungen zu ermitteln.
Bauliche Anlagen
normaler Art und Nutzung
Durchführungsverordnungen
Ausführungsbestimmungen
Wohngebäude und
vergleichbare Gebäude,
z.B. Bürogebäude
Landesbauordnung
Die bauaufsichtlichen Brandschutzvorschriften
nennen Begriffe wie feuerhemmend,
hochfeuerhemmend, feuerbeständig
und in seltenen Fällen hochfeuerbeständig.
Die bauaufsichtlichen Vorschriften unterscheiden
weiter, ob Bauteile teilweise oder
ganz aus nichtbrennbaren Baustoffen bestehen
müssen. Die Tafeln 15 und 16 erläutern
die Verknüpfung des Baurechts mit
DIN 4102, insbesondere hinsichtlich der
Benennung und Kurzbezeichnungen der
Bauteile. Die bauaufsichtliche Verbindung
erfolgte über Einführungserlasse und jetzt
in der Bauregelliste des DIBt.
Dies war für den Praktiker bisher schon
relativ unübersichtlich. Durch die europäische
Harmonisierung in Verbindung mit
dem Bauproduktengesetz und der Bauproduktenrichtlinie
wurden die Landesbauordnungen
seit 1995 geändert. Die Verwendbarkeitsnachweise
für Bauprodukte
wurden neu definiert und zwar muss für
ein Bauprodukt entweder
● ein allgemeines bauaufsichtliches Prüfzeugnis
(abP) oder
● eine allgemeine bauaufsichtliche Zulassung
(abZ) oder
● eine Zustimmung im Einzelfall (Z.i.E.)
vorgelegt werden oder
● für genormte Bauprodukte der Nachweis
nach DIN 4102-4 / -22 geführt
werden.
Bauliche Anlagen
besonderer Art oder Nutzung
Sonderverordnungen
Richtlinien
Versammlungs-, Verkaufsstätten,
Behergergungsbetriebe, Garagen,
Krankenhäuser, Hochhäuser, Schulen,
Industriebauten
Wände sind nicht rauchdicht, weil die
Prüfkriterien der DIN 4102 keine direkten
Beurteilungskriterien für diesen Gesichtspunkt
enthalten. Die Forderungen der
Landesbauordnungen, der Entstehung
und Ausbreitung von Feuer und Rauch
vorzubeugen, wird durch die Prüfkriterien
der DIN 4102 erfüllt, d.h. mit einer Klassifizierung
nach DIN 4102 wird auch die
Anforderung, den Durchtritt von Rauch zu
verhindern, nachgewiesen. Allerdings kann
eingeführte Technische
Baubestimmungen
DIN 4102
DIN 18230
Europäische Prüfnormen für
Bauteile (siehe Tafel 4)
Brandschutzforderung
Einführungserlasse
Bauregelliste des
DIBt
Bild 3: Überblick über die bauaufsichtlichen Brandschutzvorschriften
Verwaltungsvorschriften
Obwohl in den Bauordnungen nicht mehr
erwähnt, sind für unwesentliche Abweichungen
weiterhin gutachtliche Stellung-
Verwendbarkeitsnachweise
abP
14

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Tafel 15: Benennung gemäß DIN 4102 und gemäß Baurecht
Bauaufsichtliche
Benennung
Kurzbezeichnung
Benennung nach DIN 4102
feuerhemmend F 30-B Feuerwiderstandsklasse F 30
feuerhemmend und in den
tragenden Teilen aus nichtbrennbaren
Baustoffen
hochfeuerhemmend
feuerbeständig
feuerbeständig und aus
nichtbrennbaren Baustoffen
F 30-AB
F 60-BA
F 90-AB
F 90-A
Tafel 16: Benennung von Sonderbauteilen nach DIN 4102
Feuerwiderstandsklasse F 30 und in den
wesentlichen Teilen aus nichtbrennbaren
Baustoffen
Feuerwiderstandsklasse F 60 und in den tragenden
Teilen aus brennbaren Baustoffen mit
brandschutztechnisch wirksame Bekleidung
Feuerwiderstandsklasse F 90 und in den
wesentlichen Teilen aus nichtbrennbaren
Baustoffen
Feuerwiderstandsklasse F 90 und aus nichtbrennbaren
Baustoffen
Bauaufsichtliche Benennung Bauteile Benennung Bauaufsichtlicher
Nachweis
feuerhemmend nicht tragende W 30
feuerbeständig Außenwände W 90
abP 1)
feuerhemmend
Türen, Tore
T 30
feuerbeständig
T 90
abZ
Vorkehrungen gegen Über- L 30, L 60,
Lüftungsleitungen
tragung von Feuer und Rauch
L90, L 120
abP
Vorkehrungen gegen Über- Klappen in
tragung von Feuer und Rauch Lüftungsleitungen K 30, K 90
abZ
feuerhemmend Verglasungen F 30
feuerbeständig – undurchlässig F 90
abZ
keine gesonderte Benennung Verglasungen G 30, G 60,
– durchlässig G 90, G 120
abZ
Vorkehrungen gegen Übertragung
von Feuer und Rauch
Rohrabschottungen
– brennbar R 30, R 60,
– nichtbrennbar R 90, R 120
Vorkehrungen gegen Über- S 30, S 60,
Kabelabschottungen abZ
tragung von Feuer und Rauch
S 90, S 120
Vorkehrungen gegen Übertragung
von Feuer und Rauch
Funktionserhalt
Installationsschächte, I 30, I 60,
-kanäle I 90, I 120
Funktionserhalt von
elektrischen E 30, E 60,
Kabelanlagen E 90, E 120
abZ / abP
abP: allgemeines bauaufsichtliches Prüfzeugnis, erstellt durch eine anerkannte Zertifizierungsstelle
abZ: allgemeine bauaufsichtliche Zulassung, erstellt durch das DIBt
1)
KS-Wände mit F 30- oder F 90-Klassifizierung erfüllen auch die Anforderungen der entsprechenden
W-Klassifizierung.
Tafel 17: Regeln zur Verwendung von Bauprodukten
Europäische Produkte
Harm. CEN-Norm
Europ. Techn.
Zulassung
Bauregelliste B
Verwendungsbeschränkungen
Konformitätsnachweis
CE-Zeichen
Geregelte
Produkte
Bauregelliste
A, Teil 1
Techn. Regeln
der Liste A
allgemeine
untergeordnete
Sicherheit
–
abZ oder
Z.i.E.
Nationale Produkte
nicht geregelte Produkte
keine erhöhten
Anforderungen
an Sicherheit
oder allgemein
anerkannte
Prüfverfahren
Bauregelliste
A, Teil 2
abP
Übereinstimmungsnachweis
Ü-Zeichen
abP
abP
„sonstige“
Produkte
nach
allgemein
anerkannten
Regeln
Liste C –
kein Verwendbarkeitsnachweis
kein Verwendbarkeitsnachweis
kein Übereinstimmungsnachweis,
kein Ü-Zeichen
nahmen anerkannter Personen erforderlich,
weil die o.a. Nachweise in der Regel
so allgemein sind, dass die Ausführungsdetails
für die Baustelle nicht nachgewiesen
bzw. dargelegt sind. Welcher Nachweis
jeweils erforderlich ist, ist in der Bauregelliste
des DIBt, die jährlich neu überarbeitet
wird, festgeschrieben.
Außerdem wird zwischen nationalen
Bauprodukten (geregelt und nicht geregelt),
europäischen Bauprodukten und
sonstigen Bauprodukten sowie Bauarten
unterschieden. Welcher Verwendbarkeitsnachweis
für welches Bauprodukt
vorzulegen ist, wird in der jährlich erweiterten
Bauregelliste zusammengefasst.
Die Bauregelliste befasst sich mit allen
am Bau zu verwendenden Bauprodukten
– Baustoffen, Bauteilen – für alle maßgebenden
Eigenschaften, also nicht nur mit
dem Brandschutz. In der Tafel 17 erfolgt
eine Zusammenfassung der wesentlichen
Punkte zu diesem Thema.
2.5 Brandschutzkonzepte
Im Rahmen von Baugenehmigungsverfahren
werden überwiegend Brandschutzkonzepte
gefordert. In vielen Bundesländern
werden Sonderbauten ohne Brandschutzkonzepte
nicht mehr genehmigt. Dies ist
dort bereits in den Bauordnungen bzw.
Bauvorlagenverordnungen geregelt. In
diesen Ländern ist auch geregelt, was ein
Brandschutzkonzept enthalten soll.
Brandschutzkonzepte werden in vielen
Beiträgen, u.a. in [6], vorgestellt und ausführlich
erläutert. Daher werden an dieser
Stelle nur die wesentlichen Punkte zusammengefasst.
Ein Brandschutzkonzept berücksichtigt in
Abstimmung mit dem Architekten, dem
Bauherren, der Bauaufsicht, der Feuerwehr
und ggf. dem Versicherer die Nutzung (hohe
Brandlasten, geringe Brandlasten, erforderliche
Rettungswege in Abhängigkeit
von den Personen) und die Bauweise (z.B.
brennbar oder nichtbrennbare Baustoffe
bzw. Massivbau oder Leichtbau). Damit
wird für das jeweilige Einzelobjekt die objektiv
wirtschaftlichste Brandschutzlösung
ermöglicht.
Für die Erarbeitung dieser wirtschaftlichen
Lösungen sind jedoch langjährige und intensive
Kenntnisse sowohl des baulichen
als auch des abwehrenden Brandschutzes
und selbstverständlich der Vorschriften
erforderlich.
15

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
3. BRANDSCHUTZ MIT
KS-KONSTRUKTIONEN
3.1 Grundlagen
Umfangreiche Brandprüfungen und Forschung
belegen, dass sich Kalksandstein
in brandschutztechnischer Hinsicht
vorteilhaft verhält. KS-Mauerwerk hat im
Brandfall eine hohe Feuerwiderstandsfähigkeit.
Brandfälle aus der Praxis bestätigen
dieses sehr eindrucksvoll.
Das vorteilhafte Verhalten von KS-Mauerwerk
im Brandfall ergibt sich aus dem
Baustoff und dem Herstellungsverfahren
der Kalksandsteine. Wände aus KS-Produkten
haben einen vergleichsweise hohen
Kristallwassergehalt. In den hydraulischen
Reaktionsprodukten, die während
des Härtungsprozesses von KS-Steinen
in Autoklaven entstehen, wird Kristallwasser
in den chemischen Bindungen eingebunden.
Aufgrund der Porenstruktur von
Kalksandstein wird außerdem freies, nicht
gebundenes Wasser eingelagert.
In KS-Wänden stellt sich beim Austrocknen,
abhängig von den klimatischen
Bedingungen, ein relativ geringer Restfeuchtegehalt
ein. Im Brandfall wird bei
Kalksandstein das freie und das gebundene
Kristallwasser abgebaut, bevor die
Baustoffstrukturen angegriffen werden.
Im Temperaturbereich zwischen 300 °C
bis 500 °C ergibt sich im Brandfall sogar
eine Zunahme der Festigkeit. Ein wesentlicher
Eingriff in die KS-Struktur erfolgt im
Laufe eines Brandes erst bei Temperaturen
ab 600 °C.
In DIN 4102-4 flossen alle seit längerem
brandschutztechnisch nachgewiesenen
Ausführungsarten von KS-Konstruktionen
ein, die durch Baustoff- und Bemessungsnormen
abgedeckt sind. Auch bei allgemeinen
bauaufsichtlichen Zulassungen wurden
diese Erkenntnisse berücksichtigt.
Die möglichen Ausführungen nach
DIN 1053-1, z.B. Dünnbettmörtel, ohne
Stoßfugenvermörtelung, Verwendung von
höheren Steinfestigkeiten und größeren
zulässigen Spannungen, wurden für KS-
Konstruktionen auch in brandschutztechnischer
Hinsicht nachgewiesen. Weitere
Nachweise erfolgten durch abZ und gutachtliche
Stellungnahmen.
vorhandenen Wände brandschutztechnisch
in verschiedene Arten eingeteilt.
Neben der Unterscheidung in tragend
und nichttragend erfolgt die Trennung in
raumabschließend und nichtraumabschließend:
● Nichttragende Wände sind Bauteile,
die auch im Brandfall überwiegend nur
durch ihr Eigengewicht beansprucht
werden und auch nicht der Knickaussteifung
tragender Wände dienen; sie
müssen aber auf ihre Fläche wirkende
Windlasten auf tragenden Bauteile
abtragen. Nichttragende Wände sind
in brandschutztechnischer Hinsicht
grundsätzlich raumabschließend.
● Tragende, raumabschließende Wände
sind überwiegend auf Druck beanspruchte
Bauteile, die im Brandfall
die Tragfähigkeit gewährleisten müssen
und außerdem die Brandübertragung
von einem Raum zum anderen
verhindern, z.B. Treppenraumwände,
Wohnungstrennwände, Wände zu Rettungswegen
oder auch Brandabschnittstrennwände.
Sie werden im Brandfall
nur einseitig vom Brand beansprucht.
2
2
3
1
1
1
Wohnung I
1,0
> 1,0
Wohnung II
1,0
4
4
Wohnung III
1 Tragende, raumabschließende Wände
1
● Tragende, nichtraumabschließende
Wände sind überwiegend auf Druck
beanspruchte Bauteile, die im Brandfall
ausschließlich die Tragfähigkeit
gewährleisten müssen, z.B. tragende
Innenwände innerhalb eines Brandabschnittes
(einer Wohnung), Außenwandscheiben
mit einer Breite 1,0 m
oder Mauerwerkspfeiler. Sie werden im
Brandfall zwei-, drei- oder vierseitig vom
Brand beansprucht.
● Stürze über Wandöffnungen sind für
eine dreiseitige Brandbeanspruchung
zu bemessen.
● Brandwände und Komplextrennwände
sind Bauteile, an die erhöhte Anforderungen
hinsichtlich des Brandschutzes
gestellt werden.
In Bild 4 werden die einzelnen Wandarten
anhand von Gebäudegrundrissen verdeutlicht.
3.2.1 Nichttragende, raumabschließende
Wände
Nichttragende, raumabschließende Wände
können z.B. zur Trennung von Brandabschnitten
oder zur Sicherung von
Rettungswegen eingesetzt werden. Raumabschließende
Wände werden per Definition
nur einseitig vom Brand beansprucht,
d.h. Durchführungen bzw. Öffnungen müssen
brandschutztechnisch verschlossen
werden.
Die Angaben gelten für Wände, die von
Rohdecke bis Rohdecke spannen. Werden
raumabschließende Wände z.B. an
Unterdecken angeschlossen, so muss
auch für diesen Anschluss und die Unterdecke
ein brandschutztechnischer Nachweis
vorliegen.
Büro
III
3 3
2
Fertigung
1
Lager
1
I
II
3.2 KS-Wände der Feuerwiderstandsklassen
F 30 – F 180 nach DIN 4102-2
(1977) und DIN 4102-4 (1994)
Im Sinne des Baurechts und auch nach
DIN 4102 werden die in einem Bauwerk
2 Tragende, nichtraumabschließende Wände
3 Nichttragende, raumabschließende Wände
4 Pfeiler
Bild 4: Wandarten im Wohnungsbau sowie Industriebau (Beispiele)
I-III Brandabschnitte
Deckenspannrichtung
16

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
3.2.2 Aussteifung von nichttragenden
Wänden
In der Praxis werden nichttragende Wände
aus architektonischen, Montage- und
Kostengründen gern mit Stahlstützen oder
Stahlprofilen ausgesteift. DIN 4102-4 sagt
lediglich, dass die aussteifenden Bauteile
in ihrer aussteifenden Wirkung mindestens
der entsprechenden Feuerwiderstandsklasse
angehören müssen.
In Bild 5 wird hierfür eine Lösungsmöglichkeit,
die nur in Verbindung mit KS-Wänden
gilt, vorgestellt. Für Feuerwiderstandsklassen
F 90 sind im Bereich der Stahlbauteile
in brandschutztechnischer Hinsicht
Zusatzmaßnahmen erforderlich.
Einerseits können die Stahlprofile thermisch
getrennt werden oder andererseits
ist eine Bekleidung der Stahlprofile mit
Brandschutzplatten möglich.
A
Mörtel
b = h/2
T -Profil
T
Tafel 18: Stürze und Ringbalken aus KS-U-Schalen, KS-Flachstürzen, KS-Fertigteilstürzen
3.2.3 Tragende, raumabschließende
Wände
Tragende, raumabschließende Wände
können ebenfalls zur Trennung von Brandabschnitten
verwendet werden. Für sie gilt
das bereits für nichttragende KS-Wände
Gesagte. Sie unterscheiden sich nur durch
ihre Tragfunktion von den o.a. Wänden.
Aufgrund dieser Tragfunktion sind jedoch
größere Mindestwanddicken erforderlich.
Da das Brandverhalten der Wände wesentlich
von dem Ausnutzungsgrad a abhängt
und eine Wand bei voller Ausnutzung die
ungünstigsten Wanddicken benötigt, wur-
Mindesthöhe
h
[mm]
den unterschiedliche Ausnutzungsfaktoren
eingeführt. Hiermit soll in Abhängigkeit
von den Anwendungsbereichen der Praxis
wirtschaftlicheres Bauen ermöglicht werden.
Der Ausnutzungsfaktor a 2 ist das Verhältnis
der vorhandenen Beanspruchung
(vorh N) zur zulässigen Beanspruchung
(zul N) nach DIN 1053-1. Weitere Angaben
zur Bemessung der tragenden Wände können
DIN 4102-4 entnommen werden. Wichtig
ist, dass die Werte der DIN 4102-4 nur
für eine Bemessung nach DIN 1053-1 gelten.
Für eine Bemessung nach DIN 1053-
100 mit Teilsicherheitsbeiwerten wird in
DIN 4102-22 / A1 durch eine Umrechnungsformel
eine Verknüpfung zu DIN 4102-4 hergestellt.
DIN EN 1996-1-2 gilt nur in Verbindung
mit dem nationalen Anhang.
Raumabschließende Wände der Klassifizierung
F nach DIN 4102 können in einigen
Ländern auch als Gebäudeabschluss- bzw.
Gebäudetrennwand anstelle einer Brandwand
eingesetzt werden.
Mindestbreite b
für die Feuerwiderstandsklasse 1) [mm]
F 30-A F 60-A F 90-A F 120-A F 180-A
KS-Flachstürze nach Z-17.1-978 71 115 115 175 (115) (175) –
113 115 115 115 (175) –
KS-Fertigteilstürze nach Z-17.1-621 248-498 115 115 115 (175) –
KS-Fertigteilstürze nach Z-17.1-774 196-498 115 115 115 (175) –
KS-Fertigteilstürze nach Z-17.1-855 196-748 115 115 115 (175) –
ausbetonierte KS-U-Schalen 2) 238 115 115 175 – –
1)
Die ()-Werte gelten für Stürze mit dreiseitigem Putz nach DIN 18550-2 MG PIV oder DIN 18550-4 Leichtmörtel.
Auf den Putz an der Sturzunterseite kann bei Anordnung von Stahl- oder Holz-Umfassungszargen
verzichtet werden.
2)
Nach DIN 4102-4
ausgefüllt werden. Häufig wird aber auf der
Baustelle der Dämmstreifen nur lose aufgelegt,
so dass er teilweise rausrutscht.
Zur Lagesicherung empfiehlt es sich, den
Dämmstreifen mit Dünnbettmörtel anzukleben.
Weitere Anschlussmöglichkeiten
wurden in [7] bearbeitet. Sie sind ebenfalls
in Bild 6 dargestellt. Weitere Beispiele
finden sich im Mauerwerk-Kalender, der
gemäß DIN 4102-4 als anerkannte Literaturstelle
genannt wird.
3.2.5 Stürze und Ringbalken
Stürze werden aus KS-U-Schalen, überwiegend
jedoch als KS-Flachstürze oder als
KS-Fertigteilstürze eingebaut. Der brandschutztechnische
Nachweis für vorgefertigte
Stürze wurde für die Feuerwiderstandsklassen
F 90 und F 120 erbracht. So
können ohne weiteren Nachweis 11,5 cm
breite Stürze in die Feuerwiderstandsklasse
F 90 und 17,5 cm breite Stürze in die
Feuerwiderstandsklasse F 120 eingestuft
werden (Tafel 18).
d h
A
Dämmschicht
Fugendicke 20 T aus Mineralwolle *)
20
max. T = 30 mm für F 30
max. T = 20 mm für F 60
Schnitt A-A (Fußpunkt) Darstellung ohne Mauerwerk
T -Profil
T
Langlöcher
Dübelanschluss
*) Baustoffklasse A, Schmelzpunkt 1000 C
Rohdichte 30 kg/m 3
Bild 5: Anschluss nicht tragender KS-Wand an nicht
tragende Stahl-Aussteifungsstütze für die Feuerwiderstandsklassen
F 30 und F 60
3.2.4 Ausführungsdetails für raumabschließende
KS-Wände, Anschlüsse
von KS-Wänden an die angrenzenden
Bauteile
Anschlüsse von KS-Mauerwerk an angrenzendes
Mauerwerk können als Verbandsmauerwerk
oder auch als Stumpfstoß
ausgeführt werden. Ebenso können Anschlüsse
tragender und nichttragender KS-
Wände gemäß Bild 6 ausgeführt werden.
Hierbei sind die Angaben zum Verschluss
der Fugen zu beachten.
Dämmschichten in Anschlussfugen, die
aus brandschutztechnischen Gründen
angeordnet werden, müssen aus Mineralwolle
bestehen, der Baustoffklasse A nach
DIN 4102-1 angehören, einen Schmelzpunkt
1000 °C besitzen und eine Rohdichte
30 kg/m 3 aufweisen. Wichtig ist,
dass die Fugen wirklich stramm und dicht
3.2.6 Einbauten
Abgesehen von den im Folgenden aufgeführten
Ausnahmen beziehen sich die Feuerwiderstandsklassen
klassifizierter Wände
stets auf Wände ohne Einbauten. Die erforderliche
Feuerwiderstandsklasse für die
Einbauten ist im Einzelfall zu überprüfen.
Beispielsweise werden für raumabschließende
F 90-Wände in der Regel nur T 30-
Türen gefordert. Im Einzelfall werden auch
keine Anforderungen gestellt, z.B. bei Flurwänden
in Hamburg. Im Industriebau wird
dagegen immer die gleiche Anforderung
der Trennwand auch an den Verschluss von
Öffnungen gestellt. Dies gilt auch für Türen,
d.h. F 90-Wand mit T 90-Tür, F 60-Wand mit
T 60-Tür und F 30-Wand mit T 30-Tür. Aber
auch hier gibt es wiederum eine Ausnahme:
Für F 120- und F 180-Wände werden
nur T 90-Türen gefordert, weil es seinerzeit
keine entsprechenden Türen gab.
17

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Wandanschlüsse nach DIN 4102-4
Deckenanschlüsse nach gutachterlicher
Stellungnahme Hahn [4]
Nichttragende Wand, dreiseitig gehalten, oberer Rand frei
Nichttragende Wände, vierseitig gehalten
Zu den Einbauten zählen aber auch z.B.
Schlitze, Nischen für Rohre, Schaltschränke
und Elektro-Installationen. Bei derartigen
Einbauten ist der Brandschutz gesondert
nachzuweisen. Der Restquerschnitt
einer Wand muss auch im Bereich von
Schlitzen die geforderte Mindestwanddicke
für eine bestimmte Feuerwiderstandsklasse
besitzen oder es sind Sondermaßnahmen
durchzuführen. Beispielsweise ist
es ausreichend, wenn einzelne Kabel in
Schlitzen verlegt und übergeputzt werden
oder wenn die Schlitze mit entsprechenden
nichtbrennbaren Brandschutzplatten ausreichender
Dicke verschlossen werden.
Auch Schalterkästen können mit entsprechenden
nichtbrennbaren Brandschutzplatten,
z.B. Kalzium-Silikat- oder Gips-
Feuerschutz- bzw. Gipsfaser-Platten etc.
verschlossen werden. Für diesen Bereich
gibt es bereits zahlreiche Brandschutznachweise
für so genannte „Revisionsöffnungen“
oder für Schaltschränke.
Alternativ werden separate Kabelschächte
vor den Wänden angeordnet und dann
mit nachgewiesenen Schachtwänden abgeschottet.
Sie können auch mit nichttragenden
KS-Wänden der entsprechenden
Feuerwiderstandsklasse verschlossen
werden, in die ggf. Feuerschutzabschlüsse
– T 30- bzw. T 90-Türen oder -Klappen
– eingebaut werden.
Insbesondere in Rettungswegen – notwendigen
Fluren – und Treppenräumen
ist auf die brandschutztechnisch richtige
Ausführung zu achten, da i.d.R. die Forderung
besteht, dass nur nichtbrennbare
Baustoffe bzw. Wandverkleidungen eingesetzt
werden. In diesem Bereich wurden
durch die neuen Muster-Richtlinien für Leitungsanlagen
die brandschutztechnischen
Anforderungen teilweise erhöht, d.h. der
offene Einbau von elektrischen Kabeln
ist, ausgenommen bei direkter Beleuchtung,
untersagt.
Im Bereich von Sonderbauten, z.B. Hotels,
Verkaufsstätten etc., gibt es häufig Probleme,
da Installationsschächte und deren
Revisionsöffnungen, auch zu Sanitäreinrichtungen,
überwiegend in Fluren angeordnet
werden. Bei rechtzeitiger Planung lassen
sich derartige Installationsschächte
jedoch problemlos und fachgerecht ohne
Mehraufwand errichten. Dies gilt besonders
für den Mauerwerksbau.
Bild 6: Anschlüsse nichttragender und tragender, raumabschließender KS-Wände
Steckdosen, Schalterdosen, Verteilerdosen
dürfen i.d.R. bei raumabschließenden
Wänden nicht unmittelbar gegenüber
liegend eingebaut werden. Bei Wänden
18

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
aus Mauerwerk mit einer Gesamtdicke
140 mm gilt diese Einschränkung unabhängig
von der Wanddicke nicht. In
100 mm oder 115 mm dicken KS-Wänden
dürfen nur einseitig Steckdosen eingebaut
werden. Beim Bohren muss jedoch sichergestellt
werden, dass das Loch nur auf
Dosentiefe und nicht durch die gesamte
Wanddicke gebohrt wird und abschließend
die Dosen eingeputzt werden. Beim Einbau
von Elektrodosen in 115 mm dicke
KS-E-Steine ist sicherzustellen, dass die
Dosen mit einem Gipsbatzen eingesetzt
werden. Sonst ist der Restquerschnitt
aufgrund der vorhandenen Lochreihe mit
nur 35 mm zu gering. Bei Dosenreihen
kann es aber bei tragenden Wänden allein
schon hinsichtlich der Standsicherheit
Probleme geben, so dass hier im
Einzelfall entschieden werden muss, ob
mehrere Dosen neben- oder untereinander
möglich sind, vgl. DIN 1053-1,
Tabelle 10. Bei Wanddicken < 60 mm sind
jedoch nur Aufputzdosen erlaubt. Diese
Einschränkung ist insbesondere bei Ausfachungs-
und Schachtwänden zu beachten,
da hier häufig schlankere Wände zur
Ausführung kommen.
Für die Durchführung von Kabelbündeln,
Rohrleitungen oder Lüftungsleitungen
etc. durch raumabschließende Wände
sind brandschutztechnische Maßnahmen
erforderlich, deren Verwendbarkeit durch
bauaufsichtliche Zulassungen nachgewiesen
sein muss.
Wenn in raumabschließenden Wänden mit
bestimmter Feuerwiderstandsklasse Verglasungen
oder Feuerschutzabschlüsse
(Türen oder Tore) eingebaut werden sollen,
so wird auch diese Einbaumaßnahme
i.d.R. durch bauaufsichtliche Zulassungen
geregelt. Diese Bauteile dürfen jeweils nur
in bestimmte Wände – Mindestdicke, Mindestfestigkeit
– eingebaut werden. Außerdem
sind bestimmte konstruktive Details
zu beachten, z.B. die Verankerung einer
T 90-Tür im Mauerwerk, die sich je nach
Zulassung unterscheiden können.
Für Verankerungen liegen mittlerweile die
verschiedensten Nachweise vor. Dübelbefestigung
oder Maueranker sind ebenso in
Zulassungen enthalten wie nachträglicher
Einbau über Stahlrahmen oder Sonderlösungen.
Auch liegen inzwischen zahlreiche
Nachweise für den Einbau von Feuerschutzabschlüssen
in schlanke Wände,
z.B. 11,5 cm dicke KS-Wände, vor.
etc. – als Sperrschicht gegen aufsteigende
Feuchtigkeit beeinflussen die Feuerwiderstandsklasse
und Benennung nicht.
DIN 4102-4 hält ausdrücklich fest, dass
sämtliche Klassifizierungen – Tabellenwerte
– für alle Stoßfugenvermörtelungen
nach DIN 1053-1 gelten, d.h. auch für unvermörtelte
Stoßfugen bis 5 mm Breite. Im
Prüfverfahren nach DIN 4102-2 und -3 wurden
weder Temperaturüberschreitungen
noch der Durchtritt von Flammen festgestellt.
Allerdings treten mehr Rauchgase
als bei geputzten Wänden durch. Dies ist
nach den Prüfverfahren zulässig, vgl. 2.4.3
Rauchdichte Bauteile. Diese Beurteilung
gilt ausdrücklich auch für Brandwände. Sie
setzt allerdings voraus, dass fachgerecht
nach DIN 1053 gemauert wird. Putz ist
aus brandschutztechnischer Sicht nicht
erforderlich.
3.2.7 Tragende, nichtraumabschließende
Wände
Tragende, nichtraumabschließende Wände
sind tragende Innenwände innerhalb eines
Brandabschnittes. Diese Wände werden
häufig brandschutztechnisch nicht beachtet.
Sie sind für die Tragfähigkeit eines Gebäudes
im Brandfall jedoch entscheidend.
Diese Wände werden im Brandfall zweiseitig,
teilweise auch drei- oder vierseitig vom
Brand beansprucht.
An derartige Wände werden keine Anforderungen
hinsichtlich des Raumabschlusses
gestellt, so dass auch an die Fugendichtung
keine zusätzlichen Anforderungen
gestellt werden.
3.2.8 Tragende Pfeiler bzw. tragende,
nichtraumabschließende Wandabschnitte
Tragende Pfeiler in Außenwänden, z.B.
Fensterpfeiler, und in Innenwandbereichen,
z.B. Einzelpfeiler, werden im Brandfall
mehr- und bis zu vierseitig beansprucht.
DIN 4102 definiert außerdem
Wandabschnitte mit einer Breite 1,0 m
als nichtraumabschließend. Es wird davon
ausgegangen, dass im Brandfall das Feuer
z.B. aus Fenstern schlägt und derartige
Wandabschnitte daher mehrseitig brandbeansprucht
werden.
Da es sich um tragende Bauteile handelt,
muss die Standsicherheit auch im Brandfall
gewährleistet werden. Aufgrund der
mehrseitigen Brandbeanspruchung werden
brandschutztechnisch die höchsten
Anforderungen gestellt.
3.3 Brandwände
3.3.1 Grundlagen
Brandwände werden nach DIN 4102-3
geprüft und sind damit nachgewiesen
(Bild 7). Weitere Nachweise, z.B. statische
Nachweise hinsichtlich der Stoßbean-
Querschnittsabdichtungen – bituminöse Folien,
kunststoffmodifizierte Mörtel, Bleche
Bild 7: Prüfanordnung für Brand- und Komplextrennwände nach DIN 4102-3
19

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
spruchung, sind nicht erforderlich, s.a.
DIN 4102-22. Mindestabmessungen von
Brandwänden nach DIN 4102-4 sind in
Tafel 25 zusammengefasst.
Produktion
Produktion
Brandwände müssen folgende erhöhte
Anforderungen erfüllen:
Endfertigung
Lager
Büro
Brandwand
● Sie müssen aus Baustoffen der Baustoffklasse
A nach DIN 4102-1 bestehen.
● Sie müssen mindestens die Anforderungen
der Feuerwiderstandsklasse
F 90 nach DIN 4102-2 erfüllen; tragende
Wände müssen diese Anforderung
bei mittiger und bei ausmittiger
Belastung erfüllen.
Wohnteil
40 m
A ʺ 1600 m2
5 m
30 cm über Dach
● Brandwände müssen unter einer dreimaligen
Stoßbeanspruchung – Pendelstöße
mit 3000 Nm Stoßarbeit
(200 kg Bleischrotsack) – standsicher
und raumabschließend im Sinne von
DIN 4102-2 bleiben (Bild 8).
40 m 40 m 40 m 40 m
Bild 9: Anordnung von Brandwänden innerhalb von Gebäuden (Beispiele)
15 m
● Brandwände müssen die vorstehend
genannten Anforderungen auch ohne
Bekleidung erfüllen. In Absprache mit
der Bauaufsicht werden jetzt auch solche
geputzten Mauerwerksarten als
Brandwände anerkannt, die aufgrund
ihrer Materialien und Oberflächenstruktur
grundsätzlich in der Praxis geputzt
werden.
Ganz wichtig ist hierbei, dass die Stoßbeanspruchung
ein reines Prüfkriterium ist.
Sie ist nicht durch einen zusätzlichen statischen
Nachweis zu belegen. Die Wand ist
durch Prüfung und Klassifizierung „Brandwand“
und erfüllt damit das Stoßkriterium.
Die angrenzenden Bauteile zur Aussteifung
müssen lediglich F 90 erfüllen, vgl.
DIN 4102-4:1994-03, Abschnitt 4.8.2.1.
3.3.2 Anforderungen an Brandwände
nach den Landesbauordnungen
Für Brandwände ist nicht nur entscheidend,
dass sie den Prüfanforderungen
entsprechen, sondern auch, dass sie in
der Praxis richtig angeordnet und ausgeführt
werden. Brandwände werden u.a.
auf Grundstückgrenzen, zur Trennung bestimmter
Gebäude, z.B. „sonstige Gebäu-
Tafel 19: Bauaufsichtliche Anforderungen an Brandwände
Bild 8: Stoßbeanspruchung bei einer KS-Brandwandprüfung
Bauteile
Brandwände
Tragende und aussteifende
Bauteile
Anzahl von Öffnungen
Verschluss von Öffnungen
Anforderungen von
Brandwänden
Anforderungen
F 90-A + Stoßbeanspruchung 3 x 3000 Nm
F 90-A
unbegrenzt
T 90-Feuerschutzabschlüsse –Türen, Tore, Förderbahnabschlüsse,
etc. (selbstschließend)
F 90 Brandschutzverglasungen
S 90 Kabelabschottungen
R 90 Rohrabschottungen
K 90 Brandschutzklappen
an der Nachbargrenze
zwischen aneinander gereihten Gebäuden
innerhalb ausgedehnter Gebäude
in Abhängigkeit von der Gebäudehöhe und der Dacheindeckung:
3 Vollgeschosse bis unter die Dachhaut
> 3 Vollgeschosse mindestens 30 cm über Dach
weiche Bedachung mindestens 50 cm über Dach
Bauteile dürfen soweit eingreifen, wenn der Restquerschnitt der
Wände F 90 dicht und standsicher bleibt. Ggf. kann die Anforderung
F 90, z.B. bei Einbindung einer Holzpfette in die Brandwand,
auch erfüllt werden, wenn die Trennung mit geeigneten,
nichtbrennbaren Bauplatten (mit abZ bzw. abP) erfolgt.
20

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
de“ oder zur Bildung von Brandabschnitten
in bestimmten Abständen, erforderlich.
In Bild 9 wird anhand eines Gebäudegrundrisses
(Beispiel) dargestellt, wo Brandwände
gefordert werden.
Da Brandwände brandschutztechnisch eine
sehr wesentliche Funktion haben, werden
zusätzliche erhöhte Anforderungen im
Bereich der Brandwände gestellt, z.B. an
den Verschluss von Öffnungen. In Tafel 19
werden die brandschutztechnischen Anforderungen
im Bereich von Brandwänden
zusammengefasst.
3.3.3 Aussteifung von Brandwänden
Eine sehr wesentliche Anforderung an
Brandwände ist die Aussteifung: Gemäß
DIN 4102-4:1994-03, Abschnitt 4.8.2.1
wird festgelegt, dass die Aussteifung – z.B.
aussteifende Querwände, Decken, Riegel,
Stützen oder Rahmen – mindestens der
Feuerwiderstandsklasse F 90 entsprechen
müssen. Unabhängig davon, in welchem
Brandabschnitt der Brand auftritt, muss
die Aussteifung der Brandwände über
einen Zeitraum vom mindestens 90 min
gewährleistet werden. Diese Forderung
führt zu Schwierigkeiten, insbesondere
bei Industriebauten und auch bei nachträglichen
baulichen Erweiterungen, weil
an die angrenzenden Bauteile geringere
oder auch gar keine brandschutztechnischen
Anforderungen gestellt werden
bzw. wurden.
238 12 238
Brandschutztechnisch beidseitig
ausgesteifte Brandwand
F 90
F 90
BW
BA 1 BA 2
BW
BA 1 BA 2
A einschalige Brandwände zulässig ohne obere Haltung 1)
Normalmörtel 2)
F 90
Brandschutztechnisch einseitig
ausgesteifte Brandwand
Konstruktive
Nachweise erforderlich
< F 90
Bild 10: Aussteifungsmöglichkeiten von Brandwänden
Statisches System
248 2 248
Eingespannte Brandwand
< F 90
< F 90
Dünnbettmörtel
BW
BA 1 BA 2
Doppelbrandwände
BW
Konstruktive
Nachweise erforderlich
BW
BA 1 BA 2
KS XL
< F 90
< F 90
≥ 498
In Bild 10 werden Lösungsmöglichkeiten
vorgestellt, die Brandwände ausreichend
aussteifen:
● Brandschutztechnisch beidseitig ausgesteifte
Brandwände sind der bekannte
Regelfall. Es werden ohne besonderen
Nachweis oben und unten gelenkig
gelagerte Brandwände in ein Bauwerk
integriert und die aussteifende Tragkonstruktion
auf beiden Seiten der
Wände wird für die Feuerwiderstandsklasse
F 90 ausgelegt.
● Brandschutztechnisch einseitig ausgesteifte
Brandwände können ausgeführt
werden, wenn ein konstruktiver Nachweis
vorgelegt wird, der gewährleistet,
dass im Brandfall bei einem Versagen
der Tragkonstruktion mit einer Feuerwiderstandsdauer
> 90 min die Standsicherheit
der Brandwand durch einstürzende
Bauteile nicht gefährdet wird.
● Bei im Fußpunkt eingespannten Brandwänden
ist sicherzustellen, dass die
≥ 300 ≥ 240 ≥ 175 ≥ 214 ≥ 200
RDK ≥ 0,9 RDK ≥ 1,4 RDK ≥ 1,8 RDK ≥ 1,8 RDK ≥ 2,0
B sonstige Brandwände aus KS XL; Dünnbettmörtel
obere Halterung 3) erforderlich
≥ 498
2
≥ 175
RDK ≥ 1,8
obere Aussteifung
nicht erforderlich
≥ 150 ≥ 150 ≥ 150 ≥ 150
RDK ≥ 1,8
RDK ≥ 2,0
1) Halterung nach Details Bild 6
2) auch Dünnbettmörtel zulässig
3) die obere Haltung wird durch voll aufliegende F90-Geschossdecke gewährleistet
Bild 11: Halterung von KS-Brandwänden
≥ 498
2
2
21

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Anschlüsse der Tragkonstruktionen mit
Feuerwiderstandsdauern < 90 min so
ausgebildet werden, dass einstürzende
Bauteile keine Zwangskräfte auf die
Brandwand ausüben, die zum vorzeitigen
Einsturz führen können.
● Bei Doppelbrandwänden (zwei komplette
Brandwände nebeneinander gesetzt)
können beidseitig Tragkonstruktionen
ohne brandschutztechnische
Anforderungen anschließen, da bei
einem Einsturz eines Brandabschnittes
mit der dazugehörigen Brandwand die
zweite Brandwand ohne weiteren Nachweis
stehen bleibt und durch die Bauteile
des nicht brandbeanspruchten
Brandabschnittes ausgesteift wird.
Im Gegensatz dazu sind die zweischaligen
Brandwände gemäß DIN 4102-4 [1], Tabelle
45 zu betrachten. Sie dürfen nicht
mit den Doppelbrandwänden verwechselt
werden. Die zweischaligen Brandwände
müssen grundsätzlich beidseitig brandschutztechnisch
ausgesteift werden, weil
nur beide Schalen zusammen die Anforderung
Brandwand erfüllen.
3.3.4 Anschlüsse von Brandwänden
Es ist ausreichend, wenn die Anschlussfugen
vollfugig mit Mörtel nach DIN 1053
oder DIN 1045 verschlossen werden.
Für Anschlüsse von KS-Brandwänden an
angrenzende Massivbauteile können auch
die in Bild 6 dargestellten Anschlüsse verwendet
werden, weil Brandwände aus Mauerwerk
in der Brandprüfung grundsätzlich
mit frei verformbaren Anschlüssen geprüft
werden. Im gleichen Bild sind weitere mögliche
Anschlüsse dargestellt, die aufgrund
Ausführungen in der Praxis entwickelt
und in [4] beurteilt wurden. Brandwände
aus Mauerwerk müssen im Prüfverfahren
beim dritten Stoß immer frei stehen, so
dass auch Anschlüsse nur aus Gründen
des Raumabschlusses ausreichend sind,
wenn aus statischer Sicht keine weiteren
Anschlüsse erforderlich sind (Bild 11).
In den Bildern 6 und 12 bis 14 werden einige
Beispiele zu Ausführungsdetails im
Dachbereich sowie zu Bauteilabschlüssen
gezeigt, die zu beachten sind, da gerade
hier häufig Fehler gemacht werden. In den
Bildern 15 und 16 sind die Auswirkungen
falscher und richtiger Ausführung von
Anschlüssen im Bereich von KS-Wänden
deutlich erkennbar.
3.3.5 Öffnungen in Brandwänden
Nach den Landesbauordnungen sind Öffnungen
in Brandwänden unzulässig. Wenn
die Nutzung des Gebäudes oder notwendige
Rettungsmaßnahmen es erfordern,
können Öffnungen in inneren Brandwänden
erlaubt oder verlangt werden. Die
Öffnungen müssen mit selbstschließenden,
feuerbeständigen Abschlüssen,
z.B. Türen T 90, Lüftungsleitungen L 90,
Klappen in Lüftungsleitungen K 90 oder
Abschottungen von Kabeldurchführungen
S 90 und von Rohrdurchführungen R 90
verschlossen werden. Die Wände und Decken
anschließender Räume müssen aus
nichtbrennbaren Baustoffen hergestellt
werden.
Bild 17 zeigt deutlich die Auswirkungen
falsch ausgeführter Abschlüsse. Der Brand
wurde trotz Brandwand ungebremst weitergeleitet.
Dehnfugen in Brandwänden sind so zu verschließen,
dass Bewegungen der einzelnen
Bauteile möglich sind. Die raumabschließende
Funktion der Brandwand muss jedoch
voll erhalten bleiben. Die Fugen sind,
ausgenommen die äußere Versiegelung,
in voller Fugentiefe mit nichtbrennbarem
Material bzw. mit nach DIN 4102-2 nachgewiesenen
Fugenabdichtungen zu verschließen.
Brennbare bituminöse Weichfaserplatten
dürfen in Brandwänden nicht
verwendet werden.
Die Errichtung einer Brandwand an brandschutztechnisch
sinnvoller Stelle stellt
heute kein größeres Problem dar, da für
fast alle gewünschten betriebstechnischen
Öffnungen und Durchlässe zahlreiche
feuerbeständige Abschlüsse zur Auswahl
stehen.
Tafel 20: Versicherungstechnische Anforderungen an Komplextrennwände
3.3.6 KS-Brandwände
DIN 4102-4 unterscheidet nicht zwischen
tragenden und nichttragenden Brandwänden.
Bild 15 zeigt eine KS-Brandwand nach
einem Brand. Abgesehen von Einbaumängeln
im Bereich des Dachanschlusses sowie
bei Durchführungen hat die KS-Wand
einwandfrei ihrer Anforderung beim tatsächlichen
Brand erfüllt und dies sogar
bei einer zweiseitigen Brandbeanspruchung
sowie mit Sicherheit bei einer längeren
Brandbeanspruchung als 90 min.
In DIN 4102-4 wurden die Angaben zu
Brandwänden aus KS-Mauerwerk wesentlich
erweitert.
Nach [8] dürfen im Bereich von Brandwänden
auch KS-Wärmedämmsteine in
Wandfuß- sowie Wandkopfbereich eingesetzt
werden.
3.4 Komplextrennwände
3.4.1 Grundlagen
Komplextrennwände sind Wände, die versicherungstechnisch
definiert sind. Die
Bestimmungen der Sachversicherer sind in
Tafel 20 zusammengefasst. Wesentlich ist
zu beachten, dass die Feuerwiderstandsklasse
F 180 auch für aussteifende Bauteile
gefordert wird. Komplextrennwände
müssen unversetzt durch alle Geschosse
gehen. Bauteile dürfen in diese Wände
weder eingreifen noch diese überbrücken.
Diese vorstehenden Anforderungen werden
häufig nicht beachtet. Das bedeutet,
dass die Wand selber zwar von ihrer Ausführung
her eine Komplextrennwand ist,
aber das Gesamtsystem nicht funktioniert
und damit der Versicherungsschutz verloren
ist bzw. gar nicht erst besteht.
Da Komplextrennwände im Baurecht nicht
aufgeführt sind, werden in DIN 4102-4 auch
keine Angaben zu derartigen Bauteilen
Bauteile
Anforderungen
Komplextrennwände
F 180-A + Stoßbeanspruchung 3 x 4000 Nm
Tragende und aussteifende Bauteile F 180-A
max. vier pro Geschoss, Gesamtfläche 22 m 2 ,
Anzahl von Öffnungen
Beschränkung auf unbedingt notwendiges Maß
T 90-Feuerschutzabschlüsse – Türen, Tore,
Verschluss von Öffnungen
Förderbahnabschlüsse, etc. (selbstschließend)
F 90 Brandschutzverglasungen nur in zwingenden
Ausnahmefällen
unversetzt durch alle Geschosse
mindestens 50 cm über Dach des höheren Gebäudes
Anordnung von Komplextrennwänden
Bauteile dürfen weder in Komplextrennwände eingreifen,
noch diese überbrücken
22

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Wohngebäude ≤ 2 VG ≤ 2 Whg.
mit höchstens zwei Wohnungen und bis zu
zwei Vollgeschossen in offener
Bauweise.
Wände ohne Öffnungen, die vom
Gebäudeinneren die Anforderung der
Feuerwiderstandsklasse F 30-B und
vom Gebäudeäußeren die der Feuerwiderstandsklasse
F 90-B erfüllen.
2. VG
1. VG
Hölzerne Dachlatten
dürfen übergreifen.
Wärmedämmung
nichtbrennbar
(Baustoffklasse A,
Schmelzpunkt ≥ 1000 °C,
Rohdichte ≥ 30 kg/m 3 ),
raumbeständig
Wohngebäude ≤ 3 VG
mit bis zu drei Vollgeschossen.
3. VG
2. VG
1. VG
Hölzerne Dachlatten
dürfen übergreifen.
Wärmedämmung
nichtbrennbar
(Baustoffklasse A,
Schmelzpunkt ≥ 1000 °C,
Rohdichte ≥ 30 kg/m 3 ),
raumbeständig
Wände feuerbeständig (F 90),
öffnungslos und
insgesamt so dick
wie Brandwände
Gebäude (keine Wohngebäude) ≤ 3 VG
mit bis zu drei Vollgeschossen, ausgenommen
Gebäude mit erhöhter Brandgefahr.
Als erhöht brandgefährlich gelten in der Regel
Industriegebäude (abhängig von der Art der
Produktion oder Lagerung).
3. VG
2. VG
1. VG
Blechwinkel
Mörtelbett
Elastischer
Dämmstoff
nichtbrennbar
(Baustoffklasse A,
Schmelzpunkt ≥
1000 °C, Rohdichte
≥ 30 kg/m 3 ),
raumbeständig
Brandwand
Dacheindeckung auf
Brandwänden satt
aufgemörtelt
Hölzerne Dachlatten
dürfen nicht übergreifen,
brennbare Bauteile
dürfen nicht in die
Brandwand eingreifen
oder über diese
hinwegführen.
Gebäude > 3 VG
mit mehr als drei Vollgeschossen
Gebäude mit erhöhter Brandgefahr.
Als erhöht brandgefährlich gelten in der Regel
Industriegebäude (abhängig von der Art der
Produktion oder Lagerung).
4. VG
3. VG
≥ 30 cm
Brennbare Bauteile
dürfen nicht in die
Brandwand eingreifen
oder über diese
hinwegführen.
2. VG
Gebäude mit
erhöhter Brandgefahr
1. VG
Brandwand
Gebäude ...
mit Dachaufbauten
(z.B. Dachgauben)
oder Öffnungen
(z.B. Dachfenster
in der Dachhaut)
(§ 8 Abs. 3 DV BayBO)
≥ 30 cm
≥ 30 cm
≥ 1,25 m
≥ 30 cm
≥ 1,25 m
Bild 12: Brandwände im Dachbereich – Wohnungsbau (Länderunterschiede möglich). Auszug aus: Bayerische Versicherungskammer München,
Brandwände und Öffnungen in Brandwänden, Anforderungen und Ausführung
23

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Gebäude mit feuerbeständigen Dachkonstruktionen
und unbekiester Bedachung
Produktion
≥ 5 m
≤ 40 m
≥ 30 cm
≥ 5 m
≤ 40 m
Lager
Dachhaut,
Klebstoffe und
Wärmedämmung
brennbar
Wärmedämmung
nichtbrennbar
≥ 30 cm
Brandwand
Brennbare Dachbahnen
und andere brennbare
Bauteile dürfen nicht
in die Brandwand eingreifen
oder über diese
hinwegführen.
Brandwand
Gebäude mit feuerbeständigen Dachkonstruktionen
und bekiester Bedachung
Produktion
≥ 5 m
≤ 40 m
≥ 5 m
≤ 40 m
Brandwand
Lager
≥ 1 m
≥ 1 m
Wärmedämmung auf einer Breite von mind. 1 m
beidseits der Brandwand nichtbrennbar
Dachhaut,
Klebstoffe
und Wärmedämmung
brennbar
Gebäude mit unbekiesten Trapezblechdächern
Produktion
≥ 30 cm
≥ 5 m
≤ 40 m
≥ 50 cm
≥ 5 m
≤ 40 m
Lager
Wärmedämmung
nichtbrennbar
≥ 30 cm
≥ 50 cm
Brennbare Dachbahnen
und andere brennbare
Bauteile dürfen nicht
in die Brandwand eingreifen
oder über diese
hinwegführen.
Wärmedämmung brennbar
Trapezblech
Brandwand
Stahlauflagen
Stahlstutzen
Gebäude mit bekiesten Trapezblechdächern
Produktion
Lager
≥ 5 m ≥ 5 m
≤ 40 m
≤ 40 m
Brandwand
Bekiesung
≥ 1 m
≥ 1 m
Wärmedämmung auf einer Breite von mind. 1 m
beidseits der Brandwand nicht brennbar
Dachhaut,
Klebstoffe und
Wärmedämmung
brennbar
Trapezbleche liegen
voneinander getrennt
und werden von der
Brandwand unterbrochen.
Gebäude mit Papp- oder gleichwertigen
Bahnendächern
≥ 30 cm
Produktion
≥ 5 m
≤ 40 m
≥ 50 cm
≥ 5 m
≤ 40 m
Lager
Wärmedämmung
nichtbrennbar
≥ 30 cm
≥ 50 cm
Brennbare Dachbahnen
und andere brennbare
Bauteile dürfen nicht
in die Brandwand eingreifen
oder über diese
hinwegführen.
Wärmedämmung
brennbar
Brandwand
Gebäude mit weicher Bedachung
Als weich gilt jede brennbare Bedachung,
für die nicht der Nachweis erbracht ist, dass sie
gegen Flugfeuer und strahlende Wärme
widerstandsfähig ist.
≥ 50 cm
Bild 13: Brandwände im Dachbereich – Industriebau. Auszug aus: Bayerische Versicherungskammer München, Brandwände und Öffnungen in Brandwänden,
Anforderungen und Ausführung
24

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Brandwände zwischen
Holzaußenwänden
1 2 3
≥ 30
erf.d erf.d erf.d
Bauteile aus brennbaren Baustoffen dürfen
nicht in Brandwände eingreifen oder Brandwände
überbrücken. Brandwände müssen
bei Gebäuden mit Außenwänden aus brennbaren
Baustoffen 30 cm vor der Außenwand
geführt werden.
Trennung von Längspfetten
4 5
erf.d
Stahlstützen an und in
Brandwänden
Stahlstützen, die unmittelbar vor oder in
einer Brandwand stehen, sind feuerbeständig
zu ummanteln, damit sie im
Brandfall ihre aussteifende Funktion
gewährleisten.
Schornsteine an Brandwänden
gemacht. Lediglich das Prüfverfahren
ist in einer Fußnote von DIN 4102-3 beschrieben.
3.4.2 KS-Komplextrennwände
Nach den Angaben der Sachversicherer
[9] werden 36,5 cm (einschalig) bzw.
2 x 24 cm (zweischalig) dicke KS-Wände
nach DIN 1053-1 Mörtelgruppe II, II a und
III (Normalmörtel in Stoß- und Lagerfuge)
als Komplextrennwände eingestuft.
Für 24 cm dicke, tragende Wände aus
KS-Mauertafeln gemäß der Zulassung
Z-17.1-338 mit unvermörtelter Stoßfuge
wurde ebenfalls der Nachweis Komplextrennwand
erbracht.
Außerdem werden 24 cm dicke, nichttragende
KS-Wände, Rohdichte 1,8,
mit Dünnbettmörtel in den Lagerfugen, bis
zu einer Wandhöhe von 6 m als Komplextrennwände
geprüft und eingestuft.
3.4.3 Öffnungen in Komplextrennwänden
Öffnungen in Komplextrennwänden sind
auf das für die Nutzung des Gebäudes unbedingt
notwendige Maß zu beschränken.
erf.d
Längspfetten aus Holz oder Stahl
dürfen nicht in Brandwände eingreifen.
erfd. gemäß Tafel 25
Bild 14: Bauteilanschlüsse an Brandwände
Beim Anschluss von Schornsteinen an
Brandwände darf aus Gründen der
Standsicherheit die Mindestwanddicke der
Brandwände nicht verringert werden.
Das Gleiche gilt auch für Nischen,
Einbauten etc.
Pro Geschoss dürfen nicht mehr als vier
Öffnungen (einschließlich Schlupftüren)
mit insgesamt 22 m 2 Fläche vorhanden
sein. Brandschutzverglasungen F 90 sollen
nur dann eingebaut werden, wenn
dies aus zwingenden Gründen für einen
Betriebsablauf erforderlich ist, da die
Stoßfestigkeit 200mal geringer als bei
Komplextrennwänden ist.
Ansonsten wurde von den Versicherungen
akzeptiert, dass nur T 90-Türen oder -Tore
eingebaut werden, weil es bisher keine Zulassungen
für T 180 gibt. Da also bisher
keine Anforderung bestand, wurde von
den Türenherstellern auch nicht geprüft.
Bei höheren Brandlasten werden jetzt
jedoch vereinzelt T 120-Türen oder -Tore
gefordert.
Bild 15: Brandwand mit einem nicht ordnungsgemäß ausgeführten Dachanschluss sowie fehlenden Verschlüssen
im Bereich der Lüftung nach einem Brandereignis
3.5 Gebäudeabschlusswände –
Gebäudetrennwände
3.5.1 Grundlagen
Die Begriffe Gebäudeabschluss- und Gebäudetrennwand
werden sehr deutlich in
der LBO NRW erläutert. Gebäudetrennwände
sind in ausgedehnten Gebäuden alle
40 m zu errichten, um Brandabschnitte
(BA) zu bilden. Gebäudeabschlusswände
sind bei Gebäuden, die weniger als 2,5 m
von der Grundstücksgrenze entfernt errichtet
werden, und bei aneinander gereihten
Gebäuden auf demselben Grundstück
herzustellen.
25

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Bild 16: KS-Brandwand nach einem Brandereignis mit richtig ausgeführtem Dachanschluss
Bild 17: Brandwand mit nicht ordnungsgemäß ausgeführten Verschlüssen nach einem Brandereignis
Gebäudetrennwände sind in der Regel als
Brandwände mit T 90-Türen auszubilden.
In Ausnahmefällen dürfen in einigen Bundesländern
Wände der Feuerwiderstandsklasse
F 90 eingesetzt werden (vgl. Tafeln
5 bis 9).
Gebäudeabschlusswände müssen nach
den bauaufsichtlichen Bestimmungen je
nach Lage der Gebäude, der Anzahl der
Geschosse und Nutzung einer bestimmten
Feuerwiderstandsklasse entsprechen.
Häufig sind Brandwände oder Wände der
Feuerwiderstandsklasse F 90 (feuerbeständig)
zu errichten.
Die jeweils erforderliche Feuerwiderstandsklasse
ergibt sich in Abhängigkeit von
der Anzahl der Geschosse und der Landesbauordnung.
Es gibt die Möglichkeit,
F 90-Wände oder sogar die Kombination
F 90 + F 30 einzusetzen.
3.5.2 Reihenhäuser
Aus Schallschutzgründen werden bei Reihenhäusern
meistens zweischalige KS-
Haustrennwände hoher Rohdichte mit
durchgehender Trennfuge gebaut.
Aus brandschutztechnischer Sicht werden
bei derartigen Wänden je nach Lage im
Gebäude und nach Landesbauordnung
unterschiedliche Anforderungen gestellt.
Es können Gebäudetrennwände zur Bil-
26

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
dung von 40 m langen Brandabschnitten
oder Gebäudeabschlusswände gefordert
werden.
Zweischalige Haustrennwände/Gebäudeabschlusswände
mit oder ohne Dämmschicht/Luftschicht
aus Mauerwerk sind
Wände, die nicht miteinander verbunden
sind und daher keine Anker besitzen. Bei
tragenden Wänden bildet jede Schale für
sich jeweils das Endauflager einer Decke
bzw. eines Daches.
Der brandschutztechnisch erforderliche
Putz – ()-Wert bei den o.a. Tafeln – ist bei
zweischaligen Trennwänden jeweils nur
auf den Außenseiten der Schalen, nicht
zwischen den Schalen, erforderlich.
Für Wohngebäude mit nicht mehr als zwei
Wohnungen und bis zu zwei Vollgeschossen
in offener Bauweise bzw. für Wohngebäude
geringer Höhe sind anstelle von Brandwänden
oder feuerbeständigen Wänden – je
nach Landesbauordnung – auch Gebäudeabschlusswände
zulässig, die von innen
nach außen der Feuerwiderstandsklasse
F 30 und von außen nach innen der Feuerwiderstandsklasse
F 90 entsprechen.
3.5.3 Grenzbebauung
Bei einer Grenzbebauung sind die Anforderungen
an die Ausführungsdetails von
Brandwänden im Dachbereich üblicherweise
bekannt und bautechnisch relativ
einfach lösbar. Bei Reihenhäusern mit
übergreifenden Dächern, versetzten Höhen,
durchlaufenden Ortgängen oder giebelständig
angeordneten Reihenhäusern
müssen die Ausführungsdetails rechtzeitig
geplant werden. Auf diese Details wurde in
der Vergangenheit häufig nicht geachtet.
Dies hat bei Bränden dazu geführt, dass
das Feuer auf die unmittelbar angrenzenden
Gebäude übergegriffen hat.
Das Ziel muss sein, dass das Feuer von
einem Gebäude nicht zum angrenzenden
nächsten überspringt oder weitergeleitet
1
1
2 2
Schemazeichnung
wird. Problematisch wird es auch, wenn
Dächer belüftet werden, und die Lüftungsschlitze
sich aufgrund von Dachüberständen
bereits auf dem anderen Grundstück
befinden, weil die Außenwand auf der
Grenze steht.
Der gemäß Bauordnung festgeschriebene
Nachbarschutz muss brandschutztechnisch
sichergestellt werden.
In Bild 19 sind zwei Beispiele zur möglichen
Ausführung dargestellt.
3.6 Außenwände
Für nichttragende Außenwände der Feuerwiderstandsklassen
W 30 bis W 180 können
ohne jeden weiteren Nachweis die Angaben
von nichttragenden KS-Wänden der
B2
≥ 0,5
≥ 1,0
Bei versetzter Gebäudeanordnung werden
in den nicht überlappenden Bereichen
der Gebäude an der Grundstücksgrenze
Brandwände oder F 90-Wände jeweils mit
Aussteifung F 90 gefordert. Nach den
Richtlinien für die Verwendung brennbarer
Baustoffe im Hochbau müssen bei derartigen
Gebäuden
● nicht bekleidete Bauteiloberflächen,
● Außenwandbekleidung,
B2
≥ 1,0
1
Brandwand: Aussteifung F 90-A
oder F 90-AB: Aussteifung F 90-AB
2
Gebäudeabschlusswände je nach LBO
F 90-AB: Aussteifung F 90-AB
oder F 30-B + F 90-B: Aussteifung F 30
Baustoffe der Klasse A
Bild 18: Reihenhäuser – Details im Bereich versetzter Gebäude
B2
B2
Detailausbildung im Bereich
versetzter Reihenhäuser.
Bei Gebäuden der Gebäudeklasse
1 und 2 sind je nach
LBO Ausnahmen möglich.
● großflächige Unterkonstruktionen,
● Dämmschichten unter Bekleidungen
Stahlblechwinkel
Mörtelbett
Mörtelbett
in bestimmten Bereichen der unmittelbar
aneinander grenzenden Gebäude aus
nichtbrennbaren Baustoffen, Baustoffklasse
A, bestehen (Bild 18). Es ist jeweils im
Einzelfall zu klären, welche Anforderung
tatsächlich maßgebend ist. Es muss aufgrund
der neuen Bauordnungen darauf
hingewiesen werden, dass der Entwurfsverfasser
mit seiner Unterschrift auch für
den gesetzlich erforderlichen Brandschutz
verantwortlich ist bzw. die Verantwortung
übernommen hat.
KS-Wände lassen sich in den hier beschriebenen
Anwendungsfällen vorteilhaft und
wirtschaftlich einsetzen.
KS–Brandwand
Traufe
Bild 19: Brandwände bei Grenzbebauung
Stahlblechwinkel
Ortgang
Min. Dämmstoff, Baustoffe Klasse A,
Schmelzpunkt ≥ 1000 C,
Rohdichte ≥ 30 kg/m 3
27

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Feuerwiderstandsklassen F 30 bis F 180
zugrunde gelegt werden. Sie liegen damit
weit auf der sicheren Seite, weil nach
DIN 4102-3 geringere Temperaturen an der
Außenseite gefordert werden.
Für tragende Außenwände gelten die Angaben
gemäß den Angaben für o.a. tragende
KS-Wände in Abhängigkeit von der raumabschließenden
Funktion.
In der Praxis werden die unterschiedlichen
Anforderungen an die Außenwände
i.d.R. nicht beachtet. Es wird lediglich
zwischen nichttragender und tragender
Wand unterschieden. Wände der Feuerwiderstandsklasse
F erfüllen immer die
entsprechenden Anforderungen.
Bei Außenwänden kann der brandschutztechnisch
erforderliche Putz – ()-Werte in
den Tafeln 23 und 25 – durch eine Vormauerschale
ersetzt werden. Bei Verwendung
eines Wärmedämm-Verbundsystems darf
der Aufbau mit
● einer Dämmschicht aus Baustoffen der
Baustoffklasse B nicht als Putz angesetzt
werden und
● einer Dämmschicht aus Baustoffen
der Baustoffklasse A (z.B. Mineralwolleplatte)
als Putz angesetzt werden.
Wenn bei Außenwänden Wärmedämm-Verbundsysteme
verwendet werden, sind die
jeweilige LBO sowie die Zulassungen zu
beachten. In Abhängigkeit von den Gebäudeklassen
bzw. Vollgeschossen dürfen entweder
Dämmschichten der Baustoffklasse
B 1 (Ausnahmeregelung bis zu zwei Vollgeschossen:
B 2) oder der Baustoffklasse A
eingesetzt werden. In der Regel müssen
bei Gebäuden außer Hochhäusern Dämmschichten
oder Außenwandbekleidungen
aus B1-Baustoffen bestehen. Zu den
Wärmedämm-Verbundsystemen gehören
grundsätzlich allgemeine bauaufsichtliche
Zulassungen, in denen in Abhängigkeit von
der Dämmdicke für den Sturzbereich spezielle
brandschutztechnische Ausführungen
oder zusätzlich Brandriegel gefordert werden
können. Es gab bei Bränden Probleme
der Brandweiterleitung oberhalb von Fenstern
innerhalb der Dämmschichten.
Als Regel kann angegeben werden, dass
bei einer Dämmschichtdicke > 10 cm Zusatzmaßnahmen
erforderlich werden. Die
erforderlichen Abmessungen und sonstigen
Bestimmung sind der jeweiligen
Zulassung zu entnehmen. Im Einzelfall
sind aber auch Sonderlösungen möglich,
z.B. ein besonders dicker Putz oder auch
Blecheinlagen zum Verschließen des Hohlraumes.
Bei Hochhäusern müssen Baustoffe der
Baustoffklasse A verwendet werden. Ebenso
werden auf Brandwänden, bei geringeren
Grenzabständen oder bei aneinander
gereihten Gebäuden im Bereich der Haustrennwände
Baustoffe der Baustoffklasse
A gefordert.
3.7 Sonstige KS-Anwendungen
3.7.1 Bekleidungen aus KS-Mauerwerk
für Stahlbauteile
DIN 4102-4, Abschnitt 6.2 enthält Angaben
zu Bekleidungen für Stahlbauten
u.a. aus Mauerwerk. Die Angaben in Tafel
21 gelten für statisch bestimmt oder
unbestimmt gelagerte, auf Biegung beanspruchte,
bekleidete Stahlträger nach
DIN 18800-1 mit maximal dreiseitiger
Brandbeanspruchung. Eine dreiseitige
Brandbeanspruchung liegt vor, wenn die
Oberseite der Träger durch Stahlbetonplatten
oder Hohldielen jeweils mindestens
der geforderten Feuerwiderstandsklasse
vollständig abgedeckt ist.
Die Angaben in Tafel 22 gelten für bekleidete
Stahlstützen nach DIN 18800-1 und
-2 mit weniger als vierseitiger Brandbeanspruchung.
Bekleidungen aus KS-Mauerwerk
müssen im Verband errichtet werden
und die angegebenen Mindestdicken
besitzen. Lochungen von Steinen dürfen
nicht senkrecht zur Stützenlängsachse
verlaufen. Die Bekleidung darf unmittelbar
am Stahl anliegen. Die Bekleidungen sind
durch eingelegte Stahlbügel mit einem
Durchmesser ≥ 5 mm mindestens in Abständen
von 250 mm in der Bekleidungsmitte
zu bewehren. Diese Bewehrung ist
nicht erforderlich, wenn die Stützen in
ganzer Höhe in Wände nach den Abschnitten
3.2 bis 3.5 eingebaut werden und die
an den Stützen vorbeigeführten Wandteile
mit der in Tafel 22 angegebenen Mindestdicke
durch Verband mit den angrenzenden
Wandteilen verbunden sind.
3.7.2 Schachtwände
Trennwände zum Verschließen von Schächten
sind in der Regel nichttragende Wände,
die nach Abschluss der Installationsarbeiten
gesetzt werden. Wichtig ist hierbei
zu klären, welche haustechnischen Anla-
Tafel 21: Mindestdicke d M in mm in der Ausmauerung von Stahlträger mit Putzbekleidung der Untergurte 1) nach
DIN 4102-4
Platten oder Hohldielen nach den Abschnitten
3.4 und 3.6 DIN 4102-4:1994
Platten oder Hohldielen nach den Abschnitten 3.4 bis 3.6
D
≥ 30
1 2
d M
d
d
D
Klemmbefestigung
der Putzträger
ø ≥ 5
Bügel
A ʺ 500
Abstandhalter ø ≥ 5,
2 bis 3 Stück je Breite
Tafel 22: Mindestbekleidungsdicke d in mm von Stahlstützen mit U/A 300 m -1 mit einer Bekleidung aus
KS-Mauerwerk nach DIN 4102-4
Bekleidung aus
Mauerwerk oder Wandplatten nach DIN 1053-1
unter Verwendung von Kalksandsteinen nach
DIN 106
d
d
D
d M
D
≥ 50
Mindestdicke d M
2)3)
der Ausmauerung
für die Feuerwiderstandsklasse-Benennung
Mauerwerk nach DIN 1053-1 F 30-A F 60-A F 90-A F 120-A F 180-A
Kalksandstein DIN 106 50 50 50 70 115
1)
Die Mindestputzdicken d und D für den Bereich der Untergurte sind den Angaben nach DIN 4102-4,
Tabelle 90 zu entnehmen.
2)
Bei hohen Trägern können aus Gründen der Standsicherheit gegebenenfalls größere Dicken notwendig
werden.
3)
Lochungen von Steinen dürfen nicht senkrecht zum Trägersteg verlaufen.
Feuerwiderstandsklasse-Benennung
F 30-A F 60-A F 90-A F 120-A F 180-A
50 50 70 70 115
(50) (50) (50) (70) (70)
Die ()-Werte gelten für Stützen aus Hohlprofilen, die vollständig ausbetoniert sind, sowie für Stützen mit
offenen Profilen, bei denen die Flächen zwischen den Flanschen vollständig ausbetoniert, vermörtelt oder
ausgemauert sind.
28

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
gen in dem Schacht verlaufen. Bei Lüftungsleitungen,
die mit einer Brandschutzklappe
aus dem Schacht geführt werden,
sind die Schachtwände, insbesondere die
erforderliche Dicke, in Abhängigkeit von der
tatsächlichen Brandschutzklappe festzulegen.
In Abhängigkeit vom Fabrikat und
damit von der allgemeinen bauaufsichtlichen
Zulassung der Brandschutzklappe
variieren die Anforderungen an die Wand
hinsichtlich Dicke und Feuerwiderstandsklasse.
Die brandschutztechnische Anforderung
an Schachtwände hängt außerdem davon
ab, ob die Schächte horizontal in Höhe
der Geschossdecke geschottet werden
oder nicht. Bei nicht abgeschotteten Decken
muss die Schachtwand der Anforderung
der Geschossdecke entsprechen,
d.h. F 90-Geschossdecke bedeutet F 90-
Schachtwand. Bei horizontal abgeschotteten
Schächten hängt die Anforderung
an die Schachtwand von der Lage des
Schachtes – z.B. im Rettungsweg – und der
Brandlast im Schacht ab. Wenn im Schacht
keine Brandlast vorhanden ist oder wenn
eine Brandlast in einem gekapselten Raum
vorliegt, kann die Schachtwand auch ohne
Anforderungen sein. Zusammengefasst
bedeutet dies, dass die Anforderung zwischen
„F 0“ und F 90 variieren kann und
daher im Einzelfall geklärt werden muss.
Jede klassifizierte KS-Wand kann als
Schachtwand eingesetzt werden. Bereits
50 mm dicke Wände aus KS-Bauplatten
erfüllen die Anforderungen der Feuerwiderstandsklasse
F 30.
4. HAUSTECHNISCHE ASPEKTE
Im Wohnungsbau sind haustechnische Aspekte
relativ einfach zu lösen – solange es
sich um Massivbauten handelt. Hier sind
lediglich Rohrleitungen für Sanitär und
Heizung und Elektroleitungen für Beleuchtung
und Steckdosen zu führen. Bei den
Rohrleitungen handelt es sich bisher in
der Regel um nichtbrennbare Rohre, ausgenommen
Abwasserleitungen, die teilweise
aus Kunststoffen errichtet werden. Bei
den Elektroleitungen handelt es sich um
vergleichsweise wenige Leitungen. Anders
sieht es schon bei den vergleichbaren Gebäuden,
den Bürogebäuden aus. Hier wird
heute sehr viel Haustechnik, insbesondere
Lüftungstechnik sowie Elektrokabel und
Datenleitungen, verlegt. Damit wächst das
Brandrisiko einerseits durch die Brandlast
und andererseits durch die Brandweiterleitung,
wenn keine fachgerechte Bildung
von Brandabschnitten mit Abschottungen
erfolgt. Bei einer Massivbauweise, wie mit
Kalksandsteinen, ist es relativ einfach,
fachgerechte Anschlüsse und Abschottungen
zu bauen.
Bei Sonderbauten spielt sich der Brandschutz
mittlerweile im Wesentlichen im
Ausbau ab, weil der Massivbau leider reduziert
wird und der Trockenbau sowie die
Haustechnik immer umfangreicher werden.
Diesem Umstand haben auch die Bauaufsichten
der Länder Rechnung getragen
und weitere Vorschriften in der ARGE Bau
entwickelt und als Muster-Richtlinien veröffentlicht:
● Muster-Richtlinie über brandschutztechnische
Anforderungen an Leitungsanlagen
(Muster-Leitungsanlagen-Richtlinie
MLAR). Fachkommission Bauaufsicht
der Bauministerkonferenz, Fassung
November 2005
● Muster-Richtlinie über die brandschutztechnischen
Anforderungen an Lüftungsanlagen
(M-LüAR). Fassung September
2005
● Muster-Richtlinie über brandschutztechnische
Anforderungen an Systemböden.
Fassung September 2005
● Richtlinie über automatische Schiebetüren
in Rettungswegen (MAutSchR).
Fassung Dezember 1997
● Richtlinie über elektrische Verriegelungssysteme
von Türen in Rettungswegen
(MEltVTR). Fassung Dezember
1997
Diese Richtlinien werden als Muster-Richtlinien
im Internet veröffentlicht und sind
damit Stand der Technik. Von den meisten
Bundesländern werden diese Vorschriften
durch Einführungserlass eingeführt – teilweise
lediglich durch den Hinweis, dass die
Muster-Richtlinie anzuwenden ist – oder
sie werden leider in einigen Punkten oder
Details geändert und dann als eigene
Richtlinie eingeführt. Einige Bundesländer
hinken aber dem Stand der Technik hinterher
und haben bisher keine derartigen
Richtlinien eingeführt. In diesen Ländern
ist es dann manchmal schwer, den zuständigen
Bezirks- oder Gemeindeämtern den
Stand der Technik zu verdeutlichen, weil
sie davon noch nichts gehört haben.
Als Grundsatzregel gilt heute eigentlich,
dass alle Durchführungen, die durch eine
Trennwand – eine raumabschließende
Wand mit Brandschutzanforderungen – geführt
werden, entsprechend der Wandqualität
abgeschottet werden müssen. Dies gilt
für brennbare und nichtbrennbare Rohre,
Kabelanlagen – Elektrokabel, Datenleitungen,
Kabel mit verbessertem Brandverhalten,
etc. – sowie Lüftungsleitungen.
Aber wie immer hat jede Regel eine Ausnahme,
so dürfen z.B. in Hamburg nichtbrennbare
Lüftungsleitungen durch F 90-
Flurtrennwände ohne Brandschutzklappen
geführt werden, wenn an die Türen des
jeweiligen Raumes keine Anforderungen
gestellt werden.
Außerdem gilt seit 2000 grundsätzlich,
dass in Rettungswegen (notwendigen
Fluren) keine Brandlasten ohne Brandschutzmaßnahmen
verlegt werden dürfen.
Hiervon ausgenommen sind die
Kabel, die für die unmittelbare Beleuchtung
des Flures erforderlich sind. Weitere
Ausnahmen sind möglich. Bei sonstigen
Brandlasten sind daher grundsätzlich
F 30-Unterdecken oder I 30-Kabelkanäle
einzubauen.
Neben den bereits beschriebenen Brandschutzmaßnahmen
gibt es außerdem
Kabelkanäle oder -schächte zum Funktionserhalt
von Kabelanlagen. Diese Kabel
dienen zum Betreiben von Sicherheitsanlagen
im Brandfall, z.B. Sicherheitsbeleuchtung,
Druckerhöhungspumpe von
Steigeleitungen der Löschwasserversorgung
oder Sprinkleranlagen, zum Betrieb
von Entrauchungsanlagen, etc. Schächte
können mit KS-Mauerwerk erstellt werden.
Hier muss nur sichergestellt werden, dass
auf der Rückseite nicht mehr als 80 °C
Temperaturerhöhung auftritt. Dies wird
z.B. für 90 min mit einer 150 mm dicken
KS-Wand sichergestellt.
Bei Rohrleitungen ist ganz wesentlich,
dass zwischen brennbaren und nichtbrennbaren
Rohren unterschieden wird.
Brennbare Rohre müssen ab Durchmesser
DN 50 mit Rohrmanschetten gemäß allgemeiner
bauaufsichtlicher Zulassungen
abgeschottet werden. Derartige Rohrmanschetten
quetschen im Brandfall das weich
werdende Kunststoffrohr zusammen und
der Restquerschnitt wird zugeschäumt.
Bei nichtbrennbaren Rohren müssen ab
Durchmesser DN 100 Rohrummantelungen
eingebaut werden, um die Temperaturweiterleitung
zu verringern und damit
die Brandweiterleitung auf angrenzende
Brand- oder Brandbekämpfungsabschnitte
über 30 min, 60 min oder 90 min zu verhindern.
Derartige Rohrummantelungen
bestehen in der Regel aus Steinwolle der
Baustoffklasse A mit einem Schmelzpunkt
29

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
> 1000 °C. Die erforderliche Dämmdicke
hängt von dem jeweiligen Rohrmaterial,
dem Durchmesser sowie der Wandungsdicke
ab. Die Werte sind dem allgemeinen
bauaufsichtlichen Prüfzeugnis zu
entnehmen.
Ganz wichtig ist im Bereich der Haustechnik,
dass rechtzeitig eine Gewerke
übergreifende Planung in brandschutztechnischer
Hinsicht erfolgt, weil die erforderlichen
Brandschutzmaßnahmen sehr
komplex und umfangreich geworden sind
– insbesondere wenn im Ausbau überwiegend
Trockenbau zum Einsatz kommt.
Hier kann es erforderlich sein, für jede
Abschottungsmaßnahme separate andere
Anschlüsse herzurichten. Bei der Verwendung
von KS-Mauerwerkswänden muss
lediglich die Größe der Aussparung ausreichend
sein, denn Massivwände haben
keine Hohlräume, die Zusatzmaßnahmen
erfordern. Außerdem ist der Brandschutz
von massiven KS-Wänden höher als erforderlich.
Noch wichtiger als die Gewerke übergreifende
Planung ist die brandschutztechnische
Baubegleitung während der
Ausführung, weil in allen Bauwerken brandschutztechnische
Mängel aus Unkenntnis,
Schlamperei und Kostengründen eingebaut
werden. Eine nachträgliche Beseitigung
von Brandschutzmängeln oder das
Nachrüsten von Brandschutzmaßnahmen
wird jedoch wesentlich teurer als die Berücksichtigung
der notwendigen Maßnahmen
bei Planung und Ausführung.
5. VERSICHERUNGSTECHNISCHE
ASPEKTE
Die Versicherungen setzen voraus, dass
zunächst einmal alle gesetzlichen Anforderungen
erfüllt sind. Bei Schadensfällen
wird diese Voraussetzung auch überprüft
und bei Mängeln kann der Versicherungsnehmer,
der gesetzlich für die Einhaltung
der erforderlichen Brandschutzmaßnahmen
verantwortlich ist, mit in die Verantwortung
gezogen werden. Das kann zu
reduzierten Zahlungen führen.
Zum Abschluss der Sachversicherung
und ggf. auch der Betriebsunterbrechung
wird dann das jeweilige Brandrisiko abgeschätzt.
Das Brandrisiko setzt sich aus
der Nutzung sowie dem Gebäude selber
zusammen. Die Nutzung kann man wenig
beeinflussen, weil einem Mieter einer
Wohnung nicht vorgeschrieben werden
kann, welche Einrichtungen – Möbel, Gardinen
etc. – er verwenden darf. In einem
Industriebetrieb ergibt sich die Nutzung
auch ganz einfach aus dem jeweiligen
Gewerbe. Hier haben die Versicherungen
nur Einfluss darauf, wie groß Abschnitte
mit besonders gefährlichen Stoffen hinsichtlich
Brandentstehung, Brandlasten,
Brandweiterleitung oder auch explosiven
Stoffen sein können.
Beim Bauwerk ist zu beachten, dass
die im Gebäude vorhandenen Baustoffe
– brennbar/nichtbrennbar – hinsichtlich
deren Brandverhalten einen wesentlichen
Einfluss auf das Brandrisiko haben, d.h.
das im Gebäude vorhandene Risiko ist
primär abhängig von den Brandlasten. Die
Brandlasten bestimmen maßgeblich den
Brandverlauf hinsichtlich
● Brandentstehung bzw. Brandentwicklung,
● Brandausbreitung und
● Entstehung eines „Flashovers“ (schlagartige
Entzündung aller brennbaren
Materialien), d.h. Vollbrand.
Aus internationalen Untersuchungen ist
bestätigt, dass das Brandgeschehen um
so kritischer ist, je größer der Anteil der
brennbaren und brandschutztechnisch ungeschützten
Bauteile im Gebäude ist.
In Bild 20 ist die Zusammensetzung der
Brandlastanteile in einem Gebäude zusammengefasst.
Im Wohnungsbau stellt die bauweisenspezifische
Brandlast einen wesentlichen
Part dar. In einem mehrgeschossigen
Wohnungsbau mit einer durchschnittlichen
Wohnnutzfläche von etwa 800 m 2 kann
sich die Brandlast bei unterschiedlichen
Konstruktionsarten bis zum Faktor 4 unterscheiden.
In einem Massivbau sind
die 2- bis 4-fachen geringeren Mengen
an brennbaren Stoffen gegenüber einem
Holzbau möglich [10] und [11].
Durch die Bauweise werden nicht nur
die Höhe der Brandlasten und damit das
Brandrisiko wesentlich beeinflusst, sondern
auch die Sanierungskosten. Ein Massivbau
hat in der Regel geringere Sanierungskosten,
weil wesentliche Teile weiter
bzw. wieder verwendet werden können.
Außerdem wird der Brand allein durch die
Massivbauweise begrenzt.
Ein weiterer Gesichtspunkt ist, dass die
Eintrittshäufigkeit eines Brandes neben
der mobilen Brandlast ebenfalls von der
Die gesetzlichen Forderungen zum Brandschutz
haben als wesentliches Ziel ausschließlich
den Personenschutz. Ein
Sachwertschutz ist nur in der Hinsicht
enthalten, dass der Nachbar vor einem
Brandübergriff geschützt werden soll und
dass ein Brand auf eine bestimmte Fläche
40 m x 40 m (Abstand von Brandwänden)
begrenzt werden soll. Hiermit sollen der
Feuerwehr Rettungs- und Löscharbeiten
ermöglicht werden.
Den Versicherungen geht es dagegen
vordringlich um den Sachschutz, um das
Schadenvolumen zu begrenzen.
Mobile Brandlast
nutzungsspezifische Brandlast
Ausstattung, Möbel, Lagergüter etc.
Gesamtbrandlast
bauweisenspezifische
Brandlast
Massivbau,
Holzbau,
Trockenbau
Bild 20: Zusammensetzung der Brandlastanteile in einem Gebäude
Bauteil-Brandlast
Trag- und
Ausbaukonstruktion
konstruktionsneutrale
Brandlast
nutzungsababhängiger
Ausbau
Fenster, Türen,
Gebäudetechnik
30

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Bauweise abhängt. Insgesamt betrachtet
ist somit der Werteerhalt einer Massivbauweise
günstig.
Die Versicherungen haben früher bei der
Massivbauweise einen wesentlichen Rabatt
in den Prämiensätzen gegeben. Nach
der Öffnung des Marktes fielen diese Überlegungen
zur Rabattierung weg, weil eine
Massivbauweise vorausgesetzt wurde.
Mittlerweile setzt hier jedoch wieder ein
Umdenken ein, weil gemäß den neuen
Bauordnungen bauliche Erleichterungen
im Brandschutz bereits möglich sind bzw.
werden. Damit wird das Brandrisiko wieder
größer und die Schadensminimierung
wird in den Verantwortungsbereich der
Versicherungen abgeschoben. Die Bauordnungen
geben nur noch einen Mindeststandard
vor, d.h. der bewährte deutsche
Sicherheitsstandard wird eindeutig
reduziert. Die Massivbauweise und damit
auch die KS-Bauweise gewährt jedoch
den bisherigen Standard, so dass damit
zukünftig auch wieder Rabatte möglich
werden könnten.
6. Zusammenfassung aller
brandschutztechnisch
nachgewiesenen KS-Konstruktionen
6.1 KS-Mauerwerk nach DIN 1053-1
in Verbindung mit DIN 4102-4 sowie
DIN 4102-4/A1
Für KS-Mauerwerkswände wurden zahlreiche
Nachweise geführt – nicht nur die
Nachweise der üblichen Mauerwerksarten,
die durch DIN 4102-4 abgedeckt werden,
sondern auch zahlreiche Nachweise in
Verbindung mit Dünnbettmörtel, die die
KS-Bauart hinsichtlich Brandschutz unterstützen.
Es wurde nachgewiesen, dass
KS-Konstruktionen auch ohne Stoßfugenvermörtelung,
knirsch gestoßen gemäß
DIN 1053, Feuerwiderstandsklassen von
F 30 bis F 180 erfüllen. Hierbei muss
selbstverständlich die erforderliche Mindestwanddicke
gemäß DIN 4102-4 oder
allgemeinem bauaufsichtlichem Prüfzeugnis
oder allgemeiner bauaufsichtlicher
Zulassung oder gutachtlicher Stellungnahmen
eingehalten werden. Zusatzmaßnahmen
wie Verspachtelung oder Putz sind bei
unvermörtelter Stoßfuge nicht erforderlich.
Diese Aussage gilt auch für KS-Steine mit
Nut-Feder-Systemen.
Die Tafeln 23 bis 25 gelten für Wände und
Pfeiler, bemessen nach DIN 1053-1 und -3
sowie nach DIN 4103.
Der Ausnutzungsfaktor a 2 ist das Verhältnis
der vorhandenen Beanspruchung
Tafel 23: Brandschutz mit KS-Wandkonstruktionen 1)
Wandart Stein, Mörtel Mindestdicke d [mm] bei Feuerwiderstandsklasse
d
nichttragend,
raumabschließend
– Wände –
tragend,
raumabschließend
– Wände –
tragend,
nichtraumabschießend
– Wände –
Wandlänge
I 1,0 m
DIN V 106, NM
DIN V 106, DM
DIN V 106, DM,
RDK 1,8
DIN V 106, NM / DM
Ausnutzungsfaktor
a 2 = 0,2
Ausnutzungsfaktor
a 2 = 0,6
F30-A F 60-A F 90-A F 120-A F 180-A
70
(50)
115
(115)
115
(70)
70
(70)
115
(115)
115
(100)
115
(100)
100
(70)
115
(115)
115
(115)
115
(115)
150
(115)
Ausnutzungsfaktor
a 2 = 1,0 2) 200
(150)
DIN V 106, NM / DM
Ausnutzungsfaktor
a 2 = 0,2
Ausnutzungsfaktor
a 2 = 0,6
115
(115)
115
(115)
115
(115)
140 / 115 3)
(115)
150
(115)
150
(115)
Ausnutzungsfaktor
a 2 = 1,0 2) 200
(175)
Die ( )-Werte gelten für Wände mit beidseitigem bzw. allseitigem Putz nach DIN 18550-2, MG PIV oder
DIN 18550-4, Leichtmörtel. Der Putz kann ein- oder mehrseitig durch eine Verblendung ersetzt werden.
175
(150)
175
(150)
200
(150)
240
(175)
175
(150)
200
(175)
240
(200)
1)
Nach DIN 4102-4, DIN 4102-4/A1, abZ und gutachterlichen Stellungnahmen.
2)
Bei 3,0 < vorh. σ 4,5 N/mm² gelten die Werte nur für KS-Mauerwerk aus Voll-, Block- und Plansteinen.
3)
115 mm mit Dünnbettmörtel
zu der zulässigen Beanspruchung gemäß
DIN 1053-1. Für die Ermittlung
der Druckspannungen s gilt ebenfalls
DIN 1053-1. Es wurden KS-Wände mit
Druckspannungen bis zu s = 4,5 N/mm 2
nachgewiesen.
Die Angaben in den Tafeln 23 und 24
decken Exzentrizitäten nach DIN 1053
bis e d/6 ab. Bei Exzentrizitäten
d/6 < e d/3 ist die Lastenleitung konstruktiv
zu zentrieren.
Für KS-Wände dürfen i.d.R. Voll- und
Lochsteine mit Normalmörtel und Dünnbettmörtel
eingesetzt werden. Einschränkungen
werden in den Fußnoten der o.a.
Tafeln angegeben.
Weitere Angaben und Randbedingungen
sowie Einsatzmöglichkeiten können
DIN 4102-4, den allgemeinen bauaufsichtlichen
Prüfzeugnissen bzw. den allgemeinen
bauaufsichtlichen Zulassungen entnommen
werden. Z.Zt. ist DIN 4102-4/A2
in Vorbereitung.
6.2 KS-Mauerwerk nach DIN 1053-100 in
Verbindung mit DIN 4102-22
DIN 1053-100 ermöglicht die Bemessung
von Mauerwerk mit Teilsicherheitsbeiwerten.
DIN 1053-100 soll Anfang 2009
bauaufsichtlich eingeführt werden.
DIN 4102-22 enthält bisher keine Regeln
zur Brandschutzbemessung von Mauerwerk
unter Berücksichtigung von Teilsicherheitsbeiwerten,
weil 2004 DIN 1053-100
noch nicht endgültig verabschiedet war.
Nunmehr wird in DIN 4102-22/A1 (z. Zt. in
Vorbereitung) der Brandschutz geregelt. Es
erfolgt eine Verknüpfung mit DIN 4102-4.
Bei Bemessung nach DIN 1053-100 mit
31

KALKSANDSTEIN – Brandschutz
Tafel 24: Brandschutz mit KS-Pfeilern 1)
Pfeiler / Wandabschnitt (I < 1,0 m)
b
DIN V 106, NM / DM
Ausnutzungsfaktor a 2 = 0,6
Mindestdicke
d
[mm]
115
150
175
240
115
DIN V 106, NM / DM
150
Ausnutzungsfaktor a 2 = 1,0 2) 175
240
DIN V 106, NM / DM
Ausnutzungsfaktor a 2 = 1,0 2)
h k /d 10
DIN V 106, NM / DM
Ausnutzungsfaktor a 2 = 1,0 2)
h k /d 15, DM, vorh. 3,0 N/mm²
Mindestlänge des Pfeilers [mm]
bei Feuerwiderstandsklasse
F30-A F 60-A F 90-A F 120-A F 180-A
365
300
240
175
(365)
300
240
175
490
300
240
175
(490)
300
240
175
(615)
300
240
175
(730)
300
300
240
(990)
365
240
175
– 3)
490
300
240
– 3)
898
365
300
– 3)
– 3) )
490
365
175 240 240 240 – 3) – 3)
175 240 240 240 240 – 3)
Die ( )-Werte gelten für Wände mit beidseitigem bzw. allseitigem Putz nach DIN 18550-2, MG PIV oder DIN
18550-4, Leichtmörtel. Der Putz kann ein- oder mehrseitig durch eine Verblendung ersetzt werden.
1)
Nach DIN 4102-4, DIN 4102-4/A1, abZ und gutachterlichen Stellungnahmen.
2)
Bei 3,0 < vorh. 4,5 N/mm² gelten die Werte nur für KS-Mauerwerk aus Voll-, Block- und Plansteinen.
3)
Mindestlänge b 1,0 m. Bei Außenwänden Bemessung als raumabschließende Wand sonst als nichtraumabschließende
Wand.
d
Tafel 25: Brandschutz mit KS-Brandwänden und KS-Komplextrennwänden 1)
Wandart Steinart, RDK Mörtel Brandwände/
Komplextrennwände
Brandwand
Komplextrennwand
DIN V 106 2) , RDK 0,9
MG II
MG IIa
MG III
MG IIIa
DM
einschalig
300
(300)
zweischalig
2 x 200
(2 x 175)
DIN V 106 2) , RDK 1,4 240 2 x 175
DIN V 106 2) , RDK 1,8 DM 175 2 x 150
KS XL nach abZ, RDK 1,8
KS XL nach abZ, RDK 2,0
DIN V 106
DM
DM
MG II
MG IIa
MG III
MG IIIa
175 3)
214
175 3)
200
2 x 150 3)
2 x 175
2 x 150
365 2 x 240
KS-Mauertafeln nach Z-17.1-338 MG III 240 –
DIN V 106, SFK 12, RDK 1,8 DM 240 –
Die ( )-Werte gelten für Wände mit beidseitigem bzw. allseitigem Putz nach DIN 18550-2, MG PIV oder
DIN 18550-4, Leichtmörtel. Der Putz kann ein- oder mehrseitig durch eine Verblendung ersetzt werden.
1)
Nach DIN 4102-4, abZ und gutachterlichen Stellungnahmen.
2)
Bemessung nach DIN 1053-1, Exzentrizität e d/3.
3)
Mit konstruktiver oberer Halterung.
Teilsicherheitswerten ist die Umrechnungsformel
aus DIN 4102-22/A1 anzuwenden,
um den Brandschutznachweis zu führen.
LITERATUR
[1] DIN 4102-4:1994-03 Brandverhalten
von Baustoffen und Bauteilen
– Zusammenstellung und Anwendung
klassifizierter Baustoffe, Bauteile und
Sonderbauteile
[2] DIN 4102-4/A1:2004-11 Brandverhalten
von Baustoffen und Bauteilen
– Zusammenstellung und Anwendung
klassifizierter Baustoffe, Bauteile und
Sonderbauteile, Fassung A1
[3] DIN 4102-22:2004-11 Brandverhalten
von Baustoffen und Bauteilen – Anwendungsnorm
zu DIN 4102-4 auf der
Bemessungsbasis von Teilsicherheitsbeiwerten
[4] Herzog, I.: Einführung des europäischen
Klassifizierungssystems für den
Brandschutz. – In: DIBt-Mitteilungen,
Heft 4/2002, Seite 110-122
[5] DIN ENV 1996-1-2:1997-05 Bemessung
und Konstruktion von Mauerwerksbauten.
Teil 1-2: Allgemeine
Regeln – Tragwerksbemessung für
den Brandfall, Deutsche Fassung ENV
1996-1-2:1995, mit nationalem Anwendungsdokument
(NAD)
[6] Hahn, Chr.: Brandschutzplanung – Lästiges
Übel oder Beitrag zum kostengünstigen
Bauen? – In: BBauBl 44
(1995) 10
[7] Hahn Consult: Gutachtliche Stellungnahme
Nr. 28092 zum Brandverhalten
von Anschlüssen nichttragender Wände
an Massivdecken (30.10.08)
[8] Hahn Consult: Gutachtliche Stellungnahme
Nr. 20006 zum Brandverhalten
von Kalksand-Wandkonstruktionen unter
Verwendung von KS-ISO-Kimmsteinen
(21.12.01)
[9] Brandwände und Komplextrennwände
– Merkblatt für die Anordnung und Ausführung.
Vds 2097-3:1999-03
[10] The SFPE Handbook of Fire Protection
Engineering. National Fire Protection
Association, Quincy, Massachusetts,
2 nd Edition, ISBN 0-87765-354-2
[11] Wilmot, R.T.D.: United Nations Fire
Statistics Study. World Fire Statistics
Centre Bulletin, Geneva Association,
Genf Sept. 1999
[12] DIN V 18550:2005-04 Putze und Putzsysteme
– Ausführung
32

KALKSANDSTEIN
Schallschutz
PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 14: Schallschutz
Stand: Januar 2005

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
1. Bauaufsichtliche Nachweise nach DIN 4109____________________________3
1.1 Normen_______________________________________________________4
1.2 Kennzeichnung und Bewertung der
Luftschalldämmung von Bauteilen_ _______________________________5
1.3 Anforderungen_________________________________________________6
1.4 Allgemeine Aspekte für Planung und Ausführung__________________ 10
1.5 Anforderung an die Luftschalldämmung von
trennenden Bauteilen_________________________________________ 11
1.6 Anforderungen an Installationswände___________________________ 12
1.7 Schalltechnische Auswirkung von
Schlitzen und Aussparungen___________________________________ 13
1.8 Ermittlung der Luftschalldämmung von massiven Wänden__________ 13
1.9 Einschalige massive Wände mit
biegeweichen Vorsatzschalen_ _________________________________ 17
1.10 Zweischalige Wände__________________________________________ 17
1.11 Luftschalldämmung von Decken________________________________ 19
1.12 Außenwände_________________________________________________ 20
1.13 Schallabsorption_____________________________________________ 27
2. Neue Wege für den baulichen Schallschutz___________________________ 29
2.1 Einführung__________________________________________________ 29
2.2 Schalltechnische Grundlagen in Kürze___________________________ 29
2.3 Schallschutz: Wunsch und Realität______________________________ 29
2.4 Die europäische Normung: Ursachen und Wirkungen______________ 34
2.5 Umsetzung der europäischen Normen für Kalksandstein___________ 38
2.6 Wege aus der Lärmfalle_______________________________________ 41
2.7 Schallschutz im Detail________________________________________ 47
2.8 Zusammenfassung___________________________________________ 48
Literatur ____________________________________________________________ 49
KALKSANDSTEIN
Schallschutz
Stand: Januar 2005
Autoren:
Dipl.-Ing. Dieter Kutzer, Materialprüfungsamt
Nordrhein-Westfalen, Dortmund (Abschnitt 1),
Prof. Dr.-Ing. Heinz-Martin Fischer,
FH Stuttgart (Abschnitt 2)
Redaktion:
Dipl.-Ing. S. Brinkmann, Durmersheim
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. O. Roschkowski, Duisburg
Dipl.-Ing. J. Schmertmann, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-939
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck auch auszugsweise nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr: € 5,–
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Das Kapitel Schallschutz nahm auch in den
bisherigen Auflagen des Buches „Planung,
Konstruktion, Ausführung“ breiten Raum
ein. Dies ist aufgrund der Bedeutung eines
ausreichenden baulichen Schallschutzes
einerseits sowie aufgrund der Kompliziertheit
der Materie andererseits auch verständlich.
In der 4. Auflage dieses Buches
ist das Kapitel Schallschutz nunmehr
praktisch doppelt bzw. auch erheblich umfangreicher
als in den bisherigen Auflagen
behandelt. Dazu auch noch von zwei Autoren,
die jeder auf seine Art einen recht
umfassenden Beitrag geschrieben haben.
Die Gründe, die dazu geführt haben, sollen
hier kurz dargestellt werden.
Seit ca. 1996 macht sich der Einfluss der
europäischen Normung auch beim Schallschutz
zunehmend bemerkbar. Dies hat
zur Folge, dass sich die grundlegende
Konzeption, nach der der zu erwartende
Schallschutz in Gebäuden prognostiziert
wird, grundlegend ändert. In der Zeit zwischen
1996 und 2002 sind bereits relativ
umfangreiche Kenntnisse entstanden, die
nicht mehr vernachlässigt werden können
und in kürzester Zeit zum Stand der Technik
werden können.
Es gilt nach wie vor das Normenwerk DIN
4109 praktisch in der Fassung von 1989,
nach dem der Mindestschallschutz nachzuweisen
ist.
Schwerpunkt des Abschnitts 1 liegt demzufolge
auf den derzeit gültigen Regelungen
der DIN 4109:1989-11, nach denen
die bauaufsichtlichen Anforderungen
nachgewiesen werden müssen.
Düsentriebwerk
(25 m Entfernung)
Schallpegel
dB (A)
140
130
120
Schmerzgrenze
Start von
Düsenmaschinen
(100 m Entfernung)
Schwerpunkt des Abschnitts 2 bildet im
ersten Teil im Wesentlichen die Frage,
welcher Schallschutz geschuldet wird. Im
Hauptteil sind die neueren Erkenntnisse
aus den Grundlagenuntersuchungen der
Kalksandsteinindustrie zur Umsetzung der
europäischen Normung dargestellt.
1. BAUAUFSICHTLICHE NACHWEISE NACH
DIN 4109
Der Schallschutz in Gebäuden hat eine
große Bedeutung für die Gesundheit und
das Wohlbefinden der Menschen. Besonders
wichtig ist er im Wohnungsbau, da
die Wohnung dem Menschen sowohl zur
Entspannung und zum Ausruhen dient als
auch den eigenen häuslichen Bereich gegenüber
den Nachbarn abschirmen soll.
Genauso wichtig ist Schallschutz in den
Industrie- und Verwaltungsbereichen, in
denen laute und leise Tätigkeiten gleichzeitig
ausgeübt werden.
Pop-Gruppe
Schwerlastverkehr
Unterhaltung
Bibliothek
Schlafzimmer
Bild 1: Schallpegel verschiedener Verursacher
110
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
Presslufthammer
Mittlerer
Straßenverkehr
Büro
Wohnraum
Wald
Hörgrenze

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Eine wesentliche Rolle für den Schallschutz
spielen die Grund- bzw. Fremdgeräuschpegel
aufgrund allgemeiner Umgebungsgeräusche
während des gesamten
Tagesablaufs (auch nachts). Je geringer
die Umgebungsgeräusche sind, um so
höher muss die Schalldämmung von Bauteilen
sein!
Der Komfort einer Wohnung wird wesentlich
auch durch einen guten Schallschutz
charakterisiert. Dies bedeutet, dass von
Mietern und besonders von Käufern von Eigentumswohnungen
ein guter Schallschutz
erwartet wird, der über die in DIN 4109
gestellten Anforderungen hinausgeht. Dies
führt häufig – besonders, wenn keine eindeutigen
Vereinbarungen über den Schallschutz
getroffen wurden – zu Klagefällen
und gerichtlichen Auseinandersetzungen
über mehrere Instanzen. Oft legen dann
die Gerichte fest, welcher Schallschutz
geschuldet ist. Die Anforderungen der DIN
4109 werden dabei im Allgemeinen nicht
als ausreichend angesehen.
1.1 Normen
Die in Deutschland bauaufsichtlich gestellten
Anforderungen werden in der DIN 4109
geregelt, die als Technische Baubestimmung
in nahezu allen Bundesländern eingeführt
ist.
Nach einer Überarbeitungszeit von fast 15
Jahren und zwei Normentwürfen wurde im
November 1989 eine neue DIN 4109 als
Weißdruck veröffentlicht, mit der die DIN
4109, Ausgabe 1962 ersetzt wurde. Diese
neue Fassung der DIN 4109 spiegelte
in wesentlichen Teilen den damaligen
(um 1985!) Stand der Technik wider. Damit
hoffte man, dass eine lange Zeit der
Rechtsunsicherheit vorüber war, da die
Normfassung von 1962/63 schon lange
nicht mehr den allgemein anerkannten
Regeln der Technik entsprach und von
den Gerichten nicht mehr als maßgeblich
anerkannt wurde. Die neue Norm wurde
mit dem zugehörigen Beiblatt 1 sehr
schnell bauaufsichtlich eingeführt, z.B. in
Nordrhein-Westfalen mit Runderlass vom
24. September 1990.
Die Norm besteht inzwischen aus:
DIN 4109:1989-11 Schallschutz im
Hochbau, Anforderungen und Nachweise
[1].
DIN 4109/A1:2001-01 Schallschutz
im Hochbau, Anforderungen und Nachweise,
Änderung A1 [2].
DIN 4109-11:2003-09 Schallschutz im
Hochbau, Nachweis des Schallschutzes
– Güte- und Eignungsprüfung [3]
Beiblatt 1 zu DIN 4109:1989-11 Schallschutz
im Hochbau, Ausführungsbeispiele
und Rechenverfahren [4].
Beiblatt 1 zu DIN 4109/A1:2003-09
Schallschutz im Hochbau – Ausführungsbeispiele
und Rechenverfahren,
Änderung A1 [5]
Beiblatt 2 zu DIN 4109:1989-11 Schallschutz
im Hochbau, Hinweise für Planung
und Ausführung, Vorschläge für
einen erhöhten Schallschutz, Empfehlungen
für den Schallschutz im eigenen
Wohn- und Arbeitsbereich [6].
Beiblatt 3 zu DIN 4109:1996-06 Schallschutz
im Hochbau, Berechnung von
R’ w,R
für den Nachweis der Eignung nach
DIN 4109 aus Werten des im Labor ermittelten
Schalldämm-Maßes R w
[7].
Darüber hinaus sind Vorschläge für einen
erhöhten Schallschutz in der Richtlinie
VDI 4100 Schallschutz von Wohnungen;
Kriterien für Planung und Beurteilung [8]
vom September 1994 angegeben.
In dieser Richtlinie werden Schallschutzstufen
je nach Qualität des subjektiv empfundenen
Schallschutzes in drei Stufen
definiert und zugehörige Kennwerte für
Luft- und Trittschallschutz, für Schutz gegen
Geräusche aus haustechnischen Anlagen
und aus baulich verbundenen Gewerbebetrieben
sowie gegen von außen eindringende
Geräusche definiert. Dabei entsprechen
die Kennwerte der untersten
Schallschutzstufe I (SSt I) den Anforderungen
der DIN 4109. Der erhöhte Schallschutz
der Schallschutzstufen SSt II oder
SSt III bedarf einer gesonderten Vereinbarung.
Seit September 1995 bemüht sich ein
Unterausschuss des NABau, die Inhalte
des Beiblattes 2 zu DIN 4109 und der
Richtlinie VDI 4100 in einem Papier zusammenzufassen.
Als Ergebnis wurde
im Juni 2000 der Entwurf DIN 4109-10
Schallschutz im Hochbau, Teil 10: Vorschläge
für einen erhöhten Schallschutz
von Wohnungen [9] herausgegeben. Der
Inhalt dieses Entwurfes befindet sich noch
in der Diskussion und kann daher nicht als
endgültig angesehen werden.
Die Realisierung des Europäischen Binnenmarktes
und der dafür geforderte freie
Warenverkehr hat in den letzten Jahren
erheblichen Einfluss auf die Normung im
Bauwesen ausgeübt, insbesondere hinsichtlich
der Normen für Bauprodukte, aber
auch hinsichtlich der Einführung einheitlicher
Prüfverfahren zur Bestimmung und
Kennzeichnung der Eigenschaften und
Leistungsfähigkeit von Bauprodukten und
Gebäuden. Davon sind auch etliche Prüfverfahren
im Bereich der Bauakustik betroffen.
Besonders zu erwähnen ist hier, dass
die bisher in Deutschland im Zusammenhang
mit DIN 4109 für die Bestimmung der
Luft- und Trittschalldämmung von Bauteilen
verwendeten Prüfstände „mit bauähnlicher
Flankenübertragung“ nach DIN 52210
nicht in die Europäischen Prüfnormen der
Reihen DIN EN ISO 140 aufgenommen
wurden und künftig derartige Prüfungen
in Prüfständen mit unterdrückter Flankenübertragung
durchgeführt werden müssen.
Die kennzeichnenden Größen für Bauteile
sind daher künftig das bewertete Schalldämm-Maß
R w
für die Luftschalldämmung
und der bewertete Norm-Trittschallpegel
L n,w
für die Trittschalldämmung. Für die
Kennzeichnung der Schalldämmung in Gebäuden
können das bewertete Bau-Schalldämm-Maß
R’ w
und der bewertete Norm-
Trittschallpegel L’ n,w
oder – als Größen zur
Kennzeichnung des Schallschutzes – die
nachhallzeitbezogenen Größen bewertete
Standard-Schallpegeldifferenz D nT,w
und
bewerteter Standard-Trittschallpegel L’ nT,w
verwendet werden.
Parallel zu den Prüfnormen wurden Normen
zur Berechnung der Schalldämmung
von Gebäuden aus den Schalldämm-Eigenschaften
von Bauteilen erarbeitet, die die
vorgenannten Größen R w
und L n,w
der Bauteile
als Eingangswerte benötigen. Diese
Verfahren sind daher nicht mit den bisher
nach DIN 4109 praktizierten kompatibel.
Für die bisher in DIN 4109 und in Beiblatt
1 zu DIN 4109 angegebenen Nachweisverfahren
wurden die Größen R’ w
und L’ n,w
benötigt. Diese Werte werden in Prüfständen
mit bauähnlicher Flankenübertragung
ermittelt. Vom NABau wurde das Beiblatt
3 zu DIN 4109 herausgegeben, in dem
Verfahren aufgeführt sind, nach denen, in
bestimmten Grenzen, R’ w
- und L’ n,w
-Werte in
R w
- und L n,w
-Werte – sowie auch umgekehrt
– umgerechnet werden können. Diese Verfahren
sind jedoch als Übergangslösung
anzusehen.
Um in Zukunft die oben erwähnten Europäischen
Berechnungsnormen als Nach-

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
weisverfahren für den Schallschutz anwenden
zu können, muss ein neuer Bauteilkatalog
mit den R w
und L n,w
für die üblichen
Bauteile und Konstruktionen erarbeitet
werden, der das Beiblatt 1 zu DIN 4109
ersetzt. Insgesamt bedeutet dies jedoch,
dass die derzeitige DIN 4109 komplett
überarbeitet werden muss, um die neuen,
europäischen Rechenverfahren nach DIN
EN 12354 sinnvoll anwenden zu können.
Mit diesen Arbeiten ist bereits begonnen
worden; Ergebnisse sind frühestens Ende
2003 zu erwarten.
Mit der Anwendung der neuen Rechenverfahren
ist eine größere Planungssicherheit
zu erwarten, da die Schallübertragung
über leichte, flankierende Wände
besser als bisher berücksichtigt wird. Die
Vernachlässigung dieses – besonders
bei leichten massiven Außenwänden mit
hoher Wärmedämmung – bedeutenden
Übertragungsweges hat in der Vergangenheit
häufig zu Bauschäden bezüglich der
Schalldämmung geführt.
Ein europäisches Pendant zur DIN 4109
wird es aber auch in Zukunft nicht geben,
da die Festlegung von Anforderungen an
den Schallschutz in nationaler Verantwortung
geschieht und – aufgrund unterschiedlicher
Traditionen und Lebensweisen
– hier kein Bedarf für eine Europäische
Anforderungsnorm besteht.
In der vorgesehenen Neufassung der
DIN 4109 sollen die Anforderungen nicht
mehr wie bisher an die Schalldämmung
der trennenden Bauteile – angegeben in
den Größen R’ w
und L’ n,w
– sondern an den
Schallschutz zwischen zwei Räumen und
damit an die dafür maßgeblichen Größen
(bewertete Standard-Schallpegeldifferenz
D nT,w
und bewerteter Standard-Trittschallpegel
L’ nT,w
) gestellt werden.
Anmerkung: Die vorliegende Fassung des
Abschnitts 16.1 muss sich noch auf die
derzeitig gültigen Regelungen der DIN
4109:1989-11 beziehen, da die Überarbeitung
der DIN 4109 und die Erarbeitung
des neuen Bauteilkataloges noch nicht so
weit fortgeschritten ist, dass endgültige
Ergebnisse hier schon berücksichtigt werden
können.
1.2 Kennzeichnung und Bewertung
der Luftschalldämmung von Bauteilen
Zur allgemeinen Kennzeichnung der frequenzabhängigen
Luftschalldämmung von
Bauteilen mit einem Zahlenwert wird das
bewertete Schalldämm-Maß R’ w
verwendet.
Die Ermittlung des bewerteten Schalldämm-Maßes
R’ w
erfolgt nach DIN EN ISO
717-1 [10] (Ersatz für DIN 52210-4) durch
Vergleich mit der in dieser Norm festgelegten
Bezugskurve, die in Bild 2 dargestellt
ist. Für das zu beurteilende Bauteil
wird im Frequenzbereich 100 bis 3150 Hz
das Schalldämm-Maß R’ bestimmt. Die
sich so ergebende „Messwertkurve“ wird
mit der Bezugskurve verglichen, indem
die Bezugskurve parallel zu sich selbst
in Schritten von 1 dB soweit in Richtung
Messwertkurve verschoben wird, bis die
Summe der ungünstigen Abweichungen
so groß wie möglich wird, jedoch nicht
mehr als 32,0 dB beträgt. (Nur ungünstige
Abweichungen werden berücksichtigt!)
Der Wert der nach diesem Verfahren verschobenen
Bezugskurve bei 500 Hz ist
das bewertete Schalldämm-Maß R’ w
des
Bauteils in dB.
Nach DIN EN ISO 717-1 werden zusätzlich
Spektrum-Anpassungswerte unter Zugrundelegung
von zwei typischen Spektren in
dem o.g. Frequenzbereich berechnet. Diese
Spektrum-Anpassungswerte werden
derzeit im Zusammenhang mit DIN 4109
nicht verwendet.
Je nachdem, welche Schallübertragungswege
bei der Messung der Schalldämmung
der verschiedenen Bauteile berücksichtigt
und wo diese Messungen durchgeführt
wurden, werden verschiedene kennzeichnende
Größen der Luftschalldämmung für
den Nachweis der Eignung von Bauteilen
verwendet. Eine Zusammenstellung dieser
in DIN 4109 verwendeten kennzeichnenden
Größen enthält Tafel 1.
Zur Beurteilung, ob ein Bauteil zur Erfüllung
der Anforderungen nach DIN 4109
Tafel 1: Kennzeichnende Größen der Luftschalldämmung für den Nachweis der Eignung von Bauteilen
R’ w
: Bewertetes Schalldämm-Maß [dB] mit Schallübertragung über flankierende Bauteile
R w
: Bewertetes Schalldämm-Maß ohne Schallübertragung über flankierende Bauteile
R L,w
: Bewertetes Schall-Längsdämm-Maß [dB]
D K,w
: Bewertete Schallpegeldifferenz [dB]
Zeile Bauteile Berücksichtigte Eignungsprü- Eignungsprü- Rechenwert 1)
Schallübertragung fungen in fungen in
Prüfständen ausgeführten
(EP I) Bauten (EP III)
über das trennende
und die flankieren­
1 den Bauteile sowie R’ w,P
R’ w,B
R’ w,R
Wände, Decken als gegebenenfalls
trennende Bauteile über Nebenwege
2
Wände, Decken als
3 flankierende
Bauteile
nur über das
trennende Bauteil
nur über das
flankierende Bauteil
Schalldämm-Maß oder
Schallpegel-Differenz
Bild 2: Bezugskurve für die Luftschalldämmung nach
DIN EN ISO 717-1
R w,P
R w,B
R w,R
R L,w,P
R L,w,B
R L,w,R
4 Fenster
R
nur über das w,R
R w,P
R w,B
5 Türen
trennende Bauteil
2)
R w,R
6 Schächte, Kanäle nur über Nebenwege D K,w,P
D K,w,B
D K,w,R
dB
60
50
40
51
56
56
33
30
125 250 500 1000 2000 Hz
Frequenz
1)
Der Rechenwert für ein Bauteil ergibt sich
- bei Ausführungen nach DIN 4109, Beiblatt 1
direkt aus den dortigen Angaben,
- bei Eignungsprüfungen in Prüfständen
(Eignungsprüfung I nach DIN 4109) aus den
Ergebnissen der Prüfung, vermindert um das
Vorhaltemaß von 2 dB (z.B. R’ w,R
= R’ w,P
- 2 dB),
ausgenommen Türen (siehe Fußnote 2),
- bei Eignungsprüfungen in ausgeführten
Bauten (Eignungsprüfung III nach DIN 4109)
direkt aus den Ergebnissen der Prüfung am
Bau (z.B. R’ w,R
= R’ w,B
).
2)
Der Rechenwert R w,R
für Türen ergibt sich durch
Eignungsprüfungen in Prüfständen
(Eignungsprüfung I nach DIN 4109) aus dem
Ergebnis der Prüfung, vermindert um das
Vorhaltemaß von 5 dB (z.B. R w,R
= R w,P
- 5 dB).

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
oder der Empfehlungen für einen erhöhten
Schallschutz nach Beiblatt 2 zu DIN 4109
(siehe Tafel 3) geeignet ist, ist jeweils
der Rechenwert der Luftschalldämmung
maßgeblich.
Dies gilt analog für die Kennwerte der
Schallschutzstufen SSt II und SSt III der
VDI 4100 oder E DIN 4109-10, wenn diese
als Anforderungen für einen erhöhten
Schallschutz vereinbart wurden.
Beim Nachweis der Eignung von Wänden
und Decken durch Prüfung in einem Prüfstand
mit bauähnlicher Flankenübertragung
nach DIN 52210-2 [11] muss von
dem gemessenen bewerteten Schalldämm-Maß
R’ w,P
das Vorhaltemaß von 2 dB
abgezogen werden, um den Rechenwert
R’ w,R
zu erhalten; d.h. der gemessene Wert
R’ w,P
muss mindestens um 2 dB über der
Anforderung erf. R’ w
für den jeweiligen Verwendungsfall
liegen.
Liegen zum Nachweis der Eignung von
Wänden und Decken Prüfergebnisse für
das bewertete Schalldämm-Maß R w
vor,
die nach DIN EN 20140-3 [12] in einem
Prüfstand ohne Flankenübertragung gemessen
wurden, kann der Rechenwert
R w,R
nach dem in Beiblatt 3 zu DIN 4109
angegebenen Umrechnungsverfahren berechnet
werden.
Anmerkung: Mit Erscheinen der Bauregelliste
des DIBt gilt die Regelung für
Eignungsprüfungen nach DIN 4109 nicht
mehr. An Stelle der Eignungsnachweise
muss die Brauchbarkeit von Bauprodukten
durch allgemeine bauaufsichtliche Zulassungen
oder allgemeine bauaufsichtliche
Prüfzeugnisse nachgewiesen werden.
Die in der Norm DIN 4109 gestellten
Anforderungen sind als Mindestanforderungen
anzusehen, die immer erfüllt werden
müssen.
Zum Anwendungsbereich und zum Zweck
der Norm heißt es dort u. a.:
„Der Schallschutz in Gebäuden hat große
Bedeutung für die Gesundheit und das
Wohlbefinden des Menschen.
Besonders wichtig ist der Schallschutz im
Wohnungsbau, da die Wohnung dem Menschen
sowohl zur Entspannung und zum
Ausruhen dient als auch den eigenen häuslichen
Bereich gegenüber den Nachbarn
abschirmen soll. Um eine zweckentsprechende
Nutzung der Räume zu ermöglichen,
ist auch in Schulen, Krankenanstalten sowie
Beherbergungsstätten und Bürobauten
der Schallschutz von Bedeutung.
In dieser Norm werden Anforderungen an
den Schallschutz mit dem Ziel festgelegt,
Menschen in Aufenthaltsräumen vor unzumutbaren
Belästigungen durch Schallübertragung
zu schützen. Außerdem ist das
Verfahren zum Nachweis des geforderten
Schallschutzes geregelt.
Aufgrund der festgelegten Anforderungen
kann nicht erwartet werden, dass Geräusche
von außen oder aus benachbarten
Räumen nicht mehr wahrgenommen
worden. Daraus ergibt sich insbesondere
die Notwendigkeit gegenseitiger Rücksichtnahme
durch Vermeidung unnötigen
Lärms. Die Anforderungen setzen voraus,
dass in benachbarten Räumen keine ungewöhnlich
starken Geräusche verursacht
werden.“
höherem – über die Anforderungen der DIN
4109 hinausgehenden – Schallschutz bestehen.
Die Anforderung der Norm beispielsweise
für Wohnungstrennwände (gegenüber
der Norm von 1962 um 1 dB auf R’ w
=
53 dB angehoben) ist im Allgemeinen
ausreichend, wenn der Grundgeräuschpegel
während des gesamten Tagesverlaufs
(auch nachts) etwa 25 dB (A) beträgt, nicht
aber dann, wenn das Gebäude in einer
Gegend mit niedrigem Umgebungsgeräusch
erstellt werden soll. In derartigen Fällen
kann der Grundgeräuschpegel innerhalb der
Wohnung 20 dB (A) und weniger betragen,
so dass die bei erfülltem Schallschutz nach
DIN 4109 aus der benachbarten Wohnung
noch wahrzunehmenden Geräusche als unangenehm
und störend empfunden werden
und zu Beschwerden führen.
Die frequenzabhängige Schalldämmung
eines Bauteils oder einer Konstruktion
wird als Einzahlwert durch das bewertete
Schalldämm-Maß R’ w
gekennzeichnet,
das an Stelle des in der Norm von
1962 verwendeten Luftschallschutzmaßes
LSM verwendet wird.
Zwischen dem Luftschallschutzmaß
LSM und dem bewerteten Schalldämm-
Maß R w
bzw. R’ w
besteht folgende Beziehung:
LSM = R’ w
- 52 dB
R’ w
= LSM + 52 dB
R w
= bewertetes Schalldämm-Maß ohne
Berücksichtigung der Nebenwege
R’ w
= bewertetes Schalldämm-Maß mit
Berücksichtigung der Nebenwege
1.3 Anforderungen
1.3.1 Anforderungen der DIN 4109
In der Norm DIN 4109 sind alle Anforderungen
und Nachweise zusammengefasst.
Das Ziel der Norm ist der Schutz von Menschen
in Aufenthaltsräumen
vor Luft- und Trittschallübertragung aus
benachbarten fremden Räumen,
vor Lärm aus haustechnischen Anlagen
und aus Betrieben im selben Gebäude
oder in baulich damit verbundenen Gebäuden,
gegen Außenlärm, wie Verkehrslärm,
oder Lärm von Gewerbe- und Industriebetrieben,
die mit den Aufenthaltsräumen
baulich nicht verbunden sind.
Speziell dem letzten Absatz ist zu entnehmen,
dass die in der Norm festgelegten
(Mindest-) Anforderungen nicht in allen
Fällen ein ungestörtes Wohnen gewährleisten
können. In vielen Fällen bleibt das
Anforderungsniveau hinter dem Stand der
Technik zurück. Deswegen wird vielfach,
z.B. in ruhigen Wohnlagen oder bei größerem
Schutzbedürfnis, ein Verlangen nach
Die subjektive Beurteilung der Sprachverständlichkeit
bei unterschiedlicher Schalldämmung
R’ w
der Trennwand und bei verschieden
hohem Grundgeräuschpegel (Tag
und Nacht) zeigt Tafel 2. Bild 1 enthält
verschiedene Geräuschquellen und gibt
die durchschnittlichen A-bewerteten Schallpegel
in dB (A) an.
Tafel 2: Bewertetes Schalldämm-Maß R w
und das Durchhören von Sprache, aus [13]
Sprachverständlichkeit
Erforderliches bewertetes
Schalldämm-Maß R w
[dB]
Grundgeräusch
Grundgeräusch
20 dB (A) 30 dB (A)
nicht zu hören 67 57
zu hören, jedoch nicht zu verstehen 57 47
teilweise zu verstehen 52 42
gut zu verstehen 42 2

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Tafel 3: Anforderungen nach DIN 4109 und Vorschläge für einen erhöhten Schallschutz nach Beiblatt 2 zu DIN 4109 an die Luftschalldämmung von Wänden und Türen
gegen Schallübertragung aus einem fremden Wohn- oder Arbeitsbereich
Bauteil Anforderung Vorschläge für
nach DIN 4109 1) einen erhöhten
Schallschutz
nach Beiblatt 2 2)
erf. R’ w
erf. R’ w
[dB]
[dB]
1. Geschosshäuser mit Wohnungen und Arbeitsräumen
Wohnungstrennwände und Wände zwischen 53 55
fremden Arbeitsräumen
Treppenraumwände und Wände neben Hausfluren 52 3) 55
Wände neben Durchfahrten, Einfahrten von
Sammelgaragen u.Ä.
55 –
Wände von Spiel- oder ähnlichen Gemeinschaftsräumen 55 –
Türen,
- die von Hausfluren oder Treppenräumen in Flure
und Dielen von Wohnungen und Wohnheimen oder
27 37
von Arbeitsräumen führen,
- die von Hausfluren oder Treppenräumen unmittelbar
in Aufenthaltsräume – außer Flure und Dielen –
von Wohnungen führen.
37 –
2. Einfamilien-Doppelhäuser und -Reihenhäuser
Haustrennwände
57 67
3. Beherbergungsstätten
Wände zwischen
- Übernachtungsräumen
47 52
- Fluren und Übernachtungsräumen
Türen
- zwischen Fluren und Übernachtungsräumen 2 37
4. Krankenanstalten, Sanatorien
Wände zwischen
52
- Krankenräumen
- Fluren und Krankenräumen
47
- Untersuchungs- bzw. Sprechzimmern
- Fluren und Untersuchungs- bzw. Sprechzimmern –
- Krankenräumen und Arbeits- und Pflegeräumen
Wände zwischen
- Operations- bzw. Behandlungsräumen 42 –
- Fluren und Operations- bzw. Behandlungsräumen
Wände zwischen
- Räumen der Intensivpflege
- Fluren und Räumen der Intensivpflege
Türen zwischen
- Untersuchungs- bzw. Sprechzimmern
37
7
–
–
- Fluren und Untersuchungs- bzw. Sprechzimmern
- Fluren und Krankenräumen
- Operations- bzw. Behandlungsräumen
32
37
- Fluren und Operations- bzw. Behandlungsräumen –
7
15
20
1 24 1
1 24 1
KS-P7 Platte
Rohdichteklasse: 2,0
beidseitig Dünnlagenputz
R’ w = 40 dB
Rohdichteklasse: 1,8
beidseitig Dünnlagenputz
R’ w = 47 dB
Rohdichteklasse: 2,0
beidseitig Dünnlagenputz
R’ w = 52 dB
Rohdichteklasse: 1,8
R’ w = 53 dB
Rohdichteklasse: 2,0
R’ w = 55 dB
Rohdichteklasse: 2,0
beidseitig Dünnlagenputz
R’ w = 57 dB
5. Schulen und vergleichbare Unterrichtsbauten
Wände zwischen
- Unterrichtsräumen oder ähnlichen Räumen
- Unterrichtsräumen oder ähnlichen
Räumen und Fluren
Wände zwischen
- Unterrichtsräumen oder ähnlichen Räumen und
Treppenräumen
Wände zwischen
- Unterrichtsräumen oder ähnlichen Räumen und „besonders
lauten“ Räumen (z.B. Sporthallen, Musikräumen,
Werkräumen)
Türen zwischen
- Unterrichtsräumen oder ähnlichen Räumen und Fluren
1)
Auszug aus Tabelle 3 der DIN 4109.
2)
Auszug aus Tabelle 2 des Beiblatts 2 zu DIN 4109.
47 –
52 –
55 –
32 –
3)
Für Wände mit Türen gilt: R’ w
(Wand) = R w
(Tür)
+ 15 dB; Wandbreiten ≤ 30 cm bleiben dabei
unberücksichtigt.
30
1 11 5 5 11 5 1
Rohdichteklasse: 2,0
Schalenfuge ≥ 5 cm
durchgehend bis
auf das Fundament
R’ w = 67 dB 1)
1) Nicht ausreichend für das Erdgeschoss nicht
unterkellerter Reihenhäuser

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Fortsetzung zu Tafel 3: Anforderungen nach DIN 4109 und Vorschläge für einen erhöhten Schallschutz nach
Beiblatt 2 zu DIN 4109 an die Luftschalldämmung von Decken gegen Schallübertragung aus einem fremden
Wohn- oder Arbeitsbereich
Decken 3) Anforderung Vorschläge für
nach DIN 4109 1) einen
erhöhten
Schallschutz
nach Beiblatt 2 2)
erf. R’ w
erf. R’ w
[dB]
[dB]
1. Geschosshäuser mit Wohnungen und Arbeitsräumen
Decken unter allgemein nutzbaren Dachräumen, z.B. 53
Trockenböden, Abstellräumen und ihren Zugängen
Wohnungstrenndecken (auch -treppen) und Decken
zwischen fremden Arbeitsräumen bzw. vergleichbaren
54
Nutzungseinheiten
Decken unter Bad und WC ohne/mit Bodenentwässerung ≥ 55
Decken über Kellern, Hausfluren, Treppenräumen unter
52
Aufenthaltsräumen
Decken über Durchfahrten, Einfahrten von Sammelgaragen
und Ähnliches unter Aufenthaltsräumen
Decken unter/über Spiel- oder ähnlichen
55
Gemeinschaftsräumen
2. Beherbergungsstätten, Krankenhausanstalten,
Sanatorien
Decken unter Bad und WC ohne/mit Bodenentwässerung
Decken unter/über Schwimmbädern, Spiel- oder ähnlichen
Gemeinschaftsräumen zum Schutz gegenüber Schlafräumen
3. Schulen
Decken zwischen Unterrichtsräumen oder ähnlichen Räumen
1)
Auszug aus Tabelle 3 der DIN 4109
2)
Auszug aus Tabelle 2 des Beiblatts 2 zu DIN 4109
54
55
≥ 55
55 ≥ 55
3)
Bei Gebäuden mit nicht mehr als 2 Wohnungen
beträgt erf. R’ w
= 52 dB.
1.3.2 Vorschläge für erhöhten Schallschutz
Zur Sorgfaltspflicht eines jeden Entwurfsverfassers
gegenüber dem Bauherrn
gehört es, dass er ihn darauf hinweist,
dass es sich bei den Anforderungen der
DIN 4109 um Anforderungen im Sinne von
Mindestanforderungen handelt.
Wenn man bedenkt, dass bereits Mitte
der 30er Jahre des letzten Jahrhunderts,
als es in den Haushalten noch kein Fernsehen
gab und die noch nicht sehr weit
verbreiteten Radios Ausgangsleistungen
von etwa 2 W hatten, für Wohnungstrennwände
mindestens eine einsteinige Wand
(d = 28 cm, m’ 450 kg/m 2 ), gefordert
wurde, kann heute nur die Empfehlung
gegeben werden, erhöhten Schallschutz
zu vereinbaren. Diese seinerzeit
geforderte Wand entspricht heute einer
„einsteinigen“ Wand (d = 25 cm, Rohdichte
1800 kg/m 3 mit 2 x 15 mm Putz,
m’ 450 kg/m 2 ) mit einem R’ w
= 54 dB.
Wenn ein besserer Schallschutz – als in
DIN 4109 festgelegt – gewünscht wird, so
bedarf es der ausdrücklichen Vereinbarung.
Erhöhter Schallschutz muss immer
vereinbart werden.
Mehrfamilienhäuser
52
55
Doppel- und Reihenhäuser
57
67
40
47
Vorschläge für einen erhöhten Schallschutz
von Wohnungen sind derzeit in verschiedenen
Regelwerken enthalten:
Beiblatt 2 zu DIN 4109:1989-11 (siehe
auch Tafel 3).
Das Beiblatt 2 zu DIN 4109 enthält
in Abschnitt 3.1 Vorschläge für den
erhöhten Schallschutz gegen Schallübertragung
aus einem fremden Wohnoder
Arbeitsbereich und in Abschnitt
3.3 Vorschläge für einen erhöhten
Schallschutz gegen Geräusche aus
haustechnischen Anlagen.
Kind
40
47
Wohnen
Wände
im eigenen
Wohnbereich
53
55
Treppenhauswände
Wohnungstrennwände
Wohnen
Kind
52
55
Anforderungen
Empfehlungen
Schallschutz nach DIN 4109
Bild 3: Anforderungen nach DIN 4109 und Vorschläge für den erhöhten Schallschutz nach Beiblatt 2 der
DIN 4109 an ausgewählten Grundrissen
Richtlinie VDI 4100:1994-09.
Diese Richtlinie enthält zusätzliche
Kennwerte für die Schallschutzstufen
SSt II und SSt III mit – sofern vereinbart
– jeweils höheren Anforderungen an den
Luft- und Trittschallschutz zwischen Aufenthaltsräumen
und fremden Räumen,
gegen Geräusche aus Wasserinstallationen
und sonstigen haustechnischen
Anlagen, Geräusche aus baulich verbundenen
Gewerbebetrieben sowie gegen
von außen eindringende Geräusche.
Die Kennwerte sind unterschiedlich für
Wohnungen in Mehrfamilienhäusern
und zwischen Doppel- und Reihenhäusern.
Für die Einstufung einer Wohnung

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
in eine der o.g. Schallschutzstufen müssen
auch die jeweiligen Kennwerte für
den Schallschutz im eigenen Bereich
erfüllt sein.
Entwurf DIN 4109-10:2000-06
Der Entwurf DIN 4109-10 enthält zusätzliche
Kennwerte für die Schallschutzstufen
SSt II und SSt III mit
– sofern vereinbart – jeweils höheren
Anforderungen an den Luft- und Trittschallschutz
zwischen Aufenthaltsräumen
und fremden Räumen, gegen Geräusche
aus Wasserinstallationen und
sonstigen haustechnischen Anlagen,
Geräusche aus baulich verbundenen
Gewerbebetrieben sowie gegen von
außen eindringende Geräusche. Die
Kennwerte sind unterschiedlich für
Wohnungen in Mehrfamilienhäusern
und zwischen Doppel- und Reihenhäusern.
Die Einstufung einer Wohnung in
eine der o.g. Schallschutzstufen kann
ohne oder mit Erfüllung der Kennwerte
für den Schallschutz im eigenen Bereich
erfolgen.
Anmerkung: In der Richtlinie VDI 4100
und im Entwurf DIN 4109-10 entspricht
die Schallschutzstufe I jeweils den Anforderun-gen
der DIN 4109.
Der Entwurf DIN 4109-10 soll später mit
Erscheinen des Weißdruckes sowohl Beiblatt
2 zu DIN 4109 als auch die Richtlinie
VDI 4100 ersetzen.
Alle drei Regelwerke enthalten Hinweise,
dass die Vorschläge oder Kennwerte
für einen erhöhten Schallschutz
einer besonderen vertraglichen Vereinbarung
bedürfen und erst dadurch zu
Anforderungen werden.
Dies steht im Einklang mit der neueren
Rechtsprechung. In dem Urteil des Bundesgerichtshofes
(BGH) vom 14. Mai 1998
– VII ZR 184/97 – heißt es dazu: „Welcher
Luftschallschutz geschuldet ist, ist durch
Auslegung des Vertrages zu ermitteln. Sind
danach bestimmte Schalldämm-Maße ausdrücklich
vereinbart oder jedenfalls mit der
vertraglich geschuldeten Ausführung zu erreichen,
ist die Werkleistung mangelhaft,
wenn diese Werte nicht erreicht werden.
Liegt eine derartige Vereinbarung nicht
vor, ist die Werkleistung im Allgemeinen
mangelhaft, wenn sie nicht den zur Zeit
der Abnahme anerkannten Regeln der
Technik als vertraglichem Mindeststandard
entspricht.“
Es sei hier darauf hingewiesen, dass in
der Vergangenheit Gerichte vielfach den
erhöhten Schallschutz als vereinbart angenommen
haben, wenn das fragliche Objekt
mit werbenden Aussagen wie „Komfort-“,
„ruhige Lage“ o.Ä. dem Käufer angeboten
wurde, auch wenn keine vertraglichen
Vereinbarungen über Schallschutz
getroffen waren.
Wenn der Entwurf DIN 4109-10 als neueste
„Sachverständigenäußerung“ einer
vertraglichen Vereinbarung über einen erhöhten
Schallschutz zugrunde gelegt werden
soll, ist zu bedenken, dass auch die
Kennwerte der vorliegenden Entwurfsfassung
von denen der beabsichtigten Norm
abweichen können. Ferner ist zu beachten,
dass die in diesem Entwurf angegebenen
Vorschläge für einen erhöhten Schallschutz
nur für den Wohnungsbau und in
Gebäuden mit unterschiedlicher Nutzung
nur für die Bereiche mit Wohnungen gelten.
Vorschläge für erhöhten Schallschutz
in anderen Nutzungsbereichen sind derzeit
nur in Beiblatt 2 zu DIN 4109 angegeben.
Für die vertragliche Vereinbarung eines
erhöhten Schallschutzes oder des Schallschutzes
im eigenen Bereich nach dem
Entwurf DIN 4109-10 wird empfohlen,
nicht nur die gewünschte Schallschutzstufe
festzulegen, sondern zusätzlich die
Kennwerte zahlenmäßig aufzunehmen. Die
Empfehlung der zahlenmäßigen Festlegung
gilt auch für die vertragliche Vereinbarung
des erhöhten Schallschutzes nach Beiblatt
2 zu DIN 4109.
1.3.3 Vorschläge für den Schallschutz
im eigenen Wohnbereich
Auch innerhalb des eigenen Wohn- und
Arbeitsbereiches ist der Schallschutz von
Bedeutung für die Bewohner, beispielswei-se
bei:
unterschiedlicher Nutzung und Schallquellen
in einzelnen Räumen
unterschiedlichen Arbeits- und Ruhezeiten
einzelner Bewohner
erhöhter Schutzbedürftigkeit
Trotzdem werden in DIN 4109:1989-11
keine (bauaufsichtlichen!) Anforderungen
an den Schallschutz im eigenen Wohn-bereich,
z.B. im Einfamilienhaus oder in der
eigenen Wohnung gestellt; auch nicht für
die Trennwand zwischen Wohn- und Kinderschlafzimmer.
Dies darf allerdings nicht zu dem Trugschluss
führen, dass in diesen Fällen nichts
für den Schallschutz getan werden muss.
Privatrechtlich kann der Bauherr in jedem
Fall eine mängelfreie Leistung verlan-
Tafel 4: Vorschläge für einen normalen und für einen erhöhten Schallschutz gegen Schallübertragung im eigenen
Wohn- und Arbeitsbereich
Zeile Bauteile Vorschläge für Vorschläge für
normalen erhöhten
Schallschutz Schallschutz
erf. R’ w
erf. R’ w
[dB]
[dB]
Wohngebäude
1 Wände ohne Türen zwischen „lauten“ 40 47
und „leisen“ Räumen unterschiedlicher
Nutzung, z.B. zwischen
Wohn- und Kinderschlafzimmer
Büro- und Verwaltungsgebäude
2 Wände zwischen Räumen mit 7 42
üblicher Bürotätigkeit
3 Wände zwischen Fluren und Räumen 7 42
nach Zeile 2
4 Wände von Räumen für konzentrierte 45 52
geistige Tätigkeit oder zur Behandlung
vertraulicher Angelegenheiten,
z.B. zwischen Direktions- und
Vorzimmer
5 Wände zwischen Fluren und Räumen 45 52
nach Zeile 4
6 Türen in Wänden nach Zeile 2 und 3 27 32
7 Türen in Wänden nach Zeile 4 und 5 7 –

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
gen, deren Ausführung den allgemein anerkannten
Regeln der Technik entspricht.
Dies erfordert, dass mindestens die üblichen
Maßnahmen für den Schallschutz ausgeführt
werden.
Als Orientierungshilfe für den Planer
sind als schallschutztechnisch sinnvolle
Maßnahmen im eigenen Wohn- und Arbeitsbereich
im Beiblatt 2 zu DIN 4109
Empfehlungen für normalen und erhöhten
Schallschutz angegeben, für Luft und Trittschalldämmung
von Bauteilen zum Schutz
gegen Schallübertragung aus dem eigenen
Wohn- oder Arbeitsbereich. Die für erforderlich
gehaltenen Werte sind einmal für
Wohngebäude, zum anderen für Büro- und
Verwaltungsgebäude genannt.
Die wichtigsten dieser Vorschläge sind in
Tafel 4 angegeben.
Auch der Entwurf DIN 4109-10 enthält
Kennwerte für den Schallschutz zwischen
einzelnen Räumen innerhalb des eigenen
Wohnbereiches, die zwischen Entwurfsverfasser
und Bauherrn vereinbart werden
können.
Vor der Vereinbarung eines Schallschutzes
im eigenen Wohn- und Arbeitsbereich ist
jedoch in jedem Fall sehr sorgfältig zu prüfen,
ob sich die angegebenen Werte als
Anforderungen bei der vorgesehenen Bauweise,
dem geplanten Grundriss und den
vorgesehenen Produkten realisieren lassen;
bei offener Grundrissgestaltung oder
bei in den Wohnbereich einbezogenen
Treppenräumen in Einfamilienhäusern wird
dies oft nicht möglich sein.
Auch für die vertragliche Vereinbarung
eines Schallschutzes im eigenen Bereich
nach Beiblatt 2 zu DIN 4109, nach VDI
4100 oder nach Entwurf DIN 4109-10 wird
empfohlen, nicht nur eine gewünschte
Schallschutzstufe festzulegen, sondern
die Kennwerte zusätzlich zahlenmäßig
festzulegen.
1.4 Allgemeine Aspekte für Planung und
Ausführung
Die bekannten KS-Mauerwerkskonstruktionen
im Außenwand- und Innenwandbereich
bedürfen keines besonderen Nachweises,
sie sind schallschutztechnisch
überprüft und haben sich seit Jahrzehnten
bewährt.
Die Erfüllung der Anforderungen an die
Luft- und Trittschalldämmung in Gebäuden
setzt Maßnahmen sowohl bei der Bauplanung
als auch bei der Bauausführung voraus.
Bei der Grundrissplanung sollten zum
Beispiel Wohn- und Schlafräume möglichst
so angeordnet werden, dass sie wenig von
Außenlärm betroffen und von Treppenräumen
durch andere Räume, wie z.B. Waschund
WC-Räume, Küchen, Flure getrennt
sind. An den Trennwänden beiderseitig angrenzender
Räume sollten Räume gleichartiger
Nutzung sein, z.B. sollte Küche neben
Küche, Schlafraum neben Schlafraum
liegen; sofern nicht durchgehende Gebäudetrennfugen
vorhanden sind.
1.4.1 Einschalige Wände
Bei der Luftschalldämmung von einschaligen
Bauteilen ist hauptsächlich die flächenbezogene
Masse entscheidend. Einschalige
Bauteile haben im Allgemeinen
eine um so bessere Luftschalldämmung,
je schwerer sie sind.
Mauerwerk ist in schalltechnischem Sinn
„biegesteif“. Im Gegensatz dazu gelten
Gipskartonplatten, Spanplatten, Putzschalen
auf Rohr- oder Drahtgewebe sowie Holzwolle-Leichtbauplatten
als „biegeweich“.
Putz verbessert die Luftschalldämmung
dicht gemauerter Wände nur entsprechend
seinem Anteil an der flächenbezogenen
Masse der Wand. Er hat zusätzlich eine
abdichtende Wirkung. Putz verbessert daher
die Luftschalldämmung von Wänden
(mit oder ohne Stoßfugenvermörtelung),
wenn er zumindest einseitig 10 mm dicht
aufgetragen wird.
Wände aus KS-Mauerwerk ohne Stoßfugenvermörtelung,
an die Schallschutzanforderungen
gestellt werden, sind beidseitig
mit einem ca. 5 mm dicken Dünnlagenputz
zu versehen. Bei vergleichbaren
Wanddicken gelten die gleichen Schalldämm-Maße
wie für Mauerwerk mit Stoßfugenvermörtelung.
Bei der Ermittlung der flächenbezogenen
Masse von Wänden ist nach
Beiblatt 1 zu DIN 4109 eine Berücksichtigung
von Dünnlagenputzen (d =
ca. 5 mm) nicht vorgesehen.
Bei sichtbar belassenem Mauerwerk müssen
die Stoßfugen vermörtelt sein, auch
wenn die Stirnseiten der Steine mit Nutund
Feder-System ausgestattet sind (z.B.
KS-Fasenstein). Falls diese Vermörtelung
nicht erfolgt, muss – zumindest einseitig
– eine dichtende, geschlossene Schicht,
z.B. Dünnlagenputz oder Putz, aufgebracht
werden.
Wird bei einer schalltechnisch undichten
Rohbauwand ein Wand-Trockenputz durch
Einbau von Gipskartonplatten mit einzelnen
Gipsbatzen oder -streifen an der
Wand befestigt, ist mit einer Verringerung
der Schalldämmung gegenüber nass verputzten
Wänden zu rechnen. Bei Verwendung
von Trockenputzen muss die Wand
daher schalltechnisch dicht sein bzw. vor
dem Aufbringen des Trockenputzes z.B.
durch Zuspachteln der Fugen abgedichtet
werden.
Punktweise oder vollflächig an Decken- und
Wänden angeklebte oder anbetonierte und
verputzte Dämmplatten mit hoher dynamischer
Steifigkeit (z.B. Holzwolle-Leichtbauplatten,
harte Schaumstoffplatten)
verschlechtern die Schalldämmung der
Bauteile durch die Resonanz im Hauptfrequenzbereich
von 200-2000 Hz. Das lässt
sich vermeiden, wenn stattdessen weich federnde
Dämmschichten, d.h. Dämmschichten
mit geringer dynamischer Steifigkeit,
verwendet werden. Für Holzwolle-Leichtbauplatten
und Mehrschicht-Leichtbauplatten
gemäß DIN 1101 kann der vorgenannte
Nachteil vermieden werden, wenn diese
Platten an einschalige, biegesteife Wände
– wie in DIN 1102 beschrieben – gedübelt
und verputzt werden.
Die Luftschalldämmung von Trennwänden
und Decken hängt nicht nur von deren
Ausbildung, sondern auch von der Ausführung
der flankierenden Bauteile ab.
Welche Übertragungswege des Luftschalls
zwischen zwei Räumen wirksam werden,
zeigt Bild 4.
Die in den Tafeln 8, 11 bis 16 und 18
enthaltenen Angaben über das bewertete
Schalldämm-Maß R’ w
setzen jeweils
flankierende Bauteile mit einer
mittleren flächenbezogenen Masse von
m’ L,Mittel
300 kg/m 2 voraus.
Auch im Bereich der flankierenden Bauteile
wirken sich schwere KS-Wände vorteilhaft
bei wirtschaftlichen Wanddicken
aus.
Für die Angaben in den o.g. Tafeln wird
weiterhin vorausgesetzt, dass die flankierenden
Bauteile im akustischen Sinn biegesteif
mit dem trennenden Bauteil verbunden
sind. Diese Bedingung wird am sichersten
durch einen verzahnten Wandanschluss
oder eine bis in die Außenwand durchlaufende
Trennwand erreicht. Erfolgt der Anschluss
durch einen Stumpfstoß-Wandanschluss
mit vermörtelter Wandanschlussfuge
und Edelstahl-Flachankern, muss
10

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
durch geeignete Maßnahmen (z.B. Wahl
der Baustoffe) sichergestellt werden, dass
dieser Wandanschluss auf Dauer starr
bleibt und nicht abreißt. Ein Abreißen des
Wandanschlusses führt zu einer Verminderung
des bewerteten Schalldämm-Maßes
R’ w
um 3 bis 5 dB. Nach neueren Untersuchungen
kann dieser Nachteil des
Stumpfstoßes vermieden werden, wenn die
Trennwand die flankierende Wand durchstößt.
Senderaum
Fd
Dd
Ff
Df
Empfangsraum
Die in Tafel 8 angegebenen Zusammenhänge
zwischen flächenbezogener Masse
m’ und bewertetem Schalldämm-Maß R’ w
setzen ein geschlossenes Gefüge und einen
fugendichten Aufbau der Wände voraus.
Wände ohne Stoßfugenvermörtelung
erfüllen diese Forderung nur, wenn mindestens
einseitig ein vollflächiger und dichter
Putz oder beidseitig ein mindestens 3 mm
dicker Dünnlagenputz (mittlere Putzdicke
= 5 mm) aufgebracht wird.
Dd
Df
Luftschall-Anregung des Trennelementes
im Senderaum
Schallabstrahlung des Trennelementes
in den Empfangsraum
Luftschall-Anregung des Trennelementes
im Senderaum
teilweise Übertragung der Schwingungen
auf die flankierenden Bauteile
des Empfangsraums
Schallabstrahlung dieser Bauteile
in den Empfangsraum
Fd
Ff
Luftschall-Anregung der flankierenden
Bauteile des Senderaums
teilweise Übertragung der Schwingungen
auf die flankierenden Bauteile
des Empfangsraums
Schallabstrahlung des Trennelementes
in den Empfangsraum
Luftschall-Anregung der flankierenden
Bauteile des Senderaums
teilweise Übertragung der Schwingungen
auf flankierende Bauteile
des Empfangsraums
Die Schalldämmung von einschaligen
Wänden wird durch den Einbau von
Dosen für die Elektroinstallation oder
durch – sachgerecht hergestellte und
wieder verschlossene – Schlitze geringer
Tiefe nicht nennenswert beeinflusst,
sofern durch das Herstellen der
Schlitze Gefüge und/oder Dichtheit der
Wand nicht beschädigt wurden.
1.4.2 Allgemeine Hinweise zum Einsatz
von KS-Wänden
Die Anforderung R’ w
= 53 dB bei Wohnungstrennwänden
wird nach DIN 4109
Beiblatt 1 erreicht bei Verwendung einer
24 cm dicken KS-Wand aus Steinen der
Rohdichteklasse 1,8 mit beidseitig 10 mm
dickem Gipsputz oder Dünnlagenputz (d =
ca. 5 mm) oder aus Steinen der Rohdichteklasse
1,6 mit beidseitig 15 mm dickem
Kalk-, Kalkzement- oder Zementputz, wenn
die mittlere flächenbezogene Masse der flankierenden
Bauteile m’ L,Mittel
300 kg/m 2
beträgt.
Die Empfehlung des Beiblattes 2 für den
normalen Schallschutz im eigenen Wohnbereich
zwischen Wohn- und Kinderschlafzimmern
von R’ w
= 40 dB wird von einer
einschaligen KS-P7-Wand der Rohdichteklasse
2,0 mit beidseitigem Dünnlagenputz
(2 x ca. 5 mm) erreicht.
Zur Erfüllung der Empfehlung des gehobenen
Schallschutzes – in diesem Fall R’ w
≥ 47 dB – genügt bei gleichen Randbedingungen
für die flankierenden Bauteile
Mit den Großbuchstaben werden die Eintrittsflächen im Senderaum, mit den
Kleinbuchstaben die Austrittsflächen im Empfangsraum gekennzeichnet, wobei
D und d auf das direkte Trennelement, F und f auf die flankierenden Bauteile
hinweisen.
Bild 4: Übertragungswege des Luftschalls zwischen zwei Räumen nach DIN 52217
beispielsweise eine 15 cm dicke Wand
aus KS-Vollsteinen der Rohdichteklasse
1,8 mit beidseitigem, ca. 5 mm dicken
Dünnlagenputz.
Beim Bau von Einfamilien-Doppel- und
-Reihenhäusern ist die Situation bezüglich
des erforderlichen Schallschutzes noch
kritischer, weil einerseits diese Häuser
häufig in sehr ruhiger Umgebung gebaut
werden und sich innen sehr niedrige Grundgeräuschpegel
einstellen, andererseits die
Anforderungen und Erwartungen im eigenen
Haus in ruhiger Lage entsprechend
hoch sind. Geräusche aus dem Nachbarhaus
werden daher oft als störend oder
unzumutbar empfunden und führen zu
Beschwerden. Bei der Planung von Decken
und Wänden sollten daher insbesondere
im gehobenen Doppel- und Reihenhausbau
die Vorschläge für erhöhten Schallschutz
nach Beiblatt 2 zu DIN 4109 vereinbart
werden. Dies bedeutet für Einfamilien-Doppel-
und -Reihenhäuser zweischalige Haustrennwände
mit durchgehender Trennfuge
und R’ w
67 dB. Für eine kostengünstige
Ausführung solcher Trennwände eignen
sich Kalksandsteine der Rohdichteklasse
2,0 besonders gut.
1.5 Anforderungen an die Luftschalldämmung
von trennenden Bauteilen
Die Tafel 3 enthält die Anforderungen
(„Mindestanforderungen“) nach DIN 4109
an die Luftschalldämmung von Wänden,
Türen und Decken zum Schutz vor
Schall- übertragung aus einem fremden
Wohn- oder Arbeitsbereich, Mindestanforderungen
sowie die Vorschläge für einen
erhöhten Schallschutz nach Beiblatt 2 zu
DIN 4109.
Kennwerte für einen erhöhten Schallschutz
für die Schallschutzstufen SSt II und SSt
III nach VDI 4100 oder E DIN 4109-10
können den entsprechenden Regelwerken
entnommen werden.
Die für die Schalldämmung der trennenden
Bauteile angegebenen Werte gelten nicht
nur für diese Bauteile allein, sondern für
die resultierende Schalldämmung unter
Berücksichtigung aller an der Schallübertragung
beteiligten Bauteile und Nebenwege.
In der Norm sind auch Anforderungen an
die Luftschalldämmung von Türen gestellt.
Sie gelten für das bewertete Schalldämm-
11

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Maß R w
der betriebsfertigen Tür, nicht
etwa nur für das Schalldämm-Maß des
Türblattes allein. Die recht hoch erscheinende
Anforderung erf. R w
= 37 dB – das
bedeutet einen im Prüfstand nachgewiesenen
Wert von R w,P
= 42 dB – für Türen,
die von Hausfluren oder Treppenräumen
unmittelbar in Aufenthaltsräume – außer
Flure und Dielen – führen, sollte auch als
Warnung und Hinweis dienen, derartig ungünstige
Grundriss-Situationen schon bei
der Planung zu vermeiden.
Anforderungen an die Luftschalldämmung
von Wänden und Decken
zwischen „besonders lauten“ und
schutzbedürftigen Räumen
In der DIN 4109 sind Werte für die zulässigen
Schallpegel von Geräuschen aus
haustechnischen Anlagen und Gewerbebetrieben
festgelegt. Um diese Werte einhalten
zu können, werden Anforderungen
an die Luft- und Trittschalldämmung von
Bauteilen zwischen „besonders lauten“
und schutzbedürftigen Räumen gestellt. In
Tafel 5 sind diese Anforderungen erf. R’ w
für Wände und Decken zwischen den vorgenannten
Räumen zusammengestellt.
In vielen Fällen ist zusätzlich eine Körperschalldämmung
von Maschinen, Geräten
und Rohrleitungen gegenüber den Gebäudedecken
und -wänden erforderlich. Sie
kann zahlenmäßig nicht angegeben werden,
weil sie von der Größe der Körperschallerzeugung
der Maschinen und Geräte
abhängt, die sehr unterschiedlich sein
kann.
„Besonders laute“ Räume nach DIN 4109
sind
Räume mit „besonders lauten“ haustechnischen
Anlagen oder Anlageteilen,
wenn der maximale Schallpegel
des Luftschalls in diesen Räumen
häufig mehr als 75 dB (A) beträgt,
Aufstellräume für Auffangbehälter von
Müllabwurfanlagen und deren Zugangsflure
zu den Räumen vom Freien,
Betriebsräume von Handwerks- und
Gewerbebetrieben einschließlich Verkaufsstätten,
wenn der maximale Schallpegel
des Luftschalls in diesen Räumen
häufig mehr als 75 dB (A) beträgt,
Gasträume, z.B. von Gaststätten,
Cafés, Imbiss-Stuben,
Räume von Kegelbahnen,
Küchenräume von Beherbergungsstätten,
Krankenhäusern, Sanatorien, Gaststätten;
außer Betracht bleiben Kleinküchen,
Aufbereitungsküchen sowie
Mischküchen,
Theaterräume,
Sporthallen,
Musik- und Werkräume.
Schutzbedürftige Räume nach DIN 4109
sind
Aufenthaltsräume, die gegen Geräusche
zu schützen sind, wie
Wohnräume, einschließlich Wohndielen,
Schlafräume, einschließlich Übernachtungsräume
in Beherbergungsstätten
und Bettenräume in Krankenhäusern
und Sanatorien,
Unterrichtsräume in Schulen, Hochschulen
und ähnlichen Einrichtungen,
Büroräume (ausgenommen Großraumbüros),
Praxisräume, Sitzungsräume
und ähnliche Arbeitsräume.
Tafel 5: Anforderungen an die Luftschalldämmung von Wänden und Decken zwischen besonders lauten und
schutzbedürftigen Räumen
Zeile Art der Räume Bewertetes Schalldämm-Maß erf. R’ w
[dB]
Schallpegel Schallpegel
L AF
= L AF
=
75 bis 80 dB (A) 81 bis 85 dB (A)
1
Räume mit „besonders lauten“
haustechnischen Anlagen oder Anlageteilen
57 62
2
Betriebsräume von Handwerks- und
Gewerbebetrieben; Verkaufsstätten
57 62
3
4
Küchenräume der Küchenanlagen von
Beherbergungsstätten, Krankenhäusern,
Sanatorien, Gaststätten, Imbissstuben
und dergleichen
Küchenräume wie vor, jedoch auch
nach 22.00 Uhr in Betrieb
55
57
5 Gasträume, nur bis 22.00 Uhr in Betrieb 55
6
Gasträume (maximaler Schallpegel
L AF
85 dB (A), nach 22.00 Uhr in Betrieb)
62
7 Räume von Kegelbahnen 67
8
Gasträume (maximaler Schallpegel
85 dB (A) L AF
95 dB (A),
z.B. mit elektroakustischen Anlagen)
72
Anmerkung: L AF
= Zeitabhängiger Schallpegel, der mit der Frequenzbewertung A und der Zeitbewertung F
(englisch: fast) als Funktion der Zeit gemessen wird
1.6 Anforderungen an lnstallationswände
Bereits bei der Grundrissplanung ist darauf
zu achten, dass die Installationswand
nicht unmittelbar an einen schutzbedürftigen
Raum grenzt.
Zur Einhaltung der zulässigen Schallpegel
von Geräuschen aus Wasserinstallationen
in schutzbedürftigen Räumen wird
an die Schalldämmung von Installationswänden
keine Anforderung hinsichtlich des
bewerteten Schalldämm-Maßes gestellt.
Es wird jedoch gefordert, dass die flächenbezogene
Masse einschaliger Wände, an
oder in denen Wasserinstallationen befestigt
sind, mindestens 220 kg/m 2 betragen
muss (DIN 4109, Abs. 7.2.2.4). Schwere
Wände werden durch Körperschall weniger
stark angeregt als leichte Wände; sie
strahlen damit auch weniger Schall ab.
Installationswände mit einer flächenbezogenen
Masse m’ < 220 kg/m 2 können
verwendet werden, wenn durch Eignungsprüfungen,
z.B. durch Prüfbericht einer
unabhängigen Prüfstelle, nachgewiesen
ist, dass sie sich schalltechnisch nicht
ungünstiger verhalten.
12

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Eine starke Abstrahlung der Installationswand
kann durch die Montage einer biegeweichen
Vorsatzschale aus Mineralfaserund
Gipskartonplatten auf der Seite des
schutzbedürftigen Raumes wirkungsvoll
gemindert werden.
In diesem Zusammenhang sei auf die
schalltechnisch gute und sichere Lösung
durch die Verwendung von Vorwand-Installationssystemen
hingewiesen. Dabei ist
nach den vorliegenden Erfahrungen den
vorgefertigten Systemen mit leichter Bekleidung
oder Verkleidung mit Spezialpaneelen
der Vorzug zu geben, da bei Systemen
mit nachträglicher Ausmauerung
häufig die Gefahr der Bildung von Körperschallbrücken
besteht [14].
1.7 Schalltechnische Auswirkung von
Schlitzen und Aussparungen
Bei der Anordnung von Wandschlitzen mit
kleinen Abmessungen (z.B. für Leerrohre
der Elektroinstallation) – insbesondere in
Wohnungstrennwänden – sind die Anforderungen
an die Luftschalldämmung zu
beachten, da auch bei sachgerecht verschlossenem
Schlitz eine Minderung des
bewerteten Schalldämm-Maßes R’ w
um etwa
1 dB nicht immer zu vermeiden ist.
Schlitze in Wänden für das Verlegen von
Rohrleitungen (insbesondere Wasserversorgungs-
und Abwasserleitungen) sollten
vermieden werden, da einerseits die nach
DIN 1053-1 zulässigen Schlitzabmessungen
dafür nicht geeignet sind, andererseits
in den oft zu engen Schlitzen beim
Verlegen und Befestigen der Rohre sowie
beim Verschließen des Schlitzes häufig
massive Körperschallbrücken entstehen
können, die eine besonders starke Anregung
der Wand verursachen und damit zu
einer starken Abstrahlung der Installationsgeräusche
in den schutzbedürftigen Raum
führen können. Vermeiden lässt sich dies
durch ausreichend dimensionierte Installationsschächte
mit entsprechenden Abmessungen
und ggf. absorbierender Auskleidung.
Lassen sich Schlitze für die Wasserinstallation
nicht vermeiden, so müssen die
erforderlichen Schlitze bereits bei der
Planung berücksichtigt und als gemauerte
Schlitze ausgeführt werden. Die Restwand
darf nicht beschädigt oder undicht
sein; ihre flächenbezogene Masse zum
schutzbedürftigen Raum hin soll mindestens
220 kg/m 2 betragen.
Tafel 6: Korrekturwerte K L,1
für das Schalldämm-Maß R’ w,R
von biegesteifen Wänden und Decken als trennende
Bauteile (Beiblatt 1 zu DIN 4109)
Trennendes Bauteil
Korrekturwerte K L,1
[dB]
bei mittlerer flächenbezogener Masse
m’ L,M
[kg/m 2 ] der flankierenden Bauteile
400 350 300 250 200 150 100
einschalige biegesteife Wände und Decken 0 0 0 0 -1 -1 -1
massive Wände mit Vorsatzschalen
nach Tafel 17 sowie Decken mit +2 +1 0 -1 -2 -3 -4
schwimmendem Estrich bzw. Unterdecke
Zählerschränke, die zum Beispiel im
Geschosswohnungsbau in Treppenraumwände
eingebaut werden, führen bei dichter
Ausführung der Zählerschranktür nach
Untersuchungen von Prof. Dr.-Ing. K. Gösele
zu einer Verringerung der Schalldämmung
von etwa 1 bis 2 dB. Zur Einhaltung
der Anforderung an die Luftschalldämmung
kann es erforderlich sein, die
Zählerschränke ohne Verringerung des
Wandquerschnitts einzubauen oder an
anderer Stelle zu planen.
1.8 Ermittlung der Luftschalldämmung
von massiven Wänden
1.8.1 Einschalige Wände
Die Erfüllung der Anforderungen oder Vorschläge
für die Schalldämmung trennender
Bauteile nach den Tafeln 3 bis 5 hängt
nicht nur von ihrer flächenbezogenen Masse
und Konstruktion, sondern auch von
der Art und Ausführung der flankierenden
Bauteile ab.
Die Ermittlung der Schalldämmung einschaliger
Trennwände unter Berücksichtigung
des Einflusses der flankierenden
Bauteile kann nach den Tafeln 6 bis 10
erfolgen.
Die Tafeln 11 bis 16 enthalten die Schalldämm-Maße
für verschiedene Ausführungen
von einschaligen KS-Wänden.
Als Schalldämm-Maße R’ w
sind jeweils
Rechenwerte angegeben, bei denen das
Vorhaltemaß von 2 dB berücksichtigt
wurde. Weiterhin enthalten die Tafeln die
Schalldämm-Maße R’ w
und die flächenbezogenen
Massen einschaliger KS-Wände
in verschiedenen Ausführungen. Aus diesen
Tafeln ist beispielsweise auch ersichtlich,
welche Wände die Anforderungen von
m’ 220 kg/m 2 für Installationswände
erfüllen können.
1.8.2 Einfluss von flankierenden Bauteilen
Die in den oben angegebenen Tafeln enthaltenen
Werte gelten nur unter folgenden
Voraussetzungen:
Bei einer mittleren flächenbezogenen
Masse m’ L,Mittel
von etwa 300 kg/m 2 der
biegesteifen, flankierenden Bauteile.
Bei der Ermittlung der flächenbezogenen
Masse werden Öffnungen (Fenster,
Türen) nicht berücksichtigt.
Biegesteife Anbindung der flankierenden
Bauteile an das trennende Bauteil,
sofern dessen flächenbezogene
Masse mehr als 150 kg/m 2 beträgt.
Dichte Anschlüsse des trennenden Bauteils
an die flankierenden Bauteile.
Die Werte gelten nicht bei flankierenden
Außenwänden aus Steinen mit
einer Rohdichteklasse 0,8 und mit
in schallschutztechnischer Hinsicht
ungünstiger Lochung.
Erfolgt der Anschluss der Trennwand an
die flankierende Wand durch einen Stumpfstoß
mit vermörtelter Wandanschlussfuge
und Edelstahl-Flachankern, muss durch
geeignete Maßnahmen (z.B. Wahl der
Baustoffe) sichergestellt werden, dass
dieser Wandanschluss auf Dauer starr
bleibt und nicht abreißt. Hinsichtlich des
Schallschutzes sicherer ist nach neueren
Untersuchungen eine Ausführung des
Stumpfstoßes, bei dem die Trennwand die
flankierende Wand durchstößt.
Zur Berücksichtigung des Einflusses der
flankierenden Bauteile auf die Schalldämmung
des trennenden Bauteils sind beim
Nachweis des Schallschutzes unbedingt
die nachstehend aufgeführten Korrekturwerte
K L,1
und K L,2
anzuwenden.
13

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Tafel 7: Korrekturwerte K L,2
Anzahl der flankierenden, Korrekturwert
biegeweichen Bauteile oder K L,2
flankierenden Bauteile
mit biegeweicher Vorsatzschale
[dB]
1 +1
2 +3
+6
1.8.3 Korrekturwert K L,1
(Beiblatt 1 zu DIN 4109)
Bei flankierenden Bauteilen mit einer mittleren
flächenbezogenen Masse, die von
300 kg/m 2 abweicht, sind für die Schalldämmung
des trennenden Bauteils die
Korrekturwerte K L,1
der Tafel 6 zu berücksichtigen.
1.8.4 Korrekturwert K L,2
zur Berücksichtigung
von Bauteilen mit Vorsatzschalen
und biegeweichen Bauteilen als flankierende
Bauteile
(Beiblatt 1 zu DIN 4109)
Das Schalldämm-Maß R’ w,R
wird bei mehrschaligen,
trennenden Bauteilen um den
Korrekturwert K L,2
erhöht, wenn die einzelnen
flankierenden Bauteile eine der folgenden
Bedingungen erfüllen:
Sie sind in beiden Räumen mit je einer
Vorsatzschale oder mit schwimmendem
Estrich versehen, die im Bereich
des trennenden Bauteils (Wand
oder Decke) unterbrochen sind.
Sie bestehen aus biegeweichen Schalen,
die im Bereich des trennenden
Bauteils (Wand oder Decke) unterbrochen
sind.
In Tafel 7 sind Korrekturwerte K L,2
in Abhängigkeit
von der Anzahl der flankierenden
Bauteile angegeben, die eine der obigen
Bedingungen erfüllen.
In den Tafeln 11 bis 16 sind die flächenbezogenen
Massen und die Schalldämm-
Maße von KS-Wänden zusammengestellt.
Die unteren Rohdichten sowie die Rohdichte
2,2 sind nur regional erhältlich.
Die Werte der Tafeln 11 bis 16 gelten bei
flankierenden Bauteilen mit mittlerer flächenbezogener
Masse m’ L, Mittel
von etwa
300 kg/m 2 und allseitiger Einspannung
(starrer Anbindung).
Tafel 8: Bewertetes Schalldämm-Maß R’ w,R
einschaliger, biegesteifer Wände und Decken nach Beiblatt 1 zu
DIN 4109 1)2)
Zeile Flächenbezogene Bewertetes
Masse Schalldämm-Maß
(Wandgewicht)
1)
R’ w,R
[kg/m 2 ]
[dB]
1 85 3) 4
2 90 3) 5
3 95 3) 6
4 105 3) 7
5 115 3) 8
6 125 3) 9
7 135 40
8 150 41
9 160 42
10 175 43
11 190 44
12 210 45
13 230 46
14 250 47
15 270 48
16 295 49
17 320 50
18 350 51
19 380 52
20 410 53
21 450 54
22 490 55
23 530 56
24 580 57
25 4) 630 58
26 4) 680 59
27 4) 740 60
28 4) 810 61
29 4) 880 62
30 4) 960 63
31 4) 1040 64
Tafel 9: Wandrohdichten einschaliger, biegesteifer
Wände (Beiblatt 1 zu DIN 4109)
Zeile Stein- Wand-Rohdichte 1)2)
platten-
Roh- Normal- Leicht- Dünndichte
mörtel mörtel bett-
(Rohdichte mörtel
1000 kg/m 3 )
[kg/dm 3 ] [kg/m 3 ] [kg/m 3 ] [kg/m 3 ]
1 2,2 2080 1940 2100
2 2,0 1900 1770 1900
3 1,8 1720 1600 1700
4 1,6 1540 1420 1500
5 1,4 1360 1260 1300
6 1,2 1180 1090 1100
7 1,0 1000 950 950
8 0,9 910 860 850
9 0,8 820 770 750
10 0,7 730 680 650
11 0,6 640 590 550
12 0,5 550 500 450
13 0,4 460 410 350
1)
Die angegebenen Werte sind für alle Formate der
in DIN 1053-1 und DIN 4103-1 für die Herstellung
von Wänden aufgeführten Steine bzw.
Platten zu verwenden.
2)
Dicke der Mörtelfugen von Wänden nach DIN
1053-1 bzw. DIN 4103. Bei Wänden aus
dünnfugig zu verlegenden Plansteinen und
-platten siehe Spalte „Dünnbettmörtel“
Anmerkung: Die Norm lässt eine Interpolation bei
den Zwischenwerten und ein Runden auf volle
dB zu. Es wird jedoch vorgeschlagen, bei Aufrundun-gen
mit Augenmaß vorzugehen und nur
geringfügige Unterschreitungen aufzurunden.
1)
Gültig für flankierende Bauteile mit einer
mittleren flächenbezogenen Masse m’ L,M
von
etwa 300 kg/m 2
2)
Messergebnisse haben gezeigt, dass bei
verputzten Wänden aus dampfgehärtetem Gasbeton
und Leichtbeton mit Blähtonzuschlag mit
Steinrohdichte 0,8 kg/m 2 bei einer flächenbezogenen
Masse bis 250 kg/m 2 das bewertete
Schalldämm-Maß um 2 dB höher angesetzt
werden kann. Das gilt auch für zweischaliges
Mauerwerk, sofern die flächenbezogene Masse
der Einzelschale m’ 250 kg/m 2 beträgt.
3)
Sofern Wände aus Gips-Wandbauplatten nach
DIN 4103 Teil 2 ausgeführt und am Rand ringsum
mit 2 bis 4 mm dicken Streifen aus Bitumenfilz
eingebaut werden, darf das bewertete
Schalldämm-Maß R’ w
um 2 dB höher angesetzt
werden.
Anmerkung: Die um 2 dB höheren Werte können
unter gleichen Randbedingungen auch für
KS-P7-Bauplatten angesetzt werden (bei Wandgewicht
150 kg/m 2 ). Problematisch erscheint
hierbei jedoch die nach DIN 4103 – Nichttragende
Innenwände – notwendige seitliche
Verankerung im Detail, die besonders sorgfältig
ohne Schallbrücken ausgeführt werden muss.
4)
Diese Werte gelten nur für die Ermittlung des
Schalldämm-Maßes zweischaliger Wände aus
biegesteifen Schalen.
Tafel 10: Flächenbezogene Masse von Wandputzen
(Beiblatt 1 zu DIN 4109)
Zeile Putzdicke
Flächenbezogene
Masse des Putzes
Kalkgipsputz,
Gipsputz
Kalkputz,
Kalkzementputz,
Zementputz
[mm] [kg/m 2 ] [kg/m 2 ]
1 5 1) – –
2 10 10 18
3 15 15 25
4 20 – 0
1)
Putze mit d < 10 mm dürfen nicht zur Erhöhung
der flächenbezogenen Masse herangezogen
werden.
14

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Tafel 11: Schalldämm-Maße R’ w,R
[dB] und flächenbezogene Masse [kg/m 2 ] einschaliger KS-Wände mit Normalmörtel,
beidseitig Dünnlagenputz oder Sichtmauerwerk mit Stoßfugenvermörtelung
Steinrohdichteklasse
(Wandrohdichteklasse
[kg/m 3 ])
KS-Wände in Normalmörtel, beidseitig geputzt je 5 mm 1) ; bewertetes
Schalldämm-Maß R’ w,R
[dB] und Wandgewicht [kg/m 2 ] bei Wanddicke [cm]
7 10 *) 11,5 15 *) 17,5 20 *) 24 30 36,5
1,0 *) – 36 38 – 43 – 46 49 51
(1000) – 100 115 – 175 – 240 300 365
1,2 *) – 38 40 – 45 – 48 51 53
(1180) – 118 136 – 207 – 283 354 431
1,4 – 40 41 – 46 – 50 53 55
(1360) – 136 156 – 238 – 326 408 496
1,6 – 41 43 – 48 – 51 54 56
(1540) – 154 177 – 270 – 370 462 562
1,8 38 42 44 47 49 51 53 55 57
(1720) 120 172 198 258 301 344 413 516 628
2,0 40 44 45 48 50 52 54 57 57
(1900) 133 190 219 285 333 380 456 570 694
2,2 *) – 45 46 49 51 53 55 57 57
(2080) – 208 239 312 364 416 499 624 759
1)
Putzdicken < 10 mm werden nicht beim
Wandflächengewicht berücksichtigt.
*)
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Tafel 12: Schalldämm-Maße R’ w,R
[dB] und flächenbezogene Masse [kg/m 2 ] einschaliger KS-Wände mit Normalmörtel,
beidseitig geputzt je 10 mm dick
Steinrohdichteklasse
(Wandrohdichteklasse
[kg/m 3 ])
Tafel 13: Schalldämm-Maße R’ w,R
[dB] und flächenbezogene Masse [kg/m 2 ] einschaliger KS-Wände mit Normalmörtel,
beidseitig geputzt je 15 mm dick
Steinrohdichteklasse
(Wandrohdichteklasse
[kg/m 3 ])
KS-Wände in Normalmörtel, beidseitig geputzt je 10 mm
(je Seite 10 kg/m 2 ); bewertetes Schalldämm-Maß R’ w,R
[dB] und
Wandgewicht [kg/m 2 ] bei Wanddicke [cm]
7 10 *) 11,5 15 *) 17,5 20 *) 24 30 36,5
1,0 *) – 38 40 – 44 – 47 50 52
(1000) – 120 135 – 195 – 260 320 385
1,2 *) – 40 41 – 46 – 49 51 54
(1180) – 138 156 – 227 – 303 374 451
1,4 – 41 43 – 47 – 51 53 55
(1360) – 156 176 – 258 – 346 428 516
1,6 – 43 44 – 49 – 52 55 57
(1540) – 174 197 – 290 – 390 482 582
1,8 40 44 45 48 50 51 53 56 57
(1720) 140 192 218 278 321 364 433 536 648
2,0 41 45 46 49 51 53 55 57 57
(1900) 153 210 239 305 353 400 476 590 714
2,2 *) – 46 47 50 52 53 55 57 57
(2080) – 228 259 332 384 436 519 644 779
*)
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
KS-Wände in Normalmörtel, beidseitig geputzt je 15 mm
(je Seite 25 kg/m 2 ); bewertetes Schalldämm-Maß R’ w,R
[dB]
und Wandgewicht [kg/m 2 ] bei Wanddicke [cm]
7 10 *) 11,5 15 *) 17,5 20 *) 24 30 36,5
1,0 *) – 41 42 – 45 – 49 51 53
(1000) – 150 165 – 225 – 290 350 415
1,2 *) – 42 44 – 47 – 50 53 54
(1180) – 168 186 – 257 – 333 404 481
1,4 – 44 45 – 48 – 52 54 56
(1360) – 186 206 – 288 – 376 458 546
1,6 – 45 46 – 50 – 53 55 57
(1540) – 204 227 – 320 – 420 512 612
1,8 42 45 47 49 51 51 54 56 57
(1720) 170 222 248 308 351 394 463 566 678
2,0 43 46 48 50 52 53 55 57 57
(1900) 183 240 269 335 383 430 506 620 744
2,2 *) – 47 49 51 53 54 56 57 57
(2080) – 258 289 362 414 466 549 674 809
*)
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
15

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Tafel 14: Schalldämm-Maße R’ w,R
[dB] und flächenbezogene Masse [kg/m 2 ] einschaliger KS-Wände mit Dünnbettmörtel
und beidseitigem Dünnlagenputz oder sichtbar belassen mit Stoßfugenvermörtelung
Steinrohdichteklasse KS-Wände in Dünnbettmörtel, beidseitig geputzt je 5 mm 1) ; bewertetes
(Wandrohdichte- Schalldämm-Maß R’ w,R
[dB] und Wandgewicht [kg/m 2 ] bei Wanddicke [cm]
klasse [kg/m 3 ])
7 10 *) 11,5 15 *) 17,5 20 *) 24 30 36,5
1,0 *) – 36 37 – 42 – 46 48 51
(950) – 95 109 – 166 – 228 285 347
1,2 *) – 37 39 – 44 – 47 50 52
(1100) – 110 127 – 193 – 264 330 402
1,4 – 39 41 – 46 – 49 52 54
(1300) – 130 150 – 228 – 312 390 475
1,6 – 41 43 – 47 – 51 54 56
(1500) – 150 173 – 263 – 360 450 548
1,8 38 42 44 47 49 51 53 55 57
(1700) 119 170 196 255 298 340 408 510 621
2,0 40 44 45 48 50 52 2) 54 57 57
(1900) 133 190 219 285 333 380 456 570 694
2,2 *) – 45 46 50 51 53 55 57 57
(2100) – 210 242 315 368 420 504 630 767
1)
Putzdicken < 10 mm werden nicht beim
Wandflächengewicht berücksichtigt.
Tafel 15: Schalldämm-Maße R’ w,R
[dB] und flächenbezogene Masse [kg/m 2 ] einschaliger KS-Wände mit Dünnbettmörtel,
beidseitig geputzt je 10 mm dick
Steinrohdichteklasse KS-Wände in Dünnbettmörtel, beidseitig geputzt je 10 mm
(Wandrohdichte- (je Seite 10 kg/m 2 ); bewertetes Schalldämm-Maß R’ w,R
[dB]
klasse [kg/m 3 ])
und Wandgewicht [kg/m 2 ] bei Wanddicke [cm]
7 10 *) 11,5 15 *) 17,5 20 *) 24 30 36,5
1,0 *) – 38 39 – 44 – 47 49 51
(950) – 115 129 – 186 – 248 305 367
1,2 *) – 39 41 – 45 – 48 51 53
(1100) – 130 147 – 213 – 284 350 422
1,4 – 41 42 – 47 – 50 53 55
(1300) – 150 170 – 248 – 332 410 495
1,6 – 43 44 – 48 – 52 54 56
(1500) – 170 193 – 283 – 380 470 568
1,8 40 44 45 48 50 51 53 56 57
(1700) 139 190 216 275 318 360 428 530 641
2,0 41 45 46 49 51 53 55 57 57
(1900) 153 210 239 305 353 400 476 590 714
2,2 *) – 46 47 50 52 54 56 57 57
(2100) – 230 262 335 388 440 524 650 787
*)
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
Tafel 16: Schalldämm-Maße R’ w,R
[dB] und flächenbezogene Masse [kg/m 2 ] einschaliger KS-Wände mit Dünnbettmörtel,
beidseitig geputzt je 15 mm dick
Steinrohdichteklasse KS-Wände in Dünnbettmörtel, beidseitig geputzt je 15 mm
(Wandrohdichte- (je Seite 25 kg/m 2 ); bewertetes Schalldämm-Maß R’ w,R
[dB]
klasse [kg/m 3 ])
und Wandgewicht [kg/m 2 ] bei Wanddicke [cm]
7 10 *) 11,5 15 *) 17,5 20 *) 24 30 36,5
1,0 *) – 41 42 – 45 – 48 50 52
(950) – 145 159 – 216 – 278 335 397
1,2 *) – 42 43 – 46 – 49 52 54
(1100) – 160 177 – 243 – 314 380 452
1,4 – 43 44 – 48 – 51 53 56
(1300) – 180 200 – 278 – 362 440 525
1,6 – 44 45 – 49 – 53 55 57
(1500) – 200 223 – 313 – 410 500 598
1,8 42 45 47 49 51 52 54 56 57
(1700) 169 220 246 305 348 390 458 560 671
2,0 43 46 48 50 52 53 55 57 57
(1900) 183 240 269 335 383 430 506 620 744
2,2 *) – 47 49 51 53 54 56 57 57
(2100) – 260 292 365 418 470 554 680 817
*)
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
2)
53 dB bei d = 21,4 cm.
*)
Die regionalen Lieferprogramme sind zu beachten.
16

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
1.9 Einschalige massive Wände mit
biegeweichen Vorsatzschalen
Die Luftschalldämmung einschaliger, biegesteifer
Wände kann mit biegeweichen
Vorsatzschalen nach Tafel 17 verbessert
werden. Dabei ist zwischen den Gruppen
A und B der Vorsatzschalen nach ihrer
Wirksamkeit zu unterscheiden. Bei Vorsatzschalen
der Gruppe A wird die Unterkonstruktion
an der schweren Schale
befestigt; Vorsatzschalen der Gruppe
B sind auf freistehend vor der schweren
Schale stehender Konstruktion oder federnd
mit Mineralfaserplatten im Klebeverfahren
befestigt. Vorsatzschalen der
Gruppe B haben größere Wirksamkeit als
die der Gruppe A.
Die erreichbare Schalldämmung hängt
sowohl von der flächenbezogenen Masse
der biegesteifen Trennwand als auch von
der Ausbildung der flankierenden Bauteile
ab.
Tafel 18 enthält bewertete Schalldämm-
Maße R’ w,R
(Rechenwerte) für Massivwände
mit einseitiger Vorsatzschale. Die Werte
gelten bei flankierenden Bauteilen mit
mittlerer flächenbezogener Masse m’ L,Mittel
von etwa 300 kg/m 2 . Zusätzlich ist ein
Beispiel angegeben.
Anmerkung: Werden dagegen zum Beispiel
aus Gründen der Wärmedämmung an
einschalige, biegesteife Wände Dämmplatten
hoher dynamischer Steifigkeit –
z.B. Holzwolle-Leichtbauplatten oder nicht
elastifizierte Hartschaumplatten – vollflächig
oder punktweise angesetzt, so kann
sich die Schalldämmung verschlechtern,
wenn die Dämmplatten durch Putz oder
Fliesen abgedeckt werden.
1.10 Zweischalige Wände
Bei zweischaligen Haustrennwänden aus
zwei schweren, biegesteifen Schalen mit
durchgehender Trennfuge, z.B. bei Reihenhäusern,
wird die Schallübertragung
zwischen benachbarten Häusern gegenüber
einschaligen Trennwänden erheblich
verringert. Voraussetzung ist:
Die Fuge ist von Oberkante-Fundament
lückenlos bis zur Dachhaut durchzuführen
(Bild 5).
Die flächenbezogene Masse der Einzelschale
mit einem etwaigen Putz muss
150 kg/m 2 sein. Die Dicke der Trennfuge
muss dabei mindestens 30 mm
betragen.
Tafel 17: Eingruppierung von Vorsatzschalen vor Massivwänden nach ihrem schalltechnischen Verhalten
Zei- Grup- Wandausbildung Beschreibung
le pe
Vorsatzschale aus Holzwolle-Leichtbauplatten
nach DIN 1101; Dicke 25 mm,
1 verputzt, Holzstiele (Ständer) an schwerer
30 bis 50
500 min.
Schale befestigt; Ausführung nach DIN
1102.
2
3
A
30 bis 50
30 bis 50
500 min.
500 min.
Vorsatzschale aus Gipskartonplatten nach
DIN 18180, Dicke 12,5 oder 15 mm Ausführung
nach DIN 18181 oder aus Spanplatten
nach DIN 68763, Dicke 10 bis 16 mm; mit
Hohlraumfüllung 1) ; Unterkonstruktion an
schwerer Schale befestigt 2) .
Ausführung wie 1 A, jedoch Holzstiele (Ständer)
mit Abstand 20 mm vor schwerer
Schale freistehend.
Ausführung wie 2 A, jedoch Holzstiele (Stän-
4 der) mit Abstand 20 mm vor schwerer
Schale freistehend.
30 bis 50
500 min.
B
Vorsatzschale aus Holzwolle-Leichtbauplatten
nach DIN 1101; Dicke 50 mm, verputzt,
freistehend mit Abstand von 30 bis 50 mm
5 vor schwerer Schale, Ausführung nach DIN
1102, bei Ausführung des Hohlraums nach
Fußnote 1) ist ein Abstand von 20 mm ausreichend.
Vorsatzschale aus Gipskartonplatten nach
DIN 18180, Dicke 12,5 oder 15 mm und
6 Fassadendämmplatten 3) . Ausführung nach
DIN 18181, an schwerer Schale streifenförmig
angesetzt.
1)
Faserdämmstoffe nach DIN 18165-1,
Typ WZ-w oder W-w. Nenndicke 40 bis 60 mm,
längsbezogener Strömungswiderstand
Ξ 5 kN · s/m 3
60 min.
60 min.
60 min. 20 min.
60 min. 20 min.
30 bis 50
50
40 min.
2)
Bei den Beispielen nach 2A und 4B können auch
Ständer aus Blech-C-Profilen nach DIN 18183-1
verwendet werden.
3)
Faserdämmstoffe nach DIN 18165-1, Typ WV-s.
Nenndicke 40 mm, s’ 5 MN/m 3
Tafel 18: Bewertetes Schalldämm-Maß R’ w,R
von Massivwänden mit einer Vorsatzschale bei einer mittleren
flächenbezogenen Masse der flankierenden Bauteile von 300 kg/m 2
Flächenbezogene
Bewertetes Schalldämm-Maß R’ w,R
Masse der trennen- ohne mit mit
den Massivwand Vorsatzschale Vorsatzschale Vorsatzschale
Gruppe A
Gruppe B
[kg/m 2 ] [dB] [dB] [dB]
100 7 48 49
200 45 49 50
300 49 53 54
400 52 55 56
500 55 57 58
Beispiel: Einschalige Wand aus KS, RDK 1,8; einseitig verputzt
Vorsatzschale nach Tafel 17, Gruppe B, Zeile 6
Masse der Massivwand = 217 kg/m 2
R’ w,R
nach dieser Tafel = 50 dB
Korrekturwert K L,1
für flankierende
Bauteile mit m’ L,M
= 200 kg/m 2 = -2 dB (Tafel 6)
anzurechnendes Schalldämm-Maß R’ w
= 48 dB
Anmerkung: Werden dagegen zum Beispiel aus Gründen der Wärmedämmung an einschalige, biegesteife
Wände Dämmplatten hoher dynamischer Steifigkeit, z.B. nicht elastifizierte Hartschaumplatten, vollflächig
oder punktweise angesetzt, so kann sich die Schalldämmung verschlechtern, wenn die Dämmplatten
durch Putz oder Fliesen abgedeckt werden.
17

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Bei einem Schalenabstand 50 mm
darf das Gewicht der Einzelschale
100 kg/m 2 betragen.
Grundriss
Schnitt
Der Fugenhohlraum ist mit dicht gestoßenen
und vollflächig verlegten,
mineralischen Faserdämmplatten nach
DIN 18165-2, Typ T (Trittschalldämmplatten)
bzw. Mineralfaserplatten Typ
WTH nach DIN V 4108-10:2004-06
auszufüllen.
Nach den Angaben des Beiblattes 1 zu
DIN 4109, Abschnitt 2.3.1 darf bei einer
flächenbezogenen Masse der Einzelschale
200 kg/m 2 und Fugendicke 30 mm
auf das Einlegen von Dämmschichten
verzichtet werden. Der Fugenhohlraum ist
dann mit Lehren herzustellen, die nachträglich
entfernt werden müssen. Bei Verwendung
von Mörtelschlitten und/oder
Dünnbettmörtel kann auf das Einlegen
von Dämmschichten verzichtet werden,
wenn die Dicke der Trennfuge mindestens
30 mm beträgt.
Um eine möglichst gute Schalldämmung
zu erzielen und die Sicherheit der Ausführung
zu verbessern, wird jedoch empfohlen,
die Trennfuge 4 bis 7 cm dick auszuführen
und in den Hohlraum vollflächig
Trittschalldämmplatten nach DIN 18165-2
oder Mineralfaserplatten Typ WTH nach
DIN V 4108-10, Dicke 40/35 mm, einzubringen.
Verblendschale
Trennfuge
Innenschale
Bild 5: Ausführungsbeispiele für zweischalige Trennwände aus zwei schweren, biegesteifen Schalen mit bis zum
Fundament durchgehender Trennfuge
EG
KG
OF
Massivdecke
Trennfuge,
Schallbrücken
sind unbedingt
zu vermeiden
OF
Fundament
Schalenabstand 30 mm, Dünnbettmörtel mit dem Mörtelschlitten aufbringen. Auf das Einlegen
von Mineralwolle darf verzichtet werden. Bei durchgehender Auflagerung, z.B. gemeinsamer
Bodenplatte, kann das Schalldämm-Maß im untersten Geschoss etwa 5 dB niedriger sein als in den
darüber liegenden Geschossen.
In jedem Fall muss die Trennfuge sehr
sorgfältig und schallbrückenfrei – besonders
im Bereich der Geschossdecken –
ausgeführt werden.
Für zweischalige Wände nach Bild 5
kann das bewertete Schalldämm-Maß R’ w
nach Beiblatt 1 zu DIN 4109 aus der Summe
der flächenbezogenen Masse der beiden
Einzelschalen unter Berücksichtigung
etwaiger Putze – wie bei einschaligen,
biegesteifen Wänden – nach Tafeln 19
und 20 ermittelt werden; dabei dürfen auf
das so ermittelte Schalldämm-Maß R’ w
für
die zweischalige Ausführung mit durchgehender
Trennfuge 12 dB aufgeschlagen
werden. Messergebnisse zeigen, dass bei
sorgfältig ausgeführten Trennfugen die am
Bau tatsächlich erreichten Schalldämm-
Maße von KS-Wänden im Allgemeinen höher
liegen können.
Bild 6: Gebäudetrennwand über Dach, Zwischensparrendämmung, KS-Mauerwerk zweischalig
18

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Tafel 19: Zweischalige KS-Wände
a) mit Normalmörtel und beidseitigem Putz
Schalen- Stein- Wand- Bewerdicke
roh- gewicht tetes
dichte- einschl. Schallklasse
beid- dämmseitigem
Maß
Putz 1) R’ w,R
[cm] [kg/dm 3 ] [kg/m 2 ] [dB]
2 x 11,5 2,0 458 66 2)
1,8 416 65 2)
1,6 374 63
2 x 15 2,0 590 69
1,8 536 68
2 x 17,5 2,0 686 71
1,8 622 70
1,6 560 68
2 x 24 2,0 932 74
1,8 846 73
1,6 760 72
1)
mit 2 x 10 mm Putz (= ^ 20 kg/m 2 )
2)
67 dB bei 5 cm dicker Trennfuge oder 2 x 15 mm
dickem Putz (= ^ 50 kg/m 2 )
b) mit Dünnbettmörtel und beidseitigem Dünnlagenputz
[cm] [kg/dm 3 ] [kg/m 2 ] [dB]
2 x 11,5 2,0 437 66 1)
1,8 391 64
2 x 15 2,0 570 69
1,8 510 67
Tafel 20: Einfluss des Schalenabstandes auf das
Schalldämm-Maß schlanker zweischaliger KS-Haustrennwände
ohne Putz
Zeile Konstruktion Bewertetes-
Schalldämm-Maß
R’ w
[dB]
1 2 1 1 = 11,5 cm KS 1,8
2 = 3 cm Luftschicht
1 65
1 2 1 1 = 11,5 cm KS 1,8
2 2 = 3 cm Min-F.-Platten 66
1 2 1 1 = 11,5 cm KS 1,8
3 2 = 7 cm Luftschicht 67
1 2 1 1 = 11,5 cm KS 1,8
4 2 = 7 cm Min-F.-Platten 68
Prüfzeugnis-Nr. 348/2311 (22.03.88)
120
110
100
Bild 8 zeigt beispielhaft den Einfluss einer
durchgehenden Fundamentplatte auf
die Schalldämmung einer zweischaligen
Wand aus 2 x 24 cm in verschiedenen Geschossen.
Die Messergebnisse zeigen den
störenden Einfluss der Fundamentplatte;
das Schalldämm-Maß im Erdgeschoss ist
dadurch etwa 3 dB niedriger als im Obergeschoss.
Bei nicht unterkellerten Gebäuden sollten
Wandkonstruktionen mit R’ w
72 dB
gewählt werden. Die Erhöhung der Schalldämmung
muss üblicherweise über die
flächenbezogenen Masse und darf nicht
durch Vergrößerung des Schalenraums
erfolgen.
1.11 Luftschalldämmung von Decken
Für die Luftschalldämmung von Massivdecken
gelten die gleichen Regeln wie für
einschalige Massivwände, d.h. die Schalldämmung
hängt bei weitgehend homogen
aufgebauten Decken hauptsächlich von
der flächenbezogenen Masse ab entspre-
R’ W
= 72 dB
S 1 - E 2
R’ W
= 69 dB
S 3 - E 4
2 x 17,5 2,0 665 70
1,8 595 69
2 x 20 2,0 760 72
1,8 680 71
1)
67 dB bei 5 cm dicker Trennfuge oder 2 x 15 mm
dickem Putz (= ^ 50 kg/m 2 )
Schalldämm-Maß R’ [dB]
90
80
70
60
Bezugskurve
EG
EG
50
E S
2 1
OG
40
4 3
EG
KG
KG
KG
Bild 7: Leitung des Schalls durch eine zweischalige
Wand mit durchgehender Trennfuge ohne Fundamenttrennung
125 250 500 1000 2000
Frequenz [Hz]
Empfangsfilter: Terzfilter
Prüfschall: Terzrauschen
Bild 8: Beispiel einer Objektmessung mit durchgehender Fundamentplatte
S = Senderaum
E = Empfangsraum
19

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
chend Tafel 8. Schalltechnisch ungünstiger
können sich Decken mit größeren
Hohlräumen aufgrund der Gewichtskonzentration
in Rippen oder Balken und Resonanzeffekten
der Hohlkörperschalen verhalten.
Hinweise zur Ermittlung der flächenbezogenen
Masse verschiedener Massivdecken
enthält Beiblatt 1 zu DIN 4109.
Zusätzliche Einflüsse auf die Schalldämmung
der Decke ergeben sich durch eine
biegeweiche Unterdecke sowie durch einen
zusätzlichen schwimmenden Estrich.
In Tafel 21 sind bewertete Schalldämm-
Maße R’ w
für Massivdecken ohne und
mit schwimmendem Estrich sowie ohne
und mit Unterdecke angegeben. Die
Beispiele für die Rechenwerte R’ w,R
gelten
für flankierende Bauteile mit einer
mittleren flächenbezogenen Masse m’ L,Mittel
von etwa 300 kg/m 2 . Weicht die mittlere
flächenbezogene Masse um mehr als
± 25 kg/m 2 davon ab, sind entsprechende
Zu- oder Abschläge (Korrekturwert K L,1
; siehe
Tafel 6) zu berücksichtigen.
1.12 Außenwände
1.12.1 Anforderungen
In der DIN 4109 sind Anforderungen festgelegt,
die den Menschen vor dem von
außen in Aufenthaltsräume eindringenden
Lärm schützen sollen. Die Anforderungen
betreffen insbesondere die Schalldämmung
der Außenwände und Fenster (Türen
gelten hier als Fenster), der Decken und
Dächer. Die Höhe der Anforderungen ist
von der Nutzungsart der schutzbedürftigen
Räume und von dem vor dem Gebäude auftretenden
Schallpegel, dem in DIN 4109,
Abschnitt 5.5 für verschiedene Lärmquellen
(z.B. Straßen-, Schienen-, Flugverkehr,
Industrie/Gewerbe) beschriebenen „maßgeblichen
Außenlärmpegel“ abhängig. Bei
den Anforderungen wurde berücksichtigt,
dass der von außen in Aufenthaltsräume
eindringende Lärm so gemindert wird,
dass der innerhalb der Aufenthaltsräume
zumutbare Schallpegel nicht überschritten
wird.
Für die Festlegung von Anforderungen an
die Luftschalldämmung von Außenbauteilen
gegenüber Außenlärm werden verschiedene
Lärmpegelbereiche zugrunde gelegt,
denen die jeweils vorhandenen oder zu
erwartenden „maßgeblichen Au-ßenlärmpegel“
zuzuordnen sind.
Der „maßgebliche Außenlärmpegel“ wird
nur in Ausnahmefällen durch Schallpegel­
1)
Tafel 21: Bewertetes Schalldämm-Maß R’ w,R
von Massivdecken (Rechenwerte)
Zeile
Bewertetes Schalldämm-Maß R’ w,R
[dB] 2)
Flächen- Einschalige Einschalige Massivdecke Massivdecke mit
bezogene Masse Massivdecke, Massivdecke mit mit Unterdecke 5) , schwimmendem
der Decke 3) Estrich und schwimmendem Gehbelag und Estrich und
Gehbelag Estrich 4) Estrich Unterdecke 5)
unmittelbar
unmittelbar
[kg/m 2 ] aufgebracht aufgebracht
1 500 55 59 59 62
2 450 54 58 58 61
3 400 53 57 57 60
4 350 51 56 56 59
5 300 49 55 55 58
6 250 47 53 53 56
7 200 44 51 51 54
8 150 41 49 49 52
1)
Zwischenwerte sind linear zu interpolieren und
auf ganze dB zu runden.
2)
Gültig für flankierende Bauteile mit einer
mittleren flächenbezogenen Masse m’ L,Mittel
von
etwa 300 kg/m 2
3)
Die Masse von aufgebrachten Verbundestrichen
oder Estrichen auf Trennschicht sowie von
unterseitigem Putz ist zu berücksichtigen.
messungen vor Ort bestimmt. Er kann in
Bebauungsplänen festgelegt sein, aus
amtlichen Lärmkarten oder Lärmminderungsplänen
entnommen oder beispielsweise
für Verkehrslärm aus der Verkehrsbelastung
von Straßen ermittelt werden.
Für Fluglärm wird als „maßgeblicher Außenlärmpegel“
in der Umgebung von Flughäfen
der äquivalente Dauerschallpegel
Leq nach dem Gesetz zum Schutz gegen
Fluglärm verwendet. Nach diesem Gesetz
sind zwei Schutzzonen mit unterschiedlichen
äquivalenten Dauerschallpegeln L eq
festgesetzt, und zwar:
Zone 1: L eq
> 75 dB (A)
Zone 2: L eq
67 bis 75 dB (A)
Die Festlegung der örtlichen Ausdehnung
der Schutzzonen – jeweils für die verschiedenen
Flughäfen – erfolgt aufgrund einer
besonderen Verordnung.
Näheres zur Ermittlung des maßgeblichen
Außenlärmpegels siehe DIN 4109, Abschnitt
5.5.
Bestehen die Außenbauteile aus verschiedenen
Teilflächen mit unterschiedlicher
Schalldämmung, beispielsweise aus einer
Wand mit Fenster und Rollladenkasten, so
gilt die Anforderung für das resultierende
bewertete Schalldämm-Maß R’ w,res
, das
aus den Schalldämm-Maßen R’ w
bzw. R w
4)
Und andere schwimmend verlegte Deckenauflagen,
z.B. schwimmend verlegte Holzfußböden, sofern
sie ein Trittschallminderung L w,R
24 dB haben
5)
Biegeweiche Unterdecke nach Beiblatt 1 zu DIN
4109, Tabelle 11, Zeilen 8 und 9 oder akustisch
gleichwertige Ausführungen
der verschiedenen Teilflächen zu errechnen
ist.
Die Anforderungen an die Luftschalldämmung
sind in Tafel 22 aufgeführt.
Auf Außenbauteile, die unterschiedlich
zur maßgeblichen Lärmquelle angeordnet
sind, müssen die in Tafel 22 angegebenen
Anforderungen jeweils separat angewendet
werden. Dabei dürfen für die der maßgeblichen
Lärmquelle abgewandte Gebäudeseite
die maßgeblichen Außenlärmpegel
abgemindert werden:
um 5 dB (A) bei offener Bebauung,
um 10 dB (A) bei geschlossener
Bebauung bzw. bei Innenhöfen.
Die in Tafel 22 angegebenen erforderlichen
bewerteten Schalldämm-Maße erf.
R’ w
sind in Abhängigkeit vom jeweiligen
Verhältnis der gesamten Außenfläche
(Flächen von Wand und Fenster) A w
eines
Raumes zu seiner Grundfläche A G
nach
Tafel 23 zu erhöhen oder abzumindern.
Für Wohngebäude mit üblichen Raumhöhen
von etwa 2,5 m und Raumtiefen von
etwa 4,5 m darf ohne besonderen Nachweis
ein Abschlag von -2 dB berücksichtigt
werden.
Da die Anforderungen an das resultierende
Schalldämm-Maß R’ w,res
gestellt werden,
können sie bei einer Außenwand mit Fens­
20

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
ter durch verschiedene Kombinationen der
Schalldämmungen von Wand und Fenster
erfüllt werden. Wird beispielsweise eine
Wand mit hoher Schalldämmung gewählt,
braucht das Fenster nur eine relativ geringe
Schalldämmung zu haben; dabei sind
jedoch die Flächenanteile von Wand und
Fenster zu berücksichtigen.
Für Räume in Wohngebäuden
üblicher Raumhöhe von etwa 2,5 m,
einer Raumtiefe von etwa 4,5 m und
mehr und
10 bis 60 % Fensterflächenanteil
gelten die Anforderungen an das resultierende
Schalldämm-Maß erf. R’ w,res
als erfüllt,
wenn bei den in Tafel 24 angegebenen
Kombinationen die Einzel-Schalldämm-Maße
für Fenster und Wand jeweils
einzeln eingehalten werden.
Die Ermittlung des resultierenden Schalldämm-Maßes
R’ w,res
kann grafisch nach
Bild 9 erfolgen oder aus Tabellen – wie
beispielsweise Tafel 25 – entnommen werden.
Das resultierende Schalldämm-Maß R’ w,R,res
kann mit Hilfe des Diagramms in Bild 9
abgeschätzt werden.
Genauer als die grafische Abschätzung
des resultierenden Schalldämm-Maßes
R’ w,res
einer aus mehreren Elementen mit
verschiedenen Schalldämmungen bestehenden
Wand (z.B. mit Tür, Fenster, Rollladenkasten
u.a.) nach folgender Formel:
( 1
-R
R w,R,res
= -10 lg
S
· Σ n
w,R,i
)
Si·10 10 dB
ges i = 1
Tafel 22: Anforderungen an die Luftschalldämmung von Außenbauteilen
Zeile Lärm- „Maßgebpegel-
licher
Raumarten
bereich Außenlärm- Bettenräume in Aufenthaltsräume Büroräume 1) und
pegel“ Krankenanstalten in Wohnungen, Ähnliches
und Sanatorien Übernachtungsräume
in Beherbergungsstätten,
Unterrichtsräume
und Ähnliches
[dB] (A)
erf. R’ w,res
[dB] des Außenbauteils
1 I bis 55 5 0 _
2 II 56 bis 60 35 0 0
3 III 61 bis 65 40 5 0
4 IV 66 bis 70 45 40 5
5 V 71 bis 75 50 45 40
6 VI 76 bis 80
2)
50 45
7 VII ≥ 80
2) 2)
50
1)
An Außenbauteile von Räumen, die aufgrund der
darin ausgeübten Tätigkeiten nur einen untergeordneten
Betrag zum Innenraumpegel leisten,
werden keine Anforderungen gestellt.
2)
Die Anforderungen sind hier aufgrund der
örtlichen Gegebenheiten festzulegen.
Tafel 23: Korrekturwerte für das erforderliche resultierende Schalldämm-Maß nach Tafel 22 in Abhängigkeit
vom Verhältnis A
(W+F) /A G )
A (W+F)
/A G
2,5 2,0 1,6 1,3 1,0 0,8 0,6 0,5 0,4
Korrektur + 5 + 4 + 3 + 2 + 1 0 - 1 - 2 - 3
A (W+F)
: Gesamtfläche des Außenbauteils eines Aufenthaltsraumes in m 2
A G
: Grundfläche eines Aufenthaltsraumes in m 2
Tafel 24: Erforderliche Schalldämm-Maße von Kombinationen von Außenwänden und Fenstern
Zeile erf. R’ w,res
Schalldämm-Maße für Wand und Fenster ..[dB]/..[dB]
[dB] bei folgenden Fensterflächenanteilen [%]
nach
Tafel 22 10 % 20 % 30 % 40 % 50 % 60 %
1 30 30/25 30/25 35/25 35/25 50/25 30/30
Hierin bedeuten:
2 35
35/30
35/30
35/32
40/30
40/32
40/25 40/30 50/30
45/32
S ges
S i
R w,R,i
Fläche des gesamten Bauteils
Fläche des i-ten Elements des Bauteils
Bewertetes Schalldämm-Maß des
i-ten Elements des Bauteils
Als R w,R,i
gilt
- für die Wand R’ w,R
3 40
40/32
40/35 45/35 45/35
40/37
40/37
45/30 60/35
4 45
45/37 45/40
50/40 50/40
50/42
60/42
50/35 50/37 60/40
5 50 55/40 55/42 55/45 55/45 60/45 –
- für Türen und Fenster R w,R
Diese Tafel gilt nur für Wohngebäude mit üblicher Raumhöhe von etwa 2,5 m und Raumtiefe von etwa
4,5 m und mehr, unter Berücksichtigung der Anforderungen an das Gesamt-Schalldämm-Maß nach Tafel
22 und der Korrektur von –2 dB nach Tafel 23.
21

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Tafel 25: Resultierende Schalldämm-Maße R’ w,R,res
[dB] in Abhängigkeit von dem Schalldämm-Maß der Wand,
dem Schalldämm-Maß des Fensters und dem Fensterflächenanteil [%]
a) Beispiele für Standardausführungen
Schall- Schalldämm-Maß des Fensters R w,R
[dB] bei einem Fensterflächenanteil [%]
dämm-Maß 30 dB 32 dB 35 dB
der Wand 25% 30% 40% 50% 25% 30% 40% 50% 25% 30% 40% 50%
45 35 34 33 32 37 36 35 34 39 39 38 37
50 35 35 33 33 37 37 35 34 40 39 38 37
55 35 35 33 33 37 37 35 34 40 40 38 37
b) Beispiele für hochschalldämmende Außenwände und Fenster
Schall- Schalldämm-Maß des Fensters R w,R
[dB] bei einem Fensterflächenanteil [%]
dämm-Maß 37 dB 40 dB 42 dB 45 dB
der Wand 25% 30% 40% 50% 25% 30% 40% 50% 25% 30% 40% 50% 25% 30% 40% 50%
50 42 42 41 40 45 44 43 43 46 46 45 44 48 48 47 47
60 43 42 41 40 46 45 44 43 48 47 46 45 51 50 49 48
65 43 42 41 40 46 45 44 43 48 47 46 45 51 50 49 48
Besteht das Bauteil aus nur zwei Elementen,
gilt für das resultierende Schalldämm-Maß
R w,R,res
die vereinfachte Beziehung:
R w,R,res
= R w,R,1
- 10 lg ·
( )
[
R w,R,1
- R w,R,2
S
1 + 2
]
10
10 -1 dB
S ges
Anforderungen an Rollladenkästen
Bei der Anordnung von Rollladenkästen
bzw. von Lüftungseinrichtungen ist deren
Schalldämm-Maß und die zugehörige Bezugsfläche
bei der Berechnung des resultierenden
Schalldämm-Maßes R’ w,res
zu berücksichtigen.
Bei Anwendung der Tafel 24
müssen entweder die Anforderungen an
das Außenbauteil von der Außenwand mit
Rollladenkasten und/oder Lüftungseinrichtung
oder die Anforderungen an das
Fenster von Fenster und Rollladenkasten
und/oder Lüftungseinrichtungen gemeinsam
eingehalten werden.
Anforderungen an Decken und Dächer
Für Decken von Aufenthaltsräumen, die
zugleich den oberen Gebäudeabschluss
bilden, sowie für Dächer und Dachschrägen
von ausgebauten Dachräumen gelten
die Anforderungen der Luftschalldämmung
für Außenwände.
Bei Decken unter nicht ausgebauten Dachräumen
und bei Kriechböden sind die
Anforderungen durch Dach und Decke gemeinsam
zu erfüllen. Die Anforderungen
gelten als erfüllt, wenn das Schalldämm-
Maß der Decke allein um nicht mehr als
10 dB unter dem dafür erforderlichen Wert
erf. R’ w,res
liegt.
1.12.2 Einschalige KS-Außenwände
Für einschalige Außenwände kann das
bewerte Schalldämm-Maß in Abhängigkeit
von der flächenbezogenen Masse den Tafeln
11 bis 16 entnommen werden.
Zur Verminderung von Wärmebrücken an
kritischen Stellen, wie z.B. an Wandfußpunkten
von Außenwänden oder Wandfußpunkten
von Innenwänden über nicht
beheizten Kellern oder Fundamentplatten,
können als unterste Lage der Wand KS-
ISO-Kimmsteine – das sind spezielle KS-
Steine mit geringerer Wärmeleitfähigkeit
und geringerer Rohdichte – verwendet werden.
Es konnte rechnerisch nachgewiesen
und durch Schalldämmungs-Messungen
bestätigt werden, dass der Einfluss einer
solchen Steinlage am Wandfußpunkt auf
die Schalldämmung der Wand vernachlässigbar
ist. Der messtechnische Nachweis
erfolgte durch die FHS für Technik,
Stuttgart, an einer 11 m 2 großen, 24
cm dicken Wand aus KS-Steinen KS-R P
20 – 1,8 – 8DF jeweils mit und ohne unterste
Lage aus wärmetechnisch optimierten
Kalksandsteinen (KS-Wärmedämmsteine)
der Rohdichteklasse 1,2.
Einschalige Außenwände mit KS-Thermohaut
Um die Wärmedämmung von KS-Außenwänden
zu verbessern, werden häufig auf
der Außenseite Wärmedämm-Verbundsysteme
(WDVS) angebracht.
Diese Systeme können die Schalldämmung
der tragenden Wand – je nach Konstruktion
– verschlechtern oder verbessern.
Die frühere Meinung, dass diese
Systeme die Schalldämmung praktisch
immer verschlechtern, trifft nach neueren
[dB]
25
20
15
10
5
0
1 2 3 4 5 101215 20 30 40 50 100
S ges
S 2
S ges
S 2 S ges
S2
Hierin bedeuten:
S ges
= S 1
+ S 2
Fläche der Wand mit
Tür oder Fenster
S 1
Fläche der Wand
S 2
Tür oder Fensterfläche
(bei Türen lichte
Durchgangsfläche, bei
Fenstern Fläche des
Fensters einschließlich
Rahmen)
R w,R,1
bewertetes Schalldämm-Maß
der Wand
allein
R w,R,2
bewertetes Schalldämm-Maß
von Tür
oder Fenster
S ges
S 2
R w,R,1
- R w,R,2
R' w,R,1
- R w,R,2
R' w,R,1
- R w,R,res
12
R w,R,1
- R w,R,res = 15 dB
Verhältnis der gesamten
Wandfläche S ges
=
S 1
+ S 2
einschließlich
Tür- oder Fensterfläche
zur Tür- oder
Fensterfläche S 2
Unterschied zwischen
dem Schalldämm-Maß
der Wand R' w,R,1
und
dem Schalldämm-Maß
von Tür oder Fenster
R w,R,2
Unterschied zwischen
dem Schalldämm-Maß
der Wand allein R' w,R,1
und dem Gesamt-
Schalldämm-Maß R w,R,res
der Wand mit Tür oder
Fenster
Bild 9: Graphische Abschätzung des resultierenden
Schalldämm-Maßes R’ w,R,res
9
6
3
1
22

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Beispiel 1 :
Außenwand mit WDVS:
R’ w
= 48 dB
Fenster:
R w
= 35 dB, 30 % Fensterflächenanteil
(
R’ w,R,res
= -10 lg 0,70 · 10
-48
10
Zulässig im Lärmpegelbereich IV bei Wohngebäuden 1)
Beispiel 2 :
Zweischalige Außenwand mit Kerndämmung mit oder ohne Luftschicht:
R’ w
= 64 dB
Fenster:
R w
= 45 dB, 30 % Fensterflächenanteil
1)
Zu beachten ist die Fußnote in Tafel 24; ggf. ist ein Korrekturwert nach Tafel 23 zu
berücksichtigen.
Bild 10: Beispiele zum Einfluss des Fensterflächenanteils
-35
+ 0,30 · 10
10) = 40 dB
-64
-45
10
10
R’ w,R,res
= -10 lg 0,70 · 10 + 0,30 · 10 = 50 dB
( )
Zulässig im Lärmpegelbereich VI bei Wohngebäuden 1)
1
Fenster
35 dB
Wand
50 dB
Ergebnis: 40 dB
bei 30 % Fensterflächenanteil
2
Fenster
45 dB
Wand
64 dB
Ergebnis: 50 dB
bei 30 % Fensterflächenanteil
R
1
2
3
einschalige
massive Wand
mit WDVS
f 0
1 2 3
3 Frequenzbereiche:
Kein Vorteil
Verschlechterung bei Resonanzfrequenz f 0
Verbesserung
einschalige
massive Wand
10...20 dB
Bild 11: Schalldämmung der einschaligen, massiven
Wand ohne und mit WDVS
Diese Eigenschaft kann man sich bei der
Auslegung von Wänden mit WDVS zunutze
machen. Wird ein hoher Wert für R’ w
angestrebt
(z.B Schallschutz gegen Fluglärm,
Lärm an Schnellstraßen und Schienenwegen
mit starken höherfrequenten Anteilen),
muss man die Resonanzfrequenz möglichst
tief (z.B. unter 100 Hz) legen. Wird
eine Konstruktion mit guter Schalldämmung
gegen tieffrequenten Verkehrslärm
(innerstädtischer Verkehrslärm, besonders
bei hohem Lkw-Anteil) benötigt, sollte die
Resonanzfrequenz nicht unter 250 Hz liegen,
auch wenn dies für die Außenwand
ein geringeres R w,R
ergibt.
f
Untersuchungen und neuen, für diesen
speziellen Anwendungszweck weiter entwickelten
Materialien nicht mehr generell
zu; die verschiedenen, auf dem Markt angebotenen
Systeme müssen daher differenzierter
betrachtet werden.
Die verschiedenen Systeme unterscheiden
sich hauptsächlich durch die verwendeten
Dämmstoffe, die aufgebrachte Putzschicht
und die Montageart.
Als 40...200 mm dicke Dämmstoffe werden
verwendet:
Mineralfaserplatten mit überwiegend
liegenden Fasern,
Mineralfaserplatten mit überwiegend
stehenden Fasern,
Hartschaum-Dämmplatten und
elastifizierte Hartschaum-Dämmplatten.
Als Putzschichten werden Kunststoffputze
oder mineralische Putze in Dicken von 6
bis 25 mm (m’ = 5...40 kg/m 2 ) aufgebracht.
Als Bekleidung werden seltener
auch keramische Schichten verwendet.
Die Montage auf der massiven Trägerwand
kann im Klebeverfahren teilflächig oder
vollflächig (40...100 % der Fläche), durch
Andübeln, eine Kombination von Klebung
und Dübelung oder mit Montageschienen
erfolgen.
Akustisch gesehen wirken alle Systeme
nach dem gleichen Prinzip. Die Putzschicht
bildet mit dem Dämmstoff und der tragenden
Wand ein schwingungsfähiges
Masse-Feder-Masse-System mit einer ausgeprägten
Resonanzfrequenz f 0
. Unterhalb
der Resonanzfrequenz verhält sich die
Konstruktion etwa wie die einschalige, biegesteife
Trägerwand, im Bereich um f 0
wird
die Schalldämmung deutlich schlechter
und oberhalb von f 0
steigt die Schalldämmung
mit der Frequenz stark an.
Wenn bei der Planung die Schalldämmung
einer Außenwand von großer Bedeutung
ist, sollte das Frequenzspektrum des Außenlärms
bekannt sein, damit man bei der
Auslegung der Wand mit WDVS die Re-sonanzfrequenz
– und damit die schlechtere
Schalldämmung – nicht gerade in den Frequenzbereich
legt, in dem das Außenlärmspektrum
sein Maximum hat.
Die Resonanzfrequenz f 0
der Wand mit
WDVS lässt sich näherungsweise nach
folgender Gleichung berechnen:
f 0
= 160 s’/m’ [Hz]
mit
s’ dynamische Steifigkeit des Dämmstoffes
in MN/m 3
m’ flächenbezogene Masse des
Außenputzes in kg/m 2
Aus dieser Gleichung erkennt man, dass
eine niedrige Resonanzfrequenz durch
23

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Verwendung einer Dämmschicht mit möglichst
niedriger dynamischer Steifigkeit
und einem schweren Putz erreicht werden
kann. Folglich ging die Entwicklung in den
letzten Jahren in die Richtung, geeignete
Dämmstoffe mit dynamischen Steifigkeiten
s’ 7...10 MN/m 3 für WDVS zur
Verfügung zu stellen, wie aus einer Reihe
von allgemeinen bauaufsichtlichen Zulassungen
für WDVS zu ersehen ist.
Die schalltechnische Wirkung eines WDVS
wird derzeit durch die Änderung R w
der tragenden Wand mit und ohne WDVS
gekennzeichnet.
R w
= R w,mit WDVS
– R w,ohne WDVS
Anmerkung: Eine Europäische Norm zur
Bestimmung und Kennzeichnung der
schalltechnischen Wirkung von Vorsatzschalen
(und WDVS) ist in Vorbereitung,
vorgesehen als EN ISO 140-16.
Die R w
-Werte sind von der Schalldämmung
der tragenden Wand, der Verklebung
(% Flächenanteil), evtl. Verdübelung (Art
und Anzahl der Dübel) und der Resonanzfrequenz
des WDVS, die nach der o.g. Gleichung
ermittelt werden kann, abhängig.
Der Rechenwert R w,R
der Außenwand kann
nach der folgenden Gleichung ermittelt
werden:
Bild 12: Schallschluckwand aus KS-Lochsteinen mit werkseitig durchstoßener Lochung
R’ w,R
= R’ w,R,O
+ R w,R
mit
R’ w,R,O
Rechenwert des bewerteten
Schalldämm-Maßes der Massivwand
ohne WDVS, ermittelt nach
Beiblatt 1 zu DIN 4109, Tabelle 1
R w
Korrekturwert zur Luftschalldämmung
in Abhängigkeit von der
Resonanzfrequenz f 0
Die R w
-Werte können den jeweiligen allgemeinen
bauaufsichtlichen Zulassungen
der Dämmstoff-Hersteller entnommen
werden. Sie liegen im Allgemeinen
zwischen –6 dB und +6 dB, können bei
besonderen Konstruktionen mit sehr tief
liegender Resonanzfrequenz aber auch
Werte über 10 dB erreichen.
Einschalige Außenwände mit Vorhangfassade
Bei Außenwänden mit leichten Vorhangschalen
oder schweren Vorhangfassaden
nach DIN 18515 wird nach Beiblatt 1 zu
DIN 4109 nur die flächenbezogene Masse
der inneren, tragenden Wand als akustisch
wirksam berücksichtigt.
1.12.3 Zweischalige KS-Außenwände
Bei zweischaligen Außenwänden nach DIN
1053-1 darf das bewertete Schalldämm-
Maß aus der Summe der flächenbezogenen
Massen der beiden Schalen – wie
bei einschaligen, biegesteifen Wänden
– ermittelt werden. Für die zweischalige
Ausführung ist auf den so ermittelten Wert
ein Zuschlag hinzuzufügen von
5 dB, wenn das Gewicht der auf die
Innenschale stoßenden Wand weniger
als 50 % der inneren Schale der
Außenwand beträgt,
8 dB, wenn das Gewicht der auf die
Innenschale stoßenden Wand mehr als
50 % der inneren Schale der Außenwand
beträgt.
1.12.4 Andere Bauteile
Fenster und Glasbausteinwände
Rechenwerte der Schalldämm-Maße R w,R
von Fenstern in verschiedenen Ausführungen
sind in Tafel 26 a) und b) angegeben.
Die Werte gelten für Fenster mit bis
zu 3 m 2 Glasfläche der größten Einzelscheibe;
für Fenster mit größeren Glasflächen
sind die angegebenen Rechenwerte
R w,R
um 2 dB abzumindern. Die für die Beispiele
angegebenen Schalldämm-Ma-ße
setzen voraus, dass die Fenster sowohl
umlaufend dicht schließen als auch dicht
in die Außenwand eingebaut sind. Die aus
Tafel 26 a) abzulesenden Werte für die
Schalldämmung R w,R,Fenster
für Einfachfenster
mit Mehrscheiben-Isolierglas (MIG)
gelten für ringsrum dicht schließende
Fenster.
Die aus Tafel 26 b) abzulesenden Werte
für die Schalldämmung R w,R,Fenster
für Einfachfenster
mit Einfachglas, Verbund- und
Kastenfenster gelten für ringsum dicht
schließende Fenster.
Fenster mit Lüftungseinrichtungen werden
nicht erfasst.
24

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Tafel 26 a): R w,R
-Werte und Konstruktionsmerkmale für Einfachfenster mit Mehrscheiben-Isolierglas (MIG)
Spalte 1 2 3 4 5 6
Zeile R w,P
R w,R
C a) a)
C tr
Konstruktionsmerkmale Einfachfenster mit MIG b)c)
[dB] [dB] [dB] [dB]
1
d)
25
d) d)
d Ges
[mm] 6
Glasaufbau [mm] –
SZR [mm] 8
oder R w,P,GLAS
[dB] 27
Falzdichtungen –
2
d)
30
d) d)
d Ges
[mm] 6
Glasaufbau [mm] –
SZR [mm] 12
oder R w,P,GLAS
[dB] 30
Falzdichtungen
1
5 35 33 –2 –4 d Ges
[mm] 10
Glasaufbau [mm] 6 + 4
SZR [mm] 12
oder R w,P,GLAS
[dB] 32
Falzdichtungen
1
7 37 35 –1 –4 d Ges
[mm] 10
Glasaufbau [mm] 6 + 4
SZR [mm] 16 e)
oder R w,P,GLAS
[dB] 35
Falzdichtungen
1
10 40 38 –2 –5 R w,P,GLAS
[dB] 40
Falzdichtungen
2 (AD/MD+ID)
12 42 40 –2 –5 R w,P,GLAS
[dB] 44
Falzdichtungen
2 (AD/MD+ID)
15 45 43 –1 –5 R w,P,GLAS
[dB] 51
Falzdichtungen
2 (AD/MD+ID)
16 46 44
f) f) f) f)
d Ges
Gesamtglasdicke
Glasaufbau Zusammensetzung der beiden Einzelscheiben
SZR Scheibenzwischenraum; mit Luft oder Argon gefüllt
R w,P,GLAS
Prüfwert der Scheibe im Normformat (1,23 m x 1,48 m) im Labor
Falzdichtung AD umlaufende Außendichtung, MD umlaufende Mitteldichtung, ID umlaufende Innendichtung im Flügelüberschlag
1 Mindestens eine umlaufende elastische Dichtung, in der Regel als Mitteldichtung angeordnet
2 Zwei umlaufende elastische Dichtungen, in der Regel als Mittel- und Innendichtung oder auch als
Außen- und Innendichtung angeordnet
MIG Mehrscheiben-Isolierglas
a)
Die Spektrum-Anpassungswerte C und C tr
gelten nur für das Bauteil
Fenster. Sie können von den glasspezifischen Werten abweichen. Sie
haben zurzeit keine baurechtliche Bedeutung, berücksichtigen aber
bereits die zukünftige europäische Normung.
b)
Sämtliche Flügel müssen bei Holzfenstern mindestens Doppelfalze, bei
Metall- und Kunststofffenstern mindestens zwei wirksame Anschläge
haben. Erforderliche Falzdichtungen müssen umlaufend, ohne
Unterbrechung angebracht sein; sie müssen weich federnd,
dauerelastisch, alterungsbeständig und leicht auswechselbar sein.
Um einen möglichst gleichmäßigen und hohen Schließdruck im
gesamten Falzbereich sicherzustellen, muss eine genügende Anzahl von
Verriegelungsstellen vorhanden sein (wegen der Anforderungen an Fenster
siehe auch DIN 18055).
c)
Die Schalldämmung der beschriebenen Verglasungen ist nicht identisch
mit den alternativ angegebenen Schalldämmungen.
d)
In der Statistik sind keine neuen Konstruktionen enthalten, daher liegen
für C und C tr
keine Korrekturwerte vor.
e)
Bei Holzfenstern genügt eine umlaufende Dichtung.
f)
Nachweis durch Prüfung
Anmerkung: Bei der Auswahl von Fenstern zum Schutz gegen Verkehrslärm mit starken tieffrequenten Anteilen (z.B. innerstädtischer Verkehrslärm) wird empfohlen,
statt R w,R
als Auswahlkriterium R w,R
+ C tr
zu wählen.
25

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Tafel 26 b): R w,R
-Werte und Konstruktionsmerkmale für Einfachfenster mit Einfachglas, Verbund- und Kastenfenster
Spalte 1 2 3 4 5
Zeile R w,R
Konstruktionsmerkmale Einfachfenster mit Verbundfenster a) Kastenfenster a)b)
[dB] Einfachglas a)
2 30 d Ges
[mm] 8 6 –
SZR [mm] – 30 –
oder R w,P,GLAS
[dB] 32 – –
Falzdichtungen
1
1
–
3 32 d Ges
[mm]
c)
8 bzw. –
Glasaufbau [mm] 4 + 4/12/4 –
SZR [mm] 30 –
Falzdichtungen
1
1
4 35 d Ges
[mm]
c)
8 bzw. –
Glasaufbau [mm] 6 + 4/12/4 –
SZR [mm] 40 –
Falzdichtungen
1
1
5 37 d Ges
[mm]
c)
10 bzw. 8 bzw.
Glasaufbau [mm] 6 + 6/12/4 4 + 4/12/4
SZR [mm] 40 100
Falzdichtungen
1
1
6 40 d Ges
[mm]
c)
14 bzw. 8 bzw.
Glasaufbau [mm] 8 + 6/12/4 6 + 4/12/4
SZR [mm] 50 100
Falzdichtungen AD+ID d) AD+ID
7 42 d Ges
[mm]
c)
16 bzw. 10 bzw.
Glasaufbau [mm] 8 + 8/12/4 8 + 4/12/4
SZR [mm] 50 100
Falzdichtungen AD+ID d) AD+ID
8 45 d Ges
[mm]
c)
18 bzw. 12 bzw.
Glasaufbau [mm] 8 + 8/12/4 8 + 6/12/4
SZR [mm] 60 100
Falzdichtungen AD+ID d) AD+ID
9 46
c) c) c)
d Ges
Gesamtglasdicke, bei Verbund- und Kastenfenstern alternativ zum Glasaufbau für Konstruktionen mit Einfachgläsern
Glasaufbau Zusammensetzung der Einzelscheiben
SZR Scheibenzwischenraum
R w,P,GLAS
Prüfwert der Scheibe im Normformat (1,23 m x 1,48 m) im Labor
Falzdichtung AD Dichtung im äußeren Flügel, umlaufend
ID Dichtung im inneren Flügel, umlaufend
1
Mindestens eine umlaufende elastische Dichtung, in der Regel als Mitteldichtung
a)
Sämtliche Flügel müssen bei Holzfenstern mindestens Doppelfalze, bei
Metall- und Kunststofffenstern mindestens zwei wirksame Anschläge
haben. Erforderliche Falzdichtungen müssen umlaufend, ohne
Unterbrechung angebracht sein; sie müssen weich federnd,
dauerelastisch, alterungsbeständig und leicht auswechselbar sein.
Um einen möglichst gleichmäßigen und hohen Schließdruck im gesamten
Falzbereich sicherzustellen, muss eine genügende Anzahl von
Verriegelungsstellen vorhanden sein (wegen der Anforderungen an
Fenster siehe auch DIN 18055).
b)
Eine Schall absorbierende Leibung ist sinnvoll, da sie die durch Alterung
der Falzdichtung entstehenden Fugenundichtigkeiten teilweise ausgleichen kann.
c)
Nachweis durch Prüfung
d)
Werte gelten nur, wenn keine zusätzlichen Maßnahmen zur Belüftung des Scheibenzwischenraumes
getroffen sind oder wenn eine ausreichende Luftumlenkung im
äußeren Dichtungssystem vorgenommen wurde (Labyrinthdichtung).
Weitere Details siehe Beiblatt 1 zu DIN 4109/A1:2002, Tabellen 40 und 41
Für Glasbaustein-Wände nach DIN 4242 mit Wanddicken d 80 mm aus Glasbausteinen nach DIN 18175 gilt als Rechenwert R w,R
= 36 dB.
26

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Decken und Dächer
Bei der Ermittlung der Schalldämmung von
Flachdächern kann das Gewicht der Kiesschüttung
bei der Bestimmung der flächenbezogenen
Masse berücksichtigt werden.
Das Beiblatt 1 zu DIN 4109 enthält Ausführungsbeispiele
für belüftete und nicht
belüftete Flachdächer und geneigte Dächer
in Holzbauart, für deren Schalldämm-
Maß je nach Konstruktion Rechenwerte
R w,R
von 35 bis 50 dB angegeben sind. Tafel
27 enthält Ausführungsbeispiele für geneigte
Dächer (belüftet oder nicht belüftet)
mit bewerteten Schalldämm-Maßen R’ w,R
=
35 dB bis R’ w,R
= 45 dB (Rechenwerte).
1.13 Schallabsorption
Im Gegensatz zur Schalldämmung, unter
der man die Behinderung der Schallausbreitung
– z. B. in einen anderen Raum
– versteht, erfolgt bei der Schallabsorption
eine Minderung der Schallenergie in einem
Raum an den Raumbegrenzungsflächen
oder Gegenständen im Raum, in dem nur
ein Teil der auftreffenden Schallenergie
reflektiert wird. Die restliche Energie wird
beim Eindringen der Schallwelle in ein
poröses Material in Wärme umgewandelt
(so genannte Dissipation). Die Energie
kann teilweise auch in Nachbarräume oder
durch Öffnungen ins Freie gelangen und
damit dem Raum verlorengehen.
Die Schallabsorption in einem Raum
wird gekennzeichnet durch die äquivalente
Schallabsorptionsfläche A, die man
sich als 100 %ig absorbierend vorstellen
kann. Alle auf diese Fläche A auffallende
Energie wird dem Raum entzogen, so, als
würde sie durch ein geöffnetes Fenster
entweichen.
Übliche Baustoffe, Bauteile oder Konstruktionen
absorbieren immer nur teilweise,
nie vollständig. Ihr Absorptionsverhalten
wird durch den Schallabsorptionsgrad
α gekennzeichnet; er ist das Verhältnis
der nicht reflektierten zur auffallenden
Schallenergie. Demnach ist der Schallabsorptionsgrad
bei vollständiger Absorption
α = 1 und bei vollständiger Reflexion
α = 0.
Der Schallabsorptionsgrad α ist frequenzabhängig
und wird nach DIN EN 20354
im Hallraum für Terzbereiche mit Mittenfrequenzen
von 100 Hz bis 6400 Hz bestimmt
und als Diagramm angegeben.
In DIN EN ISO 11654 – Akustik, Schallabsorber
zur Anwendung in Gebäuden,
Bewertung der Schallabsorption – ist als
frequenzunabhängige Einzahl-Angabe der
Tafel 27: Ausführungsbeispiele für belüftete oder nicht belüftete, geneigte Dächer in Holzbauart (Rechenwerte),
Maße in mm
Zeile Dachausbildung Dachdeckung R’ w,R
nach Ziffer [dB]
8
8
7
7
6
Sparren
6
Sparren
1
1
1
5
8 5
5
2a
2a
≥ 600
≥ 600
8a
2 8a
7
8 40
7
6
Sparren
6
Sparren
1
1
5
5
2
3 2
≥ 600
8a 45
3
≥ 600
3
8a
8a
7
7
6
Sparren
6
1
Sparren
4 1
8a 45
5
5
4
4
2
≥ 600
2
≥ 600
8
8
2b
2b
1a
1a
5 5
8 7
5
2
2
oder
Sparren
oder
2b
Sparren
2b
600
600
1 Faserdämmstoff nach DIN 18165-1,
längenbezogener Strömungswiderstand
Ξ 5kN · s/m 4
1a Hartschaumplatten nach DIN 18164-1,
Anwendungstyp WD oder WS und WD
2 Spanplatten oder Gipskartonplatten
2a Spanplatten oder Gipskartonplatten ohne/mit
Zwischenlattung
2b Raumspundschalung mit Nut und Feder, 24 mm
Zusätzliche Bekleidung aus Holz, Spanplatten
oder Gipskartonplatten mit m’ 6 kg/m 2
4 Zwischenlattung
5 Dampfsperre, bei zweilagiger, raumseitiger
Bekleidung kann die Dampfsperre auch
zwischen den Bekleidungen angeordnet werden.
≥ 60 ≥ 60
≥ 12 ≥ 12 ≥ 60 ≥ 60
≥ 12 ≥ 12 ≥ 60 ≥ 60
≥ 12 ≥ 12 ≥ 60 ≥ 60
≥ 160 ≥ 160
≥ 160 ≥ 160
24
24
40
40
120
120
160 160 24 24
368
368
6 Hohlraum belüftet/nicht belüftet
7 Unterspannbahn oder Ähnliches, z.B. harte
Holzfaserplatten nach DIN 68754-1
mit d 3 mm
8 Dachdeckung auf Querlattung und erforderlichenfalls
Konterlattung
8a Wie 8, jedoch mit Anforderungen an die Dichtheit
(z.B. Faserzementplatten auf Rauspund
20 mm, Falzdachziegel nach DIN 456
bzw. Betondachsteine nach DIN 1115, nicht
verfalzte Dachziegel bzw. Dachsteine in
Mörtelbettung)
27

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Tafel 28: Ausführungsvarianten Schall absorbierender Vorsatzschalen
Wand Konstruktionsbeschreibung mittlerer
Schallabsorptionsgrad
α
1 24 cm KS 12 – 1,8 – 2 DF 0,04
2 24 cm KS 12 – 1,8 – 2 DF
1 cm Mörtelfuge
11,5 cm KS L 12 – 1,4 – 2 DF Löcher sichtbar (nicht durchgestoßen) 0,24
6,5 cm
3 24 cm KS 12 – 1,8 – 2 DF
6 cm Luftschicht
11,5 cm KS L 12 – 1,4 – 2 DF Löcher sichtbar und durchgestoßen 0,39
41,5 cm
4 24 cm KS 12 – 1,8 – 2 DF
4 cm Mineralwolleplatten
11,5 cm KS L 12 – 1,4 – 2 DF Löcher sichtbar und durchgestoßen 0,52
9,5 cm
Dabei wird T in s, V in m 3 und A in m 2 angegeben.
Aus der Gleichung ist ersichtlich,
dass die Nachhallzeit T mit zunehmender
Absorptionsfläche A abnimmt.
Die Pegelminderung des Schallpegels in
einem Raum durch Einbringen von zusätzlichen
absorbierenden Stoffen oder
Konstruktionen wird durch nachfolgende
Gleichung beschrieben:
A 2
T
L ≈ 10 lg dB ≈ 10 lg 1
dB
A 1
T 2
Dabei gilt der Index 1 für den Raum im
ursprünglichen Zustand, der Index 2 für
den Raum mit zusätzlichem Absorptionsmaterial.
In der Praxis werden Schall absorbierende
Einbauten überall dort verwendet, wo
störende Schallreflexionen an schallharten
Begrenzungsflächen oder -elementen
vollständig oder teilweise vermieden werden
sollen:
Zur Minderung des Schallpegels in lärmerfüllten
Räumen (Werkhallen) und
1,4
Wände 1 bis 4
zur Regulierung der Nachhallzeit in Konzertsälen,
Kirchen und Studioräumen
Schallabsorptionsgrad
1,2
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
4
bewertete Schallabsorptionsgrad α w
definiert,
der – wie auch bei Luft- und Trittschalldämmung
– durch Vergleich der α p
-
Werte mit der in dieser Norm festgelegten
Bezugskurve ermittelt wird. Die praktischen
Absorptionsgrade α p
sind die nach
dieser Norm auf Oktavwerte umgerechneten
Schallabsorptionsgrade, basierend
auf Messungen nach DIN EN 20354 in
Terzbändern. Die praktischen Absorptionsgrade
α p
und der bewertete Schallabsorptionsgrad
α w
sind derzeit in Deutschland
nicht gebräuchlich.
4
3
Prüfschall:
Rauschen in Terzbandbreite
2
3
2
1 1
Empfangsfilter: Terzfilter
100 250 500 1000 2000 4000 Hz
Frequenz F
Durch Einbringung Schall absorbierender
Stoffe oder Konstruktionen in einen Raum
kann die äquivalente Schallabsorptionsfläche
A des Raumes und damit seine
Nachhallzeit sowie der Schallpegel im
Raum beeinflusst werden.
Der Zusammenhang zwischen Nachhallzeit
T, äquivalenter Schallabsorptionsfläche
A und Raumvolumen V wird durch die
Sabin‘sche Gleichung beschrieben:
T = 0,16 · V/A
werden Schall absorbierende Wand- und
Deckenverkleidungen oder separate
Schallabsorber, möglichst über die Oberflächen
des Raumes verteilt, eingebaut.
Einige Beispiele für frequenzabhängige
Schallabsorptionsgrade, die mit Kalksandsteinen
möglich sind, zeigt Tafel 28.
Übliches Mauerwerk aus Kalksandsteinen
hat aufgrund der feinporigen Oberfläche
der Steine Schallabsorptionsgrade von
α = 0,01 bis 0,06. Zusammen mit einer
vorgemauerten Schale aus KS-Lochsteinen
mit durchgehender Querlochung und
6 cm Luftspalt ohne und mit Mineralwolleinlage
lassen sich hohe Schallabsorptionsgrade
mit recht verschiedenartigen
Frequenzverläufen verwirklichen (die dargestellten
Kurven zeigen Ergebnisse von
Schallabsorptionsgradmessungen an der
Technischen Universität Braunschweig).
28

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
2. NEUE WEGE FÜR DEN BAULICHEN
SCHALLSCHUTZ
2.1 Einführung
„Eines Tages werden wir den Lärm bekämpfen
müssen wie die Pest“. Was derart
vor etwa hundert Jahren von Robert
Koch (1843 – 1910) prophezeit wurde, ist
heute bittere Realität geworden. Über
60 % der Bevölkerung fühlen sich durch
Lärm gestört. Wissenschaftlich ist belegt,
dass Lärm nicht nur belästigt, sondern
auch gesundheitlich belastet und zu chronischen
Erkrankungen führen kann. Wo findet
der lärmgeplagte Mensch heutzutage
die ersehnte Ruhe? Zumindest für die eigenen
vier Wände wird erwartet, dass hier
noch die erwünschte Ruhe herrscht.
Doch ist die Welt nicht einfacher geworden:
Die Erwartungen an den Schallschutz
steigen. Der Kostendruck nimmt zu. Diskussionen
über den rechtlich geschuldeten
Schallschutz führen zu weiterer Verunsicherung.
Das Normungsumfeld für den
baulichen Schallschutz hat sich aufgrund
der europäischen Harmonisierung der
Baubestimmungen komplett geändert und
der Planungsprozess muss sich auf neue
Nachweisverfahren für den Schallschutz
einstellen. Anforderungen an den Wärmeschutz
steigen und tangieren die Belange
des Schallschutzes. Wie können Planer
und Bauherren damit umgehen? Welche
Lösungen sind erforderlich und realisierbar?
Schallschutz kann nicht unabhängig von
all diesen Fragestellungen behandelt werden.
Doch beinhalten Herausforderungen
immer auch Chancen. Der vorliegende Beitrag
zeigt, dass es Wege aus der „Lärmfalle“
gibt. Hintergründe und schalltechnische
Problembereiche werden beleuchtet
und Lösungsmöglichkeiten aufgezeigt. Die
Palette der verfügbaren Mittel reicht vom
schalltechnischen Gesamtkonzept bis zu
Lösungen im Detail. Schallschutz ist baubar
– allerdings nur, wenn er von Anfang an
in die Gesamtplanung integriert ist.
2.2 Schalltechnische Grundlagen in
Kürze
Die Schalldämmung beschreibt, wie stark
Schall, der auf ein Bauteil auftrifft, von diesem
auf der lärmabgewandten Seite abgestrahlt
werden kann. Die kennzeichnende
Größe dafür ist das Schalldämm-Maß
R, das messtechnisch wie folgt bestimmt
wird:
R = L 1
– L 2
+ 10 lg
S
A
[dB]
1
Senderaum
L 1
S: Fläche des
trennenden Bauteils
Empfangsraum
1 L 2
nur direkte Schallübertragung über das
trennende Bauteil
Bild 13: Messung des Schalldämm-Maßes im Labor
L 1
ist dabei der Schallpegel im lauten
Raum (Senderaum), L 2
der Schallpegel im
leisen Raum (Empfangsraum), S ist die
Fläche des trennenden Bauteils und A die
so genannte äquivalente Absorptionsfläche,
mit der die im Empfangsraum vorhandene
Absorption beschrieben wird. Der
Messaufbau im Labor muss in Überein
stimmung mit der neuen Messnorm DIN
EN 20140-3 [12] so gewählt werden,
dass die Schallübertragung nur über das
trennende Bauteil erfolgen kann (Bild 13).
Im Gegensatz zum früher verwendeten
Prüfstand mit bauähnlicher Flankenübertragung
nach DIN 52210-2 [11] wird
diese Art von Prüfstand als nebenwegfrei
bezeichnet. Damit ist sichergestellt, dass
ausschließlich die schalltechnische Leistungsfähigkeit
des Bauteils charakterisiert
wird, ohne dass zusätzliche Übertragungswege
das Ergebnis beeinflussen.
Da die Messung frequenzabhängig durchgeführt
wird, wird als so genannter Einzahlwert
das bewertete Schalldämm-Maß
R w
[dB] nach DIN EN ISO 717-1 [10]
bestimmt.
Beim Schallschutz innerhalb des Gebäudes
muss beachtet werden, dass die
Schallübertragung zwischen zwei Räumen
(Bild 14) nicht mehr nur über das trennende
Bauteil selbst (Direktübertragung),
sondern auch über die flankierenden Bauteile
stattfindet (flankierende Übertragung,
auch Schalllängsleitung genannt).
1
Senderaum
2
Im Gegensatz zur im Labor durchgeführten
Prüfung wird hier das so genannte Bau-
Schalldämm-Maß R’ bzw. das bewertete
Bau-Schalldämm-Maß R’ w
ermittelt. Es
berücksichtigt alle an der Schallübertragung
beteiligten Wege und charakterisiert
damit den im Gebäude erreichten Schallschutz.
Empfangsraum
1 2
direkte Schallübertragung über das
trennende Bauteil
Schall-Längsleitung über die flankierenden
Bauteile
Bild 14: Schallschutz im Gebäude – direkte und
flankierende Schallübertragung
Daraus ergeben sich folgende Konsequenzen,
die bei der Planung zu berücksichtigen
sind:
Schall wird nicht nur über das trennende
Bauteil übertragen.
Die Gesamt-Schalldämmung setzt sich
aus den Anteilen aller Übertragungswege
zusammen.
Die flankierende Übertragung begrenzt
die erreichbare Schalldämmung.
Die Anforderungen der DIN 4109 richten
sich nicht an das trennende Bauteil
allein, sondern an die Gesamtübertragung
aller beteiligten Bauteile.
Nicht ohne Grund weist deshalb die DIN
4109 [1] in Abschnitt 3.1 ausdrücklich auf
diesen Umstand hin:
„Die für die Schalldämmung der trennenden
Bauteile angegebenen Werte gelten
nicht für diese Bauteile allein, sondern für
die resultierende Dämmung unter Berücksichtigung
der an der Schallübertragung
beteiligten Bauteile und Nebenwege im
eingebauten Zustand; dies ist bei der Planung
zu berücksichtigen.“
2.3 Schallschutz: Wunsch und Realität
Eigentlich liegt es auf der Hand: die zahlenmäßige
Festlegung des zu planenden
Schallschutzes kann nicht „frei schwebend“
erfolgen. Es sind vielmehr weitere
Kriterien im Zusammenhang zu betrachten
(Bild 15).
In erster Linie wird an die Anforderungen
gedacht, die durch die geltende DIN
4109:1989-11 gestellt werden. Darüber
hinaus ergeben sich aber weitere Gesichtspunkte,
die bei einer sinnvollen und
2
2
29

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Was wird erwartet? Was wird geschuldet? Was wird erreicht? Welche Kosten?
Nutzer Rechtsprechung Baupraxis Wirtschaftlichkeit
Empfehlungen
Bild 15: Kriterien bei der Bemessung des geplanten Schallschutzes
allseits zufriedenstellenden Festlegung
ebenfalls der Erörterung bedürfen. Auf die
Erwartungen der Bewohner, die Anforderungen
in den Regelwerken, einige rechtliche
Aspekte, die Schallschutzkosten und den
erreichbaren Schallschutz soll in den nachfolgenden
Abschnitten eingegangen werden.
2.3.1 Was erwarten die Bewohner?
Lärm belästigt und belastet. Je nach Art, Intensität
und Einwirkungsdauer des Lärms
ergeben sich unterschiedliche Lärmwirkungen,
die von der zeitweiligen Belästigung
bis hin zur dauerhaften gesundheitlichen
Beeinträchtigung führen können.
In einer zunehmend von Lärm erfüllten
Umwelt steigt das Bedürfnis, zumindest in
den „eigenen vier Wänden“ noch seine
Ruhe finden zu können. Werden Bauherren
danach befragt, welche Anforderungen
eine Wohnung erfüllen soll, dann wird regelmäßig
ein guter Schallschutz ganz an
vorderer Stelle genannt (Tafel 29).
Dieses elementare Anliegen findet regelmäßig
seinen Niederschlag in Untersuchungsergebnissen,
wenn Bewohner zum
erwünschten Schallschutz ihrer Wohnungen
befragt werden. Als Ergebnis mehrerer
Felduntersuchungen unter Bewohnern
verschiedener europäischer Länder ergab
sich, dass ein deutlich höherer Schallschutz
gewünscht wird, als er in den Mindestanforderungen
festgelegt ist, um als
„zufriedenstellend“ oder „gut“ bezeichnet
zu werden [15] und [16]. Der Wunsch
nach Ruhe im eigenen Wohnbereich
hat für die Bewohner offensichtlich einen
ausgesprochen hohen Stellenwert. Dies
scheint Planern und Ausführenden nicht
immer im notwendigen Maße bewusst zu
sein. Eine vernünftige Planung des Schallschutzes
sollte dem Rechnung tragen
[17].
2.3.2 Welcher Schallschutz wird gefordert?
Hinsichtlich der im baulichen Schallschutz
gestellten Anforderungen entstehen immer
wieder Unsicherheiten, wenn es um die
Abgrenzung des „normalen“ und des erhöhten
Schallschutzes geht. Nachfolgend
werden die vorhandenen Regelwerke inhaltlich
und von der Höhe der Schallschutzanforderungen
einander gegenübergestellt.
Regelwerke: Mindestschallschutz und
erhöhter Schallschutz
Das Konzept der deutschen Schallschutznormen
findet sich unter dem Dach der
DIN 4109 wieder. Zusätzlich kann als weiteres
Regelwerk die VDI-Richtlinie 4100 [8]
genannt werden.
Bemessungswerte für den baulichen
Schallschutz werden, mit unterschiedlicher
Rechtsverbindlichkeit und Zielsetzung, in
den folgenden Regelwerken aufgeführt:
DIN 4109:1989-11 Schallschutz im
Hochbau; Anforderungen und Nachweise
[1], siehe auch [18].
Beiblatt 2 zu DIN 4109:1989-11
Schallschutz im Hochbau – Hinweise für
Planung und Ausführung; Vorschläge für
einen erhöhten Schallschutz; Empfehlungen
für den Schallschutz im eigenen
Wohn- und Arbeitsbereich [6].
VDI-Richtlinie 4100:1994-09 Schallschutz
von Wohnungen; Kriterien für
Planung und Beurteilung [8].
Entwurf zu DIN 4109-10:2000-06
Schallschutz im Hochbau: Vorschläge
für einen erhöhten Schallschutz von
Wohnungen [9].
Stimmungslage
Schlaf
Lernfähigkeit
Verdauung
Konzentrationsfähigkeit
Nervosität
Blutdruck
Herztätigkeit
Aggressivität
Bild 16: Auswirkungen und Störungen bei zuviel Lärm
Tafel 29: Umfrageergebnis bei Bauherren: „Was
kommt für Sie nicht als Wohnungsbau-Sparmaßnahme
in Frage?“
weniger Brandschutz 91 %
weniger Schallschutz 87 %
Installationsleitungen auf Putz 83 %
Wegfall der Kellerräume 79 %
kleinere Wohnfläche 69 %
Verzicht auf Terrasse, Balkon 65 %
Verzicht auf Garten 63 %
kleineres Grundstück 47 %
(Quelle: InformationsZentrum Beton, Köln 1994)
Angesichts der Harmonisierung von Normen
auf allen Ebenen des europäischen
Marktes, auch im Baubereich, wird immer
wieder vermutet, dass in absehbarer Zeit
die deutschen Schallschutzanforderungen
durch europäische Anforderungen abgelöst
werden und dass möglicherweise „das
hohe deutsche Schallschutzniveau durch
europäische Vorgaben aufgeweicht wird“.
Die Harmonisierung der Schallschutznor-
30

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
men betrifft jedoch lediglich Messverfahren,
Beurteilungsmethoden und Berechnungsverfahren
(siehe 2.4). Die Festsetzung
von Anforderungswerten verbleibt
in alleiniger nationaler Verantwortung, so
dass es aus europäischer Sicht keiner Änderung
der derzeitigen Anforderungswerte
bedarf.
Die Diskussion von Anforderungswerten
kann demnach auf rein deutscher Ebene
geführt werden. Durch die baurechtliche
Einführung der DIN 4109 sind die dort
enthaltenen Schallschutzanforderungen
öffentlich-rechtlich geschuldete Eigenschaften.
Beim Schallschutz innerhalb
eines Gebäudes geht es ausdrücklich nur
um den Schutz gegen Schallübertragung
aus einem fremden Wohn- oder Arbeitsbereich.
Der eigene Wohn- und Arbeitsbereich
ist nicht Gegenstand baurechtlicher Anforderungen.
Aufenthaltsräume sind z.B.
Wohnzimmer, Schlafzimmer, Arbeitsräume,
nicht aber Küchen, Bäder, Toiletten, Flure
oder Haustechnikräume.
Die in DIN 4109 genannten Anforderungswerte
sind als Mindestanforderungen
zu verstehen, die nicht unterschritten
werden dürfen.
Beiblatt 2 zu DIN 4109 enthält über den
Geltungsbereich der DIN 4109 hinausgehend
Vorschläge für einen erhöhten Schallschutz
und Empfehlungen für den Schallschutz
im eigenen Wohn- und Arbeitsbereich.
Angesichts des rein zivilrechtlichen
Charakters der in Beiblatt 2 vorgeschlagenen
Werte heißt es dort: „Ein erhöhter
Schallschutz einzelner oder aller Bauteile
nach diesen Vorschlägen muss ausdrücklich
zwischen dem Bauherrn und dem
Entwurfsverfasser vereinbart werden...“.
Eine gleich lautende Formulierung findet
sich auch für den eigenen Wohn- und Arbeitsbereich.
Diese Formulierung kann
rechtlich allerdings nicht so interpretiert
werden, dass ein bestimmter Schallschutz
im eigenen Wohn- und Arbeitsbereich nur
dann geschuldet wird, wenn darüber ausdrückliche
Vereinbarungen bestehen.
Tafel 30: VDI 4100: Einteilung in 3 Schallschutzstufen
(SSt)
Qualitätsbegriff für
bauliche Bewertung
Schallschutzstufe
nach VDI 4100
einfacher Standard SSt I (wie DIN 4109)
üblicher Standard
gehobener Standard
luxuriöser Standard
SSt II
SSt III
nicht festgelegt
Tafel 31: Festlegungen zum baulichen Schallschutz, Geltungsbereich der Regelwerke
Mindestanforderungen
erhöhter Schallschutz
DIN 4109
Ziel der VDI-Richtlinie 4100 ist die schalltechnische
Klassifizierung von Wohnungen.
Sie ist im Rahmen zivilrechtlicher Vereinbarungen
anwendbar. Als Adressaten
nennt diese Richtlinie: Planer, akustische
Berater, Bauherren, Vermieter, Mieter, Käufer
und Verkäufer von Wohnungen. Unterschieden
werden drei Schallschutzstufen
(SSt I, II und III).
SSt I stimmt mit den Mindestanforderungen
der DIN 4109 überein. Die SSt II
nennt Werte, „bei deren Einhaltung die
Bewohner [...] im Allgemeinen Ruhe finden
[...] Bei Einhaltung der Kennwerte der
SSt III können die Bewohner ein hohes
Maß an Ruhe finden.“ Die Schallschutzstufen
der VDI 4100 schließen auch den
eigenen Wohn- und Arbeitsbereich ein.
Grundlage der festgelegten Schallschutzwerte
sind objektivierbare Kriterien wie z.B.
das Durchhören von Sprache. Subjektive
Vorstellungen können anhand einfacher
Entscheidungskriterien präzisiert und in ein
entsprechendes Anforderungsniveau umgesetzt
werden.
Mit Hinblick auf zukünftige Entwicklungen
ist darauf hinzuweisen, dass der zzt.
in zwei Regelwerken behandelte erhöhte
Schallschutz (Beiblatt 2 zu DIN 4109 und
VDI 4100) demnächst in einem gemeinsamen
Regelwerk (DIN 4109-10) vereinheitlicht
werden soll. Dieses Papier liegt
momentan als Gelbdruck vor. Im Wesentlichen
sollen die Werte der VDI-Richtlinie
übernommen werden.
Die Geltungsbereiche der genannten Regelwerke
werden zusammenfassend in
Tafel 31 dargestellt.
–
–
· Beiblatt 2 zu
DIN 4109
· VDI 4100
2.3.3 Zahlenmäßige Festlegungen des
Schallschutzes
Die zahlenmäßigen Festlegungen der DIN
4109 und der VDI 4100 betreffen die Luftund
Trittschalldämmung, die Geräusche
haustechnischer Anlagen und Betriebe
und die Außengeräusche. Je nach Nutzungszweck
werden unterschiedliche Festlegun-
fremder Wohn- und
Arbeitsbereich
öffentlichrechtlich
zivilrechtlich
eigener Wohn- und
Arbeitsbereich
öffentlichrechtlich
zivilrechtlich
–
· Beiblatt 2 zu
DIN 4109
· VDI 4100
gen getroffen. Für Wohngebäude vergleicht
die nachfolgende tabellarische Zusammenstellung
(Tafeln 32 und 33) für die Luft- und
Trittschalldämmung die Werte des Mindestschallschutzes
nach DIN 4109 mit dem
erhöhten Schallschutz nach Beiblatt 2 zu
DIN 4109 und nach VDI 4100.
Für den Schutz gegen Außenlärm werden
in DIN 4109 für Aufenthaltsräume in
Wohngebäuden die in Tafel 34 genannten
Anforderungswerte festgelegt.
Einen erhöhten Schallschutz gegen Außenlärm
kennt das Beiblatt 2 zur DIN 4109
nicht.
Tafel 32: Werte für die Luft- und Trittschalldämmung
nach DIN 4109 und VDI 4100 für Mehrfamilienhäuser
DIN 4109 und
VDI 4100 SSt I
DIN 4109/
Beiblatt 2
VDI 4100
SSt II
VDI 4100
SSt III
Luftschall
erf. R’ w
[dB]
Wände Decken
Trittschall
erf. L’ n,w
/
TSM
[dB]
53 54 53/10
55 55 46/17
56 57 46/17
59 60 39/24
Tafel 33: Werte für die Luft- und Trittschalldämmung
nach DIN 4109 und VDI 4100 für Einfamilien-Reihenund
Doppelhäuser
DIN 4109 und
VDI 4100 SSt I
DIN 4109/
Beiblatt 2
VDI 4100
SSt II
VDI 4100
SSt III
Luftschall
erf. R’ w
[dB]
Wände Decken
Trittschall
erf. L’ n,w
/
TSM
[dB]
57 – 48/15
67 – 38/25
63 – 41/22
68 – 34/29
31

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Die VDI 4100 behält für ihre SSt II die
Werte der DIN 4109 bei und erhöht sie um
jeweils 5 dB bei SSt III. Im Gegensatz zur
Luftschalldämmung geht die VDI-Richtlinie
beim Außenlärm offensichtlich davon aus,
dass durch die DIN 4109 der Schallschutz
auf einem vernünftigen Niveau festgelegt
wurde.
2.3.4 Was wird geschuldet?
Zahlreiche juristische Auseinandersetzungen
um tatsächliche oder scheinbare
schalltechnische Mängel und den geschuldeten
Schallschutz belegen, dass der bauliche
Schallschutz stark von rechtlichen
Aspekten geprägt ist. Ca. 20 % aller Baustreitigkeiten
vor Gericht werden im Bereich
des Schallschutzes ausgetragen.
Immer wieder stellt sich dabei die für die
Betroffenen entscheidende Frage, ob es
sich tatsächlich um Baumängel oder etwa
um eine erhoffte „Finanzierung durch
Schallschutz“ handelt. Gerichtsurteile, juristische
Kommentare und Sachverständigenaussagen
zeigen, wie nicht anders
zu erwarten, dass eine einheitliche Darstellung
der Rechtslage nicht erwartet
werden kann. Die nachfolgenden Ausführungen
sollen deshalb weniger als eine juristisch
abgerundete Darstellung betrachtet
werden, sondern als eine Darstellung
aus der Sicht eines Bauakustikers.
Aus baurechtlicher Sicht ist die Situation
eindeutig: geschuldet werden die (Mindest-)Anforderungen
der DIN 4109. Also:
kein erhöhter Schallschutz und kein Schallschutz
im eigenen Wohn- und Arbeitsbereich.
Privatrechtlich wird hingegen die Ordnungsgemäßheit
der Leistung geschuldet.
Hierzu sagt die VOB/B:
§ 4 Nr. 2 (1): „Der Auftragnehmer hat
die Leistung unter eigener Verantwortung
nach dem Vertrag auszuführen.
Dabei hat er die anerkannten Regeln
der Technik und die gesetzlichen
und behördlichen Bestimmungen zu
beachten.“
§ 13 Nr. 1: „Der Auftragnehmer übernimmt
die Gewähr, dass seine Leistung
zur Zeit der Abnahme die vertraglich
zugesicherten Eigenschaften hat, den
anerkannten Regeln der Technik entspricht
und nicht mit Fehlern behaftet
ist, die den Wert oder die Tauglichkeit
zu dem gewöhnlichen oder dem nach
dem Vertrag vorausgesetzten Gebrauch
aufheben oder mindern.“
Tafel 34: Anforderungen an die Luftschalldämmung von Außenbauteilen bei Wohngebäuden nach DIN 4109,
Tafel 8
Lärmpegelbereich
maßgeblicher
Außenlärmpegel
[dB] (A)
erf. R’ w,res
des
Außenbauteils
[dB]
In erster Linie wird sich die Ordnungsgemäßheit
der Leistung an den vertraglichen
Regelungen orientieren. Erfahrungsgemäß
fehlen diese im Bereich des baulichen
Schallschutzes oft oder sind unbestimmt.
Es gilt dann: Planung und Ausführung
nach den anerkannten Regeln der
Technik (a.R.d.T.). Diese können schriftlich
fixiert sein, müssen es aber nicht. Auch
müssen sie nicht zwangsläufig mit geltenden
DIN-Normen oder anderweitigen Regelwerken
übereinstimmen. Im Zweifelsfall
hat, mit Hilfe von Sachverständigen, das
Gericht den geschuldeten Schallschutz
nach den a.R.d.T. festzusetzen. Die Einhaltung
der (Mindest-) Anforderungen nach
DIN 4109 schließt nicht grundsätzlich ein,
dass in jedem Fall auch den Ansprüchen
der a.R.d.T. Rechnung getragen wurde. Die
DIN 4109 definiert ihren eigenen Anwendungsbereich
in Abschnitt 1 (Anwendungsbereich
und Zweck) wie folgt (Auszug):
„In dieser Norm sind Anforderungen an
den Schallschutz mit dem Ziel festgelegt,
Menschen in Aufenthaltsräumen vor unzumutbaren
Belästigungen durch Schallübertragung
zu schützen. [...]
Auf Grund der festgelegten Anforderungen
kann nicht erwartet werden, dass Geräusche
von außen oder aus benachbarten
Räumen nicht mehr wahrgenommen werden.
[...] Die Anforderungen setzen voraus,
dass in benachbarten Räumen keine ungewöhnlich
starken Geräusche verursacht
werden.“
Gewährleistungsfälle treten z.B. immer
wieder auf, wenn für Wohnobjekte mit gehobenem
Komfort („Komfortwohnungen“,
„gehobene Ansprüche“, „qualitativ hochwertige
Ausstattung“ etc.) lediglich der
Mindest-Schallschutz nach DIN 4109 eingehalten
wird.
I II III IV V VI VII
bis 55 56 – 60 61 – 65 66 – 70 71 – 75 76 – 80 > 80
30 30 35 40 45 50
abhängig
von den
örtlichen
Gegebenheiten
Gewährleistungsfälle sind aber auch dann
möglich, wenn zwar der Schallschutz der
Norm erreicht wurde, durch die Art der
vorgesehenen Konstruktion aber bei mängelfreier
Ausführung nach den a.R.d.T. ein
höherer Schallschutz erreichbar gewesen
wäre.
Mit Bezug auf die a.R.d.T. ist auch klar,
dass der von den baurechtlichen Vorgaben
nicht tangierte eigene Wohn- und Arbeitsbereich
schalltechnisch kein rechtsfreier
Raum ist, in welchem nichts geschuldet
wird. Auch hier muss nach den a.R.d.T.
verfahren werden.
2.3.5 Was kostet der Schallschutz?
Immer wieder wird behauptet, dass der
bauliche Schallschutz ein „Kostentreiber“
sei. Tatsächlich ist Schallschutz teuer –
wenn er falsch oder gar nicht geplant wurde,
wenn er erst nachträglich realisiert wird
oder gar erst durch „Reparaturmaßnahmen“
zu Stande kommt. Das kann aber
nicht der Maßstab für eine sachgerechte
Beurteilung sein. Keine, geringe oder vertretbare
Mehrkosten dagegen entstehen,
wenn der Schallschutz bereits integraler
Bestandteil der Planung ist! Erhöhter
Schallschutz und kostengünstiges Bauen
können miteinander verbunden werden.
Bei erfahrenen Beratenden Ingenieuren
wird dieser Ansatz schon längst in die Praxis
umgesetzt. Eine allgemein gültige Aussage
zur Kostenfrage ist an dieser Stelle
allerdings nicht möglich, da sie von den
gegeben Umständen (Ausgangssituation,
gewählte Bauweise, angestrebtes Schallschutzniveau)
abhängt. Verwiesen sei auf
entsprechende Studien, die sich bei differenzierter
Betrachtung dieser Frage angenommen
haben, z.B. [19 und 20]. Im
Wesentlichen kann jedoch davon ausgegangen
werden, dass im Massivbau der
erhöhte Schallschutz nach Beiblatt 2
32

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
zu DIN 4109 ohne Mehrkosten und die
Schallschutzstufe II der VDI 4100 mit geringen
Mehrkosten gegenüber den Mindestanforderungen
der DIN 4109 realisiert
werden kann. In der ganzen Kostendiskussion
hat sich allerdings noch nicht ausreichend
herumgesprochen, dass zu einer
guten Wohnung auch ein guter Schallschutz
gehört. Hellhörige Wohnungen lassen
sich schon jetzt schlecht vermieten
oder verkaufen. Guter Schallschutz muss
deshalb als eine wertsteigernde und zukunftssichere
Investition betrachtet werden.
Diese Ansicht hat sich aber noch nicht
generell durchgesetzt. So wird zwar bei
vielen Kostenbetrachtungen ein möglicher
Wohnflächenverlust mit „spitzem Griffel“
erfasst und in die Schallschutzkosten mit
eingerechnet, auf der Habenseite fehlt
aber oft die Wertsteigerung, die durch höheren
Schallschutz entsteht. Bewusstseinsbildung
tut hier not. Die Schallschutzqualität
muss zu einem zentralen Wertgegenstand
des Wohneigentums werden.
80 % aller Mieter sind bereit, in einen
besseren Schallschutz mehr zu investieren,
wenn sie überprüfbare Qualitätsstandards
vorfinden.
2.3.6 Was wird erreicht?
Grundsätzlich ist vor der Festlegung des
vereinbarten Schallschutzes die Frage zu
beantworten, welcher Schallschutz mit der
gewählten Bauweise erreicht werden kann.
Illusorische Werte, die zwar in der Papierform
einen glänzenden Eindruck hinterlassen,
hinterher aber nicht entsprechend
umgesetzt werden können, hinterlassen
oftmals nur einen Scherbenhaufen. Eine
Orientierung am tatsächlich Machbaren
ist erforderlich.
Anhand von Güteprüfungen in Gebäuden
wurde bereits in den 80er Jahren festgestellt,
dass im Wohnungsbau im Mittel
folgende Werte erreicht werden [18 und
21]:
für Wohnungstrenndecken:
1966: R’ w
≈ 55 dB
1985: R’ w
≈ 56 dB
für Wohnungstrennwände:
1966: R’ w
≈ 53...54 dB
1985: R’ w
≈ 55 dB
Auswertungen des Umweltbundesamtes
[22] ergaben etwa zur selben Zeit, dass
folgende Werte von 50 % der neu errichteten
Gebäude erreicht werden:
für Wohnungstrenndecken:
R’ w
≈ 58 dB
für Wohnungstrennwände:
R’ w
≈ 56 dB
Solche Werte sollten nicht missbräuchlich
zur Festlegung von vermeintlichen Mindestanforderungen
interpretiert werden.
Sie liefern aber den Hintergrund für die
Festlegungen eines erhöhten Schallschutzes.
Gerade beim erhöhten Schallschutz
ist jedoch die Grenze des wirtschaftlich
Machbaren sorgfältig abzuwägen. Für konventionelle
Massivbauweise (einschalige,
massive Bauteile) ist die resultierende
Luftschalldämmung zwischen Wohnungen
auf ca. 57... 58 dB begrenzt. Grund ist die
Schall-Längsleitung über flankierende Bauteile,
die ohne zusätzliche Gegenmaßnahmen
keine höheren Werte erlaubt. Noch
höherer Schallschutz muss konstruktiv
umgesetzt werden und ist ohne Fachplaner
i.d.R. nicht zu bewältigen. Er führt zu anderen
Bauweisen: mehrschalige Konstruktionen,
getrennte Bauteile, Körperschall
dämmende Bauteilverbindungen. Grundsätzlich
gilt, dass bei höheren Anforderungen
die baukonstruktive Planung durch
eine schalltechnisch richtige Planung
der Wohnungsgrundrisse ergänzt werden
muss. Es wird geraten, Anforderungen, die
über die Schallschutzstufe 2 hinausgehen,
nur dann vertraglich zu vereinbaren, wenn
im Planungsstadium die sichere konstruktive
Umsetzung aufgezeigt werden kann.
2.3.7 Einige Hinweise zur Festlegung
des Schallschutzniveaus
Mindestanforderungen oder erhöhter
Schallschutz? Und wenn erhöhter Schallschutz
– wie hoch sollte er sein? Wie das
Schallschutzniveau im konkreten Fall festgelegt
werden soll, kann nicht allgemein
gültig ohne Berücksichtigung der aktuellen
Randbedingungen definiert werden. Einige
Hinweise seien jedoch gegeben:
Die gesetzlich festgelegten Anforderungen
sind Mindestanforderungen, die
zufrieden stellende akustische Bedingungen
nicht zwangsläufig sicher-stellen.
Es dürfte allerdings schwer fallen,
die a.R.d.T. so zu interpretieren, dass
generell nicht nach den Mindestanforderungen
der DIN 4109 gebaut
werden kann. Insbesondere ist scharf
zu differenzieren, ob es sich um den
Schutz vor Luftschall, Trittschall oder
haustechnischen Anlagen (hier insbesondere
Wasserinstallationen) handelt.
Dennoch sollte nach Möglichkeit
(auch im Geschosswohnungsbau) der
erhöhte Schallschutz nach Beiblatt
2 zu DIN 4109 angestrebt werden,
da dieser für den „Normalfall“ (keine
gehobenen Ansprüche) dem
heutigen Schutzbedürfnis der Bewohner
eher Rechnung trägt und der
heutzutage durchschnittlich erreichte
Schallschutz in ausgeführten Gebäuden
über den Werten der Mindestanforderungen
liegt.
Erhöhter Schallschutz sollte dann realisiert
werden, wenn vom Nutzungszweck
erkennbar ist, dass es sich um
höherwertige Wohnungen handelt.
Dies dürfte insbesondere bei Eigentumswohnungen
der Fall sein.
Ob dabei auf die Vorschläge für den
erhöhten Schallschutz nach Beiblatt
2 zu DIN 4109 oder die Schallschutzstufe
II der VDI 4100 zurückzugreifen
ist, ist im Einzelfall unter Berücksichtigung
aller zuvor genannten Aspekte
(Bild 15) zu prüfen. Dem Schutzbedürfnis
unter gehobenen Ansprüchen
trägt die SSt II mit Sicherheit eher
Rechnung, da sie mit ihren gegenüber
Beiblatt 2 höheren Werten eine
deutlichere Abstufung gegenüber den
Mindestanforderungen der DIN 4109
enthält. Ein erkennbarer Qualitätsunterschied
ist damit zu erzielen.
Gegenüber dem Mindestschallschutz
empfiehlt sich für den erhöhten Schallschutz
ein deutlich erkennbarer Unterschied:
– 3 dB mehr beim Luftschallschutz
– 7 dB weniger beim Trittschallschutz
Zu beachten ist, dass nach der VDI 4100
auch der eigene Wohn- und Arbeitsbereich
in die Anforderungen mit aufgenommen
wird. Dies wird in zahlreichen Fällen
zu Problemen führen, insbesondere
dann, wenn ungünstige Grundriss-Situationen
(offene Grundrisse) vorliegen. Bei
Bezug auf die VDI 4100 sollte deshalb
bei der Planung geprüft werden, ob die
Anforderungen auch im eigenen Wohnund
Arbeitsbereich realisiert werden
können. Diese Diskrepanz wird bei der
zukünftigen DIN 4109-10 nicht mehr
bestehen.
33

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Das Signum „kostengünstiges Bauen“,
„Sparhaus“ etc. bedeutet nicht, dass hier
nicht mehr der Mindestschallschutz
nach DIN 4109 geschuldet wird. Über
die öffentlich-rechtliche Ebene hinaus
ist auch hier nach den a.R.d.T. zu verfahren.
Bezüglich des Schallschutzes ist die
Beratungspflicht des Planers/Architekten
ernst zu nehmen. Bauherrenwünsche,
gesetzliche Vorgaben und
Wirtschaftlichkeit sind zu erörtern und
in die Planung bei der Festlegung des
Schallschutzes einzubinden. Über die
Festlegungen sind klare und widerspruchsfreie
vertragliche Vereinbarungen
zu treffen.
Schallschutz sollte als wertsteigerndes
Kriterium einbezogen werden.
2.4 Die europäische Normung:
Ursachen und Wirkungen
Die für den Bausektor geltenden Voraussetzungen
zum europäischen Binnenmarkt
wurden in der Bauproduktenrichtlinie
des Jahres 1988 niedergelegt [23]. Danach
sind „harmonisierte“ (d.h. vereinheitlichte)
Normen für Bauprodukte in all denjenigen
Bereichen, die so genannte „wesentliche
Anforderungen“ an Bauwerke
enthalten, zu erstellen. Zu diesen wesentlichen
Anforderungen gehört auch der
Schallschutz. Damit ist eindeutig festgelegt,
dass auch der Bereich des baulichen
Schallschutzes auf europäischer Ebene
zu regeln ist. Im „Grundlagendokument
Schallschutz“ [24] wurden die den baulichen
Schallschutz betreffenden Vorgaben
konkretisiert. Was soll nun auf europäischer
Ebene „harmonisiert“ werden? Entgegen
der Vermutung, dass infolge der
Bauproduktenrichtlinie nur das einzelne
Bauprodukt betroffen sei, wurde der Geltungsbereich
vielmehr eindeutig auch auf
die Eigenschaften fertiger Gebäude ausgedehnt.
Drei Bereiche werden durch die
CEN-Normen abgedeckt:
Prüfverfahren zur Ermittlung der schalltechnischen
Eigenschaften von Bauteilen,
aber auch kompletter Gebäude.
Bewertungsverfahren, mit denen die
messtechnisch ermittelten Eigenschaften
von Bauteilen und Gebäuden
durch einen einzigen Wert („Einzahlwert“)
charakterisiert werden können.
Berechnungsverfahren, mit deren Hilfe
die bauakustische Qualität eines Gebäudes
– z.B. im Rahmen der Prognose
oder eines Nachweisverfahrens – rechnerisch
ermittelt werden kann.
2.4.1 Von der europäischen Normung zu
einer neuen DIN 4109
Die Harmonisierung der für den bauakustischen
Bereich zutreffenden Normen ist
mittlerweile weitgehend abgeschlossen
worden. Welche Konsequenzen hat dies
für das deutsche Schallschutzkonzept im
Rahmen der DIN 4109? Hierauf gibt es
eine eindeutige Antwort: unabhängig von
der Diskussion, ob eine neue DIN 4109
gebraucht wird, wird die Überarbeitung alleine
durch die Existenz der europäischen
Normen und deren Vorgaben de facto erzwungen.
Die maßgeblichen Gründe dafür
sind:
Änderung von Prüfverfahren: Der bisherige
Prüfstand mit bauähnlicher Flankenübertragung
wurde abgeschafft.
Kennzeichnende Größe für die Prüfung
der Schalldämmung von Bauteilen im
Labor ist ausschließlich R bzw. R w
.
Die neuen Berechnungsverfahren sind
(weitgehend) nicht kompatibel mit den
Verfahren der DIN 4109.
Der derzeitige Bauteilkatalog (Ausführungsbeispiele
in Beiblatt 1 zu
DIN 4109 [4]) muss völlig überarbeitet
werden, da alle Angaben auf der Basis
von R’ w
hinfällig geworden sind und
neue Größen (Stoßstellendämm-Maß
k ij
) für den rechnerischen Nachweis
dazugekommen sind.
Andererseits wird aber auch deutlich, dass
unabhängig vom äußeren Handlungsdruck
eine Überarbeitung als Chance zur konstruktiven
Änderung der DIN 4109 verstanden
werden kann. Folgerichtig wurde vom
zuständigen Normungsgremium NABau-
DIN 4109 schon 1997 die Überarbeitung
der kompletten DIN 4109 beschlossen.
Inzwischen sind in Deutschland alle bauakustischen
Mess- und Prüfverfahren auf
europäische Normen umgestellt worden.
„Restnormen“, die solche Teile der bisherigen
DIN 52210 aufgreifen, die von den europäischen
Mess- und Prüfverfahren (noch)
nicht abgedeckt werden, sind erarbeitet
worden. So liegt seit 1997 der überarbeitete
Teil 7 der DIN 52210 [25] vor und seit
2003 der neue Teil 11 der DIN 4109 [3]. In
diesem geänderten Umfeld mussten auch
notwendige Anpassungen vorgenommen
werden, um mit der derzeitigen DIN 4109
für den Schallschutznachweis handlungsfähig
zu bleiben. Beiblatt 3 zu DIN 4109 [7]
verdankt dieser Anpassung seine Entstehung.
Mittlerweile ist deutlich geworden,
dass die „alte“ DIN 4109 isoliert in einer
geänderten Normungsumgebung steht.
Auch von dieser Seite her erweist sich der
Entschluss zu einer neuen DIN 4109 als
zukunftsgerichtet.
2.4.2 Änderungen bei Mess-, Bewertungsund
Berechnungsverfahren
Unter zahlreichen Änderungen, die im Detail
oft nur für Prüfstellen von Bedeutung
sind, sollen hier die erläutert werden,
die sich in der Schallschutzpraxis als bedeutsam
für den Planer herausgestellt
haben.
Änderungen bei Messverfahren
Die messtechnische Ermittlung von Kennwerten
für Luft- und Trittschall dämmende
Bauteile erfolgt nach den europäischen
Prüfverfahren schon seit einiger Zeit nur
noch in Wand- und Deckenprüfständen
ohne Flankenübertragung. Der bisherige
deutsche „Prüfstand mit bauähnlicher
Flankenübertragung“ nach DIN 52210-2
ist damit abgeschafft worden. Die Messung
der Schalldämmung erfolgt ausschließlich
nach dem in Bild 13 beschriebenen
Prinzip. Messgrößen im Labor
sind nun nur noch R statt R’ für die
Luftschalldämmung und L n
statt L’ n
für die
Trittschalldämmung.
Änderungen bei Bewertungsverfahren
Bei der Ermittlung von Einzahlangaben haben
sich folgende Änderungen erge-ben:
Bauteile werden nur noch durch R w
und L n,w
gekennzeichnet. R’ w
und L’ n,w
gibt es nur noch bei Gebäuden. Dies
hat Auswirkungen auf das Nachweisverfahren
der DIN 4109 und die Ausführungsbeispiele
im Beiblatt 1 zu
DIN 4109.
Der Schallschutz in Gebäuden kann
außer durch R’ w
und L’ n,w
auch mit anderen
Einzahlangaben (z.B. den nachhallzeitbezogenen
Größen D n,T,w
und L’ n,T,w
)
gekennzeichnet werden.
Durch zusätzliche so genannte Spektrum-Anpassungswerte
können bei der
Ermittlung von Einzahlangaben verschiedene
Schallpegelspektren unterschiedlicher
Lärmquellen berücksichtigt
werden. Bei der Kennzeichnung der
Luftschalldämmung von Bauteilen sind
neben R w
obligatorisch die Spektrum-
Anpassungswerte C (für eine Anregung
mit A-bewertetem Rosa-Rauschen) und
C tr
(für eine Anregung mit A-bewertetem
34

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
städtischem Straßenverkehrslärm) anzugeben.
Bei der Bewertung der Trittschalldämmung
kann zusätzlich ein Anpassungswert
C I
ermittelt werden, der
die tatsächliche Anregung von Decken
durch Gehen besser berücksichtigt.
Die Angabe von C I
ist allerdings nicht
verbindlich. Die Spektrum-Anpassungswerte
können für verschiedene Frequenzbereiche
angegeben werden.
Änderungen bei Berechnungsverfahren
Auch wenn gelegentlich zu hören ist, dass
insbesondere für die Berechnungsverfahren
auf europäischer Ebene kein Normungsbedarf
bestünde, ist hierfür durch
die EU-Vereinbarungen ein eindeutiger
Normungsauftrag erteilt worden. Dies ist
im Sinne eines gemeinsamen Marktes
folgerichtig, da Handelshemmnisse nicht
nur beim Warenaustausch, sondern auch
im Dienstleistungsbereich abgebaut werden
sollen. Konsequenterweise sollen
deshalb nicht nur die Produkteigenschaften
einheitlich gekennzeichnet werden,
sondern auch die Berechnungsverfahren
über die Grenzen hinweg gemeinsamen
Grundsätzen folgen.
Für die Prognose des Schallschutzes in
Gebäuden wurde das bei CEN zuständige
Technische Komittee CEN/TC 126 beauftragt,
in 6 Teilen Rechenverfahren für
die Prognose des Schallschutzes zu erarbeiten:
Teil 1: Luftschalldämmung zwischen
Räumen, DIN EN 12354-1 [26].
Teil 2: Trittschalldämmung zwischen
Räumen, DIN EN 12354-2 [27].
Teil 3: Luftschalldämmung gegen
Außenlärm, DIN EN 12354-3 [28].
Teil 4: Schallübertragung von Räumen
ins Freie, DIN EN 12354-4 [29].
Teil 5: Schallpegel von haustechnischen
Anlagen und Installationen in
Räumen, PrEN 12354-5.
Teil 6: Nachhallzeit in Räumen, PrEN
12354-6.
Die Teile 1 bis 4 sind seit längerer Zeit
bereits im Weißdruck erschienen und liegen
inzwischen in deutscher Übersetzung
auch als DIN EN-Normen der Normenreihe
12354 vor. Teil 5 befindet sich zurzeit noch
in Bearbeitung. Ein Normentwurf existiert
noch nicht. Für Teil 6 wurde ein erster abstimmungsfähiger
Entwurf erarbeitet.
Bei der Umsetzung im Rahmen der neuen
DIN 4109 spielen die ersten beiden Teile
die wichtigste Rolle. Insbesondere zum
Teil 1 (Luftschalldämmung) wurden für
den Massivbaubereich umfangreiche Untersuchungen
durchgeführt, die sich mit
der Anwendung des Berechnungsverfahrens
und der Erarbeitung von Daten für den
Bauteilkatalog beschäftigen. Grundsätzlich
wurde die Entscheidung getroffen, dass
beim für die DIN 4109 durchzuführenden
Schallschutznachweis auf das so genannte
„Vereinfachte Modell“ zurückgegriffen
wird: Die gesamte Berechnung wird nicht
frequenzabhängig (wie im „Detaillierten
Modell“), sondern mit Einzahlwerten durchgeführt.
Auch bei der Umsetzung von Teil 2 (Trittschalldämmung)
soll auf das Vereinfachte
Modell zurückgegriffen werden. Dieses
entspricht im Wesentlichen dem derzeitigen
Verfahren (äquivalenter bewerteter
Norm-Trittschallpegel L n,w,eq
und bewertete
Trittschallminderung DL w
), berücksichtigt
aber zusätzlich für die flankierende
Trittschallübertragung einen Korrekturfaktor,
der in Abhängigkeit von der mittleren
flächenbezogenen Masse der flankierenden
Bauteile ermittelt wird:
L’ n,w
= L n,w,eq
- L w
+ K
Inwiefern das primär für den Massivbau
vorgesehene vereinfachte Verfahren auch
für andere Situationen zutreffend ist, bedarf
noch einer näheren Überprüfung.
Teil 3 wird den bisherigen Schallschutznachweis
für den Außenlärm ersetzen.
Dagegen wird Teil 4, der die Schallabstrahlung
durch Gebäude behandelt, nicht
in das DIN 4109-Konzept aufgenommen
werden, da dieser Themenkomplex nicht
in ihren Zuständigkeitsbereich fällt. Für die
Umsetzung ist dagegen Teil 5 von großer
Bedeutung, da hier der bislang stets stark
vernachlässigte Bereich der haustechnischen
Anlagen aufgegriffen wird. Es ist
jedoch abzusehen, dass die Normungsarbeit
an diesem Teil noch lange Zeit in
Tafel 35: Bezeichnung der Übertragungswege
D und d: direkte Übertragung über das Trennbauteil
F und f: flankierende Übertragung über die Flankenbauteile
angeregtes
Bauteil
abstrahlendes
Bauteil
Anspruch nehmen wird, da mit den Berechnungsmöglichkeiten
Neuland ohne
verfügbare Vorarbeiten betreten werden
muss. Mit einer kurz- oder mittelfristigen
Einbindung in das deutsche Normenkonzept
kann deshalb nicht gerechnet
werden. Bei Geräuschen haustechnischer
Anlagen wird man deshalb für eine längere
Übergangszeit mit Interimslösungen leben
müssen. Teil 6 wird im DIN 4109-Konzept
als eigenständiges Nachweisverfahren
keine Rolle spielen, da an Nachhallzeiten
oder äquivalente Absorptionsflächen
keine direkten Anforderungen
gestellt werden.
Die für das neue DIN 4109-Konzept benötigten
Teile sollen – und dies konform mit europäischen
Normungsgepflogenheiten – in
einem so genannten Anwendungspapier
zusammengestellt und für die nationale
Anwendung aufbereitet werden.
2.4.3 Das CEN-Rechenmodell
Die Rechenverfahren folgen im Wesentlichen
den physikalisch nachvollziehbaren
Gegebenheiten [30]. Das Grundprinzip
ist einfach: Berücksichtigt werden alle
Schallübertragungswege, deren einzelne
Beiträge zur gesamten Schallübertragung
aufsummiert werden. Jeder Weg kann unabhängig
von den anderen Wegen behandelt
und berechnet werden. Bild 17 zeigt
die zu berücksichtigenden Wege für die
Schallübertragung über das Trennbauteil
und die flankierenden Bauteile.
Die Bezeichnungen der einzelnen Übertragungswege
geht aus Tafel 35 hervor.
Trennbauteil (D) Trennbauteil (d) Dd
Trennbauteil (D) Flankenbauteil (f) Df
Flankenbauteil (F) Trennbauteil (d) Fd
Flankenbauteil (F) Flankenbauteil (f) Ff
SR
1
Dd
Df
Fd Ff
Übertragungsweg
ER
Bild 17: Zu berücksichtigende Schallübertragungswege
beim Vereinfachten Modell.
SR: Senderaum, ER: Empfangsraum
35

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Besondere Beachtung wird der flankierenden
Übertragung beigemessen Bild 18
zeigt, dass bei der üblichen Übertragungssituation
(1 Trennbauteil, 4 flankierende
Bauteile) insgesamt 13 verschiedene
Übertragungswege zu berücksichtigen
sind. Davon entfallen 12 Wege auf
die flankierende Übertragung.
Für jeden dieser Übertragungswege kann
ein eigenes Schalldämm-Maß ermittelt
werden. Die resultierende Schalldämmung
R’ w
unter Berücksichtigung aller
flankierenden Wege ergibt sich dann durch
„energetische“ Addition der einzelnen
Schalldämm-Maße:
Σ n
f =1
-R Df,w
/10
10 +
n
[ Σ
-R Dd,w
/10
R’ w
= -10 lg 10 +
n
Σ
F=1
R Dd,w
stellt dabei das Direktschalldämm-
Maß für das Trennbauteil und R Ff,w
, R Df,w
und R Fd,w
die Flanken-Schalldämm-Maße
dar.
Es ist klar, dass diese Berechnung unter
praktischen Bedingungen nicht von
Hand sondern mit Hilfe geeigneter Berechnungsprogramme
durchgeführt wird.
Schon an dieser Stelle zeigt sich, welcher
Abstrahlung vom Trennbauteil
Dd
Fd
Df
F= f =1
10 -R Fd,w /10 ]
1 mal
4 mal (von
jedem flankierenden
Bauteil im SR)
Abstrahlung von flankierenden Bauteilen
4 mal (von
jedem flankierenden
Ff Bauteil im SR
und ER)
4 mal (von
jedem flankierenden
Bauteil im ER)
-R Ff,w
/10
10 +
insgesamt 13 Wege
Bild 18: Direkte und flankierende Übertragungswege
zwischen zwei Räumen
SR: Senderaum, ER: Empfangsraum
Vorteil sich durch den vorliegenden Berechnungsansatz
ergibt: der Anteil jedes Übertragungsweges
an der Gesamt-Schalldämmung
kann einzeln betrachtet werden
und bezüglich seines Einflusses auf das
Endresultat beurteilt werden. Im Einzelfall
kann, falls der Bedarf nach detaillierterer
Betrachtung existiert, durch Variation der
konstruktiven Eigenschaften die Auswirkung
von Alternativlösungen auf den zu
planenden Schallschutz ermittelt werden.
Den physikalischen Gegebenheiten folgend
werden nicht nur die Eigenschaften
der einzelnen Bauteile, sondern auch die
akustischen Eigenschaften von Bauteilverbindungen
(Stoßstellen) einbezogen. Im
Prinzip können Stoßstellen aller in der Praxis
auftretenden Bauteilverbindungen in
die Berechnung eingebunden werden, sofern
die dafür benötigten Daten verfügbar
sind. Die neue, dafür benötigte Größe ist
das so genannte Stoßstellendämm-Maß k ij
,
durch welches die Schallübertragung über
die Bauteilverbindung hinweg charakterisiert
wird. Bei allen Bauteilen können Vorsatzkonstruktionen
(z.B. Vorsatzschalen
vor Wänden, schwimmende Estriche auf
Böden) separat berücksichtigt werden.
Die Rechenverfahren verwenden als Eingangsdaten
diejenigen Kenngrößen, die
auch in den Bauteilprüfungen nach harmonisierten
Prüfverfahren ermittelt werden
können. In so genannten „Detaillierten
Modellen“ wird die Rechnung frequenzabhängig
durchgeführt. Benötigt werden
deshalb auch frequenzabhängige Eingangsdaten.
Zusätzlich zu diesen frequenzabhängigen
Berechnungen gibt es so genannte
„Vereinfachte Modelle“, in denen
die Berechnung auf Einzahlangaben basiert.
Die oben angegebene Formel beschreibt
das Vorgehen im Rahmen des Vereinfachten
Modells für die Luftschall-dämmung.
Für den Schallschutznachweis im
Rahmen der DIN 4109 hat sich der zuständige
Normenausschuss NABau-DIN
4109 auf die Verwendung der Vereinfachten
Modelle festgelegt.
Bauteilsammlungen, die wie in Beiblatt 1
zu DIN 4109 eine umfangreiche Zusammenstellung
von Ausführungsbeispielen
beinhalten, sind in diesen Rechenverfahren
nicht vorgesehen. Jedoch enthalten
so genannte „informative Anhänge“ eine
Anzahl von Beispielen, die aber nicht den
Anspruch auf repräsentative Darstellung
erheben wollen und können. Ein „Europäischer
Bauteilkatalog“ ist somit nicht
verfügbar.
Zu berücksichtigen ist, dass die in den
informativen Anhängen der europäischen
Berechnungsnormen genannten Daten
nicht als verbindliche Angaben zu betrachten
sind. Sie haben vielmehr beispielhaften,
unverbindlichen Charakter, so dass
je nach Anwendungsbereich vom Nutzer
selbst definierte oder auf nationaler Ebene
vereinbarte Bauteildaten verwendet
werden können. Für die Anwendung der
europäischen Rechenverfahren im Rahmen
einer neuen DIN 4109 besteht jedoch Einigkeit
darüber, dass auch zukünftig ein
Bauteilkatalog zur Durchführung des Schallschutznachweises
verfügbar sein muss.
Für den nach DIN 4109 zu führenden
Schallschutznachweis wird es deshalb
auch zukünftig einen eingeführten Bauteilkatalog
geben, vergleichbar dem derzeitigen
Beiblatt 1 zu DIN 4109. Er muss
auf der Basis der europäischen Vorgaben
erstellt werden. An der Erstellung eines
solchen Bauteilkatalogs wird gearbeitet.
2.4.4 Im Brennpunkt:
die flankierende Übertragung
Was passiert an der Stoßstelle? Bislang
wurde diese Frage im Rahmen des bisherigen
Planungsprozesses so noch nicht
gestellt. Durch die europäischen Berechnungsverfahren
rückt jetzt aber die flankierende
Übertragung in den Mittelpunkt
des Interesses. Dies wird alleine schon
dadurch deutlich, dass von den 13 im Regelfall
zu berücksichtigenden Übertragungswegen
12 die flankierende Übertragung
betreffen. Mit Hilfe grundsätzlicher
Überlegungen können die Verhältnisse für
die flankierende Übertragung wie in Bild 19
dargestellt werden.
1
2
3
1
2
Luftschallanregung
flankierendes Bauteil
flankierendes Bauteil (Sendeseite)
3
Trenn-Bauteil
Körperschallübertragung über die Stoßstelle
Bauteilkombination
Luftschallabstrahlung
flankierendes Bauteil (Empfangsseite)
Bild 19: Mechanismen der Schall-Längsleitung
36

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Als Beispiel wurde hier ein T-Stoß mit dem
Übertragungsweg Ff gewählt. Für andere
Stoßstellentypen (z.B. Kreuzstoß, Eckverbindung)
und andere Flankenwege gelten
vergleichbare Bedingungen. Als Einzelmechanismen,
die dann zusammen den
Gesamtvorgang beschreiben, geht es um
folgende Vorgänge:
Anregung eines Bauteils (i) durch Luftschall
im Senderaum; dies kann durch
das (Direkt-) Schalldämm-Maß R i,w
des angeregten
Bauteils im Senderaum beschrieben
werden.
Übertragung von Körperschall über die
Stoßstelle hinweg; die dabei auftretende
Pegelminderung kann durch das
Stoßstellendämm-Maß k ij
beschrieben
werden. Dieses ist eine Eigenschaft
der Bauteilkombination.
Abstrahlung von Luftschall durch ein
Bauteil (j) im Empfangsraum; dies kann
durch das (Direkt-) Schalldämm-Maß R j,w
des abstrahlenden Bauteils im Empfangsraum
beschrieben werden.
Falls noch Vorsatzschalen vor den genannten
Bauteilen die Flanken-Schalldämmung
verbessern, kann dies durch
das bewertete Luftschallverbesserungsmaß
R ij,w
berücksichtigt werden.
Insgesamt lässt sich das Flanken-Schalldämm-Maß
R ij,w
für die Übertragung vom
Bauteil (i) auf das Bauteil (j) dann wie folgt
beschreiben:
R ij,w
= R i,w
2 + R j,w
2 + R ij,w + k ij + 10 lg S s
I 0
· I f
Diese Beziehung ist insofern wesentlich,
als sie über die reine Berechnung hinaus
verdeutlicht, was getan werden muss, um
zu einer möglichst hohen Flanken-Schalldämmung
(und damit zu einer geringen
flankierenden Übertragung) zu kommen:
Die Schalldämmung der flankierenden
Wände sollte möglichst hoch sein, da
sie direkt in die Flankendämmung eingeht.
Das Stoßstellendämm-Maß k ij
sollte
möglichst hoch sein.
2.4.5 Konsequenzen für die Planung
des Schallschutzes
Für den Massivbau hat die europäische
Normung schwerwiegende Folgen. Nach
dem Wegfall des früheren Prüfstandes mit
bauähnlicher Flankenübertragung gibt es
zur Kennzeichnung der Schalldämmung
eines Bauteils nur noch das Schalldämm-
Maß R bzw. dessen Einzahlwert R w
. Die
nach Bild 13 durchzuführende Laborprüfung
im nebenwegfreien Prüfstand sorgt
dafür, dass ausschließlich die über das
Trennbauteil übertragene Schall-Leistung
in den Kennwert eingeht. Das ist von der
europäischen Normung so gewollt, da man
eine eindeutige Kennzeichnung der Bauteileigenschaften,
nicht aber eine Vermischung
mit den Eigenschaften flankierender
Bauteile fordert. Wie kommt man
nun aber zum Schallschutz im Gebäude?
Bild 20 zeigt, dass das nur noch durch
Berechnung geschehen kann.
Ein „Hineinmessen“ der flankierenden
Übertragung, wie dies im früheren Prüfstand
mit bauähnlicher Flankenübertragung
der Fall war, ist damit nicht mehr
möglich. Das Schalldämm-Maß R w
(zur
Beschreibung der Bauteileigenschaft) und
der Schallschutz im Gebäude (beschrieben
z.B. durch das Bau-Schalldämm-Maß R’ w
)
sind damit zwei völlig verschiedene Dinge.
Diese Trennung zwischen Bauteil- und
Gebäudeeigenschaften hat Konsequenzen:
An Stelle eines „Nachweises der Eignung
der Bauteile“ geht es nun eindeutig
um den „Nachweis des Schallschutzes in
Gebäuden“. Bild 21 zeigt den Zusam-menhang
zwischen Bauteileigenschaften, die
aus Laborprüfungen oder einem Bau-teilkatalog
stammen können, und dem resultierenden
Schallschutz im Gebäude.
In dieser Art wird der zukünftige Schallschutznachweis
der DIN 4109 durchzuführen
sein. Vor dem Hintergrund der derzeitigen
DIN 4109 ist das für den deutschen
Anwender eine neue Vorgehensweise. Gezielt
wird nun die flankierende Übertragung
in die Berechnung aufgenommen, so dass
die Eigenschaften der Flankenwege für die
Berechnung bekannt sein müssen. Mit
dem zuvor erläuterten Ansatz wird es möglich,
von der konstruktiven Seite her die
flankierende Übertragung in die Planung
aufzunehmen. Damit erfolgt zugleich aber
auch eine eindeutige Trennung der Verantwortungsbereiche
und ein eindeutiger planerischer
Ansatz: Der Schallschutz ist eindeutig
zur Aufgabe für die Planung geworden.
Es ist Planungsaufgabe, die flankierende
Übertragung in das schalltechnische
Konzept einzubinden.
2.4.6 Handlungsbedarf für die DIN 4109
Die europäische Normung greift tief in die
derzeitige deutsche Normungspraxis im
baulichen Schallschutz ein. Zwar sind die
Anforderungswerte davon ausdrücklich
Berechnung
Bild 20: Von den Bauteileigenschaften zu den Gebäudeeigenschaften
Prüfstand
(mit unterdrückter
Flankenübertragung)
berechneter
Schallschutz
im Gebäude
R, R w , C, C tr
CEN-Rechenverfahren
R’ w
Gebäudeeigenschaften
Bauteileigenschaften
Bauteilkennwert
Bauteil-
Katalog
Bild 21: Ermittlung des Schallschutzes nach
DIN EN 12354-1
nicht betroffen, doch berühren harmonisierte
Prüfverfahren und Rechenmethoden
Konzept und Inhalt der DIN 4109 und deren
Beiblatt 1 so weitgehend, dass eine
komplette Überarbeitung notwendig wurde.
Diese ist vom zuständigen Normenausschuss
NABau-DIN 4109 in die Wege geleitet
worden.
Für die Umsetzung der europäischen Normen
sind vor allem die folgenden Schritte
erforderlich:
harmonisierte Rechenverfahren hinsichtlich
der deutschen Baubedingungen
verifizieren,
den Bauteilkatalog überarbeiten, vor
allem Eingangsdaten für die Direktdämmung
massiver Bauteile und Eingangsdaten
für Stoßstellendämm-Maße k ij
verfügbar machen,
Handlungsanleitungen zur Handhabung
der Rechenverfahren erstellen (Anwendungsdokumente).
Betroffen vom Umstellungsdruck ist vor
allem der Massivbau, da dort alle bisheri-gen
Bauteildaten auf der Basis von R’ w
-
Werten nicht mehr verwendet werden können
und für die Stoßstellendämm-Maße
37

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
ebenfalls nicht auf Vorhandenes zurückgegriffen
werden kann. Neue Werte müssen
in beiden Fällen erst ermittelt und
verifiziert werden.
Eine entscheidende Rolle für die neue
DIN 4109 wird der neue Bauteilkatalog
haben. Die neuen Berechnungsverfahren
werden nur so gut sein, wie es Vollständigkeit
und Qualität der für die Berechnung
benötigten Eingangsdaten erlauben. Dieser
Bauteilkatalog soll auch zukünftig baurechtlich
eingeführt bleiben. Gegenüber
den entsprechenden Teilen des derzeitigen
Beiblatts 1 sind ganz erhebliche Überarbeitungen
erforderlich:
Umstellung von R’ w
auf R w
; dies betrifft
in erster Linie den Massivbau,
Berücksichtigung von Stoßstellendämm-Maßen
k ij
,
Aktualisierung und Ergänzung von Bauteildaten.
Der enorme, insgesamt zu erkennende
Überarbeitungs- bzw. Neuerarbeitungsbedarf
lässt erwarten, dass die gewünschte
Vollständigkeit des Bauteilkatalogs in vertretbarer
Zeit nicht erreicht werden kann.
Um dennoch Handlungsfähigkeit und ein
anwendbares Dokument sicherzustellen,
wird erwogen, den Bauteilkatalog als ein
„dynamisch“ weiter zu entwickelndes Dokument
zu verstehen, welches bei Vorliegen
neuer abgesicherter Ergebnisse ergänzt
werden kann. Vorteil einer solchen
„dynamischen“ Konzeption wäre auch die
permanente Aktualisierbarkeit des Bauteilkatalogs
und damit die Gewähr eines stets
aktuellen Dokuments.
Der Bauteilkatalog soll grundsätzlich auf
der Basis von Einzahlwerten erstellt werden.
Dies entspricht den Festlegungen für
die Vereinfachten Modelle, trägt aber auch
dem Gesichtspunkt Rechnung, dass ein
mit frequenzabhängigen Daten zu füllender
Bauteilkatalog alle derzeit bekannten
Dimensionen sprengen würde. Darüber
hinaus soll die Möglichkeit geboten werden,
in Form von „Musterlösungen“ solche
Baulösungen zu benennen, die ohne weiteren
rechnerischen Nachweis mit den
dafür genannten Schallschutzwerten nachgewiesen
werden können.
recht schnell, dass die unterschiedlichen
nationalen Vorstellungen über die Inhalte
und insbesondere die anzugebende Zahlenwerte
von Bauteildaten derartig divergieren,
dass ein einheitlicher europäischer Bauteilkatalog
erst gar nicht erwogen wurde.
2.5 Umsetzung der europäischen
Normen für Kalksandstein
Als die Vorgaben der europäischen harmonisierten
Normen im Bereich des baulichen
Schallschutzes vorlagen, zeigte sich
schnell, dass insbesondere für den Massivbau
ein ganz erheblicher Handlungsbedarf
entstand. Es galt Handlungsfähigkeit
im zukünftigen Normenkonzept herzustellen.
2.5.1 Die Chancen nutzen
Schon bald nachdem sich der Überarbeitungsbedarf
der DIN 4109 und die Umsetzung
der europäischen Normen des
baulichen Schallschutzes mit all ihren
Konsequenzen abzeichneten, wurde seitens
der KS-Industrie und ihres Bundesverbandes
ein umfangreiches Programm
in die Wege geleitet mit dem Ziel, für das
Bauen mit Kalksandstein die Weichen für
die zukünftigen Vorgehensweisen zu stellen.
Man hatte erkannt, dass hinter den
anstehenden Änderungen nicht nur der
Zwang zur Anpassung an eine von außen
vorgegebene Entwicklung steckte, sondern
sich mit dem zukünftigen Konzept weit reichende
Chancen für Planung und Weiterentwicklung
des baulichen Schallschutzes
ergaben. Diese sollten für das Bauen mit
Kalksandstein bestmöglich nutzbar gemacht
werden. Insbesondere geht es dabei
um die folgenden Aufgaben:
Verifizierung des CEN-Berechnungsverfahrens
für das Bauen mit Kalksandstein,
Bereitstellung abgesicherter Eingangsdaten
für die Berechnung,
Gebäude
Erarbeitung von Musterlösungen, die
Eingang in die neue DIN 4109 finden
können,
Erarbeitung von Planungshilfen im Rahmen
des neuen Schallschutzkonzeptes
der zukünftigen DIN 4109.
Entsprechende Untersuchungen wurden
an der Fachhochschule Stuttgart/Hochschule
für Technik durchgeführt. Über einzelne
Ergebnisse wurde unter anderem in
[31] bis [33] berichtet.
Die Verifizierung des Berechnungsverfahrens
stützt sich insbesondere auf zahlreiche
Baumessungen, bei denen neben
üblichen Luft- und Trittschallmessungen die
Körperschallnachhallzeiten vieler Bauteile
und die Stoßstellendämm-Maße vieler
Bauteilverbindungen ermittelt wurden.
Die so genannte „In-situ-Korrektur“ wurde
dabei einer besonderen Untersuchung
unterzogen, da es sich zeigte, dass sie
von wesentlichem Einfluss auf das Gesamtergebnis
ist. Bei den Eingangsdaten
geht es um Daten für die Direktdämmung,
die in Form von einer „Massekurve“ dargestellt
werden können, und um Stoß-stellendämm-Maße
k ij
. Sie sollen im Sinne
von Ausführungsbeispielen im neuen Bauteilkatalog
Verwendung finden. Musterlösungen
sollen komplette Bausituationen
beschreiben, die in der Lage sind, bestimmte
schalltechnische Anforderungen
zu erfüllen. Die den Untersuchungen zu
Grunde gelegte Vorgehensweise wird in
Bild 22 beschrieben.
Umfangreiche bauakustische Messungen
in Gebäuden in KS-Bauweise liefern
einen Datenbestand, der mit den Berechnungen
nach dem CEN-Modell verglichen
werden kann. Dies gilt nicht nur für die
resultierende Schalldämmung, sondern
auch für die Schallübertragung über die
einzelnen Wege und das Verhalten der
Bauteile
R, R w k ij
Entgegen vielen Erwartungen wird es – zumindest
in absehbarer Zeit – keinen europäischen
Bauteilkatalog geben. Schon
in einer relativ frühen Erarbeitungsphase
der DIN EN 12354-1 zeigte sich nämlich
bauakustische
Messungen
Rechnung
(CEN)
abgesicherte Bauteil-Kennwerte
als Eingangsdaten der Berechnung
Bild 22: Verifizierung des neuen Normungskonzeptes für das Bauen mit Kalksandstein
38

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Schalldämm-Maß R W [dB]
65
60
55
50
45
40
35
Kalksandstein
100 200 300 400 500
Stoßstellen. Andererseits werden abgesicherte
Bauteil-Kennwerte für die Direktdämmung
und die Stoßstellendämmung
von KS-Konstruktionen ermittelt, die als
Eingangsdaten für die zuvor genannten Berechnungen
fungieren. Bei der Anwendung
und Verifizierung des Berechnungsverfahrens
werden unterschiedliche Varianten
erprobt, die in Kombination mit den ermittelten
Bauteildaten zu einer bestmöglichen
Übereinstimmung zwischen gemessenen
und berechneten Werten des Schallschutzes
führen sollen. Endergebnis der hier
stark verkürzt wiedergegebenen Untersuchungen
sind abgesicherte Bauteil-Kennwerte
für Kalksandstein, die als realistische
und verlässliche Beschreibung der
Bauteileigenschaften betrachtet werden
können und ein Berechnungsverfahren,
das für die Anwendung unter den vorliegenden
Massivbaubedingungen mit KS zur
bestmöglichen Prognose führt.
2.5.2 Eine neue Massekurve für
Kalksandstein
Im Bewusstsein der Anwender der DIN
4109 spielt die Tabelle 1 aus Beiblatt 1
zu DIN 4109 eine zentrale Rolle. Mit Hilfe
dieser Tabelle, die auch als „Masseta- belle“
bekannt ist, kann aus der flächen-bezogenen
Masse von einschaligen, biegesteifen
Wänden und Decken das bewertete
Schalldämm-Maß ermittelt werden. Getreu
der Philosophie der derzeitigen DIN
4109 ist dies aber ein R’ w
, welches unter
Berücksichtigung einer „bauähnlichen
Flankenübertragung“ ermittelt wurde. Nach
den Vorgaben der harmonisierten europäischen
Normen gibt es diese Kennzeichnung
für Bauteile nicht mehr. Sie kann auch
nicht mehr bei der Berechnung des Schallschutzes
verwendet werden. Damit ist die-
EN 12354-1 Anhang B2
Flächenbezogene Masse m’ [kg/m 2 ]
Bild 23: Vergleich der Massekurve für Kalksandstein mit der Massekurve nach EN 12354-1 Anhang B2
se Tabelle hinfällig geworden. Gleichzeitig
besteht aber die begründete Meinung,
dass die Darstellung des bewerteten
Schalldämm-Maßes in Abhängigkeit von
der flächenbezogenen Masse auch zukünftig
für den Schallschutznachweis Verwendung
finden sollte. Ziel ist also eine neue
Massekurve auf der Basis von R w
-Werten
(ohne Flankenwege gemessen!).
Nähere Untersuchungen haben gezeigt,
dass die Abhängigkeit des Schalldämm-
Maßes von der flächenbezogenen Masse
nicht für alle Baumaterialien gleich ist.
Dies wird dazu führen, dass es zukünftig
eigene Massekurven für verschiedene Materialien
geben wird. Die dafür benötigten
Werte sind aber aufgrund der bisherigen
Tradition in Deutschland bis vor kurzem
so gut wie nicht verfügbar gewesen. Sie
mussten also im Zusammenhang mit
den oben beschriebenen Untersuchungen
neu ermittelt werden. Auf Grund sorgfältig
geplanter, durchgeführter und dokumentierter
Prüfstandsmessungen, die entsprechend
den europäischen Prüfverfahren erfolgten,
konnte eine Datenbasis gewonnen
werden, aus der eine neue, abgesicherte
Massekurve für Kalksandstein generiert
werden konnte. Bild 23 zeigt diese Kurve,
die so auch Verwendung im vorgestellten
Berechnungsprogramm findet.
Die angegebenen Werte können nicht
unmittelbar mit den Werten der bisherigen
Massetabelle aus Beiblatt 1 zu DIN
4109 verglichen werden, da es sich um
zwei unterschiedliche Größen handelt.
Jedoch ist ein Vergleich mit den Werten
des informativen Anhangs B2 aus DIN EN
12354-1 möglich. Bild 23 zeigt, dass die
dort genannten Werte deutlich zu niedrig
angesetzt wurden. Mit dieser neuen
Massekurve ist ein bedeutender Teil der
Handlungsfähigkeit im neuen Normenkonzept
hergestellt.
2.5.3 Behandlung der Stoßstelle:
neue Wege
Als neue Kenngröße muss bei der rechnerischen
Ermittlung des Schallschutzes
zukünftig das Stoßstellendämm-Maß k ij
angewendet werden. Die Stoßstelle wird
dann in die Planung mit eigenständigen
Eigenschaften einbezogen. Dieser Ansatz
ist neu und erfordert, dass man sich nun
auch unter schalltechnischen Gesichtspunkten
mit der Stoßstellengestaltung
beschäftigen muss. Auch hier gilt, noch
sehr viel mehr als bei den R w
-Werten, dass
so gut wie nicht auf vorhandene Daten
und Erfahrungen zurückgegriffen werden
kann. Ein wesentlicher Bestandteil der
beschriebenen Untersuchungen bestand
deshalb in der experimentellen Ermittlung
von Stoßstellendaten in Gebäuden
und umfangreichen ergänzenden Untersuchungen
im Labor und an Wandmodellen.
Neben der Festlegung von Werten für die
Berechnung konnten auf diese Weise zusätzlich
auch wesentliche Eigenschaften
von Mauerwerkstoßstellen grundsätzlich
und mit Hinblick auf bautechnische Fragestellungen
untersucht werden. In Abschnitt
2.6 wird dies mit Hinblick auf den
Stumpfstoß präzisiert.
Auf Grund der an einigen Hundert Bauteilen
in massiven Gebäuden durchgeführten
Untersuchungen konnten die im informativen
Anhang E der DIN EN 12354-1 vorgeschlagenen
Stoßstellendämm-Maße mit
einigen Modifikationen weitgehend bestätigt
werden. Damit sind für die Berechnung
auch vernünftige Stoßstellendaten verfügbar.
Sie können, wie in Anhang E der DIN
EN 12354-1 vorgesehen, im Massivbau
über die flächenbezogenen Massen der
aufeinander stoßenden Bauteile ermittelt
werden. Das erleichtert die praktische Anwendung
im Rechenverfahren ungemein,
da außer der flächenbezogenen Masse
der Bauteile keine weiteren Eigenschaften
bekannt sein müssen.
2.5.4 Ein Berechnungsprogramm für
Kalksandstein
Bei der Berechnung des Schallschutzes
nach dem CEN-Rechenverfahren müssen
im Normalfall 13 Übertragungswege berücksichtigt
werden. Dazu werden deren
Bauteileigenschaften, Abmessungen, die
beteiligten Stoßstellen sowie weitere Angaben
(z.B. für Vorsatzkonstruktionen)
benötigt. Dass unter diesen Bedingungen
39

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
– Neues
Neues
Projekt
Projekt
– Projekt öffnen
– Projekt speichern
Berechnungsergebnisse
Berechnungsergebnisse
Variantenvergleich
Druckvorschau
Programmhilfe
Eingabe
Eingabe
der
der
Projektbezeichnung
und der
Räume
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für
für
Berechnungsergebnisse
oder
Fehlermeldungen
Bild 26: Formular „Vorsatzschalen-Systeme“ des Berechnungsprogramms
Eingaben
Eingaben
für
für
Trennbauteil
Trennbauteil
und Flanken
und Flanken
Bild 24: Übersicht Hauptformular des Berechnungsprogramms
Bild 27: Formular „Stoßstellen“ des Berechnungsprogramms
die Berechnung des Schallschutzes – sei
es für den Schallschutznachweis oder für
sonstige planerische Aufgaben – mit Hilfe
eines geeigneten Berechnungsprogramms
durchgeführt wird, liegt auf der Hand.
Ausgehend von den Vorgaben der DIN EN
12354-1 und unter Einbindung der Untersuchungsergebnisse
wurde deshalb für KS
eine eigene Software entwickelt, die hier in
ihren Grundzügen vorgestellt wird.
Die Berechnung der Luftschalldämmung
basiert auf dem Vereinfachten Modell mit
Einzahlwerten, so wie es im Rahmen der
zukünftigen DIN 4109 vorgesehen ist. Der
Anwendungsbereich liegt im Massivbau in
Kalksandsteinbauweise. Für die Stoßstellen
werden biegesteife oder akustisch getrennte
Verbindungen zugelassen.
Bild 25: Formular „Bauteilaufbau“ des Berechnungsprogramms
Die Eingabe oder Auswahl der benötigten
Angaben erfolgt über entsprechende Formulare.
Bild 24 zeigt das Hauptformular.
40

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Die Grafikausgabe erlaubt eine einfache
und schnelle Zuweisung der benötigten
Angaben zu den einzelnen Bauteilen. Die
Berechnungsergebnisse zeigen außer dem
Gesamtschalldämm-Maß das Schalldämm-
Maß des Trennbauteils sowie die Flankendämm-Maße
der einzelnen flankierenden
Übertragungswege. So kann der Anteil einzelner
Wege schnell erfasst und die maßgeblichen
an der Übertragung beteiligten
Wege identifiziert werden.
Mit dem Formular „Bauteilaufbau“ werden
die konstruktiven Eigenschaften der Bauteile
festgelegt (Bild 25).
Im dargestellten Modus „KS-Wandaufbau“
lassen sich nur KS-Bauteile über
die Auswahl Dicke und Rohdichteklasse
spezifizieren. Weiter kann beidseitig ein
Putz (Dünnlagenputz, Putz, Normalputz)
definiert und die Vermörtelung ausgewählt
werden. Wird eine nicht übliche KS-Kombination
zwischen Steindicke und Stein-Rohdichteklasse
ausgewählt, so erscheint der
Hinweis „Liefermöglichkeit für gewähltes
KS-Produkt prüfen“.
Ein weiteres Formular ist zur Festlegung
und Zuweisung von Vorsatzschalen-Systemen
vorgesehen (Bild 26). Unterschieden
wird zwischen Wand-Vorsatzschalen,
abgehängten Decken und schwimmenden
Estrichen.
Zu jeder Kategorie sind bereits einige
Vorsatzschalen in Form einer Datenbank
definiert.
Der Anwender kann diese Datenbanken
selber erweitern, indem eine Systembeschreibung
und die Resonanzfrequenz der
Vorsatzkonstruktion eingegeben wird.
Die im jeweiligen Übertragungsweg liegenden
Stoßstellen müssen einzeln benannt
werden, da deren schalltechnische
Eigenschaften vom Stoßstellentyp abhängen.
Das Formular „Stoßstellen“ (Bild 27)
erlaubt die Auswahl unter verschiedenen
Varianten.
Die Ausgabe der Berechnungsergebnisse
erfolgt, wenn alle notwendigen Eingaben
vorliegen.
2.6 Wege aus der Lärmfalle
Guter Schallschutz ist baubar. Allerdings
erfordert dies die planerische und konstruktive
Umsetzung des Schallschutzes.
Bevorzugt soll hier die Rolle der flankierenden
Übertragung, deren Einbindung
in ein schalltechnisches Gesamtkonzept,
die Gestaltung der Stoßstelle an der Wohnungstrennwand
und die bauakustische
Funktion der Außenwand erläutert werden.
2.6.1 Die flankierende Übertragung im Griff
Wenn ein erhöhter Schallschutz vorgese-hen
ist, ist dies nur im Rahmen eines
schalltechnischen Gesamtkonzeptes möglich.
Im Vordergrund muss dabei die Beherrschung
der flankierenden Übertragung
stehen. Aber selbst bei der Einhaltung der
Mindestanforderungen können diese verfehlt
werden, wenn Fehler bei der flankierenden
Übertragung gemacht werden.
2.6.2 Schalltechnisches Gesamtkonzept
Was muss getan werden, damit die flankierende
Übertragung keinen Strich durch
die Rechnung macht? Zuerst gilt, dass die
Anforderungen an die Schalldämmung der
Flankenwege um so höher sein müssen,
je höher das gewählte Schallschutzniveau
ist. Die beste Direktdämmung einer Wohnungstrennwand
nützt nichts, wenn die
flankierenden Bauteile die Gesamtdämmung
bestimmen.
Erhöhter Schallschutz bedeutet zwangsläufig
verstärkte Kontrolle der Flankendämmung.
Was muss nun konkret kontrolliert und
konstruktiv umgesetzt werden? Wesentlich
ist, dass zwei Einflussgrößen schalltechnisch
berücksichtigt werden müssen: die
Direktdämmung der beteiligten Bauteile
und die Stoßstellendämmung. Die grundsätzliche
Forderung lässt sich aus den dargestellten
Verhältnissen ableiten:
Die flankierenden Bauteile sollen eine
hohe Direktdämmung aufweisen.
Das Stoßstellendämm-Maß soll möglichst
groß werden.
Im Massivbau wird eine hohe Direktdämmung
durch eine große flächenbezogene
Masse erreicht. Flankierende Bauteile
sollen also ausreichend schwer sein!
Vorteilhaft sind dabei große Rohdichten,
um die Wanddicken trotz großer flächenbezogener
Massen so klein wie möglich zu
halten. Diese Aussage gilt gleichermaßen
für Innenwände wie für Außenwände.
Wovon hängt nun die Stoßstellendämmung
ab? Das Stoßstellendämm-Maß k ij
ist unter baupraktischen Bedingungen keine
unabhängige Größe, sondern wird durch
die Wahl der an der Stoßstelle beteiligten
Bauteile festgelegt. Vorausgesetzt wird
dabei, dass es sich um eine kraftschlüssige
(biegesteife) Verbindung zwischen den
Bauteilen handelt. Das Stoßstellendämm-
Maß hängt dann vom Verhältnis der flächenbezogenen
Massen der beteiligten
Bauteile ab. Für das Beispiel Wohnungstrennwand
gilt: Der Weg über die flankierende
Innen- oder Außenwand (Weg Ff)
erreicht ein um so höheres k ij
, je leichter
das flankierende Bauteil im Verhältnis
zur Wohnungstrennwand wird. Es wäre
aber konstruktiv die falsche Lösung, aus
diesem Grund nun die Flankenbauteile
möglichst leicht machen zu wollen. Die
Summe aus den Direktschalldämm-Maßen
der beteiligten Bauteile und dem Stoßstellendämm-Maß
bestimmt die resultierende
Flankendämmung. Es ist sofort erkennbar,
dass mit leichteren Flankenbauteilen zwar
das Stoßstellendämm-Maß erhöht werden
kann, dass aber gleichzeitig (Massegesetz!)
die Direktdämmung dieser Bauteile
sinkt. Berechnungen und die praktische
Erfahrung zeigen, dass sich diese beiden
gegenläufigen Effekte nicht kompensieren.
Vielmehr wirkt sich in der Gesamtbilanz
die erhöhte Direktschalldämmung bei
schwereren Flankenbauteilen stärker aus
als die verringerte Stoßstellendämmung.
Das Planungsziel ist deshalb wie folgt
zu formulieren:
Die flankierenden Bauteile ausreichend
schwer machen; wie
schwer, muss anhand des gewählten
Schallschutzniveaus festgelegt
werden.
Bei horizontaler Übertragung über
die Wohnungstrennwand hinweg
zusätzlich dafür sorgen, dass die
Stoßstelle in der vorgegebenen
Bauteilkombination (schwere Wohnungstrennwand,
flankierende Außen-
oder Innenwand) die maximal
mögliche Stoßstellendämmung
auch tatsächlich erreicht.
Der zweite Punkt setzt eine biegesteife
Verbindung zwischen den Bauteilen voraus.
Falls diese Voraussetzung nicht erfüllt
ist (z.B. durchlaufende flankierende
Wand und Trennwand mit Trennfuge angeschlossen)
ist die „Festhaltefunktion“ der
Trennwand nicht mehr gegeben. Die Übertragung
über das Flankenbauteil erhöht
sich dramatisch.
In der vertikalen Übertragungsrichtung
über die Wohnungsdecke hinweg kann das
Prinzip der erhöhten Stoßstellendämmung
41

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
allerdings gezielt eingesetzt werden: Wenn
die Festlegungen für die flankierenden
Außen- und Innenwände getroffen worden
sind, kann die flankierende Übertragung
über diese Bauteile dadurch zusätzlich
vermindert werden, dass die Trenndecke
möglichst schwer ausgeführt wird. Eine
größere flächenbezogene Masse sorgt
hier für eine höhere Stoßstellendämmung
bei der vertikalen Übertragung (Weg Ff).
Als günstig erweisen sich aus schalltechnischer
Sicht Stahlbetondecken von 18 cm
und mehr.
Die exakte Festlegung der konstruktiven
Eigenschaften, insbesondere der flächenbezogenen
Massen, richtet sich nach dem
gewählten Schallschutzniveau. Hier zeigt
sich der Vorteil des Berechnungsverfahrens,
mit welchem leicht verschiedene
konstruktive Varianten durchgespielt werden
können. Als Planungshilfe sind in der
zukünftigen DIN 4109 auch so genannte
Musterlösungen möglich, die als ausgearbeitete
Lösungen für ein bestimmtes Anforderungsniveau
vorgesehen sind. An
derartigen Musterlösungen in Kalksandsteinbauweise,
insbesondere für den erhöhten
Schallschutz, wird zurzeit gearbeitet.
Neue Stumpfstoßlösung
Die vorhergehenden Ausführungen haben
gezeigt, dass die Stoßstellendämmung
für die resultierende Schalldämmung eine
bedeutende Rolle spielt. Im Sinne eines
schalltechnischen Gesamtkonzepts muss
konsequenterweise dafür gesorgt werden,
dass die Stoßstelle auch konstruktiv so
behandelt wird, dass ihre bauakustisch
gewünschten Eigenschaften optimiert und
gewährleistet werden. Dieser Ansatz ist für
die Planung neu.
Wenn Stoßstellen massiver Bauteile nach
dem CEN-Berechnungsverfahren berechnet
werden, dann wird aus physikalischer Sicht
von einer homogenen Bauteilverbindung
wie in Bild 28 ausgegangen. Die aufeinander
stoßenden Bauteile werden lediglich
durch ihre flächenbezogenen Massen
charakterisiert. Als Beispiel wurde ein
T-Stoß gewählt.
Konstruktiv wird diese Situation durch einen
verzahnten Knotenpunkt dargestellt.
In der heutigen Praxis des Mauerwerkbaus
wird dagegen weitgehend der Stumpfstoß
angewendet (Bild 29).
Schalltechnisch können diese beiden
Varianten als gleichwertig gelten, wenn
die beim Stumpfstoß vorliegende Bauteilverbindung
als biegesteif angenommen
werden kann. Die Stoßstellendämmung
entspricht dann derjenigen des verzahnten
Stoßes. Dies wurde bereits vor Jahren
in Prüfstandsuntersuchungen an Kalksandsteinwänden
festgestellt und konnte durch
neue Messreihen an KS-Wänden mit unterschiedlich
gestalteten Knotenpunktausbildungen
bestätigt werden [34]. Damit
die geforderte biegesteife Verbindung zu
Stande kommt, ist es erforderlich, dass
die Fuge zwischen beiden Wänden sorgfältig
mit Mörtel verfüllt ist. Den zuvor genannten
neuen Untersuchungen zufolge
spielt es dabei keine Rolle, ob die Fugenvermörtelung
mit Dünnbettmörtel oder
Normalmörtel erfolgt.
Wenn im Gegensatz dazu gelegentlich versucht
wird, den Knotenpunkt wie in Bild 30
als Stumpfstoß mit Trennfuge (und Dämmmaterial
in der Fuge) auszuführen, dann ist
klar, dass es sich dabei um eine schalltechnisch
riskante Lösung handelt.
Selbst wenn durch vollständige Abdichtung
der Fuge eine ausreichende Direktdämmung
über das trennende Bauteil erreicht
wird, ist das Problem in Form der
flankierenden Übertragung vorprogrammiert.
Die durchlaufende flankierende
Wand wird nicht im Knotenpunkt von der
Trennwand festgehalten. Die flankierende
Übertragung über diese Wand steigt dramatisch
an. Dies wird üblicherweise als
ein schalltechnischer Schadensfall bezeichnet.
Wenn unter diesem Aspekt der Stumpfstoß
nach Bild 29 betrachtet wird, dann
ist erkennbar, dass seine schalltechnische
Funktionsfähigkeit davon abhängt,
dass die biegesteife Anbindung sorgfältig
und dauerhaft hergestellt wurde.
Unter baupraktischen Bedingungen wird
es aber nicht mit völliger Sicherheit zu
vermeiden sein, dass es zum Abreißen
zwischen beiden Bauteilen kommt. Wie
verschiedene Messungen in Prüfständen
und Gebäuden gezeigt haben, muss dann
damit gerechnet werden, dass der biegesteife
Anschluss nicht mehr ausreichend
funktioniert und die Schallübertragung
über das flankierende Bauteil zunimmt. Offensichtlich
ist es dazu nicht erforderlich,
dass die Fuge völlig abgerissen ist.
Aus statischer Sicht ist der Fall klar: Der
Stumpfstoß ist eine statisch abgesicherte
und zugelassene Konstruktion. Selbst im
angenommenen Fall des völligen Abreißens
ist seine statische Funktion nachgewiesenermaßen
nicht in Frage gestellt.
Bild 28: Ausführung des Knotenpunkts als homogener
T-Stoß
Bild 29: Ausführung des Knotenpunkts als Stumpfstoß
Bild 30: T-Stoß mit Trennfuge
Bild 31: Stumpfstoß mit durchstoßender Trennwand
Aus akustischer Sicht kann gefragt werden,
wie die derzeitige Stumpfstoßkonstruktion
noch betriebssicherer und einfacher
– mit Hinblick auf eine dauerhafte
Qualitätssicherung – ausgeführt werden
kann. Für das Bauen mit Kalksandstein
hat man sich hier eindeutig entschieden:
Die Stumpfstoßtechnik, auf die im heutigen
Baubetrieb nicht mehr verzichtet werden
kann, muss dauerhaft und in allen Situationen
anwendungssicher sein! Die vorgesehene
Lösung folgt dem in Bild 31 dargestellten
Prinzip.
42

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Die Wohnungstrennwand durchstößt die
Außenwand vollständig. Für den Wärmeschutz
entstehen dabei keine nachteiligen
Auswirkungen, da die Außenwand als KS-
Wand stets mit einer außenseitigen Dämmung
versehen ist. Schalltechnisch dagegen
entsteht eine gegen Ausführungsfehler
und mechanische Belastungen
unempfindliche Konstruktion. Wie die
Untersuchungen in [34] zeigen, ist auch
dieser Stoß schalltechnisch gleichwertig
zu den biegesteifen Varianten aus den
Bildern 28 und 29 zu betrachten. Rechnerisch
kann er im Rahmen des neuen
Berechnungsverfahrens deshalb wie der
herkömmliche T-Stoß angesetzt werden.
Was aber passiert, wenn es bei dieser neuen
Stumpfstoßlösung auch zum Abreißen
zwischen Außen- und Wohnungstrennwand
kommen sollte? In diesem Fall verbessert
sich sie Flankendämmung über die Außenwand
sogar, da die Schallübertragung über
die abgerissene Verbindung behindert oder
sogar verhindert wird! Damit ist diese Konstruktion
auch oder gerade für den „Fall der
Fälle“ eine absolut sichere Lösung.
Die neue Stumpfstoßlösung sorgt für
eine noch besser abgesicherte schalltechnische
Qualität. Sie stellt eine
dauerhafte, verlässliche Lösung dar
und sorgt damit für Planungs- und
Ausführungssicherheit.
2.6.3 Die Planung von Außenwänden
Wie geht der Planer mit dem Schallschutz
um? In den meisten Fällen wird er sich
zuerst an den baurechtlich vorgegebenen
Schallschutzanforderungen orientieren
und den Schallschutz zwischen benachbarten
Räumen (Luftschallschutz, Trittschallschutz)
im Auge haben. Vielleicht ist
ihm auch bewusst, dass Schutz gegen Außenlärm
gefordert sein könnte. Erst hier
gelangt dann oftmals die Außenwand unter
schalltechnischen Gesichtspunkten in
seinen Blickwinkel. Unter bauphysikalischen
Aspekten wird er in aller Regel aber
seine Aufmerksamkeit einem hohen Wärmeschutz
gewidmet haben. Möglicherweise
hat er dann aber bereits versäumt, die
Rolle der Außenwand in Bezug auf den
Schallschutz im Innern zu erkennen und
in die Planung einzubeziehen. Immer wieder
kommt es dadurch zu gravierenden Planungsfehlern,
so dass nicht einmal der
baurechtlich geforderte Mindestschallschutz
(DIN 4109) erreicht wird. Für den
Bauherrn ist es dann ein geringer Trost,
zu wissen, dass die Außenwand hohen
Anforderungen an den Wärmeschutz ge-
nügt. Ziel muss es also sein, bei der Außenwand
zu einer gemeinsamen Auslegung
des Schall- und Wärmeschutzes zu
kommen.
Schallschutz von Außenwänden
Schon beim Mindestschallschutz, insbesondere
aber beim erhöhten Schallschutz
dürfen bei der Dimensionierung der flankierenden
Übertragungswege keine Fehler
gemacht werden. Immer wieder zeigt sich
in der Baupraxis, dass dabei die Außenwand
als kritisches Bauteil in Erscheinung
tritt. Im Regelfall ist es bei der Außenwand
somit nicht der Schutz gegen Außenlärm,
der besondere Aufmerksamkeit erfordert,
sondern der Luftschallschutz im Gebäudeinneren.
Wie die Außenwand in das schalltechnische
Gebäudekonzept eingebunden
ist, zeigt Bild 33.
In schalltechnischer Hinsicht interessieren
bei Außenwänden somit zwei Eigenschaften:
die direkte Schalldämmung
die Flankendämmung
Die direkte Schalldämmung muss beim
Schutz gegen Außenlärm berücksichtigt
werden. Hier geht es um die Übertragung
von außen nach innen. Bei Bedarf können
durch die DIN 4109 Anforderungen an die
Luftschalldämmung von Außenbauteilen
gestellt werden. Die gestellten Anforderungen
(DIN 4109, Tabellen 8 bis 10) gelten
nicht für die Wand allein, sondern für das
gesamte Außenbauteil, das sich aus mehreren
Teilflächen (Wand, Fenster, Türen
etc.) zusammensetzen kann. Maßgebend
ist deshalb das so genannte resultierende
Schalldämm-Maß, das sich aus den
Schalldämm-Maßen der einzelnen Bauteile
ergibt. Es kann rechnerisch aus den einzelnen
Schalldämm-Maßen ermittelt werden
(siehe hierzu Abschnitt 11 in Beiblatt 1
zu DIN 4109). Beim Nachweis des erforderlichen
Schallschutzes genügt es also
nicht, nur die Schalldämmung der Außenwand
festzulegen. Vielmehr sind es in der
Regel Einbauten wie Fenster und Türen,
die mit ihrer geringeren Schalldämmung
die resultierende Schalldämmung bestimmen.
Geringere Schalldämmung solcher
Bauteile muss dann durch eine entsprechend
höhere Schalldämmung der Wand
ausgeglichen werden, damit insgesamt
das geforderte resultierende Schalldämm-
Maß der Außenbauteile erreicht wird.
Aus dem in Bild 33 beschriebenen Zusammenhang
ist sofort zu erkennen, dass
1. Wärmeschutz
2. Schallschutz
Außenlärm
(Schalldämmung)
Innengeräusche
(flankierende
Schallübertragung)
gemeinsame
Auslegung !
Bild 32: Bauphysikalische Anforderungen an die
Außenwand
Außenwand:
flankierende
Übertragung
horizontal
Außenwand:
Außenlärm
Außenwand:
flankierende
Übertragung
vertikal
Wohnungstrennwand:
Direktdämmung
(fremder Wohn- oder
Arbeitsbereich)
Innenwände:
flankierende
Übertragung
horizontal
und vertikal
Bild 33: Einbindung der Außenwand in das schalltechnische
Gebäudekonzept
beim Schallschutz im Gebäudeinneren
auch die Außenwände in ihrer Funktion
als flankierende Bauteile bei der schalltechnischen
Planung zu berücksichtigen
sind. Dies gilt sowohl in der horizontalen
Richtung zwischen nebeneinander liegenden
als auch in vertikaler Richtung zwischen
übereinander liegenden Wohnungen.
An die Flankendämmung selbst werden
keine unmittelbaren zahlenmäßigen Anforderungen
gestellt. Da sie jedoch die Schallübertragung
zwischen zwei Räumen maßgeblich
beeinflussen kann, sind bei der
Einhaltung des geforderten Schallschutzes
unbedingt die konstruktiven Eigenschaften
bezüglich der flankierenden Übertragung
zu berücksichtigen. Damit sind im Massivbau
eine ausreichend große flächenbezogene
Masse und die richtige Stoßstellengestaltung
gemeint. Falsche Planung oder
Ausführung kann zu einem Unterschreiten
des geschuldeten Schallschutzes führen.
Im weiteren Zusammenhang wird gezeigt,
dass gerade Außenwände die Schalldämmung
von Trennwänden oder Trenndecken
mindern können, wenn sie zu leicht ausgelegt
worden sind.
43

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Außenwand zwischen Schall- und
Wärmeschutz
Erhöhte Anforderungen an den Wärmeschutz
können bei Mauerwerk durch konstruktive
Maßnahmen realisiert werden.
Als grundsätzliche Möglichkeiten kommen
dabei in Frage:
Verringerung der Rohdichte der Steine
Vergrößerung der Wanddicke
mehrschichtige Aufbauten
Wärmedämm-Verbundsysteme
Die aus wärmetechnischen Gründen
erforderlichen Maßnahmen haben erfahrungsgemäß
auch Auswirkungen auf den
Schallschutz. Wesentlich ist dabei, dass
sich wärmetechnische und schalltechnische
Belange oftmals konträr verhalten,
so dass wärmetechnische Verbesserungen
zu schalltechnischen Verschlechterungen
führen können. Ursache solcher Verschlechterungen
sind akustische Resonanzen
der Wand- oder Steinstruktur, die bei
den oben genannten wärmetechnischen
Maßnahmen verstärkt in Erscheinung treten
und die Direktschalldämmung mindern.
Es besteht somit zwischen schallund
wärmetechnischen Anforderungen ein
Zielkonflikt, der dem Planer bewusst sein
und konstruktiv gelöst werden muss. Dieser
Zielkonflikt beschränkt sich aber nicht
nur auf den Außenlärm und die Direktdämmung,
sondern findet seine Fortsetzung
im Gebäudeinneren bei der Flankendämmung.
Die genannten Resonanzerscheinungen
mindern oft auch die Flankendämmung.
Vor allem aber treten immer
wieder Probleme mit der Flankendämmung
bei solchen Außenwänden auf, die aus
wärmetechnischen Gründen leicht (und
R
einschalige
massive Wand
mit WDVS
f 0
1 2 3
3 Frequenzbereiche:
10...20 dB
1 Kein Vorteil
2
Verschlechterung
bei Resonanzfrequenz f 0
3 Verbesserung
Bild 35: Schalldämmung der einschaligen, massiven
Wand ohne und mit WDVS
damit bezüglich der Flankendämmung zu
leicht) gemacht wurden. Auf das Verhalten
einschaliger massiver Außenwände mit
Wärmedämm-Verbundsystem soll im Folgenden
näher eingegangen werden.
Schalltechnisches Verhalten einer
massiven, einschaligen Wand
Die Schalldämmung einschaliger, massiver
Bauteile hängt im Wesentlichen von
der flächenbezogenen Masse ab. Je größer
die flächenbezogene Masse, desto größer
das Schalldämm-Maß. Ausführungsbeispiele
für R’ w
-Werte entsprechend der
derzeitigen DIN 4109 sind in Beiblatt 1 zu
DIN 4109 (Tabelle 1) zu finden. R w
-Werte
Putzschichten
einschalige
massive Wand
f
Kunststoffputze
mineralische Putze
für KS-Wände entsprechend der neuen
europäischen Vorgaben enthält die Massekurve
in Bild 23. Auch hinsichtlich der flankierenden
Schallübertragung ist eine hohe
flächenbezogene Masse bei massiven
Bauteilen vorteilhaft.
Schalltechnisches Verhalten einer
massiven, einschaligen Wand mit WDVS
Schalltechnisch verhält sich eine Massivwand
mit WDVS wie ein Feder-Masse-System.
Mit diesem einfachen Modell können
bereits wesentliche akustische Eigenschaften
einer Wand mit WDVS erklärt werden.
Als Massen wirken die Massen der Wand
und der Putzschicht. Als Feder fungiert die
Dämmschicht (siehe Bild 34).
Charakterisiert wird das Schwingungsverhalten
durch die Resonanz des Feder-
Masse-Systems bei der Resonanzfrequenz
f 0
. Das grundsätzliche Schall dämmende
Verhalten eines solchen zweischaligen
Wandaufbaus zeigt Bild 35.
Unterhalb der Resonanzfrequenz verhält
sich die Konstruktion wie eine gleich
schwere einschalige Konstruktion. Die
Schalldämmung steigt mit der Frequenz an,
wie es für eine einschalige Wand zu erwarten
ist. Im Frequenzbereich um f 0
wird aufgrund
der großen Schwingungsamplituden
die Schalldämmung drastisch vermindert.
Oberhalb von f 0
hingegen kann die Schalldämmung
gegenüber der gleich schweren
einschaligen Konstruktion deutlich verbessert
werden. Entscheidend ist also die
Lage der Resonanzfrequenz. Da die (flächenbezogene)
Masse der Wand sehr viel
größer ist als diejenige der Putzschicht,
typische Werte: d = 7...25 mm m’ = 5...40 kg/m 2
Putzschicht
Dämmschicht
Massivwand
Dämmschichten
Hartschaum-Dämmplatten
Mineralwolle-Dämmplatten
normal
elastifiziert
normal (liegende Faser)
Lamellen (stehende Faser)
m 1 m 2
typische Werte: d = 50...120 mm s’ = 5...100 MN/m 3
Feder-Masse-System
Resonanz-System
Bild 34: Wärmedämm-Verbundsystem als Feder-
Masse-System
Typischer Bereich: f 0 = 50...800 Hz
R = ± 6 dB
Bild 36: Konstruktive Größen von WDVS
44

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
kann sie bei der Berechnung der Resonanzfrequenz
vernachlässigt werden. Für f 0
gilt dann:
f 0
= 160 s‘
m‘
s’ dynamische Steifigkeit der Dämmschicht
in MN/m 3
m’ flächenbezogene Masse der Putzschicht
in kg/m 2 .
Üblicherweise wird eine möglichst tiefe
Resonanzfrequenz angestrebt, da sie sich
günstig auf das bewertete Schalldämm-
Maß R’ w
bzw. R w
auswirkt. Resonanzen bei
mittleren Frequenzen dagegen vermindern
das bewertete Schalldämm-Maß der Konstruktion.
Unter der Vorgabe eines möglichst
hohen Schalldämm-Maßes heißt das
für die konstruktiv zu bemessenden Einflussgrößen
s’ und m’:
Dickere und damit schwerere Putzschichten
sind günstiger.
Die Steifigkeit des Dämm-Materials
sollte möglichst gering sein.
Dass unter Schallschutzaspekten die
schalltechnische Auslegung des WDVS
allerdings nicht grundsätzlich nach diesen
Gesichtspunkten erfolgen muss, zeigt sich
bei näherer Betrachtung der maßgebenden
Frequenzanteile.
Praktisches Verhalten von Wänden
mit WDVS
Ob bei Wärmedämm-Verbundsystemen
eine Verschlechterung oder Verbesserung
des bewerteten Schalldämm-Maßes vorliegt,
hängt von den Eigenschaften des
gewählten Aufbaus ab. Lange Zeit galten
WDVS auf Grund steifer Wärmedämmschichten
(Hartschäume) als schalltechnisch
kritisch. Verschlechterungen des
Schalldämm-Maßes bis zu etwa 8 dB sind
im Vergleich zur unverkleideten Massivwand
möglich. Bereits seit längerer Zeit
sind Dämmschichten mit deutlich geringerer
Steifigkeit verfügbar (Mineralfaserplatten,
elastifizierte Hartschäume), die eine
tiefere Resonanzfrequenz erlauben. Damit
sind dann auch Verbesserungen des Schalldämm-Maßes
möglich, die je nach Dämm-
Material und Putzschicht bis zu etwa 8 dB
betragen können. Die frühere Aussage,
dass WDVS das bewertete Schalldämm-
Maß verschlechtern, ist mit heutigen Systemen
nicht mehr generell aufrecht zu
erhalten. Die Wahl des Materials entscheidet
also, ob erhöhte Wärmedämmung mit
WDVS das Schalldämm-Maß verbessert
oder verschlechtert. Bei den praktisch zum
1. Beispiel: innerstädtischer Verkehrslärm,
tieffrequente Anteile dominieren
L
R
hohe Resonanzfrequenz ist günstiger
Bild 37: reale Minderung von tieffrequentem Außenlärm
blaue Kurve: WDVS hoch abgestimmt (günstig)
rote Kurve: WDVS tief abgestimmt (ungünstig)
Einsatz kommenden WDVS sind zusätzlich
zu den bereits genannten Einflussgrößen
ggf. noch weitere konstruktive Merkmale
zu berücksichtigen, die sich auf das schalltechnische
Verhalten auswirken: die Art
der Verklebung, Befestigung mit Profilschienen,
Verwendung von Dübelsystemen
(Verschlechterung des Systems), Armierungsschichten.
Typische Werte für unterschiedliche
WDVS zeigt Bild 36.
Außenlärm:
tieffrequent oder hochfrequent?
In zahlreichen Fällen tritt durch WDVS eine
Verschlechterung des Schalldämm-Maßes
auf, bei entsprechender Dimensionierung
sind vielfach allerdings auch Verbesserungen
möglich. Wie soll nun das WDVS dimensioniert
werden? Nach derzeitigem
Verständnis erscheint es sinnvoll, ein möglichst
hohes bewertetes Schalldämm-Maß
anzustreben. Für die praktische Anwendung
stellt sich die Situation jedoch etwas
komplizierter dar. Ob das gewählte WDVS
den Schallschutz gegen Außenlärm tatsächlich
verbessern kann, hängt auch von
der konkreten Lärmsituation ab. Innerstädtischer
Verkehrslärm z.B. hat seine
dominierenden Geräuschanteile eher bei
tiefen Frequenzen (Bild 37).
Eine tief liegende Resonanzfrequenz –
die ansonsten gewünscht wird – kann dann
zur Erhöhung des über die gedämmte Außenwand
übertragenen Schalls führen.
Die Geräuschsituation im Gebäude wird
entgegen den Erwartungen möglicherweise
schlechter. Hier kann ein – eigentlich als
ungünstiger bewertetes – WDVS mit härteren
Dämmschichten im Endergebnis zu
einem günstigeren Gesamtresultat führen.
f
2. Beispiel: Schienenverkehr, schneller
Straßenverkehr,
höhere Frequenzen dominieren
L
R
tiefe Resonanzfrequenz ist günstiger
Bild 38: reale Minderung von hochfrequentem
Außenlärm
blaue Kurve: WDVS hoch abgestimmt (ungünstig)
rote Kurve: WDVS tief abgestimmt (günstig)
Umgekehrt sind die Verhältnisse jedoch,
wenn der vor der Außenwand anstehende
Lärm durch mittlere und höhere Frequenzen
geprägt wird (z.B. Schienenverkehrslärm,
Straßenverkehr bei hohen Geschwindigkeiten).
Hier sind dann tatsächlich die
WDVS mit weichen Dämmschichten auch
im Endresultat günstiger (Bild 38).
Tafel 36: Spektrum-Anpassungswerte zur Berücksichtigung
verschiedener Lärmquellen
Spektrum-Anpassungswerte
nach DIN EN ISO 717-1
C mittlere und höhere Frequenzen betont
zutreffend
für
Wohnaktivitäten
(Reden, Musik…)
Schienenverkehr mit mittlerer
und hoher Geschwindigkeit
Autobahnverkehr > 80 km/h
Düsenflugzeug in kleinem
Abstand
Betriebe, die überwiegend mittel-
und hochfrequenten Lärm
abstrahlen
C tr
tiefere Frequenzen betont
zutreffend
für
städtischer Straßenverkehr
Schienenverkehr mit geringer
Geschwindigkeit
Propellerflugzeug
Düsenflugzeug in großem
Abstand
Discomusik
Betriebe, die überwiegend
tief- und mittelfrequenten Lärm
abstrahlen
f
45

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Als Fazit ergibt sich für die reale Minderung
von Außenlärm:
Das tatsächliche Geräuschspektrum
spielt bei der Wirkung von Wärmedämm-Verbundsystemen
eine Rolle.
Eine am Schallschutz orientierte Planung
sollte die aktuelle Geräuschsituation
berücksichtigen.
Tafel 37: Spektrum-Anpassungswerte für eine einschalige, massive Wand ohne und mit WDVS, Beispiel
KS-Wand, d = 17,5 cm, RDK 1,8, geputzt, Fensterflächenanteil f = 30 %, ohne WDVS:
Einzahlangaben
R w
(C, C tr
) = 51 (-1, -2) dB
tieffrequente Wirkung
R w
+ C tr
= 51 - 2 = 49 dB
KS-Wand, d = 17,5 cm, RDK 1,8, geputzt, Fensterflächenanteil f = 30 %, mit WDVS:
Einzahlangaben
R w
(C, C tr
) = 53 (-2, -7) dB
tieffrequente Wirkung
R w
+ C tr
= 53 - 7 = 46 dB
Offensichtlich ist das bewertete Schalldämm-Maß
als alleiniges Kriterium zur Auslegung
des Schallschutzes nicht ausreichend.
Wie können nun aber die frequenzabhängigen
Eigenschaften in der aktuellen
Geräuschsituation angemessen berücksichtigt
werden? Die neuen europäischen
Regelwerke haben dafür die so genannten
Spektrum-Anpassungswerte vorgesehen, die
nach DIN EN ISO 717-1 [10] als ergänzende
Zahlenwerte zum bewerteten Schalldämm-
Maß angegeben werden (Tafel 36).
Die Spektrum-Anpassungswerte – je nach
Bedarf C oder C tr
– können zum Wert
des bewerteten Schalldämm-Maßes R w
addiert
werden, um mit einem neuen Einzahlwert
die Schall dämmende Wirkung einer
Konstruktion gegenüber einer bestimmten
Geräuschart zu charakterisieren. Als
Beispiel zeigt Tafel 37 die Auswirkungen
eines tief abgestimmten WDVS auf die
Schalldämmung einer einschaligen, massiven
Wand.
Im bewerteten Schalldämm-Maß R w
verbessert
sich die Schalldämmung durch
das WDVS von 51 dB um 2 dB auf 53 dB.
Hinsichtlich der Dämmung von städtischem
Verkehrslärm dagegen tritt eine Verschlechterung
von 49 dB um 3 dB auf
46 dB ein. Das Beispiel verdeutlicht, dass
die adäquate Berücksichtigung der Außenlärmspektren
je nach Problemstellung zu
unterschiedlicher Beurteilung der schalltechnischen
Eignung eines WDVS und zu
unterschiedlichen konstruktiven Auslegungen
führen kann. Eine Ausrichtung nur am
bewerteten Schalldämm-Maß R w
entspricht
zwar der derzeitigen Praxis, die auch dem
Nachweis der DIN 4109 für den Außenlärm
entspricht, gewährleistet aber nicht
in jedem Fall den sinnvollsten Schallschutz
gegen Außenlärm. Vielmehr ist in vielen
Fällen von mehr tieffrequent geprägten
Geräuschspektren auszugehen, so dass
die gehandhabte Praxis hier de facto zu
Verschlechterungen führen kann. Eine auf
schalltechnische Optimierung hin orientierte
Planungsstrategie sollte die genannten
Kriterien mit einbeziehen.
Außenwände mit Fenstern
Wenn Außenbauteile aus mehreren Teilflächen
mit unterschiedlicher Schalldämmung
bestehen, richten sich die Anforderungen
der DIN 4109 beim Schutz gegen
Außenlärm an das resultierende Schalldämm-Maß
R’ w,res
der gesamten Fläche.
Die einzelnen Teilflächen müssen dabei
mit ihren jeweiligen Schalldämm-Maßen
berücksichtigt werden (Bild 39).
Beim Nachweis des erforderlichen Schallschutzes
genügt es also nicht, nur die Schalldämmung
der Außenwand festzulegen.
Vielmehr sind es i.d.R. Einbauten wie Fenster,
Türen und Rollladenkästen, die mit ihrer
geringeren Schalldämmung die resultierende
Schalldämmung bestimmen und
zu einer Verminderung DR w
der Schalldämmung
der Wand führen:
R’ w,res
= R’ w
(Wand) - DR
So führt z.B. ein relativ gutes Fenster
mit R w,R
= 35 dB und einem Fensterflächenanteil
von 30 % bei einer einschaligen
Außenwand mit R’ w,R
= 50 dB rechnerisch
bereits zu einer Verminderung um R w
=
10,5 dB, so dass R’ w,res
auf 39,5 dB sinkt.
Die geringere Schalldämmung solcher
Bauteile muss im Bedarfsfall durch eine
entsprechend höhere Schalldämmung der
Wand ausgeglichen werden, damit insgesamt
das geforderte resultierende Schalldämm-Maß
der Außenbauteile erreicht
wird. Dieses liegt je nach Lärmpegelbereich
(siehe Tafel 34) zwischen etwa 30
und 50 dB.
Wird die Außenwand mit einem WDVS
versehen, dann ist auch in diesem Fall
das resultierende Schalldämm-Maß zu bestimmen.
Anhand zweier Beispiele (Tafel
38) sollen die Auswirkungen des WDVS
auf die resultierende Schalldämmung
aufgezeigt werden, wobei zum Vergleich
schalltechnisch unterschiedliche WDVS
und Fenster berücksichtigt werden.
Fenster
R w (Fenster)
Fensterflächenanteil
Außenwand
R’ w (Wand)
Bild 39: Wände mit Fenstern: Teilflächen unterschiedlicher
Schalldämmung
Tafel 38: Einfluss unterschiedlicher Fenster und
WDVS auf die Schalldämmung der Außenwand
Wand: KS 17,5 cm (1,8) mit Innenputz,
Fensterflächenanteil 30 %
Beispiel 1: R w
(Fenster) = 40 dB
a) Wand ohne WDVS
R’ w,res
= 50 dB - 6 dB = 44 dB
b) Wand mit WDVS (Verbesserung + 4 dB)
R’ w,res
= 54 dB - 9 dB = 45 dB
c) Wand mit WDVS (Verschlechterung - 4 dB)
R’ w,res
= 46 dB - 3 dB = 43 dB
Beispiel 2: R w
(Fenster) = 35 dB
a) Wand ohne WDVS
R’ w,res
= 50 dB - 10,5 dB = 39,5 dB
b) Wand mit WDVS (Verbesserung + 4 dB)
R’ w,res
= 54 dB - 14 dB = 40 dB
c) Wand mit WDVS (Verschlechterung - 4 dB)
R’ w,res
= 46 dB - 7 dB = 39 dB
46

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
Im ersten Fall werden gute Fenster mit
R w,R
= 40 dB angesetzt. Wird nun die Wand
mit einem WDVS versehen, durch welches
ihr Schalldämm-Maß auf R’ w
= 54 dB erhöht
wird, so ändert sich R’ w,res
gegenüber
dem Ausgangszustand nur geringfügig auf
45 dB. Wird stattdessen ein WDVS verwendet,
durch welches sich das Schalldämm-Maß
der Wand auf 46 dB vermindert,
so verringert sich R’ w,res
lediglich auf
43 dB. Änderungen der Schalldämmung
der Außenwand durch ein aufgebrachtes
WDVS wirken sich demnach im resultierenden
Schalldämm-Maß kaum aus.
Zur gleichen Aussage, allerdings noch
deutlicher, führt der zweite Fall, bei welchem
ein immer noch gutes Fenster mit
R w,R
= 35 dB angesetzt wird. Änderungen
mit oder ohne WDVS liegen hier rechnerisch
bei 0,5 dB. Für die konkrete Planung
können derartige Berechnungen statt wie
hier mit Einzahlwerten auch mit frequenzabhängigen
Schalldämm-Maßen durchgeführt
werden. Dies führt bei den üblichen
Frequenzverläufen zu einer vergleichbaren
Aussage. Als Fazit kann festgehalten werden:
Schwachstelle ist (bei genügend schwerer
Massivwand) i.d.R. das Fenster.
Änderungen der Schalldämmung der
Außenwand durch WDVS wirken sich
in diesem Fall nur gering aus.
Flankierende Übertragung bei der
Außenwand
Grundsätzlich ist bei der Außenwand die
flankierende Übertragung besonders zu
berücksichtigen (Bild 40).
Die flankierende Übertragung über die
Außenwand muss bei zusätzlicher Wärmedämmung
jedoch je nach Lage der Dämmflankierende
Übertragung über
den Knotenpunkt hinweg
vorteilhaft:
schwere flankierende Außenwand
Bild 40: Flankierende Übertragung (vertikal) über die
Außenwand
schicht unterschiedlich beurteilt werden.
Die Verhältnisse bei innen liegender Dämmschicht
zeigt Bild 41.
Die flankierende Übertragung findet in diesem
Fall über die innen liegende Schale
statt. Da diese oftmals mit viel zu steifen
Dämmschichten ausgebildet wird, sind
starke Verschlechterungen der Flankendämmung
gegenüber der Wand ohne
Dämmsystem möglich.
Im Gegensatz zu innen liegenden Dämmschichten
hat das außen liegende WDVS
keine schädlichen Auswirkungen auf die
Flankendämmung.
Die Eigenschaften der Massivwand können
für die Flankendämmung voll ausgeschöpft
werden. Vorteilhaft sind dabei grundsätzlich
Wände mit hoher flächenbezogener
Masse. Während bei der Direktdämmung
die kleinere Masse des Resonanzsystems
(d.h. die Putzschicht) entscheidend
war, kann nun für Flankendämmung die
schwerere Masse der Massivwand genutzt
werden.
Außenwand mit WDVS: eine Bilanz
Für die Außenwand besteht ein Zielkonflikt
zwischen Schallschutz und
Wärmeschutz. Dies gilt für den Außenlärm,
insbesondere aber für die flankierende
Übertragung beim Schallschutz
im Gebäudeinneren. Die Bedeutung der
flankierenden Übertragung steigt mit
den Anforderungen. „Erhöhter Schallschutz“
heißt deshalb: sorgfältige Kontrolle
der flankierenden Übertragung.
Eine wesentliche Rolle spielt dabei die
Außenwand.
Die konstruktive Trennung von Wärmeschutz
(durch das WDVS) und Schallschutz
(durch die Massivwand) erweist sich schalltechnisch
als sinnvoll. Die massive Wand
muss keine Wärme dämmende Funktion
übernehmen und kann deshalb schwer
sein. Für die Flankendämmung kann die
gesamte Masse der massiven Wand genutzt
werden. Ausreichend schwere Wände
mit WDVS sind damit in der Lage, auch
erhöhten Anforderungen an die Luftschalldämmung
und damit auch an die
flankierende Übertragung gerecht zu werden.
Der Zielkonflikt zwischen Schall- und
Wärmeschutz ist durch die funktionale
Trennung beider Bereiche aufgehoben.
Während beim Außenlärm eine differenzierte
Betrachtung der Verhältnisse wünschenswert
ist, um richtige Festlegungen
für das WDVS zu treffen, ist dies bei der
Übertragung über die leichte
innere Schale, diese wird
stark angeregt
steife Dämmschichten
vermeiden
Verschlechterungen bis 5 dB
sind möglich
Bild 41: Flankierende Übertragung (vertikal) über die
Außenwand mit innenseitiger Wärmedämmung
Die flankierende Übertragung
findet über die innere Schale der
Außenwand (Massivwand) statt.
Die außen liegende
Wärmedämmung beeinflusst
die Flankendämmung nicht !
keine Verschlechterung
Bild 42: Flankierende Übertragung (vertikal) über
die Außenwand mit außenseitiger Wärmedämmung
(WDVS)
flankierenden Schallübertragung nicht erforderlich.
2.7 Schallschutz im Detail
Maßnahmen zur Sicherstellung des Schallschutzes
betreffen nicht nur die bislang
vorrangig diskutierte Ebene der Planung.
Auch bei der Ausführung sind wesentliche
Aspekte zu berücksichtigen. Abschließend
soll deshalb auf einige Fragestellungen
eingegangen werden, die direkt die Mauerwerkswand
und deren erreichbare Schalldämmung
betreffen. Das aus der flächen-
47

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
bezogenen Masse zu erwartende Schalldämm-Maß
einer Mauerwerkswand kann
nur dann erreicht werden, wenn nicht
Installationen, Fugen, Schlitze oder Undichtigkeiten
die Schalldämmung verringern.
2.7.1 KS-Wände mit Installationen
Schlitze und Einbauten wie z.B. Elektroinstallationen
verringern die Wanddicke und
damit die flächenbezogene Masse der
Wand im Bereich der Einbaufläche, so dass
die dort verbleibende Restwand eine verringerte
Schalldämmung aufweist. Formal
kann eine solche Wand mit Einbauten wie
ein zusammengesetztes Bauteil mit Teilflächen
unterschiedlicher Schalldämmung
betrachtet werden, für das die resultieren-de
Schalldämmung berechnet werden
kann. Es zeigt sich, dass selbst mehrere
Steckdosen auf Grund ihrer kleinen Teilfläche
und der ausreichend hohen Restdämmung
der hinter dem Dosenbereich
verbleibenden Wand bei Wohnungstrennwänden
(m’’> 410 kg/m 2 , R’ w,R
= 53 dB)
die resultierende Schalldämmung nicht
verringern. Auch bei beidseitiger Installation
der Dosen muss nicht mit einer Minderung
der Schalldämmung gerechnet
werden, sofern die Öffnungen für die Dosen
von beiden Seiten separat ohne durchgehende
Bohrung hergestellt werden
[35].
Falls Wände für die Unterputzverlegung
von Rohrleitungen geschlitzt werden, sind
die einschlägigen Regeln der Mauerwerksnormen
zu berücksichtigen. Dem Schlitzen
von Wänden sind damit deutlich engere
Grenzen gesetzt, als es in der Praxis immer
wieder zu beobachten ist. Aus akustischer
Sicht gelten die zuvor schon erläuterten
Bedingungen bei zusammengesetzten
Bauteilen. Im Unterschied zu Steckdosen
oder anderen kleinen Einbauten ist hier
aber die Teilfläche mit verringerter Schalldämmung
größer und die verbleibende
Wanddicke kleiner, so dass die resul-tierende
Schalldämmung verringert wird. Wird
z.B. in einer 9 m 2 großen Wand (d = 240
mm, m’’ > 410 kg/m 2 , R’ w,R
= 53 dB) ein
Schlitz von 100 mm Breite und 100 mm
Tiefe über die gesamte Höhe der Wand
angebracht, so liegt die Restschalldämmung
der hinter dem Schlitz verbleibenden
Wand bei etwa 47 dB und die resultierende
Schalldämmung sinkt um 0,5 dB ab.
Würde der Schlitz dagegen mit 150 mm
Tiefe und 150 mm Breite ausgeführt, so
würde die resultierende Schalldämmung
der Wand um ca. 2 dB vermindert werden.
Rechnerisch wäre damit die Einhaltung
der Schallschutzanforderungen an
eine Wohnungstrennwand (erf. R’ w
53
dB) nicht mehr gegeben. In Beiblatt 2 zu
DIN 4109 wird in diesem Zusammenhang
darauf verwiesen, dass bei der Verlegung
von Abwasserleitungen in Wandschlitzen
die flächenbezogene Masse der Restwand
zum schutzbedürftigen Raum hin mindestens
220 kg/m 2 betragen sollte. Bei einer
Wohnungstrennwand von 240 mm Dicke
(Stein-Rohdichte 1,8) entspräche dies einer
Restwanddicke von ca. 130 mm bzw.
einer Schlitztiefe von ca. 110 mm.
Bei der Unterputzverlegung von Rohrleitungen
besteht das schalltechnische
Hauptproblem neben einer möglichen Minderung
der Schalldämmung vor allem
aber in der verstärkten Übertragung von
Leitungsgeräuschen. Ohne vollständige
und sorgfältig ausgeführte Körperschallisolierung
in Form von geeigneten Rohrummantelungen
kann nämlich nicht garantiert
werden, dass die auf den Rohrwandungen
vorhandenen Schwingungen nicht über
Körperschallbrücken auf die Wand übertragen
werden. Eine verstärkte Übertragung
der Installationsgeräusche und in der Regel
eine Überschreitung der für Wasserinstallationen
zulässigen Schallpegel im
schutzbedürftigen Raum hinter der Wand
sind die Folge. Wenn eine körperschallbrückenfreie
Unterputzmontage der Rohrleitungen
nicht absolut sichergestellt werden
kann, sollten Installationsleitungen
wegen der Gefahr unkontrollierbarer Körperschallbrücken
vor der Wand (Vorwand-
Installation) angebracht werden, um die
Einhaltung der Anforderungen nicht zu
gefährden.
2.7.2 Nicht vermörtelte Stoßfugen
Immer wieder wird vermutet, dass die
Schalldämmung bei offenen Fugen auch
deshalb leidet, weil die flächenbezogene
Masse der Wand reduziert wird. Falls offene
Fugen im Mauerwerk vorhanden sind,
verringert sich die flächenbezogene Masse
proportional zum Anteil der Fugenfläche an
der Gesamtfläche. Selbst wenn offene Fugenflächen
im ungünstigsten Fall einen Flächenanteil
von 1 % haben sollten, fällt die
Verminderung der flächenbezogenen Masse
schalltechnisch nicht ins Gewicht, so
dass dadurch keine Minderung der Schalldämmung
zu berücksichtigen ist. Kritisch
ist bei offenen Fugen vielmehr der direkte
Schalldurchgang, der die Schalldämmung
erheblich mindern kann. Offene Fugen sind
deshalb auf jeden Fall zu vermeiden, so wie
dies in Beiblatt 1 zu DIN 4109 zur Erreichung
der in der dortigen Tafel 1 („Masse
Tafel“) angegebenen Schalldämm-Maße
gefordert ist. Die Wand muss im schalltechnischen
Sinne abgedichtet werden.
Zu beachten ist auch die Vorgabe der
Mauerwerksnorm DIN 1053-1 (November
1996), die in Abschnitt 9.2.2 vorschreibt,
dass bei nicht knirsch verlegten Steinen
mit Fugendicken > 5 mm die Fugen an der
Außenseite beim Mauern mit Mörtel verschlossen
werden müssen.
Untersuchungen belegen, dass für eine
ausreichende schalltechnische Abdichtung
von Wänden mit unvermörtelten
Stoßfugen bereits dünne Putze auf beiden
Seiten ausreichend sind. In [36] wird anhand
von Laboruntersuchungen für eine
KSWand (17,5 cm KS-Vollsteine, 12 DF, unvermörtelte
Stoßfugen mit Nut-Feder-System)
gezeigt, dass mit beidseitigem Dünnlagenputz
(mittlere Dicke ca. 5 mm) die
schalltechnische Dichtigkeit herge-stellt
werden kann. Bei dickeren Putzschichten
steigt die Schalldämmung dann nur noch
entsprechend dem Massezuwachs an,
ohne dass die Dichtigkeit weiter erhöht
würde. Die ausreichende Abdichtung mit
dünnen Putzen setzt voraus, dass die
Wand im Stoßfugenbereich sorgfältig und
ohne unnötige Fugen aufgemauert wurde.
Im Zweifelsfall sollte zumindest einseitig
auf dickere Putzschichten (ca. 10 mm) zurückgegriffen
werden.
2.7.3 KS-Wärmedämmstein
Die Frage nach der Minderung der Schalldämmung
stellt sich auch bei der Verwendung
von wärmetechnisch optimierten
Kalksandsteinen, da diese in der untersten
Steinlage verwendeten Steine gegenüber
der restlichen Wand eine geringere flächenbezogene
Masse aufweisen. Untersuchungen
im Prüfstand [37] an zwei bis auf
die unterste Steinlage identischen Wandaufbauten
ergaben, dass sich zwischen
den Varianten „mit KS-Wärmedämmstein“
und „ohne KS-Wärmedämmstein“ kein
Unterschied im bewerteten Schalldämm-
Maß ergibt.
2.8 Zusammenfassung
Schallschutz ist baubar – allerdings nur,
wenn er von Anfang an in die Gesamtplanung
integriert ist. Der vorliegende Beitrag
zeigt, wie die verfügbaren planerischen und
ausführungstechnischen Möglichkeiten in
ein schalltechnisches Gesamtkonzept eingebunden
werden können. Dies beinhaltet
die Herstellung der Handlungsfähigkeit
für die von den europäischen Normen geprägte
zukünftige DIN 4109, die Nutzung
moderner Berechnungsmethoden für die
Planung, die Beherrschung der flankierenden
Übertragung, konstruktive Lösungen
für die Außenwand und den Stumpfstoß
sowie Detaillösungen für KS-Mauerwerk.
48

KALKSANDSTEIN – Schallschutz
LITERATUR
[1] DIN 4109:1989-11 Schallschutz im
Hochbau; Anforderungen und Nachweise
[2] DIN 4109/A1:2001-01 Schallschutz
im Hochbau, Anforderungen und Nachweise,
Änderung A1
[3] DIN 4109-11:2003-09 Nachweis des
Schallschutzes; Güte- und Eignungsprüfung
[4] DIN 4109 Beiblatt 1:1989-11 Schallschutz
im Hochbau – Ausführungsbeispiele
und Rechenverfahren
[5] Beiblatt 1 zu DIN 4109/A1:2003-09
Schallschutz im Hochbau – Ausführungsbeispiele
und Rechenverfahren,
Änderung A1
[6] DIN 4109 Beiblatt 2:1989-11 Schallschutz
im Hochbau – Hinweise für Planung
und Ausführung – Vorschläge für
einen erhöhten Schallschutz – Empfehlungen
für den Schallschutz im eigenen
Wohn- und Arbeitsbereich
[7] DIN 4109 Beiblatt 3:1996-06 Schallschutz
im Hochbau – Berechnung von
R’ w,R
für den Nachweis der Eignung
nach DIN 4109 aus Werten des im Labor
ermittelten Schalldämm-Maßes R w
[8] VDI-Richtlinie 4100:1994-09 Schallschutz
von Wohnungen; Kriterien für
Planung und Beurteilung
[9] DIN 4109-10:2000-06 (Entwurf) Schallschutz
im Hochbau, Teil 10: Vorschläge
für einen erhöhten Schallschutz von
Wohnungen
[10] DIN EN ISO 717-1:1997-01 Akustik:
Bewertung der Schalldämmung in Gebäuden
und von Bauteilen, Teil 1: Luftschalldämmung
[11] DIN 52210-2:1984-08 Bauakustische
Prüfungen, Luft- und Trittschalldämmung
– Prüfstände für Schalldämm-
Messungen an Bauteilen
[12] DIN EN 20140-3:1995-03 Akustik:
Messung der Schalldämmung in Gebäuden
und von Bauteilen, Teil 3:
Messung der Luftschalldämmung von
Bauteilen in Prüfständen
[13] Gösele, Schüle, Künzel: Schall, Wärme,
Feuchte. 10., völlig neu bearb. Auflage,
Bauverlag Wiesbaden, Wiesbaden
1997
[14] ZVSHK-Merkblatt und Fachinformation
Schallschutz. Zentralverband Sanitär
Heizung Klima, Sankt Augustin 2003
[15] Rasmussen, B., Rindel, J.H.: Wohnungen
für die Zukunft: das Konzept
des akustischen Komforts und welcher
Schallschutz von den Bewohnern als
zufriedenstellend beurteilt wird. – In:
wksb 38/1996
[16] Weeber, R., Merkel, H., Rossbach-Lochmann,
H., Gösele, K.: Schallschutz in
Mehrfamilienhäusern aus der Sicht der
Bewohner. Bericht F 2049 des Bundesministeriums
für Raumordnung,
Bauwesen und Städtebau, Fraunhofer
IRB-Verlag, Stuttgart 1986
[17] KS-Expertengespräch Baulicher Schallschutz:
Hilflos gegen den Krankmacher
Lärm? – In: Tagungshandbuch 2002.
Verein Süddeutscher Kalksandsteinwerke,
Bensheim 2002
[18] Lutz, P.: Neufassung der DIN 4109 – Kritische
Anmerkungen aus der Sicht der
Praxis. wksb-Sonderausgabe 1990
[19] Gösele, Kandel, Linhardt: Schallschutzkosten
im Wohnungsbau; Verlagsgesellschaft
Rudolf Müller, Köln 1991
[20] Kötz, W.-D.: Kosten des Schallschutzes
im Wohnungsbau – Beispiele für kostengünstige
Lösungen. – In: Zeitschrift
für Lärmbekämpfung ZfL, Jan. 2001
[21] Gösele, K.: Zur Festlegung von Mindestanforderungen
an den Luftschallschutz
zwischen Wohnungen. – In: Bauphysik
10 (1988), H. 6
[22] Kötz, W.-D.: Der bauliche Schallschutz
in der Praxis – Was bieten Neubauten
an Innenschallschutz? – In: ZSW Zeitschrift
für das Sachverständigenwesen
9 (1988)
[23] Richtlinie des Rates vom 21. Dezember
1988 zur Angleichung der Rechtsund
Verwaltungsvorschriften der
Mitgliedsstaaten über Bauprodukte
(Bauproduktenrichtlinie). Dokument
89/106/EWG, Amtsblatt der Europäischen
Gemeinschaften Nr. L40/12
vom 11. Februar 1989
[24] Draft of Interpretative Document for
the Essential Requierement Nr. 5, Protection
against Noise. Council Directve
89/106/EEC, Construction Products,
Document TC 57019-Rev. 2 dated
15.07.1993
[25] DIN 52210-7:1997-12 Bauakustische
Prü­fungen – Luft- und Trittschalldämmung
– Teil 7: Bestimmung der Norm-
Flankenpegeldifferenz im Prüfstand
[26] DIN EN 12354-1:2000-12 Berechnung
der akustischen Eigenschaften von Gebäuden
aus den Bauteileigenschaften;
Teil 1: Luftschalldämmung zwischen
Räumen
[27] DIN EN 12354-2:2000-09 Berechnung
der akustischen Eigenschaften von Gebäuden
aus den Bauteileigenschaften;
Teil 2: Trittschalldämmung zwischen
Räumen
[28] DIN EN 12354-3:2000-09 Berechnung
der akustischen Eigenschaften von Gebäuden
aus den Bauteileigenschaften;
Teil 3: Luftschalldämmung gegen Außenlärm
[29] DIN EN 12354-4:2001-04 Berechnung
der akustischen Eigenschaften von Gebäuden
aus den Bauteileigenschaften;
Teil 4: Schallübertragung von Räumen
ins Freie
[30] Gerretsen, E.: European development
in prediction models for building acoustics.
– In: Acta Acustica 2 (1994), S.
205-214
[31] Schneider, M., Fischer, H-M.: Warum
Labordaten für die Berechnung des
Schallschutzes nach DIN EN 12354
angepasst werden müssen. – In: Tagungsband
zum 15. Bauphysikertreffen
2001, Veröffentlichungen der
Fachhochschule Stuttgart/Hochschule
für Technik, Stuttgart 2001
[32] Späh, M., Fischer, H-M.: Abgesicherte
Eingangsdaten für die Berechnung des
Schallschutzes nach EN 12354-1. – In:
Tagungsband zum 15. Bauphysikertreffen
2001, Veröffentlichungen der
Fachhochschule Stuttgart/Hochschule
für Technik, Stuttgart 2001
[33] Blessing, S., Fischer, H-M.: Wie genau
können Berechnungsverfahren den
Schallschutz prognostizieren? – In:
Tagungsband zum 15. Bauphysikertreffen
2001, Veröffentlichungen der
Fachhochschule Stuttgart/Hochschule
für Technik, Stuttgart 2001
[34] Bestimmung der Stoßstellendämmung
an T-Stößen aus Kalksandsteinmauerwerk
bei unterschiedlicher Knotenpunktausbildung.
Berichte Nr. FEB/FS
07/00 und Nr. FEB/FS 07/00-1 der
Forschungs- und Entwicklungsgemeinschaft
für Bauphysik e.V. an der
Fachhochschule Stuttgart/Hochschule
für Technik
[35] Fischer, H-M.: Stellungnahme zur Luftschalldämmung
einer einschaligen
Wand aus Kalksandstein ohne und mit
Installationen. Stuttgart 2001
[36] Fischer, H.-M.: Stellungnahme zur
Schalldämmung einschaliger Wände
aus Kalksandstein ohne Stoßfugenvermörtelung.
Stuttgart 2001
[37] Fischer, H.-M.: Beurteilung des Einflusses
von KS-ISO-Kimmsteinen auf
die Schalldämmung von KS-Mauerwerk.
Stuttgart 2000
49

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 15: Umwelt und Gesundheit
Stand: Januar 2009

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
1. Nachhaltigkeit_____________________________________________________ 1
1.1 Veranlassung__________________________________________________ 1
1.2 Entwicklung___________________________________________________ 1
1.3 Dimensionen__________________________________________________ 5
1.4 Schutzziele und Indikatoren_____________________________________ 6
1.5 Lebenszyklusbetrachtung_______________________________________ 7
2. Planungsphase____________________________________________________ 8
2.1 Ökonomische Lebenszyklusanalyse_______________________________ 8
2.2 Ökologische Lebenszyklusanalyse________________________________ 9
3. Errichtungsphase_ ________________________________________________ 10
3.1 Rohstoffgewinnung____________________________________________ 10
3.2 Herstellung__________________________________________________ 10
3.3 Transport_ ___________________________________________________ 11
3.4 Verarbeitung_________________________________________________ 11
4. Nutzungsphase___________________________________________________ 11
4.1 Minimierung von Energieaufwendungen__________________________ 11
4.2 Behaglichkeit_________________________________________________ 11
4.3 Gesundheit__________________________________________________ 15
4.4 Minimierung weiterer Aufwendungen in der Nutzungsphase_________ 16
5. Abriss und Recycling______________________________________________ 17
5.1 Regelung____________________________________________________ 17
5.2 Verfahren____________________________________________________ 17
Literatur____________________________________________________________ 18
KALKSANDSTEIN
Umwelt und Gesundheit
Stand: Januar 2009
Autor:
Univ.-Prof. Dr.-Ing. Frank Ulrich Vogdt,
TU Berlin
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9056
Alle Angaben erfolgen nach bestem Wissen
und Gewissen, jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck auch auszugsweise nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr: € 2,50
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
1 Nachhaltigkeit
1.1 Veranlassung
Durch die Enquete-Kommission „Schutz
des Menschen und der Umwelt“ [1]
des Deutschen Bundestages wurde für
Deutschland das Leitbild einer nachhaltig
zukunftsverträglichen Entwicklung erarbeitet.
Dieses Leitbild basiert insbesondere
auf dem Abschlussbericht „Our Common
Future“ der Brundtland-Kommission der
Vereinten Nationen aus dem Jahr 1987
und der Konferenz der Vereinten Nationen
in Rio de Janeiro im Jahre 1992. Anlässlich
des Erdgipfels von Rio haben 178 Staaten
auf den dringenden Handlungsbedarf zur
Erhaltung der Lebensgrundlagen hingewiesen.
Sie haben sich dazu bekannt, das
Leitbild „Sustainable Development“ auszufüllen
und deshalb weitere Maßnahmen
in der Umwelt-, Entwicklungs-, Sozial- und
Wirtschaftspolitik gefordert.
Das Handlungsprinzip einer nachhaltigen
Entwicklung ist es, die Bedürfnisse der
jetzigen Generation zu erfüllen, ohne die
Möglichkeit späterer Generationen einzuschränken,
ihre Bedürfnisse ebenfalls
befriedigen zu können. Hieraus ergeben
sich vielfältige ökonomische, ökologische
und soziokulturelle Anforderungen. Beispielhaft
soll dies im Folgenden dargestellt
werden für die Bereiche:
● Ressourcenschonung
● Klimaschutz
1.2 Entwicklung
1.2.1 Ressourcenschonung
Energieverbrauch
Die Notwendigkeit der Ressourcenschonung
lässt sich am Beispiel des Energieverbrauchs
veranschaulichen. Allein in
Deutschland betrug der Primärenergieverbrauch
2007 insgesamt 13.878 PJ
(Petajoule) [2]. Das entspricht 3,854 Bill.
Kilowattstunden oder in Zahlen
3.854.000.000.000 kWh.
Dieser Verbrauch verteilt sich (Bild 1) auf
die verschiedenen Energieträger – Mineralöl,
Steinkohle, Braunkohle, Naturgas (Erdgas,
Erdölgas, Grubengas und Klärgas),
Kernenergie, Solar-, Wasser- und Windkraft
und anderes wie Brennholz, Brenntorf,
Klärschlamm, Müll und sonstige Gase.
Die erneuerbaren Energieträger haben dabei
derzeit nur einen kleinen Anteil an der
Energieversorgung. Trotz einer Steigerung
um ca. 50 % wird sich dies auch zukünftig
nicht deutlich ändern können, wie Prognosen
zeigen (Bild 2).
Im Jahre 2020 wird der Energieverbrauch
in Deutschland um gut 6 % unter dem Niveau
des Jahres 1998 liegen, obwohl die
Wirtschaft im gleichen Zeitraum um prognostiziert
59 % wächst (Bruttoinlandsprodukt).
Damit würde sich die Energieeffizienz
um 41 % verbessern [3].
Reserven und Ressourcen
Die fossilen Energiereserven sind begrenzt.
Legt man die derzeitige Förderung
als statische Größe zugrunde, ergeben
sich bezogen auf die Energiereserven
– das sind die nach derzeitigem Stand
der Technik technisch und wirtschaftlich
gewinnbaren Vorräte – folgende Angaben
zur Reichdauer [2]:
● Kohle:
150 Jahre
● Erdgas:
● Erdöl:
● Uran:
62 Jahre
42 Jahre
37 Jahre
Unter Hinzuziehung der Ressourcen
(Bild 3), also den nachgewiesenen, aber
derzeit technisch oder wirtschaftlich nicht
gewinnbaren Vorräten oder den nicht nachgewiesenen,
aber geologisch möglichen
Vorräten, erhöht sich die Reichdauer erheblich.
Die Gewinnung dieser Ressourcen
führt jedoch in jedem Falle zu einer deutlichen
Erhöhung der Kosten. Ein Beispiel:
Während die Förderkosten konventioneller
Öle zwischen 2 und 20 Dollar je Barrel liegen,
ist bei Ölsanden und Ölschiefer von
Förderkosten von bis zu 60 Dollar je Barrel
auszugehen.
Energieeinsparpotenzial
Aus dem Energieflussbild für Deutschland
(Bild 4) ergibt sich eine erste Aufschlüsselung
der Verbraucher. Es zeigt sich dabei
insbesondere auch die Importabhängigkeit
Deutschlands im Hinblick auf die Versorgungssicherheit.
Der Endenergieverbrauch in Deutschland
für 2006 lässt sich entsprechend Bild 5
aufschlüsseln.
Einen hohen Anteil am Energieverbrauch
haben die Haushalte, ganz besonders für
den Bereich der Raumwärme sowie der
Warmwasserversorgung (Bild 6). Vorsichtige
Schätzungen gehen von einem wirtschaftlich
realisierbaren Einsparpotenzial
insbesondere im Gebäudebestand von
mehr als 40 % aus.
Brennholz, -torf, Klärschlamm, Müll u.a.
6 %
Solar-, Wasserund
Windkraft
1 %
Kernenergie
11 %
Mineralöl
34 %
Sonstige Energieträger
3 %
Wasserkraft/Windkraft
1 %
Kernenergie
9 %
Mineralöl
38 %
Erdgas,
Erdölgas
22 %
Naturgase
24 %
Braunkohle
12 %
Steinkohle
14 %
Braunkohle
11 %
Steinkohle
14 %
Bild 1: Primärenergieverbrauch in Deutschland: Anteile der Energieträger im Jahr
2007 [2]
Bild 2: Primärenergieverbrauch in Deutschland: Prognose der Anteile der Energieträger
im Jahre 2020 [3]

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
Gewinnung
im Inland
Import
Bestandsentnahme
6,2 139,1 403,3
zunehmender Grad der Wirtschaftlichkeit
wirtschaftlich
derzeit
unwirtschaftlich
nachgewiesen
Reserven
Ressourcen
unentdeckt
statist.
Differenzen
2,8
548,6
Export und
Energieaufkommen im Inland Bunkerung
71,1
477,5
Primärenergieverbrauch * Nichtenerget. Verbrauch
34,6
202,9
Endenergieverbrauch
128,7
Umwandlungsverluste
18,5
Verbrauch in den
Energiesektoren
83,4 88,7 75,1 45,7
zunehmender Grad
der geologischen Sicherheit
Industrie Verkehr Haushalt Gewerbe, Handel,
Dienstleistungen
* Der Anteil der erneuerbaren Energieträger liegt bei 7,2 %.
Alle Zahlen vorläufig/geschätzt.
Quelle: Arbeitsgemeinschaft Energiebilanzen 08/2008
Bild 3: Reserven und Ressourcen [4] Bild 4: Energieflussbild 2007 für Deutschland in Mio. t SKE (Steinkohleeinheiten) [5]
1.2.2 Klimaschutz
Deutschland hat sich ehrgeizige Klimaschutzziele
gesetzt und diese fortgeschrieben.
So sollen die CO 2 -Emissionen
bis zum Jahr 2020 gegenüber 1990 um
mindestens 40 % gemindert werden. Des
Weiteren hat sich Deutschland bereit erklärt,
zur Erfüllung des Kyoto-Protokolls
einen erheblichen Beitrag zu leisten. In
Kyoto haben sich die Industrieländer
verpflichtet, ihre Emissionen von sechs
im Protokoll genannten Treibhausgasen
– wie z.B. CO 2 und CH 4 – bis zur Zielperiode
2008 bis 2012 gegenüber 1990
im Durchschnitt um 5,2 % zu senken.
Deutschland will seine Emissionen dabei
um 21 % senken [7].
Vergleicht man die Entwicklung der energiebedingten
CO 2 -Emissionen ausgewählter
Länder bezogen auf 1990, zeigt sich im
internationalen Vergleich trotz Wirtschaftswachstums
eine deutliche Reduktion der
CO 2 -Emissionen in Deutschland (Bild 7).
Für den Bereich der Wohngebäude und
beim Verkehr ist jedoch ein Anstieg der
CO 2 -Emissionen im Vergleich zum Ausgangsjahr
1990 zu verzeichnen. Dies ist
bei den Wohngebäuden auf den Zuwachs
an zu beheizender Fläche und beim Verkehr
auf den höheren PKW-Bestand zurückzuführen
(Bild 8).
1.2.3 Politische Rahmenbedingungen
Die energetischen Anforderungen an Gebäude
werden nach [7] in Stufen dem
Stand der Technik und der Energiepreisentwicklung
angepasst. Ab 2020 soll die
Wärmeversorgung von Neubauten möglichst
weitgehend unabhängig von fossilen
Energieträgern sein. Dazu soll die Energieeinsparverordnung
(EnEV) im Rahmen des
Verkehr
28 %
Industrie
29 %
Warmwasser
12 %
sonstige
Prozesswärme
5 %
mechanische
Energie 8 %
Beleuchtung
1 %
Haushalte
28 %
Gewerbe,
Handel,
Dienstleistungen
15 %
Raumwärme
74 %
Bild 5: Endenergieverbraucher 2006 [6]
Bild 6: Anteile der Anwendungsbereiche des Endenergieverbrauchs im Haushalt
2006 [6]

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
wirtschaftlich Vertretbaren mit folgenden
Eckpunkten novelliert werden:
● Verschärfung der energetischen Anforderungen
um durchschnittlich 30 % mit
der EnEV 2009,
● weitere Stufe der Verschärfung (angestrebt:
2012) um die gleiche Größenordnung,
● Deckung von 15 Prozent der Heizenergie
in Neubauten durch regenerative
Energie. Bei einer grundlegenden Sanierung
gilt dies auch bei Altbauten.
● Ausweitung einzelner Nachrüstungsverpflichtungen
bei Anlagen und Gebäuden
entsprechend den allgemeinen
technischen Instandsetzungserfordernissen
unter Berücksichtigung finanzieller
Härtefälle.
● Förderung im Rahmen des CO 2 -Gebäudesanierungsprogramms.
1.3 Dimensionen der Nachhaltigkeit
Die Nachhaltigkeit setzt sich aus den folgenden
Dimensionen zusammen (Bild 9):
● Ökonomie,
● Ökologie und
● Soziokulturelles.
Dabei sind die drei Dimensionen als gleichwertig
zu betrachten. Kaum ein anderer
Bereich macht die Wechselbeziehungen
zwischen den drei Dimensionen der Nachhaltigkeit
derart deutlich wie der Bereich
Bauen und Wohnen.
Energiebedingte CO 2 -Emissionen [Mio.]
Bild 7: Entwicklung der energiebedingten CO 2 -Emissionen im Vergleich zum Ausgangsjahr 1990 [2]
Bevölkerung bzw. PKW-Bestand [Mio.]
50
40
30
20
10
0
-10
-20
-30
-40
-50
1990 92 94 96 98 2000 02 04 06 2008
90
80
70
60
50
40
30
1990 92 94 96 98 2000 02 04 06 2008
Bild 8: Zunahme der Anzahl der Haushalte sowie des PKW-Bestands in Deutschland [2]
China
USA
Japan
Frankreich
Großbritannien
Deutschland
Russland
4.500 Wohnbevölkerung
4.000
3.500
3.000
2.500
2.000
1.500
Wohnfläche [Mio. m 2 ]
PKW-Bestand
Wohnfläche
Bereits im Jahr 2001 wurde der „Leitfaden
Nachhaltiges Bauen“ [8] durch das
Bundesministerium für Verkehr, Bau und
Stadtentwicklung BMVBS für die Bauvorhaben
im Verantwortungsbereich des
BMVBS verbindlich eingeführt. Auf Initiative
der Deutschen Bauindustrie wurde ein
„Runder Tisch Nachhaltiges Bauen“ eingerichtet,
der durch das BMVBS moderiert
wird. Ziel des runden Tisches ist es, den
Leitfaden fortzuschreiben und im Konsens
Schutzziele sowie zugehörige Indikatoren
zu erarbeiten.
Ökonomie
Sozio-
Kulturelles
1.4 Schutzziele und Indikatoren
Nach dem derzeitigen Stand der Diskussion
lassen sich die Schutzziele mit den
folgenden Indikatoren beschreiben:
Bild 9: Dimensionen der Nachhaltigkeit [1]
Ökologie

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
Ökonomische Qualität
● Minimierung der Lebenszykluskosten
(Erstellung, Betrieb, Instandhaltung,
Rückbau, Recycling etc.)
Ökologische Qualität
● Treibhauspotenzial (Global Warming
Potential – GWP) zur Beschreibung des
Beitrags von Emissionen zur Erwärmung
der bodennahen Luftschichten
(Klimawandel)
● Ozonschichtzerstörungspotenzial (Ozone
Depletion Potential – ODP) zur Beschreibung
der Bildung des Ozonlochs
● Ozonbildungspotenzial (Photochemical
Ozone Creation Potential – POCP) zur
Beschreibung der bodennahen Ozonbildung
(Sommersmog)
● Versauerungspotenzial (Acidification
Potential – AP) zur Beschreibung des
Einflusses von saurem Regen (Waldsterben)
● Überdüngungspotenzial (Eutrofication
Potential – EP) zur Beschreibung der
Überdüngung von Gewässern
● Risiko für die lokale Umwelt (Grundwasser,
Oberflächenwasser, Boden,
Außenluft)
● Tropische Hölzer aus nachhaltiger Gewinnung
zum Ausschluss von Holz und
Holzwerkstoffen aus unkontrollierter
Gewinnung in gefährdeten tropischen,
subtropischen und borealen Waldregionen
der Erde
● Mikroklima zur Beschreibung des Effekts
von Wärmeinseln als typisches
Merkmal des Stadtklimas
● Primärenergiebedarf nicht erneuerbar
(PE ne ) zur weiteren Reduzierung des
Primärenergieverbrauchs bei gleichzeitiger
Entkopplung vom Wirtschaftswachstum
● Anteil erneuerbarer Energien (PE e ) am
Gesamtprimärenergiebedarf zur Erhöhung
des Anteils erneuerbarer Energien
über alle Wirtschaftsbereiche
● Frischwasserverbrauch mit dem Ziel
der Minimierung des Trinkwasserverbrauchs
durch effiziente Wassereinsparungstechniken
und -maßnahmen
● Flächeninanspruchnahme im Hinblick
auf die Minimierung der Landschaftszersiedlung
sowie zusätzlicher Bodenversiegelung
Soziokulturelle Qualität
● thermischer Komfort im Winter als
Grundlage für effizientes und leistungsförderndes
Arbeiten
● thermischer Komfort im Sommer als
Grundlage für effizientes und leistungsförderndes
Arbeiten
● Innenraumluftqualität zur Sicherstellung
der hygienischen Sicherheit und
des Wohlbefindens der Raumnutzer
● akustischer Komfort zur Sicherstellung
eines geringen resultierenden Störund
Fremdgeräuschpegels sowie der
Sprachverständlichkeit in Räumen
● visueller Komfort als Grundlage für effizientes
und leistungsförderndes Arbeiten
einschließlich einer ausreichenden
und störungsfreien Beleuchtung
● Einflussnahme des Nutzers zur Erhöhung
der Behaglichkeit und Nutzerzufriedenheit
● Barrierefreiheit mit dem Ziel, allen
Menschen die Möglichkeit zu geben,
die gebaute Umwelt gleichermaßen zu
nutzen
● Flächeneffizienz zur Steigerung der effizienten
Nutzung bereits versiegelter
Flächen
● Umnutzungsfähigkeit zur Steigerung
der Akzeptanz und Lebensdauer eines
Bauwerks durch Erhöhung der Funktionalität,
Flexibilität und Anpassbarkeit
an sich wandelnde Rahmenbedingungen
(Adaptivität)
● Zugänglichkeit zur Unterstützung von
Integrationsprozessen
● Fahrradkomfort zur Verbesserung der
Fahrradinfrastruktur
● Sicherung der gestalterischen und
städtebaulichen Qualität im architektonischen
Wettbewerb
● Kunst am Bau zur Stärkung der baukulturellen
Verantwortung und Vorbildfunktion
von öffentlichen Bauherren
Neben den drei tradierten Dimensionen
der Nachhaltigkeit werden für den Bereich
des nachhaltigen Bauens die technische,
die Prozess- sowie die Standortqualität
hervorgehoben.
Technische Qualität
● Brandschutz
● Schallschutz
● energetische und feuchteschutztechnische
Qualität der Gebäudehülle
● Dauerhaftigkeit, Anpassung der gewählten
Bauprodukte, Systeme und Konstruktionen
an die geplante Nutzungsdauer
des Gebäudes (Referenzzeitraum),
● Reinigungs- und Instandhaltungsfreundlichkeit
des Baukörpers bzw.
der Baukonstruktionen zur Erhöhung
der technischen Lebensdauer
● Rückbaubarkeit und Recyclingfreundlichkeit
als Paradigmenwechsel vom
potenziellen Müll zum Zwischenlager
wertvoller Rohstoffe
Prozessqualität
● Qualität der Projektvorbereitung
● integrale Planung
● Nachweis der Optimierung in der Planung
● Sicherung der Nachhaltigkeitsaspekte
in Ausschreibung und Vergabe
● Schaffung von Voraussetzungen für
eine optimale Nutzung und Bewirtschaftung
(z.B. durch Gebäudepass
sowie Wartungs-, Inspektions-, Betriebs-
und Pflegeanleitungen)
● Optimierung des Bauprozesses mit der
Zielsetzung einer abfall-, lärm- sowie
staubarmen Baustelle einschließlich
der Beachtung der Belange von Umwelt-
und Gesundheitsschutz
● Dokumentation der Qualität der ausführenden
Unternehmen durch Präqualifikation,
● Qualitätssicherung der Bauausführung
● geordnete Inbetriebnahme zur Funktionsoptimierung
der haustechnischen
Anlagen

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
Standortqualität
● Risiken am Mikrostandort durch Unfälle
oder aus Wetter- und Naturereignissen,
Verhältnisse am Mikrostandort zur
Begrenzung von Verkehrslärm und anderen
Umwelteinwirkungen (Feinstaub,
ozonbildende Stickoxide und andere
Emissionen)
● Image und Zustand von Standort und
Quartier
● Verkehrsanbindung
● Nähe zu nutzungsspezifischen Einrichtungen
der Nahversorgung, Gastronomie
und anderen anliegende Medien
● Erschließung, Erweiterungsmöglichkeiten
Auf Grundlage dieser Vielzahl an sich
teilweise gegenläufig beeinflussenden Indikatoren
wird derzeit eine Aggregierung
auf Dimensionsebene und eine weitere
Zusammenfassung zu einer Gesamtnote
im Rahmen eines Zertifizierungsverfahrens
angestrebt. Diese Aggregierung ist
politisch gewollt, wissenschaftlich jedoch
derzeit nicht begründbar.
1.5 Lebenszyklusbetrachtung
Jedes Bauen, jedes Betreiben eines Gebäudes
greift in die Dimension der Nachhaltigkeit
ein. Somit ergeben sich folgende
Fragen:
● Welche Bauten sind nachhaltig?
● Wie kann eine Bewertung objektiviert
werden?
Zur Objektivierung einer Bewertung müssen
insbesondere die ökonomischen und
ökologischen Einflussfaktoren über den
gesamten Lebenszyklus eines Gebäudes
von der Wiege bis zur Bahre (cradle to
grave) erfasst werden (Bild 10).
Die Zielsetzung muss es dann sein, die
Lebenszyklusaufwendungen – seien sie
ökonomischer oder ökologischer Natur
– zu minimieren. Insbesondere durch die
Senkung der Lebenszykluskosten bietet
sich die Chance, ggf. höhere Investitionsoder
Planungskosten durch Einsparungen
bei den Betriebskosten refinanzieren zu
können (Win-Win-Situation). Die Einbeziehung
der Lebenszyklusbetrachtung ist als
eine neue Stufe der Qualität des Bauens
zu sehen.
Recycling
Abriss
Mit zunehmender Planungstiefe werden die
Investitionskosten von einer Kostenschätzung
über eine Kostenberechnung sowie
einen Kostenanschlag bis zur Kostenfeststellung
berechnet. Für die Investitionskostenermittlung
liegen bereits für die frühe
Planungsphase langjährige Erfahrungen
sowie umfangreiche Instrumente und Ta-
Modernisierung
Bild 10: Lebenszyklus [9]
2 Planungsphase
Instandsetzung
Rohstoffgewinnung
Errichtung
Nutzung
In der Planungsphase kommen der ökonomischen
Lebenszyklusbetrachtung
(Life-Cycle-Costing – LCC) und der ökologischen
Lebenszyklusbewertung (Life-Cycle-
Assessment – LCA) besondere Bedeutung
zu. Ziel ist es, die Aufwendungen und Wirkungen
des Gebäudes über seine gesamte
Nutzungsdauer zu minimieren.
2.1 Ökonomische Lebenszyklusanalyse
2.1.1 Eingangswerte
Bei der ökonomischen Lebenszyklusanalyse
werden die Investitionskosten, die
nach DIN 276 in Kostengruppen zusammengefasst
werden (Tafel 1), sowie die
Baunutzungskosten nach DIN 18960 ermittelt
(Tafel 2).
Tafel 2: Baunutzungskosten nach DIN 18960
Tafel 1: Investitionskosten nach Kostengruppen der
DIN 276
100 Grundstück
200 Herrichten und Erschließen
300 Bauwerk, Baukonstruktionen
400 Bauwerk, Technische Anlagen
500 Außenanlagen
600 Ausstattung und Kunstwerke
700 Baunebenkosten
bellenwerke vor, um diese mit relativ hoher
Genauigkeit und Sicherheit ermitteln zu
können. Dies ist für den Bereich der Gebäudenutzungskosten
bisher noch nicht der
Fall. Im Rahmen der Neuauflage des „Leitfaden
Nachhaltiges Bauen“ sollen nach der
vorgegebenen Systematik Richt- und Zielwerte
(Benchmarks) für die wichtigsten Gebäudearten
und Nutzungskostengruppen
ermittelt werden. Darüber hinaus werden
seitens des Bundesministerium für Finanzen
(BMF) Rechenwerte für die Verzinsung
und Preissteigerung angegeben.
2.1.2 Verfahren
Für die Wirtschaftlichkeitsbetrachtung von
Investitions- und Baunutzungskosten stehen
die Kapital-(Barwert)-Methode sowie
das Annuitätsverfahren zur Verfügung.
Bei der Kapital-Barwert-Methode werden
Zahlungen zu unterschiedlichen Zeitpunkten
unter Berücksichtigung der Verzinsung
auf einen bestimmten Zeitpunkt auf- oder
abgezinst. Bei dem Annuitätsverfahren
werden die in unterschiedlichen Perioden
anfallenden Zahlungen mit Hilfe des Annuitätenfaktors
in eine durchschnittliche
Zahlung transformiert.
1 Kapitalkosten 1.1 Fremdmittel
1.2 Eigenmittel
2 Abschreibung
3 Verwaltungskosten
4 Steuern
5 Betriebskosten 5.1 Gebäudereinigung
5.2 Abwasser und Wasser
5.3 Wärme und Kälte
5.4 Strom
5.5 Bedienung
5.6 Wartung und Inspektion
5.7 Verkehrs- und Grünflächen
5.8 Sonstiges
6 Bauunterhaltungskosten

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
2.1.3 Ergebnisse
Untersuchungen an ausgeführten Objekten
zeigen: In Abhängigkeit vom
Niveau des baulichen Wärmeschutzes
sowie der technischen Gebäudeausrüstung
TGA fallen 65 bis 80 % der
Lebenszykluskosten als Baufolgekosten
und lediglich 20 bis 35 % als Investitionskosten
an.
A [/m 2 a]
16
14
12
10
8
6
19,3
15,3
U 0,18 W/(m 2 K)
U 0,22 W/(m 2 K)
Gaspreise
0,06 /kWh
0,04 /kWh
0,02 /kWh
In Bild 11 ist beispielhaft die Wirtschaftlichkeitsbetrachtung
einer Außenwandkonstruktion
aus Kalksandsteinmauerwerk
mit Wärmedämmverbundsystem (Polystyrol-Hartschaum,
Wärmeleitfähigkeit
0,04 W/(m·K)) bei Variationen der Wärmedämmstoffdicke
dargestellt. Dabei wurden
drei Szenarien der Endenergiekosten
(Wärmegestellungskosten 0,02 €/kWh,
0,04 €/kWh und 0,06 €/kWh) unter Annahme
einer Heizenergieversorgung mit
einem Gas-Brennwertkessel (Standort
Berlin) dargestellt.
Von der Heizkosteneinsparung werden die
jeweiligen Investitionskosten abgezogen.
Als Zinssatz wurden 4,0 % und als Preissteigerung
für die Energie 7,0 % angesetzt.
Das Maximum des in Bild 11 dargestellten
annuitätischen Gewinns zeigt die optimale
Wärmedämmstoffdicke an. Hervorzuheben
ist, dass der Kurvenverlauf des
annuitätischen Gewinns im Bereich des
Maximums einen sehr flachen Verlauf hat.
Eine maßvolle Erhöhung der Wärmedämmstoffdicke
über das Optimum hinaus führt
lediglich zu einem geringfügig geringeren
annuitätischen Gewinn. In Hinblick auf die
Unsicherheit der Energiekostenpreisentwicklung
bieten höhere Wärmedämmstoffdicken
zusätzliche Sicherheit.
2.1.4 Lebensdauer, Nutzungsdauer,
Referenzzeitraum
Dem Ansatz der Lebens- bzw. Nutzungsdauer
kommt im Rahmen einer Lebenszyklusbewertung
besondere Bedeutung
zu. Dabei ist zwischen der technischen
und wirtschaftlichen Lebensdauer, der Nutzungsdauer
und dem Referenzzeitraum zu
differenzieren.
Unter dem Referenzzeitraum versteht
man den Ansatz der Nutzungsdauer des
Gesamtgebäudes im Rahmen der Lebenszyklusbetrachtung.
Dabei können die Ansätze
nach Tafel 3 und Tafel 4 zugrunde
gelegt werden.
4
2
0
-2
-4
Bild 11: Annuitätsverfahren, Optimierung der Wärmedämmstoffdichte eines WDVS auf KS-Mauerwerk
In [8] sind darüber hinaus Angaben zur
technischen Lebensdauer von Baukonstruktionen
nach dem Ordnungsprinzip
der DIN 276 angegeben. Dabei wird ausdrücklich
darauf hingewiesen, dass die
tatsächliche Lebensdauer der Bauteile
oder Bauteilschichten vor allem von den
Bauteileigenschaften, der Ausführungsqualität,
der konkreten Beanspruchung
und den Wartungs- und Instandhaltungsmaßnahmen
beeinflusst wird. Die technische
Lebensdauer ist deshalb in der
angegebenen Spanne unter Berücksichtigung
folgender Einflussgrößen sinnvoll
abzuschätzen:
● Materialqualität
● Komplexität des Bauteils
● Ausführungsqualität
● Anforderungen an das handwerkliche
Geschick
Tafel 3: Referenzzeiträume von Gebäuden
● Exposition (Klima, Umwelt etc.)
● Nutzungsintensität
● Inspektions- und Wartungsintervalle
● Reparaturfreundlichkeit
● Nutzungsflexibilität
● technischer Fortschritt
● ästhetischer Verschleiß
Als Beispiel für ästhetischen Verschleiß
sind Fliesenbeläge und Sanitärobjekte zu
nennen, deren technische Lebensdauer
durchaus 100 Jahre betragen kann, die
aber bereits deutlich früher – aufgrund
des sich ändernden Geschmacks – einen
Austausch erfahren können.
Nutzungsart Referenzzeitraum [a] Quelle
Wohnen
Verwaltung
Gewerbe
Industrie
Forschung
Lehre und Ausbildung
10,1
5 10 15 20 25 30 d [cm]
60
50
40
20
30
40
aus [10]
Bundesbauten 100 aus [8]
Tafel 4: Referenzzeiträume von anderen Gebäuden nach [10]
Bauweise
massiv
gemischt
leicht
U 0,31 W/(m 2 K)
Referenzzeitraum [a] bei
geringem Installationsgrad mittlerem Installationsgrad hohem Installationsgrad
60
50
40
50
40
30
40
30
20

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
Kalksandsteine erfüllen seit mehr als
100 Jahren alle konstruktiven Anforderungen
– sei es z.B. als dauerhafte Steine
für ein Grundmauerwerk oder im Tunnelbau
– auch wenn sie unter Dauerfeuchte stehen.
Sie erfüllen ihre Funktion als Verblender
bei häufigem Frost-Tau-Wechsel genauso
wie bei landwirtschaftlichen Bauten mit
Anforderungen aus der Tierhaltung. Durch
eine turnusmäßige Instandhaltung von klimatisch
oder anderweitig beanspruchten
KS-Sichtflächen durch Beschichtungen
o.ä. lässt sich die Lebensdauer noch weiter
erhöhen. Mauerwerkswände aus Kalksandstein
erreichen somit eine sehr hohe
Lebensdauer, die die Referenzzeiträume
der Gebäudenutzung weit übersteigt. In [8]
wird für Wärmedämmverbundsysteme von
einer technischen Lebensdauer von 25 bis
45 Jahren ausgegangen. Neuere Literaturstellen
[11,12] geben jedoch die Lebensdauer
mit 40 bzw. 60 Jahren an.
2.2 Ökologische Lebenszyklusbewertung
2.2.1 Verfahren
Die ökologische Lebenszyklusbewertung
– auch Ökobilanz genannt – stellt eine
Abschätzung der mit einem Produkt verbundenen
Umweltaspekte und der produktspezifischen
potenziellen Umwelteinwirkungen
dar. Eine Ökobilanz nach DIN
EN ISO 140040 ff. [13] gliedert sich in
folgende Schritte:
● Zielstellung
● Systemgrenzen
● Sachbilanz von relevanten Input- und
Outputströmen eines Produktsystems
auf Wärme-, Brand- und Schallschutz – ist
weitere Voraussetzung. Bei einer ökologischen
Lebenszyklusbewertung sollte der
Variantenvergleich auf Gebäudeebene erfolgen,
da viele Einflussfaktoren – z.B. der
Reinigungsaufwand oder der Wasserbedarf
bzw. das Abwasseraufkommen – nicht von
einer Baukonstruktion abhängig sind und
erst auf Gebäudeebene berücksichtigt
werden können.
Als Systemgrenze ist das Gesamtgebäude
festzulegen. Darüber hinaus müssen
Abschneidekriterien definiert werden, um
zu einer einheitlichen Bewertung zu kommen.
Hier können beispielsweise Stoffströme
unberücksichtigt bleiben, wenn
der Einfluss auf die Sachbilanz kleiner
als 1 % ist.
Bei einer Sachbilanz werden sämtliche Inund
Outputs aus allen Prozessketten von
der Rohstoffgewinnung bis zur Fertigstellung
des Produkts – also von der Wiege
bis zum Werktor (cradle to gate) – erfasst.
Bei der Wirkungsabschätzung wird die Wirkung
verschiedener Substanzen bezüglich
eines Wirkungsindikators durch einen
gewichteten Summenwert bestimmt. So
werden die Klimaauswirkungen mit dem
Treibhauspotenzial GWP an der Leitsubstanz
Kohlendioxid (CO 2 ) festgelegt und
das CO 2 -Äquivalent wie folgt errechnet:
GWP = (m i · GWP i )
i
Der Faktor GWP i gibt an, um wie viel mal
stärker oder schwächer der Einfluss eines
Stoffes mit der Masse m i im Vergleich zu
CO 2 hinsichtlich des Treibhauseffektes ist.
2.2.2 Eingangswerte
Zukünftig werden die Wirkungsabschätzungen
unterschiedlicher Bauprodukte in
den Umweltdeklarationen (Environmental
Product Declaration EPD) unter Ansatz
einheitlicher Systemgrenzen ermittelt werden.
Die Kalksandsteinindustrie hat hier
bereits Mitte der neunziger Jahre vorbildlich
durch die Erstellung einer Ökobilanz
für den Baustoff Kalksandstein gehandelt
[14]. Andere Bauproduktehersteller ziehen
derzeit nach.
2.2.3 Ergebnisse
Beispielhaft erfolgt in Bild 12 die Bestimmung
der optimalen Wärmedämmstoffdicke
einer Kalksandsteinaußenwand im
Hinblick auf die Minimierung des Primärenergieeinsatzes
(Primary Energy Input
PEI), des Treibhauspotenzials (Global Warming
Potenzial GWP) sowie des Versauerungspotenzials
(Acidification Potenzial
AP). Dabei sind die Aufwendungen und
Wirkungen aus der Rohstoffgewinnung
bis zur Errichtung der Konstruktion sowie
der Primärenergiebedarf infolge von
Transmissionswärmeverlusten durch die
Außenwandkonstruktion und die Instandsetzung
berücksichtigt. Im Vergleich zur
ökonomischen Optimierung der Konstruktion
zeigt sich, dass beim wirtschaftlichen
Optimum (vgl. Bild 11) das ökologische
Optimum noch nicht erreicht wird.
Bei zukünftig steigenden Energiekosten
und damit höheren Wärmedämmstoffdicken
zeigen Kalksandsteinwände
mit Wärmedämmverbundsystemen
eine ökologisch positive Bilanz.
● Wirkungsabschätzung zur Beurteilung
der mit diesen Inputs und Outputs
verbundenen potenziellen Umweltwirkungen
● Auswertung der Ergebnisse der Wirkungsabschätzung
hinsichtlich der
Zielstellung
Zunächst ist die Zielsetzung zu formulieren.
Eine Lebenszyklusbewertung im Sinne
eines Baustoffrankings, bei dem ein Kilogramm
oder ein Kubikmeter des einen
Stoffes mit dem anderen Stoff verglichen
wird, greift zu kurz. Wie bereits beschrieben,
spielt insbesondere die technische
Lebensdauer bzw. Nutzungsdauer eine
maßgebende Rolle. Deshalb kann frühestens
auf Baukonstruktionsebene ein sinnvoller
erster Variantenvergleich erfolgen.
Eine technische Gleichwertigkeit der untersuchten
Konstruktionen – z.B. im Hinblick
PEI [kWh/(m 2 a)],
GWP [kg CO2-Äquivalent
/(m 2 a)],
AP [g SO2-Äquivalent
/(m 2 a)]
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0
PEI
GWP
AP
0 50 100 150 200
Dämmstoffdicke [cm]
Bild 12: Bestimmung der optimalen Dämmstoffdicke eines WDVS auf KS-Mauerwerk in Abhängigkeit ökologischer
Wirkungskategorien

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
3 Errichtungsphase
3.1 Rohstoffgewinnung
Kalksandsteine bestehen aus den rein
natürlichen Inhaltstoffen Kalk, Sand und
Wasser. Es werden keine chemischen Zusätze
beigemengt.
Der Sand wird meist in der Nähe des jeweiligen
Kalksandsteinwerkes gewonnen.
Aufgrund des Mischungsverhältnisses von
1:12 (Kalk zu Sand) werden bei der Produktion
große Mengen dieses Zuschlagstoffes
benötigt. Kurze Transportwege führen somit
zu einer sehr günstigen Ökobilanz.
Die Lagerstätten werden nach dem umweltschonenden
Abbau der Rohstoffe rekultiviert
und stehen zur Nutzung z.B. als
Naherholungsgebiete oder als Biotope für
Flora und Fauna wieder zur Verfügung. Oftmals
entstehen nach der Rekultivierung
landschaftsschutztechnisch höherwertigere
Gebiete als vor dem Abbau.
Kalksandsteine enthalten im Vergleich
zu anderen Baustoffen nur sehr geringe
Konzentrationen an radioaktiven Isotopen
(Tafel 5).
Die Strahlenexposition bei mineralischen
Baustoffen ergibt sich im Wesentlichen
aus unterschiedlichen Konzentrationen von
Radionukleiden und deren Folgeprodukten.
Dabei spielen die Edelgase Radon und Thoron
als Zerfallsprodukte von Radium und
Thorium eine Rolle. Alle natürlichen mineralischen
Produkte enthalten radioaktive Zerfallsprodukte
dieser beiden Radionukleiden
und emittieren eine gewisse Strahlungsmenge.
Dabei ist die abgesandte Menge
auch abhängig vom Porengefüge und Feuchtegehalt
des jeweiligen Baustoffes.
Ein größeres Problem als die natürliche
Radioaktivität der Baustoffe kann die Radonbelastung
im Erdboden sein. Radon ist
ein natürlich vorkommendes radioaktives
Edelgas. Es entsteht beim radioaktiven
Zerfall aus Radium. Es kann aus dem
Untergrund in Gebäude eindringen und
zur Innenraum-Luftbelastung führen. Die
Radonkonzentration in der Bodenluft ist
sehr unterschiedlich entsprechend den
geologischen Formationen. Angaben zur
regionalen Radonbelastungen können [16]
entnommen werden. Bei hoher Radonkonzentration
sind präventive Maßnahmen zu
empfehlen. Dies sind z.B. der Einbau einer
durchgehenden Bodenplatte statt der
Anordnung von Streifenfundamenten, ein
dichtes Kellermauerwerk, ein sorgfältiges
Abdichten von Leitungsdurchführungen im
Erdreich und eine natürliche oder mechanische
Belüftung der Kellerräume.
3.2 Herstellung
Kalksandsteine erweisen sich im Vergleich
zu anderen Wandbildnern in ökologischer
Hinsicht als besonders günstig. Kalk und
Sand werden nach Zugabe von Wasser
gepresst und durch Dampfdruck gehärtet.
Emissionen entstehen lediglich bei der
Dampferzeugung für die Dampfhärtekessel
(Autoklaven), die mit einer vergleichsweise
niedrigen Temperatur von ca. 200 °C betrieben
werden.
Da in sehr vielen Fällen das emissionsarme
Erdgas verwendet wird, ist der Energieaufwand
und die damit gekoppelten
Emissionen von Luftschadstoffen für die
Produktion von Kalksandsteinen gering.
Das Produkt Kalksandstein ist umweltneutral
und grundwasserunschädlich.
3.3 Transport
Kalksandsteine werden in knapp 100 Produktionsbetrieben
regional hergestellt.
Hieraus ergibt sich ein dichtes Netz von
Kalksandstein-Werken und damit kurze
Transportwege mit Entfernungen von ca.
40 bis 60 km vom jeweiligen KS-Werk.
Kurze Transportwege bedeuten geringe
Umweltbelastungen sowie niedrige Transportkosten
und eine sichere Terminierung
der Anlieferung.
3.4 Verarbeitung
Für den modernen Kalksandstein-Mauerwerksbau
gibt es vielfältige Rationalisierungsansätze,
die auch die Verarbeitung
erleichtern. Dazu zählen für das
kräfteschonende Mauern von Hand die
Griffhilfen um gesundheitlichen Schäden
vorzubeugen, das Nut-Feder-System und
entsprechende Mörtelschlitten für Dünnbett-
und Normalmörtel. Die Ausformungen
der Kalksandstein-Zweihandsteine erweisen
sich als ergonomisch besonders
günstig. Durch diese Griffhilfen „hängen“
die Steine an den Fingern.
Kalksandsteine mit einer bauüblichen
Feuchte und einem Gewicht von mehr als
25 kg werden entsprechend den Anforderungen
der Berufsgenossenschaft mit
Versetzgeräten verarbeitet. Hier bieten
die Kalksandsteine mit Nut-Feder-System
besondere Vorteile, da sie ein passgenaues
oberflächenebenes Mauern gewährleisten.
Kalksandsteine werden entweder werkseits
passgerecht zugeschnitten oder
bauseits durch Knacken oder Nass-Sägen
angepasst. Hierdurch wird die Staubentwicklung
für den Verarbeiter deutlich
reduziert.
Tafel 5: Natürliche Radioaktivität von Baustoffen [15]: Kalksandstein ist ein unbedenklicher Baustoff.
Baustoff
Natursandstein
Porphyr
Kalksandstein
Ziegel/Klinker
Naturbims
Hüttenschlacke
Stein mit Flugaschezusatz
Beton
Gasbeton
Naturgips
Chemiegips
– Apatit
– Phosphorit
Radionukleidkonzentration
[Bq/kg]
Exhalationsrate
[Bq/(m 2 · h)]
226
Ra
232
Th
222
Rn
230
Rn
10
40
10
50
60
75
80
50
20
5
20
260
10
22
15
15
50
20
60
10
15
15
15
15
1,0
3,3
0,9
0,2
1,5
0,6
1,2
1,1
1,0
0,2
0,4
24,1
170
150
90
30
180
110
190
70
60
30
150
80
empfohlener Grenzwert 130 130 5,0 1850
Auch beim Anmischen des Mörtels lässt
sich die Staubbildung minimieren, indem
zunächst das Anmachwasser eingebracht
und der Trockenmörtel anschließend beigefügt
wird. Näheres ist den Verarbeitungshinweisen
der Mörtelanbieter zu
entnehmen.
Für das nachträgliche Bearbeiten, wie z.B.
das Anlegen von Kabelkanälen, sind Fräsen
mit Staubabsaugung zu verwenden.
Darüber hinaus ist auf Kalksandstein-
Bausysteme hinzuweisen, die mit einer
durchgehenden Lochung für die Elektrokabelverlegung
versehen sind.
Zusammenfassend ist festzustellen, dass
das Kalksandstein-Bausystem alle Anforderungen
an den Arbeitsschutz erfüllt.
10

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
4. Nutzungsphase
4.1 Minimierung von Energieaufwendungen
und Emissionen
Mehr als 40 % des Primärenergieverbrauchs
in Deutschland werden für das
Betreiben von Gebäuden aufgewendet.
Hierzu gehören das Heizen, die Warmwasserversorgung,
das Kühlen, die Lüftung
sowie die Beleuchtung.
Die diesbezüglichen Energieaufwendungen
sowie die CO 2 -Emissionen werden entsprechend
der Energieeinsparverordnung
(EnEV) für Wohngebäude und für Nichtwohngebäude
berechnet. Die Ergebnisse
werden darüber hinaus in den Energieausweisen
dokumentiert.
Zielsetzung eines Energiekonzepts
muss es sein, durch passive baukonstruktive
Maßnahmen den Energiebedarf
zu reduzieren, um auf aufwendige
Anlagentechnik verzichten
zu können.
4.1.1 Heizenergiebedarf
Außenwandkonstruktionen aus Kalksandstein
sind in besonderem Maße geeignet,
alle Anforderungen an den baulichen Wärmeschutz
zu erfüllen. Hierdurch kann der
Heizwärmebedarf bis auf einen Passivhausstandard
– mit weniger als 15 kWh/(m²·a)
– oder auf einen Nullheizenergiestandard
reduziert werden.
4.1.2 Warmwasserversorgung
Die Unterstützung der Warmwasserversorgung
mit solarthermischen Anlagen ist
grundsätzlich wirtschaftlich.
4.1.3 Kühlung
Gebäude aus Kalksandsteinmauerwerk
erweisen sich aufgrund der hohen speicherfähigen
Masse bezüglich des sommerlichen
Wärmeschutzes besonders günstig.
Die Temperaturamplitude im Tag-Nacht-
Rhythmus einer Hitzeperiode wird erheblich
reduziert. So werden Überhitzungsstunden
minimiert und man kann vielfach
auf eine Klimatisierung verzichten.
4.1.4 Lüftung
Insbesondere aus hygienischen Gründen
wird ein Mindestluftwechsel erforderlich.
Dieser Mindestluftwechsel wird in Form
einer freien oder ventilatorgestützten Lüftung
sichergestellt. Baukonstruktionen
atmen nicht: Die auf dem Wege der Diffusion
abführbare Feuchtigkeitsmenge
beträgt weniger als ein Hundertstel der
durch einen Luftwechsel abführbaren
Feuchtigkeitsmenge.
Eine luftdichte Gebäudehülle ist Voraussetzung,
um ungewollte Lüftungswärmeverluste
zu vermeiden. Hierzu werden die Anforderungen
in der EnEV mit der Begrenzung
des Gebäudeluftwechsels n 50 auf 3/h bei
freier und 1,5/h bei ventilatorgestützter
Lüftung festgelegt. Ein vollflächiger Innenputz
erfüllt die Funktion der Luftsperre
auch bei Kalksandsteinmauerwerk ohne
Stoßfugenvermörtelung.
Geregelte Außenwandluftdurchlässe (ALD)
sorgen für einen Mindestluftwechsel und
begrenzen gleichzeitig den Luftvolumenstrom.
Ist eine maschinelle Lüftung unvermeidlich,
sollte im Variantenvergleich der
Einsatz von Anlagen mit Wärmerückgewinnung
geprüft werden.
4.1.5 Beleuchtung
Die Energieaufwendungen für eine künstliche
Beleuchtung können durch eine Optimierung
der Tageslichtnutzung minimiert
werden. Für eine ausreichende Belichtung
in die Tiefe des Raums hinein sind insbesondere
die oberen Fensterflächen von
Bedeutung. Durch die Ausbildung deckengleicher
Unterzüge kann auf die Stürze
verzichtet werden.
Lichtlenksysteme, eine automatische Dimmung
oder eine präsenzabhängige Steuerung
führen darüber hinaus zu einer weiteren
Reduzierung des Strombedarfs.
Lebenszyklusanalysen zeigen: Mit KS-
Wänden lassen sich Energieaufwand
und Emissionen minimieren.
4.2 Behaglichkeit
Gebäude müssen den Bedürfnissen ihrer
Nutzer entsprechen und sollen ein hohes
Maß an Wohlbefinden gewährleisten [8].
Dies ist ein wesentlicher Aspekt der soziokulturellen
Dimension der Nachhaltigkeit.
Die Erhaltung der menschlichen Gesundheit
und die Behaglichkeit bestimmen in
hohem Maße die Leistungsfähigkeit des
Menschen.
Dabei können folgende Arten der Behaglichkeit
differenziert werden:
● Thermische hygrische Behaglichkeit
(Wahrnehmung durch Wärme- und Tastsinn)
– Temperatur der Raumluft
– Temperatur der Begrenzungsflächen
– Luftfeuchte
– Luftgeschwindigkeit
– Bekleidung
– Aktivität
● Akustische Behaglichkeit
(Wahrnehmung durch Hörsinn)
● Optische und visuelle Behaglichkeit
(Wahrnehmung durch Sehsinn)
– Beleuchtungsniveau
– Gleichmäßigkeit der Beleuchtung
– Farbe
● Olfaktorische Behaglichkeit
(Wahrnehmung durch Geruchssinn)
● Psychologische Behaglichkeit
– Persönliche Bedürfnisse
– Sichtkontakt mit der Außenwelt
– Bewegungsmöglichkeit im Raum
– Alter
– Gesundheitszustand
– Gewöhnung und Einstellung zu
Situationen
● Motorische Behaglichkeit
– Bewegung
– Gleichgewicht
– Tätigkeit
– Aktivität
● Haptische Behaglichkeit
(Wahrnehmung unter Einbeziehung des
Tast-, Wärme- und Sehsinns bei der Beurteilung
der Oberflächenwirkung von
gegenständlicher Materie)
Im Folgenden sollen die Bereiche der
thermisch-hygrischen Behaglichkeit und
der akustischen Behaglichkeit vertiefend
behandelt werden.
4.2.1 Thermisch-hygrische Behaglichkeit
Der menschliche Körper ist nur begrenzt
in der Lage, seine Körpertemperatur unabhängig
von den ihn umgebenden Luftzuständen
und seiner Muskelaktivität
konstant zu halten. Ein völlig entspannter
Körper benötigt im Behaglichkeitszustand
beim Sitzen die zur Gewährleistung des Lebens
erforderliche Mindestwärmebildung
von etwa 60 W/m² Körperoberfläche. In
diesem Zustand herrscht energetisches
Gleichgewicht zwischen der im Körper erzeugten
und von ihm abgegebenen bzw.
gespeicherten Wärme. Thermorezeptoren
in der Haut und im Gehirn regeln
die Körpertemperatur und sind für das
Wärmeempfinden verantwortlich. Die innere
Wärmeerzeugung erfolgt durch Verbrennungsprozesse
in den Organen und
durch körperliche Tätigkeit, wie Muskel-
11

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
bewegung. Die äußere Wärmeabgabe erfolgt
durch:
● Konvektion der an der Hautoberfläche
vorbei streichenden Luft
● Wärmeleitung an berührten Fläche, z.B.
Füßen, Händen und Gesäß
● Wärmestrahlung von der Körperoberfläche
an die umgebenden kälteren
Bauteiloberflächen
● Verdunstung von Wasser auf der Haut,
z.B. durch Schwitzen
● Atmung
● Ausscheidung, Einnahme von Speisen,
Diffusion und anderem
Um die Gehirntemperatur weitestgehend
konstant zu halten, erfolgt bei sinkender
Umgebungstemperatur vornehmlich eine
Durchblutung des Kopfes; die Temperatur
der Extremitäten sinkt.
Neben den beschriebenen Einflussgrößen
ist auch das subjektive Empfinden des
Einzelnen von Bedeutung. Deshalb kann
das Wärmeempfinden lediglich als Erwartungswert
vorausgesagt werden.
Predicted Mean Vote (PMV)
Nach DIN EN ISO 7730 erfolgt eine Vorhersage
der Klimabeurteilung durch eine
große Personengruppe, die einem gemäßigtem
Umgebungsklima ausgesetzt ist.
Die Beurteilungsskala nach Tafel 6 ergibt
sich aus dem rechnerischen Ansatz der
körperlichen Tätigkeit, der Bekleidung, der
Lufttemperatur, der mittleren Strahlungstemperatur,
der relativen Luftgeschwindigkeit
und des Wasserdampfpartialdrucks.
Aus dem erwarteten durchschnittlichen
Votum (Predicted Mean Vote PMV) kann
entsprechend Bild 13 auf den Prozentsatz
an Unzufriedenen (Predicted Percentage of
Dissatisfied PPD) geschlossen werden.
Tafel 6: Beurteilungsskala nach DIN EN ISO 7730 für
gemäßigtes Umgebungsklima
+3 heiß
+2 warm
+1 etwas warm
0 neutral
-1 etwas kühl
-2 kühl
-3 kalt
PPD (vorausgesagter Prozentsatz an Unzufriedenen)
Bild 13: Vorausgesagter Prozentsatz an Unzufriedenen (PPD) in Abhängigkeit vom mittleren Votum PMV
Es zeigt sich, dass auch bei einer neutralen
durchschnittlichen Bewertung einer
großen Personengruppe ein Anteil an Unzufriedenen
verbleibt.
Operative Temperatur
Wesentliche Randbedingung für das Behaglichkeitsempfinden
ist die operative
Temperatur. Die operative Temperatur ergibt
sich als arithmetisches Mittel der Lufttemperatur
und der mittleren Temperatur
der umgebenden Bauteiloberflächen.
operative Temperatur im Raum To [ C]
%
80
60
40
30
20
10
8
6
5
28
27
26
25
24
23
22
21
20
19
18
-2,0 -1,5 -1,0 -0,5 0
kühl
etwas
kühl
neutral
PMV (vorausgesagtes mittleres Votum)
nur für kurze Zeiträume
Optimum
bei Quelllüftungssystem
0 = i + Θ si
2
mit:
= operative Temperatur [°C]
0
i
Θ si
0,5 1,0 1,5 2,0
etwas
warm
warm
= Lufttemperatur [°C]
= mittlere Temperatur der umgebenden
Bauteiloberflächen [°C]
Die Beziehung gilt unter der Voraussetzung,
dass die relative Luftgeschwindigkeit
am Körper weniger als 0,2 m/s beträgt
5 10 15 20 25
Außenlufttemperatur [ C]
Bild 14: Zulässigkeitsbereich der operativen Temperatur in Abhängigkeit von der Außenlufttemperatur nach
DIN 1946-2
30
12

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
und dass der Unterschied zwischen der
mittleren Strahlungstemperatur und der
Lufttemperatur geringer als 4 K ist. Der
zulässige Bereich der operativen Temperatur
ist in Bild 14 dargestellt.
Kalksandstein-Außenwände führen in der
kalten Jahreszeit zu einer hohen minimalen
Bauteilinnenoberflächentemperatur,
so dass die Behaglichkeit in besonderem
Maße gegeben ist.
Durch die hohe speicherfähige Masse
erweisen sich massive Bauarten,
wie mit Kalksandsteinen, gegenüber
leichten Bauarten auch beim sommerlichen
Wärmeschutz als deutlich
günstiger.
1 2 3 4 5 6 7
+2,70 m
+1,70 m
Die Tag-Nacht-Temperaturamplituden werden
reduziert. Damit wird auch die Überhitzung
in den Tagesstunden verringert.
Lufttemperaturschichtung
Eine Lufttemperaturschichtung bzw. ein
ungewöhnlich großer vertikaler Lufttemperaturgradient
zwischen Nackenhöhe und
Fußgelenkhöhe sitzender Menschen kann
zur Beeinträchtigung der thermischen Behaglichkeit
führen. Eine von unten nach
oben zunehmende Temperatur wird als
unangenehmer empfunden, als eine von
oben nach unten zunehmende Temperatur.
Im ersten Fall sollte die Temperaturdifferenz
zwischen Knöchelhöhe 0,1 m und
Kopfhöhe eines Sitzenden 1,1 m nach
DIN 1946-2 nicht mehr als 2 K bzw. nach
16 20 24 16 20 24 16 20 24 16 20 24 16 20 24 [ C]
Bild 15: Beispiele für vertikale Temperaturprofile bei verschiedenen Heizsystemen nach [17]: 1 theoretischideale
Temperaturverteilung, 2 Radiatoren an Innenwand, 3 Radiatoren an Außenwand, 4 Einzelöfen (an
Innenwand), 5 Luftheizung, 6 Decken-Strahlungsheizung, 7 Fußbodenheizung
DIN EN ISO 7730 nicht mehr als 3 K betragen.
In Bild 15 sind Beispiele für vertikale Temperaturprofile
bei verschiedenen Heizsystemen
angegeben.
Strahlungstemperatur-Asymmetrie
Die Behaglichkeit eines Menschen hängt
auch von der Strahlungstemperatur-Asymmetrie
ab. Am empfindlichsten reagiert
der Mensch auf Strahlungstemperaturunterschiede,
die durch warme Decken
und kalte Wände verursacht werden.
Demgegenüber werden kühle Decken und
warme Wände innerhalb gewisser Grenzen
als angenehm empfunden.
Bild 16 gibt den Prozentsatz von Menschen
an, die sich bei Strahlungstemperatur-Asymmetrien
unzufrieden fühlen.
kalte Wand warme Decke kalte Decke
warme Wand
Unzufriedene Personen [%]
60
40
20
10
6
4
60
40
20
10
6
4
60
40
20
10
6
4
t pr t pr t pr 2
2
2
2
t pr
1
1
1
1
0 5 10 15 20 25 30 °C 0 5 10 15 20 25 30 °C 0 5 10 15 20 25 30 °C 0 5 10 15 20 25 30 °C
60
40
20
10
6
4
t pr : Strahlungstemperaturdifferenz zwischen der Sitzposition und der betrachteten Fläche
Bild 16: Prozentsatz Unzufriedener in Abhängigkeit der Strahlungstemperatur-Asymmetrie [18]
13

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
mittlere Luftgeschwindigkeit [m/s]
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
15 % Unzufriedene
Turbulenzgrad 0 % 10 %
20 %
40 %
60 %
0
18 20 22 24 26 28
Lufttemperatur [ C]
Bild 17: Maximal zulässige Raumluftgeschwindigkeit
bei 15 % Unzufriedenen in Abhängigkeit von der
Raumlufttemperatur und dem Turbulenzgrad der
Raumluftströmung
Durch eine hohe Wärmespeicherkapazität
der Bauteile, wie sie bei Kalksandsteinen
gegeben ist, wird die Strahlungs-Asymmetrie
vermindert.
Beeinträchtigung durch Zugluft
Zugluft führt zu einer unerwünschten lokalen
Abkühlung des menschlichen Körpers
infolge Konvektion. Nach DIN EN ISO
7730 kann die Beeinträchtigung durch Zugluft
(Draft Risk – DR) als vorausgesagter
Prozentsatz von Menschen ausgedrückt
werden, die sich durch Zugluft belästigt
fühlen. Diese Abschätzung erfolgt in Abhängigkeit
von der lokalen Lufttemperatur,
der mittleren Luftgeschwindigkeit und dem
Turbulenzgrad, der als Verhältnis der Standardabweichung
der lokalen Luftgeschwindigkeit
zur mittleren Luftgeschwindigkeit
ermittelt wird (Bild 17).
Luftfeuchte
Neben der Raumlufttemperatur bestimmt
die relative Luftfeuchtigkeit das Behaglichkeitsempfinden
(Bild 18). Bei einer Luftfeuchtigkeit
unter 35 % relative Feuchte
trocknen die Schleimhäute der Atmungsorgane
aus. Hohe Luftfeuchten werden
ebenfalls als unbehaglich empfunden,
zudem besteht die Gefahr der Schimmelpilzbildung
oder gar der Bildung von Oberflächentauwasser.
Kalksandsteinmauerwerk weist ein hohes
Absorptionsvermögen von Wasserdampf
Geltungsbereich:
mittlere Oberflächentemperatur der
Raumbegrenzungen R von 19,5 bis 23 °C
Luftbewegung v von 0 bis 20 cm/s
Bild 18: Behaglichkeitsbereich von relativer Luftfeuchte
und Raumlufttemperatur bei sitzender
Beschäftigung sowie einer Luftgeschwindigkeit
20 cm/s nach [19]
auf, so dass ein erhöhter nutzungsbedingter
Feuchteanfall gepuffert werden
kann.
Wärmeableitung
In Bädern, Kindergärten und anderen
Räumen mit direktem Fußkontakt ist
die Wärmeableitung von Fußböden nach
DIN 52614 wie folgt klassifiziert:
● Wärmeableitstufe I
(besonders fußwarm):
W 1 < 38 kJ
m 2
● Wärmeableitstufe II
(ausreichend fußwarm):
38 kJ
m 2
188 kJ
m 2
W 1 50
W 10 293
W 10 < 188 kJ
m 2
kJ
m 2
kJ
m 2
● Wärmeableitstufe III
(nicht ausreichend fußwarm):
W 1 > 50 kJ
m 2
W 10 < 293 kJ
m 2
Die Wärmeableitung W 1 bzw. W 10 gibt die
flächenbezogene Wärmemenge an, die in
einem Zeitraum von 1 bzw. 10 Minuten
von einer Prüfwärmequelle auf einen Fußbodenaufbau
übertragen wird.
Im Moment der Berührung stellt sich an
der Grenzschicht zwischen Haut und der
Materialoberfläche die Kontakttemperatur
k ein:
k = b M · Θ M + b H · Θ H
b M + b H
mit:
k = Kontakttemperatur [°C]
Θ M = Materialtemperatur [°C]
Θ H = Hauttemperatur [°C]
b M = Wärmeeindringkoeffizient des
Materials [J/(m 2 · K · s 1/2 )]
b H = Wärmeeindringkoeffizient der
Haut [J/(m 2 · K · s 1/2 )]
b H ≈ 580 J/(m 2 · K · s 1/2 )
Die Wärmemenge, die bei kurzer Berührung
in das berührte Medium – z.B. den Bodenbelag
– zu- bzw. abfließt, wird durch den
Wärmeeindringkoeffizienten beschrieben
– auch Wärmebeharrungsvermögen oder
Temperaturträgheit genannt:
=
c · ·
c = spezifische Wärmespeicherkapazität
[kJ/(kg·K)]
= Rohdichte [kg/m³]
= Wärmeleitfähigkeit [W/(m·K)]
Kategorien des Umgebungsklimas
Zusammenfassend lassen sich nach DIN
EN ISO 7730 drei Kategorien des Umgebungsklimas
A bis C definieren, die die
Höhe des Komforts widerspiegeln. Dabei
bietet Kategorie A den höchsten Komfort.
In Tafel 7 sind die verschiedenen Temperaturrandbedingungen
nach DIN EN 7730
definiert.
In Abhängigkeit von der Nutzung können
hieraus für Räume in unterschiedlichen
Gebäudetypen Gestaltungskriterien abgeleitet
werden. Beispiele hierfür bietet die
DIN EN ISO 7730. Mit massiven Bauarten
– wie Gebäude mit Kalksandsteinmauerwerk
– lassen sich diese Kriterien aufgrund
der hohen speicherfähigen Masse
problemlos erreichen.
4.2.2 Akustische Behaglichkeit
Die akustische Behaglichkeit wird durch das
damit erzielte Wohlbefinden charakterisiert,
das hauptsächlich über den Gehörsinn vermittelt
wird. Etwa 75 % der Deutschen
fühlen sich durch Lärm gestört (Bild 19)
und sehen darin einen Umzugsgrund
(Bild 20). Die Art der akustischen Reizaufnahme
kann sehr unterschiedlich sein
14

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
Tafel 7: Kategorien des Umgebungsklimas nach DIN EN 7730
Kategorie A Kategorie B Kategorie C
Vertikaler Lufttemperaturunterschied
1,1 und 0,1 m über dem Fußboden [°C] < 2 < 3 < 4
Oberflächentemperaturbereich des Fußbodens [°C] 19 bis 29 19 bis 29 19 bis 31
Asymmetrie der Strahlungstemperatur [K]
Warme Decke
Kühle Wand
Kühle Decke
Warme Wand
[20]. Während der Eine durch die Nutzung
von Ohrstöpseln die Stille sucht, um die
außerhalb seiner Behaglichkeitsvorstellungen
auftretenden störenden Geräusche
aus der eigenen Wahrnehmung zu verbannen,
schaltet der Andere ganz gezielt
diese ruhigen Umgebungsgeräusche aus
seinem Bewusstsein aus und ersetzt sie
durch Kopfhörer, um sich bei Schalldruckpegeln
am Ohr von über 100 dB behaglich
zu fühlen.
Wie in [21] beschrieben, hat der Schallschutz
in Gebäuden eine große Bedeutung
für die Gesundheit und das Wohlbefinden
des Menschen. Besonders wichtig ist er
im Wohnungsbau, da die Wohnung dem
Menschen einerseits zur Entspannung
und zum Ausruhen dient, andererseits
aber auch den privaten Bereich gegenüber
den Nachbarn abschirmen soll. Genauso
< 5
< 10
< 14
< 23
wichtig ist Schallschutz in den Industrieund
Verwaltungsbereichen, in denen laute
und leise Tätigkeiten gleichzeitig ausgeübt
werden.
Durch die hohe Rohdichte und die damit
erzielbare hohe flächenbezogene Masse
von Kalksandsteinwänden lassen sich die
Anforderungen nach DIN 4109 einschließlich
der Anforderungen an einen erhöhten
Schallschutz problemlos erfüllen.
4.3 Gesundheit
Im Hinblick auf den Gesundheitsschutz
sind drei Bereiche zu nennen:
● Brandschutz
< 5
< 10
< 14
< 23
< 7
< 13
< 18
< 35
Tafel 8: Statistische Daten über Brandhäufigkeiten, Brandtote und Gebäudeschäden im Wohnbau nach [23]
Risikodaten Schweiz Bauart Prozentueller Vergleich [%]
Eintrittshäufigkeit
[Brände/(10 5 a m 2 )]
Schadensausmaß *)
[€/(m 2 a)]
Brandopfer
[1/(10 6 m 2 a)]
2,780
4,465
0,114
0,281
0,028
0,079
*)
Schäden, die infolge Brand am Gebäude auftreten
27,5 %
23,0 %
7,8 %
Massivbau
Holzbau
Massivbau
Holzbau
Massivbau
Holzbau
100
160
100
247
100
282
● Vermeidung von Schimmelpilzbildung
● Sicherstellung der Raumluftqualität
38,7 %
4,8 %
10,7 %
4.3.1 Brandschutz
Zielsetzung des Brandschutzes ist es, u.a.
im Brandfall Leib und Leben zu retten. Der
Brandschutz stellt somit die höchste Stufe
des Gesundheitsschutzes dar. In brandschutztechnischer
Hinsicht lassen sich mit
Kalksandsteinwänden alle Anforderungen
nach DIN 4102 sowie der Landesbauordnung
erfüllen. Mehr dazu in [22].
Schneider und Oswald stellen in [23] fest,
dass der Brandschutz wesentlich von der
Bauart – Holz- oder Massivbau – bestimmt
wird (Tafel 8).
Vermeidung von Schimmelpilzbildung
Neuere Untersuchungen zeigen, dass eine
Gefährdung der Schimmelpilzbildung
gegeben ist, wenn in den bauteiloberflächennahen
Bereichen eine Luftfeuchtigkeit
von mehr als 80 % relativer Feuchte über
mehrere Stunden am Tag an mehreren
aufeinanderfolgenden Tagen gegeben ist.
Die DIN 4108-2 definiert hierzu einen
einzuhaltenden Temperaturfaktor f Rsi :
f Rsi = Θ si – Θ e
0,7
Θ i – Θ e
mit
f Rsi = Temperaturfaktor an der Bauteilinnenoberfläche
Θ si = maßgebende Temperatur an der
Bauteilinnenoberfläche [°C], z.B.
minimale Temperatur im Bereich
von Wärmebrücken
Θ i = Lufttemperatur [°C]
(Θ i = 20 °C nach DIN 4108-2)
Θ e = Außenlufttemperatur [°C]
(Θ e = –5 °C nach DIN 4108-2)
Sofern der Nutzer ordnungsgemäß lüftet
und heizt, also eine relative Feuchte von
i < 50 % nicht überschritten wird und die
Lufttemperatur Θ i 20 °C beträgt, ergibt
sich hieraus, dass die Oberflächentemperatur
Θ si mindestens 12,6 °C beträgt.
Damit stellt sich an der Oberfläche eine
maximale relative Feuchte von si 80 %
ein; das schließt die Gefahr einer Schimmelpilzbildung
aus.
41,6 %
stark bis sehr stark
etwas
kaum
gar nicht
Bild 19: Wie sehr fühlen Sie sich in Ihrer Wohnung /
Ihrem Haus durch Lärm belästigt? [24]
45,6 %
Ja, ich bin bereits umgezogen
Ja, ich habe bereits darüber nachgedacht
Ja, generell für mich ein Umzugsgrund
Nein, für mich kein Umzugsgrund
Bild 20: Würden Sie aufgrund von Lärmbelästigung
einen Umzug in Erwägung ziehen? [24]
Maßnahmen des winterlichen Wärmeschutzes
führen zu einer Erhöhung der
Bauteilinnenoberflächentemperatur. Kalksandsteinaußenwände,
die dem derzeitigen
Anforderungsniveau an den winterlichen
Wärmeschutz entsprechen, führen zu Wandinnenoberflächentemperaturen,
die weit
über die Anforderungen nach DIN 4108-2
hinausgehen. Damit ist auch bei nicht vollständig
zu vermeidenden konstruktiven
15

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
bzw. geometrischen Wärmebrücken eine
ausreichende Sicherheit gegeben. Hierbei
ist auf die wärmetechnisch optimierten
Ausführungsdetails der KS-Industrie und
auf Beiblatt 2 der DIN 4108 hinzuweisen,
die zu einer deutlichen Reduzierung des
Wärmebrückeneinflusses führen [25, 26].
Sicherstellung der Raumluftqualität
Im Hinblick auf die Sicherstellung der
Raumluftqualität ist insbesondere auf die
Anforderungen hinzuweisen bezüglich
● Kohlendioxyd (CO 2 ),
● Formaldehyd und
● flüchtiger organischer Verbindungen
(TVOC).
Kohlendioxyd CO 2
Die Innenraumluft sollte einen Wert von
0,15 % CO 2 nicht überschreiten. Dieser
allgemein empfohlene hygienische Innenraumluftrichtwert
gilt in Räumen mit
raumlufttechnischen Anlagen bei sitzender
oder leichter Tätigkeit. Grundsätzlich
kann auch die traditionelle Pettenkofer-
Zahl mit 0,10 % zur Bewertung herangezogen
werden.
Formaldehyd
Vom Bundesgesundheitsamt BGA wurde
1977 für Innenräume der Wert 0,1 ppm
(0,12 mg pro m 3 ) als Grenzwert vorgeschlagen.
TVCO-Konzentrationen
Neben klassischen Gefahrstoffen stellen
die flüchtigen organischen Verbindungen
eine große Gruppe der Emissionen, die
durch Bauprodukte in den Innenraum
getragen werden. Aufgrund der Vielzahl
von chemischen Verbindungen, die bis
jetzt nur zu einem Bruchteil toxikologisch
untersucht werden konnten, wurden verschiedenste
Konzepte entwickelt, die
Bewertungen auf Basis von Summenkonzentrationen
(TVOC) in Verbindung mit Einzelstoffbetrachtungen
vornehmen.
Hierzu werden verschiedene Ziel- und
Richtwerte für VOC in Innenräumen angegeben.
Beispielhaft sind in Tafel 9 die Zielund
Richtwerte nach [27] dargestellt.
Es wird somit eine Begrenzung des Summenwerts
für leichtflüchtige organische
Verbindungen von 200 µg/m 3 vorgeschlagen.
Kalksandsteine bestehen aus rein natürlichen
Stoffen, so dass eine Beeinträchtigung
der Innenraumluftqualität ausgeschlossen
werden kann. Insbesondere
bei den anderen Materialien des Innenausbaus
sollte jedoch auf die Wahl emissionsfreier
Produkte geachtet werden. Für
die Bewertung von VOC-Emissionen aus
Bauprodukten wurden seitens des Umweltbundesamtes
UBA und des Deutschen
Instituts für Bautechnik DIBt Verfahren zur
Klassifizierung entwickelt.
4.4 Minimierung weiterer Aufwendungen
in der Nutzungsphase
Als weitere Aufwendungen in der Nutzungsphase
sind zu nennen:
● Reinigungsaufwand
● Instandhaltungsaufwand
Reinigung
Untersuchungen zeigen, dass der Reinigungsaufwand
bei Verwaltungsgebäuden
bis zu 30 % der Baufolgekosten betragen
kann.
Kalksandsteinwände lassen sich auch
als Sichtmauerwerk problemlos reinigen.
Bei bewittertem KS-Sichtmauerwerk sind
die Empfehlungen der KS-Industrie für
Beschichtungen und Imprägnierungen
entsprechend [28] zu beachten, um Verunreinigungen
oder Veralgungen zu vermeiden.
Instandhaltung
Eine turnusmäßige Instandhaltung erhöht
die technische Lebensdauer von Konstruktionen
erheblich. Aufgrund der Robustheit
sind Kalksandsteinwände instandhaltungsfrei.
Beschichtungen oder Imprägnierungen
sowie Dämmmaßnahmen als Wärmedämmverbundsystem
oder vorgehängte
hinterlüftete Bekleidung erfordern eine turnusmäßige
Inspektion und Wartung.
5 Abriss und Recycling
Am Ende des Lebenszyklus eines Gebäudes
steht der Abbruch. Eine der Zielsetzungen
des nachhaltigen Bauens ist es,
Bauwerke soweit wie möglich zu recyceln,
so dass die Materialien oder Produkte
nach einem Aufbereitungsprozess wieder
am Stoffstrom teilnehmen können. Dabei
gilt die Regel:
Wiederverwendung vor Wiederverwertung
vor Beseitigung
5.1 Regelung
Die gesetzliche Regelung zur Verwertung
und Beseitigung von Bau- und Abbruchabfällen
erfolgt durch mehrere miteinander
in Verbindung stehende Gesetze, Verwaltungsvorschriften,
Regeln und Richtlinien.
Relevant für Deutschland sind:
● Kreislaufwirtschafts- und Abfallgesetz
(KrW-/AbfG)
Tafel 9: Ziel- und Richtwerte der Substanzgruppen nach Scholz [27]
Substanzgruppe Zielwerte [µg/m³] Richtwerte [µg/m³]
Alkane und Alkene 50 200
Aromaten 50 200
Terpene / Sesquiterpene 20 200
Chlorierte Kohlenwasserstoffe 10 50
Ester und Ketone 10 100
Aldehyde C 5 – C 10 20 50
Alkohole 20 50
Ethylenglykole /-ether 20 50
Propylenglykole /-ether 10 50
Sonstige 20 50
Summe: VOC / SVOC
< 200 µg/m³
16

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
● Vollzugshinweise der deutschen Länderarbeitsgemeinschaft
Abfall (LAGA-
Empfehlungen)
● Europäisches Abfallverzeichnis
● Urteile des deutschen Bundesverwaltungsgerichtes
(BVerwG) und die vom
europäischen Gerichtshof (EUGH) begründeten
Handlungsanweisungen
Die Bundesregierung hat in den Jahren
2001 und 2002 (verbindlich seit dem
01.01.2003) mit der „Verordnung über
die Entsorgung von gewerblichen Siedlungsabfällen
und bestimmten Bau- und
Abbruchabfällen“ – kurz Gewerbeabfallverordnung
GewAbfV – ein Regelwerk geschaffen,
dass die gesetzlichen Vorgaben
der Getrennthaltung zur ordnungsgemäßen
und schadlosen sowie möglichst hochwertigen
Verwertung konkretisieren soll.
Abweichend von den bekannten Begriffsbestimmungen
über „Baustellenabfälle“,
„Bauschutt“ und „Bauabfälle“ aus Ziffer
2.2.1 der TA Siedlungsabfall definiert
die GewAbfV den Begriff „Bau- und Abbruchabfälle“,
indem sie in § 1, Abs. 1,
Nr. 2 GewAbfV auf § 8 GewAbfV verweist.
Dort werden einige im europäischen Abfallverzeichnis
unter der Katalognummer 17
als „Bau- und Abbruchabfälle“ enthaltene
Abfallarten nach Tafel 10 genannt.
Kalksandsteine im Gemenge von
Bauabbruchmassen sind im europäischen
Abfallartenkatalog unter der
EAK-Nummer 17 01 07 Bauschutt,
bestehend aus Beton, Ziegeln, Mörtel,
Kalksandstein, Keramik, Ton, Tontöpfen
und Dachpfannen eingeordnet.
Tafel 10: Bau- und Abbruchabfälle nach EU-Abfallartenverzeichnis
Abfallart
Glas 170202
Kunststoff 170203
5.2 Verfahren
Die Möglichkeit des Recyclings soll beispielhaft
zum einen für Kalksandstein,
zum anderen für expandierten Polystyrol-
Hartschaum von Wärmedämmverbundsystemen
dargestellt werden.
Beispiel 1: Kalksandstein
Auf dem Gebiet des Recyclings von Kalksandstein-Materialien
wurden in den vergangenen
14 Jahren folgende wesentliche
Forschungsarbeiten durchgeführt:
● Verwendung von sortenreinem KS-
Material (Produktionsabfälle) für die
erneute KS-Produktion,
● Einfluss von anhaftenden anderen Baustoffen
an KS-Recycling-Splitt auf die
Qualität von KS-Recyclingsteinen,
● Verwendung von ursprünglichem KS-
Material für den Beton- und Stahlbetonbau,
den Straßenbau und die erneute
KS-Produktion.
Ergebnis dieser Forschungsvorhaben ist,
dass
● aus KS-Mauerwerk-Recycling-Bruchmaterial
erneut KS-Mauersteine herstellbar
sind,
● sich die optische Qualität von Kalksandsteinen
mit Recyclingzuschlag
von der ursprünglich gewohnten weißen
Farbe des Kalksandsteins in eine
grau-braune Färbung ändert und
● die Druckfestigkeit der Steine um
ca. 10 % reduziert wird, was jedoch
bei der hohen Druckfestigkeit von
Kalksandsteinen keine Einschränkung
bedeutet.
EU-Abfallartenverzeichnis Nr.
Metalle 170401 – 170407, 170411
Beton 170101
Ziegel 170102
Fliesen-Ziegel-Keramik 170103
Beispiel 2: Expandierter Polystyrol-
Hartschaum
Das technische Recycling von expandiertem
Polystyrol-Hartschaum EPS ist
vollständig entwickelt und wird derzeit
umgesetzt. Das rückgeführte EPS, das
hauptsächlich aus Verpackungsmaterial
oder sortenreinem, unverschmutztem
Verschnitt von Baustellen besteht, wird zu
kleinen Fraktionen zerkleinert und unter
Wasserdampf und in neue EPS-Produkte
geformt. Dieser Prozess verläuft ohne chemische
Prozesse, so dass er mehrmals
hintereinander stattfinden kann.
Dagegen wird aus Bauwerken rückgebautes
EPS derzeit nur in geringen Mengen
in den Wiederverwendungsprozess
überführt. Gründe dafür sind die Materialverschmutzungen,
z.B. mit mineralischem
Kleber oder Bitumen. Die anfallenden EPS-
Bauabfälle werden in der Regel deponiert
bzw. in speziellen Verbrennungsanlagen
thermisch verwertet. Eine weitere Verwertungsmöglichkeit
ist das Einbringen von
EPS-Kügelchen in den Boden zur Bodenauflockerung.
Für die in Zukunft sortenrein zu trennenden
Fraktionen an EPS-Bauabfällen kann als
Entsorgungsweg die energetische Verwertung,
das Downcycling (z.B. Einsatz in Betonen,
Ziegelporosierung, Bodenauflockerung),
aber auch die Rückführung für die
Wiederverwendung genannt werden.
Darüber hinaus sind erste labortechnische
Anlagen zu nennen, die expandierten
Polystyrol-Hartschaum in Styrol zurückwandeln
können. Diese Anlagen arbeiten
derzeit jedoch noch nicht in industriellem
Maßstab.
Für genutztes EPS in Verbundkonstruktionen,
wie z.B. bei WDVS, bedarf es der
Entwicklung von Trennmethoden für den
technischen Rückbau, die eine ausreichende
Qualität für die Wiederverwendung
gewährleisten.
Darüber hinaus ist darauf hinzuweisen,
dass es bereits mehrere allgemeine bauaufsichtliche
Zulassungen für Wärmedämmverbundsysteme
gibt, in denen das
Aufdoppeln der Systeme mit Neusystemen
geregelt wird. Somit kann auf ein vorhandenes
intaktes Wärmedämmverbundsystem
ein weiteres herstellergleiches System aufgebracht
werden, um z.B. den baulichen
Wärmeschutz deutlich zu verbessern.
Beton-Fliesen-Ziegel-Keramik-Kalksandstein 170107
17

KALKSANDSTEIN – Umwelt und Gesundheit
Literatur
[1] Abschlussbericht der Enquete-Kommission
„Schutz des Menschen und
der Umwelt“ des 13. Deutschen Bundestags.
„Konzept Nachhaltigkeit, vom
Leitbild zur Umsetzung“, Deutscher
Bundestag, Referat Öffentlichkeitsarbeit,
Bonn 1998.
[2] Bundesministerium für Wirtschaft und
Technologie BMWi: Energiedaten, nationale
und internationale Entwicklung.
http://www.bmwi.de/BMWi/Navigation/Energie/Energiestatistiken.
Stand:
19.08.2008.
[3] BMWi-Dokumentation Nr. 387: „Die
Energiemärkte Deutschlands im zusammenwachsenden
Europa – Perspektiven
bis zum Jahr 2020“. Kurzfassung
, Hrsg.: Bundesministerium
für Wirtschaft und Technologie. Bonn
1996.
[4] Boustead, I.; et al.: Eco-Indices: What
Can They Tell Us?, ICME doc. #16752
& 16754, 2000.
[5] Arbeitsgemeinschaft Energiebilanzen:
„Energieflussbild 2007 für die Bundesrepublik
Deutschland“, http://
www.ag-energiebilanzen.de. Stand:
19.09.2008.
[6] Bundesverband der Energie- und
Wasserwirtschaft e.V. (bdew): „Endenergieverbrauch
in Deutschland
2006“, Berlin 2008.
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REGIERUNGonline, http://www.
bundesregierung.de/Content/DE/
StatischeSeiten/Breg/ThemenAZ/
Klimaschutz/klimaschutz-2006-07-
27-die-nationale-strategie. Stand:
10.09.2008.
[8] Leitfaden „Nachhaltiges Bauen“,
Hrsg.: Bundesministerium für Verkehr,
Bau- und Wohnungswesen, Berlin
2001.
[9] Vogdt, F. U.: Nachhaltigkeit des Bauens
– Lebenszyklusbetrachtung baulicher
Anlagen, BDB Jahrbuch, Hrsg.: Bund
Deutscher Baumeister, Architekten und
Ingenieure e.V., Berlin 2003.
[10] Amt für Bundesbauten: Standardisierte
Nutzungszeiten von Gebäuden und
Bauteilen. Bern 1997.
[11] Künzel, H. M.; Künzel, H.; Sedlbauer,
K.: Hygrothermische Beanspruchung
und Lebensdauer von Wärmedämm-
Verbundsystemen, Bauphysik, Heft
3/2006, Seite 153-163
[12] Arlt, J.; Pfeiffer, M.: Lebensdauer der
Bauteile und Baustoffe zur Harmonisierung
der wirtschaftlichen Nutzungsdauer
im Wohnungsbau, Institut für
Bauforschung e. V., Forschungsbericht
F 2464, Fraunhofer IRB Verlag, 2005
[13] DIN EN ISO 14 040: 2006-10: Umweltmanagement,
Ökobilanz, Grundsätze
und Rahmenbedingungen.
[14] Eden, W. et al: Ökobilanz für den Baustoff
Kalksandstein und Kalksandstein-
Wandkonstruktionen. Forschungsbericht
82 der Forschungsvereinigung
Kalk-Sand e.V., Hannover, 1995.
[15] Keller, G.; Muth, H.: Strahleneinwirkungen
durch Radon in Wohnhäusern.
– In: Bauphysik Jahrgang 15 (1993),
H. 5, S. 141-145.
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Deutschland. http://www.bfs.
de/de/ion/radon/radon_boden/radonkarte.html.
Stand: 29.10.2008.
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Beispiele. Band 2: Heizung/Lüftung/
Energiesparen. Köln 2007.
[18] Thermal Comfort Booklet, Hrsg.: Luma
Sense Technologies. http://www.
lumasense.dk/fileadmin/Files/Sales_
litterature/Thermal_Comfort_Booklet_
Spanish.pdf, Stand: 29.10.2008.
[19] Leusden, F.; Freymark, H.: Darstellung
der Raumbehaglichkeit für den einfachen
praktischen Gebrauch. In: Gesundheitsingenieur
72 (1951) H. 16,
S. 271-273.
[20] Vogdt, F. U., et al.: Nachhaltiges Bauen
unter besonderer Berücksichtigung
bauphysikalischer Aspekte. In: Bauphysik-Kalender.
Hrsg.: Cziesielski, E.,
Berlin 2005.
[21] Kutzer, D.; Fischer, H.-M.: Schallschutz.
Erschienen im Fachbuch Planung,
Konstruktion, Ausführung, 5. Auflage.
Hrsg.: Bundesverband Kalksandsteinindustrie
eV, Hannover 2009
Bild 21: Abbaustätten werden rekultiviert, neue Biotope entstehen.
[22] Hahn, C.: Brandschutz. Erschienen
im Fachbuch Planung, Konstruktion,
Ausführung, 5. Auflage. Hrsg.: Bundesverband
Kalksandsteinindustrie eV,
Hannover 2009
[23] Schneider, O.; Oswald, M.: Brandschutz-Studie.
Brandschutztechnische
Analyse von Massiv- und Holzbauweisen.
Wien 2002.
[24] Trendbefragung für Immobilienscout
24, Innofact 03/2008
[25] Kalksandstein-Detailsammlung, Hrsg.:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie
eV, Hannover, 2. Auflage, 2006
[26] Wärmebrückenkatalog Kalksandstein.
Ko s t e n f r e i e r D o w n l o a d u n t e r
www.kalksandstein.de. Hrsg.: Bundesverband
Kalksandsteinindustrie eV,
Hannover, 2006
[27] Scholz, H.: Vorkommen ausgewählter
VOC in Innenräumen und deren Bedeutung.
In: Arbeitsgemeinschaft ökologischer
Forschungsinstitute (AGÖF):
Gebäudestandard 2000: Energie und
Raumluftqualität – Ergebnisse des 4.
Fachkongresses der Arbeitsgemeinschaft
ökologischer Forschungsinstitute
(AGÖF) Nürnberg, Seite 205-214;
1998
[28] Fontana, M.; Lienert, C.; Favre, J.-P.;
Maag, T.: Statistische Untersuchungen
zu Gebäudebränden. S+S Report,
Jahrgang 9 (2002), Heft 1, S. 18-23
[29] Vogdt, F. U.: Außenwände. Erschienen
im Fachbuch Planung, Konstruktion,
Ausführung, 5. Auflage. Hrsg.: Bundesverband
Kalksandsteinindustrie eV,
Hannover 2009
18

PLANUNG, KONSTRUKTION, AUSFÜHRUNG
Kapitel 16: Spezielle Anwendungsbereiche
Stand: Januar 2009

KALKSANDSTEIN – Spezielle Anwendungsbereiche
1. KS im Erdreich_____________________________________________________3
2. Kabelabdeckungen___________________________________________________ 3
3. Aggressive Medien___________________________________________________ 3
4. Strahlenschutz in Gebäuden__________________________________________ 4
4.1 Das elektromagnetische Spektrum_______________________________4
4.2 Elektromagnetische Strahlung____________________________________5
4.3 Radioaktive Strahlung___________________________________________5
5. Beschuss-Sicherheit_________________________________________________6
6. Mauern bei Frost und Absäubern des Mauerwerks_ ______________________6
7. Erdbebensicherheit von Mauerwerksbauten_____________________________7
7.1 Erdbebensituation in Deutschland_ _______________________________7
7.2 Europäische Normenharmonisierung______________________________7
7.3 Untersuchungen zum Verhalten von Mauerwerksbauten______________7
7.4 Ausblick______________________________________________________7
8. Gebäudetrennfugen_________________________________________________7
9. Das Austrocknungsverhalten von KS-Mauerwerk_________________________8
Literatur ______________________________________________________________9
KALKSANDSTEIN
Spezielle Anwendungsbereiche
Stand: Januar 2009
Redaktion:
Dipl.-Ing. K. Brechner, Rodgau
Dipl.-Ing. B. Diestelmeier, Dorsten
Dipl.-Ing. G. Meyer, Hannover
Dipl.-Ing. W. Raab, Röthenbach
Dipl.-Ing. D. Rudolph, Durmersheim
D. Scherer, Duisburg
Dipl.-Ing. H. Schulze, Buxtehude
Dipl.-Ing. H. Schwieger, Hannover
Herausgeber:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie eV, Hannover
BV-9057
Alle Angaben nach bestem Wissen und Gewissen,
jedoch ohne Gewähr.
Nachdruck auch auszugsweise nur mit
schriftlicher Genehmigung.
Schutzgebühr: € 2,50
Gesamtproduktion und
© by Verlag Bau+Technik GmbH, Düsseldorf

KALKSANDSTEIN – Spezielle Anwendungsbereiche
Durch die umfangreiche Formatpalette und
die breite Spanne der Festigkeits- und Rohdichteklassen
des Kalksandsteins bietet
Kalksandsteinmauerwerk vielfältige Anwendungsmöglichkeiten
im Hoch- und Tiefbau.
Neben den klassischen Bauaufgaben
im Wohn- und Industriebau ist Kalksandstein
aufgrund seiner umweltgerechten
Herstellung und seiner spezifischen Eigenschaften
auch für besondere Anwendungsbereiche
vorzüglich geeignet.
1. KALKSANDSTEIN IM ERDREICH
Seit Jahrzehnten haben sich KS-Grundmauerwerke
in den deutschen Heide- und
Moorgebieten hervorragend bewährt. Der
Kalksandstein hat sich im Laufe von mehr
als 100 Jahren als solider, dauerhafter
Mauerstein für den Fundamentbau bewährt.
Ohne Abdichtung ist KS-Mauerwerk auch
dann außerordentlich beständig, wenn es
ungeschützt im Erdreich angeordnet wird
und wenn es ganz oder teilweise im Grundwasser
steht. In einer über 20 Jahre laufenden
Versuchsreihe wurde das Verhalten
und die Widerstandsfähigkeit von unverputztem
Kalksandstein-Mauerwerk untersucht.
Die Versuchswände befanden sich
im Grundwasserbereich, in der Was-serwechselzone
(Überschwemmungsgebiet)
sowie oberhalb des Grundwasserspiegels.
Die Auswertungen nach jeweils 2, 5, 10 und
20 Jahren haben ergeben, dass bei den
Wandteilen sowohl unterhalb als auch oberhalb
des Grundwasserspiegels bei nicht
aggressivem Wasser die Steindruckfestigkeiten
nahezu unverändert hoch blieben.
Optische Schäden oder Gefügestörungen
sind in keinem Fall aufgetreten.
Bei wechselndem Grundwasserstand ist
die Beanspruchung deutlich größer als bei
konstantem Grundwasserpegel. Neben
der optischen Beschaffenheit ist die Steindruckfestigkeit
ein wichtiges Hilfsmittel zur
Bewertung der Einwirkungen aggressiver
Medien. Kalksandsteine hoher Steinrohdichteklassen
– Vollsteine –, die im Fundamentbereich
üblicherweise Verwendung
finden, sind deutlich widerstandsfähiger
als Lochsteine.
Es bestehen daher keine Bedenken, wenn
Kalksandsteine über längere Zeit hin im
Erdreich oberhalb oder unterhalb des
Grundwasserspiegels eingesetzt werden
– vorausgesetzt es liegen keine aggressiven
Medien (Wässer bzw. Böden) vor und
es werden geeignete Mauermörtel (mind.
MG III) verwendet.
Es wird empfohlen:
für ungeschütztes Mauerwerk im Erdreich
grundsätzlich KS-Vollsteine der
Festigkeitsklasse 20 einzusetzen und
im Frostbereich frostwiderstandsfähige
KS-Vollsteine zu verwenden.
Keller werden seit fast 100 Jahren aus
Kalksandstein gebaut. Im Laufe der Zeit
haben sich die Anforderungen an die Abdichtung
von Kellerräumen in Folge der
höherwertigeren Nutzung geändert. Die
Anordnung der Abdichtung auf der Erdseite
ist daher heute nicht nur üblich, sondern
grundsätzlich zu empfehlen.
2. KABELABDECKUNGEN
Die Verwendungsfähigkeit von Mauersteinen
für die Abdeckung von Hoch- und
Niederspannungskabeln im Erdreich hängt
wesentlich davon ab, ob aus den Steinen
durch in das Erdreich eindringende Feuchtigkeit
Salze herausgelöst werden, die auf
Blei bzw. Aluminium angreifend wirken. In
einer umfangreichen Versuchsreihe der
Materialprüfanstalt Berlin-Dahlem wurden
zur Erhärtung bereits vorliegender guter
Erfahrungen mit Kalksandstein Langzeit-
Prüfungen unter diesen Kriterien durchgeführt.
Es wurden Blei- und Aluminiumbleche
bis zu einer Versuchsdauer von
einem Jahr Lösungen ausgesetzt, die aus
Kalksandstein unter Feuchteeinwirkung
(z.B. Regen) wasserlösliche Stoffe transportierten.
Selbst unter den besonders
starken Korrosionsbeanspruchungen der
Auslaugungsversuche im Feuchtelagergerät
mit erheblichem Temperaturwechsel
und starker Schwitzwasserbildung auf
den Proben erfolgten keine stärkeren Abtragungen
oder örtliche Anfressungen an
Blei und Aluminium. Die Lebensdauer von
Kabelmänteln oder dergleichen aus diesen
Metallen wird nicht herabgesetzt, so dass
Kabelabdeckungen aus Kalksandsteinen
besonders geeignet sind. Für diese Zwecke
sind seit Jahrzehnten von der Bundespost
und von Versorgungsunternehmen
überall im Land Kalksandsteine mit Erfolg
eingesetzt worden, vorzugsweise als KS-
Vollsteine im Format DF/NF.
3. AGGRESSIVE MEDIEN
Tafel 1: Einteilung der Wasserhärte nach dem Waschmittelgesetz
Härtebereich °dH mol/m 3
1 (weich) 0 – 7,0 0 – 1,25
2 (mittelhart) 7 – 14 1,25 – 2,50
3 (hart) 14 – 21 2,50 – 3,75
4 (sehr hart) > 21 > 3,75
Nach DIN 4030 [1] können Wässer und
Böden Mauerwerk und Beton angreifen,
wenn sie freie Säuren, Sulfide (Salze
des Schwefelwasserstoffs), Sulfate (Salze
der Schwefelsäure), bestimmte Magnesiumsalze
(Magnesiumsulfat und Magnesiumchlorid),
Ammoniumsalze und bestimmte
organische Verbindungen (Fette,
Öle) enthalten.
Darüber hinaus wirken Wässer angreifend,
wenn sie besonders weich sind. Die
Wasserhärte wird nach DIN 38409-6 [2]
angegeben. Neben der alt hergebrachten
Bezeichnung °dH (Grad Deutsche Härte)
setzt sich immer mehr die heute gültige
Bezeichnung Summe Erdalkalien in
mol/m 3 durch (Tafel 1).
Hartes Wasser enthält größere Mengen
an Erdalkalisalzen, vorwiegend gelöste
Ca- und Mg-Salze. Weiches Wasser enthält
wenig Erdalkalisalze.
Alle weichen Wässer enthalten freie Kohlensäure,
da diese das in der Luft enthaltene
Kohlendioxid (CO 2 ) zu freier Kohlensäure
(H 2 CO 3 ) binden, sie reagieren daher sauer
mit pH-Werten von 4,8 bis 5.
Der pH-Wert ist die Größe, die die Azidität
(Säuregehalt) oder die Alkalität (Laugengehalt)
eines Mediums beschreibt.
pH < 7
pH = 7
pH > 7
sauer
neutral
basisch (alkalisch)
Saure Wässer, d.h. Wässer mit freien
Säuren – pH < 7 –, greifen Mauerwerk
und Beton an.
Auch Gase können in Verbindung mit
Feuchtigkeit Mauerwerk und Beton angreifen,
wenn sie Schwefelwasserstoff
oder Schwefeldioxid enthalten. Schwefelwasserstoff
kommt insbesondere in Faulgasen
(Kanalanlagen) vor, Schwefeldioxid
insbesondere in Rauchgasen. Beide Gase
werden bei gleichzeitiger Anwesenheit von
Feuchtigkeit und Luft zu Schwefelsäure
oxydiert, es kommt zu entsprechenden
Schädigungsreaktionen.

KALKSANDSTEIN – Spezielle Anwendungsbereiche
Grundwasser enthält oft kalklösende Kohlensäure,
Sulfat, Magnesium, Schwefelwasserstoff
und Ammonium. Angreifende organische
Verbindungen kommen in höherer
Konzentration nur in solchen Gewässern
vor, die durch Abwässer verunreinigt sind.
Zur Beurteilung des aggressiven Charakters
eines Baugrundes genügt im Allgemeinen
die Prüfung von Wasserproben. Äußere
Merkmale angreifender Wässer sind häufig:
dunkle Färbung, Ausscheidung von Gips
und anderen Kristallen, fauliger Geruch,
Aufsteigen von Gasblasen sowie saure Reaktion
(Rotfärbung von blauem Lackmuspapier).
Die chemische Wasseranalyse ist die
sicherste Methode, angreifende Bestandteile
festzustellen. Sie sollte bei der Errichtung
von Bauwerken im Grundwasserbereich immer
durchgeführt werden.
Die chemische Untersuchung von Wässern
vorwiegend natürlicher Zusammensetzung
umfasst nach DIN 4030 folgende Bestimmungen:
pH-Wert
Geruch
Kaliumpermanganatverbrauch
Gesamthärte
Tafel 2: Grenzwerte / Angriffsgrad von Böden und Wässern nach DIN 4030
Angriffsgrad
schwach stark sehr stark
pH-Wert 6,5 – 5,5 5,5 – 4,5 < 4,5
kalklösende Kohlensäure 15 – 40 40 – 100 > 100
(Heyer-Versuch) [mg CO 2 /l]
Ammonium-Ionen [NH 4+ /l] 15 – 30 30 – 60 > 60
Magnesium-Ionen [Mg 2+ /l] 00 – 1000 1000 – 3000 > 3000
Sulfat-Ionen [SO 4
2-
/l] 200 – 600 600 – 3000 > 3000
Tafel 3: Das elektromagnetische Spektrum
Frequenz in Hz
10 1 10 2 10 10 4 10 5 10 6 10 7 10 8 10 9 10 10 10 11 10 12 10 1 10 14 10 15 10 16 10 17 10 18 10 19 10 20 10 21 10 22 10 2 10 24
Wellenlänge in m
-10 7 -10 6 -10 5 -10 4 -10 -10 2 -10 1 -10 0 -10 -1 -10 -2 -10 - -10 -4 -10 -5 -10 -6 -10 -7 -10 -8 -10 -9 -10 -10 -10 -11 -10 -12 -10 -1 -10 -14 -10 -15 -10 -16
Nieder-,
Mittel-,
Hochfrequenzen,
Höchstfrequenzen
Lang-, Mittel-, Kurz-, Ultrakurzwellen
Ultrarotes Licht
sichtbares Licht
Ultraviolettes Licht
Röntgenstrahlen
Gamma-Strahlen sekundäre
kosmische Strahlen
Carbonathärte
Magnesium
Ammonium
Sulfat
Beleuchtung,
Kraftstrom
Nachrichtenverkehr,
Rundfunk, Fernsehen
Sonnenstrahlen an
der Erdoberfläche
Funkmesstechnik
Röntgenphotografie
Strahlung radioaktiver
Stoffe
Grafik: iserundschmidt
Chlorid
kalklösende Kohlensäure
Grenzwerte zur Beurteilung des Angriffsgrades
von Böden und Wässern nach DIN
4030 enthält Tafel 2.
Bei stark und sehr stark angreifenden
Wässern und Böden ist das Mauerwerk
entsprechend zu schützen. Seewasser
aus Nord- und Ostsee ist als stark bis
sehr stark angreifend einzustufen. Nicht
zuletzt wirkt sich der hohe Chloridgehalt
negativ aus.
4. STRAHLENSCHUTZ IN GEBÄUDEN
Der vorbeugende Schutz vor technisch erzeugter
Strahlung gewinnt zunehmend an
Bedeutung. Gerade die Tatsache, dass
Gefährdungspotentiale und Risiken für
den Menschen noch nicht ausreichend
wissenschaftlich erforscht sind, führt zu
Unsicherheit und ist gleichzeitig Anlass für
die Entwicklung von Schutzmaßnahmen.
Der Strahlenschutz in Gebäuden dient
i.d.R. dem Schutz vor elektromagnetischen
Wellen oder gar dem Schutz vor radioaktiver
Strahlung.
4.1 Das elektromagnetische Spektrum
Das elektromagnetische Spektrum (Tafel
3) umfasst die Gesamtheit aller elektromagnetischen
Wellen. Maßeinheit für
die Frequenz ist Hertz. 1 Hertz = 1 Schwingung
pro Sekunde. Der Bereich unterhalb
30000 Hertz wird als niederfrequentes
Feld bezeichnet, oberhalb 30000 Hertz
als hochfrequentes Feld. Das hochfrequente
Feld wird weiter unterteilt in nicht
ionisierende Strahlung und ionisierende
Strahlung (i.W. radioaktive Strahlung). Zur
hochfrequenten nicht ionisierenden Strahlung
sind auch infrarote und ultraviolette
Strahlung zu zählen.
Das Zeitalter der Kommunikation führt zu
dem immer stärkeren Wunsch, den Datentransfer
jederzeit, überall und in unbeschränkter
Menge durchzuführen. Die extremen
Zuwachsraten im Mobilfunk haben
bis 2005 zu 80 Millionen Mobilfunknutzern

KALKSANDSTEIN – Spezielle Anwendungsbereiche
in Deutschland geführt [3]. Kabellose Geräte
im Bereich der Bürokommunikation,
aber auch im modernen Haushalt finden
sich immer häufiger.
Die Funktionstüchtigkeit dieser Geräte
hängt ab von einer funktionierenden Leitung,
also dem ungestörten Senden und
Empfangen des Signals. Im Bereich der
Medizintechnik sowie in sensiblen Bereichen
der Datenverarbeitung wird dagegen
bewusst auf abschirmende Wirkung der
raumumschließenden Bauteile gesetzt. In
diesen Bereichen kann bei unzureichender
Abschirmung, der Betrieb dieser Anlagen
durch „fremde Wellen“ gestört werden.
4.2 Elektromagnetische Strahlung
Die elektromagnetischen Felder werden
anhand ihrer Frequenz, Feldstärke und
Signalform in eine Reihe von Haupt- und
Unterbereichen eingeteilt. Von besonderer
Relevanz ist dabei der Bereich von etwa
10 kHz bis ca. 300 GHz, da er u.a. die
Betriebsfrequenzen von Rundfunk, Fernsehen,
Mobilfunk und Radar umfasst.
Untersuchungen von Prof. Dr.-Ing. Pauli [4]
für Kalksandsteine der RDK 1,8 zeigen,
dass für typische Mobilfunkfrequenzen
(GSM 900 / GSM 1800, DECT, UMTS)
bereits bei einer Wanddicke von 17,5 cm
eine Schirmdämpfung von 40 bzw. 70 %
erreicht wird. Je höher die Schirmdämpfung
ist, desto höher ist die Schutzwirkung.
KS-Thermohaut (Kalksandstein mit
WDVS) verhält sich deutlich günstiger, da
durch Verwendung von elektromagnetisch
verträglichem (EMV) Armierungsgewebe im
Außenputz der KS-Thermohaut die Schirmdämpfung
auf bis zu 99 % erhöht wird.
Bei Verwendung von Kalksandsteinen mit
speziellen Zuschlägen (z.B. Magnetit) wird
die Schirmdämpfung auf über 99,99 % gesteigert.
Dies bedeutet, dass z.B. das Telefonieren
im D1- oder D2-Netz (ca. 900 MHz)
in einem Raum aus diesem Material nahezu
unmöglich wäre, wenn keine Fensteroder
Türöffnungen vorhanden sind. Damit
bieten sich nicht nur Anwendungsgebiete
zum Schutz des Menschen, sondern auch
im Bereich der Datenverarbeitung und der
Abhörsicherheit von Gebäuden.
4.3 Radioaktive Strahlung
Der Schutz vor radioaktiver Strahlung ist
besonders im Bereich der Medizintechnik
relevant. Für den baulichen Strahlenschutz
ist die DIN 6812 [5] zu beachten. Die Bemessung
der erforderlichen Abschirmung
(Bleischichtdicke) erfolgt in Abhängigkeit
von der Nutzstrahlung, der Kategorie des
Raumes sowie dem Abstand zwischen
Brennfleck und zu schützendem Aufenthaltsraum
je nach Geräteleistung.
Die abschirmende Wirkung anderer
Stoffe als Blei wird als äquivalente Bleischichtdicke
angegeben. Die äquivalente
Bleischichtdicke sagt aus, wie dick eine
Schutzschicht aus einem anderem Baustoff,
z.B. aus Kalksandstein, sein muss,
um die gleiche Abschirmwirkung zu erzielen.
Die äquivalente Bleischichtdicke ist
am homogenen Querschnitt zu ermitteln.
Werden Lochsteine verwendet,
so ist die Wanddicke an der ungünstigsten
Stelle maßgebend. Der Einsatz
von KS-Vollsteinen ist deshalb grundsätzlich
zu empfehlen. Da Vollsteine
nach DIN V 106 einen Lochanteil von
bis zu 15 % der Lagerfläche aufweisen
dürfen, wird empfohlen, das Lochbild
konkret festzulegen. Eventuelle Grifftaschen
und Dollenlöcher sind zu verfüllen,
Stoßfugen zu vermörteln.
Die erforderliche Dicke wird nach Gleichung
(1) der DIN 6812 ermittelt. Eventuell
vorhandene Bausubstanz darf bei der Bestimmung
der Abschirmung berücksichtigt
werden. Die „äquivalente Bleischichtdicke“
ist abhängig von der Rohdichte und
Dicke des Baustoffs sowie der maximalen
Röhrenspannung.
c( ( )
b
( )
ρ U
x m = a ·
ρ
· ·
0 U 0
)
mit:
x m äquivalente Bleischichtdicke [mm]
a, b, c, d als Konstanten entsprechend
Tafel 4
ρ Dichte des Materials [kg/dm 3 ]
ρ 0 1 [g/cm 3 ]
U Röhrenspannung [kV]
U 0 100 [kV]
x Schutzschichtdicke aus Blei [mm]
1 [mm]
x 0
Beispiel:
Erforderliche Bleischichtdicke =
0,5 mm (ermittelt nach DIN 6812)
x
x 0
Röhrenspannung = 80 kV, z.B.
Dentales Fernaufnahmegerät
Kalksandstein der Rohdichteklasse
2,0 (Rohdichte = 1,81 bis 2,0 kg/dm 3 ,
angesetzt: ρ = 1,81 kg/dm 3 )
(
)-0,83
(
)-0,70
( )
1,1
1,81 80 0,5
x m = 177· · · = 59 mm
1 100 1
Gewählt: KS-Bauplatte mit einer Dicke von
70 mm.
Tafel 4: Konstanten zur Ermittlung der äquivalenten Bleischichtdicke [mm] nach DIN 6812, Tabelle 15 [5]
Röhrenspannungsbereich < 100 kV 100 bis 175 kV 175 bis 200 kV > 200 kV
Dichte des Schwächungs- < 3,2 3,2 < 3,2 3,2 < 3,2 3,2 < 3,2 3,2
materials [kg/dm 3 ]
a 177 – 177 10,5 290 9,3 290 25
b -0,83 – -0,95 -0,20 -0,95 -0,22 -0,95 -0,20
c -0,70 – 0,69 2,10 -0,53 1,31 -0,50 0,00
d 1,1 – 0,82 0,90 0,75 0,96 0,70 0,87
Tafel 5: Schutzschichtdicken bei Mauerwerk aus Kalksandstein (RDK 2,0) ermittelt nach Gleichung (1) der
DIN 6812 [5]
Baustoff/ Dicke der äquivalente Bleischichtdicke [mm]
Dichte Schutzschicht bei maximaler Röhrenspannung [kV]
Blei [mm] 50 100 150 200 250 1) 300 1)
Kalksandstein 2) 0,5 83 58 76 69 65 59
ρ = 1,81 kg/dm 3 1 177 102 134 115 105 96
2 – 179 237 194 171 156
– 250 330 262 227 207
4 – 316 – 325 277 253
5 – – – – 324 296
1)
Für Störstrahlung sind die Werte für 200 kV
maßgebend.
2)
Bei RDK 2,0 wird hier der untere Wert der
Rohdichte (1,81 kg/dm 3 ) angesetzt.
d

KALKSANDSTEIN – Spezielle Anwendungsbereiche
5. BESCHUSS-SICHERHEIT
In sicherheitsrelevanten Bereichen von Gebäuden,
wie Sparkassen und Banken, Militärgebäuden,
Verwaltungsgebäuden u.a.,
werden an die einzelnen Bauteile hohe Anforderungen
bzgl. der Beschuss-Sicherheit
gestellt. Aufgrund wiederholter Anfragen
aus der Praxis wurde die Beschuss-Sicherheit
von KS-Wänden vom Beschuss-Amt in
Ulm untersucht [6].
Die Prüfungen erfolgen nach den Prüfungsbedingungen
für den Beschuss angriffhemmender
Stoffe des Landeskriminalamtes
Baden-Württemberg. Dabei werden
nach DIN EN 1522 [7] sieben Beanspruchungsarten
für die Beschuss-Prüfungen
zu Grunde gelegt. Durch die Beurteilung
des Beschuss-Bildes auf der Rückseite
der Prüfwand: kein Durchschuss in Verbindung
mit „Splitterabgang (S)“ oder „kein
Splitterabgang (NS)“ ergeben sich 14 Widerstandsklassen:
FB1 NS bis FB7 NS
FB1 S bis FB7 S
Die Ergebnisse der Beschussprüfungen
sind in Tafel 6 wiedergegeben. Für KS-
Mauerwerk in Dünnbettmörtel, ohne Putz,
ohne Stoßfugenvermörtelung wurden die
Beschuss-Klassen erreicht:
Tafel 6: Beschuss-Widerstandsklassen von unverputzten KS-Wänden
Klasse Art der Kaliber Munition Beschuss- Erforderliche
Waffe Bedingungen Wanddicke aus
Art Masse Prüfent- Geschoss- KS, RDK 2,0 in
fernung geschwin- Dünnbettmörtel
digkeit
[g] [m] [m/s] [cm]
FB1 Büchse 22 LR L (1) /RN 2,6 ± 0,1 10 ± 0,5 360 ± 10 11,5
FB2 Faust- 9 mm FJ (2) /RN/SC 8,0 ± 0,1 5 ± 0,5 400 ± 10 11,5
feuer- Para
waffe
FB3 Faust 0,357 FJ (3) /CB/SC 10,2 ± 0,1 5 ± 0,5 430 ± 10 11,5
feuer- magnum
waffe
FB4 Faust 0,357 FJ (3) /CB/SC 10,2 ± 0,1 5 ± 0,5 430 ± 10 11,5
feuer- magnum
waffe
Faust- 0,44 FJ (3) /FN/SC 15,6 ± 0,1 5 ± 0,5 440 ± 10 11,5
feuer- magnum
waffe
FB5 Büchse 5,56 · 45 FJ (3) /PB/SCP1 4,0 ± 0,1 10 ± 0,5 950 ± 10 15
FB6 Büchse 5,56 · 45 FJ (3) /PB/SCP1 4,0 ± 0,1 10 ± 0,5 950 ± 10 15
Büchse 7,62 · 51 FJ (2) /PB/SC 9,5 ± 0,1 10 ± 0,5 830 ± 10 15
FB7 Büchse 7,62 · 51 FJ (3) /PB/HC1 9,8 ± 0,1 10 ± 0,5 820 ± 10 24
L (1) – Blei, kupferbeschichtet
FJ (2) – Vollmantel, Stahl
FJ (3) – Vollmantel, Kupfer
L – Blei
CB – Kegelspitzkopf
FJ – Vollmantel
FN – Flachkopf
HC1 – Stahlhartkern, Masse
,7 g ± 0,1
Härte min. 63 HRC
PB – Spritzkopf-Geschoss
RN – Rundkopf
SC – Weichkern mit Blei
SCP1 – Weichkern mit Blei
und Stahlpenetrator
(Typ SS 109)
FB1 NS bis FB4 NS mit 11,5 cm
FB5 NS und FB6 NS mit 15 cm
FB7 NS mit 24 cm
Somit können in Bereichen, in denen hohe
Anforderungen an die Beschuss-Sicherheit
gestellt werden, wirtschaftliche und
schlanke Wandkonstruktionen aus Kalksandstein
eingesetzt werden. Zum Nachweis
liegen Prüfzeugnisse vor, die auch in
die bundesweit gültige Beschuss-Liste des
Landeskriminalamtes Baden-Württemberg
aufgenommen wurden.
6. MAUERN BEI FROST UND ABSÄUERN
DES MAUERWERKS
Das Mauern bei Frost bedarf grundsätzlich
der Zustimmung des Auftraggebers
(VOB-C:DIN 18330, Abschnitt 3.1.2) [8].
In DIN 1053-1 Mauerwerk – Berechnung
und Ausführung, Abschnitt 9.4 [9] wird
weiterhin geregelt, dass bei Frost nur unter
besonderen Schutzmaßnahmen gearbeitet
werden darf. Der Einsatz von Frostschutzmitteln
ist nicht zulässig; gefrorene
Baustoffe dürfen nicht verwendet werden.
Der Einsatz von Salzen zum Auftauen ist
ebenfalls nicht zulässig.
Das frische Mauerwerk ist vor Frost rechtzeitig
zu schützen, z.B. durch Abdecken.
Auf dem gefrorenen Mauerwerk darf nicht
weitergemauert werden. Durch Frost oder
andere Einflüsse beschädigte Teile von
Mauerwerk sind vor dem Weiterbau abzutragen.
Von vielen Mörtelherstellern werden
so genannte Wintermörtel angeboten,
die sich auch bei niedrigen Temperaturen
verarbeiten lassen. Schutzmaßnahmen
und sonstige vorbereitende Arbeiten für
das Mauerwerk und die zu verarbeitenden
Mauersteine gelten auch bei Verwendung
dieser Mörtel.
Das Mauern bei Frost bedarf nach
VOB-C: DIN 18330 grundsätzlich der
Zustimmung des Auftraggebers und
darf nach DIN 1053-1 nur unter besonderen
Schutzmaßnahmen durchgeführt
werden. Das frische Mauerwerk
ist vor Frost zu schützen.
Entsprechend VOB-C:DIN 18330 Mauerarbeiten,
Abschnitt 3.2.4 darf Mauerwerk
aus Kalksandstein nicht abgesäuert werden.
Dies ist besonders bei Sicht- und
Verblendmauerwerk zu beachten.
Die umweltschädliche Wirkung von chloridhaltigen
Tausalzen ist bekannt. Bei dem
Einsatz auf Baustellen können diese hochaggressiven
Salzlösungen zusätzlich zur
Zerstörung von Bauteilen aus Mauerwerk
und Beton und zur beschleunigten Korrosion
der Stahleinlagen führen. In DIN 1053-1
wird auf diese Gefahr besonders hingewiesen.
Der Zerstörungsprozess als physikalischer
und chemischer Vorgang wird durch
den kombinierten Angriff der beim Auftauen
entstehenden wässrigen Salzlösungen, die
in Geschossdecken und Wandaufbauten
eindringen, und den in der hiesigen Klimazone
üblichen Frost-Tau-Wechsel ausgelöst.
Das kann bereits bei geringen Chloridkonzentrationen
zu mehr oder weniger
starken Schäden am Mauerwerk führen.
Daher sind Arbeitsplätze und Arbeitsflächen
auf der Baustelle auf keinen Fall mit
Tausalzen, sondern mechanisch oder unter
Verwendung von Wasserdampflanzen von

KALKSANDSTEIN – Spezielle Anwendungsbereiche
Folie
* * *
* * ** * * * * *
* * *
* *
* *
* *
*
KS-Dünnbettmörtel
Bild 1: Lagern von Stein und Mörtel
Bild 2: Frisches KS-Mauerwerk ist vor Regen und Frost zu schützen.
Eis und Schnee zu befreien. Im Streu- und
Spritzbereich bestehender Gebäude sind
ebenfalls keine Tausalze zu verwenden.
Weiterhin besteht die Gefahr, dass Ausblühungen
im Mauerwerk auftreten, die
zu Folgeschäden in Putz und Anstrich führen
können.
Übertragen auf Mauerwerksbauten bedeutet
dies, dass es beim „Bemessungserdbeben“
durchaus zu Rissen kommen darf.
Diese Risse dürfen jedoch nicht die Standsicherheit
des Gebäudes gefährden.
6
Geologische Untergrundklassen
Klasse R
Klasse T
8
10
Seit 2005 werden in DIN 4149 die Aspekte
des erdbebengerechten Entwurfs von Bauwerken
stärker berücksichtigt. Entwurfs-
12
14
Das Reinigen des KS-Verblendmauerwerks
mit Salzsäure ist nach VOB-C:
DIN 18330 nicht zulässig. Auch der
Einsatz von Salzen zum Abtauen ist
nicht zulässig (DIN 1053-1). Dies gilt
für Baustellen und bestehende Gebäude.
7. Erdbebensicherheit
Deutschland ist im Vergleich zu anderen
europäischen Ländern, den USA oder Japan
aufgrund der gemessenen Intensitäten
und der Erdbebendauer ein so genanntes
Schwachstbebengebiet.
Die Erdbeben-Norm DIN 4149 [10] gilt für
Entwurf, Bemessung und Konstruktion
baulicher Anlagen des üblichen Hochbaus
in deutschen Erdbebengebieten (Bild 3).
Hauptziel ist der Schutz von Menschenleben
durch die Sicherstellung der Standsicherheit
im Falle eines Erdbebens. Bei
Erdbeben handelt sich um einen Extremlastfall
(außergewöhnlichen Bemessungsfall).
Die Bemessungsphilosophie zielt
nicht darauf ab, bei dem schwersten am
Standort zu erwartenden Erdbeben einen
vollständig schadensfreien Zustand des
Bauwerks zu garantieren. Ziel ist es, Menschenleben
zu schützen und sicherzustellen,
dass die für die öffentliche Sicherheit
und Infrastruktur wichtigen baulichen Anlagen
funktionstüchtig bleiben.
54
52
50
Luxembourg
48
Klasse S
(nach Landesamt für Geologie,
Rohstoffe und Bergbau B-W)
Erdbebenzonen
Zone 0
Aachen
Zone 1
Zone 2
Zone 3
nach Geoforschungszentrum Potsdam
Düsseldorf
Köln
Bonn
Dortmund
Saarbrücken
Strasbourg
Basel
Mainz
Mannheim
Karlsruhe
Bremen
Koblenz
Wiesbaden Frankfurt/M.
Stuttgart
Tübingen
Hannover
Freiburg Sigmaringen
Ulm
Konstanz
Lindau
Bregenz
Hamburg
Schwerin
Magdeburg
Erfurt
Augsburg
Halle
Gera
Nürnberg
München
Leipzig
Berlin
Dresden
Chemnitz
Zwickau
Regensburg
Garmisch Partenkirchen
Innsbruck
Salzburg
6 8 10 12 14
25 0 25 50 75 100 125 150 175 200 km
Bild 3: Erdbebenzonen und geologische Untergrundklassen
54
52
50
48

KALKSANDSTEIN – Spezielle Anwendungsbereiche
grundsätze für Grundriss, Aufriss und
konstruktive Ausbildung werden in [11]
gegeben.
7.1 Anforderungen an Mauerwerksbaustoffe
In deutschen Erdbebengebieten dürfen generell
alle in DIN 1053 angesprochenen
Mauersteine und Mauermörtel verwendet
werden. Dies schließt Kalksandsteine
nach DIN V 106 sowie KS XL und KS-Wärmedämmsteine
nach allgemeinen bauaufsichtlichen
Zulassungen (abZ) ein.
Haustüren 9 %
Fenster 32 %
Einfamilienhäuser
Kellertüren
und -fenster
7 %
Fenster 21 %
Mehrfamilienhäuser
Eingangstüren
57 %
In Erdbebenzone 2 und 3 dürfen Mauersteine
ohne durchlaufende Innenstege in
Wandlängsrichtung nur verwendet werden,
wenn sie eine mittlere Steindruckfestigkeit
von mindestens 2,5 N/mm 2 in Wandlängsrichtung
aufweisen.
Fenstertüren 52 %
Bild 4: Einbrecher kennen die Schwachstellen des Hauses [13]
Fenstertüren
22 %
Kalksandsteine mit den in der Praxis
angebotenen Steindruckfestigkeitsklassen
(SFK 10) erfüllen stets die
Anforderung an die mittlere Steindruckfestigkeit
in Wandlängsrichtung
von 2,5 N/mm 2 .
7.2 Erdbebennachweis
Auf einen rechnerischen Erdbebennachweis
von Mauerwerksbauten kann verzichtet
werden, wenn die konstruktiven Regeln
nach Abschnitt 11.6 der DIN 4149 eingehalten
werden.
Mit MINEA [12] steht eine benutzerfreundliche
Softwarelösung zum Erdbebennachweis
zur Verfügung. Neben dem
vereinfachten Nachweis (Einhaltung der
konstruktiven Regeln) ist auch ein rechnerischer
Nachweis nach DIN 4149 im
Programm umgesetzt.
8. Einbruchhemmung
Alle zwei Minuten passiert in Deutschland
ein Einbruch. Die Summe der jährlich
durch Einbrüche in Wohnungen und
Gewerbe verursachten Schäden beträgt
rund 650 Mio. €, davon 410 Mio. € allein
im privaten Bereich. Der durchschnittliche
Schaden eines Einbruchs im privaten Bereich
beträgt dabei rund 1.000 € [13].
Bei Gewerbeobjekten beträgt der Durchschnittsschaden
ca. 2.600 € [14].
Neben dem materiellen Schaden stellt jeder
Einbruch einen Eingriff in die persönliche
Sphäre dar und zieht oft eine starke
psychische Belastung nach sich. Das Bedürfnis
nach Sicherheit in den eigenen vier
Wänden sowie der hohe materielle und
persönliche Wert der mobilen Gegenstände
(Schmuck, Laptop, Akten etc.) machen daher
den Einbruchschutz eines Gebäudes zu
einem wichtigen Qualitätskriterium. Bei Gewerbetreibenden
kann der Schaden eines
Einbruchs (Verlust von Daten durch Zerstörung
oder Diebstahl ganzer Büroausstattungen
inklusive Computern und Servern) den
unternehmerischen Ruin bedeuten.
Einbrecher haben nur wenige Minuten Zeit,
um in das Gebäude zu gelangen. Fenster
und Türen sind die bevorzugten Angriffspunkte
(Bild 4). Nach fünf Minuten gibt der
Einbrecher auf – so lautet das Ergebnis
einer wissenschaftlichen Studie von Prof.
Dr. Feltes M.A., Lehrstuhl für Kriminologie,
Kriminalpolitik und Polizeiwissenschaft an
der Ruhr-Universität Bochum [14].
Tafel 7: Auswahl der Widerstandsklasse einbruchhemmender Bauteile in Abhängigkeit der umgebenden Wände 1) nach [15]
Widerstandsklasse
WK 1
WK 2
Wohnobjekte bzw. Gewerbeund
öffentliche Objekte
Risikoeinstufung
Gewerbe- und öffentliche
Objekte (hohe Gefährdung)
Dicke
[mm]
Mauerwerk
nach DIN 1053-1
SFK
Mörtelgruppe
Dicke
[mm]
Stahlbeton
nach DIN 1045
Festigkeitsklasse
Nur bei einbruchhemmenden Bauteilen ohne direkten
Zugang (kein ebenerdiger Zugang). 115 12 II 100 C 12/15
geringes Risiko
WK 3 durchschnittliches Risiko 115 12 II 120 C 12/15
WK 4 hohes Risiko geringes Risiko 240 12 II 140 C 12/15
WK 5
WK 6
durchschnittliches Risiko
hohes Risiko
– – – 140 C 12/15
1)
Andere Wandbauarten, wie z.B. Ständerwerk, sind bei der Prüfung zu berücksichtigen. Sie bedürfen normalerweise für die Prüfung den Einbau des Probekörpers in
Originalwandabschnitte. Die Prüfung enthält keine Aussage über den Einbruchwiderstand dieser Wandbauarten.

KALKSANDSTEIN – Spezielle Anwendungsbereiche
Tafel 8: Widerstandsklassen in Abhängigkeit vom Täterverhalten [15]
Widerstandsklasse
WK 1
WK 2
WK 3
WK 4
WK 5
WK 6
Mutmaßliches Täterverhalten
Der Gelegenheitstäter versucht, das Fenster, die Türe oder den Abschluss durch den
Einsatz körperlicher Gewalt aufzubrechen, z.B. Gegentreten, Schulterwurf, Hochschieben,
Herausreißen.
Der Gelegenheitstäter versucht das Fenster, die Türe oder den Abschluss zusätzlich
mit einfachen Werkzeugen wie z.B. Schraubendreher, Zange und Keile aufzubrechen.
Der Täter versucht mit einem zusätzlichen Schraubendreher und einem Kuhfuß
Zutritt zu erlangen.
Der erfahrene Täter setzt zusätzlich z.B. Sägen, Hammer, Schlagaxt, Stemmeisen
und Meißel sowie eine Akku-Bohrmaschine ein.
Der erfahrene Täter setzt zusätzlich Elektrowerkzeuge wie z.B. Bohrmaschine, Stichoder
Säbelsäge und Winkelschleifer mit einem maximalen Scheibendurchmesser
von 125 mm ein.
Der erfahrene Täter setzt zusätzlich leistungsfähige Elektrowerkzeuge wie z.B.
Bohrmaschine, Stich- oder Säbelsäge und Winkelschleifer mit einem maximalen
Scheibendurchmesser von 230 mm ein.
Das Austrocknungsverhalten von einer
Baustoffschicht und Bauteilen ist insbesondere
dann wichtig, wenn von der betreffenden
Baustoffschicht Aufgaben bezüglich
des Wärmeschutzes zu übernehmen
sind. Rechnerische Untersuchungen [17]
haben zum Ergebnis, dass der projektierte
U-Wert bei monolithischen Wänden
aus „dämmenden Mauersteinen“ z.T. erst
nach zwei bis drei Jahren erreicht wird. Im
Gegensatz dazu nehmen die bei KS-Funktionswänden
meist verwendeten Dämmstoffe
(z.B. EPS-Hartschaum oder hydrophobierte
Mineralfaserplatten) praktisch kein
Wasser auf, so dass der Wärmeschutz von
KS-Außenwänden von Anfang an gewährleistet
ist. Weitergehende Hinweise – auch
zum Thema WDVS auf unterschiedlichen
Wandbildnern – finden sich in [18].
Generell ist in der Austrocknungsphase
zu beachten, dass ein erheblicher Teil der
Baufeuchte nicht nur an die Außenluft,
sondern auch an den Innenraum abgegeben
wird. In dieser Zeit ist es daher erforderlich,
den Luftwechsel zu erhöhen, um
die Baufeuchte über Lüftung nach außen
abzuführen.
Für die Austrocknung von Innenwänden
können nach einer Veröffentlichung von
Schubert [19] näherungsweise folgende
Anhaltswerte genannt werden:
d = 11,5 cm : 3 bis 6 Monate,
d = 24 cm : bis 12 Monate.
Anforderungen an die umgebenden Wände
einbruchhemmender Bauteile wie Fenster,
Türen und Abschlüsse (sowie das zu erwartende
Täterverhalten) sind in DIN V ENV
1627 [15] beschrieben.
Die Widerstandsklassen WK 2 und
WK 3 sind für den privaten Bereich
üblicherweise ausreichend [16]. Dies
gilt auch für übliche Gewerbebauten
und öffentliche Objekte mit geringem
und durchschnittlichem Risiko.
Tafel 7 dient nur zur groben Orientierung.
Fachkundige Beratung, z.B. durch die Beratungsstelle
der örtlichen Polizei, ist unerlässlich.
Die Abschätzung des Risikos
sollte unter Berücksichtigung von Nutzung
und Sachwertinhalt sowie der Lage des
Gebäudes (geschützt/ungeschützt) auf
eigene Verantwortung erfolgen. Bei hohem
Risiko sollten zusätzlich alarmtechnische
Meldeanlagen eingesetzt werden. Bei Verwendung
einbruchhemmender Elemente
der Widerstandsklassen WK 4 bis WK 6
in Flucht- und Rettungswegen ist zu beachten,
dass der Werkzeugeinsatz der Feuerwehr
erschwert ist bzw. berücksichtigt
werden muss. Außensteckdosen, z.B. im
Flur einer Wohnung, sollten spannungslos
sein, um ihre Benutzung durch Einbrecher
zu verhindern.
9. AUSTROCKNUNGSVERHALTEN VON
KS-MAUERWERK
Masseänderung [M.-%]
18
16
14
12
10
8
6
4
2
Die Untersuchungen wurden unter
ungünstigen Klimarandbedingungen
durchgeführt (20 °C/65 % rel. Luftfeuchte).
Bei Lochsteinen sowie bei praxisgerechten
Klimarandbedingungen
sind deutlich kürzere Austrocknungszeiten
zu erwarten.
Diese Untersuchungen von Schubert werden
weitgehend bestätigt durch eigene
Austrocknungsversuche neueren Datums,
in die auch Innenputze mit einbezogen
werden. Bei den verwendeten Dispersionsputzen
war der Ausgangsfeuchtezustand
mit ca. 6 Masse-% festgelegt worden
(Bild 5).
Austrocknung über 2 Flächen
Legende:
KS Vb-20-1,8-NF ohne Putz
KS Vb-20-1,8-NF mit 10 mm Kalkputz
KS Vb-20-1,8-NF mit 2 mm Dispersionsputz
0
0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440
Lagerungszeit [d]
Bild 5: Einfluss von Putzen auf das Austrocknungsverhalten von Kalksandsteinen (Austrocknung über 2 Flächen,
Klima: 20 °C/65 % rel. F.)

KALKSANDSTEIN – Spezielle Anwendungsbereiche
LITERATUR
[1] DIN 4030-1:2008-06 Beurteilung betonangreifender
Wässer, Böden und
Gase; Grundlagen und Grenzwerte
[2] DIN 38409-6:1986-01 Deutsche
Einheitsverfahren zur Wasser-, Abwasser-
und Schlamm-untersuchung;
Summarische Wirkungs- und Stoffkenngrößen
(Gruppe H); Härte eines
Wassers (H 6)
[3] http://www.informations-zentrummobilfunk.com/html/de/1401.html
[4] Pauli, P.; Moldan, D.: Reduzierung hochfrequenter
Strahlung, 2. kompl. überarbeitete
und erweiterte Auflage 2003
[5] DIN 6812:2002-06 Medizinische Röntgenanlagen
bis 300 kV – Regeln für
die Auslegung des baulichen Strahlenschutzes
[6] Prüfzeugnisse zur Beschusssicherheit
von KS-Wänden, Beschussamt Ulm,
30.10.2001
[7] DIN EN 1522:1999-02 Fenster, Türen,
Abschlüsse – Durchschußhemmung
– Anforderungen und Klassifizierung.
Deutsche Fassung EN 1522:1998
[8] DIN 18330:2006-10 VOB Vergabeund
Vertragsordnung für Bauleistungen
– Teil C: Allgemeine Technische
Vertragbedingungen für Bauleistungen
(ATV) – Mauerarbeiten
[9] DIN 1053-1:1996-11 Mauerwerk –
Teil 1: Berechnung und Ausführung
[10] DIN 4149:2005-04 Bauten in deutschen
Erdbebengebieten
[11] Meskouris, K.; Butenweg, Chr., Gellert,
Chr.: Erdbebensicheres Bauen, Hrsg.:
Bundesverband Kalksandsteinindustrie
eV, Hannover, 2008
[12] MINEA, Programm für den Nachweis
von Mauerwerksbauten nach DIN
4149, SDA-engineering GmbH, Herzogenrath,
2008
[13] Initiative für aktiven Einbruchschutz
„Nicht bei mir!”, Pressemitteilung vom
23.05.2008
[14] Nach fünf Minuten gibt der Einbrecher
auf!, Hrsg.: Programm Polizeiliche
Kriminalprävention der Länder und
des Bundes (ProPK) und Stiftung
Deutsches Forum für Kriminalprävention
(DFK), Berlin/Stuttgart, 2006
[15] DIN V ENV 1627:1999-04 Fenster, Türen,
Abschlüsse – Einbruchhemmung
– Anforderungen und Klassifizierung
[16] http://einbr uchschutz.polizeiberatung.de
[17] Holm, A.; Sedlbauer, K.; Radon I.;
Künzel H.M.: Einfluss der Baufeuchte
auf das hygrothermische Verhalten von
Gebäuden, IBP Mitteilung 29, 2002
[18] Spitzner, M. H.; Sprengard, Chr.: Wärmeschutz.
Erschienen im Fachbuch
Planung, Konstruktion, Ausführung.
5. Auflage. Hrsg.: Bundesverband
Kalksandsteinindustrie eV, Hannover,
2009
[19] Schubert, P.: Zur rissfreien Wandlänge
von nicht tragenden Mauerwerkwänden.
Berlin: Ernst & Sohn
– In: Mauerwerk-Kalender 13 (1988),
S. 473-488
10