O+P Fluidtechnik 6/2017

5445 

06 Juni 2017 

ORGAN DES FORSCHUNGSFONDS 

FLUIDTECHNIK IM VDMA 

FLUIDTECHNIK 

OPTIMIERTE MONTAGESICHERHEIT 

UND BEDIENBARKEIT 

24 I Rohrumformsystem im 

Einsatz an einer Hydraulikpresse 

08 I LOUNGE 

Technologie zu gestalten 

und diese im Markt zu 

realisieren, reizt mich 

38 I DIESELGATE 

IM TANKROHR 

Zeitgemäße Auslegung des 

Rücklaufs zum Tank 

Bruno Hartmann 

oup-fluidtechnik.de

TECHNIKWISSEN FÜR INGENIEURE 

R E P O R T 





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9 Print-Ausgaben im Jahr 

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(1x jährlich) 

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Das aktuelle 

Produktangebot der 

Fluidtechnik 

DAS BASISKOMPENDIUM 

FÜR DEN INGENIEUR IN 

PLANUNG, KONSTRUKTION 

UND BETRIEB. KLAR GEGLIEDERT. 

MIT ALLEN LEISTUNGSDATEN. 

34 | DURCHLEUCHTET – 

SICHERE UND EFFZIENTE 

SCHLAUCHVERBINGUNDEN 

COMMUNITY GRUNDLAGEN 

PRODUKTKATALOG 

Exportweltmeister 

trotz schwierigem 

Marktumfeld 

oup-fluidtechnik.de 

Wichtige Hinweise für 

die Projektierung fluidtechnischer 

Anlagen 

Das gesamte Angebot der 

Hydraulik und Pneumatik 

in Tabellenform 

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Alle wichtigen 

Informationen von rund 

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Pumpen und Pumpenaggregate 

Antriebe 

oup-fluidtechnik.de 

Antriebe 

Effektives Biegen 

und Umformen von Rohren 

Steuerungen und Regelungen 

Mess- und Prüftechnik 

Weitere Systemkomponenten 



FLUIDTECHNIK 

54 I FORSCHUNG 

IM DIALOG 

Experten diskutieren 

Erfolgsprojekt STEAM 

12 I BREXIT 

Welche Auswirkungen hat 

der Austritt auf die Branche? 

08 I MENSCHEN 

UND MÄRKTE 

„Mich faszinieren die Dynamik 

und der Facettenreichtum 

der Fluidtechnik“ 

Peter-Michael Synek (VDMA) 

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erhalte ich den Bluetooth-Lautsprecher. Das Abonnement verlängert sich jeweils um ein weiteres Jahr, wenn es nicht spätestens 

4 Wochen zum Ende des Bezugsjahres schriftlich gekündigt wird. 

Die Bestellung kann innerhalb von 14 Tagen ohne Begründung bei der Vereinigte Fachverlage GmbH widerrufen werden. Zur Wahrung der Frist genügt die rechtzeitige Absendung. 

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genutzt, um Sie über berufsbezogene Produkte und Dienstleistungen zu informieren. Dieser Speicherung und Nutzung kann jederzeit schriftlich beim Verlag widersprochen werden (vertrieb@vfmz.de). 

Name/Vorname 

Position 

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Abteilung 

Straße oder Postfach 

PLZ/Ort 

Telefon/E-Mail 

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Vereinigte Fachverlage GmbH . Vertrieb . Postfach 10 04 65 . 55135 Mainz . Telefon: 06131/992-0 . Telefax: 06131/992-100 

E-Mail: vertrieb@vfmz.de . Internet: www.engineering-news.net 

„O+P“ ist eine Zeitschrift der Vereinigten Fachverlage GmbH, Lise-Meitner-Straße 2, 55129 Mainz, HRB 2270, Amtsgericht Mainz, 

Geschäftsführer: Dr. Olaf Theisen, Umsatzsteuer-ID: DE 149063659, Gerichtsstand: Mainz

EDITORIAL 

SICHERHEIT – 

ALLES RELATIV 

Angesichts der in allen Lebenslagen präsenten, stetig wachsenden 

Bedrohungen steigt der verständliche Wunsch nach Sicherheit. 

Doch gibt es diese überhaupt? Leider nicht zu 100 %, aber 

Bedrohungsanalyse und Risikobewertung können helfen. 

Laut Wikipedia kann man Sicherheit nur als relativen Zustand der 

Gefahrenfreiheit ansehen, der stets nur für einen bestimmten 

Zeitraum, eine bestimmte Umgebung oder unter bestimmten 

Bedingungen gegeben ist. Im Extremfall können sämtliche Sicherheitsvorkehrungen 

versagen, etwa bei Vorkommnissen, die sich nicht 

beeinflussen oder voraussehen lassen. Sicherheit bedeutet also nicht, 

dass Beeinträchtigungen vollständig ausgeschlossen sind, sondern 

nur, dass sie hinreichend unwahrscheinlich sind. Dass diese Definition 

absolut richtig ist, beweisen die Vorkommnisse der jüngsten 

Vergangenheit zum Beispiel um Ransomware nur allzu deutlich. 

Dies nahm die Redaktion O+P Fluidtechnik zum Anlass, das 

wichtige Thema Sicherheit im Schwerpunkt IT Security 

aufzugreifen. Unter anderem erfahren Sie, liebe Leserinnen und 

Leser, ab Seite 12, was anerkannte Experten in unserer Umfrage 

dazu sagen. Fazit: Sicherheit kommt nicht von selbst, sie kann nie 

allumfassend sein und es gibt sie nicht kostenlos! 

Kraft 

ist 

unser 

antrieb 

TOX ® - 

Kraftpaket 

2 – 2000 kN 

Welche Erfahrungen haben Sie gesammelt? Wie gehen Sie mit 

dieser Thematik um? Auf Ihre Antworten freut sich schon jetzt 

Ihr 

Michael Pfister 

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Wir lassen stetig 

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PRESSOTECHNIK Co. KG 

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INHALT 

12 

28 

38 

MENSCHEN UND MÄRKTE 

PERSONALIEN 

05 Vorstandvorsitzender der 

SmartFactoryKL bestätigt 

BIG PICTURE 

06 Innovation für die 

Forstwirtschaft 

O+P LOUNGE 

08 Bruno Hartmann: „Technologie 

zu gestalten und diese im Markt 

zu realisieren, reizt mich“ 

SERVICE 

10 Kastas startet neues B2B-Portal 

O+P UMFRAGE 

12 Cyber-Attacken, Ransomware & 

Co.: Wie real ist die Bedrohung? 

IT SECURITY 

14 WannaCry – Das unendliche 

Katz- und Mausspiel 

15 Kommentar: Jenseits ethischer 

Normen 

PRODUKTE UND ANWENDUNGEN 

ANTRIEBE 

16 Hydraulik und Elektromechanik 

werden eins 

20 Antriebszylinder: Presskraft auf 

den Punkt 

22 Drehbohrgerät: Einer für alles 

TITEL UMFORMMASCHINEN 

24 Sicher und komfortabel in Form 

kommen 

STEUERUNGEN UND 

REGELUNGEN 

28 Baggereinsatz in virtuellen 

Wänden 

O+P VOR ORT 

30 Blasenspeicher: Doppelte 

Leistung 

32 Interview mit Ahmet Güven zur 

neuen Generation Hydrauliköle 

von Shell 

36 Die am schnellsten zu konfektionierende 

Energiekette der Welt 

MARKTPLATZ 

19 Produktinnovationen und mehr 

FORSCHUNG UND ENTWICKLUNG 

VERBINDUNGSELEMENTE 

38 Dieselgate im Tankrohr – 

falsche Auslegung kann zu 

Beschädigungen der Anlage 

durch Kavitation, Druckschläge 

und Diesel-Effekte führen 

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SERVICE 

03 Editorial 

34 Impressum 

35 Inserentenverzeichnis 

50 O+P Final 

TITELBILD 

Walter Stauffenberg GmbH & Co. KG 

Werdohl 

4 O+P Fluidtechnik 6/2017

PERSONALIEN 

Mehr über die Mitgliederversammlung 

lesen Sie hier: 

bit.ly/SmartKL 

VORSTANDVORSITZENDER DER SMARTFACTORYKL BESTÄTIGT 

Die Technologie-Initiative SmartFactory KL e.V. hat auf ihrer Mitgliederversammlung Prof. Dr. Detlef Zühlke, Initiator und Gründer der 

SmartFactoryKL, als Vorsitzenden des Vorstandes im Amt bestätigt. Das Bild zeigt (v.l.n.r.) den vierköpfigen Vorstand: Dr. Thomas 

Bürger, Prof. Dr. Detlef Zühlke, Andreas Huhmann und Klaus Stark (Foto: SmartFactoryKL). 

www.smartfactory.de 

ALBERTO 

BARTOLI 

EDWIN 

MARINGKA 

ARNOLD 

BÜSCHER 

MARÍA BELÉN 

ARANDA COLÁS 

ULRICH 

JOCHEM 

ist neuer CEO von 

Gefran. Seine Vorgängerin 

Maria-Chiara 

Franceschetti (48), 

Tochter des Gründers 

Ennio Franceschetti und 

seit 2014 an der 

Unternehmensspitze 

des Sensorik- und 

Automatisierungsspezialisten, 

rückt nun in den 

Aufsichtsrat. Bartoli (57) 

hatte vor seinem 

Wechsel zu Gefran die 

Position des CEO bei 

einem italienischen 

Thermostat- und 

Brennerproduzenten 

inne. 

hat mit Wirkung zum 1. 

März 2017 die Bereichsleitung 

Materialwirtschaft 

bei der Hansa- 

Flex AG in Bremen 

übernommen. Der 

bisherige Abteilungsleiter 

Einkauf ist damit 

auch für die beiden 

Zentrallager in Bremen 

und Geisenfeld bei 

Ingolstadt verantwortlich. 

Darüber hinaus 

wird der Diplom-Ökonom 

seine bisherige 

Leitungsposition im 

Einkauf beibehalten und 

beide Positionen in 

Personalunion ausfüllen. 

hat die Geschäftsführung 

für den Vertrieb Deutschland 

der U.I. Lapp GmbH 

übernommen. Zuvor war 

Büscher in unterschiedlichen 

Führungspositionen 

bei renommierten 

Industrieunternehmen 

tätig. Internationale 

Erfahrungen sammelte 

er unter anderem als 

Geschäftsführer der 

Rittal Corp. in den USA. 

Zuletzt verantwortete er 

als Geschäftsführer der 

Weidmüller GmbH & Co. 

KG die Geschäfte in 

Deutschland und 

Zentraleuropa. 

ist Engineer Powerwoman 

2017. Die Referentin 

der Geschäftsführung der 

Robert Bosch GmbH setzt 

sich für neue Technologien 

ein, die die Verkehrssicherheit 

erhöhen und 

hat sich auf Kongressen 

oder in Arbeitskreisen für 

das automatisierte 

Fahren stark gemacht. 

Gleichzeitig engagiert 

Aranda sich als Mentorin 

und ermuntert junge 

Mädchen und Studentinnen 

dazu, sich von 

der Technik faszinieren 

zu lassen und ihren 

eigenen Weg zu gehen. 

ist neuer General 

Manager der Parker 

Hydraulic Controls 

Division Europe. Damit 

ist er ab sofort verantwortlich 

für die Entwicklung 

und Fertigung von 

Industriehydraulik-Komponenten 

am Stammsitz 

in Kaarst, in den Werken 

in Oberndorf am Neckar 

und im finnischen 

Tampere sowie im 

italienischen Cellatica. 

Jochem, der auf Hansgeorg 

Kolvenbach folgt, 

berichtet an den Vice 

President Operations der 

Parker Hydraulics Group. 

O+P Fluidtechnik 6/2017 5



INNOVATION FÜR DIE FORSTWIRTSCHAFT 

Ende Mai fand in Hannover die LIGNA 2017 statt. Die 

Holzbe- und -verarbeitungsmesse ist mit einem neuen 

Flächenkonzept an den Start gegangen, um das 

Zusammenwachsen von Handwerk und Industrie bei 

der Anwendung von Technologien zu spiegeln. Dazu 

wurde ein Vorführgelände eingerichtet, das in 

Zusammenarbeit mit dem Kuratorium für Waldarbeit 

und Forsttechnik e. V. (KWF) auf einem etwa 1 500 

Quadratmeter großen Parcours täglich mehrere 

moderierte Technikpräsentationen zeigte. 

Auf unserem Big Picture ist der 

Harvester Ponsse Scorpion King 

dort in Aktion zu sehen. Zur 

LIGNA 2017 kamen insgesamt 

93 000 Besucher, davon 42 000 

internationale Besucher aus 

mehr als 100 Ländern. 

www.ligna.de 

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unserer hochpräzisen 

Mikrohydraulik- 

Komponenten! 

THE LEE COMPANY SINCE 1948

TECHNOLOGIE ZU GESTALTEN 

UND DIESE IM MARKT ZU 

REALISIEREN, REIZT MICH 

Bruno Hartmann ist seit über 25 Jahren Teil 

des Rexroth-Konzerns. Er durfte die 

Fluidtechnik aus verschiedensten 

Perspektiven kennenlernen, vom Einkauf 

bis zum Vertrieb. Heute ist er Leiter Vertrieb 

und Branchenmanagement Bagger bei 

Bosch Rexroth. Er freut sich auf die 

Verschmelzung der Hydraulik mit anderen 

Technologien. So können Maschinen und 

Prozesse neu gedacht werden. 

Herr Hartmann, bitte 

stellen Sie sich kurz vor; 

wie sind Sie zu Ihrer 

derzeitigen Position 

gekommen? 

Als ich vor über 25 Jahren als junger Wirtschaftsingenieur im Einkauf eines mittelstän dischen 

Pumpenherstellers unter dem Dach von Mannesmann Rexroth landete, war das eher zufällig. 

Mich hat die Hydraulik sehr schnell fasziniert, daher wechselte ich in die Anwendungstechnik 

und projektierte hydrostatische Fahrantriebe für Radlader und Stapler. Von da entwickelte sich 

mein Weg in verschiedene Management-Positionen. 

Als ich zuletzt die Strategie-Abteilung unseres Teilkonzerns leitete und mir das Angebot gemacht 

wurde, das neu geschaffene Branchen-Management für Bagger zu übernehmen, musste ich nicht 

lange überlegen. Technologie zu gestalten und diese im Markt zu realisieren, das hat mich gereizt. 


Was fasziniert Sie an der 

Hydraulik und ihrer 

Anwendung in der 

Maschine Bagger? 

Sie arbeiten seit vielen 

Jahren im selben Konzern. 

Wurde Ihnen das nie 

langweilig? 

Mich fasziniert zum Beispiel, wenn Mobilkrane tonnenschwere Brückenelemente millimetergenau 

positionieren. Oder wenn Radlader mit unbändiger Kraft in Schüttgut einfahren und kurz 

danach mit unglaublicher Feinfühligkeit Paletten positionieren. Hydraulik steht für Kraft, Präzision, 

Kosteneffizienz, Robustheit und Leistungsdichte in einer einzigartigen Dosierung. Bagger sind 

natürlich ganz besondere Maschinen, so ein wenig die Königsklasse wenn es um die Vielfältigkeit 

von Aufgaben geht. Ob als Mini-Bagger im Einsatz mit unterschiedlichsten Anbaugeräten, ob im 

Standard-Bagger beim klassischen Graben, oder als Mining-Shovel im Materialumschlag als Teil 

einer Prozesskette: jede Anforderung ist unterschiedlich. Viele Bewegungsachsen müssen simultan 

so zusammenspielen, dass die Aufgabe bestmöglich erfüllt wird und der Bediener intuitiv das 

Richtige tut. Wir werden gerade bei den Baggern durch den Einsatz von Elektronik viele neue 

Ideen realisieren können, die die Produktivität verbessern, die Zuverlässigkeit steigern und den 

Spritverbrauch weiter senken werden. Solche Aufgaben wünscht man sich doch als Ingenieur. 

Mir war es vergönnt, unser Geschäft von vielen verschiedenen Perspektiven kennenzulernen, 

sei es im Einkauf, im Vertrieb, oder beim Einsatz im Ausland. Ich durfte auch 

immer wieder ganz vorne mit dabei sein, wenn die Grenze des technisch Machbaren 

verschoben wurde: stangenlose Flugzugschlepper zum Beispiel, die scheinbar mühelos 


„Hydraulik ist Kraft, Präzision, 

Kosteneffizienz, Robustheit 

und Leistungsdichte in 

einzigartiger Dosierung“ 

Bruno Hartmann 

Jumbos bewegen, wurden möglich durch unsere elektronischen Antriebs- 

Schlupfregelungen. Wir haben den Trend hin zur Joystick-Steuerung bei Kompaktladern 

mitgestaltet. Oder zuletzt die Herausforderungen seitens der Diesel- 

Abgas-Gesetz gebung: auch hier konnten wir mit pfiffigen Ideen helfen, wie zum 

Beispiel dem hydrostatischen Hochleistungsbremsen. Uns ist immer wieder 

etwas Neues eingefallen, um Probleme unserer Kunden zu lösen. Darüber hinaus 

gibt es natürlich in einem Konzern immer wieder Veränderungen und Visionen, 

die es gilt an die Realitäten am Markt und bei unseren Kunden anzunähern. Auch 

das ist immer wieder enorm spannend und fordernd für Führungsteams. Nein, 

langweilig wurde es mir bisher noch nicht. 

Was sind Ihrer Meinung 

nach die größten Herausforderungen 

der Fluidtechnik 

hinsichtlich ihrer 

Zukunftsfähigkeit? 

Die ganze Welt spricht von elektrischen Antrieben und Vernetzung und man fragt 

sich: Wo bleibt die Hydraulik? In Zukunft werden Antriebstechniken zunehmend 

verschmelzen, um die jeweiligen Stärken bestmöglich zu nutzen. Es gilt somit, Faktoren 

wie Leistungsdichte und Kosteneffizienz der Hydraulik in der Kombination 

mit anderen Technologien weiterzudenken. Wie so etwas geht, haben wir eindrucksvoll 

bei hydro-mechanischen Antriebskonzepten gezeigt. Ähnliche Revolutionen 

stehen uns in Verbindung mit elektrischen Antrieben, Elektronifizierung, 

Hybridisierung und Vernetzung bevor. Hier bieten sich jede Menge Möglichkeiten, 

insbesondere mit dem Technologie-Wissen von Bosch im Rücken, nicht nur 

Hydraulik und Maschinen neu zu denken, sondern auch Prozesse völlig anders zu 

konzipieren. Die Herausforderung wird sein, das nötige technologie-übergreifende 

Wissen aufzubauen und junge Ingenieure und Software-Entwickler für diese neue 

Antriebstechnik zu gewinnen. 

www.boschrexroth.de 

O+P Fluidtechnik 4/2017 6/2017 9

SERVICE 

KASTAS STARTET 

NEUES B2B-PORTAL 

Im Rahmen der kontinuierlichen Aktivitäten, den 

Zugang zu den eigenen Produkten zu verbessern, 

hat Kastas den Start des neuen B2B-Portals 

seal-Link angekündigt; seal-Link wird einen 

One-Stop-Shop für Kastas-Kunden darstellen. 

Auf seal-Link.com können Kunden nach den gewünschten 

Produkten zu suchen, die Lagerverfügbarkeit überprüfen, 

Aufträge erstellen, ihre Bestellhistorie nahtlos digital verfolgen 

und Produktdokumentationen abrufen. Kastas 

wurde schon immer für die ständige Verfügbarkeit ab Lager geschätzt. 

Das Unternehmen unterhält für alle Standardprodukte einen 

großen Lagerbestand an sieben Standorten in der Türkei und in 

Deutschland, da kurze Vorlaufzeiten kritisch für das eigene Unternehmenswachstum 

und den Erhalt der positiven Beziehung zu 

Partnern sind. 

Mit dem neuen B2B-Portal will Kastas die Lagerverfügbarkeit mit 

einem effizienten Bestellvorgang kombinieren. Indem das Unternehmen 

diese umfassende digitale Plattform für Kunden anbietet, 

können zeitnahe und fortlaufende Leistungen für den globalen 

Kundenstamm aus 20 Zeitzonen angeboten werden. seal-Link ist 

eine maßgeschneiderte Lösung, die mit der SalesForce-Plattform für 

Kastas aufgebaut wurde. SalesForce ist ein CRM-basierter Lösungsanbieter, 

der global als Marktführer anerkannt ist. Die Flexibilität 

und Stabilität der SalesForce-Plattform waren Schlüsselfaktoren bei 

der Entscheidung, seal-link auf dieser Technologie aufzubauen. 

Das seal-Link-Portal startet ab Mai 2017 über Kastas Europe in 

Deutschland und soll bis Ende des zweiten Quartals 2017 global 

vollständig verfügbar sein. 

www.seal-link.com 

www.kastas.com 


Bircan Atilgan, 

International 

Marketing 

Manager bei 

Kastas Sealing 

Technologies 

ZEIT SPAREN UND SCHNELL ZUM PRODUKT 

Bircan Atilgan, International Marketing Manager bei Kastas Sealing Technologies, 

fasst die Anforderungen von Kunden sowie Kastas an das Portal 

zusammen: "Wir haben einen vielseitigen Kundenstamm mit Blick auf die 

Marktsegmente, Geschäftsfelder und die geografische Verteilung. Als 

Reaktion auf die einzelnen Bedürfnisse bieten wir unsere Produkte und 

Lösungen globalen Vertriebsorganisationen, lokalen Vertriebspartnern, 

globalen Maschinenherstellern, Zylinderproduzenten, Maschinenbauunternehmen 

und vielen anderen an. Diese Kunden haben alle eines gemeinsam: 

Sie wollen Zeit sparen. Sie wollen das Produkt, das sie brauchen, schnell 

finden, ihre Bestellung umgehend aufgeben, die Lieferbedingungen prüfen 

und ihre Sendung so schnell wie möglich erhalten. Weiterhin ist es für uns als 

dynamisches Unternehmen, das mehrere neue Designs einführt und 

hunderte neuer Abmessungen zu seinem Produktangebot hinzufügt, sehr 

wichtig, dass wir diese Artikel umgehend zum Verkauf anbieten. Über 

seal-Link können unsere Kunden auf diese neuen Ergänzungen zugreifen, 

sobald sie im Lager vorhanden sind."

FRANCHISESYSTEM VON PIRTEK IST JETZT „PREMIUM“ 

Pirtek hat zum dritten Mal in Folge für sein 

Franchisesystem den silbernen F&C-Award 

erhalten, das Gütesiegel des Deutschen Franchiseverbandes. 

Der Verband bewertet dafür in Kooperation 

mit Igenda, der Gesellschaft für Unternehmens- 

und Netzwerkevaluation, die Unternehmensstandards, 

prüft Franchisevertrag und 

-handbuch juristisch und analysiert die Zufriedenheit 

der Franchisenehmer. Pirtek wird bei Igenda 

nun als „Premium-System“ geführt. Das Gütesiegel 

ist drei Jahre gültig. Pirtek hat aktuell deutschlandweit 

72 Franchise-Niederlassungen und führt mit 

mobilen Werkstätten schnelle und flexible Hydraulikschlauchreparaturen 

vor Ort durch. 

www.pirtek.de 

ZYLINDERDRUCKSENSOREN ALS EIGENES ANGEBOT 

Sensor-Technik Wiedemann tritt zukünftig 

eigenständig am Markt für Zylinderdrucksensoren 

auf. Durch eine Zusammenarbeit 

mit Herstellern großer Motoren sollen 

dabei neueste Anforderungen bei der 

Weiterentwicklung von Messsystemen 

berücksichtigt werden. Dazu zählen neben 

neuen Herausforderungen an die Robustheit 

von Messsystemen, z. B. durch größer 

werdende Spitzendrücke, auch Datenmanagement-Lösungen 

in maritimen und 

stationären Motorenanwendungen. Der 

Hersteller 

produziert bereits Zylinderdruck- und Common-Rail-Sensoren 

zur Verwendung in großen Diesel-, Gas- und Zweistoffmotoren 

auf Basis der eigenen Dünnschichttechnologie. 

www.sensor-technik.de 

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Leistungen. Dazu 

gehören auch 

Neu- und Weiterentwicklungen 

im 

Bereich der 

Miniaturbauweise 

sowie Links und 

Downloads von 

Produktdatenblättern. 

Ein Messekalender, 

ein 

Terminologie-Glossar 

für die Produktbeschreibung 

und eine Suchfunktion runden das Online-Angebot 

ab. Die Website ist auch auf die Darstellung auf Endgeräten wie 

Tablets und Smartphones eingestellt. 

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FLUIDTECHNIK 

CYBER-ATTACKEN, 

RANSOMWARE & CO. 

WIE REAL IST DIE BEDROHUNG? 

UND WIE KANN ICH MEINE ANLAGEN 

IM ZWEIFELSFALL SCHÜTZEN? 


Durch Industrie 4.0 mit Digitalisierung, Vernetzung und Verteilung der Intelligenz im 

System steigen die Möglichkeiten eines Angriffs über die IT auf die Automationssysteme. 

Damit ist Security eines der zentralen Themen bei Industrie 4.0 und muss 

über den gesamten Lebenszyklus und auf allen Implementierungsebenen von 

Anfang an mit beachtet werden. Welche Security Maßnahmen jeweils zu ergreifen sind, 

sollte in einer Bedrohungsanalyse ermittelt werden. Aus ihr können notwendige Fähigkeiten 

wie zum Beispiel Authentifizierung, Benutzer- und Rollenverwaltung, sichere Kommunikation, 

Logging der security-relevanten Änderungen etc. abgeleitet werden. Zukünftig müssen 

– zum Beispiel in Plug&Work Szenarien – die Security Fähigkeiten maschinenlesbar beschrieben 

sein, damit Komponenten und Systeme selbstständige Kooperationen untereinander 

eingehen können. 

www.boschrexroth.com 

Martin Hankel, Projektleiter Industrie 4.0 Technik, Bosch Rexroth AG 


UMFRAGE 

Dass jemand durch Sabotage oder 

ähnliche Angriffe einem spezifischen 

Maschinen- oder Anlagenbauer 

Schaden zufügen möchte, um damit 

den Aktienkurs zu manipulieren, halten wir für 

ein geringes Risiko für die IT des Unternehmens. 

So wie es sich auch mit anderen Risiken 

für Unternehmen verhält, die man nicht selbst 

in der Hand hat. Zum Beispiel Erdbeben, 

Windhosen oder Selbstmordattentäter. 

Natürlich müssen entsprechende Security- 

Maßnahmen ergriffen werden. Natürlich sind 

Abwehrmaßnahmen notwendig. Aber bitte 

dabei auch die Kirche im Dorf lassen. Ein 

gesundes Maß an Risikomanagement zeigt 

schnell, dass der Know-how-Diebstahl, 

Ransomware oder menschliches Fehlverhalten 

weit größere Risiken darstellen. Die 

dagegen notwendigen Schutzmaßnahmen 

zeigen die Leitfäden des VDMA für ISMS und 

Industrie 4.0 Security und die Lernkurse von 

University4Industry. 

Übrigens gilt für Strafverfolger bei Aktienmanipulationen 

das Motto: „Follow the money“. Der 

hochregulierte Markt für Finanztransaktionen 

macht anonyme Aktionen nahezu unmöglich 

und Täter identifizierbar. Das gilt jedoch nicht 

für Bitcoin, hier ist Anonymität oberstes Prinzip. 

Ransomware (Erpressung) ist gerade deshalb so 

erfolgreich. 

industrialsecurity.vdma.org 

Steffen Zimmermann, Leiter Competence Center 

Industrial Security, VDMA 

Die Ransomware-Attacke WannaCry, die Mitte Mai für 

Schlagzeilen sorgte, hat bei den bekannten Opfern vor 

allem IT-Systeme aus Office-IT Umgebungen befallen 

und sich dort ausgebreitet. Bislang ist noch kein Fall 

bekannt, bei dem auch die Steuerungs-Anlagen von Maschinen 

beispielsweise in Produktionsunternehmen betroffen waren. Das 

Szenario, dass die Steuerungstechnik einer Maschine Ransomware 

zum Opfer fällt, ist allerdings angesichts der zunehmenden 

Vernetzung von Office IT und Industrial IT ein durchaus realistisches. 

Zudem existiert bereits Ransomware, die ganz gezielt 

solche Steuerungen befällt und in Geiselhaft nimmt. Dazu gehört 

zum Beispiel die LogicLocker Ransomware. Sie nutzt eine 

Scan-Software, um nach bekannten Schwachstellen in der 

eingesetzten SCADA-Software zu suchen. Hier hilft auch Patch- 

Management nicht weiter. Erstens war das von Microsoft zur 

Verfügung gestellte Update für Windows XP erst im Mai 

verfügbar, also als die Attacken schon weltweit Systeme befallen 

hatten. Zweitens laufen immer noch viele IT-Systeme mit 

Windows XP, die nicht in jedem Fall sofort gepatcht werden 

können. Software, die zur Steuerung von Maschinen eingesetzt 

wird, ist zumeist speziell konfiguriert worden. Bei jedem Update 

muss also manuell nachgebessert werden, damit die Konfigurationen 

nicht verloren gehen und die zu steuernde Maschine auch 

nach dem Update weiter wie gewünscht ihre Aufgabe erfüllt. 

Mit dieser Form der Attacke versuchen die Cyber-Kriminellen 

jedoch nicht nur Lösegeld zu erpressen. Von Fall zu Fall kann es 

auch lukrativ für die Angreifer sein, die „Bänder“ stillzulegen, 

also die Produktion künstlich anzuhalten, um dem betroffenen 

Unternehmen zu schaden. Bei dieser Vorgehensweise handelt es 

sich um Cyber-Sabotage. Darunter versteht sich z.B. politisch 

motivierter Cyber-Vandalismus, der auf die Prosperität der 

verwundbaren Wirtschaftsinfrastrukturen der Industrienationen 

abzielt. Hinweise darauf lassen sich unter anderem im Quellcode 

von WannaCry finden. Allerdings gilt hier zu 

beachten, dass die Urheber ihre Spuren 

bewusst verwischen wollen und falsche 

Fährten legen. 

Darüber hinaus muss eine solche 

Software auch nicht unbedingt sofort 

eine Steuerung lahmlegen. Es ist 

ebenfalls denkbar, dass eine Gruppe von 

Cyberkriminellen eine Ransomware 

nutzt, um weitere Spyware nachzuladen, 

die dann Informationen über die Steuerungssoftware 

ausliest und diese Daten 

zurückspielt, ohne, dass das betroffene 

Unternehmen davon weiß. 

www.t-systems.com 

Bernd König, 

CISSP, Principal 

Evangelist Cyber 

Security, 

T-Systems 

International 

GmbH 


IT SECURITY 

WANNACRY – DAS UNENDLICHE 

KATZ- UND MAUSSPIEL 


Die Erpressersoftware WannaCry hat sich in den 

Tagen nach dem 12. Mai dieses Jahres wie ein 

Lauffeuer verbreitet. Über 200 000 Rechner in 

insgesamt über 150 Ländern sind infiziert 

worden. Die Ursache dieser rasanten 

Infektionswelle liegt in den Algorithmen der 

etablierten IT-Sicherheitslösungen: Sie schützen 

ausschließlich vor bereits bekannten Gefahren 

– und sind machtlos gegen unbekannte oder 

modifizierte Angriffe. Welche Konsequenzen 

sind daraus zu ziehen? 

Sandro Gaycken, Leiter des Digital Society Institute an der 

inter nationalen Business School ESMT Berlin, warnte angesichts 

WannaCrys in einem Interview mit dem TV-Nachrichtensender 

n-tv vor dem grundlegenden Problem der gängigen 

Sicherheitsstrategien. „Es kann natürlich sein, dass die Angreifer 

den [Angriffsmechanismus] jederzeit anpassen, oder dass es 

irgendwelche anderen Mechanismen gibt, die man übersehen hat“, 

erklärt der IT-Sicherheitsexperte die Schwebe, in der Unternehmen 

stets stecken. Die Gefahr sei noch nicht gebannt. Wie auch? Seit 

Jahrzehnten basieren IT- Sicherheitslösungen auf einer riesigen 

Liste bekannter Gefahren. Das Ergebnis ist ein nicht enden wollendes 

Katz- und Mausspiel. 

NEUARTIGE ANGRIFFSKONZEPTE 

Wanna Decryptor, wie die Schadsoftware ursprünglich heißt, ist ein 

Verschlüsselungsprogramm. Das Schadprogramm installiert sich 

auf einem Rechner, verschlüsselt die Daten und Zugänge und gibt 

diese nur gegen ein Lösegeld wieder frei. Diese sogenannten 

Erpresserprogramme oder Ransomwares arbeiten in der Regel 

langfristig und treten meist vereinzelt auf. Das Ausmaß und die 

Geschwindigkeit der Ausbreitung von WannaCry sind bis dato einzigartig 

– und vermutlich nur der Anfang neuer Angriffsvektoren 

und Cyberkriminalitätsaktivitäten. 

POINTIERT 

WANNACRY OFFENBART GRENZEN KLASSI- 

SCHER IT-SICHERHEITSSTRATEGIEN 

INDUSTRIEUNTERNEHMEN BENÖTIGEN KON- 

TINUIERLICHE ÜBERWACHUNGSLÖSUNG… 

…DIE NICHT NUR GEFAHREN, SONDERN 

JEGLICHE ANOMALIE ERKENNT UND MELDET 

„Die rasante Verbreitung des jetzt stattfindenden Erpressungsangriffs 

lässt sich damit erklären, dass das Programm nicht nur über 

den typischen Weg von Emails bzw. deren Anhängen oder kontaminierte 

Webseiten auf die Rechner gelangte, sondern sich dann 

selbst aktiv über SMB-Kommunikation (Server Message Block, ein 

Netzwerkprotokoll, Hinweis der Redaktion) verbreitete.“ Das 

konstatiert Dr. Frank Stummer, Mitbegründer von Rhebo, einem 

Technologieunternehmen, das sich auf die Ausfallsicherheit 

industrieller Steuersysteme mittels Überwachung der Datenkommunikation 

spezialisiert hat. „Durch diese Kombination mit 

einem Wurm, der sich nach der Installation aktiv an andere Rechner 

im Netzwerk und Kontakte des infizierten Nutzerkontos 

versendet, konnte WannaCry auch auf andere Netzwerkebenen 

überspringen, was in verschiedenen Industrieunternehmen und 

Kritischen Infrastrukturen zu Produktions- und Infrastrukturausfällen 

geführt hat.“ 

DAS UNBEKANNTE ERKENNEN 

Klassische Sicherheitslösungen wie Firewalls und Virenscanner 

sind gegen diese Form des Angriffsmechanismus nicht gefeit. Sie 

erkennen weder unbekannte Gefahren – sogenannte Anomalien – 

noch hätten sie in jedem Fall ausreichend Einblick in die eigentliche 

Code-Struktur der Schadprogramme. 

„Industrieunternehmen müssen sich von der Illusion verabschieden, 

dass sie mit Firewalls, Virenscanner und Intrusion Detection-Systemen 

ihre Steuernetze ausreichend absichern können. 

Die Angriffsvektoren der Cyberkriminellen werden immer spezifischer 

und ausgeklügelter. Die Detektion wird oft erst möglich, wenn 

das Kind schon in den Brunnen gefallen ist“, kritisiert Stummer die 

Defizite gängiger Sicherheitslösungen. 

Vielmehr hilft Industrieunternehmen eine Lösung, die das Steuernetz 

kontinuierlich auf Anomalien überwacht und jede Abweichung 

von der Standardkommunikation im Steuernetz meldet. Auch das 

Bundesministerium für Sicherheit in der Informationstechnologie 

(BSI) bezeichnete die selbstlernende Anomalie erkennung auf 

der diesjährigen Hannover Messe als eine zentrale Sicherheitsstrategie 

für das industrielle Internet der Dinge und die Industrie 

4.0. Mit diesem Ansatz hätte auch der Angriff durch 

WannaCry frühzeitig erkannt werden können. Er wäre sofort 

als abweichende Kommunikationsstruktur im Netzwerk 

gemeldet worden, so dass Gegenmaßnahmen frühzeitig 

eingeleitet hätten werden können. 

„Die Überwachung muss lückenlos erfolgen. 

Das heißt, wirklich jede verdächtige Aktion im 

Steuernetz muss gemeldet werden – ganz 

unabhängig davon, ob diese bereits als 

Gefahr gelistet ist oder nicht. Alles andere 

wird in Zukunft unzureichend 

sein. WannaCry hat soeben diese 

Zukunft eingeläutet“, ist Dr. 

Stummer überzeugt. 

www.rhebo.com 


JENSEITS 

ETHISCHER 

NORMEN 

Die selbstlernende Anomalieerkennung soll 

Angriffen auf die Steuernetze von Industrieunternehmen 

in Zeiten von Industrie 

4.0 vorbeugen. Ein solches System hätte 

die Einleitung von Maßnahmen gegen Wanna Cry 

deutlich beschleunigt, so das Bundesministerium für 

Sicherheit in der Informationstechnologie (siehe 

nebenstehender Artikel). Ist dies wirklich die abschließende 

Lösung im Kampf gegen Cyberangriffe? 

Muss man nicht eher die Frage nach der Entwicklung 

unserer Gesellschaft stellen? 

Ziel von WannaCry waren unter anderem Krankenhäuser. 

Durch die Dateiverschlüsselung mit paralleler 

Lösegeldforderung hat die Ransomware die Behandlung 

vieler Patienten verlangsamt und behindert. Indirekt 

könnte dies sogar Menschenleben in Gefahr 

gebracht haben. Wer tut so etwas aus Habgier? 

Ins Bild passt hier auch der Anschlag auf den 

Mannschaftsbus von Borussia Dortmund vom 11. April dieses 

Jahres. Wenn auch nicht mit den Waffen der Cyberkriminellen aus- 

FLUIDTECHNIK 

geführt, war auch in diesem Fall Habgier das Motiv. Laut den 

Ermittlern soll der festgenommene Tatverdächtige mit seinem 

Angriff versucht haben, dem börsennotierten Fußballclub einen 

größtmöglichen Schaden zuzufügen. Der Aktienkurs sollte einbrechen 

und der Tatverdächtige wollte sich durch sogenannte Put- 

Optionsscheine bereichern, so die zuständigen Behörden. In 

diesem Fall soll der Personenschaden somit sogar integraler Teil 

des Plans zur persönlichen Gewinnmaximierung gewesen sein. 

In welch einer Welt leben wir, in der für ein paar Euro Menschenleben 

gefährdet werden? Sollte nicht eher eine Debatte über 

Moral und Anstand angestoßen werden, um solchen Angriffen 

vorzubeugen, anstatt über immer neue Abwehrmechanismen zu 

diskutieren? Ich glaube, langfristig hilft nur präventiv aufzuklären: 

Das heißt, den jungen Menschen unserer Gesellschaft vor 

Augen zu führen, wie jämmerlich und niederträchtig ein solches 

Vorgehen ist. 

Kurzfristig braucht es natürlich dennoch wirksamen Schutz. Auf 

IT-Ebene muss in Zeiten der vernetzten Produktion neu gedacht 

werden. Die genannten Beispiele der jüngeren Vergangenheit haben 

gezeigt, dass die Angreifer jenseits der ethischen Normen unserer Gesellschaft 

agieren und vor Nichts und Niemandem Halt machen. Auch 

im Maschinen- und Anlagenbau sind Szenarien denkbar, in denen 

Menschenleben gefährdet werden könnten, um einem Unternehmen 

Schaden zuzufügen. Ich schätze, gerade kleinere Unternehmen im 

Maschinen- und Anlagenbau setzen noch auf „herkömmliche“ IT- 

Sicherheitssysteme, wie sie nebenstehend erläutert werden. Es gilt 

also, sich schlau zu machen und ein geeignetes System zu finden, mit 

dem Ihr Unternehmen solchen Attacken Einhalt gebieten kann. 

Peter Becker, Redaktion O+P Fluidtechnik 

Hinweis des Autors: Ich will mit diesem Kommentar in keiner 

Weise andere Arten von Attacken als gerechtfertigter darstellen als 

die oben genannten.

ANTRIEBE 

HYDRAULIK UND ELEKTROMECHANIK 

WERDEN EINS 


Hydraulisch oder elektromechanisch? Vor dieser 

Frage stehen Konstrukteure im Maschinen- und 

Anlagenbau, wenn es um die auszuwählende 

Antriebstechnologie geht. Dass eine hybride Lösung 

als rentable Option viele Vorteile bieten kann, zeigt 

das Konzept des elektrohydrostatischen Aktuators. 

Das Unternehmen Moog setzt dies gemeinsam mit 

Maschinenherstellern um. Betreiber profitieren 

davon durch System- und Kostenvorteile. 

Konstrukteure stehen vor der Herausforderung, neue Maschinen 

und Anlagen zu entwickeln, die ein deutliches Plus 

an Energieeffizienz, Produktivität und Wettbewerbsfähigkeit 

bieten. Doch wie kann es gelingen, eine Maschine so zu 

konstruieren, dass sie in allen Bereichen das Optimum leistet? Ein 

großes Potenzial liegt in der verwendeten Antriebstechnik. Je nach 

Leistungsklasse ist diese in der Regel elektrohydraulisch oder elektromechanisch 

ausgeführt. Beide Technologien bieten systembedingte 

Vor- und Nachteile. Welches Konzept eignet sich für die 

jeweilige Anwendung am besten? Kommt eine Hybridlösung in 

Frage? Der elektrohydrostatische Aktuator bildet die Symbiose 

beider Technologien. Als kompakter Hybrid vereint er die Vorteile 

beider Seiten und umgeht gleichzeitig ihre Nachteile. Dies sorgt 

später im laufenden Betrieb der Maschine für mehr Energieeffizienz 

und Produktivität und spart zudem Betriebskosten ein. 

Autoren: Dr.-Ing. Achim Helbig, Dr.-Ing. Christoph Boes, Moog GmbH 

DAS BESTE AUS ZWEI WELTEN IN 

EINER BAUGRUPPE 

Das elektrohydrostatische Antriebssystem (EAS) verbindet hydraulische 

und elektrische Konstruktionselemente zu einem in sich geschlossenen 

System. Dazu zählen ein Frequenzumrichter, ein Servomotor, 

eine Radialkolbenpumpe, ein Hydraulikzylinder und Sensorik 

für die Achsregelung. Der Pumpenantrieb ist drehzahlgeregelt 

und für den Vier-Quadranten-Betrieb ausgelegt. Alle Komponenten 

sind in der Regel in die Aktuatorbaugruppe integriert. Damit ist das 

EAS vollständig autonom. Das System benötigt lediglich eine Stromquelle. 

Im Gegensatz zu einem elektrohydraulischen Aktuator 

kommt das EAS ohne Hydraulikleitungen aus, was die Kosten erheblich 

senkt, die Zuverlässigkeit steigert und das Risiko für Umweltbelastungen 

drastisch minimiert. Zudem benötigt es weder Spindeloder 

andere mechanische Getriebe – was ihn vom elektromechanischen 

Antrieb unterscheidet. Im EAS arbeitet zwischen Elektromotor 

und Hydraulikzylinder ein hydrostatisches Getriebe. Der Antriebsmotor 

dreht sich nur, wenn am Abtrieb eine Bewegung gefordert ist. 

Das EAS-Designkonzept verbindet das Beste aus beiden Welten: 

die Vorteile des Hydraulikzylinders bei der Kraftübertragung, den 

Kosten und der Robustheit mit den energetischen Vorteilen des elektromechanischen 

Antriebs mit der typischen Eigenschaft, „Power on 

Demand“. Damit folgt der elektrohydrostatische Antrieb dem aktuellen 

Trend, bei der Maschinenkonstruktion besonderes Augenmerk 

auf Energieeffizienz und Umweltverträglichkeit zu richten. Auch 

muss das verwendete Hydrauliköl aufgrund des hohen Wirkungsgrades 

und den damit verbundenen geringen Verlusten nur wenig 

Wärme aufnehmen. Es erreicht in der Regel nur etwa 40 bis 60 °C Betriebstemperatur. 

In Abhängigkeit von den Einsatzbedingungen und 

dem Lastprofil kommt das EAS entweder mit einer Konvektionskühlung 

des hydrostatischen Getriebes aus oder erfordert einen Kühlkreislauf 

kleiner Leistung. Die platz- und energieraubende Kühlung 

klassischer hydraulischer Aggregate kann entfallen. Ein weiterer Vor 


ANTRIEBE 

POINTIERT 

DAS EAS VERBINDET HYDRAULISCHE UND 

ELEKTRISCHE KONSTRUKTIONSELEMENTE 

BASIS FÜR DIE UMSETZUNG DEZENTRALER 

ANTRIEBSKONZEPTE 

BESONDERES AUGENMERK AUF ENERGIE 

EFFIZIENZ UND UMWELTFREUNDLICHKEIT 

teil: Die Ölalterung wird auf ein Minimum beschränkt aufgrund des 

Sauerstoffabschlusses, des wesentlich reduzierten Wärmeeintrags 

und den nicht vorhandenen Scherbelastungen im Ventil. 

VORTEILE FÜR KONSTRUKTEURE 

HOHE ROBUSTHEIT UND 

„POWER ON DEMAND“ 

Die autonome und platzsparende Baugruppe des EAS bildet die 

Basis für die Umsetzung dezentraler Antriebskonzepte. Damit wird 

dem zunehmenden Wunsch von Maschinenherstellern und Betreibern 

entsprochen, zentrale Antriebe wie eine elektrohydraulische 

Lösung mit aufwendiger Zentralhydraulik und Versorgungsaggregat 

zu vermeiden. Elektromechanische Antriebe sind für dezentrale 

Lösungen ebenso geeignet, haben aber den entscheidenden Nachteil 

der Kraftlimitierung und scheiden daher bei Maschinen, die hohe 

bis sehr hohe Kräfte benötigen, als Antriebsquelle aus. Für den 

Konstrukteur ist die Integration eines EAS in ein geplantes Antriebssystem 

einfach, da es einem elektromechanischen Antrieb 

sehr nahe kommt. Wie bei einem elektromechanischen Antriebssystem 

benötigt es die gleichen mechatronischen Kenntnisse, z. B. 

den Aktuator auszulegen oder die dynamische Performance des 

Antriebs zu optimieren. Auch die Antriebssteuerungen und die verwendeten 

Feldbussysteme (z. B. EtherCAT) sind identisch. 

Zieht der Konstrukteur ein klassisches elektrohydraulisches Antriebssystem 

in Betracht, so ist zu beachten, dass dies einen hohen 

infrastrukturellen Aufwand erfordert: Pumpen, Steuerblöcke, Servoventile, 

Filter, Sensoren und Verbindungselemente (Rohre, 

Schläuche, Kupplungen) müssen ausgelegt und installiert werden. 

All dies entfällt beim elektrohydrostatische Antrieb: Er ist eine einfach 

zu handhabende Plug & Play-Lösung welche z. B. die Filtrie- 

rung bereits enthält. Die Implementierung eines EAS-Antriebssystems 

wird zusätzlich durch eine besondere Modulbauweise erleichtert. 

Moog unterscheidet hier Standardkomponenten von anwenderspezifischen 

Komponenten. Zu den Standardkomponenten 

zählen Frequenzumrichter und elektrohydrostatische Pumpen Einheiten 

(EPU), die in verschiedenen Baugrößen verfügbar sind. Die 

anwenderspezifischen Komponenten sind Steuerblöcke und Hydraulikzylinder, 

die je nach Anwendung individuell ausgelegt werden. 

So kann einerseits für jede einzelne Maschinenapplikation eine 

maßgeschneiderte EAS-Antriebslösung konstruiert werden, andererseits 

ermöglicht das Konzept die Schnittstelle zum Anwender 

den Anforderungen entsprechend zu gestalten. 

ANWENDUNGSSZENARIEN UND 

RENTABILITÄTSANALYSE 

Der Einsatz der EAS-Technologie ist besonders prädestiniert für folgende 

Anwendungsfelder: 

n Maschinen mit elektromechanischem Antrieb, die die hohe Kraftaufnahme 

und Kraftdichte der Hydraulik für eine begrenzte Anzahl 

von Achsen benötigen, z. B. Spritzgießmaschinen. 

n Alle hydraulisch angetriebenen Maschinen mit mehreren hydraulischen 

Bewegungsachsen mit aufwendiger Infrastruktur für die 

Zentralhydraulik, z. B. Pressen, Walzwerke und Dampfturbinen. 

Für Volumenströme größer als 450 l/min ist es möglich mehrere 

EPU parallel zu schalten. 

Aus ökonomischer Sicht ist das EAS eine lohnende Option. Je 

nach Applikation liegt er in den Anschaffungskosten möglicherweise 

zunächst höher, was aber im Vergleich zur elektrohydraulischen 

Antriebslösung durch die hier anfallenden Kosten der hydraulischen 

Infrastruktur und die höheren Betriebskosten wieder ausgeglichen 

wird. Eine Rentabilitätsanalyse ist empfehlenswert. Sie 

schließt den Energieverbrauch der in Betrieb genommenen Maschine 

ein und ermittelt die Gewinnschwelle. 

EAS MITTELS EPU BEI DER 

MASSIVUMFORMUNG – EIN FALLBEISPIEL 

Die SMS group GmbH, der führende Hersteller von Ringwalzmaschinen 

beauftragte Moog mit der Entwicklung eines neuen Antriebskonzepts 

für eine Radial-Axial-Walzmaschine (RAW). Die Bedarfsanalyse 

zeigte folgende Kernpunkte: Auf eine Zentralhydraulik 

sollte vollständig verzichtet werden. Ziel war eine vereinfachte und 

verkürzte Installation und schnellere Inbetriebnahme der Ringwalzmaschinen 

beim Endkunden. Der Wegfall der Zentralhydraulik 

sollte zugleich den Geräuschpegel minimieren sowie mögliche 

01 ELEKTROHYDROSTATISCHER ANTRIEB (EAS) 

01 Prinzipieller Aufbau eines 

elektrohydrostatischen Antriebssystems 


ANTRIEBE 


Sicherheits- und Umweltgefährdungen 

durch Leckage oder 

Brand reduzieren. Die Maschine 

sollte darüber hinaus deutlich 

energieeffizienter produzieren. 

Die zentrale Antriebslösung 

der bisher gefertigten Maschinen 

basierte auf einer Konstantdruckquelle, 

die speziell im Teillastbetrieb 

nicht energieeffizient 

arbeitete. In der Speicherhydraulik 

arbeiteten die Pumpen ständig 

gegen hohen Druck. An den 

Walzachsen befand sich eine 

hochauflösende Servohydraulik, 

die mit Steuerblöcken und Servoventilen 

umgesetzt wurde. Der 

Energie- bzw. Leistungsfluss 

wurde über die Servoventile gesteuert. 

Hieraus resultierten systembedingt 

teils erhebliche 

Drosselverluste, die sich auch 

nachteilig auf die Gesamteffizienz 

der RAW auswirkten. Die Positions- 

und Kraftregelung sind 

durch schnelle Eilgangbewegungen 

und hochauflösende, aber 

extrem langsame Bewegungen 

unter wechselnder Kraftrichtung 

gekennzeichnet. 

Für SMS group GmbH schied 

eine rein elektromechanische 

Lösung aus, weil hohe Kräfte 

(> 1 MN) für den Ringwalzprozess 

erforderlich sind. Dies ist die 

Stärke hydraulischer Antriebe. 

Aber auch der EAS-Antrieb kann 

diese Kräfte mit seinem hydrostatischen 

Getriebe umsetzen. 

Der Ringwalzmaschinenhersteller 

entschied sich für das EAS- 

Konzept und realisierte dies gemeinsam 

mit den Experten von 

Moog an einem neuen Maschinentyp 

RAW ecompact. Die EAS- 

Antriebe wurden als Direktantriebe 

an den fünf translatorischen 

Achsen zur Formgebung 

der Ringe montiert. Die EPU 

(elektrohydrostatische Pumpen 03 

Einheit) zur Energieumwandlung 

wurde raumsparend an den 

Steuerblock bzw. Zylinder geflanscht. Der Steuerblock erfüllt damit 

nur noch eine Überlast- und Sperrfunktion. Sowohl die Eilgänge 

mit hoher Geschwindigkeit als auch die Arbeitsgänge mit sehr 

niedriger Geschwindigkeit werden jetzt direkt aus der drehzahlgeregelten 

4-Quadranten-EPU gefahren. 

ENERGIE- UND INVESTITIONSKOSTEN 

DRASTISCH GESENKT 

Die Möglichkeiten, mit dem EAS-Konzept Energie einzusparen, sind 

enorm: Im Vergleich zu herkömmlichen Ringwalzmaschinen kann 

der Energieverbrauch bis zu 40 Prozent reduziert werden. Die Anschlussleistung 

sank um 50 Prozent, die Kühlleistung sogar um 70 

Prozent. Durch den Wegfall der Zentralhydraulik sinkt das Ölvolumen 

von 3 000 auf nur noch 200 l. Hinzu kommt, dass durch das neue Anla- 

VERGLEICH DER ANTRIEBSTECHNOLOGIEN 

02 Vor- und Nachteile der Antriebstechnologien 

03 Moog verfügt über ein breites Produktportfolio für 

Frequenzumrichter, elektrohydrostatische Pumpen Einheiten 

(EPU) und anwenderspezifische EAS-Komponenten 

gendesign die komplette Maschinen- und Fundamentverrohrung 

entfällt. Die benötigte Aufstellfläche für eine zusätzliche Hydraulikstation 

entfällt ebenfalls. Weil kaum noch Hydrauliköl erforderlich ist, 

spart das erheblich Hilfs- und Betriebsstoffe ein. Leckagen werden 

durch die hohe Integration aller Hydraulikkomponenten vermieden. 

Fotos: Aufmacher Courtesy of SMS group GmbH, 01-03 Moog GmbH 

www.moog.de 

02 


HOCHDRUCK-EDELSTAHLFILTER 

FÜR EXTREME UMGEBUNGEN 

Die Hochdruckfilter 

der Reihe HFL 

von Argo- 

Hytos mit 

einem 

korrosionsbeständigen 

Filtergehäuse 

aus Edelstahl 

sind für 

Anwendungen 

in 

extremen 

Umgebungen 

geeignet. Typische Bereiche sind die Energieund 

Entsorgungswirtschaft, die Bergbauindustrie 

und Offshore-Anwendungen. Es gibt 

sie in drei Gehäuselängen und mit verschiedenen 

Filterfeinheiten. Filterelemente mit 

sterngefaltetem Filtermaterial sorgen für 

niedrigste Druckverluste und eine hohe 

Schmutzaufnahme. Das hat lange Wartungsintervalle 

und hochwertige Ergebnisse in 

puncto Ölreinheit zur Folge. Eine optische 

Verschmutzungsanzeige signalisiert den 

Zeitpunkt der Filterwartung. 

www.argo-hytos.com 

INTELLIGENTE DISPLAYS FÜR 

MOBILE MASCHINEN 

Die Displayfamilie Interact VSX für 

mobile Arbeitsmaschinen von Sensor- 

Technik Wiedemann unterstützt 

sicherheitsgerichtete Anwendungen 

nach SIL2. Sie bietet eine Toolchain zur 

grafischen Programmierung und 

weitreichende skalierbare Funktionalität. 

Die Modelle VSX-8, VSX-10 und VSX-12 

gibt es im 4:3-Format und in verschiedenen 

Ausbaustufen. Auf den mobilen 

Einsatz zugeschnitten sind sie mit einem 

robusten Gehäuse, einer gegen elektromagnetische 

Einflüsse beständigen 

Elektronik und einem Touchscreen, der 

auch mit Handschuhen oder feuchten 

Fingern bedienbar ist. Für den flexiblen 

Einbau werden die Montage-Varianten 

Panel- und RAM-Mount unterstützt. 

www.sensor-technik.de 

MARKTPLATZ 

MIT WENIG KRAFTAUFWAND 

SPANNEN 

Um große 

Werkstücke 

an schwer 

zugänglichen 

Positionen 

zu befestigen, 

bietet 

Enemac die 

Kraftspannmuttern 

ESB und 

ESD an. Sie sind in einem Außengehäuse 

versteckte Planetengetriebe, die per 

Außensechskant ohne großen Kraftaufwand 

angetrieben werden. Hierdurch 

wird das Innengewinde etwas eingezogen 

und das Gegenstück fest gespannt. 

Mit ihnen kann eine Kraft von 6 bis 20 t 

manuell ausgeübt werden. Die ESB ist für 

Werkstücke mit gleicher Bauteilstärke 

konzipiert. Für Bauteile mit unterschiedlichen 

Abmessungen gibt es die ESD mit 

Durchgangsgewinde, die über einen 

unbegrenzten Hub verfügt. Sondervarianten 

gibt es z. B. für Hochtemperaturoder 

Hygienebereiche. 

www.enemac.de 

Öl-/Luftkühler OAC 

Kunden, die diesen Artikel gekauft haben, kauften auch: 

Elastische Klauenkupplung 

ROTEX ® Standard 

Pumpenträger-Fußflansch- 

Kombi, gedämpft 

Alubehälter 

BAK 

Tankheizung 

EHP 

Plattenwärmetauscher 

PHE 

ktr.com

ANTRIEBE 

01 Das TOX-Kraftpaket 

mit ZKPr, angebaut an 

einem Einpressbügel 

zum Setzen von 

Stanzmuttern 

PRESSKRAFT 

AUF DEN 

PUNKT 


Mit dem pneumohydraulisch arbeitenden 

Presskraft-Antriebszylinder TOX-Kraftpaket hat 

das süddeutsche Technologie-Unternehmen TOX 

Pressotechnik GmbH & Co. KG vor fast 40 Jahren 

eine Standard-Antriebslösung geschaffen, die sich 

bis heute in nahezu allen bearbeitenden und 

montierenden Industriezweigen durchgesetzt hat. 

Der Antriebszylinder TOX-Kraftpaket sorgt weltweit mit seiner 

kombinierten Presskraft-/Hubfunktion für rationelle 

Abläufe bei solchen Prozessen, die „Presskraft auf den 

Punkt“ benötigen. Dazu zählen viele Verfahren zum mechanischen 

Bearbeiten von Blech wie Stanzen, Umformen, Prägen, 

Markieren, Umbördeln und dergleichen sowie vor allem auch 

verbindungstechnische Prozesse wie Fügen/Clinchen, Nieten, 

Clinchnieten, Verstemmen, Montieren und Einstanzen von Funktionselementen. 

Bei diesen Verfahren und Prozessen handelt es sich 

immer um Anwendungen, bei denen eine zu überwindende Gegenkraft 

existiert. Dabei ist aber nicht nur einfach die besagte 

Gegenkraft zu überwinden, sondern in vielen Fällen ist die gewünschte 

Presskraft buchstäblich auf den Punkt genau, sprich exakt 

in einer bestimmten (End)Position, einzubringen. Und dies so- 

POINTIERT 

GEREGELTE TOX-KRAFTPAKET- 

ANTRIEBSZYLINDER 

INTELLIGENTE KRAFTHUB-REGELUNG FÜR 

PRÄZISE PROZESSE 

MEHR PROZESSSICHERHEIT AUFGRUND 

PUNKTGENAUER PRESSKRAFT 

HOHE ENERGIEEFFIZIENZ DURCH PNEUMO- 

HYDRAULISCH ERZEUGTE PRESSKRAFT 


ANTRIEBE 

02 

02 Das Schema der Regelungsfunktion 

Phase 1 und Phase 2 

03 Die Logik der Krafthub-Regelung 

Zur Gewährleistung der Umschaltung über ein 

Wegsignal ist die Hubabfrage mittels der entsprechend 

zugehörigen Sensoren (Zubehör 

ZHU) vorbereitet. Alternativ kann dafür auch ein 

innen oder außen am TOX-Kraftpaket integriertes 

Wegmesssystem (Zubehör ZKW/ZHW) verwendet 

werden. 

wohl in der Einzelstück-Fertigung als auch in der Serien- und Großserien-Produktion. 

Um nun die erwähnte Presskraft-/Hub-Kombination 

zuverlässig und reproduzierbar zur Verfügung stellen zu können, 

haben die Entwicklungs-Ingenieure eine Zusatzfunktion realisiert 

und damit dem TOX-Kraftpaket mehr Intelligenz implementiert. 

KRAFTHUB-SERVOREGELUNG BIS 150 KN 

ALS ERSTAUSRÜSTUNG ODER NACHRÜSTUNG 

Neben dem grundsätzlichen Vorteil, dass die neue Zusatzfunktion 

auf der hunderttausendfach bewährten robusten Mechanik aufbaut, 

zeichnen sich die per Krafthub-Regelung durch Servoventil 

intelligenteren TOX-Kraftpakete durch folgende Leistungsmerkmale 

aus: Einstellbare Geschwindigkeit sowie Weg und Verläufe im 

Krafthub, einstellbarer Anschlag auf absolute oder relative Position, 

weniger Luftverbrauch, durch Hydraulikuntersetzung robustes Regelverhalten, 

Überlastsicherung über die Software, einfache und 

kostengünstige Regelung, nachrüstbar an vielen TOX-Kraftpaket- 

Typen. Wie bei den Standardtypen des TOX-Kraftpakets, wird die 

Funktion in zwei Phasen angesteuert, nämlich Phase 1 = Eilhub und 

Phase 2 = Krafthub. Die Ansteuerung des Eilhubs erfolgt mit einem 

5/2-Wege-Ventil. Die Ansteuerung auf Krafthub, mit Hilfe des Übersetzerkolbens, 

erfolgt jeweils erst nach dem ausgefahrenen Eilhub. 

Zur Zuschaltung des Krafthubs wird der Übersetzerkolben mit 

einem 5/3-Wege-Ventil wie ein doppelt wirkender Pneumatik- 

Zylinder, jedoch unabhängig vom Arbeitskolben, angesteuert. Die 

Zuschaltung des 5/3 Wege-Servoventils zur Krafthub-Regelung geschieht 

elektrisch über ein Wegsignal oder einen TOX-Kraftsensor. 

03 

GEREGELTE KRAFTPAKET-AN- 

TRIEBSZYLINDER: ANWENDUNGS- 

POWER IM KOMPAKTFORMAT 

Dass es mit der kreativ-pfiffigen Krafthub-Regelung 

gelungen ist, die pneumohydraulischen Antriebszylinder 

noch effizienter und für weitere 

Anwendungsgebiete attraktiv zu machen, belegt 

das folgende Einsatzbeispiel aus dem Bereich Automobilindustrie 

bzw. Zulieferteile-Produktion. 

Die Herausforderung bei diesem Projekt, bei dem 

es um das Einpressen verschiedener Stanzmuttern 

an einem Blechbauteil geht, war die extrem 

schlechte Zugänglichkeit der Einpresspositionen. 

Die sehr kompakte Bauweise der Presskraftantriebe 

TOX-Kraftpaket X-K 008 und X-K 015 mit 

Krafthub-Servoregelung, die Technologie- und 

Verfahrens-Kompetenz sowie das vielfach nachgewiesene 

Knowhow für rationelle Einpress-Systemlösungen 

überzeugten auch einen bayerischen 

Anlagenbauer, die Prozesse „Automatisches 

Setzen von Stanzmuttern M 6, M 8 und 

M 10 an Blechbauteilen“ als komplette Lieferleistung 

aus einer Hand an TOX Pressotechnik zu 

vergeben. Die drei Stationen zum vollautomatischen 

Einpressen der Stanzmuttern bestehen 

jeweils aus einem Einpressbügel EMB aufgebaut auf einem Ständer, 

einem Presskraft-geregelten Antriebszylinder TOX-Kraftpaket 

X-K 008 für die Station M 6 bzw. jeweils einem Kraftpaket X-K 015 für 

die Stationen M 8 und M 10. Vervollständigt wird das Ganze durch 

Matrizenhalter, Stanzmuttern-Setzkopf, Zuführeinheit zum Bunkern, 

Sortieren, Vereinzeln und Einbringen der Stanzmuttern sowie je einer 

TOX-Steuerung STE mit Prozessüberwachung für die drei Komplettsysteme. 

Beim Einstanz- und Setzprozess wird eine Stanzmutter 

zunächst lagerichtig dem Setzkopf zugeführt und dann in das Bauteil 

(Blechdicken 2,5, 3 und 5 mm) eingepresst. Der beim Stanzen entstehende 

Butzen wird dabei pneumatisch ausgestoßen und außerdem 

erfolgt per integrierte Sensorik noch eine Prüfung des Innengewindes 

jeder einzelnen Stanzmutter. 

RESÜMEE 

Mit den geregelten Presskraft-Zylindern TOX-Kraftpaket mit der Zusatzfunktion 

ZKPr Krafthub-Servoregelung werden zum einen alternative 

Antriebsmöglichkeiten geboten. Zum anderen ergibt sich über 

die reproduzierbar exakte und positionspräzise darstellbare Presskraft 

eine hohe und bei Bedarf (z. B. mit dem TOX-Einpressüberwachungssystem 

EPW) auch lückenlos dokumentierbare Bauteil-Qualität. 

Des Weiteren gewährleistet die präzise auf den Punkt gebrachte 

(Einpress-)Kraft hinsichtlich der Antriebstechnik eine hohe Prozesssicherheit, 

und die pneumohydraulisch erzeugte Presskraft sorgt bei 

geringem Druckluftverbrauch für eine hohe Energieeffizienz. 

www.tox-de.com 


ANTRIEBE 

EINER FÜR 

ALLES 

Schwerlastbaumaschinen galten in der 

Vergangenheit nicht als technologischer Vorreiter. 

Gesundheits - und Sicherheitsaspekte sowie die 

steigende Nachfrage nach Mehrzweckgeräten und 

Rückverfolgbarkeit führten aber dazu, dass 

inzwischen selbst die schwersten Maschinen über 

innovative Funktionalitäten verfügen, die eher mit 

den neuesten Pkw als mit herkömmlichen 

Baumaschinen in Verbindung gebracht werden. 

Das hydraulische Drehbohrgerät SR 75 von Soilmec verdeutlicht, 

was mit variablen, elektronisch betriebenen Komponenten 

unter rauen Baubedingungen erreicht werden kann. „Einer der 

wichtigsten Impulse für die technische Entwicklung in unserem 

Bereich war der Bedarf an Mehrzweckgeräten“, so Mark Nelson, Geschäftsführer 

von Soilmec in Großbritannien. „Glücklicherweise spiegelt 

sich das auch bei unseren Technologiepartnern wider. So bietet Bosch 

Rexroth multifunktionale, miteinander verbundene Antriebssteuerungen, 

Pumpen und Hydraulik an.“ 


FÜNF FUNKTIONEN OHNE KOMPROMISS 

Das Drehbohrgerät SR 75 verfügt über fünf hoch spezialisierte Bohrfunktionen: 

Kelly bohrverfahren für Bohrungen mit großem Durchmesser, 

Endlosschneckenbohrer (CFA) für sofortige Betoneinspritzung, 

verkleidete Kleinbohrpfähle bzw. überschnittene Pfahlwände (CAP/ 

CSP), wenn eine zusätzliche Abstützung erforderlich ist, Verdrängungspfähle 

(DP und TCT), wenn der Bediener eine Bodenabförderung vermeiden 

möchte, und Turbojet (TJ), mit der eine verfestigte Bodensäule 

erzeugt werden kann. In der Vergangenheit waren für diese Spezialbohrtechniken 

einzelne Maschinen erforderlich, wobei ein Fahrzeug 

höchstens zwei bis drei Funktionen abdeckte. „Durch die Entwicklung 

auf Bauteil und Systemebene können wir nun alle fünf 

Funktionen umsetzen, ohne bei einem Bereich Abstriche 

machen zu müssen“, erklärt Nelson. 

Für Kevin Follows, Regionalleiter Anwendungstechnik bei 

Bosch Rexroth in Großbritannien, ist der Multifunktionsansatz 

mit fünf Möglichkeiten und einer hohen Präzision 

das Ergebnis der stärkeren Elektronifizierung: „Die neuesten 

Entwicklungen bei variablen elektrischen Antrieben und 

Steuerungen ermöglichen, dass wir jede beliebige Anzahl an 

Funktionen auf der Steuerungsebene programmieren. Soilmec 

hat diese Technologie aufgegriffen und skaliert, um eine Maschine 

zu entwickeln, die eine Reihe von Bohrfunktionen bequem abdecken 

kann. Mit einer mechanischen Herangehensweise wäre das äußerst 

schwierig oder gar unmöglich gewesen.“

POINTIERT 

DREHBORGERÄT MIT FÜNF HOCH 

SPEZIALISIERTEN BOHRFUNKTIONEN 

MULTIFUNKTIONALES PARALLELOGRAMM 

AUS VIER HYDRAULIKZYLINDERN 

TELEMATIKLÖSUNG ERMÖGLICHT 

FERNÜBERWACHUNG UND -STEUERUNG 

01 

Herzstück der Ausführung des SR 75 ist das multifunktionale 

Parallelogramm an der Stirnseite der Maschine. Es besteht aus vier 

Hydraulikzylindern, die das Anheben und Nivellieren des Mastes 

des hydraulischen Drehbohrgeräts sowie die Positionierung und 

Steuerung des Kraftdrehkopfs regeln. Das von Soilmec Ingenieuren 

entwickelte Parallelogramm befähigt die Maschine, sich durch den 

von Rexroth Steuerventilen geregelten Anschluss automatisch auszugleichen. 

Vom Hauptschaltschrank aus regeln die Rexroth Steuerblöcke 

die Zylinder, bedienen den Kraftdrehkopf sowie die Winde 

und positionieren das Parallelogramm. 

EINFACHE BEDIENUNG 

Die hohe, übergreifende Funktionalität ist mit einer leicht zu handhabenden, 

reaktionsschnellen Maschinenschnittstelle verbunden, 

die eine präzise Steuerung durch die Bediener erlaubt. Steve 

Joynson, Werks und Fertigungsleiter bei Cementation Skanska, einem 

Kunden von Soilmec, erläutert: „Aus Sicht des Endanwenders 

kann der Maschinenbediener in die Rexroth Steuerung eingeben, 

welche genaue Menge an Druck über die ferngesteuerten Entlastungsventile 

und Elektroventile abgegeben werden soll. Das Wesentliche 

ist, dass die Touch Control Schnittstelle mit den Rexroth 

Komponenten interagiert, um präzise Funktionen zu ermöglichen. 

Das haben wir auf die gesamte Maschine ausgedehnt.“ 

Die hohe Funktionalität beschränkt sich nicht nur auf die Fahrerkabine: 

Moderne Telematik bedeutet, dass dem Bauunternehmen 

Echtzeitdaten und Zeichnungen mit Details zum Pfahl, zur Tiefe, 

zum Durchmesser, zur verwendeten Menge an Beton und des hinzugefügten 

Stahls sowie zum Standort bereitgestellt werden. 

02 

01 Das hydraulische Drehbohrgerät SR-75 von Soilmec mit 

Antrieben, Steuerungen, Pumpen und Hydraulik von Rexroth 

FERNSTEUERUNG 

02 Die Steuerventileinheit des SR-75, die die 

Funktionen des Kraftdrehkopfs regelt 

Das Drilling Mate System (DMS), mit dem weltweit auf Fahrzeuge zugegriffen 

werden kann, und die Monitoringsysteme werden für Käufer 

des SR 75 automatisch mitgeliefert. Für Nelson liegt der Nutzen für 

die Endanwender auf der Hand: „Sämtliche Informationen zu jedem 

einzelnen Pfahl können innerhalb von wenigen Minuten abgerufen 

werden.“ Dies schafft nicht nur zum Zeitpunkt der Installation Sicherheit, 

dass alles gemäß den Spezifikationen abläuft, sondern auch 

noch 30 Jahre später. Denn sollte sich das Gebäude absenken, kann 

auf die Daten zugegriffen werden und das Bauunternehmen ist abgesichert. 

Falls am Gebäude zusätzliche Fundamentarbeiten zu einem 

späteren Zeitpunkt ausgeführt werden müssen, sind die Hintergrundinformationen 

dazu ebenfalls vorhanden und abrufbar. „Praktisch 

bedeutet dies, dass wir innerhalb von fünf bis zehn Minuten, 

nachdem ein Pfahl aufgestellt wurde, bereits alles über ihn wissen. 

Wir können auch auf den Steuerungsbildschirm zugreifen, damit wir 

genau das sehen, was auch der Bediener sieht. Ganz gleich, wo auf 

der Welt sich dieser gerade befindet“, so Nelson. 

Die Telematiklösung ist nicht nur auf Monitoring und Aufzeichnung 

beschränkt. Die übergreifende Funktionsfähigkeit der Maschine 

bedeutet, dass Monitoring und Steuerung mit dem SR 75 

auch aus der Ferne möglich sind, wie Nelson erläutert: „Wir können 

vom Computer per Fernzugriff Anweisungen an die Pfahlmodule 

geben, die dann elektronische Signale an die Rexroth Elektroventile 

der Proportionalregler schicken. Diese wiederum leiten Öl zu den 

Steuerkolbenblöcken, damit sich alle Winden mit einer bestimmten 

Leistung oder Geschwindigkeit in Bewegung setzen.“ 

Für Joynson ist das SR 75 im Bereich Fernüberwachung und 

-steuerung ein großer Schritt nach vorn. Er merkt an: „In Bezug auf 

den Betrieb handelt es sich hierbei um den höchsten Automatisierungsgrad, 

den es bisher gab. Wir können so den Arbeitsplan in die 

Maschine einspeisen und kostspielige Fehler vor Ort vermeiden. 

Dies ist bei den üblicherweise geringen Toleranzen, mit denen wir 

arbeiten, entscheidend.“ 

Bilder: Bosch Rexroth AG 

www.boschrexroth.de 


UMFORMMASCHINEN 

PRODUKTE UND ANWENDUNGEN TITEL 

03 Die Maschine ist über ein 

Touchpad leicht zu bedienen 

SICHER UND KOMFORTABEL 

IN FORM KOMMEN 

01 Das Ende eines kaltgezogenen 

Präzisionsrohrs wird umgeformt 

02 Über neun Monate wurde die Transferpresse mit zwölf Stationen 

für einen kanadischen Automobilzulieferer in Slowenien hergestellt 

04 Der Wechsel der Formstutzen 

erfolgt über einen Bajonettverschluss 

Der slowenische Hydraulik-Dienstleister Pisnik setzt das neue Rohrumformsystem Stauff 

Form bei der Verrohrung einer hydraulischen Großpresse zur Bearbeitung von Blechteilen 

für die Automobilindustrie ein. Die Presse wurde nach Kanada geliefert, wo Mitarbeiter von 

Pisnik die Anlage zurzeit verrohren. Das Rohrumformsystem überzeugt insbesondere durch 

die hohe Montagesicherheit und die intuitive Bedienbarkeit der Umformmaschine. 


POINTIERT 

MIT STAUFF FORM UND CONNECT GEFÜGTE 

VERBINDUNGEN SIND LECKAGEFREI UND … 

… ÜBERTREFFEN MIT 800 BAR FÜR AUSGE- 

WÄHLTE TYPEN DIE STANDARD-VORGABEN 

KURZER DREHWEG UND GERINGER 

KRAFTAUFWAND BEI ENDMONTAGE 

GERINGE GERÄUSCHENTWICKLUNG UND 

EINFACHE KOMMUNIKATION 

Die Pisnik d.o.o. mit Sitz im slowenischen Vuzenica hat sich in den vergangenen 

Jahren als Dienstleister für Hydraulikverrohrungen und als Hersteller kompletter 

hydraulischer Systeme und Aggregate auch grenzübergreifend einen 

hervorragenden Namen gemacht – sowohl mit mobilen Services als auch mit 

einer leistungsfähigen, modernen und gut ausgestatteten Fertigung. Als einer der ersten 

Abnehmer weltweit hat sich Pisnik schon früh, noch vor der eigentlichen Markteinführung 

im Jahr 2015, für die Anschaffung einer StauffForm-Rohrumformmaschine 

entschieden und setzt das System seitdem erfolgreich für die Herstellung hochwertiger 

Verrohrungen ein. 

Jernej Pisnik, Produktions- und Vertriebsleiter: „In Stauff Form sahen wir die Möglichkeit, 

unseren Kunden eine leistungsfähige und montagefreundliche Alternative für 

anspruchsvolle Anwendungen anzubieten, die bislang vielfach mit aufwändigen 

Schweißverbindungen realisiert wurden.“ Pisnik erhielt eine detaillierte Einweisung vor 

Ort, erprobte das neue Umformsystem über mehrere Wochen und gab seine Praxiserfahrungen 

im Rahmen eines konstruktiven Dialogs an Stauff weiter. Viele dieser Anregungen 

konnten noch vor der Markteinführung seitens Stauff bei der Gestaltung der Maschine 

berücksichtigt werden. 

EINSATZ IN DER PRAXIS 

Zu den ersten Kunden, für die Pisnik Stauff Form eingesetzt hat, gehört ein international 

führender Hersteller von hydraulischen und mechanischen Pressen für die Stahl- und 

Blechbearbeitung. Das Unternehmen, das Pressen mit Kräften von 400 bis 40 000 kN und 

Tischlängen von bis zu 8 m für internationale Kunden konzipiert, legt grundsätzlich großen 

Wert auf Sicherheit und Langlebigkeit seiner Anlagen. Der Einsatz von Stauff Form 

war ein wichtiges Kriterium bei der Auftragsvergabe an die F irma Pisnik. Der Auftrag 

enthielt die komplette Hydraulikverrohrung einer Mehrstößel-Transferpresse für einen 

kanadischen Automobilzulieferer. Die Presse mit zwölf Stationen 

wurde für die bis zu 9-stufige Herstellung von Außengehäusen 

für Automatikgetriebe konzipiert. 

Die bei Stauff ermittelten Testergebnisse der Rohrverbindungen 

hinsichtlich Belastbarkeit und Langlebigkeit sprachen 

für sich: Die Druckbeständigkeit der mit Stauff Form 

in Verbindung mit Verschraubungskomponenten der 

Baureihe Stauff Connect umgesetzten Verbindungen 

übertrifft mit 800 bar für ausgewählte Typen und 

Baugrößen die Vorgaben der DIN 2353 und ISO 8434-1 

deutlich. Dank der hochwertigen Zink/Nickel-Oberfläche 

bieten die Komponenten mit mehr als 1200 

Stunden Beständigkeit gegen Rotrost/Grundmetallkorrosion 

im Salzsprühnebeltest nach DIN EN ISO 9227 

einen hervorragenden Korrosionsschutz, der die bisherigen 

Marktstandards deutlich übertrifft. Die verbesserte 

DAS UMFORMSYSTEM HAT 

UNSERE ERWARTUNGEN 

VOLL ERFÜLLT 

Jernej Pisnik 

O+P Fluidtechnik 6/2017 25 

Dr-Breit.indd 1 06.08.2012 13:59:15

UMFORMMASCHINEN 

05 

05 Durch die spezielle Kontur des umgeformten Rohres wird in 

Verbindung mit dem Stauff Formring und einem herkömmlichen 

Verschraubungskörper der einzig mögliche Leckagepfad abgedichtet 

PRODUKTE UND ANWENDUNGEN TITEL 

Abnutzungsbeständigkeit und Verschleißfestigkeit, die dank der 

plastischen Verformbarkeit der Oberfläche erzielt werden kann, 

trägt ebenfalls zur Langlebigkeit bei. Um die geltenden Standards 

bzw. Werksnormen für diesen Anwendungsfall zu erfüllen, wäre 

alternativ nur die Verwendung von Schweißverschraubungen in 

Frage gekommen. Die Montage wäre dann aber deutlich aufwändiger 

und zeitintensiver gewesen. 

Insgesamt werden allein an dieser Anlage 1200 m Hydraulikrohre 

verbaut, die mit über 800 Stauff-Form-Verbindungen 

angeschlossen oder fest miteinander verbunden wurden. Nachdem 

der Auftraggeber von den Vorteilen des Umformsystems 

überzeugt war, wurde kein Unterschied mehr zwischen den 

Verbindungen von Druck- und Rücklaufleitungen gemacht. Das 

gesamte hydraulische System wurde mit Stauff Form, die Druckluft- 

und sonstigen Versorgungsleitungen mit herkömmlichen 

Schneidringen aus dem Stauff-Connect-Programm realisiert. 

HOHE QUALITÄT, STATIONÄR WIE MOBIL 

06 

Die Anlage wurde über einen Zeitraum von neun Monaten in Slowenien 

hergestellt, in Teilen nach Kanada verschifft und wird dort zurzeit 

von Mitarbeitern der Firma Pisnik endmontiert. Jernej Pisnik: 

„Aus unserer Sicht ist Stauff Form die beste Lösung für anspruchsvolle 

Stationärhydraulik. Wir sehen aber auch viele Möglichkeiten in 

der Mobilhydraulik. In beiden Bereichen können wir unseren Kunden 

jetzt Verrohrungen in höchster Qualität und nach höchsten 

Sicherheitsstandards bis zu einem Rohrdurchmesser von 42 mm 

bieten. Dass die Maschine transportabel ist, ist für uns ein weiterer 

Vorteil, denn wir erledigen viele Montagen vor Ort beim Kunden. 

Zudem erfolgt das Umformen sehr zeitsparend und effizient.“ 

Mit dem neuen Umformsystem hat Stauff Form sein Komplettangebot 

der Rohrverbindungstechnik um die „Königsklasse“ erweitert. 

An das Ende eines nahtlos kaltgezogenen Präzisionsrohrs aus Stahl, 

Edelstahl oder alternativen Werkstoffen und Legierungen wird in einer 

elektrohydraulischen Maschine die für das System spezifische Kontur 

angeformt. Auf das Rohrende wird der Stauff Formring mit fest verbundener 

und somit unverlierbarer Elastomerdichtung aufgeschoben. In 

Kombination mit einem herkömmlichen Verschraubungskörper mit 

06 Ein deutlicher Vorteil vor allem in engen Einbausituationen ist der 

kurze Drehweg von nur 15 bis 20°. Das Montageende wird durch einen 

deutlich spürbaren Drehmomentanstieg angezeigt. 

24°-Innenkonus und einer Überwurfmutter gemäß ISO 8434-1 entsteht 

so eine formschlüssige Verbindung, die am einzig möglichen Leckagepfad 

sicher, dauerhaft und wartungsfrei abdichtet. Die Dichtwirkung 

wird vom Systemdruck der Hydraulikanlage unterstützt, so dass das 

neue Rohrumformsystem hervorragend für Hochdruck-Anwendungen 

geeignet ist. In solchen Einsatzbereichen profitiert der Anwender 

darüber hinaus von einer erhöhten Ausreißfestigkeit – ein klarer 

Sicherheitsvorteil angesichts von Druckschlägen und vibrierenden 

Belastungen, die typisch sind für viele Hydraulikanlagen. Für Pisnik 

und den Endkunden war dies ein entscheidendes Argument. Jernej 

Pisnik hierzu: „Bei Rohrverbindungen sind vor allem die Druckspitzen 

eine große Belastung. Mit Stauff Form können wir zuverlässige, weil 

dauerhaft leckagefreie Verbindungen realisieren.“ 

INTUITIV BEDIENBAR UND LEISE 

In Anbetracht der kompakten Bauweise vieler mobiler und stationärer 

Maschinen ist auch der kurze Drehweg der Überwurfmutter bei 

der Endmontage ein Vorteil. Dieser beträgt nur 15 bis 20° nach Erreichen 

des Festpunktes und kann mit geringem Kraftaufwand und in 

der Regel ohne Umsetzen des Gabelschlüssels erfolgen. „Unsere 

Monteure bestätigen, dass das Montageende durch einen deutlich 

spürbaren Drehmomentanstieg angezeigt wird und die Gefahr von 

Über- oder Untermontagen praktisch ausgeschlossen werden kann“, 

berichtet Jernej Pisnik aus der Praxis. Ein wichtiges Kriterium bei der 

Entscheidung für Stauff Form war für Pisnik außerdem die Umformmaschine 

selbst: „Ihre Nutzung ist denkbar einfach und schnell zu 

lernen. Im Rahmen der detaillierten Einweisung durch Stauff Mitarbeiter 

vor Ort konnten die wenigen Fragen der Monteure umgehend 

beantwortet werden.“ Die Maschine ist über ein Touchpad sogar mit 

Handschuhen zu bedienen. Die Formstutzen werden bei Wechsel 

des Rohrdurchmessers oder der Wandstärke über einen Bajonettverschluss 

im Handumdrehen ausgetauscht. Dies erfolgt wie der Wechsel 

der Klemmbacken, die das Rohr während des Umformvorgangs 

in Position halten, komplett ohne Werkzeuge. Ein weiterer wichtiger 

Aspekt für Jernej Pisnik: „Die geringe Geräuschentwicklung schützt 

unsere Beschäftigten vor Gesundheitsschäden, verbessert die 

Sicherheit am Arbeitsplatz und erleichtert die Kommunikation 

untereinander.“ In Zukunft kann die Umformmaschine um ein 

zusätzliches Modul zur Fernwartung und „Live-Unterstützung“ der 

Anwendungstechniker durch den bei Stauff zuständigen technischen 

Kundenberater erweitert werden. So können beispielsweise 

Softwareupdates durchgeführt oder abweichende Rohrparameter, 

etwa für den Einsatz anderer Werkstoffe als Stahl und Edelstahl, 

kundenspezifisch programmiert werden. „Das setzt dem ohnehin 

hervorragenden Stauff Service gewissermaßen die Krone auf“, 

beurteilt Pisnik diese zusätzliche Ausstattung. 

www.stauff.com 

STAUFF LINE IM VIDEO: 

Wir waren bei Stauff auf der 

Hannover Messe und haben mit 

Jörg Deutz über das neue Konzept 

Stauff Line gesprochen: 

http://bit.ly/MDA_Stauff 


HARDWARE FÜR 

EXTREME 

BEDINGUNGEN 

Die Steuerungshardware Indra 

Control XM2201 ist von sechs 

europäischen und amerikanischen 

Klassifikationsgesellschaften 

für den Einsatz auf Schiffen 

und Offshore-Installationen 

auch unter extremen Umgebungsbedingungen 

zugelassen 

worden. Die Reihe Indra Control 

XM ist eine Hardware-Basis nach 

Schutzart IP20 der Embedded- 

Steuerungen für SPS-Programme 

und Motion-Control-Aufgaben. 

Sie regelt elektrische, 

hydraulische und elektrohydraulische 

Antriebe. Die modulare 

Steuerungshardware kann auch 

z. B. in der Metallurgie oder der 

Holzverarbeitung in allen 

Klimazonen eingesetzt werden. 

www.boschrexroth.com 

MARKTPLATZ 

MAGNETO-INDUKTIVE WEGSENSOREN MIT GROSSEM MESSBEREICH 

Die neuen Modelle aus der Reihe der magnetoinduktiven 

Wegsensoren aus dem Hause Micro-Epsilon 

zeichnen sich durch ihre robuste Bauform kombiniert 

mit moderner Sensortechnologie aus. Der Aufbau des 

Messsystems ist zuverlässig und langlebig. Die Vorteile 

liegen außerdem in der extrem kompakten Bauform. 

Die neuen Sensoren der Serie MDS-40-D18-SA sind in 

ein robustes Edelstahlgehäuse integriert und wurden 

z. B. für Anwendungen am Hydraulikzylinder mittels 

Klemmbefestigung konzipiert. Neu sind auch die 

magneto-induktiven Sensoren der Serie MDS-35-M12- 

SA-HT, die in ein robustes Edelstahlgehäuse integriert sind und für erhöhte Umgebungstemperaturen 

bis 120 °C entwickelt wurden. Diese sind sowohl mit integriertem Kabel als auch mit Stecker 

verfügbar. Die Sensoren werden z. B. in der Weg- und Abstandsmessung eingesetzt. 

Kastaş İlan - De 

www.micro-epsilon.de 

146 x 202 mm 

VERZÖGERUNGSFREI 

UND HOCHGENAU 

Kastas führt sein 

neues B2B-Portal 

Einfache 

Suche 

Lagerbestandsabfrage 

Der Neigungssensor Positilt 

PTK29 von ASM liefert auch 

unter Bewegung, Schocks und 

Vibrationen präzise Messergebnisse. 

Mit gyrokompensierter 

Mems-Technologie werden die 

Signale verzögerungsfrei und 

mit einer statischen Linearität 

bis 0,05° ausgegeben. Die 

Sensor-Elektronik ist in einem 

hermetisch dichten Edelstahlgehäuse 

untergebracht. Das 

10 mm flache und maximal 

49,5 mm breite Gehäuse kann 

flexibel auch in enge Räume 

installiert werden. Für Sicherheitsanwendungen 

ist er in 

einem Gehäuse mit Platz für 

redundante Elektronik verfügbar. 

Für Anwendungen in 

Bewegung unter harten 

Umweltbedingungen ausgelegt, 

findet er besonders in 

mobilen Maschinen Einsatz. 

www.asm-sensor.com 

Kastas Europe 

GmbH 

Kastas Sealing Technologies Europe GmbH 

Robert-Bosch-Str. 11-13, 

25451 Quickborn / Deutschland 

europe@kastas.com •www.kastas.de 

www.seal-link.com 

Vollständiges 

Produktangebot 

Flexible 

Logistik 

Zeiteffizienz

BAGGEREINSATZ IN 

VIRTUELLEN WÄNDEN 


Im Internet sieht man es immer wieder: 

Bildstrecken von umgestürzten Baggern oder von 

Gebäuden, denen dank nur eines unachtsamen 

Moments eines Maschinenbedieners ganze 

Stücke fehlen. Um solchen Unfällen 

vorzubeugen, entwickelt die englische Firma 

Prolec Ltd. Sicherheits- und Steuerungssysteme 

für Baumaschinen. Hansa-Flex liefert die 

Hydraulik für diese Systeme. 

Die Firma Prolec Ltd., Teil der James Fisher PLC Group of 

Companies, mit Sitz in Poole, Großbritannien ist einer 

der weltweit führenden Hersteller von Sicherheitssys 

temen für Baumaschinen. Mittels Sensortechnologie 

überwachen diese das Anheben oder Schwenken der Ausrüstung 

einer Baumaschine und senden bei Gefahr ein Signal 

an die Hydraulik. Hansa-Flex hat die Ventilblöcke für die 

Systeme entwickelt und liefert sie seit 2010 zusammen mit den 

dazugehörigen Schlauchleitungssätzen an den Hauptsitz von 

Prolec in England. 

ANWENDUNGSBEISPIEL: BAGGER IM GLEISBAU 

Für Baggerführer im Gleisbau gibt es viel zu beachten: Der Bagger 

darf die Ausrüstung nicht so hoch heben, dass er mit der stromführenden 

Oberleitung in Kontakt kommt. Zugleich gilt es, den Abstand 

zum benachbarten Gleis zu beachten, wo häufig trotz der angrenzenden 

Gleisarbeiten noch Züge fahren. Die Sichtfreiheit des 

Maschinenbedieners ist durch das Führerhaus jedoch eingeschränkt. 

Prolec unterstützt den Baggerführer bei dieser Herausforderung. 

Die Sicherheitslösungen von Prolec bestehen aus einer Zentraleinheit, 

in welche die kompletten Geometriedaten der Baumaschine 

eingespeist werden. Die dazugehörige Software errechnet den 

am weitesten entfernt oder höchstgelegenen Punkt. Mit einem 

Display kann der Maschinenbediener so den gesamten Arbeitsbereich 

des Baufahrzeugs überwachen. Zudem verhindert das 

System das Herausschwenken des Oberwagens aus einem vorher 

festgelegten Winkelbereich oder einer „virtuellen Wand“. Bei einem 

entsprechenden Signal der Zentraleinheit schaltet die Hydraulik 

automatisch alle gefährlichen Bewegungen ab, während sichere 

Bewegungen weiterhin erlaubt sind. Der Strom wird vom Ventil 

genommen, die entsprechende Baggerbewegung kommt zum 

Erliegen. Die Winkelbegrenzung, ab der die Sensoren Alarm schlagen, 

wird je nach Einsatzbereich des Fahrzeugs anders definiert. 

Der Baggerführer kann also sicher sein, dass seine Maschine die 

Oberleitung und die Gleise nicht berührt und bei Einsatz als mobiler 

Kran durch eine Überlast nicht umfällt. 


STEUERUNGEN UND REGELUNGEN 

01 Jürgen Reineke, Prolec, (l.) und Rainer Lüdeking, 

Hansa-Flex, inspizieren die Steuerung. 

02 Die kundenspezifische Hydraulik des Systems 

liefert Hansa-Flex 

01 

02 

MOBILER SOFORTSERVICE 

Die Beratungskompetenz hat Hansa-Flex inzwischen in weiteren Bereichen 

unter Beweis gestellt. Mit seinem mobilen Hydraulik-Sofortservice 

unterstützten die Spezialisten Prolec bei einem Kundentermin vor Ort. 

Hansa-Flex fertigte kurzfristig die benötigten Schlauchleitungen und 

baute sie in die Baumaschine des Kunden ein. 

KUNDENSPEZIFISCH AUS EINER HAND 

„Bevor wir die Hydraulik von Hansa-Flex bezogen, setzten wir 

lediglich Einzelventile in unseren Systemen ein“, erklärt Jürgen 

Reineke, Sales Manager im Prolec Central Europe Office. „Die 

kompletten Ventilblöcke sind jedoch flexibler und ihre Beschaffung 

ist besser einplanbar, da die Grundkomponente immer die gleiche 

ist.“ Die Basis für die Ventilblöcke bildet ein Multifunktionsblock, 

den Hansa-Flex kundenspezifisch herstellt und bestückt. 

Von den Steuermöglichkeiten des Fahrzeugs hängt es ab, ob der 

Kunde den Ventilblock in 3-, 4- oder 5-fach-Ausfertigung benötigt 

oder für sehr komplexe Systems gar zwei Blöcke in Reihe. „Der Ausleger 

eines Baggers besitzt zwei oder drei Gelenke“, erläutert Reineke, 

„Müssen wir z. B. nur die Hubhöhe oder das Schwenken begrenzen, 

wird ein 3-fach-Block eingebaut. Gibt es noch weitere Stufen für 

unterschiedliche Höhen- und Schwenkbewegungen, kommt ein 4- 

oder 5-fach-Block zum Einsatz.“ 

VARIABLE INTEGRATION 

Der Ventilblock wird in den Vorsteuerkreis einer Baumaschine 

eingebaut, der die Haupthydraulik bewegt. Die Sensorkabel des 

Prolec-Sicherheitssystems führen vom Baggerarm nach hinten zur 

zentralen Steuerung und von dort zu den Ventilblöcken, die 

geschützt vor Wasser und Hitze im Inneren der Baumaschine angebracht 

sind. „Je nach Kunde müssen die Blöcke anders ins System 

POINTIERT 

SENSORTECHNOLOGIE VON PROLEC ÜBER- 

WACHT BAUMASCHINENBEWEGUNGEN 

VERHINDERT ANHEBEN UND SCHWENKEN 

IN GEFAHRENBEREICHE 

VENTILBLÖCKE FÜR DAS SYSTEM 

LIEFERT HANSA-FLEX 

ENGE ZUSAMMENARBEIT FÜHRT ZU INDIVI- 

DUELLEN PRODUKTEN FÜR PROLEC-KUNDEN 

integriert, die Schläuche unterschiedlich vom Block abgeführt 

werden“, sagt Reineke. „Das Spektrum ist dabei sehr groß.“ 

Die beratungsintensive Zusammenarbeit ist auch der Grund, 

weshalb Prolec sich die Hydraulik eigens aus Deutschland schicken 

lässt. „Wir kennen inzwischen alle Kunden von Prolec und können 

unser Produkt dadurch wie maßgeschneidert an ihre Bedürfnisse anpassen“, 

erläutert Rainer Lüdeking vom Hansa-Flex Außendienst. 

„Seit 2010 haben wir die Blöcke immer wieder für aktuelle Anforderungen 

optimiert. Durch das Feedback der Prolec-Kunden, das an 

uns weitergegeben wird, können wir die Systeme laufend verbessern.“ 

www.hansa-flex.de 


DOPPELTE 

LEISTUNG 


Vom Standard-Membranspeicher bis zu 

kundenspezifischen Speicheranlagen mit mehr 

als 100 000 l Gasvolumen erfüllen Druckspeicher 

von Roth Hydraulics vielfältige Aufgaben in allen 

Anwendungen der Hydraulik. Nun erweitert der 

Hersteller sein Sortiment an Blasenspeichern. 

Blasenspeicher ermöglichen das Speichern und Freisetzen von 

hydraulischer Energie. Durch einströmende Druckflüssigkeit 

am ölseitigen Ventil komprimiert sich der Stickstoff, der sich in 

der Blase befindet. Hydraulische Energie wird gespeichert. Bei 

abfallendem Druck im Hydrauliksystem entspannt sich das Gas, die 

Blase dehnt sich aus und drängt die Flüssigkeit aus dem Blasenspeicher 

zurück in das Hydrauliksystem. Hydraulische Energie wird freigesetzt. 

SORTIMENTSERWEITERUNG 

Roth Hydraulics, ehemals Bolenz & Schäfer, ist seit über 60 Jahren führend 

in der Speichertechnik. Mit internationalen Zertifizierungen und 

Standorten in Deutschland, China und in den USA reagiert der Hersteller 

flexibel auf Kundenwünsche. Nun erweitert der Spezialist sein Sortiment 

an hydropneumatischen Blasenspeichern. Die neue leistungsstarke 

High-Flow-Version verfügt gegensätzlich zu dem Standard über 

eine nahezu verdoppelte Entnahmeleistung. Verantwortlich hierfür ist 

ein von Roth neu entwickeltes und strömungsoptimiertes Ventil, 

welches zudem die Reaktionsfähigkeit optimiert. 

„Die Leistungsfähigkeit unserer neuen Baureihe erreicht ein Niveau, 

das bisher nur Kolbenspeichern vorbehalten war. Mit unserer neuen 

Entwicklung erschließen sich zusätzliche Anwendungsfelder für Roth 

Blasenspeicher“, erklärt Harald Velte, Leiter Entwicklung und Konstruktion 

bei Roth Hydraulics. Die Roth Blasenspeicher eignen sich für den 

Einsatz in Kunststoff-Spritzgießmaschinen, Blasformmaschinen, hydraulischen 

Pressen und für die Fertigung von Composite-Bauteilen. 

Diese kommen z. B. in der Automobilindustrie zur Anwendung. 

FLEXIBLE BLASE 

Die Trennung zwischen Gas- und Flüssigkeitsraum bei den Speichern 

erfolgt mittels einer flexiblen Blase. Sie ist in den mit Betriebsmedium 

gefüllten Druckraum eingebettet. Die Speicher bestehen aus einem 

nahtlos geschmiedeten Druckkörper, einer flexiblen Blase mit einvulkanisiertem 

Gasanschluss sowie dem fluidseitigen Anschluss aus 

C-Stahl oder Edelstahl. Das Produktprogramm von Roth Hydraulics 

umfasst neben den High-Flow Blasenspeichern eine Vielzahl weiterer 

Versionen mit unterschiedlichen Flüssigkeitsanschlüssen. 

Die Blasenspeicher sind mit Volumen von 1 bis 57 l, für einen 

Betriebsdruck bis zu 420 bar und für Einsatztemperaturen von -40 bis 

+80 °C ausgelegt. Als Blasenwerkstoffe stehen zur Auswahl NBR (Acrylnitril-Butadien-Kautschuk), 

TT NBR (für Tieftemperaturen) und ECO 

(Ethylenoxid-Epichlorhydrin-Kautschuk). Auf Anfrage bietet der Her- 

steller Sonderwerkstoffe an. Für Offshore-Anwendungen sind widerstandsfähige 

Lackierungen verfügbar. Auch Kunststoffbeschichtungen 

sind möglich. 

Roth Hydrospeicher steigern die Effizienz hydraulischer Anlagen 

und reduzieren die Betriebskosten. Neben der Abdeckung von Leistungsspitzen 

werden die Blasenspeicher u. a. auch zur Pulsationsdämpfung 

von kurzhubigen, hochfrequenten Schwingungen und 

Druckspitzen sowie für Volumenstromkompensation, hydraulische 

Stoßdämpfung oder Federung, Schockabsorption und als Energiespeicher 

für Notbetätigung bei Energieausfall eingesetzt. Als Vollsortimenter 

liefert Roth Hydraulics eine komplette Technologie-Palette mit 

Kolben-, Blasen- und Membranspeichern sowie Speicheranlagen für 

verschiedenste Anwendungen. 

www.roth-hydraulics.de 

POINTIERT 

SPEICHERN UND FREISETZEN VON 

HYDRAULISCHER ENERGIE 

HIGH-FLOW-BLASENSPEICHER MIT NAHEZU 

VER DOPPELTER ENTNAHMELEISTUNG 

EINSATZ IN KUNSTSTOFFSPRITZGIESS- 

MASCHINEN UND HYDRAULISCHEN PRESSEN 

Redakteurin Svenja Stenner (rechts) überzeugte sich auf der Hannover 

Messe 2017 von den Blasenspeichern mit erhöhter Entnahmeleistung. 

Von links nach rechts: Frank Fuchs, Geschäftsführer Roth Hydraulics GmbH 

und Christin Roth-Jäger, Geschäftsführerin Roth Werke GmbH 


MARKTPLATZ 

EFFIZIENTE UND ZUVERLÄSSIGE FILTRATIONSLÖSUNGEN 

Die Filtration Division von Eaton hat Filtrationslösungen 

für Hydraulik- und Schmierölanwendungen, 

die frischen Wind in Prozesseffizienz 

und -zuverlässigkeit bringen. Ein Highlight ist 

das Twinfil TWF 4000 Filtrationssystem, das 

speziell für den Einsatz in Getriebeschmiersystemen 

von Windkraftanlagen neu überarbeitet 

wurde. Das seewasserfeste, eloxierte Aluminiumgehäuse 

in kompakter Bauform hat eine 

hohe Korrosionsbeständigkeit und reduziert das 

Gewicht um mehr als 75 Prozent im Vergleich zu Standardausführungen in C-Stahl 

oder Gusseisen. Der einfach zu wechselnde TEF 426 Filter wird im Tank montiert 

und verhindert, dass Verschmutzungen in den Vorratsbehälter während des 

Elementwechsels gelangen und Öl beim Wechsel austritt. Das Kieselgelgranulat im 

BFD-Belüftungsfilter absorbiert Feuchtigkeit und schützt das Öl vor Oxidation. 

www.eaton.de 

INDIVIDUELL ZUSCHNEIDBARE STOSSDÄMPFUNGSPLATTEN 

Slab ist eine vielseitige Familie von Stoßdämpfungsplatten und schwingungsisolierenden 

Platten von ACE. Es gibt sie neben der Standardgröße 1500 x 800 mm auch 

nach kundenspezifischer Anforderung, für die sie in fast beliebiger Form und Größe 

zuschneidbar sind. Der Hersteller nutzt dafür eine CNC-Einheit, die beliebige 

Plattenmaße und -formen aus den Standardgrößen herauslöst, wobei Radien von 

2,5 mm möglich sind. Die Toleranzen beim Zuschnitt betragen z. B. bei einer Länge 

von 30 bis 120 mm nur ± 0,3 mm. 

www.ace-ace.de 

HYDRAULISCHE UND ELEKTRISCHE 

ANTRIEBSTECHNOLOGIE VEREINT 

Die elektrohydrostatische Pumpeneinheit (EPU) 

von Moog ist eine Kombination hydraulischer 

und elektrischer Antriebstechnologie, mit der 

sich dezentrale Antriebsstrukturen realisieren 

lassen. Da sie kein zusätzliches Hydraulikaggregat 

benötigt wird, verringert sich der Platzbedarf. 

Die Einheit wurde für die einfache Installation 

entwickelt und lässt sich direkt an einen 

Steuerblock oder Zylinder montieren. Der in sich 

geschlossene Antrieb verringert die Gefahr von 

Leckagen und Ausfällen. Eingesetzt werden 

kann er in der Metallumformung, im Spritz- und 

Druckguss, in Gas- und Dampfturbinen oder bei 

der Blattverstellung von Windturbinen. 

www.moog.de 

F 

Bio-abbaubar 

Energieeffizienz 

Öl-Microfiltration 

Co2-Reduktion 

Langzeitöle 

Laborservice 

Öl-Sensoren 

Die Zeichen unserer Leistung – 

seit 1986 

KLEENOIL PANOLIN AG D – 79804 Dogern Tel.: + 49 7751/8383 – 0 info@kleenoil.com www.KLEENOILPANOLIN.com


WIR VERSUCHEN, 

DER ZEIT EIN BISSCHEN 

VORAUS ZU SEIN

INTERVIEW 

Die Gesamtbetriebskosten (Total Cost of Ownership, TCO) von 

Maschinen und Anlagen sind ein entscheidender wirtschaftlicher 

Faktor für Industrieunternehmen. Sie standen im Zentrum des 

diesjährigen Shell Technology Forums in Amsterdam. Dort hatten wir 

Gelegenheit mit Ahmet Güven, Product Application Specialist für 

Hydrauliköle, über die neue Generation Hydrauliköle des 

Unternehmens sowie ihre Auswirkungen auf die TCO zu sprechen. 

Herr Güven, heutzutage 

müssen Hydrauliksysteme 

rund um die Uhr arbeiten, bei 

maximaler Effizienz und 

Produktivität sowie unter 

extrem hohen Drücken von 

bis zu 500 bar. Welche 

Auswirkungen hat dies auf 

das verwendete Hydrauliköl? 

Sie haben kürzlich die 

nächste Generation Ihrer 

Shell Tellus Hydraulik-Öle auf 

den Markt gebracht. Was sind 

die Vorteile dieser Produkte? 

Wie schwer ist es, eine solche 

neue Generation von 

Hydraulikölen zu entwickeln? 

Wird das falsche Öl in einem 

hydraulischen System 

genutzt, kann es zum 

Maschinenausfall führen, 

was wiederum hohe Kosten 

nach sich zieht. Die TCO 

steigen. Ich schätze, es gibt 

einen großen Bedarf an 

Service und Support, oder? 

Wie sie bereits sagten, die Drücke steigen. Und wenn die Drücke steigen, steigen auch die Temperaturen 

und damit die Belastung des Öls. Es gibt die Faustregel: pro Temperaturanstieg um 

10 Grad Celsius verdoppelt sich die Oxidation. Also muss das Öl oxidationsresistent sein. 

Darüber hinaus gibt es jedoch noch weitere Belastungen, bedingt durch die hohen Drücke. 

Wenn das Öl bei solch hohen Drücken durch das Ventil strömt, kommt es zu Druckabfällen, die 

sehr große Reibung verursachen sowie zu einer großen Temperaturänderung. 

Die Temperatur steigt und fällt also kontinuierlich. Die Temperaturspitzen reichen bis zu 135 

Grad Celsius. Und an diesen Stellen kommt der sogenannte Thermal Breakdown ins Spiel, an 

dem die Bindungen zwischen den verschiedenen chemischen Elementen des Fluids brechen. 

Dies ist eine weitere Belastung für das Hydrauliköl, der es widerstehen muss. Wenn man eine 

neuartige Formel für ein Fluid entwickelt, muss man diese drei Dinge beachten: Belastung 

durch Druck, Oxidation und Temperatur. 

Die Shell Tellus S2 VX und MX Öle sind momentan die einzigen auf dem Markt, die die extrem 

anspruchsvollen Anforderungen der Bosch Rexroth Fluid Ratings List RDE 90245 erfüllen. Es kann 

bei Drücken bis zu 500 bar eingesetzt werden, bei Drehzahlen bis zu 4000 Umdrehungen pro 

Minute und einer Arbeitstemperatur von 100 Grad Celsius. Somit schützen diese Shell Fluide 

selbst unter den oben genannten Einflüssen – Druck, Oxidation, Hitze – die Pumpe vor Verschleiß. 

Shell Tellus S2 VX und MX sind zudem von Gruppe 1 in Gruppe 2 der Basisöle aufgestiegen. Das 

bedeutet, wir haben eine verbesserte Oxidationsstabilität. Zur Verdeutlichung: Wir haben einen 

Reifungstest nach ASTM D943 (Standard-Oxidationstest, Hinweis der Redaktion) mit diesen Produkten 

ausgeführt – wir nennen ihn TOST Life Test – und Bosch Rexroth verlangt an dieser Stelle 

2500 Betriebsstunden. Wir haben diese Anforderung um das Doppelte übertroffen; unsere Öle 

liefen über 5000 Stunden. Die Ölwechselintervalle werden somit deutlich länger und unsere Kunden 

können ihre Maschinen nahezu durchgehend betreiben. So steigern unsere Öle die Produktivität 

der Anwender und reduzieren Wartungskosten und somit die TCO. 

Es ist nicht einfach, denn man muss immer den bestmöglichen Kompromiss finden. Wenn man 

beispielsweise den Schutz vor Verschleiß verbessern möchte und ein entsprechendes Additiv 

hinzufügt, kann dies unter Umständen negative Effekte für andere Aspekte nach sich ziehen, wie 

zum Beispiel einen schlechteren Schutz vor dem Thermal Breakdown Effekt. Dies muss man 

alles ausbalancieren. 

Zudem fragen nicht alle OEM dieselben Werte nach. Wir erfüllen eine Vielzahl von Spezifikationen, 

nicht nur das eingangs erwähnte Bosch Rexroth Fluid Rating. Unter anderem erfüllen Shell 

Tellus Öle auch die Anforderungen nach Parker Denison oder Eaton. 

Darüber hinaus ist eine der größten Herausforderungen heutzutage auf Seite der Dichtungen zu 

finden. Die OEM sind sehr erpicht auf Dichtungskompatibilität. Früher testeten wir die Kompatibilität 

über eine Dauer von 100 Stunden, heute sind es über 1000 Stunden. Weiterhin verlangen 

die Maschinen- und Komponentenhersteller inzwischen viel mehr Informationen als früher. Vor 

einigen Jahren reichte es noch zwei Datensätze zum jeweiligen Öl zu liefern. Inzwischen wollen 

die Hersteller alle Daten für alle Basisöl-Kombinationen. Man muss also sehr viele sehr teure 

Tests durchführen, um diesen Anforderungen gerecht zu werden. 

Dummerweise ist die erste Aufgabe eines hydraulischen Fluids, Kraft von einem Ort zu einem 

anderen zu übertragen. Wenn ein Maschinenbetreiber das Hydrauliköl in einem System wechselt 

und danach sieht, dass diese Aufgabe der Kraftübertragung befriedigend erfüllt wird, ist er 

der Meinung, dass alles in bester Ordnung ist. Je nachdem um welches Öl es sich handelt, kann 

er sich jedoch große Probleme einhandeln, selbst wenn die Maschine zunächst wie erwartet 

läuft. Sowohl unsere Erfahrungen als auch die von Filter- und Additivherstellern haben gezeigt, 

dass mindestens 50 Prozent aller Service-Fälle von Hydrauliksystemen mit der Qualität und 

Reinheit des Hydrauliköls in Verbindung gebracht werden können. 

Wichtig hierbei: Es fehlt in nahezu allen Fällen an ausreichendem Know-How. Denn die Ausfälle 

sind meist mechanischer Natur – man hat z.B. einen Ausfall eines Lagers, eines Zylinders 

oder eines Ventils – und beim Check wird genau das festgestellt: ein Problem am Lager, Zylinder 

oder Ventil. Aber in Wirklichkeit sind diese meist durch die Qualität des Hydrauliköls bedingt. 


INTERVIEW 

Inzwischen weisen sogar die Komponentenhersteller auf die Wichtigkeit des richtigen 

Hydrauliköls hin. Nicht alle hydraulische Fluide sind gleich. 

Was wird die Zukunft 

bringen? Was kann man von 

den Shell Hydraulikölen von 

morgen erwarten? 

Wir glauben, dass wir die Technologieführer am Markt in Sachen Fluide sind. Wir versuchen, 

den Anforderungen von heute mindestens einen Schritt voraus zu sein. Wir arbeiten an diversen 

Projekten, unter anderem an einem GTL-basierten Fluid (Gas to Liquid). Es wird die Leistungsmerkmale 

in Sachen Druck und Temperatur nochmals nach oben verschieben. Wir versuchen 

durch Kooperationen mit OEM den sich stetig ändernden und steigenden Anforderungen 

nicht nur gerecht zu werden, sondern der Zeit immer ein bisschen voraus zu sein. 

Wir arbeiten zum Beispiel an Schmiermittel-Sensoren, um Predictive-Maintenance-Konzepte 

umzusetzen. Diese sind bereits in Feldversuchen im Einsatz und sollen die Qualität des 

Hydrauliköls überwachen, um frühzeitig vor Problemen im Hydrauliksystem zu warnen. 

www.shell.de/lubricants 

Das Interview führte Peter Becker, Redaktion O+P Fluidtechnik 

IMPRESSUM 


FLUIDTECHNIK 

erscheint 2017 im 61. Jahrgang, ISSN 0341-2660 

Redaktion 

Chefredakteur: Dipl.-Ing. (FH) Michael Pfister 

Tel.: 06131/992-352, E-Mail: m.pfister@vfmz.de 

(verantwortlich für den redaktionellen Inhalt) 

Stv. Chefredakteur: Peter Becker B. A., 

Tel.: 06131/992-210, E-Mail: p.becker@vfmz.de 

Redakteurin: Svenja Stenner, 

Tel.: 06131/992-302, E-Mail: s.stenner@vfmz.de 

Redaktionsassistenz: Melanie Lerch, 

Tel.: 06131/992-261, E-Mail: m.lerch@vfmz.de, 

Petra Weidt, Tel.: 06131/992-371, E-Mail: p.weidt@vfmz.de 

Angelina Haas, Gisela Kettenbach, Ulla Winter 

(Redaktionsadresse siehe Verlag) 

Herausgeber: Univ.-Prof. Dr.-Ing. Hubertus Murrenhoff, 

Institut für fluidtechnische Antriebe und Steuerungen 

der RWTH Aachen, Steinbachstr. 53, 52074 Aachen, 

Tel.: 0241/8027511, Fax: 0241/80-22194, 

E-Mail: mh@ifas.rwth-aachen.de, 

Internet: www.ifas.rwth-aachen.de 

Organ: Organ des Forschungsfonds des Fachverbandes 

Fluidtechnik im VDMA 

Gestaltung 

Mario Wüst, Doris Buchenau, Anette Fröder, 

Sonja Schirmer 

Chef vom Dienst 

Dipl.-Ing. (FH) Winfried Bauer 

Anzeigen 

Oliver Jennen, Tel.: 06131/992-262, 

E-Mail: o.jennen@vfmz.de 

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Leserservice 

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Es gelten die allgemeinen Geschäftsbedingungen 

Mitglied der Informations-Gemeinschaft 

zur Feststellung der Verbreitung von 

Werbeträgern e. V. (IVW), Berlin. 


INDIVIDUALISIERTE PRODUKTE 

AUS DER SMART FACTORY 

DRUCKLUFTLECKAGEN 

SCHNELL ERKENNEN 

Eine flexible 

automatisierte 

Produktion in 

Losgröße 1 

bieten Pöppelmann 

und 

Arburg an. Dies 

beinhaltet die 

Individualisierung 

von 

Großserienteilen 

durch eine 

Kombination von 

Spritzgießen und 

additiver Fertigung und eine lückenlose Rückverfolgbarkeit jedes 

Bauteils über ein Leitrechnersystem. Im Webshop von Pöppelmann 

können die Produktwünsche eingegeben werden. Aus der 

Bestellung wird ein QR-Code generiert, der an das Smartphone 

des Kunden gesendet oder ausgedruckt wird. Die Informationen 

werden bei Arburg mit einem Scanner ausgelesen und für den 

Produktionsablauf auf einen NFC-Chip übertragen. So wird das 

Produkt selbst zum Datenträger. 

www.poeppelmann.com 

DER DIREKTE WEG 

O+P IM INTERNET: www.oup-fluidtechnik.de 

O+P ALS E-PAPER: www.engineering-news.net 

O+P-REDAKTION: m.pfister@vfmz.de 

WERBUNG IN O+P: a.zepig@vfmz.de 

MDA TECHNOLOGIES – FLUIDTECHNIK INTERNATIONAL: 

www.en.engineering-news.net 

TECHNISCH-WISSENSCHAFTLICHER BEIRAT 

Dr.-Ing. C. Boes, Böblingen 

Dipl.-Ing. M. Dieter, Sulzbach/Saar 

Prof. Dr.-Ing. A. Feuser, Lohr a. M. 

Dr.-Ing. M. Fischer, Kraichtal 

Dr.-Ing. G. R. Geerling, Elchingen 

Prof. Dr.-Ing. M. Geimer, Karlsruhe 

Prof. Dr.-Ing. habil. W. Haas, Stuttgart 

Dr.-Ing. W. Hahmann, Kempen 

Prof. Dr.-Ing. S. Helduser, Krefeld 

Frau Prof. Dr.-Ing. M. Ivantysynova, 

Purdue University 

Univ.-Prof. Dr.-Ing. G. Jacobs, Aachen 

Dipl.-Ing. M. Knobloch, München 

Dr. L. Lindemann, Mannheim 

INSERENTENVERZEICHNIS HEFT 06/2017 

Bott, SMART HYDRAULICS, 

Mössingen11 

Breit Hydraulik, Heiligenhaus25 

Eisele Pneumatics, 

Waiblingen11 

EKOMAT, Karben35 

Prof. Dr.-Ing. P. U. Post, Esslingen 

Dr.-Ing. K. Roosen, Kaarst 

Dr.-Ing. P. Saffe, Hannover 

Dr.-Ing. MBA IMD A. W. Schultz, 

Memmingen 

Dipl.-Ing. E. Skirde, Neumünster 

Prof. Dr.-Ing. C. Stammen, Krefeld 

Dipl.-Ing. P.-M. Synek, Frankfurt 

Prof. Dr.-Ing. J. Weber, Dresden 

Der Vorsitzende und stellvertretende 

Vorsitzende des Forschungsfonds 

Fluidtechnik im VDMA: 

Prof. Dr.-Ing. P. U. Post, Esslingen 

Dr.-Ing. R. Rahmfeld, Neumünster 

KASTAS SEALING TECHNOLOGIES, 

Quickborn27 

Kleenoil Panolin, Dogern31 

KTR Systems, Rheine19 

LEE Hydr. Miniaturkomp., Sulzbach7 

TOX PRESSOTECHNIK, Weingarten3 

Die Reihe LDS 1000 erweitert 

das Portfolio programmierbarer 

Druckluftmessgeräte mit 

I/O-Link von EGE um Messfühler 

für Rohrdurchmesser bis 

200 mm. Sie messen den 

Verbrauch in Druckluftnetzen 

nach dem Differenzdruckprinzip. 

Der Luftverbrauch 

eines Bereichs, Anlagenteils 

oder Werkzeugs wird in einem 

Display mit Sensortasten 

angezeigt. Alternativ erlaubt 

ein I/O-Link das Auslesen der 

Messwerte durch die SPS und 

das Parametrieren des Sensors 

vom PC aus. Die Eintauchfühler 

liefern neben der Leckage- 

Erkennung auch Messwerte zu 

Druck und Temperatur. Dazu 

kommen eine Dosierfunktion, 

Hysterese-Funktion, Manipulationserkennung 

und 

Ausschaltverzögerung. 

www.ege-elektronik.com 

DIAGNOSE FÜR 

INDUSTRIE-4.0-ANWENDUNGEN 

EFFIZIENTES PAKET 

FÜR SERVOPUMPEN 

Mit seinem Hardware- und 

Softwarepaket für Servopumpen-Lösungen 

stellt Baumüller 

einen leistungsstarken und 

effizienten Antrieb für 

Kunststoffmaschinen zur 

Verfügung. Die Servopumpe 

kombiniert die Eigenschaften 

der hydraulischen 

Leistungsübertragung mit 

denen der elektrischen 

Servo-Antriebstechnik. Das 

Antriebspaket besteht aus 

einer Konstantpumpe, einem 

Servomotor, einem B Maxx 

5000 Umrichter und der im 

Umrichter integrierten 

Servopumpen-Regelungsfunktion. 

Eine Palette an dynamischen 

Motoren und Umrichtern 

in unterschiedlichen 

Kühlungsvarianten bietet 

entsprechend des jeweiligen 

Lastprofils der Anwendung die 

passende Antriebslösung. 

www.baumueller.de 

Für die digitale 

Steuerung von 

Pneumatik-Produkten 

ist die Feldbus- 

Elektronikplattform 

der Baureihe 580 von 

Asco Numatics um 

IO-Link-Module 

erweitert worden. Mit 

den Ventilinseln der 

Baureihe 500 bieten die Module eine einfache, günstige Lösung 

zur Steuerung von Magnetventilen. Die Modelle ermöglichen 

einen Durchfluss von 400 bis 1400 l/min. Erhältlich ist auch eine 

Grundplatte, über die zwei Drücke gleichzeitig verarbeitet werden 

können. Durch optimierte Diagnosefunktionen ist eine hohe 

Maschinenverfügbarkeit gegeben. Typische Anwendungen sind 

Förder- und Robotik-Applikationen, Pick and Place- und Montageautomaten 

oder Verpackungsmaschinen. 

www.asconumatics.eu/de 

Ekomat.indd 1 07.11.2012 07:49:19 


DIE AM SCHNELLSTEN ZU 

KONFEKTIONIERENDE 

ENERGIEKETTE DER WELT 

Zeit ist Geld, sagte schon Benjamin Franklin. 

Dieser Regel folgend hat der Kunststoff-Spezialist 

igus auf der Hannover Messe die e-Kette 4.1L 

mit neuartigem Trennstegsystem vorgestellt. 

Dank diesem – und einer neuen Zugentlastung 

– soll die Kette bis zu 80 % schneller konfektioniert 

werden können als vergleichbare Produkte. 

Ich habe mir auf der Messe die wenigen nötigen 

Minuten Zeit genommen und den Selbstversuch 

gewagt. Wie schnell kann ich als Laie die E4.1L 

befüllen und zusammenbauen? 

Autor: Peter Becker, Redaktion O+P Fluidtechnik 

16:31 Uhr 

Nachdem ich die die Kette vollständig geöffnet habe, geht 

es nun an das Einsetzen des neu entwickelten Trennstegsystems. 

Damit ist es nun sehr nutzerfreundlich möglich, 

Böden zur bedarfsgerechten Innenaufteilung über mehrere 

Ebenen einzuschieben. Die Trennstege werden per Hand 

eingeklickt. In diesem Fall sind es jeweils drei pro Steg. 


16:30 Uhr 

Los geht‘s. Unterstützt von einer igus-Spezialistin hebele ich per 

Schraubendreher die obenliegenden Öffnungsstege der E4.1L auf. 

Sie sind um 115 Grad aufschwenkbar und rasten in Endposition 

ein. Bei Bedarf lassen sie sich auch komplett entnehmen, wieder 

einlegen und durch einfaches Zudrücken verschließen. 

16:33 Uhr 

Nun werden die ersten Leitungen 

sowie die ersten Zwischenböden 

eingebracht. Die Böden 

werden ebenfalls von Hand eingesetzt 

und rasten in Endposition 

ein. Am unteren Bildrand ist 

das neu entwickelte Zugentlastungssystem 

zu sehen. Die 

wabenförmige Struktur passt 

sich den eingelegten Leitungen 

und ihren unterschiedlichen 

Durchmessern an. 


ENERGIEKETTEN 

16:38 Uhr 

Mit Hilfe der igus-Expertin lege ich die dritte 

Lage, unter anderem Stromleitungen, ein. 

16:36 Uhr 

Die zweite Lage folgt, in diesem Fall Servo-Leitungen. 

Nachdem das Funktionsprinzip nun bekannt 

ist, geht das Einsetzen der Böden und Verlegen 

der Leitungen schon deutlich schneller. 

16:41 Uhr 

igus nennt die E4.1L die am schnellsten 

zu konfektionierende Energiekette der 

Welt. Angesichts des Selbstversuchs mag 

ich das gerne glauben. Gerade mal etwas 

mehr als zehn Minuten habe ich gebraucht, 

um ohne jegliche Vorkenntnisse 

meine erste Energiekette zu konfektionieren. 

Durch die nahezu werkzeugfreie 

Montage, die gute Zugänglichkeit des 

Innenraums und das flexible Trennstegsystem 

können Profis sicherlich in deutlich 

kürzerer Zeit individuelle Lösungen 

für beliebige Anwendungsgebiete entstehen 

lassen. 

www.igus.de 

16:40 Uhr 

Zum Schluss wird dann 

doch noch einmal Werkzeug 

benötigt. Mit einem 

Innensechskant-Schlüssel 

wird das Zugentlastungssystem 

mittels abschließendem 

Metallsteg fixiert.



DIESELGATE 

IM TANKROHR 

Heiko Baum, Gerd Scheffel 

Hydraulische Antriebe werden zur Reduzierung der Zykluszeit immer 

dynamischer, was zu höheren Fluidaustauschraten führt. Seitens der 

Druckversorgung ist dem Anlagenbauer hierfür kein Aufwand zu groß. 

Der Rücklauf zum Tank jedoch wird oft noch anhand von überlieferten 

Faustformeln ausgelegt. Das kann zu Beschädigungen der Anlage 

durch Kavitation, Druckschlägen und Diesel-Effekten führen und ist 

nicht mehr zeitgemäß. 



ENTSTEHUNG VON DIESEL-EFFEKTEN IN EINER 

HYDRAULIKANLAGE 

Nachdem das letzte Ventil im Kreislauf durchströmt worden ist, 

fließt das Fluid mit hoher Geschwindigkeit durch die Tankleitung 

zurück in den Tank. Beim Einlauf in den Tank wird die Geschwindigkeit 

bis zum Stillstand abgebremst. Wenn die Schließzeit des 

Ventils kürzer als die Bremszeit der Fluidsäule ist, kommt es durch 

Entstehen von Unterdruck zum Zurückströmen des Fluids in der 

Tankleitung, was Druckschläge erzeugt. Die Strömungsverhältnisse 

in einer Tankleitung können in einen stationären und einen instationären 

Zustand unterteilt werden. 

Strömungsverhältnisse: Von stationären Verhältnissen spricht 

man, wenn sich die Strömungsverhältnisse (z. B. Durchfluss, 

Druck) an einem Punkt der Rohrleitung zeitlich nicht ändern. Eine 

derartige vereinfachende Annahme ist für viele Aufgaben der Hydraulik 

in Rohrleitungen ausreichend und die Berechnung erfolgt 

durch Anwendung der Bernoullischen Energiegleichung. Instationäre 

Bedingungen treten immer dann auf, wenn zeitliche Veränderungen 

eine Rolle spielen. Ein praktisches Beispiel ist der Druckstoß 

beim plötzlichen Öffnen oder Schließen eines Ventils. Dabei 

treten erhebliche dynamische Kräfte (Schläge) auf. Das kann man 

zum Beispiel bei Wasserschläuchen beobachten oder in Hauswasserleitungen 

manchmal hören. Dabei können Schäden an Leitungen 

und Rohrhalterungen entstehen [1]. 

Die stationären Strömungsverhältnisse werden hier nicht näher 

betrachtet; sie dienen aber häufig als theoretische Basis für die 

Faustformeln zur Dimensionierung der Tankleitung. Die folgenden 

Ergebnisse zeigen, dass die instationären Strömungsverhältnisse 

für die Auslegung der Tankleitung viel relevanter sind, da diese in 

der Praxis maßgeblich für die Druckschläge verantwortlich sind. 

Beim Druckschlag denkt man oft nur an die Zulaufleitung. Es 

kommt aber auch auf der Ablaufseite des Ventils in der Tankleitung 

zu Druckschlägen – nur, dass hier unter Umständen ein kurzer, aber 

wie die folgenden Betrachtungen zeigen, entscheidender Zeitraum 

mit sehr niedrigem Druck durchlaufen wird, bevor es zum Druckschlag 

kommt. 

Ursache des niedrigen Drucks hinter dem Ventil ist die Induktivität 

der Fluidsäule. In einer bewegten Fluidsäule ist kinetische Energie 

gespeichert, die erst durch eine Bremskraft abgebaut werden 

muss, damit die Fluidsäule stoppt. Hierdurch strömt beim Schlie- 

ßen des Ventils kurzzeitig mehr Volumenstrom in Richtung Tank als 

über das schließende Ventil nachströmen kann. Analog gilt das 

auch für die Rücklaufleitung eines Zylinders, wenn dieser in den 

Anschlag bzw. die Endlagendämpfung läuft. In beiden Fällen wird 

die Volumenstrombilanz für den Bereich am Anfang der Leitung 

negativ. Wird die Fluidsäule zunächst vereinfacht als homogener 

Block betrachtet (Bild 01), die Reibung in der Leitung vernachlässigt 

und der Brems-Differenzdruck konstant gehalten, so kann man 

sich den Bremsvorgang der Fluidsäule wie eine PKW-Bremsung 

vorstellen und die Bremszeit und der Bremsweg werden wie gezeigt 

berechnet. 

Die Kurven im Diagramm zeigen den zugehörigen Weg-Geschwindigkeits-Verlauf. 

Die Geschwindigkeit sinkt parabelförmig 

von der Anfangsgeschwindigkeit bis auf Null ab. Fluidtechnisch 

sehr interessant ist, was auf der linken Seite der Leitung direkt hinter 

dem Ventil passiert. Wenn kein Fluid nachströmt, dann bleibt 

die Volumenstrombilanz während der gesamten Bremszeit, also bis 

zum Stopp der Fluidsäule, negativ. Der Druck fällt während dieser 

Zeit immer weiter ab. Die Fluidsäule „zieht“ am Anfang der Tankleitung. 

Das „Ziehen“ der Fluidsäule ist für die weitere Betrachtung 

der Druckschläge in der Tankleitung von essenzieller Bedeutung. 

Im Unterschied zu Festkörpern, die einen Elastizitätsmodul haben 

und die auf Druck und Zug belastet werden können, können Fluide, 

deren Widerstand gegenüber einer Volumenänderung über den 

Kompressionsmodul beschrieben wird, nicht gezogen, sondern nur 

gedrückt werden. In hydraulischen Systemen steht das Fluid immer 

unter Druck, denn selbst im Tank herrscht mindestens Atmosphärendruck. 

Wird das Fluid entspannt, dann sinkt der Fluiddruck. Es ist aber 

zu beachten, dass ein reales Fluid immer auch einen Anteil gelöster 

und einen sehr geringen Anteil ungelöster Luft enthält, die das Betriebsverhalten 

beeinflussen. 

In Druckflüssigkeiten gelöste Luft (Absorption): Sauerstoff- und 

Stickstoffmoleküle lagern sich in die Struktur der Flüssigkeit ein. Es 

liegt ein homogenes, molekular verteiltes Gemisch vor (echte Lösung). 

Die gelöste Luftmenge erreicht einen Sättigungswert, der mit 

dem absoluten Druck steigt. Nach dem Henryschen Löslichkeitsgesetz: 

Der Löslichkeitskoeffizient für Luft (Bunsen-Koeffizient) α = 

0,09 bzw. 9 Vol.-% zeigt an, dass Mineralöl bei Atmosphärendruck 9 

Vol.-% Luft bis zum Sättigungszustand aufnimmt, d. h. bis zu 90 cm³ 

Luft auf 1 L Öl in Lösung gehen [2]. 

01 Weg-Geschwindigkeits-Verlauf einer Fluidsäule bei konstanter Bremskraft 



Ungelöste (freie) Luft in Druckflüssigkeit (Dispersion): Luft ist hier 

in Form frei verteilter Bläschen in die Flüssigkeit eingeschlossen, bei 

etwa über 30 % Luft im Hydrauliköl liegt Schaum vor. „Freie Luft“ beeinflusst 

die physikalischen Eigenschaften des Hydrauliköls [2]. 

Solange der Fluiddruck hoch genug ist, ist dieser Luftanteil so 

stark komprimiert, dass er keine Auswirkung auf die Eigenschaften 

des Fluids hat. Je niedriger der Druck im Fluid wird, umso stärker ist 

jedoch der Einfluss der ungelösten Luft auf die Eigenschaften des 

Fluids. Zum Beispiel wird hierdurch der effektive Kompressionsmodul 

des Fluids sehr stark reduziert, was bei der Berechnung des 

Druckschlages noch wichtig wird. Auf eine detaillierte Beschreibung 

zum Einfluss der ungelösten Luft wird an dieser Stelle verzichtet 

und zur vertiefenden Lektüre auf Murrenhoff [3] verwiesen. 

Ist das Fluid komplett „entspannt“ und es wird trotzdem noch 

weiter an ihm „gezogen“, dann entsteht im Bereich des niedrigen 

Drucks die in Bild 01 gezeigte kavitationsähnliche Zone. 

02 Experimentell ermittelte Grenzkurve für die Zündung bei 

Kompression von einzelnen Luftblasen [9] 

Kavitation: Kavitation ist die Bildung und Auflösung von dampfgefüllten 

Hohlräumen (Dampfblasen) in Flüssigkeiten. Man unterscheidet 

zwei Grenzfälle, zwischen denen es viele Übergangsformen 

gibt. Bei der Dampfkavitation oder harten (transienten) Kavitation 

enthalten die Hohlräume hauptsächlich Dampf der umgebenden 

Flüssigkeit. Solche Hohlräume fallen unter Einwirkung des äußeren 

Drucks per Blasenimplosion zusammen (mikroskopischer Dampfschlag). 

Bei der weichen Gaskavitation treten in der Flüssigkeit gelöste 

Gase in die Kavitäten ein und dämpfen deren Kollaps [4]. 

Kavitationsähnlich: Kavitationsähnlich (oder Pseudokavitation), 

weil es sich streng genommen um eine Mischung aus etwas Ölkavitation 

(Dampfdruck viel höher als bei Wasser) und aber erheblichen, 

meistens überwiegenden Luftblasenwirkungen handelt [5]. 

In den beiden Textstellen zur Kavitation befinden sich zwei für 

die weitere Betrachtung von Druckschlägen in einer Tankleitung 

wichtige Punkte. Zum einen dämpfen im Fluid gelöste Gase den 

Kollaps der Kavitäten, also den Druckschlag, und zum anderen 

wird angedeutet, dass in diesen Kavitäten neben der Luft auch eine 

gewisse Menge Dampf des umgebenden Fluids enthalten ist. Dieser 

Dampf ist verantwortlich dafür, dass es bei Druckschlägen in der 

Tankleitung nicht nur zu Problemen durch die starken mechanischen 

Belastungen kommt, sondern auch zu thermischen Beschädigungen, 

da das Fluiddampf-Luft-Gemisch der Kavitationsblasen 

bei einer schnellen Kompression zündet. In der Hydraulik 

wird dieser Vorgang als Diesel-Effekt bezeichnet. 

Diesel-Effekt: Wenn man Mineralöl, das Luftbläschen enthält, 

sehr schnell verdichtet, werden die Bläschen so stark erhitzt, dass 

eine Selbstzündung des Luft-Gas-Gemisches auftreten kann. Dadurch 

entsteht örtlich ein sehr hoher Druck- und Temperaturanstieg 

– der auch Dichtungen beschädigen kann – sowie eine beschleunigte 

Alterung des Öls verursacht [6]. 

Der Diesel-Effekt und die dadurch verursachten Schäden sind 

bereits seit Jahrzehnten Forschungsgegenstand. Interessante Veröffentlichungen 

zu diesem Thema finden sich bereits in den 1970er 

Jahren. So präsentiert Lohrentz [7] eine Vorrichtung mit der der 

Diesel-Effekt visuell beobachtet werden konnte. Hörl [8] hat die Explosion 

in einem transparenten Zylinderrohr in einem Video festgehalten. 

In der nur wenig später erschienenen Dissertation von 

Lipphardt [9] findet sich dann bereits eine Grafik (Bild 02), die abhängig 

von der Druckanstiegsgeschwindigkeit eine experimentell 

ermittelte Grenzkurve für die Zündung bei Kompression von einzelnen 

Luftblasen zeigt. 


03 Verlauf der mittleren Blasentemperatur bei unterschiedlichen Druckanstiegsgeschwindigkeiten [10] 



Eine Veröffentlichung von Schmitz [10], über die simulative Analyse 

der Dynamik einer Gasblase zur Untersuchung des Dieseleffektes 

in hydraulischen Systemen, gibt einen Überblick zum aktuellen 

Stand der Forschung. Die genauen Systembedingungen, die zum 

Auftreten des Diesel-Effektes führen, sind zwar noch immer nicht 

vollständig bekannt, man weiß heute aber, dass die Zusammensetzung 

des Fluiddampf-Luft-Gemisches, das Temperaturniveau in 

der Blase und die Druckanstiegsgeschwindigkeit wesentliche Einflussgrößen 

sind. 

Die Erläuterungen zu Bild 01 haben bereits verdeutlicht, dass es 

zum Ende des Bremsvorgangs direkt hinter dem Ventil, also am Anfang 

der Tankleitung, eine kavitationsähnliche Zone geben kann. Der 

reinen Existenz der Einflussgröße „Fluiddampf-Luft-Gemisch“ ist also 

genüge getan, wobei es, je nach Vehemenz des Bremsvorgangs, 

sicherlich eine unterschiedlich große kavitationsähnliche Zone mit 

unterschiedlich großen Gemischblasen geben wird. Die praktische 

Erfahrung zeigt, dass mit Sicherheit einige der Blasen dann auch das 

bei Schmitz [10] beschriebene richtige Gemisch für die Selbstzündung 

haben. An dieser Stelle sei erwähnt, dass bereits Lohrentz [7] 

von erfolgreichen Experimenten berichtet, bei denen dem Hydrauliköl 

Superbenzin oder Bleitetraäthyl hinzugefügt wurde, um die Oktanzahl 

zu erhöhen und somit die Zündwilligkeit zu reduzieren. 

Was die Einflussgröße „Temperaturniveau in der Blase“ anbelangt, 

so zeigt ein Blick in den Motorenbau, dass es nur einer ausreichenden 

Kompression, also genügend Druck, bedarf, um das 

richtige Temperaturniveau für eine Selbstzündung zu erreichen. 

Bei modernen Diesel-Motoren mit Aufladung liegt das Kompressionsverhältnis 

unter 19:1 und ohne Aufladung zwischen 21:1 bis 

23:1 [11]. Das sind Kompressionsverhältnisse, die die moderne 

Ölhydraulik locker schafft. Würde der Druck am Anfang der Tankleitung 

während des Bremsvorgangs bis auf 0,1 bar absolut abfallen, 

dann würde schon ein Druckschlag mit einer Amplitude von 

knapp über 2 bar für die notwendige Kompression ausreichen. 

Wie in Bild 03 bei Schmitz [10] und in Bild 02 bei Lipphardt [9] 

dargestellt, spielt die Einflussgröße „Druckanstiegsgeschwindigkeit“ 

eine bedeutende Rolle beim Diesel-Effekt. 

Der Druckanstieg muss abhängig von den anderen Einflussgrößen 

so schnell erfolgen, dass die Wärme, die während der Kompression 

entsteht, die zur Selbstzündung notwendige Temperatur 

von > 320 °C erreicht. Ist der Druckanstieg zu langsam, geht die 

Wärme von der Blase in das Fluid über und es erfolgt keine Zündung. 

Da die höchsten Druckgradienten während des Druckschlags 

auftreten, ist die genaue Kenntnis der dynamischen Vorgänge eine 

notwendige Voraussetzung, um die Wahrscheinlichkeit des Auftretens 

eines Diesel-Effekts abschätzen zu können. 

ZURÜCKSTRÖMEN DER FLUIDSÄULE 

IN DER TANKLEITUNG 

Ist die Fluidsäule aus Bild 01 zum Stillstand gekommen und hat sich 

eine kavitationsähnliche Zone mit niedrigem Druck gebildet, dann 

wird die Fluidsäule anschließend aufgrund des höheren Druckes 

im Tank wieder zurück Richtung Ventil beschleunigt. Die Gemischblasen 

werden hierbei zunächst ohne viel Widerstand komprimiert. 

Es beginnen die thermodynamischen Vorgänge, die schlussendlich 

zur Selbstzündung führen. 

Was dies für die Dynamik in der Fluidsäule bedeutet, lässt sich 

stark vereinfacht wie folgt beschreiben. In den Gemischblasen 

steigt während der Kompression der Druck, wodurch auf die zurückströmende 

Fluidsäule eine stetig wachsende Bremskraft wirkt. 

Dies ist zunächst in etwa so, als wenn eine bewegte Masse in eine 

weiche Feder läuft. Aufgrund der Thermodynamik der Gemischblasen 

ist die Federrate jedoch nicht linear, sondern steigt während der 

Kompression progressiv. Dies ist die bereits in [4] erwähnte dämpfende 

Wirkung. 

Die in der Wasserhydraulik als etwas Positives empfundene dämpfende 

Wirkung hat jedoch eine fatale Auswirkung auf die Dynamik 

einer ölhydraulischen Fluidsäule. Bei der Richtungsumkehr der 

Fluidsäule aus Bild 01 gilt direkt wieder die Druckgleichung, nur 

dass die Volumenstrombilanz jetzt positiv ist und es zu einem 

Druckaufbau kommt. Wäre die kavitationsähnliche Zone komplett 

mit Fluid gefüllt, das einen geringen Volumenanteil ungelöster Luft 

enthält, so würde der Druckaufbau sofort mit einem relativ hohen 

Kompressionsmodul des Fluids starten. Die rückströmende Fluidmasse 

würde also direkt gegen eine stark progressive Feder anlaufen. 

Durch die Gemischblasen wird der effektive Kompressionsmodul 

des Fluids jedoch sehr stark reduziert und es bedarf erst einmal 

einer gewissen zurückströmenden Fluidmenge bis sich wieder ein 

effektiver Kompressionsmodul ergibt, der groß genug ist, einen 

nennenswerten Bremsdruck aufzubauen. Wiederum als mechanische 

Analogie ausgedrückt, läuft die rückströmende Fluidmasse 

zunächst gegen eine sehr weiche Feder. Die Fluidsäule beschleunigt 

hierdurch zu Beginn des Rückströmvorgangs viel länger, als es 

bei einer Tankleitung ohne kavitationsähnliche Zone möglich wäre. 

Am Ende des Vorgangs muss die Fluidsäule aus einer deutlich höheren 

Geschwindigkeit abgebremst werden. Durch dieses Abbremsen 

der Fluidsäule wird jetzt der Druckschlag in der Tankleitung 

eingeleitet und es sind alle Voraussetzungen erfüllt, dass es dabei 

auch zu einem Diesel-Effekt kommen kann. 

Um abzuschätzen, aus welcher Geschwindigkeit die Fluidsäule 

während des Druckschlags abgebremst wird, wird die vereinfachte 

Betrachtung aus Bild 01 erweitert. Relevant für die Dynamik in der 

Tankleitung ist nämlich nur der Teil der Fluidsäule, der sich in der 

Leitung befindet (Bild 04). Der Bremsweg reduziert sich hierdurch 

im Vergleich zu Bild 01 etwas, da bei konstantem Bremsdruck die 

Bremsbeschleunigung ansteigt, wenn die Masse in der Leitung abnimmt. 

Würde Reibung immer noch keine Rolle spielen und gäbe es keine 

kavitationsähnliche Zone, so würde die Fluidsäule mit der Geschwindigkeit 

auf das geschlossene Ventil prallen, mit der sie zu Beginn 

des Bremsvorgangs in die Tankleitung eingeströmt ist. Das 

Vorzeichen ist jetzt entgegengesetzt. Die voraussichtliche Amplitude 

des Druckschlags, und somit auch der zu erwarteten Druckgradient, 

können mit den in Bild 05 dargestellten Berechnungsgleichungen 

für den Druckstoß ermittelt werden. 

Druckstoß: Der Druckstoß (auch Wasserhammer, engl. Water hammer, 

pressure surge) wurde von Joukowsky im Jahre 1898 erkannt 

und von Allievi im Jahre 1905 theoretisch hergeleitet und bezeichnet 

die dynamische Druckänderung eines Fluids. Druckstöße sind 

in technischen Anlagen generell unvermeidlich (das wäre nur mit 

einer unendlich langen Schließzeit möglich), das Ausmaß eines 

Druckstoßes lässt sich jedoch mindern. Die Information „Druck“ 

wird dabei von longitudinalen Druckwellen weitergegeben [12]. 

Umgangssprachlich wird der Begriff Joukowsky-Stoß für den 

Druckanstieg in einer Rohrleitung verwendet, der beim zu raschen 

Schließen eines Ventils (oder Stellarmatur) auftritt. Die Gleichung 

in Bild 05 ist gültig für Rohrleitungen mit sehr kleiner Wandreibung, 

wenn die Geschwindigkeitsänderung unter der Wellenfortpflanzungsgeschwindigkeit 

liegt und der Zeitraum der Geschwindigkeitsänderung 

im Vergleich zur Reflexionszeit kurz ist. Der so berechnete 

Druckstoß unter Verwendung der Wellenfortpflanzungsgeschwindigkeit 

des Strömungsmediums stellt die ideale physikalisch 

maximal mögliche Druckerhöhung bei einer unendlich steifen 

Rohrleitung dar [12]. 

Um realere Werte zu bekommen, müssen jedoch Einflussfaktoren 

wie die Elastizität der Rohrwand (Bild 05, rechter Teil) und 

der Luftgehalt im Fluid, durch den, wie bereits geschildert, der 

Kompressionsmodul des Fluids reduziert wird, bei der Berechnung 

der Wellenfortpflanzungsgeschwindigkeit berücksichtigt werden. 

Hierdurch wird die effektiv im Medium auftretende Wellenfort- 



04 Tankleitung mit angepasster Masse 

05 Der Joukowsky-Stoß für den Sonderfall dünnwandiges Rohr [12] 


06 Druckstoß in Rohrleitungen unter Beachtung der Schließzeit [12] 

pflanzungsgeschwindigkeit deutlich reduziert, wodurch dann natürlich 

auch die Amplitude des Druckstoßes reduziert wird. 

Der mit den Gleichungen aus Bild 05 berechnete Druckstoß ist 

für die meisten Fälle zu konservativ, da, wie Bild 06 verdeutlicht, auch 

die Ventilschließzeit und die Reflexionszeit eine wichtige Rolle spielt. 

Die Ventilschließzeit, oder allgemeiner ausgedrückt, die Abschaltzeit 

des Volumenstroms, der in die Tankleitung einströmt, ist in diesem 

Zusammenhang noch die am einfachsten zu ermittelnde Größe. Bei 

modernen hydraulischen Systemen kann man aus den Signalen der 

Steuerung ablesen, wie schnell das Ventil schließt oder der Zylinder 

im Anschlag abgebremst wird. Deutlich schwieriger ist es, einen verlässlichen 

Wert für die Reflexionszeit anzugeben. 

Reflexionszeit: Die Reflexionszeit beschreibt die Zeit, die nötig 

ist, damit die Information „Druckänderung“ von der Armatur bis 

zum Leitungsende und wieder zur Armatur weitergegeben wird. 

Bei dieser Abschätzung des Druckstoßes fällt die Wellenfortpflanzungsgeschwindigkeit 

nicht mehr ins Gewicht. Zu einer genaueren 

Abschätzung können Ventilkennlinien mit einbezogen werden. Im 

Detail kann man dann die Rekursionsformel nach Allievi (ohne 

Rohrreibung) anwenden, um die Druckerhöhung aufgrund des 

Ventilschließvorganges zu berechnen [12]. 

Die in Bild 06 gezeigte Berechnung der Reflexionszeit geht von 

einer Wellenfortpflanzungsgeschwindigkeit aus, die während des 

gesamten Vorgangs konstant ist. Die Betrachtungen zur Kavitation 

haben jedoch gezeigt, dass dies nicht der Fall ist. Wenn die Druckwelle 

vom tankseitigen Ende aus wieder Richtung Ventil läuft, dann 

durchläuft sie auch den Bereich der kavitationsähnlichen Zone, in 

dem sich der Kompressionsmodul und somit die Wellenfortpflanzungsgeschwindigkeit 

sehr stark ändern. 

Bis jetzt wurde bei den Betrachtungen auch immer die Reibung 

zwischen Fluidsäule und Leitungswand komplett vernachlässigt. Es 



ist ein Leichtes, hier jetzt einen geschwindigkeitsproportionalen 

Reibfaktor in die Berechnungsgleichungen einzubetten. Wie aber 

ist dieser Wert zu bestimmen, welche Einflussfaktoren spielen hier 

eine Rolle? 

Für die folgenden Betrachtungen ist es wichtig festzuhalten, dass 

sich die Reibung, analog zur allgemeinen Strömungssituation in 

der Tankleitung, in einen stationären und einen instationären Anteil 

aufteilt. Zur vertiefenden Lektüre über den reibungsbedingten 

Druckverlust in einer Leitung wird an dieser Stelle wieder auf Murrenhoff 

[3] oder auf [13] verwiesen. Der stationäre Anteil ist dabei 

von der Reynolds-Zahl und der relativen Rauigkeit der Leitung abhängig 

und unterteilt sich in einen laminaren und einen turbulenten 

Bereich. Der instationäre Anteil, umgangssprachlich auch 

frequenzabhängige Reibung genannt, ist für die Dämpfung hochfrequenter 

Druckpulsationen, wie sie nach einem Druckstoß auftreten, 

verantwortlich. Vertiefende Lektüre findet sich hierzu bei 

Müller [14]. 

Auf den Beginn des Druckstoßes hat zunächst einmal die stationäre 

Reibung einen deutlichen Einfluss. Beim Abbremsen der Fluidsäule 

entsteht hierdurch der Effekt des Line-Packing. 

Line-Packing: Da Reibungsverluste in der Rohrleitung zu dem 

Druckstoß addiert werden müssen, kann der real entstehende 

Druckstoß jedoch noch höhere Drücke erreichen (z. B. in Erdölpipelines). 

Bei einem Stillstand der Strömung infolge eines Ventilschließvorganges 

ist auch keine Reibung mehr vorhanden und die 

nun fehlende Druckreduzierung durch den Reibungsdruckverlust 

führt zu einem zusätzlichen Druckanstieg, der auf den Joukowsky- 

Stoß „draufgepackt“ wird. Beachtet werden muss, dass die Joukowsky-Gleichung 

unter anderem deshalb nur eine ungenaue Näherung 

darstellt und deshalb Druckstöße eventuell numerisch simuliert 

werden müssen [12]. 

SIMULATION VON DRUCKSCHLÄGEN 

NACH KAVITATION 

Nach dem theoretischen Exkurs zu den Wirkzusammenhängen 

beim Druckschlag in einer Tankleitung wird nachfolgend ein simulativer 

Ansatz präsentiert, mit dem die kritischen Druckgradienten 

in sehr guter Näherung berechnet werden können. Durch die Simulationen 

wird somit zunächst ein grundlegendes Verständnis für die 

Problemsituation in der Tankleitung erreicht. 

Am Beispiel einer DN-100-Tankleitung wird anschließend das 

Druckschlagverhalten automatisiert für die Einflussfaktoren Strömungsgeschwindigkeit, 

Leitungslänge, Brems-Differenzdruck und 

Ventilschließzeit berechnet. Die Zusammenfassung der Simulationsergebnisse 

zu Nomogrammen liefert abschließend ein leicht 

verständliches Hilfsmittel für die Auslegung einer Tankleitung. Kritische 

Betriebspunkte, die zu Druckschlägen führen könnten, lassen 

sich dann ohne aufwändige Berechnungen bereits in einem 

sehr frühen Projektstadium identifizieren und können durch entsprechende 

Maßnahmen vermieden werden. 

Wichtig für die Simulation eines Druckschlagens nach Kavitation 

ist es, dass das verwendete Rohrmodell dazu in der Lage ist, neben 

dem eigentlichen Druckstoß auch noch die „Vorgeschichte“, also 

die Kavitation bzw. die kavitationsähnlichen Verhältnisse in der 

Tankleitung, abzubilden. Eine zu detaillierte Beschreibung des für 

diese Aufgabenstellung im Simulationsprogramm DSHplus [15] implementierten 

Rohrleitungsmodells würde allerdings diesen Beitrag 

sprengen. Hier verweisen die Autoren auf eine ergänzende zukünftige 

Veröffentlichung. 

Das Simulationsmodell, das zur Berechnung der Druckschläge in 

einer Tankleitung verwendet wird, ist in Bild 07 dargestellt. Zentral 

in der Mitte befindet sich die eigentliche Tankleitung, die aus vier 

Einzelrohrstücken modelliert ist. Jedes Rohr ist intern wiederum 

entlang der Mittellinie in zahlreiche Elemente unterteilt, an denen 

07 Simulationsmodell zur Druckstoßberechnung 

lokal der Druck, die Strömungsgeschwindigkeit, die Wellenfortpflanzungsgeschwindigkeit 

und das Kavitationsvolumen berechnet 

werden. Die internen Zustandsgrößen der Rohre werden zu einem 

Vektor zusammengefasst und in eine Datei gespeichert, sodass die 

Dynamik des Druckschlags im Anschluss an die Simulation analysiert 

werden kann. Weitere Modellbereiche dienen der Vorgabe der 

Fluiddaten, zur Berechnung der theoretischen Druckamplitude 

nach Joukowsky [12] und zur Bestimmung des Druckgradienten direkt 

am Leitungsanfang. 

Während einer Druckschlagsimulation wird die Strömungsgeschwindigkeit 

zunächst langsam von 0 m/s bis auf die Wunschgeschwindigkeit 

erhöht. Multipliziert mit der Querschnittsfläche der 

Leitung ergibt sich ein Volumenstrom, der am linken Leitungsende 

aufgeprägt wird. Das rechte Leitungsende ist offen und es ist hier 

ein konstanter Bremsdruck vorgegeben. In der Simulation entspricht 

ein Bremsdruck von 0 bar einem atmosphärischen Druck 

von 1 bar absolut. Da der Dampfdruck eines Hydrauliköls in der 

Größenordnung von


08 Druckschlagsimulation 

09 Detailansicht der ersten beiden Druckschläge 


ungelösten Luft beeinflusst, der in der Praxis jedoch schwer zu messen 

ist und der wahrscheinlich Werte bis in den niedrigen Prozentbereich 

erreichen kann. Generell gilt, dass je kleiner der Anteil ungelöster 

Luft ist, desto größer werden die Amplituden des Druckschlags. 

Unter Laborbedingungen konnte Schrank [17] für HLP 46 

einen Wert von 0,03 % messen. Dieser Wert wird für die Simulationen 

als Richtwert verwendet, um eine konservative Druckschlagabschätzung 

zu gewährleisten. 

Während des Bremsvorgangs sinkt der Volumenstrom Q 1 

immer 

weiter ab, bis er bei ca. 0,28 s den Wert Null erreicht. Die Fluidsäule 

steht still. Im weiteren Verlauf wird das Volumenstromsignal Q 1 

negativ, 

was bedeutet, dass die Fluidsäule jetzt zurück Richtung Leitungsanfang 

läuft. Der Druckschlag erfolgt nach etwa 0,34 s. Die leichte 

Krümmung der Volumenstromkurve, kurz vor dem Druckschlag, ist 

ein Indiz dafür, dass die Fluidsäule während des Kollapses der Kavität, 

wie theoretisch bereits prognostiziert, progressiv abgebremst wird. 

Bild 09 präsentiert eine Detailansicht der ersten beiden Druckschläge, 

bei denen deutlich der Line-Packing-Effekt zu erkennen 

ist. Der Druckgradient ist bei beiden Druckschlägen größer, als 

der von Lipphardt (siehe in Bild 02) experimentell ermittelte kritische 

Wert von 100 000 bar/s. Es würde somit beim Abbremsen 

der Fluidsäule aller Voraussicht nach zu einem Diesel-Effekt 

kommen. 

Die Druckschläge in Bild 09 und der Überblick des gesamten 

Bremsvorgangs in Bild 08 zeigen, dass es in der Tankleitung nicht 

nur einen Druckschlag gibt, bevor die Fluidsäule zum Stillstand 

kommt. Die mechanische Analogie zum Feder-Masse-System ist 

wieder gut geeignet, um zu veranschaulichen, warum dies so ist. 

Während des Abbremsens der Masse durch die Feder wird kinetische 

Energie in potentielle Energie umgewandelt. Anschließend 

wird die Masse durch die gespannte Feder wieder beschleunigt, bevor 

der Abbremsvorgang erneut einsetzt. Wäre dieser Vorgang reibungsfrei, 

so würde eine unendliche Abfolge von Wechseln zwischen 

kinetischer und potentieller Energie erfolgen. In der Realität 

klingt eine Feder-Masse-Schwingung jedoch ab, da dem System 

durch Reibung fortlaufend Energie entzogen bzw. diese in Wärmeenergie 

umgewandelt wird. In der Fluidtechnik ist dies, wie Bild 10 

verdeutlicht, nicht anders. Die Dichte ist hier vereinfacht als konstant 

angenommen. 

Auch die Bremskräfte während des Druckschlags entstehen 

durch Umwandlung der Bewegungsenergie der Fluidsäule in potentielle 

Energie. Die „hydraulische Feder“ wird in diesem Zusammenhang 

durch den effektiven Kompressionsmodul der Flüssigkeit 

und das unter Druck stehende Volumen gebildet. Der Energieverlust 

entsteht durch die stationären und instationären Reibungseffekte. 

Um den Effekt des „Zurückfederns“ der Fluidsäule zu veranschaulichen, 

präsentiert Bild 11 einen Ausschnitt der Druckwerte, 

die während der Simulation entlang der Mittelachse der Leitung 

berechnet wurden (siehe auch Erklärung zu Bild 07). Die X-Achse 

zeigt den Ausschnitt der Simulationszeit von 0,322 s bis 0,35 s, in 



10 Druckerhöhung in der bremsenden Fluidsäule 

11 Druckvektorplot mit Detailansicht des ersten Druckschlags 

dem der erste Druckschlag erfolgt. Die Leitungslänge ist die Y-Achse 

der Grafik. Der Leitungsanfang liegt bei 0 mm, das tankseitige 

Leitungsende ist bei 2500 mm. Auf der Z-Achse ist der Druckwert 

aufgetragen, der von -1 bar bis 1 bar skaliert ist, um im niedrigen 

Druckbereich eine bessere Auflösung der Abbildung zu erreichen. 

Am Ursprung der X-Achse bei 0,332 s ist ein Druckgefälle innerhalb 

der Leitung zu erkennen, das daraus resultiert, dass hier die 

Fluidsäule bereits wieder Richtung Leitungsanfang strömt. Der 

Druck an Position 2500 mm entspricht dem eingestellten Bremsdruck, 

der kontinuierlich bis zu Position 0 mm hin absinkt, wo der 

Druck oberhalb des Dampfdrucks liegt, da die kavitationsähnliche 

Zone bereits kollabiert ist. Bei ca. 0,339 s kommt es durch das rückströmende 

Fluid zum Druckschlag. 

Der Druckschlag startet an Position 0 mm und läuft mit Wellenausbreitungsgeschwindigkeit 

zum Leitungsende bei 2500 mm, wo 

er am offenen Leitungsende reflektiert wird. In Bild 11 endet der 



12 Parametervorgabe und Datenexport für die automatisierte Simulation 

13 Übersicht der Parametervariationen 


14 Maximaler Druckgradient in Abhängigkeit von Leitungslänge und Strömungsgeschwindigkeit 



Druckschlag bei ca. 0,343 s. Ab diesem Zeitpunkt ist jetzt der Effekt 

der „zurückfedernden“ Fluidsäule erkennbar. Es entsteht ein Bereich, 

in dem der Druck bis auf das Dampfdruckniveau abfällt und 

kavitationsähnliche Zustände herrschen. Hier entsteht das Luft- 

Fluid-Gemisch, das letztlich durch den nachfolgenden Druckschlag 

gezündet wird. 

Die Simulationsergebnisse zeigen, dass es möglich ist, numerisch 

die kritischen Druckgradienten zu bestimmen, die während des 

Abbremsens einer Fluidsäule in der Tankleitung zum Diesel-Effekt 

führen. Unter welchen Randbedingungen es zu Druckschlägen mit 

Diesel-Effekten kommt, hängt jedoch von den individuellen Randbedingungen 

der jeweiligen Anlage ab. Hier zeigen sich jetzt die 

Vorteile der numerischen Simulation, denn durch eine Parametervariation 

kann automatisiert ein breites Spektrum möglicher Anlagenkonfigurationen 

berechnet werden. 

Basis der automatisierten Simulation bildet das schon bekannte 

Simulationsmodell aus Bild 07, das um Elemente zur Parametervorgabe 

und um einen automatischen Datenexport (Bild 12) erweitert 

wird. 

Während der automatisierten Simulation wird das in Bild 13 dargestellte 

Parameterfeld berechnet. Jede der 13 200 Simulationen ergänzt 

die Ergebnisdatei um eine Datenzeile, sodass abschließend 

alle Informationen gesammelt vorliegen. 

Bild 14 zeigt exemplarisch die Datenmenge 1 für eine Ventilschließzeit 

von 10 ms und einer Brems-Differenzdruck von 1,0 bar. 

Es sind die Zellen rot eingefärbt, bei denen der Druckgradient den 

kritischen Wert von 100 000 bar/s überschreitet und somit die Gefahr 

eines Diesel-Effektes besteht. Der Rand der roten Fläche repräsentiert 

eine Art „Grenzkurve“ für den Diesel-Effekt-freien Betrieb 

der Tankleitung. 

Aus dem Beispiel in Bild 14 wird deutlich, dass bei einer sehr 

kurzen Ventilschließzeit bereits für eine Tankleitung ab 3 m Länge 

die Gefahr von Diesel-Effekten vorliegt, auch wenn die Strömungsgeschwindigkeit 

noch unterhalb des sehr oft in der Literatur genannten 

Richtwertes von 2,0 m/s liegt. Es wird ferner auch deutlich, 

dass es ab einer bestimmten Leitungslänge tatsächlich so etwas wie 

eine Grenze für die maximal zulässige Strömungsgeschwindigkeit 

gibt. Allerdings ist die maximal zulässige Strömungsgeschwindigkeit 

nicht konstant, sondern variiert mit dem Brems-Differenzdruck, 

der Ventilschließzeit, der Viskosität des Fluids und dem Leitungsdurchmesser. 

NOMOGRAMME ZUR ZULÄSSIGEN DYNAMIK 

IN TANKLEITUNGEN 

15 Nomogramm für HLP 46, 40 °C, 100 000 bar/s kritischer Druckgradient 

und Umgebungsdruck 

Für die praktische Arbeit ist die Darstellung der kritischen Druckgradienten 

anhand einzelner Diagramme viel zu unhandlich, denn 

für jede relevante Ventilschließzeit-Brems-Differenzdruck-Kombination 

müsste es ein eigenes Diagramm geben. Für das Parameterfeld 

aus Bild 13 wären das 60 Diagramme. Da im Prinzip jedoch nur 

die Grenzkurve interessant ist, ab der der kritische Druckgradient 

überschritten wird, können die Ergebnisdaten weiter zusammengefasst 

werden. Für eine konstante Brems-Druckdifferenz wird aus 

den 15 Grenzkurven einer Ventilschließzeitvariation das in Bild 15 

dargestellten Nomogramm zusammengefügt, das die relevante Information 

von 3300 Druckschlagsimulationen zusammenfasst. 

Der einzige freie Parameter ist jetzt noch die Brems-Druckdifferenz 

der Anlage. Aus den vier Einzelnomogrammen der Brems- 

Druckdifferenzvariation wird das in Bild 16 dargestellt Übersichtsnomogramm 

erstellt. 

Das Übersichtsnomogramm verdeutlicht, dass die Grenzkurve 

des kritischen Druckgradienten durch längere Ventilschließzeiten 

und/oder durch eine Erhöhung der Brems-Druckdifferenz zu höheren 

Strömungsgeschwindigkeiten hin verschoben werden kann. 

Die Erhöhung der Brems-Druckdifferenz hilft allerdings nur bedingt 

bei sehr kurzen Ventilschließzeiten und Tankleitungen, die 

länger als 4 m sind. 

Der hyperbolische Verlauf der Übersichtsnomogramme deuten 

an, dass es für das Druckschlagverhalten auch noch einen Zusammenhang 

zwischen der Strömungsgeschwindigkeit und der Tankleitungslänge 

geben muss. 

Im Fall der DN-100-Tankleitung ist die kritische Reynolds-Zahl, ab 

der die Strömung turbulent wird, bereits bei einer Strömungsgeschwindigkeit 

von knapp über 1 m/s erreicht. Ist eine Strömung turbulent, 

dann ist der Druckverlust viel größer als bei einer laminaren 

Strömung. Der Druck am Leitungsanfang ist somit auch größer als 

der Bremsdruck am tankseitigen Leitungsende. Im strömenden Fluid 

gibt es also eine treibende Druckdifferenz innerhalb der Leitung, die 

wiederum als vorgespannte „hydraulische Feder“ interpretiert werden 

kann. Die „hydraulische Feder“ ist umso stärker vorgespannt, je 

länger die Tankleitung ist. Schließt das Ventil, dann entspannt sich 

während des Bremsvorgangs die „hydraulische Feder“, wodurch der 

Bremsvorgang selbst verlängert wird. Das Ergebnis ist eine längere 

Beschleunigungstrecke für die zurückströmende Fluidsäule, wodurch 

der Druckschlag und konsequenterweise auch der Druckgradient 

größer werden. Schließt das Ventil langsamer, dann reduziert 

sich hierdurch zwar nicht der Bremsweg – er vergrößert sich sogar 

etwas, da der Druck in der kavitationsähnlichen Zone durch das 

nachströmende Fluid nicht so lange auf Dampfdruckniveau abfällt 

und dadurch die Brems-Druckdifferenz kleiner ist – die kavitationsähnliche 

Zone ist jedoch nicht mehr so groß. Hierdurch wird die Beschleunigungsstrecke 

für die rückströmende Fluidsäule kürzer und 

es kommt früher zum Aufbau eines Bremsdruckes, wodurch die Amplitude 

des Druckschlags sinkt. Damit dennoch genügend kinetische 

Energie für einen Druckschlag zur Verfügung steht, dessen Druckgradient 

die kritische Marke von 100 000 bar/s übersteigt, bedarf es einer 

initial höheren Strömungsgeschwindigkeit. Die Grenzkurve des kri- 



16 Übersichtsnomogramm für HLP 46, 40 °C und 100 000 bar/s kritischer Druckgradient 


tischen Druckgradienten wird somit für längere Ventilschließzeiten 

zu höheren Strömungsgeschwindigkeiten hin verschoben. 

Bei einer längeren Tankleitung wird der Einfluss der Reibung auf 

das Druckschlagverhalten immer dominanter. Die Reibung in der 

Tankleitung kann in Analogie zum schwingenden Feder-Masse- 

System mit der Systemdämpfung verglichen werden. Für das dynamische 

System „Tankleitung“ ist die Systemdämpfung gekoppelt an 

den Gleichgewichtszustand zwischen verfügbarer treibender 

Druckdifferenz und der reibungsbedingten maximalen Strömungsgeschwindigkeit. 

Die genauen Wirkzusammenhänge zwischen Strömungsgeschwindigkeit 

und Rohrreibung auf das Druckschlagverhalten in einer 

Tankleitung werden die Autoren im Rahmen einer weiteren Veröffentlichung 

untersuchen, bei der dann auch der Einfluss des Leitungsdurchmessers, 

der über die Reynolds-Zahl wiederum die Reibung 

beeinflusst, berücksichtigt wird. 

Ziel der Tankleitungsauslegung muss es sein, den Diesel-Effekt 

auf jeden Fall zu vermeiden. Hierzu ist es ausreichend, wenn zunächst 

der kritischste Betriebspunkt überprüft wird. In den Übersichtdiagrammen 

von Bild 16 repräsentiert die 10-ms-Ventilschließzeit 

diesen kritischsten Betriebspunkt, da hier der in die 

Tankleitung einströmende Volumenstrom am schnellsten abgeschaltet 

wird und somit mit den längsten Beschleunigungsstrecken 

für die rückströmende Fluidsäule zu rechnen ist. Bild 17 zeigt die 

Zusammenstellung der 10-ms-Grenzkurven bei unterschiedlichen 

Brems-Druckdifferenzen zu einem abschließenden zusammenfassenden 

Nomogramm. 

Die Achsen des Nomogramms wurden auf eine Tankleitungslänge 

von 4 m und eine Strömungsgeschwindigkeit von 4 m/s verkürzt, 

um diesen für die Praxis interessanten Betriebsbereich besser auflösen 

zu können. 

VERMEIDUNG VON DIESEL-EFFEKTEN 

IN DER TANKLEITUNG 

Der in offenen Tanks vorhandene Atmosphärendruck reicht häufig 

nicht zur dieseleffektfreien Abbremsung des rücklaufenden Fluidstromes 

aus. Die überlieferten Rücklaufleitungs-Geschwindigkeits- 

Empfehlungen sind oft zu hoch. Durch eine Vergrößerung des Leitungsquerschnittes 

oder durch Verlegen von Parallel-Leitungen lässt sich die 

Geschwindigkeit meistens unter die kritische Grenze absenken. Reicht 

das nicht aus, sind zusätzliche Maßnahmen zu ergreifen. Eine Maßnahme 

ist die Druckkapselung des Tanks und die Erhöhung des Druckes im 

Inneren mittels Druckluft (Bild 18, a). Das ist eine bei großen Pressen 

schon lange angewandte Methode. Jedoch ist die Druckhöhe aufgrund 

der großen druckbeaufschlagten Flächen eingeschränkt. 



Eine zweite Methode ist der Einbau eines Rückschlagventils am Ende 

der Tankleitung als sogenanntes „Fußventil“ (Bild 18, b). Hierzu 

werden üblicherweise ISO-Cartridge-Ventile verwendet, die mit Federn 

bis ca. 4 bar vorgespannt werden können. Die 4 bar Vorspanndruck 

addieren sich zum Atmosphärendruck, sodass sich ein 

Brems-Differenzdruck von 5 bar ergibt. Wichtig ist, dass die Steuerölführung 

zum Cartridgekegel so groß dimensioniert wird, dass 

das Ventil dynamisch den Volumenstromschwankungen folgen 

kann. Eine dritte Methode ist der Einbau einer Drossel, ebenfalls 

am Ende der Tankleitung (Bild 18, c), die auf die Erzeugung der gewünschten 

Brems-Druckdifferenz bei einem mittleren Volumenstrom 

ausgelegt wird und der Ausgleich der Volumenstromdifferenzen 

durch einen Hydraulik-Speicher erfolgt. Mit dieser Methode 

können beliebig hohe Brems-Druckdifferenzen erzeugt werden. Alle 

diese zusätzlichen Maßnahmen der Brems-Druckdifferenz-Erhöhung 

erfordern zwar Energie. Dafür werden jedoch Störungen und 

Schäden durch Explosionen vermieden und die Lebensdauer der 

Anlage verlängert. 

ZUSAMMENFASSUNG 

Die Fluidtechnik befindet sich in härtestem Wettbewerb mit der 

Elektromechanik. Jede der beiden Technologien hat ihre Stärken und 

Schwächen. Die Fluidtechnik hat große Vorteile in Bezug auf Leistungsdichte, 

Leistung „um die Ecke herumführen“ und mehrere Abtriebe 

zentral aus einer Antriebseinheit zu versorgen. Diese Vorteile 

kommen nur zum Einsatz, wenn die Schwächen der Fluidtechnik 

nicht zum Hindernis werden. Das Fluid als Betriebsmedium kann 

wie Stahl mit höchster Druckfestigkeit beansprucht werden. Im Gegensatz 

zu Stahl erlaubt es jedoch keine Zugbeanspruchung. Da Fluide 

auch als Schmiermittel in Motoren und Getrieben verwendet 

werden, hat sich die Auffassung verbreitet, das Fluid toleriere klaglos 

alle Formen der Beanspruchung, also auch die Zugbeanspruchung. 

Schon in den 70er Jahren lagen umfassende Forschungsergebnisse 

vor, die die schädliche Wirkung von Luft im Fluid und Diesel-Effekten 

auf die gesamte Hydraulikinstallation zeigten. In den folgenden Jahrzehnten 

wurde die Beanspruchung der Fluide immer weiter gesteigert, 

weil hydraulische Antriebe zur Reduzierung der Zykluszeit immer 

dynamischer werden mussten, was zu höheren Fluidaustauschraten 

führte. Der Rücklauf zum Tank jedoch wurde oft noch 

anhand von überlieferten Faustformeln ausgelegt. Das führte zunehmend 

zu Beschädigungen der Anlage durch Kavitation, Druckschläge 

und Diesel-Effekte. Eine Wiederaufnahme der Forschung war hier 

zwingend erforderlich, um mit neuen Erkenntnissen und Methoden 

die Funktionalität der Tankleitung der gesteigerten Leistungsfähigkeit 

des gesamten Fluidsystems anzupassen. 

www.fluidon.com 

17 Grenzkurven für HLP 46, 40 °C und 100000 bar/s kritischer 

Druckgradient bei 10 ms Ventilschließzeit und unterschiedlichen 

Brems-Druckdifferenzen 

18 Verschiedene Methoden zur Erhöhung des Brems-Differenzdruckes 

in der Tankleitung 

Literaturhinweise 

[1] Seite „Strömungen in Rohrleitungen“. In: Wikipedia, Die freie Enzyklopädie. 

Bearbeitungsstand: 20. Dezember 2016, 22:10 UTC. URL: https://de.wikipedia.org/ 

wiki/Strömungen_in_Rohrleitungen (Abgerufen: 30. Dezember 2016, 06:54 UTC) 

[2] Findeisen, D.; Helduser, S.: „Ölhydraulik – Handbuch der hydraulischen 

Antriebe und Steuerungen“, 6. Auflage, Springer Vieweg, 2015, Seite 84 

[3] Murrenhoff, H.: „Grundlagen der Fluidtechnik, Teil 1: Hydraulik“, Umdruck 

zur Vorlesung, RWTH Aachen, 2012 

[4] Seite „Kavitation“. In: Wikipedia, Die freie Enzyklopädie. Bearbeitungsstand: 

22. Dezember 2016, 18:35 UTC. URL: https://de.wikipedia.org/w/index.php?title 

=Kavitation&oldid=160901751 (Abgerufen: 4. Januar 2017, 09:25 UTC) 

[5] Matthies, H. J.; Renius, K. T.: „Einführung in die Ölhydraulik – Für Studium 

und Praxis“, Springer Fachmedien Wiesbaden, 2014 

[6] Seite „Dieseleffekt“. In gbt.ch – Wissensdatenbank zur Gebäudetechnik, URL: 

http://www.gbt.ch/Lexikon/D/Dieseleffekt.html (Abgerufen: 4. Januar 2017, 

16:50 UTC) 

[7] Lohrentz, H.-J.: „Mikro-Dieseleffekt als Folge der Kavitation in Hydrauliksysthemen“, 

Sonderdruck aus O+P Ölhydraulik und Pneumatik 18 (1974) Nr. 3 

[8] Hörl, E.: Parker Prädifa Video „Luft im Öl“, Expert Verlag, 1975 

[9] Lipphardt, P.: „Untersuchung der Kompressionsvorgänge bei Luft-in-Öl-Dispersionen 

und deren Wirkung auf das Alterungsverhalten von Druckübertragungsmedien 

auf Mineralölbasis“, Dissertation RWTH-Aachen, 1975 

[10] Schmitz, K.; Kratschun, F.: „Simulation der Dynamik einer Gasblase zur 

Untersuchung des Dieseleffektes in hydraulischen Systemen“, O+P Ölhydraulik 

und Pneumatik 5/2016 

[11] Seite „Dieselmotor“. In: Wikipedia, Die freie Enzyklopädie. Bearbeitungsstand: 

3. Januar 2017, 16:00 UTC. URL: https://de.wikipedia.org/w/index.php?ti 

tle=Dieselmotor&oldid=161233852 (Abgerufen: 5. Januar 2017, 20:43 UTC) 

[12] Seite „Druckstoß“. In: Wikipedia, Die freie Enzyklopädie. Bearbeitungsstand: 

15. August 2016, 20:53 UTC. URL: https://de.wikipedia.org/wiki/Druckstoß 

(Abgerufen: 30. Dezember 2016, 06:53 UTC) 

[13] Seite „Druckverlust“. In: Wikipedia, Die freie Enzyklopädie. Bearbeitungsstand: 

3. August 2016, 11:15 UTC. URL: https://de.wikipedia.org/w/index.php?tit 

le=Druckverlust&oldid=156685723 (Abgerufen: 8. Januar 2017, 10:05 UTC) 

[14] Müller, B.: „Einsatz der Simulation zur Pulsations- und Geräuschminderung 

hydraulischer Anlagen“, Dissertation RWTH Aachen, 2002 

[15] n. n.: DSHplus – Simulationsprogramm für fluidtechnisch mechatronische 

Systeme, Fluidon Gesellschaft für Fluidtechnik mbH, Aachen, 2017 

[16] Seite „Dampfdruck“. In: Wikipedia, Die freie Enzyklopädie. Bearbeitungsstand: 

16. Dezember 2016, 15:03 UTC. URL: https://de.wikipedia.org/w/index.php?title= 

Dampfdruck&oldid=160707675 (Abgerufen: 13. Januar 2017, 07:40 UTC) 

[17] Schrank, K.: „Eindimensionale Hydrauliksimulation mehrphasiger Fluide“, 

Dissertation RWTH Aachen, 2015 

Autoren: Dr.-Ing. Heiko Baum, Fluidon Gesellschaft für Fluidtechnik mbH, 

Jülicher Straße 338a, 52070 Aachen; 

Dr.-Ing. Gerd Scheffel, Parker Hannifin GmbH, Gutenbergstr. 38, 41564 Kaarst 


FLUIDTECHNIK 

IT-SECURITY: 

WAS TUN UNTERNEHMEN IM MASCHINEN- 

UND ANLAGENBAU GEGEN ANGRIFFE 

ÜBER DEN DATEN-HIGHWAY? 

39% 

mehr Unternehmen als 2009 

testen aktuell Notfallpläne. 

Damit werden IT-Sicherheitsstrategien 

immer wichtiger. 

01 

Existiert ein Notfallplan für IT-Sicherheitsvorfälle? 

Notfallplan vorhanden 

8 % 

Notfälle werden getestet 

2009 2016 

FLUIDTECHNIK 

47 % 

50 % 

51 % 

02 

Gibt es IT-Sicherheitsschulungen für Mitarbeiter? 

44 % 

40 % 

37 % 

34 % 

17 % 

31 % 

2x 

Die Zahl der Unternehmen, die 

regelmäßige IT-Sicherheitsschulungen 

durchführen hat sich seit 

2009 verdoppelt. 

ABER: 

regelmäßig 

vorfallsbezogen 

2009 2016 

nein 

Der Anteil ist mit 34% jedoch 

immer noch sehr gering 

FLUIDTECHNIK 

IT-AUSFÄLLE 

treffen Logistik, 

Entwicklung 

& Konstruktion 

sowie 

Produktion 

besonders 

stark. Im 

schlimmsten 

Fall stehen 

die Bänder still 

und Produkte 

können nicht 

geliefert werden. 

03 

FLUIDTECHNIK 

Wie stark sind einzelne Unternehmensbereiche von einem Ausfall 

der IT-Infrastruktur betroffen? 

76 % 74 % 67 % 

Logistik 

Entwicklung 

& 

Konstruktion 

hoch mittel gering unbekannt 

Fertigung 

& 

Produktion 

Lesen Sie mehr zu IT-Security auf den Seiten 12-15. 

Quelle: VDMA IT-Security 2016

IM NÄCHSTEN HEFT: 07-08/2017 

ERSCHEINUNGSTERMIN: 10. 08. 2017 

ANZEIGENSCHLUSS: 26. 07. 2017 

01 

FLUIDTECHNIK 

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Der E-Mail-Service 

für die 

Fluidtechnik-Szene 

Aktuelle Nachrichten 

rund um Hydraulik 

und Pneumatik, Aktorik, 

Steuerelektronik 

und Sensorik 

02 

03 

01 In fluidtechnischen Systemen wird das Öl als konstruktives Element betrachtet, das 

verschiedene Aufgaben erfüllt. Es überträgt Leistung, übernimmt die Schmierung, den 

Wärmehaushalt und transportiert den Schmutz zu den Filtern. Obwohl es vielfältige 

Ursachen für Ausfälle in fluidtechnischen Systemen gibt, rückt besonders der Zustand 

des Öls in den Fokus. Hierbei sind vor allem Partikel die Hauptursache für Verschleiß oder 

Schädigung der Komponenten. 

Foto: Argo-Hytos 

02 Durch die Integration der drehzahlvariablen Pumpen in Totally Integrated Automation 

bietet Siemens nun deutlich mehr Kunden die Möglichkeit, von den Vorteilen frequenzumrichter-geregelter 

Hydrauliklösungen zu profitieren – durch energiesparende, leistungsstarke 

und leise Hydrauliklösungen mit einem Höchstmaß an Performance und Ressourceneffizienz. 

Foto: Siemens 

ERSCHEINT 

MONATLICH 

03 Schwer befahrbares Terrain stellt für selbstfahrende und gezogene Arbeitsmaschinen 

immer eine Herausforderung dar. Differentialsperrventile von Bucher Hydraulics lösen solche 

Aufgaben durch Power on Demand, sodass die Maschinen allzeit zuverlässig arbeiten. Wird die 

Differentialsperre bei normalem Fahrbetrieb nicht benötigt, wird die Teilfunktion bei 

geringem Druckverlust umgangen, was die Effizienz steigert. 

Foto: Bucher Hydraulics 

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