9-2017

September 9/2017 Jahrgang 22 

HF- und 

Mikrowellentechnik 

PIN-Dioden-Schalter auf AlGaAs-Basis 

MACOM, Seite 72

ZX60-83LN+ 

PMA3-83LN+ 

$ from 11 95 

(qty. 20 ) 

3x3 mm MMIC 

from $ 154 95 

( qty. 1-9 ) 

Rugged connectorized package 

0.75 x 0.74 x 0.46" 

0.5 to 8 GHz 

LOW NOISE AMPLIFIERS 

IN /OUT Termination Matched! 

Geringes Low noise, Rauschen, high dynamic ein hoher range, Dynamikbereich, high output power, hohe mögliche and flat gain Ausgangsleistung from 0.5 to 8 GHz, und eine all 

über in a den single Frequenzbereich amplifier! Mini-Circuits’ 

0,5 bis 8 GHz 

popular 

flach 

ultra-wideband 

verlaufende Verstärkung 

LNAs are now 

- all 

available 

das erhalten 

in both 

Sie 

jetzt mit einem einzigen Verstärker. Die populären ultrabreitbandigen LNAs von Mini Circuits 

sind a 3x3mm nun auch QFN mit for 3 x your 3 mm PCB messendem and a rugged QFN-Gehäuse connectorized für Ihre package Platine oder to facilitate mit einem your robusten cable 

anschlussfertigen assemblies. Both Gehäuse models are zum matched Einsatz in over Ihrer the Verkabelung 0.5 to 8 GHz lieferbar. range*, Beide making Modelle them a sind snap im 

Bereich to use 0,5 for sensitive, bis 8 GHz intern high-dynamic-range terminiert und können receivers, daher instrumentation, auf einfachste Weise defense in Empfängern systems, LTE, mit 

hoher Empfindlichkeit und hohem Dynamikbereich, konkret in der Messtechnik, in Abwehrsystemen 

und 

WiFi, 

in 

S-Band 

den Bereichen 

and C-Band 

LTE, WiFi, 

radar, 

S- 

SatCom 

und C-Band-Radar, 

and more! They’re 

SatCom 

available 

und mehr 

off the 

eingesetzt 

shelf for 

werden! 

a great 

Sie value, sind so ab visit Lager minicircuits.com lieferbar, also and nutzen place Sie your diese order Vorteile today und for bestellen delivery as Sie soon noch as heute! tomorrow! 

• FEATURES: 

Geringes Rauschmaß, 1,3 dB 

•• Hohe Low Noise Verstärkung, Figure, 1.321 dB dB 

•• Exzellente High Gain, 21 Verstärkungs-Flatness, dB 

±0,7 dB 

(0,5...7 GHz) 

• Excellent Gain Flatness, ±0.7 dB 

• Hoher IP3, 35 dBm 

† 

• High IP3, +35 dBm 

• Hohe Ausgangsleistung, 23,2 dBm 

• High POUT, +23.2 dBm 

*See datasheet for suggested application circuit for PMA3-83LN+ 

†Flatness specified over 0.5 to 7 GHz 

www.minicircuits.com 

Mini-Circuits ® 

P.O. Box 350166, Brooklyn, NY 11235-0003 (718) 934-4500 sales@minicircuits.com 

553 revA 

DISTRIBUTORS 

553_RevA.indd 1 

6/14/17 4:16 PM

Editorial 

Messungen im Zeit- und Frequenzbereich 

Neue Produkte und Techniken 

verlangen nach neuen Möglichkeiten 

für Analyse und Dokumentation. 

Zentral hierbei sind 

Messungen im Zeit- und Frequenzbereich. 

In beiden Richtungen 

hat sich die Messtechnik 

mit der zu messenden Technik 

mitentwickelt oder ist ihr sogar 

vorangegangen und lässt kaum 

mehr Wünsche offen, von den 

Kosten abgesehen... 

Für Messungen im Zeitbereich 

stehen leistungsfähige digitale 

Echtzeit-Oszilloskope zur 

Verfügung. Doch alle Digitaltechnik 

kann gewisse Vorteile 

eines Analogoszilloskops nicht 

nachvollziehen. Daher gibt es 

Kombi-Scopes, die beide Verfahren 

intelligent kombinieren. Und 

zur Darstellung von Signalen als 

Funktion der Frequenz hält der 

Markt eine sehr breite Palette 

von Spektrumanalysatoren für 

alle Ansprüche bereit. 

Warum schreibe ich das hier? 

Weil ich meine, dass die Anwendungsziele 

von Messungen im 

Zeit- und Frequenzbereich sich 

gerade in Veränderung befinden. 

Die Gründe: Die Digitaltechnik 

stößt immer noch zu höheren Frequenzen 

vor und hat den Gigabit-Bereich 

schon erobert. Das 

aber zwingt Ingenieure aus dem 

Bereich der Digital- und Computertechnik, 

ihre Signale immer 

mehr aus der Sicht von HF- und 

Mikrowellen-Technikern zu 

betrachten, also letztendlich als 

analoge Änderungsvorgänge. 

Sie wissen aber oft nicht, dass 

dabei Messungen im Frequenzbereich 

wertvolle Einsichten 

Signal- und Systemverhalten 

im Zeitbereich eröffnen. Diese 

sind dringend nötig, um Highspeed-Systeme 

zu entwickeln, 

die zuverlässig arbeiten (Stichworte: 

Spikes, Delays, Hazards, 

Flankensteilheiten, Races) und 

störsicher sind. Da sind entsprechende 

Kenntnisse gefragt oder 

„echte“ HF- und Mikrowellen- 

Ingenieure, welche den entsprechenden 

Job innerhalb der Digitalanwendungen 

übernehmen und 

für Signal integrität sorgen. Dafür 

müssen sie vor allem Messungen 

im Zeitbereich fachlich korrekt 

durchführen. 

Bei dieser Transformation von 

Wissen und Können ist meines 

Erachtens nun Folgendes wichtig: 

Beide Fraktionen – die Digitaltechniker 

als auch die HF-Ingenieure 

– müssen das Denken 

sowohl im Zeitbereich als auch 

im Frequenzbereich beherrschen. 

Der Digitaltechniker von heute 

muss beim Darstellen eines Bitstroms 

auf einem Oszilloskopschirm 

eine Vorstellung davon 

besitzen, wie das zugehörige 

Frequenzspektrum aussieht. Nur 

dann kann er Rückschlüsse auf 

die immer wichtiger werdende 

Signalintegrität ziehen. Der HF- 

Ingenieur andererseits darf seine 

Tätigkeit nicht auf Signalstärken, 

Frequenzen, Frequenzgänge oder 

Bandbreiten im Zusammenhang 

mit Highspeed-Digitalsignalen 

beschränken, sondern sollte auch 

eine Vorstellung darüber entwickeln, 

wie diese im Zeitbereich 

von den Parametern des Kanals 

beeinflusst werden. 

Damit dies gelingt, gilt es, auf 

beiden Seiten Denkblockaden 

abzubauen. Anreiz dafür sind 

ganz pragmatische Gründe: Der 

Digitalingenieur wird erfolgreicher, 

wenn seine Signale 

und Taktraten Frequenzen im 

Mikrowellenbereich aufweisen. 

Und der HF-Techniker kann nun 

nicht nur in einem vom Prinzip 

her anderen Bereich tätig sein, 

bei Nutzung seines bereits vorhandenen 

hoffentlich profunden 

Analogwissens, sondern er wird 

dort einfach gebraucht. 

Ich wünsche den Lesern dieser 

Zeitschrift viel Erfolg auf 

ihrem Weg in die „analog-digitale“ 

Welt! 

Ing. Frank Sichla 

hf-praxis 

T E S T S O L U T I O N S 

Rack Mounted 

Test Systems 

19“ and Half-Rack Chassis 

Amplifiers 

Generators 

Test Sets 

Signal Routing 

Signal Distribution 

Solutions 

Test Cables 

Handflex Coax Cable DC -18GHz 

Precision Test CBL Series 50Ω and 75Ω 

Quick Connect 

Flexible Test Cable 26GHz 

Armored Test Cable low loss 40GHz 

Network Analyser 

Cable 40GHz 

Technische Beratung und Distribution 

municom GmbH 

Fuchsgrube 4 

83278 Traunstein 

info@municom.de 

Tel. +49 86116677-99 EN ISO 9001:2008 

1977 – 

2017 

Jahre 

hf-praxis 9/2017 3

Inhalt 

Die ganze Bandbreite 

der HF-und MW-Technik 

Zum Titelbild: 

September 9/2017 Jahrgang 22 

HF- und Mikrowellentechnik 


MACOM, Seite 72 

PIN-Dioden-Schalter 

auf AlGaAs-Basis 

M/A-Com Technology Solutions, 

Inc. (Macom) hat seine AlGaAs- 

Familie um drei PIN-Dioden- 

Schalter erweitert. Da heutige 

Multi-Market-Kunden nach 

mehr Bandbreite verlangen, 

wird die Verwendung hoher 

Frequenzen immer mehr zu einer 

Notwendigkeit. 72 

In dieser Ausgabe 

Messtechnik: 

Einfache Antennencharakterisierung unter 

Verwendung mehrerer VNAs 

Seit über 30 Jahren Ihr Partner für 

▶ Adapter 

▶ Equalizer 

▶ DC Blocks 

über 1 000 Modelle 

ab Lager lieferbar 

▶ Dämpfungsglieder von 0,5W bis 4kW 

fest, einstellbar und programmierbar 

▶ Wattmeter 

▶ Abschlusswiderstände von 1W bis 5kW 

▶ Leistungsteiler / Koppler 

▶ Stecker und konfektionierte Kabel 

Dieser Artikel zeigt, wie ein Set aus zwei Eintor-Vektornetzwerkanalysatoren 

(VNAs), die sich über eine LAN-Schnittstelle fernsteuern 

lassen, für kostengünstige skalare Transmissionsmessungen 

zur einfachen Antennencharakterisierung genutzt werden kann. 20 

Design: 

Thales UK nutzt AWR-Software beim 

GaN-MMIC/Packaging-Design 

www.tactron.de/tactron/lagerliste.html 

TACTRON ELEKTRONIK GmbH & Co. KG 

Thales UK übernahm im Rahmen des MAGNUS-Programms die 

Aufgabe, 10-W-GaN-MMICs zu designen. Die AWR-Softwarepakete 

Microwave Office, AXIEM 3D Planar Simulator und Analyst 

verhalfen zu einem erfolgreichen Abschluss des Projekts. 54 

Bunsenstr. 5/II ▪ D-82152 Martinsried 

4 

Tel.: +49 (0)89 89 55 69 0 ▪ Fax: +49 (0)89 89 55 69 29 

4 

hf-praxis 9/2017 

www.tactron.de ▪ info@tactron.de

9/2017 

RF & Wireless International 

Five Steps to Selecting the 

Right RF Power Amplifier 

You need an RF power amplifier. 

You have measured the 

power of your signal and it 

is not enough. You may even 

have decided on a power level 

in watts that you think will 

meet your needs. Are you 

ready to shop for an amplifier 

of that wattage? With 

so many variations in price, 

size, and efficiency for amplifiers 

that are all rated at the 

same number of watts many 

RF amplifier purchasers are 

unhappy with their selection. 

76 

Designing Next-Generation 

AESA Radar, Part 2: Individual 

Antenna Design 

In the previous example, the 15 

x 5 array presented the radiation 

patterns for an ideal isotropic 

antenna (gain = 0 dBi) 

and a simple patch antenna. In 

addition to the array configuration 

itself, the design team 

will likely want to specify 

the radiation pattern and size 

constraints for the individual 

antenna elements. This operation 

can be performed using 

the synthesis capabilities in 

AntSyn, the antenna synthesis 

software from NI. 81 

Praxis: 

Mit der elektronischen Sicherung 

eFuse-Tastköpfe für bis zu 30 A 

Kurzschlussstrom sichern 

und AWR Connected Ansys HFSS für die EMV- 

Simulation. 64 

Messtechnik: 

40-MHz-Real-time-Handheld- 

Spektrum-Analyzer - das Labor 

in der Hand 

Ein gerne unterschätztes Risiko bei On-Wafer- 

Messungen, speziell von Leistungshalbleitern, 

ist das Verrutschen des Tastkopfes (Probe). 

Dadurch kann es unbeabsichtigt zu einem hohen 

Gleichstrom kommen, der sowohl das Messobjekt 

als auch die Probe zerstören kann [1]. 58 

Software: 

Höchst-Performance-Mischer mit 

NI AWR Software entwickelt 

Marki Microwave nutzte bei der Entwicklung 

der neuesten Mischer-Serie zur Simulation: 

Microwave Office für den Schaltungs entwurf 

Der SignalShark ist ideal für die Aufgabe geeignet, 

ganze Kommunikationskanäle in Echtzeit auf 

einmal zu betrachten. Draußen erfasst er lückenlos 

Feldsituationen an Orten, an denen Störungen 

auftreten. 40 

Rubriken: 

Editorial. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 

Inhalt. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 

Funkmodule.. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 

Aus Forschung und Technik . . . . . . . . . . . . . 8 

Messtechnik.. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10 

Wireless.. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 46 

Elektromechanik. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 53 

Design. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54 

Praxis.. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 58 

Software . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 64 

Quarze & Oszillatoren. . . . . . . . . . . . . . . . . 66 

Bauelemente. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 68 

RF&Wireless. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 76 

Antennen/Impressum . . . . . . . . . . . . . . . . . 96 

hf-praxis 9/2017 5 

5

Funkmodule 

LTE-Funkmodul für industrielle IoT- und 

M2M-Anwendungen 

Ein speziell für anspruchsvolle 

industrielle IoT- und M2M- 

Anwendungen entwickeltes 

Mobilfunkmodul mit integriertem 

u-blox-LTE-Cat.1-Singlemode-Modem, 

komplettem IP 

Stack und voller GNSS-Funktionalität 

ist bei SE Spezial-Electronic 

ab sofort in Form des Bausteins 

LARA-R3121 von u-blox 

erhältlich. Bei der Konzeption 

des LARA-R3121-Moduls 

wurde größter Wert auf End-to- 

End-Sicherheitsfunktionen, wie 

sicheres Starten, sichere Transport-Layer, 

sichere Authentifizierung 

sowie sichere Schnittstellen 

und APIs, gelegt. Dank 

der integrierten FOTA-Funktion 

sind sogar sichere Firmware 

Updates „over the air“ möglich. 

Wie andere Mobilfunkmodule 

von u-blox ist das LARA-R3121 

zudem Teil des Nested-Design- 

Konzept, das eine einfache 

Migration und eine zukunftssichere, 

nahtlose Skalierbarkeit 

über alle Mobilfunktechnologien 

hinweg ermöglicht. Der 

maximale Datendurchsatz von 

10 Mbit/s im Downstream und 

5 Mbit/s im Upstream von LTE 

Cat.1 ermöglicht auch Videoübertragungen 

in guter Qualität. 

Das nur 26 x 24 mm große 

standardisierte LGA-Gehäuse 

gestattet eine einfache automatisierte 

Produktion. Da alle 

wesentlichen Modem-, Positionierungs- 

und Modulkomponenten 

von u-blox selbst entwickelt 

wurden, ist zudem eine 

langfristige Produktverfügbarkeit 

gewährleistet. 

■ SE Spezial-Electronic GmbH 

www.spezial.com 

Neue LTE-Cat.1- 

EMEA-Module 

HY-Line Communication 

erweitert das Sortiment der 

embedded Funkmodule der 

HL-Serie von Sierra Wireless 

um die LTE-Cat.1-EMEA- 

Module HL7690 und HL7692. 

Die kompakten Funkmodule 

der HL-Serie bieten eine noch 

nie da gewesene Skalierbarkeit 

zwischen 2G-, 3G- und 

4G-Netzwerken. Alle Module 

verfügen über einen CF3- 

Sockel und sind pin-kompatibel 

– auch mit der Next-Generation-WP-Serie. 

Die HL-Serie eignet sich für 

Anwendungen, die den Fokus 

auf kompakte Abmaße, lange 

Lebenszyklen und multiple 

Produkte in einer Plattform 

legen. Die neuen Module der 

HL769x-Serie unterstützen 4G 

LTE Cat.1 EMEA (Download 

10 Mbps, Upload 5 Mbps) und 

sind abwärtskompatibel zu 2G 

GSM. Über die AirVantage- 

Cloud-Plattform können die 

Module via FOTA-Update- 

Funktion mit aktueller Firmware 

versorgt werden. Weitere 

Merkmale sind der Embedded 

TCP/IP Stack mit TCP und FTP 

sowie die geringe Stromaufnahme 

von unter 1,4 mA im 

LTE-Standby- und Idle-Modus. 

SoC-Funkmodule mit 

Sub-GHz-Radio 

HY-Line Communication bietet 

mit der Blue Gecko SoC-Familie 

von Silicon Labs drahtlose 

SoC-Lösungen auf Modulbasis 

an. Der neue EFR32TM Blue 

Gecko eignet sich für energiefreundliche 

Anwendungen mit 

Bluetooth-5-Funktionalität. Für 

die schnelle Anwendungsentwicklung 

sorgt das EFR32 Blue 

Gecko Starter Kit. Die Blue 

Gecko SoC-Familie punktet 

mit hoher Portierbarkeit, der 

bereits auf Modulebene entwickelten 

Applikationen, Stacks 

und Software. Der neue EFR32 

Blue Gecko ist kompatibel mit 

Bluetooth 5 und verfügt über 

Flashspeicher bis zu 1 MB 

sowie 2,4-GHz- und Sub-GHz- 

Radio. Mit dem EFR32 Blue 

Gecko Startet Kit lassen sich 

Bluetooth-Geräte mit der Blue- 

Gecko-SoC-Familie schnell 

entwickeln. Zum Starter Kit 

gehören der Bluetooth Smart 

Software Stack und ein integrierter 

Debug-Adapter. Die 

Simplycitiy Studio Suite ermöglicht 

die grafische Anwendungsentwicklung 

und unterstützt 

Mesh-Netzwerk-Debug, 

Tracing sowie visuelles Energie-Profiling. 

Kompakte 4G-Modems 

Mit der Airlink-GL-Serie von 

Sierra Wireless bietet HY- 

Line Communication eines der 

kleinsten Ready-to-go-4G-Mobilfunkmodems 

für LTE Cat.1 

EMEA an. Das ultrakompakte 

Modem ist für IoT-Anwendungen 

mit 4G- und 3G-Konnektivität, 

2G-Fallback und 

Plug&Play-Integration konzipiert. 

Ausgelegt für den Betrieb 

unter rauen Bedingungen in Industrie 

und Fahrzeugen, punktet 

es mit geringem Platzbedarf 

von nur 67 x 51,5 x 23,5 mm 

und niedrigem Gewicht von nur 

60 g. Die Mobilfunkmodems 

der Airlink-GL-Serie verfügen 

über USB- und Seriell-Schnittstellen. 

Der niedrige Energieverbrauch 

von nur 0,8 mA 

im Sleep-Modus und von 8 

mA @ 12 V DC im aktiven 

Betriebszustand erleichtert 

die Integration in mobilen 

Anwendungen mit geringer 

Akku- bzw. Batteriekapazität. 

Mit der Softwareplattform 

Airvantage M2M Cloud lassen 

sich die Modems kostensparend 

dezentral verwalten und 

administrieren. 

■ HY-Line Communication 

Products 

www.hy-line.de 

6 hf-praxis 9/2017

Aus Forschung und Technik 

5G und die „Killerapplikation“ autonomes Fahren 

Backgrounder zu 5G 

www Intel.de/newsroom 

www.intel.de 

Die in den letzten Jahren relativ 

schnell aufeinanderfolgenden 

neuen, internationalen Mobilfunkstandards 

haben jeweils 

erstaunliche Leistungssteigerungen 

gegenüber 3G mit sich 

gebracht: 

• 1998 machten die bedeutensten 

Standardisierungsgremien 

durch die Gründung der 

3rd Generation Partnership 

Group (3GPP) den Weg frei 

für weltweite Kooperation. 

• LTE und seine Erweiterungen 

– auch als 4G bezeichnet, 

haben maßgeblich zur raschen, 

weltweiten Durchsetzung 

des damals neuen Gerätetyps 

Smartphone geführt. 

• Der designierte Nachfolger 

5G wird u.a. auch die Technik 

für das Internet der Dinge sein 

und die globale Digitalisierung 

maßgeblich vorantreiben. Entscheidende 

Verbesserungen 

gegenüber 4G sind u.a.: 

• Daten können zehnmal schneller 

übertragen werden als mit 

4G, bis zu 10 GBit/s sind 

möglich. 

• Die Verbindungsdichte liegt 

gegenüber 4G um das Hundertfache 

höher, wobei 5G 

tausendmal so viel Kapazität 

bietet wie 4G. 

• Ein 5G-Netz kann wesentlich 

mehr Nutzer bei höheren 

Datenraten verkraften – unter 

50 MBit/s soll die Geschwindigkeit 

dabei - laut „Kompetenzzentrum 

Öffentliche IT“ 

- nicht fallen. 

Die Kapazität einer LTE-Funkzelle 

hingegen liegt ungefähr bei 

200 Teilnehmern mit sehr langsamem 

Internetzugang. 

• Die Markteinführung in der 

EU ist für Jahr 2020 geplant. 

Es ist vorgesehen, den Standard 

Mitte 2018 fertigzustellen 

und Dienste 2019 oder 2020 

für Kunden in der EU auf breiter 

Front bereitzustellen. 

Im Gegensatz zu früheren technischen 

Generationssprüngen 

ist 5G ein Konglomerat 

unterschiedlicher Techniken. 

Schnellere Mobilfunkmodems 

in Smartphones und anderen 

Endgeräten sowie die bisherigen 

Funktechniken 2G, 3G, 4G und 

WLAN gehören ebenso dazu wie 

Updates in der Infrastruktur der 

Netzbetreiber. 

Die nächsten Generationen 

von Backbone-Systemen müssen 

Daten- und Kontrollebene 

getrennt voneinander realisieren, 

so dass funktionelle Änderungen 

an der Konfiguration 

vollständig per Software definiert 

und ohne Verzögerung und 

Ausfallzeiten umgesetzt werden 

können (Software Defined Infrastructure 

– SDI). 

Ihre volle Leistung werden solche 

Systeme nur mit Hilfe weitreichender 

Network Functions 

Virtualization (NFV) erreichen. 

Dabei werden Funktionsblöcke, 

die früher als eigenständige 

Hardwaremodule oder Geräte 

ausgeführt waren, in Software 

realisiert und mit Hilfe eines 

Hosts als virtuelle Maschine 

in einer SD-Umgebung bereitgestellt. 

Für solche Anwendungen hat 

Intel auf dem MWC 2017 eine 

Reihe von Produkten vorgestellt, 

darunter u.a. neue Versionen der 

Intel QuickAssist Technologie. 

Eine entscheidende Aufgabe 

wird der QuickAssist-Technologie 

zukommen. Sie stellt 

hardwarebasierende Hilfsfunktionen 

bereit, um Daten zu verschlüsseln 

und zu komprimieren. 

Datenpakete können damit 

vor dem Ausspähen geschützt 


Aus Forschung und Technik 

® 

und besonders schnell zum Zielort geleitet 

werden. Das entlastet die Prozessoren in den 

Netzwerkkomponenten und gibt Rechenleistung 

für deren Kernaufgabe, die Kontrolle 

des Datenflusses, frei. 

Diese Produkte für das Backbone der Provider 

sind entscheidend, um die zusätzliche 

Kapazität für 5G bereitzustellen und auch die 

geforderte, extrem geringe Verzögerungszeit 

zwischen den Kommunikationsendpunkten 

zu gewährleisten. Die so genannte Latenz 

liegt mit einer Millisekunde mindestens um 

den Faktor zehn niedriger, als sie die bisherige 

Technik erreichen kann. 

Autonomes Fahren – eine 

Herausforderung für 5G? 

Auf dem Mobile World Congress 2017 in 

Barcelona zeigte Intel zum ersten Mal die 

Funkkompatibilität zwischen der 5G Intel 

Mobile Trial Platform und dem Ericsson 5G 

Radio Prototype-System, das in einem BMW 

740i eingebaut war, live vor Publikum. 

Gerade im Bereich der vernetzten, autonom 

oder assistiert agierenden Fahrzeuge sehen 

viele Branchenbeobachter die Killerapplikation 

für 5G Technik. Neben der höheren 

Geschwindigkeit und Bandbreite lockt hier 

vor allem die extrem geringe Latenzzeit. 

Um auf die dynamische Verkehrssituation 

eingehen zu können, muss die Verbindung 

zwischen Auto und anderen Verkehrsteilnehmern 

oder zentralen Leitstellen praktisch 

ohne jede Verzögerung ablaufen können. 

5G ist durch die definierte Latenzanforderung 

von einer Millisekunde zu dieser blitzschnellen 

Kommunikation fähig. 

In Kooperation mit Ericsson und Verizon, 

präsentierte Intel im Mai 2017 eine weitere 

VR-Demo am Rande der legendären 

„Speedway“-Motorsport- Arena in Indianapolis: 

Besucher des Indianapolis-500-Rennens 

konnten das Geschehen auch neben der 

Rennstrecke via VR-Brille in Form eines 

360-Grad- Videos live in 4k-Auflösung 

miterleben. Ermöglicht wird diese außergewöhnliche 

Consumer Experience dank der 

geringen Latenzzeit und hohen Leistungsfähigkeit 

des 5G-Netzwerks, das auf Intels 

5G Mobile Trial Platform basiert. 

Neben den autonomen Fahrzeugen dürften 

Anwendungen im eigenen Zuhause die 

ersten 5G-Einsatzbeispiele darstellen. Provider 

können ihren Kunden so, ohne kostspielige 

Glasfaseranschlüsse in die Wohnungen 

und Häuser zu verlegen, Multi-Gigabit- 

Bandbreiten für vielfältige Anwendungen 

anbieten. 

Hohe Kosten durch Upgrade für 

Provider 

Doch die potenziellen Vorteile sind nicht 

umsonst zu haben. Die GSMA Intelligence 

Agency schätzt, dass die Mobilfunkprovider 

bis 2020 zusammen 1,7 Trillionen US 

Dollar ausgeben müssen, um die Technik 

einzuführen. Allein in Deutschland soll der 

Kapitalaufwand bei 300 bis 500 Milliarden 

Euro liegen, prophezeit Telekom-Chef 

Timothy Höttges. Das ist nur als gemeinsame 

Kraftanstrengung aller Marktbeteiligten 

zu stemmen. 

Anwendungen bereit für 5G 

CEOs führender Mobilfunkunternehmen 

bezeichnen 5G schon lange nicht nur als 

Technologie, sondern als Revolution der 

mobilen Verbindungstechnik und auch 

als Geschäftsmodell. Wie Unternehmen 

und Kunden das Potenzial dieser bisher 

schnellsten drahtlosen Verbindungstechnik 

nutzen werden, lässt sich im Moment nur 

erahnen. Mit Smart Home, autonomen Fahrzeugen 

und dem Internet der Dinge stehen 

bereits heute Anwendungen bereit, die optimal 

zum Leistungsprofil von 5G passen. ◄ 

WWW.AARONIA.DE 

ECHTZEIT USB 

SPECTRUM 

ANALYZER 

1Hz - 20GHz 

POI

Messtechnik 

Charakterisierung eines Spektrumanalysators 

Worauf kommt es bei der Auswahl an? 

Erstellt nach Informationen 

der 

Hameg Instruments GmbH 

www.hameg.com 

Die erreichbaren Messeigenschaften 

eines Spektrumanalysators 

nach dem Heterodynverfahren 

können bei entsprechendem 

Aufwand bis in 

extreme Bereiche getrieben werden. 

Für eine weitere Anwendung 

kommen solche Geräte 

allerdings aufgrund des ebenfalls 

hohen Preises (>100.000 Euro) 

nicht in Frage. Eine Vielzahl 

anstehender Signalanalyseaufgaben 

lässt sich schon mit deutlich 

geringerem Aufwand lösen. 

Welche Messeigenschaften bei 

der Auswahl eines geeigneten 

Messgeräts zu betrachten sind, 

soll anhand einiger Parameter 

verdeutlicht werden. 

Frequenzbereich 

Selbstverständlich ist der Frequenzbereich 

als wichtiger und 

preisbestimmender Parameter 

zu betrachten. Geräte mit einer 

oberen Frequenzgrenze von ca. 

1 GHz lassen Messungen in den 

meisten Funkamateurbereichen, 

in dem ISM-Band bei 433 

MHz, im Frequenzbereich des 

D-Netzes der Telekommunikation, 

in den terrestrischen Rundfunk- 

und Fernsehbändern sowie 

im interessierenden Frequenzbereich 

der EMV-Thematik zu. 

Oberhalb von 1 GHz wird der 

Geräteaufwand deutlich größer. 

Hier wird z.B. ein frequenzstabilisierter 

YIG-Oszillator 

(Yitrium-Iron-Garnet) als 

Umsetzoszillator verwendet, 

der die Gerätekosten hochtreibt. 

Frequenzauflösung 

Bevor die Frequenz eines Signals 

mit dem Spektrumanalysator 

gemessen werden kann, muss 

dieses Signal erfasst bzw. aufgelöst 

werden. Auflösung heißt 

dabei, es muss von benachbarten 

Signalen unterschieden werden 

können. Wichtige Kennwerte für 

die Trennbarkeit zweier benachbarter 

Spektrallinien mit stark 

unterschiedlicher Amplitude sind 

die Bandbreite und die Flankensteilheit 

der ZF-Filter. 

Die Frequenzauflösung eines 

Spektrumanalysators wird durch 

die Bandbreiten der ZF-Filter 

der Mischkette bestimmt. Ist 

die kleinste ZF-Bandbreite z.B. 

9 kHz, dann ist der kleinste Frequenzabstand, 

um zwei Spektrallinien 

voneinander trennen 

zu können, ebenfalls 9 kHz. 

Filterbandbreiten unter 10 kHz 

sind nur sinnvoll, wenn die Frequenzstabilität 

der Umsetzoszillatoren 

entsprechende Qualität 

aufweist. Auflösungen unter 10 

kHz werden daher teuer. In der 

Praxis treten derartige Anforderungen 

z.B. bei frequenzmodulierten 

Signalen auf. 

Das Verhältnis der 60-dB-Bandbreite 

zur 3-dB-Bandbreite wird 

als Formfaktor bezeichnet. Dabei 

gilt: Je kleiner der Formfaktor, 

desto besser die Fähigkeit des 

Analysators, eng benachbarte 

Signale zu trennen. Beträgt z.B. 

der Formfaktor 15, dann müssen 

zwei in der Amplitude um 60 dB 

unterschiedliche Signale sich in 

der Frequenz mindestens um den 

Faktor 7,5 der ZF-Filterbandbreite 

unterscheiden, um einzeln 

erkennbar zu sein. Andernfalls 

erscheinen sie als ein Signal auf 

dem Bildschirm. 

Der Formfaktor ist jedoch hier 

nicht der allein bestimmende 

Faktor. Ebenso wird die Trennbarkeit 

durch Rest-FM und die 

spektrale Reinheit der internen 

Oszillatoren beeinflusst. 

Frequenzstabilität 

Wichtig ist, dass Spek trumanalysatoren 

eine größere Frequenzstabilität 

besitzen als das 

Messsignal. Die Frequenzstabilität 

ist abhängig von der Stabilität 

des Umsetz-(Local-)Oszillators. 

Es wird zwischen Kurzzeit- und 

Langzeitstabilität unterschieden. 

Ein Maß für die Kurzzeitstabilität 

ist die Rest-FM. Rauschseitenbänder 

gehen ebenfalls in die 

Kurzzeitstabilität ein. Sie werden 

spezifiziert durch eine Dämpfung 

in dB und einen Abstand 

in Hz, bezogen auf das zu 

untersuchende Signal bei einer 

bestimmten Filterbandbreite. Die 

Langzeitstabilität wird überwie- 


EINE DESIGNPLATTFORM – KEINE HINDERNISSE 

EINFACH 

INTELLIGENTER 

NI AWR DESIGN ENVIRONMENT 

Die Plattform NI AWR Design Environment 

integriert System-, Schaltungs- und 

elektromagnetische Analysen für das 

Design anspruchsvoller Wireless-Produkte, 

von Basisstationen über Mobiltelefone 

bis hin zur Satellitenkommunikation. Die 

intuitive Bedienoberfläche, bewährte 

Simulationstechnologien und die offene 

Architektur der Plattform, die Lösungen 

von Drittanbietern unterstützt, ermöglichen 

erfolgreiches Entwickeln ohne jedes 

Hindernis. Entwickeln Sie einfach intelligenter. 

Erfahren Sie mehr unter ni.com/awr 

Microwave Office | Visual System Simulator | Analog Office | AXIEM | Analyst 

©2017 National Instruments. Alle Rechte vorbehalten. Analog Office, AXIEM, AWR, Microwave Office, National Instruments, NI und ni.com 

sind Marken von National Instruments. Andere erwähnte Produkt- und Firmennamen sind Marken oder Handelsmarken der jeweiligen Unternehmen.

Messtechnik 

gend durch die Frequenzdrift des 

LOs bestimmt. Eine Frequenzdrift 

von max. 150 kHz/h., wie 

sie beim HM5012/14 vorliegt, 

ist ein sehr guter Wert für ein 

Gerät ohne Synthesizer für die 

Abstimmung. 

Amplitudengenauigkeit 

Die Messwertausgabe erfolgt bei 

Spektrumanalysatoren im Allgemeinen 

in logarithmischer Form. 

Damit lässt sich ein Pegelumfang 

von z.B. 80 dB (entsprechend 

einem Spannungsverhältnis von 

10.000) direkt darstellen. Amplitudenfehler 

unterliegen damit 

zwei wesentlichen Ursachen, 

nämlich dem Amplitudenfrequenzgang 

und dem Logarithmierfehler. 

Gesamtfehler im 

Bereich von z.B. ±1 dB sind 

exzellente Werte. 

Dynamikbereich/ 

Dynamikminderung 

Der Dynamikbereich ist ein 

wichtiges Qualitätsmerkmal und 

bezeichnet die Fähigkeit eines 

Spektrumanalysators, gleichzeitig 

kleine und große Signalamplituden 

korrekt darstellen zu 

können. Die Eingangspegel 

sind nach oben, aufgrund der 

begrenzten Linearität in der 

Mischkette, die selbst Verzerrungen 

oder Störsignale erzeugt, 

begrenzt. Nach unten wird die 

Dynamik durch das Rauschen 

begrenzt. Durch eine Reduzierung 

der Auflösungsbandbreite 

wird, da das Rauschen mit der 

Bandbreite zunimmt, eine Vergrößerung 

der Dynamik erreicht. 

Der (maximale) Dynamikbereich 

lässt sich aus den Spezifikationen 

ermitteln. Den ersten 

Hinweis gibt die Spezifikation 

für die Verzerrungen, wie z.B. 

70 dB bis zu einem Eingangspegel 

von -27dBm am Eingang bei 

0 dB Abschwächung. Um diese 

Werte nutzbar zu machen, muss 

der Spektrumanalysator in der 

Lage sein, Pegel von -97 dBm 

erkennen zu lassen. Die dafür 

erforderliche ZF-Bandbreite 

sollte nicht zu schmal sein, sonst 

ergeben sich Schwierigkeiten 

aufgrund von Seitenbandrauschen 

und Rest-FM. Die ZF- 

Bandbreite von 9 kHz ist ausreichend, 

um Spektrallinien mit 

diesem Pegel darzustellen. Der 

verzerrungsfreie Messbereich 

kann durch eine Reduzierung 

des Eingangspegels weiter ausgedehnt 

werden. 

Die einzige Einschränkung bildet 

dann die Empfindlichkeit 

des Analysators. Die maximal 

mögliche Dynamik wird erreicht, 

wenn die Spektrallinie mit dem 

höchsten Pegel den Referenzpegel 

gerade noch nicht überschreitet. 

Frequenzgang 

Der Frequenzgang eines Spektrumanalysators 

lässt sich als 

seine Amplitudenstabilität über 

der Frequenz beschreiben. Um 

einen möglichst guten Frequenzgang 

zu erhalten, müssen 

die Mischerverluste möglichst 

frequenzunabhängig sein. Für 

exakte Amplitudendarstellungen 

sollte der Frequenzgang 

im gesamten Bereich möglichst 

geringe Schwankungen aufweisen. 

Jedoch ist gerade diese 

Eigenschaft nur durch entsprechend 

großen Aufwand zu erzielen. 

Das System muss schon vom 

Prinzip her sehr frequenzlinear 

sein, weil sich Abweichungen 

meist nur sehr schwer auskalibrieren 

lassen. 

Eingangsempfindlichkeit 

Die Empfindlichkeit ist ein Maß 

für die Fähigkeit des Spektrumanalysators, 

kleine Signale messen 

zu können. Sie wird durch 

das Eigenrauschen bestimmt. 

Grundsätzlich können nur 

Signale gemessen werden, wenn 

sie genügend weit aus dem Rauschen 

„herausschauen“. Wie 

bei jeder aktiven Baugruppe 

teilt sich das Rauschen der 

Spektrumanalysatoren in thermisches 

und nichtthermisches 

Rauschen. Letzteres ist vor allem 

elektronisches Rauschen. Jede 

Rauschleistung ist direkt proportional 

zur Bandbreite, innerhalb 

der sie auftritt. Eine Bandbreitenreduzierung 

des Filters um eine 

Dekade senkt die Rauschleistung 

um 10 dB, was wiederum eine 

Empfindlichkeitssteigerung um 

10 dB bedingt. 

Spektrumanalysatoren werden 

über ein breites Frequenzband 

gewobbelt und sind schmalbandige 

Messinstrumente. Alle 

Signale, die im Frequenzbereich 

des Spektrumanalysators 

liegen, werden auf eine 

Zwischenfrequenz konvertiert 

R&S FSW Signal- und Spektrum-Analyzer 

Der FSW von Rhode & Schwarz ist ein Spitzengerät und erfüllt 

vielfältige Anwendererwartungen. Eigenrauschen und mögliche 

Analysebandbreite sind herausragend gut. So gelingt es, aktuelle 

Signale, etwa gemäß den Standards GSM, CDMA2000, 

WCDMA und LTE, korrekt und auf einfache Weise zu vermessen. 

Die wichtigsten Kennzeichen sind: 

• Frequency Range: 2 Hz bis 8/13,6/26,5/43/50/67/85 GHz 

• DANL bei 2 (20) GHz: -156 dBm/Hz (-150 dBm/Hz) 

• Phasenrauschen -137 dBc (1 Hz) in 10 kHz Abstand bei 1 GHz 

• Dynamikbereich 88 dB 

• Span bis 2 GHz 

• Echtzeitanalyse in max. 160 MHz Bandbreite 

• Messunsicherheit max. 0,4 dB bis 8 GHz 

• 31-cm-Touchscreen 


Von 50 MHz bis 6 GHz: 

Leistungsfähige Oszilloskope 

vom Messtechnik-Profi. 

Schnelles Arbeiten, einfache Bedienung, präzise Ergebnisse: 

Multi 

Domain 

¸RTO2000: Turn your signals into success. (Bandbreiten: 600 MHz bis 6 GHz) 

¸RTE: Einfach. Leistungsfähig. (Bandbreiten: 200 MHz bis 2 GHz) 

¸RTM2000: Einschalten. Messen. Fertig. (Bandbreiten: 200 MHz bis 1 GHz) 

¸HMO3000: Das Oszilloskop für den Messalltag. (Brandbreiten: 300 MHz bis 500 MHz) 

¸RTB2000: Power of ten. (Bandbreiten: 70 MHz bis 300 MHz) 

¸HMO1X02: Great Value. (Bandbreiten: 50 MHz bis 300 MHz) 

¸Scope Rider: 2 minutes to be sure. (Bandbreiten: 60 MHz bis 500 MHz) 

Alle Oszilloskope von Rohde & Schwarz umfassen Zeitbereichs-, 

Logik-, Protokoll- und Frequenzanalyse in einem Gerät. 

Tauchen Sie ein unter: www.scope-of-the-art.de/ad/all

Messtechnik 

Zwischen dem zu analysierenden 

Frequenzbereich 

und der Auflösungsbandbreite 

bestehen physikalische 

Zusammenhänge, die bei einer 

Unterschreitung einer Mindestanalysezeit 

zu Fehlern 

in der Amplitudendarstellung 

führen. Dies lässt sich durch 

automatische Verknüpfung 

zwischen Frequenzbereich, 

Auflösungsbandbreite und 

Analysezeit vermeiden, hat 

jedoch in den Fällen Nachteile, 

wo es auf schnelle qualitative 

Analyse von Signalen 

ankommt. Im Spektrumanalysator 

erfolgt eine automatische 

Umschaltung der Filterbandbreite 

in Verbindung mit 

dem Frequenzbereich (Span), 

jedoch wird eine unkorrekte 

und durchlaufen ZF-Filter. Der 

Detektor dahinter sieht nur den 

Rauschanteil, der innerhalb der 

schmalen Filterbandbreite liegt. 

Daher wird auf dem Sichtschirm 

nur das Rauschen dargestellt, 

welches innerhalb des Durchlassbereiches 

der ZF-Filter liegt. 

Deshalb wird bei der Messung 

die maximale Empfindlichkeit 

immer mit dem schmalsten ZF- 

Filter erreicht. Bei einem Empfindlichkeitsvergleich 

zweier 

Spektrumanalysatoren ist darauf 

zu achten, dass man sich auf die 

gleiche Filterbandbreite bezieht. 

Bei Raumtemperatur beträgt die 

theoretisch erreichbare Messempfindlichkeit 

-134 dBm bei 

B = 10 kHz (Rauschbandbreite 

bzw. ideale rechteckförmige Filterkennlinie 

vorausgesetzt). In 

der Praxis ist die nicht zu erreichen, 

etwa -100 dBm sind als 

Standard anzusehen, ein Wert 

um -115 dBm ist als Grenze des 

vernünftig Machbaren anzusehen 

(jeweils B = 10 kHz). 

Bedeutung des 

Frontends 

Der nutzbare Frequenzbereich 

und die Grenzempfindlichkeit 


hängen zum größten Teil vom 

Konzept und der technischen 

Ausführung des Eingangsteils 

Zusammenhänge 

Filtereinstellung mit der 

Uncal.-Anzeige signalisiert. 

Es gilt: Je schmaler die Filterbandbreite 

ist, desto geringer 

muss die Scan-Geschwindigkeit 

sein, um dem Filter 

korrektes Einschwingen 

zu ermöglichen. Wird die 

Scan-Geschwindigkeit zu 

groß gewählt, d.h., die Filter 

sind u.U. noch nicht eingeschwungen, 

so resultiert dies 

in unkorrekter Amplitudendarstellung 

des Spektrums. 

Im Allgemeinen werden die 

einzelnen Spektrallinien dann 

mit zu niedriger Amplitude 

dargestellt. Auf diese Weise 

sind praktische Grenzen für 

die kleinste Filterbandbreite 

gesetzt. 

(Frontends) ab. Das HF-Eingangsteil 

wird durch die Komponenten 

Eingangsabschwächer, 

Eingangsfilter, Mischer und 

Umsetzoszillator (LO) bestimmt. 

Das zu analysierende Signal 

gelangt über den in 10-dB- 

Schritten schaltbaren Eingangsabschwächer 

auf ein Eingangsfilter. 

Dieses Filter erfüllt mehrere 

Aufgaben: Es verhindert 

in gewissem Maße den Mehrfachempfang 

eines Signals, den 

Direktempfang der Zwischenfrequenz 

(ZF-Durchschlag) und 

Rückwirkungen des Oszillators 

auf den Eingang. Der Eingangsmischer 

ist, zusammen mit dem 

durchstimmbaren Oszillator 

(1. LO), für die Umsetzung der 

Eingangssignale zuständig. Er 

bestimmt die frequenzabhängige 

Amplitudencharakteristik und 

die dynamischen Eigenschaften 

des Geräts. 

Höchstzulässiger 

Eingangspegel 

Der maximal zulässige Eingangspegel, 

der eventuell gerade 

noch nicht zur Zerstörung der 

Eingangsstufe führt, ist z.B. 10 

dBm für den Eingangsmischer, 

und 20 dBm für den Eingangsabschwächer. 

Bevor der kritische 

Pegel erreicht wird, setzt eine 

Verstärkungskompression ein. 

Diese ist unkritisch, solange 

eine Kompression von 1 dB 

nicht überschritten wird. Darüber 

hinaus kann davon ausgegangen 

werden, dass der Analysator 

Nichtlinearitäten aufgrund 

von Übersteuerung produziert. 

Außerdem steigt die Gefahr 

einer unbemerkten Überlastung 

der Eingangsstufe, weil sich einzeln 

dargestellte Spektrallinien 

in der Abbildung auf dem Bildschirm 

auch bei einsetzender 

Verstärkungskompression meist 

nur unmerklich verändern. Auf 

jeden Fall entspricht die Abbildung 

der Amplituden nicht mehr 

den tatsächlichen Verhältnissen. 

Bei jeder Signalanalyse entstehen 

im Spektrum-Analysator selbst 

Verzerrungsprodukte, und zwar 

größtenteils verursacht durch die 

nichtlinearen Eigenschaften der 

Eingangsstufe. Sie liegen beim 

HM5012/14 in der Größenordnung 

von 70 dB unterhalb des 

Eingangspegels, solange dieser 

nicht größer als -27 dBm ist. 

Um größere Eingangssignale 

verarbeiten zu können, ist dem 

Mischer ein Eingangsabschwächer 

vorgeschaltet. Diese 70 dB 

verzerrungsfreier Bereich werden 

auch als nutzbarer Dynamikbereich 

des Analysators bezeichnet. 

Zum Unterschied dazu wird der 

(darstellbare) Anzeigebereich 

definiert als das Verhältnis vom 

größten zum kleinsten gleichzeitig 

angezeigten Pegel, ohne 

dass Intermodulationsprodukte 

des Analysators auf dem Bildschirm 

sichtbar sind. 

Das größte Eingangssignal, 

welches der Analysator bei jeder 

beliebigen Stellung des Abschwächers 

verarbeiten kann, ohne ein 

bestimmtes Maß an Verzerrungen 

zu überschreiten, wird „optimaler 

Eingangspegel“ genannt. Das 

Signal ist dabei soweit abgeschwächt, 

dass der Mischer keinen 

größeren Pegel als -27 dBm 

angeboten bekommt. Anderenfalls 

werden die spezifizierten 

70 dB Oberwellenabstand nicht 

eingehalten. 

Nullfrequenz-Marke 

Durch das Funktionsprinzip des 

Superheterodyne-Spektrumanalysators 

erscheint auf der linken 

Bildschirmseite auch ohne 

Eingangssignal eine Spektrallinie, 

welche als ,,Nullfrequenz- 

Marke“ oder ,,LO-Frequenz- 

Durchgriff“ bezeichnet wird. 

Dies tritt auf, wenn die Frequenz 

des LO gleich der ZF- 

Frequenz ist. 

Eine Ausweitung des Frequenzbereichs 

um 0 Hz ist nicht möglich, 

da der LO dann mit der Zwischenfrequenz 

schwingt und die 

ZF-Filter-Charakteristik abgebildet 

wird. Ein Kondensator am 

Eingang des Analysators wirkt 

darüber hinaus als Hochpass und 

verhindert, dass Gleichspannung 

zum Mischer gelangt. 

Anforderungen 

Die verschiedenen Einsatzgebiete 

der Spektrum-Analysatoren 

erfordern von diesen Geräten 

vielfältige Eigenschaften, die 

sich zum Teil untereinander ausschließen 

oder sich nur durch 

großen Aufwand zusammenfassen 

lassen. 

Das Anwendungsgebiet der 

Spektrum-Analysatoren liegt 

vor allen Dingen dort, wo die 

Genauigkeit und das zeitliche 

Auflösungsvermögen sowie die 

geringe Dynamik des Oszilloskops 

bei der Signalanalyse nicht 

mehr ausreichen. Dabei stehen 

großer Frequenzabstimmbereich, 

Filteranforderungen zwischen 

extrem schmalbandig und „Full- 

Span“-Darstellung sowie hohe 

Eingangsempfindlichkeit nicht 

unbedingt im Gegensatz zueinander. 

Sie lassen sich jedoch 

zusammen mit hoher Auflösung, 

großer Stabilität, möglichst 

geradem Frequenzgang, 

und geringem Eigenklirrfaktor 

meist nur unter großem Aufwand 

realisieren. 

Frequenzmessung 

Moderne Spektrumanalysatoren 

bieten drei Möglichkeiten, die 

Frequenzachse zu „scannen“: 

den gesamten Bereich in einem 

„Sweep“ (Full Span), pro Einheit 

(Div.) und Festfrequenzbetrieb 

(Darstellung im Zeitbereich, 

„Zero Scan“). 

Die Betriebsart „Full Span“ wird 

benutzt, um das Vorhandensein 


Versandkosten freie Lieferung und 5% 

Preisnachlass bei Angabe des Codes hf09 

für Bestellungen bis Ende September 

USB gesteuerte Echtzeit-Spektrumanalysatoren 

DPX®-Technologie zur Visualisierung kleinster und kürzester Störungen 

Großer Dynamikumfang (-160dBm bis +30dBm) 

40MHz Analysebandbreite 

Tektronix RSA306B 

Extrem gutes Preis-Leistungsverhältnis 

Extrem leicht und kompakt: nur 730g, nur 19cm x 12cm x 3cm 

Extrem sparsam: Stromversorgung durch USB 3.0 

Extreme Analysevielfalt durch SignalVu PC-Software 

Tektronix RSA500 und RSA600 Serien 

Noch mehr Genauigkeit: mit Empfänger für GPS, GLONASS, Beidou 

Noch mehr Möglichkeiten: bis 7,5GHz, mit Mitlaufgenerator 

Noch mehr Unabhängigkeit: mit Akku für RSA503A und RSA507A 

USB gesteuerte Vektor-Netzwerk-Analysatoren TTR500 Serie 

Kompakte Abmessungen (kleiner als DIN A4), geringes Gewicht (1,6kg) 

Interne Bias-Tees für den Test von aktiven Bauteilen 

Großer Dynamikbereich von 122dB 

Ausgangsleistung -50dBm bis +7dBm 

Steuerung über Windows-PC und USB 2.0 

3 Jahre Garantie, erweiterbar auf 5 Jahre 

TTR503A: 100kHz bis 3GHz, TTR506A: bis 6GHz 

MRC GIGACOMP GmbH & Co. KG, info@mrc-gigacomp.de, www.mrc-gigacomp.de 

Bahnhofstraße 1, 85354 Freising, Telefon +49 8161 98480, Fax +49 8161 984820 

Grassinger Str. 8, 83043 Bad Aibling, Tel +49 89 416159940, Fax +49 89 416159945

Messtechnik 

von Signalen im nutzbaren Frequenzbereich 

des Spektrumanalysators 

festzustellen. Hierbei 

wird der gesamte Frequenzbereich 

von 0 Hz bis zur oberen 

Grenzfrequenz des Analysators 

auf dem Bildschirm dargestellt. 

Für diese Betriebsart gibt 

es keine spezielle Schalterstellung. 

Sie liegt mit einer Mittenfrequenz-Einstellung 

von 500 

MHz und der Span-Einstellung 

1000 MHz/Div. vor. 

In den meisten Fällen wird ein 

kleinerer Span eingesetzt, um 

bestimmte Signale oder Frequenzbereiche 

genauer zu untersuchen. 

Das „Zoomen“ auf einen 

bestimmten Bereich erfolgt mittels 

der Mittenfrequenz-Abstimmung. 

Die eingestellte Mittenfrequenz 

lässt sich dabei auf 

dem Display kontrollieren. Die 

Skalierung der Frequenzachse 

wird durch den Schalter „Span“ 

vorgenommen. 

In der „Zero-Span“-Betriebsart 

arbeitet der Analysator als 

ein auf eine diskrete Frequenz 

abgestimmter Empfänger mit 

wählbaren Bandbreiten. 

Das Video-Filter 

Die Messung kleiner Signale 

kann sich immer dann schwierig 

gestalten, wenn die Signalamplitude 

im gleichen Pegelbereich 

wie das mittlere Rauschen des 

Spektrumanalysators liegt. Um 

für diesen Fall die Signale besser 

sichtbar zu machen, lässt sich 

im Signalweg des Analysators 

hinter dem ZF-Filter ein Video- 

Filter zuschalten. Durch dieses 

Filter mit einer Bandbreite von 

wenigen kHz wird das interne 

Rauschen des Analysators gemittelt. 

Dadurch wird unter Umständen 

ein sonst im Rauschen verstecktes 

Signal sichtbar. 

Wenn die ZF-Bandbreite sehr 

schmal im Verhältnis zum eingestellten 

Span ist, sollte das 

Video-Filter nicht eingeschaltet 

werden, da dies zu einer zu niedrig 

dargestellten Amplitude auf 

Grund der Bandbreitenbegrenzung 

führen kann. 

Mitlaufgeneratoren 

Tracking-Generatoren sind spezielle 

Generatoren, bei denen 

die Frequenz des Ausgangssignals 

vom Spektrumanalysator 

gesteuert wird. So entsteht ein 

Ausgangssignal, welches exakt 

der Abstimmung des Analysators 

folgt. Aufgrund dieser Besonderheit 

erweitert ein Mitlaufgenerator 

(z.B. im HMS1010) 

die Anwendungsmöglichkeiten 


wesentlich. Im „Full-Scan 

Mode“ erzeugt er ein gewobbeltes 

Signal über seinen gesamten 

zur Verfügung stehenden Frequenzbereich. 

Wird ein kleinerer 

Span verwendet, so entsteht ein 

Sinussignal, dessen Frequenz 

sich mit der Mittenfrequenz- 

Einstellung des Spektrumanalysators 

verändert. 

Die Ursache für den exakten 

„Mitlauf“ (Tracking) zwischen 

der steuernden und der generierten 

Frequenz liegt darin, dass 

sowohl der Spektrumanalysator 

als auch der Mitlaufgenerator 

vom gleichen spannungsgesteuerten 

Oszillator gesteuert 

werden; d.h., beide Baugruppen 

werden über den LO des Analysators 

synchronisiert. Das Ausgangssignal 

des Mitlaufgenerators 

entsteht durch Mischen 

zweier Oszillatorsignale. Das 

eine Signal wird im Mitlaufgenerator 

selbst erzeugt, das andere 

im Analysator. Ist die durch 

Mischung erzeugte Frequenz 

gleich der ZF des Spektrumanalysators, 

dann ist die Ausgangsfrequenz 

des Mitlaufgenerators 

gleich dessen Eingangsfrequenz. 

Dies gilt für alle „Span Modi“. 

Tracking bedeutet dabei, dass 

sich die Frequenz der Ausgangsspannung 

immer in der Mitte des 

Durchlassfilters des Analysators 

befindet. Oberwellenänderungen 

vorbehalten des Signals, seien 

sie im Mitlaufgenerator selbst 

oder im Analysator entstanden, 

liegen so außerhalb des Durchlassbereiches 

der Filter im Analysator. 

Auf diese Weise wird nur 

die Grundfrequenz des Mitlaufgenerators 

auf dem Bildschirm 

dargestellt. Frequenzgangmessungen 

über einen sehr großen 

Bereich sind möglich, ohne dass 

die Messung von spektralen 

Unzulänglichkeiten des Generatorsignals 

beeinflusst wird. ◄ 

Hameg HMS1000/1010 Spectrum Analyzer 

Hameg HMS 1000 und 1010 haben den HM5014 abgelöst. 

Ihre technischen Eckdaten: 

• Frequenzbereich: 100 kHz - 1 GHz 

• Amplitudenmessbereich: -114 bis +20 dBm 

• Sweeptime: 20 ms - 1000s 

• RBW: 1 kHz - 1 MHz in 1-3 Steps, 200 kHz (-3 dB), zusätzlich 

9 kHz, 120 kHz, 1 MHz (-6 dB) 

• Spektrale Reinheit

Fachbuch-Vorankündigung: 

Joachim Müller 

Digitale Oszilloskope 

Der Weg zum professionellen Messen 

Das Oszilloskop ist eines der wichtigsten 

Messgeräte, das in allen Teilgebieten der 

Elektronik und auch darüber hinaus verwendet 

wird, um Signalverläufe über der Zeitachse 

darzustellen..Das in den 1930er Jahren 

erfundene Gerät hat, speziell in den zurückliegenden 

letzten zwei Jahrzehnten, eine rasante 

Weiterentwicklung vom ursprünglich 

reinen analogen zum volldigitalisierten Konzept 

erfahren. Mit der Digitalisierung konnten 

zusätzliche Funktionen realisiert werden, 

was dem Oszilloskop heute den Zugang zu 

seither noch nicht abgedeckten Applikationen 

eröffnet..Das dadurch für den Anwender 

deutlich gewachsene Hintergrundwissen 

vermittelt, auf praxis.bezogene Weise, 

das neue Werk. 

Das digitale Oszilloskop arbeitet unter 

völlig anderen Rahmenbedingungen, als 

das vergleichsweise einfache analoge Konzept. 

Durch die Analog-Digital-Wandlung 

entstehen Effekte, die bisher beim analogen 

Oszilloskop völlig unbekannt waren. 

Beispiele hierzu sind Aliasing oder Blindzeit..Beim 

Aliasing treten Geistersignale auf, 

die im ursprünglichen Signalverlauf nicht 

vorhanden sind..Durch Blindzeiten können 

relevante Signalereignisse unerkannt bleiben. 

Um diese und weitere Effekte zu beherrschen 

sind für den erfolgreichen Einsatz 

digitaler Oszilloskope entsprechende 

Kenntnisse ihres internen Funktionsprinzips 

essentiell. 

Der inhaltliche Schwerpunkt und die 

Darstellung von Praxis-Demonstrationen 

basieren auf einem R&S High-End-Oszilloskop, 

womit auch Auswirkungen in 

Grenzbereichen aufgezeigt werden können. 

Liegen beim Leser Anwendungssituationen 

vor, die geringeren Anforderungen 

entsprechen, können die vorgeschlagenen 

Versuchs.parameter auf ein entsprechend 

reduziertes Maß angepasst werden..Für 

die Umsetzung der vorgeschlagenen Praxis-Demonstrationen 

reichen in der Regel 

das vorhandene Oszilloskop und ein Laborgenerator. 

Ein Blick in den Inhalt zeigt, in 

welcher Breite das Thema behandelt wird: 

• Verbindung zum Messobjekt über passive 

und aktive Messköpfe 

• Das Vertikalsystem – Frontend und Analog-Digital-Converter 

• Das Horizontalsystem – Sampling und 

Akquisition 

• Trigger-System 

Digitale Oszilloskope 

• Frequenzanalyse-Funktion – FFT 

• Praxis-Demonstationen: Untersuchung 

von Taktsignalen, Demonstration Aliasing, 

Einfluss der Tastkopfimpedanz 

• Einstellungen der Dezimation, Rekonstruktion, 

Interpolation 

• Die „Sünden“ beim Masseanschluss 

• EMV-Messung an einem Schaltnetzteil 

• Messung der Kanalleistung 

Weitere Themen für die praktischen Anwendungs-Demos 

sind u.a.: Abgleich passiver 

Tastköpfe, Demonstration der Blindzeit, 

Demonstration FFT, Ratgeber Spektrumdarstellung, 

Dezimation, Interpolation, 

Samplerate, Ratgeber: Gekonnt triggern. 

Im Anhang des Werks findet sich eine 

umfassende Zusammenstellung der verwendeten 

Formeln und Diagramme. 

Das neue Werk von Joachim Müller führt in das professionelle Messen mit dem 

digitalen Oszilloskop ein und ergänzt im gleichen praxisbezogenen Stil die bisher 

vom Autor im beam-Verlag erschienenen Bände. 

Das Buch erscheint im dritten Quartal 2017, Format 21 x 28 cm, durchgehend 

vierfarbig. Umfang ca. 380 Seiten 

beam-Verlag, Dipl.-Ing. Reinhard Birchel, Krummbogen 14, 35039 Marburg 

info@beam-verlag.de, www.beam-verlag.de

Messtechnik 

Signalgenerator integriert schnelles Daten-Streaming in 

kompaktem Gerät 

Der neue IZT S1010 Signalgenerator 

ist oft die optimale Lösung 

für anspruchsvolle Anwendungen, 

die ein umfangreiches, 

schnelles Daten-Streaming 

erfordern. Zusätzlich profitieren 

Anwender von den kleineren 

Abmessungen, im Vergleich zum 

bewährten S1000 mit externer 

Speichererweiterung. Das große 

Touch-Display sorgt für eine 

benutzerfreundliche Bedienung. 

Die Daten-Streaming-Funktionalität 

wird im IZT S1010 mittels 

schneller SSDs integriert, womit 

das parallele Streaming mehrerer 

VSGs (Virtual Signal Generators) 

ermöglicht wird. Dank 

der leistungsfähigen Streaming- 

Funktion können beispielsweise 

mehrere DAB-ETI-Signale 

(Ensemble Transport Interface) 

oder EDI-Signale (Encapsulation 

of DAB Interfaces) in Echtzeit 

moduliert werden, um Empfänger, 

Funkgeräte und Chips 

zu testen. Darüber hinaus sind 

mit dieser Konfiguration auch 

MRC-Tests (Maximum Ratio 

Combining) möglich. MRC ist 

ein leistungsfähiges Raumdiversitätsverfahren, 

das mehrere 

Signale kombiniert. 

Funktionen 

Der IZT S1010 beinhaltet alle 

erforderlichen digitalen Signalverarbeitungsfunktionen 

und 

wird mit 4 x 1 TB SSDs (optional) 

sowie einem 250-GB-SSD- 

Systemlaufwerk geliefert. Auf 

die SSD-Festplatten kann von 

extern über robuste HDD-Einschübe 

zugegriffen werden. Mit 

den SSD-Speichern können Testvektoren 

extrem schnell gespeichert 

bzw. gestreamt werden. 

Da die SSDs über keine beweglichen 

Teile verfügen, sind sie 

sehr robust. So kann der IZT 

S1010 in rauen Umgebungen 

und auch in großen Höhen eingesetzt 

werden. 

Der IZT S1010 verfügt über 

eine benutzerfreundliche GUI. 

Das integrierte TFT-Display 

ist dank Multitouch-Controller 

komfortabel zu bedienen. Der 

Signalgenerator kann über das 

integrierte TFT- oder über ein 

externes Display gesteuert werden. 

Auch Remote-Betrieb wird 

unterstützt. 

Der IZT S1010 ist in einem 

19-Zoll-Gehäuse mit drei 

Höheneinheiten untergebracht. 

Mit vielfältigen HF-Hardwareund 

Software-Optionen kann das 

Gerät entsprechend den Kundenanforderungen 

konfiguriert 

werden. Außerdem steht eine 

optionale Montageschiene für 

den Einbau in 19-Zoll-Schaltschränken 

zur Verfügung, wobei 

auch der Zugriff von der Geräterückseite 

gewährleistet ist. 

Neben der redundanten Wechselspannungsversorgung 

lässt sich 

eine optionale 12-V-Gleichspannungsversorgung 

installieren. 

Zudem ist der IZT S1010 mit 

einer optionalen optischen 

10-Gbit-LAN-Schnittstelle für 

den schnellen Datenaustausch 

zwischen den internen SSD- 

Speichern und einem externen 

Daten-Speichermedium erhältlich. 

Mit dieser Option sind 

extrem hohe Datentransferraten 

möglich. 

■ IZT GmbH 

www.izt-labs.de 

All-in-One-Signalisierungstester ermöglicht LTE-Advanced/1-Gbps-IP-Datendurchsatz 

Die Anritsu Corporation gab bekannt, dass 

der Funktionsumfang des beliebten Signalisierungstesters 

MD8475B als All-in-One- 

Basisstationssimulator durch die Markteinführung 

der Enhanced Multi-Signalling 

Unit MD8475B-071 und der LTE-4×4- 

MIMO-Option MX847550B-041 nun 

weiter verstärkt wurde. 

Das Hinzufügen dieser neuen Option 

unterstützt die Konfiguration einer Simulationsumgebung 

für 1-Gbps-IP-Datenverbindungen, 

die 4×4-MIMO mit höherer 

Modulation (256QAM) und Carrier 

Aggregation kombiniert. Bei den bisherigen 

1-Gbps-Simulatoren waren komplizierte 

Versuchsaufbauten mit mehreren 

Geräten erforderlich. Der All-in-One- 

Tester MD8475B vereinfacht jedoch den 

Messvorgang, sowohl um die Prüfeffizienz 

der Messung zu erhöhen als auch 

um die Investitionskosten zu senken. Die 

Erweiterung der MD8475B-Funktionen 

mit der neu veröffentlichten Enhanced 

Multi-Signalling-Unit MD8475B-071 und 

der Software LTE-4×4-MIMO-Option 

MX847550B-041 zur Evaluierung von 

Breitbandverbindungen wird bei der 

Entwicklung von 4×4-MIMO-Downlink-Mobilfunk-Endgeräten 

für LTE eine 

wesentliche Rolle spielen. 

Die Mobilfunknetz-Betreiber weltweit 

wollen stabile, qualitativ hochwertige 

Kommunikationsleistungen anbieten und 

erhöhen die Kapazitäten und Übertragungsgeschwindigkeiten 

der vorhandenen 

Netze und erforschen auch die Kommunikationssysteme 

der nächsten Generation. 

Der Einsatz dieser 1-Gbps-Datenraten 

ist ein wichtiger Schritt in Richtung des 

Angebots 5G-enhanced Mobile Broadband 

Services (eMBB-Dienste). 

Der Signalisierungstester MD8475B ist 

ein All-in-One-Basisstationssimulator zur 

Evaluierung verschiedener Kommunikationstechnologien 

von LTE-Advanced 

bis zu 2G. Seine umfassende Testabdeckung 

und die komfortable Bedienbarkeit 

mit bis zu acht HF-Testports, zudem 

SmartStudio (Zustandsmaschinen-GUI) 

mit einer Vielzahl von Parametereinstellungen, 

gewährleisten ein einfache Arbeit 

der Konfiguration einer Evaluierungsumgebung 

für Mobilfunkendgeräte, die Carrier 

Aggregation unterstützen. 

■ Anritsu, Corp. 

www.anritsu.com 


Fachbücher für die 

Praxis 

Praxiseinstieg in die 

Spektrumanalyse 

Joachim Müller, ca. 200 Seiten, 

über 200, überwiegend farbige Abbildungen, 

Diagramme, Plots, 

Format 21 x 28 cm, Art.-Nr.: 118106, 

38,- € 

Das Buch vermittelt auf verständliche Weise den 

Praxiseinstieg in die Spektrumanalyse. Es richtet sich an 

alle, die sich tiefere Kenntnisse über die Spektrumanalyse 

aneigen wollen, sei es beruflich (z.B. Techniker, in der 

Ausbildung von Berufen der Kommunikationstechnologie) 

oder als ambitionierter Amateur. Viele Anleitungen für 

praktische Versuche erleichtern das Selbststudium. 

Es werden keine höheren Mathematik-Kenntnisse 

benötigt, der Schwerpunkt liegt auf der Praxis, wobei die 

unzähligen farbigen Grafiken zum leichteren Verständnis 

beitragen. Jedem Messpraxiskapitel ist ein Abschnitt 

„Hintergrundwissen“ zum jeweiligen Thema vorangestellt. 

Aus dem Inhalt: 

Hintergründe zur Spektrumanalyse: Zeit- und Frequenzbereich, 

Fourier, Kurvenformen 

• Spektrumanalyzer im klassischen Überlagerungsprinzip: 

Blockschaltbilder, Basiskonzept und Erweiterung, Frontend, 

ZF-Verarbeitung, Auflösefilter, Detektoren 

• Die Schlüsselmerkmale des Überlagerungsprinzips 

• Die Problemzonen des Analyzers: Rauschen, Kompression, 

Übersteuerung, Dynamik, Korrekturfaktoren 

• Moderne Analyzer-Konzepte: Neue Möglichkeiten durch FFT, 

Konzepte, Abtastung, Fensterung - Oszilloskope mit FFT 

• Messpraxis Amplitudenspektrum: Messen von niedrigen 

und hohen Pegel, Kanalleistung, Frequenzzähler, Messung 

in 75-Ohm-Systemen 

• Messpraxis Rauschen: Hintergrundwissen Rauschen, 

Rauschmaß, Rauschfaktor, Y-Methode, ENR und Präzisionsrauschquelle, 

Twice-Power-Methode, nützliche 

Softwaretools 

• Messpraxis Einseitenband-Phasenrauschen: Hintergrundwissen 

Seitenbandrauschen, S/N Verhältnis, Messgrenzen, 

Offset, Problem SBN des Analyzers 

• Messpraxis Verzerrungen und Intermodulation: Hintergrundwissen 

Verzerrungen und Intermodulation, 1-dB- 

Kompression, Harmonische, Intermodulationsprodukte, 

Interceptpunkte, Zweiton-Verfahren, Rückwirkungsfreies 

Zusammenschalten von Generatoren 

• Messpraxis Modulation: Hintergrundwissen Modulation, 

AM- und FM-Modulation, Seitenbänder, Impulsmodulation, 

Pulsdesensitation, Nullstellen 

• Messpraxis mit dem Tracking-Generator:..Hintergrundwissen 

Tracking-Generator, Blockschaltbild, Dämpfungsverlauf, 

Verstärkungsmessung (Magnitude S21), Filtermessung, 

Reflexionsmessbrücke, Antennenresonanzen, Rückflussdämpfung 

(Magnitude S11) 

• Der Spektrumanalyzer im Umfeld der EMV-Messung: Fakten 

zum Einsatz des Spektrumanalyzer für EMV-Messungen, 

Anforderungen aufgrund der Normung (CISPR), spezielle 

EMV-Detektoren (Q-Peak), Zukünftige Verkürzung der 

Messzeit durch FFT-Konzepte, sicherer Umgang mit der 

Netznachbildung 

• Panorama-Monitor: Unterschied zwischen Analyzer und 

Panorama-Monitor, Blockschaltbild, moderne Konzepte 

• Anhang: Formelsammlung, Diagramme und Tabellen für 

die tägliche Messpraxis 

Unser gesamtes Buchprogramm finden Sie unter 

www.beam-verlag.de 

oder bestellen Sie über info@beam-verlag.de

Messtechnik 

Einfache Antennencharakterisierung unter 

Verwendung mehrerer VNAs 

oder Laptops mit Betriebssystem 

Windows 7 oder höher sowie 

mit der ShockLineTM VNA- 

Software, die kostenfrei bei 

Anritsu erhältlich ist, gesteuert. 

Die MS46121A-Option 021 aktiviert 

die skalare Messfunktion 

(|S21|,|S12|), in der jedes angeschlossene 

Modul als separater 

physischer Messkanal erscheint. 

Der aktive ausgewählte Kanal 

ist immer die Impulsquelle. 

Die Empfangsschnittstelle(n) 

ist (sind) über das Antwortmenü 

(S11, S22 … S16 16) 

auswählbar. 

Bild 1: Die wichtigsten Antennencharakteristika 

Dieser Artikel zeigt, wie ein Set 

aus zwei Eintor-Vektornetzwerkanalysatoren 

(VNAs), die sich 

über eine LAN-Schnittstelle 

fernsteuern lassen, für kostengünstige 

skalare Transmissionsmessungen 

zur einfachen Antennencharakterisierung 

genutzt 

werden kann. Es werden Ergebnisse 

aus der Praxis angeführt, 

um aufzuzeigen, wie es möglich 

ist, mit sehr begrenzten Investitionen 

eine Antennen-Richtdiagramm- 

und Antennengewinnberechnung 

durchzuführen. 

In der Regel sind Antennenberechnungen 

kostenintensiv, 

kompliziert und benötigen viel 

Zeit bis Ergebnisse angezeigt 

werden. Während der VNA 

heutzutage als Standardwerkzeug 

für das Messen frequenzabhängiger 

Parameter gilt, gibt 

es den Nachteil, dass es virtuell 

unmöglich, ist die VNA-Ports bis 

zu den gewünschten Antennenstandorten 

zu verlängern, ohne 

dass es zu Problemen, wie etwa 

Kabelverlusten, kommt. 

Ing. C. Culotta-Lopez 

Dipl.-Ing. T. Dallmann 

IHF RWTH, Aachen, 

Deutschland 

Dipl.-Ing. F. Gerhardes, 

Anritsu, Deutschland 

Das in diesem Artikel beschriebene 

Projekt zeigt jedoch, dass 

ein VNA, wie z. B. der Eintor- 

Analysator MS46121A von 

Anritsu, als wertvolles und 

kostengünstiges Werkzeug für 

einfache Antennenmessungen 

dienen kann – wobei die ermittelten 

Messwerte der Antennencharakterisierung 

nahe an den in 

der Herstellerspezifikation angegebenen 

Werten liegen. 

Studentenprojekt 

Hintergrund dieses Projekts ist 

eine Studentenarbeit des Instituts 

für Hochfrequenztechnik 

der RWTH Aachen, die von 

der Anritsu GmbH unterstützt 

wurde. Die Aufgabe der Studenten 

bestand darin, ein Hardwarekonzept 

und eine Steuerungssoftware 

für einen Schrittmotor 

zur azimutalen Drehung 

der zu messenden Antenne zu 

entwerfen und zu entwickeln. 

Eine zusätzliche Anforderung 

bestand hinsichtlich der Visualisierung 

von Antennen-Richtdiagramm 

und Antennengewinn 

in einer MATLAB-Umgebung. 

Anritsu hat dieses Projekt mit 

der erforderlichen VNA-Hardware, 

einem Schrittmotor, einem 

Antennen-Dreibeinstativ und 

einer USLP 9142-Antenne von 

Schwarzbeck unterstützt. Die 

RWTH Aachen war für Entwurf, 

Entwicklung und Realisierung 

des Projekts verantwortlich. 

Nach der erfolgreichen Präsentation 

auf der German Microwave 

Conference 2015 wurde 

entschieden, das Projekt zu 

erweitern, um greifbare Ergebnisse 

zu erzielen. 

Versuchsanordnung 

Der MS46121A ist ein vollwertiges 

Eintor-USB-Vektoranalysatormodul 

mit Funktionen zur 

Durchführung von Zeitbereichsmessungen. 

Durch Hinzufügen 

eines zweiten Moduls kann der 

Prüfingenieur skalare Transmissionsmessungen, 

wie beispielsweise 

die S21-Messung, 

durchführen. In einer solchen 

Versuchsanordnung lässt sich 

jedes der Module als Impulsquelle 

nutzen, wobei das jeweils 

andere Modul als vollständig 

Vektor-korrigierter (kalibrierter) 

Empfänger fungiert. Für das 

Antennenmesskonzept sind zwei 

dieser Module ausreichend. Für 

komplexe Anwendungen, wie 

etwa für Tests von Mehrbereichsantennen, 

ist der Einsatz von bis 

zu 16 VNA-Modulen möglich, 

wovon ein Modul als Impulsgeber 

und die verbleibenden 15 als 

Empfänger fungieren. 

Das System wird vom Anwender 

mithilfe eines externen PCs 

Eine weitere Option (002) bietet 

Bandpass- und Tiefpass-Zeitbereichsmessungen 

mit Zeitbereichsfilterfunktion 

zum Messen 

von Parametern, wie z. B. dem 

Abstand zum Fehler oder der 

Impedanz. 

Für Antennenmessungen sind die 

VNA-Eckwerte der Dynamikbereich, 

die Impulsenergie und der 

Abtastbereich der Messung. Eine 

einfache Lösung zum Begrenzen 

des Dynamikbereichs ist das Verwenden 

langer Kabel mit hoher 

Einfügungsdämpfung am VNA- 

Prüfanschluss des VNA. 

Den idealen Versuchsaufbau 

erhält man, wenn die VNA- 

Hardware direkt und ohne jegliches 

Kabel an den Antennen 

angeschlossen wird und die 

Messdatenübertragung über 

einen preisgünstigen USB-Hub 

erfolgt, der mit einer Ethernet- 

LAN-Verbindung zu einem PC 

verlängert wird. Auf diese Weise 

werden unerwünschte Verluste 

vermieden, und man spart die 

Kosten für teure, lange Prüfport- 

Kabel. Im Ergebnis erreicht man 

eine Verbesserung des Dynamikbereichs. 

Mit einer Impulsenergie 

von +3 dBm (>23,2 MHz bis 

4 GHz) lassen sich Antennen- 

Nebenkeulen von bis zu -30 dB 

bei Frequenzen von bis zu 3 GHz 

charakterisieren, wobei sich die 

Antenne in einer Entfernung von 

bis zu 10 m befinden kann. 


Bild 2: Relativer Antennengewinn der zu messenden Antenne (USLP 9143) 

Antennen- 

Charakteristika 

Die wichtigsten zu messenden 

Abstrahlcharakteristika (Bild 

1) sind: 

• Richtdiagramm 

• Abstrahlwinkel bei halber 

Antennenleistung 

• Nebenkeulen der Antenne 

• Antennengewinn 

Messungen des Antennengewinns 

erfordern im Wesentlichen 

die gleiche Messumgebung, wie 

die entsprechenden Messungen 

des Antennen-Richtdiagramms. 

Um den Antennengewinn von 

Antennen zu messen, die oberhalb 

von 1 GHz betrieben werden, 

werden üblicherweise 

Absorberkammern zwischen 

0,1 GHz und 1 GHz Bodenreflexionsbereiche 

genutzt. 

Innerhalb dieses Projektumfangs 

stehen drei unterschiedliche 

Messverfahren zur Messung 

des Antennengewinns zur 

Verfügung. Bei den ersten beiden 

handelt es sich um die sogenannten 

Messungen des „absoluten 

Gewinns“: die Zwei-Antennen- 

Methode und die Drei-Antennen- 

Methode, wogegen das dritte 

Messverfahren die Antennengewinn-Übertragungs- 

(oder auch 

Antennengewinn-Vergleichs)- 

Methode ist. 

Die Zwei-Antennen-Methode 

basiert auf der Friis-Übertragungsgleichung 

und erfordert 

zwei identische Prüfmuster der 

zu messenden Antenne: eine 

davon fungiert als abstrahlende 

Antenne, die andere als empfangende 

Antenne. 

Die Drei-Antennen-Methode 

wird angewendet, wenn nur ein 

Prüfmuster der zu messenden 

Antenne zur Verfügung steht. 

In diesem Falle können zwei 

weitere beliebige Antennen zur 

Durchführung von drei Messungen 

verwendet werden, die 

eine Berechnung der einzelnen 

Antennengewinne aller 

drei Antennen ermöglicht. Alle 

drei Messungen werden bei 

einer festen bekannten Entfernung 

zwischen abstrahlender 

Antenne und Sendeantenne vorgenommen. 

Antennenimpedanz 

Die Eingangsimpedanz einer 

Antenne wird über den auftretenden 

Reflexionskoeffizienten 

berechnet, der an den Antennenanschlüssen 

vorliegt, an die 

die Übertragungsleitung mit 

bekanntem Wellenwiderstand 

angeschlossen ist. Sind Magnitude 

und Phase des Reflexionskoeffizienten 

bekannt, ist eine 

Berechnung der Eingangsimpedanz 

der Antenne möglich. 

Wegen der realen Übergangsbedingungen 

wird der Gewinn 

einer Antenne durch die Verluste 

verringert, die auf Grund der 

Diskrepanz der Eingangsimpedanz 

der Antenne zum Wellenwiderstand 

auftreten. Den nach 

dieser Verringerung erreichten 

Antennengewinn nennt man den 

„realisierten Antennengewinn“. 

In unserem Fall wurde der 

Antennengewinn mithilfe eines 

VNA gemessen, der direkt an der 

zu messenden logarithmischperiodischen 

Antenne USLP 

9143 angeschlossen wurde sie, 

an einem auf einer Wiese stehenden 

Dreibeinstativ befestigt 

war. Der Frequenzbereich wurde 

zwischen 700 und 2000 MHz in 

100-MHz-Schritten mit einer 

Zwischenfrequenz-Bandbreite 

von 100 Hz und einer Impulsausgabe 

von +3 dBm kalibriert. 

Reichweite von 

Außenantennen 

Antennen-Messstandorte oder 

Reichweiten von Antennen lassen 

sich in die Kategorien Reichweite 

im Freien bzw. Reichweite 

in Innenbereichen (Absorberkammern) 

einteilen. Gemäß 

f [MHz] Spezifizierter Antennengewinn(1) Antennengewinn(2) Abweichung 

Antennengewinn 

700 6,40 dBi 6,39 dBi 6,40 dBi 0,01 dBi 

800 8,00 dBi 7,70 dBi 8,07 dBi 0,37 dBi 

1000 7,00 dBi 7,64 dBi 7,06 dBi 0,58 dBi 

2000 8,40 dBi 8,06 dBi 8,42 dBi 0,36 dBi 

Tabelle 1: Qualitativer Unterschied zwischen angewandten Berechnungsmethoden für die 

Kalkulation des Antennengewinns (für USLP 9143) 

f [MHz] Spezifizierter Antennengewinn Antennengewinn(2) Abweichung 

700 1,80 dBi 1,82 dBi 0,01 dBi 

800 7,50 dBi 7,87 dBi 0,37 dBi 

1000 7,40 dBi 6,82 dBi 0,58 dBi 

2000 9,00 dBi 9,37 dBi 0,36 dBi 

Tabelle 2: Qualitativer Unterschied zwischen spezifiziertem und berechnetem Antennengewinn (für 

SAS-571) 


Bild 3: Ergebnisse Antennen-Richtdiagramm 

Messprinzip können sie ebenso 

in Reflexionsreichweite, Reichweite 

im Freiraum und Kompaktreichweite 

eingeteilt werden. 

Für diese Art Projekt trifft eine 

reflektionsfreie Reichweite im 

Freiraum, wie die so genannte 

Elevations- bzw. Neigungsreichweite, 

zu. 

Für die Messungen wird die 

Antenne in Fraunhofer-Entfernung 

platziert, was Fernfeld- 

Bedingungen nahekommt. Das 

Separieren der zu messenden 

Antenne von der Instrumentierungsantenne 

durch diese Entfernung 

voneinander verringert 

die Phasenfront-Abweichung 

von der empfangenen Wellenfront 

ausreichend, so dass ein 

Planwellen-Angriff möglich ist. 

Antennen- 

Versuchsaufbau 

Basierend auf den vorhandenen 

Außenbereichsbedingungen 

wurde eine Neigungsreichweite 

angepasst. Diese basierte auf 

einem gleichseitigen Dreieck mit 

einer Seitenlänge von 10,35 m, 

wobei die zu messende Antenne 

talwärts am Gipfelpunkt platziert 

wurde. Eines der Eintor-VNA- 

Module war direkt an der logarithmisch-periodischen 

Antenne 

USLP 9143 angeschlossen, die 

auf einer Zaber-Drehbühne montiert 

war. Das andere Modul war 

an eine auf einem Dreibeinstativ 

befestigte logarithmisch-periodischen 

Präzisionsantenne von 

TDK (die als Strahler fungierte) 

angeschlossen und ebenfalls auf 

einem Dreibeinstativ befestigt. 

Das Ziel bestand darin, das 

Antennen-Richtdiagramm und 

den Antennengewinn auf den 

vier Einzelfrequenzen 700, 800, 

1000 und 2000 MHz zu verifizieren. 

Die zu messende Antenne war 

auf dem Gipfelpunkt des Dreiecks 

befestigt, mit dem „Strahler“ 

auf einer gegenüberliegenden 

Seite und mit einer 

Hornantenne (mit standardmäßigem 

Antennengewinn) auf der 

anderen Seite. Diese Anordnung 

gewährleistet, dass für die später 

geplanten Messungen des Antennengewinns 

keine mechanischen 

Änderungen vorgenommen werden 

müssen. Der Abstand und 

damit die Freiraumdämpfung 

(FSL) sind konstant und es ist 

lediglich eine Neuausrichtung 

mit einem Laser erforderlich, 

wenn von der Messung des 

Antennendiagramms zur Messung 

des Antennengewinns 

gewechselt wird. 

Ein MATLAB-Script wurde 

verwendet, um die ShockLine- 

VNA-Module über die Shock- 

Line-GUI-Software und den 

Zaber-Schrittmotor zu steuern. 

Messergebnisse 

Typische Ergebnisse für den 

Antennengewinn sind in den 

Tabellen 1 und 2 dargestellt, 

wobei die Antennen-Richtdiagramme 

in Bild 2 und 3 in 

Blickrichtung der Welle bis auf 

den Maximalwert normalisiert 

und mithilfe eines Filters mit 

beweglichem Mittelwert, der 

eine Spanne von 3 aufweist, 

geglättet wurden. 

Ein Vergleich der Ergebnisse mit 

der USLP 9143-Lieferantenspezifikation 

zeigt, dass Form und 

Gestalt zueinander passen, die 

Ergebnisse jedoch eingegrenzter 

und nicht so gleichmäßig sind, 

wie die vom Lieferanten angegebenen 

Ergebnisse. Grund dafür 

sind die, auf die nicht idealen 

Umgebungsbedingungen (Entfernung 

zur Erde, in der Nähe der 

Messfläche befindliche Lichtmasten, 

Gebäude usw.) zurückzuführenden, 

Reflexionen. 

Fazit 

Ziel der Messkampagne war es, 

den Nachweis über die Machbarkeit 

von Freiraum-Antennenmessungen 

„auf der Wiese“ 

zu erbringen, bei denen Eintor- 

USB-VNA-Module MS46121A 

der ShockLine-Gerätefamilie 

von Anritsu zum Einsatz kommen, 

die mithilfe eines aktiven 

USB-to-LAN-Konverters über 

eine große Entfernung hinweg 

miteinander verbunden sind. 

Das geplante Ergebnis war ein 

qualitativer Vergleich zwischen 

den Werten, wie sie in der Lieferantenspezifikation 

für die USLP 

9143 angegeben sind, und den 

Messergebnissen des Antennen- 

Richtdiagramms und des realisierten 

Antennengewinns. Es war 

möglich aufzuzeigen, dass eine 

begrenzte Investition in Prüfund 

Messhardware hinreichend 

exakte Messergebnisse in einer 

Umgebung liefern kann, die für 

eine Antennencharakterisierung 

weit vom Optimalzustand entfernt 

ist. Der Versuchsaufbau 

eignet sich ideal für VHF- und 

UHF-Anwendungen, bei denen 

die Techniker an schnellen 

Ergebnissen interessiert sind, 

um Antennenkonstruktionen zu 

validieren. 

Quellenangaben 

1. Anritsu, ShockLine 1-Port 

USB VNA MS46121A, Online 

abrufbar unter https://www. 

anritsu.com/en-US/test-measurement/products/ms46121a 

2. Jeffrey A. Fordham: “An introduction 

to antenna test ranges, 

measurements and instrumentation”, 

Microwave Instrumentation 

Technologies, LLC: http:// 

cuminglehman.com/wp-content/uploads/Introduction_to_ 

Antenna_Test_Ranges_Measurements_Instrumentation.pdf 

3. S. Burgos, M. Sierra-Castañer: 

“Introduction to antenna 

measurement systems”, Technische 

Universität Madrid: 

http://ocw.upm.es/teoria-dela-senal-y-comunicaciones-1/ 

antenna-design-and-measurement-techniques/contenido/ 

MaterialCursoAthensUPM26/ 

intro-antenna-meas_athens09_ 

def2.pdf 

4. N.K. Nikolova, “Lecture 8: 

Basic Methods in Antenna Measurements”, 

Kanadischer Lehrstuhl 

für Hochfrequnz-Elektromagnetismus, 

2014: http:// 

www.ece.mcmaster.ca/faculty/ 

nikolova/antenna_dload/current_lectures/L08_Measure.pdf 

5. Sergiy Pivnenko, “Antenna 

Measurements - Fundamentals 

and Advanced Techniques”, 24. 

Internationale Mobile Sommerakademie 

zum Thema Lichtund 

Mikrowellen, Technische 

Universität Dänemark, 2014: 

http://www.itss.ems.elektro. 

dtu.dk/~/media/Subsites/ITSS/ 

Forside/Programme(1)/Professors/L17%20%20Antenna%20 

easurements_ITSS2014.ashx 


Funkanbindung für jedes Design 

Vernetzen Sie Ihr Design mit Microchips Drop-In-Modulen 

und Plug-and-Play-Entwicklungstools 

Der Anschluss Ihres Designs an das Internet, die Cloud und andere Einrichtungen wird 

mit dem umfangreichen und benutzerfreundlichen Funklösungen von Microchip nun 

noch einfacher. Drop-in-Module und Plug-and-Play-Entwicklungstools sind so 

konzipiert, dass sie für ein schnelles Prototyping und eine noch schnellere 

Markteinführung sorgen. Als Branchenführer bietet Microchip die Funklösung, die Sie für 

jede stromsparende Wi-Fi®-, Bluetooth®-Low-Energy (BLE)-, ZigBee®-3.0-, MiWi- Mesh-, 

Sigfox- oder Langstrecken- bzw. LoRa-Anwendung benötigen. 

MiWi 

www.microchip.com/wireless 

Der Name Microchip und das Logo sind eingetragene Warenzeichen; MiWi ist eine Marke der Microchip Technology Incorporated in den USA und anderen Ländern. Der Name LoRa und das dazugehörige Logo sind Marken der 

Semtech Corporation oder ihrer Tochtergesellschaften. Alle anderen Marken sind Eigentum ihrer jeweiligen Besitzer. © 2017 Microchip Technology Inc. Alle Rechte vorbehalten. DS70005228B. MEC2139Ger07/17

HF- und 


Schwerpunkt in diesem Heft: 

Messtechnik 

Active-Voltage-Rail-Tastkopf und SPMI 

Decoder 

Teledyne LeCroy erweiterte 

sein Programm um zwei neue 

Produkte - den RP4030, einen 

Active-Voltage-Rail-Tastkopf, 

sowie einen Decoder für serielle 

MIPI-System-Power- 

Management-Interface-Signale 

(SPMI). Der RP4030 misst 

kleine Schwankungen auf einer 

DC-Stromversorgung, während 

der SPMI Decoder die seriellen 

Nachrichten des SPMI-Busses 

auswertet und mit den Signalschwankungen 

auf der gemessenen 

DC-Versorgungsspannung 

korreliert. 

Diese Produkte sind optimal 

geeignet, um netz- oder batteriebetriebene 

Rechner- oder 

Embedded-Systeme, die Digital 

Power Management ICs (PMICs) 

zur Reduzierung des Energieverbrauchs 

oder zur Steigerung der 

Effizienz verwenden, zu testen. 

Sie erweitern die Messmöglichkeiten 

der Oszilloskope Teledyne 

LeCroy HDO8108 (1 GHz, 8 

Kanäle, 12 Bit) und HDO9404 

(4 GHz, 4 Kanäle, 10 Bit). 

Der RP0430 verfügt über einen 

großen integrierten Offset- 

Bereich (±30 V), eine geringe 

Abschwächung (x 1,2) und eine 

hohe DC-Eingangsimpedanz 

(50 kOhm). Diese Eigenschaften 

ermöglichen es, das Gleichspannungspotential 

einer DC- 

Stromversorgung mit einem dem 

Gleichspannungspegel entsprechenden 

Offset zu messen. Der 

Tastkopf hat 4 GHz Bandbreite 

– das ist doppelt so hoch wie bei 

Tastköpfen von Mitbewerbern. 

Für den RP4030 gibt es eine 

große Auswahl an Tastspitzen 

und Anschlussleitungen. Optional 

gibt es auch eine Tastspitze. 

Aufgrund der sehr hohen Bandbreite 

und der geringen Größe 

der Solder-in-Kabel oder U.FL- 

Leiterplattenbuchsen (3 x 3 mm) 

sind diese die erste Wahl, um bei 

kompakt aufgebauten tragbaren 

und batteriebetriebenen Geräten 

sehr viele Messspitzen und 

Kabel anzubringen. 

Die SPMI-Decoder-Option MIPI 

kommt Entwicklern tragbarer 

und batteriebetriebener Geräte 

entgegen, da diese immer häufiger 

MIPI SPMI verwenden, 

um die Kommunikation zwischen 

Embedded System CPUs 

und Power Management ICs 

(PMICs) zu vereinfachen. Ziel 

ist es hierbei, die gewünschte 

System-Performance zu erzielen 

und gleichzeitig den Energieverbrauch 

des embedded Systems 

für bestmögliche Effizienz zu 

regeln. Mit Teledyne LeCroys 

SPMI Decoder werden die protokollspezifischen 

Bereiche der 

erfassten SPMI-Signale farblich 

markiert, was eine intuitive Auswertung 

ermöglicht. Die decodierten 

Daten der SPMI-Signale 

erscheinen außerdem in einer 

Tabelle. Werden mehrere Busse 

gleichzeitig decodiert, so zeigt 

diese die Daten aller Decoder in 

zeitlicher Reihenfolge an. Der 

SPMI Decoder ist multi-master/ 

multi-slave-fähig, bietet die volle 

Unterstützung der Befehls- und 

Arbitrierungssequenzen und 

unterstützt alle Sequenzen mit 

Pausen. 

Erweiterte Versorgungsspannungs-Analyse-Tools 

hat 

Teledyne LeCroy außerdem in 

Form einer erweiterten Versorgungsspannungsanalyse-Toolbox 

angekündigt. Diese Toolbox 

ermöglicht eine Analyse der Versorgungsspannungen 

je Signalperiode 

und zeigt die Mittelwerte 

aller gemessenen Perioden der 

vielen zur Verfügung stehenden 

Messparameter in einer Tabelle 

an. Mit der Anzeige der Messwerte 

je Signalperiode als Kurve 

und der Zoom+Gate-Funktion 

kann das zeitliche Verhalten der 

DC-Versorgung anschaulich dargestellt 

werden, 

■ Teledyne LeCroy 

http://teledyne.com 

Robustes 110-GHz- 

Messkabel 

Die neuen flexiblen Silverline- 

VNA-Messkabel von Times 

Microwave ermöglichen Messungen 

bis 110 GHz. Damit 

erweitert das Kabel die umfangreiche 

Silverline-Serie, in der es 

auch Low-PIM- und 75-Ohm- 

Varianten gibt. Die 110-GHz- 

Kabel werden mit 1-mm-Steckverbindern 

und in Längen von 7 

bis 45 cm konfektioniert geliefert. 

Die aus mehreren Schichten 

bestehende robuste Bewehrung/ 

Armierung bewahrt das Kabel im 

Laboralltag vor Beschädigungen. 

Das Silverline-VNA (110 GHz) 

hat ein SWR von typ. 1.25 und 

ein Schirmmaß von >100 dB 

über den gesamten Frequenzbereich. 

Die Einfügedämpfung 

beträgt bei 50 GHz 10,76 dB/m 

und bei 110 GHz 16,42 dB/m. 

■ MRC Gigacomp 

GmbH & Co. KG 

www.mrc-gigacomp.com 


Marktübersicht Messtechnik 

Superflexible HF-Testkabel für bis 

zu 40 GHz 

Optisch isolierter 

Hochspannungs- 

Tastkopf 

Teledyne LeCroy kündigte den 

neuen HVFO-Oszilloskoptastkopf 

(High-Voltage Fiber-Optically 

Isolated) an. Er verstärkt 

Teledyne LeCroy’s Messtechniklösungen, 

wie z.B. den einzigen 

Hochspannungs-Differenztastkopf, 

der für 1500 V DC 

Common Mode Tests ausgelegt 

ist, das 8-Kanal-Oszilloskop mit 

12 Bit Vertikalauflösung und 

den Motor Drive Analyzer für 

elektrische und mechanische 

Leistungsmessungen an dreiphasigen 

Systemen. 

Der HVFO ist ein erschwinglicher 

und zur Messung kleiner, 

auf der hohen Zwischenkreisspannung 

von Leistungselektroniken 

“floatenden“ Spannungen 

optimierter Tastkopf. Die 

optische Isolation zwischen der 

Tastkopfspitze und dem Oszilloskop 

verringert unerwünschte 

Belastung des Messobjekts und 

zusätzlich Rauschen, Verzerrungen, 

Overshoot, Ringing und 

transiente Störungen auf dem 

Messsignal. 

Der Aufbau des HVFO ist 

mit einem einzigen Laser und 

einem Lichtwellenleiter, über 

die man die optische Isolation 

erreicht und sowohl das modulierte 

Messsignal als auch die 

restlichen Steuerdaten überträgt, 

sehr einfach gehalten. Der 

HVFO ist klein genug, um auch 

bei beengten Platzverhältnissen 

Die Mikrowellen-Messtechnik 

stellt hohe elektrische und 

mechanische Anforderungen 

an die eingesetzten Messkomponenten. 

Ein sehr kritisches 

Teil bei der Auslegung eines 

Messsystems ist oft das Testkabel, 

das eine hohe mechanische 

Flexibilität bei sehr konstanten 

elektrischen Werten aufweisen 

soll. Mit neuen Produkten, basierend 

auf der Kabelserie 600x, 

erweitert JyeBao sein bestehendes 

Sortiment an HF-Testkabeln 

bis 40 GHz. Hochwertige 

Präzisions-Steckverbinder 

aus Edelstahl sind u.a. für die 

Serien K, SMA und N verfügbar. 

Sie sind durch eine entsprechende 

Kabeleinführung optimal 

auf das HF-Kabel abgestimmt, 

was eine exzellente Rückflussdämpfung 

(z.B. mit SMA von 

18 dB@18 GHz) ermöglicht. 

Das Testkabel wird durch einen 

PUR-Mantel vor mechanischen 

Einflüssen geschützt, für erhöhte 

Schutzanforderungen ist zusätzliche 

eine Armierung aus einer 

Edelstahl-, Nylon- oder PVC- 

Ummantelung eingesetzt werden. 

Ein Testkabel-Konfigurator 

mit Auswahlmöglichkeiten 

unterschiedlicher Kabel, Steckverbinder, 

Frequenzbereiche und 

Armierungen ist über die Web- 

Seite von JyeBao erreichbar. 

■ CompoTEK GmbH 

www.compotek.de 

eingesetzt werden zu können, 

verfügt für die meisten Anwendungen 

über ausreichende Leistung 

und passt selbst in kleine 

Messgeräte-Budgets. 

Der HVFO hat eine niedrige 

Kapazität und eine hohe Eingangsimpedanz. 

Da der Verstärker 

optisch isoliert ist, muss 

an der Tastkopfspitze nur das 

relativ kleine Gate-Treiber- 

Signal gemessen werden. Da 

die Belastung nur ungefähr ein 

Hundertstel der eines herkömmlichen 

Hochspannungs-Differenztastkopfs, 

beträgt, können 

Gate-Treiber-Signale auch in 

anspruchsvollen Umgebungen 

sicher und zuverlässig gemessen 

werden. Mit der HVFO 

erhält man auch bei schnelleren 

Signalen einen genaueren 

Signalverlauf, da die geringe 

Eingangs kapazität nur auf das 

kleine floatende Sensor Signal 

und nicht auf die hohe Gleichtaktspannung 

aufgeladen werden 

muss. 

■ Teledyne LeCroy 

www.teledyne.com 

ISO 9001 

ISO 14001 

OHSAS 18001 

HF- und 

Mikrowellen Filter 

Made in Germany 

Ausführliche Informationen und 

Preise zu ausgewählten Beispielen 

finden Sie auf unserer Webseite: 

wainwright-filters.com/de 

Für ein individuelles Angebot 

kontaktieren Sie uns bitte. 

Tiefpass 

Chebyshev 

Tiefpass 

Cauer (elliptisch) 

Mikrowellen- 

Tiefpass 

Stoppband ≤ 30 GHz 

Fco zwischen 1 GHz 

und 28 GHz 

Hochpass 

Chebyshev 

Hochpass 

Cauer (elliptisch) 

Mikrowellen- 

Hochpass 

Passband ≤ 26.5 GHz 

Fco zwischen 500 MHz 

und 11.5 GHz 

Bandsperrfilter 

L/C Design 

Cavity Design 

zwischen 

100 MHz und 15 GHz 

Festfrequenz oder 

einstellbar, auch 

computergesteuert 

Notch Filter 

Cavity Design 




Notchbreiten ≥ 50 kHz 

Bandpassfilter 

Cavity Design 

Helical Design 

L/C Design 

Hoch/Tief Kombination 

auch im 

Mikrowellenbereich bis 

30 GHz 

Weitband 

Schmalband 




Diplexer und 

Triplexer 

Cavity Design 

L/C Design 

PIM-Testing available 

Wainwright Instruments GmbH 

Graf-Rasso-Str. 1 

82346 Andechs 

Tel.: 08152-918230 

Fax: 08152-918255 

E-Mail: info@wainwright-filters.com 

Web: www.wainwright-filters.com/de 


Die größte Auswahl an 

Messzubehör 

ab Lager lieferbar 

Komponenten für die Messtechnik 

HF-Steckverbinder und Kabel 

Passive Komponenten 

Aktive Komponenten 

Messantennen 

USB-Synthesizer 

25MHz bis 27GHz 

VNA-Messkabel 

1.85mm (67GHz) bis N 

USB gesteuerte 

Abschwächer bis 40GHz 

Standard-Hornantennen 

Laborverstärker 

1GHz bis 40GHz 

Variable Hohlleiter- 

Abschwächer bis 110GHz 

Kalibrierkits 50 / 75 Ohm 

60GHz ISM-Band 

Sender und Empfänger 

GaN Verstärker 100W 

0,7 bis 2,7GHz 

USB gesteuerte 

Verstärker bis 40GHz 

Versandkosten freie Lieferung 

bei Angabe des Codes hf09 für 

Bestellungen bis Ende September 

Abschwächer, Lastwiderstände 

variable PIN-Dioden-Abschwächer 

Adapter (koaxial und Hohlleiter) 

Filter (abstimmbar und Hohlleiter) 

Frequenzteiler, -Vervielfacher 

PIN-Dioden-Limiter 

HF-Leistungs-Detektoren 

koaxiale Mikrowellenmischer 

kalibrierte Rauschquellen 

koaxiale 1- bis 12-fach Schalter 

Leistungsteiler und Koppler 

abstimmbare SMD-Oszillatoren 


Vielkanal-LXI-Digitizer mit hoher 

Auflösung 

Spectrum hat eine neue Reihe von schnellen 

14- und 16-Bit-Digitizern auf LXI-Basis 

vorgestellt, passend für Anwendungen, bei 

denen eine große Anzahl Kanäle aufgezeichnet 

und analysiert werden muss: Zwölf neue 

Instrumente mit bis zu 24 vollsynchronen 

Kanälen erweitern Spectrums digitizerNetbox-Familie. 

Die 16-Bit-Modelle sind mit 

Abtastraten von 130 und 250 MS/s verfügbar, 

während die 14-Bit-Modelle mit einer 

Abtastrate von 500 MS/s aufwarten. 

Diese hohen Abtastraten und Auflösungen 

machen die DN6.44x-Serie zu einer guten 

Wahl für Breitbandaufzeichnungen. Um 

einen exzellenten Phasenbezug zwischen 

den Kanälen mit minimalem Phasenversatz 

zu erreichen, werden alle ADCs absolut 

synchron getaktet. Jeder Kanal hat dabei 

seinen eigenen programmierbaren Vorverstärker 

mit sechs Eingangsbereichen von 

±200 mV bis ±10 V, schaltbare Eingangsterminierungen 

von 50 Ohm und 1 MOhm 

sowie einen programmierbaren positiven 

Signaloffset für Unipolar-Signale. 

Die Analogbandbreite geht bis 250 MHz für 

das 500-MS/s-Modell und erlaubt so, elektrische 

Signale im Frequenzbereich zwischen 

DC und etwa 200 MHz aufzuzeichnen. Jedes 

DN6.44x ist mit einem Signalspeicher von 

512 MS/Kanal sowie einer fortschrittlichen 

Triggererkennung ausgestattet. Dabei können 

jeder Eingangskanal sowie zwei externe 

Triggereingänge als Triggerquellen einzeln 

genutzt oder auch mit AND/OR-Logik kombiniert 

werden. 

Die verschiedenen Aufzeichnungsmodi wie 

Einzelaufnahme (Transientenerfassung), 

Streaming (FIFO), segmentiert (Multiple 

Recording), torgesteuert (Gated Sampling) 

sowie die Kombination segmentierter Aufzeichnung 

von schnellen Signalteilen parallel 

zur langsamen Aufzeichnung des kompletten 

Signalverlaufs (ABA Modus), können mit 

einer internen Zeitstempel-Funktion kombiniert 

werden. 

Die Geräte sind mit einem industriellen 

Gehäuse mit integrierter Kühlung, austauschbarem 

Staubfilter sowie einem störungsarmen 

Netzteil ausgestattet. Alle 

Anschlüsse sind SMA-Buchsen. Verschiedene 

LEDs signaliseren den Zustand von 

Stromversorgung, Trigger und LAN. Basierend 

auf der LXI-Device-Spezifikation 2011 

rev 1.4, ist die digitizerNetbox eine optimale 

Plattform für Ingenieure und Wissenschaftler, 

die elektrische Signale in automatisierten 

oder ferngesteuerten Anwendungen aufzeichnen 

wollen. Voller Zugriff wird über 

eine handelsübliche GBit-Ethernet-Buchse 

zur Verfügung gestellt, was den Anschluss 

an beliebige PCs oder ein LANa ermöglicht. 

Im Lieferumfang finden sich alle 

Tools, um Daten zu erfassen, zu digitalisieren 

und Signale zu analysieren und zu 

dokumentieren. 

■ Spectrum Systementwicklung 

Microelectronic GmbH 

www.spectrum-instrumentation.com 

Bitfehlerraten-Testlösung für 

100G-Ethernet-PON 

Die Anritsu Corp. hat die 100G-EPON- 

Testlösung des Signalqualitätsanalysators 

der MP1800A-Baureihe auf den Markt 

gebracht. Die neuentwickelte 100G-EPON- 

Anwendungssoftware MX180014A und 

der Signalqualitätsanalysator MP1800A 

unterstützen Bitfehlerraten-Messungen von 

OLT (Optical Line Terminal) und ONU 

(Optical Network Unit) für den neusten 

100G-EPON-Standard. Der MP1800A ist 

ein modular aufgebauter Bitfehlerraten- 

Tester zum Messen an einer breiten Palette 

von Schnittstellen bis hin zu Mehrkanal 

64 Gbit/s. Die Mehrkanalsynchronisation 

und die Funktionen zur Skew-Anpassung 

des MP1800A sind optimal für OLT-Tests, 

die eine hochpräzise Zeiteinstellung erfordern. 

Außerdem werden BER-Messungen 

mit hoher Wiederholgenauigkeit durch ein 

Ausgangssignal höchster Qualität sowie 

durch eine hohe Eingangsempfindlichkeit 

erreicht. Die MX180014A-Software steuert 

den MP1800A, um ein Zweikanal-Prüfsignal 

mit Burstmustern und entsprechend 

eingestellter Skew zu erzeugen. 

MRC GIGACOMP GmbH & Co. KG 

■ Anritsu Corp. 

info@mrc-gigacomp.de 


www.mrc-gigacomp.de 

26 Tel. +49 89 4161599-40, Fax -45 26 

hf-praxis 9/2017

K N O W - H O W V E R B I N D E T 


Messempfänger setzte neue Maßstäbe 

beim Rauschflur 

EMV, WÄRME- 

ABLEITUNG UND 

ABSORPTION 

SETZEN SIE AUF 

QUALITÄT 

Maßgeschneiderte Produkte nach indi viduellen 

Vorgaben für kunden spezifische 

Anwendungen, hergestellt mittels 

modernster Technologie, stehen für 

uns im Vordergrund. 

Mehr als 30 Jahre Erfahrung, qualifizierte 

Beratung und applikative Unterstützung 

unserer Kunden sowie namhafte 

Kooperationspartner sind die Bausteine 

für unseren Erfolg. 

Die Messempfänger der Serie TDEMI 

eXtreme (TDEMI X) von Gauss Instruments 

mit einem Frequenzbereich von DC bis 40 

GHz, 645 MHz Echtzeitbandbreite, Multi- 

GHz-Realtime Scanning und niedrigstem 

Eigenrauschen bei 40 GHz, können ab 

sofort mit einem weiteren ultrarauscharmen 

Vorverstärker ausgestattet werden. Dieser 

Vorverstärker ist speziell für die Anforderungen 

im Frequenzbereich von 30 MHz 

bis 1 GHz entwickelt und optimiert. Der 

neuartige Vorverstärker verfügt über extrem 

niedriges Eigenrauschen sowie einen sehr 

hohen Dynamikbereich. 

Der erreichte Rauschboden mit Mittelwertdetektor 

und 120 kHz ZF-Bandbreite liegt 

über den gesamten Frequenzbereich bis 

1 GHz bei -15 dBµV, wie anhand der Messung 

in der Abbildung zu sehen ist. Dies entspricht 

einer Verbesserung von 5 bis 10 dB 

gegenüber allen anderen aktuell am Markt 

verfügbaren Lösungen. Ein weiterer Vorteil 

ist, dass die Messung in 3 bis 4 s über den 

gesamten Bereich von 30 MHz bis 1 GHz 

mit Quasispitzenwert und CISPR Average 

gleichzeitig erfolgen kann. Damit kombiniert 

das TDEMI X höchste Messgeschwindigkeit 

mit dem besten Rauschboden. 

In der Praxis bedeutet dies, dass EMV- 

Messungen in einer 10-m-Absorberhalle ab 

sofort mit höchster Empfindlichkeit erfolgen 

können. Die Performance steht sowohl im 

Receiver-Modus mit 325-MHz-Segmenten, 

im klassischen Empfängermodus als auch 

im Spektrogrammmodus mit 645-MHz- 

Echtzeitbandbreite zur Verfügung. Die 

Verwendung eines zusätzlichen externen 

Vorverstärkers ist für typische Messungen 

in einer 10-m-Halle damit nicht mehr notwendig. 

Einerseits wird somit die Messunsicherheit 

weiter reduziert und auch die 

Zuverlässigkeit und die Messgenauigkeit 

nochmals weiter erhöht, zum anderen werden 

die laufenden Kosten wie auch Kalibrierkosten 

weiter gesenkt, und die Auslastung 

der Halle bzw. der Durchsatz an Messungen 

kann weiter verbessert werden. Zusammen 

mit der Automatisierungssoftware EMI64k 

lassen sich die vielfältigen Möglichkeiten 

nahezu beliebig kombinieren. So können 

Messungen selbstverständlich mit Vormessung 

und Nachmessung mit finaler Maximierung 

auf klassische Weise erfolgen. 

Sollen die Messabläufe jedoch effizienter, 

schneller und mit höherer Qualität durchgeführt 

werden, so ist die Messung mit dem 

TDEMI X direkt mit dem Quasispitzenwert 

an sämtlichen Frequenzpunkten möglich. 

Aufgrund des exzellenten Rauschbodens 

ohne jegliche Eigenstörungen kann das 

Messsystem hervorragend für Emissionsmessungen 

nach CISPR 25 oder diversen 

OEM-Standards sowie VG-Normen eingesetzt 

werden. Erstmalig wird für diesen 

Frequenzbereich bei CISPR-konformen 

Messempfängern ein DANL von ca. -171 

dBm/Hz erreicht. 

Die Produktfamilie TDEMI X setzt somit 

nun auch im Bereich 30 MHz bis 1 GHz 

neue Maßstäbe hinsichtlich des Eigenrauschens. 

Selbstverständlich kann die Option 

mit allen weiteren Optionen kombiniert 

und jederzeit nachgerüstet werden. Damit 

erhält man das geringste Eigenrauschen von 

DC bis 40 GHz, welches derzeit am Markt 

für Messempfänger verfügbar ist. Bei den 

TDEMI-X-Messempfängern werden führende 

Technologien und patentierte Verfahren 

sowie höchstperformante Bauteile, wie 

z.B. solche ultrarauscharmen Verstärker eingesetzt, 

welche es erlauben, höchste Empfindlichkeit 

mit höchster Messgeschwindigkeit 

zu kombinieren. Der Einsatz der 

TDEMI-X-Geräte reicht von konventionellen 

EMV-Messungen nach CISPR oder 

MIL-461-Normen über den automobilen 

Einsatzbereich oder VG-Normen bis hin zu 

Messungen nach Funkstandards. 

■ Gauss Instruments GmbH 

www.tdemi.com 

Hohe Straße 3 

61231 Bad Nauheim 

T +49 (0)6032 9636-0 

F +49 (0)6032 9636-49 

info@electronic-service.de 

www.electronic-service.de 

Zeichnungsteile 

mittels Schneidplotter 

Stanzteilherstellung 

mittels Hoch leistungsstanze 

Zuschnitt 

„cut to length“ 

Herstellung 

von O-Ringen 

Zuschnitt von 

Rollenware 

Stanzteilherstellung 

mittels Swing-Beam- 

Presse 

Zuschnitt mittels 

Wasserstrahltechnik 

ELECTRONIC 

SERVICE GmbH 


27


Modulare PXIe Digitizer für 

breitbandige Anwendungen 

Zu den verfügbaren Aufzeichnungsmodi 

gehören Einzelaufnahme (Transientenerfassung), 

Streaming (FIFO), segmentiert 

(Multiple Recording), torgesteuert (Gated 

Sampling) sowie die Kombination segmentierter 

Aufzeichnung von schnellen 

Signalteilen parallel zur langsamen Aufzeichnung 

des kompletten Signalverlaufs 

(ABA Modus). 

Die Spectrum GmbH hat neun ultraschnelle 

Digitizer-Karten, basierend auf 

dem populären, modularen PXIe-Format 

(PXI Express), auf den Markt gebracht. Die 

neue M4x.22xx-Serie beinhaltet Modelle 

mit einem, zwei oder vier synchronen 

Kanälen. Jeder Kanal ist mit einem eigenen 

Analog/Digital-Umsetzer mit Abtastraten 

von 1,25 bis 5 GS/s ausgestattet. Der Eingangsverstärker 

ermöglicht die individuelle 

Programmierung von Verstärkung, Offset 

und Kopplung pro Kanal. Mit der Signalbandbreite 

von bis zu 1,5 GHz eignen sich 

die Produkte für automatisierte Testanwendungen, 

bei denen breitbandige Signale im 

Bereich DC bis GHz erfasst und analysiert 

werden müssen. 

Vielfältige Trigger- und 

Aufzeichnungsmodi 

erlauben eine einfache Signalerfassung. 

Der flexible Eingangsverstärker wird durch 

ein leistungsstarkes Triggersystem, einen 

4-GSample-Datenspeicher und eine Reihe 

von Erfassungs- und Auslesemodi ergänzt. 

Diese Kombination erlaubt es auch, komplexeste 

Signale zu erfassen und ohne 

größeren Aufwand mit anderen Modulen 

in einem Testsystem zu kooperieren. 

So kann z.B. die Triggerquelle jeder der 

Digitizerkanäle, einer der beiden externen 

Trigger, eine der acht Leitungen des PXI- 

Trigger-Busses oder der PXI-Star-Trigger 

sein. Zusätzlich zu dieser Auswahl können 

die verschiedenen Triggerquellen logisch 

verknüpft werden. 

Die Vorzüge 

der PXIe-Plattform-Modularität sind 

un übersehbar: Alle M4x.22xx-Karten 

basieren auf einem zwei Slot breiten Modul 

mit einem 4-Lane PCIe Gen 2 Interface. 

Das ermöglicht die Datenübertragung mit 

einer Geschwindigkeit von bis zu 1,7 GB/s, 

perfekt passend zu aktuellen High-Performance-PXIe-Systemen. 

Für die schnelle 

Datenanzeige und -weiterverarbeitung 

können die erfassten Signalformen schnell 

zur integrierten CPU-Karte übertragen 

werden. Genauso bietet sich eine Kombination 

mit anderen Modulen, wie z.B. 

Arbitrary-Waveform-Generatoren an, um 

anspruchsvolle Aufzeichnungs- und Wiedergabe- 

oder Stimulus-Response-Testsysteme 

zu erstellen. 

Für eine hohe Messqualität 

ist die M4x.22xx-Serie optimiert für dynamische 

Leistung. Integrierte Kalibrierung 

ist Standard und eine optimierte, hochqualitative 

Takterzeugung steuert die 8-Bit- 

ADCs synchron an, sodass präzise Zeitmessungen 

möglich sind und Phasenfehler 

zwischen den Kanälen minimiert werden. 

Die dynamischen Parameter sind führend in 

dieser Messgeräteklasse: bis zu 7,5 ENOB 

(effective Number of Bits), bis zu 46,9 dB 

SNR (Signal-to-Noise Ratio) sowie mehr 

als 62 dB SFDR (Spurious Free Dynamic 

Range). 

Die PXIe-Module sind ebenso mit der neusten 

FPGA-basierten Firmware ausgestattet, 

die eine Vorverarbeitung der Daten auf der 

Karte erlaubt. Die einfache Integration in 

Testsysteme erfolgt mithilfe der bewährten 

SPCM-Treiber für Windows und Linux; sie 

werden von Spectrum mitgeliefert. Neben 

den Treibern gibt es eine Reihe von Beispielen, 

die verschiedene Aufzeichnungsfunktionen 

zeigen. Zur Parametrierung und 

Steuerung der M4x-Digitizer bietet Spectrum 

die hauseigene leistungs starke Software 

SBench 6 an. SBench 6 unterstützt 

alle Schlüsselfunktionen des Digitizers, 

zusammen mit Datenanzeige, -speicherung 

und -analyse. Die neuen Karten der 

M4x.22xx-Serie sind ab sofort verfügbar 

und werden komplett mit Treibern und 

Beispielen sowie einer zweijährigen Herstellergarantie 

geliefert. 

■ Spectrum Systementwicklung GmbH 


28 28 

hf-praxis 9/2017


18-GHz-Echtzeitmessung für Full-Compliance-Messungen 

höchster Präzision mit TDEMI X 

Messungen der Störfeldstärke werden im 

Frequenzbereich 1 GHz bis 40 GHz in 

einer Absorberhalle oder auf einem Freifeld-Messplatz 

durhcgeführt. Stark gerichtete 

Abstrahleigenschaften von Prüflingen 

oberhalb 1 GHz führen dazu, dass die Messung 

üblicherweise nur mit sehr kleinen 

Schritten des Drehtischs stattfinden sollte. 

Um Zeit zu sparen wird deshalb meist eine 

schnellere Vor- und anschließende Nachmessung 

durchgeführt, um den Aufwand zu 

begrenzen. Bei der Vormessung, die lediglich 

eine schnelle Übersichtsmessung darstellt, 

wird versucht, einzelne Frequenzen 

zu lokalisieren, bei denen die Emissionen 

einen kritischen Pegel erreichen. Bei der 

Nachmessung wird anschließend an diesen 

kritischen Frequenzpunkten im sog. Single- 

Frequency-Modus mit längerer Verweildauer 

nachgemessen und maximiert. 

Im Gegensatz hierzu kann jetzt mit dem 

Messempfänger TDEMI X von Gauss 

Instruments - dank mehreren Gigahertz 

Echtzeit-Messbandbreite (Option QCDSP- 

UG, UFSPA-UG) - sofort die abschließende 

Maximierung erfolgen. Durch ein speziell 

für diesen Zweck entwickeltes Hardwaremodul 

können Messungen über mehrere Gigahertz 

im Echtzeit-Spektrum analysatormodus 

durchgeführt werden. Beispielsweise kann 

man im Frequenzbereich 1 - 18 GHz mit 

einer hohen zeitlichen Auflösung alle Frequenzpunkte 

direkt messen und das Ergebnis 

maximieren. Über den gesamten Frequenzbereich 

werden die Ergebnisse in Echtzeit 

dargestellt. Es stehen die Detektoren Peak, 

Average und RMS zur Verfügung. Eine 

typische Emissionsmessung im Bereich 

1 – 18 GHz kann nun erstmalig derart 

durchgeführt werden, dass der Bereich in 

Echtzeit gemessen wird. Der Prüfling wird 

hierzu kontinuierlich gedreht, und es werden 

sowohl die Abstrahlrichtung als auch 

das Maximum dokumentiert. Die Prüfvorschriften 

der Norm CISPR 16-2-3 sowie 

der ANSI- und FCC-Standards werden bei 

dieser Prüfstrategie vollständig eingehalten. 

Herausfordernde Messungen, wie z. B. die 

Emissionsmessung eines Mikrowellenherdes, 

können einfach, schnell und damit 

höchsteffizient durchgeführt werden. Die 

Vorselektion, welche in allen Betriebsarten, 

insbesondere auch im Echtzeitmodus über 

den Frequenzbereich von DC – 40 GHz zur 

Verfügung steht, erlaubt z. B. die Messung 

der Oberwellen des Signals eines ISM- 

Bandes mit höchster Präzision und Dynamik 

zu messen. Hinsichtlich der totalen Messunsicherheit 

(Vorverstärker und Vorselektion 

aktiv) beträgt die Standardabweichung des 

TDEMI X im Frequenzbereich 1 – 18 GHz 

typischerweise 0,27 dB. So können z. B. 

sämtliche verschiedenen Betriebsarten eines 

Prüflings auf einfache und hocheffiziente 

Art und Weise gemessen werden. Vor- und 

anschließende Nachmessung entfallen, und 

die Auswertung gegenüber Grenzwertlinien 

sowie die anschließende Dokumentation der 

Messergebnisse erfolgt automatisch – nach 

Wunsch auch mit Hilfe eines Reportgenerators 

als MS-Word-Dokument. 

■ GAUSS INSTRUMENTS 

www.gauss-instruments.com 

Effizientere und effektivere Ortung externer PIM-Quellen 

Anritsu erweitert sein Portfolio an Messgeräten 

für Feldtests mit der Einführung 

des PIM Hunter, einer Prüfsonde zum 

Aufspüren passiver Intermodulation 

(PIM). Konzipiert für den Einsatz mit 

den Anritsu-Handheld-Analysatoren der 

Baureihen PIM Master, Spectrum Master 

und BTS Master, ermöglicht er den Fachleuten 

im Feldeinsatz PIM-Quellen exakt 

zu lokalisieren. Der PIM Hunter erfüllt 

damit den Bedarf des Weltmarkts nach 

einer einfachen und effizienten Methode, 

indem er die patentierte Distance-to-PIM 

(DTP)-Technologie von Anritsu, mit der 

die Entfernung zwischen Antenne und der 

externen PIM ermittelt wird. Ein Techniker 

kann mit dem PIM Hunter diese Entfernung 

im Kreisbogen abschreiten, um 

die exakte Quelle der externen PIM zu 

ermitteln. Zusammen mit einem Anritsu 

Handheld-Analysator, der die Funktion 

„Burst Detect Sweep Mode“ bietet 

verfügt, wird der PIM Hunter zu einem 

Kompaktwerkzeug, um die Reparatur vor 

Ort zu beschleunigen. Er wurde in seiner 

Bauweise kundenspezifisch gestaltet, so 

dass mit ihm externe PIM über den Frequenzbereich 

von 600 MHz bis 2.700 MHz 

festgestellt werden kann. Wird die Prüfsonde 

im Burst-Detect-Modus an einen 

Spektrumanalysator angeschlossen und 

ist ein geeignetes Bandpassfilter installiert, 

können Techniker IM3-Signalquellen, 

die PIM verursachen, nachverfolgen 

und lokalisieren. Wenn die Sondenspitze 

in die unmittelbare Nähe einer PIM-Quelle 

gelangt, steigt der PIM-Wert um gut 30 dB, 

was den exakten Ort des Störers angibt. 

Im Gegensatz zu herkömmlichen Nahfeldsonden 

nutzt der PIM Hunter eine 

zum Patent angemeldete Technologie, um 

unabhängig von der Ausrichtung der Sonde 

zur PIM-Quelle ein Signal auf einem konstanten 

Pegel zurückzusenden. Der PIM 

Master MW82119B ist ein batteriebetriebener 

PIM-Analysator mit einer Leistung 

von 40 Watt, der über die Leitungsabtastfunktion 

des Site Master verfügt. Mit der 

Site Master-Option ist der PIM Master in 

der Lage, die Leistung von Kabel- und 

Antennensystemen in vollem Umfang zu 

zertifizieren, PIM-Messungen, Distanceto-PIM-Messungen 

durchzuführen, die 

Rückflussdämpfung zu ermitteln, Vektorielle 

Transmissions- und Reflexionsmessungen 

(VSWR-Messungen) auszuführen, 

die Kabeldämpfung zu ermitteln und 

Distance-to-Fault-Messungen durchzuführen, 

ohne dass Abstriche bei der Messgenauigkeit 

gemacht werden müssen. Die 

Hochleistungs-Analysatoren der Baureihe 

BTS Master für Basisstationen, die als 

Handheld-Ausführung konzipiert sind, wurden 

speziell für den Einsatz in 4G/3G/2Gund 

WiMAX-Netzen entwickelt, aber auch 

für die CPRI-HF- und BBU-Emulation. 

■ Anritsu Corporation 




Digitizer für vielkanalige Hochfrequenzerfassung 

Die vielkanalige Signalaufzeichnung und 

-analyse von hochfrequenten Signalen wird 

mit den LX-Digitizern der DN6.22x-Serie 

von Spectrum deutlich einfacher geworden. 

Die neue Serie erweitert die populäre digitizerNETBOX-Serie 

durch acht Modelle mit 

hoher Kanalzahl, schneller Abtastrate und 

hohern Bandbreite. Das Einstiegsmodell 

DN6.221 ist mit 12, 16, 20 oder 24 Kanälen 

verfügbar. Jeder Kanal kann dabei mit einer 

Abtastrate von bis zu 1,25 GS/s betrieben 

werden. Das Spitzenmodell der Serie erhöht 

die Performance auf 5 GS/s bei sechskanaligem 

oder 2,5 GS/s bei zwölfkanaligem 

Betrieb. Im Lieferumfang des Geräts finden 

sich alle Tools, um Daten zu erfassen 

und zu digitalisieren sowie Signale zu analysieren 

und zu dokumentieren. Direkt nach 

dem Anschluss an den Hostrechner kann die 

mitgelieferte Software SBench 6 Professional 

gestartet werden. SBench 6 erlaubt die 

Kontrolle aller Aufzeichnungsmodi und 

Hardwareeinstellungen. 

Jeder Kanal der DN6.22x-Serie ist mit einem 

eigenen ADC, großem Aufzeichnungsspeicher 

von 1 GSample pro Kanal und einer 

unabhängigen Signalkonditionierung ausgestattet. 

Alle A/D-Wandler werden synchron 

getaktet und ermöglichen über den konstanten 

Phasenbezug Timing-Messungen zwischen 

den Kanälen mit der bestmöglichen 

Genauigkeit. Eingangsverstärker können 

die Signale skalieren, um den Dynamikbereich 

der 8-Bit-ADCs komplett auszunutzen. 

Die programmierbaren Eingangsbereiche 

gehen von ±200 mV bis ±2.5 V bei 50 Ohm 

Terminierung. Die DN6.221-Modelle mit 

1,25 GS/s Abtastrate werden mit Eingangsverstärkern 

mit 500 MHz Bandbreite geliefert, 

während die DN6.225-Modelle bei 

5 GS/s eine Bandbreite von 1,5 GHz aufweisen. 

Die verschiedenen Aufzeichnungsmodi, 

wie Einzelaufnahme, Streaming, segmentiert, 

torgesteuert sowie die Kombination 

segmentierter Aufzeichnung von schnellen 



(ABA Modus), lassen sich mit einer internen 

Zeitstempel-Funktion kombinieren. 





Anschlüsse sind als SMA-Buchsen ausgeführt. 

LEDs signalisieren den Zustand 

von Stromversorgung, Trigger und LAN. 

Zusammen mit den Geräten werden Treiber 

und Beispiele für nahezu jede populäre 

Programmiersprache geliefert. Dazu gehören 

C++, Visual Basic, VB.NET, C#, J#, Delphi, 

Java und Python. Genauso wird Software 

von Drittherstellern wie LabVIEW, Lab- 

Windows und MATLAB direkt unterstützt. 

Die komplette DN6.22x-Serie an digitizer- 

NETBOX-Produkten ist sofort verfügbar. 




Modulares Tastkopfsystem für präzise Messungen bis 9 GHz 

Das Tastkopfsystem R&S RT-ZM ist - in 

Kombination mit einem Oszilloskop von 

Rohde & Schwarz - eine technisch exzellente 

Lösung, um schnelle Signale einfach 

und präzise zu messen. Es bietet eine 

maximale Bandbreite von bis zu 9 GHz, 

einen DC-Offset-Bereich von ±16 V und 

die MultiMode-Funktion, die zwischen 

verschiedenen Messmodi bei gleicher 

Kontaktierung umschalten kann. 

Zur Messung von schnellen Datensignalen, 

beispielsweise an SuperSpeed-USB- 

Schnittstellen benötigen Anwender ein 

Oszilloskop, das Datenraten bis 5 GBit/s 

erfassen und analysieren kann, sowie 

entsprechende Tastköpfe. Das modulare 

Tastkopfsystem R&S RT-ZM stellt die 

optimale Kontaktierung zum Messobjekt 

her. Es bietet einen hohen Dynamikbereich 

und weist - je nach Messspitze und 

Messmodus - eine extrem niedrige Eingangskapazität 

von 32 bis 521 fF bis in 

den GHz-Bereich auf. Das R&S RT-ZM 

besteht aus den Verstärkermodulen R&S 

RT ZM15/30/60/90 mit 1,5 bis 9 GHz 

Bandbreite sowie verschiedenen austauschbaren 

Messspitzen und Tip-Modulen 

der R&S-RT-ZMA-Reihe. 

Der Nutzer der modularen Breitband-Tastköpfe 

kann dank der Multimode-Funktion 

zwischen den verschiedenen Messmodi 

Differentiell, Gleichtakt, Single-ended-P 

und Single-ended-N umschalten. Es reicht 

somit eine Kontaktierung am Messobjekt 

für umfassende Untersuchungen. Das 

Verstärkermodul ist das Herzstück des 

Systems. Der Nutzer schließt es über das 

R&S Probe Interface an ein Oszilloskop 

von Rohde & Schwarz an. Es eignet sich 

für Bandbreiten von 1,5 bis 9 GHz und 

lässt sich auf die Teilerverhältnisse 2 und 

10 mit einem Dynamikbereich von ±0,5 

bzw. ±2,5 V einstellen. Das Modul bietet 

zudem einen großen DC-Offset-Bereich 

von ±16 V, sodass auch bei großen Spannungen 

kleine Signaldetails mit maximaler 

Auflösung untersucht werden können. Ein 

Komfortmerkmal des Verstärkermoduls ist 

auch der ProbeButton, dessen Funktion 

der Nutzer am Oszilloskop konfigurieren 

kann, um z.B. das Umschalten zwischen 

Messmodi, das Starten und Stoppen von 

Messungen oder die Dokumentation von 

Messungen auf den R&S-ProbeButton 

zu legen. 

Mit dem im Verstärkermodul integrierten 

R&S ProbeMeter sind hochpräzise Spannungsmessungen, 

unabhängig vom Oszilloskop 

möglich. So lassen sich DC-Komponenten 

eines Messsignals parallel zur 

Oszilloskopmessung bestimmen. Die 

Genauigkeit liegt bei 0,05% mit einem 

Dynamikbereich von ±7 V. Für die Kontaktierung 

am Prüfling kann das modulare 

Tastkopfsystem R&S RT-ZM für 

jede Anwendung mit den passenden Tip- 

Modulen ausgestattet werden. 

■ Rohde & Schwarz GmbH & Co. KG 

www.rohde-schwarz.com 


SIX DAYS 

THREE CONFERENCES 

ONE EXHIBITION 

EUROPEAN MICROWAVE WEEK 2017 

NÜRNBERG CONVENTION CENTER, 

NUREMBERG, GERMANY 

8TH - 13TH OCTOBER 2017 


REGISTRATION 

INFORMATION 

EUROPE’S PREMIER MICROWAVE, RF, WIRELESS AND RADAR EVENT 

© NürnbergMesse 

REGISTER ONLINE AT: 

www.eumweek.com 

Organised by: Official Publication: 

Co-sponsored by: Co-sponsored by: 

Supported by: Supported by: 

Co-sponsored by: 



®


THE ONLY EUROPEAN EVENT DEDICATED TO THE MICROWAVE AND RF INDUSTRY 

The EuMW 2017 team are excited to return to Nuremberg, a uniquely fascinating European city, full of medieval charm. 

Bringing industry and academia together, European Microwave Week 2017 is a SIX day event, including THREE cutting edge 

conferences and ONE exciting trade and technology exhibition featuring leading players from across the globe. Concentrating 

on the needs of engineers, the event showcases the latest trends and developments that are widening the field of applied 

microwaves. It also offers you the opportunity for face-to-face interaction with those driving the future of microwave technology. 

EuMW 2017 will see an estimated 1,700 - 2,000 conference delegates, over 4,000 visitors and in excess of 300 international 

exhibitors (inc. Asia & US). 

REGISTRATION TO THE EXHIBITION IS FREE! 

Pivotal to the week is the European Microwave Exhibition, which offers YOU the opportunity to see, first hand, the latest 

technological developments from global leaders in microwave technology. 

The exhibition will provide an unrivalled opportunity for visitors to view and ask questions related to the latest products, 

components and materials from our extensive selection of international exhibitors. It will also feature exhibitor demonstrations, 

Industrial Workshops and the annual European Microwave Week Microwave Application Seminars (MicroApps). 

• International Companies - meet the industry’s biggest names and network on a global scale 

• Cutting-edge Technology - exhibitors showcase the latest product innovations, offer hands-on demonstrations and 

provide the opportunity to talk technical with the experts 

• Technical Workshops - get first hand technical advice and guidance from some of the industry’s leading innovators 

BE THERE 

Exhibition Dates 

Opening Times 

Tuesday 10th October 09:30 - 18:00 

Wednesday 11th October 09:30 - 17:30 

Thursday 12th October 09:30 - 16:30 

FAST TRACK BADGE RETRIEVAL 

Entrance to the Exhibition is FREE and attending couldn’t be easier. 

VISITORS 

Registering for the Exhibition 

• Register as an Exhibition Visitor online at www.eumweek.com 

• Receive a confirmation email with barcode 

• Bring your barcode with you to the Exhibition 

• Go to the Fast Track Check In Desk and print out your visitor badge 

• Alternatively, you can register onsite at the self service terminals during the Exhibition 

Please note NO visitor badges will be mailed out prior to the Exhibition.


THE CONFERENCES 

Don’t miss Europe’s premier microwave conference event. The 2017 week consists of three conferences and associated workshops: 

• European Microwave Integrated Circuits Conference (EuMIC) 9th - 10th October 2017 

• European Microwave Conference (EuMC) 10th - 12th October 2017 

• European Radar Conference (EuRAD) 11th - 13th October 2017 

• Plus Workshops and Short Courses (From 8th October 2017) 

• In addition, EuMW 2017 will include for the 8th year, the Defence, Security and Space Forum on 11th October 2017 

The three conferences specifically target ground breaking innovation in microwave research through a call for papers explicitly inviting the 

submission of presentations on the latest trends in the field, driven by industry roadmaps. The result is three superb conferences created 

from the very best papers. For a detailed description of the conferences, workshops and short courses please visit www.eumweek.com. 

The full conference programme can be downloaded from there. 

FAST TRACK 

BADGE RETRIEVAL 

Register online and print out your badge in seconds onsite at the Fast Track Check In Desk 

CONFERENCE PRICES 

There are TWO different rates available for the EuMW conferences: 

• ADVANCE DISCOUNTED RATE – for all registrations up to and including 8th September 

• STANDARD RATE – for all registrations made after 8th September 

Please see the Conference Registration Rates table on the back page for complete pricing information. 

All payments must be in € Euro – cards will be debited in € Euro. 

Online registration is open now, up to and during the event until 13th October 2017 

DELEGATES 

Registering for the Conference 

• Register online at www.eumweek.com 

• Receive an email receipt with barcode 

• Bring your email, barcode and photo ID with you to the event 

• Go to the Fast Track Check In Desk and print out your delegate badge 

• Alternatively, you can register onsite at the self service terminals during the registration 

opening times below: 

- Saturday 7th October (16:00 - 19:00) - Sunday 8th October (07:30 - 17:00) 

- Monday 9th October (07:30 - 17.00) - Tuesday 10th October (07:30 - 17.00) 

- Wednesday 11th October (07:30 - 17.00) - Thursday 12th October (07:30 - 17.00) 

- Friday 13th October (07:30 - 10.00) 

Once you have collected your badge, you can collect the conference proceedings on USB stick and 

delegate bag for the conferences from the specified delegate bag area by scanning your badge.

CONFERENCE REGISTRATION INFORMATION 

EUROPEAN MICROWAVE WEEK 2017, 8th - 13th October, Nuremberg, Germany 

Register Online at www.eumweek.com 

ONLINE registration is open from 1st June 2017 up to and during the event until 13th October 2017. 

ONSITE registration is open from 16:00 on 7th October 2017. 

ADVANCE DISCOUNTED RATE (up to and including 8th September) STANDARD RATE (from 9th September & Onsite). 

Reduced rates are offered if you have society membership to any of the following*: EuMA, GAAS, IET or IEEE. 

EuMA membership fees: Professional € 25/year, Student € 15/year. 

If you register for membership through the EuMW registration system, you will automatically be entitled to discounted member rates. 

Reduced Rates for the conferences are also offered if you are a Student/Senior (Full-time students 30 years or younger and Seniors 65 or older as of 

13th October 2017). 

The fees shown below are invoiced in the name and on behalf of the European Microwave Association. EuMA’s supplies of attendance fees in respect 

of the European Microwave Week 2017 are exempted from German VAT under Article 4 no. 22a German VAT Act. 

ADVANCE REGISTRATION CONFERENCE FEES 

(UP TO AND INCLUDING 8TH SEPT.) 

CONFERENCE FEES 

ADVANCE DISCOUNTED RATE 

Society Member 

(*any of above) 

Non Member 

1 Conference Standard Student/Sr. Standard Student/Sr. 

EuMC € 470 € 130 € 660 € 190 

EuMIC € 360 € 120 € 510 € 170 

EuRAD € 320 € 110 € 450 € 160 

2 Conferences 

EuMC + EuMIC € 670 € 250 € 940 € 360 

EuMC + EuRAD € 640 € 240 € 890 € 350 

EuMIC + EuRAD € 550 € 230 € 770 € 330 

3 Conferences 

EuMC + EuMIC + EuRAD € 810 € 360 € 1140 € 520 

STANDARD REGISTRATION CONFERENCE FEES 

(FROM 9TH SEPT. AND ONSITE) 

CONFERENCE FEES 

STANDARD RATE 



Non Member 

1 Conference Standard Student/Sr. Standard Student/Sr. 

EuMC € 660 € 190 € 930 € 270 

EuMIC € 510 € 170 € 720 € 240 

EuRAD € 450 € 160 € 630 € 230 

2 Conferences 

EuMC + EuMIC € 940 € 360 € 1320 € 510 

EuMC + EuRAD € 890 € 350 € 1250 € 500 

EuMIC + EuRAD € 770 € 330 € 1080 € 470 

3 Conferences 

EuMC + EuMIC + EuRAD € 1140 € 520 € 1600 € 740 

WORKSHOP AND SHORT COURSE FEES 

(ONE STANDARD RATE THROUGHOUT) 

FEES 

STANDARD RATE 



Non Member 

Standard Student/Sr. Standard Student/Sr. 

Half day WITH Conference 

registration 

€ 100 € 80 € 130 € 100 

Half day WITHOUT 

Conference registration 

€ 130 € 100 € 170 € 130 

Full day WITH Conference 

registration 

€ 140 € 110 € 180 € 130 

Full day WITHOUT 

Conference registration 

€ 180 € 140 € 240 € 170 

Other Items 

STATE RECEPTION – 11TH OCT 2017 

Tickets for the State Reception are free, but are limited. They are 

available for delegates on a first-come, first-served basis. 

Proceedings on USB Stick 

All papers published for presentation at each conference will be on a 

USB stick, given out FREE with the delegate bags to those attending 

conferences. The cost for an additional USB stick is € 50. 

International Journal of Microwave and Wireless 

Technologies (8 issues per year) 

International Journal combined with EuMA membership: 

€ 67 for Professionals or € 57 for Students. 

Partner Programme and Social Events 

Full details and contacts for the Partner Programme and other Social 

Events can be obtained via the EuMW website www.eumweek.com. 

EUROPEAN MICROWAVE WEEK WORKSHOPS & SHORT COURSES 

SUNDAY 8th October 

Half Day SS-01 EuMC 

Full Day WS-01 EuMC 

Full Day WS-02 EuMC/EuMIC 










Half Day WS-12 EuMC 




MONDAY 9th October 

Full Day WM-01 EuMC 



Half Day WM-04 EuMC 





TUESDAY 10th October 

Full Day WTu-01 EuMC/EuMIC 

WEDNESDAY 11th October 

Half Day SW-01 EuMC/EuRAD 

Half Day WW-01 EuMC 

Half Day WW-02 EuMIC/EuRAD 

Half Day WW-03 EuMC/EuMIC 

THURSDAY 12th October 

Half Day WTh-01 EuMC/EuRAD 

Full Day WTh-02 EuRAD 

Full Day WTh-03 EuMC/EuMIC 

FRIDAY 13th October 

Full Day SF-01 EuRAD 

Half Day SF-02 EuMC/EuRAD 

Half Day SF-03 EuRAD 

Full Day WF-01 EuRAD 

Half Day WF-02 EuMC 

Half Day WF-03 EuMC/EuRAD 

Half Day WF-04 EuRAD 

Full Day WF-05 EuMC 

Full Day WF-06 EuMC/EuRAD 



SPECIAL FORUMS & SESSIONS 

Date Time Title Location No. of Days Fee 

Wednesday 11th October 08:30 - 18:30 Defence, Security & Space Forum St. Petersburg 1 

€ 20 for delegates (those registered for 

EuMC, EuMIC or EuRAD) 

Monday 9th - Wednesday 

11th October 

08:30 - 17:50 European Microwave Student School Neu Delhi 3 € 40 

Monday 9th - Wednesday 

11th October 

08:30 - 17:50 European Microwave Doctoral School Singapur 3 € 80 

€ 60 for all others (those not 

registered for a conference)


Digitizer für vielkanalige Hochfrequenzerfassung 

Die vielkanalige Signalaufzeichnung und 

-analyse von hochfrequenten Signalen wird 

mit den LX-Digitizern der DN6.22x-Serie 

von Spectrum deutlich einfacher geworden. 

Die neue Serie erweitert die populäre digitizerNETBOX-Serie 

durch acht Modelle mit 

hoher Kanalzahl, schneller Abtastrate und 

hohern Bandbreite. Das Einstiegsmodell 

DN6.221 ist mit 12, 16, 20 oder 24 Kanälen 

verfügbar. Jeder Kanal kann dabei mit einer 

Abtastrate von bis zu 1,25 GS/s betrieben 

werden. Das Spitzenmodell der Serie erhöht 

die Performance auf 5 GS/s bei sechskanaligem 

oder 2,5 GS/s bei zwölfkanaligem 

Betrieb. Im Lieferumfang des Geräts finden 

sich alle Tools, um Daten zu erfassen 

und zu digitalisieren sowie Signale zu analysieren 

und zu dokumentieren. Direkt nach 

dem Anschluss an den Hostrechner kann die 

mitgelieferte Software SBench 6 Professional 

gestartet werden. SBench 6 erlaubt die 

Kontrolle aller Aufzeichnungsmodi und 

Hardwareeinstellungen. 

Jeder Kanal der DN6.22x-Serie ist mit einem 

eigenen ADC, großem Aufzeichnungsspeicher 

von 1 GSample pro Kanal und einer 

unabhängigen Signalkonditionierung ausgestattet. 

Alle A/D-Wandler werden synchron 

getaktet und ermöglichen über den konstanten 

Phasenbezug Timing-Messungen zwischen 

den Kanälen mit der bestmöglichen 

Genauigkeit. Eingangsverstärker können 

die Signale skalieren, um den Dynamikbereich 

der 8-Bit-ADCs komplett auszunutzen. 

Die programmierbaren Eingangsbereiche 

gehen von ±200 mV bis ±2.5 V bei 50 Ohm 

Terminierung. Die DN6.221-Modelle mit 

1,25 GS/s Abtastrate werden mit Eingangsverstärkern 

mit 500 MHz Bandbreite geliefert, 

während die DN6.225-Modelle bei 

5 GS/s eine Bandbreite von 1,5 GHz aufweisen. 

Die verschiedenen Aufzeichnungsmodi, 

wie Einzelaufnahme, Streaming, segmentiert, 

torgesteuert sowie die Kombination 

segmentierter Aufzeichnung von schnellen 



(ABA Modus), lassen sich mit einer internen 

Zeitstempel-Funktion kombinieren. 





Anschlüsse sind als SMA-Buchsen ausgeführt. 

LEDs signalisieren den Zustand 

von Stromversorgung, Trigger und LAN. 

Zusammen mit den Geräten werden Treiber 

und Beispiele für nahezu jede populäre 

Programmiersprache geliefert. Dazu gehören 

C++, Visual Basic, VB.NET, C#, J#, Delphi, 

Java und Python. Genauso wird Software 

von Drittherstellern wie LabVIEW, Lab- 

Windows und MATLAB direkt unterstützt. 

Die komplette DN6.22x-Serie an digitizer- 

NETBOX-Produkten ist sofort verfügbar. 




Modulares Tastkopfsystem für präzise Messungen bis 9 GHz 

Das Tastkopfsystem R&S RT-ZM ist - in 

Kombination mit einem Oszilloskop von 

Rohde & Schwarz - eine technisch exzellente 

Lösung, um schnelle Signale einfach 

und präzise zu messen. Es bietet eine 

maximale Bandbreite von bis zu 9 GHz, 

einen DC-Offset-Bereich von ±16 V und 

die MultiMode-Funktion, die zwischen 

verschiedenen Messmodi bei gleicher 

Kontaktierung umschalten kann. 

Zur Messung von schnellen Datensignalen, 

beispielsweise an SuperSpeed-USB- 

Schnittstellen benötigen Anwender ein 

Oszilloskop, das Datenraten bis 5 GBit/s 

erfassen und analysieren kann, sowie 

entsprechende Tastköpfe. Das modulare 

Tastkopfsystem R&S RT-ZM stellt die 

optimale Kontaktierung zum Messobjekt 

her. Es bietet einen hohen Dynamikbereich 

und weist - je nach Messspitze und 

Messmodus - eine extrem niedrige Eingangskapazität 

von 32 bis 521 fF bis in 

den GHz-Bereich auf. Das R&S RT-ZM 

besteht aus den Verstärkermodulen R&S 

RT ZM15/30/60/90 mit 1,5 bis 9 GHz 

Bandbreite sowie verschiedenen austauschbaren 

Messspitzen und Tip-Modulen 

der R&S-RT-ZMA-Reihe. 

Der Nutzer der modularen Breitband-Tastköpfe 

kann dank der Multimode-Funktion 

zwischen den verschiedenen Messmodi 

Differentiell, Gleichtakt, Single-ended-P 

und Single-ended-N umschalten. Es reicht 

somit eine Kontaktierung am Messobjekt 

für umfassende Untersuchungen. Das 

Verstärkermodul ist das Herzstück des 

Systems. Der Nutzer schließt es über das 

R&S Probe Interface an ein Oszilloskop 

von Rohde & Schwarz an. Es eignet sich 

für Bandbreiten von 1,5 bis 9 GHz und 

lässt sich auf die Teilerverhältnisse 2 und 

10 mit einem Dynamikbereich von ±0,5 

bzw. ±2,5 V einstellen. Das Modul bietet 

zudem einen großen DC-Offset-Bereich 

von ±16 V, sodass auch bei großen Spannungen 

kleine Signaldetails mit maximaler 

Auflösung untersucht werden können. Ein 

Komfortmerkmal des Verstärkermoduls ist 

auch der ProbeButton, dessen Funktion 

der Nutzer am Oszilloskop konfigurieren 

kann, um z.B. das Umschalten zwischen 

Messmodi, das Starten und Stoppen von 

Messungen oder die Dokumentation von 

Messungen auf den R&S-ProbeButton 

zu legen. 

Mit dem im Verstärkermodul integrierten 

R&S ProbeMeter sind hochpräzise Spannungsmessungen, 

unabhängig vom Oszilloskop 

möglich. So lassen sich DC-Komponenten 

eines Messsignals parallel zur 

Oszilloskopmessung bestimmen. Die 

Genauigkeit liegt bei 0,05% mit einem 

Dynamikbereich von ±7 V. Für die Kontaktierung 

am Prüfling kann das modulare 

Tastkopfsystem R&S RT-ZM für 

jede Anwendung mit den passenden Tip- 

Modulen ausgestattet werden. 




Messtechnik 

Kostengünstige Lösung für HF- und 

Protokoll-Konformitätstests 

Die Anritsu Corporation stellte 

das Konformitätstestsystem 

ME7800L vor, das einfache und 

kostengünstige HF-und Protokoll-Konformitätstests 

von 

3GPP-konformen LTE-Mobilfunkendgeräten 

ermöglicht. 

Anritsu ist in der Mobilfunkendgeräte-Branche 

als führendes 

Unternehmen für die Durchführung 

von HF-und Protokoll- 

Konformitätstests bekannt, vor 

allem auch durch die Konformitätstestlösungen 

ME7873LA 

(für HF-Tests) und ME7834LA 

(für Protokolltests) als die 

frühzeitige Unterstützung von 

Konformitätstests für moderne 

Technologien wie zum Beispiel 

LTE-A. Das System ME7800L 

ist eine natürliche Entwicklung 

aus diesen branchenführenden 

Modellen heraus, das ein neues 

Konzept im Bereich der 3GPP- 

Gerätezertifizierungsprüfung zur 

Verfügung stellt. 

Der weitverbreitete Einsatz von 

LTE-Modulen und LTE-Endgeräten 

lässt neuen Bedarf am 

Markt aufkommen: Die Hersteller 

möchten Zeit und Kosten 

ihrer Regressionstests reduzieren 

oder sind auf der Suche nach 

einem Weg, die Konformitätstests 

ihrer Mid-Range-Produkte 

kostengünstig durchzuführen; 

die Netzbetreiber suchen ein 

kostengünstiges Testsystem, das 

nur die wichtigsten benötigten 

Testfunktionen beinhaltet. Das 

einfache Konformitätstestsystem 

ME7800L ist die Lösung 

der Messtechnikbranche für 

diese Aufgaben. 

Da sich die Markteinführung 

und der Einsatz des Internets 

der Dinge (IoT) beschleunigt, 

besteht außerdem eine Nachfrage 

nach einer preisgünstigeren 

Möglichkeit zur Durchführung 

von Geräte- und Modulzertifizierungen, 

die mit den Sollkosten 

der Geräte und den damit in 

Verbindung stehenden Entwicklungskosten 

zusammenpasst. 

Eine solche Lösung wird durch 

das Vorhandensein einer Funktion 

sowie einer Testabdeckung 

ermöglicht, die für solche IoT- 

und Zertifizierungsanforderungen 

optimiert wurden. Eine optimierte 

Lösung garantiert zudem 

eine schnellere Markteinführung, 

wobei sämtliche HF-, RRM- und 

Protokolltests gemeinsam über 

eine einzige Testplattform durchgeführt 

werden können. 

Das ME7800L bietet kostengünstige 

LTE-, HF- und Protokoll-Konformitätstests, 

wobei 

die gesamte Hard- und Software 

zum Testen der LTE-Grundfunktionen 

bequem in einem Paket 

untergebracht ist. Die HF- und 

Protokoll-Konformitätstests können 

gleichzeitig durchgeführt 

werden, während die HF-Konformitätstests 

TRx-, Leistungsund 

RRM-Tests unterstützen. 

Beim ME7800L handelt es sich 

um ein gemäß GCF/PTCRB 

zugelassenes Konformitätstestsystem, 

das die 3GPP-Standards 

erfüllt. 

■ Anritsu EMEA 


ZDF setzte bei DVB-T2-Umschaltung auf Rohde & Schwarz und Fraunhofer HHI 

In einer der größten Umschaltaktionen der 

Rundfunkgeschichte Deutschlands ist der 

Regelbetrieb von DVB-T2 HD in diesem 

Jahr planmäßig gestartet. Das ZDF, die 

größte deutsche öffentliche Rundfunkanstalt, 

hat für seine Headend-Implementierung 

die R&S AVHE100 Encodingund 

Multiplexing-Lösung von Rohde & 

Schwarz mit der HEVC-Technologie des 

Fraunhofer HHI eingesetzt. 

Das System von Rohde & Schwarz wird 

zur zentralen Signalverarbeitung sowie 

für Encoding und Multiplexing des neuen 

DVB-T2-Netzwerks eingesetzt. Dabei 

nutzt es den neuen HEVC-Codec, um 

höchste Videoqualität bei kleinstmöglicher 

Datenrate zu erreichen. Als Systemlösung 

bietet es Echtzeit-HEVC-Encoding von 

Auflösungen bis zu 4K/UHD mit bis zu 

60 Bildern pro Sekunde. Den integrierten 

HEVC-Encoder hat das Fraunhofer Heinrich-Hertz-Institut 

HHI entwickelt, das 

auch maßgeblich an der Entwicklung des 

HEVC-Standards beteiligt war. Für den 

erfolgreichen Einsatz ist der wesentliche 

Vorteil des R&S AVHE100 die beste am 

Markt verfügbare Bildqualität für HEVCenkodierte 

Inhalte dank des integrierten 

Fraunhofer HHI HEVC-Encoders. Zahlreiche 

Qualitäts- und Stabilitätstests durch 

das ZDF gegenüber den etablierten Mitbewerbern 

haben das bewiesen. Dazu kommt 

der angewandte statistische Multiplex, mit 

dem sich die verfügbare Bandbreite optimal 

ausnutzen lässt. Die Zuschauer erhalten 

so eine herausragende Bildqualität. 

Überzeugt hat auch das Systemkonzept 

mit seiner einheitlichen Bedienoberfläche, 

die übersichtlich, einfach zu handhaben 

und trotzdem extrem leistungsstark 

ist. Einen weiteren Pluspunkt sammelte 

Rohde & Schwarz mit einer speziellen 

Dolby-Implementation für das Audioverhalten, 

die genau den Anforderungen des 

ZDF entspricht. 

Das R&S AVHE100 ist eine komplett softwarebasierte 

Encoding- und Multiplexing- 

Lösung, die auf Standard-IT-Komponenten 

betrieben wird. Damit bietet das Unternehmen 

eine äußerst flexible Lösung, die sich 

für jeden Kunden individuell zusammenstellen 

lässt. Erweiterungen und Verbesserungen 

im Rahmen der Kodier- und Übertragungsstandards 

sind leicht einzupflegen 

und können auch auf bestehenden Systemen 

einfach nachgerüstet werden. Darüber 

hinaus bietet das R&S AVHE100 ein 

besonders ausgeklügeltes Redundanzkonzept. 

Viele Sicherheits-Features sorgen für 

eine besonders hohe Ausfallsicherheit für 

den 24/7 Betrieb. 



■ Fraunhofer HHI 

www.hhi.fraunhofer.de 


Messtechnik 

Neuer Chipsatz und neue Oszilloskop- 

Architektur 

Mit der Ankündigung des neuen 

Phoenix-Oszilloskop-Chipsatzes 

und der Ultravision-II-Oszilloskop-Architektur 

setzte Rigol 

Technologies einen weiteren 

Meilenstein in seiner 19-jährigen 

Geschichte der Test- und 

Messinstrumente-Innovationen. 

Die neuen, innovativen Technologien 

werden nach Jahren der 

Entwicklung dazu beitragen, 

das Rigol-Portfolio so zu verändern, 

dass das Unternehmen 

auch die Anforderungen sehr 

leistungsfähiger Anwendungen 

erfüllen wird. 

Der Phoenix-Chipsatz 

umfasst drei Chips, die nach 

Sternen des Sternbilds Phönix 

benannt sind. Der analoge Frontend 

Chip mit der Bezeichnung 

Beta Phoenicis ermöglicht eine 

Frontend-Bandbreite von bis zu 

4 GHz und integriert alle Funktionen, 

wie sie digitale Oszilloskop-Analogmodule 

benötigen. 

Dazu gehört auch das 1-MOhm- 

Kanaleingangs-Dämpfungsglied 

für schnell realisierbare und 

rauscharme Signalerfassung. 

Zusätzlich zum analogen Frontend 

Chip stellte Rigol auch den 

Signalprocessing Chip Ankaa 

vor, der die Datenerfassung mit 

10 GSa/s unterstützt, sowie den 

Probe Amplifier Chip Gamma 

Phoenicis, der Differentialtastköpfe 

bis zu 6 GHz unterstützt. 

Diese ASIC-Bausteine sind 

komplette Eigenentwicklungen 

und basieren ausschließlich auf 

Rigol-Knowhow. 

UltraVision-II- 

Architektur 

Der Phoenix-Chipsatz ermöglicht 

es Rigol, die Leistungsfähigkeit 

seiner Oszilloskope 

mit der neuen UltraVision-II- 

Architektur zu revolutionieren. 

Diese Neuerungen werden in 

Produkten mit deutlich schnelleren 

Signalerfassungsraten, 

neuen Filter- und Trigger-Funktionen 

und noch nie dagewesenen 

Speichertiefen und Suchfunktionen 

resultieren. In Kombination 

mit der Hardware-Performance 

des Phoenix-Chipsatzes wird 

UltraVision II die Kundenerwartungen 

im Markt der 1- bis 

4-GHz-Oszilloskope mehr als 

erfüllen. 

Während der Vorstellung des 

Chipsatzes im chinesischen 

Suzhou zeigte Rigol einen 

Oszilloskop-Prototypen mit 

Phoenix-Chips und der Ultravision-II-Architektur. 

Mit 4 GHz 

FUNK 

tioniert! 

Kabellose Klangerlebnisse – die Multikanal- 

Audiofunkmodule WA-TX-03S und WA-RX-03S 

machen sie möglich. Bei der Übertragung 

von Audiosignalen im über 90 dB großen 

Dynamikbereich wird dank Kompandertechnik 

eine sehr gute Rauschunterdrückung erreicht. 

Der zwischen 5 und 10 mW einstellbare Ausgangs 

pegel und der einstellbare Mute-Pegel 

machen die Anwendung besonders flexibel. 

Bandbreite, 20 GSa/s Echtzeit- 

Sample-Rate und 1 Billion 

Punkte Speichertiefe zeigt dieser 

Prototyp, dass es bald einen 

neuen Player im Markt der Hochleistungs-Oszilloskope 

geben 

wird. Die Einführung von Produkten 

mit dem neuen Phoenix- 

Chipsatz erlaubt es Rigol jetzt, 

mit seinem optimalen Preis/ 

Leistungs-Ansatz diese Produkte 

auch einem neuen Kundenkreis 

anzubieten, der auf leistungsstarke 

Instrumente und hervorragende 

Applikationsunterstützung 

Wert legt. Die offizielle Ankündigung 

der ersten Produkte mit 

dem Phoenix-Chipsatz ist für 

Ende 2017 zu erwarten, wobei 

die ersten Auslieferungen an 

Kunden noch im vierten Quartal 

2017 geplant sind. 

■ Rigol Technologies Europe 

GmbH 

info-europe@rigol.com 

www.rigol.eu 

Die Wireless Sender- und Empfängermodule eignen sich z.B. für kabel lose 

Konferenzsysteme und Mikrofonsysteme oder Audioguides in Museen. Nutzen 

Sie unsere Technologie und Kompetenz für Ihre Ideen. 

Vertrieb durch: 

Friedrich-Ebert-Str. . 51429 Bergisch Gladbach 

Tel.: 0 22 04 / 58 47 51 

Fax: 0 22 04 / 58 47 67 

www.reimesch.de . kontakt@reimesch.de 

Vertrieb durch: 

WA-TX-03S / 

WA-RX-03S 

Hervorragende Tonqualität 

im 863- 

865 MHz Band dank 

Rauschunterdrückung 

Schleißheimer Str. 263 . 80809 München 

Tel.: +49 / 89 / 35 82 83-60 

Fax: +49 / 89 / 35 82 83-66 

www.circuitdesign.de . info@circuitdesign.de 


circ_hf-praxis_WA-03S_94x134.indd 1 13.07.17 14:15


Praxis 

Praxiseinstieg in die 

vektorielle 

Netzwerkanalyse 

Joachim Müller, 

21 x 28 cm, 142 Seiten, 

zahlr. Abb. und Tabellen 

ISBN 978-3-88976-159-0, 

beam-Verlag 2011, 32,- € 

Art.-Nr.: 118100 

In den letzten Jahren ist es der Industrie gelungen, 

hochwertige vektorielle Netzwerkanalysatoren vom 

schwergewichtigen Gehäuse bis auf Handheldgröße zu 

verkleinern. Doch dem nicht genug: Durch ausgefeilte 

Software wurden einfache Bedienkonzepte bei steigender 

Funktionalität erreicht. 

Auch für den Funkamateur wird neuerdings die Welt 

der Netzwerkanalyse durch Selbstbauprojekte, deren 

Umfang und Funktionalität den Profigeräten sehr nahe 

kommen, erschlossen. Damit sind die Voraussetzungen 

für die Anwendung der vektoriellen Netzwerkanalyse im 

Feldeinsatz aus Sicht der verfügbaren Gerätetechnik 

geschaffen. 

Fehlte noch die geräteneutrale Anleitung zum erfolgreichen 

Einstieg in die tägliche Praxis. 

Das in Hard- und Software vom Entwickler mit viel Engagement 

optimal durchkonstruierte Gerät büßt alle seinen 

hervorragenden Eigenschaften ein, wenn sich beim Messaufbau 

grundlegende Fehlerquellen einschleichen. 

Dieses Buch beschäftigt sich mit den Grundlagen des 

Messaufbaus, unabhängig vom eingesetzten Gerät, um 

den Praxiseinstieg zu meistern. 

Ein Ausschnitt aus den 

wichtigsten Themen: 

• Hintergründe zur vektoriellen 

Netzwerkanalyse 

Elektrisch lang, elektrisch kurz, 

Reflexionsfaktor, Smithdiagramm 

• S-Parameter, Netzwerkparameter 

n-Tore, Welle, Matrizenschreibweise 

• Der Datenaustausch im Touchstone 

Fileformat 

• Grundfunktionen in der Gerätetechnik 

Skalar oder vektoriell, direktives Element, 

Selbstbauprojekte 

• Kalibrierung – Festlegung der 

Messbezugsebene 

Kalibriernormale, Offset, Embedding, Schrittfür-Schritt-Anleitung 

• Messungen an Antennen 

Wahl der Bezugsebene, Einfluss der 

Zuleitung, Fremdsignale 

• Untersuchungen an Leitungen 

Leitungsqualität, Stoßstellen, 

Steckverbindungen, Leitungstransformation, 

die Sünden beim Kabelanschluss 

• Messungen an Bauteilen 

Eigenresonanzen von Kondensatoren und 

Spulen, Quarze und Quarzfilter, Verstärker 

• Gruppenlaufzeit 




Messtechnik 

Neuer Analoger High-End-HF-/ 

Mikrowellensignalgenerator 

Der bis zu 20 GHz einsetzbare 

analoge Signalgenerator R&S 

SMA100B stellt hochreine 

Signale mit niedrigsten Phasenrauschwerten 

bei allen Offsetfrequenzen 

bereit (1 GHz, 

–152 dBc/Hz, 20 kHz Offset). 

Ingenieure müssen daher keine 

Kompromisse mehr zwischen 

Ausgangsleistung und störungsfreiem 

Dynamikbereich (Spurious 

Free Dynamic Range, 

SFDR) eingehen. Der SMA100B 

erzeugt bis zu 38 dBm HF-Ausgangsleistung 

mit einem 6-GHz- 

Gerät und bis zu 32 dBm im 

Mikrowellenbereich mit einem 

20-GHz-Gerät. Oberwellen sind 

im gesamten Frequenzbereich 

extrem niedrig; über 6 GHz liegen 

sie sogar deutlich unter 70 

dBc bei 18 dBm Ausgangsleistung. 

Nichtharmonische Signalanteile 

liegen unter 110 dBc 

bei einem Ausgangssignal von 

1 GHz. 

Reinste Signale für 

hochgenaue Tests 

Zum Testen moderner A/D- und 

D/A-Wandler werden reinste 

Signale mit niedrigstem Phasen- 

und Breitbandrauschen 

benötigt. Der R&S SMA100B 

ist derzeit der einzige analoge 

Signalgenerator, der zusätzlich 

zum hochreinen analogen HF- 

Signal gleichzeitig ein zweites, 

unabhängig einstellbares, 

hochreines und synchronisiertes 

Taktsignal bis zu einer Frequenz 

von 6 GHz zur Verfügung stellen 

kann. Auf diese Weise können 

A/D- Wandler mit einem einzigen 

analogen Signalgenerator 

charakterisiert werden. Durch 

das extrem niedrige Breitbandphasenrauschen 

des Clock-Synthesizer-Ausgangssignals 

(100 

MHz, –175 dBc/Hz, 30 MHz 

Offset) kann das echte Signalzu-Rausch-Verhältnis 

moderner 

A/D-Wandler nachgewiesen 

werden. Zusammen mit dem 

exzellenten Breitbandrauschen 

des HF-Signals ist der neue R&S 

SMA100B somit die perfekte 

Referenz für die Charakterisierung 

hochwertiger A/D-Wandler. 

Der R&S SMA100B ist ebenso 

die perfekte Wahl als Taktquelle 

zur Charakterisierung von D/A- 

Wandlern. Aufgrund des extrem 

niedrigen Phasenrauschens ist 

der resultierende Jitter des Signals 

minimal und beeinflusst 

die Messergebnisse der D/A- 

Wandler nicht. 

Beste Radarsignale 

Der R&S SMA100B ist mit 

einem leistungsstarken Pulsmodulator 

ausgestattet und erzeugt 

Pulse mit kürzesten Anstiegsund 

Abfallzeiten und einem 

Ein-/Ausverhältnis unter 90 dB. 

Durch eine digitale und hochgenaue 

automatische Pegelregelung 

(ALC) werden die absoluten 

Pegel von kurzen Pulsen 

hochgenau und reproduzierbar 

ausgegeben. Die Regelung der 

Pulsamplitude steht ab einer 

Pulsbreite von 100 ns zur Verfügung. 

Diese Eigenschaften erlauben 

Tests an modernen Radarempfängern 

mit unübertroffener 

Genauigkeit in anspruchsvollen 

Pulsszenarien. 

Vor der Gesamtintegration eines 

Radarsystems werden oft hochreine 

Lokaloszillator-Signale 

zur Verifikation der Systemperformance 

benötigt. Der R&S 

SMA100B ist dafür die ideale 

Lösung, da er Signale mit hohem 

Pegel und extrem niedrigem trägernahen 

Phasenrauschen (10 

GHz, –83 dBc/Hz, 10 Hz Offset) 

bereitstellen kann. 

Hochqualitative 

Basisstationen 

Die Selektivität eines Basisstationsempfängers 

wird unter anderem 

daran bemessen, wie gut 

große Störsignale unterdrückt 

werden. Bei der Simulierung von 

Inband- und Außerband-Störsignalen 

mit dem R&S SMA100B 

sorgt die Option Ultra Low Phase 

Noise des Geräts dafür, dass sich 

Phasen- und Breitbandrauschen 

des simulierten Störsignals nur 

minimal auf das Nutzsignal 

auswirken. Nur durch die hervorragende 

Signalqualität des 

R&S SMA100B lässt sich die 

echte Störunterdrückung einer 

Basisstation nachweisen (z.B. 

Breitbandrauschen bei 10 GHz 

unter –160 dBc/Hz bei 30 MHz 

Offset). 

Verschleißfreie 

Eichleitung 

Mit der Option Ultra High 

Output Power kann der R&S 

SMA100B Ausgangspegel bis zu 

38 dBm zur Verfügung stellen. 

Damit werden externe Verstärker 

in automatisierten Testumgebungen 

überflüssig. Durch die 

integrierte verschleißfreie, elektronische 

Eichleitung, die jetzt 

auch in 20-GHz-Geräten standardmäßig 

eingebaut ist, stellt 

Rohde & Schwarz sicher, dass 

auch bei Millionen von Pegelumschaltzyklen 

die Nutzungsdauer 

des Testsystems maximiert wird 

und kein Verschleiß am Gerät 

auftritt. Darüber hinaus werden 

dadurch erstmals extrem 

schnelle Pegeleinstellzeiten in 

einem Mikrowellensignalgenerator 

erreicht. 

Plug & Play 

Der R&S SMA100B ist in das 

R&S Legacy Pro Programm eingebunden 

und ersetzt problemlos 

obsolete Signalgeneratoren von 

Rohde & Schwarz oder anderen 

Herstellern in automatisierten 

Testumgebungen ohne die 

Notwendigkeit, Messsoftware 

zu modifizieren. 

■ telco_ins_291113 Rohde &Schwarz 29.11.2013 1 


Ein rundes 

Programm 

• AT Schnitt Quarze 

• Uhrenquarze 

• TCXO/VCTCXO 

• SAW Filter 

• Clock Oszillatoren 

• Quarzfilter 

www.telcona.de 

info@telcona.de 


Messtechnik 

40-MHz-Real-time-Handheld-Spektrum- 

Analyzer - das Labor in der Hand 

Bild 1: Der SignalShark von Narda STS im Laboreinsatz: mit der sogenannten Schnüffelsonde, einer 

Spezialantenne, auf Fehlersuche in Schaltungen von Komponenten der Kfz-Industrie 

Narda Safety Test Solutions 

GmbH 

info.narda-de@l3t.com 

www.narda-sts.com 

Bereits im Februar dieses Jahres 

hat Narda Safety Test Solutions 

den SignalShark in einer Premiere 

dem Fachpublikum auf 

dem Mobile World Congress 

(MWC) in Barcelona präsentiert. 

Am SignalShark führt kein Weg 

vorbei, wenn es darum geht, versteckte, 

sporadische oder kurzzeitig 

auftretende Störsignale 

in immer dichter genutzten 

Frequenzbändern mobil schnell 

aufzuspüren und sicher zu orten. 

Der extrem leistungsfähigen 

Real-time Handheld Spectrum- 

Analyzer ist mit seinem handlichen 

Format in der Lage, die 

komplexen Mess- und Analyseaufgaben 

von heute sicher und 

zeitsparend auf dem Niveau von 

Laborgeräten zu erfüllen. Er 

kann in Echtzeit zum Beispiel 

ganze Kommunikationskanäle 

auf einmal betrachten, ohne in 

der Frequenz hin und her springen 

zu müssen. Draußen erfasst 

er verlässlich lückenlos Feldsituationen 

an Orten, an denen 

tatsächlich Störungen auftreten. 

Im Labor kann derselbe flexible 

Spectrum Analyzer als erster 

seiner Art auch für aufwendige 

Auswertungen zuverlässig und 

komfortabel weiter genutzt werden, 

ohne dass der Anwender 

ein zusätzliches Gerät einstellen, 

lernen, geschweige denn 

anschaffen muss. 

40 MHz RTBW: 

SignalShark - 

der Signal Analyzer 

Wenn bei heutigen Handheld- 

Analyzern überhaupt Echtzeitmessungen 

unterstützt werden, 

so enden diese meist bei einer 

Echtzeitbandbreite (RTBW 

– Real-time Bandwidth) von 

10 MHz. Der SignalShark bietet 

mit 40 MHz das Vierfache 

an Bandbreite. RTBW bedeutet, 

dass der Receiver innerhalb 

dieser definierten Bandbreite in 

Echtzeit in der Lage ist, auch 

kurze, sporadisch auftretende 

Signale lückenlos zu erfassen, 

ohne dass auch nur ein einziges 

Ereignis verpasst wird. Solche 

„flüchtigen“ Ereignisse sind 

mit herkömmlichen Methoden 

kaum zu entdecken und nehmen 

extrem viel Zeit in Anspruch. 

Innerhalb des 40 MHz breiten 

Echtzeit-Analysefensters sind 

spektrale Ereignisse zeitlich 

lückenlos abgebildet, sodass 

darin kein auch noch so kurzer 

Impuls „durch die Maschen 

schlüpfen“ und vom SignalShark 

unentdeckt bleiben kann. Dies 

wird durch eine POI (Probability 

of Intercept) von 100% bei 

Signalen mit einer Signaldauer 

> 3,125 µs gewährleistet. Das 

bedeutet auch, dass innerhalb 

dieser Bandbreite die IQ-Daten 

der Signale aufgezeichnet und 

analysiert werden können, was 

zum Beispiel eine Breitbanddemodulation 

und Signalidentifikation 

erlaubt. Jetzt sind auch 

diese komplexen Messungen vor 

Ort bzw. in schwierigen Umgebungen 

möglich. 

In der HF-Messtechnik kommt 

es aus Zeit-, Kosten- und Sicherheitsgründen 

heute mehr denn je 

darauf an, eine möglichst hohe 

Echtzeitbandbreite abzubilden. 

Denn aufgrund der wachsenden 

Datenraten bzw. Signaldichten 

in den zur Verfügung stehenden 

Frequenzbändern müssen 

die einzelnen Träger unweigerlich 

eine höhere Bandbreite in 

Anspruch nehmen. Ihre Signale 

werden „agiler“ und können in 

der Frequenz hin und her springen, 

das heißt, bei drohenden 

Interferenzen blitzschnell die 

Frequenz wechseln und damit 

„Fading“ vermeiden. 

Obwohl bereits immer ausgeklügeltere 

Komprimierungsalgorithmen 

entwickelt werden, 

müssen die Dienste also in die 

Breite ausweichen. Dass 10 MHz 

Echtzeitbandbreite heute diesen 

Anforderungen nicht mehr genügen, 

machen aktuelle Mobilfunktechniken 

deutlich: LTE zum 

Beispiel nutzt eine Bandbreite 

von 20 MHz, während 2,4 GHz 

WLAN 40 MHz nutzt, und dies 

sogar gemeinsam mit Bluetooth 

und Mikrowellenherden. 


Messtechnik 

Weshalb moderne 

Dienste höhere 

Bandbreiten nutzen 

Aufgrund neuer Entwicklungen 

in der Kommunikationstechnologie, 

verbunden mit einer 

dras tischen Zunahme an Datenvolumen, 

das per Funk übertragen 

werden muss, herrscht 

auf den belegten Frequenzbändern 

„extrem viel Verkehr“. 

Tendenz steigend! Auslöser 

hierfür sind Errungenschaften 

wie ein wachsendes LTE/5G- 

Mobilfunknetz und das „Internet 

of Things“ (Iot), „Car to Car“- 

(C2C oder C2x) oder „Machine 

to Machine“-Communication 

(M2M) auch das Mobilnetz in 

weiten Teilen nutzen. In Verbindung 

mit immer höheren Datenraten 

führt dies zwangsläufig zu 

höheren Signaldichten und komplexeren 

Modulationsverfahren, 

größeren Signalbandbreiten und 

einer höheren Wahrscheinlichkeit, 

dass untereinander Interferenzen 

auftreten. Besonders für 

ältere Dienste wächst dadurch 

die Gefahr von Übertragungsproblemen. 

Moderne Kommunikationsdienste, 

zum Beispiel 

bei sicherheitsrelevanten 

Anwendungen in automatisierten 

Produktionsprozessen der Kfz- 

Industrie, können sich solche 

Probleme oder gar komplette 

Verbindungsunterbrechungen 

unmöglich leisten. 

Volle Desktop Power 

für unterwegs 

In der Entwicklung geht der 

Trend unaufhaltsam in Richtung 

wireless und mobil. Daher 

sollten auch Messinstrumente, 

die zum Großteil an diesen 

Industrieprozessen beteiligt 

sind, in der Lage sein, dieser 

Strömung zu folgen und Ereignisse 

in realen Umgebungen zu 

erfassen. Das führt zu erheblich 

kürzeren Entwicklungszeiten, 

Stichwort „Time to Market“. Das 

Optimum: alle Anforderungen 

an eine größtmögliche Mobilität 

erfüllen, aber idealerweise, 

ohne später Einbußen bei den 

Auswertungen im Labor in Kauf 

nehmen zu müssen. Durch seine 

exzellente Performance und 

Flexibilität empfiehlt sich der 

SignalShark als erstes Handheld 

überhaupt auch für den vollwertigen 

Einsatz im Labor. Ein einziges 

Gerät verbindet „das Beste 

aus zwei Welten“ mit – jede für 

sich – extrem unterschiedlichen 

Herausforderungen. 

Dem Anwender steht auch 

unterwegs im Feld die volle 

Desktop Power zur Verfügung. 

Draußen überzeugt der Signal- 

Shark in seiner Paradedisziplin 

durch uneingeschränkte Mobilität, 

sein nach MIL-Standards 

geprüftes, robustes Gehäuse 

und eine intuitive Bedienung per 

10.4’’-Touchscreen. Im Labor 

wiederum, wo es auf höchste 

Leistungsfähigkeit ankommt, 

erlauben seine umfangreichen 

Anschlussmöglichkeiten und 

die Kompatibilität zu stationären 

Peripherie-Geräten selbst aufwendige 

Messungen. So muss 

der Labor-Techniker weder auf 

seinen gewohnten großen Monitor 

noch auf Bedienkomfort bei 

der Eingabe oder sonstige Vorzüge 

eines stationären Arbeitsplatzes 

verzichten. Denn der 

SignalShark verfügt über ein 

HDMI-Display-Port sowie die 

Möglichkeit, Maus, Tastatur und 

externe Festplatte anzuschließen. 

Eine besondere Erwähnung verdienen 

in diesem Zusammenhang 

die vier Hochfrequenz- 

Eingänge am Gerät, die sogar per 

Remote-Steuerung umgeschaltet 

werden können. Die vier bringen 

- neben der obligatorischen 

Anschlussmögilchkeit für eine 

automatische Antenne - gleich 

mehrere Vorteile mit sich: Der 

Anwender kann zum Beispiel 

eine omnidirektionale Antenne 

anschließen, die alle Richtungen 

gleichermaßen erfasst 

und gleichzeitig eine Antenne, 

welche eine ganz bestimmte 

Richtung überwacht. Im Labor 

bietet die Möglichkeit, mehrere 

Testleitungen anschließen und 

umschalten zu können, neben 

der Zeitersparnis eine größere 

Zuverlässigkeit und Konstanz 

der Messergebnisse. 

Ein weiteres Beispiel sind sogenannte 

Pre-Compliance-Messungen 

in der Kfz-Industrie. Um 

Zeit und Entwicklungskosten 

zu sparen, können erste EMV- 

Bild 2: Die umfangreichen Anschlussmöglichkeiten und die 

Kompatibilität des SignalShark zu stationären Peripherie-Geräten 

lassen selbst bei aufwändigen Auswertungsarbeiten im Labor 

nichts an Komfort vermissen 

Messungen vorab durchgeführt 

werden, um eine reibungslose 

Endabnahme in EMV-Laboren 

zu gewährleisten. Das funktioniert 

besonders gut mit dem 

SignalShark, da er zum einen 

hervorragend geschirmt ist, und 

daher selbst keine Ergebnisse 

verfälscht. Zudem bringt es hier 

Vorteile, einen möglichst handlichen 

Analyzer zu verwenden. 

Er versetzt den Anwender in 

die Lage, beispielsweise Neuentwicklungen 

zunächst isoliert 

auf dem Labortisch zu testen 

und anschließend mit demselben 

Gerät jene Komponenten während 

der Fahrt eingebaut im Kfz 

durchzumessen, ob sie auch tatsächlich 

im Verbund ordnungsgemäß 

funktionieren. 

Vollautomatische 

Peilung: 

Receiver & „Direction 

Finding“-System 

Ein weiteres Entwicklungsziel 

des SignalShark war die vollautomatisierte 

Peilung von Störern. 

Mit Hilfe seiner automatischen 

DF-Antenne kann ein erfasstes 

Signal sekundenschnell gepeilt 

werden. 

Anpassungsfähig: 

Bestimmen, was er ist 

Die Entwicklung neuer Technologien 

schreitet immer schneller 

voran. War es vor ein paar Jahren 

noch fortschrittlich, dass ein 

Telefon drahtlos kommunizieren 

konnte, sind heute mobile 

Datenkommunikation, WLAN, 

Bluetooth und NFC Standard. 

Wer heute ein Messgerät kauft, 

möchte sichergehen, dass er hiermit 

auch die Technologien von 

morgen messen und meistern 

kann. Hierfür bietet Narda eine 

breite Palette von „Application 

Packages“ an, mit denen sich 

der SignalShark an die jeweiligen 

Anwendungen anpassen 

lässt. Diese Palette wird stetig 

erweitert und bietet so Zukunftssicherheit. 

Fazit 

Es sind die Summe der technischen 

Parameter und Fähigkeiten 

sowie seine Flexibilität, 

die den neu entwickelten 

SignalShark zu dem perfekten 

Real-time-Handheld-Spectrum 

Analyzer und „Direction 

Finding“-System für Einsätze 

im Labor und im Feld qualifizieren. 

Dazu zählen sein Frequenzbereich 

von 9 kHz bis 

8 GHz, die extrem hohe Sweep 

Rate von 40 GHz/s (RBW ≥ 

100 kHz), sowie die in dieser 

Kategorie herausragende Echtzeitbandbreite 

von 40 MHz. So 

definiert der SignalShark den 

Stand der Technik, der mit Blick 

auf künftige Entwicklungen – 5G 

wird kommen – beste Voraussetzungen 

zur lückenlosen Detektion 

und Analyse, Klassifizierung 

und Lokalisierung von HF- 

Signalen schafft. ◄ 


Messtechnik 

Skalierbarer PXI-Mikrowellen-Signalgenerator 

für komplexe Signale 

Keysight Technologies, Inc. 

präsentiert den weltweit ersten 

skalierbaren PXIe-Mikrowellen-Signalgenerator, 

der den 

Frequenzbereich bis 44 GHz 

abdeckt und Modulationsbandbreiten 

bis 1 GHz bietet. Das 

Gerät eignet sich dadurch optimal 

zur Erzeugung komplexer 

Signale für aufkommende 

5G- und andere Breitband- 

Anwendungen, beispielsweise 

DVT-Anwendungen (Design 

Verification Test) in der Luft-/ 

Raumfahrt/Wehrtechnik. 

Der neue PXIe-Signalgenerator 

M9383A kombiniert Keysights 

einzigartige DDS-Technologie 

mit einem Synthesizer-VCO 

und erzielt dadurch ein extrem 

geringes Phasenrauschen. Hinzu 

kommen hervorragende Basisbandspezifikationen, 

wie z.B. 

1% EVM – ein kritischer Parameter 

bei Pre-5G-Signalen mit 

800 MHz Bandbreite. 

Unter Verwendung der Key sight- 

Software Signal Studio oder 

SystemVue können Ingenieure 

jetzt von Keysight validierte Pre- 

5G-Standardsignale (5GTF) und 

5G-Signalkandidaten, wie z.B. 8 

x 100 MHz OFDM Component 

Carriers erzeugen. Die genannten 

Softwarepakete unterstützen 

auch die Erzeugung benutzerdefinierter 

Signale für künftige 

Wireless-, 5G-New-Radio- und 

Luft-/Raumfahrt/Wehrtechnik- 

Anwendungen. Der PXIe-Vektorsignalgenerator 

M9383A 

ist Bestandteil von Keysights 

5G-Referenztestlösung, die 

bereits im Rahmen von 5G-Entwicklungsprojekten 

in den Sub- 

6/28/39-GHz-Bändern eingesetzt 

wird. 

Der neue PXIe-Signalgenerator 

bietet nicht nur Vorteile hinsichtlich 

Kompaktheit und Messgeschwindigkeit, 

sondern ist 

darüber hinaus skalierbar und 

jederzeit aufrüstbar. So können 

beispielsweise vektorielle oder 

analoge Konfigurationen durch 

zusätzliche Kanäle erweitert 

werden. Auch der Frequenzbereich, 

die Bandbreite und andere 

Leistungsmerkmale können 

erweitert bzw. nachgerüstet werden, 

falls künftige Signalstandards 

dies erfordern. Die Eingänge 

für ein externes IQ-Signal 

unterstützen Modulationsbandbreiten 

bis 2 GHz. 

Keysight gibt auf alle seine 

Messgeräte standardmäßig drei 

Jahre Gewährleistung und sorgt 

mit seiner branchenführenden 

Core-Exchange-Strategie für 

schnelle Abwicklung von Kalibrierungen 

und Reparaturen; 

das bedeutet für den Anwender 

maximale Systemverfügbarkeit 

und geringere Messgeräte- 

Lebenszykluskosten. 

5G-Entwickler benötigen aktuelle 

Tools, die es ihnen ermöglichen, 

neue Signalformate, Szenarien 

und Topologien schnell 

und einfach zu erproben. 

■ Keysight Technologies 

Deutschland GmbH 

www.keysight.com 

Signalqualitätsanalysator unterstützt zeitgleich durchgeführte Messungen 

Anritsu hat den Signalqualitätsanalysator 

(SQA) MP1900A BERT auf den 

Markt gebracht, eine vielseitige Lösung 

zum Messen von PCI-Express-Bussen 

der nächsten Generationen 4 und 5 sowie 

der neusten 400-GbE/200-GbE-Ethernet-Netzwerke. 

Mit einem umfassenden 

Schnittstellensupport ist der MP1900A 

eine All-in-One-Lösung für exakte Messungen 

von elektronischen und optischen 

Hochgeschwindigkeits-Endgeräten der 

nächsten Generation sowie von optischen 

Transceivern 

Die leistungsfähigen Bitfehlerraten-Tester 

(BERTs) SQA MP1900A können in der 

frühen Entwicklungsphase eine exakte 

Evaluierung von Hochgeschwindigkeits- 

Schnittstellendesigns vornehmen. Mit 

seiner stark erweiterbaren All-in-One- 

Plattform lässt sich die Leistung von netzwerkseitigen 

Schnittstellen, wie z.B. der 

400, 200 und 100 GbE, aber auch von 

internen PCI-Express-Busschnittstellen 

messen. Dieses trägt dazu bei, die Zeiten 

für die Designevaluierung zu verkürzen 

und Testkosten zu senken. Die Techniker 

können sich auf einen hohen Grad 

an Messsicherheit verlassen, denn der 

SQA MP1900A BERT bietet die beste 

Leistung seiner Klasse. Der integrierte 

Pulsmustergenerator (PPG) verfügt über 

das branchenbeste intrinsische Jitter von 

typischerweise 115 fs rms sowie über eine 

Anstiegs-/Abfallzeit von 12 ps (typisch). 

Der gesamte Spitze-Spitze-Jitter beträgt 

maximal 6 ps (typisch), die Eingangsempfindlichkeit 

des internen Fehlerdetektors 

15 mV (typisch). 

Der SQA MP1900A BERT lässt sich 

auch mit Peripheriegeräten konfigurieren, 

wodurch eine erweiterte Messfunktionalität 

erreicht wird. Eine integrierte 

Lösung befähigt den MP1900A 

im besonderen Maße, 32- und 64-Gbaud- 

PAM4-Signale zu erzeugen, die für 

200/400-GbE-Messungen, BER-Messungen, 

bei der Jitter- und Amplituden- 

Rauschinjektion und beim Hinzufügen 

von Emphasis erforderlich sind, um eine 

vielseitige und zukunftssichere Unterstützung 

entsprechender Standards zu 

gewährleisten. 

Der MP1900A verfügt über eine einfach 

bedienbare, intuitive grafische Benutzeroberfläche 

(GUI), mit der Blockdiagramme 

auf dem großen 12,1-Zoll-Touchpanel- 

Display des Messgeräts angezeigt werden 

können. Fernsteuerbefehle, die jede 

GUI-Funktion abbilden, können auf dem 

Bildschirm dargestellt werden, um so die 

Einstellzeit für automatisierte Messungen 

zu verkürzen. 

■ Anritsu, Corp. 



Tiny Size and High Power 

COUPLERS 

up to 300W from 20-6000 MHz! 

Sie Need müssen to Signale sample hoher high-power Leistung überwachen, signals without haben aber sacrificing nur wenig 

Platz space? zur Verfügung? Mini-Circuits’ Dann ist growing die wachsende selection Palette of bi-directional bidirektionaler and und 

dualdirektionaler dual-directional Stripline-Koppler stripline couplers von Mini spans Circuits für bandwidths Frequenzbereiche from 

von 

VHF/UHF 

VHF/UHF 

up 

bis 

to 

zum 

C-Band, 

C-Band 

all 

die 

with 

Lösung! 

low 

Alle 

insertion 

Modelle 

loss 

verursachen 

and power 

eine 

geringe Durchgangsdämpfung und sind für Leistungen von 150 W und mehr 

handling of 150W or greater. They’re perfect for transmission signal 

ausgelegt. Sie eignen sich perfekt für das Monitoring von Sendesignalen, 

die monitoring, Anzeige antenna der Welligkeit reflection auf monitoring, Antennenleitungen, power amplifiers, den Schutz military von 

Leistungsverstärkern communications and oder more! in militärischen Now you have Kommunikationsanlagen an alternative to existing und 

mehr! options Damit on haben the market, Sie eine off-the-shelf von Leistungsfähigkeit for value prices. und Preis Place her your attraktive order 

Alternative minicircuits.com zu am Markt today bereits for vorhandenen delivery as soon Lösungen. as tomorrow! Diese Koppler sind 

sofort lieferbar, also nutzen Sie alle Vorteile und bestellen Sie noch heute! 

Value Priced 

$ 

11 35 

from ea. (qty.100) 

• Bidirektionale Bi-Directional und and dualdirektionale Dual-Directional Modelle Models 

• Bandbreiten Bandwidths größer as Wide als as eine >1 Decade Dekade 

• Geringe Low Insertion Einfügedämpfung 

Loss 

• Gute Good Impedanzabstimmung 

Return Loss 

• Exzellente Excellent Directivity Richtschärfe 

• Einsetzbar Rated for Temperatures bei Temperaturen up to bis +105°C 

°C 




565Rev-Orig 

DISTRIBUTORS 

565RevOrig_miniHiPowerCouplersAd.indd 1 

6/14/17 3:45 PM

Messtechnik 

Testlösung für bessere Charakterisierung 

breitbandiger Millimeterwellen-Designs 

Bild 1: Der Breitband-Millimeterwellen-Netzwerkanalyzer Keysight 

N5291 ermöglicht es Entwicklern, vertrauensvoll Designs der 

neuen Generation zu charakterisieren 

Keysight präsentierte eine breitbandige 

Millimeterwellen-Netzwerkanalysator-Lösung 

mit 

bislang unerreichter Systemgenauigkeit 

über den gesamten 

Frequenzbereich bis 120 GHz. 

Die neue Millimeterwellen-Testlösung 

Keysight N5290/91A 

liefert Messergebnisse mit 

Metrologielabor-Genauigkeit, 

die es Entwicklern ermöglichen, 

anspruchsvolle Millimeterwellen-Designs 

verlässlich 

zu charakterisieren. Die neue 

Testlösung bietet eine extrem 

hohe Amplituden- und Phasenstabilität 

von

Messtechnik 

Basisbandversion des Vektorsignal- 

Transceivers der zweiten Generation 

• Anwendungs- und benutzerspezifisch 

anpassbarer FPGA 

bereich und bieten integrierte 

Timing- und Triggerfunktionen. 

Das neue Modell bietet 

12-fache Bandbreite 

und einen größeren 

anwenderprogrammierbaren 

FPGA bei 50% 

weniger Platzbedarf 

National Instruments trägt mit 

seinen Systemen für Ingenieure 

und Wissenschaftler zur Bewältigung 

der weltweiten technischen 

Herausforderungen bei. 

Das Unternehmen stellte jetzt 

- speziell für anspruchsvolle 

Transceiver-Tests - die Basisbandversion 

seines Vektorsignal- 

Transceivers (VST) der zweiten 

Generation vor. Das Modul 

PXIe-5820 bietet die 12-fache- 

Bandbreite und einen größeren, 

anwenderprogrammierbaren 

FPGA bei 50% weniger Platzbedarf. 

Es ist der branchenweit 

erste Basisband-Transceiver mit 

einer Bandbreite von 1 GHz für 

komplexe I/Q-Signale, mit dem 

sich anspruchsvolle Testanwendungen 

bei RF-Frontendmodulen 

und -Transceivern, u. a. mit 

Hüllkurvenverfolgung, digitaler 

Vorverzerrung (DPD) und 

5G-Signalen, durchführen lassen. 

Der PXIe-5820 verbindet einen 

Digitizer und einen Arbiträrsignalgenerator 

für I/Q-Breitbandsignale 

mit einem leistungsstarken 

FPGA in einem PXI- 

Express-Modul, das nur zwei 

Steckplätze belegt. Mit einer 

Bandbreite von 1 GHz für komplexe 

I/Q-Signale eignet sich der 

Basisband-Transceiver für eine 

Vielzahl von Anwendungen, wie 

z. B. das Testen von I/Q-Basisbandsignalen 

von Wireless- und 

Mobilfunk-Chipsets, die Hüllkurvenverfolgung 

digital vorverzerrter 

Signale für Leistungsverstärker 

sowie die Erzeugung 

und Analyse von Signalen für 

neue Mobilfunkstandards wie 

5G, 802.11ax und LTE-Advanced 

Pro. 

Produktmerkmale: 

• 1 GHz Echtzeitbandbreite für 

die Erzeugung und Analyse 

komplexer I/Q-Signale 

• Erforderliche Messgenauigkeit 

für das Testen von 802.11ax- 

Geräten mit einer EVM-Leistung 

von -54 dB 

• Differenzielle 2-Kanal-I/Q- 

Messung des Basisbands mit 

4-Vpp-Eingangs- bzw. 2-Vpp- 

Ausgangsspannungshub 

• 10-fache Messgeschwindigkeit 

dank FPGA-basierter 

Messung und optimierter 

Messsoftware 

• Kompakte Größe und nahtlose 

Synchronisierung zwischen 

Basisband- und RF-Transceivern 

für MIMO-Konfigurationen 

(Multiple Input, Multiple 

Output) mit 2x2, 4x4, 8x8 

oder höher im PXI-Formfaktor 

• Niedriges Grundrauschen und 

hoher nutzbarer Dynamikbereich 

(SFDR) 

• Einfache Programmierung 

dank einheitlicher Softwareumgebung 

für RF- und 

Basisband-Transceiver 

Der Basisband-Transceiver ist 

integraler Bestandteil der NI- 

Plattform, die Anwendern das 

Erstellen intelligenterer Prüfsysteme 

ermöglicht. Die Plattform 

umfasst mehr als 600 PXI-Produkte 

– von DC bis hin zu Frequenzen 

im mm-Wellenbereich, 

die durchsatzstarke Datenübertragungen 

über PCI-Express- 

Schnittstellen der 3. Generation 

unterstützen. Darüber hinaus 

ermöglichen sie Synchronisierungen 

im Sub-Nanosekunden- 

Mithilfe der produktivitätssteigernden 

Funktionen der Entwicklungsumgebungen 

Lab- 

VIEW und der Testmanagementsoftware 

TestStand in 

Kombination mit dem dynamischen 

Ecosystem aus Partnern, 

zusätzlicher IP und Applikationsingenieuren 

können Anwender 

ihre Prüfkosten zudem weiter 

senken, Markteinführungszeiten 

verkürzen und ihre Prüfsysteme 

schon jetzt auf die Anforderungen 

von morgen vorbereiten. 

■ National Instruments 

Germany GmbH 

www.ni.com/vst/ 


Wireless 

Umstellung von 4G auf 5G 

Erweiterte RadioVerse- 

Wireless-Technologie 

und Design-Ökosystem 

legen Fundament für 

die Umstellung von 4G 

auf 5G 

Analog Devices 

www.analog.com 

Analog Devices, Inc. kündigte 

das neueste Update seiner Radio- 

Verse-Technologie und des dazugehörigen 

Design-Ökosystems 

an. Für Wireless-Carrier und die 

Hersteller von Telekommunikations-Equipment 

vereinfacht sich 

hierdurch die Entwicklung von 

Funksystemen zur Umstellung 

ihrer Mobilfunk-Basisstationen 

von 4G- auf 5G-Netzwerke. 

Das erweiterte Radio- 

Verse-Portfolio 

von ADI umfasst neue Transceiver-Hardware, 

Softwaretools 

und eine robuste Designumgebung 

für die kleineren, weniger 

Strom verbrauchenden Funk- 

Lösungen, die in den Netzwerken 

der nächsten Generation 

benötigt werden. Das neue Angebot 

ermöglicht die schnelle Evaluierung 

und Entwicklung von 

Funk-Designs für 4G-Kleinzellen 

und massive MIMO-Systeme 

als 5G-Vorstufe, die entscheidende 

Komponenten für die 

Umstellung auf 5G darstellen. 

Dies ermöglicht höhere Datenraten 

und verbessert gleichzeitig 

die Konnektivität und den 

Datendurchsatz in dicht besiedelten 

und durch starken Datenverkehr 

geprägten Bereichen wie 

zum Beispiel Bürogebäuden, 

Sportarenen und öffentlichen 

Verkehrsmitteln. 

Ausgelegt für das 

Funk-Design 

auf der Schaltungs-, Architektur-, 

System- und Softwareebene, 

umfasst das aktualisierte 

RadioVerse-Release auch den 

HF-Transceiver AD9375 als 

neueste Ergänzung der von 

ADI angebotenen Serie hochintegrierter, 

breitbandiger HF- 

Transceiver. Der AD9375 ist der 

erste HF-Transceiver mit chipintegriertem 

DPD-Algorithmus 

(Digital Pre-Distortion). Dieses 

richtungsweisende Design verringert 

die Leistungsaufnahme 

der DPD-Funktion gegenüber 

konkurrierenden Lösungen um 

90%. 

Die Verlagerung des DPD- 

Systems vom FPGA auf den 

Transceiver halbiert die Zahl der 

benötigten seriellen JESD204B- 

Lanes, was eine gravierende 

Senkung des Stromverbrauchs 

mit sich bringt – insbesondere 

angesichts der Tatsache, dass 

die Zahl der Antennen von 2 

auf 128 steigt, um die Anforderungen 

an die Funkkanaldichte 

für massive MIMO-Systeme in 

Pre-5G-Implementierungen zu 

erfüllen. Zu den weiteren Vor- 


C 

SHARP REJECTION 

AVITY FILTERS 

Passbands from 900 to 11400 MHz 

Features 

Sie Need müssen to separate Ihr Signal signal aus einem from Signalgemisch scramble? Mini-Circuits’ 

herausfiltern? FEATURES 

Mini-Circuits´ new ZVBP-series neue Serie cavity von filters hohlraumbasierten are designed Filtern to give ZVBP you 

wurde 

razor 

entwickelt, 

sharp selectivity 

um diese 

and 

Aufgabe 

high 

mit 

stopband 

höchster 

rejection 

Flankensteilheit 

und bester Selektivität bei hoher Stopband-Unterdrückung 

• herausragende Outstanding selectivity Selektivität 

for 

bandwidths as narrow as 1% to keep your signal clean. • hohe High Unterdrückungswirkung 

rejection 

für Bandbreiten bis herab zu 1% auszuführen. So erhalten Sie 

ein These sauberes filters feature Nutzsignal. rugged Diese construction Filter zeichnen and sich robust durch design eine • Arbeitstemperatur Rated for operation -55 from bis +100 -55 °C to +100°C 

widerstandsfähige with protection from Konstruktion accidental und detuning, ein robustes so you Design can put aus • Eingangsleistung Power handling up bis to 1515W 

W 

und them sind to gegen work with versehentliche confidence Verstimmung in almost any geschützt. environment, Daher 

in the lab or in the field. 

Rugged construction 

können Sie unsere neuen Produkte erfolgreich in fast jeder 

• robuste Konstruktion 

Umgebung They’re available einsetzen, off the auch shelf im Labor for immediate und Feld. shipment, so place your order today for delivery as soon as tomorrow! 

Die Need neuen a custom Filter sind filter? sofort We’ve ab Lager got you lieferbar covered. und werden Just send schnellstmöglich your requirements versandt. to Bestellen apps@minicircuits.com Sie daher noch for heute a fast und 

erhalten response. Sie Ihre Lieferung in kürzester Zeit! Sie benötigen ein Filter nach Kundenvorgaben? Auch dann sind Sie bei uns 

richtig. Senden Sie Ihre Vorgaben an apps@minicircuits.com und erhalten Sie eine schnelle Antwort! 


$ 

199 95 

from ea. 

www.minicircuits.com P.O. Box 350166, Brooklyn, NY 11235-0003 (718) 934-4500 sales@minicircuits.com 559 RevOrig 

DISTRIBUTORS 

559RevOrigCavFilt.indd 1 

3/20/17 10:36 AM

Wireless 

zügen gehört ein kompakteres 

Layout der Funkschaltungen, 

was wiederum das Routing und 

das Systemdesign vereinfacht, 

die Größe der Basisstationen 

verringert und Designern die 

Verwendung eines kostengünstigeren, 

weniger komplexen 

FPGA erlaubt. In Kleinzellen 

ermöglichen diese Vorteile mehr 

Frequenzbänder pro Zelle, um 

die Netzwerkkapazität zu steigern 

– bei minimalen Auswirkungen 

auf den Stromverbrauch 

und die Größe des Systems. 

Der Transceiver 

AD9375 

ermöglicht ein einheitliches 

Funkplattform-Design, das 

über einen Bereich von 300 

MHz bis 6 GHz abstimmbar 

ist, ein JESD204B-Interface 

mit 6 GBit/s nutzt und weniger 

als 5 W aufnimmt. Ähnlich 

wie der preisgekrönte AD9371, 

verfügt auch der AD9375 über 

zwei 100-MHz-Empfänger, zwei 

250-MHz-Sender, einen Beobachtungsempfänger 

mit zwei 

Eingängen und einen Sniffer- 

Empfänger mit drei Eingängen. 

Die integrierte DPD-Lösung des 

Transceivers unterstützt 3G- und 

4G-Signale mit einer Momentan- 

Signalbandbreite bis zu 40 MHz. 

Zusätzlich zum AD9375 enthält 

das RadioVerse-Portfolio 

an Transceiver-Hardware 

auch breitbandige Bausteine 

für Basestation-Architekturen 

von Makro- über Pico- bis zu 

Femto-Formaten. Hinzu kommen 

extrem stromsparende, 

schmalbandige Transceiver für 

IoT-Anwendungen, die nach 

großer Reichweite, betriebssicheren 

Netzwerken und langer 

Batterielebensdauer verlangen. 

Beschleunigte 

Entwicklung von 

Funk-Lösungen 

Die RadioVerse-Technologie 

und das zugehörige Ökosystem 

sind dafür konzipiert, den 

Kunden bei der Reduzierung 

der Größe, des Gewichts und 

der Leistungsaufnahme ihrer 

Funk-Lösungen zu helfen und 

gleichzeitig ein Maximum an 

Funk-Performance zu wahren. 

Hierzu wird ein neues Kleinzellen-Referenzdesign 

mit einer 

kompletten, mit dem AD9375 

bestückten JESD204B-to- 

Antenna-Funksignalkette angeboten. 

Dieses hilft den Kunden 

bei der weiteren Vereinfachung 

des Designs und der Verkürzung 

der Markteinführungszeit, während 

gleichzeitig die Entwicklungskosten 

minimiert werden. 

Das in Zusammenarbeit mit dem 

Funklösungs-Anbieter Benetel 

Ltd. entwickelte Referenzdesign 

unterstützt 2x2 20 MHz LTE mit 

250 mW Ausgangsleistung pro 

Antenne und nimmt weniger als 

10 Watt auf – und dies in einem 

Format von nur 88 x 83 mm. 

Die RadioVerse Prototyping-Plattformen 

von ADI ermöglichen auch die 

fortschrittliche Simulation und 

Analyse des Transceivers mit 

MATLAB®- und Simulink®, 

Gerätetreibern und vollständigen 

Evaluierungssystemen mit 

direkter Anbindung an FPGA- 

Entwicklungsplattformen sowie 

Hardware von Drittanbietern für 

einen kurzen Weg vom Konzept 

bis zur Markteinführung. 

Die Designumgebung verkürzt 

die Markteinführungszeit der 

Kunden durch den Zugang zur 

EngineerZone®, der Technical 

Support Community von ADI 

im Internet. Neben Customer- 

Support-Foren finden sich dort 

Anleitungs-Videos, Fachartikel, 

Webcasts und Produkt- 

Highlights. 

Analog Devices wird seine 

RadioVerse-Designumgebung 

weiter ausbauen und hierzu 

Partnerschaften mit führenden 

Anbietern von Leistungsverstärkern 

(PAs) eingehen, darunter 

NXP Semiconductors N.V. und 

Skyworks Solutions, Inc. Den 

Kunden werden dabei Prüfberichte 

des AD9375 DPD mit 

PA-Produkten von unterschiedlichen 

Ausgangsleistungen und 

Frequenzen geboten. Besuchen 

Sie die Website des RadioVerse 

Alliance Network, das in den 

vergangenen 12 Monaten rasch 

auf 20 Unternehmen gewachsen 

ist. Unter anderem gibt es sieben 

neue Referenzdesigns für Drohnen, 

drahtlose Überwachung und 

Software Defined Radio. ◄ 

GPRS/GNSS-Kombimodul mit Bluetooth 4.0 dual mode 

Das GPRS/GNSS- Quad-Band- 

Kombimodul MC60E unterstützt 

Bluetooth 3.0 und Bluetooth 

4.0 BLE. Der Baustein 

ist Pin-kompatibel zum GSM/ 

GNSS-Kombimodul MC60 

von Quectel und in einem kompakten 

Gehäuse mit Abmessungen 

von 18,7 mm × 16,0 

mm × 2,1 mm untergebracht. 

Das GPRS/GNSS-Kombimodul 

MC60E basiert auf der 

MT2503DV/EB-Plattform, 

welche die Chipsätze MT6261 

(GSM/GPRS) und MT3333 

(GNSS) von Mediatek vereint. 

Der im Modul integrierte Low 

Noise Amplifier sorgt - selbst 

bei schwachen Signalen - für 

ausgezeichnete Acquisitionund 

Tracking-Eigenschaften. 

Die Tracking-Empfindlichkeit 

von -167 dBm ermöglicht 

den Einsatz passiver GNSS- 

Antennen. 

Die im Modul integrierte 

„Extended Prediction Orbit“- 

Funktion (EPO) ist vergleichbar 

mit einem globalen offline 

Positionierungssystem 

(Assisted Global Positioning 

System, AGPS) und ermöglicht 

das Herunterladen und 

Aktualisieren von EPO-Daten. 

Basierend auf diesen Daten 

kann mit QuecFastFix Online 

die Zeit bis zur ersten Positionserkennung 

(time to first fix, 

TTFF) aus dem Kaltstart auf 

4,5 s optimiert werden. 

Der Strombedarf des MC60E 

zeichnet sich durch besonders 

niedrigen Peak-, Ruhe-, und 

Durchschnittsverbrauch aus. 

Mit diesen Features ist das 

Kombimodul besonders für 

Anwendungen geeignet, die 

eine energieeffiziente Bluetooth-Funktionalität 

benötigen. 

Darüber hinaus bietet der 

Baustein GNSS für die Satellitennavigation 

und verfügt über 

eine Dual SIM Single Standby- 

Funktion für das GPRS. Damit 

eröffnen sich eine Reihe von 

M2M-Anwendungen wie 

tragbare Geräte, Fahrzeug-, 

Personen- und Tier-Tracking- 

Systeme usw. 

MSC Technologies liefert 

neben Mustern des Quectel- 

Kombimoduls MC60E auch 

Evaluierungs-Boards und 

TE-A Kits. 

■ MSC Technologies GmbH 

info@msc-technologies.eu 

www.msc-technologies.eu 


Elektromechanik 

MICRO CRYSTAL SWITZERLAND 

Innovative Halterung mit hochwertiger, 

robuster Mechnik 

„Zusätzliche Hände“ für die 

Techniker bietet Clampman, die 

neue Halterung von Meilhaus. 

Die meisten Techniker, Ingenieure 

und Entwickler kennen die 

Situation: Bei der Messung an 

einer Platine oder Baugruppe 

würde man sich mindestens zwei 

zusätzliche Hände wünschen. Die 

Baugruppe selbst muss sicher und 

zuverlässig gehalten werden. Ein 

oder mehrere Tastspitzen müssen 

präzise platziert und unter 

Umständen mehrere Minuten 

oder länger „zitterfrei“ anvisiert 

werden – gerade bei SMD durchaus 

eine schwierige Ausgabe. 

Schließlich sollen gleichzeitig 

am Messgerät die nötigen Einstellungen 

vorgenommen oder 

während der Messung angepasst 

werden. Für solche Fälle 

stellt Meilhaus Electronic den 

ClampMan vor. Die Grundversion 

besteht aus einem robusten, 

hydraulischen Stativ auf einem 

schweren, standfesten Fuß. 

Daran befestigt ist die sehr flexibel 

einstellbare, solide Halterung 

für die Platine oder Baugruppe. 

Diese Halterung ist so 

ausgeführt und drehbar, dass 

man die Baugruppe wenn nötig 

sowohl von der Ober- als auch 

der Unterseite gut erreichen kann 

und auch Baugruppen unter Versorgungsspannung 

eingespannt 

werden können. 

Auf dieser Halterung wiederum 

werden ein oder mehrere hydraulische 

Arme befestigt, welche die 

Tastspitzen oder Sonden halten. 

Der Vorteil dieser Arme ist die 

präzise, hydraulische Ausführung, 

die einerseits ganz freie 

Bewegungen in alle Richtungen 

erlaubt und andererseits mit 

nur einer Stellschraube in der 

gewünschten Position bequem, 

sicher und „wackelfrei“ fixiert 

wird. Somit eignet sich der 

ClampMan zum Beispiel auch 

für den Entwickler oder Servicetechniker, 

der auf einer Baugruppe 

nicht nur misst sondern 

auch lötet. In vielen Bereichen, 

insbesondere auch bei HF-Messungen, 

ist eine sichere Positionierung 

und Fixierung der Messsonden 

möglich. Zudem kann ein 

Messaufbau wenn gewünscht 

auch über mehrere Tage unverändert 

erhalten bleiben, und 

verschiedene Prüflinge können 

immer wieder auf genau dieselbe 

Position geführt werden. So ist 

sichergestellt, dass Messungen 

nicht durch eine andere Position 

des Prüflings verfälscht werden. 

Und ganz nach Bedarf können 

zusätzliche Arme und Halterungen 

für Tastköpfe ergänzt 

werden. 

Der ClampMan ist ab sofort bei 

Meilhaus Electronic erhältlich, 

zum Beispiel im Web-Shop 

www.meilhaus.de. 

■ Meilhaus Electronic GmbH 

www.meilhaus.com 

AUTORISIERTER 

DISTRIBUTOR 

RV-8063-C7 

Real-Time 

Clock Module 

with SPI Bus 

Automotive qualified, 

according to 

AEC-Q200 Rev. C, 

Size: 3.2 x 1.5 x 0.80 mm, 

Temperature range: 

-40°C to + 85°C, 

100% leadfree, 

RoHS-compliant 

www.microcrystal.com 

Neues Koaxialkabel bietet entscheidende Vorteile 

Weitere Vorteile: 

Aircom Premium ist der 

innovative Nachfolger des 

bekannten Aircom Plus. Es 

handelt sich um ein ultradämpfungsarmes 

Kabel mit 

einer oberen Grenzfrequenz 

von 12 GHz. Die Dämpfungswerte 

sprechen dabei für sich: 

75 dB/100 m @ 12 GHz. 

• bewährte Qualität durch 

strenge Qualitätskontrollen 

• sehr gute Schirmung 

• exzellente Flexibilität und 

Langzeitstabilität 

• Verbinder aller Normen 

• sehr gutes Preis/Leisungs- 

Verhältnis 

Die SSB-Electronic GmbH 

ist erfolgreich mit dem Zertifikat 

zur neuen international 

gültigen Qualitätssnorm ISO 

9001:2015 ausgezeichnet worden. 

Der TÜV Süd bestätigte, 

dass die internen Prozesse 

den internationalen Standards 

entsprechen. So ist geprüft 

und sichergestellt, dass nur 

hochwertigste Produkte und 

Dienstleistungen geliefert bzw. 

erbracht werden. Das Unternehmen 

ist damit hervorragend 

für kontinuierlich angelegtes 

Wachstum in internationalen 

Märkten gerüstet. 

■ SSB-Electronic GmbH 

www.ssb.de 

MICRO CRYSTAL SWITZERLAND 

Nutzen Sie die Beratungskompetenz 

von unserem autorisierten Distributor 

WDI AG. 

+49 4103 1800-0 

microcrystal@wdi.ag 

www.wdi.ag/microcrystal 


53

Design 

Thales UK nutzt AWR-Software beim GaN-MMIC/Packaging- 

Design für das EU-MAGNUS Programm 

Bild 1: Layout des MMICs für den ersten Gießereibodenlauf. Verstärker wurden außerhalb des Chips 

kombiniert 

AWR Group, NI 

www.awrcorp.com 

Thales UK ist eines von sechs 

Unternehmen aus fünf europäischen 

Ländern, die in das MAG- 

NUS-Programm, ein europäisches 

Defense Agency Projekt 

einbezogen wurden. Das Ziel 

dieses Projektes ist es, europäische 

Anwendungstechnologien 

für Gallium-Nitrid (GaN) und 

Silicon (SiC) zu entwickeln. 

Die Technologien sollen in 

modernsten Radaranlagen, der 

Kommunikation und in elektromagnetischen 

Systemen für 

die elektronische Kriegsführung 

eingesetzt werden, und 

zwar im elektromagnetischen 

Spektrum von 2-18 Gigahertz. 

Thales UK war für das Design 

von 10-W-GaN- MMICs verantwortlich, 

basierend auf dem 

0,25-µm-Foundry-Prozess von 

United Monolithic Semiconductors. 

Parallel zu dieser Aktivität 

wurden auch Arbeiten im 

Bereich der Verpackungsgestaltung 

und der thermischen Analyse 

durchgeführt. Sobald die 

MMICs realisiert und verpackt 

worden waren, wurden sie dazu 

verwendet, ein Demonstrationssystem 

aufzubauen, das Thales 

UK dann verwendete, um einen 

30-W-MMIC-Leistungsblock 

zu designen. Dafür waren zwei 

Foundry-Läufe vorgesehen. 

Tabelle 1 zeigt die Spezifikationen 

des MMICs. 

Die Ziele für dieses Design 

waren: Ein Frequenzbereich von 

6 - 18 GHz, 10 dB Verstärkung 

und 10 W Ausgangsleistung. Es 

wurde entschieden eine nichtuniforme 

verteilte Topologie für 

den Verstärker zu verwenden, die 

ideal für Breitbandbetrieb geeignet 

ist, da sie in sich selbst stabil 

arbeitet. Das Ziel war, zwei 

verteilte Verstärker auf einem 

Chip zwischen einem Paar von 

Splittern/Combinern anzuordnen. 

Beim ersten Foundry-Lauf 

wurden die Verstärker außerhalb 

des Chips kombiniert, beim 

zweiten Foundry-Lauf erfolgte 

die Zusammenschaltung auf 

dem Chip. 

Die Lösung 

Die MMIC-Designs erfolgten 

unter Verwendung von Ni AWR 

Design Environment, spezi- 

Tabelle 1: Spezifikationen des MMIC 

Bild 2: Passive Strukturen, simuliert in AXIEM 


Design 

ell mit der Microwave Office 

Schaltungsdesign-Software. 

Die passiven Strukturen wurden 

im AXIEM 3D Planar EM- 

Simulator simuliert und das 

Package schließlich in Analyst, 

einem nach der Finite Elemente 

Methode arbeitenden EM-Simulator 

untersucht. 

Das Layout des MMICs für den 

ersten Foundry-Lauf, bei dem 

die Verstärker erst außerhalb 

des Chips kombiniert wurden, 

zeigt Bild 1. Die Drain- und die 

Gateanschlüsse, mit den Kondensatoren 

in Serie zu jedem 

FET, sind zu erkennen. Es gibt 

auch einen Shunt-Widerstand, 

der die FETs mit der benötigten 

Vorspannung versorgt. Das Team 

musste allerdings eine eigene 

Hochleistungs-Induktivität 

entwickelt, was mit Hilfe von 

NI WAR Design Environment 

erfolgte. 

Bild 2 zeigt die passiven Strukturen 

(Hochstrom-Drossel, 

Drain-Struktur, Lange-Koppler), 

simuliert in AXIEM. Aus 

Bild 3 sind die Kleinsignal-Onwafer-Ergebnisse 

zu ersehen, 

die beim ersten Lauf für S21 

und S22 erreicht wurden. Die 

magenta-farbene Linie entspricht 

der simulierten Verstärkung, die 

etwas größer als10 dB ist. Es gab 

eine hervorragende Übereinstimmung 

zwischen den gemessenen 

und den simulierten Ergebnissen. 

Das galt auch für die Ausgangsleistung 

und die PAE, wie 

Bild 4 deutlich zeigt. Ungefähr 

5 W Output lieferte jeder einzelne 

Verstärker, bei leichten 

Abfall am oberen Bereichsende 

18 GHz. Der Wirkungsgrad lag 

im ganzen Band über 20 Prozent. 

Die Tabelle zeigt die Ergebnisse 

für alle Chips:. 

Bild 3: On-wafer-Ergebnisse, die beim ersten Foundry-Lauf für S21 und S22 erzielt wurden 

Bild 4: Simulationsresultate für Ausgangsleistung und PAE 

Der erste Foundry-Lauf 

erbrachte folgende 

Ergebnisse: 

Durchschnittliche Verstärkung 

> 10.5 dB 

Verstärkungsschwankungen 

über der Frequenz: 

±0.75 dB 

Schwankungen bei S21 

< 1 dB 

Bild 5: Layout des MMICs für den zweiten Foundry-Lauf 


Design 

Rückflussdämpfung am Eingang 

> 12 dB 

Rückflussdämpfung am Ausgang 

> 8.5 dB 

Stabiler k-Faktor >1 

Ausgangsleistung, 

unsymmetrisch 

~37 dBm 

Verbreitung < 0.5 dB 

Bild 6: Simulierte Resultate für den Lange-Signalkoppler 

Flacher, gesättigter Ausgangsleistungsverlauf 

über der Frequenz, 

Welligkeit

Design 

Drei Stecker ... 

Screw-Variante 

Handscrew-Variante 

Bild 10: Resultate des in Ni AWR Design Environment designten 

Wilkinson-Leistungsteilers 

Push-Pull-Variante 

... eine Buchse. 

Bild 11: Gemessene Leistung im Bereich von 6-18 GHz 

Hier einige Daten: 

• Eingangs-Rückflussdämpfung 

>15 dB 

• S22 kleiner als -20 dB 

• Entkopplung > 17 dB 

• Verstärkung 33 - 40 dB 

• Return Loss: 10 dB 

• Ausgangsleistung: 30 W, 

gemessen zwischen 6 und 18 

Gigahertz, wie Bild 11 zeigt. 

Warum Ni-AWR Design 

Environment 

Entscheidend für den Erfolg 

dieses Projekts waren die 

extrem genauen Modelle der 

Ni-WAR-Design-Umgebung. 

Die Möglichkeit, beim Design 

nahtlos zwischen der Microwave 

Office Design-Umgebung, 

der AXIEM EM-Simulation 

der passiven Elemente 

und der Analyst EM-Simulation 

des Packages hin und her 

zu wechseln, erleichterte den 

schnellen Ablauf des Projekts 

beträchtlich. ◄ 

Über Thales UK 

Thales UK ist einer der 

weltweit führenden Pioniere 

in den Bereichen 

Luft- und Raumfahrt, Verteidigung, 

Transportwesen, 

Sicherheit und Raumfahrttechnik. 

Das Unternehmen 

stellt weltweit führende 

Technologie für den zivilen 

und den Verteidigungsbereich 

her. 

Coax 

Serie 4.3-10 

Kompakte IP68 HF-Steckverbinderserie 

für Mobilfunk-Anwendungen 

48% Platzeinsparung gegenüber Serie 7-16 durch 

kompakte Bauform 

herausragende Intermodulations-Eigenschaften 

hervorragende elektrische Leistung: 

700 W bei 1 GHz; 500 W bei 2 GHz 

drei Steckervarianten, eine universelle Buchse 

www.telegaertner.com/go/43-10 

Telegärtner Lerchenstr. 35 Telefon: +49 (0)7157/125-0 

hf-praxis 9/2017 57 Karl Gärtner GmbH D-71144 Steinenbronn E-Mail: info@telegaertner.com 57

Praxis 

Mit der elektronischen Sicherung eFuse-Tastköpfe 

für bis zu 30 A Kurzschlussstrom sichern 

Bild 1: Anwendung eines Hochfrequenz-Tastkopfes auf einer 

Flachbaugruppe (Gleichspannung wird zugeführt, HF-Abstrahlung 

wird gemessen) 

Bild 2: Brandspuren eines Kurzschlusses nach Verrutschen der 

Probe. In vielen Fällen wird die teure Probe dabei zerstört 

Ein gerne unterschätztes Risiko 

bei On-Wafer Messungen, speziell 

von Leistungshalbleitern, 

ist das Verrutschen des Tastkopfes 

(Probe). Dadurch kann 

es unbeabsichtigt zu einem 

hohen Gleichstrom kommen, 

der sowohl das Messobjekt 

als auch die Probe zerstören 

kann [1]. Oder es kommt zu 

einer unzuverlässigen Kontaktierung, 

was als Folge meist 

verfälschte Messergebnisse 

nach sich zieht. Grundsätzlich 

kann es nicht nur beim täglichen 

Experimentieren mit 

empfindlichen Bauteilen und 

Baugruppen, sondern sogar 

in Fertigungstestanlagen und 

automatisierten Messplätzen, 

zu hohen Schäden durch Erzeugung 

eines Kurzschlusses oder 

eines unkontrollierten Stromanstiegs 

kommen. 

Hochwertige Gleichstrommessspitzen 

und Hochfrequenz-(HF-) 

Tastköpfe werden auch zunehmend 

bei der Entwicklung von 

Leiterplatten mit Chip-on-Board 

Technologie oder HF-Bausteinen 

im Gehäuse verwendet. Sind 

die Halbleiterbausteine einmal 

eingelötet, ist ein Entfernen 

des Bausteins zur Analyse mit 

einem hohen Risiko verbunden, 

da beim Auslöten durch hohen 

Temperaturstress zusätzlicher 

Schaden entstehen kann, was 

wiederum zu falschen Analyseergebnissen 

führen kann. 

Bei geschicktem Leiterplattendesign 

mit koplanaren 

Mikrostreifenleitungen und 

0Ω-Brückenwiderständen reicht 

jedoch das Auslöten eines 

0Ω-Brückenwiderstandes aus, 

um einen Tastkopf zerstörungsfrei 

auf den HF-Anschluss des 

aktiven Bausteins zu setzen. 

Der kontaktierte Tastkopf mit 

50-Ω-Wellenwiderstand und Verbindung 

zum 50-Ω-Messgerät 

stellt damit gleichzeitig den HF- 

Abschluss dar. Ein Beispiel für 

eine solche Messung zeigt Bild 3. 

Auf der zu testenden Leiterplatte 

befindet sich ein Verstärkerbaustein, 

dessen Verstärkungsfaktor 

mit zwei Tastköpfen und einem 

NWA (Netzwerkanalysator) 

gemessen wird. Der notwendige 

Gleichstrom wird mit einem Bias- 

Tee zugeführt. Die elektronische 

Sicherung (genannt eFuse, Markenname 

der Agil-Elektronik 

GmbH [2]) befindet sich in dieser 

Schaltung auf dem Netzwerkanalysator. 

Zunächst wird die 

primäre Versorgungsspannung in 

die eFuse eingespeist, anschließend 

wird das Bias-Tee vor der 

HF-Probe mit dem Ausgang der 

eFuse verbunden. 

Der maximale zulässige Gleichstrom 

kann in der eFuse passend 

zur Anwendung eingestellt werden. 

Überschreitet der Strom in 

der Probe diesen Maximalwert 

während der Messung irgendwann, 

reagiert die Sicherung und 

regelt den Strom innerhalb von 

etwa 300 ns ab. Diese extrem 

schnelle Abschaltung sorgt für 

eine so schnelle Reduktion der 

elektrischen Energiemenge beim 

Auftreten des Kurzschlusses, 

dass die Zerstörung der Probe 

Sachnummer Maximale DC Spannung Maximaler DC Strom Typische Anschaltzeit Abmessungen (Breite-Tiefe-Höhe) 

eFuse 2-100-10 100 V 10 A

Praxis 

Autor 

Bild 3: eFuse 3-080-30 im Praxiseinsatz mit der manuellen Probe- 

Station für Leiterplatten MaPS [2] 

bzw. der Leiterbahn in den meisten 

Fällen verhindert werden 

kann. Nach dem Abschalten 

geht der Gleichstromanschluss in 

den hochohmigen Zustand über, 

und es wird keine nennenswerte 

Leistung in der eFuse in Wärme 

umgewandelt. 

Zur Integration in automatisierten 

Messplätzen dient eine 

RS232-Schnittstelle, mit deren 

Hilfe alle Funktionen der eFuse 

ferngesteuert werden können. 

Dazu können Gerätestatus und 

aktueller Strom ausgelesen 

werden. 

Den aktuellen Anwendungstrends 

folgend war für viele 

Tests die seit Jahren im Markt 

befindliche eFuse 2 mit einem 

maximal handhabbaren Gleichstrom 

von 10 A nicht mehr ausreichend. 

Deshalb ergänzt seit 

rund einem Jahr die eFuse 3-080- 

30 die Anwendungspalette für 

Ströme bis 30 A. Mit der maximalen 

Gleichspannung von 80 V 

wird damit eine Gleichleistung 

von 2400 Watt gegen Kurzschluss 

geschützt. Dies ist bei 

der sehr kompakten Bauform 

dieses Gerätes eine bemerkenswert 

hohe Leistung. 

Neben dem beschriebenen 

Haupteinsatzgebiet in Forschung 

und Entwicklung können diese 

Geräte auch als Zusatzgeräte für 

Stromversorgungen zur Kontrolle 

und besonders schnellen 

Absicherung von Betriebsströmen 

Einsatz finden, wenn die 

bestehende Abschaltgeschwindigkeit 

nicht ausreicht. Besteht 

beispielsweise bei älteren Geräten 

aller Gerätetypen die Angst 

vor Überströmen durch Alterung 

oder Defekt, kann mit der 

eFuse eine einfache und effiziente 

Zusatzabsicherung geleistet 

werden. 

Die HF-Spezialisten der vertreibenden 

bsw. TestSystems 

Dr. Maximilian Tschernitz hat jahrelang in der Entwicklung 

von HF-Schaltungen gearbeitet. Er ist heute als Hochfrequenz- 

Spezialist im Vertrieb der bsw TestSystems & Consulting AG 

tätig. Kontakt: 07031-410089-28, info@bsw-ag.co 

& Consulting AG haben in den 

letzten Jahren einige Erfahrung 

mit der eFuse gesammelt. Ein 

eigentlich nicht witziges Detail 

am Rande hierbei ist, dass einer 

der Kunden mit den meisten 

im Einsatz befindlichen eFuses 

ursprünglich eine klar ablehnende 

Haltung dem Gerät gegenüber 

hatte. Erst als das eigentlich 

sicher auszuschließende Ereignis 

bei einer zeitkritischen Entwicklung 

doch passierte, besann 

man sich des Produkts und hat 

heute eine zweistellige Anzahl 

an allen Messplätzen als Standard 

im Einsatz. 

Verwendete Literatur 

[1] M. Ibrahim Khalil *, Armin 

Liero **, Andreas von Müller 

** und Thomas Hoffmann ***: 

Current Switch-Off Solution to 

Bild 4: die eFuse 3-080-30 für 0 - 80 V Gleichspannung und 0 - 30 A Gleichstrom [2] 

Protect RF Power Transistors 

during Measurements; Microwave 

Journal, July-5, 2007. 

*) Ferdinand-Braun-Institut 

für Höchstfrequenztechnik 

(FBH), Gustav-Kirchhoff-Str. 

4, D-12489 Berlin, Germany 

**) Agil-Elektronik GmbH, Am 

Borsigturm 40, D-13507 Berlin, 

Germany 

***) Ing.-Büro Elekon, Am 

Steinbergpark 32, D-13437 Berlin, 

Germany 

[2] MAPS Probe Station: kommerziell 

verfügbarer Probe Station 

Baukasten; bsw TestSystems 

& Consulting AG, www. 

bsw-ag.com 

[3] AGIL-Elektronik GmbH; 

Wittestr. 49, D-13509 Berlin, 

www.agil-elektronik.de ◄ 


Praxis 

Neue Einsatzmöglichkeiten für Radar - 

die Physik bleibt die gleiche 

dem Duplexer sowie der Anzeigeeinheit 

verbunden. Eine weitere Verbindung zum 

Empfänger erlaubt ein gezieltes Freischalten 

des Antenneneingangs zum Schutz der 

Eingangsstufen und eine Zeitsteuerung der 

Verstärkung. 

Seit seiner Erfindung im späten 19. Jahrhundert 

hat man Radar erheblich weiterentwickelt. 

Heute zeigt sich diese Technik 

in enormer Vielfalt und deckt eine breite 

Palette von Anwendungen ab. Sie reichen 

von einfachen, preisgünstigen Dauerstrich- 

Radargeräten (CW), mit denen die Polizei 

Temposünder jagt, bis zu komplizierten 

Phasenarrays in bodengestützten, schiffsgestützten 

und luftgestützten Radarsystemen. 

Ein typisches Phasenarray (auch als 

aktiv elektronisch gesteuertes Array, AESA, 

bezeichnet) besteht aus hunderten oder gar 

tausenden Transceiver-Modulen, die heute 

als hochentwickelte Halbleitergeräte realisiert 

sind. 

Mit der Weiterentwicklung hin zu höheren 

Frequenzen und größeren Bandbreiten kommen 

nun neue Anwendungen in Sicht, die 

man sich bisher nicht vorstellen konnte. Eine 

Bildgebung, die mit Mikrowellen großer 

Bandbreite arbeitet und im Gegensatz zu 

Röntgenstrahlen Gewebe nicht ionisiert, 

liefert andere Einblicke im Vergleich zu 

anderen Bildgebungsverfahren. Dies ermöglicht 

vielversprechende Anwendungen 

beispielsweise in der Medizin. Radargestützte 

Gestenerkennung mit einer Auflösung 

bis hinunter in den Submillimeterbereich 

eröffnet Anwendern neue Wege der 

Gerätebedienung1. Radar ermöglicht fahrerloses 

Fahren und die Ausstattung von 

Drohnen mit Systemen zur Ortung und 

Kollisionsvermeidung. Das THz-Band mit 

seinen einzigartigen Eigenschaften bezüglich 

chemischer und biologischer Materie 

inspiriert sowohl wissenschaftliche als 

auch nicht-wissenschaftliche Gruppen zu 

neuen Anwendungen bei der Bildgebung 

und bei der Sensorik. In einer Zeit, in der 

die Radartechnik sich neue Anwendungsbereiche 

erobert, werfen wir zunächst einen 

Blick auf die physikalischen Grundlagen 

der Radartechnik. 

Funktionsprinzip 

Mit Radar kann man physikalische Informationen 

über ein oder mehrere Ziele ermitteln: 

Ort, Geschwindigkeit, Bewegungsrichtung, 

Form, Identität oder schlicht Vorhandensein. 

Ein Primärradar erreicht dies durch 

Empfang und Verarbeitung reflektierter 

elektromagnetischer Wellen, ein Sekundärradar 

aus einer Antwort, die das Zielobjekt 

zurücksendet. Die meisten Radargeräte senden 

ein gepulstes HF- oder Mikrowellensignal 

in Richtung des fraglichen Ziels und 

empfangen die Reflexionen mit der gleichen 

Antenne. 

Bild 1 zeigt das Blockschaltbild eines Pulsradarsystems, 

das seine grundsätzliche Wirkungsweise 

verdeutlicht. Die wichtigste 

Baugruppe ist der Hauptzeitgeber oder 

PRF-Generator (PRF, Pulse Repetition 

Frequency). Er spielt die entscheidende 

Rolle bei der Synchronisierung aller Baugruppen 

und ist mit dem Pulsmodulator, 

Die Radargleichung 

Die Radargleichung beschreibt die wichtigsten 

Leistungsparameter eines Radargeräts 

und liefert eine Grundlage für das 

Verständnis der Messungen, die im Interesse 

der optimalen Leistung durchgeführt 

werden. Diese Gleichung kann auf verschiedene 

Weise formuliert werden. Gleichung 1 

zeigt eine Form der Radargleichung, welche 

die maximale Reichweite eines Radars in 

Metern angibt. Zum besseren Verständnis 

der Gleichung und der vorgenommenen 

Annahmen wird es dem Leser angeraten, 

die Ableitung der Formel nachzuvollziehen. 

Hierbei ist: 

R = maximale Distanz in Metern 

PT = Sendeleistung in Watt 

GT = Gewinn der Sendeantenne 

GR = Gewinn der Empfangsantenne 

[### auch G?] 

λ = Wellenlänge des Radarsignals 

in Metern 

σ = Streuquerschnitt des Ziels 

(RCS radar cross secion) in 

Quadratmetern 

Giovanni D’Amore 

Keysight Technologies 


Bild 1: Prinzipschaltbild eines Pulsradarsystems. 



Praxis 

abschreckt. Durchforstet man die einschlägige Fachliteratur 

oder das Internet findet man viele Stellen zum Thema Smith- 

Diagramm, oft sind für das Verständnis Mathematikkenntnisse 

eines Hochschulstudiums Voraussetzung, eine grundlegende 

Einführung zur Handhabung sucht man vergeblich. 

Diese Lücke will dieses Buch schließen. Eine praxisnahe Einführung 

in den Aufbau und die Handhabung des Diagrammes, allgemeine 

Mathematikkenntnisse die zu einer elektrotechnischen 

Ausbildung gehören, reichen dabei völlig aus. Wie man sich 

dann auf dem Parkett der gekrümmten Linien bewegt, entweder 

mit Papier und Bleistift, mit komfortabler Software oder 

einem modernen Vektoranalyzer bleibt dem Leser überlassen 

– alles ist möglich.. 

Smith-Diagramm 

Einführung und 

Praxisleitfaden 

Joachim Müller, 

21 x 28 cm, 117 Seiten, 

zahlr. Abb. und Diagramme 

ISBN 978-3-88976-155-2, 

beam-Verlag 2009, 29,80 € 

Art.-Nr.: 118082 

Das Smith-Diagramm, in den 30er- Jahren des vorigen Jahrhundert 

von Philiph Smith entwickelt, ist bis heute das wichtigste 

Instrument zur bildlichen Darstellung der Anpassung in 

HF-Systemen. 

Mehr noch, es ist das Werkzeug schlecht hin um die Vorgänge 

an HF-Systemen überhaupt zu durchschauen. Jeder der schon 

versucht hat, Anpassung zwischen verschieden Komponenten 

herzustellen, z.B. zwischen Senderendstufe und Antenne, war 

bestimmt schon geneigt, nach dem was sich vor seinen Augen 

abgespielt hat, an Voodoozauber zu glauben. 

Mit dem Smith-Diagramm im Werkzeugkoffer lässt sich so 

mancher Zauber enthüllen. 

Allerdings ist das Smith-Diagramm auf den ersten Blick ein 

undurchdringlicher Dschungel an gekrümmten Linien der eher 


• Der Weg zum Smith-Diagramm – Schritt für 

Schritt 

Komplexe Zahlen, Reflexion bei Einzelimpulsen und 

kontinuierlichen Sinussignalen, Reflexionsfaktor, 

Anpassfaktor, Rückflußdämpfung, VSWR, 

Kreisdiagramme 

• Das Reflexionsdiagramm – Grundlage für das 

Smith-Diagramm 

• Die Verwandtschaft des Smith-Diagramms 

Schmidt-Buschbeck-Diagramm, Carterdiagramm 

• Praxis mit dem Smith-Diagramm 

Kompensation von Blindanteilen, Ortslinie über 

Frequenz, Betrachtung von Leitungen, die Leitung als 

Transformator, elektrisch kurze bzw. elektrisch lange 

Leitung 

• Die S-Parameter und das Smith-Diagramm 

• Das Leitwert-Smith-Diagramm 

Darstellung von Leitwerten im Smith-Diagramm, 

Parallelschaltung von Bauelementen 

• Grundelemente unter der Lupe 

Ortslinien von Induktivitäten und Kapazitäten, das 

Bauelement Leitung – Stubs 

Anpassung mit dem L-Glied 

• Hilfsmittel für die Arbeit mit dem Smith-Diagramm 

Software: Smith-Chart, WinSmith, RFSim99 

Messtechnik: FA-Vektorieller Antennenanalysator, 

miniVNA, Analyser nach N2PK 




Praxis 

k 

T 

B n 

F n 

S/N 

= Boltzmann-Konstante 

= Raumtemperatur in Kelvin 

= Rauschbandbreite des 

Empfängers in Hertz 

= Rauschzahl 

= Mindestanforderung für das 

Signal-Rauschverhältnis 

Die Herleitung beginnt mit der Analyse 

eines einfachen sphärischen Scatter-Ausbreitungsmodells 

eines isotropischen Strahlers 

oder einer punktförmigen Antenne. Radarsysteme 

arbeiten aber gemeinhin nicht mit 

Rundantennen, sondern mit Richtantennen, 

welche die abgestrahlte Energie gebündelt 

auf ein Ziel richten. Der Antennengewinn 

einer Radarantenne ist definiert als Quotient 

der Leistung der gerichteten Abstrahlung 

im Verhältnis zu der abgestrahlten Leistung 

eines idealen Rundstrahlers. In der 

Gleichung erscheint der jeweilige Gewinn 

der Sende- und der Empfangsantenne separat. 

Verwendet man für Sende- und Empfangsrichtung 

die gleiche Antenne, kann 

man der Einfachkeit halber beide Werte als 

gleich annehmen. 

Wenn der Radarstrahl das Ziel trifft, wird 

er in verschiedene Richtungen reflektiert. 

Ein Bruchteil der abgestrahlten Leistung 

des Radarsignals wird auch zum Radarsystem 

zurückgeworfen. Wie groß dieser 

Bruchteil ist, hängt vom Streuquerschnitt 

(Radar Cross Section, RCS) des Ziels ab. 

Der Streuquerschnitt wird in einer Flächeneinheit 

angegeben (z.B. in Quadratmetern). 

Er ist ein Maß der Größe des Ziels, so wie 

das Radarsystem es sieht. 

Ein Teil des in Richtung der Antenne zurückgestrahlten 

Signals wird von dieser aufgefangen. 

Der Empfangspegel hängt von der Leistungsdichte 

des zurückkommenden Signals 

und der wirksamen Fläche der Antenne ab. 

Der hauptsächlich begrenzende Faktor beim 

Empfänger ist das Rauschen und daraus 

resultierend das Signal-Rauschverhältnis. 

Die theoretische Untergrenze der 

Rauschleistung am Eingang des Radarempfängers 

wird als „Johnson-Rauschen“ oder 

thermisches Rauschen bezeichnet. Dieses 

Rauschen stammt aus der zufälligen Bewegung 

der Elektronen, es ist proportional zur 

Temperatur. Das tatsächliche Rauschen am 

Ausgang des Empfängers ist immer größer 

als das thermische Rauschen. Das liegt 

daran, dass im Empfänger zusätzliches 

Rauschen entsteht. Dieses Rauschen wird 

in Gleichung 1 so berücksichtigt, dass das 

Johnson-Rauschen mit einem Rauschfaktor 

multipliziert wird (und das Ergebnis mit der 

Verstärkung des Empfängers). 

Gleichung 1 beschreibt die maximale Reichweite 

unseres Radarsystems basierend auf 

der Sendeleistung, dem Antennengewinn, 

dem Streuquerschnitt des Ziels, der Rauschzahl 

des Systems sowie dem minimalen 

Signal-Rauschverhältnis. Das ist ein vereinfachtes 

Modell der Systemleistung, in 

Wirklichkeit liegen die Verhältnisse noch 

etwas komplizierter. Die Systemleistung 

wird von etlichen weiteren Faktoren beeinflusst, 

auch von einigen Modifikationen der 

Annahmen, die bei der Aufstellung dieser 

Gleichung gemacht wurden. Zwei weitere 

Aspekte, die berücksichtigt werden sollten, 

sind Dämpfung und Pulsintegration, die bei 

der Signalverarbeitung zum Tragen kommen. 

Dämpfung findet sich sowohl im Sende- als 

auch im Empfangspfad. 

Bei einem klassischen gepulsten Radarsystem 

kann man annehmen, dass von einem 

bestimmten Ziel mehrere Impulse empfangen 

werden, und zwar in mehreren Positionen 

der Radarantenne. Das liegt daran, 

dass der Öffnungswinkel der Antenne größer 

ist als 0 und der Radarstrahl einige Zeit 

auf dem Objekt verweilt. Daher werden von 

jedem Zielobjekt mehrere Echos empfangen, 

die man überlagern kann, um so die 

Leistung der Radaranlage zu verbessern. 

Diese Überlagerung ist nicht ideal, daher 

beschreibt man den Effizienzgewinn durch 

den Empfang mehrerer Echos über die folgende 

Gleichung. 

Hierbei ist: 

Ei(n) 

LT 

LR 

= Effizienzfaktor durch die 

Überlagerung 

= Dämpfung im Sendepfad 

= Dämpfung im Empfangspfad 

Bei Radarsystemen mit mehreren Antennen 

wächst die Reichweite proportional mit 

deren Zahl (wenn man davon ausgeht, dass 

jede Antenne die gleiche Leistung bringt). 

Die Radargleichung verstehen 

Die empfangene Leistung am Eingang des 

Radarempfängers ist proportional zu Sendeleistung, 

Antennengewinn und Streuquerschnitt 

(also dem Maß, in dem das 

Ziel das Radarsignal reflektiert). Vielleicht 

noch wichtiger ist die Proportionalität zur 

vierten Potenz der Entfernung zum Ziel. 

Bedenkt man den hohen Leistungsverlust, 

den der Weg zum und vom Ziel mit sich 

bringt, erscheint eine möglichst hohe Sendeleistung 

wünschenswert. Auf der anderen 

Seite bringen hohe Sendeleistungen eigene 

Probleme mit sich, etwa die Notwendigkeit 

der Wärmeabfuhr, Gefahr des Spannungsdurchbruchs, 

dynamischer Leistungsbedarf, 

Größe und Kosten des Systems. 

Der zweite Teil dieses Artikels stellt die Charakteristik 

des Radarsystems vor, beschreibt 

verschiedene Kompressionstechniken und 

erläutert, wie man ein gepulstes Radarsystem 

misst. 

Literatur: 

https://atap.google.com/soli/ 

http://literature.cdn.keysight.com/litweb/ 

pdf/5992-1386EN.pdf?id=2715324 


CUSTOM 

VCO’s and Synthesizers 

You Define It. We’ll Design It. 

Ersatzlösungen für auslaufende Teile. Kunden-Designs im Handumdrehen. 

Replacement Solutions for End-of-Life Parts. Custom Designs as Easy as 1-2-3. 

Ob Whether Sie ein you Ersatzbauteil need replacement benötigen parts oder neue or you Anforderungen have a new an requirement Ihre VCOs for oder VCOs Synthesizer or synthesizers, stellen, 

Mini-Circuits 

Mini-Circuits 

wird 

is here 

Sie kompetent 

to support 

unterstützen. 

you. Our engineers 

Unsere Ingenieure 

will work with 

arbeiten 

you 

mit 

to find 

Ihnen 

a 

zusammen, 

solution from 

um 

our 

die ideale Lösung für Sie in unserer umfassenden Bibliothek existierender Designs zu finden oder das 

spezielle 

extensive 

von 

library 

Ihnen 

of 

gewünschte 

existing designs 

Design zu 

or 

entwickeln 

develop a 

– 

custom 

und zwar 

design 

in kürzester 

to meet 

Zeit! 

your 

Sie erreichen 

needs, as 

uns 

easy 

über 

apps@minicircuits.com, as 1-2-3! Reach out und to apps@minicircuits.com wir antworten schnellstmöglicht! today, Das and ist see es, why warum so so many viele customers Kunden Mini-Circuits trust 

als Mini-Circuits bewährteste as Quelle the industry’s der Industrie solid für source. Informationen, Design-Lösungen und Bauteile vertrauen! 

• VCOs • VCOs von 3 from bis 7000 3 to 7000 MHz MHz 

• Synthesizer • Synthesizers von 56 from bis 7800 56 to MHz 7800 MHz 

• Tausende von Modellen auf Lager 

• Thousands of Models in Stock 

• Im Industriebereich führende Design-Kompetenz 

• Industry-leading design capability 

• Zuverlässige Versorgung über die ganze Systemlaufzeit 

• Reliable supply through the life of your system! 


www.minicircuits.com P.O. Box 350166, Brooklyn, NY 11235-0003 (718) 934-4500 sales@minicircuits.com 

554 Rev A 

DISTRIBUTORS 

554 rev A.indd 1 11/17/16 4:03 PM

Software 

Höchst-Performance-Mischer mit NI AWR 

Software entwickelt 

Bild 1: Markis T3-Mischer 

Die Firma Marki Microwave bietet 

eine in den letzten 20 Jahren 

sehr gut ausgebaute Serie von 

im Industriebereich führenden 

High-Performance-Mischern an, 

die Frequenzen bis 65 GHz verarbeiten 

können. Markis Ziel ist 

es, Technologien zu entwickeln, 

die es Designern und Herstellern 

aus der HF- und Mikrowellen-Industrie 

ermöglichen, 

noch schneller und einfacher zu 

entwickeln und zu produzieren 

und dabei störende Komplexität 

sowie einengende Performance-Barrieren 

zu überwinden. 

Dabei helfen Marki Microwave 

die über Jahrzehnte hinweg 

gesammelten Erfahrungen in der 

Entwicklung hochleistungsfähiger 

Mikrowellenkomponenten. 

Design-Team sich auf die Verbesserung 

des Design-Prozesses 

ihrer High-Performance-Produkte 

zu konzentrieren. Denn 

diese waren bisher nur in Handarbeit 

herstellbar, sodass sie sich 

für den Massen- bzw. High- 

Volume-Markt nicht eigneten. 

Die Mischer-Haupt-Serie T3 

(Bild 1) stellt Marki Microwaves 

Flaggschiff dar und enthält - 

nach Herstellerangaben - die 

anspruchsvollsten Mischer, die 

überhaupt lieferbar sind. Diese 

Mischer sind für Applikationen 

vorgesehen, in denen Intermodulations-Produkte 

z.B. dritter Ordnung 

(IP3) oder das Kompressionsverhalten 

(1-dB Compression) 

erhebliche Begrenzungen 

für die System-Performance 

darstellen. Werden die Oszillatoren 

über einen Treiber, wie 

den integrierten LO-Verstärker 

in T3A-Bausteinen, mit einem 

rechteckförmigen LO-Signal 

angesteuert, dann erreichen sie 

höchstmögliche Werte für IP3, 

1-dB-Compression und Nebensignal-Unterdrückung, 

insbesondere 

bei Frequenzen über 

10 GHz. Die Herausforderung 

bestand letztlich darin, MMIC 

T3s so zu entwickeln, dass sie 

in großen Mengen hergestellt 

und somit in den Massenmarkt 

eingebracht werden konnten. 

Der Weg zur Lösung 

Es gab mehrere Hürden und 

Anstrengungen bei diesem 

Unternehmen, aber dank der 

verwendeten Software Microwave 

Office konnten die De- 

Die Design-Herausforderung 

Die MMIC-Mischer, die es zu 

entwickeln galt, wurden durch 

Simulation mit der Software NI 

AWR Design Environment, speziell 

hierbei Microwave Office 

für den Schaltungsentwurf und 

AWR Connected ANSYS HFSS 

für die EMV-Simulation, nahezu 

perfekt vorausdefiniert. 

AWR Group, NI 

www.awrcorp.com 

Nachdem das Unternehmen 

seine Serie von einfachen Doppelbalance-Mischern 

auf den 

Markt gebracht hatte, begann 

Christopher Marki mit seinem 

Bild 2: IIP3 für den MT3-0113H mit 20 dBm LO-Pegel, a) simuliert. 

b) gemessen 


Software 

Bild 3: Übertragungseffizienz 

(Conversion Efficiency) für 

eine ZF von 100 MHz bei 

Downconversion, a) simuliert, 

b) gemessen 

signer ihr Konzept innerhalb des 

zweiten Quartals 2016 bereits 

im ersten Anlauf durchführen 

und abschließen. „Die schließlich 

gebauten Mischer-Exemplare 

arbeiteten hervorragen und 

erwiesen sich als sehr ähnlich zu 

den Voraussagen der Simulation. 

Sie waren nun dafür geeignet, 

im Sommer auf den Markt 

gebracht zu werden. Dann, eines 

Morgens, hatte das Design Team 

eine weitere Idee und entschloss 

sich, das Ergebnis in Microwave 

Office noch etwas zu verbessern. 

Mit einer spontanen Simulation 

konnte die nichtlineare Inband- 

Performance nochmals um 2 bis 

4 dB verbessert werden. Diese 

zusätzliche Performance bedeutete, 

dass die Designer die Linearität 

ohne Abstriche bei anderen 

Kennwerten verdoppelt hatten. 

Damit erreichten die Marki- 

Mischer, mit ihren üblichen IP3- 

Werten von normalerweise 28 

dBm, zur Produkten einen IP3 

von 31 dBm im gesamten Einsatzbereich. 

Während des Entwicklungsprozesses 

fragte sich insgeheim 

wohl jeder Designer manchmal, 

ob man der Software trauen oder 

nicht? Und auch Christopher 

Marki kam zuweilen ins Grübeln 

und fragte sich, ob er das 

Engineering nicht beenden und 

an den Markt gehen sollte. Da 

er aber fest auf die von Microwave 

Office gelieferte Lösung 

vertraute, stärkte dies auch dem 

Design-Team den Rücken bei 

der Anfertigung eines neuen 

Maskensets, das nicht unerheblich 

zu den Entwicklungskosten 

beitrug. Es zeigte sich jedoch 

sehr schnell: Das neue Design 

arbeitete perfekt! Die Screenshots 

in Bild 2 und 3 zeigen die 

Leistungsfähigkeit der originalen 

Generation 1 im Vergleich zur 

neuüberarbeiteten Generation 

2. Der höhere IP3 ist dabei der 

Schlüsselparameter. ◄ 


Praxis 

Hochfrequenz- 

Transistorpraxis 

Schaltungstechnik, Einsatzprinzipien, Typen und 

Applikationen 

Frank Sichla, 17,5 x 25,5 cm, 278 Seiten, 

zahlr. Abb. und Tabellen ISBN 978-3-88976-153-8, 

beam-Verlag 2008, 24,- € 

Art.-Nr.:118070 

Obwohl heute integrierte Schaltungen die Elektronik 

dominieren, haben diskrete Transistoren besonders im 

HF-Bereich noch immer hohe Bedeutung, denn es gibt 

einfach zu viele Problemstellungen, für die einzig und 

allein sie die optimale Lösung darstellen. 

Diskrete Transistoren sind keineswegs „out“, sondern 

machen nach wie vor Fortschritte. Mit neusten Technologien 

werden immer höhere Frequenzen erschlossen 

sowie erstaunlich geringe Rauschfaktoren erzielt. 

Dieses Buch beschreibt die Anwendung der Bipolar- und 

Feldeffekttransistoren im HF-Bereich, indem es die 

Schaltungstechnik praxisorientiert erläutert und mit 

einer Fülle von ausgewählten Applikationsschaltungen 

für Einsteiger als auch erfahrene Praktiker illustriert. 


• Bipolartransistoren 

• Die „Bipo“-Grundschaltungen 

• Die beliebtesten Schaltungstricks 

• „Bipo“-Leistungsverstärker 

• FETs im Überblick 

• FET-Grundschaltungen 

• SFETs, MESFETs und Dualgate-MOSFETs 

• Die Welt der Power-MOSFETs 

• Rund um die Kühlung 

• Transistorschaltungen richtig aufbauen 

• Kleinsignal-Verstärkerschaltungen 

• HF-Leistungsverstärker 

• Oszillatorschaltungen 

• Senderschaltungen 

• Mess- und Prüftechnik 

Unser gesamtes Buchprogramm finden Sie unter www.beam-verlag.de 

oder bestellen Sie über info@beam-verlag.de 


Quarze & Oszillatoren 

Neue MEMS-Oszillator-Familie 

Die jüngste MEMS-Oszillator-Familie von 

IQD wurde für Anwendungen entwickelt, 

die nach AEC-Q100 qualifizierte, Kfztaugliche 

Produkte erfordern. Die Reihe 

setzt sich aus vier Modellen zusammen, 

die Variationen bei Gehäuseform, Versorgungsspannung 

und Frequenzbereich 

abdecken. Sie sind sämtlich ab Werk programmierbar, 

wodurch sehr kurze Lieferzeiten 

sowohl für Design-in-Stückzahlen 

als auch für die volle Produktion gewährleistet 

werden. 

Die Modelle IQMS-116AUTO und IQMS- 

117AUTO sind beide in Kunststoffgehäusen 

SOT23-5 untergebracht, bei denen die 

Lötverbindungen sichtbar sind und deshalb 

in vollem Maße inspiziert werden können. 

Dabei weist der IQMS-116AUTO einen 

Frequenzbereich von 1 bis 110 MHz auf, 

der IQMS-117AUTO hingegen einen 

Bereich von 115,2 bis 137 MHz. 

Für Kunden, die SMT-Kunststoffgehäuse 

bevorzugen, stehen die Modelle IQMS- 

114AUTO und IQMS-115AUTO in fünf 

verschiedenen Standardgrößen zur Verfügung, 

nämlich 2 x 1,6, 2,5 x 2, 3,2 x 2,5, 

5 x 3,2 sowie 7 x 5 mm. Dabei hat der 

IQMS-114AUTO einen Frequenzbereich 

von 1 bis 110 MHz, während der IQMS- 

115AUTO mit einem Bereich zwischen 

115,2 und 137 MHz lieferbar ist. 

Dieses neue Angebot eignet sich besonders 

für Anwendungen wie Infotainment- 

Systeme, Geräte zur Kollisionserkennung, 

die fahrzeuginterne Vernetzung sowie die 

Regelung des Antriebsstrangs in der Kraftfahrzeugindustrie 

oder dann, wenn Applikationen 

Oszillatoren benötigen, die unter 

extremen Temperaturen arbeiten. 

Alle Modelle sind für den Standard- 

Temperaturbereich im Auto von -40 bis 

+125 °C ausgelegt, können aber auch 

für den Betrieb über den industriellen 

Standard-Temperaturbereich von -40 

bis +105 °C oder für Anwendungen mit 

extremen Temperaturen von -55 bis +125 

°C spezifiziert werden. Für den Einsatz 

im industriellen Bereich ist der IQMS- 

116AUTO auch mit einem Betriebstemperaturbereich 

von -40 bis +85 °C erhältlich. 

Die Frequenzstabilität ist wahlweise 

bis herunter auf ±20 ppm bei den Modellen 

IQMS-114AUTO, IQMS-115AUTO 

und IQMS-116AUTO sowie auf ±25 ppm 

beim IQMS-117AUTO über sämtliche 

zur Wahl stehenden Betriebstemperaturen 

spezifizierbar. 

Fünf Spannungsoptionen sind verfügbar: 

1,8, 2,5, 2,8, 3 und 3,3 V, wobei der 

Stromverbrauch ohne Last bis auf 4,5 mA 

absinkt. Sämtliche Modelle haben einen 

CMOS-Ausgang; bei 15 pF Last ist mit 

einer Anstiegs- und Abfallzeit von 2,5 

bis 3 ns in Verbindung mit einem Tastverhältnis 

von 45/55% zu rechnen. Wahlweise 

gibt es eine Enable/Disable-Funktion 

an Pad 3. 

Die neue Familie von automobiltauglichen 

MEMS-Oszillatoren ergänzt das bereits 

vorhandene Angebot an Quarzkristallen & 

Oszillatoren für Kraftfahrzeuge von IQD. 

Weitere Informationen stehen unter www. 

iqdfrequencyproducts.de zur Verfügung. 

■ IQD Frequency Products Ltd 

www.iqdfrequencyproducts.de 

Quarz-Serie für vielfältige 

Wireless-Anwendungen 

Jauch führt seit neustem eine Quarz-Serie 

im Programm, die besonders für Wireless- 

Anwendungen (WA) geeignet ist. Die JXS- 

WA-Quarze eignen sich aufgrund ihrer 

hohen Frequenzstabilität und ihres sehr 

niedrigen Resonanzwiderstandes besonders 

für IoT-Anwendungen. Sie werden in 14 

für Wireless-Anwendungen üblichen Frequenzen 

angeboten. Typische Frequenzen 

wie zum Beispiel 24, 26, 32, 37,4, 38.4 

oder 40 MHz werden häufig von RF ASICs 

für Wireless-Anwendungen, wie Bluetooth 

low Energy (BLE), Bluetooth Smart, Zigbee, 

ISM, LoRa, LPWAN, usw. verwendet. 

Des Weiteren eignet sich diese besondere 

Quarz-Serie auch für Anwendungen in der 

Telekommunikation oder in Wearables, in 

tragbaren kleinen Computersystemen. Diese 

JXS-WA-Quarze sind in den Standardgehäusen 

2016, 2520 und 3225 erhältlich. 

■ Jauch Quartz GmbH 

www.jauch.de 

32,768-kHz-Low-ESR-Quarz 

verbessert Oszillator-Performance 

Die Micro Crystal AG bietet nun den populären 

32,768-kHz-Quarz auch mit tiefem 

ESR an. Die tiefe Impedanz erhöht die 

Sicherheitsmarge und erlaubt erweiterten 

Einsatz, verglichen mit einem Standartquarz. 

Nun hat man die Möglichkeit die gewünschten 

Eigenschaften zu optimieren. 

Die 32,768-kHz-Quarze von Micro Crystal 

sind in tausenden von Anwendungen 

weltweit im Einsatz und weisen eine hohe 

Zuverlässigkeit aus. Man findet sie in: 

• Wearables und Fitnessarmbändern 

• IoT, Smart Pens 

• industriellen Anwendungen und Systemon-Chip 

• medizinischen Geräten 

• für Automotive qualifizierten Ausführungen, 

dort optimal für Notrufeinheiten, 

drahtlose Start- und Schließsysteme. 

Hier der Link zu den verschiedenen Quarz- 

Familien: www.microcrystal.com/index.php/ 

products/quarz-crystal-32768. 

■ Micro Crystal AG 

www.microcrystal.com 


Quarze & Oszillatoren 

Neue Präzisions-Referenztaktgeber 

sperrigen Quarzoszillatoren mit 

begrenzten Frequenzoptionen 

oder „stromverbrauchenden“ 

internen Oszillatorschaltungen 

einer MCU, die in der Regel 

keine hohe Genauigkeit bieten 

und gleichzeitig I/O-Pins verbrauchen. 

Hier die wesentlichen Features: 

• geringe Stromaufnahme von 

2,5 µA (100 kHz, SiT1569) 

bzw. 5,5 µA (100 kHz, 

SiT1576) 

• industrieller Temperaturbereich 

(-40 bis +85 °C) 

• präziser Takt verbessert Batterielebensdauer 

(±5 ppm 

SiT1576 bzw. ±50 ppm 

SiT1569) 

• exzellentes Jitter-Verhalten: 

2,2 ns RMS Period Jitter 

(100 kHz, SiT1576) bzw. 4 

ns (100 kHz, SiT1569) 

• höchste Zuverlässigkeit und 

Ausfallsicherheit, MTBF 

1 Mrd. h 

■ Endrich Bauelemente 

Vertriebs GmbH 

www.endrich.com 

Die Endrich Bauelemente GmbH 

hat die neuen SiT1569-Oszillatoren 

und den SiT1576, einen 

Super-TCXO, von SiTime in 

ihr Sortiment aufgenommen. 

Diese Timing-Lösungen für Frequenzen 

im Bereich von 1 Hz bis 

2 MHz (SiT1576) bzw 1 Hz bis 

462 kHz (SiT1569) werden im 

einem 1,5 x 0,8 x 0,6 mm messenden 

CSP (Chip-Scale-Paket) 

produziert und ermöglichen 

es, batteriebetriebene IoT-Sensoren 

bis zu zehn Jahre lang zu 

betreiben. 

Durch die Verwendung der revolutionären 

TempFlat-MEMSund 

Mixed-Signal-Technologie 

bieten diese Oszillatoren eine 

extreme Zeitmessgenauigkeit 

und damit eine außerordentliche 

Möglichkeit, Leistung 

einzusparen. 

Die ultrazuverlässigen Low-Jitter-Referenztaktgeber 

SiT1576 

und SiT1569 sind so konzipiert, 

dass sie Mikrocontroller 

(MCUs) und analoge Frontend- 

Module in einer Vielzahl von 

tragbaren Applikationen sowie 

in IoT-Anwendungen takten. 

Diese MEMS-Timing-Lösungen 

ermöglichen eine bislang unerreichte 

Größenreduzierung und 

Verbesserung der Batterielebensdauer 

durch den Austausch von 

Uhrenquarz misst nur 2 x 1,2 x 0,6 mm 

Der neue Quarz KX-327RF für 

die Frequenz von 32,768 kHz 

ist ein AEC-Q200 qualifiziertes 

Bauteil und mit seinem 

erweiterten Temperaturbereich 

von -40 bis +125 °C 

bestens für die Automobilbranche 

geeignet. Er ist 

derzeit für eine Lastkapazität 

vom12,5 pF verfügbar. Geyer 

erweitert mit diesem Bauteil 

sein Quarzangebot für den 

Automobilbereich. Das Bauteil 

ist ebenso ideal für den 

Einsatz in Realtime-Clock- 

Anwendungen im Bereich 

E-Mobility wie für IoT-Industrieanwendungen. 

Dieser neue 

Quarz ist RoHS-konform und 

bleifrei lötbar. 

■ Geyer-Electronic 

info@geyer-electronic.de 

www.geyer-electronic.de 

Temperaturstabile Uhrenquarz-Serie 

Die Endrich Bauelemente GmbH bietet 

erste Muster der neuen Uhrenquarz-Serie 

CM315G von Citizen Finedevice an. Der 

Frequenzverlauf dieser neuen kHz-Quarze 

folgt als Funktion dem Temperaturverlauf 

dritter Ordnung, ähnlich wie bei MHz- 

Quarzen mit AT-Schnitt. Der Winkel, in 

dem das Quarzplättchen aus dem Basismaterial 

geschnitten wird, hat einen dominierenden 

Einfluss auf die Frequenzabweichung 

des Quarzes über die Temperatur. 

Mit dieser Innovation eines speziellen 

XY-Schnittes erzielt Citizen Finedevice 

eine Verbesserung der Temperaturstabilität 

um den Faktor 2 bis 3 gegenüber herkömmlichen 

kHz-Versionen. Erste Tests 

zeigen Stabilitätswerte von ±20 ppm bei 

Temperaturen zwischen -10 und +60 °C, 

von ±40 ppm bei -20 bis +70 °C, von -30 

bis +50 ppm bei -40 bis +25 °C und von 

+30 bis -85 ppm bei Temperaturen von 

25 bis +85 °C. Würde beispielsweise ein 

herkömmlicher Quarz ein Jahr lang bei 

-20 °C betrieben werden, ergäbe sich ein 

Zeitfehler von ca. 35 min, während er bei 

der neuen Version nur bei ca. 15 min läge. 

Die Quarze der neuen Serie CM315G eignen 

sich insbesondere für Applikationen 

im Bereich des Smartmeterings und der 

drahtlosen Kommunikation. Sie kommen 

überall dort zum Einsatz, wo eine genaue 

Zeitsynchronisation erforderlich ist, um 

Batterieleistung zu sparen. Die Serienproduktion 

ist für das zweite Quartal 2018 

vorgesehen. 

■ Endrich Bauelemente Vertriebs GmbH 

endrich@endrich.com 

www.endrich.com 


Bauelemente 

Energieeffizientester, driftfreier 

Operationsverstärker 

können“, erläuterte Ross Yu, 

Marketingmanager für Dust 

Networks. „Durch seinen ultrageringen 

Stromverbrauch und 

seine hohe Genauigkeit ist dieser 

Operationsverstärker ein perfekter 

Begleiter für SmartMesh- 

Funknetzwerke von Dust Networks. 

Jetzt können hochgenaue 

Messungen an Stellen erfolgen, 

an denen dies bisher nicht möglich 

war.“ 

Ein Anwendungsbeispiel ist 

das Referenzboard für drahtlose 

Strommessung, DC2369A, 

das den Operationsverstärker 

LTC2063, das SmartMesh-IP- 

Modul LTP5901-IPM und weitere 

Micropower-Komponenten 

zu einer galvanisch getrennten 

Plattformen für Strommessungen 

kombiniert, die durch kleine Batterien 

gespeist wird und mit einer 

Batterieladung jahrelang läuft. 

Analog Devices, Inc. 

http://lt.linear.com 


Analog Devices, Inc. präsentierte 

mit dem LTC2063 einen driftfreien 

Operationsverstärker, der 

sich bei einer Betriebsspannung 

von 1,8 V mit einem Stromverbrauch 

von nur 1,3 µA typ. (2 µA 

max.) begnügt. Dieser Micropower-Operationsverstärker 

zeichnet 

sich durch kompromisslose 

Spezifikationen aus, u.a. durch 

eine maximale Eingangs-Offsetspannung 

von nur 5 µV bei 

25 °C und eine maximale Temperaturdrift 

von nur 0,06 µV/K 

im Bereich von -40 bis +125 °C. 

Der maximale Eingangs-Biasstrom 

beträgt nur 15 pA bei 25 

°C bzw. 100 pA über den Temperaturbereich 

von -40 bis +125 

°C. Diese hervorragenden Eingangsspezifikationen 

erlauben 

die Verwendung hochohmiger 

Gegenkopplungswiderstände. 

Dadurch bleibt der Stromverbrauch 

gering, ohne dass die 

Genauigkeit leidet – auch bei 

höheren Temperaturen. 

Rail-to-rail-Eingänge und -Ausgänge 

vereinfachen den Betrieb 

an einer unipolaren Spannungsquelle 

und vergrößern den 

Dynamikbereich. Der Operationsverstärker 

enthält ein EMI- 

Filter mit einer Dämpfung von 

114 dB bei 1,8 GHz. Durch 

das geringe 1/f-Rauschen, wie 

es für die driftfreie Architektur 

typisch ist, eignet sich der 

LTC2063 bestens zur Verstärkung 

und Aufbereitung niederfrequenter 

Sensorsignale in 

industriellen und automobilen 

Hochtemperatursystemen sowie 

für mobile und Funksensornetzwerk-Anwendungen. 

Der LTC2063 ist im SOT-23- 

oder SC70-Gehäuse erhältlich. 

Die SC70-Version bietet einen 

Shutdown-Modus, der den Ruhestrom 

auf nur noch 90 nA reduziert. 

Das ermöglicht gepulste 

Sensoranwendungen mit ultrageringem 

Stromverbrauch während 

der inaktiven Perioden. Beispielsweise 

begnügt sich ein im 

Datenblatt beschriebener, mit 

kleinem Tastverhältnis arbeitender 

Sauerstoffsensor mit einem 

durchschnittlichen Stromverbrauch 

von nur 200 nA. „Der 

LTC2063 ermöglicht eine völlig 

neue Klasse von Präzisions- 

Messlösungen, die an beliebiger 

Stelle platziert werden 

Leistungsmerkmale: 

• sehr geringer Betriebsstrom: 

max. 2 µA 

• Offsetspannung: max. 5 µV 

• Offsetspannungsdrift: max. 

0,02 µV/K 

• Eingangs-Biasstrom: typ. 3 

pA, max. 30 pA (-40 bis +85 

°C), max. 100 pA (-40 bis 

+125 °C) 

• integriertes EMI-Filter 

(114 dB Dämpfung bei 1,8 

GHz) 

• Shutdown-Stromaufnahme: 

typ. 90 nA, max. 170 nA 

• Rail-to-Rail-Ein- und Ausgänge 

• Betriebsspannungsbereich: 

1,7 bis 5,25 V 

• AVOL: typ. 140 dB 

• geringer Ladungsverlust beim 

Hochfahren in gepulsten 

Anwendungen 

• spezifizierte Temperaturbereiche: 

-40 bis +85 °C & -40 

bis +125 °C 

• sechspoliges SC70- oder fünfpoliges 

TSOT-23-Gehäuse ◄ 


Bauelemente 

350-mA-Synchron-DC/DC-Abwärtsregler 

Anwendungen vorgeschriebenen 

EMV-Grenzwerte nach 

CISPR25, Class 5. Die kurze 

Mindest-On-Zeit von nur 45 ns 

ermöglicht es, bei einer konstanten 

Schaltfrequenz von 2 MHz, 

eine Eingangsspannung von 16 

V auf eine Ausgangsspannung 

ab 1,5 V umzusetzen. Durch die 

Kombination aus dem nur 2 mm 

x 2 mm großen DFN-Gehäuse 

oder dem thermisch optimierten, 

10-poligen MSOP-Gehäuse 

und der hohen Schaltfrequenz, 

die die Verwendung sehr kleiner 

externer Induktivitäten und 

Kondensatoren erlaubt, ist der 

LT8606 eine äußerst kompakte 

und thermisch effiziente Lösung. 

Analog Devices, Inc. 

http://lt.linear.com 


Analog Devices, Inc., die kürzlich 

Linear Technology Corporation 

übernommen hat, präsentierte 

jetzt den LT8606, einen 

350-mA-Synchron-Abwärts- 

Schaltregler für Eingangsspannungen 

bis 42 V. Durch seine 

einzigartige Synchrongleichrichter-Topologie 

erreicht der 

Regler bei - 2 MHz Schaltfrequenz 

- einen Wirkungsgrad von 

92%. Die hohe Schaltfrequenz 

ermöglicht es, störempfindliche 

Frequenzbänder wie z. B. AM- 

Rundfunk zu vermeiden und 

Leistungsmerkmale 

• Weiter Eingangsspannungsbereich: 3,0 V bis 42 V 

• Ultra-geringer Ruhestrom im Burst Mode®: 

•

Bauelemente 

Präzisions- 

Dämpfungsglieder für 

Millimeterwellen 

Für Frequenzen von DC bis 

50 GHz einsetzbar ist das neue 

koaxiale Präzisions-Dämpfungsglied 

HSWA2-63DR+ 

von Mini-Circuits. Es besitzt 

50 Ohm Impedanz und dämpft 

Eingangsleistungen bis 1 W um 

3, 6, 10 oder 20 dB. Der Attenuator 

besitzt 2,4-mm-Anschlüsse 

male/female. Das SWR liegt bei 

typisch 1,2. Eine hohe Präzision 

und eine thermisch sowie 

mechanisch robuste Ausführung 

auf Basis von rostfreiem Stahl 

zeichnen diesen Attenuator aus. 

Das Gehäuse ist 22,12 mm lang 

und hat einen maximalen Durchmesser 

von 9,14 mm. Vielfältige 

Anwendungsmöglichkeiten finden 

sich in den Bereichen Anpassung, 

Anzeige, automatische 

Testaufbauten, Militär und Leistungsmessung. 

Weitere technische Daten 

• Arbeitstemperaturbereich 

-55 bis +100 °C 

• Lagertemperaturbereich 

-55 bis +100 °C 

• SWR bis/ab 26,5 GHz 

typ. 1,1/1,2, max. 1,35/1,7 

SMT-Bandfilter für 

1160...1400 MHz 

Der 50-Ohm-Bandpass CBP- 

1280F+ von Mini-Circuits ist 

ein koaxial aufgebauter keramischer 

Resonator im schirmenden 

Gehäuse für SMT mit 

26,7 x 22,2 mm Footprint. Das 

schmalbandige Filter kann aufgrund 

seiner guten mechanischen 

und elektrischen Eigenschaften 

einschließlich Temperaturverhalten 

vielseitig in den Bereichen 

Mobilfunk, Breitbandtechnik, 

drahtlose Netze, feste Drahtlostechnik 

oder Flugwesen und 

Radar eingesetzt werden. 



-40 bis +85 °C 


-55 bis +100 °C 

• Eingangsleistung max. 1 W 

• Center-Frequenz 

typ. 1280 MHz 

• Durchlassdämpfung 

typ. 1 dB, max. 2 dB 

• SWR typ. 1,5 max. 1,9 

• Dämpfung DC bis 1 GHz min. 

20 dB, typ. 30 dB 

• SWR DC bis 1 GHz typ. 20 

• Dämpfung 1570...2700 MHz 

min. 20 dB, typ. 30 dB 

• SWR 1570...2700 MHz typ. 20 

Bidirektionaler 

hochbelastbarer 

Richtkoppler 

Der Richtkoppler BDCH-25- 

272 von Mini-Circuits wurde 

für den Einsatzfrequenzbereich 

zwischen 700 MHz und 

2,7 GHz entwickelt. Er lässt 

sich in 50-Ohm-Systemen mit 

Leistungen bis 150 W einsetzen 

und besitzt einen DC-Pfad für 

bis zu 2,5 A. Der Richtkoppler 

lässt sich aufgrund dieser Eigenschaften 

in leistungsfähigen Sendesystemen, 

etwa beim Rundfunk 

und in der Wehrtechnik, 

vielseitig einsetzen. Der Koppelfaktor 

beträgt typisch 26,4 

+/-0,5 dB (800 bis 2500 MHz). 

Auch das SWR erreicht gute 

Werte, der Return Loss wird 

mit typisch 29 dB für alle Ports 

angegeben. Das Gehäuse misst 

0,5 x 1 x 0,051 Zoll. 



-55 bis +105 °C 


-55 bis +105 °C 

• Einfügedämpfung über theoretischem 

Wert von 0,01 dB 

typ. 0,2, max. 0,3 dB 

• Richtschärfe bei 700...2700 

(800...2500) MHz typ. 18 

(19,5) dB, min. 12 (13,5) dB 

• Return Loss Eingang/Ausgänge 

typ. 29, min. 21 dB 

Vierfach-Splitter/ 

Combiner für 2 bis 18 

GHz 

Der neue Splitter/Combiner 

ZN4PD-02183+ von Mini- 

Circuits ist für den Frequenzbereich 

von 2 bis 18 GHz vorgesehen 

und kann in 50-Ohm- 

Systemen bis zu 30 W auf vier 

Ausgänge aufteilen bzw. von 

dort zusammenführen. Dabei 

besteht ein DC-Pass 600 mA 

bzw. 150 mA/Port. Die Isolation 

wird mit typisch 20 dB angegeben, 

die Amplituden-Unbalance 

mit typisch 0,3 dB, die Phasen- 

Unbalance mit typisch 3,5°. Der 

Baustein hat ein robustes Aluminiumgehäuse 

mit den Maßen 

2,5 x 4 x 0,38 Zoll (Anschlüsse 

SMA-f). Mögliche Anwendungen 

liegen in der drahtlosen 

Kommunikationstechnik, 

bei Empfängern und Sendern 

(CATV), in der Messtechnik 

(Labor), beim Zellularfunk und 

bei ISM-Lösungen. 



-55 bis +100 °C 


-55 bis +100 °C 

• Verlustleistung max. 500 mW 

• Einfügedämpfung über den 

theoretischen 6 dB typ. 1 dB, 

max. 1,6 dB 

• Isolation min. 16 dB, 

typ. 20 dB 

• Amplituden-Unbalance max. 

0,8 dB 

• Phasen-Unbalance max. 6° 

• SWR Port S typ. 1,45, max. 1,8 

• SWR Port 1 bis 4 

typ. 1,35, max. 1,5 

Halbleiter-HF-SP2T- 

Schalter 

Der HSWA2-63DR+ von 

Mini-Circuits ist ein Zweifach- 

Umschalter (Single Pole 2 

Throw, auch SPDT Single Pole 

Double Throw) auf Halbleiterbasis 

für Frequenzen bis 6 GHz und 

Leistungen bis 30 dBm (CW). 

Er verbindet geringe Kosten 

mit einer hohen Isolation und 

einer kurzen Umschaltzeit. Der 

nominelle Betriebsspannungsbereich 

beträgt 2,7 bis 5,5 V. 

Dieser Schalter besitzt ein 4 x 

4 mm messendes 20-poliges 

MCLP-Gehäuse. Damit eignet 

sich das Produkt für eine breite 

Palette von HF-Anwendungen. 



-40 bis +105 °C 


-65 bis +150 °C 

• Versorgungsspannung 

min. 0,3 V, max. 5,5 V 

• Versorgungsstrom pro Pin 

max. 800 mA 

• Steuerspannung 

min. -0,3 V, max. 3,6 V 

• Ein-Dämpfung 2...3 (4..5) 

GHz typ. 1 (1,25) dB, max. 

1,2 (1,55) dB 

• Isolation zum gemeinsamen 

Port 2...3 (4..5) GHz min. 65 

(52) dB, typ. 68 (57) dB 

• Isolation zum Umschalt-Ports 

2...3 (4..5) GHz min. 59 (62) 

dB, typ. 54 (60) dB 

• Return Loss alle Ports 

4...5 GHz typ. 15 dB 

• IP2 (3) typ. 110 (65) dBm 

• 1-dB-Kompression min. 

33 dB, typ. 35 dB 

■ Mini-Circuits 



Bauelemente 

350-mA-Synchron-DC/DC-Abwärtsregler 

Bild 1: 42-V/350-mA/2,2-MHz Synchron-DC/DC-Abwärtsregler für 

Eingangsspannungen von 3 bis 42 V 

Analog Devices 


Analog Devices, Inc., die kürzlich 

Linear Technology Corporation 

übernommen hat, präsentierte 

jetzt den LT8606, einen 

350-mA-Synchron-Abwärts- 

Schaltregler für Eingangsspannungen 

bis 42 V. Durch seine 

einzigartige Synchrongleichrichter-Topologie 

erreicht der 

Regler bei - 2 MHz Schaltfrequenz 

- einen Wirkungsgrad von 

92%. Die hohe Schaltfrequenz 

ermöglicht es, störempfindliche 

Frequenzbänder wie z. B. AM- 

Rundfunk zu vermeiden und 

winzige externe Bauelemente 

einzusetzen; dadurch erhält man 

eine äußerst kompakte Gesamtlösung. 

Im Standby-Betrieb ohne Last 

arbeitet der Regler im Burst 

Mode mit einem Ruhestrom von 

weniger als 3µA; der Chip eignet 

sich dadurch ideal für „Alwayson“-Systeme. 

Durch seinen weiten 

Eingangsspannungsbereich 

von 3 bis 42 V eignet sich der 

Regler für Automobil-Anwendungen, 

die auch in Kaltstartund 

Stop-Start- Situationen eine 

geregelte Spannung erfordern; 

der Chip funktioniert schon bei 

Eingangsspannungen ab 3,0V 

und widersteht Transienten von 

über 40 V, wie sie bei einem 

plötzlichen Lastabfall an der 

Lichtmaschine auftreten können. 

Die internen 650-mA-Schalter 

liefern maximal 350 mA Dauer- 

Ausgangsstrom. 

Niedrige Dropout- 

Spannung 

Der LT8606 hat unter allen 

Betriebsbedingungen eine sehr 

niedrige Dropout-Spannung 

von nur 175 mV bei 300 mA. 

Der Regler kommt dadurch in 

Automobil-Anwendungen problemlos 

mit Kaltstartbedingungen 

zurecht. Störstrahlung und 

Störspannung werden durch 

Spread-Spectrum-Frequenzmodulation 

und spezielle Designtechniken 

minimiert. Der Regler 

erfüllt die in vielen Automobilund 

industriellen Anwendungen 

vorgeschriebenen EMV-Grenzwerte 

nach CISPR25, Class 5. 

Die kurze Mindest-On-Zeit von 

nur 45 ns ermöglicht es, bei einer 

konstanten Schaltfrequenz von 

2 MHz, eine Eingangsspannung 

von 16 V auf eine Ausgangsspannung 

ab 1,5 V umzusetzen. 

Durch die Kombination 

aus dem nur 2 x 2 mm großen 

DFN-Gehäuse oder dem thermisch 

optimierten, 10-poligen 

MSOP-Gehäuse und der hohen 

Schaltfrequenz, die die Verwendung 

sehr kleiner externer 

Induktivitäten und Kondensatoren 

erlaubt, ist der LT8606 eine 

äußerst kompakte und thermisch 

effiziente Lösung. 

Der LT8606 vereint auf einem 

einzigen Chip zwei energieeffiziente 

Leistungsschalter, 

die notwendige Boost-Diode, 

einen Oszillator sowie die komplette 

Steuerungselektronik und 

Logik. Der Burst-Mode-Betrieb 

gewährleistet bei niedrigen 

Ausgangsströmen einen hohen 

Wirkungsgrad und eine geringe 

Ausgangsspannungswelligkeit 

von weniger als 10mV SS . Spezielle 

Design-Techniken und ein 

Hochgeschwindigkeitsprozess 

ermöglichen einen hohen Wirkungsgrad 

über einen weiten 

Eingangsspannungsbereich, und 

die Current-Mode-Topologie 

sorgt für kurze Einschwingzeiten 

und hervorragende Regelschleifenstabilität. 

Als weitere 

Besonderheiten bietet der Chip: 

interne Kompensation, „Power- 

Good“-Flag, Ausgangs-Soft- 

Start/Tracking und Übertemperaturschutz. 

Der LT8606EDC verwendet ein 

2 x 2 mm großes, 8-poliges DFN- 

Gehäuse, der LT8606EMSE ein 

thermisch optimiertes MSOP- 

10-Gehäuse. Die für industrielle 

Anwendungen vorgesehenen 

Versionen LT8606IDC 

und LT8606IMSE sind für den 

Sperrschichttemperaturbereich 

von –40 bis +125 °C spezifiziert 

und werden auch über diesen 

Temperaturbereich getestet. ◄ 

CelsiStrip ® 

Thermoetikette registriert 

Maximalwerte durch 

Dauerschwärzung. 

Bereich von +40 ... +260°C 

GRATIS Musterset von celsi@spirig.com 

Kostenloser Versand ab Bestellwert 

EUR 200 (verzollt, exkl. MwSt) 

Bild 2: Links: Typische Applikationsschaltung für einen Abwärtsregler 5 W, 2 MHz mit dem LT8606. 

Rechts: Wirkungsgrad eines 12 V EIN zu 5 V AUS – Abwärtsreglers 

www.celsi.com 

www.spirig.com 


Bauelemente 


Typ Frequenz Einfügedämpfung Isolation 

MASW-011094 24...37 GHz 0,6 dB bei. 

28...34 GHz 

MASW-011029 60...110 

GHz 

1,3 dB bei. 

75...100 GHz 

MASW-011087 14...38 GHz 0,9 dB bei. 

16...35 GHz 

Tabelle 1 

>26 dB bei . 

26...37 GHz 

33 dB bei. 

75...100 GHz 

32 dB bei. 

16...35 GHz 

M/A-Com Technology Solutions, 

Inc. (Macom) hat seine 

AlGaAs-Familie um drei PIN- 

Dioden-Schalter erweitert. Da 

heutige Multi-Market-Kunden 

nach mehr Bandbreite verlangen, 

wird die Verwendung hoher 

Frequenzen immer mehr zu 

einer Notwendigkeit. Im E- und 

W-Band sind die Übertragungsverluste 

und die Signalintegrität 

entscheidend für die Effizienz 

der Systeme. 

D i e E i g e n s c h a f t e n d e r 

A l G a A s - Te c h n o l o g i e i n 

HF/µW-Anwendungen sorgt 

dafür, dass sich mit PIN-basierten 

AlGaAs-Schaltern bei diesen 

hohen Frequenzen minimale 

Signalverluste erzielen lassen. 

Auf der Basis seiner AlGaAs-Technologie 

entwickelte 

Macom den MASW-011094, 

einen Hochleistungs-PIN-Dioden-Schalter 

in SPDT-Konfiguration 

für das Ka-Band, den 

MASW-011029, einen breitbandigen 

PIN-Dioden-Schalter 

in SP3T-Konfiguration und den 

MASW-011087, einen PIN-Dioden-Schalter 

in SP4T-Konfiguration 

für das Ka-Band. 

Die geringen Verluste reduzieren 

das erzeugte Rauschen, während 

gleichzeitig die Integrität 

des Sende- und Empfangssignals 

gewahrt bleibt. Darüber 

hinaus ist dank der niedrigeren 

Verluste weniger Kompensationsaufwand 

im weiteren Verlauf 

der HF/µW-Signalkette 

nötig. Obwohl es auch andere 

Technologien gibt, haben AlGaAs-basierte 

Schalter durch ihre 

Eignung für hohe Leistungen 

und ihre geringen Verluste klare 

Vorteile zu bieten. Ein diskreter 

Hetero struktur-AlGaAs-PIN- 

Dioden-Schalter erzielt gegenüber 

anderen Schaltern dieser 

Klasse eine Halbierung der 

Hochfrequenz-Einfügedämpfung, 

was sich durch zuverlässige 

System-Performance in 

den höheren Frequenzbändern 

äußert. 

Durch Bandlücken-Engineering 

wurden in der Mikrowellen- 

Industrie seit mehr als 20 Jahren 

neuartige Halbleiterstrukturen 

entwickelt. Mithilfe der Eigenschaften 

mehrerer Quantentöpfe, 

Überstrukturen und Heterostrukturen 

wurde eine neue Art 

von Halbleitern geschaffen, die 

wiederum mithilfe der Molekularstrahl-Epitaxie 

und der 

metallorganischen Gasphasen- 

Epitaxie hergestellt werden. 

Diese Bandlücken-Prinzipien 

wurden auf die Entwicklung der 

patentierten AlGaAs-Technologie 

von Macom angewandt, was 

zu einem beträchtlichen Fortschritt 

in der HF-Performance 

von PIN-Dioden führte. 

„Diese Bauelemente ergänzen 

unsere bestehende Serie breitbandiger 

AlGaAs-Schalter“, 

sagt Jack Kennedy, Senior Vice 

President und General Manager, 

Aerospace & Defense Solutions 

bei Macom. „Wir haben außerdem 

die Bias-Netzwerk-Chips 

MABT-011000, MA4BN1840-1 

und MA4BN1840-2 für die 

bestehende Breitband-Serie 

MA4AGSW entwickelt, sodass 

wir nun insgesamt ein breitgefächertes 

Angebot für einen 

großen Umfang an Breitbandanwendungen 

zu bieten haben.“ 

Auf der AlGaAs-Technologie 

von Macom basierend, ist die 

Familie von AlGaAs- Produkten 

durch die Eignung für Frequenzen 

bis 110 GHz, hohe 

Isolation und eine geringe Einfügedämpfung 

gekennzeichnet. 

Die Bauelemente sind als reflektive 

oder terminierte Versionen 

erhältlich, sodass der Kunde 

die Auswahl unter einem breiten 

Angebot an Hochleistungs- 

Bauteilen hat. 

Muster sind umgehend verfügbar. 

Finale Datenblätter und 

zusätzliche Produktinformationen 

gibt es auf der Macom- 

Website. Einige Performance- 

Parameter der drei Schalter 

bringt Tabelle 1. 

■ M/A-Com Technology 

Solutions, Inc. 

www.macom.com 


Bauelemente 

Temperaturvariable Abgleichwiderstände 

Sota (Vertrieb: Kamaka Electronic Bauelemente 

Vertriebs GmbH) ist ein anerkannter 

Marktführer von Hi-Rel-Widerstandskomponenten. 

Die temperaturvariablen 

Abgleichwiderstände (TVAs) bieten 

den Verbrauchern daher exzellente Eigenschaften. 

Die Gehäusegröße beträgt 0,15 

x 0,125 x 0,018 Zoll. 

Es kann zwischen drei Temperaturkoeffizienten 

der Dämpfungswerte (TCA) 

gewählt werden: -0,003, -0,007 und -0,009. 

Die Dämpfungswerte liegen zwischen 1 

und 10 dB. Die Komponenten besitzen 

zudem ein planares Design mit lötbaren 

oder bedrahtbaren Anschlüssen für die 

Hybridtechnologie. Im Vergleich zur 

aktiven Temperaturkompensationsschaltung 

haben die Abgleichwiderstände von 

Sota eine geringere Signalverzerrung, eine 

geringe Intermodulation und einen geringeren 

Phasenübergang. 

■ Kamaka Electronic Bauelemente 

Vertriebs GmbH 

www.kamaka.de 

Keramische Vielschicht-Chipkondensatoren für 

Pulsentladungen 

Von Novacap, einer Marke von 

Knowles Capacitors, sind keramische 

Vielschicht-Chipkondensatoren, 

dediziert für Pulsentladungen 

in Anwendungen wie 

elektronische Zünder, Kampfmittel 

sowie Ölfeld-Prospektion 

und -Erschließung, erhältlich. 

Diese Kondensatoren bieten 

die außergewöhnliche Zuverlässigkeit, 

welche durch keramische 

Vielschicht-Herstellung 

mithilfe von fortschrittlichen 

Keramik- und Elektrodenrezepturen 

möglich wird, mit dünnen, 

dichten und präzisen Dielektrikumsschichten, 

um einzigartige 

und diffizile Anforderungen 

mit un übertroffener Qualität 

zu erfüllen. Die Energiedichte 

übertrifft die von konventionellen 

Klasse-1-Materialien und 

liefert exzellente Pulse kurzer 

Dauer bei Temperaturen von bis 

zu 200 °C. 

Dielektrikumsrezeptur 

Diese Hochtemperatur- und 

Hochenergiekondensatoren werden 

mit einer Dielektrikumsrezeptur 

gefertigt, die ausgelegt 

ist für den zuverlässigen Betrieb 

unter einzelnen oder multiplen, 

repetitiven Pulsen hoher 

Energie, welche in typische 

EFI- (Exploding Foil Initiator) 

und LEEFI-Schaltungen (Low 

Energy Exploding Foil Initiator) 

feuern, wo die resistiven Lasten 

im Bereich zwischen 0,1 und 

0,25 Ohm liegen. 

Die Entladungspulsbreite, welche 

typisch unter 100 ns liegt, 

wird mit den Lastbedingungen 

variieren, welche von den induktiven 

und resistiven Lastkomponenten 

beeinflusst werden. 

Aufgrund des außergewöhnlich 

niedrigen ESR und der niedrigen 

Signalverzerrung eignen 

sich die Bauteile für weitere 

Hochtemperaturanwendungen, 

wie Stromversorgungsfilterung, 

Energiespeicherung und Kopplung/Entkopplung. 

Alle Teile werden zu 100% 

mittels Pulstests geprüft und 

bei Temperaturextremen bis zu 

200 °C evaluiert, konform zu 

den Explosionsbedingungen bei 

Zündern für Kampfmittel und 

Ölfeld-Exploration/Seismik. Als 

weiteres Sicherheitsfeature sind 

diese Pulsenergiekondensatoren 

mit integrierten Ableitwiderständen 

mit unterschiedlichen 

Widerstandswerten lieferbar. 

Viele Größen 

Die Bauteile werden in Chipgrößen 

von 1825 bis 7565 angeboten, 

andere Größen, Spannungen 

und Nennkapazitäten sind in 

Einzel-, Serien- und Serien/ 

Parallel-Arrangements für kundenspezifische 

Anwendungen 

verfügbar und bieten außergewöhnliche 

Entladungsenergie 

bei erhöhten Spannungen. Ein 

500-MOhm-Sicherheits-Ableitwiderstand 

ist Standard, andere 

Werte sind ebenfalls verfügbar. 

Die Entwicklungsingenieure 

von Novacap sind bereit, um bei 

der Entwicklung der passenden 

Lösung zu helfen. 

■ Knowles (UK) Ltd. 

www.knowlescapacitors.com 

5 - ) 6 4 , - 7 6 5 + 0 ) , 

/ > 0 

1 D H 

2 = H J A H 

B 

 

H 

 

 

 

 

- 6 9 1 + 7 / > E I " / 0 

5 ) 6 - 1 6 - 7 1 ) 6 1 

. - 4 6 1 / 7 / 5 ; 5 6 - - / - 4 6 - 

0 . 2 - 6 - 


Bauelemente 

HF- und Mikrowellenbauteile im 

Hosentaschenformat 

Im Labor und während der Entwicklung 

eines Projekts werden häufig spezielle Bauelemente 

benötigt. Sie sollen natürlich - auch 

in Kleinstmengen - schnell verfügbar und 

leicht handelbar sein. Selbst wenn kleine 

Mengen möglich sind, ist die Bauform für 

den unkomplizierten Einsatz im Labor meist 

ungeeignet. So müssen z.B. kleine SMD- 

Bauformen erst für den Einsatz präpariert 

werden und sind nicht sofort einsetzbar. 

Es gibt heute diverse „Hilfsmittel“, wie z.B. 

Evaluierungs-Boards, oder für HF-Bauelemente 

auch sogenannte Test-Fixtures. Dies 

sind Apparaturen in denen die HF-Bauelemente 

leicht eingesetzt und getestet werden 

können. 

Wirklich spezialisiert hat sich US Hersteller 

Crystek mit einer Vielzahl von HF- 

Bauelementen, die prädestiniert sind für 

den Laboreinsatz und bei der Entwicklung. 

Hierzu gehört eine große Auswahl an vorkonfektionierten 

HF-Kabeln, RedBox- und 

Pocket-Produkten. Zu den RedBox-Produkten 

zählen z.B. VCOs, Verstärker, Duale 

DC Spannungsquellen, Bias Tees oder leere 

Boxen für den individuellen Gebrauch. Alle 

RedBox-Produkte sind mit SMA Anschlüssen 

versehen. Zu den Pocket-Produkten 

zählen diverse HF-Bauteile wie z.B. HF- 

Leistungsmesser, DC-Blocks, Dämpfungsglieder, 

Hoch-, Hoch-, Tief-, Bandpass- und 

SAW Filter, passive Frequenzverdoppler 

und Frequenzquellen (Referenzoszillatoren). 

Sie sind in einem robusten und 

kompakten Metallgehäuse mit SMA- oder 

BNC- Anschlüssen untergebracht. Im Labor, 

bei der Entwicklung, oder für Vertriebsmitarbeiter, 

die Oszilloskope, Spektrum Analysatoren 

und andere Systeme testen oder 

vorstellen, ohne schwere Signalgeneratoren 

nutzen zu müssen, ist das ein enormer Vorteil. 

Nachfolgend werden die erwähnten Produktreihen 

etwas näher erläutert. 

RedBox-Produkte mit 

SMA-Anschlüssen 

und einer Größe von 

knapp 32 x 32 x 15 mm 

(1.25 x 1.25 x 0.59“) 

VCOs im RedBox-Package (Bild 1) mit 

SMA-Anschlüssen gibt es in über 300 Frequenzbereichen 

ab 38 MHz bis über 6 GHz, 

mit verschiedenen Versorgungsspannungen 

von 2 bis 15 V DC , diversen Push-Pull Abstufungen 

und Tuning Empfindlichkeiten. 

Bild 1 

Bild 2 

Rauscharme Verstärker von 100 MHz bis 

6 GHz sind mit drei SMA-Anschlüssen ausgestattet: 

Eingang, Ausgang und Stromversorgung 

+5 V mit knapp 60 mA Stromverbrauch. 

Der Breitbandverstärker hat eine 

kleine Signalverstärkung von 18 dB mit einer 

Ausgangsleistung von 17 dBm. Die typische 

Rauschunterdrückung liegt bei 3.5 dB, der 

IP3 erreicht +30 dBm. Applikationen für 

diesen Verstärker sind zum Beispiel IF- oder 

HF-Trennverstärker, Basisstationen oder 

Laboranwendungen. (Bild 2) 

Bild 3 

Die Bias-Tees decken den Bereich von 

50 MHz bis 6 GHz ab. Einige Daten: niedriger 

Eingangsverlust von typ. 0.5 dB bei 

2 GHz, hohe Isolation von typ. 35 dB bei 

1 GHz, großer Arbeitstemperaturbereich von 

-40 bis +85 °C, 2 W HF-Leistung, 15 V DC 

Spannung und 1 A Eingangsstrom. (Bild 3) 

Auch duale DC-Spannungsquellen sind 

im robusten RedBox-Gehäuse mit SMA- 

Anschlüssen verfügbar. Sie liefern - nach 

Anschluss einer 6-V DC -Spannungsquelle 

- zwei saubere Ausgangsspannungen mit 

je 250 mA Belastbarkeit. Erhältlich sind 

Ausführungen mit Ausgangsspannungen 

von 1.8, 2.5, 3.3 und 5 V DC . Sie sind prädestiniert 

für den Laboreinsatz, wenn eine 

Gleichstromquelle mit zwei Ausgangsspannungen 

benötigt wird. 

Darüber hinaus sind leere RedBoxen mit drei 

oder vier SMA-Anschlüssen für den individuellen 

Einsatz verfügbar. Sie haben ein 

robustes Aluminiumgehäuse in der Größe 

von knapp 32x32x15 mm, sind vielseitig 

einsetzbar und erlauben eine Leiterplattendicke 

von 0,8 mm für eine exakt mittige 

Verbindung. 

Pocket-Produkte mit SMA- und 

BNC-Anschlüssen im robusten 

Metallgehäuse 

Die BNC-Versionen verwenden einen 

Metallzylinder mit 14 mm Durchmesser und 

einer Gesamtlänge inkl. BNC-Anschlüssen 

- von knapp 66 mm. Die SMA-Versionen 

werden als Metallzylinder mit 11 mm Durchmesser 

und einer Gesamtlänge inkl.SMA- 

Anschlüssen - von 38 mm geliefert. 

Nachfolgend eine kleine 

Produktübersicht: 

Bild 4 

Leistungsdetektoren im stabilen Metallgehäuse 

und SMA-Anschlüssen für kostengünstige 

HF-Leistungsmessung. Einsatzgebiet 

in mobilen Messgeräten und im 

Labor. Einige Daten: Frequenzbereich von 

10 MHz bis 4 GHz, Signalmessbereich -10 

dBm bis +10 dBm, maximales Eingangssignal 

+30 dBm, 100 pF Video-Kapazität, 

Arbeitstemperaturbereich von -20 bis +70 

°C (Bild 4). 

Hochpass-Filter 7ter Ordnung (Tschebyscheff) 

im robusten Metallgehäuse mit 

50-Ohm-BNC-Anschlüssen sind perfekt 

für den Einsatz im Labor und für Testgeräte 

geeignet. Die Filter für Frequenzen 

von 10 MHz, 25 MHz, 45 MHz, 50 MHz, 


Bauelemente 

Bild 5 

80 MHz, 100 MHz und 150 MHz erreichen 

eine hohe Unterdrückung von Frequenzen 

außerhalb des angegebenen Frequenzbandes, 

sind mit 4 W/+36 dBm HF belastbar und 

haben einen Arbeitstemperaturbereich von 

-40 bis +85 °C (Bild 5). 

Bild 6 

Hochpass-Filter 7ter Ordnung (Butterworth) 

mit 50-Ohm-SMA-Anschlüssen 

sind erhältlich für die Frequenzen 100 

MHz, 300 MHz, 500 MHz, 700 MHz und 

1 GHz haben ebenfalls eine hohe Unterdrückung 

im Sperrbereich. Leistung und 

Temperaturbereich entsprechen den BNC- 

Versionen (Bild 6). 

Tiefpass-Filter 9ter Ordnung (Tschebyscheff) 

im robusten Metallgehäuse und 

50-Ohm BNC-Anschlüssen sind perfekt für 

den Einsatz im Labor und für Testgeräte 

geeignet. Die Filter haben hohe Dämpfung 

im Sperrbereich und sind für Durchlassbereiche 

von DC – 4 MHz, 7 MHz, 10 MHz, 

15 MHz, 21 MHz, 25 MHz, 50 MHz, 70 

MHz und 90 MHz erhältlich und vertragen 

eine Leistung von 4 W bei einem Arbeitstemperaturbereich 

von -40 bis +85 °C. 

Bild 7 

Tiefpass-Filter 7ter Ordnung (Tschebyscheff) 

im robusten Metallgehäuse mit 

50-Ohm-SMA-Anschlüssen haben Eigenschaften 

wie die BNC-Versionen und sind 

für die Freqenzbereiche von DC – 50 MHz, 

100 MHz bis 1 GHz in 100-MHz-Schritten 

und weiter bis 2.4 GHz in 200-MHz- und 

400-MHz-Schritten erhältlich (Bild 7). 

Bild 8 

Bandpass /SAW-Filter mit 50-Ohm-SMA- 

Anschlüssen werden in einem robusten 

Metallgehäuse geliefert und bieten Centerfrequenzen 

von 433.9 bis 2441.8 MHz 

sowie Bandpassbreiten von 7 MHz bis 83.5 

MHz (Bild 8) 

Bild 9 

Dämpfungsglieder mit BNC- Anschlüssen 

zeichnen sich durch folgende Daten aus: 

Impedanz 50 Ohm, Belastbarkeit 2 W, Arbeitstemperaturbereich 

von -40 bis +85 °C, 

Dämpfungstoleranz von ±0.3 dB, Frequenzbereich 

DC bis 1 GHz, Dämpfungswerte 

von 1 dB bis 20 dB. (Bild 9) 

Bild 10 

Dämpfungsglieder mit SMA-Anschlüssen 

sind durch folgende Daten charakterisiert: 

Impedanz 50 Ohm, Dämpfungen von 1 dB 

bis 20 dB, Belastbarkeit 0.5 W und 1 W, 

Arbeitstemperaturbereich -40 bis +85 °C, 

Dämpfungstoleranz ±0.3, 0.5 und 1 dB, Frequenzbereich 

von DC bis 3 GHz. (Bild 10) 

Frequenzverdoppler im robusten Metallgehäuse 

mit SMA-Anschlüssen wurden 

ebenfalls für Test- und Laboranwendungen 

entwickelt. Eine Version verdoppelt die Eingangsfrequenzen 

von 0.85 GHz bis 2 GHz 

auf 1.7 GHz bis 4 GHz. Der Input-drive- 

Level beträgt +10 dBm bis +20 dBm, die 

Isolation liegt bei 33 dB und der Wandlungsverlust 

bei typ. 15 dB. Die zweite Ausführung 

verdoppelt Eingangsfrequenzen von 2 

GHz bis 4 GHz auf 4 GHz bis 8 GHz. Der 

input-drive-Level beträgt +10 dBm bis +20 

dBm, die Isolation liegt bei 33 dB und der 

Wandlungsverlust bei typisch 13 dB. Der 

Bild 11 

Arbeitstemperaturbereich geht von -40 bis 

+85 °C (Bild 11). 

DC Blocks haben einen Frequenzbereich 

von 300 MHz bis 3 GHz. Sie zeichnen sich 

durch einen sehr geringen Eingangsverlust 

von max. 0.5 dB, einen flachen Frequenzgang 

und eine hohe Rückflussdämpfung 

bis 3 GHz aus. Die DC-Eingangsspannung 

beträgt maximal 16 V DC , bei einem Arbeitstemperaturbereich 

von -55 bis +90 °C. 

Frequenzquellen stehen mit den Pocket- 

Oszillatoren im robusten Metallgehäuse 

zur Verfügung. Es gibt drei verschiedene 

Referenz-Oszillatoren: 

CPRO low-jitter HCMOS-Oszillatoren mit 

SMA-Anschlüssen gibt es für Frequenzen 

von 4 MHz bis 156.25 MHz, mit 25ppm 

Frequenzstabilität im Temperaturbereich 

von 0 - 70 °C, bei einer Eingangsspannung 

von 3.3 V 

Die PPRO Serie, ein 3V-clipped-sine TCXO 

mit einer Frequenzstabilität von maximal 

2.5ppm im Temperaturbereich von -20 bis 

+75 °C für Frequenzen von 10 MHz bis 40 

MHz (Bild 12). 

CPROBS5-True-sinewave SAW-Oszillatoren 

mit BNC-Anschlüssen, 10 MHz und 

100 MHz, 25ppm Frequenzstabilität von 

0 bis 70 °C und 5V Versorgungsspannung 

sowie die RFPRO mit SMA-Anschlüssen, 

3.3V Versorgung, -150 bis 100ppm Frequenzstabilität 

von -20 bis +70 °C, für die 

Referenzfrequenzen 500 MHz und 1 GHz. 

Bild 12 

Umfassende Laborsortimente mit Standardprodukten, 

oder individuell zusammengestellt 

sind erhältlich (Bild 12). 

Autor: Falko Ladiges 

WDI AG, fladiges@wdi.ag 


Test & Measurement 

Five Steps to Selecting the Right 

RF Power Amplifier 

AR Modular RF 

www.ar-worldwide.com 

You need an RF power amplifier. 

You have measured the 

power of your signal and it is 

not enough. You may even have 

decided on a power level in watts 

that you think will meet your 

needs. Are you ready to shop 

for an amplifier of that wattage? 

With so many variations 

in price, size, and efficiency 

for amplifiers that are all rated 

at the same number of watts 

many RF amplifier purchasers 

are unhappy with their selection. 

Some of the unfortunate results 

of amplifier selection by watts 

include: unacceptable distortion 

or interference, insufficient gain, 

premature amplifier failure, and 

wasted money. Following these 

five steps will help you avoid 

these mistakes: 

Step 1 - Know Your Signal 

Step 2 - Do the Math 

Step 3 - Window Shopping 

Step 4 - Compare Apples to 

Apples 

Step 5 - Bells and Whistles 

Step 1 – Know Your 

Signal 

You need to know two things 

about your signal: what type of 

modulation is on the signal and 

the actual Peak power of your 

signal to be amplified. Knowing 

the modulation is the most 

important as it defines broad 

variations in amplifiers that will 

provide acceptable performance. 

Knowing the Peak power of your 

signal will allow you calculate 

your gain and/or power requirements 

in later steps. 

Signal Modulation and 

Power- CW, SSB, FM, and 

PM are easy 

To avoid distortion, amplifiers 

need to be able to faithfully process 

your signal’s peak power. 

No matter what the modulation 

type is, you need to know the 

peak power. Fortunately, for 

many modulation types average 

power is the same as peak 

power: CW, SSB (single tone 

and voice), FM, and Phase 

Modulation all have average 

equal to peak power. The power 

in these RF carriers is relatively 

easy to measure with an average 

power meter, a spectrum analyzer, 

or an RF wattmeter. Many 

RF amplifiers are rated for CW 

power, so that spec will apply for 

SSB (single tone and voice), FM, 

and PM signals as well. 

Watch Out for Amplitude 

Modulation 

AM peak power depends on 

the percentage of modulation, 

but you should allow for 100% 

modulation, which creates signal 

peaks of 4 x the un-modulated 

carrier, or +6 dB. That means 

that you would need a 400 W 

amp to faithfully amplitude 

modulate a 100 W CW signal. 

If you have less power available, 

or “headroom”, your amplifier 

will be operating in compression, 

which will distort the signal 


RF & Wireless 

Modulation Format Approx. PAR (dB) Without CFR Approx. PAR (dB) With CFR 

64QAM 3.7 N/A 

8VSB 6.5...8.1 4...6 

W-CDMA (DL) 10.6 2.2...6.5 

WIMAX/OFDM/WLAN 12...13 6...7 

by “clipping” or cutting off the 

peaks of the waveform. 

AM Peak Power (dBm) = CW 

Power (dBm) + 6 dB (100% 

modulation) 

AM Peak Power (Watts) = CW 

Power (Watts) x 4 (100% modulation) 

A 100 W amplifier will begin to 

clip a 100 W carrier as soon as 

any AM is applied. Clipping is 

a form of distortion that causes 

more problems than just reducing 

signal “readability”. Clipping 

also causes increased harmonic 

products in the form of 

carriers of substantial power, 

which can cause interference 

far off-frequency. Note that AM 

average power is not the same as 

CW average power, as it varies 

with the modulation depth. 

Multi-Tone and Complex 

Modulation Peak Power 

If your signal is composed of 

multiple discrete CW, SSB, FM 

or PM carriers, you can essentially 

add the powers of all the 

carriers to arrive at a peak power 

level. If the number of carriers 

is dynamic, or the signal is 

created by complex (phase and 

amplitude) modulation you will 

need to resort to other means 

of measurement. If you have a 

peak power meter, and you are 

sure no other significant contributions 

to the signal power 

are present, it should provide a 

valid peak measurement. Checking 

with a spectrum analyzer 

is always prudent to be sure of 

what a broadband power sensor 

is “seeing”. Lacking a peak 

power meter, a spectrum analyzer 

with a broadband statistical 

power measurement like CCDF, 

or a format-specific analyzer that 

can report peak power, with an 

average power measurement 

you can estimate a peak power 

level based on your signal format 

Peak-to-Average Ratio 

(PAR) or Crest Factor. For example, 

64QAM has a PAR value 

of about 3.7 dB. PAR actually 

uses the RMS value, not average, 

so add 1.5 dB to the average 

power to get RMS power. 

For a 64QAM signal with 0 dBm 

average power: 

0 dBm average + 1.5dB 

= 1.5 dBm RMS 

1.5 dBm RMS + 3.7 dB PAR 

= 5.2 dBm peak 

These higher PAR levels translate 

to higher power being needed 

in an amplifier. That can be 

seen as inefficiency, as the heavy 

lifting is being done at lower 

power levels, or as a reasonable 

cost of increasing the density of 

the data. Crest Factor Reduction 

(CFR) schemes that pre-clip the 

signal can reduce the PAR for 

some types of modulation, but 

even so, complex modulated 

signals will still degrade slowly 

over a wide power range as the 

signal peaks are increasingly 

clipped in the amplifier (see fig. 

1). This causes progressively 

increasing digital errors and 

also pushes energy into adjacent 

channels, creating “noise”. 

It is important to remember that 

PAR for complex-waveform 

signals can vary with the data 

payload sent, so try to test your 

system with a worst-case data 

set. Pseudo-Noise (PN) data 

produced by a signal generator 

may not represent your worstcase 

signal. 

So What if the Amplifier 

Runs out of Headroom? 

Running an amplifier out of the 

linear range doesn’t just mean 

you get less power out. It can 

create big problems: 

1. You can damage the amplifier. 

Power amps typically specify 

a P1 level to represent a 

safe power output level (see 

Step 4 for a brief discussion 

about P1). It is good practice 

to make sure your peak signal 

levels stay under the P1 level to 

avoid over-driving the amplifier. 

Some of the excess power that 

can not be translated into the 

output waveform can appear 

on the output transistors as 

heat. Typical destructive levels 

for these expensive devices are 

about P6 or P7, only 5...6 dB 

above P1. Add attenuation to 

the amplifier input as necessary 

to keep under P1 levels. Many 

AR Modular RF amplifier designs 

offer over-drive protection 

in the form of an Automatic 

Limiter Circuit (ALC) to 

prevent accidental over-drive 

levels. Amplifiers employing 

newer Gallium-Nitride (GaN) 

devices are more damage-resistant 

than the LDMOS devices 

that preceded them. 

2. You can ruin your signal. 

As your signal peaks cannot be 

reproduced with the same gain 

as the lower level signals, they 

are distorted. This can mean 

the amplifier is useless at your 

desired power level, and must 

be used with lower gain or 

drive levels and less power out. 

In general, you must adjust the 

input level to reduce the output 

power, or get a bigger amp. 

Many AR Modular RF models 

offer wide-range gain controls 

that help with fixed power levels. 

3. You can make other problems. 

The power that is missing 

from your distorted signal 

is appearing somewhere else – 

as interference out of your frequency 

channel or as harmonics 

way off-frequency. Complexmodulated 

signals can create 

interference in adjacent channels. 

Harmonics is especially a 

problem with broadband amplifiers 

that amplify the 1st or 2nd 

harmonic of the lower frequencies 

covered. Since no filters 

can be employed, a conservative 

design with lots of headroom is 

needed. 

Figure 1 shows an OFDM signal 

degrading in an amplifier as the 

Peak power approaches and 

crosses over the P1 compression 

point. The lowest trace is an 

uncompressed signal with better 

than a 45 dB SNR. The middle 

Trace 2 shows the input signal 10 

dB higher than for Trace 1, with 

signal peaks just touching the 

P1 point. While the gain across 

the data channel has increased 

by 10 dB, Intermodulation distortion 

has created “shoulders” 

of noise, reducing the SNR to 

33 dB. Increasing the drive by 

only 5 dB in Trace 3 shows that 

the power in the adjacent channels 

has increased by 16 dB, and 

SNR has been reduced to about 

22 dB. Your specific application 

will determine what level of SNR 

is required or can be tolerated. 

Complex Modulation Needs 

More Headroom But How 

Much? 

As shown, complex-modulation 

formats exhibit high Peak 

powers compared to their Average 

power. With CFR schemes, 

digital and amplifier linearization 

techniques, and the variables of 

the signal payload, the effective 

PAR and range of acceptable 

non-linearity is wide. Most digital 

formats can suffer modest to 

moderate distortion and remain 

usable. For example, absent 

other distortion, WLAN modulation 

can still provide acceptable 

performance when peak power 

is limited to an amplifier’s P1 

power point (see Step 4 for an 

explanation of P1). 

OFDM modulation with a PAR 

of 12 may allow a peak power 

de-rating of as much as 6 dB 

from Peak. Even de-rating by 6 

dB leaves the Peak power still 6 

dB over average, and that must 

allowed for by either backing 

off the CW P1 point by 6 dB or 

by adding 6 dB of headroom to 

the output power rating of the 

amp. Your specific application 

must determine the effective 

PAR value you apply to the average 

power of your signal when 

calculating the peak power, 

but peak power will always be 


RF & Wireless 

Figure 1: OFDM Signal-to-Noise ratio (SNR) decreases and IMD increases as 

Peak Power output is compressed 

significantly more than average 

power. Using an effective PAR of 

6...7 dB should provide a useful 

working number. 

Pulse Modulation 

Measuring pulse peak power 

can be done easily with a peak 

power meter regardless of pulse 

width. You can also calculate 

peak power by dividing Average 

Power by the duty cycle of the 

pulse modulation. For example, 

for a pulsed RF train with an 

Average power of 0 dBm and a 

duty cycle of 15%: 

Duty Cycle (dB) = 10 log (duty 

cycle ratio) 

0 dBm + 10 log (0.15) = 8.24 

dBm Peak 

Try to use representative pulse 

trains or a worst-case scenario 

to obtain Peak values that will 

allow enough headroom for your 

pulse peaks. 

Step 2 – Do the Math 

– Do You Need Gain 

or Power Numbers? 

Your application determines 

either the signal level you want 

your amplifier to produce (in 

watts or dBm) or the amount of 

gain you require. If you require 

a specific signal level, the difference 

between that power level 

and the peak power of your 

signal is the minimum degree 

of amplification, or gain, you 

require. If you have a specific 

gain requirement then your 

signal peak power added to the 

gain will provide the minimum 

power out necessary for the 

amplifier to produce. 

Power Out (dBm) – Peak Power 

In (dBm) = Gain (dB) Required 

For example, you may know 

the Peak Envelope Power (PEP) 

required to provide a specific 

Effective Radiated Power (ERP) 

at an antenna. In that case, for a 

signal with a peak power of 10 

dBm and a desired PEP of 50 W: 

dBm = 10 log (milliwatts) 

10 log (50,000 mW) = 47 dBm 

47 dBm PEP - 10 dBm Peak = 

37 dB Gain @ 50 W Peak Output 

(10 dBm Input) 

Many RF amplifiers will have 

different power input specifications, 

but 0 dBm is fairly common. 

In the example above, to 

avoid over-driving the amplifier, 

it may be necessary to add 10 dB 

attenuation to the RF amplifier 

input to reduce the input power 

to 0 dBm. In that case the example 

looks like this: 

47 dBm PEP - 10 dBm Peak + 

10 dB Attenuation = 47 dB Gain 

(0 dBm Input) 

If you know the gain required 

but not the wattage necessary to 

provide it, add the peak power 

to the gain, and convert the sum 

to watts: 

Peak Power (dBm) + Gain (dB) 

= Peak Power out (dBm) 

Power (Watts) = antilog 10 

(dBm/10) 

For example, you have a peak 

signal power of 3 dBm and 

require a gain of 40 dB to obtain 

a final peak power level of 43 

dBm to drive a larger power 

amplifier. Remember to add 3 

dB to the gain to compensate 

for the 3 dB attenuator to bring 

the input level to 0 dBm: 

0 dBm Peak + 40 dB Gain + 3 

dB Attenuation = 43 dBm = 20 

W Peak 

If your signal level is below 0 

dBm, you can search for amplifiers 

with higher gain that will 

produce the desired power level 

in Step 3. To determine the maximum 

Input Power level for an 

amplifier, subtract gain from the 

CW P1 power out: 

Peak Power out dB - Gain dB = 

Peak Input Level 

For example, to find the peak 

input level for a 20 W amp with 

48 dB gain: 

20 W = 43 dBm 

43 dBm - 48 dB = -5 dBm 

Step 3 – Window 

Shopping: Select by 

Type, Frequency, and 

Power 

This step is where you can 

begin to pre-select amplifiers 

that might meet your requirements. 

Here is where CW and 

pulse amps will diverge. The 

other big break point for selection 

is whether you are shopping 

for a “module”, or a system. A 

module is usually a smaller unit 

that comes with or without a heat 

sink, and usually without any 

controls or indicators, designed 

to be integrated into an assembly. 

A full system is self-contained, 

complete with chassis, cooling, 

AC-DC power supplies, frontpanel 

and remote controls and 

indicators. 

As amplifiers are usually designed 

over more frequency 

ranges than power levels, it 

can save time to first screen a 

vendor’s lists by power out, then 

by frequency, then by gain. 


RF & Wireless 

Remember, Cheap Specs will 

Shrink in the Wash – Shop 

for a Size Larger 

At this early stage of the process 

it is essential to make your initial 

selection based on a wider 

range of advertised powers and 

frequencies than you think you 

need. Print out the data sheets 

for any potential candidates for 

further scrutiny in Step 4. As you 

zoom into the specs you will find 

that the band edges may not perform 

as well as you might wish, 

or the power specs quoted are 

overly optimistic. You might 

need to get an amplifier with 

wider coverage to improve flatness 

across your frequency band, 

or pick a slightly more powerful 

amplifier than the rating specified 

to get a reasonable margin 

of gain or power. You may also 

find that another spec will invalidate 

otherwise attractive features, 

like poor Harmonic specs 

from an amplifier being pushed 

a little too hard. 

Step 4 – Comparing 

Apples to Apples 

Here is where you need to look 

closely at the specs. Depending 

on the amplifiers you have 

selected so far, you need to make 

an educated choice which amps 

will actually provide the gain and 

power for your application. The 

important thing to accomplish at 

this step is to make sure you are 

comparing “apples to apples” or 

in this case usable watts to usable 

watts. 

Signal Linearity and Usable 

Watts 

All amplifiers will compress at 

some level. So this discussion 

will short-cut past the relative 

virtues of amplifier classes of 

operation so frequently seen 

in amplifier literature. Either 

an amplifier is class A or it is 

not. If it is, the amplifier may 

be relied on to provide superior 

performance in terms of fidelity, 

low distortion, and immunity 

to SWR over the entire linear 

power range. 

AR Modular RF can provide 

class A RF power amplifiers that 

exhibit the highest signal linearity 

for the most demanding Modulation usually requires 

applications, like the KAW2180, some of linearization to be effective 

when using power levels 

a 100 W minimum dual-band 

class A amplifier that operates above P 1 . Your job here is to 

from 0.01 to 1000 MHz. All look through all the specs of 

other types of RF amplifier (usually 

class AB) will provide some cut” so far, and make sure that 

amplifiers that have “made the 

more distortion in exchange for any amp specified in watts, 

for efficiency, and may require or anything other than P 1 watts, 

some spec-diving to figure out you find the P 1 level specification. 

If you don’t, you may dis- 

how many linear watts you will 

really get. 

cover that the rated power is the 

saturation level. AR Modular 

RF power amplifier ratings can RF typically specifies a minimum 

power level below P 1 as 

be expressed in many kinds of 

watts: average, P 1 , CW, peak, the rated power out. See if any 

ALC watts, even Peak-to-Peak amp specifications provide you 

(P-P). You job here is to “normalize” 

all the results to a com- 

look at P 1 power levels, include 

with a margin, and when you 

mon and meaningful value, like that margin in your comparison. 

P1 watts, so a direct comparison 

can be made. 

Gain – Too Much of a Good 

Thing? 

P 1 Power vs. Saturated 

Power 

Make sure you are checking the 

gain of the amplifiers that can 

All amplifiers exhibit gain compression 

at higher operating and referencing it to your signal 

provide the power out you want, 

levels, meaning the gain (not the level. The designed input power 

level) decreases as input power level may be too far from your 

rises. The output level at which signal level. You don’t want to 

the power has deviated from have to add a preamplifier or 

true linearity by 1 dB is typically 

specified as the P 1 point. it is not unusual have to add a 

use excessive attenuation, but 

Even class A amplifiers have a small amount of attenuation on 

P 1 point. The P 1 power level is the input. Pick an amplifier that 

the most useful reference to output 

power as it can be measured you can add a pad on the input 

provides enough margin that 

directly and accurately and indicates 

the practical power limit later to reduce the power out of 

in case you find it is necessary 

that may be safely and conservatively 

employed. Beyond the P 1 

the amplifier. Variable gain is a 

useful feature for setting system 

point, as input power increases, levels. 

compression also increases until 

the departure from linear gain is Converting CW to AM Specs 

-3 dB, or one-half the power out 

As stated before, AM peak power 

that occurs at lower powers. This 

is 4x CW power or +6 dB. Use 

is known as the saturation level 

the P 1 level for CW watts to calculate 

AM power. Divide CW- 

or P 3 . This is not generally regarded 

as a usable or safe power 

rated power by 4 (or subtract 6 

level. The P 1 level is typically 

dB) to estimate available AM 

about 2 dB below the P 3 saturated 

power level. 

power. If the specs say something 

like “100 W CW, AM, 

Saturated Power P 3 - 2 dB 

FM, PM, SSB”, it does not 

= Usable Power P 

mean you may modulate a 100 

1 

W carrier with 100% AM. You 

For example, for an amp specified 

at 100 W out P 3 satura- 

with 100% AM. With an under- 

should be able to modulate 25 W 

ted power, the actual “usable” powered amp, your only alternative 

available to produce low- 

power, or P 1 level, is found: 

distortion AM is to reduce the RF 

100 W P 3 - 2 dB = 50 dBm P 3 “drive” to the amp until the unmodulated 

carrier is 25% of the 

- 2 dB = 48 dBm P 1 = antilog 10 

(4.8) = 63 Ws P 1 linear output (-6 dB), drastically 

reducing the output power. This 

is an especially poor outcome if 

the original power spec was for 

saturated power, as the result is 

decreased by another 37%. 

CW P 1 Watts : 4 

= AM Peak Watts 

Flatness and ALC Power 

Levels 

Most RF amplifiers specify flatness. 

In general, the wider the 

frequency coverage, the looser 

the flatness spec becomes. Flatness 

is a good indication of the 

relative quality of broadband 

design quality. Flatter amps are 

easier to use as the gain is more 

predictable. 

Automatic Level Control (ALC) 

is a feature mainly used for CW 

modulation. RF power amplifiers 

with ALC will usually specify an 

ALC Power level in addition to 

P 1 Watts. The main function of 

ALC is to provide overdrive protection 

to the device at the output 

of the amplifier. For CW signals 

the ALC level defines the maximum 

RF level available from 

the amplifier, regardless of drive 

level. ALC can help protect the 

amplifier from over-drive, and 

can also provide improved flatness, 

especially for CW signals. 

An adjustable ALC can allow 

you to vary the ALC level below 

the P 1 point. ALC is a “friendly” 

limiter, creating much lower distortion 

than P 1 . The ALC function 

will need to be slowed or 

disabled for non-CW modulated 

signals, or serious distortion 

will result. Amplifiers with ALC 

Fast/Slow selection can enable 

some limited ALC functionality 

for non-CW signals, but it will 

be less responsive. For amplifiers 

with variable gain, reducing 

the gain below the ALC 

limit will also reduce flatness 

as the gain lowers. See Figure 

2 for an example. 

RF Pulse Amplifiers - 

A Different World 

Pulse amplifiers are a separate 

breed of RF amplifier. Pulse 

amplifiers are rated in peak 

watts. Pulse-specific amp designs 

come in two types depending 

on the pulse modulation 


RF & Wireless 

Figure 2: Typical ALC Limit & 1 dB Compression of KAW4040 

method. The first, pulse gated 

amplifiers can have a CW signal 

applied to the input and an external 

gating signal is applied to the 

amp to produce the pulsed output. 

Alternatively, a pulse train is 

applied to the amp input and the 

gating is used to quiet the amp 

between pulses. The non-gating 

type has design features specifically 

for preserving the shape 

of pulsed signals with fast risetimes. 

A CW rated amp can also 

pass pulses, but the highest pulse 

fidelity is obtained by design features 

not usually contained in a 

CW amp. If your main requirement 

is for pulse performance, 

select from pulse amps with the 

correct peak power rating. If 

your modulation format is not 

strictly “pulse”, but is a TDMA 

or “bursted” signal with very fast 

rise-times, you may find a CW 

amplifier will not be able to faithfully 

reproduce your signal, as 

the signal for practical purposes 

is really more like a pulse, and 

you may be better served by a 

non-gated pulse-type amplifier. 

Harmonic Distortion – Trouble 

is Just an Octave Away 

Having worked your way down 

to a short list of amps that will 

meet your P 1 , gain and frequency 

requirements, you need to pick 

an amplifier with low harmonic 

levels, as compared to other like 

designs. Harmonics are a relative 

indicator of amplifier design quality 

and stress. Harmonic distortion 

is measured in dBc, or the 

power level as compared to the 

output carrier power. 

Harmonic specs vary widely, 

from relatively high levels in 

the low teens, like -13 dBc, to 

much lower levels like -60 dBc 

or less. The higher power range 

of numbers is usually associated 

with broader-band amplifiers that 

can not employ a filter at the harmonic 

frequency as it is in the 

gain passband. Out of the gain 

passband, filters can knock harmonics 

down, but a filter following 

a high power amplifier can 

get really hot, depending on the 

energy absorbed, and that heat 

can lead to a short filter life. For 

narrower amps with a bandwidth 

less than an octave wide, a better 

scheme is to reduce them with a 

conservative design and then a 

cooler-running filter, if needed. 

Make sure when comparing harmonics 

specs you understand 

any big differences as they can 

be the result of completely different 

types of amplifiers. If you 

require the absolute minimum of 

harmonic distortion, use a class 

A amplifier. 

Wide-Band or Band-Switched 

– Automatic or Manual 

Transmission? 

Finally, make sure how your 

wide-band operating frequencies 

are provided, either by “bandswitching” 

or by a true, single 

broad-band design. Some frequencies 

just can not be effectively 

amplified by the same 

design if they are too far apart. If 

you can switch from one band to 

another (by switching from one 

amplifier to another) you may 

be able to get improved gain, 

flatness and harmonic distortion 

performance for less cost. 

Step 5 – Shop for 

Features – The “Bells 

and Whistles” 

When you have worked your 

way this far you should have a 

short list of the available amplifiers 

in the power and frequency 

range that have a good chance 

of meeting your needs. Within 

this selection you can shop for 

the accessory functions that 

will make your amplifier more 

usable, like blanking, remote 

controls, variable gain control, 

SWR tolerance, efficiency or 

power consumption, size, other 

kinds of protection, interfaces, 

and finally cost. 

Some intangible factors can 

make a big difference to your 

long-term happiness with your 

final selection. Chief among 

these is robustness of design, 

which appears as a gain or power 

margin above the rated power, 

which will equate to longer life 

with fewer problems. Other factors 

include the vendor’s willingness 

to adapt a design for 

your specific needs, a long-term 

commitment to service by the 

vendor, and responsive customer 

support. 

About Impedance Mismatch 

Tolerance 

You may feel some important 

factors have been left out of 

this selection process, like load 

impedance variability. The truth 

is no one knows what happens 

with random SWR. Almost 

anything is possible, even gain. 

The main thing is you want to 

avoid damaging the amplifier. 

Remember, reflected power has 

done its work, and whether it is 

an antenna or another amplifier, 

the important thing is to present 

the signal accurately to the load 

at as close to the right level as 

you can, and survive whatever 

returns. AR Modular RF is 

known for RF power amplifiers 

that can withstand nearly infinite 

mismatch conditions, like the 

KAW4040, a 200...500 MHz 

amplifier rated for 500 W CW 

(minimum), with P 1 well above 

the 500 W level, and full SWR 

protection. 

At this point, you may find no 

amplifier is a perfect fit for you. 

AR Modular RF would like 

to speak with you about your 

requirements. We routinely produce 

quality custom amplifier 

modules and systems and can 

modify our existing designs to 

meet your needs. AR Modular 

RF fabricates all our amplifiers in 

Bothell, Washington, where the 

company has attained the reputation 

for making and supporting 

the finest RF Power amplifiers 

for almost two decades. ◄ 


RF & Wireless 

Design 

Designing Next-Generation AESA Radar 

Part 2: Individual Antenna Design 

Figure 8: Antenna design “Specsheet” user interface showing the electrical requirements input (a), 

physical constraints input (b) and database of candidate antenna types for use in EM optimization 

In the previous example, the 15 

x 5 array presented the radiation 

patterns for an ideal isotropic 

antenna (gain = 0 dBi) and a 

simple patch antenna. In addition 

to the array configuration 

itself, the design team will likely 

want to specify the radiation 

pattern and size constraints for 

the individual antenna elements. 

This operation can be performed 

using the synthesis capabilities 

in AntSyn, the antenna synthesis 

software from NI. 

AntSyn uses an electromagnetic 

solver driven by proprietary evolutionary 

algorithms to explore 

multiple design options based on 

antenna specifications defined 

by the engineer. These specifications 

include typical antenna 

metrics, physical size constraints 

and optional candidate antenna 

types (the user may select from 

a database of antenna types or 

let the software automatically 

select likely antenna types to 

optimize), s. figure 8. 

AntSyn creates antenna geometries 

from its database of 

design types and then applies 

EM simulation and its unique 

evolutionary optimization to 

modify those design to achieve 

the required electrical performance 

and size constraints. A 

run time update of the design 

types under investigation is 

listed along with a “star” rating 

system to indicate which designs 

are close to achieving the 

desired performance. Users are 

able to review the results and 

design styles as the simulation 

progresses. Promising designs 

can then be exported into an EM 

tool from NI or supported thirdparty 

EM simulators, figure 9. 

The design flow between AntSyn 

and NI AWR Design Environment 

is shown in figure 10, 

where AntSyn takes antenna 

requirements and generates 

an antenna for use in the NI 

EM tools which will create the 

antenna pattern for the VSS phased 

array model. 

Dr. Gent Paparisto, Joel 

Kirshman and David Vye, 

AWR Group, NI 

Figure 9: The AntSyn project tree (left) lists the original specsheet as well as all attempted antenna 

designs with their “star” rating showing how well the antenna came to desired results. Individual 

antenna results can be viewed with the interface (right) and exported to supported EM tools 


RF & Wireless 

Figure 10: Operations and products used to create a new antenna design for EM analysis and incorporation into 

the VSS phased array model 

Due to its relatively small size 

and easy fabrication, a square 

ring patch antenna was chosen 

from the potential antennas created 

by AntSyn. The antenna 

was exported using the AXIEM 

options and then imported into 

a new EM structure (AXIEM) 

in the initial phased array project. 

The re-simulated antenna is 

shown in figure 11. This simulation 

provided the antenna pattern 

used to replace the original 

patch antenna used in the 15 

x 5 phased array (figure 12a) 

with the new antenna pattern 

shown in 12b. The new phased 

array results for both the original 

antenna (red trace) and the 

square ring patch (green trace) 

are shown in figures 12 c and d. 

Modeling Complex 

Interactions 

The mutual coupling between 

antenna elements affects antenna 

parameters like terminal impedances, 

reflection coefficients 

and hence the antenna array performance 

in terms of radiation 

characteristics, output signal-tointerference 

noise ratio (SINR), 

and radar cross section (RCS). 

The most recent release (version 

13) of VSS includes new capabilities 

for more accurate simulation 

of these parameters including 

enhanced modeling of element 

patterns, including mutual 

coupling. The next section will 

look at these recent advances in 

advanced phase array modeling, 

including accurate representation 

of the feed structure. 

As mentioned, designers can 

define gains or full radiation patterns 

for each antenna element 

in the phased array. This allows 

them to use different radiation 

patterns for internal, edge and 

corner elements of the phased 

array, s. figure 13. The radiation 

pattern of each antenna element 

will likely be affected by its position 

in the phase array. 

These patterns may be measured 

in the lab or calculated in 

the integrated electromagnetic 

(EM) simulator such as AXIEM 

or Analyst. A simple approach 

to characterizing the appropriate 

radiation pattern for a given 

element is to use a 3X3 phased 

array and excite one element, 

either the internal element, one 

of the edge elements, or one of 

the corner elements, while terminating 

all others. 

This will provide the internal, 

edge, and corner element radiation 

patterns, which can then 

be automatically stored in data 

files using the NI AWR software 

output data file measurements 

(the same technique used in the 

example above). This approach 

would include the effect of 

mutual coupling from first-order 

neighbors. An array with a larger 

number of elements may 

be used to extend mutual coupling 

to first- and second-order 

neighbors. 

It is also important to capture 

the mutual coupling between 

neighboring elements. The 

VSS phased array model does 

this through a coupling table 

defined in configuration file. 

Different coupling levels can be 

defined based on distance from 

each other. 

In figure 14, the coupling, which 

is specified in magnitude (dB) 

and phase (degrees), is defined 

for two different distances (adjacent 

side elements: radius c1 

and adjacent corner elements: 

radius c2). 

Modeling Impairments 

and Yield Analysis 

RF hardware impairments of 

the array will affect the resulting 

side lobe levels and beam 

patterns, and ultimately reduce 

system-level performance. For 

transmitter arrays, side lobe 

levels from imperfectly formed 

beams may interfere with external 

devices or make the transmitter 

visible to countermeasures. 

In radar systems, side lobes may 

also cause a form of self-induced 

multipath, where multiple 

copies of the same radar signal 

arrive from different side lobe 

directions, which can exaggerate 

ground clutter and require expensive 

signal processing to remove. 

Therefore, it is critical to identify 

the source of such impairments, 

observe their impact on the array 

performance, and take steps to 

reduce or eliminate them. 

Figure 11: AntSyn generated square ring antenna imported into AXIEM and simulated to generate 

antenna patterns used by VSS phased array model 


RF & Wireless 

impacts amplifier compression. 

Therefore, it is imperative to be 

able to simulate the interactions 

between the antenna array and 

the individual RF links in the 

feed network. 

RF Link Modeling 

Figure 12: a) original antenna pattern of single patch antenna used in original phased array analysis, 

b) antenna pattern for square ring antenna generated by AntSyn, c) and d) comparison of radiation 

patterns from phased arrays based on simple patch antenna and square ring patch 

The VSS phased array configuration 

file, allows engineers 

to simulate array imperfections 

due to manufacturing flaws or 

element failure. All gain/phase 

calculations are performed internally 

and yield analysis can be 

applied to the block in order to 

evaluate sensitivity to variances 

of any of the defining phased 

array parameters. As an example, 

VSS was used to perform an 

element failure analysis on a 64 

element (16 x 4) array, producing 

the plots in figure 15 which 

illustrate the side lobe response 

degradation. 

Systematic errors that may be 

compensated include inter-chain 

variations caused by asymmetrical 

routing (layout), frequency 

dependencies, noise, temperature, 

and varied mismatching 

due to changing antenna impedance 

with steer angle which also 

NI AWR software products 

include the simulation and modeling 

technology to capture these 

impairments accurately and 

incorporate these results into 

the VSS phased array assembly 

model. This is an important 

functionality since RF links are 

not ideal and can cause the array 

behavior to deviate significantly. 

The phased array assembly can 

operate in either the RX or TX 

modes, supporting the configuration 

of the array element geometry, 

each element’s antenna 

characteristics, the RF link 

characteristics, and the common 

linear characteristics of the 

combiner/splitter used to join 

the elements together. The configuration 

is performed primarily 

through a text data file, with 

commonly swept settings either 

specified directly via block parameters 

(such as steering angles), 

or specified in the data file but 

capable of being overridden via 

block parameters (such as individual 

element gain and phase 

adjustments). 

The configuration of the phased 

array assembly may be divided 

into several sections: 

• Array geometry - defines the 

number of elements, their 

RF impairments can also be 

caused by any number of items 

relating to the feed network 

design and related components. 

Figure 13: The VSS phased array model supports assigning different antenna patterns to individual 

elements, allowing designers to more accurately represent corner, edge and center elements 


RF & Wireless 

placement, and any geometry 

related gain and phase tapers 

• Antenna characteristics – 

defines antenna gain, internal 

loss, polarization loss, 

mismatch loss, and radiation 

patterns for both receive and 

transmit configurations 

• RF link characteristics – 

defines links for individual 

elements including gain, 

noise, P1dB. Supports 2-port 

RF nonlinear amplifiers using 

large signal nonlinear characterization 

data typically consisting 

of rows of input power 

or voltage levels and corresponding 

output fundamental, 

harmonic, and/or intermodulation 

product levels. 

Frequency-dependent data is 

also supported 

• Assignment of antenna and RF 

link characteristics to individual 

elements 

Figure 14: 64 element array showing the mutual coupling table 

used in the configuration file to specify the amount of coupling 

between elements, allowing more accurate simulation of 

terminal impedances, reflection coefficients, etc. 

Figure 15: Side lobe degradation to element failures 2% and 5% 

• Power splitter characteristics 

– splits the incoming signal 

into n-connected output ports 

• Mutual coupling characteristics 

(previously discussed) 

One common challenge is 

that not all RF links should be 

equal. For example, gain tapers 

are commonly used in phased 

arrays; however, when identical 

RF links are used for all antenna 

elements, elements with higher 

gains may operate well into compression 

while others operate in 

a purely linear region, causing 

undesired array performance. 

To avoid this problem, designers 

often use different RF link 

designs for different elements. 

While this is a more complicated 

task, it will result in more 

efficient phased arrays and VSS 

phased-array modeling allows 

them to achieve this. 

To assist the design team creating 

the feed network and provide 

the RF link to the systems 

team, VSS includes capability 

to automatically generate the 

characteristics of the phased 

array element link defined by 

these data tables. The designer 

starts by creating a schematicbased 

link design per the system 

requirements. A “measurement” 

extracts the design characteristics, 

which can include circuitlevel 

design details (i.e. nonlinearities) 

through Microwave 

Office co-simulation, and saves 

a properly formatted data file for 

use with the phased array assembly 

model, s. figure 16. 

In-situ Nonlinear 

Simulations 

An accurate simulation must also 

account for the interactions that 

occur between the antenna elements 

and the driving feed network. 

The problem for simulation 

software is that the antenna 

and the driving feed network 

influence each other. The antenna’s 

pattern is changed by setting 

the input power and relative 

phasing at its various ports. At 

the same time, the input impedances 

at the ports change with 

the antenna pattern. Since input 

impedance affects the performance 

of the nonlinear driving 

Figure 16: Measurement in VSS extracts characterization of RF link designs and allows assignment for individual elements in the 

phased array 


RF & Wireless 

Figure 17: Characterizing changing antenna feed impedance as a 

function of beam steering using the variable phase and attenuator 

settings defined in the feed network design 

At this point the designer can 

directly investigate the power 

amplifiers non-linear behavior as 

a function of the load (antenna) 

impedance. With the load-pull 

capability in Microwave Office, 

the PA designers can investigate 

output power, compression and 

any other number of non-linear 

metrics defining the amplifier 

behavior, figure 18. With a 

detailed characterization of the 

RF links for each individual element, 

the overall system simulation 

is able to indicate trouble 

areas, figure 19 that would have 

previously gone undetected until 

expensive prototypes were made 

and tested in the lab. 

Figure 18: Simulated 

antenna 

feed impedance 

vs. frequency superimposed 

over 

power load-pull 

contours for a 

broadband MMIC 

power amplifier 

circuit, the changing antenna 

pattern affects the overall system 

performance. 

In this case, the input impedance 

of each element in the 

array must be characterized for 

all beam steering positions. The 

array is only simulated once in 

the EM simulator. The resulting 

S-parameters are then used by 

the circuit simulator, which also 

includes the feed network and 

amplifiers. As the phase shifters 

are tuned over their values, 

the antenna’s beam is steered. 

At the same time, each amplifier 

sees the changing impedance at 

the antenna input it is attached 

to, which affects the amplifier’s 

performance. 

In this final example, the PAs are 

nonlinear, designed to operate 

at their 1 db compression point 

(P1dB) for maximum efficiency. 

They are, therefore, sensitive to 

the changing load impedances 

Figure 19: Phased array simulations with RF 

link effects including the impact of impedance 

mismatch between power amplifier and 

steered antenna array 

presented by the array. The beam 

of a 16 element array is steered 

by controlling the relative phasing 

and attenuation to the various 

transmit modules, figure 17. 

In practice, the harmonic balance 

simulation used to characterize 

the power amplifiers 

with Microwave Office takes 

substantial time to run with 16 

power amplifiers. Therefore, the 

beam is steered with the amplifiers 

turned off. The designer then 

turns on the individual power 

amplifier for specific points of 

interest once the load impedance 

from the directed antenna 

has been obtained. 

Conclusion 

The capability to design and 

verify the performance of the 

individual components along 

with the entire signal channel 

that defines the AESA radar is 

a necessity as element counts 

increase and antenna /electronics 

integration advances. Through 

circuit simulation, system-level 

behavioral modeling, and electromagnetic 

analysis operating 

within a single design platform, 

development teams can 

investigate system performance 

and component-to-component 

interaction prior to costly prototyping. 

References 

1. www.nssl.noaa.gov/publications/mpar_reports/LMCO_ 

Consult2.pdf 

2. www.astron.nl/other/workshop/MCCT/MondayPatel.pdf 


RF & Wireless 

Products 

High-Power Broadband 

Microwave Combiners 

New Line of Straight Waveguide 

Sections 

Link Microtek has launched a new range 

of broadband microwave combiners for 

use in high-power amplifier systems 

(HPAs) for applications such as automotive 

EMC testing. These combiners 

enable high power, broadband and low 

loss combination of microwave signals 

with performance that cannot be achieved 

by other methods such as Wilkinson. 

For example, the AMRC-8-7/16 is a 

3...6 GHz, 8-way combiner offering 

loss of only around 0.3 dB whilst able 

to combine powers with output up to 

1000 W easily. It is a radial design with 

eight N-type input ports and one 7/16 

output port. Since the design is reciprocal, 

it can be used as a power splitter as 

well. The unit is of small size (190 mm 

long, 56 mm diameter) and low weight 

(1.1 kg), being fabricated in aluminum. 

This device is unpainted but a black 

satin paint finish is also available. 

Combining power from microwave 

amplifier modules is an increasing 

requirement as module pricing becomes 

lower and power and broadband capability 

increases. A solid state combined 

HPA can reach the output of vacuum 

tube devices but can also offer ‘graceful 

degradation’ upon failure of a single 

module rather than the catastrophic 

‘all or nothing’ performance when a 

tube fails. 

■ Link Microtek, Ltd. 

www.linkmicrotek.com 

Pasternack has released a new series of 

straight waveguide sections in sizes ranging 

from WR-10 to WR-137. Typical 

applications include instrumentation, test 

benches, high-efficiency RF/Microwave 

transmission, SatCom, MilCom, radar and 

telecom networks. 

Pasternack’s new line of straight waveguide 

sections consists of 62 models that operate in 

the frequency range of 5.85 to 110 GHz and 

in 13 waveguide bands from C to W band. 

Wideband Synthesizer with 

Integrated VCO 

Richardson RFPD, Inc. announced the availability 

and full design support capabilities 

for a new wideband synthesizer from Analog 

Devices, Inc. The ADF4356 allows 

implementation of fractional-N or integer- 

N phase-locked loop (PLL) frequency synthesizers 

when used with an external loop 

filter and an external reference frequency. 

A series of frequency dividers at another 

frequency output permits operation from 

53.125 to 6800 MHz. The ADF4356 has an 

integrated VCO with a fundamental output 

frequency ranging from 3.4 to 6.8 GHz. 

Additional key features of the ADF4356 

include: 

• Integer channel: -227 dBc/Hz; Fractional 

channel: -225 dBc/Hz 

• Integrated RMS jitter (1 kHz to 20 MHz): 

97 fs for 6 GHz output 

• High resolution, 52-bit modulus 

• Phase frequency detector (PFD) operation 

to 125 MHz 

• Reference input frequency operation to 

600 MHz 

• Maintains frequency lock over -40 to 

+85 °C 

They also deliver SWR as low as 1.03:1. 

These waveguide straights are available in 

section lengths from 3 inches to 12 inches 

and are made of either painted copper alloy 

or gold-plated, oxygen-free hard copper 

(OFHC) and feature UG, CPR and UBRstyle 

flanges. These straight waveguides are 

ideally suited for aerospace, defense, industrial, 

test and instrumentation, telecom and 

medical industries. 

“We are pleased to offer this full range of 

waveguide straights that support over 13 

bands and are available in section lengths 

from 3 to 12 inches. They perfectly complement 

our rapidly expanding waveguide 

component portfolio and deliver quality 

construction and consistent performance,” 

said Steven Pong, Product Manager at 

Pasternack. 

Pasternack’s straight waveguide sections are 

in stock and ready for immediate shipment 

with no minimum order quantity. 

■ Pasternack 

www.pasternack.com 

• Phase noise: -113 dBc/Hz @ 100 kHz 

offset at 5 GHz 

• Programmable divide by 1, 2, 4, 8, 16, 

32, or 64 output 

• Analog and digital power supplies: 3.3 V 

• Charge pump and VCO power supplies: 

5 V typical 

• Logic compatibility: 1.8 V 

• Programmable output power level 

• RF output mute function 

■ Richardson RFPD 

www.richardsonrfpd.com 


RF & Wireless 

Products 

1...2700 MHz, RF Power GaN 

on SiC Transistor 

includes a Kelvin-source pin to help minimize 

gate-ringing and reduce system losses. 

Band 1 Uplink/Downlink 

BAW Duplexer 

Richardson RFPD, Inc. announced the 

availability and full design support capabilities 

for a new GaN on SiC depletionmode 

HEMT from NXP Semiconductors. 

The AFG24S100HR5 is a 125 W CW RF 

power GaN transistor that operates from 1 to 

2700 MHz and includes input-matching for 

extended bandwidth performance. With its 

high gain and high ruggedness, this device 

is suitable for a range of CW, pulse and 

wideband RF applications, including public 

mobile radios, ISM (industrial, scientific and 

medical), wideband laboratory amplifiers, 

and wireless cellular infrastructure. 

Key features of the AFG24S100HR5 

include: 

• Operating voltage: 50 V dc 

• Gain (in 2500 MHz narrowband test circuit): 

16 dB CW, 18 dB pulse 

• Efficiency (in 2500 MHz narrowband test 

circuit): 64.2% CW, 66.8% pulse 

• Thermal resistance: 0.86 K/W 

• Ruggedness: >20:1 SWR 

• Package: NI-360H-2SB ceramic flanged 

The new device is part of the lineup of NXP 

RF power transistors for ISM and broadcast 

applications that are available from Richardson 

RFPD. These devices are designed to 

simplify the use of solid-state RF in highpowered 

ISM applications at frequencies 

from 1 to 600 MHz, as well as applications 

in the 915, 1300 and 2450 MHz frequency 

bands for FM radio and VHF and UHF TV 

broadcast. 

New 1 kV SiC MOSFETs 


from stock and full design support 

capabilities for two silicon carbide power 

MOSFETs from Wolfspeed, a Cree Company. 

The C3M0065100J (65 mOhm) and 

C3M0120100J (120 mOhm) MOSFETs 

are additions to Wolfspeed’s family of 1 

kV MOSFETs featuring its C3M technology 

and N-channel enhancement mode. 

The MOSFETs are available in TO-263-7L 

(seven-lead) surface mount packages that 

The new devices are versatile for a range of 

applications, including renewable energy, 

EV battery charging, HV DC/DC converters, 

and switch mode power supplies. 

Fully-Integrated Power 

Amplifier for 18, 23 and 

26 GHz 


and full design support capabilities 

for a new power amplifier from MACOM 

Technology Solutions Inc. The MAAP- 

118260 is a packaged linear power amplifier 

that operates from 17.7 to 26.5 GHz 

and provides 28.5 dB of gain and 37 dBm 

output third order intercept point (OIP3) 

with more than 28.5 dBm of output P1dB. 

The device is assembled in a lead-free, fullymolded 

5 mm, 24-lead, QFN package and 

consists of a four-stage power amplifier with 

integrated, on-chip power and envelope 

detectors. It includes on-chip ESD protection 

structures to ease the implementation 

and volume assembly. The new PA is suitable 

for use in 18, 23 and 26 GHz cellular 

backhaul and point-to-point applications. 

Additional key features of the MAAP- 

118260 include: 

• typical bias: 5 V, 650 mA 

• P sat : 1.26 W 

• power added efficiency (PAE): 18% 

■ Richardson RFPD, Inc. 

www.richardsonrfpd.com 

RFMW, Ltd. announced design and sales 

support for a Band 1 BAW duplexer filter. 

The Qorvo QPQ1282 supports Band 

1 LTE, small cells, mobile routers and 

repeater designs with uplink pass band 

frequencies from 1920 to 1980 MHz and 

downlink pass band frequencies from 2110 

to 2170 MHz. No external matching is 

necessary and the QPQ1282 offers 48 dB 

attenuation between bands. Power handling 

is 29 dBm. 

Ultra-Low Loss DPDT 

Antenna Swap Switch 


support for a DPDT antenna switch from 

Skyworks. The SKY13698-694LF offers 

insertion loss of only 0.27 dB over the 

wide frequency range of 400 to 5900 MHz 

supporting emerging, high band applications 

such as LAA/LTE-U and sub-6 GHz. 

Port to port isolation is 30 dB. No external 

DC blocking capacitors are required on 

the RF path as long as no DC voltage is 

applied externally. The SKY13698-694LF 

DPDT switch is provided in a compact 

Quad Flat No-Lead (QFN) 1.83 × 1.83 

× 0.5 mm package. 

CATV High-Linearity, 

Low Noise Gain Block 


support for a high linearity gain block 

from Qorvo. Featuring >-75 dBc CSO, 

the RFCA8830 covers 45 to 1218 MHz 

as a DOCSIS 3.1 compliant amplifier 

for HFC optical nodes, laser drivers and 

balanced antenna applications. Gain measures 

19 dB and noise figure is

RF & Wireless 

Products 

Public Safety Band 9, 12 & 

16 Way Power Dividers 

World’s Smallest LTE Cat M1/NB1 

Multimode Module for IoT and M2M 

Public Safety Band Power Dividers Combiners 

all optimized for excellent performance 

covering from 5 MHz to 500 MHz. 

Weatherproof IP 67/68 for the harshest 

environment and their rugged construction 

makes them ideal for public safety 

networks. Available in Type-N, SMA, 

BNC & TNC Female connector styles. 

IP67/68 Attenuators 

Attenuation values up to 90 dB in a single 

package! Available in N-Male/Female 

configuration covering all public safety 

and commercial wireless bands from Hz to 

2.5 GHz. Indoor/outdoor use with 2.5 W 

average (1 kW peak) power handling. 

Standard attenuation values of 40, 50, 

60, 70, 80 & 90 dB available from Stock. 

High Power Public Saftey 

Combiners 

MECA’s Low Frequency addition to 

the H-Series, 100-watt Wilkinson high 

power combiner/dividers. Available in 

2 & 4-way configurations covering 5 to 

500 MHz. SWR of 1.3 accommodating 

load SWR’s of 2 or better! N and SMA 

connectors. Weatherproof IP 67/68 rated. 

4.3/10.0 DIN 1, 2, 5 & 10 Watt 

Resistive Terminations 

MECA offers a line of resistive, 4.3/10.0 

DIN Male & Female 50 ohm loads efficiently 

designed for high performance, cost 

effective solutions weatherproof IP67/68 

rated. Available in; 1, 2, 5 & 10 watt max 

power rated from stock – four weeks. 

■ MECA Electronics, Inc. 

www.e-meca.com 

The SARAR410M02B from u-blox is a 

configurable LTE Cat M1/NB1 multimode 

module with worldwide coverage. It is the 

industry’s smallest module available in the 

market today, measuring just 16 x 26 mm, 

to offer both LTE Cat M1 and Cat NB1 in 

a single hardware package, as well as softwarebased 

configurability for all deployed 

bands. The SARAR410M02B multimode 

global module supports ultralow power 

consumption and costoptimized solutions 

making it ideal for the development of 

LPWA IoT applications. 

SARAR410M02B allows customers to use a 

single hardware version globally. This provides 

enormous efficiencies in logistics and 

SKU management. Customers can easily 

respond to changes in business or market 

conditions, since supported frequencies and 

operator configuration decisions can now 

be made at “zero hour” or even later in the 

field. The flexibility extends further with 

the ability to select modes dynamically between 

Cat M1and Cat NB1 as either single 

or preferred connection. 

“The innovations included in the ublox 

SARAR410M02B provide customers with 

the potential to dramatically expand market 

reach, to differentiate their products and 

maximize their return-on-investment using 

this single, versatile, global solution,” said 

Patty Felts, Principal Product Manager, Cellular 

at u-blox. “SARAR410M02B provides 

new and inventive ways to broaden horizons 

and to realize economies of scale that simply 

were not possible or feasible until now. 

It is an exciting advance in ublox’s leadership 

position in cellular IoT connectivity.” 

Critical firmware updates can be delivered 

with ublox proprietary uFOTA (firmware 

over the air) client/server solution that uses 

LWM2M, a light and compact protocol that 

is ideal for IoT applications. This enables 

customers to continue using the same hardware 

for future enhancements to features, 

functionalities or operator certifications, 

making it wellsuited for crucial applications 

running on devices that may be deployed in 

the field over long periods of time. 

Another benefit of SARAR410M02B is the 

hardware readiness for future support of 

voice functionality via VoLTE over Cat M1, 

which can be used for applications requiring 

a level of human interaction, as is the case for 

security applications such as alarm panels. 

Thanks to ublox nested design, migration 

to SARAR4 Series from other ublox 2G, 

3G and 4G modules is made easy. 

SARAR410M02B provides an extended 

temperature range of -40 to +85 °C, and supports 

Power Save Mode (PSM) and Extended 

Discontinuous Reception (e-DRX), which 

can extend battery lifetime up to 10 years. 

3GPP Coverage Enhancement permits the 

module’s connectivity to reach deeper into 

buildings and basements, and even underground 

when compared to other air interface 

technologies such as GSM or Cat 1. 

The SARAR4 Series covers applications 

in many areas, such as gas/water/electricity 

metering, city street lighting, building 

automation, HVAC, industrial monitoring 

and control, telematics, insurance, asset & 

vehicle tracking, security systems, alarm 

panels, outpatient monitoring and many 

consumer wearables. 

■ u-blox 

www.u-blox.com 


RF & Wireless 

Products 

Wireless SoC Portfolio Supports Full Bluetooth 5 

Connectivity and Expands Memory Options 

New High-Temperature 

MLC Chip Capacitors 

Silicon Labs expands its Wireless Gecko 

system-on-chip (SoC) portfolio with new 

multiband SoCs supporting full Bluetooth 5 

connectivity and more memory options. Silicon 

Labs’ new EFR32xG13 SoCs offer developers 

greater flexibility and more capabilities 

for applications using a single wireless 

protocol or requiring more memory for multiprotocol 

solutions, larger customer applications 

or for storage of over-the-air (OTA) 

images. The EFR32xG13 devices also offer 

an advanced on-chip oscillator to reduce bill 

of materials (BOM) cost, security acceleration, 

capacitive sensing, low-power sensing 

and enhanced RF performance. 

The new EFR32xG13 family supports 

all Bluetooth 5 features and capabilities, 

enabling four times the range, twice the 

speed and eight times greater broadcasting 

capacity than Bluetooth 4, as well as 

improved co-existence with other wireless 

protocols. The EFR32xG13 SoCs feature a 

2 Mbps PHY that supports faster throughput 

or reduced power consumption due 

to lower transmit (TX) and receive (RX) 

times. The SoCs also integrate a new 125 

kbps and 500 kbps coded PHY that enables 

much longer communications, quadrupling 

the range of Bluetooth connections compared 

to existing devices running Bluetooth 4. 

The EFR32xG13 SoCs provide sufficient 

flash memory (512 kB) and RAM (64 kB) 

to run applications using Zigbee, Thread 

and Bluetooth 5 in single-protocol mode 

and to support multiprotocol combinations 

of Bluetooth with Zigbee, Thread or proprietary 

stacks (running on sub-GHz or 2.4 GHz 

networks). The EFR32BG13 family is an 

ideal choice for Bluetooth mesh applications 

as the SoCs are designed to run both 

Bluetooth mesh and Bluetooth 5 stacks and 

to support both smartphone and Bluetooth 

mesh connectivity. 

The new SoCs include an on-chip oscillator 

that eliminates the need for an external 

32 kHz crystal typically required for Bluetooth 

low energy devices. This integrated 

precision low-frequency resistor-capacitor 

(RC) oscillator (PLFRCO) enables developers 

to save in BOM cost when used in highvolume 

designs requiring a 32 kHz crystal 

to meet Bluetooth low energy sleep clock 

accuracy specifications. The PLFRCO is 

differentiated from similar integrated oscillators 

offered by other Bluetooth devices as 

it guarantees robust, reliable Bluetooth low 

energy connections across the devices’ entire 

operating temperature range. 

The EFR32xG13 SoCs’ exceptional energy 

efficiency enables longer battery life and 

lower vampire current for Energy Star compliant 

devices. Sleep current is now six percent 

lower than EFR32xG12 SoCs and 44 

percent lower than first-generation Wireless 

Gecko devices. 

The EFR32xG13 family is pin-compatible 

with all Wireless Gecko SoCs in QFN48 

packages, further extending flexible memory, 

peripheral and feature options for existing 

customers. The Wireless Gecko portfolio is 

supported by Silicon Labs’ full suite of Simplicity 

Studio development tools, available 

to developers free of charge. 

■ Silicon Labs 

www.silabs.com 

One year on from the initial launch of 

a new range of high-temperature MLC 

chip capacitors, Knowles capacitor 

brands Novacap and Syfer Technology 

have jointly announced a significant 

extension to the product offering. As 

with the initial launch, this announcement 

coincided with another IMAPS 

event – the HiTEN 2017 symposium 

in Cambridge UK. The Knowles Capacitors 

HiT range of MLCCs has an 

operating temperature range of -55 

to +200 ºC. The range offers tin over 

nickel terminations that had not been 

previously available in the company’s 

other high temperature MLCC ranges. 

Launch specifications 

encompassed both Stable (C0G) and 

ultra stable (X7R) dielectric options 

in case sizes 0805 to 2220, with capacitance 

spread of 4.7 pF to 3.3 µF and 

rated voltages of 16 to 630 V DC. To be 

announced at HiTEN 2017 is the increase 

in specified max capacitor values 

for the 500/630 V parts – upper limit 

now 68 nF – and the addition of an 0603 

case size in X7R material (C0G being 

hot on the heels). 

Compliant and lead free 

This range, both RoSH compliant and 

lead free, is manufactured to exacting 

standards using Knowles unique screen 

printing process to provide a high quality 

component suitable for demanding 

applications. Projects in oil exploration, 

geothermal, military, automotive underhood 

and avionics will find the wide 

capacitance range of interest. 

■ Knowles (UK) Ltd. 

www.knowlescapacitors.com 


RF & Wireless 


E-Mobility Test, Measurement Innovations Enabling Cost- 

Effective, High-Power/High-Voltage Product Deployments 

Keysight Technologies, Inc. 

today announced the launch of 

a suite of test and measurement 

solutions for the rapidly growing 

battery, HEV/EV and HEMS 

markets. 

The global electric vehicle market – ranging 

from mild hybrids to battery electric vehicles 

and HEMS – are fast growing and very 

dynamic, with a large number of new application 

areas and implementation characteristics. 

Based on these dynamics, many cell 

and battery manufacturers are facing challenges 

to deal with the exponential demand 

for costly, high-power/high-voltage cells in 

the 300 V range. This is compared to the 

traditional, more cost-efficient 12 V cells. 

Keysight’s suite of electric vehicle and 

HEMS solutions provide design and test 

engineers powerful, versatile and efficient 

solutions that will help drive their innovations 

to market faster, and at a lower cost. 

EV1003A Power Converter Test Solution 

– designed specifically to address the efficiency, 

safety, regulatory and environmental 

challenges associated with the HEV/ 

EV and HEMS markets. Currently, it’s the 

only commercial off-the-shelf regenerative 

power system with highly integrated 

safety features that protect operators and 

the devices under test. 

RP7900 Series Regenerative Power System 

– offers battery emulation capabilities, such 

as 2-quadrant (source/sink) operation and 

programmable output resistance. In addition, 

the power system provides the added 

benefit of safely and cleanly regenerating 

greater than 85% of power back into the 

grid – which increases efficiency based on 

reduced energy consumption and cooling 

requirements. 

BT2191A Self-Discharge Measurement 

(SDM) System – for cell designers, the 

BT2191A SDM system offers a new way 

to accurately measure Li-Ion cells’ selfdischarge 

currents, within a significantly 

reduced amount of time and with a settling 

time as low as one to two hours. This new 

patented technique allows engineers to dramatically 

reduce the design cycle-time and 

helps to optimize self-discharge performance 

and characteristics of battery cells. 

BT2152A Self-Discharge Analyzer (SDA) – 

for LiIon cell manufacturers, the BT2152A 

SDA offers a new type of analyzer that measures 

in parallel self-discharge currents on 

a large number of cells, providing a significant 

reduction in the time required to discern 

good versus bad cell self-discharge 

performance. This helps achieve dramatic 

reductions in work-in-process inventories, 

working capital and facility costs. 

■ Keysight Technologies Inc. 


Multipath Fading Simulator for Satellite Link Emulator 

IZT GmbH provides a new 

and powerful Fading Simulation 

option for its IZT C3040 

Satellite Link Emulator. The 

Multipath Fading Simulator 

allows for precise modelling 

reflections of the signals on terrain, 

fixed and moving objects, 

both in satellite and terrestrial 

communication networks. 

The IZT C3040 Satellite Link 

Emulator is a cost-effective, 

time-saving solution for satellite 

and aircraft RF link testing. 

Accurate, comprehensive and 

repeatable simulation of uplink, 

payload and downlink in the 

IZT C3040 enables system 

engineers to create realistic 

scenarios for testing their 

product in a laboratory environment. 

On the downlink, 

the signal can be affected by 

effects of the ionosphere, large 

and small scale fading, interference 

by other signals and 

thermal noise. Therefore, for 

satellite system developers is 

essential to get a realistic and 

application optimized fading 

simulation. The new Fading 

Simulator supports up to eight 

propagation paths (taps) with 

a variable delay between 0 

and 100 ohms, configurable in 

0.1 ns (plus latency of all other 

active processing stages) on top 

of the set link delay. Each tap 

can be processed with an individual 

Doppler spectrum with a 

maximum Doppler of ±50 kHz. 

Various Doppler spectra with 

models like Rayleigh or Ricean 

fading are generated online or 

can be streamed from HDD to 

the Fading Simulator circuit 

block. This concept allows 

users to apply their own, specific 

fading models. The simulation 

of terrestrial networks 

requires a different feature set 

compared to satellite networks, 

as a low minimum latency 

and a related Fading Channel 

Simulator is needed. In addition 

to using the IZT C3040 as 

a simulator for satellite links, 

the new Fading Simulation 

option makes it also suitable 

for simulating complex terrestrial 

channels. All eight fading 

paths of the IZT C3040 Fading 

Simulator are completely independent 

and their delays can be 

easily changed. 

Key applications which will 

benefit from the IZT C3040 

with its powerful and flexible 

Fading Simulator are systems 

like LEO-, GEO-, MEO-satellites, 

modems, transmitter and 

receiver testing, telemetry tracking 

systems, range verification 

and training/education. 

■ IZT GmbH 

www.izt-labs.de 


RF & Wireless 


Microwave/RF Test Assemblies for Use with Multiport VNA 

W. L. Gore & Associates (Gore) has 

announced that Rohde & Schwarz (R&S) 

is endorsing Gore Phaseflex Microwave/ 

RF Test Assemblies for use with its new 

R&S ZNBT20 multi-port VNA. The new 

R&S ZNBT20 from Rohde & Schwarz is 

the first true multiport vector network analyzer 

in the microwave range with up to 

16 integrated test ports. The unique hardware 

architecture from the R&S ZNBT8 

has been extended to 20 GHz. This allows 

users to characterize multiple devices 

under test in parallel and thus increase 

throughput tremendously. The R&S ZNBT 

offers the high measurement performance 

of a two-port network analyzer at each of 

its test ports. 

To address the demanding requirements 

of high-density and modular test instruments 

for wireless devices and aerospace 

systems, Gore has introduced Gore Phaseflex 

Microwave/RF Test Assemblies, Type 

0N – the smallest, lightest, most internally 

ruggedized assembly on the market today 

for modular, multi-port, and multi-site 

test applications. Gore’s high-density test 

assemblies ensure consistent, repeatable 

measurements with stable electrical performance 

up to 50 GHz. 

Josef Wolf, Vice President T&M Analysis 

Products at Rohde & Schwarz, says: 

„With Gore we have found an ideal provider 

for microwave cable assemblies. Offering 

highly reliable, phase stable cables, 

their products are the perfect match for our 

multi-port VNA solution. This enables us 

to offer our customers the fast and reliable 

test results they expect from Rohde 

& Schwarz.“ 

■ W. L. Gore & Associates 

electronics.usa@wlgore.com 

www.gore.com 

VNA Microwave/RF Test Assemblies Set Industry Standard 

for VNAs through 70 GHz 

W. L. Gore & Associates (Gore) has expanded 

the functional frequency range of its 

FF Series Gore VNA Microwave/RF Test 

Assemblies, now offering stable, reliable 

performance up to 70 GHz. This upgrade 

addresses industry requirements for enhanced 

performance in the 60...70 GHz range 

where there is increased need to maintain 

measurement accuracy, especially in Vector 

Network Analyzers (VNAs), Communication 

Testing, and mm-Wave to name 

a few key applications. Constant and/or 

highly repetitive movement of cables can 

compromise the measurement precision of 

high-performance VNAs. Leading manufacturers 

such as Keysight and Rohde & 

Schwarz choose Gore VNA Microwave/RF 

Test Assemblies because of the improved 

performance and reliability they see with 

their equipment. 

Accurate and repeatable 

measurements 

Gore VNA Microwave/RF Test Assemblies 

maintain excellent insertion loss and SWR. 

Unlike conventionally designed RF test 

assemblies, Gore’s assemblies ensure accurate 

and repeatable measurements because 

of their excellent phase and amplitude stability 

with flexure. And prior to shipment, 

all Gore VNA Microwave/RF Test Assemblies 

are tested for return loss, insertion loss, 

phase stability, and loss stability up to their 

maximum operating frequency. 

Constructed with an abrasion-resistant polymer 

braid around a flexible armor casing, 


are extremely durable. They withstand crush 

forces of more than 800 pounds force/inch 

and have an auto-limiting bend radius of 

2.25 in (57.2 mm). Even with this armored 

and rugged construction, Gore VNA Microwave/RF 

Test Assemblies maintain excellent 

flexibility, which increases the cable’s life. 


include NMD-style ruggedized connectors 

for direct attachment to VNA test ports 

and allow the use of test port-compatible 

adapters for best durability and stability. 

The combination of the assembly’s ruggedized 

construction and NMD-style connector 

ensures longer flex life with consistent 

performance and reduced frequency 

of recalibration. 

The new 70 GHz Gore VNA Microwave/ 

RF Test Assemblies are in production now 

and can be specified online with the Gore 

Microwave/RF Assemblies Builder. 

■ W. L. Gore & Associates 

www.gore.com 


RF & Wireless 


Support of Signaling OTA 

Testing 

Products 

New Diplexers and 

Multiplexers 

LTE TDD Band 40 BAW Filter 

Anritsu Company and ETS-Lindgren 

announce groundbreaking support of IEEE 

802.11 ac/n/a/g/b Over-the-Air (OTA) 

testing with an enhanced solution that 

integrates the Anritsu Wireless Connectivity 

Test Set MT8862A with the CTIAcompliant 

ETS-Lindgren EMQuest EMQ- 

100 Antenna Measurement Software. The 

accurate and flexible turnkey solution 

now supports 802.11 ac/n/a/g/b WLAN 

standards, providing device developers 

and manufacturers with a single solution 

to characterize and validate designs 

in accordance with current and emerging 

versions of the 802.11 standards. 

The MT8862A is the first solution for 

testing 802.11 in ac/n/a/g/b devices in 

full signaling mode with built-in communications 

protocols. The MT8862A 

can conduct fast and accurate RF receiver 

and transmitter measurements for 

WLAN without the need of any device 

control. It can also perform end-to-end 

data throughput tests, as well as capture 

real-time protocol messages. The 

MT8862A and EMQuest EMQ-100 provide 

a comprehensive solution that can 

test devices based on revisions of IEEE 

802.11 technologies. Specialized calibration 

and validation methods are supported 

for WLAN OTA testing and other 

analysis, including TRP/TIS. The Wireless 

Connectivity Test Set MT8862A is 

a multi-version IEEE 802.11 instrument 

with the capability for wireless device 

calibration, WLAN RF parametric testing 

and functional testing, including Network 

Mode. IEEE 802.11ac/n/a/b/g revisions 

are all supported for testing the transmitter 

and receiver performance of a multirevision 

WLAN device. ETS-Lindgren‘s 

EMQuest EMQ-100 offers a wide range 

of fully parameterized test methods for 

measuring basic antenna performance 

metrics, as well as testing both radiated 

and conducted performance of various 

wireless devices. Flexible in its design, 

the EMQuest EMQ-100 can be used to 

analyze antennas in stand-alone applications, 

or to test an embedded antenna 

system and radio module against any of 

the industry standard OTA radiated performance 

test requirements. 

■ ETS-Lindgren, Inc. 

www.ets-lindgren.com 

RLC Electronics´ diplexers and multiplexers 

are available in two, three of four 

channel versions. Adjacent passbands may 

be designed for a contiguous or non-contiguous 

response. For passband frequencies 

below 2 GHz, lumped element designs will 

often achieve the desired response in the 

smallest package. At higher frequencies (up 

to 40 GHz), distributed coaxial structures 

are employed to realize the lowest possible 

loss. RLC Electronics can supply multiplexers 

for most applications, including commercial, 

telecommunications, and military 

specifications. 

■ RLC Electronics, Inc. 

www.rlcelectronics.com 

Broadband GaN Transistors 

Provide 65 W 


support for two unmatched discrete GaN 

on SiC HEMTs. Operating from DC to 

3.7 GHz with a 50 V supply rail, Qorvo provides 

the QPD1015L in an eared package 

and the QPD1015 in an earless package. 

Both transistors offer 20 dB of gain and a 

P sat of 48.5 dBm. PAE is 74%. Target markets 

include commercial and military radar, 

communications, avionics, jammers and test 

instrumentation. 

■ RFMW, Ltd. 

info@rfmw.com 

www.rfmw.com 


support for a 90 MHz, sub-band B40 BAW 

filter. The Qorvo QPQ1288 supports base 

station infrastructure, repeaters and boosters 

for designs with pass band frequencies 

from 2300 to 2390 MHz. No external 

matching is necessary and the QPQ1288 

offers 45 dBm attenuation at 2473 MHz. 

Power handling is 29 dBm. 


info@rfmw.com 

www.rfmw.com 

Cellular Module is Embedded 

in Personal Mobility 

Wheelchair 

WHILL KK., a Japanese company specialized 

in innovative products for the mobility 

industry, has launched a new revolutionary 

wheelchair for personal mobility 

featuring cloud connectivity based on a 

3G cellular module from u-blox. The nextgeneration 

WHILL Model C embodies the 

next generation of power wheelchairs for 

enhanced mobility. It is a personal electric 

vehicle that combines a sleek design with 

the latest innovative functionalities, enabling 

users to live an active lifestyle. Sturdy and 

compact with two powerful electric motors 

and patented front Omniwheels, it maneuvers 

equally well indoors and outdoors. 

The ublox 3G cellular module embedded 

in WHILL Model C features worldwide 

UMTS/HSPA and GPRS/EDGE coverage 


RF & Wireless 

Products 

with a small footprint also enabling easy and 

costeffective bolting-on of a ublox GNSS 

receiver such as the MAX7C. As WHILL 

KK is looking into autonomous driving for 

people with disabilities, ublox plans to contribute 

with wireless positioning and connectivity 

technology. 

■ u-blox 

www.u-blox.com 

TDD Band 41 BAW Filter 

Multi-Throw Switches for 

4.5G Infrastructure 

1218 MHz and has on-chip active bias for 

consistent and repeatable performance over 

temperature. The QPB7400 finds applications 

in single-ended and push-pull optical 

receivers, low-noise drop amplifiers and 

distribution amplifiers. Drawing 105 mA 

from a 5 V bias, typical gain in application 

circuits is 10.5 dB. Qorvo offers this amplifier 

in a SOT89 package. 


www.rfmw.com 

27 dB Gain CATV Power 

Doubler 


support for a 194 MHz, sub-band B41 BAW 

filter. The Qorvo QPQ1285 supports TDD 

macro cell and small cell designs with pass 

band frequencies from 2496 to 2690 MHz. 

No external matching is necessary and 

the QPQ1285 offers 40 dBm attenuation 

at 2402 MHz. Power handling is 29 dBm. 

RFMW, Ltd. 

info@rfmw.com 

www.rfmw.com 

500 W, 50 V GaN IMFET 


support for a high efficiency, L-band IMFET 

from Qorvo. The Qorvo QPD1003 offers 

500 W P3dB power for L-band commercial 

or defense radar operating from 1.2 to 

1.4 GHz, including AESA radar. 50 V bias 

and GaN technology offer efficiency enhancements. 

PAE is 65% and small signal gain 

is 20 dB. I/O matched to 50 ohms means 

design time is minimized. 


info@rfmw.com 

www.rfmw.com 


support for high throw count switches from 

Peregrine Semiconductor. Optimized for 

4G and 4.5G wireless infrastructure switching 

applications such as robust digital 

pre-distortion (DPD) loops, filter banks and 

transmit/receive (T/R) path signal routing, 

the PE42462 (SP6T), PE42482 (SP8T) and 

PE42412 (SP12T) offer 35 to 41dB of portto-port 

isolation, high linearity,

448-RevT.indd 1

C O M P L I A N T 

POWER 

SPLITTERS 

COMBINERS 

from2 kHz to 40 GHz as low as 89 ¢ 

ea. (qty. 1000) 

Neu! 

NEW! 

Höchste THE WIDEST Bandbreite BANDWIDTH im IN Industriebereich 

THE INDUSTRY 

mit einem IN A SINGLE einzigen MODEL! Modell 

EP2K1+ 2 to 26.5 GHz 

EP2W1+ 0.5 to 9.5 GHz 

EP2C+ 1.8 to 12.5 GHz 

NE 

EP2C 

Die größte Auswahl für den Industriebereich 

umfasst tausende von Modellen für 2 kHz bis 40 GHz 

mit HF-Leistungen bis zu 300 W in Gehäusen vom Koaxial-, 

The industry’s largest selection includes 

THOUSANDS 

Flatpack-, Surfacemount- oder Rackmount-Typ bei 50 oder 75 Ohm 

of models from 2 kHz to 40 GHz, with up to 300 W Systemimpedanz. 

power 

handling, in coaxial,flat-pack, surface mount and rack mount 

Die Design-Palette umfasst 2- bis 48-Weg-Ausführungen 

housings for 50 and 75 Ω systems. 

mit Phasenkonfigurationen für 0°, 90° oder 180°. 

Mini-Circuits Power From Splitter/Combiner 2-way through 48-way bieten eine designs, große with Auswahl 0°, 90°, an or Eigenschaften 180° und 

Möglichkeiten, phase configurations, um alle Anforderungen Mini-Circuits’ zwischen power splitter/combiners ultrakleinen LTCC-Lösungen offer a vast bis hin zu 

selection of features High-Power- and capabilities und Low-Insertion-Loss-Applikationen to meet your needs from high optimal power 

zu erfüllen. 

Sie and müssen low insertion schnell loss Ihr to ultra-tiny optimales LTCC Modell units finden? and much Dann more. besuchen Sie 

Need to find the right models fast? Visit www.minicircuits.com and und use Yoni2 nutzen ® ! Sie Yoni2! 

It’s our Das patented ist unsere search patentierte engine that Suchmaschine, searches actual die Ihnen test data zielgenau for the aktuelle models Testdaten, 

that meet 

Spezifikationen 

your specific requirements! 

und Applikationshinweise 

You’ll find test 

liefert, 

data, 

welche 

S-parameters, 

Ihren spezifischen 

Erfordernissen bestmöglich entsprechen! Hinzu kommen S-Parameter, PCB Layouts, 

Preislisten, Liefermöglichkeiten 

PCB layouts, pricing, 

und 

real-time 

alles, was 

availability, 

Sie für eine 

and everything 

schnelle Lösung Ihrer 

you need to make a Applikationsaufgabe smart decision fast! benötigen! 

Alle All Katalogmodelle Mini-Circuits’ catalog sind kurzfristig models are lieferbar, available also off informieren the shelf for Sie immediate sich noch heute auf 

shipment, so check out our website today for delivery as soon as www.minicircuits.com! 

tomorrow! 

RoHS Compliant 

Product availability is listed on our website. 

o 

S 




DISTRIBUTORS 

448 rev T 

2/1/17 9:55 AM

Antennen 

Kleine Antenne für 863...870 und 902...928 MHz 

Grandis links und rechts – Artikelnummern 

SR42I010-L und SR42I010-R 

Antenova, Ltd., Hersteller von Antennen 

und RF-Antennenmodulen für M2M und das 

Internet der Dinge, stellte eine neue Antenne 

namens Grandis vor. Es handelt sich um eine 

SMD-Antenne, die baulich kleiner ist als 

Vorgänger oder übliche vergleichbare Produkte 

anderer Hersteller, aber in den Bändern 

863...870 MHz und 902...928 MHz verbesserte 

Leistung erbringt. Sie zielt direkt 

auf die zunehmende Anzahl von M2M- und 

IoT-Anwendungen unter Verwendung der 

LPWAN-Protokolle ab. 

Grandis SR42I010-R in der Ecke einer 

Platine positioniert 

Mit Grandis hat Antenova die Größe der 

LPWAN-Antenne auf 12 x 11 x 1,6 mm reduziert 

und zugleich die Leistung der Antenne 

verbessert. Grandis ist eine Flachantenne, 

die eine Bodenplatte zur Ausstrahlung nutzt 

und an der Ecke einer Platine positioniert 

werden kann. 

Verlauf der Rückflussdämpfung (Dualband- 

Einstellung: 863...928 MHz, nur ISM 868: 

863...870 MHz, nur ISM 915: 902...928 MHz) 

Antenova bietet Platinenentwicklern bei der 

Positionierung der Antenne innerhalb eines 

Designs Flexibilität, weshalb die Grandis- 

Antenne in zwei Varianten geliefert wird, 

links und rechts, damit Entwickler den Ort 

der Antenne auf der Platine wählen können. 

LPWAN ist eine zunehmend beliebte Wahl 

für IoT- und Smart-City-Anwendungen, da 

es weniger Strom verbraucht, sodass die Batterien 

innerhalb der einzelnen Geräte länger 

halten. Die Grandis-Antenne von Antenova 

deckt die späteren LPWAN-Standards für 

angeschlossene Geräte im IoT und im Smart 

Cities ab: LoRa, SigFox und Weightless-P. 

Grandis eignet sich für alle Anwendungen in 

den Bändern 863...870 und 902...928 MHz, 

damit sie in industriellen, wissenschaftlichen 

und medizinischen Anwendungen, 

Smart-Zählern, Netzwerkgeräten, Fertigungsautomatisierung, 

landwirtschaftlicher 

und Umweltüberwachung und Consumer 

Tracking weltweit eingesetzt werden kann. 

Verlauf des Stehwellenverhältnisses 

Antenova CEO Colin Newman bemerkte: 

„Der Markt für LPWAN-Verbindungen 

wächst, und wir sind uns einer Vielzahl 

von Kundenanwendungen bewusst, die eine 

kleine Antenne mit großer Leistung benötigen. 

Diese Antenne wird diesen Anforderungen 

sehr gut gerecht.“ 

■ Antenova, Ltd. 

www.antenova-m2m.com 

Wasserdichte 

LTE/4G-Antenne für 

Oberflächenmontage 

HY-Line Communication 

erweiterte das Antennensortiment 

um die MIMO-Blade- 

Multiband-Antenne von EAD. 

Die MIMO-Blade ist eine wasserdichte 

Antenne zur Oberflächenmontage 

auf nichtmetallischen 

Flächen, wie 

Fensterscheiben oder Armaturenbrettern. 

Sie zeichnet sich 

durch 2 dBi Gewinn, einen Frequenzbereich 

von 690 bis 2700 

MHz, Rundstrahlcharakteristik 

und kompakte Abmessungen 

aus. Mit den mitgelieferten 

Saugnäpfen, doppelseitigem 

Klebeband oder via Klettverschluss 

lässt sich die MIMO- 

Blade LTE einfach anbringen. 

Wahlweise gibt es die LTE 

MIMO-Blade mit SMA- oder 

TS9-Steckverbinder mit 2 x 1 

m Kabel. Durch ihre kompakte 

Bauweise ist diese Multiband- 

Antenne für verschiedene Einsatzbereiche 

konzipiert, z.B. 

für Verkaufsräume, Terminals 

oder Automaten. Auch feuchte 

und nasse Umgebungen sind 

kein Installationshindernis. 

■ HY-Line Communication 

Products 

www.hy-line.de 


Antennen 

Mobile Lösung für 

3D-Antennenmessungen 

Die neuste Entwicklung der Aaronia AG 

ist eine leichte und handliche isotrope 

Antenne: die IsoLOG 3D Mobile. Sie ist 

mit jedem beliebigen Spektrumanalysator 

kompatibel und ist nach dem Auspacken 

sofort betriebsbereit. Die optimale Lösung 

für 3D-Messungen bei Zeitdruck und für 

unterwegs also. Die Antenne benötigt keine 

Software-Installationen, Netzanschlüsse 

und keine Hardware-Wechsel. Anschließbar 

ist sie über den N-Anschluss (male) an 

jeden beliebigen Spectrum Analyzer oder 

an jedes Oszilloskop. 

Jede IsoLOG 3D Mobile beinhaltet einen 

eingebauten, aufladbaren Akku, der bis zu 

sechs Stunden Betriebsdauer gewährt, sowie 

einen zuschaltbaren Bypass-Vorverstärker 

mit niedrigem Rauschen. Der integrierte 

Vorverstärker erlaubt die Messung sehr 

schwacher Signale. Nutzt man den Bypass- 

Modus, ist die Antenne auch für sehr starke 

Signale geeignet. Die Antenne kann entweder 

über den USB-Ausgang oder über die 

manuellen Bedientasten an der Antenne 

gesteuert werden. Es wurde auch eine ultraschnelle 

Chopper-Funktion integriert. Durch 

die Nutzung spezieller, störungsfreier HF- 

Schalter bietet diese Funktion eine automatische 

und unendliche Antennenrotation 

mit einer Schaltdauer von bis zu 50 kHz. 

Diese Besonderheit verwandelt die Iso- 

LOG 3D Mobile in eine voll funktionsfähige 

3D-Antenne ohne die Notwendigkeit 

einer USB-Steuerung. Alle Antennen werden 

bei Aaronia in Deutschland entwickelt, 

individuell hergestellt und kalibriert. Dies 

garantiert höchste Qualitätsstandards, durch 

die Aaronia jedem Kunden volle zehn Jahre 

Garantie für alle Antennen bieten kann. 

■ Aaronia AG 

www.aaronia.de 

Patch-Antennen für die 

Satellitenkommunikation 

Die CompoTEK GmbH erweitert ihr innovatives 

Antennenangebot um weitere Produkte 

für die Satellitenkommunikation. 

Keramische Patch-Antennen für satellitengestützte, 

präzise Zeitbestimmung (GNSS: 

GPS, Glonass, Galileo) sowie für uni- und 

bidirektionale Datenkommunikation (Iridium, 

Globalstar) sind seit kurzem verfügbar. 

Mit verschiedenen Baugrößen des Strahlers 

(12 x 12, 15 x 15, 18 x 18 und 25 x 25 mm) 

können vielfältige Einbauanforderungen realisiert 

werden. Die Patch-Strahler sind zirkular 

polarisiert und erreichen einen Gewinn 

zwischen 0 und 5 dBi, je nach Baugröße. 

Eine Besonderheit von Patch-Antennen ist, 

dass die Mittenfrequenz nach kundenspezifischen 

Bedürfnissen festgelegt werden 

kann. CompoTEK bietet diesen Service, 

um die jeweilige Antenne auf individuelle 

Anforderungen der Anwendung und die 

reale Einsatzumgebung optimal abzustimmen. 

Auch Dualband-Lösungen (z.B. GPS 

& Glonass, GPS & Iridium, GPS & Globalstar) 

sind auf einem Patch realisierbar. 

Die Voraussetzung für eine erfolgreiche 

Antennenanpassung (Tuning) ist das Vorhandensein 

des anwendungsspezifischen 

Gehäuses und der Platine, auf der der Patch- 

Strahler aufgebracht wird (siehe Bild). In 

einem ersten Schritt werden die Muster auf 

die Platine aufgelötet und unter Berücksichtigung 

des Gehäuses feinabgestimmt. 

Anschließend werden die abgestimmten 

Muster vom Kunden in seinem Gerät/ 

Gehäuse gegengeprüft und verifiziert. Nach 

erfolgreichen Tests und der Freigabe erfolgt 

dann die finale Serienfertigung. Die Mindestbestellmenge 

für kundenspezifische Patch- 

Antennen liegt bei 1000 Stück. 

Typische Einsatzgebiete für keramische 

Patch-Antennen sind Navigationssysteme, 

Flottenmanagement, Ortung, Logistik und 

verschiedene Industrieanwendungen. 

■ CompoTEK GmbH 

www.compotek.de 

Nutzen Sie den Informations-Vorsprung 

durch unsere Webseite! 

• Unsere Fachzeitschriften und 

Einkaufsführer im Archiv als 

e-paper zum Blättern und als 

Download 

• Aktuelle Produkt-News, Artikel 

und Business-Talk aus der 

Elektronik-Branche 

• Direkt-Links zu den Herstellern 

• umfangreiches 

Fachartikel-Archiv 

• Optimiert für mobile Endgeräte 

• Komplettes Archiv der beliebten 

Kolumne „Das letzte Wort des 

Herrn B“ aus PC & Industrie 

Besuchen 

Sie uns auf: 



Antennen 

Flachantenne für Metalloberflächen 

Bild 1: Zenon-Antenne (Art.-Nr. SR4W030) 

Bild 2: Die Zenon-Antenne strahlt von verschiedenen 

Materialien ab 

Bild 3: Die Antennen-Rückflussdämpfung der Zenon auf 

verschiedenen Materialien 

Antenova Ltd hat mit dem 

Versand der neuen 2,4-GHz- 

Antenne Zenon begonnen, der 

ersten aus der neuen REFLEC- 

TOR-Serie des Unternehmens. 

Die neue Antennenfamilie 

arbeitet – ohne Verstimmung 

- auf Metalloberflächen bzw. 

in Fällen, wo das Produktgehäuse 

überwiegend aus Metall 

besteht - eine Situation, welche 

die Antennenfunktion normalerweise 

deutlich erschwert. 

Die REFLECTOR-Antennen 

bestehen aus zwei Schichten, 

die voneinander galvanisch 

getrennt sind, um einen RF- 

Schirm gegenüber der zweiten 

Schicht zu bieten. Das bedeutet, 

dass die Antenne auf einem 

beliebigen Material positioniert 

werden kann und faktisch in die 

Richtung ausstrahlt, die vom 

Grundmaterial abweist. Antenova 

stellte die REFLECTOR- 

Familie an Antennen erstmals 

auf der Embedded World vor, 

wo die Muster viel Interesse 

erweckten. 

Zenon (SR4W030), ist eine 

2,4-GHz-Hochleistungsantenne 

für Bluetooth, WiFi, 

ZigBee und ISM. Die Antenne 

hat äußerst geringe Maße 

von nur 23 mm x 16 mm x 

1,6 mm. Sie wird aus hartem 

FR4-Laminat hergestellt und 

über ein 1,13-mm-Kabel mit 

einem IPEX-MHF-Stecker 

angeschlossen. Das Entwicklungsteam 

von Antenova wendet 

beim Antennendesign ein 

Konzept an, welches das Unternehmen. 

Design für Integration‘ 

bzw. DFI nennt, wobei 

die letztliche Integration der 

Antenne im Produkt des Kunden 

schon zu Beginn des Designvorgangs 

berücksichtigt wird 

und wesentlich zur Gestaltung 

des Antennendesigns beiträgt. 

Zenon wurde somit für die 

schnelle und einfache Integration 

in ein Kundendesign entwickelt. 

Sie kann einfach mit einem 

selbstklebenden Abziehstreifen 

befestigt werden und lässt sich 

entweder in ein neues Design 

einfügen oder nachträglich in 

ein bereits vorhandenes Design 

einbauen. Jegliche Abstimmung 

bzw. jeglicher Abgleich entfällt. 

■ Antenova 

www.antenova.com 

hf-Praxis 

ISSN 1614-743X 

Fachzeitschrift für HFund 


• Herausgeber und Verlag: 

beam-Verlag. 

Krummbogen 14. 

35039 Marburg. 

Tel.: 06421/9614-0. 

Fax: 06421/9614-23. 

info@beam-verlag.de. 


• Redaktion: 

Dipl.-Ing. Reinhard Birchel (RB). 

Ing. Frank Sichla (FS). 

redaktion@beam-verlag.de 

• Anzeigen: 

Frank Wege. 

Tel.: 06421/9614-25. 

Fax: 06421/9614-23. 

frank.wege@beam-verlag.de 

• English Contact: 

Myrjam Weide. 

Fon.: +49-6421/9614-16. 

m.weide@beam-verlag.de 

• Erscheinungsweise: 

monatlich 

• Satz und Reproduktionen: 

beam-Verlag 

• Druck & Auslieferung: 

Brühlsche. 

Universitätsdruckerei 

Der beam-Verlag übernimmt 

trotz sorgsamer Prüfung der 

Texte durch die Redaktion keine 

Haftung für deren inhaltliche 

Richtigkeit. 

Handels- und Gebrauchsnamen, 

sowie Warenbezeichnungen 

und dergleichen werden in der 

Zeitschrift ohne Kennzeichnungen 

verwendet. 

Dies berechtigt nicht zu der 

Annahme, dass diese Namen im 

Sinne der Warenzeichen- und 

Markenschutzgesetzgebung als 

frei zu betrachten sind und von 

jedermann ohne Kennzeichnung 

verwendet werden dürfen. 


Low Cost 

bis High End 

Mischer 

Aus deutscher 

Fertigung 

Multiplier 

Verstärker 

Schalter 

Frequenzteiler 

Filter 

VCO 

DC - 40 GHz 

• schmal- und breitbandig 

• auch SMD 

• kommerzielle und MIL-Anwendungen 

Weitere Informationen erhalten Sie über –> 

HEILBRONN 

HAMBURG 

MÜNCHEN 

Berliner Platz 12 • 74072 Heilbronn 

Tel. (07131) 7810-0 • Fax (07131) 7810-20 

Gutenbergring 41 • 22848 Norderstedt 

Tel. (040) 514817-0 • Fax (040) 514817-20 

Streiflacher Str. 7 • 82110 Germering 

Tel. (089) 894 606-0 • Fax (089) 894 606-20 

GLOBES 

E L E K T R O N I K 

hf-welt@globes.de 

www.globes.de

9-2017

Sie wollen auch ein ePaper? Erhöhen Sie die Reichweite Ihrer Titel.

Template löschen?

Als Template speichern?