Schallschutz in Wasserkraftwerken Report 41

Schallschutz 

in Wasserkraftwerken 

Sperre Limberg mit Speicher Wasserfallboden, Kaprun, Verbund – Austrian Hydro Power AG.

Schallschutz in Wasserkraftwerken 

2 

Begonnen hat alles in Mayrhofen. Beim Bau des Brandbergtunnels – ein Baulos für die Aufschließungsstraße 

der Baustelle Sperre Zillergründl - ergaben die Bewetterungsgebläse hohe 

Schallimmissionen, und aus diesem Grunde sollten Vorschläge zur Lärmminderung erarbeitet 

werden. Vom 10. bis zum 13. Juni 1975 wurden Schallpegelmessungen durchgeführt. 

Liest man die Berichte über Messung und Stellungnahme zu den Verbesserungsvorschlägen, 

kommt unweigerlich Nostalgie auf. Damals, 1975, steckte die Lärmbekämpfung wirklich 

noch in den Kinderschuhen. 

Die Bewetterungsgebläse wurden gekapselt. Und möglicherweise war der erreichte Erfolg die 

Ursache dafür, daß in den folgenden Jahren konsequent versucht wurde, in allen Bereichen 

des damals unter dem Namen „Tauernkraftwerke“ bekannten Energieversorgers Schallschutzmaßnahmen 

auszuführen. 

Der vorliegende Bericht soll einerseits die ausgeführten Schallschutzmaßnahmen dokumentieren, 

andererseits aber auch Hinweise liefern, auf welch vielfältige Art Schallschutz in Wasserkraftwerken 

ausführbar ist. 

Der Bericht wurde bewußt gegliedert: 

Kurze Beschreibung der Kraftwerksgrupppen; 

Schallschutzmaßnahmen in einzelnen Kraftwerken. 

Zu Beginn stand das Bestreben im Vordergrund, für den Revisionsfall Immissionspegel unter 

85 dB zu schaffen. 

In fast allen Kraftwerken werden am Abstellplatz Schlosserarbeiten an sperrigen Werkstücken 

durchgeführt. Demzufolge ist man auch bemüht, auf den Abstellplätzen möglichst niedrige 

Schallpegelwerte zu erreichen. Erst in jüngster Vergangenheit wurde versucht, für die Werkstättenräume 

brauchbare Raumakustik sicherzustellen. 

Festzuhalten ist schließlich: Die Tauernkraftwerke waren in Österreich das erste Unternehmen, 

das sich mit Schallschutz nach heutigem Verständnis auseinandergesetzt hat, wobei das 

außergewöhnliche Engagement der Herren Ing. Nemetz, Ing. Ludwig und Ing. Nindl nicht 

unerwähnt bleiben sollte. Schließlich ist festzuhalten: Nur der Strategie, die Herr Surböck, der 

damalige Abteilungsleiter in der „Berufskrankheitenbekämpfung“ der AUVA, verfolgte, ist 

das Entstehen dieser Arbeit zu verdanken. 

Die allgemeinen Beschreibungen und das zugehörige Bildmaterial wurde der Broschüre 

„Tauernkraft - Die Kraftwerke“ entnommen. 

Alle schalltechnischen Details stammen aus Gutachten der AUVA. Im Anhang sind alle einschlägigen 

AUVA – Gutachten aufgelistet. 

Wien, Juli 2003 Walter Mayr

Grundlegende Aspekte zum Schallschutz 

Der Schalldruckpegel ist bekanntlich ein logarithmisches Maß, wobei genaugenommen nicht 

der Schalldruck sondern die Intensität von Interesse ist. Laut Definition gilt: 

L 

10 *lg § ¨ 

© 

I · 

¸ 

¹ 

I 0 

10 *lg § ¨ 

© 

p 0 

2 

p · 

¸ 20 *lg 

¹ 

§ p · 

¨ ¸ . 

© ¹ 

I0 Intensität an der Hörschwelle; I0 = 0,000000000001 W/m 2 ; 

p0 Schalldruck, welcher der Hörschwellenintensität entspricht. 

Der Schalldruckpegel ist ein logarithmisches Maß für die Intensität. 

0 dB Hörschwelle entspricht 0,000000000001 W/m 2 ; 

120 dB Schmerzgrenze entspricht 1 W/m 2 . 

p 0 

Ein Problem der Lärmbekämpfung besteht ganz allgemein darin, daß eine winzige Schallintensität 

um ein Vielfaches vermindert werden soll. Am Beispiel einer Peltonturbine läßt sich 

dieser Umstand anschaulich verdeutlichen. 

In 1 m Abstand zum Turbinenumriß wurden die folgenden A - bewerteten Schalldruckpegel 

(als Mittelwert) gemessen. 

Der A - bewertete Schalleistungspegel der Maschine ist: LW,A = Lp,A + 10 lg S, wobei S als 

„Meßfläche“ bezeichnet wird. 

S = 2(2,9 2 *S/2 + 0,6*5,8 + 0,6*4,8) + 2,9*S*4,8 = 82,9 m 2 

Der Schalleistungspegel LW = 10lg(W/W0) mit W0 = 10 -12 Watt. 

3

Die akustische Leistung der Turbine lässt sich auf diese Weise berechnen. 

Maschinenleistung akustische Leistung (Schalleistung) 

[MW] [W] 

0 0,02 

10 0,02 

20 0,04 

40 0,16 

60 1,26 

4 

Bei einer Maschinenleistung von 60 MW werden lächerliche 1,26 W als Luftschall abgegeben. 

Diese winzige Schalleistung führt in 1 m Abstand zum Maschinenumriß aber zu 102 dB. 

Will man nun durch Schallschutzmaßnahmen 20 dB Pegelminderung erreichen, muß die 

Schalleistung um das 100fache verringert werden. Es ist ziemlich sicher, daß dies Wunschvorhaben 

bleiben wird. 

Ein Beurteilungspegel von 85 dB gilt als Grenzwert hinsichtlich Gehörschädigungsrisiko. Der 

Beurteilungspegel ist dabei der A - bewertete, auf den achtstündigen Arbeitstag bezogene, 

energieäquivalente Dauerschallpegel, ohne Berücksichtigung der Wirkung von Gehörschutz. 

Die Ableitung des Beurteilungspegels ist für Mitarbeiter in Wasserkraftwerken nicht ganz 

problemlos, weil immer wieder kurzzeitige, kaum vorhersehbare Arbeitseinsätze mit relativ 

hohen Schalldruckpegeln möglich sind. Man denke z.B. an Arbeiten mit Motorkettensägen 

nach einem Hochwasser. 

Als brauchbare Vorgangsweise hat sich erwiesen, für jede Mitarbeitergruppe einen „durchschnittlichen 

Arbeitstag“ zu definieren und hierfür den Beurteilungspegel abzuleiten. 

Häufige Themen zu Beginn der Schallschutzaktionen waren subjektive Belästigungen in 

EDV-Stationen, durch Nadeldrucker ausgelöste Geräusche und Körperschallübertragungen 

von kleinen Heizungspumpen. Über diesbezüglich ausgeführte Schallschutzmaßnahmen soll 

jedoch nicht berichtet werden, weil derartige Problem kaum noch aktuell sind. 

Begriffe 

Mittlerer Schallschluckgrad Įm: Der mittlere, auf die Raumoberfläche bezogene Schallschluckgrad 

ist ein bewährtes Kriterium zur Beurteilung der Raumakustik. Mit diesem Kennwert 

läßt sich ein ausgesprochen einfacher Formalismus für die Berechnung der Schallausbreitung 

in Räumen ableiten. 

dB/A: A - bewerteter Schalldruckpegel:. Früher gebräuchliche Kennzeichnung; heutzutage ist 

der Begriff „A - bewerteter Schalldruckpegel in dB“ üblich. 

Phasenschieben: Die Maschine läuft ohne Wasserbeaufschlagung: Der Generator wird als 

Motor betrieben. Damit können Blindströme im Netz minimiert und der Leitungsfaktor verbessert 

werden. Phasenschieben ist sehr laut, weil zwischen Laufradschaufeln und Turbinengehäuse 

Hiebtöne entstehen. Derzeit wird vielfach im „Stand by – Betrieb“ gefahren. Die 

Maschine läuft ohne Leistungsabgabe; sie kann rasch ans Netz genommen werden. Die 

Schallentwicklung ist mit Phasenschieben vergleichbar. 

Revision: Planmäßige oder anlaßbezogene Überholungs- bzw. Instandhaltungsarbeiten. Solche 

Arbeiten können bis zu einem Monat andauern. Fast immer ergibt sich das Problem hoher 

Schallimmissionen von Nachbarmaschinen.

Die Kraftwerksgruppe Zemm-Ziller 

5 

Die großen Quellbäche des Ziller-, Tux-, Zemm- und Stilluppbaches entspringen in Höhen von über 3000m, 

fließen in mehreren Gefällstufen zu Tal und vereinigen sich im Raum Mayrhofen auf einer Seehöhe von etwa 

600m. 

Die Tauernkraft hat 1953 von der Tiroler Wasserkraftwerke AG das Kraftwerk Bösdornau im hinteren Zillertal 

übernommen und in seinem Einzugsbereich bis 1987 die Kraftwerksgruppe Zemm-Ziller errichtet. 

Zur Kraftwerksgruppe gehören: 

x Das Kraftwerk Häusling mit dem Jahresspeicher Zillergründl, 

x das Kraftwerk Mayrhofen mit dem Wochenspeicher Stillup, 

x das Kraftwerk Gunggl, sowie 

x das Kraftwerk Bösdornau mit dem Kraftwerk Tuxbach.

6 

Die Kraftwerke Roßhag und Mayrhofen wurden von 1965 bis 1971 errichtet und 1976 erweitert, das Kraftwerk 

Häusling wurde zwischen 1974 und 1987 gebaut; zusammen sind sie die leistungsstärkste Speicherwerksgruppe 

Österreichs. 

Mit den Pumpspeicherkraftwerken Roßhag und Häusling kann bei geringem Strombedarf im österreichischen 

Verbundnetz, aber auch bei Hochwassergefahr, Wasser aus dem Wochenspeicher Stillup in die höher gelegenen 

Jahresspeicher Schlegeis und Zillergründl verlagert werden. 

Die Kraftwerksgruppe Zemm-Ziller hat eine Leistung von 956700 kW zuzüglich 600000 kW der Speicherpumpen 

in den Kraftwerken Roßhag und Häusling und erzeugt im Jahr einschließlich Pumpspeicherung im Durchschnitt 

1746,3 Mio. kWh Strom. 

Alle Kraftwerke sind automatisiert und werden von der Zentralwarte Zillertal in Mayrhofen aus überwacht und 

fernbedient. Auch die Kraftwerke Gerlos und Funsingau der Kraftwerksgruppe Gerlos, sowie das Umspannwerk 

Zell am Ziller der Verbundsgesellschaft sind in die Zentralwarte eingebunden. 

Die in den Kraftwerken Häusling, Roßhag und Mayrhofen erzeugte Energie wird über 220-kV-Leitungen in das 

Verbundnetz eingespeist. 

Hauptdaten der Kraftwerksgruppe Zemm-Ziller: 

Nennleistung [MW] 

Kraftwerk Turbinenbetrieb Pumpbetrieb 

Häusling 360,0 360,0 

Roßhag 230,0 240,0 

Mayrhofen 345,0 613,3 

Gunggl 4,0 6,6 

Bösdornau 25,3 64,3 

Tuxbach 0,4 2,5 

Summe 965,7 600,0 

Kraftwerk Häusling 

Allgemeine Daten 

Kraftwerkstype Jahrespumpspeicherkraftwerk 

Inbetriebnahme 1986/87 

Einzugsgebiet 67,4 km 2 

Erzeugung im Regeljahr aus natürl. Zufluß 175,4 Mio. kWh 

aus Wälzbetrieb 350,0 Mio. kWh 

Nennleistung Turbinenbetrieb 360 MW 

Pumpbetrieb 360 MW 

Leistungsspanne für Netzregelung 720 MW 

Mittlerer Arbeitswert Turbinenbetrieb 1,69 kWh/m 3 

Pumpbetrieb 2,29 kWh/m 3 

Umwälzwirkungsgrad 74% 

Mittlere Rohfallhöhe 695,5 m 

Pumpstation Klammbichl 

Pumpenanzahl 2 

Bauart halbaxial 

Anordnung horizontal 

Leistung 2,20 MW 2,39 MW 1,96 MW 

Förderhöhe 33 m 66 m 75 m 

Förderstrom 4,8 m 3 /s 3,3 m 3 /s 2,05 m 3 /s 

Drehzahl 990 U/min 

Turbinen 

Anzahl 2 

Bauart Francis-Spiralturbine 

Anordnung vertikal 

Leistung 177 MW 168 MW 

Fallhöhe 630 m 572 m 

Durchfluß 25,3 m 3 /s 32,5 m 3 /s 

Drehzahl 600 U/min

Speicherpumpen 

Anzahl 2 

Bauart Radialpumpe, 1-flutig, 2-stufig 


Leistung 183 MW 183 MW 168 MW 

Förderhöhe 734 m 619 m 572 m 



Anfahreinrichtung/ Kupplung hydraul. Anfahrwandler mit Zahnkupplung 

Motorgeneratoren 

Anzahl 2 

Bauart W41,wassergekühlt 

Nennleistung Generatorbetrieb 200 MVA 

Motorbetrieb 180 MW 

Nennspannung 19,5 kV ± 7,5% 

Maschinentransformator 

Anzahl 1 

Bauart Dreiwicklungs-Drehstrombank 

Schaltgruppe YNd5d5 

Nennleistung 3 x 134/67/67 MVA 

Nennspannung 240 kV/19,5 kV/19,5 kV 

Krafthaus Häusling 

7 

Das Krafthaus Häusling wurde mit seiner Längsseite so weit in den steil abfallenden Felshang hinein gebaut, daß 

Maschinenschacht und Maschinenhalle zur Gänze auf Fels gegründet sind. Die größte Höhe des Krafthauses 

beträgt fast 64 m, die aber durch die Gesamtgestaltung des Krafthauses von außen kaum erahnt wird. Das rund 

40 m tiefe Schachtbauwerk besteht aus einem freistehenden Stahlbetonzylinder mit einem Außendurchmesser 

von 32,8 m. 

Im Krafthaus sind zwei Maschinensätze mit vertikaler Welle (Gesamthöhe rund 40 m) und einer Nennleistung 

von zusammen 360 MW installiert, die aus je einem Motorgenerator, einer Francis – Turbine (mit der zur Zeit 

höchsten Fallhöhe der Welt), sowie einer zweistufigen, einflutigen Pumpe und einem hydraulischen Wandler bestehen. 

Der erzeugte Strom wird über eine SF6-Gas-isolierte 220-kV-Innenraumschaltanlage und über die 220-kV-Freiluftschaltanlage 

Mayrhofen eingespeist.

Kraftwerk Roßhag 


Kraftwerkstype Jahrespumpspeicherkraftwerk 



Erzeugung aus natürl. Zufluß 284,0 Mio. kWh 

im Regeljahr aus Wälzbetrieb 250,0 Mio. kWh 




Mittlerer Arbeitswert Turbinenbetrieb 1,47 kWh/m3 

Pumpbetrieb 2,09 kWh/m3 




Anzahl 4 




Fallhöhe 512 m 541 m 673 m 

Durchfluß 11,9 m 3 /s 12,4 m 3 /s 9,8 m 3 /s 


8

9 


Anzahl 4 

Bauart 

Anordnung 

Leistung 

58,8 MW 

Fallhöhe 

562 m 

Förderstrom 

9,0 m 

Drehzahl 

Anfahreinrichtung/ Kupplung 

3 Radialpumpe, 1-flutig,2-stufig 

vertikal 

47,7 MW 

687 m 

/s 

6,1 m 3 /s 

750 U/min 

hydraul. Anfahrwandler mit Zahnkupplung 


Anzahl 4 

Bauart 

W41, luftgekühlt 

Nennleistung Generatorbetrieb 

65 MVA 

Motorbetrieb 

60 MW 

Nennspannung 10,25 ± 7,5% 

Maschinentransformatoren 

Anzahl 2 

Bauart 

Dreiwicklungs-Drehstrombank 

Schaltgruppe 

YNd5d5 

Nennleistung 

3x44/22/22 MVA 

Nennspannung 

231 kV ± 5%/10,25 kV/10,25 kV 

Krafthaus Roßhag 

Im Krafthaus sind vier Maschinensätze mit vertikaler Welle und einer Nennleistung von zusammen 230000 kW 

installiert. Ein Maschinensatz mit einer Gesamthöhe von etwa 25 m besteht aus einem Motorgenerator, einer 

Francis-Turbine, einer zweistufigen, einflutigen Pumpe und einem hydraulischen Wandler. Im Krafthaus Roßhag 

wurde eine SF6-Gas-isolierte 220-kV-Innenraumschaltanlage ausgeführt. Der Energieabtransport erfolgt über 

eine 220-kV-Freileitung zur Freiluftschaltanlage Mayrhofen. 

Kraftwerk Mayrhofen 


Kraftwerkstype Jahresspeicherkraftwerk 



Erzeugung aus natürl. Zufluß 613,3 Mio. kWh 

Nennleistung 345 MW 

Mittlerer Arbeitswert 1,12 kWh/m3 



Anzahl 6 

Bauart Doppel - Peltonturbine 


Leistung 58,4 MW 58,4 MW 




Generatoren 

Anzahl 6 

Bauart D12, luftgekühlt 


Nennleistung 65 MVA 

Nennspannung 10,25 ± 7,5%

10 

Krafthaus Mayrhofen 

Im Krafthaus sind sechs Maschinensätze mit horizontaler Welle und einer Nennleistung von 345000 KW installiert. 

Ein Maschinensatz besteht aus Generator und zweidüsiger Doppel – Peltonturbine. Vor der Einmündung 

des, durch die Turbinen abgearbeiteten Wassers in den Stillupp- bzw. Zemmbach, wurde ein Ausgleichsbecken 

angelegt, um den, beim Anfahren aller Maschinen auftretenden Wasserschwall, zu verlangsamen. Der erzeugte 

Strom wird über ein 220-kV-Kabel zur Freischaltanlage Mayrhofen abgeführt. 

Kraftwerk Gunggl 

Der Gungglbach wird auf einer Höhe von 1320 m in einem kleinen Pufferspeicher gefasst. Das Wasser gelangt 

über einen ca. 200 m langen Lotschacht zum Kraftwerk Gunggl und wird anschließend in den Triebwasserstollen 

Roßhag-Stillup eingeleitet. Da die Fallhöhe abhängig ist von der Stauhöhe des Speichers Stillup und der Zufluß 

sehr starken jahreszeitlichen Schwankungen unterliegt, mussten zwei Maschinensätze unterschiedlicher Größe 

und Ausführung angeordnet werden. Die erzeugte elektrische Energie wird über Transformatoren und eine gekapselte 

Mittelspannungsschaltanlage in das Eigenbedarfsnetz der Kraftwerksgruppe Zemm-Ziller abgeleitet. 

Kraftwerk Bösdornau 

Allgemeine Daten KW Bösdornau 

Kraftwerkstype Laufkraftwerk 

Inbetriebnahme 1930 


Erzeugung im Regeljahr 64,3 Mio. kWh 

Nennleistung 25,3 MW 

Mittlerer Arbeitswert 0,467 kWh/m 3 

Mittlere Rohfallhöhe 200 m 

KW Tuxbach 

Laufkraftwerk 

1930 

2,5 Mio. kWh 

0,4 MW 

0,04 kWh/m 3 

20 m 

Maschinelle und elektrische Einrichtungen 

Kraftwerk 2 Maschinensätze mit horizontaler Welle, bestehend aus je einer Francis- Spiralturbine: 

Bösdornau Leistung 6,1 MW, Drehzahl 750 U/min, max. Schluckfähigkeit 3,5 m 3 /s; und je einem 

Drehstromgenerator: Nennleistung 7,0 MVA, Nennspannung 6,3 kV.

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2 Maschinensätze mit horizontaler Welle, bestehend aus je einer Zwillings-Freistrahlturbine: 

Leistung 6,2 MW, Drehzahl 375 U/min, max. Schluckfähigkeit 3,6 m 3 /s; und je einem Drehstromgenerator: 

Nennleistung 7,0 MVA, Nennspannung 6,3 kV. 

1 Maschinensatz mit horizontaler Welle, bestehend aus je einer Freistrahlturbine: Leistung 1,1 

MW, Drehzahl 600 U/min, max. Schluckfähigkeit 0,7 m3/s; und einem Drehstromgenerator: 

Nennleistung 1,35 MVA, Nennspannung 6,3 kV. 

Kraftwerk 1 Maschinensatz mit horizontaler Welle, bestehend aus einer Zwillings-Francis-Spiralturbine: 

Tuxbach Leistung 0,4 MW, Drehzahl 600 U/min, max. . Schluckfähigkeit 2,86 m 3 /s; und einem 

Drehstromgenerator: Nennleistung 0,4 MVA, Nennspannung 6,3 kV. 

Über eine Rohfallhöhe von etwa 200 m werden die Abflüsse aus einem Einzugsgebiet von 156 km 2 mit einer 

Ausbauwassermenge von 14,5 m 3 /s genutzt, von der 5 m 3 /s auf den Tuxbach, 7 m 3 /s auf den Zemmbach und 2,5 

m 3 /s auf den Stilluppbach entfallen. 

Da der Tuxbach aus geologischen Gründen ca. 20 m höher als der Zemmbach gefaßt werden mußte, wird diese 

Gefälledifferenz im Kraftwerk Tuxbach mit einer Francis-Turbine genutzt, über die das abgearbeitete Wasser 

aus dem Tuxbach in ein Wasserschloßbecken fließt. Dort hinein mündet auch das aus dem Zemmbach abgeleitete 

Wasser. Ein 840 m langer Kraftabstieg führt zum Kraftwerk Bösdornau, wo auch das Wasser aus dem Stilluppbach 

über einen 680 m langen Kraftabstieg hingeleitet wird. 

Im Krafthaus sind fünf Maschinensätze (zwei Francis- und drei Peltonturbinen) mit einer Nennleistung von zusammen 

25300 kW installiert. 


Kraftwerk Mayrhofen 

Maschinenhalle 

Die Inbetriebnahme des Maschinensatzes 10 war 

Anlaß für detaillierte schalltechnische Untersuchungen. 

Bei Vollastbetrieb aller Maschinen 

wurde am Abstellplatz der A-bewertete Schalldruckpegel 

mit 89 - 91 dB registriert. Abstellen 

von Maschine 10 reduzierte hier, am Abstellplatz, 

den Pegel auf 75 - 77 dB. Es stellte sich 

heraus, daß bei allen Maschinen, insbesondere 

aber bei Maschine 10, über die stirnseitig angeordneten 

Phasenregler erhöht Luftschall abgestrahlt 

wird. Bei allen Maschinen, insbesondere 

aber bei Maschine 10, ergaben sich im Bereich 

der stirnseitig angeordneten Phasenregler die 

höchsten Schalldruckpegel. 

Einfache schalldämpfende Konstruktionen 

führten 30 cm vor der Phasenregleröffnung zu 

folgenden Pegeländerungen: 

vorher 97 - 100 dB/A; 

nachher 89 dB/A. 

Diese einfache Maßnahme verringerte auch den 

Pegel im Maschinenhaus merklich: Etwa 7 dB 

Pegelminderung waren nachweisbar.

12 

Krafthaus Mayrhofen 

Hinter der kreisrunden Abdeckung, unterhalb "VOITH" befindet sich der Phasenregler. 

Belüftungsleitung Turbine 10 

Die ins Freie führende Belüftungsleitung strahlte im Phasenschieberbetrieb lautes, tonhaltiges 

Geräusch ab. Die Folge: Berechtigte Beschwerden der umliegenden Wohnnachbarschaft. Vor 

der Lüftungsmündung wurde der A - bewertete Schalldruckpegel mit 115 dB gemessen. Der 

140 

120 

100 

80 

60 

40 

20 

0 

31,5 125 500 2000 8000 

Phasenschieben 

Vollast 

Vor Dämpfer 

(Phasenschieben) 

Gemessene (unbewertete) Oktavspektren: Belüftungsleitung Turbine 10. 

ausgeführte Schalldämpfer 

ergab mindestens 21 dB Pegelminderung. 

Die genaue 

Wirkung der Dämpferkonstruktion 

konnte nicht ermittelt 

werden, weil die störenden 

Immissionen aus der 

Belüftungsleitung bereits im 

Bereich des Basisgeräusches 

lagen.

Original - Vorschlag für Schalldämpfung an der Belüftungsleitung Turbine 10. 

13

14 

Mechanische Werkstätte 

Die mechanische Werkstätte besitzt Betonoberflächen. Dieser Umstand führte dazu, daß Betriebsgeräusche 

von den betroffenen Arbeitnehmern als äußerst belästigend empfunden wurden. 

1977 wurden an der Decke Kunstschaummatten befestigt. Erwähnenswert ist, daß die schallschluckenden 

Elemente mit den Schmalseiten an der Deckenuntersicht aufgeklebt wurden. 

Gemessene Nachhallzeiten in der mechanischen Werkstätte 

Frequenz 125 500 2000 Hz A-Bew 

Ausgangszustand 2,75 3,08 3,0 3,05 s 

Nachmessung 1,63 1,31 1,34 s 

1996 wurden die schallschluckenden Konstruktionen erneuert: Abgehängte Lochblechdecke, 

schallschluckend hinterlegt. Die raumakustische Auswertung ergibt: 

Frequenz 125 250 500 1000 2000 Hz 

Nachhallzeit 1,05 0,84 1,05 0,91 0,92 s 

Dm 0,25 0,31 0,25 0,29 0,20

15 

Der kleine Schmiederaum, unmittelbar neben der mechanischen Werkstätte, wurde mit einer 

klassischen schallschluckenden Decke ausgerüstet: 50 mm Mineralwolle, Glasfaservlies und 

Lochblech. 

Nach Montage der schallschluckenden Decke wurde das Leerlaufgeräusch des 

Schweißumformers mit 84 dB/A gemessen. Vorher betrug der Pegel, immer am Schweißplatz 

gemessen, 98 dB/A. 

Schweißgenerator 

Kapselung des Generators führte zu 10 dB Pegelminderung. Die Kapsel besteht aus 16 mm 

Spanplatte; 50 mm Glaswollematte, Glasfaservlies und Lochblech.

16 

KW Roßhag 

Montagewände 

Bei Revisionsarbeiten ergaben sich in den schallharten Kavernengängen extreme Lärmbelastungen. 

Aus diesem Grunde wurden Montagewände entwickelt, die bei Bedarf den Revisionsbereich 

vom lauten Kavernengang abschotten. 

Zwischen den einzelnen Maschinensätzen wurden Rahmen montiert. In diese Rahmen können 

die Wandelemente bei Bedarf eingehängt werden. 

120 

100 

80 

60 

40 

20 

0 

31,5 125 500 2000 8000 

Unbewertete Oktavspektren, vor und hinter der Montagewand gemessen. 

Vor Schutzwand 

Hinter Schutzwand 

Die Schutzwand selbst besteht aus 16 mm Holzspanplatten, die auf einer Seite mit 50 mm 

Glaswollematten, Glasfaservlies (Rieselschutz) und Lochblech abgedeckt sind. 

Im Bildhintergrund, an der Wand, sieht man die Wandelemente.

Schutzwand im eingebauten Zustand. 

Generatorgehäuse 

17 

Im Maschinenhaus lagen bei Vollbetrieb 

der vier Maschinensätze Pegelwerte von 

87 - 89 dB/A vor. Entsprechende Berechnungen 

ergaben: Schallschluckende 

Gestaltung der Innenseiten der bestehenden 

Generatorgehäuse wird den Maschinenhauspegel 

unter 84 dB/A reduzieren. 

Vor Ausführung dieser Maßnahme bestanden 

allerdings große Bedenken hinsichtlich 

der Eignung schallschluckender 

Materialien in Bezug auf Ölbeständigkeit. 

Insbesondere mußte die Auswirkung 

auf die „Wärmebilanz“ genauestens 

untersucht werden. 

Nachmessung: nach schallschluckender 

Ausführung aller Generatorgehäuse. 

Hallenpegel: je nach Standort 82 - 84 

dB/A.

18 

Ansicht der schallschluckenden Innenseite des Generatorgehäuses.

19 


Bereits während der Bauarbeiten wurde angenommen, daß im Maschinenhaus A - bewertete 

Schalldruckpegel von 90 - 100 dB zu erwarten sind. Aus diesem Grunde wurde zunächst die 

Montage verschiebbarer Streifenvorhänge zwischen den Maschinensätzen diskutiert, damit im 

Revisionsfalle 85 dB/A unterschritten 

würden. 

Noch vor Fertigstellung der 

Bauarbeiten waren zwei mögliche 

Varianten ausgearbeitet. 

Nach der Inbetriebnahme des 

Kraftwerkes Häusling wurden 

umgehend Schallpegelmessungen 

ausgeführt. 

Es wurde entschieden, eine 

aus Einzelelementen bestehende, 

verschiebbare Schallschutzwand 

auszuführen. Da 

zwischen den einzelnen 

Wandelementen aber kleine 

Luftspalte unvermeidbar waren, 

wurde zunächst der 

Einfluß der Wandfugen untersucht. 

Die berechnete 

Pegeldifferenz der 

fugendichten Trennwand 

beträgt 21 - 23 dB/A. 

Eine entsprechende Nachmessung 

ergab: Die Schallimmission 

ist in allen abgeschirmten 

Bereichen kleiner 85 dB/A. 

Die gemessenen, A - beweteten 

Pegeldifferenzen betragen 

jedoch nur 11 - 14 dB. 

Grund für die relativ geringe 

Dämmung sind die, in das 

Bauwerk übertragenen Körperschallschwingungen. 

Schallpegelmessungen - Ausgangszustand 

Maschine 11, Turbinenbetrieb, 180 MW; Maschine 12 nicht in Betrieb 

Maschine 11 87 - 104 dB/A; 

Montageschacht 88 - 98 dB/A; 

Maschine 12 84 - 97 dB/A.

20 

Gemessene Schalldruckpegel 

vor der Ausführung der 

Schutzwände. 

Schallschutzwand auf Pumpenflur 

Die Schallschutzwände sind auf den Trägern 

der Deckenuntersicht verschiebbar.

21 

Werkstätten 

Die Werkstätte im Kraftwerk Häusling besteht aus zwei miteinander verbundenen, unterschiedlich 

hohen Räumen. In beiden Räumen wurde die Deckenuntersicht schallschluckend 

gestaltet. 

Schallpegelmessungen 

Arbeiten mit Winkelschleifgerät am Schweißplatz 

Winkelschleifen 1 m Abstand LA,eq = 102 dB 'Lvorher 'Lnachher 

Mitte Schweißplatz LA,eq = 99 dB 3 6,3 dB 

Ende Schweißplatz LA,eq = 97 dB 5 10,3 dB 

Mitte mechanische Werkstätte LA,eq = 84 dB 18 19,7 dB 

Nachhallzeitmessungen: 

Frequenz 125 250 500 1000 2000 Hz 

vorher 1,70 0,89 0,93 0,95 0,90 s 

nachher 1,19 0,86 0,80 0,77 079 s 

Der Vergleich der Nachhallzeiten (vorher, nachher) deutet nicht auf überragende raumakustische 

Verbesserung hin. Trotzdem war die Auswirkung auf die subjektive Geräuschempfindung 

durchaus befriedigend. 

Der Vergleich der Meßwerte mit dem Winkelschleifgerät ergibt jedoch befriedigende Ergebnisse.

22 

Pumpstation Klammbichl 

Schallschutzmaßnahmen für die Pflichtwasserbelüftung. 

Die skizzierte Kapselung 

der Pumpe wurde nicht ausgeführt. 

Die Kapselung für 

die Pflichtwasserbelüftung 

wurde gemäß dem Vorschlag 

realisiert. Erwähnenswert 

ist, daß für die 

Ausführung dieser Kapselung 

auch sicherheitstechnische 

Argumente eine 

Rolle spielten: In der Mündung 

der Belüftungsleitung 

liegen gewaltige Sogkräfte 

vor.

23 

Die Kraftwerksgruppe Gerlos 

Der Gerlosbach – ein rechtsufriger Zufluss des Zillers – weist ein reichliches Wasserdargebot auf und hat ein 

sehr hohes Gefälle, besonders im unteren Teil zwischen Gmünd bei Gerlos und dem Talboden des Zillertales (bis 

zu 600 m). Aus diesen Gründen war der Gerlosbach schon frühzeitig Gegenstand von Planungen zur energiewirtschaftlichen 

Nutzung. 

Das Kraftwerk Gerlos wurde während des 2. Weltkrieges von der Tiroler Wasserkraftwerke AG (TIWAG) errichtet 

und ist seit 1948 in Betrieb. Schon der damalige Rahmenausbauplan sah die Errichtung einer Oberstufe 

mit einem Jahresspeicher vor. 

In Folge des 2. Verstaatlichungsgesetzes wurde 1953 das Kraftwerk von der TIWAG an die Tauernkraft übertragen. 

In den Jahren 1963 bis 1967 erweiterte die Tauernkraft das Kraftwerk Gerlos um die Oberstufe Funsingau. 

Von 1988 bis 1993 wurde als erste Ausbaustufe des Projektes Kraftwerk Gerlos II die Triebwasserführung erneuert 

und von 1991 bis 1993 die Sperre Gmünd um einen Meter erhöht. 


x Das Kraftwerk Funsingau mit dem Jahresspeicher Durlaßboden und 

x das Kraftwerk Gerlos mit dem Wochenspeicher Gmünd. 

Die Kraftwerksgruppe Gerlos hat eine Leistung von 90200 kW und erzeugt im Jahr 331,0 Mio. kWh. 

Die Kraftwerke sind automatisiert und werden von der Zentralwarte Zillertal in Mayrhofen aus überwacht und 

fernbedient. 

Krafthaus Funsingau 

Im Krafthaus ist ein Maschinensatz mit vertikaler Welle und einer Nennleistung von 25000 kW installiert. Der 

Maschinensatz besteht aus Generator und Francisturbine. 

Der erzeugte Strom wird über eine 110-kV- Freileitung zum Umspannwerk abgeführt. 

Kraftwerk Gerlos 







Mittlerer Arbeitswert 1,41 kWh/m 3 



Anzahl 4 

Bauart 2-düsige Peltonturbine 


2 Turbinen Leistung 17 MW 17 MW 



2 Turbinen Leistung 16 MW 16 MW 




Generatoren 

Anzahl 4 

Bauart W41, luftgekühlt 

Nennleistung 22,0 MVA 

Nennspannung 10,5 kV

Krafthaus Gerlos 

Das Krafthaus liegt am Steilhang des Rohrerberges und steht auf einer eisenbewehrten Fundamentplatte. Der 

Krafthaushochbau wurde als Stahlbauskelett mit Ziegelmauerausfallung ausgeführt. 

24 

Im Krafthaus sind vier 

Maschinensätze mit 

vertikaler Welle und 

einer Nennleistung von 

zusammen 65000 kW 

installiert, die aus je 

einer zweidüsigen Pelton- 

Turbine und einem 

direkt gekoppelten 

Drehstrom- Synchron- 

Generator bestehen. 

Das Spurtraglager für 

den Maschinensatz ist 

über dem oberen Generatorführungslagerangeordnet. 

Zu jeder Turbine 

gehört ein hydraulisch 

betätigter Kugelschieber 

und ein mit 

mechanischem Steuerwerk 

ausgestatteter 

Drehzahlregler. 

Für die Notstromversorgung 

ist ein automatisch 

anlaufender Eigenbedarfsregler-Maschinensatz 

angeordnet. 

Das abgearbeitete Wasser der Turbinen 

wird über einen betonierten 

Unterwasserkanal dem Gerlosbach zugeführt. 

Der erzeugte Strom wird über eine 110kV- 

Freiluftanlage in das Verbundnetz 

eingespeist. 

Krafthaus Gerlos

25 

Maschinenhalle 

Im Kraftwerk Gerlos wurden umfangreiche schall- und schwingungstechnische Untersuchungen 

durchgeführt. 

Der A - bewertete Schalldruckpegel in der Maschinenhalle beträgt 87 - 89 dB. 

Der A- bewertete Schalldruckpegel 

ist überwiegend 

durch zwei Einzeltöne, welche 

bei 190 und 200 Hz 

auftreten, bestimmt. 

Auf Grundlage der Meßergebnisse 

wurden Lärmkarten 

erstellt. Aus den 

Lärmkarten ließen sich die 

folgenden Schlüsse ziehen: 

Obwohl im Bereich der 

offenen Turbinenschächte 

und über den Lüftungsgittern 

der Maschinen die 

höchsten Schalldruckpegel 

registriert wurden, ist der relativ 

hohe Pegel in der 

Maschinenhalle nicht ausschließlich 

auf die Schallabstrahlung 

über diese Elemente 

zurückzuführen. 

Die Schallimmission in der 

Maschinenhalle wird auch 

durch Körperschallanregung 

des gesamten Gebäudes bestimmt. 

Aus diesem Grunde 

führt weder das Vorsetzen 

von Schalldämpfern vor die 

Lüftungsgitter noch eine 

Verbesserung der Luftschalldämmung 

der Generatorschachtabdeckungen 

zu 

brauchbaren Verbesserungen. 

Auf Grund dieser Ergebnisse 

wurden Möglichkeiten 

raumakustischer 

Maßnahmen diskutiert. 

Bedingt durch den Umstand, 

daß das Maschinenhaus 

des Kraftwerkes Gerlos 

meist unbesetzt ist, entschied 

man sich, keine 

Schallschutzmaßnahmen 

auszuführen. 

Vorschlag für die Ausführung von Schalldämpfern

26 

Luttenlüfter 

Beim Vortrieb des Sondierstollens Gerlos 2 befand sich im Portalbereich die Mündung des 

Luttenlüfters. Dessen Betrieb führte zu hohen Schallimmissionen in der umliegenden Wohnnachbarschaft. 

Der skizzierte Vorschlag wurde realisiert. Die schalltechnische Verbesserung 

für die Wohnnachbarschaft entsprach den gestellten Erwartungen. 

Bösdornau 

Im Bereich der Maschinensätze 87 - 88 dB/A 

Abstellplatz 86 dB/A 

Infolge der Schwingungseinleitung in das Gebäude, besteht lediglich die Möglichkeit, raumakustische 

Maßnahmen auszuführen. 

Da das Kraftwerk unbesetzt ist, wurde auf Ausführung von Schallschutzmaßnahmen verzichtet.

27 

Die Kraftwerksgruppe Glockner – Kaprun 

Die Nordabdachung der Hohen Tauern war seit Ende des Ersten Weltkrieges Gegenstand der Planungen zur 

Nutzung der alpinen Wasserkräfte und insbesondere der natürlichen Speicherräume dieses Gebietes. 

Im Mai 1938 haben die Alpen-Elektro-Werke AG (AEW) mit den Vorarbeiten und mit der Einrichtung der Baustellen 

für das Tauernkraftwerk in Kaprun begonnen. Im Oktober 1944 ging die Hauptstufe Kaprun mit dem

28 

Hilfsspeicher Wasserfallboden und zwei Maschinensätzen mit je 45 MW in Betrieb. Im Jahr 1947 übernahm die 

neu gegründete Tauernkraftwerke AG den Weiterbau dieses Großkraftwerkes. Bis 1952 konnte das Kraftwerk 

Kaprun-Hauptstufe und bis 1955 das Kraftwerk-Oberstufe fertiggestellt werden. 

Anfang der Siebzigerjahre wurde die Beileitung des Hirzbaches errichtet. Die Beileitung Kaprun-West mit dem 

Pumpwerk Maiskogel nahm 1986 den Betrieb auf. 


x Das Kraftwerk Kaprun-Oberstufe mit den Speichern Mooserboden und Margaritze, 

x das Kraftwerk Kaprun-Hauptstufe mit dem Speicher Wasserfallboden, sowie 

x das Kraftwerk Klammsee. 

Das Wasser, das in den Stauseen Mooserboden und Wasserfallboden gespeichert und in den Kraftwerken Kaprun-Oberstufe 

und –Hauptstufe zur Stromerzeugung verwendet wird, stammt zu mehr als 60% aus dem Boden 

der Alpen; es ist großteils Schmelzwasser vom Pasternengletscher des Großglockners. 

Falls in Österreich mehr Strom erzeugt, als benötigt wird, bzw. Strom aus dem Ausland zu bekommen ist, kann 

Wasser aus dem tieferliegenden Stausee Wasserfallboden mit den Pumpen im Kraftwerk Kaprun-Oberstufe in 

den Stausee Mooserboden gepumpt werden. 

Die Kraftwerksgruppe Glockner – Kaprun hat eine Leistung von 332000 kW, zuzüglich 130000 kW der Pumpen 

im Kraftwerk Kaprun-Oberstufe und erzeugt im Jahr einschließlich der Pumpspeicherung im Durchschnitt 88,4 

Mio. kWh Strom. Die Kraftwerke sind automatisiert und werden von der Zentralwarte Kaprun aus überwacht 

und fernbedient. 

Die in den Kraftwerken Oberstufe und Hauptstufe erzeugte Energie wird in die Freiluftschaltanlage Kaprun 

eingespeist und von dort über eine 220-kV-Leitung zum Umspannwerk Tauern der Verbundgesellschaft weitergeleitet. 

Hauptdaten der Kraftwerksgruppe Glockner – Kaprun: 

Kraftwerk Nennleistung 

Turbinenbetrieb (MW) 

Nennleistung 

Pumpbetrieb 

(MW) 

Erzeugung aus 

natürl. Zufluß 

(Mio. kWh) 

Erzeugung aus 

Pumpwälzbetrieb 

(Mio. kWh) 

Kaprun-Oberstufe 112,0 130,0 152,0 100,0 

Kaprun-Hauptstufe 220,0 486,4 

Klammsee 0,5 3,4 

Summe 332,5 130,0 641,8 100,0

Kraftwerk Kaprun - Oberstufe 





Erzeugung im Regeljahr aus natürl. Zufluß 152,0 Mio. kWh 

aus Wälzbetrieb 100,0 Mio. kWh 




Mittlerer Arbeitswert Turbinenbetrieb 0,82 kWh/m 3 

Pumpbetrieb 1,26 kWh/m 3 




Anzahl 2 








Anzahl 2 




Förderhöhe 420 m 325 m 

Förderstrom 11,4 m 3 /s 16,6 m 3 /s 


Anfahreinrichtung, Kupplung Turbine, Zahnkupplung 


Anzahl 2 


Nennleistung Generatorbetrieb 62 MVA 

Motorbetrieb 65 MW 

Nennspannung 10,25 kV±12% 

Möllpumpwerk 





Förderhöhe 29,8 m 61,5 m 69,0 m 



29 

Kraftwerk Limberg (Oberstufe) 

Das Kraftwerk Limberg wurde am luftseitigen Fuß der Limbergsperre errichtet. Es ist zur Gänze auf Fels gegründet. 

Im Krafthaus sind zwei Maschinensätze mit horizontaler Welle und einer Nennleistung von zusammen 

112 MW installiert. Jeder der Maschinensätze besteht aus einer Francis-Turbine, einem Motorgenerator, einer 

Zahnkupplung und einer zweistufigen, doppelflutigen Pumpe. Im Krafthaus wurde eine 110-kV-Innenraumschaltanlage 

ausgeführt. 

Der Energieabtransport erfolgt über eine 110-kV-Doppelleitung zum Umspannwerk Kaprun.

30 

Möllpumpwerk 

Die Kaverne des Möllpumpwerkes liegt als hydraulischer Knotenpunkt an der Kreuzungsstelle zwischen Druckstollen 

und Möllüberleitungsstollen. Abhängig von den Pegelständen der Speicher Margaritze und Mooserboden 

wird das Wasser der Möllüberleitung entweder frei in den Speicher Mooserboden übergeleitet oder mit den beiden 

Pumpen auf das erforderliche Niveau angehoben. In der Kaverne sind zwei Pumpensätze mit horizontaler 

Welle und einer Nennleistung von zusammen 13400 kW installiert. Ein Pumpensatz besteht aus einer einstufigen, 

doppelflutigen Zentrifugalpumpe und einem Asynchron-Kurzschlußläufer-Motor, den man direkt an das 10kV-Netz 

schaltet. Das Möllpumpwerk wird von der Zentralwarte Kaprun aus überwacht und fernbedient. 

Kraftwerk Kaprun-Hauptstufe 

Zweidüsige Peltonturbine 









Pumpstation Maiskogel 


Bauart 2-stufig, halbaxial 



Förderhöhe 36 m 106 m 

Förderstrom 1,56 m 3 /s 0,93 m 3 /s 

Drehzahl 1485 U/min


Anzahl 4 

Bauart Doppel-Peltonturbine 


2 Turbinen Leistung 43,0 MW 47,5 MW 

eindüsig Fallhöhe 753 m 870 m 


2 Turbinen Leistung 61,2 MW 65,0 MW 

zweidüsig Fallhöhe 758 m 866 m 



Generatoren 

Anzahl 4 


Nennleistung 2 Generatoren 70 MVA 

2 Generatoren 50 MW 

Nennspannung 10,25 kV±7,5% 

31 

Krafthaus Hauptstufe 

Das Krafthaus Hauptstufe wurde mit seiner Längsseite in den Hang eingebaut. Im Krafthaus sind 4 Maschinensätze 

mit horizontaler Welle und einer Nennleistung von insgesamt 220000 kW installiert. 

Je zwei Maschinensätze bestehen aus Generator und 2-düsiger bzw. aus Generator und 1-düsiger Doppel-Peltonturbine. 

Der erzeugte Strom wird über 110-kV-Kabel unterirdisch zur Freischaltanlage Kaprun abgeführt. 

Kraftwerk Klammsee 


Kraftwerkstype Tagesspeicherkraftwerk 




Mittlere Rohfallhöhe 65 m 

Maschinelle und elektrische Einrichtungen 

2 Maschinensätze mit horizontaler Welle im Krafthaus Hauptstufe, bestehend aus je einer Francis-Spiralturbine: 

Leistung 0,27 MW, Drehzahl 1000 U/min, Qmax = 0,5 m 3 /s und je einem Drehstromgenerator: Nennleistung 0,33 

MW, Nennspannung 0,4 kV. 

Das Kraftwerk Klammsee dient der Eigenbedarfsversorgung für die Kraftwerksgruppe Glockner – Kaprun und 

nutzt mit einer mittleren Rohfallhöhe von 65 m die Abflüsse aus einem 27,9 km 2 großen Resteinzugsgebiet des 

Kapruner Tales, das nicht vom Kraftwerk Kaprun-Hauptstufe erfasst wird. 

Die Eigenbedarfsanlage besteht aus: 

dem Speicher Klammsee, einem Tagesspeicher mit 200000 m 3 Nutzinhalt, bei einem Stauziel auf Höhe 

847 m, der durch die Sperre Bürg, eine 19 m hohe Gewichtsmauer abgeschlossen wird, 

einer 430 m langen Triebwasserführung und 

zwei Maschinensätzen im Krafthaus Hauptstufe mit einer Nennleistung von zusammen 500 kW.


Vorschläge für Maßnahmen an Generator und Turbine. 

32

33 

Im Maschinenhaus der Hauptstufe Kaprun sind mittlerweile bemerkenswerte akustische Verhältnisse 

erreicht worden. Man kann es kaum glauben, daß vor etwa zwei Jahrzehnten die 

A - bewerteten Schalldruckpegel noch bei 91 - 97 dB lagen. Damals, in der zweiten Hälfte der 

Siebzigerjahre, waren schalltechnische Prognoseberechnungen noch mit relativ großer Unsicherheit 

behaftet. Dies war sicher mit ein Grund, warum raumakustische Maßnahmen jahrelang 

diskutiert, aber lange Zeit nicht ausgeführt wurden. 

Hinsichtlich der Lärmbelastung gab es im Maschinenhaus ursprünglich zwei Überlegungsansätze. 

Im Revisionsfall sollten, am jeweils stillstehenden Maschinensatz, nach Möglichkeit 

Schalldruckpegel unter 85 dB erreicht werden. Am Abstellplatz, unmittelbar nach dem 

Haupttor der Maschinenhalle, werden häufig Schlosserarbeiten an sperrigen Werkstücken 

ausgeführt. Hier war man bestrebt, die Schallimmission der Maschinensätze so niedrig wie 

möglich zu halten. 

Erste Messungen ergaben, daß die 

höchsten Schallemissionen bei allen 

Maschinen über die Kollektorseite der 

Generatoren und die Turbienenbelüftungen 

erfolgten. Am Maschinensatz 3 

wurden die vorgeschlagenen Tellerschalldämpfer 

ausgeführt. Sie führten 

zu 7 dB Pegelminderung. Es stellte sich 

jedoch heraus, daß durch die Schalldämpfer 

erhöhter Staubanfall im Kollektorbereich 

auftrat. Aus diesem 

Grunde wurden die Schalldämpfer nach 

kurzer Zeit wieder demontiert. 

Die Schalldämpfer über den Belüftungsöffnungen 

der Turbinen erwiesen 

sich als brauchbar. Alle Maschinensätze 

sind mittlerweile mit derartigen 

Dämpfern ausgerüstet. Deren Pegelminderung 

liegt bei 8 dB. 

Die Schalldämpfer an den Turbinen 

führten (erwartungsgemäß) am Abstellplatz 

zu keiner nennenswerten Veränderung 

der Schallimmission. Aus diesem 

Grunde wurde als nächster Schritt 

das Errichten einer Schallschutzwand 

am maschinenhausseitigen Rand des 

Abstellplatzes diskutiert. Obwohl entsprechende 

Berechnungen ergaben, daß 

die Pegelminderung am Abstellplatz mit etwa 3 dB begrenzt sein würde, kam es zur Ausführung 

der Schallschutzwand. 

Auch diezusätzliche schallschluckende Gestaltung zweier Wandflächen im Bereich des Abstellplatzes 

war nicht geeignet, die Schallimmission am Abstellplatz bei Vollastbetrieb der 

Maschinen unter 85 dB zu reduzieren. 

Erst eine sehr ungewöhnliche Maßnahme führte schließlich zum Ziel: Vom Kranträger wurden 

durchsichtige Kuststoffbahnen abgehängt und der Kran so positioniert, daß sich dieser 

Vorhang genau über der Schallschutzwand befindet. Wenn am Abstellplatz Schlosserarbeiten 

ausgeführt werden, ist ein Kraneinsatz meist nicht erforderlich. Im Revisionsfall hingegen, bei 

häufigen Kraneinsätzen, wird am Abstellplatz nicht gearbeitet. 

Pegelminderung gegenüber dem Ausgangszustand: 7 - 8 dB.

34 

Nach einem Brand wurde der Generator des Maschinensatzes 1 neu angeschafft. Bei dieser 

Gelegenheit wurde erstmals eine Lärmklausel in den Liefervertrag eingebaut: „ Der A - bewertete 

Meßflächenschalldruckpegel, gemessen nach DIN 45635 bzw. ÖNORM S 5036, darf 

bei allen Betriebszuständen nicht größer als 82 dB sein.“ 

Schallschluckende Abstellplatz - Wand Vom Kranträger abgehängte Kunststoffbahnen 

Der neue Generator erfüllt die schalltechnischen Vorgaben. Allerdings war der Nachweis, daß 

der Meßflächenschalldruckpegel des Generators nicht größer als 85 dB ist, bei den ursprünglichen 

raumakustischen Bedingungen im Krafthaus, äußerst schwierig. 

Im Jahre 1982 wurden erstmals raumakustische Maßnahmen diskutiert. Die Prognose der zu 

erwartenden schalltechnischen Veränderung erfolgte mittels „Lärmkarten“. Bei einem mittleren, 

auf die Raumoberfläche bezogenen Schallschluckgrad von Dm = 0,40 resultierte aus diesen 

Berechnungen eine Pegelabnahme von 5 dB im Nahbereich der Maschinensätze und am 

Abstellplatz eine Reduktion von 14 dB. 

1995 wurde das Maschinenhaus schließlich schallschluckend gestaltet. An den Wänden (auch 

im Bereich des Abstellplatzes) wurden insgesamt eine Fläche von 1700 m 2 schallschluckend 

gestaltet. Man entschied sich nach langen Diskussionen für folgenden Aufbau: Lochblechkassetten, 

hinterfüllt mit 40 mm starken Basotect-Matten. 

Die dargestellten „Lärmkarten“ zeigen die (berechnete) Schallpegelverteilung vor und nach 

Ausführung raumakustischer Maßnahmen. Bei der Berechnung wurde jeder Maschinensatz 

durch drei „Punktschallquellen“ modelliert.

Selbstverständlich wurden auch Nachhallzeitmessungen durchgeführt. 

Ausgangszustand: 

Frequenz 125 250 500 1000 2000 4000 Hz 

Nachhallzeit 6,93 7,46 7,81 7,75 6,24 3,6 s 

Dm 0,08 0,07 0,07 0,07 0,08 0,15 

Messung nach ausgeführter Raumakustik. 

Frequenz 125 250 500 1000 2000 4000 Hz 

Nachhallzeit 1,25 1,17 1,05 1,00 1,00 0,95 

Dm 0,44 0,44 0,52 0,54 0,54 0,56 

36 

Die Abschlußmessungen im Kraftwerk der Hauptstufe ergaben, bezogen auf Ausgangszustand, 

A - bewertete Pegelminderungen von 10 bzw. 23 dB am Abstellplatz. 

Im Revisionsfall sind die Beurteilungspegel mit 82 - 83 dB begrenzt. 

Unbedingt zu erwähnen ist jedoch die Auswirkung der guten Raumakustik auf die subjektive 

Empfindung. Waren urprünglich die Maschinengeräusche äußerst belästigend, liegt heute, 

auch im Nahbereich der Maschinensätze ein als durchaus angenehm zu bezeichnender akustischer 

Zustand vor. Sprachliche Verständigung ist im gesamten Maschinenhaus problemlos 

und bei jedem Betriebszustand möglich. 

Krafthaus nach Abschluß der raumakustischen Maßnahmen

Abschlussmessung 

37

38 

Abdeckung des Unterwasserkanals. 

Beim Phasenschieben wurden über den Unterwasserkanal laute, tonhaltige Schallereignisse 

abgestrahlt, die in der umliegenden Wohnnachbarschaft zu berechtigten Beschwerden führten. 

A - bewertete Schalldruckpegel beim Phasenschieben: 

Vor Kanalmündung 95 - 100 dB; 

über Belüftungsgitter 103 - 107 dB. 

Eine entsprechende Berechnung ergab: Wenn die Mündung des Unterwasserkanals mit Streifenvorhängen 

abgedeckt wird, sind in der umliegenden Wohnnachbarschaft 8 - 9 dB Pegelminderung 

zu erwarten. 

Die nach Ausführung der Maßnahme durchgeführte Nachmessung ergab tatsächlich 8 dB/A 

Pegelminderung.

39 

Umspannstation 

Wenn Schallimmissionen von Umspannstationen wahrnehmbar sind, ergibt sich meist ein 

hoher Belästigungsgrad, weil es sich durchwegs um tonhaltige, tieffrequente Ereignisse handelt. 

In den Büroräumen des Hauptgebäudes Kaprun lag ein derartiger Zustand vor. Die Immissionen 

aus der Umspannstation lagen an der Wahrnehmungsgrenze. Trotzdem kam es zu gelegentlichen 

Klagen der Betroffenen. 

Da zu diesem Zeitpunkt im Bereich der Umspannstation aus sicherheitstechnischen Gründen 

Splitterschutzwände errichtet werden mußten, bot es sich an, die Schutzwände so auszulegen, 

daß diese auch in schalltechnischer Hinsicht zu ausreichender Schutzwirkung führen. 

Nachmessung nach Ausführung der Splitterschutzwand 

Pegelminderung im Nahbereich Umspannstationion: 2 - 15 dB/A; 

Pegelminderung bei Maiskogelbahn ca. 11 dB/A.

KW Kaprun - Oberstufe (Limberg) 

40 

Aus den durchgeführten Schallpegelmessungen 

ergab sich eindeutig, daß bei 

Turbinenbetrieb im Maschinenhaus der 

Oberstufe Kaprun (Limberg) von den 

Generatorstirnseiten die höchsten Emissionen 

ausgingen. 

Wie in der Hauptstufe sollten daher auch 

in der Oberstufe an den Generatorstirnseiten 

Schalldämpfer errichtet werden. 

Da wegen der Bauweise Staubniederschlag 

nicht zu befürchten war, wurde 

auch die Ausführung einer Kapselung 

diskutiert, weil damit etwas höhere Pegelminderung 

zu erwarten war. 

Die Prognose ergab, daß eine Kapselung 

der Generatorstirnseiten dazu führen 

würde, daß am jeweils stillstehenden 

Maschinensatz - im Revisionsfall - die A 

- bewerteten Schalldruckpegel nicht 

mehr über 85 dB liegen würden. 

Maschinenhaus - Oberstufe 

Meßwerte (A - bewertete Schalldruckpegel) vor Ausführung der Kapselung: 

Turbinenbetrieb (Rundummessung) 88 -95 dB; 

Pumpbetrieb 92 -97 dB; 

Bremsturbine 103 dB/A. 

Gekapselte Generatorstirnseite 

Die Erwartungen wurden erfüllt: Die Kapselungen führten zu 10 dB Pegelminderung.

41 

Der nachhaltige Erfolg der raumakustischen 

Maßnahmen in der Hauptstufe war 

Anlaß, daß auch für die Oberstufe Überlegungen 

hinsichtlich raumakustischer 

Verbesserungen angestellt wurden. Auf 

Grund der örtlichen Gegebenheiten 

waren lediglich 988 m 2 schallschluckend 

ausführbar. 

Prognose: Pegelminderung am laufenden 

Maschinensatz: 2 - 4 dB; 

Pegelminderung am jeweils stillstehenden 

Maschinensatz: 6 - 8 dB. 

Pegelminderung am Abstellplatz: 10 - 12 

dB, wobei der Abstellplatz gegenüber 

den Maschinensätzen mit einer Schutzwand 

abgetrennt werden sollte. 

Im Vordergrund die Schutzwand 

Nach Ausführung von Raumakustik und Schallschutzwand erfolgte eine Abschlußmessung. 

Turbinenbetrieb - beide Maschinen Vollast, A - bewertete Schalldruckpegel: 

Maschinenhalle 81 - 87 dB; 

Abstellplatz 75 dB; 

Revision 78 - 82 dB; 

Pumpenraum (unterflurig) 81 - 89 dB; 

Werkstätte, Immission aus Maschinenhalle 62 dB. 

Beurteilungspegel im Revisionsfall: 83 dB.

Meßwerte vor Ausführung der Schallschutzmaßnahmen 

42

43 

Meßwerte nach Ausführung der Schallschutzmaßnahmen

Möllpumpwerk 

44 

Im Möllpumpwerk wurden umfangreiche 

Schallpegelmessungen 

durchgeführt: 

Raumpegel 90 - 96 dB; 

über den Druckleitungen 101 dB; 

am stillstehenden Maschinensatz 88 dB. 

Es stellte sich heraus, daß es auf 

Grund der gegebenen raumakustischen 

Verhältnisse nicht möglich 

ist, mit vertretbarem Aufwand 

entscheidende schalltechnische 

Verbesserungen zu erreichen. 

Das Errichten einer Schallschutzwand 

im Pumpenbereich 

führte erwartungsgemäß zu sehr 

geringer Auswirkung. 

Im Zuge der notwendigen Sanierung 

der Dachschale wurde erwogen, 

die Dachschale schallschluckend 

zu gestalten. Die entsprechenden 

Berechnungen 

ließen Pegelminderungen über 10 

dB erwarten. Dies war ausschlaggebend, 

die neue Dachschale 

schallschluckend zu gestalten. 

Nachmessung nach Ausführung 

der Raumakustik: 

Pegelminderung: 12 - 17 dB! 

Im Pumpenbereich: 3 dB; 

bei den Druckleitungen: 10 dB; 

Beurteilungspegel im Revisionsfall: 83,9 dB. an der Drehbank: 10 dB. 

Anmerkungen: Alle Pegelangaben 

sind LA,eq - Werte. 

Die Dachschale selbst wurde konstruktiv 

gleich wie die schallschluckende 

Wandverkleidung in 

der Hauptstufe gestaltet.

46 

Limberg – Schrägaufzug 

Das Kraftwerk Kaprun Oberstufe ist im Winter nur unterirdisch über den Schrägaufzug erreichbar. 

Im Bereich der bergseitig gelegenen Antriebseinheit ergaben sich hohe Schallimmissionen. 

Ausgeführte Kapselung der Motorbelüfung

Kaprun - Gletscherbahnantrieb 

Messungen. Lärmminderung mit geringem Aufwand nicht möglich. 

In Raummitte: 91 - 92 dB/A. 

47 

Lärchwandschrägaufzug 

Schallschutz im Zuge des Umbaues: Errichten einer schalldämmenden, schwingungsisoliert 

aufgestellten Steuerkabine. 

Nachmessung Lärchwandschrägaufzug. Gute Übereinstimmung mit Prognose. 

In der Kabine: Dauerschallpegel: 70 dB/A.

Die Kraftwerksgruppe Salzach 

48 

Die Salzach, der größte Fluss im Land Salzburg, zugleich einer der bedeutendsten Flüsse nördlich des Alpenhauptkammes, 

vereint in ihrem Oberlauf u.a. alle nördlichen Abflüsse des Tauernhauptkammes vom Krimmler 

Achental bis zum Kleinarler Tal; 190 km legt sie in Salzburg zurück. 

Bereits seit Beginn dieses Jahrhunderts ist die Salzach Gegenstand von Planungen für Wasserkraftwerke. Aufgrund 

des in ihrem Oberlauf zum Teil stark vergletscherten Einzugsgebietes wies aber zunächst die Salzach 

Gebirgsbachcharakter auf, mit einem dementsprechend geringen Winteranteil von lediglich 15% an der Jahreswasserfracht. 

Durch die Errichtung der großen Speicherkraftwerke der Tauernkraft im Kapruner Tal und der 

ÖBB im Stubachtal konnte der Winteranteil aber auf rund 40% erhöht werden.

Die Errichtung von Wasserkraftwerken an der Salzach wurde dadurch besonders wirtschaftlich. Daraufhin 

verwirklichte die Tauernkraft zwischen 1954 und 1959 ihr Projekt Kraftwerk Schwarzach. 

49 

Das Kraftwerk Schwarzach ist ein Mitteldruck – Umleitungskraftwerk mit einem Tagesspeicher. Es nutzt das 

Gefälle der Salzach zwischen der Wehranlage Högmoos bei Taxenbach und besteht aus: 

einer dreifeldrigen Wehranlage, 

einem rund 17 km langen betonausgekleideten Triebwasserstollen, 

dem Ausgleichsbecken Brandstatt, einem etwa 1,5 km langen gepanzerten Druckschacht sowie dem Krafthaus 

Schwarzach mit der 110-kV-Freiluftschaltanlage. 

Kraftwerk Schwarzach 


Kraftwerkstype Tagesspeicherkraftwerk 


Einzugsgebiet 1423 km 2 


Nennleistung 120 MW 



Ausbauwassermenge 107 m 3 /s

50 

Wehranlage Högmoos 

Stauziel 738,0 m 

Stauhöhe 7,0 m 

Rückstauraum 1,2 km 

Wasserabfuhr bei Stauziel 900 m 3 /s 

Krafthaus Schwarzach 


Anzahl 4 

Bauart Francis – Spiralturbine 


Laufraddurchmesser 2,1 m 

Leistung 34,4 MW 

Durchfluss 30 m 3 /s 


Drehstrom – Synchrongeneratoren 

Anzahl 4 

Nennleistung 35MVA 

Nennspannung 10,25 kV 


Die Wehranlage Högmoos wurde unterhalb der Ortschaft Gries errichtet. Sie besteht aus drei Wehrfeldern, wobei 

das 100-jährige Hochwasser von 600m 3 /s durch zwei Wehrfelder abgeführt werden kann. Jedes Wehrfeld 

von 10 m lichter Weite schließt ein Segmentschütz mit aufgesetzter Stauklappe ab. 

An der Wehranlage wird je nach Jahreszeit eine von der Wasserrechtsbehörde festgelegte Wassermenge, die 

energiewirtschaftlich nicht genützt wird, in das Salzachbett abgegeben. 

Das Wasser fließt vom Einlaufbauwerk durch einen Einlaufrechen über eine mehrkammrige Entsanderanlge zu 

einem Regulierschütz, mit dem der Stauspiegel bei jeder Durchflussmenge auf einer Höhe von 738 m gehalten 

werden kann. Anschließend wird das Wasser durch eine Hangrohrleitung in den Triebwasserstollen eingeleitet. 

Krafthaus Schwarzach 

Im Krafthaus sind vier Maschinensätze mit vertikaler Welle und einer Nennleistung von zusammen 120000 kW 

installiert, die aus je einer Francisturbine für maximal 26,8 m 3 /s Ausbauwassermenge und einem Drehstrom – 

Synchrongenerator bestehen. Der erzeugte Strom wird über eine 110 – kV – Freischaltanlage in das Verbundnetz 

eingespeist. 

Kraftwerk Wallnerau 


Kraftwerk Flussstufe in der Salzach Kraftstation im Unterwasserkanal 


Inbetriebnahme 1989/90 1989 

Einzugsgebiet 783,3 km 2 1423,6 km 2 

Erzeugung im Regeljahr 43,2 Mio. kWh 62,5 Mio.kWh 19,3 Mio. kWh 

Nennleistung 12,0 MW 17,1 MW 5,1 MW 

Mittlerer Arbeitswert 0,04 kWh/m 3 0,1 kWh/m 3 

Rohfallhöhe 15,0 m 5,8 m 

Das Hauptbauwerk besteht aus der Kraftstation im Unterwasserkanal des Kraftwerkes Schwarzach und einer 

Flussstufe in der Salzach, mit Krafthaus und einer zweifeldrigen Wehranlage; die Anlagen bilden eine bauliche 

Einheit. 

Die Kraftstation im Unterwasserkanal nützt das Triebwasser des Kraftwerkes Schwarzach und wird mit diesem 

im Takt betrieben. Es ist mit drei Maschinensätzen, bestehend aus je einer Kaplan-S-Turbine und je einem über 

ein Getriebe mit der S-Turbine gekuppeltem Drehstromgenerator, ausgerüstet. 

Das, ab der Wehranlage Högmoos anfallende Salzachdargebot, wird in der Flussstufe „Salzach“ genutzt. Die 

zwei unter 10º geneigten Maschinensätze dieser Flussstufe bestehen aus je einer Kaplan-Rohrturbine und je 

einem Drehstromgenerator.

51 

Die zweifeldrige Wehranlage des Kraftwerkes wurde als Staubalkenwehr mit je einer obenliegenden Stauklappe 

und je einem untenliegenden Drucksegment ausgeführt. 

Der Rückstau des Kraftwerkes liegt in einer Einschnittstrecke der Salzach. Es waren daher keine Dammbauten, 

sondern rechtsufrig lediglich Geländeanhebungen erforderlich. Der aufgestaute Fluss folgt damit dem ursprünglichen 

Salzachverlauf. 

Kraftwerk St. Veit 








Ausbaufallhöhe 10,4 m 

Ausbauwassermenge 183,0 m 3 /s 

Stauziel 582,0 m 


Anzahl 2 

Bauart Kaplan- Rohrturbine 


Laufraddurchmesser 3,6 m 

Leistung 8750 kW 

Durchfluss 93,0 m3/s 


Generatoren 

Anzahl 2 

Nennleistung 9500 kVA 

Nennspannung 4,8 kV 

Das eigentliche Kraftwerk – das Hauptbauwerk – besteht aus der dreifeldrigen Wehranlage, dem daran anschließenden 

Krafthaus. Aufgrund der günstigen topographischen Verhältnisse konnte das Hauptbauwerk in „Trockenbauweise“, 

d.h. in einer großen Baugrube neben dem ursprünglichen Salzachbett, errichtet werden. Der Bau 

konnte dadurch unbehindert von Hochwasserereignissen abgewickelt werden. 

Jedes Wehrfeld erhielt als Betriebsverschluss ein Segmentschütz mit aufgesetzter Klappe. 

Das Krafthaus wurde mit zwei Rohrturbinen-Sätzen mit horizontaler Welle und einem Drehstrom-Synchrongenerator 

ausgerüstet. 

Die horizontale Lage der Maschinensätze ermöglichte eine äußerst niedrige Bauweise des Hauptbauwerkes und 

somit eine vorteilhafte Eingliederung in die Landschaft. 

Im Rückstaubereich des Kraftwerkes waren ähnlich wie beim Kraftwerk Wallnerau lediglich Geländeanhebungen 

erforderlich. Der aufgestaute Fluss ist weiterhin der tiefste Geländebereich im Talquerschnitt.

52 

Kraftwerk Schwarzach 

Im Kraftwerk wurden zwei Bereiche mit Pegeln über 85 dB/A festgestellt. Im Nahbereich der 

Maschinen erfolgte hohe Schallemission aus Saugrohrgang- und Maschinenbedienungsgang. 

Saugrohrgang: 96 - 98 dB/A; 

Maschinenbedienungsgang 86 dB/A. 

Das Abdecken von Saugrohr- und Spurlagerbereich mit schalldämmenden Elementen führte 

zu 4 - 8 dB Pegelminderung.

53 

Umspannstation 

Die Schönbergsiedlung liegt am Gegenhang des Kraftwerkes Schwarzach. Insbesondere in 

den Nachtstunden wurde von den Anwohnern das sehr störende, tonhaltige Geräusch der Umspanntransformatoren 

wahrgenommen. 

Entsprechende Messungen ergaben: 

Trafo B, 2 m vor Trafomitte 81 dB/A; 88 dB/LIN; 

Trafo A, 2 m vor Trafomitte 74 dB/A; 81 dB/LIN. 

Forststraße 20 - 21 40 - 42 dB/A; 

Schönbergsiedlung unterhalb Haus Nr. 46 < 42 dB/A. 

Für die Nachtzeit wurde eine Überschreitung der zumutbaren Schallimmission von 2 dB festgestellt. 

Das Errichten einer Schallschutzwand führte zu 8 dB Pegelminderung. 

In 20 m Abstand zu Trafo B (Referenzmeßpunkt) wurden 10 dB Pegelminderung ermittelt. 

1998 gab es erneut Beschwerden von Anwohnern. Dieses Mal aber aus dem westlichen Bereich 

der Schönbergsiedlung. Bei dem in Diskussion stehenden Wohnhaus waren die Umspanner 

sowohl am Tag, besonders aber in der Nachtzeit gut wahrnehmbar. Vom Wohnhaus 

aus sind die Umspanner gut einsehbar. Der Abstand zu den Umspannern beträgt etwa 400 m. 

Auffällig war die ausgeprägte Immissionsspitze bei 500 Hz und besonders der Umstand, daß 

sich der Immissionspegel bei 500 Hz, aus nicht erkennbaren Gründe bis zu 25 dB veränderte. 

Als mögliche Schallschutzmaßnahmen wurden diskutiert: 

x neue Umspanner; 

x bestehende Schallschutzwände so verlängern, daß eine Schirmwirkung zum diskutierten 

Wohnhaus besteht; 

x schallschluckende, schalldämmende Wandelemente (Vorsatzschalen) auf den Stehern 

der Umspanner montieren; 

x Antinoise - Systeme. 

Nachdem feststand, daß weder neue Umspanner angeschafft würden, noch durch Antinoise - 

Systeme sichere Wirkung erwartet werden konnte, wurde das Problem systematisch untersucht. 

Dabei gab es durchaus bemerkenswerte Ergebnisse: 

Die Oberflächen von Transformatoren können als kohärente Schallquellen aufgefaßt werden.

54 

Zwei gleich laute kohärente Einzelschallquellen führen unter bestimmten Umständen zu 6 dB 

Pegelerhöhung, wenn sie gemeinsam betrieben werden. 

In größerem Abstand zu einer Umspannstation ist es daher, unter speziellen meteorologischen 

Bedingungen durchaus möglich, daß sich Schwebungen einstellen und bei sehr geringer Ortsveränderung 

erhebliche Pegelunterschiede ergeben können. 

Auszug aus den diesbezüglichen Untersuchungen: 

Kohärente Schallquellen mit unterschiedlichem Schallpegel, aber gleicher Phasenlage. Immissionsberechnung 

für den schraffierten Ausschnitt: 20 x 21; 20 y 40 

Nr. x y L 

1 1 10 90 

2 1,6 10 90 

3 2,2 10 90 

4 2,8 10 90 

5 3,4 10 90 

6 3,4 8,9 90 

7 1 1 85 

8 1,5 1 85 

9 1 1 85 

10 2,5 1 85 

11 2,5 0 85

Quellen 1 - 6; 500 Hz 

Quellen 1 - 11; 300 Hz 

55

56 

Die Berücksichtung von zwei kohärenten Schallquellen mit 90 und 70 dB führt schließlich, 

bei gleicher Phasenlage des Schalldruckes, außerhalb des Umspannerbereiches zu der nachfolgenden 

A - bewerteten Schallpegelverteilung.

Als Schallschutzmaßnahmen kamen folgende Varianten in Frage. 

. 

57

Zur Ausführung kam schließlich die Schallschutzwand 

58 


Im Zuge der meßtechnischen Erhebung wurden bei der Wehranlage Högmoos Schallpegelmessungen 

durchgeführt. 

Bei einem Überlauf von 19 m 3 /s ergeben sich unmittelbar über Wehrfeld 3, am Geländer der 

Salzachbrücke zu A - bewerteten, energieäquivalenten Dauerschallpegel von 84 dB.

Kraftwerk Wallnerau 

59 

Der Betrieb von Maschinensatz 5 führte im Maschinenhaus zu hoher, sehr belästigender 

Schallimmission. Über die beiden Kabelkästen werden reine Töne mit 630 und 1000 Hz abgestrahlt. 

Bei 1000 Hz bilden sich stehende Wellen aus. 

Der Vorschlag, den Maschinensatz zu kapseln, wurde ausgeführt. Die Kapselung ergab folgende 

Pegelminderungen: 

Saugrohrbereich 3 dB/A; 

Getriebe 3 - 5 dB/A; 

Generator 11 - 12 dB/A. 

Bedingt durch die unzureichenden raumakustischen Verhältnisse war im Revisionsfall der 

Schalldruckpegel am jeweils stillstehenden Maschinensatz nach wie vor größer als 85 dB. 

Man entschied, zuerst auch die beiden anderen Maschinensätze zu kapseln und, wenn erforderlich, 

anschließend raumakustische Maßnahmen auszuführen.

Drei Maschinensätze gekapselt. Nachmessung. 

Maschine 3 mit 1,25 MW 

Maschinensatz 3 84 - 87 dB/A: 

Maschinensatz 2 80 - 84 dB/A; 

Maschinensatz 1 80 - 81 dB/A. 

Maschine 3 mit 1,45 MW 



Maschinensatz 1 83 - 84 dB/A. 

60 

Wie die Meßwerte zeigen, sind raumakustische Maßnahmen erforderlich, wenn im Revisionsfall 

85 dB eingehalten werden sollen. 

Raumakustische Maßnahmen ergaben 1 - 5 dB/A Pegelminderung. 

Der Reglerraum hat Durchbrüche zum Maschinenschacht. Über diese Durchbrüche erfolgt 

hohe Schallimmission. 

Deshalb wurden die Durchbrüche zwischen Reglerraum und Maschinenschacht mit durchsichtigen 

Streifenvorhängen abgeschottet. 

Am Turbinenflur, zwischen den Maschinensätzen wurden, ebenfalls im Hinblick auf Revision, 

Streifenvorhänge montiert.

62 

Trennwand zwischen den Maschinensätzen 

Kapselungen von Getriebe und Generator. Links im Bild (gelb) gekapselter Generator; in Bildmitte 

(braun) gekapseltes Getriebe.

63 


Die Streifenvorhänge in den Reglerraumdurchbrüchen und am Turbienenflur, zwischen den 

Maschinensätzen wurden, genauso wie im Kraftwerk Wallnerau, angeordnet. 

Die meßtechnische Überprüfung der Wirkung der Streifenvorhänge ergab: 

Reglerraum 

Maschine 1 und 2 mit je 3,5 MW. 

Überhalb Saugrohr 86 dB/A 

1 m vor Streifenvorhang 80 dB/A 

Mitte Reglerraum 78 dB/A 

Maschine 2 mit 8 MW; Maschine 1 steht. 

Maschine 2, über Saugrohr 93 dB/A 

Maschine 2, 1 m vor Vorhang (Reglerraumseite) 87 dB/A 

Reglerraummitte 83 dB/A 

Turbinenflur 

Maschine 2 mit 8 MW; Maschine 1 steht. 

Unterhalb Saugrohr Maschine 2 93 dB/A 

1 m vor Vorhang (Maschine 1) 87 dB/A 

Unterhalb Saugrohr Maschine 1 85 dB/A 

Eingang Turbinenflur Maschine 1 83 dB/A 

Da die Gemeinschaftskraftwerke entlang 

der Salzach (Tauernkraft - Safe) große 

Ähnlichkeit mit dem Kraftwerk St. Veit 

aufweisen, wurden zum Zeitpunkt der 

Planungsarbeiten Schallpegelmessungen 

durchgeführt. Diese Messungen sollten 

Rückschlüsse hinsichtlich der zu erwartenden 

Schallimmission in der umliegenden 

Wohnnachbarschaft erlauben. 

Ergebnisse (Kraftwerk St. Veit): 

Im Nahbereich des Kraftwerkes beträgt 

die Schallimmission 

Oberwasserseite 40 - 45 dB/A 

Unterwasserseite 48 - 55 dB/A 

Ab etwa 60 m Abstand zum Kraftwerk 

kommt die Schirmwirkung der Unterwassereintiefung 

zur Geltung, so daß die 

kraftwerksbedingten Immissionen kleiner 

als 35 dB/A sind. 

Reglerraum - Streifenvorhang

64 

Derartige Streifenvorhänge wurden bei allen Gemeinschaftskraftwerken bereits im Zuge der 

Planungsarbeiten berücksichtigt. Sie wurden am Turbinenflur und zwischen Reglerraum und 

Montageschacht (wie im Bild) angeordnet. 

Über Schallschutzmaßnahmen in den Gemeinschaftskraftwerken wurde bereits in Band 4 der 

Reihe „Schallschutz“ berichtet.

Die Gemeinschaftskraftwerke Mittlere Salzach 

65 

In der zweiten Hälfte der 70er Jahre vereinbarten die beiden Stromversorgungsunternehmen Salzburger AG für 

Energiewirtschaft (SAFE) und Tauernkraft, die bis dahin getrennt vorgenommenen Projektierungsarbeiten an der 

Mittleren Salzach gemeinsam fortzusetzen. Weiters schlossen sie einen Vertrag, daß SAFE und Tauernkraft 

Planung und Bau der Anlagen übernehmen, und die SAFE für die Betriebsführung zuständig sein wird. 

Zur Stromerzeugung an der Mittleren Salzach wurden zwei Möglichkeiten überlegt: Die Entnahme von Wasser 

bei Schwarzach und Ausleitung in einem Stollen bis zu einem Kraftwerk in Golling, oder eine Kette von mehreren 

Flusskraftwerken an der Mittleren Salzach. Die Politiker, die zuständigen Beamten der Salzburger Landesregierung, 

Bürgermeister und Vertreter der Pongauer Gemeinden entschieden sich für die Kraftwerkskette. Sie 

wurde daraufhin gemeinsam mit Naturschutzsachverständigen und Landschaftsarchitekten geplant. Diesem Projekt, 

das SAFE und Tauernkraft öffentlich zur Diskussion stellten, wurde zugestimmt, und auch das Österreichische 

Institut für Raumforschung (ÖIR) beurteilte es in einem Raumordnungsgutachten positiv. Die Salzburger 

Landesregierung erteilte daraufhin 1981 die grundsätzliche Genehmigung zum Bau und Betrieb der Flusskraftwerke 

im Bereich zwischen Schwarzach und Werfen. 

Das Wasser wird in diesem Flussbereich von 20 km Länge und einer Fallhöhe von rund 80 m von den Kraftwerken 

Wallnerau und St. Veit der Tauernkraft, sowie von den Gemeinschaftskraftwerken St. Johann, Urreiting, 

Bischofshofen und Kreuzbergmaut genutzt. 

Ein weiteres Gemeinschaftskraftwerk ist die Stufe Werfen/Pfarrwerfen (Projekt), flussabwärts von Kreuzbergmaut. 

Nach ihrer Fertigstellung werden die fünf Gemeinschaftskraftwerke Mittlere Salzach insgesamt 81000 kW 

Leistung haben und im Jahr rund 385 Mio. kWh Strom erzeugen; diese Menge entspricht etwa 14% des gesamten 

Strombedarfes des Bundeslands Salzburg.

66 

Kraftwerk St. Johann 

Dieses, in Fließrichtung der Salzach, erste der fünf Gemeinschaftskraftwerke wurde von Mai 1988 bis Dezember 

1990 errichtet. Im 1,8km langen Rückstauraum konnte weitestgehend auf Dämme verzichtet werden. Die Ufer 

wurden überwiegend durch Aufschütten des Geländes erhöht. Im obersten Drittel des Rückstauraumes blieb das 

Salzachbett sogar in seinem ursprünglichen Zustand. 

Die Gestaltung des rund 2,7 km langen Flussbereiches unterhalb der Wehranlage wurde auf die bestehende Uferverbauung 

im Ortsgebiet von St. Johann sorgfältig abgestimmt; die maximale Eintiefung beträgt 4,5 m, die Sohlenneigung 

0,5‰. Am rechten Salzachufer wurde eine Fischtreppe angelegt, in diesem naturnahen Umgehungsgerinne 

können Fische neben der Wehranlage stromaufwärts schwimmen. 

Technische Daten 

Stauziel 

Nutzfallhöhe 

Ausbauwassermenge 

Regelarbeitsvermögen 

Maschinensätze 

2 horizontale Kaplan-Rohrturbinen 

maximales Schluckvermögen 

maximale Leistung 

Wehranlage 

3 Wehrfelder, lichte Weite 

Stauwandhöhe 

Drucksegment mit Stauklappe 

Kraftwerk Urreiting 


Stauziel 

Nutzfallhöhe 



Nennleistung 





Laufraddurchmesser 

2 Drehstromgeneratoren 

Nennleistung 

Wehranlage 


Stauwandhöhe: 


570,6 m 

10,4 m 

190 m³/s 

16500 kWh 

je 106,0 m³/s 

je 8250 kW 

je 10 m 

10,6 m 

59,2 m 

0,2 m 

185 m³/s 

79,5 Mio. kWh 

16500 kW 

je 106, 5 m³/s 

je 8250 kW 

je 3,60 m 

je 9500 kVA 

je 10 m 

10,6 m 

Diese Anlage wurde von Mai 1983 bis Dezember 1985 errichtet und liegt zwischen den Kraftwerken St. Johann 

und Bischofshofen 

Wehranlage und Kraftwerksgebäude konnten dank ähnlicher Verhältnisse an den Standorten gleich gestaltet 

werden wie bei den anderen beiden Kraftwerken. 

Um der Gemeinde St. Johann mehrere Großbaustellen in wenigen Jahren zu ersparen, wurden mit dem Kraftwerksbau 

gleichzeitig die Anlagen für das Abwasserprojekt Salzach-Pongau verwirklicht. 

Der Rückstauraum ist 2,3 km lang, der Flussbereich unterhalb der Wehranlage rund 1,7 km; die maximale 

Eintiefung beträgt 3,2 m, die Sohlenneigung 0,5‰. 

Wie beim Kraftwerk St. Johann wurde auch hier eine Fischtreppe (am linken Salzachufer) angelegt.

67 

Kraftwerk Bischofshofen 

Dieses Kraftwerk wurde als erstes der fünf Gemeinschaftskraftwerke gleichzeitig und abgestimmt mit dem Bau 

der Pinzgauer Schnellstrasse S 11 und der Verwirklichung des Abwasserprojektes Salzach-Pongau errichtet. Vor 

allem der Rückstauraum musste dem Strassenverlauf angepasst werden. 

So wie die Wehranlage und das Kraftwerksgebäude in Bischofshofen wurden diese Anlagen später auch bei den 

Kraftwerken Urreiting und St. Johann gestaltet. 

Der Rücksstauraum ist 2,75 km lang, der Flussbereich unterhalb der Wehranlage rund 1,13 km; die maximale 

Sohlenneigung 0,5‰. 

Im Rückstauraum wurden viele Seichtuferzonen u.a. als Laichplätze für Fische geschaffen. 


Stauziel 

Nutzfallhöhe 



Nennleistung: 







Nennleistung 

Wehranlage 


Stauwandhöhe 


Kraftwerk Kreuzbergmaut 


Stauziel 

Nutzfallhöhe 



Nennleistung 







Nennleistung 

Wehranlage 


Stauwandhöhe 


547,80 m 

9,0 m 

200 m³/s 

73,2 Mio. kWh 

16000 kW 

je 111,0m³/s 

je 8250 kW 

je 3,60 m 

je 9500 kVA 

je 10 m 

10,6 m 

537,0 m 

10,250 m 

190 m³/s 

80,5 Mio. kWh 

16500 kW 

je 111,0 m³/s 

je 8250 kW 

je 3,65 m 

je 10500 kVA 

je 10,0 m 

10,0 m 

Das Kraftwerk Kreuzbergmaut, fertiggestellt 1995, wurde ebenso wie die bestehenden Gemeinschaftskraftwerke 

St. Johann, Urreiting und Bischofshofen mit einer angebauten dreifeldrigen Wehranlage ausgeführt. 

Das Hauptbauwerk wurde unterhalb der Fritzbachmündung situiert und bestmöglich in die Landschaft eingebunden. 

Während der Bauzeit musste die Salzach am rechten Ufer umgeleitet werden, so daß eine Errichtung des 

Hauptbauwerkes in einer trockenen Baugrube möglich war. Der Fritzbach wurde zwischen dem Kraftwerk und 

einer dort bestehenden Kläranlage in das Unterwasser der Kraftwerksstufe Kreuzbergmaut eingeleitet, wobei 

einer ökologisch hochwertigen Ufergestaltung und der Beachtung der Verbesserung der Hochwassersicherheit 

besonderes Augenmerk geschenkt wurde.

St. Johann 

Bei der Planung der neuen Salzachkraftwerke war es möglich, Erfahrungen hinsichtlich 

Schallschutz in Wasserkraftwerken umzusetzen. 

Für das Kraftwerk St. Johann werden folgende Maßnahmen ausgeführt: 

x Trennwand zwischen den Maschinensätzen; 

x Streifenvorhängen in den Durchbrüchen Reglerraum – Maschinenschacht; 

x Akustikdecke und schwimmender Estrich in allen büroähnlichen Räumen; 

x Herakustikdecke in der Werkstätte. 

68 

Kreuzbergmaut 

Messung und Diskussion von Maßnahmen: Warte - Leitstand; Saugrohrboden - Reglerraum; 

Rechenreinigungsmaschine.

69 

Zusammenfassung 

Aus dem vorliegenden Bericht lassen sich einige, für den Schallschutz in Wasserkraftwerken, 

brauchbare Ergebnisse ableiten. 

1. Beurteilung der Lärmbelastung 

Für die „Evaluierung der Lärmbelastung“, die Beurteilung der auf die Arbeitnehmer in 

Kraftwerken einwirkenden Schallereignisse, scheint es sinnvoll, eine „durchschnittliche 

Pegel-Zeit-Verteilung“ anzusetzen. Allerdings: Diese Vorgangsweise ist in der entsprechenden 

Richtlinie (ÖAL Nr. 3/2) nicht definitiv festgelegt. Andererseits würden (rein gefühlsmäßig) 

zu hohe Beurteilungspegel resultieren, wenn die durchaus möglichen, sehr hohen, 

aber nur kurz einwirkenden Schallimmissionen als Beurteilungsgrundlagen verwertet 

würden. Solange diesbezüglich keine exakteren Anweisungen bestehen, ist für den „Meßtechniker“ 

ein hohes Maß an Erfahrung erforderlich. 

Eine mögliche Verbesserung wäre, den Beurteilungszeitraum über mehr als höchstens eine 

Arbeitswoche anzusetzen. Damit würden einerseits kurzzeitige hohe Schallimmissionen 

berücksichtigt, und andererseits Beurteilungspegel resultieren, die (gefühlsmäßig) der 

Realität entsprechen. In der Schweiz beispielsweise mittelt man die Lärmbelastung über 

ein Arbeitsjahr. 

2. Schallschutzmaßnahmen in bestehenden Anlagen 

Eine ganz entscheidende Verbesserung des akustischen Umfeldes in Wasserkraftwerken ist 

durch Ausführung raumakustischer Maßnahmen erreichbar. Bei der Ausführung raumakustischer 

Maßnahmen ist anzustreben: Dm,250 - 2000 Hz t 0,32. Dadurch können subjektiv 

empfundene Geräuschbelästigungen vermieden und Pegelminderungen (abhängig von 

Ausgangszustand und Abstand zu Schallquellen) zwischen etwa 3 und 15 dB erreicht werden. 

Hinsichtlich Schallschutz an den Maschinensätzen bestehen viele Möglichkeiten. 

Allerdings sind entsprechende Untersuchungen im Einzelfall erforderlich, wobei ein hohes 

Maß an Erfahrung von großem Vorteil ist. 

3. Schallschutzmaßnahmen bei neuen Anlagen 

Aus den Erfahrungen der durchgeführten Schallschutzmaßnahmen an bestehenden Wasserkraftwerken, 

können für die Planung folgende Grundsätze zum Schallschutz abgeleitet 

werden: 

x Brauchbare Ergebnisse lassen sich nur erwarten, wenn Betriebstechniker und Akustiker 

zusammenarbeiten. 

Erfahrene Schalltechniker sind in der Lage, die Schallimmissionen für geplante Anlagen 

mit etwa 2 dB Genauigkeit zu prognostizieren. Damit sind bereits lange vor Baubeginn 

die zu erwartenden akustischen Verhältnisse bekannt. Dies eröffnet die Möglichkeit, 

im Bedarfsfalle entsprechende Schallschutzmaßnahmen festzulegen. 

x Bereits vor Baubeginn sind akustische Kenndaten aller Maschinen (auch der Hilfsaggregate) 

einzuholen. Die Schallemission aller Maschinen und Hilfsaggregate soll immer 

klein sein. 

Eine wesentliche Voraussetzung für genaue Prognosen ist die Kenntnis schalltechnischer 

Daten. 

x Notwendige Belüftungen sind über Schalldämpfer zu führen. 

x Turbinen, Generatoren bzw. Maschinensätze nach Möglichkeit gegenseitig abschotten. 

x Montageöffnungen dämmend abdecken (Schall- und Brandschutz). 

x Maschinenhaus und angrenzende Gebäude bzw. Räume (z.B. Warte, Büro) auf getrennte 

Fundamente stellen.

70 

x Druckrohrleitungen nicht am Gebäude verankern. 

x Büro-, Warte-, Aufenthalts- und Werkstättenräume unbedingt mit guter Raumakustik 

ausstatten. 

Die Überarbeitung der Beurteilungspegel für die Kraftwerksgruppe Kaprun ergab, daß lediglich 

der Bautrupp - Zimmerei Beurteilungspegeln über 85 dB ausgesetzt ist, weil die Maschinen 

in der Werkstätte Pegelwerte von 96 - 97 dB/A aufweisen.

Anhang 

Zusammenstellung der AUVA – Berichte 1. Zahl: Jahr; 2. Zahl: fortlaufende Nummer. 


85/77: Schweißerei, Schlosserei: Vorschläge für Raumakustik. 

86/35: Vorschlag eines Streifenvorhanges (verschiebbar), damit im Revisionsfalle 85 dB/A 

unterschritten werden. 

86/75: Mobile Trennwände, Meßwerte, Einfluß von Trennfugen auf die Dämmung. 

86/77: Stellungnahme zur geplanten Schallschutzwand. 

87/74: Nachmessung der Schallschutzwände. 

96/88: Raumakustik Bereich Schweißplatz. 

97/53: Schweißplatz, Nachmessung. 

71 

KW Mayrhofen 

77/50: Turbine 10: Vorschlag eines Schalldämpfers am Leitungsende. 

Messung rund um die Maschinensätze. Vorschlag von Dämpferplatten bei den Phasenreglerausnehmungen 

der Turbinen. 

Mechanische Werkstätte - Schweißerei Vorschlag: Schallschluckende Decke. 

Grundgeräuschpegel auf südöstlicher Parkplatzecke: 37 - 39 dB/A. 

77/51: Nachmessungen: Belüftungsleitung T 10 mindestens 21 dB/A Pegelminderung. In 

jeder Hinsicht befriedigende Lösung. 

Abdeckung an Turbine T 10: von 97 - 100 auf 89 dB/A 30 cm vor Phasenreglerabdeckung. 

78/12: Nachmessung: in der mechanischen Werkstätte 36 Bahnen Sembella-Polyurethanschaum-Baffeln; 

insgesamt 280 m 2 . In der Schmiede 6 cm Mieralwollematten-Decke. 

82/104: Messung am Schweißgenerator und Vorschlag für schallgedämpfte Kühlluftführungen. 

83/32: Nachmessung der ausgeführten Kapselung eines Schweißgenerators (10 dB Pegelminderung) 

und weitere Verbesserungsvorschläge. 

83/90: Baustellenbedingte Schallimmissionen in der Nachbarschaft durch eine Zementumfüllanlage. 

Meßwerte und Verbesserungsvorschläge. 

89/115: EDV - Station: Vorschläge zur Pegelminderung. 

91/1: Ermittlung der Beurteilungspegel für die im Kraftwerksbereich Mayrhofen beschäftigten 

Arbeitnehmer. 

96/12: Neue schallschluckende Gestaltung der mechanischen Werkstätte; Auslegungskriterien. 

96/89: Nachhallzeitmessung in der neu gestalteten Werkstätte. 

KW Roßhag 

77/52: Schallpegelmessungen; Vorschlag für Montageschutzwände. 

77/53: Nachmessung der ausgeführten Montageschutzwände. 

80/40: Prognose der Pegelabnahme, wenn die Generatorgehäuse schallschluckend gestaltet 

werden. 

81/45: Nachmessung: Generatorgehäuse Maschine 4 innen schallschluckend. Pegelminderung 

4 dB/A. 

83/29: Nachmessung: alle Generatorgehäuse schallschluckend. Hallenpegel: 82 - 84 dB/A. 

83/30: Vorschlag: Schlosserwerkstätte schallschluckend gestalten. 

97/54: Neuerlicher Vorschlag, die Decke der Werkstätte schallschluckend zu gestalten.

72 

KW Gerlos 

81/46: Untersuchung der Schallimmission über Lüftungsgitter und offenen Turbinenschächte 

mittels Lärmkarten. Hallenpegel 87 - 89 dB/A. 

81/53: Fortsetzung der Untersuchung der Lärmursachen. Umfangreiche Terzspektren. 

88/94: Luttenlüfter im Portalbereich des Vortriebes. Vorschlag einer Kapselung. 

95/102: Neuerliche Diskussion von Schallschutzmöglichkeiten: Schalldämpfer im Kühlluftsystem, 

Abschottung Turbinenkeller, Raumakustik. 

97/52: Nachhallzeitmessung in der Werkstätte, Vorschlag für raumakustische Verbesserungen. 

KW Kaprun - Hauptstufe 

81/85: Abdeckung des Unterwasserkanals. 

81/86: Möglichkeiten zum Schallschutz: Ausgangszustand: 91 - 97 dB/A. Schalldämpfer bei 

Generatoren und Turbinen. 

81/109: Stellungnahme zu Schalldämpfern: Am Abstellplatz können 85 dB/A erwartet werden. 

82/42: Nachmessung: Maschinensatz 3 wurde kollektorseitig mit Tellerdämpfern ausgerüstet. 

Pegelminderung 7 dB/A. 

82/61: Errechnung der Auswirkung der Schallschutzwand am Abstellplatz. 

82/76: Schallschutzwand vor Umspannstation, weil Immission in Büroräumen sehr störend. 

82/77: Erstmalige Prognose der Auswirkung raumakustischer Maßnahmen im Maschinenraum 

der Hauptstufe mittels Lärmkarten. 

83/31: Diskussion Schallschutzwand und Vorhänge, die von der Kranbahn abgehängt werden. 

84/23: Nachmessung der Variante Schutzwand und Vorhänge: Pegelminderung: 7 - 8 dB/A. 

84/24: Nachmessung Splitterschutzwand Umspannstation. Pegelminderung: 2 - 15 dB/A im 

Nahbereich; ca. 11 dB/A bei Maiskogelbahn. 

85/9: Berechnung der Auswirkung, wenn Generatorstirnseite schalldämmend eingehaust 

wird. 

85/27: Ermittlung personenbezogener Beurteilungspegel. 

85/62: Schallpegelmessungen im EDV - Raum. 

85/114: Schallabstrahlung vom Unterwasserkanal, Lösungsvorschlag. 

86/13: Nachmessung Unterwasserkanal. 8 dB/A Pegelminderung. 

89/114: EDV - Raum: Möglichkeiten raumakustischer Maßnahmen. 

92/24: Aktualisierung der personenbezogenen Beurteilungspegel. 

93/64: Verbesserungsvorschlag zur Minderung der Schallimmission der Heizraum - Pumpe in 

die Büroräume. 

93/65: Hauptstufe, Oberstufe: Formulierung von Lärmklauseln (neue Generatoren); Anforderungen 

an die Raumakustik. 

93/67: Prognose der Auswirkung raumakustischer Maßnahmen. 

94/7: Nachhallzeitmessung, Vorgabe raumakustischer Parameter. 

94/8: Generator Maschine 1: Überprüfung der garantierten Schallpegelwerte, Schutzmaßnahmen 

an Turbine. 

94/36: Neuerliche Messung nach Ausführung der Maßnahmen an den Turbinen. 

94/75: Messung und Beurteilung nach ausgeführter Raumakustik. 

95/94: Nachmessung, nachdem weitere Maßnahmen realisiert wurden. 

96/76: Abschlußmessungen in Haupt- und Oberstufe, sowie im Möllpumpwerk; Aktualisierung 

der Beurteilungspegel, Meßwerte für Zimmerei, Lärchwandschrägaufzug. 

KW Kaprun - Limberg 

81/83: Möglichkeiten zum Schallschutz; umfangreiche Messungen für Pump- und Turbinenbetrieb.

73 

82/74: Oberstufe: Raumakustik in der Schlosserei. 

85/10: Schallschluckende Haube über Generatoren, damit am jeweils stillstehenden Maschinensatz 

85 dB/A eingehalten werden. 

88/80: Oberstufe: Auslegung der Kapselungen an den Generatorstirnseiten. 

90/81: Oberstufe: Nachmessung der Kapselung am Generator 1. 

92/23: Nachmessung der Kapselungen. Pegelminderung etwa 10 dB. 

95/14: Beurteilung der Auswirkung raumakustischer Maßnahmen. 

95/95: Limberg: Nachmessung nach Ausführung von Raumakustik und Schallschutzwand. 

Möllpumpwerk 

81/84: Möglichkeiten zum Schallschutz: Errichten einer Schallschutzwand. Umfangreiche 

Messungen. 

90/82: Messungen im Möllpumpwerk. Keine Möglichkeit, mit vertretbarem Aufwand Verbesserungen 

zu erreichen. 

94/76: Notwendige Schallschutzmaßnahmen. 

90/82: 

95/30: Untersuchung, ob Kapselung der Pumpensätze ausreichende Pegelminderung erwarten 

läßt. 

95/96: Nachmessung nach Ausführung der Raumakustik. Pegelminderung: 12-17 dB/A. 

Kaprun - Gletscherbahnantrieb 

81/87: Messungen. Lärmminderung mit geringem Aufwand nicht möglich. 

Lärchwandschrägaufzug 

81/88: Schallschutz im Zuge des Umbaues. 

82/75: Nachmessung Lärchwandschrägaufzug. Gute Übereinstimmung mit Prognose. 

Kaprun - Antriebskaverne, Limberg - Schrägaufzug 

97/51: Vorschlag: Kapselung der Motorlüfter. 

Bösdornau 

83/33: 

Schwarzach 

83/73: Saugrohrgang, Maschinenbedienung: Meßwerte, Vorschläge zum Schallschutz, Skizzen. 

83/74: Feststellung der Schallpegel bei der Wehranlage Högmos. 

85/60: Nachmessung der Abschirmungen 

85/61: Umspannstation: Messung und Vorschläge. 

85/75: Freiluftanlage: Trafo B, Immission Forststraße. 

85/76: Saugrohr Nachmessung. 

87/28: Trafo B: Nachmessung der Schallschutzwand. 

89/83: Messung nach Inbetriebnahme von Trafo G. 

92/20: Umspanner, Nachmessung nach Errichtung der Wände. 


92/25: Überprüfung der Wirkung der Streifenvorhänge. 

92/65: Schallpegelmessungen für Rückschlüsse geplantes neues KW. 

Zentrale Salzburg 

86/18: Rückkühlgerät der EDV - Klimaanlage: Abschirmung auf drei Seiten.

Klammbichl 

86/76: Schallschutzmaßnahmen für die Pflichtwasserbelüftung. 

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St. Johann 

88/23: Stellungnahme zu den Schallschutzvorkehrungen. 

Wallnerau 

89/110: Vorschlag von Maßnahmen am Maschinensatz 5. 

89/123: Nachmessung nach Kapselung von Generator und Getriebe Maschinensatz 5. Weitere 

Vorschläge. 

89/139: Ergänzung zu obigen Ausführungen. 

90/80: Drei Maschinensätze gekapselt. Nachmessung. Vorschlag: schallschluckende Deckenuntersicht. 

92/21: Streifenvorhänge im Reglerraum und Turbinenflur; Nachmessung. Weitere Maßnahmen. 

92/22: Nachmessung nach Ausführung von Raumakustik. 

Kreuzbergmaut 

96/43: Messung und Diskussion von Maßnahmen: Warte - Leitstand; Saugrohrboden - Reglerraum; 

Rechenreinigungsmaschine. 

98/52: Nachmessung. Vorschläge für Rechenreinigungsanlage und Generatorkalotten.

Schallschutz in Wasserkraftwerken Report 41

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