BOUMAIZA Malika.pdf - Umbb

CHAPITRE I : RECHERCHE BIBLIOGRAPHIQUEdes contraintes effectives. Ce concept a été prolongé aux sols non saturés sous plusieursddformes dont la plus connue est la contrainte de Bishop : σ ' = ( σ − p I ) + S p . I oùgz lq cpc = pgz − plq. Néanmoins, plusieurs essais expérimentaux volumétriques mettent en défautce concept, notamment celui décrivant le phénomène d’effondrement : un essai deconsolidation est mené à l’oedomètre sur un sol non saturé à pression capillaire constante,puis l’échantillon est remouillé sous contrainte constante, il s’ensuit alors un effondrement dece dernier, ce qui est en contradiction avec le concept de contrainte effective, puisque celle-cidiminuant lors du mouillage, le sol devrait plutôt avoir tendance à se dilater. Ceci suggère uneapproche alternative à deux contraintes indépendantes [14].I.7.2 Le modèle élastoplastique d’Alonso, Gens et Josa :Ce modèle a été développé à l’université de Barcelone pour décrire le comportement desargiles dans le domaine non saturé il s’agit d’un modèle élastoplastique où le seuil décrit uneellipse dans le plan des contraintes d’autant plus grand que la pression capillaire estimportante. Il comporte aussi un seuil d’irréversibilité hydrique qui engendre desdéformations plastiques. Ce modèle permet également de distinguer les zones de contractanceet de dilatance associées à écrouissage positif ou négatif [14].I.7.2.1 Comportement sous chargement isotrope :Pour définir les variables qui décrivent le trajet de chargement, on utilise :⎧ ⎪ p = − ( σ + pg); σ = 1/ 3 σii⎨⎪⎩ pc(I.38)Avec :( σ )p = − + p g: La pression moyenne nette ;pc: La pression capillaire ;σ = 1/ 3 σii: Étant la contrainte moyenne totale.[ p× p c ] → Le plan définit la surface de charge.e → Indice des vides représente l’état de déformation du sol (Alonso et al. ont utilisé plutôt levolume spécifique).39