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pfe.gc.0488

Projet de,Fin d'Etudes

Projet de,Fin d'Etudes Dintenstonnentent du nouveau pont . mixte de Gouloumbou ------_.__._~..~-,---_.- ~._. ~ Au niveau des culées le nombre de pieux a été fixé à 12, soit 3 files de 4. Dans ces conditions le coefficient d'efficacité est: f =1-.!.. 1 [3 (4 - 1)+ 4(3 - 1)+ J2 (3 - 1)(4 - 1)] 3 Jrx3x4 f = 0.77 En introduisant ce coefficient dans la formule Q'::::: Q , on obtient: f Culée côté Tambacounda ~~~ Combinaisons fondamentales Qadm nette t Char e totale maximale su ortée Q Combinaisons rares Qadm nette t 246 Char e totale maximale su ortée Q 972 Q' =Q/f 1262 Nombre de ieux 6 Combinaisons uasi ermanentes Qadm nette (t) 193 Char e totale maximale su ortée Q 888 Q' =Q/f 1153 Nombre de ieux 6 Culée côté Ziguinchor ELU Combinaisons fondamentales Qadm nette (t) 212 Chai"ge totale maximale supportée Q 1249 Q' =Q/f 1622 Nombre de pieux 8 :....., "C . ,...............,..... ,.. ..ELS - "_.. Combinaisons rares Qadm nette (t) 177 Charge totale maximale supportée Q 928 Q' =Q/f 1205 Nombre de pieux 7 Combinaisons quasi permanentes Qadm nette (t) 139 Charge totale maximale ~portée Q 844 Q' =Q/f 1096 Nombre de pieux 8 Tableau 3.17: Combinaison des charges obtenues pourJes deux culées en considérant J'effet de groupe L'analyse de ces deux tableaux montre que le nombre de pieux par culée, N = 12, est très sécuritaire puisque qu'il faut un maximum de 8 pieux par culée pour supporter la charge transmise aux fondations. V.2 Tassement des groupes de pieux Les tassements d'un pieu isolé sous une charge nominale sont généralement faibles (inférieurs à 1 ou 2 cm) et l'on ne s'en préoccupe pas. Par contre, les dimensions d'un groupe de pieux sont telles qu'il peut transmettre les charges qu'il supporte à des profondeurs assez Ecole Supérieure Polytechnique - Thiès 76 Abdoulave Homo Fléve-ingénieur j"me année génie civil

Projet de Fin d'Etudes importantes au dessous de la pointe des pieux, ce qui peut entraîner des tassements non négligeables des couches sous-jacentes. On utilise la méthode de Terzaghi et Peck pour avoir une idée des tassements. Pour ce faire on considère une semelle fictive située au 2/3 de la longueur des pieux et qui supporte les charges permanente Q appliquées sur la semelle de liaison .On calcule le tassement de cette semelle en prenant une répartition des contraintes en profondeur à 1 pour 2. Le calcul du tassement de cette semelle fictive est fait par la méthode pressiométrique d'après la formule • a ( J a 2 B w=-qÀB+-qB À- 9E c 9E 0 'd B c d 0 w est le tassement total a est le coefficient de structure;  c et  d sont des coefficients de forme, ils dépendent du rapport ~: B B est la largeur de la semelle; Ba est une dimension de référence égale à O.6m; q est la contrainte moyenne appliquée par la fondation. Dans cette méthode, à la profondeur v.; q = qo ~ avec qo =Q, S désignant la section de la semelle de liaison; S = Bx L avec L B+z S la longueur de la semelle; E, et E d sont les modules pressiométriques équivalents respectivement dans les zones sphériques et déviatoriques. Leurs valeurs sont indiquées dans le rapport géotechnique. ~ Calcul du tassement sous les culées Le tableau ci-dessous montre la valeur des différents paramètres et la valeur du tassement: Culée côté Ziguinchor a Â.c=Mi B Bo Bf L Q (t) qo(t / ml) q(t / ml) Ec (t / ml) Ed (t/ ml) 1 0,5 1 Il,00 0,60 27,67 8,00 844 9,59 3,81 890 865 w= 11 mm Culée côté Tambacounda a Â.c-Mi B Bo Bf L Q (t) qo(t / m-) q(t / rn-) Ec (t / ml) Ed Ct/m') 1 0,5 1 Il,00 0,60 27,67 8,00 888 10,09 4,01 970 1009,6 i w= 10 mm 1 Ecole Supérieure Polytechnique - Thiès 77 Abdoulaye BOIRO V/ève-ingénieur 5 em e année génie civil

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