SISTEMI DI BASSA TENSIONE

SISTEMI DI BASSA TENSIONE
02
MANUALI DIDATTICI
ITALIANO
2004

38
INDICE
L’IMPIANTO ELETTRICO PAG. 43
LEGGI E NORME PAG. 46
SISTEMI DI DISTRIBUZIONE PAG. 49
DISTRIBUZIONE DORSALE PAG. 49
DISTRIBUZIONE RADIALE PAG. 49
CLASSIFICAZIONE DEI SISTEMI DI DISTRIBUZIONE PAG. 52
IMPIANTO DI TERRA PAG. 54
SCOPI DELLA MESSA A TERRA PAG. 54
PARTI COSTITUTIVE DELL’IMPIANTO DI TERRA PAG. 55
DETERMINAZIONE DELLA RESISTENZA DI TERRA RT PAG. 58
DIMENSIONAMENTO DEI CONDUTTORI PAG. 61
IL DISPERSORE PAG. 65
PROTEZIONE CONTRO I CONTATTI ACCIDENTALI PAG. 70
GLI EFFETTI DELLA CORRENTE ELETTRICA SUL CORPO UMANO PAG. 70
I CONTATTI ACCIDENTALI PAG. 73
PROTEZIONE CONTRO I CONTATTI DIRETTI PAG. 74
PROTEZIONE CONTRO I CONTATTI INDIRETTI PAG. 77
LUNGHEZZA MASSIMA PROTETTA PER LA PROTEZIONE DELLE PERSONE PAG. 79
DISPOSITIVI CONTRO I GUASTI VERSO TERRA PAG. 81
PROTEZIONE MEDIANTE BASSISSIMA TENSIONE DI SICUREZZA (SELV E PELV) PAG. 85
CONDUTTURE E CAVI PAG. 90
DIMENSIONAMENTO DEGLI IMPIANTI PAG. 90
DEFINIZIONE DI CONDUTTURE PAG. 91
CARATTERIZZAZIONE CAVI PAG. 91
SISTEMA DI DESIGNAZIONE DEI CAVI PAG. 92
PORTATA DEI CAVI PAG. 94
METODO DI INSTALLAZIONE PAG. 96
REQUISITI PARTICOLARI PAG. 110
SEZIONI MINIME AMMESSE E CADUTA DI TENSIONE NEI CAVI PAG. 110
CADUTA DI TENSIONE NEI CAVI PAG. 114

PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO E IL CORTOCIRCUITO PAG. 120
LA PROTEZIONE CONTRO LE SOVRACORRENTI PAG. 120
IL SOVRACCARICO PAG. 122
CRITERI DI PROTEZIONE SECONDO LA NORMA CEI 64-8 PAG. 124
IL CORTOCIRCUITO PAG. 126
RESISTENZA DEI CAVI AL CORTOCIRCUITO PAG. 128
SCELTA DELL’INTERRUTTORE GENERALE A VALLE DEI TRASFORMATORI PAG. 130
SCELTA DEGLI INTERRUTTORI NEI QUADRI DI DISTRIBUZIONE PAG. 133
IL POTERE D’INTERRUZIONE E CARATTERISTICHE DI LIMITAZIONE PAG. 140
CRITERI PER LA SCELTA DELLE PROTEZIONI CONTRO IL CORTOCIRCUITO PAG. 141
LUNGHEZZA MASSIMA PROTETTA PAG. 144
COORDINAMENTO DELLE PROTEZIONI PAG. 146
PROTEZIONE DI SOSTEGNO (O BACK-UP) PAG. 152
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI PAG. 154
RIFASAMENTO PAG. 154
PROTEZIONE CONTRO LE SOVRATENSIONI PAG. 164
PROTEZIONE DEI CIRCUITI D’ILLUMINAZIONE PAG. 168
PROTEZIONE DEI MOTORI ELETTRICI PAG. 175
GRUPPI DI CONTINUITÀ STATICI UPS PAG. 179
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE PAG. 184
INTERRUTTORI MAGNETOTERMICI PAG. 184
INTERRUTTORI DI MANOVRA SEZIONATORI PAG. 226
INTERRUTTORI DIFFERENZIALI PAG. 230
COORDINAMENTO DELLE PROTEZIONI PAG. 242
39

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IL SISTEMA DI PROTEZIONE
I PRODOTTI
IL KNOW-HOW
Nuova linea automatizzata
I SERVIZI
Il Sistema di Protezione GEWISS nasce dalla sinergia e perfetta integrazione di apparecchi
modulari e scatolati con quadri e armadi di distribuzione, centralini e quadri combinati con
prese industriali, per soddisfare ogni esigenza applicativa dal residenziale al terziario
avanzato, fino all’industriale.
Il Sistema consente di ottenere molteplici soluzioni applicative, garantite da una gamma di
prodotti con corrente nominale fino a 1.600 A e potere d’interruzione fino a 100 kA. La
progettazione è semplificata dall’accurata verifica dei coordinamenti elettrici, mentre la
rapidità d’installazione e la manutenzione sono garantite dalla standardizzazione dei
componenti. Infine, la forte compatibilità funzionale tra i prodotti dell’offerta, porta la
sicurezza e l’affidabilità dell’impianto a livelli molto elevati. Tutto in un design moderno ed
esteticamente gradevole.
La realizzazione del Sistema di Protezione GEWISS è stata possibile grazie alla comprovata
capacità progettuale dell’azienda, unita al know-how sempre rinnovato nell’utilizzo dei
materiali, nell’industrializzazione e nell’automazione dei processi produttivi.
Ne è una chiara testimonianza il Laboratorio Prove GEWISS, tra i pochi autorizzati a certificare
IMQ la propria offerta secondo la procedura SMT (Supervised Manufacturer’s Testing): il
Laboratorio esegue prove che in precedenza venivano effettuate presso i laboratori IMQ ed
emette direttamente i rapporti di prova, necessari per l'ottenimento del marchio stesso, con una
semplice supervisione da parte IMQ che ne avalla la conformità.
Inoltre, GEWISS ha ottenuto l’accreditamento ACAE, che le permette di certificare LOVAG i
prodotti di bassa tensione a prevalente uso industriale e terziario, non coperti dalla certificazione
IMQ. La certificazione LOVAG è riconosciuta a livello internazionale.
In particolare, GEWISS può fornire quadri di distribuzione cablati e montati già certificati,
eseguendo prove di laboratorio per conto terzi e fornendo un ulteriore servizio ai propri clienti.
Tutto questo dimostra ancora una volta la capacità e la qualità tecnica di GEWISS, unite ad
un’elevata qualità morale, comprovata dai continui feed-back positivi rilevati dagli enti
certificatori tramite azioni di follow-up sul prodotto e sul mercato.
Infine, GEWISS oggi vanta l'impianto tecnologicamente più avanzato nella produzione degli
interruttori automatici compatti Serie 90 MTC: una linea produttiva di 110 m x 60 m in grado
di produrre un polo ogni 2 secondi in più di quaranta varianti. L’impianto è interamente gestito
da un sistema di supervisione informatico che permette di monitorare costantemente l’intero
apparato, garantendo un elevato standard qualitativo, grazie ad accurati test sia meccanici
che elettrici effettuati su ogni singolo prodotto.
A supporto del Sistema di Protezione, GEWISS offre servizi ad alto valore aggiunto quali
software di progettazione e configurazione d’impianto, caratterizzati da un’interfaccia
grafica semplice ed intuitiva, manuali tecnici dedicati ai diversi sistemi proposti, disponibili online,
ed un servizio di assistenza tecnica qualificato (SAT), accessibile anche via Internet.

L’IMPIANTO ELETTRICO
LA PROGETTAZIONE
DELL’IMPIANTO
L’impianto elettrico è l’insieme delle macchine, delle apparecchiature, dei componenti e degli
accessori destinati alla produzione, trasformazione, trasporto, distribuzione e utilizzazione
dell’energia elettrica.
La presente guida considera solo la parte di impianto utilizzatore in bassa tensione, costituito
da tutti i componenti elettrici tra loro interconnessi, con caratteristiche coordinate, non
alimentati tramite prese a spina e dagli apparecchi utilizzatori fissi alimentati tramite prese a
spina destinate unicamente alla loro alimentazione.
Di fatto l’impianto elettrico sopra definito è l’impianto utilizzatore che, generalmente,
comprende:
- i circuiti di distribuzione;
- i circuiti terminali;
- gli apparecchi di sezionamento, di protezione e di comando;
- i quadri di ogni tipo contenenti gli apparecchi;
- le prese a spina per l’allacciamento degli utilizzatori mobili.
Dal punto di vista delle competenze progettuali e installative, l’impianto utilizzatore va
considerato come una unità a sé stante, in grado di garantire funzionalità e sicurezza di
funzionamento.
L’impianto utilizzatore deve altresì essere coordinato:
- verso monte con l’impianto dell’Ente distributore che è tenuto a fornire i necessari dati
riguardanti le correnti di cortocircuito, il sistema di distribuzione, i limiti di tensione e
frequenza;
- verso valle con gli utilizzatori di cui si devono almeno poter presumere le funzioni, i dati
elettrici e la classe di protezione contro il pericolo di elettrocuzione.
Con l’entrata in vigore della Legge 46/90 le competenze dei soggetti coinvolti (committente,
progettista, installatore), sono state chiaramente definite.
In particolare il committente è tenuto a rivolgersi a una impresa abilitata e a un progettista
regolarmente iscritto al rispettivo Albo. Il progetto deve essere chiaramente definito in tutte le
sue parti, sicché il progettista risulta inequivocabilmente coinvolto per la parte di sua
responsabilità.
Una corretta progettazione deve avvenire nel rispetto della Guida CEI 0-2 che indica in
funzione del tipo di impianto elettrico, la documentazione di progetto necessaria (Tab. 1.1).
41

42
L’IMPIANTO ELETTRICO
●
Tab. 1.1 - Consistenza
della documentazione di
progetto in relazione alla
destinazione d’uso degli
edifici, delle costruzioni
e dei luoghi
DOCUMENTAIZONE DI PROGETTO
DOCUMENTAZIONE DEL
PROGETTO DI MASSIMA
Relazione tecnica
Schema elettrico generale
Schemi e piani d’installazione, tabelle delle
dotazioni impiantistiche, disegni
planimetrici
Preventivo sommario delle spese
DOCUMENTAZIONE DEL
PROGETTO DEFINITIVO
Relazione tecnica sulla consistenza e
tipologia dell’impianto elettrico
Schema elettrico generale
Schemi e piani d’installazione
Potenze installate, potenze assorbite e
relativi dimensionamenti
Tabelle e diagrammi di coordinamento
delle protezioni
Elenco dei componenti elettrici
Elenco delle condutture elettriche
Specifiche tecniche dei componenti elettrici
Documenti di disposizione funzionale
Schemi delle apparecchiature assiemate di
protezione e di manovra (quadri)
Disegni planimetrici
Dettagli d’installazione
Documentazione specifica relativa agli
ambienti e applicazioni particolari
Documentazione relativa alla protezione
contro i fulmini (quando prevista)
Capitolato speciale d’appalto prestazionale
e descrittivo
Computi metrici, stime e prezzi unitari
Disposizione di sicurezza, operative e di
manutenzione, conseguenti alle scelte
progettuali
Legenda:
CIV
AB
CIV
AB
DESTINAZIONE D’USO DEGLI EDIFICI, DELLE COSTRUZIONI E DEI LUOGHI
CIV
BT
CIV
BT
CIV
CB
CIV
CB
TER
BT
TER
BT
TER
CB
TER
CB
IND
BT
IND
BT
IND
CB
IND
CB
AGR
BT
AGR
BT
AGR
CB
O O O O O O O O O
O O O O O O O
O O O O O O O O O
F F F F F F F F F
AGR
CB
O O O O O O O O O
F O O O O O O O
O O O F F F F F F
F O O O O O O O
F O F O O O F O
O O O O O O O O
O O O O O O O O
F O O O O O O O O
O O O O O O O O
O O O O O O O O O
F F O O O O O O
F O O O O O O O
O O O O O O O O
O O O O O O O O
F F F F F F F F
F F F F F F F F F
F F F F F F F F
CIVAB: Unità immobiliari o loro parti destinate ad uso abitativo, facenti parte di un edificio con più unità immobiliari (es. appartamento), al di
sotto dei limiti dimensionali ai fini della progettazione, indicati nella Legge 46/90 e nel DPR 447/91.
CIVBT: Unità immobiliari diverse da quelle di CIVAB adibite ad uso civile, cioè: abitativo, studio professionale, sede di persone giuridiche
private, associazioni, circoli, conventi e simili, alimentati direttamente a tensione non superiore a 1000 V c.a.
CIVCB: Unità immobiliari come sopra, alimentate con cabina propria.
TERBT: Edifici, costruzioni e luoghi, adibiti ad attività commerciali, di intermediazione di beni e servizi, sedi di società, uffici, destinati a
ricevere il pubblico (culto, intrattenimento, pubblico spettacolo), scuole, edifici adibiti a pubbliche finalità dello Stato o di Enti pubblici
territoriali istituzionali od economici, alimentati direttamente a tensione non superire a 1000 V c.a.
TERCB: Edifici, costruzioni e luoghi come sopra, alimentati con cabina propria.
INDBT: Edifici, costruzioni e luoghi adibiti ad attività produttive (artigiane, industriali, magazzini e depositi, cantieri ecc.), alimentati
direttamente a tensione non superiore a 1000 V c.a.
INDCB: Edifici, costruzioni e luoghi come sopra, alimentati con cabina propria.
AGRBT: Edifici, costruzioni e luoghi adibiti ad attività agricole, alimentati direttamente a tensione non superiore a 1000 V c.a.
AGRCB: Edifici, costruzioni e luoghi come sopra, alimentati con cabina propria.
O: Documento previsto nella generalità dei casi.
F: Documento da prevedere quando le caratteristiche del progetto lo richiedono (facoltativo).

Si ricorda infine che la Norma CEI di riferimento per gli impianti elettrici (la CEI 64-8) individua
i criteri fondamentali di progettazione che hanno per scopo:
- il corretto funzionamento per l’uso previsto;
- la protezione delle persone e dei beni in accordo con le prescrizioni contenute nelle
norme CEI.
Le informazioni basilari per poter progettare correttamente l’impianto sia nella parte
riguardante dimensionamento sia in quella, non meno importante, concernente la scelta dei
componenti sono le seguenti:
- natura della corrente (alternata o continua);
- natura e numero dei conduttori costituenti il sistema;
- valori caratteristici (tensione, frequenza, corrente presunta di cortocircuito all’origine ecc.);
- natura, numero, ubicazione e caratteristiche dei carichi;
- esigenza di prevedere alimentazione di sicurezza o di riserve;
- condizioni ambientali e utilizzazione (accessibilità, presenza di acqua, di polvere, pericolo
d’incendio ecc.).
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44
LEGGI E NORME
LE LEGGI
In qualsiasi ambito e in particolare nel settore elettrico si impone, per realizzare gli impianti “a
regola d’arte”, il rispetto di tutte le norme giuridiche e tecniche di pertinenza.
La conoscenza delle norme tecniche, in particolare, è il presupposto fondamentale per un
approccio corretto alle problematiche degli impianti elettrici che devono essere realizzati
conseguendo quel “livello di sicurezza accettabile” che non è mai assoluto, ma è, al progredire
della tecnologia, determinato e regolato dal normatore.
La legge di riferimento per il rispetto della regola d’arte è la 186 dello 01/03/68 “Disposizioni
concernenti materiali e impianti elettrici” che si compone di due articoli:
Art. 1 - Tutti i materiali, le apparecchiature, i macchinari, le installazioni e gli impianti elettrici ed
elettronici devono essere realizzati e costituiti a regola d’arte.
Art. 2 - I materiali, le apparecchiature, i macchinari, le installazioni ed impianti elettrici ed
elettronici realizzati secondo le norme del Comitato Elettrotecnico Italiano si considerano costruiti
a regola d’arte.
Grazie a questa legge venne offerto per la prima volta in Italia, a tutti gli operatori del settore
elettrico, un preciso riferimento (le norme CEI) per poter realizzare e gestire in modo corretto gli
impianti, le macchine e le apparecchiature elettriche ed elettroniche.
Negli anni poi sono state emanate numerose leggi concernenti gli impianti elettrici utilizzatori.
Disposizioni legislative riguardanti il settore elettrico. Nel seguito vengono richiamate quelle
più significative:
• D.P.R. n. 547 del 27/4/1955
“Norme per la prevenzione degli infortuni sul lavoro”
Supplemento ordinario alla Gazzetta Ufficiale 12/7/1955 n. 158
• D.P.R. n. 302 del 19/3/1956
“Norme generali per l’igiene del lavoro”
Supplemento ordinario alla Gazzetta Ufficiale 30/4/1956 n. 105
• Legge n. 1341 del 13/12/1964
Linee elettriche aeree esterne
• Legge n. 791 del 18/10/1977
“Attuazione della direttiva del Consiglio delle Comunità Europee (n. 72/23/CEE) relativa
alle garanzie di sicurezza che deve possedere il materiale elettrico destinato ad essere
utilizzato entro alcuni limiti di tensione”
Gazzetta Ufficiale 2/11/1977 n. 298
• D.M. del 15/12/1978
“Designazione del Comitato Elettrotecnico Italiano di Normalizzazione Elettrotecnica ed
Elettronica”
Gazzetta Ufficiale 28/6/1979 n. 176
• D.M. del 5/10/1984
“Attuazione della direttiva (CEE) n. 47 del 16/1/1984 che adegua al progresso tecnico la
precedente direttiva (CEE) n. 196 del 6/2/1979 concernente il materiale elettrico destinato
ad essere impiegato in atmosfera esplosiva già recepito con il Decreto del Presidente della
Repubblica 21/7/1982 n. 675”
Gazzetta Ufficiale 18/10/1984 n. 338

• Legge n. 818 del 7/12/1984
“Nulla osta provvisorio per le attività soggette ai controlli di prevenzione incendi, modifica
agli Articoli 2 e 3 della Legge 4/3/1982 n. 66 e norme integrative all’ordinamento del
corpo Nazionale dei Vigili del Fuoco”
Gazzetta Ufficiale 10/12/1984 n. 338
• D.M. dell’8/3/1985
“Direttive sulle misure più urgenti ed essenziali di prevenzione incendio ai fini del rilascio
del Nulla osta provvisorio di cui alla Legge 7/12/1984 n. 818”
Supplemento ordinario alla Gazzetta Ufficiale 22/4/1985 n. 95
• D.M. del 27/3/1985
“Modificazioni al decreto Ministeriale 16/2/1982, contenente l’elenco dei depositi e
industrie pericolosi, soggetti alle visite e controlli di prevenzione incendi”
Gazzetta Ufficiale 26/4/1985 n. 98
Per quanto concerne i luoghi con pericolo d’esplosione o d’incendio le numerose leggi
vigenti verranno ricordate nel fascicolo 18 “Classificazione dei luoghi con pericolo
d’esplosione e d’incendio”.
• Legge n. 46 del 5/3/1990
“Norme per la sicurezza degli impianti”
• D.P.R. 447 del 6/12/1991
“Regolamento d’attuazione della legge 46/1990
• D.M. del 20/2/1992
“Modello di dichiarazione di conformità dell’impianto alla regola d’arte”
• Direttiva 93/68 CEE del 22-7-93
Riguardante la marcatura CE del materiale elettrico
• DPR 392 del 18-4-94
“Emendamenti alla legge 46/90 e al DPR 447”
• DPR n. 459 24/07/1996
• Regolamento per l’attuazione delle direttive 89/392/CEE, 91/368/CEE, 93/44/CEE e
93/68/CEE concernenti di riavvicinamento delle legislazioni degli Stati membri relativi alle
macchine
• D.LGS n. 615 12/11/1996
Attuazione della direttiva 89/336/CEE del Consiglio del 3 maggio 1989 in materia di
riavvicinamento delle legislazioni degli Stati membri relative alla compatibilità
elettromagnetica, modificata e integrata dalle direttive 92/ 31/ CEE, 93/ 68/ CEE, 93/
97/ CEE
• D.LGS n°626 25/11/1996
Attuazione della direttiva 93/68/CEE (che notifica la direttiva 73/23/CEE) in materia di
marcatura CE del materiale elettrico destinato all’essere utilizzato entro taluni limiti di
tensione
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46
LEGGI E NORME
NORME TECNICHE
IL CEI
●
Tab. 2.1
Enti normativi nazionali
e internazionali
Sono l’insieme delle prescrizioni sulla base delle quali devono essere progettate, costruite e
collaudate, le macchine, le apparecchiature, i materiali e gli impianti, affinché sia garantita
l’efficienza e la sicurezza di funzionamento.
Le norme tecniche in generale, sono emanate da organismi nazionali e internazionali; in
particolare, in ambiente elettrico, gli enti normatori preposti alla redazione delle norme sono
quelli riportati nella Tab. 2.1.
ELETTROTECNICA ED
ELETTRONICA
TELECOMUNICAZIONI
ALTRI SETTORI
INTERNAZIONALE EUROPEO ITALIANO
IEC
ITU
ISO
CENELEC
ETSI
CEN
Il primo Ente a occuparsi del settore elettrico è stato il CEI (Comitato Elettrotecnico Italiano)
fondato nel 1907 dall’AEI (Associazione Elettrotecnica Italiana) con lo scopo di emanare
normative elettriche atte a stabilire i requisiti che devono avere i componenti elettrici. Nel 1964
il CEI è stato riconosciuto e oggi ne fanno parte: il CNR, l’AEI, l’ENEL e l’ANIE.
Il CEI, tramite un’apposita convenzione con il CNR, è l’Ente incaricato dell’emanazione di
norme nel settore elettrotecnico ed elettronico. Nel 1967 con il DPR dell’11/7 viene
riconosciuta personalità giuridica al CEI e con il DPR n. 837 del 9/9/72 viene approvato il
nuovo statuto. Nel 1968, con la Legge dell’1/3/68 n. 186, viene riconosciuta alle norme
emanate del CEI la presunzione assoluta di adeguatezza alla “regola dell’arte” dei materiali,
delle apparecchiature, degli impianti ecc. costituiti conformemente alle norme del Comitato
Elettrotecnico Italiano. Nel 1978 con il DM del 15 dicembre il CEI viene riconosciuto come
unico organismo italiano a rappresentare l’Italia in sede internazionale nei comitati CENELEC
(European Committee for Electrotechnical Standardization) e IEC (International Electrotechnical
Commission).
Anche la Legge 46/90 ribadisce la validità delle norme CEI ai fini dell’esecuzione a regola
d’arte degli impianti elettrici e della rispondenza dei componenti ai requisiti di sicurezza.
A tutt’oggi il CEI ha emanato una serie numerosa di norme raccolte in oltre 3000 fascicoli.
Naturalmente le norme coprono tutto il settore dell’elettrotecnica e dell’elettronica, mentre
quelle di maggior pertinenza nel settore degli impianti elettrici di BT sono state raccolte in un
apposito CD (ELETTRA OMNIA) di cui viene nel seguito riportato l’indice.
CEI
CONCIT
UNI

FASCICOLI N. NORMA ANNO COM. TECN. TITOLO
3157
2910
5026
5025
3825C
3407
3703
2908
2911
4152
4565
3444
3445
4153
5696
6363
1838
5066
5755
6381
6358
5756
3449R
5120
3518
4610
3517
5076C
5397
3482R
5006
5398
3483R
4802
2730
6331
2731
4308
6237
CEI 0-2
CEI 0-3
CEI 0-3; V1
CEI 11-1
CEI 11-8
CEI 11-17
CEI 11-18
CEI 11-35
CEI 11-37
CEI EN 60439-1
CEI EN 60439-1/A2
CEI EN 60439-2
CEI EN 60439-3
CEI EN 60439-4
CEI EN 60947-1 (17-44)
CEI EN 60947-1/A1
CEI EN 60947-2 (17-5)
CEI EN 60947-2/A1
CEI EN 60947-3 (17-11)
CEI EN 60947-3/A1
CEI EN 60947-4-1 (17-50)
CEI 17-43
CEI 17-52
CEI 17-70
CEI UNEL 35024-1
CEI UNEL 35024-1/EC
CEI UNEL 35024-2
CEI EN 60898
CEI 61008-1
CEI 61008-2-1
CEI 61008-2-1/A2
EN 61009-1
CEI EN 61009-2-1
CEI EN 61009-2-1/A2
CEI 23-49
CEI 23-49; V1
CEI 23-51
CEI 23-51; V1
CEI 23-51; V3
1997
1996
1999
1998
1997
1997
1996
1996
2000
2000
2000
1997
1998
2000
2002
1998
1999
2000
2002
2002
2000
1997
1999
1997
1997
1997
1999
1999
1997
1999
1999
1997
1998
1996
2001
1996
1998
2001
TAB. 2.2 - NORME CONSIGLIATE PER LA REALIZZAZIONE DEGLI IMPIANTI
0
0
0
11
11
11
11
11
11
17
17
17
17
17
17
17
17
17
17
17
17
17
17
17
20
20
20
23
23
23
23
23
23
23
23
23
23
23
Guida per la definizione della documentazione di progetto degli impianti elettrici. (1 a ediz.)
Legge 46/90 Guida per la compilazione della dichiarazione di conformità e relativi allegati. (1 a ediz.)
Legge 46/90 Guida per la compilazione della dichiarazione di conformità e relativi allegati.
Impianti elettrici con tensione superiore a 1 kV in corrente alternata. (9 a ediz.)
Impianti di produzione, trasmissione e distribuzione di energia elettrica. Impianti di terra. (3 a ediz.)
Impianti di produzione, trasmissione e distribuzione di energia elettrica. Linee in cavo. (2 a ediz.)
Impianti di produzione, trasporto e distribuzione di energia elettrica.
Dimensionamento degli impianti in relazione alle tensioni. (1 a ediz.)
Guida all’esecuzione delle cabine elettriche d’utente. (1 a ediz.)
Guida per l’esecuzione degli impianti di terra di stabilimenti industriali per sistemi
di I, II e III categoria. (1 a ediz.)
Apparecchiature assiemate di protezione e manovra per bassa tensione (quadri BT)
Parte 1: Apparecchiature di serie soggette a prove di tipo (AS) e apparecchiature non
di serie parzialmente soggette a prove di tipo (ANS). (4 a ediz.)
Apparecchiature assiemate di protezione e manovra per bassa tensione
(quadri elettrici per bassa tensione) Parte 2: Prescrizioni particolari per i condotti sbarre. (2 a ediz.)
Apparecchiature assiemate di protezione e manovra per bassa tensione (quadri BT)
Parte 3: Prescrizioni particolari per apparecchiature assiemate di protezione e di manovra
destinate a essere installate in luoghi dove personale non addestrato ha accesso al loro uso.
Quadri di distribuzione (ASD).
Apparecchiature assiemate di protezione e manovra per bassa tensione (quadri BT)
Parte 4: Prescrizioni particolari per apparecchiature assiemate per cantiere (ASC). (1 a ediz.)
Apparecchiatura a bassa tensione. Parte 1: regole generali. (3 a ediz.)
Apparecchiatura a bassa tensione. Parte 2: interruttori automatici. (6 a ediz.). Variante 1 (1999)
Apparecchiatura a bassa tensione. Parte 3: interruttori di manovra, sezionatori, interruttori di
manovra-sezionatori e unità combinate con fusibili. (4 a ediz.)
Apparecchiatura a bassa tensione. Parte 4: contattori e avviatori. Sez. 1 - contattori e avviatori
elettromeccanici. (2 a ediz.)
Metodo per la determinazione delle sovratemperature, mediante estrapolazione per apparecchiature
assiemate di protezione e di manovra per bassa tensione (quadri BT) non di serie (ANS). (2 a ediz.)
Metodo per la determinazione della tenuta al cortocircuito delle apparecchiature assiemate non di
serie (ANS). (1 a ediz.)
Guida all’applicazione delle norme dei quadri di bassa tensione. (1 a ediz.)
Cavi elettrici isolati con materiale elastomerico o termoplastico per tensioni nominali non superiori a
1000 V in corrente alternata e 1500 V in corrente continua.
Portate di corrente in regime permanente per posa in aria.
Cavi elettrici ad isolamento minerale per tensioni nominali non superiori a 1000 V in corrente
alternata e a 1500 V in corrente continua.
Portate di corrente in regime permanente per posa in aria.
Interruttori automatici per la protezione dalle sovracorrenti per impianti domestici e similari. (4 a ediz.)
Interruttori differenziali senza sganciatori di sovracorrente incorporati per installazioni domestiche e
similari. Parte 1: prescrizioni generali. (2 a ediz.)
Interruttori differenziali senza sganciatori di sovracorrente incorporati per installazioni domestiche e
similari. Parte 2-1: applicabilità delle prescrizioni generali agli interruttori differenziali con
funzionamento indipendente dalla tensione di rete. (1 a ediz.) Variante 1 (1999)
Interruttori differenziali con sganciatori di sovracorrente incorporati per installazioni domestiche e
similari. Parte 1: prescrizioni generali. (2 a ediz.)
Interruttori differenziali con sganciatori di sovracorrente incorporati per installazioni domestiche e
similari. Parte 2-1: applicabilità delle prescrizioni generali agli interruttori differenziali con
funzionamento indipendente dalla tensione di rete. (1 a ediz.) Variante 1 (1998)
Involucri per apparecchi per installazioni elettriche fisse per usi domestici e similari. Parte 1: prescrizioni
generali. Parte 2: prescrizioni particolari per involucri destinati a contenere dispositivi di protezione
ed apparecchi che nell’uso ordinario dissipano una potenza non trascurabile. (1 a ediz.)
Prescrizione per la realizzazione, le verifiche e le prove dei quadri di distribuzione per installazioni
fisse per uso domestico e similare. (1 a ediz.)
(segue)
47

48
LEGGI E NORME
FASCICOLI N. NORMA ANNO COM. TECN. TITOLO
5026
2789
2895
2895
4139
4591
3666
2930
5779
4830
5492
5901
5063
5110
6273
6365
6367
4618
4131
4132
4133
4134
4135
4136
4137
5902
5903
3681
2924
4814
5180
6364
CEI 31-35/A
CEI 31-27
CEI 31-30
CEI EN 60079-10
CEI EN 60079-14
CEI EN 60079-17
CEI 64-12
CEI 64-14
CEI 64-14; V1
CEI 64-15
CEI 64-17
CEI 64-50
CEI 64-51
CEI 64-52
CEI 64-53
CEI 64-54
CEI 64-55
CEI 64-7
CEI 64-8/1
CEI 64-8/2
CEI 64-8/3
CEI 64-8/4
CEI 64-8/5
CEI 64-8/6
CEI 64-8/7
CEI 64-8; V1
CEI 64-8; V2
CEI 81-1
CEI 81-4
CEI 81-4/1
CEI 81/3
CEI 81-8
2001
1996
1996
1996
1998
1998
1998
1996
2000
1998
2000
2001
1999
2000
2002
2002
2002
1998
1998
1998
1998
1998
1998
1998
1998
2001
2002
1998
1996
1998
1999
2002
(SEGUE) TAB. 2.2 - NORME INDISPENSABILI PER GLI IMPIANTI
31
31
31
31
31
31
64
64
64
64
64
64
64
64
64
64
64
64
64
64
64
64
64
64
64
64
64
81
81
81
81
81
Costruzioni elettriche per atmosfere esplosive per la presenza di gas.
Guida all’applicazione della Norma CEI EN 60079-10 (CEI 31-30).
Classificazione dei luoghi pericolosi. Esempi di applicazioni.
Guida per l’esecuzione degli impianti elettrici nelle centrali termiche non inserite in un ciclo
di produzione industriale. (Abrogata il 9/2001)
Costruzioni elettriche per atmosfere esplosive per la presenza di gas Parte 10: Classificazione
dei luoghi pericolosi.
Costruzioni elettriche per atmosfere esplosive per la presenza di gas Parte 10: Classificazione
dei luoghi pericolosi. (1 a ediz.)
Costruzioni elettriche per atmosfere esplosive per la presenza di gas Parte 14: Impianti elettrici
nei luoghi con pericolo di esplosione per la presenza di gas (diversi dalle miniere). (1 a ediz.)
Costruzioni elettriche per atmosfere esplosive per la presenza di gas Parte 17: Verifica e
manutenzione degli impianti elettrici nei luoghi con pericolo di esplosione per la presenza di gas
(diversi dalle miniere). (1 a ediz.)
Guida per l’esecuzione dell’impianto di terra negli edifici per uso residenziale e terziario. (1 a ediz.)
Guida alle verifiche degli impianti elettrici utilizzatori. (1 a ediz.)
Guida alle verifiche degli impianti elettrici utilizzatori.
Impianti elettrici negli edifici pregevoli per rilevanza storica e/o artistica. (1 a ediz.)
Guida all’esecuzione degli impianti elettrici nei cantieri.
Edilizia residenziale. Guida per l’integrazione nell’edificio degli impianti elettrici utilizzatori, e per la
predisposizione per impianti ausiliari, telefonici e di trasmissione dati o criteri generali.
Guida all’esecuzione degli impianti elettrici nei centri commerciali.
Guida all’esecuzione degli impianti elettrici negli edifici scolastici.
Criteri particolari per edifici ad uso prevalentemente residenziale. (1 a ediz.)
Criteri particolari per locali di pubblico spettacolo. (1 a ediz.)
Criteri particolari per le strutture alberghiere. (1 a ediz.)
Impianti elettrici di illuminazione pubblica. (3 a ediz.)
Impianti elettrici utilizzatori a tensione nominale non superiore a 1000 V in corrente alternata e a
1500 V in corrente continua Parte 1: Oggetto, scopo e principi fondamenti. (4 a ediz.)
Impianti elettrici utilizzatori a tensione nominale non superiore a 1000 V in corrente alternata e a
1500 V in corrente continua Parte 2: Definizioni. (4 a ediz.)
Impianti elettrici utilizzatori a tensione nominale non superiore a 1000 V in corrente alternata e a
1500 V in corrente continua Parte 3: Caratteristiche generali. (4 a ediz.)
Impianti elettrici utilizzatori a tensione nominale non superiore a 1000 V in corrente alternata e a
1500 V in corrente continua Parte 4: Prescrizioni per la sicurezza. (4 a ediz.)
Impianti elettrici utilizzatori a tensione nominale non superiore a 1000 V in corrente alternata e
1500 V in corrente continua Parte 5: Scelta ed installazione dei componenti elettrici. (4 a ediz.)
Impianti elettrici utilizzatori a tensione nominale non superiore a 1000 V in corrente alternata e a
1500 V in corrente continua Parte 6: Verifiche. (4 a ediz.)
Impianti elettrici utilizzatori a tensione nominale non superiore a 1000 V in corrente alternata e a
1500 V in corrente continua Parte 7: Ambienti ed applicazioni particolari. (4 a ediz.)
Guida alle verifiche degli impianti elettrici utilizzatori.
Impianti elettrici utilizzatori a tensione nominale non superiore a 1000 V in c.a. e a 1500 V in c.c. -
Ambienti particolari Sez. 710 - Locali ad uso medico.
Protezione delle strutture contro i fulmini. (3 a ediz.)
Protezione delle strutture contro i fulmini. Valutazione del rischio dovuto al fulmine. (1 a ediz.)
Protezione delle strutture contro i fulmini. Valutazione del rischio dovuto al fulmine.
Valori medi del numero di fulmini a terra per anno e per chilometro dei Comuni d’Italia, in ordine
alfabetico. (3 a ediz.)
Guida di applicazione all’utilizzo di limitatori di sovratensione sugli impianti elettrici utilizzatori
di bassa tensione.

SISTEMI DI DISTRIBUZIONE
DISTRIBUZIONE
DORSALE
DISTRIBUZIONE
RADIALE
I circuiti di distribuzione svolgono la funzione di convogliare l’energia nei punti o lungo direttrici
prestabilite al fine di elettrificare l’ambiente nel modo più conveniente.
Si ottiene con essi una “rete di distribuzione” che deve assumere caratteristiche atte a
privilegiare una o più delle seguenti prerogative:
- economia di materiale e di apparecchi;
- facilità di ampliamento;
- facilità di riparazione dei guasti;
- minimo disservizio in caso di guasti;
- selettività, ove possibile, d’intervento delle protezioni da sovracorrente.
In ogni caso i circuiti di distribuzione devono consentire la corretta attuazione delle funzioni di
sezionamento per manutenzione elettrica, comando di emergenza, protezione dei conduttori
da sovraccarico e dal cortocircuito, interruzioni delle correnti di guasto a terra.
Generalmente i circuiti di distribuzione impiegati sono di due tipi: dorsale e radiale.
La distribuzione dorsale prevede un’unica linea destinata ad alimentare più utilizzatori.
Si possono avere dorsali a sezione unica, con linee sezionate e protette all’origine da un unico
apparecchio, quando si alimentano tanti utilizzatori di piccola potenza e con basso fattore di
contemporaneità (è il caso tipico delle officine con tante piccole macchine). Si possono altresì
avere dorsali con più tronchi a sezione decrescente, sezionate e protette contro il cortocircuito
all’origine; ciò avviene quando si alimentano pochi utilizzatori di notevole potenza
singolarmente protetti dal sovraccarico. Questo sistema di distribuzione richiede in genere una
progettazione abbastanza complessa.
La distribuzione dorsale in genere privilegia l’economia di materiali e di apparecchi e la facilità
di ampliamento in ambienti densamente elettrificati con bassi fattori di contemporaneità.
La distribuzione radiale prevede una singola linea per ogni gruppo di utilizzatori allacciati al
punto terminale. Non avendo derivazioni intermedie può considerarsi come una vera e propria
linea di solo trasporto di energia.
La linea radiale richiede un apparecchio di protezione e di sezionamento all’origine e in genere
si usa per collegare un quadro a un sottoquadro o per connettere al sottoquadro utilizzatori di
notevole potenza o che richiedono un distinto sezionamento per manutenzione elettrica o per
emergenza: in quest’ultimo caso il circuito di distribuzione e il circuito terminale si identificano
essendo unico l’utilizzatore alimentato.
La distribuzione radiale privilegia la facilità di riparazione, il minimo disservizio in caso di
guasti e la selettività di intervento delle protezioni. Con la distribuzione radiale è altresì
possibile realizzare buone economie per utilizzatori di notevole potenza e con elevato fattore
di contemporaneità.
Da ultimo si osserva che nella realtà i due sistemi convivono nello stesso impianto utilizzatore
che in genere ha circuiti di distribuzione di tipo misto e cioè radiale sino ai sottoquadri o per
utilizzatori di notevole potenza e dorsale per l’impianto di illuminazione e per i piccoli
utilizzatori.
In questi casi si ha sovente una distribuzione a dorsale ramificata, realizzata con conduttori
della medesima sezione e perciò proteggibili con un unico apparecchio posto all’origine; è il
caso, per esempio, del circuito che alimenta le prese a spina o i centri luce negli edifici a uso
residenziale o similare (Fig. 3.1).
49

50
SISTEMI DI DISTRIBUZIONE
●
Fig. 3.1
Tipi di distribuzione dorsale
Dorsale a sezione unica
Dorsale a più tronchi
10 mm 2
Dorsale ramificata a sezione unica con unica protezione
2,5 mm 2
10 mm 2
10 mm 2
4 mm 2
usata per utilizzatori singolarmente protetti e sezionati
usata per apparecchi singolarmente protetti che assicurano anche la protezione dorsale
2,5 mm 2
2,5 mm 2
2,5 mm 2
10 mm 2
4 mm 2
6 mm 2
2,5 mm 2
10 mm 2
2,5 mm 2
4 mm 2
2,5 mm 2
2,5 mm 2 2,5 mm 2
2,5 mm 2 2,5 mm 2
2,5 mm 2
usata per utilizzatori di piccolissima potenza protetti a monte con un unico apparecchio

●
Tab 3.1 - Classificazione
dei sistemi elettrici in
relazione alla tensione
nominale Un
●
Tab 3.2 - Distribuzione
dell’energia elettrica in
funzione del sistema di
conduttori attivi
La Norma CEI 64-8 definisce sistema elettrico la “parte di un impianto elettrico costituito dal
complesso dei componenti elettrici aventi una determinata tensione nominale”; inoltre, secondo
la Norma CEI 11-1 la suddivisione dei sistemi elettrici avviene in quattro categorie, come
riportato dalla Tab. 3.1.
SISTEMI DI
CATEGORIA
TENSIONE NOMINALE Un [V]
0 (zero) ≤ 50 c.a.
≤ 120 c.c.
I 50 < Un ≤ 1.000 c.a.
120 < Un ≤ 1.500 c.c.
II 1000 < Un ≤ 30.000 c.a.
1500 < Un ≤ 30.000 c.c.
III Un > 30.000
La distribuzione dell’energia elettrica alle utenze alimentate in bassa tensione, avviene invece
in funzione del sistema di conduttori attivi (vedere Tab. 3.2) e del loro modo di collegamento
a terra.
SISTEMA N° CONDUTTORI ATTIVI
Monofase 2 (fase-fase)
2 (fase-neutro)
Trifase 3 (L1-L2-L3)
4 (L1-L2-L3-N)
51

52
SISTEMI DI DISTRIBUZIONE
CLASSIFICAZIONE
DEI SISTEMI DI
DISTRIBUZIONE
Sistema TN
●
Fig. 3.2
Sistema TN
Delle 2 lettere TN-TT-IT, la prima indica lo stato del neutro del secondario del trasformatore di
distribuzione; la seconda il modo con cui le masse sono collegate a terra presso l’utente.
La lettera S significa conduttore di neutro N e di protezione PE separati; la lettera C conduttore
di neutro e di protezione riuniti in un solo conduttore (PEN).
Un punto del sistema è collegato direttamente a terra e le masse dell’impianto sono collegate a
quel punto per mezzo del conduttore di protezione (PE o PEN).
Il sistema TN si suddivide in:
-TN-S dove il conduttore di neutro e di protezione sono separati;
-TN-C dove la funzione di neutro e di protezione sono combinate in un unico conduttore;
-TN-C-S dove le funzioni di neutro e di protezione sono combinate in un unico conduttore solo
in una parte del sistema.
Il sistema TN è da impiegare solo in impianti con cabina propria di trasformazione.
Nel sistema TN-C-S la continuità del conduttore di protezione non deve mai venir meno; la
stessa è prioritaria anche rispetto alla continuità del conduttore neutro.
Pertanto, nell’effettuare la separazione del conduttore PEN nei due conduttori PE ed N si deve
aver cura di collegare il PEN ed un adeguato giunto (o morsetto di separazione) realizzando
poi un collegamento stabile con un secondo giunto in corrispondenza del morsetto a cui verrà
collegato il PE e viceversa omettendo il collegamento con il morsetto da cui partirà il neutro N.

Sistema TT
Sistema IT
●
Fig. 3.3
Sistema TT
●
Fig. 3.4
Sistema IT
Neutro collegato direttamente a terra, masse dell’impianto collegate a un impianto di terra
elettricamente indipendente da quello del sistema.
Nessuna parte attiva collegata a terra (se non tramite un’impedenza Z), mentre le masse sono
collegate a terra.
53

54
IMPIANTO DI TERRA
SCOPI DELLA MESSA
A TERRA
●
Fig. 4.1
Impianti di terra per:
a) garantire un percorso
a bassa resistetività alle
correnti di dispersione
verso terra;
b) vincolare al potenziale
di terra il nucleo di un
trasformatore
Un impianto di terra è costituito da tutti gli elementi necessari a collegare un circuito, una
massa, una massa estranea al terreno per ottenere uno o più dei seguenti scopi:
a) offrire una via di chiusura a bassa resistenza alle correnti di dispersione verso terra negli
impianti TT per facilitare l’intervento degli apparecchi di interruzione del guasto;
b) vincolare al potenziale di terra un punto di un circuito che può essere il centro stella del
trasformatore di cabina (sistemi TT e TN), il secondario di un trasformatore ecc., allo scopo
di determinare in modo univoco la tensione nominale verso terra per esigenze ai fini
funzionali;
c) limitare la tensione totale verso terra di una massa in avaria in un sistema IT in caso di primo
guasto;
d) vincolare al potenziale di terra una massa o una massa estranea al fine di controllare lo
stato di isolamento rispetto a un sistema elettrico isolato da terra (sistema IT o protezione
mediante separazione elettrica).
Si hanno inoltre impianti di terra per:
- l’eliminazione di cariche elettrostatiche;
- il funzionamento di speciali circuiti monofilo con ritorno a terra (ferrovie, tramvie);
- la protezione contro le scariche atmosferiche.
L’impianto di terra trattato in questo fascicolo è adatto alla funzione di protezione contro i
contatti indiretti negli impianti utilizzatori in bassa tensione (cat. 0 e I). Detto impianto, nel
rispetto della Norma CEI 64-8/4, deve essere unico per masse simultaneamente accessibili.

PARTI COSTITUTIVE
L’IMPIANTO DI TERRA
Il dispersore
●
Fig. 4.2
Ulteriori applicazioni
dell’impianto di terra; ad
esempio per l’eliminazione
delle cariche elettrostatiche
e/o per la protezione contro
le scariche atmosferiche
Il conduttore di terra
R i
R T
Ri = resistenza di isolamento della rete
Rt = resistenza di terra locale
UT = U
~
R t
Ri
Per la corretta applicazione delle norme CEI, è necessario definire l’impianto di terra
distinguendo le seguenti parti, ognuna delle quali è soggetta a specifiche prescrizioni
dimensionali.
È costituito dai corpi metallici in intimo contatto con il terreno ed è la parte destinata a
disperdere o a captare le correnti di terra. Il dispersore può essere “intenzionale” quando è
installato unicamente per scopi inerenti alla messa a terra dell’impianto elettrico oppure “di
fatto” quando si utilizza una struttura avente altri scopi primari.
Sono ad esempio dispersori di fatto le armature metalliche interrate delle fondazioni in
calcestruzzo, le camicie metalliche di pozzi, le tubazioni metalliche interrate ecc.
In ogni caso un elemento metallico fa parte del dispersore se contribuisce in misura significativa
alla dispersione delle correnti oppure se, essendo necessario al funzionamento, è soggetto
all’azione corrosiva del terreno: ad esempio una corda nuda direttamente interrata, destinata
a collegare fra loro due parti disperdenti, fa parte del dispersore; la stessa corda se isolata dal
terreno e protetta dall’azione corrosiva non è più facente parte del dispersore, bensì del
conduttore di terra (CT).
È un elemento destinato a collegare il dispersore al collettore di terra oppure i diversi elementi
del dispersore fra loro, ma che non è in intimo contatto con il terreno (ciò non significa che
debba essere isolato elettricamente da terra).
Il conduttore di terra può essere costituito da cavo isolato, corda metallica nuda, piattina
metallica, tubi metallici o altri elementi strutturali metallici inamovibili con le seguenti
caratteristiche di affidabilità, di continuità elettrica e resistenza alla corrosione:
- percorso breve;
- giunzioni con saldatura a forte o con appositi robusti morsetti o manicotti protetti contro la
corrosione;
- assenza di sollecitazioni meccaniche;
- opportuno dimensionamento.
55

56
IMPIANTO DI TERRA
Il collettore (o nodo)
principale di terra
I conduttori di
protezione (PE)
●
Fig. 4.3
Esempi costruttivi
di un impianto di terra
È l’elemento al quale confluiscono i conduttori di terra, i conduttori di protezione principali, i
conduttori equipotenziali principali. Esso può essere costituito da un morsetto o da una sbarra
meccanicamente robusti e atti ad assicurare, nel tempo, la continuità elettrica. Deve essere
possibile il sezionamento, solo mediante l’uso di un attrezzo, almeno del conduttore di terra per
poter effettuare le verifiche. Uno stesso impianto può comprendere uno o più collettori di terra
(per esempio uno per ogni montante). Non è invece lecito realizzare impianti di terra senza
collettori o con una o più giunzioni inaccessibili tra dispersore e conduttori di protezione.
Sono gli elementi destinati a collegare le masse al collettore principale di terra. In genere sono
costituiti da cavi unipolari isolati o da anime di cavi multipolari isolate contraddistinte dal colore
giallo-verde. Si possono impiegare anche conduttori nudi a percorso indipendente dalla
conduttura principale o altre strutture metalliche inamovibili con opportune caratteristiche di
continuità elettrica e di affidabilità meccanica.
Nei sistemi TN, quando l’interruzione del guasto a terra è affidata a dispositivi a massima
corrente, è opportuno, per ridurre la reattanza induttiva dell’anello di guasto, che i conduttori
di protezione siano incorporati nella stessa conduttura comprendente i conduttori di fase o,
quanto meno, che corrano paralleli nelle immediate vicinanze.
Si deve comunque evitare la concatenazione magnetica su lunghi tratti tra conduttore di
protezione ed estese strutture in ferro che potrebbero diventare sede di correnti indotte,
trasformando l’anello di guasto in un circuito con comportamento simile a quello del primario
di un trasformatore di corrente (con evidente enorme aumento dell’impedenza).
collettore di terra
dispersore di fatto
conduttore di protezione PE
conduttore
equipotenziale
supplementare EQS
conduttore
equipotenziale
principale EQP
CT
conduttore di terra
dispersore
intenzionale

Conduttori
equipotenziali
●
Tab. 4.1
Caratteristiche dei
conduttori di terra
Sono tutti gli elementi destinati a collegare le masse alle masse estranee e le masse estranee tra
loro, allo scopo di assicurare l’equipotenzialità.
Si distinguono dai conduttori di protezione per la loro funzione elettrica. Infatti i conduttori di
protezione sono dimensionati per convogliare a terra, attraverso il dispersore, le correnti che si
verificano per contatto franco fra una massa e un conduttore di fase facente parte dell’impianto
stesso; si tratta quindi di correnti di intensità prevedibile in genere notevole (che nei sistemi TN
possono essere anche di diversi kA).
I conduttori equipotenziali sono invece destinati solo a rendere equipotenziali (e quindi allo
stesso valore di tensione) tutte le masse estranee. In teoria quindi non dovrebbero, sia in
condizioni ordinarie che di guasto, essere attraversati da corrente (tanto che la sezione di questi
conduttori è dettata da ragioni di resistenza meccanica e non elettrica). Si distinguono in
conduttori equipotenziali principali (EQP) e supplementari (EQS).
I conduttori equipotenziali principali collegano le strutture metalliche principali dell’edificio
(impianto termo-idraulico, armature del calcestruzzo, grondaie ecc.) al collettore di terra con
connessioni in genere realizzate alla base dell’edificio.
Si ricorda che i collegamenti equipotenziali principali devono sempre essere realizzati nei
sistemi TT e TN con protezione contro i contatti indiretti mediante interruzione automatica del
circuito guasto.
I conduttori equipotenziali supplementari collegano in loco le masse estranee (in genere già
collegate al collettore di terra) al morsetto di terra locale per costituire un’ulteriore sicurezza.
Si ricorda che questi collegamenti non sono indispensabili negli ambienti ordinari e sono
obbligatori in taluni ambienti particolari (bagni, docce, piscine, luoghi conduttori ristretti).
Per posa nel
terreno
Per infissione
nel terreno
1 2 3 4 5
TIPO DI
ELETTRODO
Piastra
Nastro
Tondino o
conduttore
massiccio
Conduttore
cordato
Picchetto a
tubo
Picchetto
massiccio
Picchetto in
profilato
DIMENSIONI
Spess. (mm)
Spess. (mm)
Sez. (mm 2 )
Sez. (mm 2 )
∅ ciascun filo (mm)
Sez. corda (mm2 )
∅ est. (mm)
Spess. (mm)
∅ (mm)
Spess. (mm)
Dimensione
trasversale (mm)
ACCIAIO
ZINCATO A
CALDO (NORMA
CEI 7-6) (1)
ACCIAIO
RIVESTITO DI
RAME
(1) Anche acciaio senza rivestimento protettivo, purché con spessore aumentato del 50% (sezione minima 100 mm
Tipo/Dimensioni non considerati nella Norma
Le novità sono cerchiate
2 )
(2) Rivestimento per deposito elettrolitico: 100 µm
(3) Rivestimento per trafilatura: spessore 500 µm
3
3
100
50
1,8
50
40
2
20
5
50
15 (2)
(3)
RAME
3
50
35
1,8
35
30
3
15
5
50
57

58
IMPIANTO DI TERRA
DETERMINAZIONE
DELLE RESISTENZE DI
TERRA RT
I sistemi TT
●
Fig. 4.4
Determinazione delle
resistenze di terra
nei sistemi TT
Per ricavare il valore della resistenza di terra si possono seguire le indicazioni riportate al
capitolo 2 della Guida CEI 64-12; “Guida per l’esecuzione dell’impianto di terra negli edifici
per uso residenziale e terziario”, in funzione del sistema di distribuzione (TT o TN).
Il metodo che può essere eseguito per la determinazione della resistenza di terra è indicato nel
seguente diagramma di Fig. 4.4, nel quale il valore della resistenza del dispersore viene preso
in considerazione al posto del valore che nella Norma CEI 64-8 è indicato con Ra (resistenza
del dispersore - resistenza del conduttore di protezione). Questa semplificazione è giustificata
dal fatto che la resistenza del conduttore di protezione è trascurabile rispetto a quella del
dispersore.
Ia = I∆n = CORRENTE
DIFFERENZIALE NOMINALE
Rt ≤ 25 / Ia
SISTEMA TT
DETERMINAZIONE DELLA Ia
SI È PREVISTA
PROTEZIONE
DIFFERENZIALE
NO
AMBIENTI PARTICOLARI
SI NO
ad esempio:
- CANTIERI
- LOCALI AD USO MEDICO
Ia = CORRENTE DI INTERVENTO
DELLA PROTEZIONE CONTRO
LE SOVRACORRENTI
(in 5 sec. o a scatto
istantaneo)
Rt ≤ 50 / Ia

I sistemi TN
●
Tab. 4.2
L’uso generalizzato di protezioni differenziali rende agevole l’ottenimento del valore richiesto
per la resistenza di terra.
Infatti con un interruttore differenziale avente corrente differenziale nominale I∆n = 0,3 A
R T
Se invece l’impianto fosse protetto, per esempio, da un interruttore automatico avente corrente
nominale di 16 A, con corrente di funzionamento entro 5 sec. di 90 A, la resistenza di terra
dovrebbe essere
R T
50 50
≤ = = 166,67 Ω
0,3
≤
I ∆n
50 50
= = 0,556 Ω
90
I a
Si rende praticamente necessario per il sistema TT l’uso di interruttori differenziali come
dispositivi di protezione, dal momento che il valore da tenere alla resistenza di terra risulta
molto basso.
La resistenza di terra viene determinata sulla base dei seguenti dati che devono essere forniti,
su richiesta del progettista, dall’Ente distributore:
- valore della corrente di guasto a terra (IG);
- tempo di eliminazione del guasto (t).
Noti questi dati, si può calcolare il valore della tensione totale di terra, che non deve superare
il valore, aumentato del 20%, corrispondente al tempo t, riportato nella seguente tabella.
TEMPO DI
ELIMINAZIONE
DEL GUASTO (S)
TENSIONE DI
10
CONTATTO
AMMISSIBILE UTP (V)
80
2 85
1 103
0,8 120
0,7 130
0,6 155
0,5 220
0,39 300
0,2 500
0,14 600
0,08 700
0,04 800
Ad esempio si assume:
- IG = 150 A
- t = 0,7 s
si deve avere:
R T
≤
1,2 × 130
= 1,04 Ω
150
59

60
IMPIANTO DI TERRA
●
Fig. 4.5
Determinazione delle
resistenze di terra
nei sistemi TN
Qualora sia disponibile (o calcolabile) il valore della corrente IT che l’impianto di terra disperde
nel terreno, il valore della resistenza di terra può venire calcolato sulla base di tale corrente IT,
anziché sulla base della corrente IG.
Dall’esempio si nota che il valore di RT deve poter risultare piuttosto basso; ciò implica
particolare attenzione nella fase di studio del dispersore.
Un esempio di metodo, che può essere seguito per la determinazione della resistenza di terra,
è indicato nel seguente diagramma.
SISTEMA TN
DIMENSIONAMENTO PER GUASTO A TERRA SUL LATO MT
RICHIESTE A ENTE DISTRIBUTORE DI:
- CORRENTE CONVENZIONALE DI GUASTO VERSO TERRA (I G)
- TEMPO DI ELIMINAZIONE GUASTO IN MT
CALCOLO DELLA RESISTENZA DI TERRA
TEMPO DI ELIMINAZIONE
DEL GUASTO (S)
10
2
1
0,8
0,7
0,6
0,5
0,39
0,2
0,14
0,08
0,04
RESISTENZA DI TERRA R T
1,2 · 80 / I G
1,2 · 85 / I G
1,2·103 / I G
1,2·120 / I G
1,2 · 130 / I G
1,2 · 155 / I G
1,2·220 / I G
1,2·300 / I G
1,2·500 / I G
1,2·600 / I G
1,2·700 / I G
1,2·800 / I G
Nota
Nel caso che il valore RT richiesto non possa essere ottenuto perché si viene a determinare un
valore di tensione totale di terra UT superiore al limite ammesso, è necessario riconsiderare la
configurazione del dispersore. Si precisa tuttavia che è possibile progettare l’impianto di terra
limitando le dimensioni di passo e di contatto.

DIMENSIONAMENTO
DEI CONDUTTORI
Dimensionamento
dei conduttori di
protezione
●
Tab. 4.3
Tempi massimi di
interruzione per i sistemi TN
La sezione dei conduttori di protezione può essere determinata in due modi.
Il primo è basato sulla considerazione che l’anello di guasto interessa sempre il conduttore di
fase e che tale conduttore è protetto dalle sovracorrenti se l’impianto è eseguito a regola d’arte.
Si ricorda inoltre che nei sistemi TT si deve avere in genere:
I A
dove IA è la corrente di scatto dell’interruttore automatico, oppure la corrente nominale
differenziale dell’interruttore differenziale.
Questa corrente è certamente sopportabile per 5 sec. da conduttori con sezione non inferiore a
quella dei conduttori di fase, anche per resistenze di terra dell’ordine di qualche decimo di
ohm.
Nei sistemi TN deve essere:
I A
≤
≤
50
R A
U 0
Z S
dove:
ZS = l’impedenza dell’anello di guasto che comprende la sorgente, il conduttore attivo fino al
punto di guasto e il conduttore di protezione tra il punto di guasto e la sorgente.
IA = è la corrente che provoca l’interruzione automatica del dispositivo di protezione entro un
tempo definito dalla norma in funzione della tensione nominale verso terra Uo come da
tabella.
U0 (V)
TEMPO DI
INTERRUZIONE (S)
120 0,8
230 0,4
400 0,2
> 400 0,1
U0 = è la tensione nominale in c.a., tra fase e terra.
Se la protezione dal corto circuito è correttamente dimensionata (K 2 S 2 ≥ I 2 t) è certamente
assicurata anche la protezione contro le correnti di guasto a terra per conduttori di pari
sezione.
È quindi sufficiente che i conduttori di protezione non abbiano sezione inferiore ai rispettivi
conduttori di fase per risultare protetti. Per conduttori di fase con sezione superiore a 16 mm 2 è
sufficiente un conduttore di protezione con sezione non inferiore alla metà di quella del
conduttore di fase, poiché certamente gli apparecchi di protezione intervengono per correnti di
guasto di notevole entità.
La Tab. 4.4 riporta le sezioni del conduttore di protezione correttamente correlati con il
conduttore di fase.
61

62
IMPIANTO DI TERRA
●
Tab. 4.4
●
Tab. 4.5
SEZIONE DEL CONDUTTORE DI FASE IN mm 2
SEZIONE MINIMA DEL CORRISPONDENTE
CONDUTTORE DI PROTEZIONE IN mm 2
Si nota che quando, oltre i 16 mm 2 , non esiste una sezione unificata pari alla metà esatta di
quella del conduttore di fase si deve scegliere la sezione unificata più prossima anche se
leggermente minore di 1/2 SF.
La correlazione di Tab. 4.4 vale per conduttori di protezione in rame; per altri materiali si deve
scegliere una sezione di resistenza unitaria equivalente a quella del rame (vedi Tab. 4.5).
Quando un unico conduttore di protezione collega masse di elementi alimentati da più circuiti
la correlazione deve essere fatta con il circuito di sezione più elevata (e non con la somma delle
sezioni perché non si deve considerare l’evento di più guasti contemporanei).
Il metodo di dimensionamento per correlazione con la sezione del conduttore di fase è semplice
ma talvolta esageratamente abbondante specialmente per conduttori di grande sezione quando
l’interruzione del guasto è affidata a interruttori differenziali.
In questi casi è conveniente utilizzare la relazione:
S ≥
dove:
I 2 t è l’energia lasciata passare dal dispositivo (detto anche integrale di Joule)
K è una costante data dalla relazione:
K =
dove:
MATERIALE
I 2 t
K 2
QC (B+
ρ 20
RESISTIVITÀ
r (mW mm)
rame 17,214 1
alluminio 28,264 1,65
piombo 214 12,44
acciaio 138 8
20)
ln 1+
θ −θ F 0
B + θ0 QC = calore specifico del conduttore in J/°C mm 2
B = inverso del coefficiente di temperatura della resistività
ρ20 = resistività del conduttore a 20 °C
ϑ0 = temperatura iniziale del conduttore in °C
ϑf = temperatura finale del conduttore massima ammessa
1,5 2,5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240
1,5 2,5 4 6 10 16 16 16 25 35 50 70 70 95 120
RAPPORTO
CON IL RAME
ESEMPIO
Se il conduttore di protezione in rame deve avere sezione
non inferiore a 16 mm 2 si può utilizzare la guaina di
piombo purché di sezione non inferiore a 200 mm 2
(16 x 12,44)

Note
●
Tab. 4.6
Valori caratteristici
dei metalli più usati
(1) Vale anche per conduttori nudi a
contatto con l’isolante dei cavi
(2) Questi valori sono inferiori a
quelli dei cavi unipolari perché
si deve considerare la
temperatura interna al cavo
che vale rispettivamente
70°C, 80°C e 85°C
(3) Non ammesso in ambienti
accessibili
Dimensionamento del
conduttore di terra
Nota:
●
Tab. 4.11
(1) 25 mm 2 se non protetto contro
la corrosione
B
QC
ρ20
RAME PIOMBO ACCIAIO
235
0,0034
17,2 x 10 -6
230
0,0014
214 x 10 -6
202
0,0038
138 x 10 -6
Per i casi più ricorrenti K assume i valori indicati nelle seguenti tabelle. In ogni caso i conduttori
di protezione non compresi in cavo e non facenti parte di una conduttura in tubo protettivo o in
canale, comprendente anche i conduttori di fase, devono avere sezione non inferiore a 2,5 mm 2
(4 mm 2 se non protetti meccanicamente).
●
Tab. 4.7
Rame
Alluminio
Ferro
●
Tab. 4.9
VALORI DI K PER CAVI UNIPOLARI ISOLATI (1)
CONDUTTORE
CONDUTTORE
Rame
Alluminio
Ferro
Piombo
143
95
52
ISOLANTE
PVC EPR G2
176
116
64
VALORI DI K PER RIVESTIMENTI METALLICI
DEI CAVI (ARMATURA)
122
79
42
22
ISOLANTE
149
96
51
19
166
110
60
PVC EPR G2
140
90
48
19
●
Tab. 4.8
Rame
Alluminio
VALORI DI K PER CONDUTTORE DI PROTEZIONE
COMPRESO IN UN CAVO MULTIPOLARE (2)
CONDUTTORE
●
Tab. 4.10
Rame
Alluminio
Ferro
Anche per il dimensionamento del conduttore di terra è ammesso il metodo per correlazione
con la sezione del conduttore di fase facendo riferimento alla linea di maggior sezione che
alimenta l’impianto per conduttore di rame protetto meccanicamente e contro la corrosione.
Per conduttore di rame non protetto meccanicamente la sezione minima è di 16 mm 2 .
SEZIONE DEL CONDUTTORE DI FASE IN mm 2
SEZIONE MINIMA DEL CONDUTTORE DI
TERRA IN RAME IN mm2 NON PROTETTO
MECCANICAMENTE
115
76
ISOLANTE
PVC EPR G2
143
94
VALORI DI K PER CONDUTTORI NUDI POSATI IN
MODO TERMICAMENTE NON PERICOLOSO (3)
CONDUTTORE
228
125
82
TEMPERATURA LIMITE
159
105
58
135
89
500 °C (3) 200 °C 150 °C
138
91
50
≤ 35 50 70 95 120 150 185 240
16 (1) 25 35 50 70 70 95 120
63

64
IMPIANTO DI TERRA
Uso di elementi
strutturali metallici
come conduttori di
protezione o di terra
●
Fig. 4.6
Sezioni minime dei
conduttori equipotenziali
(EQP)
Per materiali diversi dal rame si deve scegliere una sezione di resistenza unitaria equivalente a
quella del rame con lo stesso criterio visto per i conduttori di protezione.
Quando il metodo per correlazione con la sezione del conduttore di fase dà risultati esagerati
si può utilizzare la formula:
S ≥
I 2 t
K 2
già vista per i conduttori di protezione.
Possono costituire conduttori di protezione gli involucri metallici di quadri, i rivestimenti metallici
o le armature dei cavi, i tubi protettivi metallici purché presentino:
- conduttanza equivalente alla sezione minima in rame ammessa;
- siano inamovibili;
- abbiano sufficiente robustezza meccanica e resistenza alla corrosione;
- siano appositamente previsti o successivamente adattati per la funzione di conduttori di
protezione.
Possono essere utilizzati come conduttori di terra anche elementi strutturali metallici purché
inamovibili, di conduttanza idonea, con percorso breve, non soggetti a sforzi meccanici né al
pericolo di logoramento o corrosione.
Le connessioni fra le varie parti devono essere eseguite con saldatura forte o autogena o con
appositi robusti morsetti (bulloni con ∅ ≥ 10 mm e sezione di contatto ≥ 200 mm2 ). Possono
quindi costituire un tronco del conduttore di terra pali, tralicci, travi in ferro e simili.
P

Dimensionamento
dei conduttori
equipotenziali
●
Fig. 4.7
Sezioni minime per i
collegamenti equipotenziali
IL DISPERSORE
Criteri generali di
progettazione
Le sezioni minime da adottarsi per i collegamenti equipotenziali sono state fissate
empiricamente dalla Norma CEI non essendo possibile prevedere l’intensità delle correnti
transitanti.
I conduttori equipotenziali principali, cioè che fanno capo al collettore di terra, devono avere
sezione non inferiore alla metà del conduttore di protezione di maggior sezione che fa capo
allo stesso collettore con minimo di 6 mm 2 e massimo di 25 mm 2 .
La sezione minima dei conduttori equipotenziali supplementari (EQS) dipende dal tipo di
collegamento e dalla sezione del conduttore di protezione secondo lo schema sotto indicato.
Gli elementi che costituiscono il dispersore intenzionale possono assumere diverse
conformazioni ed essere di rame, acciaio ramato, ferro zincato; sono utilizzabili anche altri
materiali purché siano chimicamente compatibili con il terreno e non siano soggetti ad
incrostazioni superficiali che possano compromettere il contatto metallo-terra.
La profondità d’interro deve essere sufficiente a evitare aumenti di resistenza del terreno per
essiccamento o per congelamento, danneggiamento meccanico e tensioni di passo pericolose.
In genere la posa dei dispersori è tale che le parti più alte si trovano a non meno di 0,5 m sotto
il piano di campagna.
Per motivi di consistenza meccanica e di resistenza alla corrosione le dimensioni trasversali di
ciascun elemento non devono essere inferiori ai valori indicati in Tab. 4.12.
65

66
IMPIANTO DI TERRA
Legenda
●
Tab. 4.12
Dimensioni trasversali
minime
Z = spessore in mm
S = Sezione in mm2 L = Dimensione trasversale (mm)
ØE = Diametro esterno (mm)
ØC = Diametro singolo filo (mm)
Dispersori ad anello e
a maglia
TIPO DI
ELETTRODO
PER POSA NEL
TERRENO
PER INFISSIONE
NEL TERRENO
PIASTRA Z
NASTRO
TONDINO O CONDUTTORE
MASSICCIO
CONDUTTORE CORDATO
PICCHETTO TUBOLARE
PICCHETTO MASSICCIO
PICCHETTO TUBOLARE
MATERIALE
Si possono realizzare dispersori complessi derivati dai due tipi fondamentali a picchetti e a
corda combinati tra loro. In particolare sono molto usati i dispersori ad anello e a maglia
direttamente ricavati dai tipi a corda. I dispersori ad anello, se i lati paralleli sono
sufficientemente distanti, possono essere dimensionati in base alla lunghezza della corda
interrata aumentando la resistenza del 10÷20% per tener conto delle interferenze.
I dispersori a maglia sono da adottare esclusivamente per ridurre le tensioni di passo sulle aree
circostanti le cabine MT/BT poiché il costo per sterri e reinterri è notevole e non ripaga il basso
valore di RT.
Talvolta, per migliorare il funzionamento ai vertici del dispersore ad anello o lungo il perimetro
dei dispersori a maglia, si infiggono picchetti; ciò serve anche a diminuire le tensioni di passo
alla periferia della maglia.
Altri tipi di dispersori intenzionali (a piastra, a sfera, a rete) servono in casi speciali per officine
elettriche ma sono totalmente desueti negli impianti di messa a terra di protezione nei sistemi di
categoria I.
Per il dimensionamento di massima del dispersore si possono utilizzare le formule semplificate
indicate in Tab. 4.13.
Z
S
S
S
ØC
ØE
Z
ØE
Z
L
ACCIAIO
ZINCATO
3
3
100
50
50
1,8
40
2
20
5
50
ACCIAIO
RAMATO
–
–
–
–
–
–
–
–
15
–
–
RAME
3
3
50
35
35
1,8
30
3
15
5
50

●
Tab. 4.13
I principali tipi di
Ferri d’armatura
del calcestruzzo e
palificazioni di
fondazione
Gli acquedotti
dispersori
TIPO
FORMULA
APPROSSIMATA
PER ECCESSO
USO TIPICO
PICCHETTI
RE = 0,8 ρ
L
vale per L / D compreso
tra 30 + 40
terreni di ridotte dimensioni con
bassa resistività negli strati
profondi
D
L
D
RE ≅ 2 ρ
L
CORDE
vale per L / D compreso
tra 5 + 30
terreni estesi in lunghezza con
bassa resistività negli strati
superficiali
L
L1
MAGLIA
ρ
RE ≅ 0,8
L1+L2
terreni di ridotte dimensioni
(specialmente per cabine MT / BT)
I ferri d’armatura del calcestruzzo sono proficuamente utilizzabili solo se fanno parte delle
fondamenta, parzialmente o totalmente a contatto con il terreno. Le palificazioni metalliche di
fondazione in terreni acquitrinosi costituiscono eccellenti dispersori di fatto a bassissima
resistenza.
Le tubazioni metalliche degli acquedotti molto estesi sono eccellenti dispersori a condizione che
il metallo nudo sia a contatto con il terreno.
Le tubazioni con rivestimento protettivo non sono impiegabili perché trasmettono a distanza i
potenziali di guasto e possono costituire grave pericolo per gli addetti alla manutenzione
idraulica.
La Norma CEI 64-8/5, Art. 542.2.5 ammette l’uso degli acquedotti pubblici come dispersori,
previo consenso dell’esercente, alle seguenti condizioni:
- la resistenza di terra, rilevata con opportune misure, sia adeguata;
- l’esercente si impegni a comunicare all’utente ogni variazione alla rete idrica che possa
alterare le caratteristiche di dispersione (esempio: posa di tratte in plastica o in tubo rivestito).
In ogni caso un dispersore di fatto utilizzato come unico elemento disperdente o come parte
integrante di un dispersore intenzionale, dovrebbe avere i seguenti requisiti:
- inamovibilità;
- inalterabilità;
- dotazione di punti di connessione che assicurino la possibilità di misura.
Inoltre, se trattasi di armatura del calcestruzzo, occorre che:
- siano collegati al conduttore di terra almeno 1/4 dei ferri contenuti nelle fondazioni (con un
minimo di 2);
- le giunzioni siano eseguite con saldatura a forte con robusti morsetti a compressione in punti
non sollecitati meccanicamente (ad esempio sulle estremità libere);
- la presa di terra, per prova, sia installata in posizione accessibile a edificio finito.
L2
r
67

68
IMPIANTO DI TERRA
●
Fig. 4.8
Collegamento del conduttore
di terra all’acquedotto
Problemi di corrosione
dei dispersori
In ogni caso e senza alcuna misura, un dispersore di fatto può essere utilizzato come elemento
aggiuntivo del dispersore intenzionale (che però da solo deve assicurare la corretta dispersione
delle correnti di guasto a terra).
A
Collare per il collegamento diretto alla
tubazione interrata di un acquedotto con
tubi metallici a contatto con il terreno
A
Per mantenere nel tempo l’efficienza del dispersore è necessario limitare al minimo i fenomeni
di corrosione del metallo in intimo contatto con il terreno.
La corrosione può essere dovuta:
1) all’aggressività chimica del terreno per acidità o basicità;
2) alla formazione di coppie galvaniche tra metalli vicini con potenziale elettrochimico diverso;
3) a processi elettrochimici dovuti a correnti continue vaganti presenti nel terreno;
4) a processi elettrochimici dovuti a protezione catodica di strutture metalliche vicine al
dispersore.
Aggressività chimica del terreno
Nel primo caso, che si verifica quando il terreno è fortemente aggressivo, si devono usare
elementi in rame o in acciaio rivestito di rame evitando l’uso dell’acciaio zincato. Si deve
comunque evitare la posa di dispersori in terreni che, per la presenza di scarichi di fognature,
contengano ammoniaca o sali ammoniacali che attaccano anche il rame. In genere un terreno
è tanto più aggressivo quanto più è bassa la sua resistività. In terreni mediamente aggressivi
(r = 20 ÷ 50 Ωm) o poco aggressivi (r = 50 ÷ 100 Ωm) può essere usato anche l’acciaio purché
zincato a caldo.
Sono sconsigliabili tutti gli altri materiali a meno che non si sia certi della loro specifica
resistenza chimica agli acidi e alle basi presenti nel terreno.
L’alluminio puro non è adatto perché la pellicola di ossido che riveste immediatamente la sua
superficie è fortemente isolante e ostacola il buon contatto elettrico con il terreno (a questo
proposito si tenga presente che la resistenza di contatto si somma sempre alla resistenza di
dispersione riducendo drasticamente l’efficienza).

●
Tab. 4.14
Potenziale elettro-chimico
dei metalli a 25°C
Le coppie galvaniche
Si possono formare coppie galvaniche tra metalli chimicamente affini purché a potenziale
elettrochimico diverso.
Si devono evitare soprattutto le seguenti coppie:
- rame (o acciaio ramato) zinco (o acciaio zincato): in questo caso lo zinco è reattivo e
subisce corrosione;
- rame (o acciaio ramato) ferro (il ferro si corrode);
- rame (o acciaio ramato) piombo (tubazioni di scarico o guaine di vecchi cavi): anche
in questo caso è il piombo ad avere la peggio.
Come si vede, anche contro le coppie galvaniche il rame rappresenta la miglior soluzione.
Le correnti vaganti
In prossimità di ferrovie o tramvie il cui circuito in corrente continua si chiude attraverso la terra
vi possono essere correnti vaganti che interessano il dispersore e lo possono rendere reattivo
rispetto al terreno; in queste condizioni il metallo può diventare l’anodo di un sistema
elettrochimico e subire corrosione.
Ci si può proteggere dalle correnti vaganti mediante l’installazione di dispersori di drenaggio
cioè di elementi antistanti (rispetto alla direzione della corrente) che “schermano” il dispersore.
La protezione catodica
Molto più complessa è la situazione in presenza di strutture metalliche interrate in prossimità del
dispersore e protette catodicamente:
- se le strutture protette non sono collegate al dispersore, si deve evitare che le correnti
galvaniche impresse vadano ad interessare gli elementi del dispersore che diventerebbe in
questo caso un anodo sacrificale corrodendosi rapidamente; solitamente ci si protegge da
questo inconveniente mediante allontanamento.
- se le strutture protette catodicamente sono collegate al dispersore, esso diventa ricevitore di
corrente e perciò non si corrode ma, in situazioni particolari, può ricoprirsi (specialmente se
di rame) di sostanze isolanti che riducono l’efficienza.
In presenza di elementi catodicamente protetti è indispensabile rivolgersi a specialisti per
risolvere nel migliore dei modi lo specifico caso.
Infondato è invece il timore che effetti di corrosione elettrochimica possano essere prodotti in
strutture collegate in equipotenzialità dal funzionamento del dispersore: infatti il dispersore
scarica a terra correnti di guasto alternate di durata e intensità limitata che non possono
produrre alcun effetto elettrochimico; inoltre
PER METALLI PURI IN SOLUZIONE NORMALE eventuali fenomeni galvanici indotti nel
NEI PROPRI SALI
dispersore non producono alcun danno in
elementi metallici che non siano in intimo
METALLO E(V) COMPORTAMENTO
contatto con terreno contenente acqua e aria.
Alluminio
Zinco
Ferro
Stagno
Piombo
Rame
+1,7
+ 0,76
+ 0,44
+0,14
+0,13
– 0,35
Catodo Anodo
Protetto Corroso
69

70
PROTEZIONI CONTRO I CONTATTI ACCIDENTALI
GLI EFFETTI DELLA
CORRENTE ELETTRICA
SUL CORPO UMANO
●
Fig. 5.1
Gli effetti della corrente
sul corpo umano
●
Fig. 5.2
Percentuale delle persone,
in funzione della corrente,
che riescono a staccarsi in
seguito ad un contatto della
mano con parti in tensione
Il sistema nervoso di tutti gli esseri viventi è percorso da segnali di natura elettrica che
comandano le diverse funzioni, fra le quali la più comune è lo stimolo dei movimenti muscolari.
Non si tratta di correnti elettroniche paragonabili a quelle che percorrono i circuiti metallici, ma
di correnti neuroniche consistenti in cariche elettriche trasmesse da una cellula attigua dei tessuti
nervosi, le cui manifestazioni fisiche e fisiologiche sono del tutto equivalenti: è noto, infatti, che
con stimolatori elettrici esterni si possono sostenere gli impulsi cardiaci e i movimenti muscolari.
Quando alle correnti neuroniche interne si sovrappongono o si sostituiscono correnti impresse
da generatori esterni, si hanno alterazioni più o meno gravi in funzione dell’organo
attraversato, dell’intensità, del tipo di corrente, del tempo di permanenza.
In Fig. 5.1 sono sintetizzati gli effetti prodotti dalla corrente alternata sinusoidale a 50 Hz in
seguito a un contatto mano-piedi, che costituiscono lo standard fondamentale di studio condotto
da oltre quarant’anni dal comitato IEC 479.
Si distinguono tre tipi di danni macroscopici: la tetanizzazione muscolare, la fibrillazione
cardiaca e le ustioni nel punto di contatto. Quest’ultimo fenomeno è grave quando l’intensità di
corrente assume valori dell’ordine degli ampere e perciò non si verifica in termini rilevanti nei
circuiti a bassa tensione che, nella peggiore delle ipotesi, comportano intensità dell’ordine di
qualche decimo di ampere. La tetanizzazione si produce quando la corrente attraversa muscoli
volontari e può manifestarsi in forme più o meno
Contatto mano-piedi
4 3 2
1
Parti attraversate Effetto
1 Punto di contatto
2 Muscoli degli arti
3 Torace
4 Cuore
Scossa
Paralisi reversibile
Arresto temporaneo della respirazione
Fibrillazione ventricolare
acute che vanno dalla sensazione di formicolio,
alla scossa dolorosa, alle contrazioni fino alla
paralisi temporanea.
La tetanizzazione può avere effetti mortali per
eventi che sono conseguenti alle contrazioni o
alla paralisi (ad esempio l’asfissia derivante
dall’impossibilità di funzionamento dei muscoli
pettorali che presiedono alla respirazione).
Sotto l’aspetto quantitativo si distinguono per i
vari tipi di corrente e di danno diverse soglie di
percezione e di rilascio. La soglia di percezione
è il minimo valore della corrente (o dell’impulso
di corrente) percepibile dall’organismo umano
(ad esempio il formicolio, la scossa ecc.).
Molto importante è la soglia di rilascio perché
corrisponde al massimo valore di corrente che
non provoca paralisi delle mani e degli arti,
consentendo all’infortunato di sottrarsi immediatamente e istintivamente al contatto; superata
tale soglia l’infortunato rimane “attaccato” al contatto a causa della paralisi muscolare e può
subentrare l’asfissia (vedesi
a tal proposito il
diagramma di Fig. 5.2).

●
Tab. 5.1
Fattori di percorso per
alcuni percorsi tipici
della corrente all’interno
del corpo umano:
quanto maggiore è il
valore del fattore F
tanto più è pericoloso
il percorso.
Enormemente più gravi sono i danni causati della corrente che attraversa il cuore che possono
condurre alla fibrillazione ventricolare. Il nostro cuore è costituito da fibre muscolari che si
contraggono ritmicamente parecchie decine di volte al minuto grazie ad impulsi elettrici
provenienti da un organo, “il nodo senoatriale”, che di fatto costituisce il generatore elettrico
biologico del cuore.
Gli impulsi generati dal nodo senaotriale vengono trasmessi, tramite specifici tessuti di
conduzione, alle fibrille (fibre muscolari dei ventricoli) che contraendosi ciclicamente generano
la sistole ventricolare che spinge il sangue nel sistema arterioso.
È evidente che un’elevata corrente, di provenienza esterna al corpo a causa di un contatto
elettrico, stimola in modo disordinato i ventricoli, i quali, contraendosi in modo caotico,
impediscono al cuore di svolgere la sua ordinaria funzione: è questo il fenomeno della
fibrillazione ventricolare.
PERCORSO
Percorso di riferimento:
mano sinistra - piedi
Altri percorsi:
mano sinistra - piede sinistro
mano sinistra - piede destro
mano sinistra - mano destra
mano sinistra - dorso
mano sinistra - torace
mano destra - piede sinistro
mano destra - piede destro
mano destra - piedi
mano destra - dorso
mano destra - torace
regione glutea verso mano destra o sinistra
FATTORE DI
PERCORSO (F)
1
1
1
0,4
0,7
1,5
0,8
0,8
0,8
0,3
1,3
0,7
La determinazione del valore minimo di
corrente in grado di innescare la fibrillazione
ventricolare non è uniformemente accettato
dagli studiosi del settore, a causa di
molteplici fattori tra i quali riveste particolare
rilevanza il percorso della corrente all’interno
dell’organismo umano. In corrente alternata,
preso come riferimento il percorso mano
sinistra-piedi, è stato definito un fattore di
percorso F indicante, a parità di corrente che
viene introdotta nel corpo umano, quale sia il
percorso più pericoloso.
La tabella 5.1 riporta i fattori di percorso più
comuni, definiti dall’IEC (International
Electrotechnical Commission).
Sulla base di quanto detto, l’IEC, allo scopo di porre le basi per l’individuazione di efficaci
mezzi di prevenzione e protezione contro l’elettrocuzione, ha predisposto una serie di curve
indicanti la pericolosità della corrente in funzione del tempo in cui essa circola all’interno del
corpo umano.
Nelle figure 5.3 e 5.4 sono riportati i diagrammi IEC validi rispettivamente per correnti continue
e alternate (nella gamma di frequenza 15÷100 Hz).
Ciascun diagramma è concettualmente diviso in quattro zone indicanti:
• zona 1: assenza di reazione sino alla soglia di percezione e comunque nessun danno
permanente all’organismo;
• zona 2: in genere nessun effetto fisiologico pericoloso, fino alla soglia di tetanizzazione;
• zona 3: possono verificarsi effetti patofisiologici, in genere reversibili, che aumentano con
l’intensità della corrente e con il tempo; in particolare: contrazione muscolari, difficoltà di
respirazione, aumento della pressione sanguigna, disturbi nella formazione e trasmissione
degli impulsi elettrici cardiaci, ma senza fibrillazione ventricolare;
• zona 4: elevata probabilità di fibrillazione ventricolare, arresto del cuore, arresto della
respirazione, gravi bruciature. Anche in questo caso le curve C2 e C3, indicano una
probabilità di fibrillazione ventricolare via via crescente (rispettivamente: C2 = 5%, C3 = 50%).
71

72
PROTEZIONI CONTRO I CONTATTI ACCIDENTALI
●
Fig. 5.3
Zone di pericolosità
della corrente continua
●
Fig. 5.4
Zone di pericolosità
della corrente elettrica
alternata (15 ÷ 100 Hz)
t
(ms)
10000
5000
2000
1000
500
200
100
50
20
a b c 1 c2 c 3
1 2 3 4
10
0,1 0,5 1 5 10 50 100 500 1000 5000 I
(mA)
t
(ms)
10000
5000
2000
1000
500
200
100
50
20
a b c1 c2 c3 1 2 3 4
10
0,1 0,5 1 5 10 50 100 500 1000 5000 I
(mA)

I CONTATTI
ACCIDENTALI
●
Fig. 5.5
Metodi di protezione
contro i contatti accidentali
I contatti che una persona può avere con le parti in tensione sono concettualmente divisi in due
categorie:
- contatti diretti;
- contatti indiretti.
Si ha un contatto diretto quando una parte del corpo umano viene a contatto con una parte
dell’impianto elettrico normalmente in tensione (conduttori, morsetti ecc.).
Un contatto si dice invece indiretto quando una parte del corpo umano viene a contatto con una
massa o con altra parte conduttrice, normalmente non in tensione (ad esempio la carcassa di
un motore o la scocca di un elettrodomestico), ma che accidentalmente si trova in tensione in
seguito ad un guasto o all’usura dell’isolamento. Ne consegue che tutti gli impianti e le
installazioni elettriche devono essere realizzati ponendo in atto adeguati metodi di protezione
contro i contatti accidentali. Tali metodi, imposti dalla Norma CEI 64-8, sono quelli riassunti
nello schema a blocchi di Fig. 5.5.
CONTATTI
ACCIDENTALI
DIRETTI
INDIRETTI
PROTEZIONE TOTALE
isolamento
involucri
barriere
PROTEZIONE PARZIALE
ostacoli
allontanamento
PROTEZIONE ATTIVA
messa a terra
+
protezione differenziale
PROTEZIONE PASSIVA
doppio isolamento
trasformatori di isolamento
circuiti SELV
locali isolanti
73

74
PROTEZIONI CONTRO I CONTATTI ACCIDENTALI
PROTEZIONE CONTRO
I CONTATTI DIRETTI
Protezione mediante
isolamento delle parti
attive
Protezione mediante
involucri e barriere
●
Fig. 5.6
La protezione contro i contatti diretti si effettua per tutti i componenti dell’impianto adottando
opportune misure aventi lo scopo di impedire che una persona possa entrare in contatto con
una parte attiva del circuito elettrico.
Come evidenziato in Fig. 5.5, la protezione può essere parziale o totale. La scelta tra la
protezione parziale o totale dipende dalle condizioni d’uso e d’esercizio dell’impianto (ad
esempio potrà essere parziale laddove l’accessibilità ai locali è riservata solo a persone
addestrate).
L’isolamento, destinato a impedire il contatto con parti in tensione, deve realizzare una
copertura totale delle parti attive; inoltre relativamente alle caratteristiche fisico-chimiche e allo
spessore, deve essere tale da resistere alle sollecitazioni meccaniche, chimiche, elettriche e
termiche alle quali può essere sottoposto durante, tenendo conto della sua specifica funzione
protettiva.
Involucri e barriere sono così definiti dalle norme CEI:
Involucro - Elemento che assicura un grado di protezione appropriato contro determinati agenti
esterni e un determinato grado di protezione contro i contatti diretti in ogni direzione.
Barriera - Elemento che assicura un determinato grado di protezione contro i contatti diretti
nelle direzioni abituali di accesso.
La Norma CEI EN 60529 identifica il grado di protezione di un involucro o di una barriera
mediante la sigla IP seguita da due cifre più eventuali lettere opzionali; la prima cifra indica il
grado di protezione contro i contatti diretti e contro l’ingresso di corpi estranei, la seconda cifra
indica il grado di protezione contro la penetrazione dei liquidi.
La struttura del codice IP è rappresentata nella Fig. 5.6, mentre il significato da attribuire alle
singole cifre o lettere del codice IP può essere dedotto dalla Tab. 5.2.
Note:
Struttura del codice IP
Lettere caratteristiche (Protezione Internazionale)
Prima cifra caratteristica (cifra da 0 a 6, o lettera X)
Seconda cifra caratteristica (cifra da 0 a 8, o lettera X)
Lettera addizionale (opzionale) (lettere A, B, C, D)
Lettera supplementare (opzionale) (lettere H, M, S, W)
IP 2 3 C H
1) quando non sia richiesta una cifra caratteristica, quest’ultima deve essere sostituita dalla lettera “X” (“XX” se sono omesse entrambe le cifre).
2) le lettere addizionali e/o supplementari possono essere omesse senza essere sostituite. Nel caso di più lettere supplementari, si deve applicare
l’ordine alfabetico.
3) se un involucro fornisce diversi gradi di protezione per differenti sistemi di montaggio, il costruttore deve indicare nelle istruzioni i gradi di
protezione corrispondenti ai differenti sistemi di montaggio.

●
Tab. 5.2
Elementi della struttura
del codice IP
ELEMENTO
Lettere
caratteristiche
Prima cifra
caratteristica
Seconda cifra
caratteristica
Lettera addizionale
(opzionale)
Lettera
supplementare
(opzionale)
CIFRE
O LETTERE
IP
0
1
2
3
4
5
6
0
1
2
3
4
5
6
7
8
A
B
C
D
H
M
S
W
SIGNIFICATO PER LA PROTEZIONE
DELL’APPARECCHIATURA
—
Contro la penetrazione di corpi solidi
estranei:
(non protetto)
≥ 50 mm di diametro
≥ 12,5 mm di diametro
≥ 2,5 mm di diametro
≥ 1,0 mm di diametro
protetto contro la polvere
stagno contro la polvere
Contro la penetrazione di acqua con effetti dannosi:
(non protetto)
caduta verticale
caduta di gocce d’acqua (inclinazione 15 °)
pioggia
spruzzi d’acqua
getti d’acqua
getti potenti
immersione temporanea
immersione continua
—
Informazioni supplementari relative a:
Apparecchiatura ad alta tensione
Prova con acqua con apparecchiatura in moto
Prova con acqua con apparecchiatura non in moto
Condizioni atmosferiche
SIGNIFICATO PER LA PROTEZIONE
DELLE PERSONE
—
Contro l’accesso a parti
pericolose con:
(non protetto)
dorso della mano
dito
attrezzo
filo
filo
filo
—
Contro l’accesso a parti
pericolose con:
dorso della mano
dito
attrezzo
filo
—
75

76
PROTEZIONI CONTRO I CONTATTI ACCIDENTALI
Protezione parziale
mediante ostacoli o
allontanamento
●
Fig. 5.7
Allontanamento oltre il
volume di accessibilità
La protezione parziale è ritenuta sufficiente solo in luoghi dove operano persone addestrate allo
svolgimento di una specifica e particolare attività in relazione al tipo di impianto, al tipo di
operazione e alle condizioni ambientali. Si attua mediante ostacoli o allontanamento.
La protezione mediante ostacoli si ottiene utilizzando opportune strutture che hanno lo scopo di
impedire l’avvicinamento non intenzionale a parti di circuito in tensione e di evitare il contatto
involontario dell’operatore durante interventi sul circuito elettrico in tensione per lavori di
riparazione, manutenzione, modifiche e simili che per particolari ragioni di funzionalità, non
possono essere effettuate a circuito aperto; il grado di protezione offerto dagli ostacoli
realizzati impiegando birilli, parapetti ecc., può essere inferiore a IPXXB.
Non è necessario che gli ostacoli siano fissati in modo da richiedere l’uso di un attrezzo per la
rimozione; è invece indispensabile che sia evitata la rimozione accidentale.
La protezione mediante allontanamento consiste nell’adottare opportuni criteri installativi al fine
di evitare che elementi di circuito elettrico in tensione possano trovarsi a portata di mano. Si
considerano simultaneamente accessibili parti conduttrici che distano fra di loro meno di 2,5
metri in verticale o di 2 metri in orizzontale (Fig. 5.7).
m 1,25
m 0,75
m 2,50
Si intendono per parti conduttrici simultaneamente accessibili non solo le parti attive del circuito
elettrico ma anche le masse, le masse estranee, i conduttori di protezione, i dispersori, i
pavimenti e le pareti non isolanti.
Si ricorda che per massa estranea si intende una parte conduttrice non facente parte
dell’impianto elettrico, ma in grado di introdurre in un ambiente il potenziale di terra o altri
potenziali. Si considerano masse estranee, per esempio, le tubazioni dell’acqua, del gas, del
riscaldamento e gli elementi metallici facenti parte di strutture di edifici.

PROTEZIONE CONTRO
I CONTATTI INDIRETTI
Messa a terra
e interruttore
differenziale
Secondo l’articolo 271 del D.P.R. 547/55 tutte “le parti metalliche degli impianti ad alta
tensione soggette a contatto delle persone e che per difetto di isolamento o per altre cause
potrebbero trovarsi sotto tensione devono essere collegate a terra”.
Un impianto di messa a terra serve pertanto a stabilire un contatto elettrico efficiente con il
terreno, allo scopo di condurre a terra le correnti elettriche. Una corrente inviata nel terreno
trova un’opposizione alla circolazione dovuta alla resistenza elettrica del terreno, il quale si
comporta come un conduttore elettrico avente un proprio valore di resistenza.
Sia la normativa italiana che quella internazionale prevedono diversi tipi di sistemi elettrici,
messi a terra sia direttamente che indirettamente.
In particolare, limitando l’analisi alla situazione italiana, i sistemi di messa a terra sono: TT, TN,
IT le cui configurazioni e varianti sono state esaminate nel capitolo precedente. Tali
configurazioni vengono riprese nella Tab. 5.3 dove, per ciascuna di esse, vengono precisate le
prescrizioni normative che devono essere soddisfatte ai fini della sicurezza.
TAB. 5.3 - PRESCRIZIONI NORMATIVE PER I DIVERSI SISTEMI DI MESSA A TERRA
Prescrizioni normative
L’art. 413.1.3.3 della Norma CEI 64-8 prescrive che le caratteristiche dei dispositivi di
protezione e le impedenze dei circuiti devono essere tali che, se si presenta un guasto di
impedenza trascurabile in qualsiasi parte dell’impianto tra un conduttore di fase e un
conduttore di protezione o una massa, l’interruzione automatica dell’alimentazione avvenga
entro il tempo specificato, soddisfacendo la seguente condizione:
Zs Ia ≤ Uo
dove:
Zs è l’impedenza dell’anello di guasto che comprende la sorgente, il conduttore attivo fino al
punto di guasto ed il conduttore di protezione tra il punto di guasto e la sorgente;
Ia è la corrente che provoca l’interruzione automatica del dispositivo di protezione entro il
tempo definito nella Tab. 41A in funzione della tensione nominale verso terra Uo oppure
nelle condizioni specificate al successivo Art. 413.1.3.5 che prevede un tempo di
intervento delle protezioni di 5 s nei circuiti di distribuzione ed un analogo tempo, ma solo
se si è in presenza di un collegamento equipotenziale supplementare, nei circuiti terminali
che alimentano solo componenti elettrici fissi;
Uo è la tensione nominale in c.a., valore efficace tra fase e terra.
Tab. 41A - Tempi massimi di interruzione per i sistemi TN
U O
SISTEMA TN
TEMPO DI INTERRUZIONE
120 V 0,8 s
230 V 0,4 s
400 V 0,2 s
> 400 V 0,1 s
Protezione differenziale
La protezione differenziale, purchè il sistema
non sia TNC, diventa consigliata quando:
- l’impedenza dell’anello di guasto a valle
del punto in questione non è nota o
difficilmente calcolabile;
-vi è un rischio di rottura del conduttore di
terra o protezione;
- cavi di notevole lunghezza;
- masse lontane non interconnesse;
- si cambia il sistema del neutro.
Con i dispositivi differenziali si ottiene una
maggiore sicurezza, perché le elevate
correnti di guasto, tipiche dei sistemi TN,
provocano l’intervento in un tempo di
30÷40 ms, rendendo tollerabili tensioni fino
280 V.
(segue)
77

78
PROTEZIONI CONTRO I CONTATTI ACCIDENTALI
(SEGUE) - TAB. 5.3 - PRESCRIZIONI NORMATIVE PER I DIVERSI SISTEMI DI MESSA A TERRA
SISTEMA TT
Prescrizioni normative
L’Art. 413.1.4.2 richiede che sia soddisfatta la seguente condizione: RA . Ia ≤ 50
dove: RA è la somma delle resistenze del dispersore e dei conduttori di protezione delle
masse, in ohm;
Ia è la corrente che provoca il funzionamento automatico del dispositivo di protezione, in
ampere.
Quando il dispositivo di protezione è un dispositivo di protezione a corrente differenziale, Ia
è la corrente nominale differenziale Idn. Per ragioni di selettività, si possono utilizzare
dispositivi di protezione a corrente differenziale del tipo S (vedere Norma CEI EN 61008-1,
61009-1 e 60947-2) in serie con dispositivi di protezione a corrente differenziale di tipo
generale. Per ottenere selettività con i dispositivi di protezione a corrente differenziale nei
circuiti di distribuzione è ammesso un tempo di interruzione non superiore a 1 s.
Quando il dispositivo di protezione è un dispositivo di protezione contro le sovracorrenti,
esso deve essere:
• un dispositivo avente una caratteristica di funzionamento a tempo inverso, ed in questo caso
Ia deve essere la corrente che ne provoca il funzionamento automatico entro 5 s, oppure
• un dispositivo con una caratteristica di funzionamento a scatto istantaneo ed in questo caso
Ia deve essere la corrente che ne provoca lo scatto istantaneo.
SISTEMA IT
Prescrizioni normative
In questi sistemi la Norma prevede:
art. 413.1.5.1 - nei sistemi IT le parti attive devono essere isolate da terra oppure collegate a
terra mediante un’impedenza di valore sufficientemente elevato. Questo collegamento può
essere effettuato al punto neutro del sistema oppure ad un punto neutro artificiale, che può
venire collegato direttamente a terra quando l’impedenza di sequenza zero risultante sia
sufficientemente elevata. Se non esiste alcun punto neutro, si può collegare a terra attraverso
un’impedenza un conduttore di fase.
Nel caso di un singolo guasto a terra la corrente di guasto è quindi debole e non è necessario
interrompere il circuito se le prescrizioni di cui in 413.1.5.3 sono soddisfatte. Si devono
tuttavia prendere precauzioni per evitare il rischio di effetti fisiologici dannosi su persone in
contatto con parti conduttrici simultaneamente accessibili nel caso di doppio guasto a terra.
Art. 413.1.5.2
Nota: per ridurre le sovratensioni o per smorzare le oscillazioni di tensione, può essere
necessario realizzare messe a terra attraverso impedenze o punti neutri artificiali, le cui
caratteristiche devono essere appropriate a quanto descritto per l’impianto.
Art. 413.1.5.3 Le masse devono essere messe a terra individualmente, per gruppi o
collettivamente.
Deve essere soddisfatta la seguente condizione: RT . Id ≤ 50
dove:
RT è la resistenza del dispersore al quale sono collegate le masse, in ohm;
Id è la corrente di guasto nel caso di primo guasto di impedenza trascurabile tra un
conduttore di fase ed una massa, in ampere.
Il valore di Id tiene conto delle correnti di dispersione verso terra e dell’impedenza totale di
messa a terra dell’impianto elettrico.
Art. 413.1.5.4 Si deve prevedere un dispositivo di controllo dell’isolamento per indicare il
manifestarsi di un primo guasto tra una parte attiva e masse o terra; questo dispositivo deve
azionare un segnale sonoro e/o visivo.
Note:
- si raccomanda di eliminare il primo guasto con il più breve ritardo possibile;
- un dispositivo di controllo dell’isolamento può essere utile anche per ragioni diverse dalla
protezione contro i contatti indiretti.
Protezione differenziale
Considerato che per gli ordinari dispositivi
di protezione a tempo inverso il valore della
corrente a cui corrisponde il tempo di
intervento di 5 s è orientativamente
compreso tra 3 e 6 volte la In, ne deriva che
sono molto rare le situazioni in cui la
protezione contro i contatti indiretti può
essere assicurata con i dispositivi di
protezione contro le sovracorrenti. La
protezione differenziale diviene in questi
casi praticamente necessaria; la stessa
Norma CEI 64-8 nella parte dedicata al
commento dell’art. 413.1.4.2 precisa che i
dispositivi a corrente differenziale sono
adatti per assicurare la protezione contro i
contatti indiretti nei sistemi TT.
Protezione differenziale
In presenza di doppio guasto a massa,
risulta complesso stabilire l’impedenza
dell’anello di guasto, che comprende i due
avvolgimenti di fase del trasformatore di
alimentazione, i conduttori delle due fasi a
massa ed una porzione dei conduttori di
terra. In questi sistemi la protezione
differenziale di utenza è efficace nel caso di
una fase a terra.

LUNGHEZZA MASSIMA
PROTETTA PER LA
PROTEZIONE DELLE
PERSONE
Sistema di neutro TN
Sistema di neutro IT
La Norma CEI 64-8 suggerisce un metodo convenzionale che nella maggioranza dei casi è
sufficiente per determinare, con una buona approssimazione, la lunghezza massima delle
condutture per la quale si è verificata la protezione delle persone.
Il metodo è basato sulla legge di Ohm con un adattamento opportuno.
Nella valutazione della corrente di guasto a terra sono considerate solamente le impedenze
della fase e del PE relative alla utenza in esame.
Il sistema di calcolo è efficace per effettuare una rapida valutazione della lunghezza massima
protetta quando non si conoscono le caratteristiche della rete a monte e può essere applicato a
condizione che il PE sia ubicato nelle immediate vicinanze dei conduttori attivi che compongono
il circuito. In caso contrario , la verifica della protezione delle persone può essere eseguita solo
dopo il completamento dell’impianto con l’esecuzione di misure.
Nel sistema IT possiamo avere due casi:
1) senza distribuzione del neutro (1)
la formula da adottare è la seguente
Lmax = Kx · Kpar.
2) con il neutro distribuito (2)
N
PE
C
Note
S PE
D
S PE
A
B
C
PE
0,8 · U · SF
2 · 1,5 · ρ · (1+m) · km · Im
A
0,8 UO VAB =
2
S F
S N
S F
caso A caso B
B
L
La lunghezza massima protetta è espressa dalla seguente
formula:
Lmax = Kx · Kpar.
Caso A - Circuiti senza neutro inseriti in un sistema con il
neutro distribuito. In questo caso la formula diventerà:
Lmax = Kx · Kpar.
0,8 · Uo · SF
1,5 · ρ · (1+m) · km · Im
0,8 · Uo · SF
2 · 1,5 · ρ · (1+m) · km · Im
Caso B - Linea con neutro, la formula sarà:
0,8 · Uo · SN
Lmax = Kx · Kpar.
2 · 1,5 · ρ · (1+m’) · km · Im
(1) Non essendo possibile praticamente effettuare la verifica per ogni configurazione di doppio guasto, il calcolo viene effettuato supponendo una
eguale ripartizione della tensione fra i due circuiti di guasto (l’ipotesi corrisponde alla condizione più sfavorevole per uno dei due circuiti interessati
dal doppio guasto).
(2) Le norme raccomandano di non distribuire il neutro nei sistemi IT.
PE C
S PE
D
VAB =
0,8 U
2
S F
A
B
79

80
PROTEZIONI CONTRO I CONTATTI ACCIDENTALI
●
Tab. 5.4
●
Tab. 5.5
Simboli utilizzati:
Lmax massima lunghezza in metri della conduttura per la quale è possibile l’intervento della
protezione.
Kx è un fattore di riduzione che considera la reattanza dei cavi con sezione maggiore di
95 mm 2 .
SEZIONE FASE MM 2
K X
N. CAVI IN PARALLELO
K PAR
120
0,90
1
1
150
0,85
Kpar è un fattore correttivo da utilizzare nel caso di più cavi posti in parallelo.
2
2
185
0,80
3
2,65
Km è un coefficiente che tiene conto della tolleranza della soglia di intervento magnetico. Il suo
valore è di:
1,2 per gli sganciatori del tipo magnetotermico;
1,15 per gli sganciatori elettronici;
1,5 è un fattore di correzione della resistenza del circuito in quanto si ritiene che in
occasione del guasto, il valore della resistenza aumenti del 50 % rispetto a quello a
20°C;
0,8 considera la riduzione all’80 % della tensione di alimentazione in occasione di un
guasto, sulla parte di impianto a monte della conduttura in esame;
Uo è la tensione nominale fra fase e terra in V;
U è la tensione nominale fra fase e fase in V;
SF è la sezione del conduttore di fase in mm2 ;
SN è la sezione del conduttore di neutro in mm2 ;
ρ indica la resistività a 20°C del materiale conduttore. Il suo valore è 0,018 per il rame
e 0,027 per l’alluminio;
m è il rapporto tra la sezione del conduttore di fase e quella del conduttore di
protezione, (in presenza di conduttori in parallelo occorre considerare la sezione
complessiva);
m’ è il rapporto fra la sezione del conduttore di neutro e quella del conduttore di
protezione;
è il valore della taratura della protezione contro i cortocircuiti in A.
Im
240
0,75
4
3
300
0,72
5
3,2

DISPOSITIVI CONTRO
I GUASTI VERSO TERRA
Il differenziale
●
Fig. 5.8
Elementi fondamentali
di un interruttore
differenziale
Di fatto la protezione offerta dai sistemi di messa a terra (soprattutto dal sistema TT) può
rivelarsi insufficiente e/o inadeguata, sicché è necessario migliorarla mediante l’impiego di
adeguati dispositivi contro i guasti verso terra. Il principale di questi dispositivi è l’ interruttore
differenziale.
Un interruttore differenziale, come risulta dalla Fig. 5.8 è costituito da alcuni elementi
fondamentali:
a) i contatti;
b) il rilevatore differenziale;
c) il relè polarizzato;
d) il tasto di prova.
I contatti hanno lo scopo di consentire l’apertura e la chiusura del circuito e sono dimensionati
in funzione della corrente che sono chiamati a interrompere (interruttori differenziali puri o
interruttori differenziali magnetotermici).
Il rilevatore differenziale è costituito da un trasformatore con nucleo magnetico toroidale (a
bassa riluttanza magnetica) sul quale sono disposti due avvolgimenti principali e un
avvolgimento secondario che alimenta un relè polarizzato a smagnetizzazione in grado di
comandare il dispositivo di sgancio per l’apertura dei contatti.
In condizioni di funzionamento normale dell’impianto, le correnti che percorrono gli
avvolgimenti principali sono uguali e pertanto in tale situazione non si genera nell’avvolgimento
secondario nessuna forza elettromotrice.
Se invece si verifica una dispersione di corrente a valle del rilevatore differenziale, per difetto
di isolamento o per contatto diretto, si determina una corrente risultante tale da permettere un
flusso magnetico nel toroide che genera una forza elettromotrice nell’avvolgimento secondario,
tale da consentire la smagnetizzazione del relè polarizzato e quindi l’apertura dei contatti.
81

82
PROTEZIONI CONTRO I CONTATTI ACCIDENTALI
Classificazione dei
differenziali
Interruttore
differenziale a sgancio
diretto
Interruttore
differenziale a sgancio
indiretto o dipendente
dalla rete
Gli interruttori differenziali sono classificati in due grandi famiglie:
- interruttori differenziali senza sganciatori di sovracorrente incorporati (chiamati anche “puri”)
- interruttori differenziali con sganciatori di sovracorrente incorporati.
I primi sono idonei alla sola protezione contro le correnti di dispersione verso terra e
nell’installazione richiedono l’impiego di dispositivi (fusibili o interruttori automatici) in grado di
interrompere le sovracorrenti (sovraccarico e cortocircuito) per proteggere non solo il circuito
interessato dal guasto ma anche il differenziale.
I secondi costituiscono un complesso unico in grado di aprire il circuito in caso di guasto sia che
si tratti di correnti di dispersione sia di sovracorrenti.
Riguardo la destinazione d’uso i differenziali si distinguono in:
- interruttori differenziali per uso domestico e similare;
- interruttori differenziali per uso generale.
Appartengono ai primi gli interruttori con soglia di intervento differenziale fino a 1 A di tipo G
(generale) o S (selettivo) entrambi caratterizzati dal tempo di intervento massimo entro 1sec.; ai
secondi, quelli con soglia di intervento differenziale fino a 3 A (sia istantanei che regolabili con
ritardo fino a 3 sec.). Non di rado, specie nei grossi quadri generali e di distribuzione,
soprattutto nei sistemi di distribuzione TN, vengono utilizzati relè differenziali, separati dagli
interruttori automatici magnetotermici, con soglia di intervento differenziale fino a 25 A (e oltre)
e con tempi di ritardo fino a 5 sec.
Molti interruttori differenziali del primo tipo sono muniti di elementi di commutazione destinati
alla regolazione della corrente differenziale di intervento e per alcuni tipi è prevista anche la
possibilità di regolazione del tempo di intervento. Con i differenziali regolabili è possibile
realizzare un’efficace protezione selettiva nel campo delle correnti di guasto.
Nel tipo di funzionamento sgancio diretto, l’energia necessaria allo sgancio viene fornita dalla
corrente differenziale, basta il debole segnale dovuto ai pochi mA della corrente diffusa per
innescare il circuito di sgancio dei contatti di potenza.
Nel funzionamento con sgancio indiretto, il segnale che proviene dal toroide viene sottoposto
ad una elaborazione elettronica per migliorare le prestazioni dell’interruttore differenziale.
Per ottenere questo risultato è però necessario ricorrere ad una sorgente di energia ausiliaria,
generalmente costituita dalla stessa rete che alimenta il circuito protetto.
Gli interruttori differenziali modulari per uso domestico e similare non richiedono la sorgente di
alimentazione ausiliaria, mentre quando si passa ai differenziali scatolati con prestazioni
elevate (correnti nominali dell’ordine di centinaia di A e correnti differenziali fino a qualche A)
l’energia necessaria alla rilevazione del guasto, elaborazione del segnale e sgancio finale di
potenza, viene di norma derivata dalla stessa linea di alimentazione.
Questi interruttori sono usualmente installati in grossi impianti che ricadono nella condizione
suddetta.
Gli interruttori a tempo dipendente possono aprire o non aprire automaticamente il circuito al
mancare della tensione. Nel secondo caso però se sono rispondenti alla Norma IEC 947/2 pur
mancando la tensione di una fase, se si verificasse un guasto a terra con pericolo di
elettrocuzione, il circuito di alimentazione del relè di sgancio deve innescare comunque
l’intervento della protezione.

Componenti di classe
II, isolamento doppio o
rinforzato, isolamento
supplementare
●
Fig. 5.9
Principali segni grafici
riguardanti le protezioni
Trasformatore
d’isolamento
passive
La protezione effettuata con componenti a doppio isolamento o con isolamento rinforzato si
effettua impiegando materiale elettrico (apparecchi, involucri, scatole, conduttori ecc.) che
risponde a specifiche norme e che riporta il segno grafico indicato in Fig. 5.9.
Per ottenere le necessarie garanzie di sicurezza si richiedono particolari attenzioni durante
l’installazione dei vari componenti; in particolare:
- un componente a doppio isolamento può essere utilizzato in un punto dell’impianto privo di
dispositivi idonei a interrompere le correnti di guasto a terra e perciò l’eventuale PE passante
deve essere isolato come se fosse un conduttore attivo;
- nessuna parte conduttrice, né accessibile né intermedia, deve essere collegata al conduttore di
protezione;
- tutte le parti conduttrici suscettibili di entrare in contatto accidentale con parti attive in caso di
guasto (masse) devono essere rese inaccessibili dal doppio isolamento; se l’involucro che le
racchiude è provvisto di porte o di coperchi che possono essere rimossi senza l’uso di una
chiave o di un attrezzo, è necessario prevedere barriere isolanti con grado di protezione con
inferiore a IP2X o a IPXXB.
Mediante il trasformatore d’isolamento si realizza la protezione per separazione elettrica. Detta
protezione consiste nel separare il circuito primario dal secondario così da impedire la
richiusura del circuito di guasto a terra (Fig. 5.10).
La tensione nominale del circuito separato non deve superare i 500 V e la sua lunghezza deve
essere limitata; la Norma CEI 64-8/4 raccomanda che la lunghezza L non sia superiore al
valore dato dalla relazione:
100.000
L =
V N
con un massimo di 500 m.
Tutte le parti attive del circuito separato non devono avere nessun punto in comune con altri
circuiti o con il conduttore di protezione.
La separazione elettrica dai circuiti TT, TN, IT, è in genere ottenuta con elementi isolanti (scatole,
tubi protettivi ecc.) e non necessariamente è totale. Quando non si può evitare di utilizzare uno
83

84
PROTEZIONI CONTRO I CONTATTI ACCIDENTALI
●
Fig. 5.10
Alimentazione di un solo
utilizzatore
●
Fig. 5.11
Collegamento delle masse
a un impianto di terra
separato da quello
ordinario
stesso tubo protettivo o uno stesso condotto per contenere i circuiti ordinari e quelli separati, si
devono utilizzare cavi multipolari con guaina adatti per la tensione più elevata.
Periodicamente si richiede un controllo al fine di accertare il perfetto isolamento (tutto il
circuito con gli apparecchi utilizzatori inseriti non deve presentare verso terra una corrente
superiore a 2 mA).
Circuito
primario
Vn L ≤ 100 000
Vn in Volt
L in metri
Circuito
secondari
o
V max=500V
NO
Alimentazione di un solo utilizzatore: non si deve collegare la massa
né a terra, né al conduttore di protezione.
Le masse del circuito separato devono risultare completamente isolate da altre masse, masse
estranee o conduttori di protezione. Una stessa sorgente può alimentare più utilizzatori
(Fig. 5.11) purché vengano rispettate le seguenti indicazioni:
- tutte le masse del circuito separato devono essere collegate fra loro con conduttore di
equipotenzialità, ma non connesso a quello di protezione;

PROTEZIONE
●
Tab. 5.6
MEDIANTE BASSISSIMA
TENSIONE DI
SICUREZZA
(SELV E PELV)
●
Fig. 5.12
Sistema SELV
- il polo di terra delle eventuali prese a spina deve essere collegato al conduttore equipotenziale;
- i dispositivi di protezione contro le sovracorrenti devono essere opportunamente dimensionati
in modo tale che, in caso di doppio guasto a massa, l’alimentazione sia interrotta entro i tempi
indicati nella Tab. 5.6;
- i cavi flessibili, se soggetti a danneggiamento, devono essere visibili per tutta la lunghezza;
TENSIONE
NOMINALE (V)
F
TEMPO MASSIMO DI
INTERRUZIONE (S)
120 0,8
230 0,4
400 0,2
> 400 0,1
- i cavi flessibili di classe I devono incorporare un conduttore di protezione da utilizzare come
collegamento equipotenziale;
- sono ammesse solo le seguenti sorgenti di alimentazione:
a) trasformatore di isolamento rispondente alla Norma CEI 96-4 e 96-8;
b) altre sorgenti con caratteristiche di sicurezza equivalenti.
Il sistema SELV, indicato dalla Norma CEI 64-8, si realizza alimentando il circuito da proteggere
a non più di 50 V mediante trasformatore di isolamento o altra sorgente di sicurezza (Fig. 5.12).
L’impianto SELV deve essere totalmente separato dai circuiti a 230/400 V e nessuna parte
metallica deve essere collegata intenzionalmente a terra.
La separazione tra i conduttori appartenenti al sistema a bassissima tensione e ogni altro
circuito, non alimentato dal trasformatore di sicurezza, può essere realizzata unicamente in uno
dei quattro modi seguenti:
- mediante la separazione materiale delle condutture, cioè con percorsi totalmente separati in
tubi o in canali esclusivi;
- utilizzando per la realizzazione dei circuiti SELV cavi con guaina isolante;
230 V
N
PE
max. 50 V
1) Protezione assicurata contro i contatti indiretti senza messa a terra
2) Protezione assicurata contro i contatti diretti anche su grandi superfici
1
2
85

86
PROTEZIONI CONTRO I CONTATTI ACCIDENTALI
I sistemi FELV
●
Fig. 5.13
Sistema PELV
- utilizzando per gli altri circuiti contenuti nello stesso canale cavi con una guaina o schermo
metallico messo a terra;
- prevedendo per i circuiti SELV cavi aventi isolamento idoneo al sistema a tensione maggiore
contenuto nello stesso canale o nello stesso tubo.
In ogni caso quando i circuiti SELV fanno capo a una cassetta di derivazione o a un
apparecchio che prevede anche circuiti a 230 V, bisogna attuare provvedimenti di separazione
molto accurati simili a quelli prescritti per il trasformatore di isolamento.
I sistemi PELV si differenziano da quelli SELV per la messa a terra del circuito secondario
(Fig. 5.13). I circuiti PELV sono, in generale, meno sicuri dei sistemi SELV: infatti la protezione
contro i contatti diretti è assicurata solo negli ambienti asciutti e per parti in tensione di piccole
dimensioni (per esempio le viti di serraggio dei morsetti).
Se la tensione secondaria è superiore a 25 V sia nei sistemi SELV che PELV è necessario
proteggere tutte le parti nude in tensione mediante gli ordinari involucri con grado di
protezione, contro i contatti diretti, non inferiore a IPXXB (cioè con le stesse caratteristiche
richieste per i circuiti a 230/400 V); per i sistemi SELV rimane il vantaggio di poter evitare la
messa a terra delle masse mentre quelli PELV trovano giustificazione per l’alimentazione dei
circuiti di comando delle macchine.
F
230 V
N
PE
max. 25 V
1) Protezione assicurata contro i contatti indiretti con collegamento equipotenziale al PE
2) Protezione assicurata contro i contatti diretti su piccole superfici solo in ambienti asciutti
1
2
I sistemi SELV e PELV possono essere alimentati con bassissime tensioni ottenute da generatori
autonomi, quali ad esempio le pile e gli accumulatori, con i quali non esiste pericolo di
interferenze accidentali con la tensione di rete a 230/400 V.
La situazione non è invece sicura quando la bassissima tensione è ottenuta mediante un
trasformatore collegato alla rete a 230/400 V, perché in questo caso un guasto all’isolamento
fra l’avvolgimento primario e quello secondario può determinare un grave pericolo; negli
ordinari trasformatori, infatti, gli avvolgimenti sono isolati tra loro mediante materiali organici
che, in seguito a riscaldamento o a scarica, possono bruciare diventando conduttori e mettendo
in contatto il primario a 230 V con il secondario a bassissima tensione. Se il guasto è parziale,
come spesso avviene in seguito a sovracorrenti non interrotte tempestivamente o a sovratensioni
impulsive prodotte da scariche atmosferiche, l’impianto può continuare a funzionare senza
manifestare la situazione di pericolo.
Per queste ragioni la Norma CEI 64-8/4 considera gli impianti a bassissima tensione,
alimentati da ordinari trasformatori, pericolosi quanto le usuali installazioni a 230/400 V e
impone gli stessi mezzi di protezione contro i contatti diretti e indiretti previsti per queste ultime.

Locali isolanti
●
Fig. 5.14
Locali isolanti
Qualora tuttavia si realizzi un impianto con queste caratteristiche lo stesso viene denominato
FELV. È ad esempio un impianto FELV, l’impianto citofonico di un condominio, alimentato a
12 V mediante trasformatore ordinario. Tale impianto richiede apparecchi e condutture in
grado di garantire un livello di protezione contro i contatti diretti e indiretti adatto alla tensione
di 230 V, nonché la messa a terra di tutte le masse, compreso il cancello o il portone d’ingresso
(se metallici), su cui è installata l’elettroserratura.
In ogni caso la stessa Norma CEI 64-8 sconsiglia l’adozione di sistemi FELV.
Questo tipo di protezione, utilizzabile solo in situazioni eccezionali e comunque mai negli
edifici civili e similari, consiste nell’utilizzare un ambiente completamente isolante nel quale sia
le pareti che il pavimento presentino verso terra una resistenza minima permanente di:
- 50 kΩ per tensioni nominali ≤ 500 V;
- 100 kΩ per tensioni nominali > 500 V.
In questi particolari ambienti (Fig. 5.14) la protezione contro i contatti indiretti può essere
considerata come un doppio isolamento costituito dall’isolamento principale degli apparecchi
utilizzatori e dall’isolamento verso terra del locale.
giunto isolante
87

88
PROTEZIONI CONTRO I CONTATTI ACCIDENTALI
Per mantenere efficiente il sistema si devono attuare le seguenti condizioni:
- non introdurre il conduttore di protezione;
- qualsiasi apparecchio a installazione fissa di classe I deve essere opportunamente distanziato
da altri apparecchi similari, al fine di impedire il contatto simultaneo fra due masse che
potrebbero presentare differente potenziale di guasto; tale distanziamento deve essere
superiore a 2 m per le parti a portata di mano e 1,25 m se fuori dalla portata di mano.
Eventuali ostacoli utilizzati per impedire il contatto fra le masse o le masse estranee devono
essere di materiale isolante e la distanza minima per sormontarli non deve risultare inferiore ai
valori sopra espressi.
Queste barriere isolanti devono avere una sufficiente resistenza meccanica ed essere in grado
di superare la prova di tensione applicata di 2000 V per 1 minuto; inoltre, in condizioni d’uso
ordinarie, la resistenza deve avere valore tale da limitare a non più di 1 mA le correnti di
dispersione verso terra.
Negli ambienti isolanti è vietato l’uso di prese a spina e tutto l’impianto deve essere sotto il
controllo di personale addestrato per:
- evitare l’introduzione nel locale di apparecchi collegati a terra o di masse estranee;
- impedire che durante l’accesso al locale le persone siano sottoposte a differenze di potenziale
pericolose;
- le masse estranee uscenti dal locale (tubi metallici o simili) devono essere opportunamente
interrotte, con uno o più elementi di giunzione isolanti, per impedire la propagazione di
potenziali pericolosi all’esterno del locale.

90
CONDUTTURE E CAVI
DIMENSIONAMENTO
DEGLI IMPIANTI
●
Fig. 6.1
Dimensionamento di un cavo
e scelta delle protezioni
Le conduttore elettriche adempiono il loro servizio in modo ottimale solo se sono state
dimensionate correttamente ed equipaggiate con adeguati dispositivi di manovra e protezione.
Il progetto del dimensionamento elettrico coinvolge la completa conoscenza delle caratteristiche
delle condutture stesse, dell’andamento delle correnti e dei fenomeni elettrici che si possono
manifestare.
La corrente che viene considerata per il ridimensionamento di un conduttore e la corrente di
impiego IB; partendo da questo il progettista svolge una serie di considerazioni e calcoli per
determinare le altre grandezze della rete elettrica: portata dei cavi IZ, caduta di tensione della
linea ∆V, energia specifica passante I 2 t, ecc.
La Fig. 6.1 riassume lo schema logico che deve essere seguito per un corretto dimensionamento
del cavo e la corretta scelta delle protezioni.
CALCOLO DELLA CORRENTE D’IMPIEGO I B
SCELTA DEI CAVI IN BASE ALLA PORTATA
VERIFICA CADUTA TENSIONE
CALCOLO DELLE CORRENTI DI CORTOCIRCUITO
PAG. 107
SCELTA DELLE PROTEZIONI
VERIFICHE CAVO/INTERRUTTORE
PAG. 107 PAG. 43
K 2 S 2 >I 2 T Im ≤ I CCMIN L CAVO ≤ L MAX
OK
FINE
SI
NO
PAG. 58
PAG. 78
PAG. 92
PAG. 149-214
NO
AUMENTO DELLA SEZIONE
A B
DUE ALTERNATIVE

DEFINIZIONE DI
CONDUTTURA
CARATTERIZZAZIONE
CAVI
●
Fig. 6.2
Tensione nominale
U0/U in volt
● Fig. 6.3
Protezione meccanica
Si definisce conduttura l’insieme costituito da uno o più conduttori elettrici e dagli elementi che
assicurano l’isolamento, il fissaggio e la protezione necessaria.
La conduttura è completata dagli elementi di giunzione e derivazione atti a realizzare l’insieme
dei circuiti di distribuzione o terminali costituenti la rete di distribuzione nell’ambito
dell’impianto utilizzatore.
Le condutture si distinguono principalmente per il sistema di protezione meccanica e di
fissaggio nei tipi indicati nelle figure riportate nel paragrafo metodi di installazione.
In una conduttura si distinguono: i cavi, i tubi protettivi, le cassette di giunzione e derivazione,
i morsetti di giunzione e derivazione e i canali.
Si definisce cavo l’insieme dei conduttori, degli isolanti, delle guaine e delle armature di
protezione o di schermatura specificamente costruito per convogliare la corrente sia ai fini del
trasporto dell’energia che di trasmissione di segnali. Si chiama cavo anche il semplice
conduttore ricoperto dall’isolamento funzionale (cavo unipolare senza guaina) talvolta definito
nel gergo degli installatori con i termini di: filo, cordina, conduttore isolato.
I cavi in uso negli impianti elettrici utilizzatori in BT sono caratterizzati fondamentalmente dalla
tensione nominale, dal materiale isolante, dalla guaina protettiva, dalla flessibilità, dal numero
delle anime e dalla sezione del conduttore di ciascuna anima (Fig. 6.2).
La tensione nominale adeguata a tensioni di esercizio di 230/400 V è Uo/U = 300/500 V per
cavi a posa fissa. Per sistemi di posa meno impegnativi (monofase 230 V) può essere sufficiente
la tensione nominale Uo/U = 300/300 V (Uo valore efficace della tensione tra uno qualsiasi
dei conduttori e la terra; U valore efficace della tensione tra due conduttori di un cavo
multipolare o di un sistema con cavi unipolari.
Per posa fissa in ambienti speciali o per posa interrata occorrono tensioni nominali più elevate
(Uo/U = 450/750 V oppure 0,6/1 kV).
300/300
300/500
H03-A03
Collegamenti mobili
H05-A05-N05
Posa fissa interna
450/750
600/1000
H07-A07-FROR
Posa fissa anche esterna
FG07-NIVV-K
Posa fissa anche interrata (*)
(*) se autorizzata dal costruttore
I materiali più usati per l’isolamento sono: il PVC, la gomma naturale, la gomma sintetica, il
polietilene. La guaina protettiva (Fig. 6.3), indispensabile per la posa a vista o interrata, può
essere in PVC, in policloroprene o materiale equivalente; raramente si usano cavi con armatura
metallica costituita da treccia di fili d’acciaio zincati o da nastri d’acciaio avvolti a spirale (cavi
interrati senza protezione o posati in ambienti con pericolo d’urto).
SENZA GUAINA
ARMATI
Posa entro tubi
protettivi, canali in
resina o metallici
purché di tipo
idoneo (IP≥20)
In ogni situazione
CON GUAINA
Posa a giorno se
non esiste pericolo
d’urto.
Se esiste pericolo
d’urto, entro tubi,
canali, ripari di
tipo pesante
(75 kg/5 cm)
91

92
CONDUTTURE E CAVI
●
Fig. 6.4
Flessibilità di alcuni
tipi di cavi unipolari
●
Fig. 6.5
Alcuni tipi di cavi tripolari
SISTEMA DI
DESIGNAZIONE
DEI CAVI
Per la posa fissa si usano cavi rigidi con conduttore rigido rotondo a corda o con conduttore
flessibile; per piccole sezioni (fino a 4-6 mm 2 ) si usano anche conduttori rigidi a filo unico
(sconsigliabili per la difficoltà di collegamento).
Cavo unipolare rigido a filo unico
Cavo unipolare rigido cordato
Cavo unipolare flessibile
Tipo di cavo
H07V-U
N07V-R
N07V-K
Flessibilità
U
}
rigido a filo unico
solo per
posa fissa
R-K
rigido cordato
F-H
flessibile
anche per
collegament
imobili
Per collegamenti mobili è indispensabile usare conduttori flessibili (Fig. 6.4 e Fig. 6.5).
Il numero delle anime di ciascun cavo varia da 1a 5 in funzione del sistema di distribuzione e
del tipo di conduttura. Le sezioni usate variano, indicativamente, da 1,5 a 35 mm2 in ambienti
di tipo civile e similare fino a 240 mm2 in ambienti industriali; raramente si utilizzano cavi con
sezioni superiori essendo più convenienti per grandissime portate le condutture in sbarre o la
posa di più cavi di media sezione in parallelo.
E
F
A
A B C D
C
Cavo tripolare sotto guaina
A) guaina protettiva
B) eventuale riempitivo
C) isolante
D) conduttore
Cavo tripolare con armatura
metallica
A) guaina protettiva
C) isolante
D) conduttore
E) guaina esterna
F) armatura metallica
La Norma CEI 20-27 in accordo con il documento CENELEC HD 361, ha fissato un sistema
sintetico per descrivere, mediante sigle convenzionali, la configurazione di un cavo dal punto
di vista dei materiali che lo costituiscono, dei limiti di impiego, dei tipi di armonizzazione
normativa, della flessibilità, della forma e del numero dei conduttori.
Le lettere che compaiono nelle sigle hanno il significato indicato nella Tab. 6.1.
D

●
Tab. 6.1
Sistema internazionale di
designazione dei cavi
ORDINE DI
LETTURA
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
CARATTERISTICHE
CONSIDERATE
Stato di armonizzazione
Tensione nominale Uo/U
Tipo di isolante
Rivestimenti metallici
Armatura
Guaina
Costruzione speciale
Materiale del conduttore
Forma del conduttore
Numero delle anime
per sezione
SIGLE
DISTINTIVE
H
A
N
01
03
05
07
1
B
B3
J
M
N
R
S
V
X
A
A5
A7
C
C2
C4
C7
F
K
Z2
Z3
Z4
Y2
Y3
B
B3
J
M
N
R
S
V
X
nessuna
D3
D4
H
H2
H3
nessuna
A
Z
F
H
K
R
S
U
Esempio
4 G 6
SIGNIFICATO
Cavo di tipo armonizzato (valido nei Paesi CEE)
Cavo di tipo nazionale (autorizzato)
Altro tipo di cavo nazionale
Uo/U
Minore di 300/300
Uguale a 300/300
Uguale a 300/500
Uguale a 450/750
Uguale a 0,6/1 kV
Gomma etilenpropilenica
Gomma butilica
Treccia di fibra di vetro
Minerale
Policloroprene (o materiale equivalente)
Gomma naturale o gomma stirene-butadiene
Gomma siliconica
Polivinilcloruro (PVC) di uso comune
Polietilene reticolato
Conduttore concentrico di alluminio
Guaina in alluminio a nastro
Schermo di alluminio
Conduttore concentrico di rame
Guaina di rame
Schermo a treccia di rame sull’insieme delle anime
Schermo di rame a fili, piattine o nastri
Guaina di acciaio
Guaina di zinco
Armatura a fili rotondi di acciaio
Armatura a piattine di acciaio
Armatura a nastri di acciaio
Armatura a fili rotondi di alluminio
Armatura a piattine di alluminio
Gomma etilenpropilenica
Gomma butilica
Treccia di fibra di vetro
Minerale
Policloroprene (o materiale equivalente)
Gomma naturale o gomma stirene-butadiene
Gomma siliconica
Polivinilcloruro (PVC) di uso comune
Polietilene reticolato
Cavo rotondo
Organo portante posto al centro del cavo
Cavo autoportante
Cavi piatti divisibili con o senza guaina
Cavi piatti non divisibili
Cavi piatti con anime distanziate da un listello
Rame
Alluminio
Conduttore di materiale e/o forma speciali
Conduttore flessibile di un cavo flessibile per un servizio mobile
Conduttore flessibilissimo di un cavo flessibile per servizio mobile
Conduttore flessibile di un cavo per installazione fissa
Conduttore rigido, rotondo, a corda
Conduttore rigido, settoriale, a corda
Conduttore rigido, rotondo, a filo unico
(4 anime con sezione di 6 mm 2 di cui una per PE)
93

94
CONDUTTURE E CAVI
Esempi
PORTATA DEI CAVI
●
Tab. 6.2
1) H05SJ - K 1x 2,5 significa: cavo di tipo ARMONIZZATO CENELEC (H )- tensione nominale 300/500
V (0,5) - isolamento in gomma siliconica (S) - guaina in fibra di vetro (J) - privo di armatura (manca il
simbolo Z e Y della cifra 5) - di forma rotonda(manca il simbolo H riguardante la forma speciale della
cifra 7) - conduttori in rame (manca il simbolo A dell’alluminio) - conduttore flessibile di un cavo per
posa fissa (K) - unipolare - sezione 2,5 mm2 (x 2,5).
2) H07RN - R 3 x 50 + 1 x 25 +1G25 significa: cavo di tipo armonizzato CENELEC - tensione nominale
450/750 V - isolamento in gomma naturale - sottoguaina di policloroprene -privo di armatura e
riempitivi, di forma rotonda - in rame - conduttore rigido cordato di un cavo rigido - 5 anime di cui 3
da 50 mm2 , 2 da 25 mm2 , di cui uno giallo-verde per conduttore di protezione (G 25) .
3) H07V - U 1 x 2,5 significa: cavo di tipo armonizzato CENELEC - tensione nominale 450/750 V -
isolato in PVC - senza guaina - conduttore in rame a filo rigido unico - unipolare - sezione 2,5 mm2 .
La portata di un cavo dipende dalla sezione, dal tipo di conduttore e dall’isolante, ma anche
dalla temperatura ambientale e dalle condizioni di posa.
Secondo la Norma CEI-UNEL 35024/1 (fascicolo 3516), per determinare la portata di un cavo
si deve tener conto di due fattori di correzione k1 e k2 che dipendono dalla temperatura
ambiente se diversa da 30 °C e dalla modalità di installazione (1) .
Nella Norma vengono riportate tabelle che specificano le portate dei cavi con conduttori di
rame unipolari e multipolari.
Per facilitare il compito di determinare la portata dei cavi, sono state predisposte le seguenti
tabelle, nelle quali si può leggere direttamente la portata Iz dei cavi a 30 °C, nelle condizioni di
posa più usuali.
Ciò evita di individuare prima la portata I0 del singolo circuito o cavo multipolare, poi di andare
alla ricerca del fattore k2 adatto al caso e di eseguire la moltiplicazione.
Nota:
(1) Per quanto riguarda le modalità di installazione i fattori correttivi sono quelli espressi nelle tabelle associate alle Fig. 6.6 e 6.7 valide
rispettivamente per cavi raggruppati in fascio e per cavi raggruppati in singolo strato, mentre per quanto riguarda la temperatura ambiente
K 2
ϑa e di esercizio dell’isolante ϑz il fattore correttivo k2 è ricavabile dalla relazione:
=
ϑZ − ϑA
ϑZ − 30ϒ
valendo per ϑz la seguente tabella:
ISOLANTE ϑ Z [°C]
Cloruro di polivinile (PVC) 70
Gomma ordinaria 60
Gomme siliconiche (G9) 90
Etilene propilene 90
Si ricorda infine che per condutture posate longitudinalmente in cunicoli o gallerie con aria stagnante e sezione trasversale non superire a pochi
m 2 , la Norma CEI 20-20 suggerisce per il calcolo del fattore di correzione la seguente formula:
K =
Wtot
1–
120p
dove:
- Wtot = potenza specifica dissipata in calore da un metro di conduttore;
- p = perimetro (in metri) della sezione verticale dell’ambiente.

●
Fig. 6.6
Fattori di correzione per
cavi raggruppati a fascio
●
Fig. 6.7
Fattori di correzione
per cavi raggruppati
su singolo strato
Condizioni di raggruppamento a fascio
In tubi
Modalità di installazione
In canali
FATTORI CORRETTIVI (VALIDI PER SEZIONI DIFFERENZIALE DI NON PIÙ DI 4 GRANDEZZE)
Numero di circuiti raggruppati 2 3 4 5 6 7 8 9 12 16 20
Fattore di correzione
0,80 0,70 0,65 0,60 0,57 0,54 0,52 0,50 0,45 0,41 0,38
Su soffitto
Su muro o su pavimento Su passerelle
Su passerelle perforate orizzontali
o verticali
Su passerelle a scala o su mensole
Cavi distanziati
Fattori correttivi
n° circuiti
raggruppati
fattore
1 0,95
2 0,81
3 0,72
4 0,68
5 0,66
6 0,64
7 0,63
8 0,62
≥9 0,61
2 0,85
3 0,79
4 0,75
5 0,73
6-7 0,72
8 0,71
≥9 0,70
2
3
4
5
6-7
≥8
2
3
4
5
6
7
8
≥9
Qualsiasi
0,88
0,82
0,77
0,75
0,73
0,72
0,87
0,81
0,72
0,68
0,66
0,63
0,62
0,61
1
95

96
CONDUTTURE E CAVI
METODI DI
INSTALLAZIONE
Cavi incassati entro
pareti isolanti
●
Fig. 6.8
Cavi incassati
entro pareti isolanti
Le tabelle CEI UNEL 35024 distinguono 5 metodi di installazione fondamentali, ciascuno a sua
volta suddiviso in più situazioni dipendenti dal tipo di isolante, dal numero di conduttori attivi e
dalla presenza o meno della guaina. In particolare:
Ai fini della portata massima in regime permanente devono considerarsi isolanti tutte le pareti
o le strutture che hanno un coefficiente di trasmissione termica di almeno 10 W/m 2 K; rientrano
in questo caso le pareti in plastica, gli stipiti in legno di porte o finestre, i blocchi portacavi
scanalati. Non rientrano le pareti in muratura, anche se perimetrali e perciò coibentate verso
l’esterno, i canali e i tubi anche se in resina con spessore dell’ordine di qualche millimetro
purché siano installati in aria libera o incassati nei muri.
METODO FONDAMENTALE METODI EQUIVALENTI
a) Cavi unipolari con
o senza guaina
Entro tubi incassati in
pareti coibenti
a1) Cavi multipolari
Entro tubi incassati in
pareti coibenti
Entro elementi scanalati
isolanti
Entro stipiti di porte o finestre
Posti direttamente entro
pareti coibenti Entro stipiti di porte o finestre

SEZIONE
[mm 2 ]
1,5
2,5
4
6
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
NUMERO COND.
CARICATI
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
TAB. 6.3 - PORTATA DEI CAVI CON O SENZA GUAINA POSATI IN PARETI ISOLANTI
14,5
13,5
19,5
18
26
24
34
31
46
42
61
56
80
73
99
89
119
108
151
136
182
164
210
188
240
216
273
245
320
296
19
17
26
23
36
31
45
40
61
54
81
73
106
95
131
117
158
141
200
179
241
216
278
249
318
285
362
324
424
380
PORTATA (A)
UNIPOLARI MULTIPOLARI
PVC EPR PVC EPR
14
13
18,5
17,5
25
23
32
29
43
39
57
52
75
68
92
83
110
99
139
125
167
150
192
172
219
196
248
223
291
261
18,5
16,5
25
22
33
30
42
38
57
51
76
68
99
89
121
109
145
130
183
164
220
197
253
227
290
259
329
295
386
346
97

98
CONDUTTURE E CAVI
Cavi contenuti entro
tubi o canali protettivi
●
Fig. 6.9
Cavi unipolari
incassati entro tubi o canali
in aria libera o in pareti
non isolanti
Cavi contenuti entro tubi o canali protettivi posti in opera in aria libera o incassati entro
muratura. È questo il caso più comune di condutture in uso nel settore residenziale e terziario
sia per i circuiti principali che per quelli terminali. Nel settore industriale questa tecnica
installativa è molto usata per circuiti dorsali e terminali. Non vi è alcuna distinzione fra tubi o
canali in plastica o in metallo e fra la posa in aria libera o incassata entro ordinaria muratura.
In genere i cavi si considerano raggruppati in più strati, se posati nel canale, oppure disposti a
fascio se installati in tubi.
METODO FONDAMENTALE METODI EQUIVALENTI
b) Cavi unipolari con
o senza guaina
Entro tubi a parete
incassati sotto intonaco
Entro tubi a parete Entro tubi posti in cunicoli o in
cavità di strutture
Entro canali a parete o
a battiscopa
Entro canali sospesi
Entro canali incassati nel
pavimento

SEZIONE
[mm 2 ]
1,5
2,5
4
6
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR
17,5
15,5
24
21
32
28
41
36
57
50
76
68
101
89
125
110
151
134
192
171
232
207
269
239
309
275
353
314
415
369
23
20
31
28
42
37
54
48
75
66
100
88
133
117
164
144
198
175
253
222
306
269
354
312
402
355
472
417
555
490
14
12,5
19
17
26
22
33
29
46
40
61
54
81
71
100
88
121
107
154
137
186
166
215
191
247
220
282
251
332
295
18,5
16
25
22
34
30
43
38
60
53
80
70
106
94
131
115
158
140
202
178
245
215
283
250
322
284
378
334
444
392
12,5
11
17
14,5
22
19,5
29
25
40
35
53
48
71
62
88
77
106
94
134
120
162
145
188
167
216
193
247
220
291
258
16
14
22
19,5
29
26
38
34
53
46
70
62
93
82
115
101
139
123
177
155
214
188
248
218
281
249
330
292
389
343
11,5
10
15,5
13,5
21
18
27
23
37
33
49
44
66
58
81
72
98
87
125
111
151
135
175
155
201
179
229
204
270
240
15
13
20
18
27
24
35
31
49
43
65
57
86
76
107
94
129
114
164
144
199
175
230
203
261
231
307
271
361
319
10,5
9,5
14,5
12,5
19
17
25
22
34
30
46
41
61
53
75
66
91
80
115
103
139
124
161
143
185
165
212
188
249
221
La Tab. 7.4 vale per i tipi di posa sotto riportati, estrapolati dalla tabella 52.C della Norma CEI 64-8.
Tipi di posa:
NUMERO COND.
CARICATI
3 Tubi protettivi circolari posati su o distanziati da pareti
4 Tubi protettivi non circolari posati su pareti
5 Tubi protettivi annegati nella muratura
22 Tubi protettivi circolari posati in cavità di strutture
23 Tubi protettivi non circolari posati in cavità di strutture
24 Tubi protettivi non circolari annegati nella muratura
31 Canali posati su parete con percorso orizzontale
TAB. 6.4 - PORTATA DEI CAVI UNIPOLARI SENZA GUAINA POSATI IN TUBO O IN CANALE
PORTATA (A)
NUMERO DI CIRCUITI
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
14
12
18,5
17
25
22
32
29
45
40
60
53
80
70
98
86
119
105
152
133
184
161
212
187
241
213
283
250
333
294
10
9
13,5
12
18
16
23
21
32
29
43
39
58
51
71
63
86
76
109
97
132
118
153
136
176
157
201
179
237
210
13
11,5
17,5
16
24
21
31
27
43
38
57
50
76
67
93
82
113
100
144
127
174
153
202
178
229
202
269
238
316
279
9,5
8,5
13
11,5
17,5
15
22
19,5
31
27
41
37
55
48
68
59
82
72
104
92
125
112
145
129
167
149
191
170
224
199
12,5
11
16,5
15
23
20
29
26
41
36
54
48
72
63
89
78
107
95
137
120
165
145
191
168
217
192
255
225
300
265
9
8
12,5
11
16,5
14,5
21
18,5
30
26
40
35
53
46
65
57
79
70
100
89
121
108
140
124
161
143
184
163
216
192
12
10,5
16
14,5
22
19
28
25
39
34
52
46
69
61
85
75
103
91
132
115
159
140
184
162
209
185
245
217
289
255
32 Canali posati su parete con percorso verticale
33 Canali incassati nel pavimento
34 Canali sospesi
41 Tubi protettivi circolari posati entro cunicoli chiusi, con percorso orizzontale
o verticale
42 Tubi protettivi circolari posati entro cunicoli ventilati incassati nel pavimento
72 Canali provvisti di elementi di separazione
9
8
12
10,5
16
14
21
18
29
25
38
34
51
45
63
55
76
67
96
86
116
104
135
120
155
138
177
157
208
185
11,5
10
15,5
14
21
18,5
27
24
38
33
50
44
67
59
82
72
99
88
127
111
153
135
177
156
201
178
236
209
278
245
8,5
7,5
11,5
10
15,5
13,5
19,5
17,5
27
24
36
33
48
43
60
53
72
64
92
82
111
99
129
115
148
132
169
151
199
177
11
9,5
15
13,5
20
18
26
23
36
32
48
42
64
56
79
69
95
84
121
107
147
129
170
150
193
170
227
200
266
235
99

100
CONDUTTURE E CAVI
●
Fig. 6.10
Cavi multipolari
incassati entro tubi o canali
in aria libera o in pareti
non isolanti
METODO FONDAMENTALE METODI EQUIVALENTI
b1) Cavi multipolari
Entro tubi a parete
incassati sotto intonaco
Entro tubi a parete Entro tubi posti in cunicoli o in
cavità di strutture
Entro canali a parete o
a battiscopa
Entro canali sospesi
Entro canali incassati nel
pavimento

SEZIONE
[mm 2 ]
1,5
2,5
4
6
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
300
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR
16,5
15
23
20
30
27
38
34
52
46
69
62
90
80
111
99
133
118
168
149
201
179
232
206
258
225
294
255
344
297
394
339
22
19,5
30
26
40
35
51
44
69
60
91
80
119
105
146
128
175
154
221
194
265
233
305
268
334
300
384
340
459
398
532
455
13
12
18,5
16
24
22
30
27
42
37
55
50
72
64
89
79
106
94
134
119
161
143
186
165
206
180
235
204
275
238
315
271
17,5
15,5
24
21
32
28
41
35
55
48
73
64
956
84
117
102
140
123
177
155
212
186
244
214
267
240
307
272
367
318
426
364
11,5
10,5
16
14
21
19
27
24
36
32
48
43
63
56
78
69
93
83
118
104
141
125
162
144
181
158
206
179
241
208
276
237
15,5
13,5
21
18
28
25
36
31
48
42
64
56
83
74
102
90
123
108
155
136
186
163
214
188
234
210
269
238
321
279
372
319
10,5
10
15
13
19,5
17,5
25
22
34
30
45
40
59
52
72
64
86
77
109
97
131
116
151
134
168
146
191
166
224
193
256
220
14,5
12,5
19,5
17
26
23
33
29
45
39
59
52
77
68
95
83
114
100
144
126
172
151
198
174
217
195
250
221
298
259
346
296
10
9
14
12
18
16
23
20
31
28
41
37
54
48
67
59
80
71
101
89
121
107
139
124
155
135
176
153
206
178
236
203
La Tab. 7.5 vale per i tipi di posa sotto riportati, estrapolati dalla tabella 52.C della Norma CEI 64-8.
Tipi di posa:
NUMERO COND.
CARICATI
3A Tubi protettivi circolari posati su o distanziati da pareti
4A Tubi protettivi non circolari posati su pareti
5A Tubi protettivi annegati nella muratura
TAB. 6.5 - PORTATA DEI CAVI MULTIPOLARI POSATI IN TUBO O IN CANALE
PORTATA (A)
NUMERO DI CAVI MULTIPOLARI
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
13
11,5
18
15,5
24
21
31
26
41
36
55
48
71
63
88
77
105
92
133
116
159
140
183
161
200
180
230
204
275
239
319
273
9,5
8,5
13
11,5
17
15,5
22
19,5
30
26
39
35
51
46
63
56
76
67
96
85
115
102
132
117
147
128
168
145
196
169
225
193
12,5
11
17
15
23
20
29
25
39
34
52
46
68
60
83
73
100
88
126
111
151
133
174
153
190
171
219
194
262
227
303
259
21 Cavità di strutture
22A Tubi protettivi circolari posati in cavità di strutture
25 Controsoffitti e pavimenti sopraelevati
9
8
12,5
11
16
14,5
21
18,5
28
25
37
33
49
43
60
53
72
64
91
80
109
97
125
111
139
122
159
138
186
160
213
183
12
10,5
16
14
22
19
28
24
37
32
49
43
64
57
79
69
95
83
119
105
143
126
165
145
180
162
207
184
248
215
287
246
8,5
8
12
10,5
15,5
14
20
17,5
27
24
36
32
47
42
58
51
69
61
87
77
105
93
121
107
134
117
153
133
179
154
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13
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165
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10,5
9,5
14,5
12,5
19
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33
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44
38
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220
191
255
218
101

102
CONDUTTURE E CAVI
Cavi in aria libera non
distanziati
●
Fig. 6.11
Cavi in aria libera
non distanziati
tra loro o da pareti
Cavi in aria libera non distanziati in contatto fra loro o con la muratura. Questo gruppo
comprende la posa a trifoglio o affiancata su unico strato, sospesa, a parete, su passerelle non
perforate, sotto soffitto o sotto pavimento. La dissipazione del calore è ostacolata sia dalla
parete di appaggio che dai cavi adiacenti che si devono intendere su un solo strato.
METODO FONDAMENTALE METODI EQUIVALENTI
c) Cavi unipolari con
guaina
Disposizione a trifoglio
c1) Cavi multipolari
Posa a parete
Posa a parete In passerelle non perforate
In intercapedini di controsoffitti o
pavimento sopraelevati
Entro cunicoli aperti o aerati o in
cavità di strutture similari
Posa a soffitto Entro parete con protezione
meccanica addizionale

103
SEZIONE
[mm 2 ]
1,5
2,5
4
6
10
16
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15,5
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12
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12,5
11,5
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12
11
9,5
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9
12,5
11
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19,5
17,5
15,5
13
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16,5
15
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18
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12
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282
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285
239
356
298
PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR
NUMERO COND.
CARICATI
PORTATA (A)
NUMERO DI CAVI MULTIPOLARI
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
TAB. 6.6 - PORTATA DEI CAVI MULTIPOLARI POSATI IN FASCIO, SU PASSARELLE, MENSOLE O A CONTATTO CON LA MURATURA

104
CONDUTTURE E CAVI
Cavi in aria libera non
distanziati posati in
unico strato
●
Fig. 6.12
Cavi su passerelle
posizionati su unico strato d) Cavi unipolari con guaina
Cavi in aria libera non distanziati posati in unico strato su passerelle perforate su mensole o su
altri supporti che non impediscono la libera circolazione dell’aria tutt’attorno ai cavi . La
situazione di dissipazione termica è migliore rispetto al caso precedente perché non è impedita
dal supporto di appoggio; le passerelle si intendono perforate quando la base di supporto è
perforata per almeno il 30% della superficie.
METODO FONDAMENTALE METODI EQUIVALENTI
Disposti su una sola fila
entro passerelle perforate
d1) Cavi multipolari
Disposti su una sola fila
entro passerelle perforate
Disposti su una sola fila su
passerelle a scala
Disposti su una sola fila su
passerelle a scala
Disposti su una sola fila su
mensole o collari
Disposti su una sola fila su
mensole o collari

105
SEZIONE
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6
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18,5
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18
17,5
14,5
21
18
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14,5
20
18
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25
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19,5
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101
148
126
117
100
146
125
117
100
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299
252
374
315
296
249
369
311
296
249
369
311
434
364
542
456
378
317
472
397
356
298
444
374
347
291
434
365
347
291
434
365
343
288
428
360
343
288
428
360
339
284
423
356
339
284
423
356
514
430
641
538
447
374
558
468
421
353
526
441
411
344
513
430
411
344
513
430
406
340
506
425
406
340
506
425
401
335
500
420
401
335
500
420
593
497
741
621
516
432
645
540
486
408
608
509
474
398
593
497
474
398
593
497
468
393
585
491
468
393
585
491
463
388
578
484
463
388
578
484
PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR
NUMERO COND.
CARICATI
PORTATA (A)
NUMERO DI CAVI MULTIPOLARI
1 2 3 4 5 6 7 8 9
TAB. 6.7 - PORTATA DEI CAVI MULTIPOLARI POSATI IN STRATO, SU PASSARELLE PERFORATE

106
CONDUTTURE E CAVI
Cavi distanziati su
passerelle
●
Fig. 6.13
Cavi su passerelle
posizionati su unico strato e) Cavi unipolari distanziati
su piano verticale
Cavi in aria libera distanziati posti su passerelle perforate, su mensole o su altri supporti che
non impediscono la libera circolazione dell’aria tutt’attorno ai cavi (Fig. 6.13). Due cavi si
intendono distanziati quando la distanza fra loro supera il doppio del diametro esterno del
cavo di sezione superiore; la distanza da pareti non deve essere inferiore al 30% del diametro
del cavo.
METODO FONDAMENTALE METODI EQUIVALENTI
Su mensole Su fissacavi Su staffe, traversini e simili
e1) Cavi unipolari distanziati
su piano orizzontale
Su mensole
Su passerelle a scala
Su passerelle perforate

107
SEZIONE
[mm 2 ]
1,5
2,5
4
6
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
300
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
22
18,5
26
23
19
16
23
20
18
15
21
19
17,5
15
21
18,5
17,5
15
21
18,5
17,5
14,5
21
18
17,5
14,5
21
18
17
14,5
20
18
17
14,5
20
18
30
25
36
32
26
22
31
28
25
21
30
26
24
20
29
26
24
10
29
26
24
20
28
25
24
20
28
25
23
19,5
28
25
23
19,5
28
25
40
34
49
42
35
30
43
37
33
28
40
34
32
27
39
34
32
27
39
34
32
27
39
33
32
27
39
33
31
27
38
33
31
27
38
33
51
43
63
54
44
37
55
47
42
35
52
44
41
34
50
43
41
34
50
43
40
34
50
43
40
34
50
43
40
34
49
42
40
34
49
42
70
60
86
75
61
52
75
65
57
49
71
62
56
48
69
60
56
48
69
60
55
47
68
59
55
47
68
59
55
47
67
59
55
47
67
59
94
80
115
100
82
70
100
87
77
66
94
82
75
64
92
80
75
64
92
80
74
63
91
79
74
63
91
79
73
62
90
78
73
62
90
78
119
101
149
127
104
88
130
110
98
83
122
104
95
81
119
102
95
81
119
102
94
80
118
100
94
80
118
100
93
79
116
99
93
79
116
99
148
126
185
158
129
110
161
137
121
103
152
130
118
101
148
126
118
101
148
126
117
100
146
125
117
100
146
125
115
98
144
123
115
98
144
123
180
153
225
192
157
133
196
167
148
125
185
157
144
122
180
154
144
122
180
154
142
121
178
152
142
121
178
152
140
119
176
150
140
119
176
150
232
196
289
246
202
171
251
214
190
161
237
202
186
157
231
197
186
157
231
197
183
155
228
194
183
155
228
194
181
153
225
192
181
153
225
192
282
238
352
298
245
207
306
259
231
195
289
244
226
190
282
238
226
190
282
238
223
188
278
235
223
188
278
235
220
186
275
232
220
186
275
232
328
276
410
346
285
240
357
301
269
226
336
284
262
221
328
277
262
221
328
277
259
218
324
273
259
218
324
273
256
215
320
270
256
215
320
270
379
319
473
399
330
278
412
347
311
262
388
327
303
255
378
319
303
255
378
319
299
252
374
315
299
252
374
315
296
249
369
311
296
249
369
311
434
364
542
456
378
317
472
397
356
298
444
374
347
291
434
365
347
291
434
365
343
288
428
360
343
288
428
360
339
284
423
356
339
284
423
356
514
430
641
538
447
374
558
468
421
353
526
441
411
344
513
430
411
344
513
430
406
340
506
425
406
340
506
425
401
335
500
420
401
335
500
420
593
497
741
621
516
432
645
540
486
408
608
509
474
398
593
497
474
398
593
497
468
393
585
491
468
393
585
491
463
388
578
484
463
388
578
484
PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR PVC EPR
NUMERO COND.
CARICATI
PORTATA (A)
NUMERO DI CAVI MULTIPOLARI
1 2 3 4 5 6 7 8 9
TAB. 6.8 - PORTATA DEI CAVI MULTIPOLARI POSATI DISTANZIATI SU MENSOLE E PASSERELLE

108
CONDUTTURE E CAVI
Cavi interrati
●
Fig. 6.14
Cavi interrati
Cavi interrati. Questo tipo di posa non è per ora considerato dalle tabelle CEI UNEL e perciò in
Tab. 6.9 si fa riferimento alle portate indicate nella Pubblicazione IEC 364-5.
METODO FONDAMENTALE METODI EQUIVALENTI
f) Posati direttamente
nel terreno
Cavi interrati protetti da tegolo Cavi entro tubi di PVC interrati
Cavi entro tubi di cemento
Cavi entro cunicolo o altra struttura
edile interrata

SEZIONE
[mm 2 ]
1,5
2,5
4
6
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
NUMERO COND.
CARICATI
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
3
UNIPOLARI IN TUBI
INTERRATI A CONTATTO
22
20
29
26
38
34
47
43
63
57
82
74
105
95
127
115
157
141
191
171
225
201
259
231
294
262
330
293
386
342
TAB. 6.9 - PORTATA DEI CAVI POSA INTERRATA
PVC EPR PVC EPR PVC EPR
26
23
34
31
44
40
54
49
73
67
95
85
122
110
148
133
182
163
222
198
261
233
301
268
343
304
385
340
450
397
TAB. 6.9A - INFLUENZA DELLA RESISTIVITÀ TERMICA DEL TERRENO
Resistività del terreno (K x m/W)
Cavi unipolari fattore di correzione
Cavi multipolari fattore di correzione
1
1,08
1,06
1,2
1,05
1,04
1,5
1
1
2
0,9
0,91
2,5
0,82
0,84
21
18
27
23
36
30
45
38
61
51
78
66
101
86
123
104
153
129
187
158
222
187
256
216
292
248
328
277
385
325
PORTATA (A)
UNIPOLARI IN
TUBO INTERRATO
24
21
32
27
41
35
52
44
70
59
91
77
118
100
144
121
178
150
218
184
258
217
298
251
340
287
383
323
450
379
19
16
25
21
33
28
41
35
56
47
73
61
94
79
115
97
143
120
175
148
206
175
240
202
273
231
307
259
360
304
MULTIPOLARI IN
TUBO INTERRATO
23
19
30
25
39
32
49
41
66
55
86
72
111
93
136
114
168
141
207
174
245
206
284
238
324
272
364
306
428
360
TAB. 6.9B - INFLUENZA DELLA PROFONDITÀ DI POSA
Profondità di posa (m)
Fattore di correzione
0,5
1,02
0,8
1
1 1,2 1,5
0,98 0,96 0,94
109

110
CONDUTTURE E CAVI
REQUISITI PARTICOLARI
Propagazione del
fuoco lungo i cavi
Provvedimenti contro
il fumo
Problemi connessi allo
sviluppo di gas tossici
e corrosivi
Colori distintivi
dei cavi
SEZIONI MINIME
AMMESSE E CADUTE
DI TENSIONE NEI CAVI
I cavi in aria installati singolarmente, cioè distanziati tra loro di almeno 250 mm, devono
rispondere alla prova di non propagazione della fiamma prevista dalla Norma CEI 20-35 .
Quando i cavi sono raggruppati in ambiente chiuso in cui sia da contenere il pericolo di
propagazione di un eventuale incendio, devono essere conformi alla Norma CEI 20-22.
Nel caso di installazione di notevoli quantità di cavi in ambienti chiusi, frequentati dal pubblico
e di difficile e lenta evacuazione, devono essere adottati sistemi di posa atti ad impedire il
dilagare del fumo negli ambienti stessi o, in alternativa, cavi a bassa emissione di fumo come
prescritto dalle Norme CEI 20-37 e 20-38.
Se i cavi sono installati in ambienti chiusi frequentati dal pubblico, oppure si trovano a
coesistere in ambienti chiusi con apparecchiature particolarmente vulnerabili da agenti
corrosivi, deve essere tenuto presente il pericolo che i cavi, bruciando, sviluppino gas tossici o
corrosivi.
Ove tale pericolo sussista occorre fare ricorso all’impiego di cavi aventi la caratteristica di non
sviluppare gas tossici e corrosivi (Norma CEI 20-37 e 20-38).
I conduttori impiegati nell’esecuzione degli impianti devono essere contraddistinti dalle
colorazioni previste dalle tabelle CEI-UNEL 00722 e 00712. In particolare i conduttori di neutro
e di protezione devono essere contraddistinti rispettivamente con il colore blu chiaro e con il
bicolore giallo-verde. I conduttori di fase, devono essere contraddistinti in modo univoco, in
tutto l’impianto, dai colori: nero, grigio cenere, marrone.
Le sezioni dei conduttori devono essere calcolate in funzione della potenza impegnata e della
lunghezza dei circuiti; la caduta di tensione non deve superare il 4% della tensione a vuoto.
Le sezioni, scelte tra quelle unificate nelle tabelle CEI-UNEL, devono garantire la portata di
corrente prevista, per i diversi circuiti. In ogni caso le sezioni minime dei conduttori in rame
sono:
- 0,1 mm 2 per circuiti di comando e di segnalazione ad installazione fissa destinati ad
apparecchiature elettroniche;
- 0,5 mm2 per circuiti di segnalazione e telecomando;
- 1,5 mm2 per illuminazione di base, derivazione per prese a spina per apparecchi con potenza
unitaria non superiore a 2,2 kW;
- 2,5 mm2 per utilizzatori con potenza unitaria compresa tra 2,2 e 3,6 kW;
- 4 mm2 per montanti singoli e linee che alimentano singoli apparecchi utilizzatori con potenza
nominale superiore a 3,6 kW.
Per la verifica delle cadute di tensione massime ammissibili viene riportata nel seguito la
Tab. 6.10 ricavata dalla tabella UNEL 35023-70.

●
Tab. 6.10
Cadute di tensione massime
ammissibili per cavi per
energia isolati con gomma
o con materiale
termoplastico aventi
grado di isolamento
non superiore a 4
Note:
SEZIONE
NOMINALE
1
1,5
2,5
4
6
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
300
400
CORRENTE ALTERNATA
MONOFASE
44,2
29,7
17,8
11,1
7,41
4,47
2,82
1,78
1,28
0,947
0,656
0,473
0,375
0,306
0,246
0,189
0,152
0,121
CAVI UNIPOLARI CAVI BIPOLARI CAVI TRIPOLARI
35,6
23,9
14,4
9,08
6,10
3,72
2,39
1,55
1,15
0,878
0,641
0,494
0,413
0,356
0,306
0,259
0,229
0,202
CORRENTE ALTERNATA
TRIFASE
CORRENTE ALTERNATA
MONOFASE
CORRENTE ALTERNATA
TRIFASE
cos ϕ 1 cos ϕ 0,8 cos ϕ 1 cos ϕ 0,8 cos ϕ 1 cos ϕ 0,8 cos ϕ 1 cos ϕ 0,8
mm 2 mV / Am mV / Am mV / Am mV / Am mV / Am mV / Am mV / Am mV / Am
38,3
25,7
15,4
9,65
6,42
3,87
2,44
1,54
1,11
0,820
0,568
0,410
0,325
0,265
0,213
0,163
0,132
0,105
30,8
20,7
12,5
7,87
5,28
3,22
2,07
1,34
0,993
0,760
0,555
0,428
0,358
0,308
0,265
0,224
0,198
0,175
45,0
30,2
18,2
11,4
7,56
4,55
2,87
1,81
1,31
0,967
0,669
0,484
0,383
0,314
0,251
0,193
0,156
0,125
36,1
24,3
14,7
9,21
6,16
3,73
2,39
1,55
1,14
0,866
0,624
0,476
0,394
0,341
0,289
0,245
0,215
0,189
39,0
26,1
15,7
9,85
6,54
3,94
2,48
1,57
1,13
0,838
0,579
0,419
0,332
0,272
0,217
0,167
0,135
0,108
31,3
21,0
12,7
7,98
5,34
3,24
2,07
1,34
0,988
0,750
0,541
0,412
0,342
0,295
0,250
0,212
0,186
0,164
(1) La temperatura di riferimento assunta è di 80 °C. I valori della tabella sono applicabili, con sufficiente approssimazione, per tutti i cavi per
energia, rigidi, semirigidi, o flessibili isolati con le varie qualità di gomma o di materiale termoplastico, aventi temperature caratteristiche fino
a 85 °C.
(2) Per avere la caduta di tensione espressa in volt occorre moltiplicare i valori in tabella per la corrente, in ampere, e per la lunghezza della
linea in metri, e quindi dividere per 1000.
(3) La caduta di tensione dev’essere calcolata con i seguenti riferimenti:
- tra fase e neutro in caso di corrente alternata monofase
- tra fase e fase nel caso di corrente alternata trifase.
(4) Nei casi in cui i valori di cos ϕ sono diversi da quelli previsti nella tabella, si può utilizzare la seguente formula per il calcolo della caduta di
tensione:
∆V = k x (R cos ϕ + X cos ϕ)
dove:
∆V = caduta di tensione per valori unitari di corrente e lunghezza
k = coefficiente (1 per linee monofasi, 1,73 per linee trifasi)
R = resistenza unitaria del cavo
X = reattanza unitaria del cavo
ϕ = fattore di potenza.
Il valore ∆V deve essere moltiplicato per la corrente, per la lunghezza della linea e diviso per 1000.
111

112
CONDUTTURE E CAVI
Sezione minima dei
conduttori di neutro
Sezione dei
conduttori di terra
e protezione
●
Tab. 6.11
Sezione dei conduttori
di terra e protezione
Sezione minima del
conduttore di terra
●
Tab. 6.12
Sezioni minime dei
conduttori di terra
I conduttori di neutro non devono avere la stessa sezione dei conduttori di fase.
Per i conduttori dei circuiti polifasi, con sezione superiore a 16 mm2 se in rame (25 mm2 se in
alluminio), è ammesso il neutro di sezione ridotta, ma comunque non inferiore a 16 mm2 (rame), 25 mm2 (alluminio), purché siano soddisfatte le seguenti condizioni:
- il carico sia essenzialmente equilibrato e comunque il neutro di sezione ridotta assicuri la
necessaria portata in servizio ordinario
- sia assicurata la protezione contro le sovracorrenti.
La sezione dei conduttori di terra e protezione, può essere dedotta dalla Tab. 6.11. Se
dall’applicazione della tabella risultasse una sezione non unificata occorrerà adottare il
conduttore avente sezione unificata in eccesso rispetto al valore calcolato.
SEZIONE Sf (mm 2 ) DEI CONDUTTORI
DI FASE DELL’IMPIANTO
S f ≤ 16
16 < S f ≤ 35
S f > 35
SEZIONE Sp (mm 2 ) DEL CORRISPONDENTE
CONDUTTORE DI PROTEZIONE
S p = S f
16
S p = S f /2
Se il conduttore di protezione non facesse parte della stessa conduttura dei conduttori di fase,
la sua sezione non dovrà essere minore di:
- 2,5 mm2 in presenza di una protezione meccanica
- 4 mm2 se non vi è alcuna protezione meccanica.
La sezione del conduttore di terra deve essere calcolata sulla base dei criteri indicati all’art.
543.1 della Norma CEI 64-8.
Tale sezione può essere ricavata dalla Tab. 6.12 che indica i valori minimi ammessi.
CARATTERISTICA DI POSA DEL CONDUTTORE
Protetto contro la corrosione,
ma non meccanicamente
Non protetto contro la
corrosione
MATERIALE
Rame
Ferro
Rame
Ferro
SEZIONE
MINIMA (mm2 )
16
16
25
50

Conduttori
equipotenziali
Sezioni minime
dei conduttori
equipotenziali
principali
Sezioni minime
dei conduttori
equipotenziali
supplementari
I conduttori equipotenziali devono essere conformi alle prescrizioni contenute nella sezione 708
della Norma CEI 64-8, che qui vengono sinteticamente riassunte:
1) Detta Se la sezione del conduttore equipotenziale dev’essere:
Se ≥ Sp /2
dove Sp è la sezione del conduttore di protezione principale.
2) Il valore minimo della sezione Se dev’essere di 6 mm2 .
3) Se il conduttore equipotenziale è in rame non è richiesta una sezione Se maggiore di
25 mm2 .
4) Se il conduttore equipotenziale è di altro materiale la sezione può non superare la sezione
equivalente di quella del conduttore di rame di cui al precedente punto 3.
Un conduttore equipotenziale supplementare che connette due masse deve avere sezione non
inferiore a quella del conduttore di protezione di sezione minore.
Un conduttore equipotenziale supplementare che connette una massa a masse estranee deve
avere sezione non inferiore a metà della sezione del corrispondente conduttore di protezione.
Un conduttore equipotenziale che connette fra di loro due masse estranee, o che connette una
massa estranea all’impianto di terra, deve avere sezione non inferiore a 2,5 mm 2 se è prevista
una protezione meccanica, 4 mm 2 se non è prevista una protezione meccanica.
Nel caso si utilizzino masse estranee per assicurare il collegamento equipotenziale
supplementare, devono essere soddisfatte le prescrizioni indicate all’articolo 543.2.4 della
Norma CEI 64-8.
113

114
CONDUTTURE E CAVI
CADUTA DI TENSIONE
NEI CAVI
Definizione e metodi
di calcolo
Valore della caduta di
tensione
Si definisce caduta di tensione la differenza fra il valore della tensione nel punto di
alimentazione (origine) e quello nel punto di utilizzazione dell’energia elettrica.
È noto come una tensione troppo bassa ai morsetti dell’utenza, costituisce un elemento negativo
per il buon funzionamento dell’impianto poiché a parità di potenza erogata, una tensione
inferiore alla nominale provoca un aumento della corrente assorbita con conseguente
riscaldamento dei conduttori delle apparecchiature alimentate.
Nella Norma CEI 64-8 troviamo una raccomandazione volta a contenere la c.d.t ai morsetti
dell’utilizzatore entro il limite del 4% della tensione nominale. Il motivo è che i motori elettrici
sono costruiti per funzionare in servizio normale, con una variazione di tensione non superiore
al ± 5 % del valore nominale.
Un abbassamento eccessivo di tensione causa sicuramente:
- problemi per le utenze più sensibili
- un aumento del tempo di avviamento dei motori.
Poiché la coppia motrice di un motore asincrono trifase varia in funzione del quadrato della
tensione, ne consegue che è importante contenere il valore della caduta di tensione entro il 10%
nella fase di avviamento del motore. Inoltre tale inconveniente è anche sinonimo di perdite
poiché la potenza dissipata è proporzionale al quadrato della corrente.
Nella tabella sono contenuti i valori della resistenza e della reattanza dei cavi unificati dedotti
dalla tabella UNEL CEI 35023-70.
Il valore della caduta di tensione può essere calcolato mediante la formula classica:
volendo il valore percentuale si avrà:
(1) ∆U = k · IB · L · (R· cos ϕ + X · sen ϕ)
(2)
∆U
∆u % = --------------- 100
Un
Dove:
IB è la corrente assorbita dall’utenza in A
K è un fattore di tensione pari a 2 nei sistemi monofasi e bifasi e a
1,73 nei sistemi trifasi
L è la lunghezza della linea in km
R è la resistenza di un chilometro di cavo (Ω/km)
X è la reattanza di un km di cavo (Ω/km)
Un è la tensione nominale dell’impianto in V
cos ϕ è il fattore di potenza del carico.

sez. [mm2]
CAVO UNIPOLARE
r [mΩ/m]
x [mΩ/m]
CAVO BIPOLARE, TRIPOLARE
r [mΩ/m]
x [mΩ/m]
Esempio
1,5
14,8
0,168
15,1
0,118
2,5
8,91
0,156
9,08
0,109
TAB. 6.13 - RESISTENZA E REATTANZA SPECIFICA DEI CAVI UNIFICATI (TABELLA UNEL 35023-70) (1)
4
5,57
0,143
5,68
0,101
Note
6
3,71
0,135
3,78
0,095
10
2,24
0,119
2,27
0,0861
16
1,41
0,112
1,43
0,0817
Si voglia verificare la caduta di tensione dell’utenza rappresentata in figura avente i seguenti
dati:
Sezione del cavo 35 mm 2
Lunghezza 100 m
Corrente assorbita dall’utenza 120 A
Tensione nominale dell’impianto 400 V
Caduta di tensione massima ammessa 3 %
Fattore di potenza 0,9
Dalla tabella rileviamo per un cavo tripolare da 35 mm 2
r = 0,654
x = 0,0783
Applicando la formula (1) si ottiene:
∆U =1,73 · 120 · 0,1 · (0,654 · 0,9 + 0,0783 · 0,436) = 12,923 V
Ed applicando la (2) si avrà una ∆U % = 3.23 %
Volendo rientrare nella massima ∆U ammessa del 3 % occorre aumentare la sezione del cavo.
Ripetendo i calcoli con un cavo di sezione 50 mm 2 i cui dati sono:
r = 0,483
x = 0,0779
applicando la formula (1) si otterrà una ∆U =9,74V
ed applicando la (2) una ∆U % = 2,43 %
25
0,889
0,106
0,907
0,0813
35
0,641
0,101
0,654
0,0783
50
0,473
0,101
0,483
0,0779
(1) Materiale conduttore: rame, temperatura di riferimento 80°C
cavo multipolare Cu/EPR
posa in aria libera ravvicinata
su passerella non perforata
S = 35 mm 2 Cu
L = 100 m
I B = 120 A
COS ϕ = 0,9
La caduta di tensione risulta inferiore al valore imposto (3 %) pertanto la scelta della sezione del
cavo è corretta.
70
0,328
0,0965
0,334
0,0751
95
0,236
0,0975
0,241
0,0762
120
0,188
0,0939
0,191
0,0745
150
0,153
0,0928
0,157
0,0745
185
0,123
0,0908
0,125
0,0742
240
0,0943
0,0902
0,0966
0,0752
300
0,0761
0,0895
0,0780
0,0750
115

116
CONDUTTURE E CAVI
Calcolo della caduta di
tensione per diversi
valori di cos ϕ
Note
Nel caso di distribuzione monofase
occorre moltiplicare il valore della
tabella per 2
●
Tab. 6.14
Caduta di tensione %
a cos ϕ = 0,8 per 100 m
di cavo
Con l’ausilio delle tabelle che seguono è possibile ricavare la ∆U % per valori diversi del fattore
di potenza considerando:
- La tensione nominale 400 V
- La lunghezza del cavo 100 m
- Il sistema di distribuzione sia trifase
- I cavi conformi alle tabelle UNEL 35023-70.
La caduta di tensione percentuale effettiva della conduttura si ottiene nel seguente modo:
∆U % eff = ∆U % tab.x (L/100) x (IB/IB Tab).
dove:
L è la lunghezza della linea in metri
IB è la reale corrente di impiego della linea
IB tab. è il valore della prima colonna della tabella immediatamente superiore al valore di IB.
∆U% tab è il valore della caduta di tensione percentuale fornito dalla tabella in corrispondenza
a IB Tab.
La tabella relativa al cos ϕ = 0,35 è riferita all’alimentazione di un motore elettrico. Il calcolo
della ∆U è considerato nella fase di avviamento del motore supponendo che Ibeff sia uguale alla
corrente di avviamento pari a 5 x IB.
Se il circuito è composto da più conduttori in parallelo per fase occorre considerare il valore
∆U % in corrispondenza della sezione del singolo conduttore, ad una corrente pari a IB/n° di
conduttori in parallelo.
sez. [mm 2 ]
Ib [A]
4
6
10
16
20
25
32
40
50
63
80
90
100
125
150
175
200
225
250
275
300
325
350
375
400
450
500
1,5
2,07
3,10
5,17
8,27
10,34
12,93
2,5
1,25
1,88
3,13
5,00
6,25
7,82
10,01
4
0,79
1,18
1,97
3,15
3,93
4,92
6,29
7,87
9,83
6
0,53
0,79
1,32
2,11
2,64
3,30
4,22
5,28
6,60
8,32
10,56
10
0,32
0,48
0,81
1,29
1,61
2,02
2,58
3,23
4,03
5,08
6,46
7,26
8,07
16
0,21
0,31
0,52
0,83
1,04
1,29
1,66
2,07
2,59
3,26
4,14
4,66
5,18
6,47
7,76
9,06
10,35
25
0,13
0,20
0,34
0,54
0,67
0,84
1,07
1,34
1,68
2,11
2,68
3,02
3,35
4,19
5,03
5,87
6,71
7,55
35
0,15
0,25
0,40
0,50
0,62
0,79
0,99
1,24
1,56
1,99
2,23
2,48
3,10
3,72
4,35
4,97
5,59
6,21
50
0,11
0,19
0,30
0,38
0,48
0,61
0,76
0,95
1,20
1,52
1,71
1,90
2,38
2,85
3,33
3,80
4,28
4,75
5,23
70
0,14
0,22
0,28
0,35
0,44
0,55
0,69
0,87
1,11
1,25
1,39
1,73
2,08
2,43
2,77
3,12
3,47
3,81
4,16
95
0,11
0,17
0,21
0,27
0,34
0,43
0,54
0,67
0,86
0,96
1,07
1,34
1,61
1,87
2,14
2,41
2,68
2,94
3,21
3,48
120
0,14
0,18
0,22
0,29
0,36
0,45
0,56
0,72
0,81
0,90
1,12
1,34
1,57
1,79
2,01
2,24
2,46
2,69
2,91
3,13
150
0,12
0,15
0,19
0,25
0,31
0,39
0,49
0,62
0,69
0,77
0,96
1,16
1,35
1,54
1,73
1,93
2,12
2,31
2,51
2,70
2,89
185
0,11
0,13
0,17
0,21
0,26
0,33
0,42
0,53
0,60
0,66
0,83
0,99
1,16
1,332
1,49
1,65
1,82
1,99
2,15
2,32
2,48
2,65
240
0,11
0,14
0,18
0,22
0,28
0,35
0,45
0,50
0,56
0,70
0,84
0,98
1,12
1,26
1,40
1,54
1,68
1,82
1,96
2,10
2,24
2,52
300
0,12
0,16
0,20
0,25
0,31
0,40
0,45
0,50
0,62
0,74
0,87
0,99
1,12
1,24
1,36
1,49
1,61
1,74
1,86
1,98
2,23
2,48

117
1,5
2,19
3,29
5,49
8,78
10,97
13,71
2,5
1,33
1,99
3,32
5,30
6,63
8,29
10,61
4
0,83
0,125
2,08
3,33
4,17
5,21
6,66
8,33
10,41
6
0,56
0,84
1,40
2,23
2,79
3,49
4,47
5,59
6,98
8,80
11,17
10
0,34
0,51
0,85
1,36
1,70
2,13
2,73
3,41
4,26
5,37
6,81
7,66
8,52
16
0,22
0,33
0,54
0,87
1,09
1,36
1,74
2,18
2,72
3,43
4,36
4,90
5,45
6,81
8,17
9,53
10,89
25
0,14
0,21
0,35
0,56
0,70
0,88
1,12
1,41
1,76
2,21
2,81
3,16
3,51
4,39
5,27
6,15
7,03
7,91
35
0,16
0,26
0,41
0,52
0,65
0,83
1,04
1,29
1,63
2,07
2,33
2,59
3,24
4,88
4,53
5,18
5,83
6,47
50
0,12
0,20
0,32
0,39
0,49
0,63
0,79
0,99
1,24
1,58
1,77
1,97
2,46
2,96
3,45
3,94
4,44
4,93
5,42
70
0,14
0,23
0,29
0,36
0,46
0,57
0,71
0,90
1,14
1,28
1,43
1,78
2,14
2,50
2,85
3,21
3,57
3,93
4,28
95
0,11
0,17
0,22
0,27
0,35
0,44
0,55
0,69
0,87
0,98
1,09
1,36
1,64
1,91
2,18
2,46
2,73
3,00
3,27
3,55
120
0,14
0,18
0,23
0,29
0,36
0,45
0,57
0,72
0,82
0,91
1,13
1,36
1,59
1,81
2,04
2,27
2,49
2,72
2,95
3,17
150
0,12
0,15
0,19
0,25
0,31
0,39
0,49
0,62
0,70
0,77
0,97
1,16
1,36
1,55
1,74
1,94
2,13
2,32
2,52
2,71
2,91
185
0,11
0,13
0,16
0,21
0,26
0,33
0,42
0,53
0,59
0,66
0,82
0,99
1,15
1,32
1,48
1,65
1,81
1,98
2,14
2,31
2,47
2,64
240
0,11
0,14
0,18
0,22
0,28
0,35
0,44
0,50
0,55
0,69
0,83
0,97
1,11
1,24
1,38
1,52
1,66
1,80
1,94
2,07
2,21
2,49
300
0,12
0,15
0,19
0,24
0,31
0,39
0,44
0,48
0,61
0,73
0,85
0,97
1,09
1,21
1,33
1,45
1,57
1,70
1,82
1,94
2,18
2,42
sez. [mm 2 ]
Ib [A]
4
6
10
16
20
25
32
40
50
63
80
90
100
125
150
175
200
225
250
275
300
325
350
375
400
450
500
1,5
2,32
3,48
5,80
9,28
11,60
14,50
2,5
1,40
2,10
3,50
5,60
7,00
8,75
11,21
4
0,88
1,32
2,20
3,52
4,40
5,49
7,03
8,79
6
0,88
1,47
2,35
2,94
3,68
4,71
5,89
7,36
10
0,54
0,90
1,43
1,79
2,24
2,87
3,58
4,48
5,64
7,16
8,06
8,95
16
0,34
0,57
0,91
1,14
1,43
1,83
2,28
2,85
3,60
4,57
5,14
5,71
7,13
8,56
9,99
11,41
25
0,22
0,37
0,59
0,73
0,92
1,17
1,47
1,83
2,31
2,93
3,30
3,66
4,58
5,50
6,41
7,33
8,25
35
0,16
0,27
0,43
0,54
0,67
0,86
1,08
1,34
1,69
2,15
2,42
2,69
3,36
4,03
4,71
5,38
6,05
6,72
50
0,12
0,20
0,33
0,41
0,51
0,65
0,81
1,02
1,28
1,63
1,83
2,03
2,54
3,05
3,56
4,07
4,58
5,09
5,59
70
0,15
0,23
0,29
0,37
0,47
0,58
0,73
0,92
1,17
1,31
1,46
1,83
2,19
2,56
2,92
3,29
3,65
4,02
4,38
95
0,11
0,18
0,22
0,28
0,35
0,44
0,55
0,70
0,88
0,99
1,10
1,38
1,66
1,93
2,21
2,48
2,76
3,04
3,31
3,59
120
0,15
0,18
0,23
0,29
0,36
0,45
0,57
0,73
0,82
0,91
1,14
1,36
1,59
1,82
2,05
2,27
2,50
2,73
2,96
3,18
150
0,12
0,15
0,19
0,25
0,31
0,39
0,49
0,62
0,69
0,77
0,96
1,16
1,35
1,54
1,74
1,93
2,12
2,31
2,51
2,70
2,89
185
0,10
0,13
0,16
0,21
0,26
0,33
0,41
0,52
0,59
0,65
0,81
0,98
1,14
1,30
1,46
1,63
1,79
1,95
2,12
2,28
2,44
2,60
240
0,11
0,13
0,17
0,22
0,27
0,34
0,43
0,48
0,54
0,67
0,81
0,94
1,08
1,21
1,34
1,48
1,61
1,75
1,88
2,02
2,15
2,42
300
0,12
0,15
0,19
0,23
0,29
0,37
0,42
0,47
0,58
0,70
0,81
0,93
1,05
1,16
1,28
1,40
1,51
1,63
1,75
1,86
2,09
2,33
sez. [mm 2 ]
Ib [A]
4
6
10
16
20
25
32
40
50
63
80
90
100
125
150
175
200
225
250
275
300
325
350
375
400
450
500
● Tab. 6.15
Caduta di tensione %
a cos ϕ = 0,85 per 100 m
di cavo
● Tab. 6.16
Caduta di tensione %
a cos ϕ = 0,9 per 100 m
di cavo

118
CONDUTTURE E CAVI
●
Tab. 6.17
Caduta di tensione %
a cos ϕ = 0,35 per 100 m
Esempio
di cavo
sez. [mm 2 ]
Ib [A]
4
6
10
16
20
25
32
40
50
63
80
90
100
125
150
175
200
225
250
275
300
325
350
375
400
450
500
1,5
4,62
6,93
11,56
18,49
23,11
28,89
2,5
2,83
4,24
7,07
11,31
14,14
17,67
22,62
4
1,80
2,71
4,51
7,22
9,02
11,28
14,43
18,04
6
1,23
1,85
3,09
4,94
6,17
7,71
9,87
12,34
15,43
10
0,78
1,16
1,94
3,10
3,88
4,85
6,20
7,75
9,69
12,21
15,51
17,45
19,39
16
0,52
0,78
1,30
2,07
2,59
3,24
4,15
5,18
6,48
8,16
10,36
11,66
12,96
16,19
19,43
22,67
25,91
29,15
25
0,36
0,53
0,89
1,42
1,78
2,22
2,84
3,55
4,44
5,60
7,11
8,00
8,89
11,11
13,33
15,55
17,77
19,99
22,22
Con un cavo trifase in rame della sezione di 50 mm 2 e lunghezza 130 m (0,13 km) si alimenta
un motore trifase (400 V) che assorbe:
125 A nominali con cos ϕ = 0,8
625 A (pari a 5 In) in fase di avviamento con
cos ϕ = 0,35
35
0,28
0,41
0,69
1,10
1,38
1,73
2,21
2,76
3,45
4,35
5,52
6,22
6,91
8,63
10,36
12,08
13,81
15,54
17,26
50
0,23
0,34
0,56
0,90
1,13
1,41
1,80
2,25
2,82
3,55
4,51
5,07
5,63
7,04
8,45
9,86
11,27
12,67
14,08
15,49
La caduta di tensione sul quadro di alimentazione, per
effetto di altri carichi, è di 3,5 V tra le fasi.
Si chiede la caduta di tensione percentuale ai morsetti del
motore nel funzionamento normale ed in fase di
avviamento.
70
0,18
0,27
0,44
0,71
0,89
1,11
1,42
1,78
2,22
2,80
3,55
4,00
4,44
5,55
6,66
7,77
8,89
10,00
11,11
12,22
13,33
95
0,15
0,23
0,38
0,60
0,75
0,94
1,21
1,51
1,88
2,37
3,01
3,39
3,77
4,71
5,65
6,59
7,53
8,47
9,41
10,36
11,30
12,24
120
0,13
0,20
0,33
0,53
0,67
0,83
1,07
1,33
1,66
2,10
2,66
3,00
3,33
4,16
4,99
5,83
6,66
7,49
8,32
9,15
9,99
10,82
11,65
150
0,12
0,18
0,30
0,49
0,61
0,76
0,97
1,22
1,52
1,92
2,43
2,74
3,04
3,80
4,56
5,32
6,08
6,84
7,60
8,36
9,12
9,88
10,64
11,41
S = 50 mm 2 Cu
L = 130 m
I B = 125 A
I AVV = 625 A
185
0,11
0,17
0,28
0,44
0,55
0,69
0,89
1,11
1,39
1,75
2,22
2,50
2,77
3,47
4,16
4,85
5,55
6,24
6,93
7,63
8,32
9,01
9,71
10,40
11,09
240
0,10
0,15
0,25
0,41
0,51
0,64
0,81
1,02
1,27
1,60
2,04
2,29
2,54
3,18
3,82
4,45
5,09
5,72
6,36
7,00
7,63
8,27
8,90
9,54
10,18
11,45
M
300
0,14
0,24
0,38
0,48
0,60
0,77
0,96
1,20
1,51
1,91
2,15
2,39
2,99
3,59
4,19
4,78
5,38
5,98
6,58
7,18
7,77
8,37
8,97
9,57
10,76
11,96

Caduta di tensione in
funzionamento
normale
Caduta di tensione in
fase di avviamento
Dalla tabella della caduta di tensione a cos ϕ 0,8 in corrispondenza della corrente di 125 A e
della sezione 50 mm 2 troviamo una c.d.v di 2,38 % per 100 m che diventa (2,38x 1,3) = 3,094 %
riferita alla lunghezza reale del nostro cavo.
La caduta di tensione percentuale sul quadro è di:
∆U % = (3,5/400) x100 = 0,875 %
La c.d.v totale sarà quindi:
∆TTOT = ∆U % cavo + ∆U % quadro = 3,094 + 0,875 = 3,97 %
Il valore risulta inferiore a quello suggerito dalla norma e pertanto è accettabile.
Dalla tabella della caduta di tensione a cos ϕ 0,35 (fase di avviamento) in corrispondenza della
corrente di 125 A e della sezione di 50 mm 2 troviamo una c.d.v. del 7,04 % per 100m di cavo
con una corrente di avviamento pari a 5 In. Quella corrispondente ad una lunghezza di 140 m
sarà:
∆U % = 7,04 x 1,4 = 9,856 %
Il valore calcolato risulta contenuto nel 10 % suggerito, pertanto si può ritenere accettabile. In
caso contrario è necessario aumentare la sezione del cavo.
Nota: La verifica effettuata si considera normalmente accettabile a meno che il motore abbia
una corrente nominale superiore al 30 % del totale dei carichi allacciati allo stesso quadro. In
quest’ultimo caso si rende necessaria la verifica della caduta di tensione sull’intero sistema di
alimentazione.
Un ulteriore metodo veloce per calcolare le cadute di tensione nei cavi unipolari, bipolari e
tripolari isolati in gomma o materiale termoplastico con grado superiore a 4 nei casi con
fattore di potenza uguale a 1 o a 0,8 con è indicato nella Tab. 6.10.
119

120
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
LA PROTEZIONE
CONTRO
LE SOVRACORRENTI
●
Fig. 7.1
Ciascuna partenza ha
un proprio dispositivo di
protezione
La protezione contro le sovracorrenti nelle reti di distribuzione elettrica in bassa tensione, è una
componente importante del problema più generale della sicurezza e dall'affidabilità degli
impianti elettrici.
In tale ottica è necessario che i conduttori attivi di un circuito elettrico siano protetti da uno o più
dispositivi in grado di interrompere automaticamente l'alimentazione quando si produce
sovracorrente.
Sovracorrente è una qualsiasi corrente superiore alla portata IZ che può circolare nel cavo.
Si tratta di correnti dannose, giacché producono aumenti di temperatura oltre il limite
ammissibile. In funzione della loro entità e del tempo di mantenimento le sovracorrenti possono
generare aumenti lenti o repentini della temperatura e anche la fusione degli isolanti se non
addirittura del conduttore di rame.
Per meglio studiare il problema si usa suddividere le sovracorrenti in due famiglie: i
sovraccarichi e i corto circuiti.
La protezione contro i sovraccarichi e i corto circuiti può essere assicurata sia in modo separato,
con dispositivi distinti, sia in modo unico con dispositivi che assicurano entrambe le protezioni.
Per assicurare la protezione il dispositivo deve:
- interrompere sia la corrente di sovraccarico sia quella di corto circuito, in qualunque punto
della linea, prima che esse provochino nel conduttore un riscaldamento tale da danneggiare
l'isolamento;
-essere installato in generale all'origine di ogni circuito e di tutte le derivazioni aventi portate
differenti (diverse sezioni dei conduttori, diverse condizioni di posa e ambientali, nonché un
diverso tipo di isolamento del conduttore) (Fig. 7.1).
La frontiera tra sovracarico e cortocircuito è quanto mai labile e soggettiva, mancando un
oggettivo criterio per fissarla. Nella Tab. 7.1 sono evidenziate le differenze principali.
Anche le Norme CEI non si sbilanciano eccessivamente a riguardo; pur tuttavia studiano
separatamente queste correnti e ne prevedono il controllo e l'interruzione secondo procedure
diverse e quasi indipendenti.

●
Tab. 7.1
Differenze tra sovraccarichi
e corto circuiti
STATO DELL’IMPIANTO
RANGE DI VALORI
TERMODINAMICA
CAUSE
TEMPO-DURATA
APPARECCHIO DI PROTEZIONE
INSTALLAZIONE DELLA PROTEZIONE
RELÈ DI SGANCIO
DELL’INTERRUTTORE
SOVRACCARICHI CORTO CIRCUITO
Integro
IZ = 10 IZ
fenomeno lento e diabatico
umane volontarie
dai secondi, ai minuti alle ore
interruttore automatico
qualsiasi punto sulla linea
termico bimetallo
= 10 IZ
Guasto
fenomeno velocissimo e adiabatico
umane involontarie o accidentali
millisecondi
interruttore automatico o fusibile
all’inizio della linea
bobina elettromagnetica
Una prima differenza riguarda lo stato dell'impianto. I sovraccarichi si manifestano mentre
l'impianto è elettricamente sano, cioè privo di guasti e sottoposto a normali modalità di lavoro.
In questo caso responsabile dell'evento è ovviamente un operatore, che sta sfruttando oltre
misura (per la quantità o per la sollecitazione unitaria) gli apparecchi utilizzatori a sua
disposizione (motori, pompe, corpi illuminanti, ecc.) e, di conseguenza, sollecita
eccessivamente le conduttore coinvolte che assorbono correnti elevate, superiori alla portata e
dunque sovraccaricano i cavi.
Il corto circuito si verifica invece in un impianto o in un componente in seguito ad un guasto. Per
guasto si intende un cedimento casuale e involontario dell'isolamento di uno o più cavi in
tensione verso massa o fra loro. Tale situazione causa un assorbimento di corrente elevatissima
tra i due punti in avaria.
Una seconda differenza è puramente quantitativa e convenzionale e riguarda corrente e
tempo. Consiste nel limitare a una corrente pari ad esempio a 10 volte la IZ, il confine di
demarcazione tra correnti di sovraccarico o di corto circuito e nel fissare in pochi secondi (fino
a cinque) il tempo di mantenimento, che caratterizza i cortocircuiti, mentre tempi di durata
superiore si considerano dovuti a sovraccarichi.
Una terza differenza riguarda la termodinamica del fenomeno. Il sovraccarico, per le limitate
correnti in gioco, può essere tollerato per qualche tempo e poi interrotto, con assoluta facilità,
dai dispositivi interni di apertura degli interruttori automatici. Il cortocircuito, al contrario, deve
essere interrotto istantaneamente ed inoltre l'apertura della corrente sollecita pesantemente i
dispositivi spegniarco interni agli interruttori.
Una quarta differenza si intravede nel diverso modo di rilevazione e sgancio. Il sovraccarico
viene controllato da relè a bimetallo, precisi, ma lenti e tolleranti, mentre il corto è individuato
e sganciato da relè elettromagnetici, sensibilissimi e alquanto rapidi. Del problema della
protezione contro le sovracorrenti si fa carico per antonomasia l'interruttore magnetotermico,
che deve essere costruito rispettando le specifiche di costruzione, di taratura e di prova fissate
dalle norme nazionali ed internazionali.
121

●
Fig. 7.3
Diagramma per
determinare la temperatura
di regime in funzione del
rapporto di sovracarico n
tracciato per θA = 30 °C
ϒC
400
300
250
200
150
100
90
80
70
60
50
45
40
30
ΦZ = 90 °C (EPR)
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3
Rapporto di sovraccarico n = I B /I Z
ΦZ = 70°C (PVC)
Così, ad esempio, un cavo isolato in PVC (ϑR = 70 °C) per un sovraccarico pari a 3 volte IZ
assumerebbe una temperatura di regime pari a circa 400 °C con inevitabile bruciatura
dell'isolante.
Per sovraccarichi più modesti, per esempio pari a 1,5 IZ, il PVC assumerebbe una temperatura
di regime di circa 120 °C e la gomma G2 una temperatura di regime di circa 150 °C; in questa
ipotesi non si avrebbe la "bruciatura" ma una drastica riduzione della vita del cavo.
Installando un dispositivo con caratteristica d'intervento interamente al di sotto della
caratteristica di sovraccaricabilità dei cavi (Fig. 7.4) la protezione sarebbe assicurata
rispettando la sola condizione:
dove:
IN è la corrente nominale del dispositivo
IN ≤ IZ
IZ è la portata massima in regime permanente del cavo da proteggere.
Purtroppo, come si è detto, non tutti i dispositivi rispondono a questa condizione e ciò spiega
perché la Norma CEI 64-8/4 imponga ulteriori vincoli.
123

124
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
●
Fig. 7.4
Confronto tra
le caratteristiche
tempo-corrente del cavo e
del dispositivo di
protezione
CRITERI DI PROTEZIONE
SECONDO
LA NORMA CEI 64-8
caratteristica di
sovraccaricabilità
del cavo
I conduttori attivi devono essere protetti da dispositivi idonei ad interrompere automaticamente
l’alimentazione quando si produce un sovraccarico.
Tale protezione non è necessaria se nel circuito non si possono produrre sovraccarichi per
qualsiasi motivo (per esempio perché l’utilizzatore non è in grado di assorbire correnti superiori
alle portate IZ dei conduttori o perché il generatore non è in grado di erogarle).
In casi particolari la protezione può essere omessa purché il sovraccarico sia tale da non
provocare pericoli per le persone o danni all’ambiente.
Si precisa che in tal caso la protezione riguarda i conduttori facenti parte dell’impianto
utilizzatore, e che pertanto possono non risultare protette tutte le parti a valle di prese a spina
o del punto di allacciamento di utilizzatori fissi quali ad esempio:
- cavi flessibili di collegamento di utilizzatori, trasportabili mobili o portatili;
- circuiti interni degli utilizzatori;
- avvolgimenti di motori.
I dispositivi idonei ad assumere la tempestiva interruzione dell’alimentazione possono essere,
oltre agli interruttori automatici e ai fusibili, anche i relè termici di protezione dei motori o altri
apparecchi sensibili alle sovracorrenti con potere di interruzione superiore alla corrente di
cortocircuito presente purché abbiano i seguenti requisiti:
- caratteristica tempo/corrente in accordo con quanto specificato nelle norme CEI di prodotto e
comunque tali da interrompere le correnti di sovraccarico prima che possano provocare nocivi
riscaldamenti degli isolanti, dei terminali e dell’ambiente circostante le condutture;
- corrente nominale non inferiore alla corrente d’impiego della conduttura;
- protezione incorporata o esterna contro i danneggiamenti da cortocircuito.
Quando una conduttura è correttamente protetta dal sovraccarico secondo i criteri di
coordinamento sotto indicati, essa è anche correttamente protetta contro le sovracorrenti di

●
Fig. 7.5
Condizioni limite (minima
e massima protezione)
di una conduttura
contro il sovraccarico
qualsiasi natura che abbiano valori dello stesso ordine di grandezza (guasti a terra,
cortocircuiti in fondo a linee lunghe ecc).
La condizione di protezione dal sovraccarico di una conduttura avente corrente di impiego IB e
portata IZ è espressa dalle seguenti relazioni:
1) IB ≤ IN ≤ IZ
2) If ≤ 1,45 IZ
Come si nota, la corrente nominale IN del dispositivo di protezione deve essere compresa tra la
corrente di impiego IB e la portata del conduttore IZ e la sua corrente convenzionale di
intervento If non deve superare del 45% IZ entro il tempo convenzionale di apertura del relativo
dispositivo di protezione. Quest'ultima condizione si impone quando il dispositivo di protezione
ha caratteristica d'intervento non interamente contenuta entro valori inferiori alla curva limite di
sovraccaricabilità dei cavi.
Nella Fig. 7.5 si evidenzia la possibilità di trovare la migliore condizione di protezione solo nel
caso in cui la corrente di impiego IB è significativamente inferiore alla portata IZ dei conduttori.
I dispositivi di protezione contro i sovraccarichi possono essere installati in qualsiasi punto della
conduttura protetta purché a monte non sia prevista alcuna derivazione e la conduttura sia
protetta anche contro il cortocircuito.
Negli impianti IT la protezione contro i sovraccarichi deve sempre essere installata all’origine
del circuito a meno che:
- il circuito non sia protetto all’origine conto le correnti di guasto verso terra da un interruttore
differenziale;
- l’intero circuito, utilizzatori e condutture comprese, sia del tipo a doppio isolamento (classe II)
125

126
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
IL CORTOCIRCUITO
Corrente reale
e corrente presunta
di cortocircuito
Preliminarmente si ritiene utile ribadire la differenza concettuale tra sovraccarico e corto
circuito che non dipende solo dall’intensità delle correnti in gioco ma dalla situazione del
circuito:
- Il sovraccarico presuppone che l’intero circuito di alimentazione sia correttamente isolato e
che l’anomalia sia imputabile esclusivamente agli utilizzatori, nel senso che essi prelevano un
carico superiore alla corrente d’impiego prevista;
- Il cortocircuito presuppone invece che la corrente si chiuda a monte dell’impedenza costituente
l’utilizzatore a causa di un guasto d’isolamento sul circuito di alimentazione che può verificarsi
in linea; ne consegue che ogni circuito può presentare infinite situazioni di corto circuito in
dipendenza del punto di guasto e dell’impedenza di guasto e che l’apparecchio di protezione
deve essere installato all’origine della linea da proteggere.
Non è quindi corretto concepire il sovraccarico come una sovracorrente di poco superiore alla
corrente d’impiego ed il corto circuito come una sovracorrente intensissima: infatti un corto
circuito, su circuiti ad alta impedenza, può comportare correnti dello stesso ordine di
grandezza di quelle dovute al sovraccarico.
Per il calcolo della corrente di cortocircuito, necessario ai fini della scelta degli apparecchi di
protezione, vengono convenzionalmente imposte alcune semplificazioni che sono
esplicitamente definite dalla Norma CEI 64-8; più precisamente:
1) nel calcolo della corrente di cortocircuito va trascurata l’impedenza del guasto (art. 25-8
della Norma CEI 64-8/2);
2) la corrente di cortocircuito presunta nei circuiti a corrente alternata è il valore efficace della
componente simmetrica.
Il concetto di componente simmetrica è sintetizzato in figura 7.6.
Per la scelta degli apparecchi di protezione si deve considerare sia la corrente presunta di
cortocircuito massima sia la minima; il primo valore è significativo ai fini antinfortunistici,
poiché lo si può ottenere trascurando le impedenze incognite con errori per eccesso che tornano
in favore alle indicazioni della Norma CEI.
Il valore minimo è invece convenzionale e per il suo calcolo si deve fare riferimento alle formule
semplificate fornite dalla Norma CEI 64-8, all’articolo 533.3 (commenti):
0,8U
a) I = quando il conduttore di neutro non è distribuito
1,5ρ 2L
S
dove:
U = tensione concatenata di alimentazione in volt;
ρ =resistività a 20 °C del materiale dei conduttori (Ω • mm2 /m) (0,018 per il rame - 0,027 per
l’alluminio);
L = lunghezza della conduttura protetta (m);
S = sezione del conduttore (mm2 );
I = corrente di cortocircuito presunta (A).

● Fig. 7.6
Transitorio di cortocircuito
corrente (I)
corrente (I)
I n
Andamento reale
Andamento convenzionale
I CC =ICCM sen (ω t + ψ
cc - ϕ
cc ) + (in - icc ) e t
T
{
{
corrente di cortocircuito
componente unidirezionale
tempo (t)
componente simmetrica
tempo (t)
Componente simmetrica Componente unidirezionale
dove:
I CCM =
Tensione di fase (MAX) V fM
=
Impedenza di c.to c.to Z CC
ψ = angolo di attacco del cortocircuito rispetto alla tensione
ϕ cc = angolo di sfasamento della corrente di cortocircuito rispetto alla
tensione
i n = valore istantaneo di I n all'attacco del cortocircuito
i cc = valore istantaneo della componente simmetrica Icc all'attacco del
cortocircuito
T= costante di tempo del circuito a monte del guasto
_ _
2I CC
127

128
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
RESISTENZE DEI CAVI
AL CORTOCIRCUITO
0,8UO
b) I = quando il conduttore di neutro è distribuito
1,5ρ (l+m) L
S
dove:
Uo = tensione di fase di alimentazione in volt;
m = rapporto tra la resistenza del conduttore di neutro e la resistenza del conduttore di fase
(nel caso essi siano costituiti dallo stesso materiale, esso è uguale al rapporto tra la
sezione del conduttore di fase e quella del conduttore di neutro).
Generalmente, salvo il caso di guasto in fondo a linee lunghe di bassa potenza e quindi di
notevole impedenza, il cortocircuito è un guasto che si caratterizza con un’elevata corrente
dovuta al contatto con impedenza trascurabile, fra due elementi del circuito a diverso
potenziale.
Appare subito evidente che in questa situazione lo sviluppo di calore è tale che, se non si
provvede ad una rapida interruzione della corrente che fluisce nel circuito elettrico, tutti gli
elementi dello stesso possono risultare danneggiati non solo per l’elevato effetto termico, ma
anche per gli sforzi elettrodinamici di attrazione o di repulsione che si manifestano fra i vari
componenti dell’impianto.
Per effetto della correte di cortocircuito i cavi possono subire, se non intervengono
adeguatamente i dispositivi di protezione, danni irreversibili sia per effetto termico che per
effetto elettrodinamico.
Ciascun tipo di materiale isolante è caratterizzato da una temperatura massima sopportabile
per tempi brevi (in genere non superiori a 5 s), chiamata temperatura di cortocircuito θcc.
In generale la temperatura θcc varia da 150 a 300 °C e, per evitare che venga superata, il
cortocircuito è un fenomeno che deve essere estinto in pochi millisecondi.
Con temperature e tempi di quest’ordine di grandezza il transitorio termico di riscaldamento
dei cavi può considerarsi adiabatico.
La Norma CEI 64-8/434.3.2 prevede che il dispositivo di protezione debba intervenire in
tempo inferiore a quello che potrebbe fare superare al conduttore la massima temperatura
ammessa. Da cui la condizione:
K 2 S 2 ≥ I 2 t
Dove I 2 t = energia specifica passante, k = fattore dipendente dal tipo di conduttore e isolamento
e S = sezione del conduttore da proteggere.
Nel paragrafo che segue vengono forniti i valori di K una volta fissati i valori di θo e θcc in
funzione della tipologia del cavo e dell’isolante dove: θcc è la temperatura finale del conduttore
durante il cortocircuito in °C e θz
cortocircuito in °C.
è la temperatura iniziale del conduttore all’inizio del
PVC: θz = 70 °C; θcc = 160 °C K = 115
Gomma: θz = 70 °C; θcc = 200 °C K = 135
Polietilene: θz = 75 °C; θcc = 220 °C K = 143
Per giunzioni saldate a stagno θcc = 160 °C K = 115
Conduttore nudo non a poratata di mano θcc = 500 °C K = 200
Nella Tab. 7.2 sono riportati i valori di K 2S2 x 103 relativi a questi tre tipi di isolanti.

●
Tab. 7.2
Valori massimi ammissibili
in k(A 2 s) dell'integrale
di Joule
SEZIONE MM 2
1
1,5
2,5
4
6
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
CAVI INRAME - ISOLAMENTO
IN PVC K=115
13,2
29,7
82,6
211,6
476,1
1322,5
3385,6
8265,6
16200,6
33062
64802
119355
190440
297562
452625
761760
CAVI INRAME - ISOLAMENTO
IN GOMMA K=135
18,2
41
113
291
656
1822
4665
11390
22325
45562
89302
164480
262440
410062
625750
1049760
CAVI INRAME - ISOLAMENTO IN GOMMA
G5 O POLIETILENE RETICOLATO K=143
20,449
46,010
127,806
327,184
736,164
2044,9
5234
12781
25050
51122
100200
175324
294465
460102
699867
1177862
Per quanto riguarda l’effetto elettrodinamico, esso ha rilevanza significativa solo nel caso di
elevate correnti di corto circuito.
In linea di massima la forza di attrazione o repulsione tra i conduttori è data dalla seguente
relazione:
F = 0,2I2 L M
d
dove:
F = forza in Newton
IM = corrente di picco in kA
d = distanza media tra i conduttori in cm
L = lunghezza dei conduttori in cm.
Generalmente il calcolo degli sforzi elettrodinamici si effettua per il dimensionamento degli
ancoraggi per le sbarre, nei grossi quadri di distribuzione, mentre non si tiene conto del
fenomeno negli impianti di distribuzione in bassa tensione con correnti di cortocircuito inferiori
a 20-30 kA.
129

130
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
SCELTA
DELL’INTERRUTTORE
GENERALE A VALLE
DEI TRASFORMATORI
Scelta dell’interruttore
MTS Gewiss
S N [KVA]
Ucc (1) %
In (2) [A]
Icn (2) [kA]
Perdite a vuoto W
Perdite in c.c. W
Interruttore MTS Gewiss
50
4
72
1,8
90
1100
MTS160
Per la protezione lato BT dei trasformatori MT/BT la scelta degli interruttori deve tenere conto
fondamentalmente della corrente nominale del trasformatore protetto, lato B.T., da cui
dipendono la portata dell’interruttore e la taratura delle protezioni e della massima corrente di
corto circuito nel punto di installazione, che determina il potere di interruzione minimo che deve
possedere l’apparecchio di protezione.
La corrente nominale del trasformatore, lato BT, viene
determinata dall’espressione
In = Sn x 103 √3 x U20
con
Sn = potenza nominale del trasformatore, in kVA.
U20 = tensione nominale secondaria (a vuoto) del
trasformatore, in V.
In = corrente nominale del trasformatore, lato BT, in A
(valore efficace).
La corrente di corto circuito trifase a piena tensione,
immediatamente ai morsetti di BT del trasformatore, è
esprimibile con la relazione (nell’ipotesi di potenza
infinita al primario)
Icn = In
Sn
U20
In
Iccn
x 100
Ucc%
dove:
Ucc% = tensione di corto circuito del trasformatore, in %.
In = corrente nominale, lato BT, in A (valore efficace).
Icn = corrente di corto circuito nominale trifase, lato BT, in A (valore efficace).
La corrente di corto circuito si riduce, rispetto ai valori dedotti dall’espressione precedente, se
l’interruttore è installato ad una certa distanza dal trasformatore tramite un collegamento in
cavo o in sbarra, in funzione dell’impedenza del collegamento.
La tabella che segue mostra alcune possibili scelte di interruttori MTS Gewiss in funzione delle
caratteristiche del trasformatore da proteggere.
Attenzione: le indicazioni sono valide alle condizioni indicate in tabella; per condizioni diverse
è necessario rivedere i calcoli e adeguare le scelte.
TAB. 7.3 - SCELTA DELL’INTERRUTTORE MTS IN FUNZIONE DEL TRASFORMATORE IN OLIO
100
4
144
3,6
320
1750
MTS160
160 200 250 315
4
231
5,8
460
2350
MTS250
MTSE250
4
289
7,2
550
2750
MTSE630
(400)
4
361
9
650
3250
MTSE630
(400)
4
455
11,4
780
3850
MTSE630
400
4
577
14,4
930
4600
MTSE800
500
4
722
18
1100
5450
MTSE800
630
6
909
15,2
1300
6500
MTSE1600
800
6
1155
19,3
1550
7900
MTSE1600
1000
6
1443
24,1
1700
10500
MTSE1600

S N [KVA]
Ucc (1) %
In (2) [A]
Icn (2) [kA]
Perdite a vuoto W
Perdite in c.c. W
Interruttore MTS Gewiss
Esempio applicativo
100
6
144
2,4
360
1785
MTS160
TAB. 7.4 - SCELTA DELL’INTERRUTTORE MTS IN FUNZIONE DEL TRASFORMATORE IN RESINA
160 200 250 315
6
231
3,9
480
2400
MTS250
MTSE250
(1) Per valori della tensione di corto circuito percentuale U’cc% diversi dai valori Ucc% indicati in tabella, la corrente di corto circuito nominale
trifase I’cn diventa:
Icn Ucc%
I’cn =
U’cc%
(2) I valori calcolati sono relativi ad una tensione U20 di 400 V, per valori di U’20 diversi, moltiplicare In e Icn per i fattori k seguenti:
I1
1
6
289
4,8
560
2820
MTSE630
(400)
I cc2 + I cc3
I cc1
6
361
6
645
3150
MTSE630
(400)
I2
2
I4 I5
Icc1 + Icc2 + Icc3 6
455
7,6
780
4050
MTSE630
I3
3
400
6
577
9,6
910
4550
MTSE800
Per il calcolo della corrente nominale del trasformatore vale quanto indicato precedentemente.
Il potere di interruzione minimo di ogni interruttore di protezione lato BT deve risultare superiore
al maggiore dei seguenti valori (l’esempio è relativo alla macchina 1 della figura e vale per tre
macchine in parallelo):
-Icc1 (corrente di corto circuito del trasformatore 1) in caso di guasto immediatamente a valle
dell’interruttore I1;
-Icc2 + Icc3 (Icc2 e Icc3 = correnti di corto circuito dei trasformatori 2 e 3) in caso di corto circuito
a monte dell’interruttore I1.
Gli interruttori I4 e I5 sulle partenze devono possedere un potere di interruzione superiore a Icc1
+ Icc2 e Icc3; naturalmente il contributo alla corrente di corto circuito di ciascun trasformatore
viene attenuato dalla linea di collegamento trasformatore-interruttore (da determinare caso per
caso).
Interrutore A Interrutore B
500
6
722
12,1
1060
5600
MTSE800
630
6
909
15,2
1210
6750
MTSE1600
800
6
1155
19,3
1300
8000
MTSE1600
1000
6
1443
24,1
1655
9200
MTSE1600
131

132
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
Attenzione: la tabella sottostante fa riferimento alle condizioni specificate nella pagina
precedente; le indicazioni per la scelta degli interruttori sono fornite solo in funzione della
corrente di impiego e della corrente presunta di corto circuito. Per una scelta corretta devono
essere considerati anche altri fattori quali selettività, protezione di back-up, decisione di
impiegare interruttori limitatori, ecc. È quindi indispensabile una puntuale verifica da parte dei
progettisti.
Occorre inoltre tenere presente che le correnti di corto circuito riportate in tabella sono
determinate nell’ipotesi di potenza infinita a monte dei trasformatori e trascurando le
impendenze delle sbarre e delle connessioni agli interruttori: i valori così determinanti risultano
superiori a quelli reali.
TRASFORMATORI INTERRUTTORE A (SECONDARIO DEL TRASFORMATORE)
NUMERO DI
TRASFORMATORI
IN PARALLELO
E RELATIVA
POTENZA S N
[KVA]
1x100
2x100
1x160
2x160
1x200
2x200
1x250
2x250
1x315
2x315
1x400
2x400
1x500
2x500
1x630
2x630
3x630
1x800
2x800
3x800
1x1000
2x1000
3x1000
TAB. 7.5 - SCELTA DEGLI INTERRUTTORI MTS IN FUNZIONE DELLA CORRENTE D’IMPIEGO E DELLA CORRENTE PRESUNTA DI CORTOCIRCUITO
CORRENTE
NOMINALE DEL
TRASFORMATORE
LATO B.T.
I N
[A]
144
144
231
231
289
289
361
361
455
455
577
577
722
722
909
909
909
1155
1155
1155
1443
1443
1443
CORRENTE
DI CORTO CIRCUITO
PRESUNTA
I CC
[KA]
3,6
3,6
5,8
5,8
7,2
7,2
9
9
11,3
11,3
14,4
14,4
18
18
15,1
15,1
30,2
19,3
19,3
38,6
24,1
24,1
48,2
TIPO DI
INTERRUTTORE
MTS160B
MTS160B
MTS250N/MTSE250N
MTS250N/MTSE250N
MTSE630N (320A)
MTSE630N (320A)
MTSE630N (400A)
MTSE630N (400A)
MTSE630N
MTSE630N
MTSE630N
MTSE630N
MTSE800N
MTSE800N
MTSE1600N (1000A)
MTSE1600N (1000A)
MTSE1600N (1000A)
MTSE1600N (1250A)
MTSE1600N (1250A)
MTSE1600N (1250A)
MTSE1600N
MTSE1600N
MTSE1600S
CORRENTE
TOTALE
DISPONIBILE
I
[A]
144
288
231
462
289
578
361
722
455
910
577
1154
722
1444
909
1818
2727
1155
2310
3465
1443
2686
4329
INTERRUTTORE B (PARTENZA LINEA UTENZA)
CORRENTE
DI CORTO
CIRCUITO
PRESUNTA
[KA]
3,6
7,2
5,8
11,6
7,2
14,4
9
18
11,3
22,6
14,4
28,8
18
36
15
30
45
19,3
38,6
57,9
24,1
48,2
72,3
CLASSE DI PRESTAZIONE
IN CORTOCIRCUITO
B
B-N
B-N
B-N
B-N
B-N
B-N
N
B-N
N-S
B-N
N-S
N
N-S
N-S
S-H
S-H
N-S
S-H
L
S-H
H
L

SCELTA DEGLI
INTERRUTTORI NEI QUADRI
DI DISTRIBUZIONE
Esempio di calcolo
rigoroso della corrente
di cortocircuito
Pcc = 500 MVA
cosϕcc = 0,15
20000/400 V
1250 kVA
Ucc% = 5%
Linea 4 x 240 mm 2 /
per fase
lunghezza 12 m
Icc presunta = 32,91 kA
Scopo del presente paragrafo è il calcolo delle correnti di corto circuito nei vari punti di
diramazione dell’impianto e la conseguente appropriata scelta dei dispositivi di manovra e
protezione. Nel primo esempio viene sviluppato un calcolo di tipo rigoroso mentre negli esempi
successivi vengono proposti due metodi approssimati che permettono però una soluzione
rapida del problema.
R1 = (U20 2 /Pcc • 10 3 ) cosϕcc = (400 2 /500 • 10 3 ) • 0,15 = 0,0480 mΩ
X1 = (U20 2 /Pcc • 10 3 ) senϕcc = (400 2 /500 • 10 3 ) • 0,98 = 0,313 mΩ
Z1 = R1 2 + X1 2 = 0,317 mΩ
U20 2 Ucc 400 2 5
Ztrasf = • = • = 6,4 mΩ Ztrasf ≅ Xtrasf
An 100 1250 100
L 12
R3 = ρ = 18 • = 0,225 mΩ
S 4 • 240
Calcolo della Icc presunta:
Nella situazione circuitale presunta, la reattanza per metro
lineare Xl = 0,1 mΩ
Xl 0,1
X3 = l • = 12 • = 0,30 mΩ
n° 4
conduttori
Supponendo la sezione del PE = 1/2 sezione di fase RPE = 0,45 mΩ XPE = 0,30 mΩ
U20
3 • (X1 + X2 + X3) 2 + (R1 + R3) 2
400 V
Icc presunta = = 32,91 kA
3 • (0,313 + 6,4 + 0,30) 2 + (0,048 + 0,225) 2
È pertanto opportuno installare un apparecchio avente Icu ≥ Icc ossia, ad esempio un
MTS 160 N o MTS 250 N (Icu = 36 kA).
133

134
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
Esempio di calcolo
approssimato della
corrente di cortocircuito
Calcoli
La situazione rappresentata è la seguente: il quadro principale si trova sotto un trasformatore in
olio da 1000 kVA; dal quadro principale partono più linee, tra cui la linea 1 che va ad
alimentare un quadro di distribuzione a
cui fanno capo le seguenti utenze:
Iccn - forno elettrico: potenza 420 kW
A
- motore asincrono: potenza 60 kW
- impianto di illuminazione: potenza
22 kW.
Quadro principale
Occorre precisare, prima di sviluppare i
Icc1 calcoli, che mentre per quanto riguarda
la determinazione delle correnti d’impiego
IB nelle varie sezioni dell’impianto
è necessario tener conto delle utenze
B
allacciate all’impianto stesso e dei loro
coefficienti di contemporaneità, per la
IBTOT
determinazione delle correnti presunte
di corto circuito alle partenze di ciascun
interruttore si considerano le caratteristiche
delle varie linee (lunghez-
C
za, resistenza e reattanza indutti-
Icc2 Icc3 Icc4 va), nonché la potenza di corto circui-
IB3 to nominale Scc all’ingresso del D E F
trasformatore che è stata posta pari ad
infinito (normalmente si assume il valore
IB3 di 500 MVA che raramente viene
superato).
IB1 G IB2 H
K
Il calcolo della generica corrente
d’impiego IBn viene effettuato
applicando la formula:
IBn =
Pn
√3 Un cosϕ
dove Un deve intendersi la tensione alla sbarra del quadro di distribuzione che, nell’esempio è
pari a 400 V, mentre il cosϕ, angolo di sfasamento tra tensione e corrente delle singole utenze,
è pari a 1 per il forno e le lampade, pari a 0,8 per il motore.
La tabella riassume i valori calcolati:
Forno
Motore
Illuminazione
Pn (kW)
420
60
22
UTENZE
Un (V)
400
400
400
M 3
5 6 7
cosϕ IB (A)
1
0,8
1
606
108
32

Assunto c (fattore di contemporaneità) uguale a 1, la corrente IB nel tratto di linea BC è data
TOT
dalla relazione:
n
IBTOT = Σ i (Ibi x c)
I
che nell’esempio diviene nel punto A:
IBTOT = IB1 + IB2 + IB3 = 746 A
Per quanto concerne la determinazione delle correnti di corto circuito, avendo assunto l’ipotesi
di un trasformatore da 1000 kVA dalla Tab. 7.3 si ritrova un valore di Icc di 28,9 kA in A e
quindi B.
Nota Icc1 e IB TOT la scelta dell’interruttore all’inizio della linea BC diviene automatica ed in
particolare: MTSE 800, tipo N-36 kA.
Per determinare le correnti di corto circuito nei punti D, E, F del quadro di distribuzione
secondaria, oltre alla potenza Pn del trasformatore (nel nostro esempio: 1000 kVA) risulta di
fondamentale importanza conoscere il valore dell’impedenza Zc del cavo che è funzione; della
lunghezza del cavo, nonché dalla sua resistenza ed induttanza, valore quest’ultimo di non
sempre facile determinazione dipendendo da molteplici fattori (tipo del cavo, tipo di posa,
distanziamento dei conduttori, ecc.). Con l’intento di fornire una metodologia operativa ed
efficace, viene fornita la tabella 7.6 dove, per cavi in rame, in funzione della lunghezza e della
sezione viene immediatamente individuato il valore di Zc (1) , noto il quale (Tab. 7.7) si ricava
immediatamente il valore della corrente di corto circuito.
(1) L’impedenza Zc è data dalla formula Zc = Rc 2 + Xc 2 dove a sua volta la reattanza Xc è legata all’induttanza Lc dalla relazione Xc = 2 π FLc.
Mentre la resistenza Rc è, a parità di temperatura, un parametro sempre noto e facilmente determinabile, l’induttanza Lc dipende da molti
fattori tra cui: frequenza, disposizione cavi ecc. che possono variare caso per caso. La tabella pertanto fornisce valori approssimati validi
nella maggioranza dei casi per applicazioni standard.
TAB. 7.6 - IMPEDENZA Z C NEI CAVI IN RAME TRIPOLARI
SEZIONE CAVO (MM 2 )
1 1,5 2,5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240 300
Lungh.
cavo(m)
Impedenza cavo Zc in Ω (cavi tripolari)
1 19 12,7 7,6 4,7 3,2 1,9 1,2 0,8 0,5 0,4 0,3 0,2 0,17 0,15 0,13 1,11 0,09
3 57 38 22,8 14,2 9,5 5,7 3,6 2,3 2,6 1,2 0,84 0,64 0,53 0,44 0,38 0,33 0,29
5 95 63,3 38 23,8 15,8 9,5 5,9 3,8 2,7 1,9 1,4 1,1 0,88 0,74 0,64 0,54 0,49
8 152 101,3 60,8 25,3 25,3 15,2 9,5 6,1 4,4 3 2,2 1,7 1,4 1,2 1 0,87 0,79
10 190 126,7 76 31,7 31,7 19 11,9 7,6 5,5 3,9 2,8 2,1 1,8 1,5 1,3 1 0,98
15 285 190 114 47,5 47,5 28,5 17,9 1,5 8,2 5,8 4,2 3,2 2,6 2,2 2,9 1,6 1,5
20 380 253,3 152 71,3 63,4 38 23,8 15,3 11 7,7 5,6 4,3 3,5 2,9 2,5 2,2 1,9
25 475 316,7 190 95 79,2 47,6 29,3 19,1 13,7 9,7 7 5,3 4,4 3,7 3,2 2,7 2,4
30 570 380 228 118,8 95 57 35,7 22,9 16,5 11,6 8,4 6,4 5,3 4,4 3,8 3,3 2,9
35 665 443 266 142,5 110,9 66,6 41,7 26,7 19,2 13,6 9,9 7,5 6,1 5,1 4,4 3,8 3,4
40 760 506 304 166,3 126,7 76 47,6 30,6 21,9 15,5 11,3 8,5 7 5,9 5 4,4 3,9
60 1140 760 456 190 190 114 71,4 45,9 32,9 23,2 16,9 12,8 10,5 8,8 7,6 6,5 5,9
100 1900 1266 760 316,8 316,8 190,2 119 76,4 54,9 38,7 28,2 21,4 17,5 14,7 12,7 10,9 9,8
135

136
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
Lungh.
cavo(m)
TAB. 7.7 - VALORI DELLA I CC IN FUNZIONE DELLA POTENZA DEL TRASFORMATORE E DELL’IMPEDENZA DEL CAVO
P N (KVA)
63 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000
Icc in kA a 400 V (per un solo trasformatore di alimentazione)
2,26 3,58 4,46 5,7 7,1 8,84 11,1 14 17,3 21,6 24,2 27,1
1 2,25 3,55 4,42 5,63 6,99 8,66 10,8 13,5 16,7 20,6 23 25,5
3 2,2 3,44 4,25 5,35 6,57 8,03 9,84 12 14,5 17,4 19 20,7
5 2,16 3,33 1,09 5,1 6,2 7,5 9 10,9 12,8 15 16,2 17,4
8 2,1 3,19 3,87 4,77 5,71 6,8 8,04 9,46 10,9 12,4 13,3 14,1
10 2,06 3,1 3,74 4,57 5,43 6,39 7,49 8,71 9,9 11,2 11,8 12,5
15 1,97 2,89 3,45 4,14 4,83 5,58 6,40 7,26 8,08 8,9 9,32 9,71
20 1,88 2,72 3,2 3,78 4,35 4,95 5,58 6,23 6,82 7,4 7,68 7,95
25 1,81 2,56 2,98 3,48 3,96 4,45 4,95 5,46 5,9 6,33 6,54 6,73
30 1,73 2,42 2,79 2,23 3,63 4,04 4,45 4,85 5,20 5,53 5,69 5,83
35 1,67 2,29 2,62 3,01 3,35 3,7 4,04 4,37 4,65 4,91 5,04 5,15
50 1,5 1,98 2,22 2,49 2,73 2,95 3,17 3,36 3,53 3,68 3,75 3,81
100 1,12 1,36 1,48 1,59 1,68 1,76 1,84 1,9 1,96 2 2,02 2,04
200 0,74 0,84 0,88 0,92 0,95 0,98 1 1,02 1,03 1,05 1,05 1,06
●
Tab. 7.8
Scelta dell’interruttore
Con riferimento all’esempio proposto, supponendo che il tratto di linea BC sia lungo 20 m e
che il cavo prescelto abbia una sezione di 300 mm2 , posato in area libera su piano orizzontale
la consultazione delle tabelle 2 e 3 indica quale probabile valore massimo della corrente di
corto circuito nei punti D, E, F il valore di 25,5 kA (avendo assunto, prudenzialmente il valore
di Zc = 1 mΩ, anziché 1,9 mΩ).
Con ragionamento analogo, nota la lunghezze e la sezione del cavo nel tratto: FK, che
nell’esempio viene ipotizzato uguale a:
DG = l1 = 10 m S1 = 185 mm2 EH = l2 = 30 m S2 = 70 mm2 FK = l3 = 35 m S3 = 10 mm2 si ricavano i valori delle correnti di corto circuito nei punti: 5, 6 e 7; Icc5, Icc6, Icc7 (ricordarsi in
questo caso di sommare (1) all’impedenza del tratto di cavo FK quella già determinata del tratto
BC). I valori dedotti dalle tabelle 7.6 e 7.7 sono i seguenti:
Icc2 = Icc6 = Icc7 = 3,81 kA
Dopo aver determinato tutti gli elementi necessari, la scelta consigliata delle apparecchiature di
manovra e protezione è riassunta nella Tab. 7.8.
POSIZIONE DELL’INTERRUTTORE INTERRUTTORE I N(A)
1
2
3
4
5
6
7
MTS 800
MTS 630
MTS 160
MTS 160
MTC 45
MTC 45
MTC 45
I N(A) I CN(KA)
(1) La somma dei moduli delle varie impedenze comporta un errore che sarà tanto minore quanto più vicini tra loro saranno gli angoli di fase
delle impedenze degli elementi considerati.
2) Relativamente agli interruttori modulari (serie MTC), in conformità alla Norma, viene fornito il valore del potere di interruzione Icn anziché del
potere nominale limite di corto circuito Icu.
800
630
160
125
16
16
16
50
36
36
16
4,5 (2)
4,5 (2)
4,5 (2)

Scelta rapida degli
interruttori secondari e
terminali
Nei confronti del corto circuito, la norma relativa agli interruttori definisce due grandezze
caratteristiche relative alla tenuta alle sollecitazioni termiche ed elettrodinamiche degli
apparecchi:
Corrente ammissibile di breve durata Icw (kA efficaci) rappresenta il valore di corrente che
l’interruttore è in grado di sopportare, senza essere danneggiato per un certo tempo, (ad es. 1
sec.)
Potere di chiusura in cortocircuito Icm (kA di cresta): rappresenta il valore della corrente di
cortocircuito che un interruttore può stabilire, senza essere danneggiato, al momento della
chiusura su un cortocircuito
Un interruttore di manovra sezionatore, è in grado di interrompere la corrente nominale ma
non quella di cortocircuito occorre pertanto proteggerlo dal cortocircuito, inserendo a monte
dei fusibili o un interruttore automatico limitatore di corrente. Entrambi i componenti citati
hanno l’effetto di limitare sia il valore di cresta della corrente di cortocircuito che l’energia
passante I 2 t a valori che l’interruttore di manovra può sopportare.
Con la protezione ed il potere limitatore dei fusibili e degli interruttori automatici, risulta
pertanto possibile inserire un sezionatore in un punto della rete in cui i valori di cresta ed
efficaci della corrente di cortocircuito siano superiori a quelli ammissibili dall’interruttore di
manovra.
Il valore efficace della corrente di cortocircuito presunta che un apparecchio è in grado di
sopportare viene anche definito”corrente condizionale di cortocircuito”
Per la scelta di un interruttore non basta tener conto della corrente nominale, ma è
indispensabile conoscere la corrente di cortocircuito Icc nel punto di installazione. Le tabelle che
seguono permettono di definire il valore della corrente di cortocircuito trifase in un punto della
rete a valle di un cavo conoscendo i seguenti dati:
- Il valore della corrente di cortocircuito trifase a monte del cavo.
- La lunghezza e la sezione del cavo (supponendo che sia in rame).
Conoscendo il valore della corrente di cortocircuito a valle risulterà agevole dimensionare in
modo corretto l’interruttore automatico scegliendo un potere di interruzione almeno pari o
superiore al valore della corrente di cortocircuito Icc. nel punto di installazione.
Nota: qualora i valori della Icc a monte e della lunghezza del cavo, non risultino in tabella, è
opportuno adottare i seguenti valori:
- Il valore della Icc a monte immediatamente superiore.
- La lunghezza del cavo immediatamente inferiore
In questo modo la Icc a valle risulterà sempre maggiore di quella effettiva a favore della
sicurezza.
137

138
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
Esempio
Considerando la rete elettrica indicata in figura sapendo che
400 V
La tensione nominale è di 400 V.
La sezione del cavo è di 35 mm 2 e la sua lunghezza 20 m.
Supponendo una Icc a monte di 32 kA si vuol conoscere il valore della Icc a valle.
Procedere sulla riga relativa alla sezione 35 mm2 sino ad incontrare la lunghezza approssimata
immediatamente inferiore ai 20 m dall’esempio (= 19 m).
Determinare la corrente di cortocircuito a valle nell’intersezione tra: la colonna della lunghezza
del cavo di 19 m e la riga relativa alla Icc immediatamente superiore ai 32 kA dell’esempio
(= 35kA).
Nel nostro caso, il valore della corrente di cortocircuito a valle sarà di 16 kA. Si dovrà pertanto
scegliere un interruttore con potere di interruzione almeno di 16 kA.
Scelta degli interruttori:
interruttore A - MTS 250 N
interruttore B - MT 250
interruttore C - MTS 160 B
B
A
35 mm 2
20 m
IB IB
C
Icc = 32 kA

SEZIONE
DEI CAVI [MM 2 ] LUNGHEZZA DEI CAVI [M]
1,5
2,5
4
6
10
16
25
1,2
35 esempio
1 1,5
50
1,3 2
70
1,6 2,5
95
1,9 2,9
120
2,1 3,3
150
2,3 3,6
185
2,4 3,9
240
2,6 4
300
2,7 4
2 x 120
4 7
2 x 150
5 7
2 x 185
5 8
3 x 120
6 10
3 x 150
7 11
3 x 185
7 12
Icc a monte [kA] Icc a valle [kA]
100
90
80
70
60
50
45
40
35 esempio
30
25
22
15
10
7
5
4
91
83
75
66
57
48
44
39
34
30
25
22
15
10
7
5
4
86
79
72
64
55
47
43
38
34
29
25
22
15
10
7
5
4
1,1
1,6
2,1
2,8
3,6
4
5
5
6
6
7
10
11
12
15
16
17
80
74
68
61
53
45
41
37
33
29
24
21
15
10
7
5
4
1
1,6
2,3
3,1
4
5
7
8
8
9
10
11
15
17
18
23
25
28
71
67
61
55
49
42
39
35
31
27
23
21
15
10
7
5
4
TAB. 7.9 - DETERMINAZIONE I CC AVALLE DI UN CAVO
1,4
2,2
3,3
5
6
8
10
12
13
15
16
17
23
26
29
35
39
44
60
57
53
49
44
38
36
32
29
26
22
20
14
10
7
5
4
1,2
2
3,1
5
6
9
12
15
17
20
22
24
26
35
39
44
52
59
66
49
47
45
42
38
34
32
29
27
24
21
19
13
10
7
5
4
1,2
1,7
2,8
4
7
9
13
17
22
26
30
34
37
41
52
59
67
77
89
100
38
37
36
34
32
29
27
25
23
21
19
17
13
9
7
5
4
1
1,6
2,4
3,9
6
9
13
18
24
31
37
43
49
55
60
74
86
98
112
130
147
29
29
28
27
25
24
23
21
20
18
17
15
12
9
7
5
4
1,4
2,3
3,4
6
9
14
19
26
36
46
55
65
74
84
92
111
129
147
166
194
221
Note alla tabella:
1) I valori della tabella sono stati calcolati considerando:
La tensione trifase di 400 V
I cavi trifasi in rame
La temperatura del rame di 20° C
2) Nel caso di una tensione trifase concatenata di 230 V dividere le lunghezze indicate nella tabella per √3 = 1,732
3) Se sono installati cavi in parallelo occorre dividere la lunghezza per in numero dei cavi in parallelo.
21
21
21
20
19
18
18
17
16
15
14
13
10
8
6
5
4
1,2
1,9
3
5
7
12
18
25
35
48
62
76
89
102
116
127
151
177
203
227
266
304
16
16
16
16
15
15
14
14
13
13
12
11
9
7
6
4
4
1,7
2,6
4
6
10
16
25
34
48
66
86
104
122
140
161
177
208
244
281
312
367
12
12
12
12
12
11
11
11
11
10
10
9
8
6
5
4
4
2,3
3,9
6
9
15
24
38
52
74
101
132
160
189
218
250
276
321
378
8
8
8
8
8
8
8
8
8
7
7
7
6
5
4
4
3
3,3
5
8
12
21
33
51
71
99
136
178
217
256
295
340
375
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
6
5
4
4
3
3
5
6
10
15
25
39
61
85
120
164
215
262
310
357
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
4
4
4
3
3
6
10
17
25
41
66
103
143
201
276
362
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
9
13
20
30
50
70
123
174
242
332
435
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
12
16
25
37
62
99
154
215
303
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
139

140
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
IL POTERE
DI INTERRUZIONE
DEGLI APPARECCHI E LE
CARATTERISTICHE
DI LIMITAZIONE
●
Fig. 7.7
Andamento l2t/Icc tipico dei fusibili
Gli apparecchi destinati all’apertura in caso di cortocircuito devono possedere caratteristiche
tali da assicurare l’interruzione ottimale del circuito.
La caratteristica fondamentale è che l’apparecchio deve possedere un potere nominale di
interruzione non inferiore alla corrente presunta di cortocircuito nel punto considerato, ossia:
Icn ≥ Icc
Per potere nominale di interruzione si intende il massimo valore efficace della componente
simmetrica che l’apparecchio è in grado di interrompere in condizioni di tensione e con
caratteristiche circuitali specificate dalle norme.
Il potere di interruzione degli apparecchi e le relative norme di riferimento sono specificate dai
costruttori.
Per la scelta corretta del dispositivo di protezione non basta valutare attentamente il potere di
interruzione, ma occorre anche conoscere quale è il massimo dell’energia specifica passante
che il dispositivo lascia passare durante l’interruzione.
Il valore dell’energia specifica passante è di notevole importanza in quanto deve risultare
inferiore al massimo valore dell’energia specifica passante sopportata dal cavo in condizione
di cortocircuito, per cui si deve sempre verificare la seguente relazione:
K 2 S 2 ≥ I 2 t
In relazione al tipo di dispositivo adottato per la protezione da cortocircuito, per fusibili o
interruttori automatici si presentano gli andamenti tipici dell’energia specifica passante (Fig. 7.7
e 7.8).
2
I t 2
(A S)
Icc (kA)

CRITERI PER LA SCELTA
DELLE PROTEZIONI
CONTRO IL
CORTOCIRCUITO
●
Fig. 7.8
Andamento l2t/Icc tipico degli interruttori
automatici
2
I t 2
(A S)
Icc (kA)
I criteri per la scelta del dispositivo di protezione contro i cortocircuiti vengono indicati dalla
Norma CEI 64-8 al capitolo 53.
Tutti i conduttori devono risultare adeguatamente protetti dal cortocircuito all’inizio della
conduttura fatta eccezione per i seguenti tre casi per i quali è richiesta però la verifica del
minimo pericolo in caso di cortocircuito e che non vi sia presenza nelle vicinanze di materiali
combustibili:
1) condutture che collegano sorgenti di energia (generatori, batterie, trasformatori,
raddrizzatori) con i rispettivi quadri purché siano previsti su questi ultimi adeguati dispositivi
di protezione;
2) circuiti la cui interruzione improvvisa può dar luogo a pericoli;
3) alcuni circuiti di misura.
E’ concesso installare il dispositivo di protezione dal cortocircuito entro una distanza massima
di 3 m dall’inizio della conduttura quando il tratto considerato sia realizzato in modo tale da
rendere minima la possibilità che si manifesti un cortocircuito e che sia ridotto al minimo il
pericolo di incendio o di danni alle persone.
I dispositivi per la protezione da cortocircuito devono:
a) presentare un potere di interruzione adeguato in funzione della massima corrente presunta
di cortocircuito che si può manifestare nel circuito considerato. Per i circuiti trifase occorre
considerare sia il guasto trifase che quello monofase.
b) intervenire in tempi tali da evitare surriscaldamenti dei conduttori oltre il limite ammesso.
Questa condizione deve essere verificata in qualsiasi punto dell’impianto (normalmente
all’inizio e nel punto più lontano della conduttura).
La condizione da rispettare per corto circuito all’inizio della conduttura è:
I 2 t ≤ K 2 S 2
Diagramma dei valori maggiori
(da indicare nella documentazione
di accompagnamento degli
interruttori automatici)
141

142
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
●
Fig. 7.9
La protezione del cavo
si realizza nel tratto
compreso tra la doppia
intersezione delle due curve.
2
I t
2
I t del cavo
2
I t
dell’interruttore
automatico
Im Icumin Icc presunta
La precedente condizione è verificata quando la curva di K2 S2 si trova sopra la caratteristica
I2t del dispositivo di protezione per tutti i valori fino alla corrente Icc presunta (Fig. 7.9).
Nei casi in cui la protezione termica del cavo è omessa o sovradimensionata bisogna verificare
anche la condizione di cortocircuito nel punto più lontano della conduttura. Questo si realizza
calcolando la Iccmin e confrontandola con la corrente magnetica del dispositivo di protezione:
Iccmin ≥ Im (Fig. 7.9).
La Norma CEI 64-8, all’art. 533.3 (commento) suggerisce una formula approssimativa per
calcolare Icc in fondo ad una conduttura basata sui presupposti che, durante il cortocircuito,
all’inizio della conduttura considerata si abbia una tensione pari all’80% del valore nominale e
la resistenza della linea aumenti del 50% per l’incremento della temperatura del cavo in corto
circuito. Nel caso invece in cui sia nota l’impedenza del circuito a monte della linea la formula
non è più valida, pur restando validi i coefficienti riduttivi.
A) in caso di neutro non distribuito (cortocircuito fase-fase)
0,8U
Icc/MIN= 1,5ρ 2L
S
dove:
U = tensione conca tonda
ρ = resistività del conduttore a 20°C (Ω mm2 /m)
L = lunghezza della conduttura protetta (m)
S = sezione della conduttura protetta (mm2 )
Icc

●
Fig. 7.10
Cavo protetto
dal sovraccarico
B) in caso di neutro distribuito (cortocircuito fase-neutro)
dove:
ρ, L, S hanno gli stessi significati di cui al punto (A)
Uo = tensione di fase
m = rapporto tra la resistenza del conduttore di neutro e quella del conduttore di fase (rapporto
tra le sezioni se sono costituite dallo stesso materiale).
Le due formule non tengono conto della reattanza delle condutture; occorre perciò introdurre in
caso di cavi con sezione superiore a 95 mm 2 i seguenti fattori correttivi.
2
I t
SEZIONE MM 2
K
2
I t
dell’interruttore
automatico
I cc/MIN=
120
0,9
2
I t del cavo
0,8U o
1,5ρ(1+m) L
S
Anche se si utilizzano interruttori automatici, non correttamente scelti per la protezione da
sovraccarico, occorre verificare sia il valore massimo sia quello minimo della corrente di
cortocircuito.
La Fig. 7.10 mostra una conduttura protetta sia dal cortocircuito che dal sovraccarico, mentre
la Fig. 7.11 rappresenta una conduttura protetta parzialmente solo dal cortocircuito.
150
0,85
Icc presunta
185
0,80
240
0,75
Icc
143

144
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
●
Fig. 7.11
Cavo non protetto
dal sovraccarico
LUNGHEZZA MASSIMA
PROTETTA
●
Tab. 7.10
Fattore di correzione da
applicare alle lunghezze
massime
2
I t
zona non
protetta
Icc min
2
I t del cavo
2
I t
dell’interruttore
automatico
Icc MAX
zona non
protetta
Per correnti inferiori a Icc min o superiori a Icc MAX la protezione è inefficace
Le tabelle che seguono devono essere usate quando non è presente la protezione termica, e
tengono conto di un coefficiente di tolleranza di intervento magnetico di 1,2.
TRIFASE 400 V OBIFASE 400 V SENZA NEUTRO
TRIFASE 400 V + NEUTRO
MONOFASE 4230 V FASE+ NEUTRO
S fase
S neutro
1
0,58
0,58
= 1
Icc
S fase
S neutro
Note: nelle formule si è tenuto conto di una riduzione dell’80 % della tensione di alimentazione
dovuta alla corrente di cortocircuito rispetto alla tensione nominale di alimentazione (coeff. 0,8
e dell’aumento della resistenza dei conduttori dovuti al riscaldamento (coeff. 1,5).
0,39
= 2

145
sez.
[mm 2 ]
1,5
2,5
4
6
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
300
TAB. 7.11A - PROTEZIONE DEL CAVO - LUNGHEZZA MASSIMA PROTETTA [M]
20
370
617
30
247
412
658
40
185
309
494
741
50
148
247
395
593
60
123
206
329
494
70
106
176
282
423
705
80
93
154
247
370
617
90
82
137
219
329
549
100
74
123
198
296
494
790
120
62
103
165
247
412
658
140
53
88
141
212
353
564
160
46
77
123
185
309
494
772
180
41
69
110
165
274
439
686
200
37
62
99
148
247
395
617
240
31
51
82
123
206
329
514
720
280
26
44
71
106
176
282
441
617
320
23
39
62
93
154
247
386
540
772
400
19
31
49
74
123
198
309
432
617
440
17
28
45
67
112
180
281
393
561
786
480
15
26
41
62
103
165
257
360
514
720
520
14
24
38
57
95
152
237
332
475
665
regolazione magnetica [A]
sez.
[mm 2 ]
1,5
2,5
4
6
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
300
TAB. 7.11B - PROTEZIONE DEL CAVO - LUNGHEZZA MASSIMA PROTETTA [M]
700
28
42
71
113
176
247
353
494
670
800
25
37
62
99
154
216
309
432
586
667
900
22
33
55
88
137
192
274
384
521
593
1000
20
30
49
79
123
173
247
346
469
533
630
1100
27
45
72
112
157
224
314
426
485
572
664
1250
40
63
99
138
198
277
375
427
504
585
1600
31
49
77
108
154
216
293
333
394
457
556
667
2000
25
40
62
86
123
173
235
267
315
365
444
533
3200
25
39
54
77
108
147
167
197
228
278
333
4000
20
31
43
62
86
117
133
157
183
222
267
5000
25
35
49
69
94
107
126
146
178
213
6300
20
27
39
55
74
85
100
116
141
169
8000
15
22
31
43
59
67
79
91
111
133
10000
12
17
25
35
47
53
63
73
89
107
12500
10
14
20
28
38
43
50
58
71
85
regolazione magnetica [A]
560
35
53
88
141
220
309
441
617
600
33
49
82
132
206
288
412
576
650
30
46
76
122
190
266
380
532
2500
20
32
49
69
99
138
188
213
252
292
356
427

146
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
COORDINAMENTO
DELLE PROTEZIONI
Coordinamento
selettivo
●
Fig. 7.12
Protezione selettiva
Il coordinamento dei dispositivi di protezione può essere di due tipi:
- selettivo (cronometrico, amperometrico, di zona);
- di sostegno (o back-up).
La mancanza di energia elettrica, anche per un breve tempo, può causare danni economici e,
in alcuni casi, compromettere la sicurezza delle persone. Ad esempio, in alcuni impianti ove è
richiesta la massima continuità di esercizio, quale:
- impianti industriali a ciclo continuo;
- impianti ausiliari di centrali;
- reti di distribuzione civili (ospedali, banche, ecc.);
- impianti di bordo;
predomina sulle altre esigenze quella di garantire il più possibile la continuità di
funzionamento.
La soluzione normalmente adottata è quella del coordinamento selettivo delle protezioni di
massima corrente, che consente di isolare dal sistema la parte di impianto interessata dal
guasto, facendo intervenire il solo interruttore situato immediatamente a monte di esso.
Si ricorre pertanto alla protezione selettiva, il cui scopo è quello di coordinare l’intervento fra
due interruttori, ad esempio A e B (Fig. 7.12) disposti tra loro in serie, in modo che in caso di
guasto in C si apra solo l’interruttore B, garantendo così la continuità del servizio al resto
dell’impianto alimentato dall’interruttore A.
C
B
A
Al fine di realizzare un corretto coordinamento selettivo, si devono tener presente le seguenti
regole fondamentali:
1) Allo scopo di ridurre gli effetti di tipo termico ed elettrodinamico e contenere i tempi di
ritardo entro valori ragionevoli, il coordinamento selettivo non dovrebbe avvenire tra più di
quattro interruttori in cascata (Fig. 7.13).
2) Ciascun interruttore deve essere in grado di stabilire, supportare ed interrompere la massima
corrente di cortocircuito nel punto dove è installato.
3) Per assicurarsi che gli interruttori di livello superiore non intervengano, mettendo fuori
servizio anche parti di impianto non guaste, si devono adottare soglie di corrente di
intervento, ed eventualmente di tempo di intervento, di valore crescente partendo dagli
utilizzatori andando verso la sorgente di alimentazione.

●
Fig. 7.13
Tempi di intervento massimi
consentiti per assicurare
Gradi di selettività
la selettività
●
Fig. 7.14
Selettività totale e parziale
4) Per assicurare la selettività, l’intervallo dei tempi di intervento dovrebbe essere
approssimativamente di 0.1- 0.2 s. Il tempo massimo di intervento non dovrebbe superare i
0.5 s.
1
2
3
4
“F”
0,75
t1 td (0,5)
0,75
t1 td (0,3)
0,75
t1 td (0,1)
0,75
t1
0
0,50
0
0,50
0
0,50
0
0,50
0,25
0,25
0,25
0,25
IST
La selettività fra due interruttori in cascata, può essere totale o parziale (Fig. 7.14);
in particolare:
t
B
Totale
A
I L =
limite di
selettività
tra A e B
Parziale
I
C
B
A
147

148
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
Tipi di selettività
Selettività cronometrica
Selettività
amperometrica
●
Fig. 7.15
- Selettività totale. La selettività è totale se si apre solo l’interruttore B, per tutti i valori di corrente
inferiori o uguali alla massima corrente di cortocircuito presunta nel punto in cui è installato B.
- Selettività parziale. La selettività è parziale se si apre solo l’interruttore B per valori di
corrente di cortocircuito in C inferiori al valore IL, oltre il quale si ha l’intervento simultaneo
di A e B.
In molti tipi di impianto la selettività parziale viene ammessa, specie se la grande maggioranza
dei guasti viene coperta dall’intervento selettivo (nel caso di impianti di B.T. con linee di utenza
abbastanza lunghe a valle dell’interruttore B) e l’intervento simultaneo si verifica solo per guasti
poco probabili in prossimità del dispositivo di protezione B.
I tipi di selettività che si possono avere sono: cronometrica, amperometrica e di zona; nel
seguito verranno esaminati separatamente.
È il tipo di selettività più efficace e si realizza con l’impiego di sganciatori o relè muniti di
dispositivi di ritardo intenzionale dell’intervento.
I ritardi vengono scelti con valori crescenti risalendo lungo l’impianto per garantire che
l’intervento sia effettuato dall’interruttore immediatamente a monte del punto in cui si è
verificato.
L’interruttore A interviene con ritardo ∆t rispetto all’interruttore B, nel caso che entrambi gli
interruttori siano interessati da una corrente di guasto di valore superiore a Im (Fig. 7.15).
t
∆ t
B
A
Im
I
L’interruttore A, ovviamente, dovrà essere in grado, come già detto, di sopportare le
sollecitazioni dinamiche e termiche durante il tempo di ritardo.
Questo tipo di selettività, usata abbastanza frequentemente negli impianti di B.T., si realizza
regolando la soglia di intervento istantaneo a valori di corrente diversi fra gli interruttori A e B
e sfruttando la condizione favorevole del diverso valore assunto dalla corrente di cortocircuito
in funzione della posizione in cui si manifesta il guasto a causa dell’impedenza dei cavi.
Per effetto della limitazione dovuta a questa impedenza in certi casi è possibile regolare
l’intervento istantaneo dell’interruttore a monte del cavo ad un valore dell’intensità di corrente
superire a quello del massimo valore raggiungibile dalla corrente di guasto che percorre
l’interruttore a valle, pur assicurando quasi completamente la protezione della parte di impianto
compresa tra i due interruttori.
C
B
A

●
Fig. 7.16
Diverse tipologie di
selettività amperometrica
Selettività energetica
A seconda degli interruttori impiegati, la selettività amperometrica può assumere condizioni
diverse (Fig. 7.16):
A
C
B
t
B
A
a
I
t
a) Con interruttori tradizionali sia a monte che a valle: la selettività è tanto più efficace e sicura
quanto più grande è la differenza fra la corrente nominale dell’interruttore posto a monte e
quella dell’interruttore posto a valle.
Inoltre la selettività amperometrica generalmente risulta totale se la corrente di cortocircuito
in C è inferiore alla corrente magnetica d’intervento dell’interruttore A.
b) Con interruttori tradizionali con breve ritardo a monte e interruttori tradizionali a valle: la
selettività amperometrica, per valori di corrente di cortocircuito elevati, può essere migliorata
utilizzando interruttori a monte provvisti di relè muniti di breve ritardo (curva “S”).
La selettività è totale se l’interruttore A non si apre.
La possibilità di avere interventi selettivi senza l’introduzione di ritardi intenzionali riduce le
sollecitazioni termiche e dinamiche all’impianto in caso di guasto e frequentemente permette
di sotto-dimensionare alcuni suoi componenti.
c) Con interruttori tradizionali a monte e interruttori limitatori a valle: usando interruttori
limitatori a valle e, a monte di essi, interruttori tradizionali (dotati di potere d’interruzione
adeguato con sganciatori di tipo istantaneo) è possibile ottenere selettività totale.
In questo caso la selettività dell’intervento si realizza grazie ai tempi di intervento
estremamente ridotti dell’interruttore limitatore che riducono l’impulso di energia dovuto alla
corrente di guasto a valori tanto bassi da non causare l’intervento dell’interruttore a monte.
Con questo principio è possibile realizzare la selettività totale anche tra interruttori limitatori
di diverso calibro fino a quei valori di corrente che non provocano l’apertura transitoria dei
contatti del limitatore a monte.
È un tipo di selettività alla quale si ricorre quando fra due interruttori non è possibile impostare
un tempo di ritardo nell’intervento.
Questo sistema può consentire di ottenere un livello di selettività che va oltre il valore della
soglia magnetica dell’interruttore a monte, impiegando un interruttore limitatore a valle. Nel
caso si abbia a monte un interruttore del tipo B ma con Icw ≤ Icu, in funzione della limitazione
effettuata dall’interruttore a valle possiamo ottenere un limite di selettività superiore al valore
della soglia istantanea dell’interruttore a monte.
B
A
b
“S”
I
t
B
A
c
I
149

150
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
● Fig. 7.17
Selettività energetica
Selettività di zona o
”accelerata“
Per lo studio della selettività energetica non si confrontano le curve di intervento corrente/tempo
dei componenti installati in serie ma le curve dell’energia specifica (I 2 t) lasciata passare
dall’interruttore a valle e la curva dell’energia dell’interruttore a monte. Si ottiene la selettività
energetica se le due curve non hanno punti di intersezione. L’effetto di limitazione dell’energia
specifica passante è funzione del tipo di interruttore (meccanismo di apertura, contatti ecc.)
mentre il livello energetico di non sgancio è legato alle caratteristiche di intervento dello
sganciatore (soglia istantanea, tempo di intervento), nonché dalla soglia di repulsione dei
contatti (apertura incondizionata).
t
2
1
2
1
ICC
2
I t 2
(A S)
Per poter realizzare in maniera ottimale una selettività energetica occorre pertanto impiegare:
- sganciatori istantanei con tempo di risposta legato alla corrente di cortocircuito e di taglia
diversa.
- interruttori con una forte limitazione di corrente ed i contatti differenziati per taglia.
L’impiego di interruttori limitatori a valle permette inoltre una sensibile riduzione delle
sollecitazioni termiche ed elettrodinamiche alle quali è soggetto l’impianto e di contenere i
ritardi intenzionali imposti agli interruttori installati a livello primario.
L’adozione del coordinamento selettivo delle protezioni comporta per sua natura
l’allungamento dei tempi di eliminazione dei guasti man mano che ci si avvicina alla sorgente
dell’energia e quindi dove il valore della corrente di guasto è maggiore.
In impianti importanti, nei quali i livelli di distribuzione possono diventare molti, questi tempi
potrebbero diventare inaccettabili sia per il valore elevato dell’energia specifica passante I2t ,
sia per l’incompatibilità con i tempi di estinzione prescritti dall’Ente fornitore di energia.
In questi casi può essere necessario adottare un sistema di selettività di zona o “accelerata”.
Questa tecnica, più sofisticata, consente di accorciare i tempi determinati dalla selettività
cronometrica tradizionale pur mantenendo la selettività degli interventi.
Questo tipo di coordinamento si basa sulle seguenti operazioni:
- immediata individuazione dell’interruttore a cui compete l’eliminazione selettiva del guasto;
- abbreviazione del tempo di intervento di tale interruttore;
- mantenimento del coordinamento selettivo degli interruttori a monte.
2
1
ICC

●
Fig. 7.18
Esempio delle varie
condizioni di guasto
Il principio su cui basarsi per determinare quale sia l’interruttore più vicino al guasto consiste
nell’utilizzare la corrente di guasto come unico elemento di riferimento comune per i vari
interruttori e creare un interscambio di informazioni in base alle quali determinare in modo
praticamente istantaneo quale parte dell’impianto deve essere tempestivamente staccata dal
sistema.
0,2 s
0,1 s
0 s
a
A
B
C
Guasto a valle dell’interruttore C: l’interruttore C interviene istantaneamente per guasti di
cortocircuito che insorgono a valle di esso, e gli interruttori A e B, in virtù dei ritardi impostati,
non intervengono e ritornano alle condizioni di esercizio normalmente non appena la
sovracorrente si estingue (pochi millisecondi).
Guasto a valle dell’interruttore B: il guasto dà luogo all’intervento dell’interruttore B
istantaneamente dall’insorgere del guasto stesso. L’interruttore A si comporta come nel caso
precedente.
Guasto a valle dell’interruttore A: la corrente di guasto interessa solo l’interruttore A e pertanto
dà luogo all’intervento istantaneo dell’interruttore stesso.
151

152
PROTEZIONE CONTRO IL SOVRACCARICO ED IL CORTOCIRCUITO
PROTEZIONE
DI SOSTEGNO
(O BACK-UP)
●
Fig. 7.19
Protezione di back-up
La protezione di sostegno è basata sul principio esattamente contrario rispetto a quello
“selettivo”: è richiesta l’apertura contemporanea dell’interruttore a monte e dell’interruttore a
valle, oppure quella del solo interruttore a monte per valori della corrente di cortocircuito
superiori ad un certo valore limite. Tale tipo di protezione è ammesso dalle norme CEI 64-8 e
CEI EN 60947-2 A1.
Come rappresentato nella Fig. 7.19, gli interruttori
A e B, disposti in serie in un circuito, sono coordinati
in modo tale da intervenire simultaneamente in caso
A
di guasto in C per un valore di corrente superiore ad
una prefissata soglia, detta corrente di scambio. In
tal modo i due interruttori interagiscono tra loro
comportandosi come fossero una sola unità con due
B
interruzioni poste in serie che interrompono il
cortocircuito. Tutto ciò conferisce all’insieme e
C
quindi anche all’interruttore B un potere di
interruzione superiore a quello che l’interruttore B
stesso potrebbe fronteggiare da solo.
L’impiego di interruttori limitatori a monte consente maggiori margini di sicurezza.
La protezione di sostegno viene utilizzata in impianti elettrici in cui la continuità di esercizio
della parte non guasta non è requisito fondamentale, ma esistono altre esigenze prioritarie
quali:
1) la necessità di limitare gli ingombri delle apparecchiature elettriche;
2) la necessità di non modificare impianti esistenti anche se non più idonei alle nuove correnti
di guasto
3) il problema tecnico-economico di contenere il dimensionamento dei componenti dell’impianto
elettrico
La protezione di sostegno, pertanto, è applicabile quando non vi sono esigenze di selettività,
consente, in particolare, di proteggere impianti sottodimensionati rispetto alla corrente di
guasto presunta (ossia consente sensibili risparmi nel dimensionamento degli interruttori a
valle).
Condizioni indispensabili per la realizzazione della protezione di sostegno:
1) l’interruttore a monte deve avere un potere di interruzione almeno pari alla corrente di
cortocircuito presunta nel punto di installazione dell’interruttore a valle;
2) la corrente di cortocircuito e l’energia specifica, lasciata passare di fatto nell’impianto
dall’interruttore a monte non devono danneggiare l’interruttore a valle;
3) i due interruttori devono essere realmente in serie in modo da essere percorsi dalla stessa
corrente in caso di guasto.
È comunque necessario, in caso di adozione della protezione di sostegno, scegliere
combinazioni di apparecchi delle quali siano state verificate dal costruttore attraverso prove
pratiche, l’efficienza e le caratteristiche del complesso. Si deve infatti precisare che il valore del
potere di interruzione della serie non può essere ricavato teoricamente, ma può essere definito
solo con prove dirette, fatte in laboratorio.

154
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
RIFASAMENTO
●
Fig. 8.1
Esempio di rifasamento di
un carico ohmico-induttivo
e diagramma fasoriale
prima del rinfasamento
(interruttore T aperto) e
dopo rifasamento
(interrutore T chiuso)
Negli impianti funzionanti a corrente alternata sinusoidale, le tensioni e le correnti vengono
rappresentate mediante fasori (vettori rotanti).
Accade pertanto che in funzione del tipo di utilizzatore il vettore tensione può essere in fase con
il vettore corrente, oppure sfasato in anticipo o in ritardo.
Generalmente, nelle applicazioni industriali, gli utilizzatori sono di tipo ohmico-induttivo e
possono presentare un angolo di sfasamento tensione-corrente ϕ che può essere anche
particolarmente elevato.
Si rende allora necessario rifasare, cioè diminuire tale angolo per ridurre il modulo della
corrente totale IT circolante in linea e di conseguenza la potenza persa.
Per rifasare si allaccia in parallelo al carico un condensatore che assorbe una corrente IC
sfasata di 90° in anticipo rispetto la tensione come mostrato nella Fig. 8.1 .
V
A
B
I T
Il valore della capacità C, necessaria per effettuare il rifasamento totale, oppure parziale (nel
contratto con l’Ente distributore è di norma sufficiente garantire un cosϕ ≥ 0.9) è dato dalle
seguenti formule:
rifasamento totale
Ptgϕ
C =
rifasamento parziale
C
I C
T
2πfV 2
P(tgϕ - tgϕ‘)
C =
I
2πfV 2
R
X
dove:
P = potenza attiva dell’utilizzatore
tgϕ = tangente dell’angolo ϕ dell’utilizzatore (ricavabile dal cosϕ dello stesso) ovverosia
rapporto tra la reattanza induttiva e la resistenza dell’utilizzatore
tgϕ’ = tangente dell’angolo ϕ’ ossia dell’angolo tensione-corrente dopo il rifasamento (nel
caso si rifasi a cos ϕ’ = 0.9 si ha : tg ϕ’= 0.484)
f = frequenza di rete (50 Hz)
V = tensione di rete di alimentazione dell’utilizzatore.
Il rifasamento di un impianto porta vantaggi economici sia per chi rifasa (riduzione
nell’addebito di energia reattiva da parte dell’Ente distributore) sia per l’Ente stesso che riduce
le perdite sulle linee e quindi riduce le spese di generazione e trasporto dell’energia elettrica.
I C
ϕ’
ϕ
I T
I

Tipologie di
rifasamento e scelta
del condensatore
Rifasamento
centralizzato
●
Fig. 8.2
Rifasamento centralizzato
Rifasamento
distribuito
●
Fig. 8.3
Rifasamento distributivo
Inoltre, il rifasamento consente di:
- aumentare la potenzialità dell’impianto esistente perché a parità di dimensioni (trasformatori
e cavi) viene utilizzata maggiore energia attiva;
- ridurre le cadute di tensione lungo la linea elettrica e sull’impianto interno.
Sono possibili le seguenti tipologie di rifasamento:
- centralizzato
- distribuito
- parzializzato
Nel rifasamento centralizzato, le unità rifasanti (i condensatori) sono allacciati a monte di tutti
i carichi da rifasare e installate immediatamente a valle del punto di misura del cosϕ, ad
esempio nella cabina MT/BT o in prossimità del quadro generale di distribuzione. (Fig. 8.2)
Il rifasamento centralizzato trova applicazione
negli impianti con molti carichi eterogenei che
lavorano saltuariamente, nei quali l’assorbimento
di energia reattiva da parte dei carichi
contemporaneamente in servizio risulta abbastanza
complesso e mediamente costante. Ciò
permette di installare una batteria di potenza
notevolmente inferiore alla potenza complessiva
che sarebbe altrimenti necessaria qualora
venisse adottato un rifasamento di tipo
distribuito.
È altresì opportuno prevedere quando l’assorbimento
di potenza reattiva è molto variabile,
una regolazione automatica dell’impianto rifasante mediante una batteria a più gradini.
Si realizza allacciando direttamente le singole unità rifasanti ai morsetti di ciascun utilizzatore
da rifasare, secondo lo schema mostrato in Fig. 8.3.
Tecnicamente rappresenta la miglior soluzione
per i seguenti motivi:
- condensatore e apparecchio utilizzatore
seguono esattamente le stesse vicende per cui la
regolazione del cosϕ risulta sistematica ed
automatica;
- oltre all’Ente distributore beneficia dello
sgravio dell’energia reattiva anche l’utente che,
oltre alla riduzione tariffaria, ottiene un
vantaggio nel dimensionamento delle linee
interne dell’impianto che collegano la cabina
MT/BT con carichi “rifasati” (cosϕ più basso,
reattanza più bassa, quindi cavi con una
sezione inferiore a parità di corrente richiesta);
- condensatore e carico possono essere inseriti e disinseriti contemporaneamente, usufruendo
inoltre delle stesse protezioni contro i sovraccarichi e i corto circuiti.
155

156
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
Rifasamento
parzializzato
●
Fig. 8.4
Rifasamento parzializzato
Scelta del
condensatore
Nel rifasamento parzializzato le unità di rifasamento vengono poste in parallelo a ciascuno dei
quadri elettrici che alimentano più utenze tra loro raggruppate, per omogeneità del carico e/o
per potenze similari (Fig. 8.4).
È una soluzione intermedia tra le due esaminate in precedenza e trova impiego laddove
l’impianto è molto esteso e alimenta utenze (ad esempio officine) con diverso andamento dei
carichi.
Dopo aver individuato la tipologia di rifasamento più appropriata per lo specifico impianto, si
procede al dimensionamento alla scelta del condensatore, avvalendosi delle formule generali
mostrate in precedenza oppure consultando la Tab. 8.1 che permette di calcolare, per ogni
valore di cosϕ prima e dopo il rifasamento, la potenza necessaria della batteria di condensatori
in kVAR per kW.
Esempio di utilizzo della tabella:
vi sia un’installazione di potenza media di 240 kW a 400 V avente un cosϕ di 0,75; per
elevare il cosϕ a 0,90 occorre una batteria di condensatori di potenza:
Qc = 240 X 0,398 = 95,52 kVAR a 400 V
Nei casi in cui si hanno problemi nell’individuazione del cosϕ nell’impianto, si può utilmente
ricorrere alla lettura, per esempio mensile, dei contatori di energia attiva e reattiva. Utilizzando
la Tab. 8.2, si può rilevare il valore di cosϕ attraverso il rapporto energia reattiva/energia
attiva.
Ad esempio se le due letture mensili sono rispettivamente:
Er 3750 kVARh Ea 5700 kWh
Il rapporto
Er/Ea = 3750/5700 = 0,65
A cui corrisponde un
cosϕ = 0,84

0,90
1,805
1,742
1,681
1,624
1,558
1,501
1,446
1,397
1,343
1,297
1,248
1,202
1,160
1,116
1,075
1,035
0,996
0,958
0,921
0,884
0,849
0,815
0,781
0,749
0,716
0,685
0,654
0,624
0,595
0,565
0,536
0,508
0,479
0,452
0,425
0,398
0,371
0,345
0,319
0,292
0,266
0,240
0,214
0,188
0,162
0,136
0,109
0,083
0,054
0,028
157
0,80
1,557
1,474
1,413
1,356
1,290
1,230
1,179
1,130
1,076
1,030
0,982
0,936
0,894
0,850
0,809
0,769
0,730
0,692
0,665
0,618
0,584
0,549
0,515
0,483
0,450
0,419
0,388
0,358
0,329
0,299
0,270
0,242
0,213
0,186
0,159
0,132
0,105
0,079
0,053
0,026
0,85
1,668
1,605
1,544
1,487
1,421
1,360
1,309
1,260
1,206
1,160
1,112
1,066
1,024
0,980
0,939
0,899
0,865
0,822
0,785
0,748
0,714
0,679
0,645
0,613
0,580
0,549
0,518
0,488
0,459
0,429
0,400
0,372
0,343
0,316
0,289
0,262
0,235
0,209
0,183
0,156
0,130
0,104
0,078
0,052
0,026
0,91
1,832
1,769
1,769
1,709
1,651
1,586
1,532
1,473
1,425
1,370
1,326
1,276
1,230
1,188
1,144
1,103
1,063
0,986
0,949
0,912
0,878
0,843
0,809
0,777
0,744
0,713
0,682
0,652
0,623
0,593
0,564
0,536
0,507
0,400
0,453
0,426
0,399
0,373
0,347
0,320
0,294
0,268
0,242
0,216
0,190
0,164
0,140
0,114
0,085
0,059
0,031
0,92
1,861
1,798
1,738
1,680
1,614
1,561
1,502
1,454
1,400
1,355
1,303
1,257
1,215
1,171
1,130
1,090
1,051
1,013
0,976
0,939
0,905
0,870
0,836
0,804
0,771
0,740
0,709
0,679
0,650
0,620
0,591
0,563
0,534
0,507
0,480
0,453
0,426
0,400
0,374
0,347
0,321
0,295
0,269
0,243
0,217
0,191
0,167
0,141
0,112
0,086
0,058
0,93
1,895
1,831
1,771
1,713
1,647
1,592
1,533
1,485
1,430
1,386
1,337
1,291
1,249
1,205
1,164
1,124
1,085
1,047
1,010
0,973
0,939
0,904
0,870
0,838
0,805
0,774
0,743
0,713
0,684
0,654
0,625
0,597
0,568
0,541
0,514
0,487
0,460
0,434
0,408
0,381
0,355
0,329
0,303
0,277
0,251
0,225
0,198
0,172
0,143
0,117
0,089
0,94
1,924
1,860
1,800
1,742
1,677
1,626
1,567
1,519
1,464
1,420
1,369
1,323
1,281
1,237
1,196
1,156
1,117
1,079
1,042
1,005
0,971
0,936
0,902
0,870
0,837
0,806
0,775
0,745
0,716
0,686
0,657
0,629
0,600
0,573
0,546
0,519
0,492
0,466
0,440
0,413
0,387
0,361
0,335
0,309
0,283
0,257
0,230
0,204
0,175
0,149
0,121
0,95
1,959
1,896
1,836
1,778
1,712
1,659
1,600
1,532
1,497
1,453
1,403
1,357
1,315
1,271
1,230
1,190
1,151
1,113
1,076
1,039
1,005
0,970
0,936
0,904
0,871
0,840
0,809
0,779
0,750
0,720
0,691
0,663
0,634
0,607
0,580
0,553
0,526
0,500
0,474
0,447
0,421
0,395
0,369
0,343
0,317
0,291
0,264
0,238
0,209
0,183
0,155
0,96
1,998
1,935
1,874
1,816
1,751
1,695
1,636
1,588
1,534
1,489
1,441
1,395
1,353
1,309
1,268
1,228
1,189
1,151
1,114
1,077
1,043
1,008
0,974
0,942
0,909
0,878
0,847
0,817
0,788
0,758
0,729
0,701
0,672
0,645
0,616
0,591
0,564
0,538
0,512
0,485
0,459
0,433
0,407
0,381
0,355
0,329
0,301
0,275
0,246
0,230
0,192
0,97
2,037
1,973
1,913
1,855
1,790
1,737
1,677
1,629
1,575
1,530
1,481
1,435
1,393
1,349
1,308
1,268
1,229
1,191
1,154
1,117
1,083
1,048
1,014
0,982
0,949
0,918
0,887
0,857
0,828
0,798
0,769
0,741
0,712
0,685
0,658
0,631
0,604
0,578
0,552
0,525
0,499
0,473
0,447
0,421
0,395
0,369
0,343
0,317
0,288
0,262
0,234
0,98
2,085
2,021
1,961
1,903
1,837
1,784
1,725
1,677
1,623
1,578
1,529
1,483
1,441
1,397
1,356
1,316
1,277
1,239
1,202
1,165
1,131
1,096
1,062
1,030
0,997
0,966
0,935
0,905
0,876
0,840
0,811
0,783
0,754
0,727
0,700
0,673
0,652
0,620
0,594
0,567
0,541
0,515
0,489
0,463
0,437
0,417
0,390
0,364
0,335
0,309
0,281
0,99
2,146
2,082
2,022
1,964
1,899
1,846
1,786
1,758
1,684
1,639
1,590
1,544
1,502
1,458
1,417
1,377
1,338
1,300
1,263
1,226
1,192
1,157
1,123
1,091
1,058
1,007
0,996
0,966
0,937
0,907
0,878
0,850
0,821
0,794
0,767
0,740
0,713
0,687
0,661
0,634
0,608
0,582
0,556
0,530
0,504
0,478
0,450
0,424
0,395
0,369
0,341
1
2,288
2,225
2,164
2,107
2,041
1,988
1,929
1,881
1,826
1,782
1,732
1,686
1,644
1,600
1,559
1,519
1,480
1,442
1,405
1,368
1,334
1,299
1,265
1,233
1,200
1,169
1,138
1,108
1,079
1,049
1,020
0,992
0,963
0,936
0,909
0,882
0,855
0,829
0,803
0,776
0,750
0,724
0,698
0,672
0,645
0,620
0,593
0,567
0,538
0,512
0,484
Nota:
i valori della Tab. 10.1 sono
colcolati con le seguenti formule
Q1 = P tgϕ1
Q2 = P tgϕ2
Qc = Q2 – Q1 = P (tgϕ2 - tgϕ1)
Qc/P = tgϕ2 - tgϕ1
Dove:
P: potenza attiva
Q1, ϕ1: potenza reattiva e angolo di
sfasamento prima del rifasamento
Q2, ϕ2: potenza reattiva e angolo di
sfasamento dopo il rifasamento
Qc: potenza richiesta alla batteria di
condensatori
0,40
0,41
0,42
0,43
0,44
0,45
0,46
0,47
0,48
0,49
0,50
0,51
0,52
0,53
0,54
0,55
0,56
0,57
0,58
0,59
0,60
0,61
0,62
0,63
0,64
0,65
0,66
0,67
0,68
0,69
0,70
0,71
0,72
0,73
0,74
0,75
0,76
0,77
0,78
0,79
0,80
0,81
0,82
0,83
0,84
0,85
0,86
0,87
0,88
0,89
0,90
TAB. 8.1 - DETERMINAZIONE DELLA POTENZA DELLA BATTERIA DI CONDENSATORI DI RIFASAMENTO
COSϕ DI PARTENZA COSϕ DA OTTENERE

158
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
TAB. 8.2 - DETERMINAZIONE DEL FATTORE DI POTENZA DALLE LETTURE DEI CONTATORI DI ENERGIA REATTIVA (E R) EATTIVA (E A)
ER/EA COSϕ ER/EA COSϕ ER/EA COSϕ ER/EA COSϕ ER/EA COSϕ
0,11 ... 0,17 0,99 0,50 ... 0,52 0,89 0,77 ... 0,79 0,79 1,04 ... 1,06 0,69 1,36 ... 1,38 0,59
0,18 ... 0,23 0,98 0,53 ... 0,55 0,88 0,80 ... 0,81 0,78 1,07 ... 1,09 0,68 1,39 ... 1,42 0,58
0,24 ... 0,27 0,97 0,56 ... 0,58 0,87 0,82 ... 0,84 0,77 1,10 ... 1,12 0,67 1,43 ... 1,46 0,57
0,28 ... 0,31 0,96 0,59 ... 0,60 0,86 0,85 ... 0,86 0,76 1,13 ... 1,15 0,66 1,47 ... 1,50 0,56
0,32 ... 0,34 0,95 0,61 ... 0,63 0,85 0,87 ... 0,89 0,75 1,16 ... 1,18 0,65 1,51 ... 1,54 0,55
0,35 ... 0,38 0,94 0,64 ... 0,66 0,84 0,90 ... 0,92 0,74 1,19 ... 1,21 0,64 1,55 ... 1,58 0,54
0,39 ... 0,41 0,93 0,67 ... 0,68 0,83 0,93 ... 0,95 0,73 1,22 ... 1,25 0,63 1,59 ... 1,62 0,53
0,42 ... 0,44 0,92 0,69 ... 0,71 0,82 0,96 ... 0,97 0,72 1,26 ... 1,28 0,62 1,63 ... 1,66 0,52
0,45 ... 0,47 0,91 0,72 ... 0,73 0,81 0,98 ... 1,00 0,71 1,29 ... 1,31 0,61 1,67 ... 1,71 0,51
0,48 ... 0,49
0,90 0,74 ... 0,76 0,80 1,01 ... 1,03 0,70 1,32 ... 1,35 0,60 1,72 ... 1,75 0,50
Relativamente poi alle grandezze caratteristiche dei condensatori, è utile ricordare che devono
essere assunti valori differenti in funzione del tipo di sistema (monofase o trifase) e del tipo di
collegamento da utilizzare (trifase a stella o a triangolo) ai fini di una scelta ottimale (rapporto
tecnico/economico).
I dati caratteristici di un condensatore, forniti dalla sua targa, sono:
- tensione nominale Un, che il condensatore deve poter sopportare indefinitamente
-frequenza nominale f (comunemente pari a quella di rete, 50Hz)
- potenza nominale Qn, espressa generalmente in kVAR (potenza reattiva della batteria di
condensatori).
Dai dati di targa, le grandezze caratteristiche del condensatore possono essere ricavate con le
seguenti formule:
- per un’unità monofase (in figura), la capacità C della batteria di condensatori è:
C =
e la corrente nominale:
In = 2πfCUn
I n =
Q n
2πfU 2
Q n
U n

Scelta del tipo
di interruttore
Nota
(1) Le norme IEC 831-1 e IEC 931-1
affermano che i condensatori
devono poter funzionare a regime
con una corrente fino a 1,3 Ic del
condensatore stesso, in valore
efficace (ciò è dovuto alla possibile
presenza di armoniche di tensione in
rete, causate ad esempio dalla
saturazione di circuiti magnetici di
trsformatori a motori o da circuiti di
conversione statica) e che è
ammessa una tolleranza del 10% in
più sul valore reale della capacità
rispetto a quello corrispondente alla
sua potenza nominale. Per cui sia il
contattore sia l’interruttore devono
essere in grado di portare in
permanenza una corrente pari a:
1,3 - 1,5 • In condensatore:
cioè = 1,49 In in valore efficace.
-per ciascuno dei tre condensatori di una unità trifase, si ha invece (Un = tensione concatenata
del sistema):
• con collegamento a stella (γ) (in figura):
• con collegamento a triangolo (∆) (in figura):
In = 2πfC∆Un In = √ 32πfC∆Un
essendo In la corrente che attraversa il condensatore e I1 la corrente di linea.
Il procedimento di scelta dell’interruttore e relative tarature degli sganciatori magnetotermici, si
imposta nel seguente modo:
Qn: potenza della batteria di condensatori, in kVAR
Un: tensione concatenata nominale della batteria di condensatori, in V
(1) Ic =
Q n
√ 3Un
corrente nominale della batteria di condensatori
(2) Ini = 1,49 Ic (1) corrente nominale dell’interruttore e/o valore di taratura
dello sganciatore termico
(3) Im ≥ 9Ini
valore di taratura dello sganciatore magnetico
Dalla (2) segue che ogni interruttore può manovrare batterie di condensatori aventi correnti
nominali fino a
I ni
= 0,7Ini 1,49
I n = I1 = 2πfCUn
√ 3
C ∆ =
I n =
C γ =
Q n
Q n
2πfU 2 n3
U n3
I n = I1 =
I 1 = 3Qn
cioè può essere usata fino al 70% della propria corrente nominale.
Nella Tab. 8.3 vengono indicati tutti i dati utili per la scelta di un interruttore MTS per manovra
di batterie di condensatori.
Si precisa inoltre che, a regime, la presenza o meno di altre batterie di condensatori in parallelo
a quella manovrata dall’interruttore non apporti alcun peggioramento delle condizioni di
esercizio.
Q n
2πfU 2 n
3Un
Q n
√ 3Un
159

160
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
●
Tab. 8.3
Scelta degli interruttori
GEWISS in funzione della
potenza della batteria di
Esempi di
rifasamento di un
motore asincrono
condensatori
●
Fig. 8.5
La scelta del tipo di interruttore, dovrà essere fatta tenendo conto anche del valore della corrente
di corto circuito presunta a monte dell’interruttore: a parità di corrente nominale, quindi, potrà
essere scelto nella Tab. 8.3 l’interruttore avente l’adeguato potere di interruzione.
MASSIMA POTENZA DELLA BATTERIA
DI CONDENSATORI IN KVAR-50 HZ
230V
6
11
17
23
28
40
57
72
86
100
115
Esempio n° 1
400V
10
20
30
40
50
70
100
125
150
175
200
INTERRUTTORE
CORRENTE NOMINALE
INTERRUTTORE
Si voglia procedere al rifasamento di un motore asincrono trifase che presenta le seguenti
caratteristiche:
P = 80 kW
V = 400 V
f = 50 Hz
I0 = 42 A
Il condensatore impiegato risulterà direttamente allacciato ai morsetti del motore come
rappresentato in Fig. 8.5.
Per evitare di avere un fattore di potenza in anticipo (cosϕ > 1), si
impone che la corrente di rifasamento sia, al massimo, pari a 90%
della corrente a vuoto I0 del motore.
I = I0 . 90%
I = 42 . 90% = 37,8 A
La potenza reattiva associata al condensatore dovrà essere pari a:
Q = √3 . V . I
Q = √3 . 400 . 37,8 = 26,16 kVAR
Tipo
MT 60 - MT 100 (D25)
MTHP 100 (D63)
MTHP 100 (D80) - MTS 160 B/N (10 Ith)
MTHP 100 (D100) - MTS 160 B/N (10 Ith)
MTS 160 B/N (10 Ith)
MTS 250 N/H/L
MTS 250 N/H/L (10 Ith)
MTSE 630 N/H/L (320 A)
MTSE 630 N/H/L (400 A)
MTSE 630 N/H/L (400 A)
MTSE 630 N/H/L
[A]
25
50
80
100
125
200
250
320
400
500
500

●
Fig. 8.6
Esempio n° 2
Con riferimento allo schema unificare di Fig. 8.5 si voglia rifasare un impianto elettrico
portando il cosϕ da 0,68 a 0,9.
Dati progettuali:
1) potenza installata (attiva): 300 kW. Le utenze sono costituite da motori asincroni trifase
che funzionano contemporaneamente con assorbimento abbastanza regolare.
2) Potenza disponibile (apparente): trasformatore in olio MT/BT da 400 kVA a 400 V, 50Hz.
Viene scelto il “rifasamento centralizzato” (Fig. 8.6) mediante un'unica batteria di condensatori
installata a monte del punto di misura del cosϕ.
La batteria dovrà essere disinserita contemporaneamente all’esclusione totale dei carichi.
Definizione della potenza reattiva della batteria
È data da:
Qc = P . k k[VAR]
Dove:
Qc = potenza reattiva
P = potenza attiva pari a 300 kW
k = coefficiente di rifasamento pari a 0,595 (vedi Tab. 8.1) per passare da cosϕ 0,68 a
cosϕ 0,9
Per cui
Qc = 300 . 0,595 = 178,5 kVAR
Nota la potenza reattiva Qc, si determina la corrente nominale In della batteria di condensatori
e, successivamente la corrente nominale dei dispositivi di manovra e protezione Ini.
I n =
da cui:
Q c
=
√ 3Un
Ini = In . 1,43
cioè:
400kVA
Ini = 258 . 1,43 = 368A
(collegamento a stella)
178500
= 258A
√ 3 . 400
161

162
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
Tabelle per la scelta
della potenza reattiva
●
Tab. 8.4
Potenza reattiva da
installare [kVAR]
L’interruttore scelto sarà un MTSE 630 con lo sganciatore da 400 A.
Allo stesso risultato si perviene utilizzando la Tab. 8.3.
Per quanto riguarda il potere di interruzione la Tab. 7.3 fornisce un valore Icc di 14,4 kA,
pertanto dalla Tab. 8.3 l’interruttore idoneo risulta essere un MTSE 630 N con sganciatore da
400 A con In regolata a 10 In con un potere di interruzione di 36 kA, così calcolati:
• corrente nominale InT del trasformatore:
dove:
I nT = A n 400000
= = 577A
√ 3Un √ 3 . 400
• corrente di corto circuito Icc, cioè:
I cc =
I nT = 577.100 = 14,4 kA 36 kA
U cc% 4
An = potenza del trasformatore
Un = tensione nominale a vuoto del trasformatore
InT = corrente nominale del trasformatore
Ucc = tensione di corto circuito che per un trasformatore di 400 kVA a 400 V viene posta pari
al 4% della tensione secondaria nominale.
Le tabelle che seguono sono idonee alla scelta della potenza reattiva da installare per il
rifasamento dei motori asincroni trifasi e per trasformatori trifasi. In riferimento alla Tab. 8.3 si
deve scegliere l’interruttore della serie MTS corrispondente alla potenza reattiva scelta.
[kW]
22
30
37
45
55
75
90
110
132
160
200
250
280
355
400
450
[CV]
30
40
50
60
75
100
125
150
180
218
274
340
380
482
544
610
MOTORI TRIFASE: 230/400 V
POTENZA NOMINALE VELOCITÀ DI ROTAZIONE [G/MIN]
3000
6
7,5
9
11
13
17
20
24
31
25
43
52
57
67
78
87
1500
8
10
11
13
17
22
25
29
36
41
47
57
63
76
82
93
1000
9
11
12,5
14
18
25
27
33
38
44
53
63
70
86
97
107
750
10
12,5
16
17
21
28
30
37
43
52
61
71
79
98
106
117

●
Tab. 8.5
Potenza reattiva da
installare [kVAR]
Potenza
nominale [kVA]
100
160
200
250
315
400
500
630
800
1000
1250
1600
2000
2500
3000
3150
TRASFORMATORI IN OLIO PERDITE SECONDO
NORMA CEI 14-13 LISTA A
Qr a vuoto
2,5
3,7
4,4
5,3
6,3
7,5
9,4
11,3
13,5
14,9
17,4
20,6
23,8
27,2
29,7
-
Qr a carico
6,1
9,6
11,9
14,7
18,3
22,9
28,7
35,7
60,8
74,1
91,4
115,4
142,0
175,2
207,5
-
TRASFORMATORI IN RESINA
NORMA CEI 14-13 LISTA A
Qr a vuoto
2,5
3,6
4,2
4,9
5,6
5,9
7,4
8,0
10,2
11,8
14,7
18,9
21,6
24,5
-
30,9
Qr a carico
8,1
12,9
15,8
19,5
24,0
29,3
36,7
45,1
57,4
70,9
88,8
113,8
140,2
173,1
-
250,4
163

164
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
PROTEZIONE CONTRO
LE SOVRATENSIONI
Limitatori di
sovratensione SPD
Definizioni utili
La protezione contro le sovratensioni sta assumendo un’importanza sempre maggiore, sia per
la sicurezza delle persone e degli impianti industriali, che per la riduzione del fattore di rischio
di danno economico causato dalle sovratensioni nell’esercizio degli impianti stessi.
L’impiego dei limitatori di sovratensione (Surge Protective Devices), comunemente chiamati SPD,
sta diffondendo in modo notevole, allo scopo di limitare, per quanto possibile, i danni causati
dalle sovratensioni negli impianti elettrici. In Italia dell’argomento si occupa il comitato tecnico
37/A seguendo gli sviluppi dei documenti emessi in sede internazione dai comitati IEC 37/A e
CENELEC 37/A. Il comitato CEI ha il compito di normalizzare il componente e tutta la serie di
prove che servono alla classificazione del prodotto. L’argomento risulta però di interesse
fondamentale per altri due comitati che sono coinvolti nella scelta e nell’impiego di questo
componente.
Allo scopo di coordinare i lavori , è stato formato un gruppo di lavoro costituito da:
TC 81 protezione contro i fulmini.
IEC/TC 64 impianti utilizzatori.
Questi comitati tecnici hanno recentemente pubblicato la Guida CEI 81-8 che fornisce
indicazioni sulla scelta degli SPD; esistono inoltre programmi per la scelta dei limitatori di
sovratensione negli impianti a bassa tensione basata sul calcolo della componente di rischio.
Per una conoscenza approfondita delle caratteristiche tipiche degli SPD, si riportano di seguito
alcune definizioni utili.
Limitatore di sovratensione (SPD)
Dispositivo impiegato per limitare le sovratensioni transitorie e deviare le correnti impulsive.
Normalmente esso contiene almeno un elemento non lineare.
Tensione massima continuativa (UC)
È la tensione nominale dell’SPD e costituisce il massimo valore della tensione efficace o
continua che può essere applicato permanentemente all’SPD.
Corrente ad impulso (Imp)
Rappresenta il valore di picco della corrente che circola nell’SPD e che possiede una forma
d’onda 10/350 µs. Questo parametro è utilizzato per classificare l’SPD in classe di prova I.
Corrente nominale di scarica (In)
È il valore di picco della corrente che circola nell’SPD. Tale corrente ha una forma d’onda 8/20 µs.
Questo valore è utilizzato per classificare il componente nella classe di prova II.
Tensione a vuoto (Uoc)
È il valore di picco della tensione a vuoto con forma d’onda 1.2/50 µs erogata dal
generatore di prova combinato, contemporaneamente ad una corrente di cortocircuito con
forma d’onda 8/20 µs e applicata ai morsetti dell’SPD per la verifica in classe di prova III.
Livello di protezione (Up)
Rappresenta il valore di tensione che caratterizza il comportamento dell’SPD nel limitare la
tensione ai suoi terminali e che è scelto da una serie di valori preferenziali.
Corrente massima di scarica (Imax)
È il valore di picco della massima corrente che può circolare nell’SPD senza danneggiarlo.
Tale corrente ha una forma d’onda 8/20 µs. Questo valore viene utilizzato per la
classificazione degli SPD.

Tecnologia costruttiva
e funzionamento
degli SPD
Spinterometri
I p
Varistori
I p
Diodi zener
Collegamento in serie
e parallelo dei
componenti di un SPD
Quando è necessario
proteggersi dalle
sovratensioni
In commercio esistono svariati tipi di limitatori di sovratensione in relazione alla sollecitudine
che devono sopportare, al grado di protezione che devono offrire ed al tipo di utenza da
proteggere.
Gli elementi caratteristici che compongono un limitatore di sovratensione sono normalmente i
seguenti.
Spinterometri in aria, in gas e a scarica frazionata che costituisce l’ultima generazione.
Negli spinterometri in aria la tensione di innesco è di qualche kV ed è legata alle condizioni
dell’aria ed alla distanza fra gli elettrodi. Gli spinterometri a gas possiedono una tensione di
innesco variabile fra 70 V e 10 kV in funzione delle caratteristiche costruttive.
Gli spinterometri ad aria frazionata sono costituiti da elettrodi a dischi di carbonio con
materiale isolante intermedio al quale viene affidato il compito dello spegnimento degli archi.
La loro tensione di innesco è normalmente inferiore a 2 kV. Gli spinterometri possiedono una
capacità di scarica molto elevata, hanno però una tensione di innesco che aumenta con la
rapidità del fronte d’onda della sovratensione e pertanto può rivelarsi troppo elevata per la
protezione diretta di apparecchiature sensibili quali quelle elettroniche. Attualmente, nel settore
degli scaricatori a scarica frazionata, è stato superato lo svantaggio del livello di protezione
elevato con più spinterometri collegati in serie. Questa soluzione consente il frazionamento ed
il controllo dell’arco elettrico garantendo un livello di protezione limitato (inferiore a 2 kV) pur
mantenendo elevate capacità di scarica (circa 50 kA).
Sono costituiti da resistori al carburo di silicio o meglio all’ossido di zinco (nuova generazione)
con la caratteristica tensione/corrente non lineare. Il valore della resistenza non rimane costante,
ma diminuisce all’aumentare della tensione e quindi della corrente. Questi componenti hanno
un potere di innesco variabile da 30 a 1000 V ed potere di scarica molto diversi. Presentano il
vantaggio di una capacità di scarica considerevole (sino a 40 kA 8/20) indipendente dalla
tensione di innesco, una ampia possibilità di scelta ed una rapidità di risposta elevata. Per contro
hanno una modesta capacità di scarica agli impulsi di lunga durata, ed una capacità tra gli
elettrodi notevole che risulta negativa per l’impiego su circuiti ad alta frequenza.
Quando sono impiegati come limitatori di sovratensione, questi componenti hanno una
costruzione adatta a sopportare una corrente più elevata (grazie ad una giunzione molto più
grande) rispetto a quelli di costruzione standard. I diodi zener presentano il vantaggio di una
ampia gamma disponibile (con tensione di innesco da 7 a 500 V) e contrariamente agli altri
tipi esaminati, non presentano nessun degrado progressivo con il numero degli interventi.
Come caratteristiche negative hanno una capacità di scarica molto limitata ed una elevata
capacità intrinseca.
I componenti degli SPD possono anche essere collegati in serie ed in parallelo.
Il collegamento in serie si impiega quando occorre adattare un limitatore a tensioni di esercizio
non standardizzate o quando occorre una soglia di innesco elevata e sono generalmente
costituiti da uno spinterometro in serie ad un varistore. Il collegamento in parallelo viene
utilizzato per ottenere una elevata tensione di scarica o una bassa tensione di innesco.
La protezione contro le sovratensioni può essere attuata quando richiesta dalle Norme CEI 81-1
e CEI 81-4 oppure quando si è acquisita un’esperienza di esercizio dell’impianto che ha messo
in evidenza il ripetersi di danni alle apparecchiature e l’interruzione della produzione. Le
norme CEI stabiliscono i requisiti minimi necessari per la sicurezza del sistema. In alternativa,
può essere utilizzata la Norma CEI 81-3 che fissa i valori medi del numero di fulmini a terra per
anno e per chilometro quadrato per i comuni d’Italia.
165

166
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
Caratteristiche e scelte
degli SPD
Coordinamento degli
SPD
Impianto di terra
Limitatori GEWISS
●
Tab. 8.6
●
Tab 8.7
Scaricatore Gewiss
Tra le caratteristiche più importanti degli SPD troviamo la classe di prova secondo la Norma
IEC 61643-1. Correlando le classi di prova al tipo di fulminazione otteniamo le caratteristiche
indicate nella Tab. 8.6.
CLASSE DI
PROVA
I
II
III
CARATTERISTICHE
Imp = 20 kA 10/350µs
Uc = 255 V
Up ≤ 4 kV
In = 15 kA 8/20 µs
Imax= 40 kA 8/20 µs
Uc = 255 V
Up ≤ 1,5 kV
Uoc = 10 kV 1,2/50 µs
Uc = 255 V
Up ≤ 1,2 kV
IMPIEGO
Correnti o parti di correnti provenienti
dalla fulminazione diretta
Correnti indotte da fulminazione
indiretta
Correnti indotte su circuiti elettrici
interni per fulminazione indiretta
INSTALLAZIONE
Quadri elettrici in strutture soggette
a fulminazione diretta
Quadri elettrici in strutture soggette
a fulminazione indiretta
Quadri elettrici utilizzatori soggetti
a fulminazione indiretta
Il coordinamento fra gli SPD si rende necessario ogni volta che due o più SPD sono installati
nello stesso impianto, allo scopo di raggiungere livelli di protezione più bassi in funzione della
tenuta degli isolamenti degli impianti da proteggere.
Il coordinamento è basato sulla possibilità di distribuzione delle correnti impulsive e delle
energie in gioco in modo che ogni SPD possa sopportare, senza subire danni, una quota di
queste componenti di disturbo. Per il progettista la verifica del coordinamento può risultare
molto laboriosa; la via più semplice è quella di sfruttare i dati forniti dal costruttore di SPD
attraverso le prove di laboratorio.
Normalmente gli SPD non richiedono (ad eccezione di casi particolari) un impianto di terra
distinto e neppure particolari accorgimenti. Ricordiamo però che valori bassi della resistenza di
terra riducono le tensioni totali verso terra durante la scarica e che le reti a maglia estese
spesso annullano le componenti G e M stabilite dalla Norma 81-4.
La gamma di limitatori GEWISS consente di proteggere, in funzione della corrente transitoria
di scarica, sia linee elettriche derivate, sia linee telefoniche o di trasmissione dati; la prima serie
è fornita nella versione a cartuccia estraibile, che consente una soluzione facile e immediata
dello scaricatore senza interruzione del servizio e modifica del cablaggio, la seconda nella
versione monoblocco.
Gli interruttori automatici di protezione coordinati ai limitatori di sovratensione GEWISS
devono avere una curva di intervento C e una corrente nominale di 20 A.
TIPO DI SCARICATORE (1P, 1P+N, 3P+N)
In [kA] - onda 8/20
Interruttore di protezione
15 40
MT 100 - C (20 A)

Sistemi di installazione
●
Fig. 8.6
Sistema TN
●
Fig. 8.7
Sistema TT interruttore
differenziale a monte
●
Fig. 8.8
Sistema TT interruttore
differenziale a valle
Legenda
1 Origine dell’impianto BT
2 Quadro elettrico principale
3 Barra di
equipotenzializzazione
4 SPD
4a SPD N-PE (ad innesco)
5 Collegamenti dell’SPD
all’impianto di terra
(5a o 5b in alternativa)
6 Apparecchiatura
da proteggere
7 Interruttore differenziale
7a Interruttore differenziale
selettivo
F Limitatore di sovracorrente
167

168
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
PROTEZIONE
DEI CIRCUITI
DI ILLUMINAZIONE
TIPO DI
LAMPADA
Singola
non rifasata
Singola
rifasata
Doppia
rifasata
In [A] 2P o 4P
POTENZA
TUBO [W]
I circuiti di illuminazione devono essere protetti contro il cortocircuito mediante interruttori
automatici. La protezione contro il sovraccarico può essere omessa nei circuiti che alimentano
gli apparecchi illuminanti negli ambienti normali, a condizione che esista la protezione contro
il cortocircuito e che la corrente di impiego degli apparecchi utilizzatori non sia superiore a
quella della conduttura. Rimane invece obbligatoria per tutti i circuiti elettrici ubicati nei luoghi
con pericolo di incendio e di esplosione nonché negli ambienti particolari trattati nella parte 7
della Norma CEI 64-8 per i quali siano prescritte condizioni diverse.
La corrente nominale dell’interruttore di protezione viene scelta in relazione al carico da
alimentare, la cui corrente di impiego IB può essere desunta:
- dai dati forniti dal costruttore degli apparecchi illuminanti.
- dal calcolo, in funzione della potenza nominale installata, della tensione di alimentazione e
del fattore di potenza.
La tabella che segue fornisce la corrente nominale dell’interruttore in relazione alla potenza
installata e al tipo di distribuzione.
TAB. 8.8 - DISTRIBUZIONE MOFASE 230 V - DISTRIBUZIONE TRIFASE + N (400 V) COLLEGAMETO A STELLA
18
36
58
18
36
58
2x18=36
2x36=72
2x58=118
100
I dati contenuti nella tabella sono elaborati ipotizzando:
- La temperatura di riferimento di 30 e 40 °C in relazione al tipo di interruttore automatico impiegato.
- La potenza dello starter pari al 25 % di quella della lampada.
- I seguenti fattori di potenza:
0,86 per le lampade rifasate
0,6 per le lampade non rifasate.
Il metodo di calcolo adottato per la compilazione delle tabelle è basato sulla formula seguente:
IB =
4
2
1
7
3
2
3
1
1
1
Dove:
8
4
3
13
7
4
7
3
2
2
PL · n°L · KST · kC
Un · cos ϕ
13
7
4
20
10
6
10
5
3
3
29
14
9
42
21
13
20
10
6
6
PL = la potenza di una lampada
n° = numero di lampade per ciascuna fase
49
24
15
69
35
21
35
17
10
10
NUMERO DI LAMPADE PER FASE
78
39
24
112
56
34
56
28
17
16
97
49
30
140
70
42
70
35
21
20
kST = coefficiente che considera la potenza assorbita dallo starter, il suo valore è 1,25
kC = un coefficiente che tiene conto del tipo di collegamento (1 per il collegamento a stella, 1,732 per il collegamento a triangolo)
Un = tensione nominale delle lampade pari a 230 V
Dalla tabella si possono rilevare anche in numero di lampade per fase in funzione della corrente nominale dell’interruttore, considerando un
declassamento pari a 0,8 per temperature elevate all’interno del quadro o nella cassetta di installazione.
122
61
38
175
87
54
87
43
27
25
157
78
48
225
112
69
112
56
34
32
196
98
60
281
140
87
138
70
43
40
245
122
76
351
175
109
175
87
54
50
309
154
95
443
220
137
221
110
68
63
392
196
120
562
281
174
281
140
87
80
490
245
152
703
351
218
351
175
109
100

Relè passo passo
Sono apparecchi di tipo bistabile nei quali applicando tensione per un breve periodo alla
bobina, si ottiene una variazione permanente dello stato del contatto (da ON a OFF e
viceversa). Questi relè, utilizzati insieme a pulsanti del tipo NA, trovano largo impiego nei
circuiti di comando di tipo ciclico (ad esempio i circuiti di illuminazione).
DATI TECNICI RELÈ PASSO-PASSO RELÈ PASSO-PASSO CENTRALIZABILE
Norme di riferimento
Corrente nominale di impiego (A)
Tensione nominale Un (V)
Tensione comando bobina (V)
Tensione nominale d’isolamento Ui (V)
Tensione nominale d’impulso Uimp (kV)
Frequenza nominale (Hz)
Assorbimento bobina all’eccitazione
Assorbimento bobina in mantenimento
Tensione funzionamento bobina
Potenza max. lampade
Lampade ad incandescenza (W)
Lampade fluorescenti (W)
Lampade alogene (W)
Potenza dissipata per polo (W)
Manovre elettriche (Ie e cosϕ = 0,9)
Manovre meccaniche
Durata minima comando chiusura (ms)
Temperatura di funzionamento (C°)
Sezione max. conduttori contatti (mm 2 )
Sezione max. conduttori bobina (mm 2 )
TAB. 8.9 - CARATTERISTICHE TECNICHE RELÈ PASSO PASSO
1 polo
CEI EN 60669-2-2
16
230 a.c.
12/24/230 a.c.
250 a.c.
4
50
5VA
3,5VA
0,9 - 1,1xUn
2400
500
1000
1,5
100.000
200.000
25
-5...+40
4 o 2x2,5
4 o 2x2,5
2/4 poli
CEI EN 60669-2-2
16
230 a.c.
12/24/230 a.c.
250 a.c.
4
50
9VA
2,5VA
0,9 - 1,1xUn
2400
500
1000
1,5
100.000
200.000
25
-5...+40
10 o 2x4
4 o 2x2,5
1 poli
CEI EN 60669-2-2
16
230 a.c.
24/230 a.c.
24 d.c.
250 a.c.
4
50
9VA/12W
1VA/1W
0,9 - 1,1xUn
2400
500
1000
1,5
100.000
200.000
25
-5...+40
10 o 2x4
4 o 2x2,5
2/3 poli
CEI EN 60669-2-2
16
230 a.c.
24/230 a.c.
24 d.c.
250 a.c.
4
50
9VA/12W
1VA/1W
0,9 - 1,1xUn
2400
500
1000
1,5
100.000
200.000
25
-5...+40
10 o 2x4
4 o 2x2,5
Nella pagina seguente viene riportato il numero massimo di lampade (in funzione della
tipologia e della potenza assorbita) comandabili dal relé passo passo.
169

170
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
●
Tab. 8.10
Numero massimo
di lampade comandabili
da un relè passo passo
Tipo di lampade
Incandescenza (230 V)
Fluorescenti non rifasate (230V)
Fluorescenti due lampade (230V)
Fluorescenti rifasate in parallelo (230V)
Alogene non rifasate (230 V)
Alogene 12 e 24 V
Vapori di sodio ad alta pressione o
ioduri metallici (230V)
Vapori di sodio a bassa pressione
(230V)
Vapori di mercurio ad alta pressione
(230V)
CARATTERISTICHE LAMPADE N. DI LAMPADE CONSENTITE
P (W)
15
25
40
60
75
100
150
200
300
500
18
20
30
36
40
58
65
2x18
2x20
2x30
2x36
2x40
2x58
2x65
18
20
30
36
40
58
65
35
70
150
250
400
1000
20
50
75
100
50
70
150
250
18
37
56
91
135
185
50
80
125
250
400
16 A
133
80
50
33
26
20
13
10
6
4
44
40
26
22
20
13
12
27
25
16
13
12
8
7
27
25
16
13
12
8
7
28
14
6
4
2
1
55
20
15
11
7
6
3
2
15
9
7
5
4
3
8
6
4
2
1

Relè monostabili
Norme di riferimento
Corrente nominale di impiego Ie (A)
Tensione nominale Un (V)
Tensione comando bobina (V)
Tensione nominale d’isolamento Ui (V)
Tensione nominale d’impulso Uimp (kV)
Frequenza nominale (Hz)
Assorbimento bobina all’eccitazione (VA)
Assorbimento bobina in mantenimento (VA)
Tensione funzionamento bobina
Potenza max. lampade
Lampade ad incandescenza (W)
Lampade fluorescenti (W)
Lampade alogene (W)
Potenza dissipata per polo (W)
Manovre elettriche (pieno carico, cosϕ = 0,9)
Manovre meccaniche
Durata minima comando chiusura (ms)
Temperatura di funzionamento (C°)
Sezione max. conduttori contatti (mm 2 )
Sezione max. conduttori bobina (mm 2 )
Apparecchi che commutano lo stato dei contatti (da ON a OFF e viceversa) e lo mantengono
fintanto che la bobina resta eccitata.
TAB. 8.11 - DATI TECNICI RELÉ MONOSTABILI
1 polo
CEI EN 61095
16
230 a.c.
12/24/230 a.c.
250 a.c.
4
50
4
2,4
0,9 - 1,1xUn
2400
500
1000
0,6
100.000
1.000.000
25
-5...+40
4 o 2x2,5
4 o 2x2,5
2 poli
CEI EN 61095
16
230 a.c.
12/24/230 a.c.
250 a.c.
4
50
9
2,5
0,9 - 1,1xUn
2400
500
1000
0,6
100.000
1.000.000
25
-5...+40
10 o 2x4
4 o 2x2,5
4 poli
CEI EN 61095
16
230/400 a.c.
24/230 a.c.
250 a.c.
4
50
14
6
0,9 - 1,1xUn
2400
500
1000
0,6
100.000
1.000.000
25
-5...+40
10 o 2x4
4 o 2x2,5
171

172
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
Contattore
Norme di riferimento
Corrente nominale di impiego (A)
Categoria di utilizzo
Tensione nominale Un (V)
Tensione comando bobina (V)
Tensione nominale d’isolamento Ui (V)
Tensione nominale d’impulso Uimp (kV)
Frequenza nominale (HZ)
Assorbimento bobina all’eccitazione
Assorbimento bobina in mantenimento
Tensione funzionamento bobina
Potenza nominale in AC3 (kW): 230 V monofase
230 V trifase
400 V trifase
Potenza dissipata per polo (W)
Manovre elettriche in AC7a / AC1
Manovre elettriche in AC7b / AC3
Manovre meccaniche
Corrente di cortocircuito condizionata (kA)
Durata minima comando chiusura (ms)
Temperatura di funzionamento (C°)
Sezione max. conduttori contatti (mm 2 )
Sezione max. conduttori bobina (mm 2 )
Il contattore è un’apparecchio in grado di stabilire, sopportare ed interrompere le correnti di
manovra in condizioni ordinarie e di sovraccarico. È un componente elettrico di tipo
monostabile (mantiene il proprio stato fin tanto che la bobina è alimentata) previsto per un
elevato numero di manovre.
Se vengono azionati più dispositivi contemporaneamente occorre fare attenzione al
dimensionamento corretto del trasformatore. Se vengono installati più contattori adiacenti
alimentati in modo continuativo, l’eccessiva dissipazione di calore può danneggiare la bobina
degli stessi.
TAB. 8.12 - CARATTERISTICHE TECNICHE DEI CONTATTORI
20 A
CEI EN 61095
20
AC7a
230/400 a.c.
230 a.c.
24 a.c.
500 a.c.
4
50
9VA
2,5VA
0,85 - 1,1xUn
-
-
-
1
150.000
-
1.000.000
3
25
-5...+40
10 o 2x4
4 o 2x2,5
CARATTERISTICHE ELETTRICHE
24 A
CEI EN 61095
CEI EN 60947-4-1
24
AC7a
230/400 a.c.
230 a.c. - d.c.
24 a.c. - d.c.
500 a.c.
4
50
3,7VA/4W
3,7VA/4W
0,8 - 1,06xUn
1,3
2,2
4
1,2
150.000
500.000
1.000.000
3
25
-25...+55
25 o 2x10
4 o 2x2,5
40 A
CEI EN 61095
CEI EN 60947-4-1
40
AC7a
230/400 a.c.
230 a.c. - d.c.
500 a.c.
4
50
4,4VA/5W
4,4VA/5W
0,8 - 1,06xUn
3,7
5,5
11
3
150.000
170.000
1.000.000
3
25
-25...+55
25 o 2x10
4 o 2x2,5
63 A
CEI EN 61095
CEI EN 60947-4-1
63
AC7a
230/400 a.c.
230 a.c. - d.c.
500 a.c.
4
50
70VA/65W
4,2VA/4,2W
0,8 - 1,06xUn
5
8
15
6
150.000
240.000
1.000.000
3
25
-25...+55
25 o 2x10
4 o 2x2,5

Inserzione lampade
●
Tab. 8.13
Numero massimo
di lampade comandabili
da un contattore
La tabella seguente riporta il numero massimo di lampade comandabili da ciascun contattore.
Tali valori sono riferiti alla tensione nominale di 230V. Nel caso di lampade alimentate a 400V,
moltiplicare i valori riportati in tabella per 1,73.
Tipo di lampade
Incandescente
Fluorescente
Vapori di mercurio ad alta
pressione
CARATT. LAMPADE
Watt
60
100
200
300
500
1000
15
20
40
42
65
115
140
2x20
2x40
2x42
2x65
2x115
2x140
15
20
40
42
65
115
140
50
80
125
250
400
700
1000
2000/400 V
50
80
125
250
400
700
1000
2000/400 V
20 A
21
13
7
4
3
1
25
22
17
13
10
4
4
22
17
13
10
4
4
6
5
6
4
4
1
1
12
7
5
3
1
-
-
-
4
3
2
1
1
-
-
-
N. DI LAMPADE CONSENTITE CAPACITÀ
24 A
25
15
7
5
3
1
30
26
20
16
12
5
5
26
20
16
12
5
5
8
7
8
6
5
2
2
14
10
7
4
2
1
1
1
5
4
3
2
1
-
-
1
40 A
54
32
16
11
6
3
Non rifasate o rifasate in serie
100
85
65
52
40
18
18
Bilampade non rifasate
Rifasate in parallelo
Non rifasate
Rifasate in parallelo
85
65
52
40
18
18
15
14
15
12
10
4
4
36
27
19
10
7
4
3
3
10
8
6
3
3
1
1
2
63 A
83
50
25
16
10
5
155
140
105
85
60
28
28
140
105
85
60
28
28
67
60
67
50
43
17
17
50
38
26
14
10
6
4
4
43
37
26
15
10
5
4
2
(µF)
4,5
5
4,5
6
7
18
18
7
8
10
18
25
45
60
35
(segue)
173

174
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
●
(segue) Tab. 8.13
Numero massimo
di lampade comandabili
da un contattore
Tipo di lampade
Lampade con reattore
elettronico
Alogene (12V)
Vapori di sodio a bassa
pressione
Vapori di sodio ad alta
pressione o ioduri metallici
CARATT. LAMPADE N. DI LAMPADE CONSENTITE CAPACITÀ
Watt
1x18
2x18
1x36
2x36
1x58
2x58
20
50
75
100
150
200
300
35
55
90
135
150
180
200
35
55
90
135
150
180
200
150
250
330
400
1000
150
250
330
400
1000
20 A
15
8
12
7
11
6
40
20
13
10
7
5
3
5
5
3
2
2
2
3
24 A
24
18
16
11
14
8
52
24
16
12
9
6
4
8
8
5
3
3
3
5
1
1
1
1
Non rifasate
4
3
2
1
1
1
Non rifasate
Rifasate in parallelo
Rifasate in parallelo
40 A
55
34
34
20
32
17
110
50
35
27
19
14
9
22
22
13
10
10
10
14
4
4
3
2
2
2
3
15
9
8
6
3
3
2
2
1
63 A
76
48
47
29
46
24
174
80
54
43
29
23
14
30
30
19
13
14
14
20
15
15
10
7
8
8
12
20
15
10
8
4
15
9
7
6
2
(µF)
20
20
30
45
40
40
25
20
33
40
48
106

PROTEZIONE DEI
MOTORI ELETTRICI
Caratteristica di
funzionamento di un
motore asincrono
●
Fig. 8.9
Curva dell’assorbimento di
corrente all’avviamento
di un motore asincrono
Determinazione
del coefficiente di k
●
Fig. 8.10
Diagramma per
determinare k
Dispositivi di manovra
e protezione
dei motori
Il motore asincrono trifase è indubbiamente la macchina elettrica che trova maggior impiego
nell’industria grazie alla robusta costruzione ed alla elevata affidabilità che offre nel servizio.
La curva caratteristica dell’assorbimento di corrente di un motore asincrono è quella indicata in
figura.
t [s]
da 1 a
10 s
da 20 a
30 ms
In
Ia
Is
I [A]
Legenda:
In = corrente nominale assorbita dal motore
Ia = corrente di avviamento
Is = valore istantaneo massimo della corrente
subtransitoria di avviamento Is = Ia x K
Il coefficiente k per il quale si deve moltiplicare la corrente simmetrica Ia per ottenere la massima
corrente di picco Is in funzione del fattore di potenza, si ottiene dal diagramma.
Il valore della corrente nominale assorbita da un
k
motore asincrono trifase si ricava con la nota
formula:
2,8
2,7
2,6
2,5
2,4
2,3
2,2
2,1
2
1,9
1,8
1,7
1,6
1,5
1,4
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
cosϕ
In =
Pn
√3 · Un · η · cos ϕ
dove:
Pn è la potenza nominale di targa del motore
Un è la tensione di alimentazione
η è il rendimento del motore a carico nominale
cosϕ è il fattore di potenza a carico nominale
All’atto dell’avviamento, però, il motore assorbe
una corrente pari a 5-8 volte la corrente nominale.
La scelta dei dispositivi di manovra e protezione deve essere oculata in quanto un
funzionamento difettoso delle protezioni può avere effetti negativi sulle persone (nel caso di
contatti diretti per guasto dell’isolamento), sulla macchina stessa e sulla produzione
dell’impianto nel quale il motore è installato.
Il dispositivo che provvede alla protezione contro il cortocircuito del complesso (motore,
avviatore e cavo elettrico), è l’interruttore automatico o meglio un interruttore automatico
limitatore di corrente con la sola protezione magnetica (la protezione termica è normalmente
affidata a un relè termico incorporato nell’avviatore). Quando il numero di avviamenti del
motore è molto limitato, l’interruttore è in grado di svolgere la duplice funzione di dispositivo di
protezione e di manovra con notevole risparmio economico. Normalmente però la manovra è
affidata ad un avviatore costituito da un contattore (che permette anche il comando a distanza)
e da un relè termico che insieme realizzano un complesso in grado di garantire:
- le prestazioni richieste dalla relativa categoria di impiego che sarà illustrata in seguito,
175

176
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
●
Fig. 8.11
Avviamento diretto di un
motore asincrono mediante
interruttore automatico e
contattore
Coordinamento dello
sganciatore magnetico
●
Fig. 8.12
Curve tempo corrente del
motore e degli sganciatori:
termico e magnetico
- chiudere ed interrompere senza danni una corrente multipla della nominale,
- proteggere il motore dai sovraccarichi.
Uno degli schemi usuali per l’avviamento e la protezione di un motore asincrono trifase è quello
indicato in Fig. 8.11.
I d
M
1
2
3
4
Legenda:
1 = Protezione magnetica
2 = Relè termico
3 = Relè differenziale
4 = Contattore
Coordinamento fra lo sganciatore magnetico dell’interruttore, il relè termico dell’avviatore e la
curva di avviamento del motore.
Dall’esame della Fig. 8.12 emerge chiaramente che le curve (1) e (2) devono essere più vicino
possibile alla curva del motore (3) senza però avere alcuna interferenza. Proteggendo il
motore, l’interruttore provvede anche alla protezione del cavo la cui corrente nominale è
sempre almeno uguale o superiore a a quella del motore.
t
[s]
In
3
Ia
1
Is
2
Legenda:
1 = Curva dello sganciatore termico
2 = Intervento dello sganciatore magnetico
3 = Curva di avviamento del motore
Quando le funzioni di protezione e di avviamento sono realizzate da diversi apparecchi, le
norme prescrivono due tipi di coordinamento in funzione del danneggiamento che può essere
accettato. Nel coordinamento di tipo 1 l’avviatore , in caso di cortocircuito, non deve provocare
danni a persone o all’impianto anche se non risulta in grado di funzionare ulteriormente senza
un intervento manutentivo.
Nel coordinamento di tipo 2 dopo un cortocircuito, oltre a non provocare danni alle persone o
all’impianto, l’avviatore deve essere in grado di funzionare ulteriormente. È ammesso il rischio
della saldatura dei contatti del contattore purchè la loro separazione risulti facile.
Il tipo di coordinamento 1 è consigliabile in presenza di un servizio di manutenzione qualificato
e di un costo ridotto delle apparecchiature.

Scelta della taratura
delle protezioni
magnetiche e termiche
Categoria di impiego
dei contattori
●
Tab. 8.14
Categorie d’impiego
dei contattori
Classe di intervento
dei relè termici
Ulteriori dispositivi per
la protezione dei
motori
Il tipo di coordinamento 2 potrà essere scelto quando la continuità di esercizio risulta
indispensabile, o quando il servizio di manutenzione è ridotto.
Il valore della corrente di intervento Im della protezione magnetica, può essere stabilito, in
prima approssimazione, eguagliando il valore di cresta della corrente dello sganciatore (Im x
1,41) a quella della massima corrente subtransitoria assorbita dal motore allo spunto (Ia x k).
Supponendo ad esempio un motore da 37 kW con:
In = 71 A
Ia = 6,5 In
cosϕavv = 0,35
K =1,9 ricavato dal diagramma in corrispondenza del valore 0,35 del cosϕ avremo pertanto:
Im · 1,41 = In · 6,5 · k da cui
k 1,9
Im = In · 6,5 · = 71 · 6,5 · = 622 A
1,41 1,41
A favore della sicurezza, per evitare interventi intempestivi, si adotterà il valore di corrente di
intervento immediatamente superiore.
Il valore dello sganciatore termico It deve essere scelto in modo da garantire che lo sganciamento
avvenga solo in caso di sovraccarico o mancanza di fase. In prima approssimazione
si può tarare la protezione termica sul valore della corrente nominale.
La Norma CEI EN 60947-1 stabilisce le seguenti 4 categorie di impiego dei contattori tenendo
conto delle condizioni di apertura e chiusura del contattore e della sua adattabilità al tipo di
applicazione.
CATEGORIA D’IMPIEGO APPLICAZIONI CARATTERISTICHE
AC-1
AC-2
AC-3
AC-4
Carichi non induttivi o debolmente induttivi, forni a resistenza.
Motori ad anelli: avviamento, arresto.
Motori a gabbia: avviamento, arresto del motore durante la marcia.
Motore a gabbia: avviamento, frenatura in controcorrente, manovra ad impulsi.
Nelle tabelle di coordinamento dei relè termici sono previste diverse classi di impiego, quelle
più usate sono la classe 10 relativa a relè per avviamento normale e la classe 20 relativa quelli
per avviamento pesante. I tempi precisi di sgancio possono essere rilevati, in funzione del
valore della corrente di intervento, dalle curve caratteristiche dei relè.
In aggiunta a quelli già enunciati possono essere adottati ulteriori dispositivi per la protezione
dei motori asincroni:
- sonde termiche per il controllo della temperatura degli avvolgimenti,
- dispositivi differenziali a corrente residua per il costante controllo dell’isolamento verso terra,
-relè multifunzionali che oltre a corrente e tensione controllano diversi altri parametri quali, il
numero di avviamenti ed il tempo relativo ad ogni avviamento.
177

178
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
Esempi applicativi
●
Fig. 8.14
Schema unifilare di
alimentazione motore con
apparecchi di manovra e
protezione
●
Fig. 8.15
Esempio di impianto
con due motori trifase.
Regolazione dello
sganciatore magnetico
Manovra e protezione dei motori asincroni trifasi
La protezione dei motori elettrici di B.T. contro il cortocircuito è assolta, in modo corretto, dagli
interruttori automatici equipaggiati col solo sganciatore magnetico. La combinazione ottenuta
impiegando l’interruttore (con sganciatore solo magnetico), il contattore e lo sganciatore
termico, rappresenta la soluzione ideale per la manovra e la protezione motori (Fig. 8.14).
a = interruttore con
solo sganciatore
magnetico
b = contattore
c = sganciatore termico
b+c = avviatore
Icc = 50kA
380V
M 3
a
b
c
L’esempio schematizzato in Fig. 8.15 è riferito ad
una sezione di impianto rappresentativa di molte
realtà industriali.
Vi sono due motori (ad esempio installati in due
distinti reparti) aventi rispettivamente una potenza
nominale di 50 kW e 200 kW.
L’impianto nel suo complesso è caratterizzato da:
- tensione nominale 380 V;
- corrente di cortocircuito simmetrica 50 kA.
I calcoli necessari per la scelta dell’apparecchiatura
devono garantire:
- il comando dei motori, evitando interventi intempestivi
durante la fase di avviamento;
-la protezione contro il cortocircuito ed il sovraccarico
di tutte le apparecchiature;
- selettività di intervento delle protezioni anche per
guasti che potrebbero verificarsi sull’utenza.
In = 93A
In = 350A
50 kW
M
3
M 3
200 kW
La regolazione dello sganciatore magnetico deve essere tale da:
- evitare che l’interruttore si apra nella fase di avviamento del motore;
- garantire la protezione dell’impianto contro i guasti dovuti a cortocircuito; che possono
verificarsi nell’impianto a valle dell’interruttore, nonché i guasti interni del motore.
Il valore della corrente di intervento dello sganciatore magnetico Im può essere stabilito, a livello
teorico, uguagliando tra loro i valori di cresta della corrente di intervento dello sganciatore
magnetico stesso (Im x 1,41) e della massima corrente asimmetrica assorbita dal motore allo
spunto (calcolata tenendo presente che il coefficiente moltiplicativo è funzione del fattore di
potenza della corrente di avviamento del motore).
Considerando come esempio il solo motore da 50 kW si ha:
Im x 1,41 = In x 9 x k
Im =
In x 9 x k
1,41
93 x 9 x 1,9
Im = = 1128
1,41
A livello operativo, per evitare intempestivi interventi dell’interruttore nella fase di avviamento
del motore, la regolazione dello sganciatore magnetico può essere prevista per un valore di

Scelta dello
sganciatore termico
Ulteriori
considerazioni
GRUPPI DI CONTINUITÀ
STATICI UPS
corrente Im ≥ 1200 A, ossia ad un valore lievemente superiore rispetto al valore teorico
calcolato.
Lo sganciatore termico deve essere scelto in modo da consentire il regolare funzionamento del
motore e garantire che l’intervento dello sganciatore avvenga solo per correnti di sovraccarico
o per mancanza di fase.
In prima approssimazione è quindi possibile regolare lo sganciatore termico allo stesso valore
della corrente nominale del motore, It = In.
Per garantire la protezione del motore è altresì opportuno verificare che:
- il rapporto tra Im e It risulti ≥ 12 per assicurare che nella fase di avviamento, non ci sia un
intempestivo intervento dell’interruttore automatico;
Im
It
1245 A
= = 13,38 (≥ 12, avviamento corretto)
93 A
- il rapporto tra Im e It max risulti ≤ 15 per assicurare l’autoprotezione dello sganciatore termico.
Im
It max
1245 A
= = 11,3 (≤ 15, sicura protezione dell’impianto).
110 A
Lo scopo essenziale dei gruppi di continuità statici è quello di fornire l’alimentazione alle utenze
interessate nei momenti in cui la rete di distribuzione primaria manca o presenta valori di
tensione e frequenza non accettabili. Queste apparecchiature comunemente denominate UPS,
forniscono inoltre un’alimentazione stabilizzata in tensione e frequenza con distorsioni
armoniche molto limitate. L’impiego sempre più numeroso delle apparecchiature elettroniche e
la necessità di poter disporre di un’alimentazione stabilizzata, ha indotto il CEMP (un comitato
nazionale che raccoglie le principali associazioni europee operanti nel campo delle macchine
elettriche e delle apparecchiature elettroniche), alla stesura di una guida europea sui gruppi di
continuità statici ormai giunta alla seconda edizione. Lo scopo della pubblicazione è quello di
fornire le linee guida per la determinazione delle caratteristiche principali di queste
apparecchiature allo scopo di poter garantire agli utenti un’alimentazione elettrica altamente
affidabile e conforme alle specifiche esigenze.
179

180
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
Componenti principali
●
Fig. 8.16
Schema a blocchi di un
gruppo di continuità per
l’alimentazione di carichi
380 V - 3N a 110 Vcc
Sostanzialmente il gruppo di continuità statico rappresentato in Fig. 8.16 è composto dai
seguenti componenti:
3
Utenze da alimentare
a 110 V cc
2
Rete
principale
1
4
5
Utenze da alimentare
a 380 V e 220 V cc
Rete di
emergenza
Convertitore ca/cc
È un raddrizzatore a ponte di Graets stabilizzato in tensione che riceve l’alimentazione da una
rete a corrente alternata monofase o trifase e la converte in corrente continua. L’energia in
uscita dal convertitore ca/cc alimenta una batteria di accumulatori per il servizio di emergenza,
gli eventuali carichi che necessitano della alimentazione in corrente continua ed il convertitore
cc/ca o inverter.
Filtro
Il filtro in uscita dal raddrizzatore è costituito da una induttanza ed una capacità e provvede a
ridurre il ripple di corrente ad un valore inferiore al 2%.
Batteria di accumulatori
Costituisce l’elemento di soccorso per il convertitore cc/ca di uscita e per gli eventuali carichi in
corrente continua quando la rete di alimentazione manca o i suoi valori risultano fuori
tolleranza. La batteria viene normalmente fornita insieme al convertitore statico e installata nello
stesso armadio. Con questa soluzione il fornitore del gruppo conoscendo la potenza apparente
del carico ed il fattore di potenza, è in grado di stabilire il tempo di autonomia dell’UPS
quando manca la tensione di rete.
Dato che i gruppi di continuità statici sono frequentemente installati in luoghi accessibili alle
persone, le batterie incorporate sono usualmente del tipo a valvola (VRLA) meglio conosciute
come “batterie ermetiche” con elettrolito immobilizzato ed a basse perdite di gas. Queste
apparecchiature sono rispondenti alle norme CEI EN 60896-1 e 2 e possono essere installate
in uffici e locali pubblici senza precauzioni particolari. Si possono anche installare batterie al
Nichel Cadmio adatte per ambienti particolarmente critici, ma il loro costo è di circa cinque
volte superiore a quello delle corrispondenti batterie VRLA equivalenti
Convertitore cc/cc
Quando si presenta la necessità di alimentare carichi in corrente continua ad una tensione
diversa da quella di uscita dal raddrizzatore, si installa un convertitore cc/cc, costituito da un
oscillatore che trasforma la corrente continua che riceve dal convertitore ca/cc (o dalla batteria,

Schemi di
funzionamento
●
Fig. 8.17
Schema di un convertitore
statico con collegamento
in stand-by
in regime di emergenza), in una corrente variabile e da un raddrizzatore che la riconverte in
corrente continua alla tensione adatta alle utenze da alimentare.
Convertitore cc/ca o inverter
Provvede alla conversione della tensione continua fornita dal raddrizzatore o dalla batteria in
una tensione alternata sinusoidale, trifase o monofase stabilizzata in tensione e frequenza. Il
principio di funzionamento di questo convertitore è normalmente il PWM a modulazione di
larghezza degli impulsi o il PAM a modulazione di ampiezza. Con il sistema PWM si ottiene
una forma d’onda sinusoidale la cui qualità è funzione della larghezza e della frequenza degli
impulsi generati. Tanto maggiore è il numero di impulsi in un semiperiodo tanto più il segnale
generato sarà sinusoidale.
Commutatore statico
È un’apparecchiatura costituita da tiristori collegati in antiparallelo che svolge la funzione di
trasferimento del carico, senza soluzione di continuità, dal convertitore cc/ca alla rete di
emergenza in caso di guasto del convertitore stesso. Usualmente il trasferimento si verifica
quando la tensione ha uno scostamento superiore al 10 % e la frequenza al 5 % rispetto ai
valori nominali, oppure quando le caratteristiche in uscita del convertitore cc/ca superano le
tolleranze ammesse dal carico. Il tempo di trasferimento è normalmente inferiore ai 3 ms.
By-pass manuale
I convertitori statici sono normalmente corredati di un interruttore manuale di by-pass che
consente di isolare completamente il gruppo per interventi manutentivi. Nel caso di
alimentazione tramite by-pass i carichi possono risultare alimentati con un’energia non
stabilizzata.
I principali schemi di funzionamento dei soccorritori statici sono i seguenti:
Funzionamento On-line
È il sistema di funzionamento illustrato nel precedente schema a blocchi e nella pratica usuale
è quello di maggior impiego. Quando la rete di alimentazione è presente, l’energia transita
attraverso i convertori ca/cc il filtro ed il convertitore cc/ca per raggiungere il carico
alimentato, mentre momento in cui l’alimentazione principale viene a mancare la batteria
fornisce per un determinato periodo di tempo stabilito l’energia necessaria al convertitore
cc/ca. Al ritorno della rete di alimentazione entro i parametri di tolleranza prescritti, il gruppo
ritorna automaticamente al funzionamento normale.
Questa soluzione presenta numerosi vantaggi, il carico rimane immune da tutti i disturbi
presenti nella tensione di ingresso, risulta protetto dall’inverter sia nel funzionamento con
alimentazione dalla rete che quando è alimentato dalla batteria e risulta disaccoppiato dalla
rete. Il gruppo deve però essere dimensionato per l’intera potenza delle utenze collegate alla
sua uscita.
Funzionamento in Stand-by
Lo schema di funzionamento in Stand-by è quello indicato nella Fig. 8.17.
rete principale
STAND BY
carico
181

182
PROTEZIONE E COMANDO CIRCUITI UTILIZZATORI
Affidabilità degli UPS
●
Fig. 8.18
Esempio di convertitore
statico ridondante
Scelta dei dispositivi
di protezione
Dimensionamento
del neutro
Questo sistema di funzionamento prevede che le utenze siano normalmente alimentate dalla
rete principale (talvolta attraverso uno stabilizzatore), mentre il gruppo di continuità statico
costituisce l’alimentazione di riserva ed interviene solo nel caso in cui la rete è assente o i suoi
parametri elettrici risultano fuori tolleranza. Nel funzionamento in Stand-by le perdite di
energia nel convertitore statico sono modeste in quanto il suo intervento è limitato alle situazioni
di emergenza, mentre in presenza della rete di alimentazione esterna, il raddrizzatore si limita
a fornire la sola energia necessaria per la carica della batteria. Questa architettura circuitale
presenta dei limiti che non sempre sono accettabili in quanto le utenze non risultano protette
dalle perturbazioni provenienti dalla linea di alimentazione esterna ed inoltre non è possibile
l’alimentazione dei carichi in corrente continua durante il funzionamento normale se non con
l’ausilio di un ulteriore convertitore ca/cc.
I gruppi di continuità statici sono destinati all’alimentazione di utenze che richiedono energia
stabilizzata, pertanto devono offrire continuità di servizio e grande affidabilità.. Qualora si
Inverter
Consumatore
statico
Rete
380 V 50 Hz
Raddrizzatore Stabilizzatore
Altre utenze
Gruppo
eletrogeno
volesse incrementare tale affidabilità sino a
renderla quasi assoluta, si possono installare tutti
i componenti ridondanti e prevedere la doppia
alimentazione dalla rete e da un gruppo
elettrogeno. In tal modo la batteria del
soccorritore statico può essere dimensionata solo
per il tempo necessario al gruppo elettrogeno
per raggiungere il regime di funzionamento. La
soluzione proposta trova impiego quando è
indispensabile disporre di un gruppo di
continuità per l’elaborazione in tempo reale di
dati bancari o traffico aereo, oppure in industrie
con processi che non possono essere interrotti.
Normalmente i dispositivi di protezione impiegati sono interruttori automatici con azione
ritardata per evitare interventi intempestivi dovuti alle seguente cause:
- corrente di spunto all’atto dell’accensione che può superare otto volte quella normale di
pieno carico;
- correnti di dispersione verso terra dovute alla presenza di filtri EMC per la riduzione delle
armoniche in ingresso.
Quando il carico è costituito da utenze monofasi derivate fra fase e neutro di un alimentatore
statico trifase, è probabile che il neutro risulti percorso da correnti aggiuntive dovute alla terza
armonica. Quando si verifica questa situazione, il neutro d’uscita dovrebbe essere
sovradimensionato rispetto alle prescrizioni contenute nella Norma CEI 64-8. In alcuni casi
particolari come ad esempio nel funzionamento in by-pass manuale, questa regola vale anche
per il neutro di alimentazione.

184
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
INTERRUTTORI
MAGNETOTERMICI
●
Fig. 9.1
Serie 90
Apparecchi modulari per
protezione circuiti
●
Fig. 9.2
Serie MTS
Interruttori automatici per
distribuzione di potenza
La gamma degli interruttori Gewiss comprende interruttori automatici modulari da 1 A a 125 A
e la nuova Serie MTS di interruttori scatolati con correnti nominali fino a 1600 A.
Tutti gli interruttori, siano essi modulari o scatolati, sono corredati di accessori e dispositivi
studiati per soddisfare ogni esigenza d’impianto e, in particolare, per garantire la sicurezza
degli operatori.

Modulari serie 90
●
Tab. 9.1
Principali caratteristiche
degli interruttori
automatici modulari
serie 90
●
Fig. 9.3
Serie 90
Apparecchi modulari
Caratteristica di
intervento degli
sganciatori termici e
magnetici
Gli interruttori automatici modulari rispondono ai requisiti delle norme CEI EN 60898 e CEI EN
60947-2.
Sono caratterizzati dall’avere dispositivi di protezione contro le sovracorrenti aventi curve
d’intervento diverse in funzione delle applicazioni impiantistiche (Fig. 9.4, 9.5, 9.6).
Queste curve si differenziano per il diverso campo di funzionamento degli sganciatori
magnetici.
FREQUENZA NOMINALE
TENSIONE NOMINALE
CORRENTE NOMINALE MAX.
POTERE D’INTERRUZIONE MAX.
TEMPERATURA DI RIFERIMENTO
50/60 Hz
400 V
125 A
25 kA
30 ° C
È costituita dal diagramma generalmente logaritmico indicato nelle successive figure che
rappresentano per uno specifico tipo di interruttore i tempi di intervento in funzione della
sovracorrente.
185

186
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
●
Fig. 9.4
Curva di intervento
tempo/corrente
caratteristica B
●
Fig. 9.5
Curva di intervento
tempo/corrente
caratteristica C
Caratteristica
di intervento
B
Caratteristica
di intervento
C
Corrente
nominale
In
da 6 a 63 A
Corrente
nominale
In
da 1 a 125 A
Corrente di
non intervento
Inf
1.13 In
Corrente di
non intervento
Inf
1.13 In
Corrente di
intervento
If
1.45 In
CORRENTI DI PROVA
INTERVENTO TERMICO INTERVENTO ELETTROMAGNETICO
Corrente di
intervento
If
1.45 In
Tempo di
intervento
> 1 h
< 1 h
Corrente di
prova
intervento
Im1
3 In
Corrente di
prova
intervento
Im2
5 In
Tempo di
intervento
> 0.1 s
< 0.1 s
In corrente nominale di funzionamento che non deve provocare l’intervento
dell’interruttore.
Inf corrente convenzionale di non intervento è quella corrente che
l’interruttore deve poter sopportare senza intervenire.
If corrente convenzionale di intervento è quella corrente che sicuramente
provoca l’intervento dell’apparecchio entro il tempo convenzionale.
Im Corrente di intervento istantaneo è la minima corrente che sicuramente
provoca l’intervento dello sganciatore elettromagnetico
Nel tratto compreso fra Inf e If l’intervento è incerto.
Prima del limite Inf non si dovrebbe avere possibilità di intervento degli
sganciatori
Dopo il limite verticale di If l’intervento sarà sicuro.
CORRENTI DI PROVA
INTERVENTO TERMICO INTERVENTO ELETTROMAGNETICO
Tempo di
intervento
> 1 h
< 1 h
Corrente di
prova
intervento
Im1
5 In
Corrente di
prova
intervento
Im2
10 In
Tempo di
intervento
> 0.1 s
< 0.1 s
In corrente nominale di funzionamento che non deve provocare l’intervento
dell’interruttore.
Inf corrente convenzionale di non intervento è quella corrente che
l’interruttore deve poter sopportare senza intervenire.
If corrente convenzionale di intervento è quella corrente che sicuramente
provoca l’intervento dell’apparecchio entro il tempo convenzionale.
Im Corrente di intervento istantaneo è la minima corrente che sicuramente
provoca l’intervento dello sganciatore elettromagnetico
Nel tratto compreso fra Inf e If l’intervento è incerto.
Prima del limite Inf non si dovrebbe avere possibilità di intervento degli
sganciatori
Dopo il limite verticale di If l’intervento sarà sicuro.

●
Fig. 9.6
Curva di intervento
Scelta
degli apparecchi
tempo/corrente
caratteristica D
Caratteristica
di intervento
D
Corrente
nominale
In
da 6 a 100 A
da 6 a 100 A
Corrente di
non intervento
Inf
1.13 In
Corrente di
intervento
If
1.45 In
CORRENTI DI PROVA
INTERVENTO TERMICO INTERVENTO ELETTROMAGNETICO
Tempo di
intervento
> 1 h
< 1 h
Corrente di
prova
intervento
Gli interruttori automatici con caratteristica B vengono forniti per la protezione di carichi
resistivi (scaldabagni elettrici, apparecchi elettrici di riscaldamento, fornelli ecc.) e di linee per
impianti di illuminazione di una certa lunghezza, gli interruttori con caratteristica C sono adatti
per la protezione, in generale, di tutti i tipi di circuiti con carichi resistivi o limitatamente induttivi
(lampade a fluorescenza e a scarica di gas, apparecchi televisivi ecc.).
In alternativa possono essere installati anche gli interruttori con caratteristica D, per carichi
fortemente induttivi o con elevate correnti di inserzione, come trasformatori, batterie di
condensatori ecc.
La gamma degli interruttori modulari GEWISS è completata dalle versioni per corrente
continua, dagli interruttori salvamotore, dagli interruttori differenziali magnetotermici e dagli
interruttori per applicazione speciali.
La scelta degli apparecchi deve essere effettuata in funzione dei seguenti parametri principali:
Corrente nominale di impiego (In): è la corrente che l’apparecchio può sopportare in servizio
ininterrotto e corrisponde anche alla corrente termica dell’interruttore.
Tensione nominale di impiego (Ue): è il valore della tensione di progetto che il costruttore
prescrive unitamente alla corrente nominale. Ogni apparecchio può avere diverse tensioni
nominali di impiego in relazione al servizio ed alle prestazioni che deve svolgere.
Tensione nominale di isolamento (Ui): costituisce il valore per il quale è stato dimensionato e
verificato con prove, l’isolamento elettrico dell’apparecchio.
Potere di interruzione nominale in cortocircuito (Icn): rappresenta il massimo valore della
corrente di cortocircuito che l’apparecchio è in grado di interrompere per due volte secondo un
determinato ciclo.
Im1
10 In
Corrente di
prova
intervento
Im2
20 In
Tempo di
intervento
> 0.15 s
< 0.15 s
In corrente nominale di funzionamento che non deve provocare l’intervento
dell’interruttore.
Inf corrente convenzionale di non intervento è quella corrente che
l’interruttore deve poter sopportare senza intervenire.
If corrente convenzionale di intervento è quella corrente che sicuramente
provoca l’intervento dell’apparecchio entro il tempo convenzionale.
Im Corrente di intervento istantaneo è la minima corrente che sicuramente
provoca l’intervento dello sganciatore elettromagnetico
Nel tratto compreso fra Inf e If l’intervento è incerto.
Prima del limite Inf non si dovrebbe avere possibilità di intervento degli
sganciatori
Dopo il limite verticale di If l’intervento sarà sicuro.
187

188
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
SERIE
Categoria di utilizzazione
Tensione di isolamento Ui (V)
Frequenza nominale (Hz)
Tensione nominale Un (V)
Numero di poli (numero dei moduli)
Potere d’interruzione (A)
CEI EN 60898 - 230/400V
Potere d’interruzione (kA)
CEI EN 60947-2 - 230/400V
Potere d’interruzione (A)
CEI EN 60947-2
in corrente continua (kA)
Sganciatore magnetotermico: tipo
Corrente nominale In (A)
Icn
Ics
Icu
Ics
N. poli (in serie)
Icu per Un ≤ 50 V
Ics per Un ≤ 50 V
Icu per Un ≤ 110 V
Ics per Un ≤ 110 V
Icu per Un ≤ 220 V
Ics per Un ≤ 220 V
Durata elettrica (numero cicli O - C)
Temperatura di riferimento (°C) - CEI EN 60898
Sezionamento visualizzato
* Potere d’interruzione singolo polo Icn1 = 6kA.
TAB. 9.2 - APPARECCHI MODULARI PER PROTEZIONE CIRCUITI
MTC
MTC 45 MTC 60
MTC 100
A
500
50/60
230/400
1P (1) / 1P+N (1)
2P (1)
3P (2)
4P (2)
4500
1 Icn
4,5 – 6
100% Icu
1P 2P 3P 4P
6
6
6
6
4,5
4,5
C
6
10
16
20
25
32
10.000
30
SI
A
500
50/60
230/400
1P (1) / 1P+N (1)
2P (1)
3P (2)
4P (2)
6000
1 Icn
6 ÷ 10
75% Icu
1P 2P 3P 4P
10
10
10
10
6
6
C
6
10
16
20
25
32
10.000
30
SI
A
500
50/60
230
1P+N (1)
2P (1)
-
-
10000*
0,75 Icn
10
75% Icu
1P 2P
15
15
10
10
C
6
10
16
20
25
32
10.000
30
SI

MT 60 MT 100 MT 250 MTHP 100 MTHP 250
A
500
50/60
230/400
1P (1) / 1P+N (Curva C) (2)
2P (2)
3P (3)
4P (4)
6000
0,75 Icn
10 – 20
75% Icu
1P 2P 3P 4P
10
10
10
6
10
10
C B D
1
2
3
4
6 6 6
10 10 10
16 16 16
20 20 20
25 25 25
32 32 32
40 40 40
50 50
63 63
10.000
30
SI
A
500
50/60
230/400
1P (1)
2P (2)
3P (3)
4P (4)
10000
0,75 Icn
12,5 ÷ 25
75% Icu
1P 2P 3P 4P
10
10
15
15
15
12
C D
1
2
3
4
6 6
10 10
16 16
20 20
25 25
32 32
40 40
50
63
10.000
30
SI
TABELLA DI PRESTAZIONE
MT MTHP
A
500
50/60
230/400
1P (1)
2P (2)
3P (3)
4P (4)
12500 ÷ 25000
0,75 Icn
15 ÷ 50
75% Icu
1P 2P 3P 4P
20
15
25
20
25
20
C
6
10
16
20
25
32
40
50
63
10.000
30
SI
A
500
50/60
230/400
1P (1,5)
2P (3)
3P (4,5)
4P (6)
10000
0,75 Icn
10 – 20
75% Icu
1P 2P 3P 4P
10
10
15
12
15
12
C D
63
80 80
100 100
125
10.000
30
SI
A
500
50/60
230/400
1P (1,5)
2P (3)
3P (4,5)
4P (6)
25000
0,75 Icn
25 – 50
75% Icu
1P 2P 3P 4P
25
20
30
25
25
20
C
20
25
32
40
50
63
10.000
30
SI
189

190
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
Declassamento in
temperatura
In (A)
6
10
16
20
25
32
In (A)
1
2
3
4
6
10
16
20
25
32
40
50
63
In (A)
20
25
32
40
50
63
80
100
125
In situazioni impiantistiche dove la temperatura ambiente è di valore superiore al riferimento
normativo di 30° C, gli interruttori automatici possono essere soggetti ad interventi intempestivi,
cioè ad aperture inopportune, in quanto l’innalzamento della temperatura viene interpretato
quale sovracorrente. Infatti la temperatura ambiente influenza la deformazione iniziale del
bimetallo; ad una temperatura maggiore di 30° C lo sganciatore termico interviente in tempi
più brevi comportandosi come un relè con corrente nominale più bassa.
Pertanto, è indispensabile tener conto del declassamento della corrente nominale qualora
l’interruttore si trovi ad operare in un ambiente con temperatura maggiore di 30° C.
Le tabelle che seguono riportano le massime correnti di utilizzo riferite alle diverse temperature.
TAB. 9.3 - INTERRUTTORI MAGNETOTERMICI COMPATTI MTC 45 - 60 - 100
Temperature
10°C 20°C 30°C 40°C 50°C 60°C
7,2 6,6 6 5,7 5,3 5
11,8 10,8 10 9,6 9,1 8,6
18,2 17,2 16 15,2 14,3 13,4
22,8 21,4 20 19,5 18,9 18,4
28,5 26,8 25 24 23 22
36,5 34,2 32 30,8 29,5 28.8
TAB. 9.4 - INTERRUTTORI MAGNETOTERMICI MT 60 - 100 - 250
Temperature
15°C 20°C 30°C 40°C 50°C 60°C
1,07 1,04 1,00 0,97 0,93 0,90
2,14 2,07 2,00 1,93 1,86 1,79
3,21 3,11 3,00 2,90 2,79 2,69
4,28 4,14 4,00 3,86 3,72 3,58
7 6,67 6,00 5,52 4,84 3,96
11,2 10,8 10,0 8,9 7,95 7,16
17,6 17,1 16,0 14,9 13,9 12,8
22 21,3 20,0 17,8 16,1 15,1
28,2 27,1 25,0 23,4 21,3 18,8
37 35,3 32,0 30,8 27,8 23,1
45 43,3 40,0 34,8 30 28
57,5 55 50,0 46,7 42,1 36,3
70 67,7 63,0 59,9 52,7 41,25
20°C
21
26
35
42
55
66
85
107
135
TAB. 9.5 - INTERRUTTORI MAGNETOTERMICI MTHP 100 - 250
20
25
32
40
50
63
80
100
125
Temperature
30°C 40°C 50°C 60°C
17,5
24
30
35
47
59
75
93
115
16
22
28
33
42
53
70
87
107
15
19
23
28
36
48
63
78
97

Potenza dissipata
In (A)
R (mΩ)
P (W)
In (A)
1
2
3
4
6
10
16
20
25
32
40
50
63
6
Polo N
29,4 2,6
1,06 0,09
Le seguenti tabelle riportano i valori di potenza dissipata dagli interruttori automatici Serie 90
al fine di consentire la verifica dei valori di sovratemperatura all’interno di un quadro in
coerenza a quanto previsto dalle norme CEI 17-13 e CEI 17-43; permette inoltre di verificare
che la potenza dissipata dagli apparecchi sia inferiore o uguale a quella che il centralino è in
grado di dissipare secondo le disposizioni delle norme CEI 23-49 e CEI 23-51.
TAB. 9.6 - INTERRUTTORI MAGNETOTERMICI COMPATTI MTC 45 - 60 - 100
10
Polo N
20,3 2,6
2,03 0,26
16
Polo N
8,7 2,6
2,22 0,67
20
Polo N
5,7 2,6
2,27 1,04
TAB. 9.7 - INTERRUTTORI MAGNETOTERMICI MT 60 - 100 - 250
25
Polo N
5,3 2,6
3,34 1,63
32
Polo N
3,4 2,6
3,45 2,66
B
Caratteristica di intervento
C D
P (W) R (mΩ) P (W) R (mΩ) P (W) R (mΩ)
– – 2,20 2200 – –
– – 2,70 675 – –
– – 2,30 256 – –
– – 2,20 138 – –
1,42 39 1,42 39 0,80 22
2,13 21 2,13 21 1,20 12
2,80 11 2,80 11 1,60 6,3
2,56 6,4 2,56 6,4 2,10 5,3
3,10 5 3,10 5 2,00 3,2
3,00 2,9 3,00 2,9 2,40 2,4
3,10 1,9 3,10 1,9 2,70 1,7
3,87 1,5 3,87 1,5 – –
4,51 1,2 4,51 1,2 – –
TAB. 9.8 - INTERRUTTORI MAGNETOTERMICI MTHP 100 - 250
In (A) 20 25 32 40 50 63 80 100 125
R (mΩ)
P (W)
7
2,8
Influenza di apparecchi adiacenti
Una variazione della corrente di
intervento è causata anche dalla
presenza di più apparecchi
montati adiacenti; in questo caso
va considerato il fattore di
moltiplicazione Fc dipendente dal
numero di apparecchi adiacenti
(vedi tabella).
4,4
2,7
3,0
3,1
2,2
3,5
NR. APPARECCHI ADIACENTI FC
1,7
4,2
1
da 2 a 3
da 4 a 5
da 6 a 9
≥ 9
1,4
5,6
0,9
5,6
0,7
7,4
1,00
0,87
0,82
0,77
0,75
0,7
11
191

192
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
Vantaggi applicativi
apparecchi modulari
compatti
●
Fig. 9.7
●
Tab. 9.9
●
Fig. 9.8
È altresì importante mettere in
evidenza che, a parità di ingombro,
gli interruttori compatti consentono
di aumentare notevolmente il grado
di sicurezza e di protezione tanto
dell’impianto quanto delle persone.
Nel civile e nel piccolo terziario è consuetudine installativa utilizzare nella distribuzione faseneutro
la protezione 1P+N; è però fondamentale sottolineare che il dispositivo di protezione sul
neutro, pur non essendo obbligatorio, certamente non è vietato, anzi è decisamente
consigliabile vista la presenza nella quasi totalità dei casi di personale non addestrato. Gli
apparecchi modulari compatti MTC, proteggendo 2 poli in un solo modulo, consentono di
realizzare a parità di ingombro la protezione 2P e assicurano quindi anche la protezione del
neutro. I vantaggi sono la garanzia assoluta di intervento in presenza di sovracorrenti, grazie
alla presenza di due sganciatori, e la certezza di permanente e corretta protezione anche in
caso di inversione di polarità dei cavi.
La gamma compatta MTC e MDC offre la possibilità di ridurre gli spazi di installazione e quindi
NEUTRO NON PROTETTO PROTEZIONE TOTALE
STANDARD
1P + N 2P
di realizzare impianti con centralini
ed involucri di minori dimensioni,
con conseguente risparmio nei costi;
inoltre è di fondamentale importanza
l’opportunità, nelle operazioni di
ristrutturazione ed adeguamento
degli impianti, di incrementare le
prestazioni riutilizzando i contenitori
preesistenti, evitando così i costi
aggiuntivi delle opere murarie.
Nella tabella seguente viene evidenziata per ciascun tipo di distribuzione elettrica la riduzione
di ingombro ottenibile.
DISTRIBUZIONE ELETTRICA
Fase-fase
Fase-neutro
Trifase
Trifase + neutro
PROTEZIONE RIDUZIONE DI INGOMBRO
2P
2P
3P
4P
PROTEZIONE MAGNETOTERMICA PROTEZIONE MAGNETOTERMICA DIFFERENZIALE
2 POLI PROTETTI
STANDARD STANDARD
2 moduli (36 mm)
1 modulo (18 mm)
4 POLI PROTETTI
STANDARD STANDARD
SPAZIO –50%
4 moduli (72 mm)
- 50%
- 50%
- 33%
- 50%
2 moduli (36 mm)
4 moduli (72 mm) 2 moduli (36 mm)
7 moduli (126 mm)
4 moduli (72 mm)

●
Fig. 9.9
Centralino Gewiss
●
Fig. 9.10
Esempio di realizzazione
di un centralino
per appartamento
Esempi applicativi apparecchi modulari compatti nel residenziale
Impianto elettrico di una villetta di circa 150 m 2 con una potenza contrattuale pari a 6 kW.
Dato l’elevato numero di potenze prevedibili quali:
• illuminazione • frigorifero • congelatore • televisore
• lavatrice • forno elettrico • idromassaggio • piastre elettriche
• lavastoviglie • videoregistratore • forno a microonde
si è mirato a parzializzare l’impianto elettrico per realizzare un coordinamento in selettività
orizzontale tale da evitare la messa fuori servizio di utenze non interessate da guasto.
N.1 MDC 60 25A 2P 30mA GW 94 129
N.3 MDC 60 16A 2P 30mA GW 94 127
193

194
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
●
Fig. 9.11
Esempio di realizzazione
di un centralino per un
piccolo esercizio
commerciale
● Fig. 9.12
Centralino Gewiss
Terziario
Impianto elettrico di un esercizio commerciale con una potenza contrattuale pari a 20 kW.
In strutture di questo tipo dove le utenze sono importanti, oltre che numerose, diventa
indispensabile la massima parzializzazione dell’impianto elettrico per assicurare la continuità
d’esercizio sia in presenza di sovraccarico e corto circuito che in presenza di correnti di
dispersione a terra.
Una possibile soluzione a quanto sopra esposto è data dalla seguente applicazione:
N.1 MTC 60 32A 4P GW 90 290 N.5 MTC 60 10A 2P GW 90 246
N.3 MDC 60 10A 2P GW 94 126 N.3 MDC 60 10A 4P GW 94 166
N.1 MDC 60 16A 4P GW 94 167 N.1 MDC 60 16A 2P GW 94 127
magazzino

Scatolati serie MTS
Scelta
degli apparecchi
●
Fig. 9.13
Serie MTSE
Gli interruttori scatolati di tipo tripolare o quadripolare per le loro caratteristiche modulari,
risultano particolarmente adatti per essere inseriti in un moderno sistema di protezione per
impianti elettrici. Questi apparecchi sono corredati di sganciatori termomagnetici per la
protezione contro il sovraccarico e contro il cortocircuito. Nei tipi con corrente di impiego non
molto elevata, gli sganciatori termici sono regolabili mentre quelli magnetici sono ad intervento
istantaneo per un valore fisso di corrente
Gli interruttori GEWISS, Serie MTS (Fig. 9.13) scatolati sono caratterizzati da:
- dimensioni di ingombro estremamente compatte
- elevato grado di standardizzazione
- sensibile limitazione della corrente di guasto (anche nei tipi non limitatori)
- possibilità di realizzare ogni tipo di coordinamento delle protezioni.
Nella Tab. 9.9 vengono riportate le caratteristiche elettriche degli interruttori scatolati GEWISS,
Serie MTS.
195

196
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
Corrente ininterrotta nominale Iu (A)
Poli Nr.
Tensione nominale di impiego Ue (AC) 50-60Hz (V)
SERIE MTS 160
MTS 250
(DC) (V)
Tensione nominale di tenuta ad impulso Uimp (kV)
Tensione nominale di isolamento Ui (V)
Tensione di prova a frequenza industriale per 1 min. (V)
Potere di interruzione nominale limite in corto circuito Icu
(AC) 50-60 Hz 220/230 V (kA)
(AC) 50-60 Hz 380/415 V (kA)
(AC) 50-60 Hz 440 V (kA)
(AC) 50-60 Hz 500 V (kA)
(AC) 50-60 Hz 690 V (kA)
(DC) 250 V - 2 poli in serie (kA)
(DC) 500 V - 2 poli in serie (kA)
(DC) 500 V - 3 poli in serie (kA)
(DC) 750 V - 3 poli in serie (kA)
Potere di interruzione nominale di servizio in cto , Ics (1) (%Icu)
Potere di chiusura nominale in corto circuito (415 V) (kA)
Durata di apertura (415 V a Icu) (ms)
Corrente di breve durata ammissibile nominale per 1 s, Icw (kA)
Categoria di utilizzazione (EN 60947-2)
Attitudine al sezionamento
IEC 60947-2, EN 60947-2
Sganciatori magnetotermici T regolabile, M fisso 5 lth
Intercambiabilità
Esecuzioni
Terminali esecuzione fissa
T regolabile, M fisso 10 lth
T regolabile, M regolabile
solo magnetico M fisso
a microprocessore SEP/A
esecuzione rimovibile
esecuzione estraibile (2)
SEP/B
Fissaggio su profilato DIN
Vita meccanica (Nr. di manovre/operazioni orarie)
Vita elettrica (a 415 V) (Nr. di manovre/operazioni orarie)
Dimensioni base, fisso 3/4 poli L (mm)
P (mm)
H (mm)
Pesi fisso 3/4 poli (kg)
rimovibile 3/4 poli (kg)
estraibile 3/4 poli (kg)
TAB. 9.9 - INTERRUTTORI AUTOMATICI PER DISTRIBUZIONE DI POTENZA
160
3-4
690
500
6
690
3000
B N
25 50
16 36
10 20
8 12
6 8
16 35
– –
16 35
– –
100% 75%
32 74
8 7
–
A
SI
F - P
EF - FC - FC CuAl - R
FC - R
–
DIN EN 50022
25000 /240
8000 /120
90 /120
70
120
1.1/1.5
1.3/1.7
–
160-250
3-4
690
750
8
800
3000
N H L
65 100 170
36 65 85
30 50 65
25 40 50
14 18 20 (3)
35 65 85
35 50 65
– – –
20 35 50
100% 75% 75%
74 143 187
8 7 6
–
A
SI
F - P - W
F - EF - ES - FC
FC CuAl - RC - R
EF - FC - R
EF - FC - R
DIN EN 50023
25000 /120
10000 (160A) - 8000 (250A) /120
105/140
103.5
170
2.6/3.5
3.1/4.1
3.5/4.5
(1) Per interruttori MTS 250 N/H/L, MTSE 250 N/H/L, MTS 630 N/H, MTSE 630 N/H, MTS 800 N/S/H, MTSE 800 N/S/H, la prestazione percentuale di Ics a 690V è ridotta del 25%.
(2) Gli interruttori in versione estraibile vanno corredati con il frontale per comando a leva o con gli accessori ad essi alternativi come la maniglia rotante o il comando motore
(3) L’interruttore MTS 250 con potere di interruzione L a 690V può essere alimentato solo superiormente.

TABELLA DI PRESTAZIONE
MTSE 250 MTS 630 - MTSE 630 MTS 800 - MTSE 800 MTSE 1600
160-250
3-4
690
–
8
800
3000
N H L
65 100 200
36 65 100
30 50 80
25 40 65
18 22 30
– – –
– – –
– – –
– – –
100% 100% 75%
74 143 220
8 7 6
A
SI
F - P - W
F - EF - ES - FC
FC CuAl - RC - R
EF - FC - R
EF - FC - R
–
20000/120
10000 (160A) - 8000 (250A) /120
105/140
103.5
254
4/5.3
4.5/5.9
4.9/6.3
LEGENDA ESECUZIONI
F = Fisso
P = Rimovibile
W = Estraibile
400-630
3-4
690
750
8
800
3000
N H L
65 100 200
36 65 100
30 50 80
25 40 65
20 25 30
35 65 100
35 50 65
– – –
20 35 50
100% 100% 75%
74 143 220
8 7 6
5 (400A)
B (400A) - A (630A)
SI
F - P (400A) - W
F - EF (400A) - ES - FC
FC CuAl (400A) - RC (400A) - R
EF - FC - R
EF (400A) - ES - FC (400A)
R - VR (630A)
–
20000/120
7000 (400A) - 5000 (630A) /60
140/184
103.5
254
5/7
6.1/8.4
6.4/8.7
LEGENDA TERMINALI
F = Anteriori
EF = Anteriori prolungate
ES = Anteriori prolungati divaricati
630-800
3-4
690
750
8
800
3000
N S H L
65 85 100 200
36 50 65 100
30 45 50 80
25 35 40 65
20 22 25 30
35 50 65 100
20 35 50 65
– – – –
16 20 35 50
100% 100% 100% 75%
74 105 143 220
10 9 8 7
7.6 (630A) - 10 (800A)
B
SI
F - W
F - EF - ES - FC CuAl
RC - R
–
EF - HR - VR
–
20000/120
7000 (630A) - 5000 (800A) /60
210/280
103.5
268
9.5/12
–
12.1/15.1
FC = Anteriori per cavi in rame
FC CuAl = Anteriori per cavi in rame o alluminio
R = Posteriori filettati
1250-1600
3-4
690
–
8
800
3000
S H L
85 100 200
50 65 100
40 55 80
35 45 70
20 25 35
– – –
– – –
– – –
– – –
100% 75% 50%
105 143 220
22 22 22
15 (1250A) - 20 (1600A)
B
SI
F - W
F - EF - ES - FC CuAl (1250A)
HR - VR
–
EF - HR - VR
–
10000/120
7000 (1250A) - 5000 (1600A) /20
210/280
138.5
406
17/22
–
21.8/29.2
RC = Posteriori per cavi in rame o alluminio
HR = Posteriori in piatto orizzontali
VR = Posteriori in piatto verticali
197

198
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
Serie MTS:
componibilità e
accessoriabilità
COMPONENTI
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
Interruttore base
Sottobase
Frontale standard
Frontale DIN
Comando a maniglia
rotante diretta
Frontali per comando a leva
per fisso / rimovibile / estraibile
Comando a motore
ad azione diretta
Copriterminali isolanti
(alti / bassi)
Sganciatore
Terminali di connessione
(anteriori / posteriori)
Sganciatori di servizio
(apertura, minima tensione, ...)
Contatti ausiliari
Connettori per sganciatori
di servizio e contatti ausiliari
Parte fissa per interruttore
rimovibile
Elementi di trasformazione
in parte mobile di estraibile
Blocco a chiave per
interruttore estraibile

199

200
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
Tipi di sganciatori
impiegati
Lo scopo principale di un interruttore automatico è quello di assicurare la protezione dei circuiti
che alimenta. Tale protezione deve essere assicurata:
- dai sovraccarichi mediante sganciatori termici costituiti da lamine bimetalliche o mediante
sganciatori statici entrambi funzionanti secondo una curva a tempo inverso
- dai cortocircuiti mediante sganciatori magnetici o statici a tempo indipendente, con
funzionamento istantaneo o con breve ritardo.
-dai guasti verso terra con l’ausilio di blocchi differenziali sensibili alle correnti di guasto verso
terra.
Per gli interruttori di bassa tensione gli sganciatori sono normalmente disponibili sul mercato
con una estesa possibilità di regolazione e con differenti caratteristiche di intervento.
Protezione termomagnetica
I tipi più semplici sono quelli magnetotermici per gli interruttori modulari. Questi componenti
non hanno la possibilità di essere regolati, ma devono essere adattati alle caratteristiche del
circuito cambiando la corrente nominale dell’interruttore oppure la caratteristica tipica di
intervento (caratteristica C anziché B).
Per gli apparecchi di taglia superiore (interruttori scatolati), gli sganciatori magnetotermici
hanno la possibilità di regolazione della corrente di intervento per la protezione dei
sovraccarichi (comunemente definita protezione termica o di lungo ritardo). In questo modo è
possibile adattare la protezione alle esigenze del circuito ed effettuare un’ottima scelta dei cavi.
La protezione magnetica contro i cortocircuiti ha invece una caratteristica fissa: l’intervento
avviene non appena superato un valore di corrente prestabilito con un tempo tanto breve da
poter essere definito “istantaneo”.
Per gli interruttori scatolati da inserire all’interno dei quadri, sono disponibili (in alternativa a
quelli magnetotermici) gli sganciatori elettronici che offrono maggiori possibilità di regolazione
della corrente. Le versioni più sofisticate degli sganciatori elettronici permettono molte
possibilità di regolazione della corrente e dei tempi di intervento.
Scelta degli sganciatori
Viene normalmente effettuata in base a considerazioni tecnico-economiche, in funzione delle
caratteristiche dell’impianto da proteggere e del grado di selettività da realizzare nell’intervento
delle protezioni. Economicamente la scelta dei tipi più semplici (sganciatori magnetotermici)
permette di tenere bassi i costi, mentre dal punto di vista tecnico le versioni più
sofisticate (sganciatori elettronici) offrono migliori prestazioni e maggiori possibilità di
impiego
Indubbiamente questi ultimi, offrono una maggior precisione di intervento e garantiscono la
costanza della corrente di taratura al variare della temperatura nel punto di installazione,
mentre quelli magnetotermici intervengono a valori differenti di corrente in funzione della
temperatura del luogo dove sono installati.
In ultima analisi, si può asserire che la scelta degli sganciatori deve essere effettuata in modo
che possono garantire la protezione delle utenze e delle condutture dai sovraccarichi e dai
cortocircuiti, nonché quella delle persone nel rispetto delle prescrizioni contenute nelle norme.
La taratura delle protezioni
Se si dovesse considerare solamente la necessità di proteggere l’impianto elettrico, la miglior
regolazione delle protezioni sarebbe quella di prevedere l’intervento istantaneo ad un valore
di corrente di poco superiore a quello nominale dell’utenza o del circuito da proteggere.
In pratica questo tipo di regolazione non può essere realizzata in quanto bisogna consentire ai

Concetto di limitazione
corrente presunta e
corrente reale
circuiti protetti di superare qualche periodo di funzionamento transitorio che fa parte delle
normali caratteristiche delle utenze. Esempi tipici sono l’avviamento di un motore asincrono
trifase che assorbe una corrente di spunto elevata e l’accensione di lampade ad incandescenza
che, a causa del filamento freddo all’atto dell’accensione, presentano una resistenza bassa e di
conseguenza assorbono una corrente maggiore di quella nominale.
Se gli sganciatori possono essere regolati, la taratura ideale è quella che colloca la curva di
intervento più vicina possibile agli assi cartesiani avendo però l’accortezza di non interferire
con le curve di corrente dei transitori caratteristici del carico.
Nel caso di un interruttore posto a protezione di un quadro, normalmente è necessario
prevedere l’intervento selettivo delle protezioni a monte del quadro protetto rispetto a quelle a
valle.
In queste situazioni è necessario considerare:
- il tempo occorrente all’interruttore a valle per interrompere la corrente dopo l’intervento della
relativa protezione,
- le tolleranze del tempo di intervento degli sganciatori,
- le tolleranze del tempo effettivo di interruzione delle correnti.
Se si hanno diversi gradini di selettività cronometrica, la taratura del tempo di intervento
dell’interruttore più a monte può risultare tanto elevata da superare il mezzo secondo.
L’inconveniente può essere superato agevolmente con l’impiego di sganciatori elettronici, la cui
precisione permette di garantire la selettività cronometrica con un ∆t tra monte e valle di 0,1
sec. Con questo accorgimento si possono ottenere diversi gradini di selettività con un intervallo
di tempo molto breve.
La corrente presunta di cortocircuito è quella corrente che circolerebbe nel circuito se ciascun
polo del dispositivo di protezione avesse un’impedenza trascurabile. In realtà così non è poichè
sia l’interruttore che i cavi presentano una certa resistenza, pertanto la corrente reale di
cortocircuito risulterà, a favore della sicurezza, sempre inferiore a quella presunta dedotta dai
calcoli. In commercio si trovano anche interruttori automatici che possono limitare il valore
della corrente di cortocircuito interrotta, chiamati interruttori ”limitatori”.
Il potere di limitazione di un interruttore automatico consiste nella capacità, più o meno elevata,
di lasciare passare, in occasione di un cortocircuito, una corrente limitata inferiore a quella di
cortocircuito presunta.
Questa limitazione si può ottenere con una elevata resistenza propria dell’interruttore e/o con
un tempo di sgancio estremamente ridotto a tensione d’arco elevata.
Negli interruttori limitatori vengono normalmente soddisfatte le condizioni:
- apertura dei contatti prima che la corrente raggiunga il valore di picco,
-immediato inserimento nel circuito di un’alta resistenza, costituita da un’elevata tensione
d’arco.
I vantaggi ottenuti con la tecnica della limitazione della corrente di cortocircuito sono i seguenti:
- minor riscaldamento dei conduttori e degli isolanti con conseguente aumento della loro vita
operativa,
-minori effetti meccanici dovuti alle forze elettrodinamiche di repulsione (ridotte) e quindi meno
rischi di deformazioni e di rotture,
- minor influenza sugli apparecchi di misura vicini degli effetti elettromagnetici del
cortocircuito.
201

202
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
Sganciatori
elettronici
●
Fig. 9.14
Sganciatore elettronico
SEP/A
●
Fig. 9.15
Sganciatore elettronico
SEP/B
Gli sganciatori elettronici a microprocessore (Fig. 9.14 e 9.15), rilevano, tramite trasformatori
amperometrici, il valore efficace delle forme d’onda delle correnti dell’impianto. Questi valori
vengono elaborati da un’unità elettronica di protezione che, in caso di sovraccarico,
cortocircuito e guasto verso terra, attiva uno sganciatore a demagnetizzazione che agisce sul
dispositivo di sgancio dell’interruttore, provocandone l’apertura.
Grazie ad una componentistica elettronica che garantisce assoluta affidabilità ed immunità da
qualsiasi disturbo di tipo elettromagnetico, gli sganciatori SEP/A e SEP/B rappresentano la
protezione ideale per ogni tipologia di circuito o utenza elettrica.
Le ampie e pressoché illimitate regolazioni sia della corrente sia del tempo di intervento
garantiscono un elevato grado di selettività fra le diverse grandezze della stessa gamma di
apparecchiature.
In pratica vengono garantite le seguenti funzioni protettive:
- L protezione contro il sovraccarico a tempo lungo inverso
- S protezione selettiva contro il cortocircuito a tempo breve inverso o dipendente o fisso
indipendente (solo SEP/B)
- I protezione istantanea contro il cortocircuito
- G protezione contro il guasto verso terra a tempo breve inverso o dipendente o regolabile
indipendente (solo SEP/B)

●
Tab. 9.10
Caratteristiche tecniche
NON
ESCLUDIBILE
ESCLUDIBILE
Contro corto circuito con intervento
istantaneo regolabile
ESCLUDIBILE
ESCLUDIBILE
Nella Tab. 9.10 e 9.11 vengono rispettivamente riportate le caratteristiche tecniche degli
sganciatori elettronici, nonché le curve e le soglie di intervento degli stessi.
TEMPERATURA DI FUNZIONAMENTO
UMIDITÀ RELATIVA
FREQUENZA DI LAVORO
COMPATIBILITÀ ELETTROMAGNETICA (LF E HF)
SCARICHE ELETTROSTATICHE
CAMPO ELETTROMAGNETICO IRRADIATO
TRANSITORI DI BREVE DURATA
MTBF PREVISTO
CARATTERISTICHE DEL CONTATTO DI
SEGNALAZIONE
MASSIMA CORRENTE INTERROTTA
MASSIMA TENSIONE INTERROTTA
POTERE D’INTERRUZIONE
ISOLAMENTO CONTATTO/CONTATTO
ISOLAMENTO CONTATTO/BOBINA
TAB. 9.11 - SOGLIE E CURVE DI INTERVENTO
-25°C ÷ +70°C
90%
45 ÷ 66 Hz
IEC 947-2 Annex F
IEC 1000-4-2
IEC 1000-4-3
IEC 1000-4-4
15 anni (a 45°C)
0,5 A
24 Vcc/ca
3 W/VA
500Vac
1000 Vac
FUNZIONE DI PROTEZIONE SOGLIA DI INTERVENTO CURVE DI INTERVENTO
Contro sovraccarico con intervento
ritardato a tempo lungo inverso e
caratteristica di intervento secondo una
curva a tempo dipendente (l 2 t = costante)
Contro corto circuito con intervento
ritardato a tempo breve inverso e
caratteristica di interventoo a tempo
dipendente (l 2 t = costante) oppure a
tempo indipendente
Contro guasto a terra con intervento
ritardato a tempo breve inverso e
caratteristica di intervento secondo una
curva a tempo dipendente (l 2 t = costante)
Pt=cost
ON
Pt=cost
OFF
l1 = 0,4 - 0,5 - 0,6 - 0,7 - 0,8 - 0,9 - 0,95 - 1 x In
l1 = 0,4 - 0,5 - 0,55 - 0,6 - 0,65 - 0,7 - 0,75 - 0,8 - 0,85 - 0,875 -
0,9 - 0,925 - 0,95 - 0,975 - 1 x In
Sgancio tra 1,05 ... 1,30 x l1 (IEC 60947-2)
l2 = 1 -2 -3 - 4 -6 - 8 - 10 x ln
Tolleranza : + 10%
l2 = 1 -2 -3 - 4 -6 - 8 - 10 x ln
Tolleranza : + 10%
l3 = 1,5 -2 - 4 -6 - 8 - 10 - 12 x ln (*)
Tolleranza : + 20%
(*) Per S5 630, l3max = 8 x ln
l4 = 0,2 - 0,3 - 0,4 - 0,6 - 0,8 - 0,9 - 1 x ln
Tolleranza : + 20%
a 6 xl1 a 6x l1 a 6x l1 a 6x l1
t1 = 3s t1 = 6s t1 = 12s t1 = 18s
(tolleranza :+ 10% fino a 2 x ln: + 20% oltre 2 x In)
a 8 xl1 a 8x l1 a 8x l1 a 8x l1
t2 = 0,05s t2 = 0,1s t2 = 0,25s t2 = 0,5s
(tolleranza : + 20%)
t2 = 0,05s t2 = 0,1s t2 = 0,25s t2 = 0,5s
(tolleranza : + 20%)
fino a 3,25 x 14 fino a 2,25 x 14 fino a 1,6 x 14 fino a 1,25 x 14
t4 = 100ms t4 = 200ms t4 = 400ms t4 = 800ms
(tolleranza :+ 10% fino a 2 x ln: + 20% oltre 2 x In)
203

204
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
L1 - L2 - L3 12,5
Neutro
12,5
MTS 160
MTS 250 (160 A)
MTS 250 (250 A)
MTS 630 (400 A)
MTS 630 (630 A)
MTS 800 (630 A)
MTS 800 (800 A)
10 x Ith L1-L2-L3
Neutro
5 x Ith L1-L2-L3
Neutro
Tm regolabile
L1-L2-L3
Neutro
■
500
500
160
160
16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 125 160 200 250
16
■
500
500
160
160
20
■
500
500
200
200
25
■
500
500
200
200
TAB. 9.12 - SCELTA DELLO SGANCIATORE TERMOMAGNETICO
32
■
■
500
500
300
300
40
■
500
500
200
200
50
■
■
500
500
300
300
63
■
630
630
320
320
I R (A)
80
■
■
800
800
400
400
100
■
■
1000
1000
500
500
125
1250
1250
630
630
80
■
■
1250
800
630
400
100
■
■
1600
1000
800
500
125
■
2000
1250
1000
625
160
■
2500
1600
1250
800
320
200
■
3200
2000
400
250
■
4000
2500
Note:
1) L’indicazione “IR” identifica la corrente di taratura per la protezione delle fasi (L1-L2-L3) e del neutro (seconda riga).
2) Gli sganciatori termomagnetici che equipaggiano gli interruttori MTS 160 e
MTS 250, hanno l’elemento termico a soglia regolabile 0,7 ÷ 1 x In. Il
valore di corrente regolato che si ottiene agendo sull’apposito selettore è da
intendersi nominale a 40°C. L’elemento magnetico ha soglia di intervento
fissa, con valori d’intervento che variano in funzione della taratura delle
fasi.
3) Le soglie di intervento della protezione magnetica sono funzione della
taratura adottata sia per la protezione delle fasi (L1-L2-L3) che del neutro.
Gli sganciatori denominati 10 x Ith sono indicati per tutte le applicazioni di
distribuzione, mentre gli sganciatori 5 x Ith trovano impiego dove è richiesta
una soglia di intervento magnetico bassa.
500
320
■
5000
3200
630
400
■
6300
4000
800
500
■
8000
5000

Declassamento in temperatura
I N (A)
16
25
40
63
100
125
160
I N (A)
32
50
80
100
125
160
200
250
I N (A)
320
400
500
I N (A)
630
800
INTERRUTTORI SCATOLATI MTS 160
INTERRUTTORI CON SGANCIATORI MAGNETOTERMICI
TEMPERATURE
10 °C 20 °C 30 °C 40 °C 50 °C 60 °C 70 °C
14 ÷ 19 13 ÷ 18 11,5 ÷ 17 11 ÷ 16 10,5 ÷ 15 9,5 ÷ 14 8,5 ÷ 13
21 ÷ 30 19,5 ÷ 28 18,5 ÷ 26,5 17,5 ÷ 25 16,5 ÷ 23 15 ÷ 21 13 ÷ 19
33 ÷ 47 32 ÷ 45 30 ÷ 42 28 ÷ 40 26 ÷ 37 24 ÷ 34 21 ÷ 31
53 ÷ 74 50 ÷ 70 47 ÷ 66 44 ÷ 63 42 ÷ 60 38 ÷ 56 34 ÷ 52
84 ÷ 118 80 ÷ 112 76 ÷ 106 70 ÷ 100 65 ÷ 94 59 ÷ 85 49 ÷ 75
102 ÷ 145 100 ÷ 140 93 ÷ 133 88 ÷ 125 81 ÷ 116 75 ÷ 108 58 ÷ 101
130 ÷ 184 125 ÷ 176 120 ÷ 168 112 ÷ 160 106 ÷ 150 100 ÷ 140 90 ÷ 130
INTERRUTTORI SCATOLATI MTS 250
TEMPERATURE
10 °C 20 °C 30 °C 40 °C 50 °C 60 °C 70 °C
26 ÷ 43 24 ÷ 39 22 ÷ 36 19 ÷ 32 16 ÷ 27 14 ÷ 24 11 ÷ 21
37 ÷ 62 35 ÷ 58 33 ÷ 54 30 ÷ 50 27 ÷ 46 25 ÷ 42 22 ÷ 39
59 ÷ 98 55 ÷ 92 52 ÷ 86 48 ÷ 80 44 ÷ 74 40 ÷ 66 32 ÷ 58
83 ÷ 118 80 ÷ 113 74 ÷ 106 70 ÷ 100 66 ÷ 95 59 ÷ 85 49 ÷ 75
103 ÷ 145 100 ÷ 140 94 ÷ 134 88 ÷ 125 80 ÷ 115 73 ÷ 105 63 ÷ 95
130 ÷ 185 124 ÷ 176 118 ÷ 168 112 ÷ 160 106 ÷ 150 100 ÷ 104 90 ÷ 130
162 ÷ 230 155 ÷ 220 147 ÷ 210 140 ÷ 200 133 ÷ 190 122 ÷ 175 107 ÷ 160
200 ÷ 285 193 ÷ 275 183 ÷ 262 175 ÷ 250 168 ÷ 240 160 ÷ 230 150 ÷ 220
INTERRUTTORI SCATOLATI MTS 630
TEMPERATURE
10 °C 20 °C 30 °C 40 °C 50 °C 60 °C 70 °C
260 ÷ 368 245 ÷ 350 234 ÷ 335 224 ÷ 320 212 ÷ 305 200 ÷ 285 182 ÷ 263
325 ÷ 465 310 ÷ 442 295 ÷ 420 280 ÷ 400 265 ÷ 380 250 ÷ 355 230 ÷ 325
435 ÷ 620 405 ÷ 580 380 ÷ 540 350 ÷ 500 315 ÷ 450 280 ÷ 400 240 ÷ 345
INTERRUTTORI SCATOLATI MTS 800
TEMPERATURE
10 °C 20 °C 30 °C 40 °C 50 °C 60 °C 70 °C
520 ÷ 740 493 ÷ 705 462 ÷ 660 441 ÷ 630 405 ÷ 580 380 ÷ 540 350 ÷ 500
685 ÷ 965 640 ÷ 905 605 ÷ 855 560 ÷ 800 520 ÷ 740 470 ÷ 670 420 ÷ 610
205

206
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
DECLASSAMENTO IN TEMPERATURA - INTERRUTTORI CON SGANCIATORI ELETTRONICI
MTSE 250 (160A)
MTSE 250 (250A)
FISSO fino a 40°C 50°C
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
170
165
160
155
150
145
140
135
130
125
120
FISSO fino a 40°C 50°C
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
60°C
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
60°C
70°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
160 1 160 1 160 1 160 1
160 1 160 1 160 1 160 1
160 1 160 1 160 1 152 0,95
160 1 160 1 160 1 152 0,95
70°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
250 1 250 1 250 1 237,5 0,95
250 1 250 1 250 1 37,5 0,95
250 1 250 1 250 1 225 0,9
250 1 250 1 250 1 225 0,9
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
RIMOVIBILE
ESTRAIBILE
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
170
165
160
155
150
145
140
135
130
125
120
RIMOVIBILE
ESTRAIBILE
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
fino a 40°C
fino a 40°C
50°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
160 1 160 1 160 1 152 0,95
160 1 160 1 160 1 152 0,95
160 1 160 1 160 1 144 0,9
160 1 160 1 160 1 144 0,9
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
50°C
60°C
60°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
250 1 250 1 250 1 225 0,9
250 1 250 1 250 1 225 0,9
250 1 250 1 250 1 200 0,8
250 1 250 1 250 1 200 0,8
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
70°C
70°C

MTSE 630 (400A)
MTSE 630 (630A)
FISSO fino a 40°C 50°C
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
FISSO fino a 40°C 50°C
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Posteriori filettati
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
630 1 598,5 0,95 567 0,9 504 0,8
630 1 567 0,9 504 0,8 441 0,7
630 1 504 0,8 441 0,7 378 0,6
Terminali anteriori per cavi
Posteriori filettati
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
60°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
400 1 400 1 400 1 380 0,95
400 1 400 1 400 1 380 0,9
400 1 400 1 400 1 360 0,9
400 1 400 1 400 1 320 0,8
60°C
Anteriori in piatto
70°C
70°C
RIMOVIBILE
ESTRAIBILE
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
ESTRAIBILE fino a 40°C 50°C
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Posteriori filettati
fino a 40°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
400 1 400 1 400 1 380 0,95
400 1 400 1 380 1 360 0,9
400 1 400 1 380 1 360 0,9
400 1 380 0,95 360 1 320 0,8
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
630 1 504 0,8 441 0,7 378 0,6
630 1 567 0,9 504 0,8 441 0,7
630 1 441 0,7 378 0,6 315 0,5
Anteriori in piatto
Posteriori filettati
50°C
60°C
Anteriori in piatto
60°C
Posteriori in piatto
70°C
70°C
207

208
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
DECLASSAMENTO IN TEMPERATURA - INTERRUTTORI CON SGANCIATORI ELETTRONICI
MTSE 800 (630A)
FISSO 50°C
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
MTSE 800 (800A)
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
fino a 40°C
60°C 70°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
630 1 630 1 630 1 598,5 0,95
630 1 630 1 598,5 0,95 567 0,9
630 1 630 1 598,5 0,95 567 0,9
630 1 630 1 567 0,9 504 0,8
FISSO 50°C
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Posteriori filettati
fino a 40°C
60°C 70°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
800 1 800 1 800 1 760 0,95
800 1 800 1 760 0,95 720 0,9
800 1 800 1 760 0,95 720 0,9
800 1 800 1 720 0,9 640 0,8
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
ESTRAIBILE 50°C
Anteriori in piatto
Posteriori in piatto verticali
Posteriori in piatto orizzontali
Anteriori in piatto
Posteriori in piatto verticali
Posteriori in piatto orizzontali
fino a 40°C
60°C 70°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
630 1 630 1 598,5 0,95 567 0,9
630 1 630 1 598,5 0,95 567 0,9
630 1 598,5 0,95 567 0,9 504 0,8
Posteriori in piatto orizzontali
ESTRAIBILE 50°C
Posteriori in piatto orizzontali
Anteriori in piatto
Posteriori in piatto verticali
fino a 40°C
60°C 70°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
800 1 800 1 760 0,95 720 0,9
800 1 800 1 760 0,95 720 0,9
800 1 760 0,95 720 0,9 640 0,8
Anteriori in piatto
Posteriori in piatto verticali

MTSE 1600 (1250A)
FISSO 50°C
Anteriori in piatto
Terminali anteriori per cavi
Terminali posteriori per cavi
Posteriori filettati
MTSE 1600 (1600A)
FISSO 50°C
Anteriori in piatto
Posteriori in piatto verticali
Posteriori in piatto orizzontali
fino a 40°C
60°C 70°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
1250 1 1250 1 1250 1 1187,5 0,95
1250 1 1250 1 1250 1 1187,5 0,95
1250 1 1250 1 1187,5 0,95 1125 0,9
1250 1 1250 1 1250 1 1125 0,9
Posteriori in piatto orizzontali
Terminali anteriori per cavi
fino a 40°C
60°C 70°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
1600 1 1520 0,95 1440 0,9 1280 0,8
1600 1 1520 0,95 1440 0,9 1280 0,8
1600 1 1440 0,9 1280 0,8 1120 0,7
Posteriori in piatto orizzontali
Anteriori in piatto
Posteriori in piatto verticali
Anteriori in piatto
Posteriori in piatto verticali
ESTRAIBILE 50°C
Anteriori in piatto
Posteriori in piatto verticali
Posteriori in piatto orizzontali
ESTRAIBILE 50°C
Anteriori in piatto
Posteriori in piatto verticali
Posteriori in piatto orizzontali
fino a 40°C
60°C 70°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
1250 1 1250 1 1187,5 0,95 1125 0,9
1250 1 1250 1 1187,5 0,95 1125 0,9
1250 1 1250 1 1125 0,9 1000 0,8
Posteriori in piatto orizzontali
fino a 40°C
60°C 70°C
Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1 Imax (A) I1
1600 1 1440 0,9 1280 0,8 1120 0,7
1600 1 1440 0,9 1280 0,8 1120 0,7
1600 1 1280 0,8 1120 0,7 906 0,6
Posteriori in piatto orizzontali
Anteriori in piatto
Posteriori in piatto verticali
Anteriori in piatto
Posteriori in piatto verticali
209

210
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
Potenze dissipate
Taratura Iu (A)
12,5 12,5
16 16
20 20
25 25
32 32
40 40
50 50
63 63
80 80
100 100
125 125
160 160
200 200
250 250
320 320
400 400
630 630
800 800
1000 1000
1250 1250
1600 1600
F: Interruttore fisso
P: Interruttore rimovibile
W: Interruttore estraibile
MTS 160
F P
6 6,5
7,5 8,5
8 9
10 11
14 15
10 11
13 14
16 17
21 23
18 20
24 26
30 35
MTS 250
F P-W
12 13
16 18
18 21
21 25
20 26
30 40
36 46
50 65
POTENZE DISSIPATE INTERRUTTORI SCATOLATI (W)
MTSE 250
F P-W
5 8
15 22
40 55
MTS 630
F P-W
60 90
65 96
MTSE 630
F P-W
45 65
60 90
170 200
MTS 800
F W
92 117
93 119
MTSE 800
F W
90 115
96 125
MTSE 1600
F W
102 140
160 220
260 360

Curve
MTC 45 - 60 - 100/MT 60 - 100 - 250/MTHP 100 - 250 MT 60
TIPO C (CEI EN 60898)
MT 60 - 100/MTHP 100
TIPO D (CEI EN 60898)
CURVE DI INTERVENTO - INTERRUTTORI MODULARI
TIPO B (CEI EN 60898)
I diagrammi mostrano le curve di intervento della protezione contro il sovraccarico
(curva a tempo inverso) e contro il cortocircuito con intervento istantaneo.
Nelle ordinate si hanno i tempi di intervento mentre nelle ascisse sono indicati i multipli
delle correnti nominali degli interruttori. Come si può osservare la protezione termica
interviene a partire dal valore di 1,45 In, mentre il valore Im (corrente che provoca
l’intervento istantaneo della protezione magnetica) può essere pari a 3 ÷ 20 In, a
seconda delle caratteristiche di intervento degli interruttori.
t
I nf I f
Curva B
Curva C
Curva D
1
3 5 10 20
1 limite d’intervento termico a freddo, tutti i poli caricati:
corrente di prova di non intervento 1,13 In (Inf)
corrente di prova di sicuro intervento 1,45 In (In)
2 limite d’intervento elettromagnetico
2
I n
211

212
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
CURVE DI INTERVENTO - INTERRUTTORI SCATOLATI
MTS 160
Im = 10 x Ith
t [s]
10 4
10 3
10 2
10
1
10 -1
10 -2
MTS 250
10 -1
Im = 10 x Ith
t [s]
10 4
10 3
10 2
10
1
10 -1
10 -2
10 -1
1,05
1
1,05
1
50 ÷ 160
10
80 ÷ 250
10
32
40 25
20
16
12,5
10
x Ith
2
10
x Ith
2
MTS 250
Im = 10 x Ith
t [s]
t [s]
10 4
10 3
10 2
10
1
10 -1
10 -2
MTS 250
10 4
10 3
10 2
10
1
10 -1
10 -2
10 -1
Im = 5 x Ith
10 -1
1,05
1
1,05
1
50
10
50
10
32
32
10
x Ith
2
10
x Ith
2

MTS 250
Im = 5 x Ith
t [s]
10 4
10 3
10 2
10
1
10 -1
10 -2
10 -1
MTS 800 (630A)
1,05
1
Im = 5 ÷ 10 x Ith Ith = 0,7 ÷ 1 x In
t [s]
10 4
10 3
10 2
10
1
10 -1
10 -2
10 -1
1,05
1
80 ÷ 250
10
10
10
x Ith
2
10
x Ith
2
MTS 630
Im = 5 ÷ 10 x Ith Ith = 0,7 ÷ 1 x In
t [s]
t [s]
10 4
10 3
10 2
10
1
10 -1
10 -2
10 3
10 -1
MTS 800 (800A)
10 2
10
1
10 -1
10 -2
1,05
1
Im = 5 ÷ 10 x Ith Ith = 0,7 ÷ 1 x In
10 4
10 -1 1,05
1
10
10
10
x Ith
2
10
x Ith
2
213

214
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
CURVE DI INTERVENTO - INTERRUTTORI SCATOLATI
MTSE 250 - MTSE 630 - MTSE 800 - MTSE 1600
SEP/A - Funzioni LI - I
N.B. Per MTSE 630 la soglia massima impostabile della funzione I è 8 x In
t [s]
10 4
10 3
10 2
10
1
10 -1
10 -2
10 -1
L
0,5 0,7 0,95
0,4 0,6 0,8
0,9
1
D
C
B
A
1,05
1
MTSE 250 - MTSE 630 - MTSE 800 - MTSE 1600
1,5
SEP/B - Funzione LSI, S a tempo indipendente (I 2t = cost. OFF)
N.B. Per MTSE 630 la soglia massima impostabile della funzione I è 8 x In
t [s]
10 4
10 3
10 2
10
1
10 -1
10 -2
10 -1
L
0 ,4
D
C
B
A
1
1,05
1
2
0,4-0,5-0,55-0,6-0,65-0,7-0,75-0,8-
0,85-0,875-0,9-0,925-0,95-0,975-1
1
D
C
B
A
1,5
2
2
3
4
4
4
6
D
C
B
A
8
6
8
D
C
B
A
10
12
10
6 8 10
10
12
10
I
S
10
x In 2
I 2 t OFF
I
10
x In 2
t [s]
t [s]
SEP/B - Funzione LSI, S a tempo breve inverso (I 2 t = cost. ON)
N.B. Per MTSE 630 la soglia massima impostabile della funzione I è 8 x In
10 4
10 3
10 2
10
1
10 -1
10 -2
10 -1
SEP/B - Funzione G
10 4
10 3
10 2
10
1
10 -1
10 -2
10 -1
L
0,4 1
D
C
B
1
A
D
C
0,2 0,3 0,4 0,6 0,8
0,9
1
B
A
1,05
1
1,05
1
1,5
0,4-0,5-0,55-0,6-0,65-0,7-0,75-0,8-
0,85-0,875-0,9-0,925-0,95-0,975-1
2
2
G
3
D
C
B
A
4
4
6
8
D
C
B
A
6
10
12
8
10
10
10
S
I 2 t ON
I
10
x In 2
10
x In 2

CURVE DELL’ENERGIA SPECIFICA PASSANTE - INTERRUTTORI MODULARI MTC
MTC 45 - VERSIONI 1P+N, 2P - 230V
2 2
I t (A s)
10 6
10 5
10 4
10 3
2 2
I t (A s)
10
500
2
10 6
10 5
10 4
10 3
10
500
2
2 2
I t (A s)
10 6
10 5
10 4
10 3
10
500
2
1.000
1.000
1.000
4.500
32
25
20
16
10
6
10.000
6.000 10.000
10.000
32
25
20
16
10
6
32
25
20
16
10
6
100.000 Icc (A)
100.000 Icc (A)
100.000 Icc (A)
MTC 45 - VERSIONI 1P, 3P, 4P - 230/400V e 2P - 400V
MTC 60 - VERSIONI 1P+N, 2P - 230V MTC 60 - VERSIONI 1P, 3P, 4P - 230/400V e 2P - 400V
MTC 100 - VERSIONI 1P+N, 2P - 230V
2 2
I t (A s)
10 6
10 5
10 4
2 2
I t (A s)
10
500
3
10 6
10 5
10 4
10
500
3
1.000
1.000
4.500
10.000
6.000 10.000
100.000 Icc (A)
Le curve riportate nella seguente pagina esprimono l’energia passante in funzione della
corrente di cortocircuito Icc. riferita alla corrente del dispositivo di protezione per i diversi
modelli di interruttori per la protezione differenziale.
I cc
I cc di
cresta presunta
I cc di
cresta limitata
I cc
limitata
ti
32
25
20
16
10
6
32
25
20
16
10
6
I cc presunta
100.000 Icc (A)
Qui sopra sono riportate le curve di limitazione dell’energia passante in funzione della
corrente di cortocircuito espressa in kA. Le varie curve sono riferite a diversi valori di
corrente nominale dell’apparecchio di protezione.
t
215

216
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
CURVE DELL’ENERGIA SPECIFICA PASSANTE - INTERRUTTORI MODULARI MT 60
Tipo C 1P + N 2P 230V - MT 60 Tipo C 2P 400V - MT 60 Tipo C 1P - 230V 3P e 4P 400V - MT 60
100000
50/63A
50/63A
32/40A
I
32/40A
25A
20A
16A
10000
25A
20A
16A
10000
10A
10A
6A
6A
2t (A2s) I2t (A2s) I2t (A2s) 1000
3/4A
1/2A
100
100 1000 10000
100000
1000
100
100 1000 10000
100000
1000
100
100 1000 10000
50/63A
50/63A
32/40A
25A
I
32/40A
20A
16A
10000
25A
20A
16A
10A
10000
10A
6A
2t (A2s) I2t (A2s) I2t (A2s) 6A
Icc (A)
100000
10000
1000
50/63A
32/40A
25A
20A
16A
10A
6A
3/4A
1/2A
100
100 1000 10000
Icc (A)
Tipo B 2P - 230V - MT 60 Tipo B 2P 400V - MT 60 Tipo B 1P-230V 3P e 4P 400V - MT 60
Icc (A)
100000
1000
100
100 1000 10000
Icc (A)
Icc (A)
100000
10000
1000
50/63A
32/40A
25A
20A
16A
10A
6A
100
100 1000 10000
Icc (A)

CURVE DELL’ENERGIA SPECIFICA PASSANTE - INTERRUTTORI MODULARI MT 60 - MT 100
Tipo D 2P 230V - MT 60 Tipo D 2P 400V - MT 60 Tipo D 1P - 230V 3P e 4P 400V - MT 60
100000
I 2 t (A 2 s)
10000
1000
32/40A
25A
20A
16A
10A
6A
100
100 1000 10000
100000
10000
1000
100
100 1000 10000
Icc (A)
50/63A
32/40A
25A
20A
16A
10A
6A
100000
10000
1000
100
100
100 1000 10000
100 1000 10000
Icc (A) Icc (A)
100000
I
32/40A
25A
20A
16A
10A
2t (A2s) I2t (A2s) Tipo C 1P 230V 3P e 4P 400V - MT 100 Tipo C 2P 230V - MT 100 Tipo C 2P 400V - MT 100
I 2 t (A 2 s)
100000
I 2 t (A 2 s)
10000
1000
100
100 1000 10000
6A
50/63A
10000
1000
100000
32/40A
25A
20A
16A
10A
6A I2t (A2s) 10000
1000
32/40A
25A
20A
16A
10A
100
100 1000 10000
6A
50/63A
32/40A
25A
20A
16A
10A
Icc (A) Icc (A)
Icc (A)
6A
217

218
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
CURVE DELL’ENERGIA SPECIFICA PASSANTE - INTERRUTTORI MODULARI MT 100 - MT 250
Tipo D 1P-230V 3P e 4P 400V - MT 100 Tipo D 2P 230V - MT 100 Tipo D 2P 400V - MT 100
100000
32/40A
25A
20A
16A
10A
32/40A
I
6A
25A
20A
16A
10A
2t (A2s) I2t (A2 I s)
2t (A2s) 100000
10000
1000
10000
1000
100
100 1000 10000
50/63A
32/40A
25A
20A
16A
10A
100
100 1000 10000 100000
6A
100000
10000
1000
100
100 1000 10000
6A
100000
10000
1000
100
100 1000 10000
Tipo C 1P-230V 3P e 4P 400V - MT 250 Tipo C 2P 230V - MT 250 Tipo C 2P 400V - MT 250
I 2 t (A 2 s)
Icc (A) Icc (A) Icc (A)
100000
10000
1000
100
100 1000 10000
50/63A
32/40A
100000
I
25A
20A
16A
10A
2t (A2s) I2t (A2s) 6A
30000
10000
1000
50/63A
100
100 1000 10000
32/40A
25A
20A
16A
10A
6A
32/40A
25A
20A
16A
10A
Icc (A) Icc (A) Icc (A)
6A
30000

CURVE DELL’ENERGIA SPECIFICA PASSANTE - INTERRUTTORI MODULARI MTHP 100/250
MTHP100 Tipo C-D 2P 230V - MTHP250 Tipo C-D 2P 230V MTHP100 Tipo C-D 2P 400V - MTHP250 Tipo C-D 2P 400V MTHP100 Tipo C-D 1P 230V 3P 4P 400V
MTHP250 Tipo C-D 1P 230V 3P 4P 400V
100000
80/125A
20/63A
10000
1000 10000 100000
100000
I 2 t (A 2 s) I 2 t (A 2 s)
80/125A
20/63A
10000
1000 10000 100000
100000
80/125A
20/63A
10000
1000 10000 30000
100000
Icc (A) Icc (A) Icc (A)
I 2 t (A 2 s)
219

220
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
CURVE DELL’ENERGIA SPECIFICA PASSANTE 230V - INTERRUTTORI SCATOLATI
MTS 160
I 2t [A 2s]
10 8
10 7
10 6
10 5
10 4
1
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
MTSE 250 - MTS 630 - MTSE 630 - MTS 800 - MTSE 800 - MTSE 1600
I 2t [A 2s]
10 9
10 8
10 7
10 6
10 5
1
MTSE 1600
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
160
125
100
80
63
50
40
32
25
20
16
12,5
MTS/E 800 (800A)
MTS/E 800 (630A)
MTS/E 630
MTSE 250 (250A)
MTSE 250 (160A)
MTS 250
I 2t [A 2s]
10 8
10 7
10 6
10 5
10 4
1
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
250
200
160
125
100
80
50
32

CURVE DELL’ENERGIA SPECIFICA PASSANTE 400 - 440V - INTERRUTTORI SCATOLATI
MTS 160
I2t [A2s] 108 10 7
10 6
10 5
10 4
I 2t [A2s] 109 10 8
10 7
10 6
10 5
1
1
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
MTSE 250 - MTS 630 - MTSE 630 - MTS 800 - MTSE 800 - MTSE 1600
MTSE 1600
MTS/E 800 (800A)
MTS/E 800 (630A)
MTS/E 630
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
160
125
100
80
63
50
40
32
25
20
16
12,5
MTSE 250 (250A)
MTSE 250 (160A)
MTS 250
I2t [A2s] 108 10 7
10 6
10 5
10 4
1
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
250
200
160
125
100
80
50
32
221

222
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
CURVE DELL’ENERGIA SPECIFICA PASSANTE 690V - INTERRUTTORI SCATOLATI
MTS 160
I2t [A2s] 108 10 7
10 6
10 5
10 4
I2t [A2s] 109 10 8
10 7
10 6
10 5
1
1
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
MTSE 250 - MTS 630 - MTSE 630 - MTS 800 - MTSE 800 - MTSE 1600
MTSE 1600
MTS/E 800 (800A)
MTS/E 800 (630A)
MTS/E 630
MTSE 250 (250A)
MTSE 250 (160A)
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
160
125
100
80
63
50
40
32
25
20
16
12,5
MTS 250
I2t [A2s] 108 10 7
10 6
10 5
10 4
1
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
250
200
160
125
100
80
50
32

CURVE DI LIMITAZIONE DELLA CORRENTE DI PICCO 230V - INTERRUTTORI SCATOLATI
MTS 160 MTS 250
Ip [kA] 100
50
20
10
5
2
1
1
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
MTSE 250 - MTS 630 - MTSE 630 - MTS 800 - MTSE 800 - MTSE 1600
Ip [kA] 300
200
100
50
20
10
5
3
1
160
125
100
80
63
50
40
32
25
20
16
12,5
MTSE 1600
MTS/E 800 (800A)
MTS/E 800 (630A)
MTS/E 630
MTSE 250 (250A)
MTSE 250 (160A)
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
Ip [kA] 100
50
20
10
5
2
1
1
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
Per la corretta lettura e interpretazione delle curve di limitazione si faccia riferimento
all’esempio riportato in figura. A fronte di Icc presunta di 100 kA si avrebbe una corrente di
picco di cortocircuito Ip = 220 kA; l’interruttore inserito nell’impianto abbassa da 220 kA a
120 kA la corrente di picco limitando di fatto la Icc a soli 55 kA.
220
2
120
100
8
10
6
4
2
Ip [kA]
10
2 4 6 8 2
55 kA 100 kA
Icc presunta
Icc limitata
250
200
160
125
100
80
50
32
Is [kA]
223

224
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
CURVE DI LIMITAZIONE DELLA CORRENTE DI PICCO 400V - 440V - INTERRUTTORI SCATOLATI
MTS 160
Ip [kA] 100
50
20
10
5
2
1
1
Ip [kA] 300
200
100
50
20
10
5
3
1
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
MTSE 250 - MTS 630 - MTSE 630 - MTS 800 - MTSE 800 - MTSE 1600
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
160
MTSE 1600
MTS/E 800 (800A)
MTS/E 800 (630A)
MTS/E 630
125
100
80
63
50
40
32
25
20
16
12,5
MTSE 250 (250A)
MTSE 250 (160A)
MTS 250
Ip [kA] 100
50
20
10
5
2
1
1
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
250
200
160
125
100
80
50
32

CURVE DI LIMITAZIONE DELLA CORRENTE DI PICCO 690V - INTERRUTTORI SCATOLATI
MTS 160
Ip [kA] 100
50
20
10
5
2
1
1
Ip [kA] 300
200
100
50
20
10
5
1
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
MTSE 250 - MTS 630 - MTSE 630 - MTS 800 - MTSE 800 - MTSE 1600
MTSE 1600
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
160
125
100
80
63
50
40
32
25
20
16
12,5
MTS/E 800 (800A)
MTS/E 800 (630A)
MTS/E 630
MTSE 250 (250A)
MTSE 250 (160A)
MTS 250
Ip [kA] 100
50
20
10
5
2
1
1
2 5 10 20 50 100 200 500 1000
Is [kA]
250
200
160
125
100
80
50
32
225

226
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
INTERRUTTORI
DI MANOVRA
SEZIONATORI
●
Tab. 9.13
Verifica dei poteri nominali
di chiusura e di interruzione
Legenda
I Corrente di chiusura
Ie Corrente di interruzione
In Corrente nominale di impiego
U Tensione applicata
Ue Tensione nominale di impiego
Ur Tensione di ritorno a frequenza
di esercizio o in c.c.
Sono apparecchi destinati a stabilire, portare ed interrompere la corrente nominali in
condizioni normali del circuito. Essi sono anche in grado di portare, per un tempo specificato,
(1 sec.) la corrente di cortocircuito ma non sono in grado di interromperla; devono quindi
essere corredati di un dispositivo di protezione contro il cortocircuito. Nella posizione di aperto,
gli apparecchi di manovra presentano i requisiti di sezionamento prescritte per i sezionatori.
Usualmente negli impianti elettrici gli interruttori sezionatori di manovra svolgono le seguenti
funzioni:
- congiunzione di due sistemi di sbarre quando viene a mancare l’alimentazione di un semi
quadro,
- installazione in testa ad un quadro secondario allo scopo di isolare una parte di impianto,
- installazione a monte di una singola utenza per poterla isolare completamente dalla rete.
Per gli apparecchi usati nell’ambito industriale, la Norma CEI EN 60947-3 stabilisce tutte le
prescrizioni alle quali devono essere conformi.
In questa guida, con il termine sezionatore, vengono raggruppati apparecchi che pur avendo
caratteristiche funzionali e norme di riferimento diverse, presentano la caratteristica comune di
poter sezionare un circuito elettrico. Con lo stesso termine vengono pertanto considerati:
- gli interruttori di manovra sezionatori
- gli interruttori non automatici.
Nella scelta di queste apparecchiature di protezione e manovra, si deve tener conto dei
seguenti parametri:
- Caratteristiche della rete. La determinazione delle grandezze caratteristiche quali tensione,
frequenza e corrente nominale viene effettuata con gli stessi criteri adottati per gli interruttori
automatici.
-Categorie di impiego. Il valore della corrente di un interruttore di manovra, viene dichiarato
dal costruttore con riferimento alla tensione, alla frequenza ed alla categoria d’impiego.
Questa caratteristica si riferisce alla specifica applicazione alla quale è destinato l’interruttore
sezionatore ed al tipo di carico alimentato (resistivo o induttivo).
La tabella che segue, conforme alle prescrizioni della Norma CEI EN 60947-3, evidenzia le
categorie di impiego previste sia in corrente alternata che in corrente continua, oltre alle applicazioni
tipiche ed alle prestazioni nominali, in apertura ed in chiusura, che gli apparecchi devono avere.
Dalla tabella si può notare come per ogni categoria sono previste due tipi di utilizzazione, con
manovre frequenti e non frequenti. La gravosità delle operazioni di apertura e di chiusura aumenta
con l’aumentare della componente induttiva, pertanto a parità di valori della durata elettrica, gli
apparecchi possono subire declassamenti in funzione del tipo di carico alimentato.
CATEGORIA DI
UTILIZZAZIONE
AC-20A - AC-20B
AC-21A - AC21B
AC-22A - AC22B
AC-23A - AC23B
CATEGORIA DI
UTILIZZAZIONE
DC-20A - DC-20B
DC-21A - DC21B
DC-22A - DC22B
DC-23A - DC23B
CATEGORIA NOMINALE
DI IMPIEGO
Tutti i valori
Tutti i valori
Tutti i valori
0 < Ie ≤ 100 A
100 A < Ie
CATEGORIA NOMINALE
DI IMPIEGO
Tutti i valori
Tutti i valori
Tutti i valori
Tutti i valori
CHIUSURA
I/I E U/U E COSϕ
-
1,5
3
10
10
-
1,05
1,05
1,05
1,05
-
0,95
0,65
0,45
0,35
I/I E U/U E L/R
-
1,5
4
4
-
1,05
1,05
1,05
MS
-
1
2,5
15
INTERRUZIONE
I C/I E U R/U E COSϕ
-
1,5
3
8
8
-
1,5
4
4
-
1,05
1,05
1,05
1,05
-
1,05
1,05
1,05
-
0,95
0,65
0,45
0,35
I C/I E U R/U E L/R
MS
-
1
2,5
15
NUMERO DI CICLI
DI OPERAZIONE
-
5
5
5
5
NUMERO DI CICLI
DI OPERAZIONE
-
5
5
5

Modulari serie 90
TAB. 9.14 - DATI TECNICI INTERRUTTORI MODULARI DI MANOVRA SEZIONATORI SERIE 90
In < 63A In ≥ 63A
Norme di riferimento CEI EN 60947-3 CEI EN 60947-3
Categoria di utilizzo AC-23B AC-22B
Tensione nominale di impiego Ue (V) 230/400 230/400
Tensione nominale di isolamento Ui (V) 500 500
Tensione nominale di tenuta all’impulso Uimp (kV) 4 4
Corrente nominale di impiego Ie (A) 16 20 32 40 63 80 100 125
Frequenza nominale (Hz) 50 50
Potere di chiusura nominale (A) 160 200 320 400 630 240 300 375
Potere di interruzione nominale (A) 128 160 256 320 504 240 300 375
Corrente nominale ammissibile di breve durata Icw (A) 192 240 384 480 756 960 1200 1500
Tipo di servizio nominale servizio ininterrotto servizio ininterrotto
Collegamenti: morsetti a mantello (mm 2
) 25 50
Potenza dissipata per polo (W)
Corrente nominale condizionale di cortocircuito (kA)
0,45 0,52 0,80 1,5 2 3,2 5 6
MTC 45 4,5 4,5 4,5 3 3 3 3 3
MTC 60 - MT 60 6 4,5 4,5 3 3 3 3 3
MTC 100 - MT 100 6 4,5 4,5 3 3 3 3 3
MT 250 6 4,5 4,5 3 3 3 3 3
MTHP 3 3 3 3 3 3 3 3
TAB. 9.15 - DATI TECNICI INTERRUTTORI NON AUTOMATICI SERIE 90
Normativa di riferimento IEC 60669-1
Tensione nominale Ue (V) 230/400 ca
Tensione nominale di isolamento Ui (V) 500
Potere di chiusura 1,25 In - 1,1 Un - cosφ = 0,6
Corrente nominale Ie (A) 16 25 32 40 63
Fusibile in serie gL 32A gL 32A gL 32A gL 63A gL 80A
Resistenza al corto circuito Icc (kA) 3 3 3 10 10
Potenza dissipata per polo (W) 0,15 0,7 0,9 1,5 2,8
Capacità di serraggio morsetti (mm 2 ) 16 16 16 25 25
227

228
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
Scatolati serie MTSM
Corrente termica convenzionale a 60 °C, Ith (A)
Poli Nr.
Tensione nominale di impiego Ue (AC) 50-60Hz (V)
Corrente nominale, Iu (A)
TAB. 9.16 - INTERRUTTORI SEZIONATORI DI MANOVRA
SERIE MTSM 250
MTSM 800
(DC) (V)
Tensione nominale di tenuta ad impulso Uimp (kV)
Tensione nominale di isolamento Ui (V)
Tensione di prova a frequenza industriale per 1 min. (V)
Potere di chiusura nominale in corto circuito (415 V), Icm (kA)
Corrente di breve durata ammissibile nom. per 1 s, Icw (kA)
Attitudine al sezionamento
IEC 60947-3
Esecuzioni
Terminali esecuzione fissa
esecuzione rimovibile
esecuzione estraibile
Vita meccanica (Nr. di manovre/operaz. orarie)
Dimensioni base, fisso L 3/4 poli (mm)
Pesi, fisso 3/4 poli (kg)
P (mm)
H (mm)
125 - 160 - 250 - 320
3 - 4
690
750
100 - 160 - 250 - 320
8
800
3000
10
6,5
SI
F - P - W
F - EF - FC
FC CuAl - R - RC
F - FC - R
F - FC - R
25000/120
105/140
103,5
170
2,6/3,5
400 - 630 - 800
3 - 4
690
750
400 - 630 - 800
8
800
3000
30
15
SI
F - W
F - EF - FC CuAl
R - RC
-
F - HR - VR
20000/120
210/280
103,5
268
9,5/12
Nota: Tutti gli interruttori di manovra sezionatori sono equipaggiabili con gli accessori della serie MTSA nelle loro specifiche funzioni.
●
Tab. 9.17
Interruttori di
manovra-sezionatori
TIPO I U (40°C) [A]
MTSM 250
MTSM 800
MTSM 1600
100
160
250
320
400
630
800
1000
1250
1600
POTENZA DISSIPATA (W)
VERSIONE
MTSM 1600
1000 - 1250 - 1600
3 - 4
690
750
1000 - 1250 - 1600
8
800
3000
52,5
25
SI
F - W
F - EF - FC CuAl (1250A)
HR - VR
-
F - HR - VR
10000/120
210/280
138,5
406
17/22
FISSO RIMOVIBILE ESTRAIBILE
21
30
50
80
40
90
96
102
160
260
25
40
65
105
25
40
65
105
48
115
125
140
220
360

VALLE
Serie
MTSM
250
MTSM
630
MTSM
1600
MONTE
Icc In
100
160
250
320
400
600
800
1000
1250
1600
TAB. 9.18 - COORDINAMENTO TRA INTERRUTTORI AUTOMATICI SERIE MTS E INTERRUTTORI DI MANOVRA SERIE MTSM
B
16
16
MTS 160
N
35
35
N
35
35
35
MTS 250
MTSE 250
H
65
65
65
L
65
65
100
N
35
35
35
35
35
35
MTS 630
MTSE 630
H
35
50
65
65
35
65
L
35
50
65
100
35
100
N
35
35
35
35
35
35
35
MTS 800
MTSE 800
S
35
35
50
50
50
50
50
H
35
35
65
65
65
65
65
L
35
35
65
100
100
100
100
N
50
50
50
MTS 1600
H
65
65
65
L
65
65
65
229

230
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
INTERRUTTORI
DIFFERENZIALI
La protezione contro i guasti dovuti al fluire di una corrente verso terra per perdita di isolamento
di un conduttore, per contatto diretto di una persona con una parte in tensione del circuito o per
contatto indiretto, è garantita da interruttori corredati di sganciatori che intervengono per
corrente differenziale I∆ (interruttori differenziali).
Gli interruttori differenziali vengono classificati in base a:
- presenza o meno delle protezioni contro le sovracorrenti
- potere di interruzione intrinseco o condizionato
- tempo di intervento (rapidi o selettivi)
- sensibilità differenziale
- forme d’onda rilevabili.
Relativamente a quest’ultimo punto, ossia alla forma d’onda della corrente di dispersione a cui
sono sensibili, gli interruttori differenziali si classificano in:
- Tipo AC (solo per corrente alternata) adatti per tutti gli impianti in cui si prevedono correnti
di terra di forma sinusoidale. Sono insensibili a correnti impulsive oscillatorie smorzate e sono
conformi alle Norme CEI EN 61008 e 61009.
- Tipo A (per corrente alternata e/o pulsante con componenti continue) adatti per impianti con
apparecchi utilizzatori muniti di dispositivi elettronici per raddrizzare la corrente o per la
parzializzazione di tensione e corrente (velocità, tempo, intensità luminosa, ecc.). Vengono
alimentati direttamente dalla rete, senza interposizione di trasformatori di isolamento.
- Tipo S (per corrente alternata e/o pulsante con componente continua) adatti per realizzare la
selettività con interruttori differenziali di tipo generale.
- Dispositivo differenziale adattabile. Con riferimento alla Norma CEI EN 61009 appendice
G, è permesso assemblare, una sola volta, interruttori differenziali sul posto, cioè fuori
fabbrica, utilizzando blocchi differenziali adattabili, ad appropriati interruttori automatici.
Ogni manomissione deve lasciare danneggiamento visibile permanente. L’interruttore
differenziale così ottenuto mantiene sia le caratteristiche elettriche dell’interruttore automatico
sia quelle del blocco differenziale.
Nella Tab. 9.19 vengono presentati i dispositivi differenziali del sistema GEWISS con le
caratteristiche salienti di ciascun dispositivo.

MDC
BD
BDHP
SD
E
SDA
DIFFERENZIALE
ELETTRONICO
AFFIANCATO
PER MTS 160
MTS 250
DIFFERENZIALE
ELETTRONICO
SOTTOPOSTO
PER MTS 160
MTS 250
RELÈ
DIFFERENZIALE
DA QUADRO
TAB. 9.19 - INTERRUTTORI DIFFERENZIALI
MDC è un interruttore magnetotermico differenziale compatto istantaneo che assicura la protezione delle persone e delle cose in
caso di sovraccarico, cortocircuito o guasto verso terra. La gamma comprende:
• versioni 1P+N, 2P, 3P, 4P;
• corrente nominale da 6 fino a 32 A;
• caratteristica dello sganciatore magnetotermico tipo C;
• classe di intervento differenziale tipo AC, A;
• sensibilità 30-300 mA.
La serie BD è costituita da blocchi differenziali componibili, di facile installazione, che assicurano la protezione delle persone e
delle cose. La serie BD, completa e razionale, è caratterizzata da:
• versioni: sino a 25A e sino a 63A, di classe AC, A e AS;
• intervento sia istantaneo che selettivo;
• sensibilità da 10 a 1000 mA.
BDHP è il nuovo blocco differenziale componibile della serie 90, accoppiabile con l’interruttore magnetotermico ad alte prestazioni
della serie MTHP.
Realizzato con tecnologia esclusiva, fornisce le seguenti prestazioni:
• corrente nominale In fino a 125 A;
• intervento differenziale di tipo istantaneo e selettivo;
• sganciatore differenziale elettromagnetico con regolazione elettronica del tempo di intervento e
della corrente differenziale, con funzionamento indipendente dalla tensione di rete;
• sistema di collegamento polivalente;
• prese di tensione a fast-on per il collegamento di accessori
SD e SDA sono due serie differenziali puri, progettati per proteggere le persone contro i contatti indiretti in impianti sino a 100 A.
I differenziali della serie SD si distinguono per:
• versioni di classe AC, A e AS;
• intervento sia istantaneo che selettivo;
• sensibilità da 10 a 500 mA.
La serie SDA, in aggiunta a quanto sopra è in grado di effettuare:
• verifica automatica e periodica del relè di sgancio e segnalazione di una sua eventuale anomalia;
• intervento assicurato anche in caso di eventuale anomalia del relè di sgancio;
• apertura automatica del circuito in caso di eventuale malfunzionamento del circuito interno.
Questi sganciatori differenziali realizzati con tecnologia elettronica analogica, agiscono direttamente sull’interruttore mediante un
solenoide di apertura che viene alloggiato nell’apposita cava ricavata nella zona del terzo polo. Non è necessaria alcuna alimentazione
ausiliaria perché vengono alimentati direttamente dalla rete e la loro funzionalità è garantita anche con una sola fase in tensione e/o
in presenza di correnti unidirezionali pulsanti con componenti continue. Le condizioni di funzionamento dell’apparecchio possono
essere controllate tramite un pulsante di prova del circuito elettronico, nonché un indicatore di intervento differenziale.
Lo sganciatore è completo di:
- cavi di potenza per il collegamento ai morsetti inferiori dell’interruttore;
- solenoide di apertura (da alloggiare nella zona del terzo polo);
- 2 staffe per il fissaggio su profilato DIN (una per l’interruttore e una per il differenziale);
- connettore spina per il collegamento del pulsante di apertura a distanza.
Lo sganciatore differenziale per montaggio sottoposto all’interruttore in versione tetrapolare ha caratteristiche costruttive e di
funzionamento analoghe a quello per montaggio affiancato. In questa versione lo sganciatore è completo di:
- solenoide di apertura completo di connettore presa-spina per la connessione al differenziale;
- connettore spina per realizzare il collegamento del pulsante di apertura a distanza;
- mostrine per porta della cella;
- protezione per il montaggio nella zona tra l’interruttore e il differenziale.
Gli interruttori MTS, a partire dalla grandezza 400 A, possono essere abbinati al relè differenziale da quadro con toroide separato e
soddisfano esigenze con soglie di intervento fino a 30 A e tempi fino a 5 s. Il relè da quadro, che deve essere installato esternamente
all’interruttore sui conduttori di linea, è del tipo ad azione indiretta e agisce sul meccanismo di sgancio dell’interruttore tramite lo sganciatore
di apertura dell’interruttore; il relè inoltre interviene in caso di caduta della tensione di alimentazione ausiliaria (l’intervento avviene dopo un
tempo minimo di 100 ms o dopo il tempo impostato più 100 ms). Le caratteristiche di questo relè vengono riportate della Tab. 9.9.
231

232
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
Interruttore differenziale
con Autotest SDA
norma di riferimento
classe
corrente nominale In [A]
tensione nominale di impiego Ue [V]
tensione di isolamento Ui [V]
frequenza nominale [Hz]
numero di poli
corrente differenziale nominale di intervento (tra parentesi il n° di moduli)
I∆n [mA] istantanei 30
300
potere di interruzione e chiusura nominale Im [A]
potere di interruzione e chiusura diff. nominale I∆m [A]
corrente condizionale differenziale di I∆c [A]
corto-circuito nominale
tensione di funzionamento tasto prova [V]
contatto ausiliario libero da potenziale portata in AC1
tipo
collegamento coppia di serraggio [Nm]
sezione cavo [mm 2 ]
alimentazione monte/valle
grado di protezione morsetti
altre parti
tropicalizzazione
temperatura di impiego [°C]
(1) L'apparecchio non è adatto a funzionare in sistemi 400V trifase senza neutro.
(2) Il contatto è chiuso in assenza di tensione e in caso di guasto dell'apparecchio.
L’interruttore SDA è un differenziale puro dotato di un circuito che verifica automaticamente la
funzionalità del relè di sgancio. La verifica viene effettuata tre volte al giorno e senza l’apertura
dei contatti di potenza, evitando così che venga tolta tensione all’impianto e sia pertanto
garantita la continuità di servizio. L’interruttore differenziale SDA è
dotato inoltre di un dispositivo di apertura di emergenza che
interviene qualora il circuito di autotest rilevi un malfunzionamento
nel relè di sgancio tradizionale. L’intervento del dispositivo di
emergenza è irreversibile, ossia non consente più di riarmare
l’interruttore. La combinazione di autotest del relè di sgancio
tradizionale e presenza del dispositivo di emergenza garantisce un
livello elevato di protezione contro i contatti indiretti.
L’interruttore differenziale SDA è dotato poi di due led luminosi che
indicano lo stato di funzionamento del relè:
- Led verde fisso: relè di sgancio OK.
- Led verde lampeggiante: fase di autotest del relè in corso.
- Led rosso lampeggiante: relè di sgancio non funzionante.
Lo stato di funzionamento del relè può essere riportato a distanza
mediante un contatto ausiliario fornito in dotazione all’interruttore
differenziale.
TAB. 9.20 - CARATTERISTICHE TECNICHE INTERRUTTORE DIFFERENZIALE CON AUTOTEST SDA
A
25
230/400 (1)
500
50/60
4
• (4)
• (4)
800
800
10000
fusibile gL 80A
170÷440
4A - 250V
NC (2)
2
≤25
si
IP20
IP40
55°C - UR 95%
-25 +40
A
40
230/400 (1)
EN 61008-1
500
50/60
4
• (4)
• (4)
800
800
10000
fusibile gL 80A
170÷440
4A - 250V
NC (2)
2
≤25
si
IP20
IP40
55°C - UR 95%
-25 +40
SDA
A
63
230/400 (1)
500
50/60
4
• (5)
• (5)
800
800
10000
fusibile gL 80A
170÷440
4A - 250V
NC (2)
2
≤35
si
IP20
IP40
55°C - UR 95%
-25 +40

●
Tab. 9.16
Schema a blocchi
Nella tab. 9.21 seguente vengono descritte dettagliatamente le possibili combinazioni che si possono verificare in relazione alla
situazione dell’impianto (guasto a terra o meno) ed allo stato del relè di sgancio.
STADI DI
FUNZIONAMENTO
Funzionamento normale
con ripetizione del test
Corrente di dispersione
a terra
di funzionamento
Anomalia relè di sgancio -
si accende il LED frontale
di segnalazione senza
interruzione del servizio
Guasto a terra mentre è stata
rilevata l’anomalia del relè
di sgancio - apertura SDA
mediante impulso
rinforzato al relè
Mancata apertura mediante
impluso rinforzato
apertura di emergenza
irreversibile SDA
Guasto nel circuito interno -
apertura irreversibile SDA
TEST RELÈ
DI SGANCIO
OK
OK
KO
KO
KO
KO
SI
TEST DEL DIFFERENZIALE OGNI 8 ORE:
- Nessuna apertura durante il test
- Nessun disservizio per l’utente
TEST CIRCUITO
INTERNO
OK
OK
OK
OK
KO
Funzionamento OK?
NO
- ACCENSIONE SPIA ROSSA DI ALLARME
- ATTIVAZIONE SEGNALAZIONE A DISTANZA
NO
Guasto a terra
TAB. 9.21 - POSSIBILI STATI DI FUNZIONAMENTO
LED DI
SEGNALAZIONE
-
•
-
-
-
DISPERSIONE
SI
NO
SI
SI
NO
SI
RELÈ DI SGANCIO
SI
NO
SI
NO
NO
Tentativo di apertura
mediante impulso forzato
INTERVENTO SDA
Apertura OK?
RELÈ DI
EMERGENZA
NO
NO
NO
SI
SI
POSIZIONE CONTATTI
DI POTENZA
O
I
O
O
O
SEGNALAZIONE
ADISTANZA
NO
SI
SI
SI
SI
POSSIBILITÀ DI
RICHIUSURA SDA
OK • NO NO NO I NO SI
NO
- INTERVENTO RELÈ DI EMERGENZA
- APERTURA IRREVERSIBILE
- SICUREZZA GARANTITA
SI
Differenziale intervenuto
SI
SI
SI
NO
NO
233

234
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
Modulari serie 90 TAB. 9.22 - APPARECCHI MODULARI PER PROTEZIONE DIFFERENZIALE
SERIE MDC 45
MDC 60 MDC 100
Tensione di isolamento Ui (V)
Frequenza nominale (Hz)
Tensione nominale Un (V)
Numero di poli (numero dei mod.)
Tensione funz. del tasto prova (V)
Potere di interruzione (A) Icn
Ics
Potere interr. diff. nomin. (A) I∆m
Corrente nominale In (A)
Sganciatore magnetotermico tipo
Corr. diff. nom. I∆n (mA) Tipo AC
Tipo A
Tipo A S
Tipo A - Reg. - 4P Corr. (mA)
Durata elettrica (n. cicli O-C)
Tempo (ms)
Tempo di intervento con corrente
differenziale classe AC-A istantanei
valore norma (ms)
valore reale (ms)
Tempo di intervento con corrente
differenziale classe A selettivi
valore norma (ms)
valore reale (ms)
Temperatura di riferimento (°C)
Sezionamento visualizzato
500
50/60
230/400
1P+N (2) / 2P (2)
3P (3)
4P (4)
P+N 93 ÷ 253/2P, 3P, 4P 170 ÷ 440
≤
≤
4500
1 Icn
4500
6 / 10 / 16 / 20 / 25 / 32
C
30 – 300
30 – 300
—
—
—
10.000
I∆n 2 I∆n 5 I∆n 500A
300 150 40 40
60 40 30 20
—
30
SI
500
50/60
230/400
1P+N (2) / 2P (2)
3P (3)
4P (4)
P+N 93 ÷ 253/2P, 3P, 4P 170 ÷ 440
≤
≤
6000
1 Icn
6000
6 / 10 / 16 / 20 / 25 / 32
C
30 – 300
30 – 300
—
—
—
10.000
I∆n 2 I∆n 5 I∆n 500A
300 150 40 40
60 40 30 20
—
30
SI
≤
≤
500
50/60
230
1P+N (2) / 2P (2)
—
—
93 ÷ 253
10000
0,75 Icn
6000
6 / 10 / 16 / 20 / 25 / 32
C
30 – 300
30 – 300
—
—
—
10.000
I∆n 2 I∆n 5 I∆n 500A
300 150 40 40
60 40 30 20
—
30
SI

500
50/60
230/400
2P (2)
3P (3,5)
4P (3,5)
170 ÷ 440
Icn dell’interruttore associato
Ics dell’interruttore associato
I∆m = Icn1 dell’interruttore associato
≤
≤
BD PER MT 60 - MT 100 - MT 250 BDHP PER MTHP 100 - MTHP 250
SD SDA
≤ 25 ≤ 63
dell’interrutore associato
10* – 30 – 300 – 500
30 – 300 – 500
—
—
10.000
300 – 1000
I∆n 2 I∆n 5 I∆n 500A
300 150 40 40
60 40 30 20
I∆n 2 I∆n 5 I∆n 500A
130÷500 60÷200 50÷150 40÷150
200÷450 80÷170 60÷130 50÷130
30
SI
* Disponibile solo per In ≤ 25A
500
50/60
230/400
2P (4)
3P (6)
4P (6)
170 ÷ 440
Icn dell’interruttore associato
Ics dell’interruttore associato
I∆m = Ics dell’interruttore associato
≤
≤
≤ 63 ≤ 125
dell’interrutore associato
30 – 100 – 300
30 – 100 – 300
300 – 1000
300 – 500 – 1000 – 3000
0 – 60 – 150
10.000
I∆n 2 I∆n 5 I∆n 500A
300 150 40 40
60 40 30 20
I∆n 2 I∆n 5 I∆n 500A
130÷500 60÷200 50÷150 40÷150
200÷450 80÷170 60÷130 50÷130
30
SI
TABELLA DI PRESTAZIONE
500
50/60
230/400
2P (2-3)
—
4P (3-4)
2P = 100 ÷ 253 / 4P = 170 ÷ 440
Dipendente da dispositivo associato
≤
≤
Vedi caratteristiche tecniche
Vedi caratteristiche tecniche
16 25 40 63 80 100
—
10* – 30 – 300 – 500
10* – 30 – 300
300
—
—
10.000
I∆n 2 I∆n 5 I∆n 500A
300 150 40 40
60 40 30 20
I∆n 2 I∆n 5 I∆n 500A
130÷500 60÷200 50÷150 40÷150
200÷450 80÷170 60÷130 50÷130
30
SI
500
50/60
400
—
—
4P (4-5)
—
Dipendente da dispositivo associato
≤
≤
Vedi caratteristiche tecniche
Vedi caratteristiche tecniche
25 40 63
—
—
30 – 300
—
—
—
10.000
I∆n 2 I∆n 5 I∆n 500A
— — — —
— — — —
I∆n 2 I∆n 5 I∆n 500A
— — — —
— — — —
-
SI
235

236
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
POTENZE DISSIPATE - INTERRUTTORI DIFFERENZIALI
In (A)
R (mΩ)
P (W)
Differenziale
componibile BD
Diff. componibile BDHP 3P-4P
le
SERIE In
MTC 45
MTC 60
MT 60
MT100
MT 250
MTHP 100
MTHP 250
6 - 20
25
32 - 40
50 - 63
2P
3P-4P
6
Polo N
29,5 2,6
1,06 0,09
TAB. 9.23 - POTENZA DISSIPATA MDC 30 mA CLASSE A-AC/300 mA CLASSE A-AC
10
Polo N
20,6 2,6
2,06 0,26
16
Polo N
8,9 2,6
2,28 0,67
20
Polo N
6,8 2,6
2,72 1,04
TAB. 9.24 - POTENZA DISSIPATA PER POLO (W)
CORRENTE NOMINALE DEL MAGNETOTERMICO MT/MTHP ASSOCIATO (A)
25
Polo N
4,6 2,6
2,88 1,63
32
Polo N
3,6 2,6
3,67 2,66
1 2 3 4 6 10 16 20 25 32 40 50 63 80 100 125
0,01 0,04 0,01 0,02 0,04 0,11 0,29 0,45 0,70 0,45 0,70 1,10 1,75 - - -
0,002 0,008 0,02 0,03 0,07 0,21 0,53 0,83 1,30 0,65 1,00 1,60 2,50 - - -
- - - - - - - 0,2 0,3 0,5 0,8 1,25 2 1,4 2,2 3,4
TAB. 9.25 - COORDINAMENTO TRA INTERRUTTORI MAGNETOTERMICI E DIFFERENZIALI PURI SERIE 90 - TENUTA AL CORTO CIRCUITO
16
25
25
4,5
6
25
40
25
SD - AC SD - A SD - AS SDA - A
2P 4P 2P 4P 2P 4P 4P
63
6
10
25
25
80 100
10
25
4,5
6
20
40
15
63
6
10
12,5
25
80
10
16
25
25
4,5
6
25
40
25
63
6
10
25
25
80
100
10
16
25
25
4,5
6
20
40
15
63
6
10
12,5
25
80
10
40
25
63
6
10
25
25
80
10
40
15
63
6
10
12,5
25
80
10
25
4,5
6
20
40
15
63
6
10
12,5
10
25

CURVE DELL’ENERGIA SPECIFICA PASSANTE - INTERRUTTORI MODULARI
MDC 45 MTC - VERSIONI 45 MDC 1P+N, 45- 2P VERSIONI - 230V 1P+N e 2P - 230V
MDC 45 MTC - VERSIONI 45 MDC 1P, 45- 3P, 4P VERSIONI - 230/400V 1P,3P,4P e 2P - 400V - 230/400V e 2P
2 2
I t (A s)
10 6
10 5
10 4
10 3
10
500
2
MDC 100 MTC - VERSIONI 100 MDC 1P+N, 100- 2P VERSIONI - 230V
1P+N e 2P - 230V
2 2
I t (A s)
10 6
10 5
10 4
10 3
10
500
2
1.000
1.000
4.500
10.000
MDC 60 MTC - VERSIONI 60 MDC 1P+N,2P 60- VERSIONI - 230V 1P+N e 2P - 230V
2 2
I t (A s)
10 6
10 5
10 4
10 3
10
500
2
1.000
32
25
20
16
10
6
6.000 10.000
10.000
32
25
20
16
10
6
32
25
20
16
10
6
100.000 Icc (A)
100.000 Icc (A)
100.000 Icc (A)
I
2 2
I t (A s)
10 6
10 5
10 4
MTC 60 MDC 60 VERSIONI 1P,3P,4P 230/400V e 2P
MDC 60 - VERSIONI 1P, 3P, 4P - 230/400V e 2P - 400V
2 2
I t (A s)
10
500
3
10 6
10 5
10 4
10 3
500
1.000
1.000
4.500
32
25
20
16
10
6
10.000
6.000 10.000
32
25
20
16
10
6
100.000 Icc (A)
100.000 Icc (A)
237

238
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
Scatolati serie MTS
Sganciatori
differenziali elettronici
●
Fig. 9.17
MTS 160 - MTS 250
Montaggio affiancato
Gli interruttori della seria MTS sono predisposti per il montaggio abbinato con sganciatori
differenziali. Gli interruttori automatici differenziali che ne derivano garantiscono, oltre alla
protezione contro i sovraccarichi e cortocircuiti tipica degli interruttori automatici, anche quella
contro le correnti di guasto verso terra. Gli sganciatori differenziali possono essere montati
anche sugli interruttori di manovra-sezionatori; in tal caso si ha un interruttore differenziale
“puro”, che garantisce la sola protezione differenziale. I differenziali puri, sensibili alla sola
corrente di guasto a terra, trovano generalmente applicazione come sezionatori principali nei
quadri di distribuzione rivolti alle utenze finali.
Gli sganciatori differenziali sono realizzati in conformità alla normative: IEC 947-2 appendice
B, IEC 255-3 e IEC 1000.
Per gli interruttori MTS 160 ed MTS 250 sono disponibili sganciatori per il montaggio
affiancato all’interruttore o per il montaggio in posizione sottoposta. Questi sganciatori,
realizzati con tecnologia elettronica analogica, agiscono direttamente sull’interruttore mediante
un solenoide di apertura che viene alloggiato nell’apposita cava ricavata nella zona del terzo
polo. Non è necessaria alcuna alimentazione ausiliaria perché vengono alimentati direttamente
dalla rete e la loro funzionalità è garantita anche con una sola fase in tensione e/o in presenza
di correnti unidirezionali pulsanti con componenti continue. Le condizioni di funzionamento
dell’apparecchio possono essere controllate tramite un pulsante di prova del circuito elettronico,
nonché un indicatore di intervento differenziale.
Sganciatore differenziale affiancato all’interruttore
Questo sganciatore è completo di:
– cavi di potenza per il collegamento ai morsetti inferiori dell’interruttore;
–solenoide di apertura (da alloggiare nella zona del terzo polo);
–2 staffe per il fissaggio su profilato DIN (una per l’interruttore e una per il differenziale);
– connettore spina per il collegamento del pulsante di apertura a distanza.
Lo sganciatore differenziale per l’interruttore MTS 160 è dotato di terminali anteriori per cavi,
mentre lo sganciatore differenziale per l’interruttore MTS 250 è dotato di terminali anteriori e
viene fornito anche di un frontale per l’interruttore (altezza 45 mm).

●
Fig. 9.18
MTS 160 - MTS 250
Montaggio sottoposto
Sganciatori differenziali sottoposto
Sganciatore differenziale sottoposto all’interruttore in versione tetrapolare.
Questo sganciatore è completo di:
– solenoide di apertura completo di connettore presa-spina per la connessione al differenziale;
– connettore spina per realizzare il collegamento del pulsante di apertura a distanza;
– mostrine per porta della cella;
– protezione per il montaggio nella zona tra l’interruttore e il differenziale.
Lo sganciatore differenziale per l’interruttore MTS 160 è dotato di terminali anteriori per cavi,
mentre lo sganciatore differenziale per l’interruttore MTS 250 è dotato di terminali anteriori e
viene fornito anche di un frontale per l’interruttore (altezza 45 mm). Sugli interruttori possono
essere montati altri tipi di terminali, in particolare:
MTS 160: terminali posteriori filettati; MTS 250: terminali anteriori per cavi, terminali anteriori
prolungati, terminali posteriori per cavi.
239

240
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
SGANCIATORE DIFFERENZIALE
Tecnologia
Azione
Tensione primaria di funzionamento (V)
Frequenza di funzionamento (Hz)
Campo di funzionamento del test (V)
Corrente nominale di impiego (A)
Soglie di intervento I∆n (A)
Tolleranza per I∆n (%)
Tempi di intervento (s)
Tolleranza sui tempi di intervento (%)
Segnalazione di intervento
Autoalimentazione
Ingresso per apertura a distanza
Indicazione di preallarme al 50%
Tipo AC solo per corrente alternata
Tipo A per corrente alternata pulsante
Bassa sensibilità
Alta sensibilità
Montaggio sottoposto all’interruttore
Montaggio affiancato all’interruttore
Dimensioni (L x H x P) (mm)
Potenza dissipata per apparecchio (W)
SGANCIATORE DIFFERENZIALE
Tecnologia
Azione
Tensione primaria di funzionamento (V)
Frequenza di funzionamento (Hz)
Campo di funzionamento del test (V)
Corrente nominale di impiego (A)
Soglie di intervento I∆n (A)
Tolleranza per I∆n (%)
Tempi di intervento (s)
Tolleranza sui tempi di intervento (%)
Segnalazione di intervento
Autoalimentazione
Ingresso per apertura a distanza
Indicazione di preallarme al 50%
Tipo AC solo per corrente alternata
Tipo A per corrente alternata, pulsante
Bassa sensibilità
Alta sensibilità
Montaggio sottoposto all’interruttore
Montaggio affiancato all’interruttore
Dimensioni (L x H x P) (mm)
Potenza dissipata per apparecchio (W)
TAB. 9.26 - CARATTERISTICHE TECNICHE SGANCIATORE DIFFERENZIALE PER MTS 160
ISTANTANEO REGOLABILE
elettronica elettronica
a solenoide a solenoide
220...500 50...500
50 ÷ 60 Hz ± 10% 50 ÷ 60 Hz ± 10%
220...500 50...500
fino a 160 fino a 160
0,03 - 0,1 - 0,3 0,03 - 0,1 - 0,3 - 0,5 - 1 - 3
+0, -25 +0, -20
istantaneo 0 - 0,1 - 0,25 - 0,5 - 1 - 1,5
±20
120 x 120 x 70 120 x 120 x 70
4 6
TAB. 9.27 - CARATTERISTICHE TECNICHE SGANCIATORE DIFFERENZIALE PER MTS 250
ISTANTANEO REGOLABILE
elettronica elettronica
a solenoide a solenoide
220...500 50...500
50 ÷ 60 Hz ± 10% 50 ÷ 60 Hz ± 10%
220...500 50...500
fino a 250 fino a 250
0,03 - 0,1 - 0,3 0,03 - 0,1 - 0,3 - 0,5 - 1 - 3
+0, -25 +0, -20
istantaneo 0 - 0,1 - 0,25 - 0,5 - 1 - 1,5
±20
140 x 170 x 108 140 x 170 x 108
4 6

Relé differenziale
da quadro
●
Fig. 9.19
Tensione di alimentazione AC (V)
Gli interruttori MTS, a partire dalla grandezza 400 A, possono essere abbinati al relè
differenziale da quadro con toroide separato e soddisfano esigenze con soglie di intervento
fino a 30 A e tempi fino a 5 sec.
Il relè da quadro, che deve essere installato esternamente all’interruttore sui conduttori di linea,
è particolarmente indicato sia per protezioni differenziali a bassa sensibilità, per esempio in
catene selettive parziali (amperometrica) o totali (cronometrica), sia per applicazioni ad alta
sensibilità (a sensibilità fisiologica) per realizzare la protezione delle persone contro i contatti
diretti.
Il relé è del tipo ad azione indiretta e
agisce sul meccanismo di sgancio
dell’interruttore tramite lo sganciatore
di apertura dell’interruttore; il relé
inoltre interviene in caso di caduta
della tensione di alimentazione
ausiliaria (l’intervento avviene dopo
un tempo minimo di 100 ms o dopo il
tempo impostato più 100 ms). Infine si
segnala che il relé è idoneo
all’impiego sia in presenza di correnti
di terra solo alternate (Tipo AC), sia con corrente alternata e/o pulsante con componenti
continue (Tipo A); inoltre è idoneo a realizzare la selettività differenziale.
DC (V)
Frequenza di funzionamento (Hz)
Regolazione soglia di intervento Idn
1^ gamma di regolazioni (A)
2^ gamma di regolazioni (A)
Regolazione tempi di intervento (s)
Regolazione soglia di preallarme (%) x Idn
Gamma di impiego dei trasformatori chiusi Idn
Trasformatore toroidale Ø 60 (mm) (A)
Trasformatore toroidale Ø 110 (mm) (A)
Trasformatore toroidale Ø 185 (mm) (A)
Gamma di impiego dei trasformatori apribili Idn
Trasformatore toroidale Ø 110 (mm) (A)
Trasformatore toroidale Ø 180 (mm) (A)
Trasformatore toroidale Ø 230 (mm) (A)
Segnalazione allarme presoglia
Segnalazione di intervento relè differenziale
Comando di apertura a distanza
Collegamento al trasformatore toroidale
Dimensioni (L x H x P) (mm)
Foratura per montaggio su porta (mm)
Potenza dissipata (W)
TAB. 9.28 - RELÈ DIFFERENZIALE DA QUADRO
80÷500
48÷125
50 ÷ 60 Hz ± 10%
0,03 - 0,05 - 0,1 - 0,3 - 0,5
1 - 3 - 5 - 10 - 30
0 - 0,1 - 0,2 - 0,3 - 0,5 - 0,7 - 1 - 2 - 3 - 5
25 ÷ 75% x Idn
0,03 ÷ 30
0,03 ÷ 30
0,1 ÷ 30
0,3 ÷ 30
0,3 ÷ 30
1 ÷ 30
Led giallo lampeggiante
1 contatto di scambio N.A.
6A - 250VAC 50/60Hz
Led giallo lampeggiante
2 contatti di scambio (N.A-N.C.; N.A.)
6A - 250VAC 50/60Hz
Contatto N.A.
Tempo di intervento 15ms
Tramite 4 conduttori attorcigliati
Lunghezza massima 5m
96 x 96 x 131,5
92 x 92
5
241

242
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
COORDINAMENTO
DELLE PROTEZIONI
Tabelle di back-up
●
Tab. 9.29
Tabella di back-up
Sistema 3F ~ 400 Vac
trifase - monte
Sistema F/N ~ 230 Vac
monofase - valle
(EN 60947-2)
I dispositivi di protezione contro il sovraccarico ed il cortocircuito devono avere un potere
d’interruzione almeno uguale alla corrente di cortocircuito presunta nel punto di installazione.
E’ tuttavia ammesso l’impiego di un dispositivo di protezione (interruttore) con potere di
interruzione inferiore a condizione che a monte vi sia un altro interruttore avente il necessario
potere di interruzione. In questo caso le caratteristiche dei due interruttori devono essere
coordinate in modo che l’energia specifica passante (I2t) lasciata passare dall’interruttore a
monte non risulti superiore a quella che può essere sopportata senza danno dall’interruttore a
valle e dalle condutture protette.
Il coordinamento dei dispositivi di protezione può essere di due tipi:
- di sostegno (o back-up)
- selettivo (amperometrico, cronometrico, di zona).
Nella Tab. di back-up 9.29 vengono pertanto riportate le possibilità di protezione di sostegno
con i relativi poteri di interruzione riferiti alla tensione nominale Ue = 400 V ~, fra interruttori
GEWISS serie MTC e MT, serie MTHP e scatolati serie MTS, mentre nelle pagine successive
vengono riportate le tabelle di selettività.
230Vac monofase
MTC - 2P
MT - 2P
VALLE
MTHP - 2P
45
60
60
100
250
100
250
6/25
32/63
6/20
25
32/63
MONTE
6
7,5
10
30
25
50
40
30
20
50
Abbinamento non idoneo
60
10
10
10
10
VALORI IN KA EFF.
400 Vac trifase
MT MTHP MTS MTSE
100 250 100 250 160 250 250
6/25
15
32/63
12,5
6/20
25
25
20
32/63
15
10 25 16 36 36 65 85 36 65 100
10 10 15 15 10 10 25 10 10 10 10 10 10 10 10
10 10 15 15 10 10 25 10 10 10 10 10 10 10 10
15 12,5 25 20 15 10 25 16 25 25 25 25 25 25 25
36 36 50 50 36 50 50
25
25 30 30 30 30 30 30 30
25
36
25
36
25
65
50
36
25
50
65
50
36
25
50
36
25
65
50
36
25
50
65
50
36
25
50

●
Tab. 9.30
Tabella di back-up
MONTE
VALORI IN KA EFF.
MT MTHP
MTS MTSE MTS/E MTSE
3F ~ 230V
60 100 250 100 250 160 250 250 630 800 1600
(EN 60947-2) VALLE
10
6/25 32/63 6/20
25 20 40
25 32/63
30 25
20 30 25 50 65 100 170 65 100 200 65 100 200 65 85 100 200 85 100 200
MTC
45
60
6
10
10
10
25
25
20
20
40
40
30
30
25
25
20
20
30
30
16
20
16
20
16
20
16
20
16
20
16
20
16
20
16
20
60
20 25 20 40 30 25 20 30 25 25 25 25 25 25 25 25
MT
100
6/25
32/63
6/20
25
20
40
25
20
40
40
30 25
25 20
30
30
25
25
50
25
50
50
25
50
50
25
50
50
25
50
50
25
50
50
25
50
50
25
50
250 25 30
30 25 30 40 40 40 40 40 40 40
32/63 25
25 30 25 25 25 25 25 25 25 25
MTHP
100
250
20
30
20
20
30
30
25 30
50
30
50
30
50
30
50
30
50
30
50
30
50
160
25
50
25 50
50
65
65
100
100
100
170
65
65
100
100
100
200
65
65
100
100
100
200
65
65
85
85
100
100
100
200
85
85
100 100
100 200
MTS
65
65 100 170 65 100 200 65 100 200 65 85 100 200 85 100 200
250
100
100 170 100 200 100 200
100 200 100 200
170
170
200
200
200
200
65
65 100 200 65 100 200 65 85 100 200 85 100 200
MTSE 250
100
100 200 100 200
100 200 100 200
200
200
200
200
200
65
65 100 200 65 85 100 200 85 100 200
630
100
100 200
100 200 100 200
200
200
200
200
MTS/E
65
65 85 100 200 85 100 200
85
85 100 200 85 100 200
800
100
100 200 100 200
200
200
200
●
Tab. 9.31
Tabella di back-up
Abbinamento non idoneo
MONTE
VALORI IN KA EFF.
MT MTHP
MTS MTSE MTS/E MTSE
3F ~ 400V
60 100 250 100 250 160 250 250 630 800 1600
(EN 60947-2) VALLE
10
6/25 32/63 6/20
15 12,5 25
25 32/63
20 15
10 25 16 36 36 65 85 36 65 100 36 65 100 36 50 65 100 50 65 100
MTC
45
60
4,5
6
10
10
15
15
12,5
12,5
25
25
20
20
15
15
10
10
10
10
6
10
6
10
6
10
6
10
6
10
6
10
6
10
6
10
60
10 10 15 12,5 25 20 15 10 25 16 20 16 16 16 16 16 16
MT
100
6/25
32/63
6/20
15
12,5
25
15
12,5
25
25
20
20
15
15
15
25
25
25
16
16
25
25
36
25
25
30
25
25
30
25
25
30
20
20
30
20
20
30
20
20
30
250 25 20
20 15 25 25 25 25 25 25 25 25
32/63 15
15 25 16 20 20 20 20 20 20 20
MTHP
100
250
10
25
10
10
25
25
16 16
25
16
25
16
25
16
25
16
25
16
25
16
25
160
16
36
16 36
36
36
36
40
65
50
85
25
36
36
65
40
100
20
36
20
65
20
65
20
36
20
50
20
65
20
65
40
40
40
40
40
40
MTS
36
36 65 85 36 65 100 36 65 65 36 50 65 65 40 40 40
250
65
65 85 65 100 65 100
65 100 65 85
85
85
100
100
100
85
36
36 65 100 36 65 65 36 50 65 100 40 40 40
MTSE 250
65
65 100 65 100
65 100 65 85
100
100
100
100
100
36
36 65 65 36 50 65 85 40 40 40
630
65
65 100
65 100 65 85
100
100
100
100
MTS/E
36
36 50 65 65 40 40 50
50
50 65 85 50 65 65
800
65
65 100 65 85
100
100
100
Abbinamento non idoneo
243

244
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
Tabelle di selettività
●
Tab. 9.32
Scelta dei dispositivi
di manovra e protezione
Elenco tabelle
di selettività
Per una corretta lettura delle tabelle riportate nelle pagine che seguono, occorre tenere
presente:
1) La selettività è espressa in kA alla tensione di 400-415 V c.a. secondo la Icu delle Norme
IEC 947-2.
2) Le tabelle sono elaborate sotto le seguenti condizioni:
A – SGANCIATORI MAGNETOTERMICI
B – SGANCIATORI SEP/A
C – SGANCIATORI SEP/B
I1 = 1· Ith
I1 = 1· ln
I1 = 1· In
t1 = curva D
a valle I2 = OFF
a monte I2 = 10. In
t2 = curva D
I3 = 10 · Ith
I3 = 12 · In
I3 = 12 · In
I3 = OFF
3) Negli sganciatori a microprocessore SEP/A e SEP/B le regolazioni amperometriche e
cronometriche delle funzioni L, S, I sono molteplici, pertanto risulta impossibile condensare in
una unica casella un valore numerico univoco di selettività.
4) I valori sono validi per sistema radiale (un trasformatore a monte).
5) La lettera “T” significa selettività totale.
6) I valori indicati sono relativi a condizioni di guasto bifase o trifase; la loro validità si estende
per condizioni di cortocircuito. In caso di sovraccarico è necessario verificare la selettività
con il reale profilo di correnti di carico, tramite le curve tempo-corrente.
A VALLE
MTHP
100
MTHP
250
MTS
160
MTS
250
MTSE
250
A MONTE
MTC 45
MTC 60
MT 60
MT 100
MTHP100
MTS 160
MT 250
MTHP 250
MTS 250
MTSE 250
MTS 630
MTSE 630
MTS 800
MTSE 800
PAGINA 209 209 210 210 210 211 211 211 211 212
MTS
630
MTSE
630
MTS
800
MTSE
800
MTSE
1600

●
Tab. 9.33
Tabella di selettività
MTHP 100 e MTHP 250
valle
MTC 45
MTC 60
MT 60
MT 60
MT 100
MT 100
MT 250
monte
In
6
10
16
20
25
32
6
10
16
20
25
32
1
2
3
4
6
10
16
20
25
32
40
50
63
6
10
16
20
25
32
40
6
10
16
20
25
32
40
63
6
10
16
20
25
32
40
63
6
10
16
20
25
32
40
50
63
Im
C
C
B/C
D
C
D
C
MTHP 100
MTHP 250
80 100 125 63 80 100 20 25 32 40 50 63
C D
C
T T T T T T 0,5 1 1,5 2 3 4,5
T T T T T T
0,5 1 1,5 2 2,5
4 T T 4,5 4,5 T
1 1,5 2
3 4 T 3,5 3,5 T
1,5
3 3 4 3,5 4,5
1
3 3 3,5
0,5
T T T T T T 0,5 1 1,5 2 3 4,5
T T T T T T
0,5 1 1,5 2 2,5
4 T T 4,5 4,5 T
1 1,5 2
3 4 T 3,5 3,5 T
1,5
3 3 4 3,5 4,5
1
3 3 3,5
0,5
T T T T T T T T T T T T
T T T T T T T T T T T T
T T T T T T 1,5 2 3 6 T T
T T T T T T 1 1,5 2 3 6 T
T T T T T T 0,5 1 1,5 2 3 4,5
T T T T T T
0,5 1 1,5 2 2,5
4 T T 4,5 T T
1 1,5 2
3 4 T 3,5 3,5 T
1,5
3 3 4 3,5 4,5
1
3 3 3,5
0,5
T T T T T T
T T T T T T
4 T T 4,5 4,5 T
3 4 4,5 3 3,5 T
3 3
3 4,5
3 4 3 3,5
3
T T T T T T
T T T T T T
4 T T 4,5 T T
3 4 T 3,5 3,5 T
3 3 4 3,5 4,5
3 3 3,5
T T T T T T
T T T T T T
4 T T 4,5 4,5 T
3 4 4,5 3 3,5 T
3 3
3 4,5
3 3 3 3,5
3
T T T T T T
T T T T T T
4 T T 4,5 T T
3 4 T 3,5 3,5 T
3 3 4
3,5 4,5
3 3 3,5
0,5 1 1,5 2 3 4,5
0,5 1 1,5 2 2
1 1,5 1,5
1
0,5
0,5 1 1,5 2 3 4,5
0,5 1 1,5 2 2,5
1 1,5 2
1,5
1
0,5
0,5 1
0,5
1,5
1
2 3 4,5
1,5 2 2
1 1,5 1,5
1
0,5
0,5 1 1,5 2 3 4,5
0,5 1 1,5 2 2,5
1 1,5 2
1,5
1
0,5
245

246
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
TAB. 9.34 - TABELLA DI SELETTIVITÀ MTS 160, MTS 250 E MTSE 250
monte
MTS 160
MTS 250
MTSE 250
valle In
16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 160 32 50 80 100 125 160 200 250 100 160 250
Im 500 500 500 500 500 500 630 800 1000 1250 1600 500 500 800 1000 1250 1600 2000 2500 OFF OFF OFF
6
5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 T T T T T 5,5 5,5 T T T T T T T T T
10
3 3 3 3 5 T T T T 3 3 T T T T T T T T T
MTC 45
16
20
C
3 3
2,5
4,5
3,5
T
5,5
T
T
T
T
T
T
3
2,5
T
5,5
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
25
3,5 5,5 T T T
5,5 T T T T T T T T
32
4,5 5,5 T T
4,5 T T T T T T T T
6
5,5 5,5 5,3 5,5 5,5 5,5 T T T T T 5,5 5,5 T T T T T T T T T
10
3 3 3 3 5 T T T T 3 3 T T T T T T T T T
MTC 60
16
20
C
3 3
2,5
4,5
3,5
T
5,5
T
T
T
T
T
T
3
2,5
T
5,5
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
25
3,5 5,5 T T T
5,5 T T T T T T T T
32
4,5 5,5 T T
4,5 T T T T T T T T
1
T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T
2
T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T
3
T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T
4
T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T T
6
5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 T T T T T 5,5 5,5 T T T T T T T T T
10
3 3 3 3 5,5 8,5 T T T 3 3 8,5 T T T T T T T T
MT 60 16 B/C
3 3 4,5 7,5 T T T
3 7,5 T T T T T T T T
20
2,5 3,5 5,5 7,5 T T
2,5 5,5 8 T T T T T T T
25
3,5 5,5 7,5 T T
5,5 8 T T T T T T T
32
4,5 7 T T
4,5 7 T T T T T T T
40
7 T T
7 T T T T T T T
50
6 T
6 T T T T T T
63
T
T T T T T T
6
5,5 5,5 5,3 5,5 5,5 5,5 T T T T T 5,5 5,5 T T T T T T T T T
10
3 3 3 3 5,5 7 T T T 3 3 8,5 T T T T T T T T
16
2 2 3 5 8 T T
2 5 8 T T T T T T T
MT 60 20 D
2 3 4,5 6,5 T T
2 4,5 6,5 T T T T T T T
25
2,5 4 6 8 T
4 6 9,5 T T T T T T
32
4 6 8 T
4 6 9,5 T T T T T T
40
5 8 T
5 8 T T T T T T
6
5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 T T T T T 5,5 5,5 T T T T T T T T T
10
3 3 3 3 5,5 8,5 T T T 3 3 8,5 T T T T T T T T
16
3 3 4,5 7,5 T T T
3 7,5 T T T T T T T T
20
2,5 3,5 5,5 7,5 T T
2,5 5,5 8 T T T T T T T
MT 100 25 C
3,5 5,5 7,5 T T
5,5 8 T T T T T T T
32
4,5 7 T T
4,5 7 T T T T T T T
40
7 T T
7 T T T T T T T
50
6 T
6 T T T T T T
63
T
10 T T T T T
6
5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 T T T T T 5,5 5,5 T T T T T T T T T
10
3 3 3 3 5,5 7 T T T 3 3 8,5 T T T T T T T T
16
2 2 3 5 8 T T
2 5 8 T T T T T T T
MT 100 20 D
2 3 4,5 6,5 8 T
2 4,5 6,5 T T T T T T T
25
2,5 4 6 8 T
4 6 9,5 T T T T T T
32
4 6 8 T
4 6 9,5 T T T T T T
40
5 8 T
5 8 T T T T T T
6
5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 5,5 T T T T T 5,5 5,5 T T T T T T T T T
10
3 3 3 3 5,5 8,5 T T T 3 3 8,5 T T T T T T T T
16
3 3 4,5 7,5 T T T
3 7,5 T T T T T T T T
20
2,5 3,5 5,5 7,5 T T
2,5 5,5 8 T T T T T T T
MT 250 25 C
3,5 5,5 7,5 T T
5,5 8 T T T T T T T
32
4,5 7 T T
4,5 7 T T T T T T T
40
7 T T
7 T T T T T T T
50
6 T
6 T T T T T T
63
T
10 T T T T T
80
6
9,5 T
T T
MTHP 100 100 C
T
T
125
T
63
6 7,5
9,5 T T
T T
MTHP 100 80 D
6
9,5 T
T T
100
T
20
5,5 5,5 T T T T T
2,5 5,5 8 T T T T T T T
25
3,5 5,5 7,5 T T
5 8 T T T T T T T
MTHP 250
32
40
C
4,5 7
7
T
T
T
T
4,5 7
7
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
50
6 T
6 T T T 6 T T
63
T
10 T T
T T
16 500
3 3 8 8 8
20 500
3 3 8 8 8
25 500
3 3 8 8 8
32 500
3 3 8 8 8
40 500
3 3 8 8 8
MTS 160 50 500
3 3 8 8 8
63 630
3 3 8 8 8
80 800
3 3
7 7
100 1000
3 3
7 7
125 1250
3 3
7
160 1600
3
7

valle
MTC 45
monte
In
Im
6 ÷ 32 C
MTC 60 6 ÷ 32 C
MT 60 1 ÷ 63 B/C
MT 60 6 ÷ 40 D
MT 100 6 ÷ 63 C
MT 100 6 ÷ 40 D
MT 250 6 ÷ 63 C
MTHP 100 80 ÷ 125 C T
MTHP 100 63 ÷ 100 D
MTHP 250 20 ÷ 63 C
MTS 160
MTS 250
MTSE 250
MTS 630
MTSE 630
16
20
25
32
40
50
63
80
100
500
500
500
500
500
500
630
800
1000
125 1250
160 1600
320
MTS 630
400 500
3200 4000 5000
T T T
T T T
T T T
T T T
T T T
T T T
T T T
T T
T
T
30 30
32 500 12
12
12
50 500
80 800
100 1000
125 1250
160 1600
200 2000
250 2500
100 1200
160 1900
250 3000
320 3200
400 4000
500 5000
320 3800
400 4800
630 7500
TAB. 9.35 - TABELLA DI SELETTIVITÀ MTS 630, MTSE 630, MTS 800 E MTSE 800
T
T
30
30
30
30
30
30
30
30
24
24
24
12
12
12
12
12
12
11
11
T
T
30 30
30 30
30 30
30 30
30 30
30 30
30 30
24 24
24 24
24 24
12
12
12
12
12
12
12
11
11
11
12
12
12
12
12
12
12
11
11
11
320
MTSE 630
400 630
OFF OFF OFF
T T T
T T T
T T T
T T T
T T T
T T T
T T T
T
T
T
30
30
30
30
30
30
30
30
24
24
24
12
12
12
12
12
12
12
11
11
11
T T
T
T
T
T
30 30
30 30
30 30
30 30
30 30
30 30
30 30
30 30
24 24
24 24
24 24
12
12
12
12
12
12
12
11
11
11
12
12
12
12
12
12
12
11
11
11
MTS 800
630 800
6300
T
T
T
T
T
T
T
T
T
8000
T T
T T
T T
T T
T T
T T
T T
T
T
T
T
T
25
25
25
25
25
25
25
25
20
20
20
15
15
15
15
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
30
30
30
30
30
30
30
30
25
25
25
20
20
20
20
MTSE 800
630 800
OFF
T
T
T
T
T
T
T
T
T
OFF
T T
T T
T T
T T
T T
T T
T T
T
T
T
T
T
25
25
25
25
25
25
25
25
20
20
20
15
15
15
15
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
T
30
30
30
30
30
30
30
30
25
25
25
20
20
20
20
247

248
SCELTA DEI DISPOSITIVI DI MANOVRA E PROTEZIONE
●
Tab. 9.36
Tabella di selettività
MTSE 1600
Selettività differenziale
Selettività verticale
valle
SERIE 90
MTS 160
MTS 250
MTSE 250
MTS 630
MTSE 630
MTS 800
monte MTSE 1600
In 1000 1250 1600
1 ÷ 125
16 ÷ 160
32 ÷ 250
160 ÷ 250
320 ÷ 500
320 ÷ 630
630 ÷ 800
B-C-D
500 ÷ 1600
500 ÷ 2500
1200 ÷ 3000
3200 ÷ 5000
3800 ÷ 7500
6300 ÷ 8000
MTSE 800 630 ÷ 800 6300 ÷ 8000
Im OFF OFF OFF
N
H
L
N
H
L
N
H
L
N
S
H
L
N
S
H
L
T T T
T T T
T T T
T T T
50 50 50
50 50 50
T T T
50 50 50
50 50 50
T T T
50 50 50
50 50 50
T T T
40 40 40
40 40 40
40 40 40
T T T
40 40 40
40 40 40
40 40 40
È un sistema di selettività che può tornare molto utile quando in un impianto elettrico sono
installati apparecchi le cui correnti verso terra superano i valori nominali (presenza di filtri di
ingresso) oppure l’impianto risulta molto vasto, con un grande numero di utilizzatori. In questi
casi per evitare spiacevoli disservizi, conviene installare al posto di in unico interruttore
differenziale, diversi interruttori differenziali sulle partenze principali con a monte un
interruttore generale non differenziale. Secondo lo schema indicato in Fig. 9.21.
In certi casi, per ragioni di continuità di esercizio o a causa di pericoli di una eventuale
mancanza di energia elettrica è necessario ricorrere ad un coordinamento selettivo fra due o
più dispositivi differenziali posti in serie. Per garantire la selettività fra due componenti differenziali
posti in serie, occorre attenersi alle seguenti prescrizioni:
1) la corrente nominale di intervento del dispositivo a monte deve essere almeno il doppio di
quello dell’interruttore a valle I∆n A > 2 I∆n B. Questa condizione tiene conto della tolleranza
ammessa dalle norme, infatti un dispositivo differenziale con soglia di intervento di 30 mA
non interviene sicuramente per valori di corrente inferiori alla metà di quella di intervento,
ma potrebbe intervenire per correnti verso terra compresi fra i 15 e i 30 mA, mentre
interverrà in modo certo per valori di corrente superiori a 30 mA.
2) Il dispositivo a monte deve avere un ritardo intenzionale superiore al tempo totale di interruzione
del dispositivo a valle, TA > TB TOT. La Fig. 9.20 mostra un esempio di selettività verticale.
Come si è detto in precedenza nel campo domestico la selettività verticale si può ottenere anche
con un interruttore tipo S (ritardato) a monte con a valle degli interruttore del tipo generale come
indicato nelle figure seguenti.

●
Fig. 9.20
Coordinamento selettivo tra
differenziali istantenei e
selettivi
●
Fig. 9.21
Curve di intervento
differenziale MDC 45 -
MDC 60 - MDC 100 -
BD - BDHP - SD - SDA
Quelli ad uso domestico non hanno normalmente possibilità di regolazione, ma è possibile
ottenere ugualmente la selettività impiegando un interruttore di tipo S (ritardato) con a valle un
interruttore differenziale del tipo generale con una corrente nominale non superiore ad un terzo
di quella dell’interruttore di tipo S.
Quadro generale
t (ms)
1000
100
Id S
In = 80 A
I∆n = 1000 mA
tipo S
In = 32 A In = 32 A
Id I∆n = 30 mA
Id
Quadro di zona 1 Quadro di zona 2
10 (A e AC)
30 (A e AC)
I∆n = 300 mA
Per ottenere la selettività amperometrica tra l’intervento a
valle (istantaneo) e quello a monte (selettivo) è necessario
che la corrente nominale differenziale I∆n dell’interruttore
selettivo sia almeno di valore triplo rispetto a quella
dell’interrutore istantaneo. Per ottenere la selettività in
sovraccarico occorre che la corrente nominale
dell’interruttore a monte sia almeno doppio di quello
dell’interruttore a valle.
La selettività realizzata disponendo a monte interruttori a
bassa sensibilità e a valle a sensibilità più elevata è da
considerarsi parziale in quanto le correnti di dispersione
verso terra non sono controllabili e nella quasi totalità dei
casi eccedono la soglia di intervento dell’interruttore a
monte.
10
1 1 0 100 1000 10000
I (mA)
300 (A e AC)
500 (A e AC)
1000 (AC)
1000 (AS)
300 (AS)
In campo industriale il problema si presenta molto più semplice in quanto i dispositivi
differenziali dispongono di soglia di intervento e di tempo regolabile, pertanto il progettista ha
modo di realizzare una completa selettività.
249