individuazione di accelerogrammi di progetto mediante ... - ReLUIS
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INDIVIDUAZIONE DI<br />
ACCELEROGRAMMI DI PROGETTO<br />
MEDIANTE ANALISI DI HAZARD<br />
Prof. Ing. Tomaso Trombetti<br />
Dott. Ing. Stefano Silvestri<br />
Dott. Ing. Giada Gasparini<br />
Napoli, 02 febbraio 2006
GLI OBIETTIVI NELLA SCELTA DEGLI INPUT<br />
DI RIFERIMENTO PER ANALISI SISMICHE<br />
A. La scelta degli input deve essere guidata dall’obiettivo<br />
della ricerca.<br />
B. Sostanzialmente si possono qui in<strong>di</strong>viduare due<br />
finalità:<br />
1. Validazione <strong>di</strong> metodologie <strong>di</strong> analisi (messa a<br />
punto <strong>di</strong> meto<strong>di</strong> <strong>di</strong> calcolo)<br />
2. Sviluppo e validazione <strong>di</strong> metodologie <strong>di</strong> <strong>progetto</strong>
PERCHE’ GLI ACCELEROGRAMMI ?<br />
1. In un framework Performance Based Seismic<br />
Design risulta centrale la determinazione della<br />
“domanda” imposta alla struttura da input sismici<br />
<strong>di</strong> <strong>progetto</strong><br />
2. La domanda, in genere, viene valutata me<strong>di</strong>ante<br />
analisi <strong>di</strong>namiche non lineari <strong>di</strong> tipo time-history e<br />
l’<strong>in<strong>di</strong>viduazione</strong> <strong>di</strong> opportuni EDP (Engineering<br />
Demand Parameters).<br />
3. Date quin<strong>di</strong> le due finalità precedentemente<br />
riportate, risulta fondamentale l’opportuna<br />
<strong>in<strong>di</strong>viduazione</strong> degli inputs <strong>di</strong> riferimento in termini<br />
<strong>di</strong> <strong>accelerogrammi</strong>
IDENTIFICAZIONE DEI SISMI DI<br />
RIFERIMENTO<br />
1. Allo scopo <strong>di</strong> verificare la vali<strong>di</strong>tà <strong>di</strong> metodologie<br />
<strong>di</strong> analisi/calcolo:<br />
• Gli inputs devono rispondere al requisito della<br />
MASSIMA GENERALITA’<br />
(devono quin<strong>di</strong> coprire la più ampia casistica)<br />
2. Allo scopo <strong>di</strong> sviluppare/verificare metodologie <strong>di</strong><br />
<strong>progetto</strong>:<br />
• Gli inputs devono rispondere al requisito <strong>di</strong><br />
MASSIMA RAPPRESENTATIVITA’<br />
(devono quin<strong>di</strong> essere associati ad una<br />
precisa probabilità <strong>di</strong> occorrenza)
FINALITA’ 1<br />
VERIFICA METODOLOGIE DI CALCOLO<br />
MASSIMA GENERALITA’<br />
I sismi impiegati per le analisi devono avere le caratteristiche più<br />
generali, in modo da verificare la vali<strong>di</strong>tà del modello nel più ampio<br />
numero <strong>di</strong> casi possibili.<br />
Ad esempio:<br />
I. Fattori che influenzano la risposta:<br />
a. Caratteristiche del terreno<br />
b. Magnitudo<br />
c. Distanza dall’epicentro<br />
d. “Epsilon”<br />
e. Caratteristiche “near fied” o “far field”<br />
II. Caratteristiche riguardanti i records nearfield:<br />
a. Direzione longitu<strong>di</strong>nale<br />
b. Direzione trasversale<br />
c. Direzione verticale<br />
d. Directivity effects<br />
Attenzione a:<br />
Scaling<br />
Records <strong>di</strong><br />
caratteristiche<br />
estreme
FINALITA’ 2<br />
SVILUPPO E VERIFICA<br />
METODOLOGIE PROGETTUALI<br />
MASSIMA RAPPRESENTATIVITA’<br />
I sismi impiegati per le analisi devono essere congruenti, per il sito in esame,<br />
con i <strong>di</strong>versi livelli <strong>di</strong> pericolosità sismica considerata<br />
P<br />
0<br />
= probabilità che uno specifico ground motion parameter<br />
( gmp) superi un determinato valore <strong>di</strong> soglia,<br />
in un dato sito (caratterizzato da una specifica<br />
longitu<strong>di</strong>ne x e latitu<strong>di</strong>ne y), su <strong>di</strong> un prescelto<br />
intervallo <strong>di</strong> osservazione t<br />
P0
METODOLOGIE PER ASSOCIARE P0<br />
AD UNO (O PIU’) RECORD SISMICI<br />
Metodo DIRETTO:<br />
Hazard Analysis sismi<br />
Gruppo<br />
<strong>di</strong> sismi<br />
Metodo INDIRETTO:<br />
Hazard Analysis spettro <strong>di</strong> <strong>progetto</strong> sismi spettro-compatibili<br />
Gruppo<br />
<strong>di</strong> sismi
METODO INDIRETTO<br />
• Me<strong>di</strong>ante le Analisi <strong>di</strong> Hazard si associa P 0 ad una PGA (o S a ).<br />
• La PGA (o S a ) così ottenuta viene utilizzata per <strong>di</strong>mensionalizzare<br />
gli spettri <strong>di</strong> risposta <strong>di</strong> riferimento.<br />
• A partire dallo spettro si derivano sismi<br />
spettro-compatibili.<br />
• Seguendo questo metodo si “perdono” molte informazioni<br />
ottenibili dalle analisi <strong>di</strong> Hazard (si utilizza solo PGA o SA)<br />
• Gli spettri <strong>di</strong> riferimento sono infatti, in genere, ottenuti a partire<br />
da sismi caratterizzati dalla MASSIMA GENERALITA’, e tengono<br />
conto solamente delle caratteristiche del terreno e, in alcuni casi,<br />
della magnitudo.<br />
• Pertanto anche i sismi spettro compatibili così ottenuti sono<br />
caratterizzati dalla massima generalità
METODO INDIRETTO<br />
Si hanno risultati conservativi (gli spettri <strong>di</strong> normativa vengono<br />
derivati dall’ interpretazione del valore me<strong>di</strong>o + 1 standard deviation<br />
degli spettri ottenuti con riferimento ad N sismi)<br />
0.80<br />
0.70<br />
gmp = PGA, Po=10% over 50 years, Messina<br />
PGA: mean + dev.std .<br />
0.60<br />
Sa [g]<br />
0.50<br />
0.40<br />
0.30<br />
0.20<br />
0.10<br />
0.00<br />
0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00<br />
Period [s]<br />
PGA = 0.210 g
METODO INDIRETTO<br />
Si ottengono risposte strutturali caratterizzate da <strong>di</strong>spersioni elevate<br />
0.50<br />
gmp = PGA, Analyses results, structure I<br />
1.2<br />
Structure I: Comparison of <strong>di</strong>spersions<br />
0.45<br />
0.40<br />
1.0<br />
PGA [g]<br />
0.35<br />
0.30<br />
0.25<br />
COV<br />
0.8<br />
0.6<br />
0.20<br />
0.15<br />
0.4<br />
0.10<br />
0.05<br />
gmp = PGA<br />
0.00<br />
0 4 8 12 16 20 24<br />
Sectional Ductility<br />
0.2<br />
0.0<br />
PGA<br />
a b c<br />
EPI<br />
Analisi <strong>di</strong>namiche non lineari (modellazione a<br />
fibre) eseguite su oscillatori semplici <strong>di</strong><br />
<strong>di</strong>verse caratteristiche in termini <strong>di</strong> periodo <strong>di</strong><br />
vibrazione e comportamento post-elastico.
Hazard Analysis<br />
METODO DIRETTO<br />
P0<br />
gmp<br />
Gruppo<br />
<strong>di</strong> sismi<br />
• PGA<br />
• PGV<br />
• PGD<br />
Diversi gmp possono essere<br />
utilizzati nella scelta degli<br />
<strong>accelerogrammi</strong>:<br />
• S a (T 1 )<br />
• Epsilon<br />
• NFR (Near/Far field Ratio)<br />
• MS<br />
• R
METODO DIRETTO<br />
METODO INDIRETTO<br />
Gruppo<br />
<strong>di</strong> sismi<br />
DATABASE<br />
PGA<br />
PGA &<br />
altro…<br />
Gruppo<br />
<strong>di</strong> sismi
RISULTATI DELLA COMPARAZIONE<br />
T=0.50 s<br />
Oscillatore II-1
RISULTATI DELLA COMPARAZIONE<br />
PGA vs {PGA,PGV}, Po=50% over 50 years, Messina<br />
0.30<br />
PGA: mean + dev.std<br />
0.25<br />
{PGA,PGV}: mean + dev.std<br />
0.20<br />
PGA vs {PGA,PGV}, Po=10% over 50 years, Messina<br />
0.80<br />
PGA: mean + dev.std<br />
0.70<br />
{PGA,PGV}: mean + dev.std<br />
0.60<br />
0.50<br />
Sa [g]<br />
0.15<br />
Sa [g]<br />
0.40<br />
0.10<br />
0.05<br />
0.30<br />
0.20<br />
0.10<br />
0.00<br />
0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00<br />
Period [s]<br />
0.00<br />
0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00<br />
Period [s]<br />
1. Minore <strong>di</strong>spersione<br />
2. “Shape” dello spettro <strong>di</strong> risposta che varia fortemente<br />
da sito a sito
IDENTIFICAZIONE DELLA “OPTIMAL IM”<br />
Dal 2003 in poi sono state pubblicate numerose memorie scientifiche<br />
relative alla identificazione della “optimal Intensity Measure” (Cornell,<br />
Baker, Conte, Giovenale, Stewart, Trombetti), ovvero alla<br />
identificazione del “mix design” <strong>di</strong> parametri da utilizzarsi per la<br />
identificazione dei sismi associati ad una data P0<br />
•PGA<br />
•PGV<br />
•PGD<br />
•S a (T 1 )<br />
•S a (T 2 )<br />
•Epsilon<br />
•NFR<br />
•MS<br />
•R<br />
• Sa<br />
( T)<br />
ε<br />
•<br />
•PGA<br />
•S a (T 1 )<br />
•PGA<br />
•PGV<br />
•NFR<br />
µ S T<br />
σ S T<br />
• a ( 1)<br />
a ( 1)<br />
•
CONCLUSIONI 1<br />
• Le analisi <strong>di</strong> HAZARD consentono <strong>di</strong> meglio identificare<br />
– per un dato sito,<br />
– per un dato periodo <strong>di</strong> riferimento,<br />
– per un dato livello <strong>di</strong> pericolosità,<br />
• i sismi da utilizzarsi per analisi <strong>di</strong>namiche non lineari,<br />
• al fine <strong>di</strong> condurre simulazioni più significative e caratterizzate da<br />
una minore <strong>di</strong>spersione (maggiore efficienza) dei parametri <strong>di</strong><br />
risposta (Engineering Demand Parameters EDP).<br />
PGA<br />
Gruppo<br />
<strong>di</strong> sismi<br />
PGA &<br />
altro…<br />
Gruppo<br />
<strong>di</strong> sismi
In questo momento storico,<br />
CONCLUSIONI 2<br />
in cui cresce l’esigenza <strong>di</strong> sviluppare analisi <strong>di</strong>namiche non<br />
lineari <strong>di</strong> tipo time-history,<br />
e in cui analisi a spettro <strong>di</strong> risposta non possono ovviamente<br />
più essere utilizzate,<br />
sono <strong>di</strong>sponibili (e lo saranno sempre <strong>di</strong> più) sia database <strong>di</strong><br />
sismi, sia nuovi risultati <strong>di</strong> analisi <strong>di</strong> hazard.<br />
Ci sono quin<strong>di</strong> i presupposti scientifici e tecnici per muoversi<br />
verso la <strong>in<strong>di</strong>viduazione</strong> <strong>di</strong>retta dei sismi <strong>di</strong> riferimento.<br />
Ovviamente, in questo momento storico, è opportuno aprirsi<br />
verso questi sviluppi <strong>di</strong> ricerca più avanzata, mentre ancora<br />
giustamente si mettono a punto analisi basate su metodologie<br />
in<strong>di</strong>rette.
GRAZIE<br />
PER L’ATTENZIONE<br />
Prof. Ing. Tomaso Trombetti<br />
Dott. Ing. Stefano Silvestri<br />
Dott. Ing. Giada Gasparini<br />
Napoli, 02 febbraio 2006
Statistical Characterization of the Seismic Action<br />
in terms of PGA and PGV:<br />
Comparison of Two Methods of Calculation<br />
CLAUDIO CECCOLI<br />
TOMASO TROMBETTI<br />
STEFANO SILVESTRI<br />
GIADA GASPARINI
SCOPE OF THE WORK<br />
• In this research work, we propose two methodologies for the computation<br />
of the probability functions (CDF and PDF) of the peak ground<br />
acceleration (PGA) and peak ground velocity (PGV) at a specific site,<br />
over a given observation time, which are specifically developed for the<br />
Italian territory but can be extended to any other country.<br />
• In ad<strong>di</strong>tion to the methodology which has been just described and which<br />
provides the CDF of the PGA, by making use of a closed form solution<br />
through the treatment as a continuous variable of the <strong>di</strong>stance R between<br />
the site of interest and the epicenter (methodology C),<br />
• another methodology will be here presented for the determination of the<br />
CDF of the PGA for the Italian territory which makes use of a, more<br />
common, <strong>di</strong>screte (numerical) solution (methodology D).<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
PRESENTATION<br />
• Brief description of the two methodologies:<br />
– Methodology C = continuous treatment of the <strong>di</strong>stance R<br />
– Methodology D = <strong>di</strong>screte treatment of the <strong>di</strong>stance R<br />
• Results obtained for specific Italian sites regar<strong>di</strong>ng:<br />
– the CDF of the PGA with methodology D<br />
– the CDF of the PGV with methodology D<br />
– the CDF of the PGV with methodology C<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
BASIC ASSUMPTIONS VALID FOR BOTH<br />
METHODOLOGIES<br />
• SEISMIC CATALOGUE<br />
• SEISMIC ZONATION<br />
• RECURRENCE LAW<br />
• ATTENUATION LAW<br />
1050<br />
1000<br />
950<br />
900<br />
• SEISMIC EVENTS<br />
850<br />
NT4.1.1 (GNDT, 1997)<br />
ZS4 (GNDT, 1996)<br />
Gutenberg - Richter (1954)<br />
• COMPLETENESS ANALYSIS Mulargia - Tinti (1987)<br />
Numero cumulato <strong>di</strong> sismi<br />
800<br />
750<br />
700<br />
650<br />
600<br />
550<br />
Curva cumulativa dei sismi per tutto il territorio italiano per Ms40-45<br />
.<br />
Sabetta - Pugliese (1987)<br />
Poisson Processes<br />
500<br />
450<br />
400<br />
⎛ ⎞<br />
350<br />
⎜λ⋅t⎟<br />
⎜ ⎟<br />
LogA=-1,845+0,363·Ms-Log(R PLogλ(Ms)=a-b·Ms<br />
X=<br />
x = ⋅e- λ⋅<br />
2 t+5 2 ) 0,5<br />
300<br />
250 ⎡ ⎤<br />
200<br />
⎝ ⎠<br />
⎢ ⎥<br />
+0,195·s<br />
150<br />
100<br />
⎢⎣<br />
⎥<br />
50<br />
⎦ x!<br />
0<br />
1000 1050 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 1600 1650 1700 1750 1800 1850 1900 1950 2000<br />
Anno<br />
x<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
METHODOLOGY C: CONTINUOUS APPROACH<br />
Assimilates<br />
the occurrence<br />
of seismic events<br />
to Poisson Processes<br />
Adopts<br />
the Gutenberg-Richter<br />
recurrence law<br />
Divides each<br />
Seismo-Genetic Zone<br />
in J sub-areas of circular<br />
shape, annular shape,<br />
or sectors<br />
( )<br />
PDF of MS:<br />
f ms = aˆ<br />
⋅bˆ<br />
⋅t⋅e<br />
MS<br />
−bms<br />
ˆ⋅<br />
−ate<br />
ˆ⋅ ⋅<br />
−bms<br />
ˆ⋅<br />
f<br />
R<br />
r<br />
PDF of R:<br />
=<br />
( )<br />
2 2<br />
r<br />
max<br />
2r<br />
−<br />
r<br />
min<br />
Attenuation law: PGA = g(MS,R)<br />
given g = g(X,Y) with X,Y= random variables, it is possible to obtain PDF of g<br />
( )<br />
PDF of PGA due to the contribution of all J sub-areas:<br />
r<br />
2 ⋅ r<br />
= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅<br />
max<br />
J<br />
j<br />
− K<br />
− ( K )<br />
1<br />
1 + 1 −K2<br />
⋅pga<br />
f pga α<br />
K K pga e dr<br />
PGA<br />
∑<br />
∫<br />
j 2 2<br />
j = 1 r<br />
rmax − rmin<br />
min j<br />
j<br />
j<br />
1 2<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
METHODOLOGY D: DISCRETE APPROACH<br />
Assimilates<br />
the occurrence<br />
of seismic events<br />
to Poisson Processes<br />
Adopts<br />
the Gutenberg-Richter<br />
recurrence law<br />
Divides each<br />
Seismo-Genetic Zone (ZS)<br />
in J sub-areas of<br />
rectangular shapes<br />
( )<br />
PDF of MS:<br />
f ms = aˆ<br />
⋅bˆ<br />
⋅t⋅e<br />
MS<br />
−bms<br />
ˆ⋅<br />
−ate<br />
ˆ⋅ ⋅<br />
−bms<br />
ˆ⋅<br />
R = R j = cost<br />
for each sub-area<br />
Attenuation law: PGA = g(MS)<br />
PGA<br />
PDF of PGA due to the contribution of all J sub-areas:<br />
J<br />
− ( K1 + 1)<br />
−K<br />
= ∑α<br />
j<br />
⋅<br />
1⋅ 2<br />
⋅ ⋅<br />
j<br />
j = 1<br />
f pga K K pga e<br />
( )<br />
2 j<br />
⋅pga<br />
− K1<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
ALGORITM<br />
RESULTS
METHODOLOGY D: FRECHET PDF<br />
PGA<br />
j<br />
The PDF of the PGA of the sub-area j is:<br />
( )<br />
1 2<br />
j<br />
( K )<br />
− +<br />
f pga = K ⋅K ⋅ pga ⋅e<br />
1 1<br />
−K<br />
2 j<br />
⋅pga<br />
− K1<br />
The “Type II Largest Value” PDF is:<br />
K<br />
K + 1 ⎛V<br />
⎞<br />
−⎜ ⎟<br />
( K 1<br />
K<br />
⎝ y ⎠<br />
K − + ) −V y<br />
K ⎛V<br />
⎞<br />
f ( ) Y<br />
y = ⋅⎜<br />
⎟ ⋅ e = K ⋅V ⋅ y ⋅e<br />
V ⎝ y⎠<br />
− K<br />
⎧⎪ K = K<br />
⎨<br />
V<br />
1<br />
⎪⎩ = K<br />
1<br />
By posing: one obtains that ( )<br />
K<br />
PGA j<br />
2 i<br />
FRECHET <strong>di</strong>stribution<br />
f<br />
pga<br />
is a<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
METHODOLOGY D: NUMERICAL<br />
EXAMPLES OF FRECHET PDF<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
METHODOLOGY C: ZONE SUBDIVISION<br />
V I<br />
V II<br />
• The Seismo-Genetic Zone where the site is located<br />
is <strong>di</strong>vided in circular sectors centered at the site<br />
• The Seismo-Genetic Zones external to that where T ...<br />
T<br />
the site is located are <strong>di</strong>vided S in sectors 1<br />
of circular<br />
annuluses centered at the site<br />
v 2<br />
V ...<br />
v 1 V ...<br />
V 2<br />
v ...<br />
• This type of sub-<strong>di</strong>vision locates the <strong>di</strong>scretization<br />
error far v n<br />
from the site, i.e. at locations that affect V n<br />
little the output<br />
v ...<br />
V III V 1<br />
T n-2<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
METHODOLOGY D: ZONE SUBDIVISION<br />
• All Seismo-Genetic Zones are S <strong>di</strong>vided in J subareas<br />
(of rectangular S<br />
shape)<br />
• This approach leads to a sub-<strong>di</strong>vision that does not<br />
take into account the specific location of the site of<br />
interest<br />
• The <strong>di</strong>scretization error (connected with the<br />
<strong>di</strong>stance R) is located uniformly at locations which<br />
affects in <strong>di</strong>fferent ways (more or less strongly)<br />
the output<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
RESULTS OBTAINED:<br />
PGA, METHODOLOGY D<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
APPLICATION OF THE TWO<br />
METHODOLOGIES TO THE PGV<br />
The only changes are in the expression of the Attenuation Law<br />
Italian territory:<br />
Attenuation Law of Sabetta-Pugliese for PGA [g]:<br />
(<br />
2<br />
) 1/2<br />
log PGA =− 1.845 + 0.363MS − log R + 25 + 0.195s<br />
Attenuation Law of Sabetta-Pugliese for PGV [cm/sec]:<br />
(<br />
2<br />
) 1/2<br />
log PGV =− 0.828 + 0.489MS − log R + 15.21 + 0.116s<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
RESULTS OBTAINED:<br />
PGV, METHODOLOGY D<br />
Bologna P.za Maggiore<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
RESULTS OBTAINED:<br />
PGV, METHODOLOGY C<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
FUTURE DEVELOPMENT FOR<br />
PERFORMANCE BASED SEISMIC DESIGN<br />
These methodologies Multi-IDA I.D.A. per struttura isolata con HDRB<br />
curves can be for for easily a a base base applied isolated structure to obtain the<br />
statistical 0,325 characterization of the Peak Ground Velocity<br />
0,3<br />
(PGV) 0,275 at the site.<br />
0,2<br />
Researches are under way to study if the joined information<br />
0,175<br />
about PGA 0,15 and PGV can be successfully used as Intensity<br />
0,125<br />
Measure 0,1 (IM) for multi input incremental dynamic analysis<br />
0,075<br />
(MULTI-IDA)<br />
PGA/g<br />
0,25<br />
0,225<br />
0,05<br />
0,025<br />
0<br />
0,0000 0,0002 0,0004 0,0006 0,0008 0,0010 0,0012 0,0014 0,0016<br />
The goal is to decrease the<br />
interstrey<br />
large<br />
drift<br />
coefficient<br />
d/h(1/1000)<br />
of variation of<br />
the response abag270 of lpa07000 dynaimc atmz000 systems smv270 in taff111 such tdo000 analysis ven360 actr270<br />
LAR--L scr090 kbu000 kbu090 stc090 stc180 haep045 bicc090<br />
icvk090 tabtr RRSew RRSns yabag270 lpa07000 yatmz000 ysmv270<br />
ytaff111 ytdo000 yven360 yactr270 yLAR--L yscr090 ykbu000 ykbu090<br />
ystc090 ystc180 yhaep045 ybicc090 yicvk090 ytabtr yRRSew yRRSns<br />
INTRO<br />
KNOWHOW<br />
IDEA<br />
THEORY<br />
ALGORITHM<br />
RESULTS
CONCLUDING REMARKS<br />
The two proposed methodologies:<br />
– allow to evaluate the probability functions (PDF and<br />
CDF) of the PGA and PGV at a specific site of the<br />
Italian territory, over a given observation time<br />
– may be easily extended to any other country<br />
– can be rea<strong>di</strong>ly used either for Performance Based Seismic<br />
Design applications or for evaluation of the seismic<br />
hazard
Identificazione <strong>di</strong> set <strong>di</strong> sismi<br />
<strong>di</strong> riferimento<br />
P<br />
0<br />
= probability that a given ground motion parameter,<br />
which identifies a specific seismic record,<br />
exceeds a specified threshold value,<br />
( )<br />
for a given site characterized by specific longitude x and latitude y ,<br />
over a given observation time t<br />
Methodology for EPI group creation<br />
EPIA study<br />
P0<br />
?<br />
EPI group<br />
dynamic<br />
analyses<br />
EDP<br />
SEISMOLOGISTS<br />
STRUCTURAL ENGINEERS
Identificazione <strong>di</strong> set <strong>di</strong> sismi <strong>di</strong> riferimento<br />
Methodology for EPI group creation<br />
Hazard Analysis<br />
Feature Matching<br />
Input Identification<br />
P 0<br />
F<br />
F = F<br />
*<br />
EPI group<br />
Treatment<br />
other<br />
features<br />
(<strong>di</strong>fferent<br />
from F)<br />
Extraction<br />
Database<br />
SEISMOLOGISTS<br />
STRUCTURAL ENGINEERS
Methodology for EPI group creation<br />
Classical<br />
methodology<br />
so far<br />
Hazard Analysis<br />
Input Identification<br />
YES<br />
EPI group<br />
TEST<br />
P0 IM IM = IM *<br />
"treated<br />
tentative<br />
EPI group"<br />
NO<br />
Treatment: no limits on<br />
"tentative<br />
EPI group"<br />
SEISMOLOGISTS<br />
Extraction: some loose<br />
bounds on MS, R, ...<br />
STRUCTURAL ENGINEERS<br />
• the Peak Ground Acceleration (PGA),<br />
• the Peak Ground Velocity (PGV),<br />
• the Peak Ground Displacement (PGD),<br />
• the x=5% damped Spectral Acceleration (usually referred to as or simply ) as evaluated at a given<br />
period , typically the structure’s first-mode period;<br />
• combinations of the afore-mentioned parameters, to create a vector-valued IM.00<br />
Database
Methodology for EPI group creation<br />
New<br />
methodology<br />
Hazard Analysis<br />
Input Identification<br />
YES<br />
EPI group<br />
P0 IM<br />
TEST<br />
IM = IM *<br />
"treated<br />
tentative<br />
EPI group"<br />
NO<br />
Disaggregation Analysis<br />
Treatment<br />
YES<br />
REI<br />
TEST<br />
REI = REI *<br />
"tentative<br />
EPI group"<br />
NO<br />
Extraction<br />
SEISMOLOGISTS<br />
STRUCTURAL ENGINEERS<br />
• the magnitude, MS, of the seismic event;<br />
• the <strong>di</strong>stance, R, from the site under consideration to the epicentre;<br />
• the “epsilon” parameter, as defined by Baker and Cornell [2005];<br />
• the parameter , as defined by Baker and Cornell [2004];<br />
• the NFR parameter, as defined later in this paper.<br />
Database
Use of the Sa
PGA vs {PGA,PGV}, Po=50% over 50 years, Messina<br />
0.30<br />
PGA: mean ± dev.std<br />
0.25<br />
{PGA,PGV}: mean ± dev.std<br />
0.20<br />
Sa [g]<br />
0.15<br />
0.10<br />
0.05<br />
0.00<br />
PGA vs {PGA,PGV}, Po=10% over 50 years, Messina<br />
0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00<br />
0.80<br />
Period [s]<br />
PGA: mean ± dev.std<br />
0.70<br />
{PGA,PGV}: mean ± dev.std<br />
0.60<br />
Sa [g]<br />
0.50<br />
0.40<br />
0.30<br />
0.20<br />
0.10<br />
0.00<br />
0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00<br />
Period [s]
0.30<br />
Rules 1 and 3, Analyses results, structure I<br />
0.25<br />
0.20<br />
PGA [g]<br />
0.15<br />
0.10<br />
0.05<br />
Rule 1<br />
Rule 3<br />
0.00<br />
0 2 4 6 8 10 12 14<br />
Sectional Ductility
1.2<br />
Structure I: Comparison of <strong>di</strong>spersions<br />
1.0<br />
0.8<br />
COV<br />
0.6<br />
0.4<br />
0.2<br />
0.0<br />
Rule 1<br />
Rule 3<br />
a b c<br />
EPI
Risultati della comparazione<br />
Oscillatore II-1<br />
T=0.50 s
Valutazione <strong>di</strong> rischio sismico:<br />
valutazione per un dato e<strong>di</strong>ficio
Valutazione <strong>di</strong> rischio sismico:<br />
valutazione per un gruppo <strong>di</strong> e<strong>di</strong>fici<br />
• Identificazione delle curve I2, I3, … In relative<br />
a ciascun e<strong>di</strong>ficio<br />
– I2 viene dapprima valutata associando l’e<strong>di</strong>ficio ad<br />
una tipologia <strong>di</strong> riferimento, curva che viene poi<br />
specializzata per l’e<strong>di</strong>ficio in esame attraverso una<br />
taratura data dalle effettive caratteristiche<br />
dell’e<strong>di</strong>ficio (regolarità, manutenzione etcc).<br />
– I3, I4, ..In vengono in genere valutate dapprima<br />
associando l’e<strong>di</strong>ficio a curve <strong>di</strong> tipo standard che<br />
vengono poi <strong>di</strong>mensionalizzate.<br />
• Calcolo delle curve <strong>di</strong> Output O1, O2, … On<br />
per ciascun e<strong>di</strong>ficio