Propriedades flexurais de pinos diretos metÃ¡lico e ... - Ronaldo Hirata

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RESuMo 

Com a evolução dos materiais restauradores, 

novas técnicas que buscam 

preservar ao máximo a estrutura 

dentária remanescente de dentes 

tratados endodonticamente vêm 

surgindo. O objetivo deste trabalho 

foi comparar e medir a resistência 

à flexão entre pinos pré-fabricados 

direto metálicos (aço inoxidável) e 

30 R Dental Press Estét, Maringá, v. 3, n. 3, p. 000-000, jul./ago./set. 2006 

Propriedades flexurais de pinos 

diretos metálico e não - metálicos 

Daniel Tozatti Mazzoccato*, Ronaldo Hirata**, Luiz Antônio G. Pires***, 

Eduardo Mota****, Lourenço Farias de Moraes*****, Sandra Tozatti Mazzoccato****** 

não metálicos (4 marcas comerciais 

de pinos de fibra de vidro, 1 de fibra 

de carbono e 1 marca de fibra de 

quartzo). Estes pinos foram testados 

em uma máquina de ensaio universal 

Pantec 500 (Panambra) de acordo 

com as especificações da ISO 178 

para testes transversais de três pontos. 

Baseado na análise estatística 

aplicada aos dados obtidos ao final 

do estudo concluiu-se que: todos os 

grupos tiveram valores médios do 

módulo flexural superiores ao módulo 

da dentina relatado na literatura; 

os pinos poliméricos reforçados por 

fibras obtiveram resistência máxima 

flexural superior ao pino metálico e 

não houve diferenças significativas 

entre os grupos em relação ao módulo 

flexural. 

PALAvRAS-cHAvE: Palavras-chave: Pinos intra-radiculares. Módulo de elasticidade. Fibra de vidro. Fibra de carbono. Resistência flexural. 

* Especialista em Dentística Restauradora pela Universidade Federal do Paraná -UFPR- Curitiba, PR. 

** Mestre em Materiais Dentários pela Pontifícia Universidade Católica - PUC -Porto Alegre, RS; 

doutorando em Dentística Restauradora pela UERJ, Rio de Janeiro, RJ. 

*** Mestre em Prótese Dentária pela ULBRA, Canoas, RS; professor da disciplina de Materiais Dentários I e II 

da ULBRA, campus Canoas, RS. 

**** Mestre em Materiais Dentários pela Pontifícia Universidade Católica - PUC -Porto Alegre, RS; 

professor da disciplina de Materiais Dentários I da ULBRA, campus Canoas, RS. 

***** Cirurgião-dentista. 

****** Aluna do curso de Odontologia da Universidade Federal do Rio Grande do Sul - UFRGS, Porto Alegre, RS.

InTRoDução 

Daniel Tozatti Mazzoccato, Ronaldo Hirata, Luiz Antônio G. Pires, Eduardo Mota, Lourenço Farias de Moraes, Sandra Tozatti Mazzoccato 

A restauração de dentes tratados endo- 

donticamente ainda representa um desafio 

à odontologia moderna. Esses dentes nor- 

malmente são mais frágeis pela perda de es- 

trutura por lesão cariosa, preparo cavitário e 

desvitalização pulpar. Isso favorece a desidra- 

tação da dentina e conseqüentemente causa 

perda de elasticidade tornando-os mais sus- 

cetíveis a fraturas 3 . 

Em um dente hígido, a distribuição das 

forças oclusais ocorre de forma harmônica 

pela coroa, estrutura radicular e tecidos de 

suporte dos dentes. As modificações estru- 

turais pelo tratamento endodôntico, bem 

como as forças laterais, podem levar a con- 

centrações de tensões em um determinado 

local da estrutura dentária podendo levar à 

fratura radicular ou corono-radicular 16 . 

Dessa forma, o uso de retentores intra- 

radiculares é recomendado para restaurar a 

estética e função de dentes tratados endo- 

donticamente. Um aspecto importante é que 

o uso de pinos intracanais deve ser indicado, 

quando existe a necessidade de confecção 

de um núcleo que irá reter uma coroa proté- 

tica visando o restabelecimento do sistema 

estomatognático 6 . Outros fatores devem ser 

observados antes da colocação de um pino 

intra-radicular: a qualidade do tratamento 

endodôntico, a presença de patologias no 

ápice radicular, pois a necessidade de retra- 

tamento leva a uma delicada conduta clínica; 

a remoção de pinos intracanais 5 . 

O processo de fundição dos metais pos- 

sibilitou um grande avanço na odontologia. 

Durante vários anos, a restauração de dentes 

desvitalizados com extensa perda coronária 

tinha como única alternativa para reter uma 

coroa os núcleos metálicos fundidos 7 . Entre- 

tanto, essa técnica de reconstrução apresen- 

tava alguns problemas como à dificuldade 

para a remoção do pino, caso seja necessá- 

rio uma nova intervenção no canal radicu- 

lar, a necessidade de um aporte laboratorial 

para sua confecção e a corrosão na interface 

pino/paredes dentinárias 7,17 . Outra desvanta- 

gem é o elevado módulo de elasticidade que 

proporciona a concentração de tensões e a 

transmissão das forças diretamente à estru- 

tura radicular piorando o prognóstico da res- 

tauração 3,7,15,17 . 

Com o passar dos anos surgiram técnicas 

diferenciadas que utilizam pinos pré-fabri- 

cados que substituem os núcleos metálicos 

fundidos convencionais. Através deles foi 

possível à racionalização de passos clínicos, 

diminuição de custos, visto que este siste- 

ma é de utilização imediata, não necessitan- 

do de etapa laboratorial para sua confecção. 

Também, com o uso dessa técnica é possível 

preservar a estrutura dental remanescente 

através da confecção de um núcleo em resina 

composta 20 . 

A introdução no mercado de pinos pré- 

fabricados reforçados por fibras determinou 

uma mudança importante na reconstituição 

coroa-raiz. A partir disso, buscou-se um ma- 

terial que se aproximasse, do ponto de vista 

mecânico, às características do tecido dental 

perdido com a inclusão de fibras de carbono 

em uma matriz resinosa 7 . 

Dessa maneira, esse novo sistema de pi- 

nos pré-fabricado trouxe grandes avanços, 

principalmente nas propriedades mecânicas, 

como a elevada resistência à flexão e o mó- 

dulo flexural próximo à estrutura dental. Ou- 

tros aspectos importantes como volume, dis- 

posição e saturação da matriz resinosa pelas 

fibras, a perfeita união através dos agentes 

R Dental Press Estét, Maringá, v. 3, n. 3, p. 000-000, jul./ago./set. 2006 

31

Propriedades flexurais de pinos diretos metálico e não - metálicos 

de ligação entre as fibras e a matriz e a den- 

sidade de acondicionamento dessas fibras 

irão interferir no desempenho desses pinos 

em testes laboratoriais e conseqüentemente 

na prática clínica 8,15 . Outra vantagem dos pi- 

nos à base de fibras é a facilidade de remoção 

através de instrumentos rotatórios, facilitan- 

do o acesso ao canal radicular em situações 

de retratamentos ou de fraturas, o que torna 

esse procedimento simplificado 17 . 

Nos estudos de resistência flexural e mi- 

croscopia eletrônica, Drummond concluiu 

que os pinos FiberKor post (Jeneric/Pentron, 

USA) tiveram desempenho mecânico 3 vezes 

superior que as barras FiberKor bars (Jene- 

ric/Pentron, USA) 8 . Nesses dois produtos, a 

microestrutura e a técnica de processamen- 

to foram diferentes. Nas barras (fabricação 

manual) as fibras foram levemente saturadas 

com partículas de resina reforçada, enquanto 

que, nos pinos existiu uma saturação maior, 

ou seja, ocorre uma maior penetração da ma- 

triz resinosa nas fibras dos pinos. Outros fa- 

tores que devem ser levados em considera- 

ção, segundo o autor, para que isso ocorresse 

é que a resistência de flexão esta vinculada a 

proporção comprimento/diâmetro, carga e o 

ambiente de teste 8 . 

O avanço das pesquisas ocasionou o sur- 

gimento de um pino pré-fabricado que apre- 

sentava fibra de vidro e/ou fibra de quartzo 

na sua composição. A introdução desse tipo 

de fibra na matriz resinosa resultou em um 

pino com características estéticas, pois se 

apresentam na cor branca ou translúcida po- 

dendo ser utilizado em regiões que requerem 

uma maior demanda estética 15 . 

Do ponto de vista mecânico esse tipo 

de fibra melhorou a resistência à fratura de 

dentes tratados endodonticamente e restau- 


rados com esse sistema de pinos sendo pro- 

missor o seu uso em próteses parciais fixas 

posteriores. Isso pelo fato de que os pinos 

de fibra de vidro apresentaram resultados de 

módulo flexural inferior, quando comparados 

aos pinos de fibra de carbono/grafite e tam- 

bém muito próximos da dentina 15,17 . 

Nos estudos de Maccari e colaboradores, 

os dentes restaurados com pinos de fibra de 

vidro (Fibrekor Post, Jeneric/Pentron, USA) 

tiveram os maiores valores de resistência 

em testes laboratoriais. Outra característi- 

ca confirmada pelos testes é que esses pinos 

apresentam um baixo módulo de elasticida- 

de, dessa forma quando incide uma carga so- 

bre a estrutura radicular o estresse é minimi- 

zado e também ocorre uma melhor absorção 

das tensões entre pino e raiz. Isso poderá ex- 

plicar a ausência de raízes e pinos fraturados 

nos testes 17 . 

Dentro desse panorama, e pelas inúmeras 

dúvidas que persistem em relação à restau- 

ração de dentes tratados endodonticamente, 

este trabalho tem como proposta determinar 

e comparar a resistência flexural e o módulo 

flexural de pinos diretos intra-radiculares. 

MATERIAIS E MÉToDo 

Foram utilizados nesta pesquisa 6 marcas 

comerciais de pinos pré-fabricados diretos: 

U. M. Aestheti Plus (Bisco,USA), Reforpost 

(Angelus,Br), Postec (Ivoclar/Vivadent, Lie), Fi- 

brekor Post (Pentron, USA), Luscent Anchors 

(Dentatus, USA), Classic (Dentatus,USA). Seus 

respectivos grupos, fabricantes, composi- 

ções, diâmetros e número de amostras estão 

apresentados na tabela 1. 

Foi confeccionada uma matriz metálica 

retangular com dimensões de 12,3 x 5,6 x 

2,7 cm sendo a sua base plana e na extremi-


Grupo Marca Fabricante 

1 Reforpost Angelus, Br. 

2 Postec 

Ivoclar/Vivadet, 

Liechtenstein. 

3 Fibrekor Post Pentron USA. 

4 Reforpost Angelus, Br. 

5 U. M. AESTHETI Plus Bisco, USA 

6 Luscent Anchors Dentatus, USA 

Tabela 1 - Categoria dos pinos usados no teste mecânico. 

composição 

(Informações do Fabricante) 

62% fibra de carbono e 38% 

de resina epóxi 

61,5% de fibra de vidro, 

25,9% de Resina BIS-GMA e 

12,3% de Agente de carga 

42% de fibra de vidro, 29% 

de Resina BIS-GMA e 29% de 

Agente de carga 

57% de fibra de vidro e 43% 

de Resina BIS-GMA e Agente 

de carga 

60% de fibra de quartzo e 

40% de Resina Epóxi 

70% de fibra de vidro e 30% 

de resina BIS-GMA 

nº de Amostras 

Diâmetro 

(mm) 

05 1,4 

05 1,5 

05 1,1 

05 1,1 

05 1,3 

05 1,5 

7 Classic Dentatus, USA Aço inoxidável 05 1,3 

Figura 1 - Pino em contato com a matriz metálica. 


33


dade oposta a base, realizou-se um rebaixa- 

mento de aproximadamente 1,9 cm de pro- 

fundidade. Esse rebaixamento deixou uma 

extremidade livre eqüidistante de 14 mm, 

determinação para propriedades flexurais de 

materiais plásticos com secção circular para 

testes transversais de três pontos 12 . As su- 

perfícies de contato entre o corpo de prova, 

matriz metálica e braço fixo possuíam 2 mm 

de espessura 13 (Fig. 1). 

Essa matriz foi acoplada a uma Máquina 

de Ensaio Universal Pantec 500 (Panambra, 

Br), com célula de carga de 500 N. Os pinos 

foram dispostos horizontalmente em con- 

tato com a matriz e em seguida a máquina 

foi acionada com uma velocidade de 0,5mm/ 

min (velocidade de carregamento). A porção 

móvel da máquina incidiu sob o braço fixo, 

atingindo perpendicularmente os corpos de 

prova na sua região central. 

A partir dos resultados de força e deflexão 

determinados pela máquina foi realizado o 

cálculo do módulo flexural e resistência má- 

xima flexural. O módulo flexural foi determi- 

nado por meio da equação Ef= 4FL³ / 3πd4Y, 

onde F é a carga suportada pelo pino, L é à 

distância entre os suportes, d é o diâmetro 

do pino testado e Y é a deflexão correspon- 

dente à carga F, onde o resultado será dado 

em MPA e transformado para GPA. A resistên- 

cia máxima flexural foi calculada pela fórmu- 

la σf= 8FL /πd³ com resultado em MPA. 

As diferenças entre os vários grupos foram 

calculadas estatisticamente por meio do teste 

de Análise de Variância (p< 0,05) complemen- 

tado pelo teste de Comparações Múltiplas de 

Tukey ao nível de significância de 5%. 

RESuLTADoS 

A análise estatística dos resultados ob- 


tidos em relação à resistência flexural está 

apresentada na tabela 2. Diferentes valores 

médios de resistência flexural máxima foi ob- 

tido para os pinos diretos utilizados no tes- 

te. O grupo da marca comercial Classic (Den- 

tatus, USA) apresentou a menor resistência 

flexural, os demais grupos apresentaram de- 

sempenho semelhante, com exceção dos pi- 

nos U.M. AESTHETI Plus (Bisco, USA), os quais 

tiveram desempenho superior a p< 0,05. Para 

os grupos compostos por pinos poliméricos, 

pode-se verificar que não houve diferença 

estatística significativa (p < 0,05) em relação 

ao módulo flexural (Tab. 3). 

DIScuSSão 

Buscar harmonia entre a forma, função e 

resistência de um dente tratado endodonti- 

camente é um grande desafio para a odonto- 

logia, pois o prognóstico de um dente hígido 

é infinitamente melhor que de um dente res- 

taurado. Além disso, deve-se considerar que o 

conteúdo da polpa é basicamente composto 

por tecido conjuntivo. Desta forma, quando 

é feita a desvitalização pulpar e a posterior 

substituição do tecido por um material mais 

rígido, estaria indo ao encontro dos princí- 

pios naturais da estrutura dentária. 

Freqüentemente, fracassos clínicos ocor- 

rem com os sistemas tradicionais de recons- 

trução corono-radicular como as fraturas ra- 

diculares; outro aspecto importante é a baixa 

demanda estética, principalmente quando 

são utilizados nos dentes anteriores 7,17 . O alto 

módulo de elasticidade dos pinos metálicos 

causa um aumento do estresse na estrutu- 

ra radicular resultando em maiores chances 

de fraturas. O sistema ideal seria aquele que 

tivesse o pino com módulo de elasticidade 

igual ou próximo da dentina 8,17 .


Tabela 2 - Média e desvio padrão da Resistência Flexural Máxima (MPA) nos diferentes grupos. 

Grupo Média Desvio Padrão 

7 568,23 a 500,93 

3 1124,97 b 160,31 

4 1153,41 b 287,76 

6 1153,84 bc 163,78 

1 1339,36 bc 137,11 

2 1474,30 bc 72,45 

5 1688,46 c 155,15 

Médias seguidas de letras distintas diferem significativamente através da Análise de Variância complementada pelo teste de Comparações Múltiplas de 

Tukey, ao nível de significância de 5%. 

Tabela 3 - Média e desvio padrão do Módulo Flexural (GPA) nos diferentes grupos. 

Grupo Média Desvio Padrão 

1 26,49 ª 7,87 

2 28,11 ª 8,23 

3 26,93 ª 9,03 

4 25,68 ª 12,95 

5 36,76 ª 10,01 

6 24,82 ª 3,79 

Médias seguidas de letras distintas diferem significativamente através da Análise de Variância complementada pelo teste de Comparações Múltiplas de 

Tukey, ao nível de significância de 5%. 


35


Figura 2 - Microscopia eletrônica de uma fibra dos pinos reforçados. 

Os primeiros pinos reforçados tinham as 

fibras de carbono, que representa 64% da 

estrutura total, com 8 µm de diâmetro apre- 

sentando disposição longitudinal e unidire- 

cional. A matriz é uma resina epóxi que re- 

presenta os 36% restantes. A interface que 

liga a matriz epóxi ao reforço de fibras, apre- 

senta uma compatibilidade com ambos os 

materiais, assegurando uma perfeita coesão 

entre fibra e matriz 7 . 

Posteriormente surgiram os pinos de fibra 


de vidro e fibras de quartzo suprindo a deman- 

da estética, pois se apresentam na cor trans- 

parente ou branca. Em relação à sua composi- 

ção química, elas apresentam o vidro elétrico 

(E-glass) que no seu estágio amorfo é uma 

mistura de óxidos de silício, cálcio, alumínio 

e bário e outros óxidos de metais alcalinos. 

Algumas fibras de vidro apresentam na sua 

composição o vidro elétrico (S-glass) de alta 

resistência, também amorfa, mas diferente na 

composição. Os pinos de fibra de quartzo têm

Figura 3 - Várias fibras paralelas e unidirecionais. 

a sílica pura em forma cristalizada 15 . 


A fibra é uma estrutura flexível, aproximada- 

mente cilíndrica em sua forma, unidirecional e 

que possui comprimento maior que o diâmetro 4 

(Fig. 2, 3). Na figura 4 temos um corte transversal 

ilustrativo do pino Reforpost (Ângelus, BR) que 

apresenta na sua composição fibras de vidro. 

O direcionamento das pesquisas para um 

melhor entendimento da microestrutura dos 

pinos reforçados por fibras refletiu direta- 

mente no sucesso da prática clínica e labo- 

ratorial. Através delas se conseguiu entender 

o desempenho mecânico e ao mesmo tem- 

po estabelecer relações entre a estruturação 

desses pinos e valores, tanto de resistência, 

quanto de módulo flexural conseguidos nos 

testes laboratoriais. Na microscopia eletrôni- 

ca realizada por Lassila e colaboradores con- 

cluiram que existia porosidade em todos os 

pinos reforçados por fibras analisados e que 

a porosidade nos pinos SnowPost (Carbotech, 

France) foi facilmente identificada. 


37


Figura 4 - Corte transversal do pino Reforpost (fibra de vidro). As setas mostran a presença fibras circulares. 

Essa porosidade explica a redução das 

propriedades mecânicas, ao contrário dos pi- 

nos EverStich (StichTech, Finland) que apre- 

sentou uma estrutura sólida e compacta e 

a maior Resistência Flexural entre os pinos 

testados 15 . Na figura 05 esta ilustrada o pino 

composto por fibras de carbono, Reforpost 

(Ângelus, BR), diferentemente dos pinos com- 

postos por fibras de vidro, (Reforpost, Ânge- 

lus, BR), não podemos observar as estruturas 

circulares e sim uma massa de carbono contínua. 


Em um aumento maior (Fig. 6) podemos ve- 

rificar a presença de porosidades. A longe- 

vidade das restaurações de dentes tratados 

endodonticamente e restaurados com esse 

sistema de pinos pode ficar comprometida 

em virtude desse aspecto pelo aumento das 

chances de fratura desses pinos. 

Em estudos de resistência e análise mi- 

croscópica Drummond e Bapna 8 encontrou 

valores de resistência à flexão diferente para 

as amostras testadas, entretanto os valores


Figura 5 - Corte transversal do pino Reforpost (fibra de carbono). 

de módulo flexural foram próximos. Apesar 

de pinos Carbon Post (Bisco, USA) e Light 

Post (Bisco, USA) apresentarem o mesmo diâ- 

metro e semelhante densidade de acondicio- 

namento das fibras os valores de resistência 

à flexão dos pinos Light Post foram 50% me- 

nor que os pinos Carbon Post. Fatores como 

o número de fibras introduzidas na matriz 

resinosa, talvez, não seja determinante para 

uma resistência flexural elevada e sim a li- 

gação entre fibra e matriz resinosa 8 . Na mi- 

croscopia eletrônica dos pinos Esthetic post 

(Bisco, USA) observamos um melhor padrão 

de estruturação das fibras de quartzo dentro 

de uma massa de carbono (Fig. 7, 8). Pode-se 

notar a presença de vãos na superfície das 

fibras mesmo resultado encontrado nas mi- 

croscopias eletrônicas de Drummond e Bap- 

na 8 . 

O módulo de elasticidade dos materiais res- 

tauradores é, sem dúvida, uma das principais 

propriedades mecânicas que estes possuem, 


39


Figura 6 - As setas mostram porosidades no pino Reforpost (fibra de carbono). 

pois interfere diretamente no prognóstico 

do dente restaurado. Duret e colaboradores 7 

determinaram o módulo de elasticidade de 

pinos fundidos e pinos pré-fabricados metáli- 

cos, encontrando valores que se aproximaram 

a 180 GPA, muito superiores aos da dentina, 

determinado por Ko 14 , em 18,6 GPA. 

Analisando os resultados obtidos na tabela 

3 em relação ao módulo flexural, verificamos 

não haver diferença estatística significante 

entre os grupos (valores entre 24,82 e 36,76 


GPA). Todos apresentaram módulo de elasti- 

cidade superior ao da dentina determinado 

por Ko 14 . Nesse sentido, nossos resultados 

são semelhantes aos encontrados por Lassila 

e pesquisadores, os quais não encontraram 

diferenças nos valores de módulo flexural das 

amostras testadas 15 . 

Outra propriedade mecânica importante é 

a resistência flexural, que é a capacidade de 

um determinado material suportar uma for- 

ça até um determinado limite, sofrendo certa


Figura 7 - Corte transversal de um pino Esthetic post (Bisco, USA). 

flexão. Essa resistência flexural passa por um 

limite elástico, no qual as fibras estão sendo 

flexionadas e absorvendo as tensões até che- 

gar a uma resistência máxima. A partir desse 

momento ocorre o rompimento da fibra 11 . 

Com relação à resistência flexural, os re- 

sultados indicaram que os pinos poliméricos 

de fibra de carbono, vidro e quartzo possuem 

uma resistência flexural máxima superior ao 

pino metálico (Classic, Dentatus, USA). Foi 

constatado também que os pinos do grupo 

5 (U.M.AESTHETI Plus, Bisco, USA) apresenta- 

ram valores de resistência máxima flexural 

superiores aos outros grupos de fibra e qua- 

se 3x maior que o grupo composto por pino 

metálico, (Fig. 9). 

Há diversas controvérsias em relação ao 

aumento da resistência à fratura de dentes 

tratados endodonticamente através do uso 

de pinos pré-fabricados diretos ou indiretos. 

McDonald e colaboradores 18 ao compararem 

a resistência à fratura de dentes desvitali- 


41


Figura 8 - Presença de vãos no interior das fibras. 

zados restaurados com pino de aço, fibra de 

carbono, resina composta e sem pino intra- 

radicular não encontraram diferenças sig- 

nificativas entre os grupos. Por outro lado, 

Albuquerque 2 relatou que dentes desvitali- 

zados reconstruídos com núcleo de resina 

composta mostraram maior resistência à 

fratura quando comparados aos núcleos de 

amálgama ou cimento de ionômero de vidro 

reforçados com prata; a esses dentes foram, 

também, associados a um pino pré-fabrica- 


do metálico, fio ortodôntico ou mesmo sem 

pino apresentando a mesma resistência à fra- 

tura. 

Martinez-Insua 19 e seu grupo de estudo 

avaliaram o desempenho em relação à resis- 

tência à fratura de dentes despolpados e res- 

taurados com pino-núcleo metálico fundido e 

pinos de fibra de carbono e evidenciaram que 

o limiar de fratura dos pinos fundidos (fratu- 

ra da parede radicular em 91% dos casos) foi 

significativamente maior que nos pinos de


Figura 9 - Pino de fibra de quartzo (UM AESTHETI Plus, Bisco, USA) fraturado. 

fibra de carbono (fratura da parede radicular 

em 5% dos casos), confirmando que o módulo 

de elasticidade dos pinos de fibra foi próximo 

ao tecido dentinário, diminuindo com isso a 

possibilidade de fraturas radiculares. 

Akkayan & Gülmez 1 encontraram fraturas 

desfavoráveis (fraturas que impossibilitam 

uma nova restauração) nos sistemas de Ti- 

tânio e em todos os grupos que apresenta- 

vam pinos de zircônia ocorreram fraturas dos 

pinos. Por outro lado, os grupos que tinham 

pinos de fibra de quatzo e fibra de vidro tive- 

ram a maior resistência à fratura e as fratu- 

ras que ocorreram foram favoráveis (fraturas 

possíveis de serem restauradas). 

Nos testes laboratoriais realizados por 

Maccari e colaboradores 17 , compararam pinos 

de fibra de vidro, carbono e pinos cerâmicos. 

Os pinos de fibra de vidro e carbono não apre- 

sentaram diferenças estatísticas significantes 

quanto à resistência à fratura e também não 

houve a fratura de nenhum desses pinos; já os 


43


pinos cerâmicos apresentaram 100% de fratu- 

ras. Essas opiniões reforçam os resultados ob- 

tidos em nosso estudo de forma que concor- 

damos com Fernandes e Dessai 9 que há uma 

correlação indiscutível entre o material do pino 

intra-radicular e a fratura da raiz. Consideram 

as opiniões de Duret, Ferrari e Mannocci 7 que 

o ideal seria que o material do pino intra-radi- 

cular apresentasse o mesmo módulo de elasti- 

cidade da dentina radicular para que a tensão 

das forças que interagem ao longo do pino e da 

raiz fosse distribuída de forma homogênea. 

É importante ressaltar que os resultados 

obtidos nos testes de flexão não significam, 

necessariamente, que os pinos de fibra possam 

ter ou não um bom desempenho clínico, vis- 

to que este também depende de uma série de 

outros fatores que devem ser avaliados e es- 

tudados em conjunto com estudos in vitro e, 

principalmente, avaliações clínicas em longo 


prazo. Que estas pesquisas possam, quem sabe 

no futuro, trazer uma forma de reconstrução 

mais satisfatória de dentes tratados endodon- 

ticamente, consciente que nenhum material 

ou técnica restauradora substitui tecido den- 

tal sadio. 

concLuSÕES 

Baseados na análise estatística aplicada aos 

resultados e conforme as condições experimen- 

tais dessa pesquisa, conclui-se que: 

1. Todos os grupos tiveram valores médios 

de módulo flexural superiores ao módulo flexu- 

ral da dentina encontrado na literatura; 

2. O grupo composto por pinos pré-fabrica- 

do metálico apresentou, em média, resistência 

flexural máxima menor que os pinos de fibra de 

carbono, vidro e quartzo; 

Flexural Properties of Direct Metallic 

and Metal Free Posts 

Abstract 

With the restorative materials evolution, 

new techniques that look for preservation of 

remaining dental structure from endodonticaly 

treated tooth are coming. The aim of this study 

was compare flexural strength of metallic 

direct posts (stainless steel) and metal-free 

posts (4 trademarks of glass fiber, 1 of carbon 

fiber and 1 of quartz fiber). Those posts were 

tested in an Universal Testing Machine Pantec 

3. Não houve diferenças significativas entre 

os grupos em relação ao módulo flexural. 

500 (Panambra) following ISO 178 specifications 

to three points flexural strength. Based upon 

results statistical analysis, we can conclude 

that: all groups had flexural modulus medium 

values superior to dentin; polymeric posts 

reinforced with fiber showed maximum flexural 

strength superior to metallic posts and was 

not difference significant at a relation flexural 

modulus. 

KEY WORDS: Intra-canal posts. Elasticity modulus. Glass fiber. Carbon fiber. Flexural strength.

REfERênciaS 

1. AKKAYAN, B.; GüLMEz, T. Resistance to fracture of 


endodontically treated teeth restored with different post 

systems. J Prosthet Dent, St. Louis, v. 87, no. 4, p. 431-437, 2002. 

2. ALBUQUERQUE, R. C. et al. Estudo da resistência à fratura de 

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Endereço para correspondência 

Daniel Tozatti Mazzoccato 

R. Sylvio zeny 82/202, Portão 

Curitiba, PR - CEP: 80320-190 

E-mail: dpontomazuca@hotmail.com 


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Propriedades flexurais de pinos diretos metÃ¡lico e ... - Ronaldo Hirata

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