Texty - Vysoká Å¡kola báÅská - Technická univerzita Ostrava
Texty - Vysoká Å¡kola báÅská - Technická univerzita Ostrava
Texty - Vysoká Å¡kola báÅská - Technická univerzita Ostrava
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Vysoká škola báňská - Technická <strong>univerzita</strong> <strong>Ostrava</strong><br />
Fakulta elektrotechniky a informatiky<br />
Katedra výkonové elektroniky a elektrických pohonů<br />
ZÁKLADY VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY<br />
Učební texty<br />
<strong>Ostrava</strong> 2004<br />
1
VÝKONOVÉ POLOVODIČOVÉ MĚNIČE<br />
Výkonové polovodiče měniče mění parametry elektrické<br />
energie (vstupní na výstupní), zejména napětí (střední<br />
hodnota) a u střídavých i kmitočet.<br />
Obr. 1. Základní dělení měničů<br />
2
Obr. 2. Základní dělení měničů<br />
3
1.1. Měniče pro napájení stejnosměrných motorů<br />
1.1.1. Řízené tyristorové usměrňovače<br />
Jednofázové můstkové zapojení<br />
Obr. 3. Základní zapojení jednofázového můstkového usměrňovače<br />
4
Výstupní napětí měniče je zvlněné, takže proud v kotevním<br />
obvodu motoru napájeného z tyristorového usměrňovače je<br />
rovněž zvlněný. Pokud je proud nepřerušený, tj. jeho<br />
okamžitá hodnota neklesne na nulu, je možno řízený<br />
usměrňovač formálně nahradit napěťovým zdrojem s<br />
vnitřním napětím, s ohmickým odporem R i a indukčností L i .<br />
Vnitřní napětí U dα tvoří střední hodnota usměrněného napětí<br />
naprázdno při úhlu řízení tyristoru α<br />
kde jsou<br />
U d0 napětí naprázdno při úhlu α = 0.<br />
q počet pulzů v průběhu usměrněného napětí během<br />
jedné periody střídavého napájecího napětí.<br />
5
Závislost U dα = f (α) pro nepřerušený proud je řídicí<br />
charakteristikou měniče naprázdno:<br />
Obr. 4. Řídicí charakteristikou tyristorového<br />
řízeného usměrňovače<br />
6
Trojfázové uzlové zapojení<br />
Je-li k dispozici trojfázová napájecí síť, využívají se převážně<br />
trojfázové usměrňovače, neboť jejich výstupní napětí je zvlněno<br />
méně, než u usměrňovačů jednofázových. Trojfázový uzlový<br />
usměrňovač vytváří usměrněné napětí ze tří fázových napětí. V<br />
současnosti se příliš nevyužívají.<br />
Obr. 5. Zapojení trojfázového uzlového usměrňovače<br />
7
Trojfázové můstkové zapojení<br />
V trojfázových napájecích soustavách se jedná o nejčastěji<br />
používané zapojení (obr. 5.6. a). Trojfázový můstkový<br />
usměrňovač vytváří usměrněné napětí ze šesti sinusových<br />
průběhů -ze tří sdružených napájecích napětí a tří<br />
sinusových napětí posunutých oproti sdruženým napětím o<br />
180°. Při řídicím úhlu α = 0° je tvořeno výstupní napětí<br />
kladnou obálkou zmíněných šesti sinusových průběhů.<br />
Příklad průběhu výstupního napětí je na obr. 5.6. b).<br />
Obr. 6. Zapojení trojfázového můstkového usměrňovače<br />
8
1.1.2. Stejnosměrné měniče napětí (pulzní měniče)<br />
Jednokvadrantový produkuje na výstupu napětí a proud<br />
pouze jedné polarity.<br />
+<br />
I a<br />
VT1<br />
U d<br />
VD1<br />
M<br />
U PM<br />
Obr. 7. Zapojení jednokvadrantového pulzního měniče<br />
U r , U p<br />
U pmax<br />
U r<br />
U p<br />
t<br />
I a<br />
U PM , I a<br />
T 1 T 2<br />
U d<br />
T<br />
U PM , I a<br />
I a<br />
U i<br />
U d<br />
Obr. 8. Průběhy veličin při PWM řízení jednokvadrantového<br />
pulzního měniče pro spojitý a přerušovaný proud<br />
9
Na obr. 9. je zapojení čtyřkvadrantového pulzního měniče<br />
používaného pro napájení zejména stejnosměrných servomotorů<br />
s permanentními magnety.<br />
∼<br />
U d<br />
+<br />
VT1<br />
VD1<br />
I a<br />
U PM<br />
M<br />
VT2<br />
VD2<br />
VT3<br />
VT4<br />
VD3<br />
VD4<br />
Obr. 9. Zapojení čtyřkvadrantového pulzního měniče<br />
10
VT1<br />
VT2<br />
VT3<br />
VT4<br />
U r , U p<br />
0<br />
U pmax<br />
U r<br />
U p<br />
t<br />
T 1 T 2<br />
T<br />
U PM , I a<br />
0<br />
VT1<br />
VT4<br />
I a<br />
VD3<br />
VD2<br />
U d<br />
U PM , I a<br />
0<br />
VD1<br />
VD4<br />
I a<br />
VT1<br />
VT4<br />
VD3<br />
VD2<br />
VT3<br />
VT2<br />
U d<br />
Obr. 10. Průběhy veličin při bipolárním obousměrném řízení<br />
čtyřkvadrantového pulzního měniče<br />
11
1.2. Měniče pro napájení střídavých motorů<br />
1.2.1. Střídavé měniče napětí<br />
Střídavé měniče napětí jsou používány k řízení napětí a tím<br />
i proudu a výkonu na střídavé straně zátěže. Používají se<br />
zejména pro řízení výkonu elektrotepelných spotřebičů<br />
(elektrické odporové pece, domácí tepelné spotřebiče), pro<br />
řízení svítivosti svítidel, pro měkké spouštění střídavých<br />
motorů velkých výkonů a pro řízení rychlosti univerzálních<br />
komutátorových motorů. Dále můžeme jmenovat svařování<br />
a tavení kovů.<br />
Obr. 11. Jednofázový měnič střídavého napětí<br />
12
Obr. 12. Proud a napětí zátěže L<br />
jednofázového měniče střídavého napětí<br />
Třífázové střídavé měniče napětí se používají k řízení<br />
primárního napětí transformátoru, napájejícího vysokým<br />
napětím nebo velkým proudem přes diodový usměrňovač<br />
stejnosměrnou zátěž na sekundáru transformátoru. Zátěž<br />
třífázového měniče může být spojena do Y nebo do D.<br />
Obr. 13. Trojfázový měnič střídavého napětí<br />
13
1.2.2. Nepřímé měniče kmitočtu<br />
Nepřímé měniče kmitočtu přenášejí výkon mezi dvěma<br />
systémy rozdílné frekvence. Nepřímý měnič kmitočtu se<br />
skládá z usměrňovače, který vstupní střídavé napětí a proud<br />
o vstupním kmitočtu f 1 usměrní a ze střídače, který<br />
usměrněné napětí a proud rozstřídá na požadovaný<br />
kmitočet f 2 . Vstupní a výstupní obvody jsou odděleny<br />
stejnosměrným meziobvodem. Tím je umožněno řízení<br />
výstupní frekvence nezávisle na kmitočtu vstupním.<br />
1.2.2.1. Nepřímý měnič kmitočtu s proudovým střídačem<br />
Základní uspořádání měniče kmitočtu s proudovým<br />
střídačem je na obr.14. Stejnosměrný obvod obsahuje<br />
tlumivku L r . Proud ve stejnosměrném obvodu je díky této<br />
velké indukčnosti tlumivky téměř ideálně vyhlazen.<br />
Usměrňovač je nejčastěji plně řízený, zpravidla třífázový v<br />
můstkovém spojení. Pro zaručení energetické<br />
obousměrnosti stačí dvoukvadrantové provedení. Střídač je<br />
proudový, zpravidla třífázový, ale může být i jednorázový.<br />
Řízení je pulzně šířkové, může být i obdélníkové.<br />
Obr. 14. Struktura nepřímého měniče kmitočtu<br />
s proudovým střídačem<br />
14
i a<br />
i b<br />
i c<br />
a<br />
b<br />
c<br />
M<br />
3∼<br />
L VT<br />
Obr. 15. Nepřímý měnič kmitočtu s proudovým střídačem<br />
i a<br />
θ<br />
i b<br />
θ<br />
i c<br />
θ<br />
Obr. 16. Spínací diagram a průběhy fázových proudů motoru při<br />
napájení z proudového střídače (idealizované průběhy)<br />
15
Obr. 17. Průběh fázového proudu ve stavu naprázdno<br />
Obr. 18. Průběh fázového proudu během brzdění při I dmax = 7,6 A<br />
Měřítka pro změřené průběhy:<br />
I z : 1 dílek odpovídá 4,6 A<br />
I s :1 dílek odpovídá 5 A<br />
16
1.2.2.2. Měnič kmitočtu s napěťovým střídačem<br />
Na vstupu měniče je neřízený usměrňovač, což je<br />
konstrukčně i ekonomicky nejvýhodnější. Ve stejnosměrném<br />
meziobvodu je kondenzátor. Ten lze považovat za zátěž pro<br />
usměrňovač a současně jako zdroj energie pro napěťový<br />
střídač. Spínače VT1 až VT6 jsou pro malé a střední výkony<br />
tvořeny nejčastěji tranzistory IGBT a pro velké výkony GTO<br />
tyristory.<br />
Obr. 19. Nepřímý měnič kmitočtu s napěťovým střídačem<br />
+<br />
VT1<br />
VT3<br />
VT5<br />
∼<br />
U d<br />
VT4<br />
VD1<br />
VT6<br />
VD3<br />
VT2<br />
VD5<br />
a<br />
b<br />
c<br />
VD4<br />
VD6<br />
VD2<br />
Obr. 20. Schéma zapojení napěťového střídače<br />
17
Metody řízení výstupního napětí<br />
Pulzně-šířková modulace (PWM)<br />
Nejčastější způsob řízení napěťových střídačů, umožňující<br />
současnou změnu výstupního kmitočtu a základní<br />
harmonické výstupního napětí (obě veličiny řídíme přímo ve<br />
střídači). Požadovaný průběh získáme vkládáním nulových<br />
stavů (mezer). Na obr. 21 je průběh sdruženého napětí,<br />
jehož obálku tvoří průběh pro obdélníkové řízení, a proudu s<br />
podstatně vyšším obsahem základní harmonické.<br />
Obr. 21. Časové průběhy výstupního napětí a proudu u<br />
trojfázového napěťového střídače s PWM<br />
18
Vstupní zadávací veličinou pro modulaci mohou být např.<br />
přímo hodnoty generovaných sinusových napětí<br />
v jednotlivých fázích. Tyto jsou komparovány (porovnávány)<br />
s pilovitým napětím (viz obr. 5.22.) o kmitočtu řádu jednotek<br />
až desítek kHz. Na základě výsledku komparace jsou pak<br />
spínány tranzistory tak, že vytvoří pulzní průběh napětí na<br />
svorkách motoru.<br />
Obr. 24. Realizace PWM<br />
19
Obr. 23. Časové průběhy fázových napětí a proudů<br />
(modulační kmitočet 2,7 kHz)<br />
20
1.2.3. Přímé měniče kmitočtu - cyklokonvertory<br />
Hodí se zejména pro napájení synchronních motorů s<br />
budicím vinutím, které jsou využívány u pomaluběžných<br />
střídavých pohonů velkého výkonu.<br />
• Výstupní kmitočet cyklokonvertoru je z principu vždy<br />
podstatně nižší než kmitočet vstupní (v praxi poloviční<br />
nebo i menší)<br />
• Z důvodu velkého počtu tyristorů se hodí zejména na<br />
velké výkony<br />
• Dynamika těchto měničů je horší než u tranzistorových<br />
napěťových střídačů<br />
Trojfázový cyklokonvertor sestává ze tří čtyřkvadrantových<br />
řízených tyristorových usměrňovačů v antiparalelním<br />
zapojení (obr. 24).<br />
∼<br />
∼<br />
Obr. 24. Zapojení trojfázového cyklokonvertoru<br />
21
u ck<br />
i s<br />
t<br />
T bp<br />
t<br />
úsek: 4<br />
5 6 1 2 3 4<br />
Obr. 25. Průběh veličin cyklokonvertoru s obdélníkovým řídicím<br />
napětí při zátěži R, L<br />
22