Time-dependent capacity of driven piles in high plasticity clay - GEO
Time-dependent capacity of driven piles in high plasticity clay - GEO
Time-dependent capacity of driven piles in high plasticity clay - GEO
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
Shallow and deep foundations – <strong>Time</strong>-<strong>dependent</strong> <strong>capacity</strong> <strong>of</strong> <strong>driven</strong> <strong>piles</strong> <strong>in</strong> <strong>high</strong> <strong>plasticity</strong> <strong>clay</strong><br />
Tabel 3 Sammenfatn<strong>in</strong>g af målte og beregnede bæreevner<br />
Pælegruppe<br />
og<br />
lokalitet<br />
Pæl<br />
Tid efter<br />
nedramn<strong>in</strong>g<br />
(døgn)<br />
Rammemodstand<br />
Rdyn;m<br />
(kN)<br />
CASE<br />
Total<br />
(kN)<br />
CAPWAP<br />
Statisk<br />
prøvebelastn<strong>in</strong>g<br />
Geostatisk<br />
beregn<strong>in</strong>g b)<br />
Total Overfl. Spids<br />
(kN) (kN) (kN)<br />
Peak Slut<br />
(kN)<br />
a)<br />
(kN)<br />
Total Spids<br />
(kN) (kN)<br />
M<br />
8.5<br />
0<br />
1<br />
358<br />
857<br />
-<br />
-<br />
800<br />
1500<br />
2200<br />
-<br />
1550<br />
2260<br />
-<br />
1460<br />
2070<br />
-<br />
90<br />
190<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
1757<br />
1953<br />
P8-A<br />
M<br />
8.6<br />
0<br />
1<br />
35<br />
1002<br />
-<br />
-<br />
900<br />
1970<br />
2190<br />
-<br />
1910<br />
2200<br />
-<br />
1760<br />
2020<br />
-<br />
150<br />
180<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
1738<br />
1731<br />
103<br />
P<br />
8 #<br />
0<br />
357<br />
358<br />
869<br />
-<br />
-<br />
800<br />
-<br />
1870<br />
-<br />
-<br />
1840<br />
-<br />
-<br />
1690<br />
-<br />
-<br />
150<br />
-<br />
2030<br />
-<br />
-<br />
1730<br />
-<br />
1780<br />
1968<br />
M<br />
17.5<br />
0<br />
1<br />
68<br />
728<br />
-<br />
-<br />
500<br />
1090<br />
1530<br />
-<br />
1140<br />
1400<br />
-<br />
1030<br />
1280<br />
-<br />
110<br />
120<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
1545<br />
1497<br />
P17-A<br />
M<br />
17.6<br />
0<br />
1<br />
35<br />
691<br />
-<br />
-<br />
500<br />
1150<br />
1440<br />
-<br />
1260<br />
1420<br />
-<br />
1170<br />
1280<br />
-<br />
90<br />
140<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
1533<br />
1509<br />
112<br />
P<br />
17 #<br />
0<br />
63<br />
68<br />
532<br />
-<br />
-<br />
450<br />
-<br />
1280<br />
-<br />
-<br />
1160<br />
-<br />
-<br />
1040<br />
-<br />
-<br />
120<br />
-<br />
1180<br />
-<br />
-<br />
950<br />
-<br />
1541<br />
1484<br />
M<br />
6.7<br />
P6-B<br />
#<br />
0<br />
2<br />
70<br />
1193<br />
-<br />
-<br />
1300<br />
2830^<br />
3480^<br />
-<br />
2840<br />
3480<br />
2360<br />
2870<br />
480^<br />
610^<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
M<br />
6.8<br />
2990 120<br />
#<br />
0<br />
2<br />
28<br />
1194<br />
-<br />
-<br />
1550<br />
2960^<br />
3300^<br />
-<br />
2950<br />
3300<br />
-<br />
2470<br />
2810<br />
-<br />
480^<br />
490^<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
P<br />
6 #<br />
0<br />
69<br />
70<br />
1160<br />
-<br />
-<br />
1325<br />
-<br />
3310^<br />
-<br />
-<br />
3310<br />
-<br />
-<br />
2750<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
3225<br />
-<br />
-<br />
2850<br />
-<br />
M<br />
7.7<br />
P7-B<br />
#<br />
0<br />
1<br />
97<br />
1193<br />
-<br />
-<br />
1400<br />
2720<br />
3230^<br />
-<br />
2730<br />
3250<br />
-<br />
2200<br />
2720<br />
-<br />
530<br />
530^<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
M<br />
7.8<br />
2550 80<br />
#<br />
0<br />
1<br />
27<br />
1114<br />
-<br />
-<br />
1150<br />
2530<br />
2860^<br />
-<br />
2510<br />
2840<br />
-<br />
2010<br />
2340<br />
-<br />
-<br />
500^<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
-<br />
P<br />
7 #<br />
0<br />
95<br />
97<br />
1039<br />
-<br />
-<br />
1125<br />
-<br />
3130^<br />
-<br />
-<br />
3130<br />
-<br />
-<br />
2750<br />
-<br />
-<br />
380^<br />
-<br />
2950<br />
-<br />
-<br />
2600<br />
-<br />
a) slut værdi; ved en deformation på 45 mm = 0,15 x sidelængde<br />
b) Der er anvendt r = 0,4 og cu = cv for beregn<strong>in</strong>g af overflademodstand og cu = 1/3 cv for spidsmodstand i<br />
Søv<strong>in</strong>dmergel. I sandlagene er anvendt Nm = 0,6, uden hensyn til forbor<strong>in</strong>g. Der er taget hensyn til<br />
spænd<strong>in</strong>gsændr<strong>in</strong>ger i sandlagene som følge af varierende vandspejl.<br />
# : forboret, jf. tabel 1. ^: blivende deformation < 3 mm<br />
resultaterne og de deraf udledte Nm værdier<br />
(def<strong>in</strong>eret som vist i formel 4) i de øvre<br />
sandlag, jf. afsnit 6.2. For de øvrige pæles<br />
vedkommende har forbor<strong>in</strong>gen i højere grad<br />
reduceret spidsmodstanden end overflademodstanden<br />
i sandet.<br />
Resultaterne viser ligeledes meget god<br />
overensstemmelse mellem den målte<br />
brudværdi fra de statiske belastn<strong>in</strong>gsforsøg<br />
og totalbæreevnen udledt fra CAPWAP<br />
4<br />
analysen ifm. efterramn<strong>in</strong>g dagen efter. Den<br />
observerede afvigelse er mellem -9 % og 6<br />
%. Ved fortsat deformation efter brud i det<br />
statiske belastn<strong>in</strong>gsforsøg er observeret en<br />
reduktion på 12 % til 19% i bæreevnen, som<br />
angivet i tabel 3. Dette er karakteristisk for<br />
stærkt overkonsoliderede meget fede<br />
jordarter og skyldes nedbrydn<strong>in</strong>g af<br />
strukturen og ensretn<strong>in</strong>g af lerpartiklerne<br />
under de store deformationer i forskydn<strong>in</strong>gs-
Change language