CLASIFICACIÓN DE SUELOS CLASIFICACIONES ...

CLASIFICACIÓN DE SUELOS
CARACTERÍSTICAS ORGANOLÉPTICAS
Gravas Partículas visibles y gruesas $2 mm
Arenas Partículas visibles y finas < 2 mm
Limos Partículas no visibles y tacto áspero
Arcillas Partículas no visibles y tacto suave
CLASIFICACIONES NORMALIZADAS DE SUELOS
CLASIFICACION NORMA DIN(4022)
ARCILLA
ARCILLA
ARCILLA
0,002
0,002
FINO
LIMO
MEDIO GRUESO FINA
ARENA
MEDIA
GRUESA
FINA
GRAVA
MEDIA GRUESA
PIEDRA
0,006 0,02 0,06
0,2 0,6
2
6 20 60
CLASIFICACION M.I.T y NORMAS BRITANICAS
FINO
LIMO
MEDIO
0,006
CLASIFICACION A.S.T.M
LIMO
0,02
GRUESO
0,005 0,05
0,06
FINA
ARENA
MEDIA GRUESA
0,2 0,6 2
FINA
0,25
ARENA
GRUESA
2
GRAVA
GRAVA

Los granos no se apelmazan aunque estén
húmedos, debido a la pequeñez de las tensiones
capilares.
Cuando el gradiente hidráulico es mayor que 1, se
produce en ellas flujo turbulento.
DIFERENCIAS ENTRE GRAVAS Y ARENAS
Gravas (>2 mm)Arenas (entre 0,006 y 2 mm)
DIFERENCIA ENTRE ARENAS Y LIMOS
Arenas (entre 0,06 y 2 mm) Limos (entre 0,002 y 0,06 mm)
Partículas visibles.
En general no plásticas.
Los terrenos secos tienen una ligera cohesión, pero
se reducen a polvo fácilmente entre los dedos.
Fácilmente erosionadas por el viento.
Fácilmente arenadas mediante bombeo.
Los asientos de las construcciones realizadas sobre
ellas suelen estar terminados al acabar la
construcción.
Los granos se apelmazan si están húmedos, debido
a la importancia de las tensiones capilares.
No se suele producir en ellas flujo turbulento
aunque el gradiente hidráulico sea mayor que 1.
Partículas invisibles.
En general, algo plásticos.
DIFERENCIA ENTRE LIMOS Y ARCILLAS
Los terrenos secos tienen una cohesión apreciable,
pero se pueden reducir a polvo con los dedos.
Difícilmente erosionados por el v iento.
Casi imposible de drenar mediante bombeo.
Limos (entre 0,002 y 0,06 mm) Arcillas (< 0,002 mm)
No suelen tener propiedades coloidales.
A partir de 0,002 mm, y a medida que aumenta el
tamaño de las partículas, se va haciendo cada vez
mayor la proporción de minerales no arcillosos.
Tacto áspero.
Se secan con relativa rapidez y no se pegan a los
dedos.
Los terrones secos tienen una cohesión apreciable,
pero se pueden reducir a polvo con los dedos.
Los asientos suelen continuar después de acabada la
construcción.
Suelen tener propiedades coloidales.
Consisten en su mayor parte en minerales arcillosos.
Tacto suave.
Se secan lentamente y se pegan a los dedos.
Los terrones secos se pueden partir, pero no reducir
a polvo con los dedos.

Tipo de terreno
PROPIEDADES DE TERRENOS REALES
Porosidad
n (%)
Indice
huecos
e
Humedad
natural
? (%)
Densidad
seca
?d (T/m3)
Densidad
húmeda
? (T/m3)
Arena suelta 43 0,76 29 1,51 1,94
Arena densa 32 0,47 17 1,80 2,12
Zahorra 22 0,30 12 2,05 2,28
Arcilla muy blanda 60 1,67 62 1,08 1,34
Arcilla blanda 55 1,55 55 1,22 1,76
Arcilla semi-compacta 45 0,90 35 1,47 1,92
Arcilla compacta 43 0,87 32 1,45 1,89
Arcilla muy compacta 40 0,74 27 1,61 2,01
Arcilla dura 33 0,61 22 1,80 2,13
Loes yesífero - 0,87 - 1,35 -
Turba 82 14 1.650 0,040 1,04
Hormigón 10-2 - - - -
Margas 34 - - - 2,33
Tipo de terreno
Arenas de granulometría
cerrada poco compactas
Arenas de granulometría
cerrada compactas
Arenas de granulometría
abierta poco compactas
Arenas de granulometría
abierta compactas
Porosidad
n (%)
Tabla según A. García Valcarce.
Indice de
huecos
e
Humedad
natural
? (%)
Densidad
seca
?d (T/m3)
Densidad
húmeda
? (T/m3)
46 0,85 32 1,43 1,89
34 0,51 19 1,75 2,09
40 0,67 25 1,59 1,99
30 0,43 16 1,86 2,16
Arcilla glaciar blanda 55 1,20 45 - 1,77
Arcilla glaciar dura 37 0,60 22 - 2,07
Bentonita blanda 84 5,20 194 - 1,27
Tabla según Terzaghi y Peck.

PROPIEDADES FÍSICAS DEL SUELO
PESO ESPECÍFICO
V h
V s
Vg
Vl
V s
Gas (aire)
Líquido (agua)
Sólido
- Peso específico de las partículas.- Entre 2,8 t/m 3 y 3,0 t/m 3
- Peso específico del suelo natural.-Entre 1,6 t/m 3 y 1,8 t/m 3
- Peso específico del suelo desecado.- Entre 1,6 t m 3 y 1,8 t m 3
- Peso específico del suelo saturado.- Entre 1,6 t m 3 y 1,8 t m 3
E=V. γ l
G s
N.F.
G g
G l
G s
- Peso específico del suelo
anegado.- Entre 1,6 t m 3 y 1,8 t m 3

En un estrato de terreno se producen estos pesos específicos.
γ n
γ
sat
γ a
Superficie
N.F.
Estrato
firme
Porosidad e índice de poros.
En la parte superior el peso
específico del terreno es el de
terreno natural ? n .
Bajo el nivel freático es terreno
está sumergido en agua, por lo
que su peso específico será el
anegado.
Zona sobre el nivel freático en la
que el agua sube por capilaridad
y satura totalmente el terreno. El
peso específico es el saturado.
Definimos la porosidad n como la razón entre el volumen de huecos y
el volumen total de la muestra e índice de poros e como la razón entre
el volumen de huecos y el volumen de la parte sólida
Relaciones entre porosidad e índice de huecos.

CONSISTENCIA EN SUELOS.- LÍMITES DE ATTERBERG.
CONSISTENCIA
Sólida 9 Semisólid
a
Índice de plasticidad
GRÁFICO DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE
60
50
40
30
20
10
0
0
Límite de
retracción
Ws
10
Límite líquido
Arcillas poco
plásticas
CL-ML
20
30
Limos poco
compresibles
40
9 Plástica 9 Líquida
Límite plástico
Wp
50
l p=0.73 (W L-20 )
60
Arcillas muy
plásticas
Limos muy
compresibles
70
Límite líquido
W L
LÍMITE RETRACCIÓN.- Humedad del suelo saturado con volumen
mínimo.W
s
e 1 1
= = −
ρ γ ρ
LÍMITE PLÁSTICO.- Humedad del suelo que permite rodar cilindros
de 3mm de diámetro sin que se desmoronen.
LÍMITE LÍQUIDO.- Humedad del suelo que hace que se unan los
bordes de la muestra tras 25 golpes en la
cuchara de Casagrande.
INDICE DE PLASTICIDAD.- I p=W L-W p
D
80
90
100

GRANULOMETRÍA
% DE PARTÍCULAS DE DIÁMETRO MENOR QUE
EL INDICADO
00
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
00
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
100 50
100 50
40
30
20
40
GRAVA ARENA
1
GRAVA
30
20
10
5
4
3
2
0.5
0.4
0.3
0.2
DIÁMETRO DE LAS PARTÍCULAS, en mm.
10 3
5 4
2 3 4
2
Coeficiente de uniformidad C
Si C u # 4 (suelo uniforme)
1
1
ARENA
D60
0.5
0.4
0.3
0.2
D
D
u = 60
10
5 6 7
0.1
D30
0.1
0.05
0.04
0.03
0.02
0.05
0.04
0.03
0.02
LIMO ARCILLA
LIMO
D10
0.01
0.01
8
0.005
0.004
0.003
0.002
0.005
0.004
0.003
0.002
0.001
ARCILLA
0.001

PERMEABILIDAD DEL SUELO
Muestra de suelo
Permeabilidad LEY DE DARCY
c=caudal
l
k=permeabilidad (cm/sg)
c=k·i·A·t i=h/l (gradiente hidraulico)
A=sección muestra
t=tiempo
Tabla de permeabilidades (aproximadas)
Tipo de suelo Permeabilidad
Grava >0.1
Arena 0.1>k>0.001
Arena limosa 0.001>k>10 -5
Limo 10 -5 >k>10 -7
Arcilla 10 -7 >k
h (nivel constante)

LEY DE TERZAGHI
f
z
s
Ni
S
γN
γA
N
N.F.
u
Por equilibrio de fuerzas
( )
N = N + u S − s
N
S
i
N
S u
i ⎛ s ⎞
= + ⎜1
− ⎟
⎝ S⎠
Pero en suelos normales
s

EL FENÓMENO DEL SIFONAMIENTO
Δh
l
H
Nivel constante
Arena
Nivel constante
l
l
σ
u σ'
H Δh
Al aumentar la presión de entrada del agua, pueden anularse las
tensiones efectivas en toda la masa de terreno Sifonamiento.
γ
l + H + Δh
= l +
γ
γ sat Δh
= H − H
γ
L
sat
L
El gradiente hidráulico que provoca el sifonamiento se llama gradiente
crítico.
i
Δh γ sat
= i = − 1
H
γ
c c
L
H·γsat/γl

ENSAYO EDOMÉTRICO
Esquema de edómetro
PORTA COMPARADOR
TORNILLOS DE
FIJACIÓN
PROCESO DE ENSAYO
PIEZAS DE
MATERIAL
ENDURECIDO
PIEDRAS
POROSAS
SECCIÓN
TRANSVERSAL
DEL TUBO DE
CARGA
PISTON DE
CARGA
SUELO AGUA
25 mm
RANURAS PARA CANALIZAR
EL DRENAJE DE LA PIEDRA
POROSA INFERIOR
PORTA COMPARADOR
CÉLULA DE PLÁSTICO
TRANSPARENTE
- Carga inicial pequeña según el tipo de terreno.
- Se mantiene la carga hasta consolidación (24 horas).
- Se hacen nuevos escalones de carga (duplicando).
- Se descarga por escalones.
- En cada escalón se mide la altura de la muestra.
- Se pesa la muestra (P). Se deseca y se vuelve a pesar (Ps).

CURVAS EDOMÉTRICAS
Indice de huecos en %
CURVA EDOMÉTRICA (Escala natural)
90
80
70
60
50
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Indice de huecos en %
90
80
70
60
50
0
CURVA EDOMÉTRICA (Esc. semilogarítmica)
Tensión en kg/cm2 Tensión en kg/cm2
0.25
0.5
Línea de
recarga
Línea de
descarga
1
2
4
Línea de
carga
8
16
32
64

RESULTADO DEL ENSAYO EDOMÉTRICO
h oH
Δh
h o
posición final
Volumen final de huecos
V
Hf
P − P
=
γ
L
S
Volumen final parte sólida
VS = Vf − VHf
Altura equivalente parte sólida
h
S
S
VS
Vf
VHf
P − P
= = − = hf
−
A A A A ⋅ γ
Indices de huecos
Inicial e
Final e
Deformación unitaria
Δh h − h
ε = =
h h
ε
=
0 0
e 0 − e
1+
e
( 1
)
e = e − ε + e
0
0 0
f
h s
V − V
=
VS
h f − hs
=
h
0
=
h f
S
L
h o
Volumen final V f=A·h f
Peso muestra inicial P
Peso muestra desecado P s
h ⋅ A − hSA h − h
=
=
h A h
0 S 0 0
s
h − h
OH H OH H
h + h
OS OH
=
S
h OH h
−
hOS
h
hOH
1+
h
OS
H
S
S
S

RESISTENCIA AL CORTE
Ensayo de corte directo
6
4
1 Cuadrante para deformaciones verticales
2 Tensión vertical
3 Esfuerzo cortante
4 Armadura superior movil
Micrómetro para
deformación vertical
Agua que rodea la caja
de corte
Dispositivo de tracción
Gato de carga
5
7
8
1
2
5 Armadura inferior fija
6 Cuadrante para desplazamientos horizontales
7 Piedra porosa superior
8 Piedra porosa inferior
SECCIÓN DE CAJA DE CORTE
Tensión normal compresión
Tensión tangencial cortante
3
Yugo de carga
Piedra porosa
Rejilla de latón perforada
Distositivo de tracción
Esfuerzo cortante
medido con un anillo
Cojinetes

RESULTADOS DEL ENSAYO RECTAS DE COULOMB
Terrenos incoherentes Terrenos coherentes
t =s·tgf t =c + s·tgf c cohesión
Tensión tangencial kp/cm2
Tensión tangencial kp/cm2
3
2
1
0
0
3
2
1
0
0
TERRENOS INCOHERENTES
1
2
TERRENOS COHERENTES
1
2
3
4
Tensión normal kp/cm2
3
Φ
4
Φ
5
5

ENSAYO DE CORTE
ANULAR
Rueda para
aplicar la
torsión
Carga vertical
SECCIÓN DIAMETRAL A-A
Placas porosas
dentadas
Suelo
Base
Rueda para aplicar la torsión
Muestra de suelo
A A
Polea horizontal
Cable
Polea vertical Polea vertical
Carga para aplicar
la torsión
ESQUEMA EN PLANTA DE LA DISPOSICIÓN
GENERAL DEL APARATO
soporte comparador
tubo de drenaje
motor
sin-fin
válvula extractora
de aire
arillo tórico
pilares
arillo tórico
probeta
arillos tóricos
llave de paso
ENSAYO DE CORTE ANULAR
Tensión normal ! Compresión
Tensión tangencial ! Torsión
ENSAYO TRIAXIAL
Compresión por presión hidrostática s 2
Compresión por pistón s 1 - s 2
Estado final s x = s 1
s y = s z = s 2
ENSAYO TRIAXIAL
topo de giro
pistón
corona
cabeza de célula
válvula de seguridad
tubo de plástico
membrana
papel de filtro
disco poroso
palomilla de cierre
base de célula

A
Φ
c.ctgΦ
τ
O
ENSAYO TRIAXIAL
c
π -
4
RESULTADOS DEL ENSAYO TRIAXIAL
senF ’ BC
AC
Φ 2
B
Φ
Φ
σ
2
C
σ + σ
1 2
2
σ
1
σ1 − σ 2
σ σ
senφ
= 2
1 − 2
=
σ1 + σ 2 + c ⋅ ctgφ
σ1 + σ 2 + 2c
⋅ ctgφ
2
σ − σ = σ senφ + σ senφ + 2c
⋅ cos φ
1 2 1 2
( ) ( )
σ 1− senφ − σ 1+ senφ = 2c
⋅ cos φ
1 2
π + Φ
4 2
A partir de cada uno de los valores de s 1, s 2 puede calcularse el otro
σ = σ
2 1 1
σ = σ
1−
senφ
2c
⋅ cos φ 2⎛
π φ⎞ ⎛ π φ⎞
− = σ tg ⎜ − ⎟ − 2ctg⎜
− ⎟
1+
senφ
1+ senφ
⎝ 4 2⎠
⎝ 4 2⎠
1+
senφ
2c
⋅ cos
φ 2 ⎛ π φ⎞ ⎛ π φ⎞
− = σ tg ⎜ − ⎟ + 2ctg⎜
− ⎟
1−
senφ
1− senφ
⎝ 4 2⎠
⎝ 4 2⎠
1 2 2
σ

EMPUJES DEL TERRENO SOBRE ESTRUCTURAS
z
σy=σ h
σh
σz
σz
σz
σh
z
σz
σh
y
σx=σh
q
x
σx=σy=σh
σz=γz+q
q
σ γσ x y γσ z
ε x = − − =
E E E
σ h γσ h γσ z
= − − = 0
E E E
σ = γ + q
σ
s x=s y=s h
s z=? z+q
La tensión es desconocida.- Se
determina por las condiciones
de contorno.
Suelo confinado
ε = ε = 0
x y
Suelo
contenido por
un muro.
z z
γ
γ σ =
1−
h z
σz
σz
σh
q

EMPUJES DE RANKINE.
A Φ O
c.ctgΦ
s h ! valor inicial
desconocido
τ
c
RECTA DE COULOMB
σa σh σz=γz+q σh σp
empujes activos
empujes pasivos
s h ! Disminuye hasta llegar a la
rotura del terreno
Empuje del terreno sobre el muro ! Empuje activo.
σ
λ
a
a
⎛ π φ⎞
2 ⎛ π φ⎞
= −2c tg⎜ − ⎟ + ( γz
+ q) tg ⎜ − ⎟
⎝ 4 2⎠ ⎝ 4 2⎠
2 ⎛ π φ⎞
= tg ⎜ − ⎟
⎝ 4 2⎠
( )
σ = − 2c
λ + λ γ + q
a a a z
Empuje del muro sobre el terreno ! Empuje pasivo.
σ
λ
p
a
⎛ π φ⎞
2 ⎛ π φ⎞
= − 2c
tg⎜ + ⎟ + ( γz
+ q) tg ⎜ + ⎟
⎝ 4 2⎠ ⎝ 4 2⎠
2⎛
π φ⎞
= tg ⎜ + ⎟
⎝ 4 2⎠
( )
σ = − 2c
λ + λ γ + q
a p p z

TENSIONES SOBRE EL SUELO CARGADO.
MODELO DE BOUSSINESQ.
y
y
z
z
ψ
σ θ
σ
r
ρ
r
σ z
τ rz
x
σ r
Medio semiindefinido:
Medio indefinido bajo el plano xy.
Cargas sobre el plano
E = cte
E
ν = − 1 = cte 0 ≤ ν ≤ 0. 5
2G
Suelo incomprensible
ε1 + ε 2 + ε3
= 0
ε − νε − νε = 0 ν = 0. 5
q
Carga puntual sobre medio
semiindefinido.- Coordenadas
cilíndricas.
x
2
Q ⎡ 3 2 cos ψ ⎤
= 3 ψ ψ − ( − ν)
π
⎢ cos sen 1 2 2
2 z ⎣
1+
cos ψ
⎥
⎦
2
Q ⎡ 3 cos ψ ⎤
σ = −( 1− 2ν) ψ − θ
π
⎢cos
2
2 z ⎣ 1+
cosψ
⎥
⎦
3Q
5
σ z = cos ψ
2
2πz
3Q
4
τ = cos ψ ⋅senψ
rz
2
2πz

Carga puntual sobre medio semiindefinido.- Coordenadas polares.
y
z
q
ψ
σ
ρ
σθ
ρ
σφ
τρφ
σρ
ν
= ( − ν) ψ −
πρ
−
Q ⎡
1 2 ⎤
2
⎣
⎢
2 cos
2 ⎦
⎥
σθ Q
= −( 1− 2ν) 2
2πρ
⎡ 1 ⎤
⎢cos
ψ −
⎣ 1+
cosψ
⎥
⎦
2
Q cos ψ
σϕ = −( 1− 2ν) 2
2πρ 1+
cos ψ
Q senψ
⋅ cos ψ
τ = ( 1− 2ν ρϕ ) 2
2πρ 1+
cosψ
Para un suelo incompresible ?=0.5
σ
3cos
ψ Q
= ⋅ σ = σ = σ = 0
2
2 πρ
ρ θ ϕ ρϕ
x

Carga lineal uniforme sobre un medio semiindefinido.
Coordenadas cartesianas
σ
σ
τ
z
h
zh
y
z
q
ψ
r
σz
q
ψ
πr
q
ψ ψ
πr
ψ ψ
π
sen
q
r sen
2 3
= cos
2 2
= cos
2
2
= cos
τzh
σh
x
Coordenadas cilíndricas (eje y)
y
z
q
ψ
2q
σr = cos
ψ
r
σ = 0
τ
ϕ
rϕ
= 0
τrϕ
σr
σϕ
x

ISOSTÁTICAS.- Envolventes de las tensiones principales.
En polares
σ ≠ 0 σ = σ = 0
ρ ϕ θ
Isostáticas ! rectas radiales
curvas ortogonales ! circunferencias.
O
Q
ISOBARAS.- Lineas de igual presión.
Carga lineal
2q σ = σ r = cos ψ
r
En ambos casos
ρ
= cte
cos ψ
Q
σρ
Carga puntual
rectas + esferas
Carga lineal
planos + cilindros
Para la tensión radial s ?
Carga puntual
Esferas tangentes a O
Carga lineal
Cilindros tangentes a OY
Carga puntual
2 2 3Q
cos
σ = σ z + τrz
= ⋅
2π
ρ
, ecuación de la circunferencia tangente.
2
2
ψ

DISTRIBUCIÓN DE TENSIONES
Modelo de Boussinesq
γ=0.5
σz
O
Q=10t
4 kg/cm2
3kg/cm2
2kg/cm2
Q
ψ
σz
10
20
30
40
50
60 cm
TENSIONES VERTICALES TENSIONES HORIZONTALES
σx
σr

TENSIONES BAJO UNA CARGA EN FAJA
σh
τzh
σz
2a
q
ε
ε
ψ
q
σt
σr
q
σr
= +
π
q
σ t = −
π
τ = 0
Isostáticas Isobaras
σ
σ
τ
z
h
zh
( ψ senψ)
( ψ senψ)
q
= +
π
q
= −
π
q
= sen sen
π
( ψ senψ
cos2ϕ)
( ψ senψ
cos2ϕ)
( ψ 2ϕ)

TENSIONES BAJO LA ESQUINA DE UN
RECTÁNGULO
Fórmula de Steinbrenner
σ
σ
σ
τ
τ
τ
z
G
z
x
y
xz
yz
xy
z
b
r 1
r 2
r
a
q ⎡ ab abz ⎛ 1 1 ⎞⎤
= ⎢arctg
+ ⎜ + 2 2 ⎟⎥
2π
⎣ zr r ⎝r
r 1 2 ⎠⎦
y
q
q ⎡ ab abz⎤
= arctg
π
⎢ − 2
2 ⎣ zr r r
⎥
1 ⎦
q ⎡ ab abz⎤
= arctg
π
⎢ − 2
2 ⎣ zr r r
⎥
2 ⎦
2
q ⎡b
z b⎤
= −
π
⎢ 2
2 ⎣r
r r
⎥
2 1 ⎦
2
q ⎡a
z a⎤
= −
π
⎢ 2
2 ⎣r
r r
⎥
1 2 ⎦
q ⎡ z ⎛ 1 1⎞
⎤
= ⎢1+
− z⎜ − ⎟⎥
2π
⎣ r ⎝r1
r2
⎠⎦
x
r = a + z
1
2 2
r = b + z
2
2 2
r = a + b + z
2 2 2

Tensiones en puntos no correspondientes a esquinas
A1
G
A2
A3 A4
Punto interior Punto exterior
s=s 1+s 2+s 3+s 4
A2 A4
A1
s =s 1 -s 2 -s 3+ s 4
A3
G

PRESIONES ADMISIBLES EN EL TERRENO DE CIMENTACIÓN
1 Rocas (1)
No estratificadas
Estratificados
Naturaleza del terreno
2 Terrenos sin cohesión (2)
Graveras
Arenosos gruesos
Arenosos finos
3 Terrenos coherentes
Arcillosos duros
Arcillosos semiduros
Arcillosos blandos
Arcillosos fluidos
4 Terrenos deficientes
Fangos
Terrenos orgánicos
Rellenos son consolidar
Observaciones
Presión admisible en
kg/cm 2 para profundidad
de cimentación en m. de:
0 0.5 1 2 #3
30
10
-
-
-
-
-
-
-
40
12
4
2.5
1.6
-
-
-
-
50
16
5
3.2
2
4
2
1
0.5
60
20
6.3
4
2.5
4
2
1
0.5
60
20
8
5
3.2
4
2
1
0.5
En general de resistencia nula,
salvo que se determine
experimentalmente el valor
admisible.
(1) a) Los valores que se indican corresponden a rocas sanas pudiendo
tener alguna grieta.
b) Para rocas meteorizadas o muy agrietadas las tensiones se
reducirán prudencialmente.
(2) a) Los valores indicados se refieren a terrenos consolidados que
requieren el uso del pico para removerlos.
Para terrenos de consolidación media en los que la pala penetra con
dificultad, los valores anteriores se multiplican por 0.8.
Para terrenos sueltos que se mueven fácilmente con la pala, los
valores se multiplican por 0.5.
b) Los valores indicados corresponden a una anchura de cimiento igual
o superior a 1 m. En caso de anchuras superiores, la presión se
multiplicará por la anchura del cimiento multiplicada en metros.

Naturaleza del terreno
Presión admisible en
kg/cm 2 para profundidad
de cimentación en m. de:
c) Cuando el nivel freático diste de la superficie de apoyo menos de su
anchura, los valores de la tabla se multiplican por 0.8.
ASIENTOS GENERALES ADMISIBLES
Características del edificio Asiento general máximo
admisible en terrenos:
Sin
cohesión.
mm.
Coherentes.
mm.
Obras de carácter monumental 12 25
Edificios con estructura de hormigón
armado de gran rigidez.
Edificios con estructura de hormigón
armado de pequeña rigidez.
Estructuras metálicas hiperestáticas.
Edificios con muros de fábrica.
Estructuras metálicas isostáticas.
Estructuras de madera.
Estructuras provisionales.
35 50
50 75
50 75
Comprobando que no se
produce desorganización
en la estructura ni en los
cerramientos.

CÁLCULO DE ASIENTOS.
Datos precisos Conocimiento detallado del terreno
Método edométrico.
Tensiones sobre el terreno.
- Se calculan las tensiones iniciales en el terreno.
- Se divide el terreno en franjas horizontales.
- Se calculan las tensiones medias en cada franja tras la acción del
cimiento.
- Se calcula la disminución del grueso de cada franja por la fórmula
edométrica.
e e
Dh
1 e h
− e → terreno inicial
γ
γ
= i i
+ e → terreno cargado
γ
El asiento será s ∑ Δhi
n
=
i=
1

MÉTODO ELÁSTICO
Suelo como material elástico Isótropo
Módulo de Young E
S Por ensayo edométrico.
2 2
⎛ 2ν
⎞ 1 ⎛ 2ν
⎞
E = ⎜1−
⎟ = ⎜1−
⎟
⎝ 1−
ν⎠
m ⎝ 1−
ν⎠
Para el valor medio ?=0.3
E = 0 74 =
m
1
. 0. 74
S Por estimación
v
v
Anisótropo
( σ 2 − σ1)(
1 + e1)
e − e
1 2
( σ − σ )( 1+
e )
2 1 1
e − e
1 2
Grava compacta E=1000 kg/cm 2
Arena compacta E=500 kg/cm 2
Arena suelta E=200 kg/cm 2
Arcilla dura E=100 kg/cm 2
Arcilla semidura E=50 kg/cm 2
Arcilla blanda E=20 kg/cm 2
Fango o turba E

Algunas expresiones de asientos ( método elástico ).
Carga aislada
θ
P
Para la superficie
P
sZ
r
So
u r
z
P 1+
ν
s = ⋅
z
2πr
E
⋅ − ν + θ senθ
2
[ 2( 1 ) cos ]
u
r
P 1+
ν
= ⋅
2πr
E
2
[ ( 1 2ν)
cosθ cos θ]
⋅ − − + + ⋅
θ
⋅senθ ⋅tg
2
s
u
o
o
2
P 1−
ν
=
2πr
E
P 1− ν − 2ν
= −
2πr
E
Cimentación sobre estrato
firme
s=s o -s z
2

Carga en faja
2a
So
sz ’ 2@q 1&?2
|x&a|x&a
@ 2a@(1%ln z)%ln
p E |x%a| x%a
Bajo el centro de la faja el asiento será
s0 ’ 2@q 1&?2
@
p E
2a@(1%ln z)
q
z
Cimentación sobre estrato
firme a profundidad z

Carga circular de radio r.
Bajo el centro S = q senθ
+ ( − ν)
E
z
z
b
a
q
z
θ
y
z r
r
q
1+
ν
x
−
1 2
sen
1 cosθ
θ
En la superficie-centro
−
So = 2qr E
1 ν
En la superficie-borde
4 1−
ν
So = qr
π E
CARGA RECTANGULAR.- Fórmula de Steinbrenner (bajo el vértice)
bq
s = ( C F + C F ) =
E
Siendo
2
2
1 1 2 2 ξ
bq
E
2
C = 1− ν C = 1− ν − 2ν
1
Los coeficientes F 1 y F 2 serán:
2
2

F
F
1
2
( b + a + b ) a + z
2 2 2
a( b + a + b + z )
a
b
z
b arctg
⎡
1
= ⎢ ln
π ⎢
⎣⎢
2 2 2 2
+ ln
=
2π
2
z a
ab
2 2
+ b + z
Para una faja indefinida a=4
⎡ ξ1 ξ − ξ
S = bq⎢ +
⎣E1
E2
2 1
⎤
+ L⎥
⎦
ξ1 E1
ξ2 E2
ξi Ei
F
F
1
2
( a + a + b ) b + z
2 2 2
b( a + a + b + z )
1
= ln
π
z
=
2πb
2 2 2 2
b + z
2 2
b
arctg b
z
Terrenos estratificados
⎤
⎥
⎥
⎦⎥