Tesis previa a la obtención del -titulo de Ingeniero Electrónico en la ...

SISTEMA DIGITAL DE IIAMAM PARA ENFERMERAS
Santiago Hernán Barrera Cuesta
Quito, Noviembre de 1982
Tesis previa a la obtención del
-titulo de Ingeniero Electrónico
en la Especialización de Electro
nica y Telecomunicaciones de la
Escuela Politécnica Nacional.

' DE DI c; Aí o RÍA
A mi madre
Amelia
A la grata memoria de mi padre
Anibal
A mis hermanos
MLlton
Miguel
Raúl
Amelia
Lupe
Esthela
María Eugenia
Rodrigo
Eduardo
A mi esposa y a mi hijo
Patricia y Santiago
, ,..A1 pueblo del Ecuador.

CERTIFICACIÓN
Certifico que el presente traba-
jo de Tesis, ha sido desarrolla-
do en su totalidad por" el Señor
SANTIAGO HERNÁN BARRERA CUESTA,
bajo rni dirección.
A,
InsT Oswaldo Buitrón

I N D I C E
SISTEMA DIGITAL DE IMMADÁ PAPA ENFEWERAS
CAPITULO i : EL SISTEMA DE IIAMADA PARA ENFERMERAS pag.
1.1. Introducción ; .. ' 1
1.2. Tipos de sistemas ya existentes . 5
i
•1.3. Sistema Digital propuesto 9
1.3,1. Operación del sistema 11
1.4. Conclusiones 16
CAPITULO II : DISERO DEL SISTEMA
2.1. Diagrama de bloques y descripción general ..." 18
2.1.1. Diagrama de bloques 18
2.1.2. Descripción General 18
2.2. Diseño del Sistema de Tona de Perilla _ ... 20
'2.3. Diseño de la Placa de Cancelación 22
2.3.1. Diseño del Selector de Llamadas 22
2.3.2. Diseño del Retenedor de Llamadas.. . , 28
2.3.3. Diseño del Control de Cancelación'de Llamadas 37
2.3.4. Diseño del Detector de Llamadas Provenientes de 'otras
habitaciones ........... , , 40
2.3.5. Diseño del Generador de Audio Indicador de Llamada de o
tra habitación 46
2.3.6. Diseño del Sistema de Llamada de Emergencia . . . . . 52

2.3.7. Diseño del Sistema de Transmisión de Llanadas Optoacoi
piado 54
2.3.8. Diseño del Sistema Optoacoplado de Recepción de Llama-
das Provenientes de otra habitación ."......... 57
2.4. . Diseño del Sistema de Luces de Señalización 60
2.4.1. Tnterface a la 'lámpara Roja . 61
2.4.2. Interface a la lámpara Verde 62
2.4.3. Interface a la Lámpara Tranquilizadora 63
2.5. Diseño . de la Estación de Llamada 65
2.5.1. Diseño del Sistema de Recepción de Llamadas Optoacopla-
: do 66
2.5.2. Diseño del Decodificador de Llamadas 67
2.5.3. Diseñó del -Panel de Luces Indicadoras de Llamada 80
2.5.4. Diseño del Control de Presencia de Enfermeras 84
2.5.5. Diseño del Control de Estado de las Luces del Panel ... 86
2.5.6. Diseño del Sistema Audible Indicador de Llamada 87
2.5.7. Diseño del Sistema Multiplexado de Recepción de Llama-, .
das i 105
2.5.8. Diseño del Sistema de Retransmisión de Llamadas Optoaco_
piado 111
2.5..9. Diseño del Selector de Llamadas , 114
2.5.10. Diseño del Sistema Optoacoplado de Transmisión de Llama.
das hacia la Estación Central . . 118
2.6. Diseño de la Estación Central 119
2.6.1. Diseño del Panel de Luces Indicadores de Llamada a Esta_
ción 120

Pag.
2.6.2. Diseño del Sistema Audible de Llamada de Emergencia . . . 121
2.7. ^ Diseño del Sistema de Alimentación 123
2.8. Posibles Problemas en la Implementación del Sistema . . . 145 '
CAPITULO III : . CONSTRUCCIÓN EXPERIÍ1EISJTAL
3.1. Consideraciones Prácticas del Diseño . .• 147
3.2. Resultados Experimentales . 150
3.2.1. Comprobación Experimental de la Toma de Perilla y la
Placa de Cancelación 151
3.2.2. Comprobación Experimental del Sistema de Luces de Seña-
lización 152
3.2.3. Comprobación Experimental de la Estación, de Llamada .'. . 154
3.2.4. Comprobación Experimental de la Estación Central 160 "
CAPITULO IV : CONCLUSIONES .Y RECOMENDACIONES
4.1. Estudio Económico del Sistema 166
4.1.1. Costo del Sistema de Torna de Perilla 166
4.1.2. Costo de la Placa de Cancelación 167
4.1-.3. Costo del Sistema de Luces de Señalización -. .. . 170
4.1.4. Costo de la Estación de Llamada 171
4.1.5. Costo de la Estación Caitral 174
4.1.6. Costo del Sistema de Alimentación 175
4.2. Conclusiones Finales 179
4.3. Recomendaciones para su Construcción y Montaje 180

P R C) L () G O
La preservación de la vida y salud del hombre es una de las
tareas más difíciles de alcanzar. En todo el mundo se realizan gran-
des esfuerzos para comprender mejor el origen de las enfermedades y -
de este modo poder combatirlas .más eficasmente.
Incansablemente se está investigando, experimentando y cons-
truyendo nuevos equipos médicos que ayuden en el tratamiento y cuida-
do de los pacientes que acuden a los hospitales en busca de atención
médica.
La necesidad de comunicación entre los pacientes de un • cen-
\o de salud y el puesto de enfermería para solicitar a
al hombre a la creación de un -sistema de esta naturaleza al que se de_
nominó "Sistema de Llamadas para Enfermeras".
El poder disponer de un sistema más confiable y moderno de
fácil instalación y -manejo que estuviera diseñado mediante el uso de
la poderosa lógica digital permitiendo la utilización del circuito
integrado que lo haría más pequeño y versátil que los sistemas de lia

mada actualmente existentes en.el pais, me decidió a realizar este tra
bajo de Tesis de grado que representa la culminación de mi carrera.
•\a firme esperanza de que este sistema se implemente en al-
gún hospital del pais, me hace.pensar que tengo la oportunidad de ser
útil a la sociedad Ecuatoriana.
Con beneplácito expreso mi agradecimiento al Ing.Oswaldo.Bui
trón director de Tesis, por sus valiosas orientaciones y su constante
apoyo. Al Ing. Vicente Alar con Jefe del Departamento de Electrónica
de la División de Hospitales del Instituto Ecuatoriano de Obras Sani-
tarias (IEOS) por sus observaciones y comentarios,
Para concluir expreso mi reconocimiento a la Cía. _INTECRFACE
C.A.;por permitirme utilizar su instrumental de Laboratorio.
SANTIAGO BARKEKA

£A FATULO. I
EL SISTEMA DE IL&3ADAS PAPA EKEERMERAS
1.1. IRTRODUCCION
Desde los albores de la humanidad el hombre ha tratado siem-
pre de crear los medios de comunicación que le permitan intercambiar
ideas, conocimientos, maneras de vivir, que en' el transcurso del tiem
po le han ido mejorando su. nivel de vida y a la vez estrechando los
vínculos de comprensión y hermandad entre todos los pueblos de la tie
rra.
Paulatinamente ha ido descubriendo y perfeccionando diferen-
tes modos de comunicarse, incontables son los medios de los cuales se
ha valido para lograr sus propósitos. Empezó quizás desde el simple
movimiento de sus extremidades hasta llegar hoy en dia a la comunica-
ción a través de satélites espaciales mediante complicados sistemas
de transmisión.
Aparece entonces el sistema denominado "Sistema de Seríales y
Comunicación11 que no es más que el conjunto de sistemas que -permiten
la transmisión de cualquier tipo de información, según las necesida-

- 2 -
des y conveniencias propias del sistema, de -uno o varios sitios a u-
no, más de uno ó a la totalidad de los lugares de la instalación. .
>
Dentro de ésta clasificación se ubican los sistemas denomina-
dos de "Llamada para Enfermeras" cuya utilización se basa en el he-
cho de permitir que los pacientes puedan llamar al personal encarga-
do de su cuidado, siendo su uso muy común en todos los hospitales y
centros de salud en general.
Es te'sistema contribuye a garantizar una mejor y más efectiva
atención de los pacientes y puede según el sistema usado, servir pa-
ra la vigilancia de pacientes de cuidado, en forma más cómoda para
el personal del hospital. . De lo anterior se puede entrever la gran
importancia que estos sistemas adquieren, tanta que en determinadas
circunstancias, de éste dependerá la vida de un ser humano que se en
cuentra en una situación de emergencia.
El presente trabajo ha sido concebido a partir del hecho que
los sistemas de este tipo existentes 'en nuestro país son electromecá.
ráeos y debido precisamente a su estructuración mecánica, requieren
de un mantenimiento dificultoso, son de tamaño voluminoso, su costo
es alto, y el consumo de potencia que éstos sistemas representan 'es
bastante importante.
En vista de ello se ha pensado diseñar un "Sistema digital de
llamada para Enfermeras", con miras a eliminar el número de componen

- 3 -
tes mecánicos que no presentan -ninguna seguridad, disminuir el con-
sumo de potencia, su costo y finalmente llegar a un sistema más con-
fiable >
Hablando de un sistema digital considero necesario definir lo •
.que significa un sistema de esta naturaleza.
La palabra "Digital" simplemente significa que la información
es representada por señales que toman un limitado número de valores
discretos y es procesada por aparatos que normalmente funcionan den-
tro de un limitado número de estados discretos, podemos concluir en-
tonces que "cualquier estructura de aparatos físicos ensamblados pa-
ra procesar o transmitir. información digital puede ser denominado -
un Sistema Digital".
Para la implementación del sistema se hará uso del diseño cora
binacional, el mismo que se aplicará a una sección del sistema, esto
implica que una porción de.las salidas del sistema dependerá del va-
lor presente de las señales de entrada, es decir, en este tipo de'lo
gica las salidas cambian instantáneamente en respuesta a las varia-
ciones en las entradas del sistema.
Adicionalmente se utilizará el diseño secuencial para reali-
zar funciones de almacenamiento de información, en este caso algunas
de las salidas del sistema dependerán del valor presente en las en-
tradas y además del estado anterior en que se encontraban las salidas

- 4 -
En las etapas de transmisión del sistema el uso de la Optoelec.
trónica permitirá que la transmisión de señales desde las habitacio- •
/tt
nes hacia la estación de llamada se vea grademente facilitada. La Op_
toelectrónica es definida como la producción, utilización y evalua-
ción de una radiación electromagnética en el rango de la longitud de
onda visible y su conversión en señales eléctricas, para lo cual es
necesario una fuente de radiación como transmisor y un convertidor fo
toeléctrico como receptor. .
Como una consecuencia de lo anterior los componentes que emi-
ten ó son sensitivos a la radiación en el rango de la luz ultraviole-
ta, infrarojo y visible son definidos como componentes optoelectróni-
1
eos. . • .
Los acopladores optoelectrónicos de.los que se hace uso en es-
te trabajo permitirán la aislación eléctrica de las fuentes de trans-
misión y recepción, reduciendo grandemente la interferencia. Se debe
mencionar que los optoacopladores hoy en dia están cobrando cada vez
mayor importancia en las aplicaciones donde la transmisión punto a
punto por medio de alambres metálicos significa un detrimento- o donde
un alto grado de aislación eléctrica' entre los sistemas acoplados es
requerido. Estos acopladores además están diseñados para suministrar
protección y aislación de transientes de alto voltaje, ruido de bajo
nivel que podria dañar -la entrada-'de un sistema o generar información
errónea. Permiten también la interfase entre sistemas de diferentes
niveles lógicos, diferentes referencias de tierra, etc., que de otra

- 5 -
manera podrian ser incompatibles.
vCon todas estas ventajas tanto en el sistema de procesamiento
que es enteramente digital, como en el sistema de transmisión se in-
tenta reunir los requerimientos necesarios para conseguir un óptimo
diseño que garantice la confiabilidad que un equipo de esta naturale-
za debe tener.
1.2 TIPOS DE SISTEMAS ^A EXISTENTES
Existe una gran variedad de sistemas de "Llamada para Enferme-
ras" , el sistema básico consiste en estaciones de llamadas para las
camas de los pacientes y un'tablero de mesa o pared que contiene seña
les audiovisuales que permiten la identificación inmediata del origen
de la llamada, por parte del personal de enfermeras.
El sistema contiene además luces pilotos que se sitúan en las
puertas de los cuartos a fin de señalar más fácilmente la provenien-
cia de la llamada y cuando se desea, estaciones de llamadas en los 'lu-
gares donde se encuentran enfermeras.
El conjunto básico puede ser complementado con un sistema de
íntercomunicadores entre cada estación de llamada y la central; de es_
te modo la enfermera puede comunicarse con el paciente sin necesidad
de ir hasta su habitación.
Cuando interesa una supervisión más efectiva de los pacientes,

- 6 -
se pueden instalar sistemas que tienen además de intercomunicador una
cámara de televisión para cada paciente y una central con una panta-
lla receptora„
•Las estaciones de llamada tienen como característica el mante-
ner la llamada hasta que se accione en el cuarto del paciente un bo-
tón de extinción de llamada; en los sistemas con intercomunicador es-
ta operación puede ser automáticamente efectuada cuando la enfermera
contesta la llamada.
Como se mencionó anteriormente los sistemas que actualmente
existen en el país son de tipo electromecánico de manera que las sena
Tes de control son efectuadas mediante relés y los sistemas audibles
están constituidos por zumbadores.
Específicamente hablando existe un sistema algo más moderno de
nominado NAP-10M y es fabricado por la compañia j aponesa ÁIPHONE cuya
operación se describe a. continuación:
El sistema está constituido por un grupo de subestaciones ubi-
cadas en los cuartos de los pacientes 'y una estación central a la cual
se comunican mediante un sistema de Ínter comunicación „
Cuando desde una subestación se desea efectuar una llamada a
la estación maestra, el paciente presiona el botón de llamada, con lo
cual se enciende una lámpara en el corredor y en la estación maestra

se Indica la llamada mediante un zumbador o se escucha una melodía
proveniente de una caja musical.
•>
Al contestar la estación maestra, el paciente únicamente tiene
que hablar, cuando finaliza la comunicación el paciente tiene que pre
sionar el botón de apagado» Adicionalmente a esto si .una enfermera
estuviera en el pasillo y ve la luz encendida ingresa a la habitación
y presiona un botón denominado "Reset", y con ello apaga la luz del
corredor y se extingue la llamada en la estación maestra.
Para contestar la llamada en la estación maestra la persona en
cargada tiene que presionar el botón selector que está justamente de-
bajo de la lámpara encendida por efecto de la llamada, y adicionaMen
te debe presionar otro botón llamado ' 'TALK!' para poder hablar; simal- •
táneamente se enciende una lámpara denominada "Lámpara.' de Comunica-
ción" que indica mientras esté encendida que la estación maestra está
únicamente transmitiendo y la subestación únicamente recibiendo. Para
escuchar.' a la .subestación-se debe soltar el botón de hablar TALK.
Cuando la comunicación finaliza se debe presionar un botón denominado
riQFFM, esta última operación es muy importante puesto que de no reali
zar la, inpedirá que se reciba llamadas de las otras subestaciones.
Si se recibe una segunda llamada mientras se está hablando con
una subestación, se encenderá la luz correspondiente a la subestación
que llama, pero solamente se la podrá tomar cuando haya finalizado la'
comunicación en curso.

8 -
Para el caso en que se desea llamar desde la estación central
hacia alguna de las subestaciones,' se presiona el botón de selección
correspondiente y a continuación se habla directamente presionando el
botón de hablar "TALK". Cuando haya finalizado la conumicación se ac
ciona el botón de apagado "OFF" como -.se mencionó. anteriormente.
Este sistema está implementado con relés que son controlados
por transistores, los relés controlan la comunicación de los diferen-
tes canales de audio y las lámparas piloto. Los botones selectores -
están formados de varios contactos a través de los cuales se cierran
los distintos canales. . • ' '
Los problemas más comunes de este tipo de sistema radica .en
el deterioro de los contactos de los relés y teclas de selección, ya
sea por deformación -mecánica debido a manejo brusco o señales eléctri
cas transitorias de alto nivel. Además otro de los problemas es . la
aislación eléctrica de los contactos debido a depósitos de substancias
aislantes, sean grasas, polvo, etc. Los transistores que operan los.
relés están sujetos a picos de voltaje que pueden destruirlos.
A estos problemas se agrega el inconveniente de que las esta-
ciones que manejan un número grande de subestaciones son bastante vo-
luminosas y pesadas lo que incrementa el número de componentes mecáni
eos y convierte su mantenimiento dificultoso.
Si bien este sistema puede ser versátil, el porcentaje de da-

- 9 -
ños debido a fallas -mecánicas es alto lo que reduce su seguridad, fac
tor tan importante en este tipo de sistema.
•\3 SISTEMA DIGITAL 'PROPUESTO '
El sistema digital que en este trabajo se diseñará será conce-
bido para que reúna algunas de las características más necesarias de
los diferentes tipos de sistemas que existen actualmente; si bien es
cierto que este sistema.no poseerá todas las'opciones posibles'que el
conjunto de sistemas ofrece, se tratará de dotarlo de las fundamenta-
les a fin de no incrementar el costo del sistema,
Este sistema que básicamente realiza las funciones de comunica.
ción entre los pacientes y el puesto de Llamada para Enfermeras de un
hospital, consta de las siguientes partes:
a) Toma de Perilla: Constituida por un conjunto de pulsantes me-
da hacia la. estación de enfermeras.
diante el cual el paciente ejecuta una llama
b) Placa de Cancelación: En donde existe la circuitería necesaria
para recibir la llamada generada por un
paciente y enrutarla hacia la estación de Llamada a Enfermeras,
controlar las luces de señalización de llamada, receptar la lia.
mada de una segunda habitación e indicarla por medio del siste
ma de llamadas audible, finalmente está provista de un control

- 10 -
de cancelación de llamada así como de un sistema de llamada de
emergencia.
•\) Luces de Señalización: Consistente de tres lámparas que son
controladas mediante un sistema ubica-
do en la placa de cancelación; la lámpara de color rojo lndica_
rá que se ha producido una llamada cuando ésta se encienda, la
lámpara de color verde indicará la presencia de la enfermera
en la habitación (llamada atendiéndose), la tercera lámpara -
que se denominará "Lámpara tranquilizadora" le indicará al pa-
ciente que su llamada se ha efectuado, esta última estará ubi--
cada en la Placa de Cancelación a diferencia de las anteriores
que están ubicadas en el corredor,
d) Estación de Llamada para Enfermeras: En donde existirá -un sis
. tema audio-visual aue in-
dicará el origen de la llamada,, un control de presencia de en-
fermeras mediante el cual el -personal encarnado de la estación
puede verificar en qué habitaciones se encuentran enfermeras a
tendiendo, un control para chequeo del estado del sistema indi,
cador para determinar asi la existencia de una posible falla.
e) Estación Central: Aquí se controlará a las estaciones de lla-
mada existentes en el hospital para deterná
nar si están o no recibiendo llamadas, además de comprobar si
la llamada efectuada es atendida. La verificación de la esta-

-li-
ción central se realiza'por medio de indicadores audio-visua-
les que identifican a cada una de las estaciones de llamada,,
•\e aclarar que el número de Estaciones de Llamada, dependerá
de la cantidad de habitaciones que existan en el hospital y cuantas
de ellas se asignen a cada estación; lógicamente en un hospital de ya
rios pisos el número de estaciones será mayor.
Esta distribución de las estaciones se efectúa con la finali-
dad de darle al sistema una función más eficiente ya que no es conve-
niente concentrar una gran cantidad de • habitaciones en una sola esta-
ción, especialmente en hospitales que tangán varios pisos de encama-
dos.
f) Fuentes de alimentación: El sistema constará de un sistema de
1.3.1 OPERACIÓN DEL SISTEMA.
alimentación regulado de DC.
Cuando un paciente necesita hacer una llamada, acciona roomentá.
neamente la perilla de llamada consistente de un pulsante y como veri
ficación que la llamada se ha efectuado se enciende la lámpara tran-
quilizadora (ubicada en la placa de cancelación); en el corredor se
enciende la lámpara roja indicando que se ha producido una llamada.
. ' En la estación de Llamada para Enfermeras se escucha una señal,

- 12 -
al mismo tiempo en el panel descontrol se indica el origen de la lla-
mada (número de la habitación), la estación dispondrá de un conjunto
de indicadores luminosos, que servirá como un sistema alternativo de
llamada para el caso en que las luces del panel no operen adecuadamen
te y con el propósito de que. el sistema sea más confiable.
La enfermera que atiende la llamada ingresa a la habitación que
llamó y acciona el control de cancelación ubicado en la Placa de Can-
celación, con esta operación se apaga la lámpara tranquilizadora al
igual que la lámpara roja y se enciende la lámpara verde ubicada jun-
to a la lámpara roja, indicando la presencia de la enfermera en dicha
habitaciónD La acción de este control también habilita un sistema de
recepción de llamadas que puedan provenir de otras habitaciones.
Si durante la estadia de la enfermera en la habitación se pro-
duce una segunda llamada, en la habitación se escuchará una señal que
le indicará a la enfermera la necesidad de atender en otra habitación.
Cuando la enfermera sale de la habitación regresa el control
de cancelación a su posición inicial con lo cual se apaga la.luz ver-
de en el corredor y el sistema queda nuevamente en reposo.
Puede darse el caso de que mientras la enfermera esté atendien
do en la habitación se produzca una situación de emergencia (el en-
fermo que llamó se encuentra en estado grave) y la enfermera necesite
ayuda, ella puede accionar un control ubicado en la placa de cancela- •

- 13 -
ción denominado "Control de Llamada de Emergencia", con lo cual los
indicadores luminosos de la estación de llamadas se encenderán con u-
na intermitencia rápida y se escuchará una señal audible.
En la planta baja del hospital está la Estación Central de Lia
madas en donde se registrará si la estación o las estaciones de llama
da reciben las llamadas, esto se lleva a cabo a través de indicadores
luminosos que se encienden cada vez que hay una llamada y se apagan
cuando la llamada es atendida. Cuando se produce una llamada de eme£
gencia se enciende el indicador luminoso correspondiente y se escucha
una señal audible.
En el caso que los indicadores no se apaguen y después de
transcurrido un determinado tiempo se procederá a comunicarse con la
estación indicándole a la persona encargada de la misma, la necesidad
de atender la llamada.
Si quien atiende la estación de llamada desea saber en qué ha-
bitaciones están las enfermeras atendiendo, tiene'a su disposición un
control denominado "Control de Presencia de Enfermeras" el .mismo'que
al ser accionado hace que las luces del panel correspondientes a las
habitaciones atendidas se enciendan con una intermitencia lenta, pu-
diéndose asi determinar la ubicación de las enfermeras.
Se cuenta además con un sistema que examina los indicadores lu
minosos del panel, mediante el cual se puede saber el estado de las '

mismas.
14 -
> Este sistema ha sido concebido de tal manera que tenga un ma-
nejo bastante sencillo, si tomamos en cuenta que el factor tiempo es
sumamente importante en este tipo de sistema, ya que esto facilita la
atención a los pacientes.
En la figura 1.1 se ilustra un diagrama de bloques de un "Sis_
tema de llamada para Enfermeras", en el que se ha supuesto un hospi-
tal que tiene tres pisos de encamados y cada habitación es identifica^
da por dos dígitos.
Tomando como modelo un hospital de tres pisos en el que cada
piso posee 10 habitaciones de'pacientes, una estación de llamada por
piso, el diagrama seria el que se indica en la figura 1.1. En este
diagrama aparece el nombre de subestación debiendo indicar que esta
denominación se le da al conjunto formado por la "Toma de Perilla" y
la "Placa de Cancelación" que se.encuentra en cada una de las habita-
ciones .

- 15 -
PISO 1
Figura 1.1.
ESTACIÓN
DE
LLÁMALA
2
ESTACIÓN
' DE
LLAMADA
3
PLANTA BAJA
E
S
T
A
C
I
O
N

1.4 CONCLUSIONES
- 16 -
^ De lo expuesto en los subcapitulos anteriores podemos obtener
algunas conclusiones respecto del sistema digital propuesto y de los
sistemas existentes en el pais.
La conclusión más importante radica en que siendo el sistema a
diseñarse enteramente digital, el consumo de potencia es mucho -menor
que aquellos que operan a base de dispositivos electromecánicos, con
_la ventaja adicional que las señales de comunicación y control, pueden
procesarse de una manera más rápida y confiable; si a esto agregamos
que el costo de un circuito digital (integrado) es •'más : bajo que el
de un dispositivo electromecánico tenemos como consecuencia que el e-
quipo digital tiene un menor costo.
Al hacer uso de los optoacopladores en la etapa de transmisión
y recepción no existen problemas relativos a- la distancia de transmi-
sión, pudiéndose transmitir información hasta distancias mayores de
1 Km. sin mayores problemas de atenuación ni interferencia electroma_g_
nética cosa que no es posible en los otros sistemas en los cuales no
se puede transmitir a distancias mayores .de 100 mts. sin tener que u-
sar fuentes de alimentación distribuidas y además se tiene que aumen-
tar la potencia de salida de los transmisores para poder cubrir mayo-
res distancias, esto como es lógico incrementa el costo del.sistema a
la vez que su consumo de potencia.

- 17
Ya que el sistema propuesto tendrá una mejor aislación entre
la etapa de transmisión y recepción que será menos sensible a las in-
terferencias eléctricas, lo aventaja en mucho al sistema electromecá-
nico, todo esto si pensamos que el ambiente de un hospital puede oca-
cionar mucha interferencia debido al encendido de motores eléctricos
en aparatos que están destinados a la limpieza del hospital.
Por todas las razones que aventajan al sistema digital respec-
to de los otros tipos de sistemas ya sean éstas eléctricas, económi-
cas, etc., se adopta este sistema con la esperanza que muy pronto su
aplicación práctica se haga realidad, contribuyendo de esta manera a
colaborar directamente con la sociedad a ciuien nos debemos.

'CAPITULO -i ::
' DISECO DEL SISTEMA
A lo largo de este capitulo se procederá a diseñar el sistema
digital, iniciándolo con un diagrama de bloques acompañado de una de_s_
cripción general.
2.1. ' DIAGRAMA DE BLOQUES 'Y DESCRIPCIÓN GENEFAL
2 . 1 . T. DIAGRAMA DE BLOQUES
El diagrama de bloques del sistema se muestra en la fig. 2.1.
2.1.2. DESCRIPCIÓN G
El sistema está constituido de seis secciones básicas
1 . - Tona de Perilla •
2 . - Placa de Cancelación
3 . - Luces de Señalización

SISTEMA
DE
PULSANTES
TOMA DE
l '
; !.
i , ' ^
i i
i i
i i
LLA
co
LA
l_
SIS!
DIBlf
DOR
E_
ESI
PANEL DE LUCES
INDICADORAS DE
LLAMADA
CONTROL DE PRE_
SENCIA DE ENFER_
MERAS
DECODIFICADOR
LLAMADAS
álSTEMA AUDL.
BLE INDICA-
DOR DE LLAM.
CONTROL DE
PANEL LUMINOSO
LLAMADA A J ENFERMERAS

4.- Estación de Llamada
5. - Estación Central
6.- Sistema de Alimentación
>
- 20 -
Cuando un paciente genera una llamada ésta es canalizada a tra.
vés del sistema de pulsantes que constituyen la Toma de Perilla, luego
es dirigida hacia la Placa de Cancelación en donde es procesada de tal
manera que esta misma señal sirve para controlar las luces de Señali-
zación, los indicadores de llamada y presencia de enfermeras. La se-
ñal de llamada es enviada también hacia la Estación de Llamada donde se
determinará su procedencia. Adicionalmente las llamadas a las esta-
ciones que se encuentran en cada piso son detectadas en .la Estación
Central cuya función es la de controlar que dichas llamadas sean aten
didas. Finalmente se tiene el sistema de alimentación encargado de
proporcionar la energia necesaria para el funcionamiento del sistema.
e
Cada una de las seis secciones principales está constituida -
por bloques o subsistemas que se interrelacionan entre si para obte-
ner las funciones especificadas del sistema.
La descripción de los bloques, se hará a medida que se vaya rea
.•¿izando el diseño de cada uno de ellos.
2.2. DISEÑO DEL SISTEMA. DE TOMA. DE PERILLA
Este sistema está constituido por un conjunto de pulsantes de
contacto momentáneo que al ser accionados por los pacientes originan

- 21 -
una señal que posteriormente será receptada en la Estación de Llamada.
Para este trabajo se ha elegido una habitación con seis camas, de -ma-
nera que la Torra de Perilla estará conformada por seis pulsantes. En
la fipura 2.2. se ilustra el sistema de Toma de Perilla.
Vcc.
O
_L
O O-
_L
o o
l
1
I
i
•~2
p(
>
Figura 2.2.
PLACA DE CANCELACIÓN
O SELECTOR DE LLAMADAS)
Uno de los terminales de los pulsantes está conectado a Vcc
(5 V) y el otro va hacia el selector de llanadas ubicado en la Placa
de Cancelación. Cuando .el sistema se encuentra en reposo (pulsante a.
bierto) las señales PI a PG están en CERO (cero lógico) y si cualquie
ra de los pulsantes es accionado, aparecerá en la correspondiente sa-
lida P un UNO (uno lógico).
Resumiendo lo anterior en un código de llamada:
P - CERO (no llarrada)
P = UNO (llamada)

- '22 -
2.3. DISECO DE LA PLAGA DE CANCELACIÓN
Esta sección es la encargada de procesar la señal proveniente
de cualquiera de los pulsantes de la Toma de Perilla, para luego en-
viarla a la Estación de Llamada. Se encuentra constituida por los si
guientes bloques:
2.3.1. DISEÑO DEL SELECTOR DE
Este sistema recibe las señales de llamada de la Toma de Peri.
lia y luego las canaliza en una señal única representada por SC. El
selector podrá recibir una o varias llamadas sirnultáneas .
Cuando se produzca una llamada, ;la salida del selector se pon
drá en UNO (SC = UNO) caso contrario permanecerá en CERO. Consideran
do el código establecido anteriormente, entonces el selector de llama
das debe ejecutar la función "OR" para seis variables de entrada P: a
PG-
•
La ecuación que describe a la función SC es :
SC = Pj + P¿ 4- P3 4- P4 + Ps + P6 (2.1)
En razón de que la implementación física no se la pudo hacer
con compuertas "OR" de 6 entradas (no existen), se hizo uso de los teo
remas de "De Morgan" para substituir dichas compuertas por otras dls

poníbles:
- 23 -
Por el teorema de involución
SC = Pi + P2 + P3 + Pif + P 5 ~r ^ 6
Por el teorema de DE Morgan:
(2.2)
SC = P! . P2 . P3 - P4 - P5 - PE (2.3)
La ecuación (2.3) puede implementarse mediante seis inversores
y una compuerta MND de 8 entradas, COIBO se ilustra en la figura 2.3.
Vcc
O
1/6 7404
1/6 7404
Kz 1/6 7404
J_ i
o-
p R3 1/6 7404
o 9 L^0"
I,, ~~
1/6 7404
Figura 2.3.
o SC

"En el diagrama de la figura 2.3 aparecen las dos entradas de
'.la conpuerta .NAND que no se usan conectadas a Vcc, con lo cual se con
.sigue una minian suceptibilidad al ruido de estzas entradas. Las re-
.sistencias EI a RG cumplen el papel -de ihCctface '-entre las señales -
provenientes del sistema de Toma de Perilla ^y -el selector de llamadas.
Para el cálculo de éstas resistencias se considerará primera-
mente la condición de "no llamada" '(pulsante .en posición de reposo).
Xas -.entradas de las compuertas inversoras están puestas a tierra a
través de las resistencias Bj a RG '(ver ±igura 2,3) para conseguir
el cero lógico cuando el pulsante esté abierto. La idea es polarizar
directamente la juntura "base-emisor del transistor de entrada del in-
versor por medio de las resistencias y hacer que dicho transistor. op_e
re en región "de saturación" como lo hace cuando tiene su entrada en
CERO. '
Considerando el diagrama equivalente de una entrada de la com
puerta inversora 7404 en_la fig. 2.4,
J,'R
Figura 2.4.
1 De la figura 2.4. se calcula la corriente que circula por la
resistencia KI , designada por 1L:

- 25 -
Vcc - V_ - Vp
§1 E- (2.4)
4k n
Para V = V-^ , entonces 1 = I,, . (V^ , = 0.8 V)
R IL max TI R muí ^ IL max x
- 5V-0.75V-0.8V =0.862mA
4 k n
Con respecto al margen inferior de V^ se toma como referencia
el voltaj e de salida en baj o típico (VOT ) de una compuerta TZL están-
dar por lo tanto: ' •
Para VR = VTT = 0.2 V entonces I¿ — •!„
Aplicando la ecuación (2.4) se obtiene:
I- , = 1.012 m A
n3_ max
De acuerdo a los valores de corriente encontrados se determi-
na el valor máximo y mínimo de Rj , para luego obtener una resistencia
promedio.
\)
max
R. = °'2 V - = 197.62
üim . n mo A
m A
v , ,-/
^^^ :'-••••'' r . ;• ir ¡ '
.
!:•:; :v::-
mili
',,,::-
• r 002038

* - = A Q>O V A = 928.07
max 0.862 m A
- 26 -
La resistencia promedio será igual a:
tf~ = R máx + R rain . ,~ 7,
2 .
R = 562.84Í2 se escoge RI = 560 S7
Para este valor de resistencia encontrado se calcula .la co-
rriente L,-.. . De la ecuación (2.4) .
Vcc vcu - V v - Vv
Substituyendo (2.8) en (2.4) y despejando
V - V
R: + 4 k £^
5 V - 0.75 V
4 kfi + 560 £7
VIL = °'932 m A ' 56° n= °-
Los valores de 1^ y V^ que se tendrian con la resistencia de
IL IL ^1
560 íí se encuentran dentro de los límites de cero lógico; de manera -
que cuando el pulsante esté abierto la conpuerta inversora interpreta

en su entrada un CEPO.
- 27 -
,La potencia disipada sobre PH :
= (2.10)
Para determinar la máxima potencia • disipada por Kj , se calcu-
la la corriente que circula por la resistencia cuando se produce una
llamada (pulsante cerrado) ver figura 2.5.
Vcc
o
IH
R1
Figura 2.5.
Vcc
Al producirse la llamada el voltaje en la resistencia sube a
Vcc, por lo que la corriente que circula por ella es Ip.
. max
Vcc
entonces:
5 V
vrA -— = 8.9 mA (se desprecia 1^
joU ií J-ii
8.9nAx5V= 44.5
De acuerdo a P^ se escoge ]\e 1/4 W.
Rj max °
(2.11)

- 28 -
BÍ = R2 = R3 = Ri, - R5 « R6 = 560 fi, 1/4 W.
2.3.2. DISEH) DEL RETENEDOR DE LLAMADAS
^
La señal de llamada generada por los pacientes, consiste de
un pulso cuya duración depende de cuanto tiempo tenga accionado el pul
sante un paciente. El retenedor de llamadas se encarga de generar u-
na señal de llamada independiente de la duración de dicho pulso, para
ello está constituido por un biestable tipo "D" que actúa coreo un ele
mentó de memoria.
La señal proveniente del selector de llamadas se hace . llegar
al-reloj del biestable, de modo que cuando se produzca una llamada se
aplicará un pulso de reloj que hará que la información presente en su
entrada pase a la salida. Las salidas normal y complementada del bi-
estable representadas por LL y LL respectivamente, se utilizarán para
controlar las luces de señalización y además serán enviadas hacia la
Estación de LLamadas para detectar el origen de la llamada.
El retenedor debe cumplir con las siguientes condiciones:
a) Debe estar inicialmente borrado al momento de energizar el sis_
tema.
b) Cuando se produzca una llamada debe cambiar de estado y perma
necer en él.

- 29 -
c) Sus salidas deben retornar al estado inicial cuando la llama-
da -sea atendida.
^ ' '
Para lograr las condiciones anteriores se analizará la tabla
de verdad del biestable tipo D 7474, ver tabla 2.1.
a)
b)
PPESET
L
H
L
H
H
H
ENTRADAS
BOBEADO
H
L
L
H
H
H
* estado inestable
Qn estado anterior
RELOJ
X
X
X
+
i
L
D
X
.X
X
H
L
X
. Tabla 2.1.
SALIDAS
Q
H
L
H*
H
L
Qn
Q
0
H
H*
L
H
Qn
borrado inicial y
llamada atendida
llamada
Para satisfacer las condiciones impuestas el biestable deberá
trabajar en las condiciones a) y b)- indicadas en la tabla 2.1. De a-
cuerdo a esto se requiere la siguiente condición de trabajo:
Entrada D = UNO
PRESET = UNO
Con respecto a la entibada de borrado se necesita-que se ponga

- 30 -
en CERO al momento de energizar el sistema y mantenga borrado el bies
tabla, luego de lo cual debe ponerse en UNO habilitándolo para reci-
bir llamadas. . Si la llamada es atendida- debe pasar a CERO y finalmen
te retornar a UNO cuando el sistema quede nuevamente en reposo. Esta
función se •denominará BORRADO y se implementará tornando en cuenta dos
variables : la señal a la que se le denominará control de cancelación
CC y la señal de Borrado automático BA proveniente de un monoestable
que se acciona cuando el sistema es energizado.
ción de BORRADO.
ENCENDIDO
DEL
SISTEMA
En la figura 2.6. se ilustra un diagrama de bloques de la fun
ÍOTOESIABIE
CC
BA
Figura 2.6.
BORRADO
Las señales CC y BA pueden asumir los siguientes estados;
CC = CERO (condición de reposo)
CC = UNO (atención y cancelación de llamada)
BA = CERO (sistema estabilizado)
BÁ = UNO (sistema en el instante de encendido)

- 31
Para obtener la tabla de verdad de la función de BORRADO, se
analizarán las posibles condiciones que pueden • generar los diferentes
estados de las señales CC y BA.
Condición 00: Control de cancelación en reposo y sistema estabiliza-
do, por lo tanto el biestable debe estar listo para re
cibir llamadas. Consecuentemente la señal de BORRADO
debe estar en UNO.
Condición 01: Control de cancelación en reposo y el sistema se encuen
trav'en.'. el instante de encendido, el biestable debe
borrarse para cumplii" con el proceso de inicialización
del sistema por tanto la señal BORRADO en CERO.
Condición 10: Control de cancelación accionado (llamada atendiéndose)
y el sistema está estabilizado, el biestable deberá bo_
rrarse por lo que se necesita que la señal de BORRADO
sea igual CERO.
Condición 11: Control de cancelación accionado y el sistema se encu-
entra en el instante de encendido, se requiere enton-
ces que la señal de BORRADO esté en CERO.
Estructurando la tabla de verdad de la función BORRADO se ob-
serva que corresponde a la función MOR de las variables de entrada ,co_
mo se aprecia en la tabla 2.2.

ce
0
0
1
1
- 32 -
BA
0
1
0
1
Tabla 2.2.
BORRADO
La ecuación que describe a la función de borrado es:
BORRADO = CG + BA • (2.12)
1
0
0
0
La ecuación (2.12) puede implementarse mediante una compuerta
TOR de dos entradas. La señal CC proviene de un sistema denominado -
Control de Cancelación que se describirá más adelante, la señal BA es
obtenida mediante un circuito monoestable. ' Al momento de energizar -
el sistema el monoestable se dispara hacia su estado no estable y ge-
nera la señal BA que pasa a valer UNO durante 25 ins, tiempo más que su
ficiente para mantener al biestable borrado y dejarlo inicializado.
Para la configuración del monoestable, se hace uso de la tabla
de verdad del monoestable 74121, ver tabla 2,3.
Eligiendo la última combinación de la tabla 2.3. se requiere
que en la entrada B del monoestable se produzca una transición positi
va al momento de energizar el sistema, ésta se obtiene mediante una

ed RC. En la figura 2.7 se. maestra el rconoestáble de acuerdo a la
combinación elegida.
Ve
0
Vcc
r~ •
¡A 2
4 •
• L
X
X
H
H
+
+
L
X
5.1 K '
A AA 1
ENTRADAS
•A2
"V
-¿i.
L
X
H
i
H
*
X
L
.
-
74121.
B
B
H
H
L
X
H
H
H
+
i
SALIDAS
0
L
L '
L
L
.J~L
n
TL
Jl
JL
0
H
H
-H
H
"U
ir
u
u u
Tabla 2.3.
Vcc
c
'15K 2,
TI O.OluF
11 - ,
•
\>
Figura 2.7.
2uF
.^A/W I Vcc Rext
c-
_j25ms|
GND
í6
V •
Cex+
0
i
i
i ti
I ,
I
I
I
I
I
I t
'
OBA

- 34 -
La red R7 C2 de la fig,- 2.7. será calculada tomando en cuenta
el umbral de disparo de la entrada B; analizando la red en el dominio
de la frecuencia de acuerdo al circuito de la fig. 2.8. -se tiene que:
' ' Vcc +
S w ' SG2 S
R7
i—VVv—i
Figura 2.8.
Vo = Voltaje inicial en el capacitor
r- SC2 V,
Vo = O (suponemos el condensador inicialinente descargado)
Vcc 1
R7G;
(2.13)
(2.14)
tomando la transformada inverza de Laplace a la ecuación (2.14) :
R,
-t/R7C2
(2.15)
(2.16)
la ecuación (2.16) representa la corriente que circula por la red R7
Cz en cualquier instante.
El voltaje a la entrada B del monoestable corresponde al vol-

- 35 -
taje sobre el capacitor C2 .'. "
Vc2 « Vcc - i(t) R7 (2.17)
Vc2 = Vcc (1 - e"t/R7-C2) . (2.18)
En el instante del encendido el condensador iniciará su carga
en forma exponencial hasta alcanzar la tensión de la fuente Vcc, cuan
do el voltaje sobre el capacitor llegue al umbral de disparo de la en
trada B denotado por V* = 1.55 V el roonoestable se disparará hacien-
do • que BA = TOO durante 1 ms.
Para el cálculo de R? se debe tomar en cuenta la corriente en
el momento inicial (t = 0) .
j~\^s
Se limita la corriente i (o) = 1 m A
R7 = 5 k íí ; se escoge una resistencia de 5.1 k £1
(2.19)
(2.20)
Tomando C2 = 0.01 y F el tiempo de carga para que el condensa-
dor llegue a VT*, puede despejarse de la ecuación (2.18)

t = R7C2Ln
Vc2 = y * .'.
t = R7C2Ln
t - 18.92
Vcc
Vcc - Vc2
Vcc _
Vcc -"V.
-L
- 36 -
(2.21)
(2.22)
Esto quiere decir que el monoestable se disparará aproximadai
mente a los 19 pseg. después de haberse encendido el sistema.
Finalmente queda por calcular la red ReC3 del monoestable pa-
ra la generación del ancho del pulso de salida.
Para valores de'Re J G3 conprendidos entre:
10 pF < C3 < 10 UF
2 k ti < R8 < 40 kfi
el fabricante proporciona la siguiente relación que delimita la dura-
ción del pulso de salida (ver anexo 1) .
twout - C». RR . Ln 2 (2.23)
Para twout = 25 ms
asumiendo C3 = 2.2 yF

twout
C3 . Leí 12
- 37 -
Ra = 16394,26 ñ se escoge R8 = 15 K ti
(2.24)
El circuito retenedor de llamadas finalmente queda configura-
do cono se ilustra en la figura 2.9.
Vcc
Vcc
5.1K>R7
TcT
-L-O.í
I
U
p£
?R8 V2UF
_* A /,7v~. 1 1
* VV '
15 K
C3|
VccREXTCEXT
p'pyT (+l^
>A1 ULAi v 'Q
>Q _j25tns|
74121
GND
* 1
ce se
' J*"^
BA l/^ ^7 '
Figura 2.9.
Ve:c
Vcc
D Q
V27474
>CK
CL °
GND
2.3.3. DISEÑO DEL CONTROL DE CANCELACIÓN DE LLAMADAS
Este bloque está formado por un conmutador de dos posiciones
y un eliminador de rebotes, la primera posición (reposo) permite que
una llamada se efectúe; la segunda (llamada atendiéndose) cancela la
llamada y habilita el sistema de recepción de llamadas provenientes -
de otras habitaciones. La señal generada por este control se denomi-
na CC y se obtiene de la salida del eliminador de rebotes que además
suministra la señal complementada CC.
iLL
)LL

- 38 -
Este circuito. elimina los rebotes que pudieran producirse en
los contactos metálicos del conmutador, para este efecto de utiliza -
el circuito integrado 74265 que es un elemento de salida complementa-
ría, muy útil para este tipo de aplicaciones. El circuito de control
de cancelación se ilustra en la figura 2.10. .
v
> VOL
1/4 74265
Figura 2.10.
o CC
— o nr
El problema de rebote es eliminado con ayuda de-la resistencia
R9 , ésta• realimenta la salida hacia la entrada, con lo cual se quie-
re conseguir que el voltaje de entrada se sujete al valor dado por el
primer contacto de conmutador y permanezca en ese valor durante el re
bote.
reposo:
VIN ^ VIL máx
Cuando el control de cancelación se cambia a la posición de
(2.25)
(2.26)
Suponiendo que la entrada'.de la'compuerta' se coiTportá"como una

- 39 -
fuente de corriente constante (en realidad la corriente de entrada en
cero lógico dependerá de R3) .
N
El peor de los casos se tiene cuando:
V^-r = V,—. . e I__ = ITT . que implica un V más alto.
OL OL max IL IL max . ^ ^ 33-1
De la ecuación (2.26) se obtiene:
V ^ V.T , + R. ITT , (2.27)
IN ^ OL max ^ IL max ^ '
^ „ :> V ecuación (2.25)
IL max ' W ^ J
Substituyendo la ecuación (2.27) en la (2.25)
^ , > VnT , +?vo ITT / . (2.28)
IL max ^ OL max ^ Umac
V - V
, ^ IL rnax OL max . ^
IL max
Para un elemento de salida complementaria:
^ , = 1.6 nA .'. '
IL max
R9 ^ 250S7 se escoge una resistencia de 240 Ü , 1/4 W
Cuando se cambia el interruptor a Vcc no se tienen problemas

- 40 -
de degradación del nivel' lógico'al producirse un rebote, puesto .que
durante el mismo la compuerta interpreta la entrada . como UNO.
V
'Las señales suministradas por el control de cancelación además
de realizar las funciones descritas, son enviadas hacia la Estación de
Llamada donde serán utilizadas en ciertas funciones de control.
2.3.4. DISE530 DEL DETECTOR DE IIAMADAS PROVENIENTES DE OTRAS HABITA-
CIONES.
La función de este sistema es la de detectar una segunda lla-
mada en el momento que una enfermera se encuentra atendiendo en una
habitación; la detección es indicada por medio de una señal acústica
que le avisa a la enfermera la necesidad de atender en otra habita-
ción.
El sistema está compuesto por un biestable tipo D que funcio-
na exactamente igual al del retenedor de llamadas (ver sección 2.3.2),
la habilitación del. biestable se. hace a. través. de. la señal. .CC cuando
una llamada está siendo atendida, ya que sólo entonces se permite que
un pulso de reloj correspondiente a una segunda llamada pueda llegar
al biestable haciendo que la información presente en su entrada pase
a la salida. La señal de salida del biestable se utiliza para contra
lar el sistema de osciladores que genera la señal acústica.
La señal de reloj • FR se controla mediante las señales CC y

- 41 -
LLOH, siendo ésta última la señal que contiene las llamadas de las £
tras habitaciones y está constituida por pulsos. La tabla de verdad
2.4 describe el trabajo que la función de reloj FR tiene que realizar;
como se puede deducir ésta corresponde a una compuerta AND, pero dado
que se dispone de compuertas ÑOR. del diseño de los sistemas anterio-
res, se utiliza los Teoremas de Ixforgan para substituir la compuerta
AMD:
ce
0
0
1
1
LLOH
0
JT
0
_TL
Tabla 2.4.
ER = CC . LDDH (2.30)
Por el teorema de involución:
FR = CC . LLOH (2.31)
Por el teorema de De Morgan:
FR = CC + LLOH (2.32)
FR
0
0
0
JL
La ecuación (2.32) puede implementarse utilizando una compuer
ta ÑOR de dos entradas y las variables CC y LLOH en su forma comple-

mentada.
- 42 -
„ Para la implementación del control de borrado y habilitación
del retenedor, se utiliza las señales CC y UOH1 de manera que pueda
borrarse al retenedor por cualquiera de las dos señales y habilitarse
únicamente por CC} de acuerdo a esto se estructura la tabla 2.5 para
la función de borrado y habilitación representada por BH.
CC
0
0
1
1
LLOH1
0
1
0
1
Tabla 2.5.
BH
1
0
0
0
Como se puede observar la función BH corresponde a una com-
puerta ÑOR; en la tabla 2.5 aparece la señal ÜOH1 que se obtiene de
la salida complementada de un monoestable redisparable a partir de la
señal UÜDH, de manera que cuando aparezcan pulsos de llamada en T.TDH
la señal LLDH1 que normalmente está en UNO pasa a CERO y si el con-
trol de cancelación está accionado (CC = CERO) el retenedor se habili
tara permitiendo que el sistema de audio genere la señal correspondien
te indicando la llamada de otra habitación.
En la implementación de este control de borrado se ha hecho
que la señal LLOH1 pueda también borrar el retenedor; la razón de es-
to es que al producirse una segunda llamada los osciladores generan

- 43 -
la señal de aviso, pero no dejarán de operar mientras la enfermera no
accione el control de cancelación retornándolo a su posición de repo-
so ó la segunda llamada sea atendida (LLOH1 = UNO) . Esta situación -
resulta muy útil especialmente cuando existe más de una enfermera a-
signada a la atención de las llamadas de los pacientes.
El monoestable redisparable que se usará es el C.I. 74123, pa_
ra cumplir el trabajo necesario se puede aprovechar la cuarta condi-
ción de la tabla 2.6. que se expone a continuación:
BORRADO
L XX
. H
H
+
ENTRADAS
A
X
H
X
L 4-
L
B
X
X
L
t
H
H
Tabla 2.6.
SALIDAS
0 0
L
L L
-TL
_TL
_n_
Cuando se produce una llamada de otra habitación, el primer
pulso que llega a la entrada de disparo del tnonoestable determina que
su salida complementada (LLOH') se ponga en CERO, la constante de tiem
po dada por la red RC externa define el ancho del pulso de salida; d_i
cho pulso debe ser lo suficientemente grande como para mantener la sa_
lida del moestable en CERO hasta que llegue el segundo pulso de llama
da, cuando esto sucede el monoestable se vuelve a disparar mantenien-
do asi su salida en CERO. Al desaparecer los pulsos (llamada atendi-
da) la salida del monoestable volverá a UNO después de transcurrido -
el periodo de descarga, esto se ilustra en el diagrama de tiempos de
H
H
H
U
ir
ir

la figura 2.11.
Pulso de
disparo
i i nw
• (llama'da)
i ¡
LLOH > T6ms
Pulso de
redisparo
(llamada)
i i
i y
ausencia
pulso
(llamada
atendidci)
•
T W -f
TW=ancho del Pulso generado por el monoestable
Figura 2.11.
En el diagrama de tiempos de la figura 2.11. aparecen los pul
sos generados por la llamada de una habitación, como se verá mas ade-
lante estos pulsos provienen de un sistema rnultiplexado mediante el
cual se retransmiten las llamadas de las habitaciones.
La frecuencia de barrido del sistema rnultiplexado es de 1 kHz
de manera que todas las entradas del multiplexer (16 en total) son ba_
rridas en 16 ms. Si suponemos que una segunda habitación llama enton
ees el pulso de llamada se repetirá cada 16 ms, de manera que el an-
cho del pulso que el monoestable debe generar tendrá que ser -.por lo
manos de 16 ms.
tw = 16 ms
RI o = resistencia externa del monoestable
Ci| = capacidad externa del monoestable
Si se elige C^ = 2.2 yF entonces para valores de capacidad ex-
de

- - 45 -
teriores mayores a 1000 PF el fabricante proporciona la siguiente ex
presión (ver anexo 1).
tw= 0.28 Rj o C4 (1 + 0:7
0.28 x
(2.33)
0.7 (2.34)
16 ms
O ¿8 x 1 1 uF 0-7 = 25973,32 n se escoge R: 0 = 27 k Sí'
Be acuerdo a lo anteriormente expuesto el detector de llamadas
de otra habitación quedaría implementado como se ilustra en el diagra_
ma de la figura 2.12.
LLOHO
Vcc REXTCEXT
CEXT
"-COCLEAR
>B V274123
GND
Q
coc
V47402
V402
V5C
PRESET X'cc
D F-F"D"
FR
>CK Q
V27474
LLOH BH -oCLR
GND
Figura 2.12.
>CG

R11
4 <
C5
- 46 -
2.3.5. DISEfO DEL GMERADGR DE AUDIO INDICADOR DE LLAMADA DE OTRA HA
BITACION.
Este sistema está constituido por dos generadores de tiempo
555 que operan como aestables. El primero que genera una señal cua-
drada ligeramente asimétrica es el encargado de modular al segundo a-
estable de frecuencia más rápida, la señal resultante es inyectada a
la "base de un transistor darlington que dada su alta impedancia de en
trada carga poco al circuito generador. El transistor que trabajará
en corte y saturación manejará a un pequeño alto parlante. El circuí
to se ilustra en la figura 2.13..
1< <
L>-
>•
?
< »
CG
n
DÍSCH
Ve
• c
-C
VCC
T.H f££ CDUT
S'SS
TRIGG
RESET G
>
>
c.v
^IL_
O.OluF
_ —
R13<
j
R14<
< s
c
>
r
5
5-
>
>
le 7
DtSC
;H
vé X
Vcc
y^1- OUT^
-\f\t\, V W AAA/í1 vv v *• ( i
6 0 0 H z
555 R15 P1 V
TRI GG C.V
RESETGND c>
Figura 2.13.
—
^/"
O.OluF
— .— v^o
Cuando no se produce ninguna llamada de otras habitaciones, la

- 47 -
señal de control del generador (CG) está en CERO y mantiene bloqueado
al primer aestable impidiendo que C's pueda cargarse. La salida del -
primer^ aestable es aplicada a la entrada de borrado del segundo de nía
ñera que también éste permanece bloqueado, el transistor Tj está cor-
tado y no puede generarse ninguna señal audible.
Al producirse una segunda llamada la señal de control CG cam-
bia a UNO y permite que los osciladores se habiliten, generando' la s&
nal acústica.
Cálculo de los parámetros del aestable de 1 Hz;
Para el efecto se utiÜEará el generador de tiempo de la Cía.
Motorola designado por MC1455. Las ecuaciones que definen el tiempo
de carga y descarga se han tomado del manual "M3TOROIA LUSEAR: .CIR-
•CÜTTS" (ver anexo 1),
te -0.695 (En + Bi 2) C5 (2.35)
td = 0.695 RÍ2 C5 (2.36)
La frecuencia de oscilación: es: ':•
. ,
tc+td ^Rii + 2R12)C5
Asumiendo C5 = 10 y F

- 48 -
Dado que no se requiere que los periodos de carga y descarga
sean iguales se hacen las siguientes asumiciones:
te = 600 TOS
t, = 400 TOS
a
neroos:
De la relación (2.36) que describe el tiempo de descarga obte
t, = 0.695 . R o C5 . * /
0.695 .
Rl 2 = " = 57553,96^ se escoge ^ 2 - 56 kfi
El valor de RI i se obtiene a partir cíe la ecuación (2.36) que
describe el tiempo de carga:
te = 0.695 (Ru +Ei2) C5 .*.
* te
0.695 . C5 " ^2 (2'39)
O 695lQ F '
" 56 k r¿== 30330-94 se escoge 'Ríl « 30 k C?.
Con los valores reales se calcula la frecuencia de oscilación
por medio de la ecuación (2.37).

fo1 ~
1.44
• 2.56 1

-SO-
la corriente de salida del aestable cuando el potenciómetro esté en su
minimo valor.
•\o un parlante de 2 W, 8 S7, entonces la corriente máxi-
ma que puede soportar el altoparlante:
tomando una corriente de colector Ic = 100 niA.,. la corriente de base
se puede calcular de la siguiente relación:
(2.40)
B min = 1000 (escogiendo el transistor darlington TIP120 ver anexo 1)
T = 100 nA im 'A
T3 IOOÜ iuuyA
Cuando la salida del aestable está en alto (VOH) el transistor
debe saturarse, entonces se requiere que la corriente de base esté da
da por:
Ic
3L./ J_N > -=5—= (para saturación) (2.41)
TKsat) B min ^ / ^ '
haciendo que la corriente Ir, de saturación sea dos veces el valor caíL
culado en la ecuación (2.41), se asegura que el transistor estará per
fsatamente bien saturado, por. tanto:
4N = 2 • • p Ic (2.42)
at) B muí ^ '

- 200 yA
- 51
De acuerdo a las características del transistor el voltaie
J
debe ser 1.4 V para saturación, ver figura 2.14.
Figura 2.14.
Definiendo a la resistencia conectada a la base corno:
+
- V BE(sat)
3.3 V - 1.4 V
200 uA
= 9.5 k£7.
(2.43)
(2.44)
La resistencia RI 5 se escoge tomando en cuenta la máxima co-
rriente que puede circular por el altoparlante: • -
, = 500 m A . ' . 1L , - 500 yA (B - 1000)
max B max H \
Entonces cuando el potenciómetro está al mínimo (k = 0) de a-

-52 -
cuerdo a las ecuaciones (2.44) la resistencia Rj 5 será:
Rls " ' ' '= 3'8 kí? Se
Para seleccionar el potenciómetro se' toma en cuenta que por
la base del transistor circulará una corriente de 200 yÁ, para lo que
se hace necesario una resistencia de 9.5 k& Utilizando un potenció-
metro de 10 k fi se tendrá suficiente control para disminuir la corrien
te por debajo de la que el transistor necesita para trabajar en satu-
ración y hacer que entre en' región de corte impidiendo que el altopar
lante suene.
2.3.6. DISEÑO DEL SISTEMA. DE LLAMADA. DE EMERGENCIA.
Este sistema consiste de un control que únicamente deberá ser
utilizado en el caso de que un paciente se encuentre sumamente grave,
solamente se habilitará cuando el control de cancelación haya sido ac
cionado (posición de atención de llamada). La señal proveniente de
este control desienada por SE es transmitida hacia la Estación, de lia
mada en donde se encenderá el indicador luminoso respectivo, se gene-
rará una señal acústica y el diodo Led correspondiente se iluminará
intermitentemente; a nivel de la Placa de Cancelación esta señal ac-
tivará un aestable que genera una frecuencia de 2 Hz (FSE) que hará
que la lámpara roja se encienda en forma intermitente indicando la -
llamada de emergencia.

- 53 -
El sistema de emergencia debe cumplir con la tabla de verdad
2.7. que se ilustra a continuación.
ce
0
0
1
1
CE
0
'1
0
1
Tabla 2.7.
La tabla 2.7. corresponde a una compuerta AND. Debido a que
la señal de llamada de emergencia proviene de un conmutador, se le a-
grega un eliminador de rebotes de la misma manera que se hizo con la
señal de Control de Cancelación. En la figura 2.15 se ilustra el cir_
cuito de llamada de Emergencia, las resistencias del aestable de 2 Hz
se calcularán mediante las ecuaciones (2.38) y (2.39) para un periodo
de carga (te) de 300 ras y un periodo de descarga (td) de 200 ms, esco-
giendo un valor de 10 uF del capacitor de carga y descarga.
Vcc
o
Vcc 15K-
30K-
10uF:
Fisura 2.15.
SE
0
0
0
1
DISCH
Vcc
2Hz
T.H 555 OUT
TRIG. C.V
RESETGND
FSE
:0.01uF

- 54 -
2.3.7. DISEÑO DEL SISTEMA DE TRANSMISIÓN DE LLAMADAS OPTOÁCOPIADO
^ Esta etapa es la encargada de transmitir las seriales de llama
da y control hacia la estación. Se encuentra constituida por un sis-
tema de optoacopladores cuya estructura interna está conformada por
un diodo luminoso y un fototransistor.
Específicamente la etapa de transmisión consiste de compuer-
tas inversoras de colector abierto 7416 controladas por las señales -
LL, CC, SE/.LL/y el.led del optoacoplador. En la figura 2.16 se ilustra
el circuito eléctrico del sistema de transmisión.
Figura 2.16.
OPTOACOPLDOR
En la figura 2.16 las señales IL, LL, CC, SE aparecen encerra
das entre paréntesis para indicar que se usa el mismo tipo de interfa,
se para todas.
La única diferencia radica en que el. funcionamiento del sis te

- 55 -
ma para la señal de llamada complementada LL es el inverso del de la
señal de llamada normal LL.
•%
Cuando el sistema está en. reposo las señales de llamada y con
trol están en CERO de manera que los transistores de las compuertas -
de colector abierto están cortados, por tanto no circula corriente por
los diodos de los optos asi que sus fototransistores también permane-
cerán cortados.
Al producirse una llamada la única señal que cambia de estado
es LL que pasa a valor UNO, naciendo que el transistor de salida, de
la compuerta se sature permitiendo la circulación de corriente por el
Led del optoacoplador y saturando su fototransistor. La transición -
del fototransistor de UNO a CERO se aprovechará posteriormente para -
reproducir las señales de llamada en la estación.
El funcionamiento para la señal de llamada complaTentada LL
es contrario al anterior, es decir, cómo LL está normalm.ente en UNO
esto hace que a la salida de la compuerta inversora se obtenga un CE-
RO con lo cual el fototransistor del opto está inicialmente en satura
ción. Guando se genera una llamada LL cambia a CERO y el fototransis
tor se corta.
En el momento que una llamada es atendida, la señal de con-
trol de cancelación CC cambia a UNO y como consecuencia de ello la se.
nal LL retorna nuevamente a CERO, con lo que se cancela la .señal de

llamada en la estación.
- 56 -
Un tratamiento similar sufren las señales de control de canee
•N '
lación y llamada de emergencia cuando sus correspondientes dispositi-
vos son accionados.
El cálculo de las resistencias Kj 7 a R2 0 de la figura 2.16 se
realiza a partir del evento de una llamada es decir cuando la salida
de la compuerta 7416 es CERO. (V = 0.4 V).
UL
En primer lugar se determina la resistencia óhmica que presen
ta la línea de transmisión para una distancia de 200 mts. (Se ha con-
siderado esta distancia para el caso de que las habitaciones estén muy
alejadas de la estación de llamada). Se debe aclarar que el lazo de
distancia es el doble que la distancia de separación entre la Placa -
de Cancelación y la Estación de llamada.
' De acuerdo a la tabla N° 1 del anexo 1 se tiene:
132 i?,
# 26 Resist. óhmica 1000 mts
\INEA TOTAL (RT) ~1000 mts x 20° mts ~ 26'40
Luego se elige el optoacoplador TIL124 que presenta un volta.
je de aislación para A.C. de 1500 V; tipicamente la corriente que de-
be circular por el diodo del opto es de 10 m& por tanto:

- 57 -
10 mA VF = 1.2 V (ver caracteristicas del OPIO TIL124 en el
te ecuación:
anexo 1).
La resistencia RI 7 = Rj 8 se puede calcular mediante la siguien
Vcc - V - V,, — - ^ (2.45)
F
Se escoge R 7 = 330 n 1/4 w'
= 325'60
2.3.8. DISEÑO DEL SISTEMA. OFTQACGPIADO DE RECEPCIÓN DE LLAMADAS PRO-
VENIENTES DE OTRA HABITACIÓN
Este sistema es el encargado de recibir la señal de llamada -
retransmitida desde la Estación de llamada. Constituido por el foto-
transistor del optoacoplador y una interfase hacia el conformador de
los pulsos de llamada.
La señal que se obtiene de este sistema se denomina LLOH que
normalmente está en CERO, al producirse una llamada por esta señal a--
par ece un tren de pulsos que identifican a la habitación que llama.
2.17.
El diagrama del sistema de recepción se ilustra en la figura
f

LLOH
Vcc
- 58 -
Figura 2.17.
Cuando no se produce ninguna llamada la salida del sistema muí
tiplexado está en CERO (como se verá posteriormente) manteniendo al -
transistor T, cortado, no circula corriente por el Led del optoacopla
dor y su fototransistor está en corte. El voltaje de colector se a-
plica a la entrada de una compuerta inversora 7414 que actúa como un
"Disparador de Schmitt"y conforma la señal de entrada que pudiera es-
tar ruidosa o deformada.
Si cualquiera de las habitaciones llama, el sistema multiple-
xado genera un tren de pulsos positivos que son aplicados a -la base
del transistor T, , estos pulsos aparecen invertidos en el colector del
¿c
fototransistor y finalmente pasan a la salida de la compuerta inversp_
ra, A esta señal se. denomina UOH y reproduce los pulsos generados -
por la habitación que illaftá.

'- 59
Para el cálculo de la resistencia R2i., se considera el instan-
te en que el transistor se satura.
•%
En la sección 2.3.7 se determinó en 10 mA la corriente.. que
circula por el diodo Led del optoacoplador; para el optoacoplador TIL
124 la minina razón de transferencia de corriente (CIEl) está en el or_
den del 50 7o por lo tanto la corriente que circula por el fototransis_
tor en saturación es de 5 míV.
= 50 % .'. ; (2.46)
Ic = Ip x 50 % . (2.47)
Ic = 10 mA x 50 % = 5 mA • . .
La resistencia ]^1( se puede calcular mediante la ecuación que
se escribe a continuación.
Vcc - V cE(sat)opto
-\2L T \
\i
la corriente ÜL puede determinarse del circuito de la figura 2.17
*N>r
Ig « Ic - L^ ' (2.49)
I_ = 1.2 mA

- 60 -
substituyendo la ecuación (2.49) en la (2.48)
Vcc - V
cE(sat)optg
„, , v ,
-
T _
c
= 1236, 84 fi Se escoge R21 = 1.'2 kfi ,1/4 W
-2.4. DISECO DEL SISTEMA. DE LUCES DE SEÑALIZACIÓN -
Formado básicamente por tres lámparas con sus respectivas in
terfases hacia el control digital ubicado en la Placa de Cancelación,
este sistema realiza las funciones de señalización de llamadas y la
indicación de presencia de la enfermera.
. La indicación de que una llamada se ha generado se hace por
medio de una lámpara roja ubicada en el corredor y sobre el dintel de
la puerta. La presencia se indica a través de una lámpara verde que
se encuentra junto a la roja. Cuando se produce una llamada la lámpci
ra roja se enciende y en el momento que la enfermera que va a atender
la llamada acciona el control 'de cancelación, la lámpara roja se apa-
ga y en su lugar se enciende la verde.
La tercera lámpara denominada "lámpara tranquilizadora" tiene
la función de indicarle al paciente que su llamada se ha efectuado.
\s lámparas roja y verde que se utilizarán, en est
serán de corriente alterna y se alimentarán, desde la red de 110 Vac.

61 -
El encendido de estas- lámparas se hará utilizando relés de estado só-
lido fotoaislados o más conocidos corro opto-triacs, a los que se pue-
de controlar mediante señales digitales de bajo nivel. (TIL).
Además de la simplicidad en el control del encendido de las
lámparas de A.C, estos elementos fotoaislados suministran una alta -
aislación entre el control digital y la red de potencia (típicamente
1500 V.«). Aseguran una operación libre de transientes y eliminan in
terferencia de radio-frecuencia.
El uso de las lámparas de corriente alterna evita la utiliza-
ción de lámparas de DG con su respectiva fuente de alimentación de DC,
esto simplifica el sistema de alimentación.
2.4.1. TOTERFÁSK A LA LAMPARA ROJA
Esta interfase se encarga de encender la lámpara roja cuando
se produce una llamada. El esquema eléctrico de la interfase se ilu£
tra en la figura 2.18.
LLo-
FSEO
7416
7416
R26:
Vcc U*
S312
Figura 2.18.
o
110 Vac

- 62 -
En el circuito de la figura 2.18 se observa que el control -
del encendido se la lámpara está dado por las señales de llamada nor-
mal LLxy la frecuencia FSE generada al activarse el sistema de llama-
da de emergencia. El circuito formado por las dos compuertas inverso^
ras de colector abierto ejecuta la función MOR ya que se requiere aue
cuando haya llamada LL = UNO la compuerta ponga su salida en CERO con
lo que circulará corriente por el Led produciendo el disparo del triac
este conduce y la lámpara se enciente; cuando se activa la señal de &_
mergencia la frecuencia FSE hará que la lámpara roja se encienda in-
termitentemente en este caso la señal LL estará en CERO porque el con
trol de cancelación de llamada está accionado y -no interfiere en la
señalización de emergencia. 3^a resistencia R26 limita la corriente -
por el Led a 8 mA. por tanto:
InT = 8 mA.
Ulj
Salida de la compuerta 7416 en CERO:
i
ycc __ v - v
R26 = - - ~ V - 2.75 V (S 312) (2.51)
R26 = 5 V 75 V " °'2 V = 256.25^ Se escoge R26 = 240 Q, 1/4 W
2.4.2. INTERFASE A LA LAMPARA VERDE
Esta interfase es exactamente igual a la de la lámpara roja.

- 63 -
como se dijo anteriormente la lámpara verde indica la presencia de la
enfermera en la habitación. La interfase está controlada por la se--
nal "CC" que proviene del control de cancelación de llamadas de tal -
manera que la lámpara únicamente se encenderá cuando la enfermera ac-
cione dicho control.
la figura 2.19.
CC o
La disposición circuital de-la interfase se puede apreciar en
1/6 7416
R?
r
Vcc LV
A~X
S312
Figura 2.19.
El principio de funcionamiento del circuito de la figura 2.119
es el mismo que se explicó en el subcapitulo anterior, la resistencia
R27 se determinó en 240 fi .
2.4.3. ' INTERFASE A LA LAMPARA TEÁNOUILIZADORA
Este sistema opera un diodo luminoso de color rojo que se en-
ciende cuando el paciente ejecuta una llamada y se apaga cuando la lia.
mada es atendida.
N
o
VAC

- 64 -
El diodo está ubicado en la placa de cancelación y le indica
al enfermo que su llamada se ha efectuado. El esquena eléctrico se i
lustraren la figura 2.20.
LLo-
1/6 7416
Figura 2.20.
Vcc
En condiciones de reposo la señal LL está en CERO por lo que
el diodo permanece apagado. Al generarse una llamada LL pasa a UNO y
el diodo se enciende. Para una corriente de 20 mA. se determina F,2B
mediante la ecuación (2.51)
.5 V - 0.7 V - 1.2 V
20 nA
= 155 íí se escoge R28 = 150 fi ,1/4 W.

- 65 -
2.5. DISECO DE LA ESTACIÓN DE LLANDA
x En este bloque se detectan las llamadas provenientes de las -
habitaciones mediante un sistema audio-visual constituido por indica-
dores luminosos de siete segmentos, diodos luminosos y generadores de
audio. La estación realiza también las funciones de control de pre-
sencia de enfermeras y chequeo de las luces indicadoras de llamada. A
demás está provista de un sistema multiplexado que recibe las llama-
das provenientes de las habitaciones y las retransmite hacia cada ha-
bitación, de esta manera las enfermeras que se encuentran atendiendo
una llamada pueden saber que tienen una segunda llamada.
Se cuenta con un sistema que canaliza las llamadas de las ha-
bitaciones y las transmite hacia la Estación Central en donde se rea-
lizan las funciones de supervisión de llamadas.
Las señales de entrada y salida de la estación se transmiten
y reciben por medio del sistema optoacoplado anteriormente descrito.
nes:
Á la estación se la puede subdividir en las siguientes seccio_
1) Sistema de recepción de llamadas optoacoplado
2) Decodificador de llamadas
3) Panel de luces indicadoras de llamada
4) Control de presencia de enfermeras

- 66 -
5) Control de estado de las -luces del panel
6) Sistema multiplexado de recepción de llamadas
7) > Sistema de retransmisión de llamadas optoacoplado
8) Selector de llamadas
9) Sistema audible indicador de llamada
10) Sistema de transmisión de llamadas hacia la Estación Central.
2.5.1. DISECO DEL SISTEMA, BE RECEPCIÓN DE IZÁBALAS OFTOÁCOPLADO
Este sistema es idéntico al sistema de recepción de llamadas
expuesto en la sección 2.3.8.; su función es la de receptar las seña
les de llamada y control provenientes de las habitaciones y entregar-
las a las diferentes secciones de la estación para que 'estas puedan
realizar sus operaciones especificas.
En la figura 2.21 se detalla el sistema de recepción de llama-
das correspondientes -a las señales LL, LL, CC y SE.
Vcc
Figura 2.21.
7414
LL,LL

67 -
En el diagrama de la figura 2.21 aparecen encerradas entre pa
réntesis las señales LL, LL y CC, SE para indicar que utilizan el mis_
mo tipo de interfase; en el sistema de recepción de las señales CG y
•s
SE se agrega un elemento de salida complementada para poder obtener
tanto las señales normal como la complementada, que serán utilizadas
posteriormente en las otras secciones de la Estación.
/
Las resistencia R3 3 a R36 se determinaron en la sección 2.3.8
e iguales a 1.2 kQ, .1/4 W.
La ventaja de que el sistema de recepción de llamadas sea ac£
piado ópticamente, radica especialmente en que se independiza comple-
tamente el circuito de la Placa de Cancelación con el de la Estación
de Llamada. Este hecho permite que se pueda utilizar un sistema de a_
lamentación distribuido con lo que se evita tener una única fuente que
alimente a todo el sistema, aumentando asi la seguridad del sistema.
2.5.2. DISEfK) DEL DECODIFiaADOR DE
El sistema se encuentra conformado por un conjunto de retene-
dores de cuatro bits, los cuales transmiten información en binario co
dificado en decimal (BCD) a un sistema de decodificadores que son los
encargados de manejar el panel de luces indicadoras de llamada. Este
panel consiste de varios indicadores de 7 segmentos.
El retenedor de cuatro bits utilizado para generar el código

- 68 -
BCD es el C.I. 74175 que contiene cuatro biestables tipo "D" provis-
tos de una entrada de reloj y borrado común.
•N
Los retenedores deben cumplir con las siguientes condiciones:
1.- Deben estar normalmente habilitados para recibir señal de lia.
mada.
2.- Cuando reciban una llamada deberán permitir el paso de la in-
formación presente en sus entradas a las salidas.
3.- Deben borrarse cuando una llamada sea atendida.
4. - Deben habilitarse cuando se accione el conmutador de control
de -presencia.
Las condiciones antes descritas son llevadas a cabo mediante
un sistema que controle.las entradas de reloj y borrado, para esto se
analizará la tabla 2.8 que corresponde a la tabla de verdad del rete-
nedor .
BORRADO
L
H
H
H
ENTRADAS
RELOJ
•\7
.A.
f
i
L
Tabla 2.8.
D
X
H
L
X
SALIDAS
Q Q
L H
H
L .
Qn
L
H
Qñ

- 69 -
Tomando en cuenta que la entrada de reloj de los retenedores
74175 actúa con transición positiva y que además en esta condición la
entrada, de borrado estaría en estado de trabajo normal del circuito,.
se puede aprovechar una sola señal para las dos entradas a la que se
le denominará CL/CK. Esta señal de control dependerá de tres varia-
bles que corresponden a las señales de Control de Cancelación CC, Con
rol de presencia CP señal que se verá más adelante y llamada LL.
La señal CL/CK habilitará o deshabilitará a los retenedores -
de acuerdo a las siguientes condiciones:
1.- Cuando el sistema está en reposo (CC,' CP y LL = CERO) la se-
ñal CL/CK debe valer CERO para mantener deshabilitados a los
retenedores.
2.- Si se produce una llamada LL = UNO entonces CL/CK debe pasar
a UNO para que los retenedores permitan el paso de la inforrna
ción presente en sus entradas a las salidas.
3.- Si se acciona el control de presencia se simula que se produ-
ce una llamada, siempre y cuando una enfermera se encuentre a.
tendiendo en una habitación. Si este control es accionado CP
= UNO cuando no hay llamada atendida CC = CERO la señal CL/CK
= CERO impide que los retenedores se habiliten.
4.- Si una llamada se efectúa cuando el control de presencia esta

- 70 -
ba accionado la señal CL/CK deberá ponerse en UNO no inportan
do el estado de la señal CP.
\. - Si una enfermera está atendiendo -una llamada y el control de
presencia está en reposo, entonces CL/CK = CERO, lo cual indi.
ca que al accionarse el control de cancelación la señalización
presente en la Estación se extingue.
6. - Si en el momento que una enfermera esta atendiendo una llamada
se acciona el control de presencia (C3? = UNO), la señal CL/CK
pasará a UNO habilitando los retenedores. En este caso se ha
simulado una llamada y consecuentemente los indicadores lumi-
nosos se - encenderán en forma intermitente como se verá más a-
delante.
Estas condiciones pueden expresarse en una tabla de verdad,
cono se ilustra en la tabla 2.9.
Ve
y?
CC
0
0
0
0
1
1
1
1
CP
0
0
1
1
n
0
i
i
Tabla 2.9.
LL
0
1
0
1
0
1
0
1
CL/CK
0
1
0
1
0
0
1
0

71 -
condiciones señaladas por un asterisco son improbables } ya
que no puede generarse una llamada cuando 'el control de cancelación -.
esté accionado (CC = UED) , de todas maneras si estas condiciones lle-
garan a producirse se ha previsto que CL/CK sea CERO y mantenga blo-
queados a los retenedores.
Para determinar la función CL/CK utilizaremos la técnica de -
minimización de funciones por el. método del mapa de Karnaugh. En la
figura 2.22 se dibuja el mapa de Karnaugh. para la función CL/CK.
Npp
cc VLL 00 01 • 11
Figura 2.22.
de los grupos de l's asociados se obtiene la siguiente función:
CL/CK = LL . CC -I- LL . CP . CC (2.52)
Para la implementación de la ecuación (2.52) se utilizan dos
teoremas del Algebra booleana que posibilitarán la utilización de un -
mismo tipo de compuertas.
Por el teorema de involución

72 -
CL/CK = LL . CC + LL . CP . GC (2.53)
Por
CL/CK = LL . CC . LL . CP . CC (2.54)
La ecuación (2.54) puede iinplementarse mediante dos conpuertas
MND de dos entradas y una compuerta MND de tres entradas como se es_
quematiza en la figura 2.23. Las variables en su forma normal o com-
plementada se obtienen del sistema de recepción optoacoplado (ver se£
ción 2.5.1).
CC o
CP o-
LL o-
CC o-
LL c-
1/3 7410
1/4 7400
Figura 2.23
1/4 7400
-o CL/CK
El circuito de los retenedores quedaria estructurado como se
indica en el diagrama de la figura 2.24; para limitar la extensión del
trabajo y a efectos de explicación se ha tomado como modelo una esta_
ción que reciba las llamadas de tres habitaciones identificadas con
los números "1", "86" y "7".
Una vez que los retenedores han sido habilitados, entregan la

- 73 -
información en BCD a los • decodificadores formados por G.I, 7447A, es-
tos circuitos transforman el código BCD a código de siete segmentos -
capaz ¿Le reanej ar indicadores de 7 segrnsntos.
Figura 2.24.

- 74 -
Los decodificadores están provistos de una entrada de blan-
queo denominada BI/KBO de tal -manera que cuando se aplica un nivel ba
jo en £sta entrada, las salidas del decodifleader se ponen en UNO y
los segmentos de los indicadores se apagan. Además se dispone de o-
tra entrada llamada LT(larnp test) la que permite realizar funciones -
de chequeo del estado de todos los segmentos.
' Las dos señales antes mencionadas se utilizan para ejecutar
las funciones de "presencia de enfermeras", "estado de las luces del
panel, señalización de llamada normal y de emergencia". El sistema
de control de los decodificadores dependerá de cinco variables que
son la señal CC, la frecuencia FCP^de 1 Hz generada por el control de
presencia al ser" accionados; esta señal hará que los indicadores co-
rrespondientes a la habitación que en ese momento es atendida (CC=UNO)
se enciendan intermitentemente; de esta forma quien atiende la Esta-
ción podrá saber en que habitaciones están las enfermeras atendiendo.
Las otras tres señales que se utilizan en el control de los decodifi-
cadores son LL, SE y CL (control de lámparas), ésta última proviene -
•de un sistema denominado "control del estado de las luces del panel"
que se verá más adelante. .
ciones:
El sistema de control deberá cumplir con las siguientes condi
1.- Cuando el sistema esté en reposo, los decodificadores deberán
estar deshabilitados y todos los indicadores apagados por lo

- 75
• . tanto B1/R30 = CERO y LT - X (de acuerdo a la tabla de verdad
•%
..del decodificador 7447A - ver anexo 1).
2.- Si el control del estado de las luces del panel es accionado,
•todas las salidas de los decodificadores se -ponen en CERO, en
cendiendo los segmentos de todos los indicadores, de manera -
.que BI/RBO - TOO y LT - UNO.
3.- Cuando una enfermera atienda una llamada los decodificadores
deberán deshabilitarse igual a como sucede en el numeral 1.
4.- Si se produce una llamada los- correspondientes decodificado-
res' deben habilitarse por tanto BT/KBQ = TOO y LT = UNO.
.5.- Si se está atendiendo una llamada y se acciona el control de
presencia los retenedores deberán habilitarse y deshabilitar-
y¿
se de acuerdo a la frecuencia de la señal FCPT
6.- Si se produce una llamada de emergencia se simula que se ha
recibido una llamada normal los decodificadores deberán, habi-
litarse, igual que en el numeral 4.
Analizadas estas seis condiciones se procede a estructurar
la tabla de verdad 2.10 que corresponde a la función de control de -
los decodificadores.

CP
ce
0
0
0
0
0
0
Ü
0
1
1
1
1
1
1
1
1
X
FCP*
0
0
0
0
1
1
1
1
0
0
0
0
1
1
1
1
X
CL
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
LL
0
0
1
1
0
0
1
1
0
0
1
1
0
0
1
1
X
76 -
SE
0
1
0
1
0
1
0
1
0
1
0
1
0
1
0
1
X
Tabla 2.10.
Bf/RBO LT
0 X
0 X
1 1
1 1
0 X
0 X
1 1
f 1
0 X
1 1
0 X
0 X
1 1
1 1
0 X
0 X
1 0
En la tabla 2.10 las filas marcadas con un asterisco son con-
diciones no probables, puesto que no puede haber llamada cuando el
control de cancelación de una habitación en particular está acciona-
do, sin embargo se ha previsto que los decodificadores se deshabili-
ten en el caso de que tal anormalidad sucediera. Las filas marcadas
con GP corresponden a la función de Presencia de enfermeras.
La función de salida BI/RBO será miniíru-zada utilizando el ma-
pa de Karnaugh como se aprecia en la figura 2.24.
#
*

00
01
11
10
T
77 -
Figura 2.24.
KE/KBQ = CL + LL.CC + CC.FCP.LL + CC.CL.LL.SE (2.55)
nuerta.
Para implementar la ecuación (2.55) con -un mismo tipo de com-
Por el teorema de involución:
BI/RBO = CL + LL.CC 4- CC.FCP.LL + CC.CL.LL.SE (2.56)
Por el teorema de De Morcan:
BI/RBO = CL. LL.CC. CC.FCP.LL. CC. CL.LL. SE (2.57)
La implementación de la ecuación (2.57) seria el circuito de
100

la figura 2.25.
LLc
CCo-
ce.
LLC
FCP*c
LLc
SEc
CLo-
^7400
- 78 -
%7420 ^7420
Vcc ^7420
Figura 2.25.
-oBI/RBO
Al igual que la entrada de blanqueo BI/PBO la señal LT también'
se simplificará usando el mapa de Karnaug de la finura 2.26.
CC\LL
00
01
11
10
r X
X
1
X
^.
001 010 100
X
X
1
1
1
1
X
X
1
1
X
X
Figura 2.26.
LT = CL (2.58)
Para la obtención de la ecuación (2.58) se utilizó la condición.

- 79
X (No importa) con lo cual se pudo obtener un pruno de dieciseis "u-
nos" eliminando asi cuatro variables de entrada, quedando la función
LT definida por la señal de control de lámparas CL complementada.
En el diagrama de la figura 2.27. se ilustran los decodifica-
dores correspondientes a las habitaciones 1, 86 y 7, con sus respecti
vos sistemas de control (BI/RBO, LT).
CLo
M7400
n n
UD°
n r)
UCC
O n
UB°
O n
UA°
Bi/RBO-i
n n
ÜD°
n o
UC
Q n
13°
r\
QA°
Bi/RB03
QC0-
QBo-
QAO-
Figura 2.27.
D
C 7447A
B
A •
Bl/RBO LT
D
C 7447A
B
A ,
Bl/RBO LT
a
b
c
d
e
f
9
CL
a
b
c
d
e
f
9
OCL
ü ,
Bl/RBO LTa
D b
r C
7447A d
B e
I
==i

. - 80 - • •
2.5.3. DISESO DEL PANEL DE LUCES IT-DIGADORAS DE IIAMADA
El panel de luces indicadores de llamada, está formado por in
dicadores de siete segmentos que son controlados por el sistema de de.
codificadores expuesto en el subcapitulo anterior y por diodos emiso-
res de luz que a más de indicar la llamada normal también indican la
llamada de emergencia. .
Se iniciará el diseño del bloque constituido por los indicado^
res considerando un sólo segmento, puesto que para los demás es exac-
tamente lo mismo. En la-figura 2.28 se dibuja la interconexión de u-
na de las salidas del decodificador 7447Á y uno de los segmentos • "del
display.-,- la resistencia que aparece en la figura limita la corriente
por el segmento a un rango permisible.
7447Á
VOL
Figura 2.28.
-Vcc
o
w
SEGMENTO
Cuando la salida del decodificador está en UNO el segmento per
manece apagado, al cambiar la salida a CERO el transistor de salida -

- 81 -
del decodificador es capaz de absorver suficiente corriente para per-
mitir que el segmento se ilumine convenientemente; la resistencia PV37
puede ^calcularse mediante la ecuación (2.51-) .
R3 7 =
Vcc -
escogiendo
Pv37 =
donde
= 14 mA se tiene:
A
.= 1.5 V (ver caracteristicas del
indicador de siete segmen
tos 11AN 71A en el anexo 1)
escoge R33 = 220Í7 ,1/4 W
Dado que se tienen cuatro indicadores se tendrá 28 resisten-
cias limitadoras de igual valor -por tanto:
, 1/4 W
A continuación se diseñará el bloque de los diodos luminosos
que sirven para la señalización de la llamada normal y la de emergen-
cia. Cuando se produce una llamada normal el diodo se queda encendi-
do mientras la llamada no sea cancelada, por el contrario al efectuar
se una llamada de emergencia el diodo se enciende intermitentemente -
con una frecuencia de 1 Hz obtenida del control de presencia de enf er
meras (FCP) .
En el control de encendido de los diodos luminosos intervienen
'la señal de blanqueo Bl/RBO, la señal de emergencia SE y la frecuencia

- 82 -
FCP; el circuito de control currple con la tabla 2.11 que describe el
trabajo de la función de control CD.
BI/RBO
0
0
0
0
1
1 1
1
SE
0
0
1
1
o •
0
1
1
Tabla 2.11.
FCP
n
i
0
i
0
1 o .
1
La función de salida CD se obtiene del hecho que cuando la s£
nal d& emergencia SE esté habilitada, la frecuencia FCP puede pasar a
controlar los diodos luminosos sin< importar el estado de la señal El/
EBQ. En otras palabras la llanada de emergencia tiene prioridad con
respecto a la llamada normal. La función CD se minimizará mediante -
el mapa de Karnaugb. de la -figura 2.29. •• .
SE
Bl/RBO \P
00 01 11
Figura 2.29.
CD
0
0
0
1
1
1
0
1

- 83 -
CD = BI/RBO . SE + SE . FCP (2.59)
X
de dos entradas:
Irnplementando la ecuación 2.59, únicamente con compuertas RAND
Por el teorema de involución:
CD = BI/KBO . SE + SE . FCP (2.60)
Por De Morgan;
CD = BI/RBO . SE . SE . FCP (2.61)
La ecuación(2.61) se implemento •como se indica en el circuito
de la figura 2.30, en el diagrania aparece un buffer inversor para ma-
nejar el diodo con una corriente de 20 m A. sin .problemas. La inver-
sión permite encender al diodo cuando CD es verdadera (CD = UNO) .
Vcc
1/4 7400
-DJ./KÜU O
SE °
9F n
"FPP r*.
1
}° 1
/4 7400
)oU
1/4 7400
Figura 2.30.
11/6
7416
CD
Existirá un circuito idéntico por cada habitación; la resis-

- 84 -
tencia R65 limita la corriente que circula por el diodo a 20 mA y. su
valor puede calcularse -mediante la ecuación (2.51) encontrándose:
R65 = 5 V " 5 °'7 V = 140Sí Se escoge R65 = 150Q
siendo tres los circuitos:
Res - Rea = 150Q , 1/4 W
2.5.4. DISEÑO DEL CONTROL DE PRESENCIA DE ENFERMERAS
El sistema tiene la finalidad de indicar en que habitaciones
se encuentran enfermeras atendiendo una llamada. la persona encarga-
da de la Estación de Llamada únicamente debe presionar un pulsante de
nominado CP (Control de Presencia) y mientras lo mantenga presionado
c
los indicadores conjuntamente con los diodos luminosos correspondien-
tes a las habitaciones en las que están enfermeras atendiendo, se en-
cenderán en forma intermitente. De ésta manera se puede identificar
rápidamente la habitación en cuestión.
Este control de presencia está constituido por un pulsante de
dos polos una via, un eliminador de rebotes y un generador de tiempo
555 trabajando como aestable. El diagrama se ilustra en la figura 2.
31.
Cuando el pulsante está en su posición normal (R) a la salida

SECO
- 85 -
Figura 2.31.
oCP
del circuito eliminador de rebotes CP se tiene un UNO, ñor otro lado-
la señal SEC que proviene del selector de llamadas de emergencia tam-
bién está en UNO, estas dos señales se aplican a las entradas de una
compuerta MND naciendo que su salida CP (control de presencia) esté
en CERO y mantenga bloqueado al aestable. Si se acciona el pulsante
a la posición S 6 se recibe una llamada de emergencia las señales CP
y SEC cambiarán a CERO 'respectivamente lo que causa que la señal CP
pase a UNO y permite que el aestable oscile generando la frecuencia -
FCP que se aplicará al control de' los diodos luminosos directamente y
al control de los decodificadores a través de una compuerta ÑOR que
impide que la frecuencia FCP pueda pasar a este control cuando se rei
'cibe una llamada de emergencia puesto que la señal CP se encuentre en
' UNO y FCP* se mantiene en CERO.

- 86 -
Los valores' de las resistencias del circuito aestable fueron
determinados en la sección 2.3.5.
•\
Para calcular las resistencias R?i y R?z se considera la en-
trada de la compuerta conectada, a la resistencia, si se elige una co-
rriente de 1 mA. se tiene:
Se escoge R71 = R7 z - = 4.7 kíí
2,5.5. DISMO DEL CONTROL DE ESTADO DE LAS LUCES DEL PAHEL
Este control está formado por un pulsante normalmente abierto
y un eliminador de rebotes' idéntico al de la sección. 2.5.4. La señal
de control que proporciona este sistema se obtiene de la salida com-
plementada del eliminador de rebotes y se denominará CL. Esta señal
se. utiliza en el sistema de control de los decodificadores C.I% 7447A.
El diagrama circuital se.ilustra en la figura 2.32.
Vcc
O
Figura 2,32.
7400
7400
OCL

- 87 -
Estando el control de lámparas en reposo CL = UNO, los decodi
fleaderes pueden realizar sus funciones noriralmente, Si el pulsante
es accionado en CL aparece un CERO todos los decodificadores y diodos
V
sin excepción se encienden pudiéndose chequear .si alguno de los indi-
cadores está dañado.
2.5.6. DISECO DEL SISTEMA AUDIBLE INDICADOR DE IIAMADA
El sistema audible consta de dos osciladores de onda cuadrada
y un amplificador de potencia. El primer generador está constituido
por un amplificador operacional 1H 3900 que funciona como aestable,el
mismo que genera una frecuencia baja de trabajo. El segundo genera-
dor configurado igual que el primero tiene una frecuencia de oscila-
ción mayor. -
De acuerdo a como se configurará el circuito el primer oscila_
dor modula al segundo y la señal resultante pasará a la etapa de am-
plificación de potencia para aumentar la intensidad de la señal. Es-
te sistema audible proporcionará a la persona encargada de la Esta-
ción de llamada una indicación acústica de las llamadas, lo cual es
muy útil en el caso de que por alguna razón dicha persona estuviera
imposibilidata de mirar el panel luminoso. .
ma audible.
En la figura 2.33 se ilustra un diagrama de bloques del siste

DISEPÍO DEL AESTABLE Ns 1
AMPLIFICA-
DOR DE
POTENCIA.
PARLANTE
(«-SELECTOR DE IXAMADAS)
- Figura 2.33. •' .
Como se dijo anteriormente para el diseño de este aestable. se
escogió el amplificador operacional IH 3900 tipo "Norton" que a dife-
rencia de los amplificadores operacionales convencionales que corrpa-
ran los voltajes de entrada, éste conpara corrientes, además opera con
uña única fuente de poder. La configuración cixcuital se ilustra en
la figura 2.34. ' .
foi = 4Hz.
Figura 2.34.
i
o V01

- 89 -"
Asumiendo que VOI ha conmutado justamente el estado bajo (VOL,)
entonces el voltaje en el capacitor Gil es VH1 (umbral de disparo supe
rior) ;> consecuentemente la corriente que fluye hacia la entrada negati
va es mayor que la del terminal positivo, la cual está dada por:
qo~ BE
I =—-B :— (2.62) .
En la ecuación (2.62) se desprecia la corriente que fluye por
R77 debido a que en este tipo de amplificador la entrada positiva, es_
tá enclavada a un voltaje de-calda de un diodo^ y al estar la salida
en bajo (~QV), la tensión sobre R77 es prácticamente nula.
El exceso de corriente que entra al terminal negativo- mantie-
ne VOI en bajo, el condensador empieza a descargarse a través de R75
de -manera que la corriente que entra por R75 disminuye hasta igualar
la corriente que entra'-al terminal positivo. En ese instante el vol-
taje de salida conmuta al estado alto (VOL,) y el voltaje sobre el ca
XI ""•"""
pacitor es ahora VL1 (umbral de disparo inferior) .
VEl = Ip - R75 ' ' ' (2.63)
pero Ip = p
*V7 5 -K-7 8
VL1 = Ip . R75 (2.64)
^•78
Substituyendo la ecuación (2.62) en (2.64) se obtiene:

- 90 -
VL1. ~ DD" BE - *7s - (2.65)
Al conmutar la salida al estado alto, la corriente que entra
al terminal positivo se incrementa a:
3- +IP " (2.66)
ÍS-78 -TV??
Con la salida en alto el capacitor Gil empieza nuevamente a
cargarse a través de R7 6 , (algo de corriente se entrega al terminal -
negativo) y la salida permanecerá en alto basta que la corriente que
entra al terminal negativo iguale a la del terminal positivo instante
en el cual la salida conmuta al estado bajo. El voltaje en el capaci
tor llega a VEGL y está determinado por:
•VEGL = 1(+) R7S ' (2.67)
La ecuación (2.66) dice que !"(+) es igual a la suma de las co_
rrientes que circulan por las resistencias Rye y R-y? (durante el peri.
odo de carga). La corriente L,' ya. está definida por la ecuación (2.
¡\7Q
62) , faltaría definir I_ por tanto":
&77
K?7
- V
R 77
Substituyendo las ecuaciones (2.62) y (2.68) en (2.67) se tiene:
(2 6g)
V - V VOL - V
VH1 = (-PDP BE + -S. M_) R7S . (2.69)
K7 8 K?7

. Con la salida en bajo, "el voltaje sobre el capacitor es VH1,
por 'lo que se Inicia nuevamente un ciclo de descarga y asi sucesiva-
mente ,„ dando como resultado la frecuencia de oscilación deseada.
En el periodo de descarga la salida ha conmutado al estado ba_
jo y el capacitor está cargado hasta VH1; luego el condensador se des
carga hasta llegar a VLl momento en el cual la • salida se pone en alto.
La trayectoria de la descarga se ilustra en el circuito de la figura
2.35. •
. Figura 2.35.
En el circuito de la figura 2.35 se asume que la salida en ba
jo V01T es prácticamente cero voltios, no se considera la rama de R75
J_/
puesto que la corriente que fluye por dicha resistencia es muy peque-
ña. Se ha considerado el circuito en el dominio-de la frecuencia.
7G
I(s)D - - RVG
Despejando I(s)D:
S 4- Ry 6 . GI
(2.70)
(2.71)

71): •
- 92 -
Tomando la transformada inversa de Laplace de la ecuación (2.
' -t/H-76-Cn
i(-t)D= - - - e (2.72)
'
La ecuación (2 . 72) representa la corriente de descarga del con
densador en cualquier instante, el signo negativo indica que esta co-
rriente es de sentido contrario a la corriente 'de carga.
Para obtener el tiempo de descarga Tdl, se -analiza el voltaje
sobre el capacitor al. llegar a-VLl:
= - VR (2.73)
-*! 1 . .1x7 6 • •" '
V = I(-t)D . R76 ' . (2.74)
Reemplazando (2.72) en (2.74) se tiene:
-t/R? 6 - Ci i ' .
U, = - VHl e ' ' (2.75)
Substituyendo (2.75) en (2.73):
^ = VHl e - . • (2.76)
U i '
Cuando .VCn = VL1 entonces t — Tdl por tanto:
-Tdl/R7B.Cn
VL1 = VHl e .'. (2.77)

Tdl = R7 6 In
VH1
VL1
- 93 -
(2.78)
Al. llegar' el voltaje del condensador a VL1 la salida pasa al
estado alto y, el capacitor empieza nuevamente a cargarse; el circui-
to de carga se indica en la figura 2.36.
V01 H
despejando I(s)C:
V01 - YL1
I(s)C = H-3 (-
R76 +
Figura 2.36.
' 1
(2.80)
VC11
Tomando la transformada inversa de Laplace a (2.30):
VOL, - VL1 -t/R76Cn
i(t)C = ^ ^e
^7 6
(2.79)
(2.81)
El condensador se cargará hasta! el voltaje VH1 durante el tiem
po de carga Tci , para obtener este tiempo se analizará la tensión en
los terminales del condensador.

- 94 -
Ven = VOL, - V (2.82)
n K7 e
Ven ^VOl - i(t)C . R76 . . t (2.83)
Substituyendo la ecuación (2.81) en (2. 83). y reagrupando :
Ven = V01H - 0/Olg, - VL1) e . (2.84)
Si Vci i = VH1 entonces t = Tci entonces:
VH1 = VOl^ - (VOlg - VL1) e ?G . .:. .. . (2.85)
- VL1
tci - ? e • i Wl
Conn se desea que la onda sea simétrica , el condensador debe-
rá cargarse y descargarse -en el misirD tiempo consiguientemente:
T

- 95 -
(VOL, = 11.2 V ver características del oeracional 12-í 3900 en el anexo
Eligiendo Cu. = 2.2 yF
De la ecuación (2.78) se puede obtener Pv76
Td
R76 = • (2.89)
VL
El periodo de oscilación es de 250 ms por tanto Td: = 125 ms.
R76 = : 125 Tris7 7 = 111.22 Kfi'. Se escoge R76 = 110 Kfi;l/4W
2.2yF. In
De acuerdo a las hojas de datos del IH 3900 (ver anexo 1) la
corriente que debe entrar a los terminales positivo y negativo está
en el rango de 10 y A - 500 y A
Eligiendo L-, =10 y A entonces de la ecuación (2.63)
&75
R7S ° Tm (2-90)
R75 = ¿ = 420 k£ Se escoge R75 « 430 kr , 1/4 W
De la ecuación (2.65) se obtiene R7i

- 96 .-
R - R
VLl ' 7S (2.91)
'V-í
' 43° M n Se esc°Se «78=1 M
La resistencia Pv,7 puede encontrarse de la ecuación (2.69)
V01 - v BE
V - V, BE
11.2 V - 0.5 V
7^ 12 V - 0.5 V
430 1 M
Se escoge Rg g = 2 M fi, 1/4 W
(V = 0.5 V ver anexo 1 (2.92)
. LM 3900)
Las fomHs de onda a la salida del generador y del voltaje
bre el capacitor se ilustran.en la figura 2.37.
VQ1
D1SEPÍO DEL AESTABLF, N£ 2
Figura 2.37.
Este oscilador genera una frecuencia de oscilación mucho- mayor

- 97 -
que la del primero y además la'señal que se obtiene a la salida está
modulada por la señal del primero. El circuito es idéntico al ante-
rior como se puede apreciar en la figura 2.38.
VO-jO
f09 = 500 Hz.
Figura 2.38.
KP2
OVO2
. El principio de funcionamiento de este oscilador ya se anali-
zó anteriormente, la única diferencia radica en que cuando el voltaje
de salida del primer oscilador esté .en bajo, el segundo permanecerá -
bloqueado y su salida estará en baj o también (V02,.') . Al pasar V01 a
VOL, el oscilador operará exactamente cono lo hace el primero.
Como antes .asumiendo VL2 = 4.2 V de la ecuación (2.88) se ob-
tiene: VH2 = 7 V.
Escogiendo CL2 = 0.1 yF
la ecuación que define el tiempo de descarga será: ' •

98 -
Td2 = (R80 + KP2) d 2 Ln - ; O < K < 1 . (2.92)
KP = valor que toma el potenciómetro de acuerdo al valor de K, el po
tenciómetro se utiliza para tener un control de frecuencia.
Para el periodo de carga: ' . . . . •
. .V02^ - VL2 . .
Tc2 = (R60 -+ KP2) ca 2 In V0¿ - VH2 . ' (2'93)
De la "ecuación (2.92) y considerando que Td2 = Tca - 1 ms
Td2
Reo + KP2 = — - - - . (2.94)
R 80 4- kP2 - 20
lins. - - ^=19.57k£7 « 20 k
Escogiendo un potenciómetro de 20 kfi ; se desea que con el p£
tenciómetro en posición intermedia (K = 0.5) la frecuencia de oscila-
ción sea de 500 Hz. .
Reo + 0.5 Pz = 20 kñ .*.
R80 = 20 kíí - 0.5 x 20 kfi= 10 kfi R80 = 10 k£7 , 1/4 W
El control de frecuencia dado ñor el potenciómetro se encuen-

tra en los siguientes rangos:
f,
I2rnáx
02 tnax
1
. Q 2 Ln
1
- 99 -
VHT
2 . lOkfí - O.üyF . Ln
f, 02-nví non 2. - +P2) Q2 Ln
-02
1
VH2
VL2
2 .. (10k + 20k):. O.lyF .... Ln
para k = O
= 97S.80 Hz
(2.95)
(2.96)
para k = 1 (2.97)
- 326,27 Hz
Las resistencias R79, R81 y RB2 se calculan, de la misma mane-
ra que las del primer aestable hallándose los siguientes valores:
R79 - 430 kí? , 1/4 W
RB1 = 2 K Q, 1/4 W
R82 = 1M Q, 1/4 W ' •
En la figura 2.39 se dibuja las formas de onda de salida del
segundo generador modulado por la señal del ürimero:
125IT1S—>;
250 ms
_jmnmR
Figura 2.39,

- 100
DISEÑO DEL AMPLIFICADOR DE POTENCIA
La señal de salida del segundo aestáble se aplica a este am-
plificador de potencia que está, constituido por un comparador que ac-
túa como buffer y un transistor Darlington que maneja la carga (un al
toplarlante) . El circuito se ilustra en la fi/^ura 2.40.
V02
Figura 2.40.
Cuando la señal V02 está en baj o, la corriente que entra al -
terminal positivo es mayor que la del negativo, de modo que la salida
del comparador está en alto, lo que hace que el transistor T2 se satu
re y pueda circular corriente por el altoparlante haciendo que éste
suene. Al pasar V02 al estado alto la corriente que entra al termi-
nal negativo comienza a incrementarse hasta superar a la corriente del
terminal positivo, instante en el cual la salida del comparador conmu
ta al estado bajo cortándose el transistor e impidiendo que circule -
corriente por el altoparlante.
La corriente que entra al terminal positivo está dado por " la

ecuación (2.62)
V VEE
R,84
- 101 -
despejando R8i, y asumiendo 3L = 10. y A
R84 = °T BE (2.98)
TU 7
E.8lt = nn "A ' =-1.15 M& Se escoge P,84 = 1 MQ
-Lu y A
Para el cálculo de la resistencia R8 3 se toma I_ = 20 yA -
J^8 3
cuando V02 esté en alto, con lo cual se garantiza que la corriente del
terminal negativo supere siempre a la del positivo a pesar de que V02
es ligeramente menor que. V. Entonces de la ecuación (2.98)
V02 - V
Res = ^ . (2.99)
R8 3 = 1!L¿Q °'5 V = 535 kfi Se .escoge R8 3 = 560 kfi , 1/4W
La etapa final del amplificador de potencia está constituido
por el transistor Darlington T2, la señal de salida del comparador se
aplica a la base de este transistor mediante una resistencia fija y
un potenciómetro que actúa como control de volumen. La resistencia -
fija limita la corriente de salida del operacional cuando el potenci

- 102
te que puede circular por el parlante será:
Ic máx, = \W
= 500 m A
Asumiendo una corriente de colector de 100 m A, se calcula la
corriente de base -mediante la ecuación (2.40)
IB = 100 y A para B tnín = 1000
De acuerdo con la relación (2.42) la corriente de base que a-
segura una completa saturación será:
La resistencia conectada a la base se define de acuerdo a la
relación (2.43): "
RB - R8 5 .+ kP3
De la ecuación (2.44) se tiene:
VOS -
EB = - - (2.100)
11.2 V- 1.4V
200 yA .
La resistencia R8 5 se determina de acuerdo con Ic máx y cuan-

- 103 -
do el potenciómetro está en el mínimo (k = 0). La corriente de base
máxima que R85 deberá permitir será:
r 0 Ic max n A
D . = 2 -^—: = 1 TU A
B max B muí
Aplicando la ecuación (2.100)
R85 = 1I'2-1V ^A1'4 V
.i. TU ¿\ 9.8 kíí Se escoge R85 = 10 kP, ,1/4W
En la selección de potenciómetro se siguen los mismos crite-
rios que los adoptados en la sección (2.3.5). • Se escoge un potenció-
metro de 250 kíí , 1/4 W. Finalmente se tiene la etapa de control for
raada por dos diodos y .una compuerta de colector abierto 7416 como se
indica en la figura 2.41.
R78 • R77 R81
Figura 2.41.
VDD
TIP120

- 104 -
Cuando no se produce ninguna llamada la señal SLLC que provie
ne del selector de llamadas que se verá más adelante, está normalmen-
te en UNO, por lo que a la salida de la compuerta 7416 se tiene un CE
RO. Este nivel lógico polariza a los diodos DI y D2 directamente im-
pidiendo que los' capacitores Cu y Q 2 puedan cargarse y los aesta-
bles permanecerán bloqueados. La salida de los generadores se quedan
en alto debido .a la realimentación positiva, pero la configuración in
versora del comparador mantiene en el bajo su salida y el transistor
Darlington estará cortado.
Al producirse una llamada la señal S cambia a CERO, a la sali,
da de la compuerta inversora se tiene un UNO que polariza a los dio-
•dos inversamente permitiendo que los aestables puedan funcionar.
La resistencia Rñf; se calcula considerando la salida en CERO.
Para un 7416
VQL=0.4V '
I = 10 irA (limitación)
kíí Se eSCOge ?V86 = 1'2 k
Se escoge una resistencia de 1.2 Kfi para limitar la corrien-

- 105 -
te por debajo de 16 mA y considerando la corriente suministrada por
los capacitores.
^
2.5.7. D1SERO DEL SISTEMA. ÍIOLTIFLEXADO DE RECEPCIÓN DE LLAMADAS
Constituido por un miltiplexer que recibe las señales de lla-
nada y de acuerdo a sus entradas de selección permitirá el paso de
cualquiera de ellas, las mismas que serán retransmitidas a todas las
habitaciones a través de un sistema optoacoplado.' Las llamadas que
son devueltas a las habitaciones son utilizadas por el sistema de de-
tección de llamadas de las Placas de cancelación descrito en la sec-
ción 2.3.4. Si cualquier habitación genera una llamada, este sistema
la vuelve a retransmitir a través de la señal LLOH (en forma serial) •
a cada habitación llegan las señales de llamada de las demás .habita-
ciones incluyendo la de si misma; lógicamente la habitación no puede
llamarse a si misma razón por la que el sistema de detección de llama
das impide que esto suceda. - .
El diagrama de bloques del sistema multiplexado se ilustra en
la fig. 2.42. •
DISEÑO DEL GENERADOR DE ONDA CUADRADA:
El generador proporciona la entrada de reloj que el .contador
necesita para generar las señales de selección del multiplexer. La
frecuencia de reloj deberá -ser lo suficientemente rápida como para que

- 106 -
el contador pueda ir barriendo las entradas del rnultiplexer (llamadas),
de esta manera se logra que cualquier llamada que llegue pueda ser re
transmitida instantáneamente.
GENERADOR DE
ONDA
CUADRADA
N
/
CONTADOR
K)DULO
16
•
Figura 2.42.
16/1
/•* ^
ffQ
Si se opta por una frecuencia de IkHz entonces una llamada se_
rárastreada cada 1 ras lo que sería más que suficiente.
Para este oscilador se utilizará un generador de tiempo 555
trabajando como aestable, como se indica en la figura 2.43.
Para conseguir una onda cuadrada bastante simétrica es necescí
rio que la resistencia Re 7 sea menor que RQ8 y lo más pequeña, que sea
posible. El valor de R87 debe ser tal que limite la corriente que cir_
cula por el transistor de descarga a menos de 200 mA., Si se limita di.
cha corriente a 10 mA se puede determinar RB 7 de la siguiente expre-
sión (ver características del C.I. 555 en el anexo 1):
M

Rfl 7 ~~
Vcc
'5 V
10 m¿
R87.
R88
C13
lcc
- 107 -
555
T.H -^- OUT
1K.Hz
TRIGG C.V.
GND
Figura 2.43,
G14
-OCK
= 500 fí . Se escoge R87 - 510^ , 1/4 W
De la ecuación (2.37) se puede despejar R8
£ .
Se escoge R88 = 6.8 kí7 , 1/4 W
DISEÑO DEL CONTADOR MDDIIÍD 16
'
(2.102)
(2.103)
A pesar que únicamente se iDonitorean tres habitaciones por ra

- 103 -
zones de limitación, se ha pensado utilizar un multiplexer de 16 en-
tradas para permitir una libre expansión del sistema (tipicamente las
estaciones de llamada inonitorean de 10 a 15 habitaciones) .
Puesto que se desea seleccionar cada una de las 16 entradas
del multiplexer designadas desde la O a la 15, se necesita aue el con
tador cuente hasta quince, regrese a cero y luego reinicie nuevamente
el conteo.
Se utilizará el C.I. 7493 A que es un contador binario de 4
bits, compuesto de 4 biestables J-K internamente interconectados^real
mente el primer biestable no está conectado a los siguientes de mane-
ra que si se quiere que el contador-opere en modulo 16, la salida de-
signada como QÁ del contador debe conectarse a la entrada de reloj de
signada como B.
este contador.
En la tabla 2.12 se dan las condiciones de borrado/conteo de
ENERADAS
nn(l)
H
L
X
DE BORRADO
R0(2)
H
X
L
Tabla 2.12.
SALIDAS
°D QC QB QA
L L •' L L
CUEOTA .
CUENTA
De acuerdo a la tabla 2.12 se conecta una de las entradas R0(l)

- 109 -
ó RQ(2) a CERO manteniendo sienpre'habilitado el. contador. Las sali
das designadas con Q^, Qg, QC y O son las que se utilizarán corro en-
tradasx de selección del multiplexer.
El multiplexer que se utilizará será el C.I. 74150 de 16/1 II
neas, el mismo'que de acuerdo a su tabla de verdad expresada en la ta
bla 2.13 necesita que la entrada de captura (strobe) esté.en CERO. De
bido a que la salida de este circuito complementa la señal de entrada
se utilizarán las señales de llamada complementadas LL y mantener la
salida en CERO cuando el sistema está en reposo. A esta señal se la
designará con M.
ENTRADAS
SELECCIÓN
D C B A
X X X -X
L L L L
L L L H
L .L H L
H H H H
H
A BI
L
H.
L
L
L
L
Tabla 2.13.
SALIDAS
• W
H
ÉÓ
•El
E?
E15
En la figura 2.44 se dibuja el diagrama de .tiempos del funcio_
namiento del sistema multiplexado. . .

QC
QD
LU
M
- 110 -
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 O
Figura 2.44.
En el diagrama de tiempos de la' figura 2,44 se observa que to
das las 16 llamadas son rastreadas en 16 ms; se toma como ejemplo que
la habitación N^ 1 efectúa una' llamada y que la señal en su forma com
pleroentada LL se aplica a la entrada Eo, entonces el multiplexer gene
rara un pulso (Eo) cada 16 ms.
Cabe mencionar que únicamente se utilizarán tres de las dieci-
seis entradas del multiplexer asi que las'demás serán conectadas a
5 V para deshabilitarlas.
En la figura 2.45 se dibuja el'circuito del sistema múltiple-

- 111 -
xado de retransmisión de llamadas.
. Figura 2.45.
2,5.8. DISEÑO DEL SISTEMA DE ÍÍETRMSMISION DE I1AMADÁS OFIOACOP1ADO'
Este sistema recibe la señal (M) proveniente del sistema mul-
tiplexado de recepción de llamadas y la transmite hacia cada una de
las habitaciones asociadas a la estación. Su configuración circuital
es la misma que la de las etapas de transmisión de las habitaciones -
descritas en la sección 2.3.7, con la diferencia que el sistema ali-
menta a todas las habitaciones en forma paralela como se indica en la
figura 2.46.
Para el cálculo de las resistencia R3 o a R32 se consideran los
eventos de llamada y no llamada.
C

- 112
mts
Figura 2.46.
Cuando no existen, llamadas la señal M'es CERO, el transistor
T3 está cortado de modo que no circula corriente por los leds de los
optoacopladores por consiguiente los transistores de los optos esta-
rán en corte. • •• '
Al producirse una.llamada en la señal M aparecen los pulsos
positivos generados por el sistema multiplexado, durante el tiempo que
un pulso permanezca en UNO. (1 ms) el 'transistor T3 se satura y permi-
te la circulación de corriente por los.leds de los optoacopladores, -
con lo cual sus respectivos transistores se saturan.
. El optoacoplador que se usará es el TIL124 asi que de acuerdo
a las caracteristicas y asumiciones adoptadas en la sección 2.3.7. se
tiene:
10

1.2 V
- 113
La corriente de colector de T3 es la suma de las corrientes -
que circulan por los diodos de los optoacopladores, esta etapa retrans_
mite las señales de llamada de tres habitaciones, sin embargo este sis
tena se diseñará para manejar un grupo de 12 habitaciones. El transis_
tor T3 es un Darlington con una gran capacidad de corriente capaz, de a_
limentar a machas habitaciones.
-12
= 120
IBT"
La corriente de colector para "manejar 12 habitaciones será:
Las resistencias R90, Rgi y RSZ sori del mismo valor y se pue-
•den calcular mediante la ecuación (2.45).
Vcc - V- - V— -, . ^
; - vcE(sat) = °'8 V
Reo = " " ' " 26'40n = 273'60
Se escoge R90 == 270^ f 1/4 Vi

- 114 - -
La corriente que deberá inyectarse a la base del transistor T3
para mantenerlo bien saturado se puede obtener aplicando la ecuación
(2.42),
0 ' 120 0/ n
= 2 x 1000 = 24°
La resistencia R8-9 se puede determinar de la ecuación (2.44)
2.4 V - 1.4
2.5.9. DISEfíO DEL SELECTOR DE
= 4-16 kQ Se escoge RQ9 = 4.3 kfi , 1/4 W.
La función de este selector es canalizar las llamadas proven!
entes de las habitaciones al igual que las llamadas de emergencia en
una única señal de control designada por SLLC (señal de llamada cana-
lizada) . La señal SLLC está normalmente en UNO, debido a los requerí
mientos del sistema de control del generador de audio indicador de lia.
mada de la Estación Central (ver sección 2.5.6) ; cuando se produce u-
na llamada sea esta normal o de emergencia SLLC pasa a CERO y permite
que el mencionado sistema de audio suene.
Las variables a emplearse son LL y SE correspondientes a cada
habitación; en la tabla 2.15 se describe el trabajo que tiene que rea
lizar la función SLLC.
La función SLLC corresponde a la función lógica KOR y se des-

- 115 -
cribe madiante la ecuación (2,104)
LL SE
0
0
1
1
0
1
0
1
Tabla 2.15.
SLLC
SLLC = LL + SE (2.104)
1
0
0
0
Si se consideran las señales de llanada de las demás habita-
ciones, la ecuación (2.104) puede reescribirse de la siguiente manera:
SLLC = LLj + LL2 + LL 3 + SEi + SE2 + SE 3 (2.105)
Debido a la imposibilidad de inrolementar la ecuación (2.105)
con conpuertas TOPv de 6 entradas, se utilizó los teoremas de DE Morgan
para inplementarla con compuertas disponibles. Adicionalmente se ha
considerado la posibilidad de que el sistema se expanda hasta un máxi
rno de 12 habitaciones (caso típico), dado que por cada habitación se
utilizan dos señales LL y SE se tendrían 24 señales en total de mane-
ra que:
Ü3J = LL! + LL2 4- . . . .. 4- LL, 2. + SEi + SE2 + . -f- (2.106)

- 116 -
Por el teorema de De Marean:
SLLC =vLLi . LL2 . ... LLi2 . SE! '. SE2 . "... SEÍ2 (2.107)
Por el teorema de Involución:
SLLC - U* . IL2 . . ..- . 11*2 . SEi . SE2 . . . . SEl 2 (2. IOS)
Agrupando en grupos de ocho variables para utilizar conpuertas
NAND se 8 entradas: ' •
SLLC = (LL¿ LL8) . (LL9 LL^ 2 . SEa SEO
Aplicando nuevamente De Morgan:
SLLC = m LL8 4- LL9 LU 2 . S^ . ... . SE4 +
(2.109)
SE5 . ... . 3EÍ 2 (2.110)
la ecuación (2.110) puede inplernentarse con 3 compuertas NAND
de ocho entradas y una compuerta ÑOR de tres, las señales de .llamada
normal y de emergencia deben estar en su forma complementada. El cir_
cuito del selector de llamadas se ilustra en la figura 2.47.

LL-,0
7430
- 117
Figura 2.47.
-^SISTEMA DE AUDIO
SISTEMA DE Tx ALA
ESTACIÓN CENTRAL
SISTEMA DE Tx A LA
ESTACIÓN CENTRAL
En la figura 2.47 se ha añadido un selector exclusivo para las
.llamadas ce. emergencia canalizadas en la señal .SEC, esto se debe a que
en la.Estación Central la señal SEC activará uri sistema acústico para
indicar la llamada de emergencia.
Específicamente para este trabajo se utilizarán únicamente las
seis señales de llamada de las tres habitaciones como se describe en
la ecuación (2.104), consecuentemente en el circuito de la figura 2.
47 las entradas no utilizadas se conectarán a Vcc.

- 118 -
2.5.10. DISE510 DEL SISTEMA OFTOACOPLAIX) DE TRANSFUSIÓN DE LLAMADAS HA
A
CÍA IA ESTACIÓN CENTRAL.
Este sistema se encarga de transmitir las señales .de llamada
normal y de emergencia canalizadas en las señales' SLLC y SEC a la E_s_
tación Central, a través de un sistema optoacoplado idéntico al que
se utilizó en la sección 2.3.7. La descripción del funcionamiento se'
i.
indicó en esta misma sección de manera que únicamente se ilustrará el
esquema eléctrico en la figura 2,48.
(SLLC, SEC)
Figura 2.48.
ESTACIÓN CEOTRAL
Las señales SLLC y SEC se las ha encerrado entre paréntesis -
para indicar que ambas utilizan el misriD tipo de sistema de .transmi-
sión.
Las resistencias R.9S y R96 se determinaron en la• sección a la
que se hizo referencia anteriormente.

. - 119 -
2.6. DISEflO DE 1A ESTACIÓN 'CEOTPAL .
La Estación Central cumple las funciones de supervisión de lia
madas a nivel de Estación de Llamadas, es decir las llamadas que reci
ben las estaciones en el caso de haber mas de una son enviadas a la
Estación Central canalizadas a través de sus respectivos selectores -
(ver sección 2.5.9).
La estación cuenta con un panel de diodos luminosos, uno por
cada Estación de Llamada; si cualquiera de las estaciones recibe una
llamada el correspondiente diodo se iluminará de esta forma la perso-
na encargada del sistema puede saber que una llamada se ha efectuado
y además que dicha llamada se ha atendido cuando el diodo en cuestión
se apague.
Si uno de los diodos del panel, se enciende y se demora dema-
siado tiempo en apagarse se procede a avisarle a la estación que reci
bió la llamada que atienda la llamada.
Las llamadas de emergencia son señalizadas además de visual-
mente en forma acústica, para poder distinguir una llamada de este ti.
po de una normal. -
Esta etapa consta de un receptor de llamadas optoacoplado i-
déntico al descrito en la sección 2.3.8. razón por la que no se dibu-
jará el circuito eléctrico; el receptor recibe las señales SLLC-y SEC

- 120 -
transmitidas por la Estación de llamada y las utiliza en el control
del panel luminoso y sistema de audio respectivamente.
x
2.6.1. DISEÑO DEL PANEL DE LUCES INDICADORES DE LLAGADA A ESTACIÓN
Formado por diodos emisores de luz donde cada diodo represen-
ta a una determinada estación de llamada. • Si una de las estaciones a.
sociadas a la Estación Central recibe una llamada enviará la señal
SLLC respectiva que hará que se encienda el diodo luminoso correspon-
diente.
En la figura 2.49 se ilustra el circuito de señalización lumi
nosa para tres estaciones de llamada. . .
Figura 2.49.
En el circuito de la figura 2.49 se ha utilizado la compuerta
buffer de colector abierto 7416; si se considera el evento de no lla-
mada la señal SLLC está en UNO por lo que el transistor de salida de

- 121 -
la compuerta está saturado cortocircuitando al diodo luminoso y mante
niéndolo apagado. Al producirse una llamada SLLC cambia a CERO el
transistor de salida se corta y permite que circule corriente por el
diodo haciendo que éste se ilumine. El circuito se conporta exacta-
mente igual si se produce una llamada de emergencia.
Llamada:
Las resistencias R37 a U39 se calculan a continuación:
-VCC - .Vr-TTT-v
j
Ka 7
~ Se elige ma resistencia de
(2.111)
A continuación se verifica que la corriente que absorve la
compuerta esté dentro de límites tolerables cuando el transistor de
salida se satura:
Vcc - VnT ,,.. v
OL(trp)
IOT = • A^A ' = 20 mA (dentro del rango permitido)
2,6.2. DISEÑO DEL SISTEMA AUDIBLE DE LIAtlADA DE
Este sistema proporciona una señal acústica cuando se produce
una llamada de emergencia, si la llamada es atendida se extingue esta

- 122 -
señal de alarma caso. contrario se le indica a la estación que se a-
tienda. urgentemente esta llamada. El circuito generador de audio es
idéntico al utilizado en la sección 2.5.6, la única diferencia radica
X
en el control de habilitación de los osciladores se hace -mediante las
señales de emergencia canalizadas por cada estación SEC en el caso de
haber mas de una; ésta -unidad de control debe mantener los diodos po-
larizados directamente cuando no haya ninguna llamada de emergencia y
"TR-
mantener bloqueado el generador de audio.
Al producirse una llamada de emergencia el control debe pola-
rizar a los diodos inversamente para permitir que la señal acústica -
se genere.
De acuerdo a las condiciones anteriores la sección de control
debe cumplir con la tabla de verdad 2.16. .
SECi
0
0
0
0
1'
1
1
1
SEC2
0
' 0
1
1
0
0
1
1
SEC 3
0
1
0
1 o
1 0
1
Tabla 2.16.
CGE
CGE = señal de control del generador de emergencia.
1 '
1
1
1
1
1
1
0

- 123
La función CGE corresponde a la función lógica NAND para tres
variables de entrada, sin embargo pensando en la posibilidad . de am-
pliación de la estación se utilizará una conpuerta NAND de 8 entradas.
En la figura 2.50 se detalla la sección de control y únicamen
te se expone el generador de audio en forma de bloque.
SECi
SEC2 Q-
SEC3°
Vcc
O
74.30
Vcc,
J*l O O
1/67416 1/67416

- 124 -
alimentación, sin embargo considerando la posibilidad de su posterior
aplicación crei necesario sugerir una guia de diseño para un sistema
que controle doce habitaciones por cada Estación de Llamada que es más
o manos el número de habitaciones que se raonitorea en este tipo de sis
tema.
Para el sistema que se implementará en este trabajo se utili
zarán fuentes de alimentación más reducidas, las- "mismas que se dise-
ñarán únicamente para propósitos de demostrar el funcionamiento del
sistema. . .
Básicamente se tendrá un sistema de alimentación distribuida
compuesto por dos fuentes de D.C. no reguladas, una de ellas alimenta
rá a las Placas de Cancelación de las habitaciones y la otra a las Es_
taciones de Llamada y Central. . Cada uno de los circuitos electrónicos
dispondrá de reguladores integrados que les proporcionarán los yolta
jes regulados necesarios.
El uso de los reguladores integrados elimina la tediosa ta-
rea de diseñar fuentes de poder en su totalidad, ya que éstos están -
dotados de circuitos de protección interna de gran ccmfiábilidad que
los hace prácticamente inmunes a las fallas normalmente encontradas -
con reguladores de voltaje discretos. En realidad, una de las razo-
nes más importantes es su bajo costo además de que no se necesita un
gran sistema de alimentación regulada centralizado.

De acuerdo con el sistema diseñado se tendrán dos fuentes de
voltaj e de 5 V (Vcc) y 12 V (V) reguladas que se obtendrán de
los reguladores, la tierra de retorno común para las dos fuentes se
la designará con (GM)D) . Cada Placa de Cancelación tendrá su
propia tierra de referencia y todas las tierras se unirán en un s

.ESTACIÓN DE LLAMADA
FUENTE
REGULADA
PIACA DE CANCELACIÓN
FUENTE
NO
REGULADA
- 126 -
Figura 2.51.
Fuente de 5 V (Vcc) consumo de potencia 2.5 W
consumo de corriente 500 raA (Ice)
HABITACIÓN
1
HABITACIÓN
2
HABITACIÓN
12
ESTACIÓN
CENTRAL

- 127 -
Fuente de 12 V (V-r^O consuno de potencia: '2.4 W
X
consumo de corriente: 200 rnA
Posteriormente cuando se realice el análisis económico del sis_
tema se lo comparará con otro que roonitorea entre dies y doce habita-
ciones por estación, por esta razón las fuentes no reguladas deberán
ser capaces de alimentar a doce habitaciones sin problemas. En la fi.
gura 2.52 se ilustran las fuentes no reguladas alimentando a los re^u
ladores integrados existentes en la Placa de Cancelación, las corrien
tes totales que estas fuentes deben suministrar serán:
Para la fuente de 5 V: .
Ice! = 12 Ice ^ - . (2.113)
Icc: « 12 x 500 -nA = 6 A
Los reguladores de voltaje de 5 V necesitan un voltaje de en
trada entre 7.5 V y 20 V para suministrar corrientes en el orden de 1
- 1.5 A; se elige un voltaje de entrada de 12 V. (Ver hojas de datos
de los reguladores integrados MATIOKAL en el anexo. 1) .
Para la fuente de 12 V se tiene:

= 12 x 200 mA- 2.4 A
- 128 -
reguladores de voltaje de 12 V requieren un voltaje de en
trada en el rango de 14.8 V y 27 V para suministrar una corriente .de
salida de 1 A; se elige un voltaje de 19 V. .
Una vez determinados los parámetros de salida de las fuentes
no reguladas se puede definir las caracteristicas del transformador a
utilizarse concluyendo con el tipo de diodos rectificadores que debe-
rán ser usados asi como el valor de. los capacitores de filtrado.
—>DD1
Figura 2.52.
~±I
DD
R104
ovCC
-0VDD

- 129 -
Para la determinación dé los parámetros de la fuente se utili
zarán relaciones de tipo práctico proporcionadas por el manual "VOLTA.
GE PJSGUZATOR HANDBOOK11, editado por la compañia FA1RCHILD (Ver anexo
EP 1).
Icq = 6 A
Para la fuente de 5 V:
Vrms = 0.805 Vccj (2.115)
Vrms - 0.805 x 12 V - 9.66 V ~~ 10 V
Irms - 1.33 Icd . (2.116)
Irms = 1.33 x 6 A - 7.98 A
PVA = 10 V x 7.98 A - 79.8 VA ~ 80 VA (2.117)
De acuerdo a la potencia requerida en el secundario se puede
diseñar el transformador o conseguirlo en el mercado local.
P1V - 1.14 x
El voltaje de pico mverzo que deben soportar los diodos será:
P1V - 1.14 x 12 V = 13.68 Vp (2.118)
La corriente pico:
1^= 4.75 IcCl (2.119)
1= 4.75 x 6 A = 28,50 A

- 130 -
De acuerdo a los valores de PIV e 1^ encontrados se elige el
diodo ECG5870 cuyas caracteristicas se pueden ver en el anexo 1.
>
Para determinar el valor de la capacidad GI 5 se elige un vol-
taje de rizado a la salida de los reguladores de 2 mV y 'considerando
el rechazo de rizado (RR) del regulador LM340T-5 que está en el orden
de los 62 db se calcula primero el voltaje de rizado a la entrada del
regulador de la siguiente expresión:
VP
*r
RR = rechazo de rizado
donde: . (2.1Í20)
Vp = voltaje de rizado a la entrada del regulador
r\
V = voltaje de rizado a la salida del regulador
despejando Vp de la ecuación (2-. 120) se obtiene:
RR = 62 db * 1258.93
VR « 1258.93 x 2 mV = 2.52 V
A continuación se determina la capacidad del filtro y _ se la
puede calcular de la siguiente relación aproximada:

c =
P-
se escoge Q 5 = 21000 p F/35 V
-Wvp. ~ *— • T" A
Para la fuente de 12 V:
- 131 -
Aplicando las relaciones (2.115) a (2.119)
Vn = 15.30 V ~ 16 V
• Rus
T = ^ 1 a A
-L-p, ~J . J~^ ¿1 . .
Rms . ( •
P s 52 VA
VA
PIV = 21.66 V
^= 11.40 A
Se elige el diodo ECG5812 (ver caracteristicas en el anexo 1)
Los requerimientos de voltaje de rizado para la fuente de +12
V no son muy critico s de manera que se hacen las siguientes eleccio-
nes.
Vr - 10 roV
PR = 55 db : 562.34 (para el LM 340T-12)
V^ = 562.34 x 10 raV = 5.62 V
K

- 132 -
De la relación (2.121) se obtiene:
Q 6 = - - - '= 3558. 71 y F
2 x 60 - x 5 . 62 V
se escoge Q 6 = 4400 yF/35 V
Debido a que los reguladores integrados estarán relativamente
distantes de la fuente no regulada (especificamente del capacitor de
filtrado), se coloca un capacitor de 2.2yF preferiblemente de tanta
lio para desacoplar el regulador de la fuente y ademas es aconcejado
colocar a la salida del regulador un capacitor cerámico disco de .0.1
pF con lo que se consigue una respuesta más estable del regulador. En
el circuito de la figura 2.52 se puede apreciar la disposición de es-
tos capacitores.
En el primario del transformador se coloca un fusible de rap:L
da acción (FAST BLCW) , para lo cual se determina la corriente que cir
cula por el devanado ., de la siguiente relación:
JL t - f o -i OO\p =
donde: ^yAp ~ potencia del primario del transformador.
Irmsp = corriente rms del primario
Irmsp = 1.2 A
Se escoge un fusible 1.5 A/250 V.

- 133 -
A continuación se diseñará el sistema de aliinentación de las
estaciones de llamada y Central en base a los requerimientos de consu
mo de potencia.
•• \n de Llamada (con capacidad de monitorear 12 habitacio_
nes). "
consumo de potencia 45 VI
Fuente de 5 V (Vcc) . consumo de corriente 9 A
consumo de potencia 2.4 W
Fuente de 12 V (V O consumo de corriente 200 mA
Estación Central:
Fuente de 5' V (Vcc)
consumo .de potencia 2.5 W
consumo de corriente 500 mA
consumo de potencia 2.4 W
Fuente de 12 V (VDD) consumo de corriente 200 mA
Considerando el consumo total:
consumo de potencia 47.5 W
Fuente de 5 V (Vcc) ' consumo de corriente 9.5 A.

Fuente de 12 V (V )
- 134 -
consumo de potencia 4.8 W
consumo de corriente 400 n
La fuente no regulada será del mismo tipo que las utilizadas
en la fuente de alimentación para las habitaciones; la diferencia con
sistirá en la fuente regulada de 5 V (Vcc) que alimenta a la Estación
de Llamada que a más del regulador integrado se le agregará un elemen
to de control serie (BOOSTER) que permite manejar mayor cantidad de
corriente que la que el regulador integrado puede entregar.
En el circuito de-la figura 2.53 se detalla el sistema de ali
roentación de las estaciones.
110
Vrms
'CCi VCCl
c, '2CTT
"DD-,
Figura 2,53.
-O
'CC
VCC
'DD
'DD

j = 9.5 A
•s
- 135 -
Se iniciará el diseño de la fuente no repelada de 5 V:
Vrms = 9.66 V ~ 10 V
Irms = 12.63 A
P, . - 127 VA (secundario del transformador)
PIV - 13.68 Vp
1^ 45.12 A
Se elige el diodo ECG 5870
G! 9 = 31415.34 se escoge Ci 5 = 40,000 uF/40 V (relación 2.121)
1) se tiene:
De' acuerdo a las caracteristicas del regulador 723 (ver anexo
Se calcula el conjunto resistivo ajustable formado por RI Oi ,
RÍ o z Y P a asumiendo que circula una corriente de 1 mA coroo se indica
en la figura 2.54.
Se escoge un potenciómetro de. 2 kfi y se desea que cuando -
esté en la mitad de su valor se obtenga a la salida de la fuente 5 V;
considerando el conjunto resistivo como un divisor de tensión (la im-
pedancia de entrada del amplificador de error es suficientemente al-
ta):

_ _ 7.15 V - 5 V _ 9
Ka — ñ—T
1 im
/.
= 5
- 136 -
Ra = RÍ oí + 1 kfi" = 2.15 kfi . ' . , ' (2.123)
oí = 2.15 kfi - 1 kfi = 1.15 kfi ,
Se escoge PM 01 = 1.1 kQ , 1/4 W
Kb = EI 02 + 1 kfi = 5 kíi . (2.124)
Pq 02 - 5 kT: - 1 kfi = 4 kfi
Se escoge PH 02 = 3.9 kfi ,. 1/4 W
A continuación se determina el tipo de transistores necesarios
para el elemento de control serie (BOOSTER) ; para ello se establece el
rango de variación del voltaj e de entrada al regulador integrado 723 :
Vin(min) = 9.5 V
Vin(Tnáx) - 40 V
VCB4(mn) = ^(^> " Vcc ' (2.125)

VCE4(máx)
VCE4(máx) " 35 V
- 137 -
= Ice = 9 A (corriente total)
-.,, ... Ice . (2.127)
CE(max) . ^ J
De acuerdo a los resultados obtenidos la potencia que debe dj,
siparse en el peor de los casosVes demasiado alta para utilizar única
Tóente un solo transistor como elemento de paso serie. Utilizando dos
transistores conectados en paralelo se reduce la disipación de poten-
cia a la mitad y además se puede hacer uso de disipadores de calor a-
decuados.
Se elige el transistor 2N3055 que puede conducir hasta 15 A.
máx. (ver hojas de datos en el anexo 1) ,
En la figura 2.54 se detalla el circuito de la fuente regula-
da de 5 V que alimenta a una estación de llamada con capacidad para -
monitorear 12 habitaciones.
De acuerdo al .gráfico de la figura 2.54 y observando las ho-
.jas de datos del transistor 2N3055:

0.16 A/5 w
RSC1
0.16n/5w
-^VW-4
RSC2
CL
723
CS
r°
Ln
-P-
R101
1.1 K
P3
2K
R102
3.9 K
5000 PF
±

139 -
= 4.5 A B, . = 20 por consiguiente:
A = 214.28 rtA ero:
= 214.28irA (2.130)
El transistor T6 que se emplea en la conexión conpuesta con
T4 y T5 se elige de la siguiente manera:
V_r/
CEbCmax)
„ , = V,-/--
CE5(max)
v - Vn^r
BE5
pero V-—,c/ ^ -, — V«^,// ^ N entonces:
¿ CE5(max) CE4(nHx)
PC6(máx) VCE6(ináx) x ^6 (2.132)
ra 214 m& . ' .
x- . = 30
6 mm
=23V- 206.99 nA= 4.74 W
Se elige el transistor 210.049 que tiene una ganancia de 30 p£i
r . ! (2'133)
6 rain

214.28
31
- 140 -
, La corriente 1,^ es la exigida al transistor de salida del re
guiador integrado 723; la potencia disipada por éste en el peor de
los casos será:
P723(máx) ~ (VCE6(máx) VBE6) x ^6 (2.134)
P723(máx) " (34'2 V ~ °"65 V) ' 6'91 ^ = 231-83
Este valor de disipación de potencia encontrada es perfecta-
mente tolerable por el regulador de acuerdo a las hojas de datos.
En el diagrama de la figura 2.54 se pueden observar dos resis_
tencias representadas por Rsc! y Rsc2 que además de limitadoras de co^
rriente, permiten que los transistores T,, y T5 puedan operar en la C£
nexión en paralelo.
El valor de estas resistencias puede determinarse de la si-
guiente expresión:
ü -n VSENSAD3 /0 -,QC->,
Rscí = Rsc2 = — • (2.135)
donde: VSENSÁDO = voltaje entre los terminales CL y CS del regulador
T. = máxima corriente de salida.

D = 2.93 W
Rscí
= 0.140,
- 141
Se escoge Fscí = 0.16o_ /5 W
Para la fuente de 12 V.
Vnns = 15.30 V ~ 16 V
Irras = 532 nA
PVA=8.5VA
PIV= 21.66 V
De acuerdo a los valores de PIV. e Lf se escoge el diodo 1N4004
cuyas características se pueden ver en el anexo 1.
La capacidad de filtrado G20 se calcula de" acuerdo a la rela-
ción (2 . 121) , obteniéndose : .
Cao - 593 pF Se escoge C ZQ= 1000 y F/35 V.
122) .
El valor del fusible (F2 ) se obtuvo aplicando la relación (2.
Para finalizar este subcapitulo se diseñará el sistema de ali

142 -
mentación que se utilizará en la demostración experimental, el- mismo
que constará de una fuente no regulada que alimentará a todos los cir
cultos .del sistema. Para cada uno de los circuitos existirá un regu-
lador de voltaje integrado.
Diseño de la fuente no regulada:
Para el diseño de esta fuente se considera el consumo de po-
tencia del sistema: c.
Placa de cancelación:
Vcc - 5 V ;' Ice = 500 mA f ' '
VDD = 12 V ¡ 'cC = 2°° "*
i
Para alimentar tres habitaciones Ice = 1'. 5 A ; ]L = 600 mA
Estación de Llamada: '
Vcc = 5 V ; Ice - 2.5 A
VDD =12 ; 1^ - 200 mA
Estación Central:
Vcc = 5 V ; Ice - 500 mA
V = 12 V ; I - 200 mA

Consumo total:
Vcc = 5 V ; Vcc « 4.5 A
VDD=12V;
- 143 -
El circuito de esta fuente es idéntico al de la figura 2.52.
razón por la que no se lo dibujará.
Cálculo de los parámetros de la fuente de 5 V.
Aplicando las ecuaciones (2.115) a (2.121) se obtiene:
Vrms = 9.66 V ~ 10 V
Irms ='5.99 A
PVA « 60 VA ' .
PIV = 13.68 Vp •
1 =21.38 V
M •
diodo ECG 5870
En relación con los valores encontrados se puede utilizar el
Caí = 14880.95 yF Se escoge C21 - 17.000yF/40 V
Cálculo de los parámetros de la fuente de 12 V.

Vrms = 15.30 V ~ 16 V
Irms = 1.33 A
P - 99 VA
rVA r
P1V - 21.66 V
^=4.75 A. /
- 144 -•
C22 = 1432.79 pF se escoge C22 = 2200 yF/35 V
Se escoge el diodo ECG5812
Los reguladores integrados que se utilizarán para el circuito
de la Placa de Cancelación serán el LM34QT-5 y D64QT-12, para la Es_
tación de Llamada el regulador tipo 1K323IC-5 que tiene una mayor capa.
cidad de corriente que los anteriores y el regulador LH340T-12. Final_
raante para la Estación Central el mismo tipo de reguladores que se u-
tilizan para la Placa de Cancelación. Lógicamente la elección del ta-
po de regulador está en función de la corriente requerida por los res_
pectivos circuitos.
En el diagrama de.la figura 2.52 aparecen las resistencias
RI o 3 7 RI 04 Que entregan corriente a los diodos luminosos respectivos;
estos diodos estarán presentes en todas las Placas de Cancelación y
las _estaciones de Llamada y Central para indicar la presencia de la a
lamentación; las resistencias se calculan considerando que por los di
odos circula una corriente de 15 mA.
P* ° 3 " ' 5 1'2 V = 253Q ñe escoge RI o 3 = 220 S? ,1/4 W

12 V - 1.2 V
15
- 145 -
Se esc°Se ^ °4 " 750n i1/4 w
x De la relación (2.127) se calcula el fusible de protección que
va en el primario del transformador (1A/250 V) .
2.8. POSIBLES PROBLEMAS EN IÁ TMPI^-gKTAGION DEL SISTEMA
En este subcapitulo se delinearán algunos de los problemas que
pueden presentarse cuando se realice la conprobación experimental del
sistema.
V
Quizás uno de los problemas más frecuentes en un circuito di-
gital es el ruido, básicamente se pueden clasificar las fuentes de rui.
do en las siguientes:
Ruido en la linea de potencia - -Existe la posibilidad que el
ruido se acople a través de la linea de distribución de potencia . sea
esta AC o DC.
Ruido Externo - Este tipo de ruido puede producirse por la a-
pertura de interruptores de potencia, encendido de motores, arcos ge-
nerados en los contactos de un relevador o por campos magnéticos de
alta actividad. El ruido producido por estos medios externos puede -
radiarse hacia los sistemas de alimentación de potencia.
Cross Talk - Toma esta denominación el ruido inducido entre

- 146 -
líneas de señal desde líneas de*señal adyacentes.
V
Reflexiones en la línea de transmisión - Ruido en líneas de
transmisión no terminadas que puede causar sobretiros.
Picos en la corriente de alimentación de los exintegrados-Ge-
neralmente este ruido es causado por la conmutación de las etapas de
salida de las compuertas lógicas tipo Totem-pole.
Es probable que alguno de los problemas antes mencionados se
presente durante la implemsntación, en el siguiente capitulo -se trata.
rá en lo posible de obtener la solución más adecuada.
Otra de las dificultades que se espera encontrar es la dispo-
nibilidad de componentes electrónicos, debido a su casi ninguna exis-
tencia en el mercado local. En especial en lo que tiene referencia a
los circuitos integrados que se definieron en el diseño.

CAPITULO I. I. I
CONSTRUCCIÓN EXPERIMENTAL
En este capitulo se describirá como se realizó la comprobación
experimental de los sistemas en el capitulo anterior, tratando .en lo
posible de seguir un método de prueba claro y eficiente.
3.1. CONSIDERACIONES PRACTICAS DE DISEfíO
El circuito eléctrico de la Placa de Cancelación se construyó
utilizando plaquetas "proto board", donde las conexiones eléctricas -
se realizaron utilizando alambres de calibre $ 22
En estas plaquetas se definieron barras de alimentación corres_
pendientes a los 5 voltios regulados (Vcc) y a la tierra digital (GNDD) .
Los circuitos integrados se polarizaron desde dichas barras empleando
alambres de color rojo para Vcc y negro para la tierra. Los opto-tri
acs que controlan las lámparas de A.C. se montaron por razones.de es-
pacio sobre plaquetas perforadas separadas del proto-board, las lámpa_
ras se ubicaron a una distancia de 4 metros simulando la distancia de

- 148 -
separación que media entre la Placa de Cancelación y las lámparas.
^ Las Tomas de Perilla constituidas de seis pulsantes, se monta.
ron sobreplacas perforadas del mismo tipo que las usadas para las lám
paras de señalización. Las tomas de Perilla y las Placas de Cancela-
ción se conectaron mediante cable telefónico $• 26 AWG de 6 pares y ob
servando una distancia de separación de cuatro metros.
Las estaciones de llamada y Central se construyeron en plaque
tas proto-board, siguiendo las mismas consideraciones .utilizadas en
el montaje de los circuitos para la Placa de Cancelación. El enlace
entre las habitaciones y la Estación de Llamada se hizo por medio - de
cable telefónico entrelazado $ 26 AWG de 5 pares y considerando una -
longitud de 100 mts. .
De una manera similar se conectó la Estación de Llamada con -
la Central mediante cable telefónico entrelazado $ 26 de 3 pares y a
una distancia de 30 metros.
Para evitar los problemas relativos a la elevación de la-..co-
rriente de alimentación de los integrados, debidos principalmente a -
la conducción simultánea de los transistores de salida de las compuer
tas lógicas tipo totem-pole, y especialmente a los picos de corriente
en Ice cuando la salida de una compuerta cambia de CERO a UNO -el .tran
sistor de púlldouwn no sale de saturación tan rápidamente como el tran
sistor de pull-up entra en conducción- se ha colocado capacitores de

- 149 -
filtro y mantener de este modo"relativamente baja la variación en Vcc.
, En las plaquetas proto-board se colocaron capacitores de 25 pF
para filtrar las componentes de ruido de baja frecuencia y capacitores
cerámicos de 0.1 yF para las componentes de ruido de alta frecuencia.
La fuente no regulada para Vcc y V se ubicó cerca de las pía
quetas de Proto-board; en las tomas del secundario del transformador
se soldaron alambres calibre # 16 AWG y se los conectó a los puentes
rectificadores respectivos, de igual manera se hizo entre los puentes
y los respectivos capacitores de filtrado. Cada regulador de voltaje
posee su propio disipador de, calor, en el punto de contacto entre el
disipador y el-encapsulado de los reguladores se utilizó una lámina
aislante de mica a la que se le agregó una delgada capa de grasa sili
sica para mejorar la transferencia de calor.
El montaje de los elementos en las plaquetas proto-board se
hizo siguiendo el orden establecido en el diseño, es decir, partiendo
de las Tomas de Perilla hasta llegar a la Estación Central.
En las líneas de transmisión para los enlaces con la Estación
de Llamada y la Estación Central se utilizó cable telefónico entrela-
zado AWG # 26; mediante los optoacopladores se aisló la etapa de trans_
misión de la de recepción, con la que se suprime la interferencia en
el enlace debido a diferentes potenciales de tierra que pudieran te-
ner dichas etapas. Este tipo de enlace se utilizó pensando en la po-

- 150 -
sibilidad de que pudieran desarrollarse diferencias de potencial sufi
cientemente altas como para producir interferencia.
Es posible que en algunos casos se desarrolle en la línea de
transmisión, diferencias de potencial que podrian destruir las etapas
de transmisión y recepción en sistemas convencionales, ventajosamente
con los optoacopladores se tiene un voltaje de aislación muy alto en-
tre la- etapa de transmisión y la de recepción teóricamente 1500 VAp,
en la práctica alrededor de 500 V.p con lo cual el sistema de transmi.
sión se encuentra bien protegido,
3.2. RESULTADOS
La comprobación experimental se, realizó de acuerdo a las eta-
pas seguidas en el diseño, se probó cada uno de los subsistemas Ínter
conectándolos luego, hasta llegar a la consecución total del sistema.
Para la obtención de los resultados experimentales , se divi-
dió el sistema en las siguientes secciones, dentro de las cuales se
midió los parámetros de mayor importancia:
Toma de Perilla y Placa de Cancelación .
Luces de señalización
Estación de llamada
Estación Central

- 151 -
3.2.1. COMPROBACIÓN EXPERIMENTAL DE LA TOMA DE PERHIA Y LA PIACA DE
>
CANCELACIÓN.
i
Esta fase de experimentación se inició midiendo los niveles -
lógicos a la entrada del selector de llamadas. Manteniendo los pul-
santes de la toma de Perilla en reposo (no llamada) se midió el volta
je y la corriente a la entrada de la compuerta inversora (ver sección
2.3.1),-obteniéndose los siguientes resultados:
= 0.86 mA = I
Estos valores están dentro del rango, de cero lógico de manera
que las entradas del selector se encuentran, normalmente en CERO.
A continuación se accionó cada uno de -los pulsantes y se mi-
dió igual que antes los niveles de entrada de la correspondiente com
puerta, lógicamente se determinó el nivel de voltaje en 5 V.
compuerta.
Este nivel de voltaje representa un UNO a la entrada de la -
La corriente que circula por la resistencia de 560 Q cuando se
acciona cualquiera de los pulsantes se midió igual a 8.1 mA.
Los valores de voltaje y corriente medidos concuerdan con los

- 152 -
obtenidos en el diseño teórico,-lográndose de esta manera fijar .las
condiciones de entrada al selector de llamadas durante los eventos de
llamada y no.llamada.
N
A continuación se verificó el funcionamiento del selector de
llamadas y se procedió a armar el retenedor de llamadas. Una de las
partes importantes que se comprobó fue el sistema de borrado automáti
CQ que se ejecuta durante el encendido del sistema.
El borrado manual del retenedor se llevó a cabo por medio del
sistema de "Control de cancelación de llamadas"; se verificó ;. que no
existían problemas de rebote a la salida del eliminador de rebotes.
El sistema de recepción de llamadas de otras habitaciones se
conprobará cuando se ejecuten las pruebas experimentales de la .Esta-
ción de llamada, de manera que únicamente se dejó listo el circuito -
de recepción para su posterior prueba.
3.2.2. Ca-ÍPEOBACION EXPERD3ENML DEL SISTEMA DE LUCES DE SEÑALIZACIÓN
En ésta prueba se verificó el sistema de control de los relés
de estado sólido (optotriacs) a la vez que su buen funcionamiento en
estado de conducción y no conducción.
Accionando uno de los pulsantes de la Toma de Perilla se ob-
servó el encendido de la lámpara roja que indica la llamada, se midió

- 153 -
la corriente AC que circula por la lámpara. De igual manera se hizo
con la corriente que circula por el diodo luminoso.
das:
En el cuadro de la fisura 3,1. se anotan las medidas realiza-
1DC
DIODO LUMINOSO
8.42mA
VDCCATODO
0.2 V
VDCDiODO
3V
Figura 3.1.
LAMP. ROJA
'AC
!95mA
VAC
!IO V
En la foto de la fipura 3.2. se observa las formas de onda del
voltaje sobre la lámpara y el optotriac en estado de no conducción y -
conducción.
ESCALA HORIZONTAL'- 5ms/DIV
ESCALA VERTÍ CAL: 50 V/D1V
Fisura 3.2,

- 154 -
Para la verificación del funcionamiento de la lámpara verde,
se accionó el conmutador de control de cancelación y se observó que
se apagará la lámpara y en su lugar se encendiera la verde. Se efec-
tuaron las mismas mediciones de corriente y voltaje y se resumen en -
el cuadro de la figura 3.3.
'DC
DIODO LUMINOSO
8.43mA
VDCCATODO
0.2 V
VDC DIODO
2.9 V
Figura 3.3,
LAMR VERDE
fAC-
!93mA
VAC
MOV
3.2.3. COMPPvDBACION EXPERI>1EKEAL DE 1A -ESTACIÓN DE IIAMDA
En ésta tercera fase de experimentación en priroer lugar se ve
rificó el funcionamiento del sistema de transmislón-recepción de lla-
madas optoacoplado.
Las señales que enlazan las habitaciones con la Estación de -
llamada son: Llamada normal (LL) , Llamada complementada . (IL) , Con-
trol de cancelación (CC) , Llamada de emergencia (SE) y Llamada de o-
tras habitaciones (LLOH) . :
Para una distancia de 100 mts. entre las habitaciones y la E_s_
tación de llamada se midió la corriente que circula por los diodos de

- 155 -
los optoacopladores, adicionalmente se midieron los voltajes de sali-
da (VnT) de las compuertas excitadoras de los led y finalmente se ob-
Uij " '
servaron con el osciloscopio las formas de onda de la señal obtenidas
a la salida de los fototransistores de los optos y de las compuertas
receptoras (ver secciones 2.3.7 y 2.5.1).
3.4.
1 DIODO
(TIL 124)
D»A]
Vo [7416) [v]
Vo FOTOTRANS.
(TIL 124 }
Vo S.TRIG [v]
Los resultados obtenidos se resumen en el cuadro de la figura
HABITACIÓN i
9.96
0.21
0.26
4.06
0,0
4.4
5.00
0,2
HABITACIÓN 86
9.98
0.2
0.27
4.07
0.0
4.4.
5.00
0.17
HABITACIÓN 7
LLMDA. NO-LLAM. LLMDA. NO-LLAM. LLMDA. NO-LLAM. LLMDA.
Figura 3.4.
9.96
0.2
0.26
4.07
0.0
4.38
4.9
0.2
SISTEMA DE RECEP-
CIÓN DE LLAMADAS
' í LLO H)
9.98
NO-LLAM.
En la foto de la figura 3.5. se puede apreciar el circuito di
gital ccnistruido para la demostración experimental.
i
Una vez verificado el funcionamiento del sistema de transmi-
sión, se procedió a interconectar las señales entregadas por este sis_
tema .a las diferentes secciones de la Estación. Se fue comprobando
el control de "Presencia de enfermeras" el decodificador de llamadas
O.O

- 156 -
y el panel luminoso, todo esto se hizo ejecutando varias llamadas de
las tres habitaciones encontrándose que el sistema operó sin ningún -
problema.
Figura 3.5.
Al iramento de activar los interruptores de los . controles de
presencia de 'enfermeras y el control de. lámparas, no se encontraron -
problemas de rebote.
En las pruebas de panel luminoso se midió la corriente que cir
cula por los diodos luminosos del panel. Se verificó también el fun-
cionamiento del sistema audible indicador de llamada y se midieron las
frecuencias generadas por los dos osciladores.

•N
I fr A]
VQ(74I6) [V] •
- 157 -
Las medidas obtenidas se resumen en el cuadro de la figura 3.6
HABITACIÓN 1
PANEL DE DIODOS LUM.
LLAMADA NO LLAM LLAMADA NO LLAM LLAMADA NO LLAM
1878
0.2
0.0
4.0
HABITACIÓN 86
18.79
0.2 .
0.0
4.0
Figura 3,6.
HABITACIÓN 7
18.78
0.2
0.0
4.0
S1ST. AUDIBLE
. FOI
3.0 Hz
F02
454.5HZ
En!segunda instancia se conprobó el sistema multiplexado de
recepción de llamadas,- para lo cual se generaron varias llanadas si- •
multáneamente observándose que todas ellas eran captadas por el multi
plexer. . En el diseño teórico se calculó una frecuencia de barrido de
1 kHz de tal menera que se midió esta frecuencia^ cono el ancho del pul
so generado por una llamada a la salida del multiplexer.
Verificados los pulsos generados por el sistema multiplexado,
se los envió a través de un optoacoplador hacia las placas de cancela.
ción de las tres habitaciones, se comprobó que estos pulsos únicamen-
te habiliten el sistema de audio de la habitación cuyo control de can
celación esté en posición de llamada atendida. A continuación se com
probó el funcionamiento del sistema de detección de llamadas de las
placas de cancelación para lo cual se ejecutó una llamada y se accio-
nó el control de cancelación de una de las habitaciones restantes, se
observó que el sistema de transmisión optoacoplado entrega'un tren de

- 158 -
pulsos con los que el inonoestable .redisparable se mantiene disparado
mientras dure la presencia de éstos. Se midió el ancho del pulso ge-
nerado por el monoestable después de que el último pulso desaparece.
figura 3.7.
Tw [ms]
Todas las mediciones efectuadas se resumen en el cuadro de la
16.2 ms
FRECUENCIA [Hz]
IKHz
Figura 3.7.
PERIODO [ms]
- 1 TT1S
donde Tw == ancho del pulso de salida del monoestable.
PERIODO DE UNA -SE-
ÑAL DE LLAMADA MUL_
TIPLEXADA
. 16 ms
En la foto de la figura 3.8 se puede observar las . formas de
onda obtenidas en el sistema multiplexado y en el de detección de lia
madas.
Finalmente se comprobó el funcionamiento de los sistemas audi
bles indicadores de llamadas de las habitaciones asi como de la Esta-
ción Central. Para esto se fue ejecutando varias llamadas y atendién
dolas posteriormente. Se midió las frecuencias generadas por los os-
ciladores y se observó las formas de onda resultantes corno se puede -

ver en la foto de la figura 3.9.
ESCALA HORIZONTAL:2mS/t>iV
ESCALA VERTICAL: 2V/DIV
ESCALA HORIZONTAL-; 0.5ms/DIV
ESCALA VERT1CAL=5V/DIV
- 159 -
Fizura 3.8.
Figura 3.9.

a 3.10.
- 160 -
Las mediciones efectuadas se anotaron en el cuadro de la figu
.:. . . .
FRECUENCIA ¡Hz
HABITACIÓN 1
FOl F02
5.6
680
HABITACIÓN 86
FOI fQZ
5.55 ; 678
HABITACIÓN 7
FOl F02
5.6 680
Figura 3.10.
/-• ' • •
EST. DE LLAM
FOl FO-2
3Hr ^4'5
El sistema de transmisión de llamadas normal y de emergencia
hacia la Estación Central se verificará cuando se compruebe el funcio
namiento de dicha Estación. . '
3.2.4. COííPRDBACION EXPERIMEMAL DE 1A ESTACIÓN CEIBAL
En la comprobación experiioental de esta sección del sistema -
se verificó el funcionamiento del receptor de llamadas normal y de e-
mergencia optoacoplado, el panel de luces indicadores de llamada a e_s_
tación y el sistema audible de llamada- de emergencia.
Se inició la experimentación con el sistema optoacoplado, pa-
ra lo que se separó la Estación de llamada con la Estación Central en
una distancia de 30 mts. y a continuación se realizaron las mismas me
diciones que las efectuadas en la sección 3.2.3.

nidos.
- 161 -
En el cuadro de la figura 3.11 se resumen los resultados obte
'DIODO (TIL) £nA]
VQC74I6) [v]
Vó FOTOTRANSCriLi24)[V]
V SCHM1TT TRIG(124)[V]
i
'ESTACIÓN CENTRAL
LLAMADA
9.97
0.27
4.07
NO LLAMADA
0.0
' '5.00
0.17
.Figura 3.11.,
ESTACIÓN DE LLAMADA
•LLAMADA
0.21
NO LLAMADA
La segunda etapa de comprobación constituyó el sistema' audible
indicador de llamada, se realizaron varias llamadas y se simuló que -
existian más Estaciones de llamada para poder verificar el correcto -
funcionamiento del sistema. Se efectuaron las mismas mediciones oue.
j.
en la sección 3.2.3 para el sistema de audio.
zadas.
En el cuadro de la figura 3.12 se anotaron las medidas reali-
Finalmente se comprobó el panel de diodos" luminosos que indi-
can cuando una estación recibió una llamada, el sistema está diseña-
do para monitorear hasta tres estaciones. Debido a que sólo se dispo_
ne de una estación se simuló la existencia de las otras dos.
4.39

FRECUENCIA [Hz]
- 162 -.
OSCILADOR 1
3.4 Hz
Figura 3.12.
OSCILADOR 2
458.4 Hz
Las medidas que se realizaron consistieron en la medición de
la corriente que circula por los diodos emisores de luz y el voltaj e
de salida de los buffer que manejan los diodos, cono se observa'en el
cuadro de la figura 3.13.
PARÁMETROS
1 [tnA]
V .[V] £74(6}
DIODO ESTACIÓN 1
LLAUADA
18B6
0.21
NO LLMDA
0.0
4.1
DIODO ESTACIÓN 2
LLAMADA
18.88
0.2
3.13.
NO LLMDA
0-0
4.08
D10TJO ESTACIÓN 3
LLA-UADA
18.96
0.2
NO LLMDA
.' ' ' " ; los componentes utilizados para efectuar esta com
probación experimental se detalla a continuación:
5 circuitos integrados 7400
3 " - ..:.'; - 7402
3 " " 7404
0.0
4.0

3 circuitos integrados 7410
5 " - " 7414
8 ;' " 7416
5 " " 7420
1 V " 7427
7 " " 743Q
4 " " 7447A .
3 n t " 7474
1 " " 7493
3 ' " " 74121
3 ' " " 74123
1 " " 74150
5 ' " " 74265
11 " IT 555
2 "" " 3900
9 Optoacopladores TIL124
6 Relés de estado solido S312
- 163 -
6 Transistores Darlington TIP120
6 • Resistencias de 150 Q ,1/4 W
31 " 220'íí ,1/4W
14 " 240fi,l/4W
3 " 270^ ,1/4 W
14 " 330 n ,1/4 W
1 " 510 fi ,1/4 W
18 " 560 £7: ,1/4 W
10 " 1.2 kfi ,1/4 W

1 Resistencias 4/3 kS7 ,1/4 W
3 " 3.9 kfi ,1/4 W
3 /' . 5.1 kfí ,1/4 W
1 " 6.8 k£ ,1/4 W
4 " 1 0 kn ,1/4 W
3 " 12 k£7 ,1/4 W
5 " 15 kfi ,1/4 W
3 í1 27 kfi ,1/4 W
7- t! 30 kr. ,1/4W
4 " 56 kQ ,1/4 W
- 164 -
2 " . 110kfi,l/4W ' '.
4 " 430 kfi ,1/4 W
2 " 560 kíi ,1/4 W
6 n 1 Mí ,1/4 W • .
4 " 2 Mí> ,1/4 W
3 Potenciómetros de 10 kfi ,1/2 VI
2 " 20 kíS ,1/2 W
2 " • 250-kn ,1/2 W
8 Capacitores cerámicos de disco O.OlyF
31 " " " 0.1 yV/16 V
5 " electrolíticos de 10 yF/25 V
3 " " 2.2 yF/25 V
10 " • " 25 yF/25 V
1 '" " 10COyF/35 V
1 " " 20.000^F/25 V
4 diodos.rectificadores ECG .1N 400^!-
4 " "" ' ECG 5812

- 165 -
6 Conmutadores de. 2 polos una vía
2 Pulsantes normalmente abiertos
5 Pareantes de 8 Ü , 2 W
11 Diodos emisores de luz MDV5053
1 Fusible de 1 Á/250 V,

CAPÍ: TU LO i v
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
4.1. ' ESTUDIO ECÓNOMO) DEL SISTEMA
En este capitulo se realizará el estudio económico del siste-
ma pero considerándolo con una capacidad de manejar doce .habitacio-
nes por Estación de Llamada- en este estudio se incluirán los costos
relativos a los componentes electrónicos, circuitos impresos, estruc-
turas de soporte, etc. de que está constituido.
4.1-1. COSTO DEL SISTE!;^ DE TCfiyJA DE PEPIUA
Para este sistema se toma como ejemplo básico una .habitación
de un hospital o centro de salud.que. dispone de 6 camas, en donde ca-
da paciente dispone de un pulsador para ejecutar su llamada.
Desde el punto de vista estructural una Toma de Perilla se en-
cuentra constituida además de los seis pulsantes, de un cajetín metá-
lico que se empotra en la pared y una tapa exterior.

- 167 -
Para obtener Tina nBJor distribución de los pulsadores -se ha
distribuido uno o dos pulsantes por Toma dependiendo de si las camas
están o^ no adyacentes, asi entonces se definen dos tipos de Tomas: La
Toma de Perilla Simple y la Doble.
A continuación se detallan los costos de la Toma de Perilla -
en el cuadro de la figura 4.1. . •
MATERIAL . CANTIDAD PRECIO UNÍ. PRECIO TOTAL'
- " (S/.) (S/.)
Cajetín metálico para empotrarse
en la pared (100x50x50 rnn) 1 20,00 20,00
Tapa exterior (plástica) 1 15,00 15,00
Pulsador de llamada . ' 1 * 50,00 50,00
. . TOTAL S/.85,00
Figura 4.1,
* Cuando se trate de la "Toma de Perilla Doble" se debe agregar el ya
lor de un pulsador de manera que el costo para este tipo de Toma se.
rá de S/..135,00
4.1.2. COSTO DE LA PLACA DE CANCELACIÓN
Existe una unidad por habitación y su costo está dado por los
diversos componentes electrónicos, cajetín metálico, placa de circui-
to impreso, conectores, etc.

- 168 -
En el cuadro de la figura 4.2 se detallan los costos de la Pía.
ca de Cancelación.
MATERIAL CANTIDAD PRECIO UNIX. PRECIO TOTAL
Circuito integrado 7402
u u
u ti
n ii
1 1 ii
n - , TI
ii tt
U II
II ti
M II
•
7404
7414
7416
7430
7474
74121'
74123
74265
556
1
1
1 .
2
1
1
1
1
1
2 f .
(S/.)
8.90
8.90
24.54
10.31
8 . 90
12.45
13.88
20.99
8.90
35.22
Relés de estado sólido (opto- ... ' .
triacs) 5312
2 88 . 95
Optoacoplador 'ZCL124 i
• 26, 68
Transistor Darlington NPN TIP120
Resistencia de 150 Q ,5 %, 1/4 W
n u 240 fi.
o n 330o.
u 11 560ft
u it
1.2kfí "
It M
II U
3.9 kíí "
5.1kS7 TI
1
1
4
4
6 '
1
1
1
34.15
1.78
1.78
1.78
1.78
1.78
1.78
1.78
(S/.)
8.90
8.90
. 24.54
20.62
8.90
12.45
13.88
20.99
3.90
70.44
177.90
26.68
34.15
1.78
7.12
7.12
10.68
• 1.78
1.78
1.78

- 169 -
CANTIDAD PRECIO UNIT. PRECIO TOTAL
(S/.) (S/.)
Resistencia de 12 kfi , 5 %, 1/4 W 1 " 1.78 1.78
" 15 k ü ", 2 1.78 " 3,£6
11 27 kfi " 1 . 1.78 1.78
11 30 kfi " ..2 • 1.78 3..56
" 56 ko. " 1 1.78 ' 1.78
Potenciórrétro de 10 ko. ,1/2 W 1 _ '5.69 5.69
Capacitor cerámico disco de
O.OlyF/250 V 3 ' 1.78 5.34
Capacitor cerámico disco de •
O.lvF/16 V " 2 4.98 34.86
Capacitor electrolítico 2;2pF/25V 1 ' 5.69 5.69
• " 10pF/25V 2 .5.69 11.38
25u-F/25V 2 5.69 11.38 .
Capacitor tantalio 2.2yF/25V 1 5.69 5,69
Diodo luminoso MDV 5053 3 ' • 6.41 19.23
Interruptor de 1 polo, 2 vías . 2 . 44.12 88.24
Placa de circuito impreso 1 600,00 600.00
Cajetín metálico para placa de
cancelación , - - • 'l 30.00 30.00
Tapa plástica para el caj etín 1 .. 45.00 45.00
Conector para las tomas de peri-
lla HFAS156 ASSEMBLY . . 1 38.59 38:59
Conector para las luces de seña-
lización 1 60.30 60.30

. . . . - 170 -
MATERIAL • ". CANTIDAD PRECIO UNIT, PRECIO TOTAL
Conector. hembra (25 pines) para
•\l sistema de transmisión opto-
. (S/.) (S/.)
acoplado,y las señales de alimen 1 '98.89 98.89
tación< • ''TOTAL s/.i.542.03
Figura 4.2.
4.1.3. COSTO DEL SISTEt^A DE LUCES DE SEÑALIZACIÓN
En el análisis de costo de este sistema se incluye el . de la
lámpara tranquilizadora que está incluido en la placa de cancelación.
- En el cuadro de la figura 4.3 se detalla el costo del sistema
de señalización. . -
MATERIAL ' CANTIDAD PRECIO UNIT. PRECIO TOTAL
Lámpara incandescente de 25 W
(S/.) (S/.)
115 VAC - 2 20.00 40.00
Caj etín metálico circular 1 45.00 45.00
Tapa metálica circular 1 20.00 20.00
Figura 4.3.
T O -T A L S/. 105.00

- 171 -
4.1.4. COSTO DE 'lÁ ESTACIÓN DE' LLAMADA. • •
.Para el análisis del costo de.la Estación- de llamada, se ha to
mado como modelo "una estación que pueda supervisar 12 habitaciones en
lugar de las

- 172
MATERIAL CANTIDAD PRECIO UNIT.
Circuito
IT
1 1
integrado 74265
11 * 556
3900
Optoacopladores TIL 124
Transistor Darlington NPN TIP120
•Resistencia de 150 Q ,5 %, 1/4 W
1 1
1 1
1 1
"
1 1
M
1 1
1 I
M
1 1
U
1 1
1 t
1 1
II
ti
220a
240a
33Qa
510a " '
. 560a "
1.2 ka "
3.9 ka "
6.8 ka " ' .
10 ka "
30 ka "
56 ka "
no ka "
430 ka "
560 ka "
l Ma "
2 na . "
Potenciómetro de 20 ka ,1/2 W
1 1
250ka "
7
1
1
48 "
2
12
168
2
2
1
2
49
1 .
1
2
l'
1
1
2
1
3
2
1
1
(S/.)
8.90
35.22
24.54
26.68
34.15
1.78
1.78
1.78
1.78
1.78
1.78
1.78
1.78
1.78
1.78
1.78
1.78
1.78 -
1.78
1.78
-1.78
1.78
5.69
14.23
PRECIO TOTAL
(S/.)
62.30
35.22
24.54
1280.64
68.30
21.36
299.04
3.56
3.56
1.78
3.56
87.22
1.78
1.78
3.56
1.78
1.78
1.78
3.56
1.78
5.34
3.56
5.69
14.23

- 173
MATERIAL . CANTIDAD PRECIO UNIT. PRECIO TOTAL
(S/.) (S/.)
Capacitor cerámico O.OlyF 2 1.78 .3.56
11 O.luF/16 V . 8 4.98 39.84
Capacitor electrolítico 2.2yF/25V 1 5.69 5.69
10y*F/25V 1 5.69 5.69
25*yF/25V 4 5.69 .22.76
Diodo de pequeña señal IN914 2 2.49 4.98
Diodo luminoso rojo MDV 5053 12 6.41 76.92
Indicador luminoso (7 seg) MAN 7lA 24 35.22 845.28
Pulsante normalmente abierto(SPDT) 2 13.87 27.74
Parlante de 8ñ , 2 W 1 ' ' 50.00 50.00
Circuito impreso serie A (*) . 12 . 300.00 3600.00
serie B (*) ' 1 400.00 400.00
Placa de soporte para displays 1 1200.00 1200.00
• incluyendo 24 zócalos para wire- . .
wrap.
Cubierta exterior • 1 2000.00 2000.00
Conector macho de 10 pines.para el . . .
sistema de recepción optoacoplado
HFAS156 ASSEMBLY 21 38.59 810.39
Conector hembra 4 pines para el
sistema de transmisión a la Estación
Central HFAS156 ÁSSEMBLY 1 38.59 "38.59
Conector para señales de alimenta.
ción (3 pines)a la Est. Central. 1 60.30 60.30
Conector hembra para wire-wrap de
25 pines 12 106.73 1280.76
TOTAL S/. 14456.12
* ' Figura 4.4.

- 174 -
* Estos circuitos impresos serán explicados en detalle en el siguien
te capitulo.
^
4.1.5. COSTO DE IA ESTACIÓN CENTRAL
El costo de este sistema dependerá de cuantas estaciones de -
llamada maneje; la estación diseñada puede monitorear tres Estaciones
dé Llamada, sin embargo para efectos de comparación se ha elegido una
estación que pueda supervisar hasta cinco estaciones de llamada.
ción Central.
En el cuadro de la figura 4.5 se detalla el costo de la Esta-
MATERIAL • CANTIDAD -PRECIO UNIT. PRECIO TOTAL
(S/.)_ (S/.)
Circuito integrado 7414 '2 24.54 49.08
7416 2 10.31 20.62
7430 1 8.90 8.90
3900 ' 1 24.54 ? 24.54
Optoacopladores TIL 124 10 26.68 266.80
Transistor Darlington NPN TIP120 1 34.15 34,15
Resistencia de 200U , 5%, 1/4 W 5 1.78 8.90
1.2 kñ " 12 1.78 21.36
10 kí} " 2 1.78 3.56
110 kn " 1 1.78 1..78
430 kíi " • 2 1.78 3.56

- 175 -
MATERIAL " " CANTIDAD PRECIO UNIT. PRECIO TOTAL
(S/.) (S/.)
Resistencia de 560 kfi , 5%, 1/4 W 1 1.78 1.78
Resistencia de I M fi, 57o, 1/4 W 3 1.78 5.34
11 2 M.íí " 2 1.78 3.56
Potenciómetro 20 kfí ,1/2 W 1 5.69 5.69
250 kíí " 1. 14.23 14.23
Capacitor electrolítico 2.2yF 1 .5.69 5.69
" O.lyF ' 3 4.98 " 14.94
Capacitor de tantalio 2.2pF/35V 1 . 4.98 4.98
Diodo de pequeña señal IN914 2. 2'.49 4,98
Diodo luminoso rojo M3V 5053 7 6,41 44.87
Parlante de 8fi. , 2W 1 50.00 '50.00
Circuito inpreso . 1 400.00 400.00 -
Cubierta exterior .1 . 1000.00 1000.00.
Conector macho de 20 pines para
sistema de recepción optoacopla.
do HFA 156 ASSEMBLY ' 1- 38.54 38.54
Conector macho de 3 pines para '
señales de alimentación 1 60.30 • 60.30
4.1.6. COSTO DEL SISTEMA DE ALDCNTACION
TOTAL S/. 2098.20
MATERIAL CANTIDAD PRECIO UNIT. PRECIO TOTAL
Circuito integrado 723 (regulador
• (S/.) (S/.)
de voltaje) - 1 24.54 24.54

- 176 -
MATERIAL " CANTIDAD PRECIO UNIT. PRECIO TOTAL
Circuito integrado regulador de
(S/.) (S/.)
voltaj e LM340 T-5 13 44.47 578.13
Circuito integrado regulador de
voltaje LM340 T-12 14 44.47 * 622.58
Transistor de potencia 2N3055 2 31.66 63.33
Transistor de mediana potencia 1 10.67 10.67
2N1049
Transistor de 220f? , potencia 4 1:78 7.12
Resistencia de 1.1 kp_ ,1/4 W,5% . 1 - 1.78 1.78
11 3.9 kíí " 1. 1.78 1.78
11 0.16 n, 514 2 30..00 ' 60.00
Condensador cerámico disco 5000pF 1 1.78 1.78
Condensador cerámico disco 0.1 yF . 27 4.98 134.48 .
Condensador tantalio 2.2yF 27 7.83 211.33
Condensador electrolitico axial
2200yF/35V 2 80.76 161.52
Condensador electroliticos radial • • •
21000 yF/35 V 1 289.24 289.24
Condensador electrolitico radial
40.000yF/25 V 1 626.51 626,51
Diodo rectificador ECG 5870 8 46.25 370.00
ECG 5812 4 .6.00 72.00
Diodo luminoso rojo MDV 5052 2 6.41 12.82
Transformador de potencia habitac. 1 800.00 800.00
estación 1 1000.00 1000.00

.- 177 -
MATERIAL ' ' CANTIDAD PRECIO UNIT. PRECIO TOTAL
(S/.) (S/.)
Circuito inpreso habitaciones 1 1400.00 1400.00
.Circuito impreso Estación 1 - 1600.00' 1600.00
Conector hembra de 4 pines para
señales de alimentación (habita
ciones, Estación de Llamada y • " -
Central) 3 60.30 . 180.90
Fusible de 250 V/1.5 A 1 . 10.00 10.00
Fusible de 250 V/1.5 A 1 ' 10.00 10.00
TOTAL S/. 8250.00
Una vez determinados los costos correspondientes a cada una
de las secciones principales del sistema, se realizará una compara-
ción con el costo de un sistema proyectado para el Hospital General
de Riobarriba tornado de una í-femoria Técnica diseñada por el Ingeniero -
Guillermo Avila Yanez para el Instituto Ecuatoriano de Obras '.Sanita-
rias IEOS (Agosto de 1978).
Aproximadamente el Hospital General de Riobarriba tiene unas 62
habitaciones, con un total de 250 camas más o menos, considerando que
dichas habitaciones pueden tener Tomas de Perillas Simples y Dobles
se ha obtenido el siguiente detalle de costos:

- 178 -
Sistema Proyectado: (Sistema actual)
CANTIDAD ESPECIFICACIÓN DE LA UNIDAD COSTO UNITARIO COSTO TOTAL
71 Toma de Perilla Simple
54 Tomas de Perilla Doble
62 Placa de Cancelación
62 Luces de señalización
5 Estaciones de Llamada
Sistema Digital
600.00
700.00
900.00
. 280.00
50000.00
42600.00
37800.00
55800.00
17360.00
250000.00
TOTAL S/. 403560. OQ
CANTIDAD . ESPECIFICACIÓN DE LA UNIDAD COSTO UNITAPJO COSTO TOTAL
71
54
62
62
5
1
1
Toma de Perilla Simple
Toma de Perilla Doble
Placa de Cancelación
Luces de Señalización
Estaciones de Llamada
Estación Central
Sistema de Alimentación
(S/.)
85.00
135.00
1542.03
• 105.00
141456.12'
2098.20
8250.51
(S/.)
6035.00
7290.00
956.05.86
6510.00
7228D.60
2098.20
8250.51
TOTAL S/. 193.070.17
Si se analiza los totales obtenidos se observa que el Sistema
Digital de ILamada para Enfermeras desarrollado en este trabaj o, repre_
senta una disminución del 50.9 7o con relación al sistema proyectado -

179 -
para el hospital. Considerando que el costo del sistema actual está
dado en relación a los costos de comercialización del año 1978, se pue
de ver claramente que el sistema digital cuyo costo aún estando en r_e
>
lación con la paridad cambiaria del año en curso 1982 es mucho más ba_
jo.
4.2.
A lo largo de este trabajo se ha desarrollado un sistema que
presenta dos ventajas fundamentales sobre los ya existentes las. cuales
son: un menor costo: y. un servicio más ..versátil y- confiable en la pr_e
servación de la vida de los miles de pacientes que ingresan diariamen
te a un hospital. ' • .
" Uno • de los aspectos principales que sirvieron de base para que
'se decidiera diseñar este sistema fue el económico. Al aprovechar la
circunstancia del bajo costo que. representan los circuitos ..integra-
.dos, se consiguió reducir el valor total de este tipo de sistema has-
ta alrededor del 50 % con respecto a 'los sistemas que se utilizan ac~
tualmente.
Pero no solamente se pensó en el aspecto económico al desarro
llar este sistema, sino también en reducir tamaño" y espacio que ocu-
pan en relación con los sistemas actuales de similar capacidad. El
sistema digital desarrollado es más confiable puesto que prácticamen-
te no tiene partes mecánicas con excepción de los switches y pulsan-

tes de control.
- 180 -
x Al ser este sistema de aplicación práctica en cualquier hospi-
tal'del pais, permite brindar -un pequeño aporte a la _sociedad a quien
se debe nuestra educación; además implícitamente se puede deducir del
prototipo desarrollado que si disponemos de las condiciones necesa-
rias-para enfrentar muchos de los problemas por nosotros mismos/ asi,
de las sucesivas aplicaciones que se vayan realizando en el campo de
la electrónica podría irse fomentando el nacimiento y desarrollo de
.industrias tales como la fabricación de circuitos impresos, circuitos
integrados, elementos pasivos que actualmente se encuentran en estado
incipiente en nuestra nación ecuatoriana.
4.3. RECOMENDACIONES PAPA SU CONSTRUCCIÓN ¥ I>CTTÁJE
Este subcapítulo se ha incluido con la idea de que el trabajo
desarrollado pueda ser implementado en el futuro en los hospitales del
pais. Se sugieren algunas-.recomendaciones para la construcción y el .
montaje de cada una de las unidades del sistema; se incluyen diagra- .
mas' bien-detallados que ayudarán a comprender mejor las recomendacio-
nes.
El proceso de construcción al igual que el de montaje puede -
tener el siguiente orden: se iniciará con el sistema de Toma de Peri
lia, a continuación la Placa de Cancelación, las luces de señalización,
la Estación de Llamada y se terminará con la Estación Central,

- 181 - .
La Toma de Perilla que consta de un cajetín metálico que debe
rá empotrarse en la pared de la habitación de los pacientes a una al-
tura de 1.50 mts. del suelo, y cercana a la cabeza de la cama. Este ca_
jetín dispone de dos pequeñas láminas metálicas que sixven de soporte
a la tapa plástica exterior; dicha tapa contiene un orificio central
por donde sale el cable que proviene de la'Placa de Cancelación y se
í
conecta finalmente al pulsante que opera el paciente.
Adicionalmente se dispone de un dispositivo sujetador que im-
pide que el paciente al halar bruscamente el cable lo desprenda del -
conector que lo une a la placa de cancelación. Para el caso de tener
dos camas cercanas fisicamente la Toma de Perilla constará de dos pul
sadores con sus respectivos cables. El-montaje de esta unidad se- i-
lustra en el diagrama de montaje del anexo 2.
El sistema de la placa de cancelación está provista igualmen-
te de un cajetín metálico que tiene internamente soportes metálicos -
para la placa de circuito impreso, el cajetín irá empotrado en la pa-
red a una altura de 1.40 metros y cerca de la puerta de acceso a la
habitación. El circuito impreso llevará montados dos conectores ma-
chos, el primero de los cuales se utilizará para las señales que vie-
nen de las tomas de perilla, las señales de alimentación y. comunica.
ción con la estación de llamada, siendo este conector de 25 pines.
El segundo conector será de 4 pines y llevará las señales de
alimentación de la red alterna para las lámparas incandescentes del

- 182--.,
sis tena de luces de señalización. El diagrama de montaje se lo puede
ver en el anexo 2.
>
El sistema de luces de señalización también se compone de un
cajetín metálico rectangular en donde se realizan las conexiones a las
lámparas incandescentes, este cajetín se ubicará en el dintel de la -
puerta de cada habitación. Cubriendo a las lámparas se colocará una
pantalla de plástico resistente al calor de color rojo y verde. El
plano de montaje de este sistema se lo puede ver en el anexo 2.
La Estación de Llamada está provista de un panel luminoso don
de van montados los indicadores de siete segmentos sobre zócalos para
wire-wrap. En la sección 4.1.4 al hablar del costo de la Estación de
Llamada se detalló dos tipos de circuitos impresos a los que se deno-
minó serie A y Serie B. • .
El circuito impreso serie A llevará toda la lógica digital ne
cesaria para determinar el origen de la llamada (decodificadores, . ate_
-nedores, al sistema de recepción optoacoplado, etc) utilizado por ca-
da habitación.
Es decir existirá un circuito serie A por cada habitación y •
será del tipo "VECTOR" que dispone de un peine de 25 contactos por -la
do. Este circuito se enchufará en un conector hembra de 25 pines por
lado para wire-wrap montado sobre un circuito impreso a lo" que se le
denominará tarjeta madre, la misma que dará albergue a tantos conecto

- 183 -
res cuantos circuitos "Serie A" pueda manejar el sistema.
x Los pines del lado izquierdo de los conectores de wire-wrap -
se utilizarán, para las señales de excitación de los displays y para
la conexión de los voltajes de alimentación al circuito impreso "A".
Las señales que controlan la iluminación de los segmentos del display
se alambrarán a los zócalos de wire-wrap de los displays. Para la a-
signación de señales a los peines del lado derecho de los conectores
de wire-wrap, antes se debe hablar sobre otro circuito denominado "Se
Este circuito impreso "Serie B" posee el sistema de señaliza-
ción acústica de llamada, el sistema multiplexado de recepción de lia
madas y la lógica de interconexión con la Estación Central, es decir,
toda la circuiteria que es compartida por todas las habitaciones del
sistema. Por consiguiente a los pines del lado derecho del conector
se conectarán las señales de llamada y control de cada habitación me-
diante conectores machos de 10 pines y por Iqs pines restantes se en-
viarán las señales que necesita el circuito serie B para realizar las
funciones de señalización e interconexión a que está destinado. La
tarjeta de este circuito dispondrá de un peine de 50 contactos .y se
enchufará en un conector hembra ubicado en la tarjeta madre.
La idea de utilizar estas tarjetas enchufábles, es debido a
la simplicidad que esto representa para reemplazar un modulo bueno por
uno defectuoso lo que incrementa la confiabilidad y versatilidad del

- 184
sistema, además de que ofrece una gran ayuda para el mantenimiento.
„ Los módulos son colocados y extraidos con suma facilidad pues_
to que todas las conexiones se realizan a nivel de la tarjeta madre.
ta Estación.
En el anexo 2 se puede apreciar el diagrama de montaje de es-
La Estación Central contiene un solo circuito impreso también
enchufable de la misma manera que los módulos de la Estación de Llama
da. La tarjeta tendrá un peine de 50 contactos y se enchufará en un
conector'de 50 pines; de los 50 pines disponibles 20 se utilizarán peí
ra conectar las señales provenientes de las 5 Estaciones de Llamada -
(4 pines por estación) mediante un conector macho de 20 pines. Los pi-
nes restantes se utilizarán para las señales de alimentación que lle-
garán desde la Estación de Llamada a través de un conector macho de 3
pines y para la conexión con los diodos luminosos del panel. Su mon-
taje se detalla en el correspondiente diagrama del anexo 2.
Finalmente me referiré al sistema de alimentación compuesto -
por dos partes básicas: la fuente de alimentación no regulada de DC
para las habitaciones y la fuente que alimenta a las Estaciones de Lia
mada y Central.
La fuente que alimenta a las habitaciones entrega los voltajes
denominados Vccj y V referidas a tierra digital (GNDD). Esta fuen-

- 185 - .
te irá montada en un circuito impreso en el que existirán un conector
hembra que recibe la tensión de entrada alterna (110 VAP) y un conec-
AU
tor hembra que entrega los voltajes y tierra de retorno ya menciona-
•*
dos anteriormente.
Las señales de alimentación no reguladas se llevna por medio
de cables hasta unas regletas de distribución, desde donde se lleva-
rán a cada una de las habitaciones. Lógicamente los cables provenien
tes de la fuente serán de un calibre mayor que los que se distribuyen
a las habitaciones.
La fuente alimenta a las Estaciones de Llamada y Central en-
trega los mismos voltajes que la -fuente anterior, igualmente va montci
da en un circuito impreso en el que además se tendrá el circuito regu
lador con alta capacidad de corriente que alimenta a la Estación ' de
Llamada, El .circuito impreso de esta fuente posee tres conectores
hembras, el primero se utiliza para la entrada de tensión alterna, el
segundo para distribuir las señales de alimentación a la Estación de
Llamada y el tercero para las señales de alimentación a la Estación
Central.
La fuente no regulada correspondientes a las habitaciones se
ubicará en un lugar conveniente no accesible para el personal no auto
rizado y dentro de un gabinete de protección; en cambio la fuente que
alimenta á las estaciones estará ubicada en el gabinete de la Esta_
ción de llamada.

SCHMITT-TRIGGER POSITIVE-NAND GATES AND INVERTERS
;WITH TOTEM-PGLE OUTPUTS
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TYPES~SN5446A, '47A;""'48. '4975^54146, 'L47, SN54LS47, 'LS48, 'LS49;
SN7446A, '47A. '48, SN74L46, 'L47, SN74LS47, 'LS48, 'LS49
BCD-TO-SEVEN-SEGMENT DECODERS/DR1VERS
descriptíon
The '46A, 'L.46, '47A, 'L47, and 'LS47 feature active-Iow outputs designed for driving comrnon-anode VLEDs or
incandescent Indicators directiy. and the '48, '49, 'LS48, 'LS49 feature actíve-high outputs for driving lamp buffers or
cammon-cathode VLEDs. AII of the circuits except '49 and 'LS49 have full ripple-blanking input/output controls and a
lamp IESE input. The '49 and 'LS49 circuits incorpórate a direct blanking input,. Segment identification and resultant
displays are shown below. Dísplay patterns for SCD input counts above 9 are unique symbols to authenticate ¡nput
conditíons.
The '46A, '47A, '48, 'L46, 'L47, 'LS47, and 'LS48 circuits incorpórate automatic leading ánd/or trailing-edge
zero-blanking control {RBI and RBO). Lamp test (LT) of tríese types may be performed at any time when the BI/RBO
node ¡s at a high leveí. AII types (including the '49 and 'LS49) contaín an overridíng blanking input (Bl) whichcan be
used to control the lamp intensity by pulsing or to inhibít the outputs. Inputs and outputs are entírely compatible for
use with TTL or DTL íogic outputs.
The SN54246/SN74246 through '249 and the SN54LS247/SN74LS24? through 'LS249 campóse che B and
the 9 w¡th taíls and have been designad to offer the designer a cholee between cwo índícator fonts. The
SN54249/SN74249 and SM54LS249/SN74LS249 are IB-pin versions of the 14-pin SN5449 and 'LS49. Inctuded ín the
'249 circuít and 'LS249 circuits are the full functional capabilíty for lamp test and ripple blanking, which ¡s
not available in the '49 or 'LS49 círcuit.
SEGMENT
IDENTIFICATION
DECIMAL
OR
FUNCTION
a
1
2
3
4
5
6
7
B
9
10
11
12
13
14
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NUMERICAL QESIGNAT1ONS ANO RESULTANT DISPLAYS
"¿GA, '47A. 'L4S, 'L¿7, 'LS-17 FUNCTION TABLE
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H ON ON QN OFF OFF ON
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H OFF ON OFF OFF OFF ON
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H OFF OFF OFF ON ON ON
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H ON ON ON ON ON ON
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l.v.1. U - lo- I.V.É. X - irr» «.ni
NOTES; 1. Tíi» bUnkioq inoui IBI) mun b« ao*r\r h«td at a tiign logic l«v«l wtiin oufpur tuncnoni O inrougn |S ir* d«l(« tt t low Iwvl with th« l—np tm ínout h«jh, sil wgir
90 oH and tn« rip0l«-{>4*nkl(>9 OUCDUT (RBOI go*i to . lo» |wwl (cnooni* condiiion).
«qmnnt OutoUQ itrm an.
f BI/R8Q U wiro-ANO loqíc «rving ti blankínq InQut (Bl) *nd/«r rioal«-bl'n«Iiv) OutputlRBO).
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I;N COR POR ATEO
1
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ON
ON
OFF
ON
ON
ON
ON
ON
ON
ON
OFF
OFF
OFF
ON
NOTE
1
2
3
4

TYPES SN54122, SN74122. SN54123, SN74123
SN54L122, SN74L122, SN54L123, SN74L123,
RETRIGGERABLE MOrNOSTABLE MULTIVIBRATORS
TYPICAL APPLICATION DATA FOR '122. '123, 'L122, 'L123
Por pulse widths when Cexl < ]OOQ pF, See
'Figures 4 and 5.
.The ouiput pulse ¡s prirnarily a function of the
externa! capacitor and resistor. For Cext > 1000 pF,
che outout pulse width (tw) is defined as:
where
tw -
. 0.7
HT • cext ( i -f—
K is 0.32 for '122, 0.28 for '123,
0.37 for ' L1 22, 0.33 for ' L1 23
RT ¡s ín kH {iniernal or external timing resistance.
CexlisinpF
tw ¡s in nanoseconds
To prevent reverse voltage across C.»xt, it is recommended
that the method shown in Figure 2 be
employed when using electrolytíc capacitor* and in
aoplications utilizing the clear function. In all applications
using ihe diode, the pulse width is:
¡s 0.28 for '122, 0.25 for '123,
0.33 for 'L122, 0.29 for 'L123
erminal terminal
/ 0.7 \w = KD • RT ' cext i +—
Rext c °-s R-xtÍTWX-
(Siíe rccommended ocwraiing
conditíom (or Hextmax.)
Any si I ¡con switching díoda
-- «Jchai 1N916. lN3064.etc.
TIMING COMPONENT CONNECTIONS WHEN
CBX, > 100Q p F AND CLEAR IS USEO
FIGURÉ2
Applications requiring more precís* pulsa wíchhs (up
, to 28 seconds) and not requiríng the clear feature can
|best be satísfied with the '121 or'L121.
TEXAS INSTRUMENTS
«L.L». TíX-S Til
T'
To Cext To Re^,/Cex,
lerminal terminal
TIMING COMPONENT CONNECT1ONS
FIGURE3
•122, MÍ3
TYPICAU OUTPUT PULSE WIDTH
vi
EXTERNAUTIMING CAPACITANCE
•um
TYP1CAL OUTPUT PUUSS WIDTH
EXTERNALTIMING CAPACITANCE
i i iiiiiii ¡ i liiiiir"". :sv"
Z 4 10 M
C^f-exirrr^ r«iw^ C
FIGURES
ur« r«o9* oí tfi«
toa a» uxt icoo
n r*cofnm«nd«
odSNS^L-círeutt.

descríption
Programmable Output Pulse Width
With RJnt. . ,35nsTyp
Wrth Rext/Cext.,. 40 ns to 28 Seconds
Internal Compensation for Virtual
Temperature Independence
Jitter-Free Operatíon up to 90%
Duty Cycle
Inhíbit Capabílity
FUNCT1ONTA8LE
INPUTS OUTPUTS
A1 A2 B Q Q
L X H L H
X L H L H
X X L L H
H H X L H
H 1 H J~L ~1_T
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~LT
T_T
L X t J~L ~1_T
X L t J1. 1_T
ivmboli, « " 3-8.
TYPES SN54121, SN54L121. SN74121, SN74L121
MONOSTABLE MULTM'BRATORS
W1TH SCHMITT-TRIGGER INPUTS
SN54121 ... J-OR WPACKAGE
SN54L121 ... J OH TPACKAGE
SN7«121.SN74l_121 ...J OR N PACKAGE
VCc NC NC C.Kt C,,, Rjnl . NC
NC—No intofrul connection
sitl»» logic: Se« function table
•NOTES: 1. An «xt»rn*l cmofchor m»y t» conn*ci*d brt—wn
CBKt (pdtJílv.) «na R.xt/C.jn.
2. To uw tn* Iniarn*! Tlmlng mlnor, conn»ci R|nt
to Vcc. For lmprov«j pulw wlrtrh «(Xuricv *ntí
rvcMitaolIlty, conn>ct »n •xt^riu) m'itar b»tv-»«>o
n,»:l/C.XT «nd Vcc wltn R|n( op>n~clicui1*a.
These multívibrators feature dual negaiíve-transition-triogered inputs and a single positive-transition-tnggered inpui
which can be used as an inhibít input. Complementary cxitput pulses are provided.
Pulse triggering occurs at a particular voltage leve! and ís not dírectly related to The Transition time of The input pulse.
Schmin-trigger input circuiíry (TTL hysTeresís) for tile B input allows jiner-free triggering from inpuc witii transition
rates as slow as 1 volt/second, províding the circuít with an excellent noíse immunity of typically 1.2 volts. A high
immunity to VQC noíse of typically 1.5 volts is also provided by mternal latching circuitry,
Once fired, rhe outputs are independen! af further transiTÍons of the ¡nputs aod are a functíon only of the TÍmíng \. Input pulses may be of any dur
40 nanoseconds to 28 seconds by choosing appropriaTe Timing components. With no exTernal límíng components ¡
(i.e., R¡nt connecred lo VQC. C^x^ and Rext/^ext °Pen), an output pulse of Typically 30 or 35 nanoseconds ís achieved
which may be used as a d-c tríggered reset signa). Ourput rise and fall times are TTL compatible and independent of ¡
pulse length.
Pulse wídth stabílity is achieved through internal compensatíon and Ís virtually independent of VCQ and temperaTure.
In mosT applicatíons, pulse sTabiliiy wíll only be limiied by ihe accuracy of exTernal timíng components.
Jíner-free operatíon is maíntaíned over the ful! temperature and VQC ranges for more than s¡x decades of tíming
capacítance (10 pF to lO^F) and more than one decade of timing resistance (2 kO to 30 kfl for ihe
SN54121/SN54L121 and 2 k£7 to 40 tcíl for the SN74121/SN74U21). Throughout these ranges, pulse wídth ts
defíned by the relationship tw(out) - CeXiRTÍn2 =0.7 C,;XIRj. In círcuits where pulse cutoff Ís not criiical, n'ming
capachance up to 1000 pF and liming resistance as low as 1.4 kH may be used. Also, The range of ¡iner-free OUTPUT
pulse widThs Is extended íf VCG ís ne'd ío 5 volt5 and free*a!'' temperarure is 25°C. DUTY cycles as high as 90% are
•achieved when usíng máximum recommended Ry. Hígher duty cycles are available if a certain amount of pulse-wídth
JÍTter ís allowed.
TEXAS INSTRUMENTS
INCORPORATED

TYPES TIP120. TIP1Z1. TIP122
N-P-N DARÜNGTON-CONNECTED SILICON POWER TRANSISTORS
electrícal characteristics at 25°C case temperature
PARAMETER
Collecior-Emirter
VIBRICEO Bref)kdovvn voheoe
'CEO Collfcctor CuioH Current
'CBO CoIlecioT CutDfí Current
TESTCONDITIDNS
lc-= 30 mA, IB = 0. See Note 6
Vcr-30V. IB E 0
VCE1"10^'. 'BH°
VCE-50V, IB«0
VCB-BOV, IE-O
VCB = BOV. IE-D
VCB « 100 V, l£ = 0
lPRn Emine. Cutofl Current |VSB = 5V. lc= 0
Sialic rorward Current
hFE TransierRfliio
VCE " 3 v- 'Cc °-5 A
VCE"3 V. lc=3A
VRF Base-Eminer Voltage | VC£ - 3 V. IC c 3 A.
CollecTOf • £ m i ne r
vCE(sat) SalurB,¡on Voltaoe
IB •= 12mA, \c" 3A
!B = 20mA, Ic'SA
Se* Notes 6 and 7
NOTES: 6. The» p/irumeleri mun be measured uiirtp pulsr Tech ñiques, lw - 3OO fit, duiy cyclr
TIP120
WN' MAX
1DOO
10OO
60
0.5
2.5
2
4
TIP121 T1P122
MIN MAX|MIN MAX
80 100
1
0.5 |
tr*
0.2
1
0.5
0.2 |
tro,
1 0.2
2
looo
2|
ITOOO
T~^T
looo [IODO
2.5 | 2.5
*l 2|
4|
7. Tfieie pjimmBieri srt moBsurud «iin VDltaoe-wnsínp contad! repárale trotn The current-carryinp conlacli md Incaled whhin 0.1 Ji
Inch tfom ihe device body.
s\vltching characteristics at 25°C case temperature
PARAMETER
ion Turn-OnTime
IQJ^ Turn-Ofí i ime
jf
ADJUST FDR ^
-„
V^ • X V AT Tjl
1NPI/7 MOWITOR
TESTCOND1TIDNS1
lC"3A. 'BhJcl2mA. 'B(2l --12 mA,
vBE(oH) " -5 V, RL « 10 fí, See Figure 1
PARAMETER MEASUREMENT INFORMATION
TEST CIRCUIT
! L- - .-.. 1
i_
HBB?-560lí
— VBB2 - S V
NOTES: A. Vpen i» » —3D-V pulte (írom O V) inio • SO íí irrminatiorí.
i
_]
1»F
— \(—
l\
— Vcc • 30 V
OUTPUT -
TYP
1.5
8.5
VOLTAGE VYAVEFORMS
B. Thp Vpen wovHorm U lupplii-d by B [mneraior wnh tne lotlowmp churBCiermici: if < 15 ni, t{ < 15 ni, 2OU1 - 50 íl, t^
dury cyclr < 2H.
C. WBvelorim r>'t motiiiDtwd or> en oieilloicop*- «/iih ihs íollowinp chnracietmici: i, «= 15 ni. R,n ^ 10 Mfl. Cift

¡TYPES 2N1047 THRU 2N1050,2N1047A THRU 2N1050A,
:2N1047B THRU 2N1050B
'N-P-N TRIPLE-DIFFUSED PLANAR SILICON POWER TRANS1STORS
el tétrica I characterístícs at 25°C case temperature (unless otherwís« noted)
PARAMETER
Calle elor-Emiíter
YI«K*° Sreakdown Yoltoge
* 'cío Colletlor CutoH Curren!
"ICEV Colletlor CutoH Curren!
*Ít,0 Emirier CutoH Curren!
Stotic Forwnrd
re Curren! Transfer Raíío
*Vt Basí-Emifter Yoftoge
, Collectof-Emirter
YCHMI Soluralíon Yollose
TEST CONDITIONS
|c = 30mA, 1. — 0,
Sec Note 5
Vc. = 3QY, IE = 0
Ve. = 30 Y, I£ = 0,
Tc = i5o'e
YCE = SOY, Y* = -UY
Yc£=12QV, V«; = _].5Y
Vu = 6 V, te = 0
YCE= 10 Y, le- 500 mA,
See Motes 5 and fi
YC£= 10 Y, lc = 500mA,
TC = -55°C, Sec Noreí 5 and 6
YCE= 10 V, [c = 500mA,
See Notei 5 and f>
1, = IDOmA, ¡c = 500 mA,
See Notes 5 ond 6
2NI047 2N1048 2N1049 | 2N105Q
MIN MAX |MIN MAX|M1N WjUCJMÍN MAX
SO
15
350
250
250
U 36
E
fi
7.5
120
15
350
250
250
12 36
'electrical characterlstics at 25°C case íemperature (unless ofherwíse noted)
PARAMETER
Calle ctor-Emirler
YfKtcEO EreoVdown Yoltnge
{^to Collector Cutofí Current
ICEY Collector Cutoff Curren!
UPO Emitter CutoH Current
Emirter-Bose
'E«l(i! floating Potentíal
Staíit Fonvarri Current
h(í Trnnsfer Rptio
VK Base-Emiíter Yoitoge
ColIetíor-EmiHer
VcE|»t| Saturation Yoltogt
Common-Emiííer
Iw- Beto-CutoH Frequency
10TES: I. TWn ¡«i«m.|.fi «int
1, Tbn* patim*\*rí tu m
•InJImn JEDEC r*fHi«-i Jc«irjl") I«n(*ttl,
75
120
15
15
350
350
250
250
250
0.5
12 36
8
75
6
7J
80
15
15
350
350
250
250
250
0.5
30 90
20
75
6
7-5
120
15
350
250
250
30 ?0
20
fi
7.5
2N1050A
M!N MAX
120
15
15
350
350
250
250
250
Qj
30 90
20
75
fi
7.5
UNIT
Y
l¿
M
M
Y
Y
UNIT
Y
P*
^
M
Y
Y
Y
Uü

TYPE 2N3055
N-P-N SINGLE-DIFFUSED MESA SILICON POWER TRANSISTOR
* electrícal
characterístlcs crt 25 °C case tempe roture (unless otherwJse noted)
MÍES: 3. T ni paiaixtíin vinl bt mtoimuí «¡415 pulu ¡«iiniqufl. 1 = 3DO (í\, íul; cydt < 2%.

MC1455,MC1555
FIGURE 15 - MQNOSTA8LE WAVEFORMS
IRA - 10 vn. c - 0.01 »F. RL - 1,0 fen ,vcc- is V]
GENERAL OPERATION (continued)
1
1
OutDUt
I
I
1 Trloo«r
FIGURE 17 - ASTABLE CIRCUIT
*Vcc(5 to 15 V)
2
MC1555
MC1*55
6 Threino u¿
-f> 1 1
*~1 1-
1 T T
4=" 4=* •=•
FIGURE 1G-TIMEDELAY FIGURÉIS- ASTABLE WAVEFORMS
\/
1/1 i/
izu x 1/1 i
1/1
i i 1/1 u i/rDnxf
Trixí u M n
100MI 1.0 mi 10 rm IDO CID U) 10 100
Id.TIMEDEUYitl
ln tfic asistí e nvxl* th.e tinw ii connected «o trut It will
tcrrigow itíelf »nd caute the capacitor voltage lo oicillate beuveen
1/3 VCC ind 3/3 Vcc. Seu F'^ure 17.
The e.xternal capacitor chaf oca to 2/3 VQQ through RA and Rg
•nd diichargei to 1/3 VQQ through Rg. 8y varying the ntka of
tr^ev: feíinori ir>e duty cyde cwi be varied. The crwrge «nd
rficwge lifyiM «re independent oí the lUppfy voltaoe.
The ct»fgí tirrw (outpot highl ii given by: t] - O.B95(RA-Ra) C
The diwíhargc time (output lowl by: 12 - 0.695 [Hgl C
Thuithe total peíiod n giv-n by: T - IT i- t2 " Q.69S (RA+2RBÍ C
1 1-14
Tbe frequency of oicillation ii tbcn: f - ~ -
T lRA+2Rg! C
•od frví^ be eawly found « ihown in Figure 19.
TNr Outy cyde ii givvi by: DC
To otxnn the rn»xinxim OUIY cyde RA nxJtt be u tn»ll 11
ponib*e; bol ¡i nxj« «lio be Iwge er>ough lo limit the i
curroit (p-n 7 current) withín ih* ir«xinxjm r«1ng of 1
tr.ni¡UíX (200 rnA).
I7 (A)
RB
(RA -s.i kn.c- o.oi >JF. RL- 1.0 vn;
RB-33kíl.Vcc- 15 V]
FIGURE 19- FREE-HUNNING FREQU^NCY
0.1 1.D ID 100 1JJV ID I 1001
t. FREE-RUNNING FREQUENCY (Hr)

AWG
; N?
. 0000
000
00
: o
1
! 2
: s
1 4
í 5
6
7 89
10
11
12
13
14
: 15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
23
29
30
31
32 1
33
34
35
36
37
38
39
40
ALAMBRES, CABLES Y AISLACIONES *
TABLA 4 a. ALAMBRES DE COBRE (AMERICAN WIRE GAUGE}
Diam.
mm
11,7
10,4
9,28
8.P.5
7,35
6,53
5,81
5,18
4,63
4,12
3,66
3,25
2,90
2,59
2,30
2,05
1,83.
1,63
1,45
1,29
1,15
1,02
0,912
0,813
0',724
0,645
0,574
0,510
0,455
0,404
0,361
0,391
0,287
0,254
0,226
0,203
0,180
0,160
0,142
0,127
0,114
0,102
0,089
0,079
Seccíón"mm
107
85,1
67,6
53,4
42,4
33,4
26,6
21,0
16,8
13,3
10,5
8,30
6,62
5,34
4,16
3,30
2,64
2,09
1,65
1,31
1,04
0,816
0,6.65
0,504
0,412
0,326
0,254
0,204
0,163
0,128
0,102
0,080
0,0647
0,0506
0,0402
0,0324
0,0254
0,0201
0,0160
0,0126
0,0102
0,0081
0,0062
0,0049
Ohm por km
a 20° C
0,16
0,203
0,255
0,322
0,406
0,513
0,646
0,817
1,03
1,30
1,63
2,06
2,60
3,27
4,14
5,20
6,56
8,29
10,4
13,2
16,6
20,9
26,4
33,0
42,8
52,4
66,0
83,4
105
132
167
211
265
334
421
532
671
846
1.065
1.345
1.696
2.140
2,700
3.400
i
, , I metros
kg por km ,
^ por kg.
956
757
600
476
378
298
238
188
149
118
• 94,0 .
74,5 .
59,1
47,2
37,1
29,5
23,4
18,5
14,7
11,6
9,23
7,32
5,81
4,59
3,69
2,90
o 99
i|ao
1,43
1,14
0,91
0,72
0,57
0,45
0,36
0,286
0,227
0,177
0,142
0,113
0,091
0,072
0,054
0,045
1,05
1,32
1,67
2,10
2,64
3,46
- 4,20
5,32
6,71
' 8,46
10,6
13,4
16,9
21,2
27,0
33,9
42,8
54,1
68,1
86,3
108
137
172
218
271
' 345
436
556
700
877
1.100
1.390
1.750
2.220
2.780
3.500
4.400
5.650
7.050
8.840
11.000
13.900
18.500
22.200
41

[íYPES TIL124, T1L125, TIL128
ÜPTO-COUPLERS
"eléctrica! characteristics at 25° C free-air temperatura
i
PARAMETER
Collector-Basfl
V(BR)CBO BreaI

Serle* 1 (cont.)
TRIAC OUTPUT, PANEL MOUNT
10 Amp, 120 and 240 VAC
The TD Serles solid-state relays are a lower cosí trlac outpul
unlt íor appllcatlons thal do nol requlre the leatures oí
the above dual SCR output types. A glass passlvated trlac
with untque thermal management constructlon provide reliable
and long lile operation. An internal RC "snubber" network
¡s bullt into each unil ¡n addítion to the static dv/dt
capabilily oí 100 Volts/microsecond for Une transienl protection.
They have the same DC input control range and
characteristics as the D1210 and D2410 modela. See Bulletin
300-45.
Also available in 25 Amp models. Consult factory.
Series 2
AC OUTPUT PANEL MOUNT RELAYS
8 Amp. 120 and 240 VAC
The Crydom Serles 2 Solld State Relays combina small stze
and hlgh current ratlng ln a package designed for heat slnk
or panel mountlng. Standard 0.187" push-on termináis
allow qulck connectlon and are posltioned to provide máximum
Isolatlon belween slgnal and power ctrcults. They are
controlled directly by loglc level DC signáis and turn on and
olí whhln one-halt cycle. Most models are U.L. approved
and CSA recognlzed.
These unlts have 8 ampare ratingswhen healslnk mounted
and conlain an internal snubber, yet occupy less íhan 1.0
cublc Inch. For heat sink requlrements and deratíng see
Bulletin 500-10.
GENERAL SPECIFICATIONS, SERIES 2
Control Slgnal Range
Must Opérate Voltage
Musí Reléase Voltage
Must Opérate Current
Isolatlon Vollage
Temperature Range
Snubber
CaseStyle
3.5-8 VDC
-í 3,5 VDC Max.
1 VDCMIn.
l2mAMax.
1500 VAC. Also avallable wlth
2500 VAC. Consult factorv
-30DC to +80bC Operatlng
Internal
2
Seríes 3
AC OUTPUT, P.C. BOARD MOUNT RELAYS
2 Amp, 120 and 240 VAC.
Serles 3 combines small size, máximum current ratlng and
mínimum ofí-state leakage ina package designad íorsolder
connectlon Into prlnted clrcult boards. The units are 0.4
cublc Inches ln volume and consume only 1.0 square Inch
oí PCB mounting space. An overall height oí 0.4", on S-3
models, allows PCB spaclng on 1/2" centers. The square
rlgld plns are also sultable lor wlre-wrap or push-on connectors.
All relays ara rated at 40DC amblen! temperatura.
For deratíng at hlgh amblent see Bulletin 500-11. All except
the S312 and S322 have fnternal snubbers.
GENERAL SPECIFICATIONS, SERIES 3
Control Slgnal Range : 3.5-8 VDC
Musí Opérate Vollage : +3.5 VDC, Max.
Must Reléase Voltage : 1.0 VDC, Mln.
Must Opérate Current: 12mA
Isolatlon Voltage 1500 VAC. Also available wlth
2500 VAC. Consulí factory.
Temperature Range : -30°CtoBODC
MoOel
No.
TD1210
TD2410
Une
VAC
(47-63 Hz)
12-140
48-280
Max. Load
Cuffonl,
Amps
(RMS)
10
10
Nolc- Fot 2500 VAC Isolatlon cónsul! laclory
Control Signa! Range
Musí Opérate Voltage
Must Ralease Voltage
Inpul Impedance
Snubber
Isolation Voltage
Case Style 2
Slie;.B5"Wx1,76"Lx.6CTH
Overall Ht. .83"
Model
No.
S218
S22B
Modal
No.
S312
S3012A
S322
S3022A
Une
VAC
(47-63 Hz)
20-140
20-280
Cata Style 3
Une
VAC
(47-63 Hz)
20-140
20-140
40-280
40-280
Slze
.BO"W, 1.2"L,.45"H
.BO"W,1.45"L,.70"H
3-32 VDC
3 VDC
1 VDC
1.5 KlJ
Interna!
1500 VAC
Max. Load
Current ®40°C
(Amps RMS)
6
8
Max.
Load
Current
@40°C
(Ampa
RMS)
2
2
2
2
One-Cycle
Surge,
Amps
(RMS)
80
80
One-Cycle
Surge
(Amps PK)
120
120
Caía Style 3QA
One-Cycle
Surge
(Amps PK)
55
55
55
55
1 Bec.
Surge
(Amps
PK)
14
14
14
14
Model
S312 and S322
S3012A and S3022A
1 I0C.
Surgo,
Ampa
(RMS)
24
24
1 see.
Surge
(Amps PK)
42
42
Internal
Snubbera
No
No
Yea
Yes
Cate Style
3
30A

ELECTRO-OPTICAL CHARACTERISTICS
<
*T
m
D
<
O
CM
ID
n

• LM2900/LM3900
Absoluta Máximum Ratings
LM?»OO/LM39ÍK) LM33QI LM34Q1 •
SuppIy'Voll«í« 33 V[)C 28 VQC IBVfjc . .
Pow.i Oiii!p4llon{TA"35'cMNol' U ,
, Cfliy D1P 000 m'W . .
Fl.l P»ck BOQ (nW , •
Molrt.il DIP, 5?0 mW - 670 mW 670 mW
lnpul Cufitnli, l|fj ot 1]^ . . 2tl mApC ?® rn&QC ?Q mAQC
Qulpoi ShoM-Clícull Óuuiion— Ooi AmpMIUr Canllrtitoui Conllrmoui Conlinumii
TA -35*C ¡Sai ARplIcíiton Hlrml
0|Miillng Ttmp*i»luii ñin»* . -40"C lo *B5'C 0°C lo *75*C
LM79DQ - • ' Hü'C lo lG5'C
LM3900 0*C lo l70*C
Slivto.T»mp«f»lur* Ríos* -fl5"C lo +160* C -ÍS'C ID HBO'C -OB*C lo il&0"C
' L*td T«mp«niui« (Sold*(ing. ID Itcondi DTO'P 300*C • 300"C
•
Eléctrica! Characterisíics (Momei • - -
LM330I
LM3&GO
LM2900
CONDHIONS, ,
PARAMETER '
MIN TYP MA
MIN TYP MAX
MIN TYP MAX
'Optn Loop
Voltiea Giln
Volla^a Giin
Input Ríilitincí
Outpul RnliUncí
V
y
O)
.
1.2 2.8
1
B
•1.2 2.8
1
a
1.2 2.8
1
B
TA " 25"G( 1 - 100 HÍ
TA " 26'C, InvaiUng Inpul
*
2.G
2.S
2.B
TA * 2B°C, liweriing Input
Unlty Giln B»ndw!dth
30 3&
30 200
30 200
TA " 26"C. Inveiling Inpul
Invüiliny Input
Inpul Blit Curren!
0.5
20
0.5
20
O.b
20
TA " 25°C, Potllive Oulpul Swing
TÁ ' 26°C, Negalive Oulpul Swíng
Sluw fíelt '
'
6.2 : 10
8.2 tO
. 6,2 10
TA " 25°C1 RL --OnAII Ampliílflff.
TA " 25 c, RL " 2k, VCG " IG.O Vnc
Supply Currtnt
13.S
13.6 •
1Í6
1 IN " ^> ' IN *" ^
IIN~- io^A,iiNt-o
IIN'-O.IIN^-ORL-^VCC-SOVDC
Ouipul Volt»(jo Swlng
VOUT Hioh
VOUT LOW
VoUTHlgh .
\
O.M 0.2
29.5.'
0.09 0.2
0.09 0.2
28.6
29.5
TA-2BaC
B 18
6 , 10
6 18
Ompüt Cui«nt C»p»blllly
Souict

Diodes and Rectríiers (General Purpose)
ECG Type
ECG109
ECGHOMP
ECG 112
ECGI13A
ECG 114
ECG 115
ECG lió
ECG 117
ECG 120
ECG 125
ECG 150
>
ECG 1 738 P
ECG 177
ECG173MP
ECG50Ó
ECG507
^f*
ECG515
ECG519
ECG525
ECG551
ECG552
ECG558
Gen Purp
DeacrlpHon
Mafched Diode ?air
UHF Mixer
Common Carnode Dual
Diode, CenrerTap, TV
Horíz. •
Series Dual Diodes, TV
Horíz
-Common Anode, Dual
Diode, TV Horii AFC
Gen Purp Recr
Gen Purp Rect, Metal
Case
Color TV Convg Rect
Gen Purp Recr
Gen Purp Rect
TV Cbmper
Fast Sw, Der, etc.
Mafched Diode Paír,
AFC, AFT, ere.
Sw, Faat Recovery,
Bit Damper, Bíanking
Gen Purp Recr,
Catlng, Centeríng
Sw, Fast Recovery,
SCR D«rl Claro
Fasf Sw Dtode
Sw, Faat- Recovery,
Darrpcr
Sw, Faat RecQvery,
Damper, Mera! Ccs«
Gen Purp Rect, Fasí
Recovery '
Gen Purp Recr, Fast
Recovery, HV
Ge
Ge
Si
Si
Se
Se
Sí
Si
Se
Sí
Sí
Si
SÍ
Si
SI
SI
SI
Si
SI
SI
Si
SI
Peale
Reverse
Volrage
PRVMax V
100
30
5
100
20 '
20».
000
600
18
ICOO
JOOO
5000
200
50
]iOO '
50
800
100 (BRV)
2COQ
1500
000
1500
Average
Recrlfled
Forward
Curren r
IQ Max
200 mA
ICOuA
25 mA
I.5A
mln
1.1 mA
min
1.1 mA
1 A
1 A
05 mA
2.5A @
• 25°C Lead
Temo
3 A
300 mA
160 mA
75 mA
1 A
250 mA
3 A
200 mA
• 1 A
1 A
1 A
VA
Forward
Current
Reperífive
Peale
'FRM Max
—
—
—
•~
—
-~
--
—
_
4A
250 mA
100 mA
3.5 A -
—
9 A
450 mA
—
—
—
—
\
Reverse
Recovery
Tíme
rrr
—
—
—
~
_
—
—
—
—
—
—
' 4us
50 ns
—
500 m *
3Hs
1.3Hi
4 «.
500 ns'
IH*
200 ns
250 ns
Forward
Voltage
Drop
VoxVp
—
__
.5ar '
00 mA
0.95V
ar 1 A
— .
—
0.8 V
ct 1 A
—
0.3 V
cr 1 A
1.1 V
af 1.5A-
4.4- Var
500 mA
1.0 Vat
100 mA
1.0 V
at 5 mA
1.0 V
ar 1 A
1.0 V
at 1 A
1.3 V
aí-4-A '
1.0 Vat
10 mA
2 Vat
2 A
1.5 V
ar2A
1.5 Vat
250 mA
1.2 -
, v
* Forward Recovery TIm« j
AFC
-
• -
• *
•
•
•
-

50
PKV
Voln
50
IDO . .
IDO
200 "
200 '
300-
300
¿00 .
403
500
500
6OO •
600
BOO
BDO
1000
1030
IFM^^TP*
.Tco1 Kot*d
I0 Í°C) í,-o.
Fíp. No.
PocLop*
.
'.-3 A
ECG5SOO ¡ ECG583D
ECG5501
ECG5S02-
ECG5303
ECG5SW
ECG5SD5
ECG5BOÓ
ECG5B03
ECG5B09
,
150 A
+ 105 (TL)
221
Axiol
-
ECG5531'
ECG5£32
ECG5B33-
ECG5S3J
ECG5E35'
ECG5E3Í
ECG5E37* '
ECG5E38
ECG5E39'
ECG5WO
ECG5BJ1'
ECG5EM2
ECG55-Í3'
ECG5&W.
ECG5SJ7*
ECGiWa
ECG5BX9-
XO A
+ 150
f
233
DCM
G A
ECG5¿50
ECG5651*
ECG5S52
ECG5E53'
ECG5SM
ECG5S55-
ECG5E5Í
ECG5H57-
ECG5E58
ECG5Ü9-
ECG53ÓO
FCGiSól-
ECG5&52
ECG5S¿3-
' ECG5BÜ
ECG5BÍ7'
ECG5&68
ECG5SÓ9-
150 A
+ 150
-t
1
¥"
Av«n>v« í.»cltfiwf forwoKÍ Cur-r»nt
l_ !n Amp»i»i
6 A/22 A
-
ECG5B12
ECG5BH
ECG5B15 '
ECG5B17
4 00 A
5*. ' Solr
230
1 1
?.
i
Axial
,. [0 -¿AwIth PC toond Mtg., ¿0°C; IO-22A, 1/B' L-o«k/TL - 60°C
Fast Recovery
• PRV
~Vo!h
200
200
XOO "
xoo
¿00
600.
*FM Suft>«
Te oí Eolrd
I0 [°C) í^x
F!0. No.
PocLop.
R«v«rv« RíCovery Tírri€
1^-2001^ Mo*
12 A
ECG581S
ECG551?'
ECG5B20
ECG5521*
ECG5B2J
ECG5B23'
200 A
*1DO
233
DO-4
'o •
40 A
ECGÓOG4
ECG6007*
ECG600S
ECG6009-
ECGÍ01D
ECG6011*
350 A
-tlCO
Z3X
DO-5
W
W
12 A
ECG5B70
ECG5B71'
ECG5672
ECG5B73*
ECGiS?^
ECG5E75-
ECG5B76
ECG5S77*
ECG5E73
ECG5579'
ECG3BfiO
ECG5B31*
ECG5B32
ECG56B31
ECG5BS¿
ECG5B37*
ECG5B70
ECG5391*
250 A -
+ 150
233
DO-1
¥
1 15 A
"ECG59-ÍO
ECG59-ÍI-
ECG59X2
ECG5943'
ECG59Ü
ECG59

Ctiaractaristic
V]
P1V
rtipplti
sec VA
PRI VA
SINGUE PHASE
HALFWAVe
12- Al
Singla Phasa
Half Wav,
0.910 VO
2.55V0
0.12 VQ
7 .SO I0
2.50 I0
2.35 PQ
2.35 PQ
SINGUE PHASE
FULL WAVE
CENTER TAP
I2-B)
Singla Phasa
Fu II WM.
Canter-Tag
0.825 V0
2.34V0
0.06 V0
*.75Í0
1.33 IQ
2.16 P0
3.05 P0
SINGLE PHAS6
FUtLWAVS
BRIDGE
(2-C)
Singla Phasa
Full Wav*
Bridga
[Sd« 2-C)
0.8Q5 VQ
1.1* V0
Q.06 Vo
4.75 I0
1.33IO
2.16 PO
2.16 PO
Tabla 4-2. Capacitive Inpur Fílter Characterístics and Rectifíer Circuit Wave Shapes
¿X
T
Fig. 4-14. Voítage Doublers
HALF WAVE
SINGLE PHASE
FULLWAVS
VOLTAGEDOUBLER
(2-0)
Singla Phaj
Full Wave
'olíale Daul
(Se« 2-0)
0.552
1.S6 VQ
0.03 V0
3.00 I o
1.10 IQ
1.72 P0

Atísolute Máximum Ratings
InputVo!taga(Vo=5V, 12V, 15V) 35V
Internal Power Dissipatlon (Nots 1} Internally Umíted
Operatlng Temperatura Range (T/0
LM1-ÍOA/LM140 -55'Cto -}-125'C
LM340A/l_M3-iO 0 *C (o + 70 'C
Máximum Junction Temperature
(TO-3 Packaga K, KC) 150'C
(TO-220 PackageT) 125'C
Storaga Temperatura Ranga -65*Cto -f-150'C
Lead Temperatura (Soldedng, 10 Seconds)
TO-3 Package K, KC 300 PC
TO220 PackageT 230 'C
Electrical Characteristics LM140A/LM340A (Note 2)
IOUT=1A,-55'C< T] < +150'C (LM14GA), orO*C< TÍ*Í+125'C (LM340A) unless otherv/isa speciílad.
OUTPUT VOLTAGE
1NPUT VOLTAGE (unUs> otrn.r*Ii« noí*d)
PAHAMETEH
Vg Outpui Vollage
¿VQ Une Regulalion
ü VQ Load Regulalion
IQ Ouiescenl Currenl
Ouiescent Currenl
A '0 Cnang«
TI = 25'C
COND1T1ONS
PD < 15W- S mA < IQ < 1A
VMIN < VIM í VMAX
|Q = 5CX] mA
A VIH
Ti=25'C
AVtN
Tj=25'C
Over Temperalure
A VIN
5 mA c IQ C 1.5A
Tj=25'C 250 mA < lo < 750 m A
Over Temperatura. 5 mA c ]Q í IA
T¡ = 25 "C
Over Temperature
SmA t IQ < IA
Tj = 25;c, IO = IA
VMIN £ VIN c VMAX
to =500 mA
VMIN « VIN c VMAX
VN Output Noise Voltagej TA = 25 'C. 10 Hz < 1 < 100 kHz
aVIN
AVnrj-rnipD'e ntí¡ei;[iuii
Dropout Vollage
Output Resislance
RQ Síiort-Orcuit Current
Peak Qutput Curren!
Average TC of VQ
Input Vollage
V(H Raquired lo
Maintain Una
Regulatton
T¡ = 25 'C. 1 = 120 Hz. lo = IA or
1 = 120 Hí. lo=50QmA.
Over Temperalure.
VMIN < VIN < vMAx
T¡ = 25'C, I0=1A
1= t XHz
Tj=25'C
Tj=25-C
Min. T¡ = 0 "C. !Q = SmA
Tj=25'C
s
5V
10V
MIN TYP MAX
12V
19V
MIN TYP MAX
15V
23V
MIN TYP MAX
JQ •; si 11175 12 1 2.25 T U. 7 15 15.3
-í.B 5.2
(7.5 < V|NC20)
to
(7.5 < V,H < 20)
3 10
[7.3 < V1N C 201
¿
12
(8 < V|N í 12)
10 25
15
25
6
' 6.5
0.5
o.a
[7.5 < VtN < 20)
o.a
(8 < V!N < 25)
*0
58 80
58
(8 < VIN < 181
7J
2.0
8
2.1
2.-»
-0.6
11.5 12.5
[US < v!N

FAIRCHILD •
/JA723
ELECTRICAL CHARACTERISTICS: TA =• 25"C, V[N « V-f = Vc =• 12 V, V- -Q, VOUT * s v. ' L a ' mA, Rsc - 0. Cl - pr, Cre[ -0,
bHAñACTSRJSTICS
LJne Regularían
Load Regulación
Rípple Rei'ection
Avarsge Temperatura Coefficient
of Output, Voltage
Short Circuit Current Limít
Reference Voltage
Output Npise Vottagc
Long Term StabiÜty
Standby Current Drain
nput Voitage Range
Output Voltage Range
nput/Ouipuc Voltage Differenúal
unless otherwise specífied. Qívíder impedance as seen by error amplifier < 10 '

í_
Fflll
i
>li -f"^
< LLOH
5
BH U
^*0!
-M--WI
. t^'
u QHO
l]
ESCUELA P
C
DIAGRAMA ELÉCTRICO D
TOMA DE PERILLA Y P
DE CANCELACIÓN
FAP.MI Tan np

( EST. LLAMADA-
. LLAMADA-*- J
Prof Escala ESCUELA
DIAGRAMA ELÉCTRICO
ESTACIÓN CENTRAL
FACULTAD DE

ESCUELA
PLANO DE MONTAJE D
DEPERFLLA
FACULTAD DE ING

MAT
ESCUELA
Prof: Escala:
PLANO DE MONTAJE D
DE CANCELACIÓN
FACULTAD DE IN

Lampara Incandescente
Prof: Escala: ESCUELA P
PLANO DE MONTAJE DE
DE LUCES DE SEÑALIZACIÓ
FACULTAD DE ING

ESCUELA
PLANO DE MONTAJ
ESTACIÓN CENTRAL
FACULTAD DE IN

! I ?. íil O GRAFÍA ' '
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Dallas, Texas, 1977.
TEXAS INSTRUMENTS, Thansistor Circuit Desigñ, Mac GRAW-HILL BOOK Com
pany, 1973.