Golpe de Ariete
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<strong>Golpe</strong> <strong>de</strong> <strong>Ariete</strong><br />
Resta<br />
Mejorar el mo<strong>de</strong>lo (complejizar(<br />
el cálculo)<br />
incorporando los efectos <strong>de</strong> fricción,<br />
topográficos y geometrías complejas<br />
Presentar como se analizan los dispositivos<br />
<strong>de</strong> alivio<br />
Die<strong>de</strong>rik Korteweg<br />
1848-1941<br />
Efecto <strong>de</strong> la fricción sobre el golpe<br />
<strong>de</strong> ariete<br />
Los coeficientes <strong>de</strong> fricción son<br />
consi<strong>de</strong>rados en general iguales tanto<br />
para flujos estacionarios como para no<br />
estacionarios<br />
Algunas <strong>de</strong> las discrepancias ocurren<br />
como consecuencia <strong>de</strong> usar velocida<strong>de</strong>s<br />
promedios en lugar <strong>de</strong> las verda<strong>de</strong>ras<br />
distribuciones <strong>de</strong> velocidad<br />
Pérdidas Localizadas<br />
Se supone que los coeficientes son los<br />
mismos que para el caso estacionario<br />
Pérdidas pequeñas localizadas conviene<br />
distribuir la pérdida aumentando el factor<br />
<strong>de</strong> fricción global <strong>de</strong> la cañería<br />
Perdidas localizadas importantes (válvulas<br />
parcialmente cerradas) conviene<br />
consi<strong>de</strong>rara a la válvula como la frontera<br />
entre dos cañerías<br />
Descripción simplificada <strong>de</strong>l fenómeno <strong>de</strong> golpe <strong>de</strong> ariete<br />
con fricción en la cañería<br />
Atenuación <strong>de</strong> la onda <strong>de</strong> choque<br />
∆p p c.<br />
inst<br />
a<br />
∆p<br />
fricción<br />
Variaciones <strong>de</strong><br />
presión<br />
producidas por el<br />
golpe <strong>de</strong> ariete<br />
en la válvula <strong>de</strong><br />
seccionamiento<br />
T=2L/a<br />
a) Mo<strong>de</strong>lo Sin<br />
disipación<br />
b) Mo<strong>de</strong>lo Con<br />
Disipación causada<br />
por fricción<br />
U<br />
U=0<br />
c) Mo<strong>de</strong>lo con<br />
disipación incluye<br />
fricción y transferencia<br />
<strong>de</strong> calor<br />
L<br />
T
Resonancia y <strong>Golpe</strong> <strong>de</strong> <strong>Ariete</strong><br />
Números adimensionales <strong>de</strong> interés<br />
El número <strong>de</strong> disipación Dn es la relación entre los tiempos <strong>de</strong> viaje <strong>de</strong> la onda y un término<br />
que representa el <strong>de</strong>caimiento viscoso<br />
n−1<br />
⎛ υ ⎞⎛<br />
L ⎞<br />
f n V0<br />
L<br />
Dn =<br />
⎜<br />
⎟<br />
2<br />
⎜ ⎟ Laminar<br />
Dn =<br />
⎝ r ⎠⎝<br />
a ⎠<br />
32 r a<br />
Turbulento<br />
f factor <strong>de</strong> fricción <strong>de</strong>l diagrama <strong>de</strong> Moody , n exponente <strong>de</strong> la velocidad en<br />
el término <strong>de</strong> pérdidas por fricción (n≈1.8<br />
1.8-2.0)<br />
Numero <strong>de</strong> propagación Pn: : relación entre el tiempo <strong>de</strong> tránsito en la línea con respecto a la<br />
frecuencia natural <strong>de</strong> la línea ω/2 (<strong>de</strong>pen<strong>de</strong><br />
<strong>de</strong> soportes, espesor,…)<br />
2 ω L<br />
Pn =<br />
π a<br />
Para análisis <strong>de</strong> la atenuación Dn
Método <strong>de</strong> las características<br />
Para que el sistema<br />
admita solución :<br />
⎡ dx<br />
⎢<br />
0<br />
<strong>de</strong>t ⎢<br />
⎢ 1<br />
⎢<br />
⎢⎣<br />
0<br />
2<br />
( ρ a )<br />
dt 0 0 ⎤<br />
0 dx dt<br />
⎥<br />
⎥<br />
0 0 1 ⎥<br />
⎥<br />
1 1/ ρ 0 ⎥⎦<br />
= 0<br />
Curvas características<br />
Las curvas características son líneas <strong>de</strong>l plano x-t x<br />
para las cuales el coeficiente angular dx/dt<br />
dt es igual a<br />
la velocidad <strong>de</strong> propagación <strong>de</strong> pequeñas<br />
perturbaciones.<br />
Lo que conduce a la<br />
obtención <strong>de</strong> la<br />
expresión <strong>de</strong> las<br />
curvas características<br />
dx<br />
= a<br />
dt<br />
dx<br />
= −a<br />
dt<br />
← Γ<br />
← Γ<br />
+<br />
−<br />
Sobre estas curvas se verifican lo que se conoce<br />
como relaciones <strong>de</strong> compatibilidad.<br />
Las relaciones <strong>de</strong> compatibilidad se obtiene a partir<br />
<strong>de</strong>l <strong>de</strong>terminante característico<br />
Determinantes característicos<br />
⎡ dx<br />
⎢<br />
⎢<br />
0<br />
⎢ 1<br />
⎢<br />
⎢⎣<br />
0<br />
2<br />
( ρ a )<br />
dt 0 0 ⎤<br />
0 dx dt<br />
⎥<br />
⎥<br />
0 0 1 ⎥<br />
⎥<br />
1 1/ ρ 0 ⎥⎦<br />
⎡∂U<br />
dU<br />
U x ⎤<br />
⎢ ⎥<br />
⎢∂<br />
∂<br />
dp<br />
p<br />
t ⎥<br />
⎢ ⎥ =<br />
⎢<br />
∂<br />
∂<br />
U<br />
p x ⎥<br />
⎢ ⎥ − f − g senθ<br />
⎢<br />
∂ ∂<br />
0<br />
2<br />
⎥<br />
⎣ ∂t<br />
⎦<br />
2D<br />
t<br />
Cálculo por el método <strong>de</strong> las<br />
características<br />
Γ − Γ+<br />
D<br />
⎡ dU dt 0 0 ⎤<br />
⎢<br />
0<br />
⎥<br />
⎢<br />
dp<br />
dx dt<br />
⎥<br />
<strong>de</strong>t⎢<br />
0 0 0 1 ⎥ = 0<br />
2<br />
⎢ U<br />
⎥<br />
⎢−<br />
f − g senθ 1 1/ ρ 0 ⎥<br />
⎣ 2D<br />
⎦<br />
⎡ dx<br />
⎢<br />
⎢<br />
0<br />
<strong>de</strong>t⎢<br />
1<br />
⎢<br />
⎢<br />
⎢ 0<br />
⎣<br />
dt dU 0 ⎤<br />
0 dp dt<br />
⎥<br />
⎥<br />
⎥<br />
1<br />
2<br />
U<br />
⎥<br />
− f − g sen θ 0 ⎥<br />
2D<br />
⎦<br />
2 0 0 1 ⎥ = 0<br />
( ρ a )<br />
2<br />
1 ⎛ U ⎞<br />
dU + dp +<br />
⎜ f + g senθ<br />
⎟ a dx = 0<br />
ρa<br />
⎝ 2g<br />
⎠<br />
2<br />
1 ⎛ U ⎞<br />
dU − dp −<br />
⎜ f + g senθ<br />
⎟ a dx = 0<br />
ρa<br />
⎝ 2g<br />
⎠<br />
+<br />
← Γ<br />
−<br />
← Γ<br />
x<br />
X − X<br />
D<br />
X − X<br />
D<br />
U −U<br />
+<br />
D<br />
U −U<br />
−<br />
D<br />
A<br />
B<br />
A<br />
B<br />
= a<br />
= a<br />
1<br />
( TD<br />
−TA<br />
)<br />
( T −T<br />
)<br />
( PD<br />
− PA<br />
) + U<br />
A<br />
U<br />
D( X<br />
D<br />
− X<br />
A<br />
)<br />
ρ a 2 d<br />
1<br />
B<br />
A<br />
D<br />
B<br />
f<br />
f<br />
+ a g senθ<br />
= 0<br />
( PD<br />
− PB<br />
) + U<br />
B<br />
U<br />
D<br />
( X<br />
D<br />
− X<br />
B<br />
) + a g senθ<br />
= 0<br />
ρ a 2 d<br />
a1<br />
U=0<br />
TIEMPO<br />
L1/a1+<br />
L2/a2<br />
L1/a1<br />
Condición Frontera<br />
P=cte<br />
Condición p1=p2<br />
+ cons. masa<br />
∆U0<br />
Condición Frontera U=0<br />
DISTANCIA
P=cte<br />
U=0<br />
a1<br />
Dispositivos <strong>de</strong> Protección frente<br />
al golpe <strong>de</strong> ariete<br />
TIEMPO<br />
Igualdad <strong>de</strong><br />
Presiones a<br />
ambos lados<br />
Conservación<br />
<strong>de</strong> la masa<br />
U=0<br />
D<br />
∆t<br />
=<br />
∆x<br />
a<br />
A<br />
X D − X A = a ( TD<br />
−TA<br />
)<br />
X D − X B = a ( TD<br />
−TB<br />
)<br />
1<br />
f<br />
U D −U<br />
A + ( PD<br />
− PA<br />
) + U A U D<br />
( X D − X A<br />
) + a g senθ<br />
= 0<br />
ρ a 2 d<br />
1<br />
f<br />
U D −U<br />
B − ( PD<br />
− PB<br />
) + U B U D<br />
( X D − X B<br />
) + a g senθ<br />
= 0<br />
ρ a 2 d<br />
B<br />
C<br />
DISTANCIA<br />
Estudio Técnico <strong>de</strong> prevención <strong>de</strong><br />
golpe <strong>de</strong> ariete<br />
Especificación <strong>de</strong>l régimen transitorio estudiado:<br />
• régimen inicial y origen <strong>de</strong>l transitorios<br />
Datos necesarios para llevar a<strong>de</strong>lante el estudio:<br />
• Reservorios, bombas, Purgas, Válvulas unidireccionales, Válvulas<br />
<strong>de</strong> cierre, Puntos muertos, Dispositivos <strong>de</strong> regulación<br />
Cálculo<br />
Evaluación <strong>de</strong>l riesgo <strong>de</strong> golpe <strong>de</strong> ariete<br />
Presentación <strong>de</strong> resultados<br />
Resumiendo<br />
Hemos visto una <strong>de</strong>scripción cualitativa <strong>de</strong>l golpe <strong>de</strong> ariete y dimos la<br />
explicación <strong>de</strong>l orígen <strong>de</strong> las sobrepresiones y subpresiones.<br />
Analizamos las mismas en el marco <strong>de</strong> las leyes <strong>de</strong> conservación <strong>de</strong> la<br />
mecánica <strong>de</strong> fluidos que conocemos.<br />
Logramos expresiones que permiten una estimación rápida <strong>de</strong> la<br />
importancia <strong>de</strong> las sobrepresiones y subpresiones que se pue<strong>de</strong>n<br />
<strong>de</strong>sarrollar en este fenómeno que consi<strong>de</strong>ran la maniobra <strong>de</strong> cierre.<br />
e.<br />
Efectuamos un análisis <strong>de</strong> casos simples en el plano x-t x t que sirve <strong>de</strong><br />
base para consi<strong>de</strong>rar los efectos <strong>de</strong> fricción y las singularida<strong>de</strong>s s <strong>de</strong>l<br />
conducto por el método <strong>de</strong> las características<br />
Presentamos algunos <strong>de</strong> los elementos <strong>de</strong> alivio <strong>de</strong>l golpe <strong>de</strong> ariete