Sulpicio Sánchez, Roberto Arroyo y Sandra JerezKey Words: confined masonry walls; diagonal tension; backbone curve; solid c<strong>la</strong>y brick; distortionINTRODUCCIÓNLos muros <strong>de</strong> mampostería confinada son utilizados en <strong>la</strong> construcción <strong>de</strong>l 70% <strong>de</strong> viviendas y/oedificios habitacionales en México (INEGI, 2005; Rodríguez, 2009). Sin embargo, <strong>la</strong>s piezas utilizadaspue<strong>de</strong>n presentar <strong>un</strong>a variación <strong>de</strong> hasta 40% en sus propieda<strong>de</strong>s mecánicas (Sánchez, 2009; Meli yHernán<strong>de</strong>z, 1971) dificultando <strong>la</strong> evaluación <strong>de</strong> <strong>la</strong> seguridad estructural <strong>de</strong> <strong>la</strong>s edificaciones construidascon este material, especialmente en <strong>la</strong> costa <strong>de</strong>l Pacífico mexicano don<strong>de</strong> <strong>la</strong>s fuerzas sísmicas <strong>la</strong>teralespue<strong>de</strong>n representar hasta 43% <strong>de</strong>l peso <strong>de</strong> <strong>la</strong>s construcciones (GEG, 1989).Por lo anterior, es importante contar con herramientas simples que permitan <strong>evaluar</strong> <strong>la</strong> envolvente<strong>de</strong> respuesta <strong>de</strong> los muros <strong>de</strong> mampostería sujetos a <strong>carga</strong> <strong>la</strong>teral. Para garantizar su utilidad y evitarensayes <strong>de</strong> muros a esca<strong>la</strong> real, en zonas don<strong>de</strong> no existen insta<strong>la</strong>ciones a<strong>de</strong>cuadas, dichas herramientas<strong>de</strong>ben basarse en propieda<strong>de</strong>s mecánicas evaluadas en pruebas <strong>de</strong> especímenes a esca<strong>la</strong> reducida (pi<strong>la</strong>s y/omuretes) e<strong>la</strong>boradas con <strong>la</strong>s mismas piezas utilizadas en <strong>la</strong> construcción <strong>de</strong> los muros.Una propuesta <strong>de</strong> este tipo, basada en el esfuerzo cortante obtenido en <strong>la</strong> prueba <strong>de</strong> tensióndiagonal, ha sido presentada por Riahi, Elwood y Alcocer (2009). Los autores realizaron <strong>un</strong> análisisestadístico <strong>de</strong> <strong>la</strong>s <strong>curva</strong>s esfuerzo cortante-distorsión <strong>para</strong> <strong>un</strong> extenso tipo <strong>de</strong> ensayes <strong>de</strong> muros e<strong>la</strong>boradoscon piezas <strong>de</strong> arcil<strong>la</strong> y concreto. Así, ellos propusieron <strong>un</strong>a <strong>curva</strong> <strong>de</strong> comportamiento tri-lineal <strong>de</strong>finidapor tres pares <strong>de</strong> valores esfuerzo cortante y distorsión, los cuales están asociados al agrietamiento,máximo esfuerzo cortante y distorsión última. La aplicación <strong>de</strong>l <strong>mo<strong>de</strong>lo</strong> requiere <strong>la</strong> re<strong>la</strong>ciónaltura/longitud <strong>de</strong>l muro, esfuerzo vertical actuante, resistencia a compresión <strong>de</strong> <strong>la</strong> mampostería yconcreto así como <strong>la</strong>s propieda<strong>de</strong>s <strong>de</strong>l acero transversal.A diferencia <strong>de</strong>l <strong>mo<strong>de</strong>lo</strong> anterior calibrado <strong>de</strong> forma estadística, el <strong>mo<strong>de</strong>lo</strong> aquí <strong>de</strong>sarrol<strong>la</strong>do evalúa<strong>la</strong> <strong>curva</strong> envolvente <strong>carga</strong> <strong>la</strong>teral - distorsión a partir <strong>de</strong> <strong>la</strong> mecánica <strong>de</strong> materiales y está basado en <strong>la</strong>siguiente información:1. Comportamiento <strong>de</strong> muros <strong>de</strong> mampostería referenciados por Agui<strong>la</strong>r (1997), Flores (1995),Hernán<strong>de</strong>z y Urzua (2002), Sánchez (2009) y Treviño et al. (2004),2. Curva esfuerzo cortante-<strong>de</strong>formación <strong>de</strong> cortante obtenida en pruebas <strong>de</strong> tensión diagonal segúnSánchez (2009),3. Evaluación <strong>de</strong> <strong>la</strong> <strong>carga</strong> resistente <strong>la</strong>teral según Sánchez y Mebarki (2009).De esta forma, el muro confinado sujeto a <strong>carga</strong> <strong>la</strong>teral y esfuerzo vertical mostrado en <strong>la</strong> Figura 1apue<strong>de</strong> mo<strong>de</strong><strong>la</strong>rse según <strong>la</strong> Figura 1b, don<strong>de</strong> k M es <strong>la</strong> rigi<strong>de</strong>z <strong>de</strong> <strong>la</strong> mampostería sobre <strong>la</strong> diagonal y k C es <strong>la</strong>rigi<strong>de</strong>z <strong>la</strong>teral <strong>de</strong> los castillos. Consi<strong>de</strong>rando que el muro sufre exclusivamente <strong>de</strong>formaciones <strong>de</strong> cortantegeneradas por <strong>la</strong> <strong>carga</strong> <strong>la</strong>teral, el sistema pue<strong>de</strong> mo<strong>de</strong><strong>la</strong>rse como <strong>un</strong> sistema con elementos en <strong>para</strong>lelo y<strong>un</strong> solo <strong>grado</strong> <strong>de</strong> <strong>libertad</strong> representado por el <strong>de</strong>sp<strong>la</strong>zamiento <strong>la</strong>teral, Figura 1c. El <strong>mo<strong>de</strong>lo</strong> supone <strong>la</strong> fal<strong>la</strong>simultánea <strong>de</strong> ambos castillos cuando se alcanza <strong>la</strong> fuerza cortante asociada al momento <strong>de</strong> fluencia.COMPORTAMIENTO DE LA MAMPOSTERÍALas propieda<strong>de</strong>s mecánicas <strong>de</strong>l elemento resorte, utilizado <strong>para</strong> mo<strong>de</strong><strong>la</strong>r <strong>la</strong> mampostería, sonevaluadas a partir <strong>de</strong> <strong>la</strong>s <strong>curva</strong>s esfuerzo cortante-<strong>de</strong>formación tangencial registradas en pruebas <strong>de</strong>tensión diagonal. La Figura 2, obtenida en muretes e<strong>la</strong>borados con tabique rojo recocido (Sánchez, 2009),muestra que <strong>la</strong> respuesta pue<strong>de</strong> representarse por <strong>un</strong>a <strong>curva</strong> con comportamiento lineal hasta el esfuerzo26
Mo<strong>de</strong>lo <strong>de</strong> <strong>un</strong> <strong>grado</strong> <strong>de</strong> <strong>libertad</strong> <strong>para</strong> <strong>evaluar</strong> <strong>la</strong> <strong>curva</strong> <strong>de</strong> Carga <strong>la</strong>teral-Distorsión en muros <strong>de</strong> mampostería …máximo v m asociado a <strong>la</strong> <strong>de</strong>formación tangencial m , mientras que el seg<strong>un</strong>do p<strong>un</strong>to es <strong>de</strong>finido por elesfuerzo máximo v m y <strong>la</strong> <strong>de</strong>formación tangencial última, u , ver Tab<strong>la</strong> 1, según Sánchez (2009).VVPAXIALPAXIALkCPanel sujeto a<strong>carga</strong> diagonalkMkM sin VkCkCkCa) b) c)Figura1: a) Muro <strong>de</strong> mampostería sujeto a <strong>carga</strong> <strong>la</strong>teral y vertical, b) Macro-<strong>mo<strong>de</strong>lo</strong>, c) Mo<strong>de</strong>losimplificado <strong>de</strong> <strong>un</strong> <strong>grado</strong> <strong>de</strong> <strong>libertad</strong> con <strong>de</strong>formación <strong>de</strong> cortanteEsfu erzo cortan te, v, kg/cm 210.09.08.07.06.0( m, v m)5.0Panel M1Panel M44.0Panel M5LhPanel M63.0LvPanel M72.01Panel M8Panel M101.0Panel M12Ecuacion propuesta00 0.0005 0.0010 0.0015 0.0020 0.0025Deformacion tangencial, Figura 2: Curvas experimentales en pruebas <strong>de</strong> tensión diagonal y <strong>curva</strong> propuesta (Sánchez, 2009)G m( u, v m)Tab<strong>la</strong> 1 Propieda<strong>de</strong>s mecánicas <strong>de</strong> <strong>la</strong> mampostería (Sánchez, 2009)Parámetro v m, [kg/cm 2 ] G m ,[kg/cm 2 ] m ultValor medio 7.1 10130 0.0007 0.0015En otro or<strong>de</strong>n, según los resultados experimentales referenciados por Sánchez (2009) y Gabor et al.(2006), <strong>la</strong> <strong>de</strong>formación horizontal en los ensayes <strong>de</strong> tensión diagonal es <strong>de</strong>spreciable respecto a <strong>la</strong><strong>de</strong>formación vertical. Por lo tanto, el acortamiento vertical vi <strong>de</strong> <strong>la</strong> longitud <strong>de</strong> control L v , correspondientea <strong>un</strong> valor <strong>de</strong> <strong>de</strong>formación tangencial vi , está <strong>de</strong>finido por <strong>la</strong> Ecuación <strong>un</strong>o (ASTM 2007). En el rango27