Tuchschmid-WALM® Têtes de poinçonnement - Debrunner Acifer

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Tab l ede s m a t i è r e s
1 C o n c e p t i o n 3
1.1 M o de de f o n c t i o nne m e n t de l a t ê t ede poinç o nne m e n t T u c h s c h mid - W A LM ®
4
1.1.1 G é n é r a lit é s 4
1.1.2 M o de de fonc tionne m e nt e npré s e n ce de mome nts de fle xion n é g a tifs 5
2 B a s e s 6
2 .1 N orm e s 6
2 . 2 M a t é r i a u x 6
2 . 3 P rot e c t i o n de sur f a c e 6
3 V é r i f i c a t i o n sst a t i q u e s 7
3 .1 G é n é r a lit é s 7
3 . 2 V é r i f i c a t i o n d u poinç o nne m e n t 7
3 . 3 R é s i sta n c e minima l e à l a f l e x i o n 9
3 . 4 P r é v e n t i o n c o n t r e l ’ effo n d r e m e n t 9
3 . 5 C o l o nne s int é r i e u r e s 1 0
3.5.1 D ime nsionne m e nt à la fle xion de lada lle en béton a rmé 10
3.5.2 Vérification d upoin ç onn e m e nt 12
3 . 6 C o l o nne s d ’ a n g l e 1 3
3.6.1 D ime nsionne m e nt à la fle xion de lada lle en béton a rmé 13
3.6.2 Vérification d upoin ç onn e m e nt 14
3 . 7 C o l o nne s de b ord 1 5
3.7.1 D ime nsionne m e nt à la fle xion de lada lle en béton a rmé 15
3.7.2 Vérification d upoin ç onn e m e nt 15
3 . 8 P a nne a u x de m u r 16
3.8.1 D ime nsionne m e nt à la fle xion de lada lle en béton a rmé 16
3.8.2 Vérification d upoin ç onn e m e nt 16
3 . 9 T u c h s c h mid - W A LM ® d a n s l e s r a d i e r s 1 7
3.9.1 D ime nsionne m e nt à la fle xion d uradie r e n béton a rmé 17
3.9.2 Vérification d upoin ç onn e m e nt 17
3 .10 E v i dem e n ts 1 8
3.10.1 E videm e nts dans lecône de poinç onn e m e nt 18
3.10.2 E videm e nts hors d u c ône de poinç onn e m e nt 18
4 V é r i f i c a t i o n de l a r é s i sta n c e a u feu 1 9
5 F a b r i c a t i o n d u T u c h s c h mid - W A LM ®
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 1
2 0

C o n c e p t i o n
6 E x e m p l ede c a l c u l 2 1
6 .1 C o l o nne int é r i e u r e, d a lle n o n pré c o n t r a int e 2 1
6.1.1 Vale urs initia le s 21
6.1.2 Résista n ce a upoin ç onn e m e nt 21
6.1.3 Vale ur de d ime nsionne m e nt de l’e ffort tra n c h a nt s a n s tête de poin ç onn e m e nt 22
6.1.4 Vale ur de d ime nsionne m e nt de l’e ffort tra n c h a nt a v e c tête de poinç onn e m e nt
6.1.5
T u c hsc hmid - W A LM®
N omogra mme Tu c hsc hmid - W A LM
22
®
23
6.1.6 P r é v e ntion c ontre l’e ffon d r e m e nt 24
6 . 2 C o l o nne int é r i e u r e, d a lle pré c o n t r a int e 2 5
6.2.1 Vale urs initia le s 25
6.2.2 P rocéd ure 25
6.2.3 Vale ur de d ime nsionne m e nt de l’e ffort tra n c h a nt 26
6.2.4 Résista n ce a upoin ç onn e m e nt 27
6.2.5 Vérification 27
7 N o m o g r a mme T u c h s c h mid - W A LM ®
7 .1 B a s e s 28
7 . 2 L e s d i ffér e n ts t y p e s de T u c h s c h mid - W A LM ®
2
2 8
F e hle r! Textma rke nic ht definie rt.
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)

C o n c e p t i o n
1 C o n c e p t i o n
La tête de poinç onn e m e nt T u c hsc hmid - W A LM ® e st f abriquée à p a rtir d ’acie rs profilé s e t de f e rs
pla ts. E lle est utilisée e nguis ede r e nforcem e nt c ontre le poinç onne m e nt des pla n c h e rs- dalle s
s e lon la norme SI A 262 (2003) c hiffre 4.3.6 e tpa rtic ipe àl’absorption des mome nts de fle xion.
T u c hsc hmid - W A LM ® e st c omposé de profilé s e nform edeT,dispos é s e n c roix ou e n é toile
a utour d upoteau , le s a ile s é t a nt tournées c ontre lecoffra g e . C e sprofilé ssont r e lié s e ntr eeux
p a r des é trie rs e n acie r e nforme d’a r cdans ladalle au-dessus de lacolonn e . Le d ia mètre m a xi
D w e st de 5 ⋅ d pour le stype s à 4 b r a n c h e s e t de 6 ⋅ d pour le stype s à 6 b r a n c h e s. La h a ute ur
m a xi e st de 0.9 ⋅ d , de m a nière à assur e r un e nrobag e de béton suffisa nt a ux deux lits
d ’a rma ture sup é rie ure au-dessus de lacolonne .
T u c hsc hmid - W A LM ® s’utilise ind iffé r e mme nt a u-dessus des c olonne s inté rie ure s , de bord,
d ’a ngle, dans des dalle sou des radie rs. I lsecomb ine tout a uta nt a v ec des c olonne s c oulées sur
place, des c olonne spr é f abriquées e t des c olonne s a v ec un noya u e n acie rtr a v e rsa nt. E noutr e,
la forme spécifique à T u c hsc hmid - W A LM ® p e rme t un guidag e optima l des câb le s de
précontr a inte, si e xista nts.
I llustra tion 1- A pplications pour T u c hsc hmid - W A LM ®
A u-dessus de c olonne s e n
béton c oulées sur place A u-dessus de c olonne spr é f abriquées a v ec
tra nsmission des c h a rge str a v e rsa nte
A v ec précontra inte
D a ns des radie rs
A u-dessus de c olonne smixt e s e n
acie r e t béton a v ec noy a u e n acie r
tra v e rsa nt
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 3

C o n c e p t i o n
1.1 M o de de f o n c t i o nne m e n t de l a t ê t ede poinç o nne m e n t T u c h s c h mid - W A LM ®
1.1.1 G é n é r a lité s
T u c hsc hmid - W A LM ® e mpê c h e le poinç onn e m e nt de la da lle en béton le long d u b ord de
c olonn e . Le p é rimètre de poinç onne m e nt e st déplacé v e rs l’e xté rie ur e tse nsib le m e nt a gra n d i. I l
e nré sulte une plus gra n de r é sista n ce a upoinç onn e m e nt.
La dalle en béton re pos e sur le sprofils e n Tdu T u c hsc hmid - W A LM ® , qui a giss e nt c omm e
a ppuis é la stique s. C eci pe rme t de r é p a rtir le spic s de c ontra inte s de c isa ille m e nt le long d u
p é rimètre de poinç onn e m e nt, ce qui a m é liore la r é sista n ce a upoinç onn e m e nt p a rra pport àde s
b ord s d ’a ppui rigides.
A l’inté rie ur de la tête de poinç onn e m e nt, le s c ontra inte s de traction princ ipa le sob liqu e ssont
tra nsmise spa rle s é lé m e nts e n acie r d u T u c hsc hmid - W A LM ® . U n c ône decompre ssion se
forme da ns lebé ton a u-dessous de l’é trie r e nfe rpla t ,concentr a nt le s c h a rge s de lada lle sur la
têt edecolonne .
I llustr a tion 2–D istrib ution des e fforts dans la tête de poinç onn e m e nt
4
C ône de
C ompr e ssion
P rofil e n T
V
R d
E trie r de traction
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)

C o n c e p t i o n
1.1.2 M o de de fonc tionne m e nt e npr é s e n ce de mome nts de fle xion n é g a tifs
• C olonne sinté rie ure s
• C olonne s de b ord, p a r a llèle m e nt a u b ord deda lle
• D a lle s e nporte - à -fa ux
Sans TUC HSC HMI D - W A LM® ni a rma tur ede
fle xion
C isa ille m e nt
F le xion
F le xion +
c isa ille m e nt
I llustr a tion 3–Mécanisme de ruptur e sur c olonne sinté rie ure s
A v ec TUC HSC HMID -
W A LM ®
A v ec TUC HSC HMI D - W A LM ® + a rma ture
de fle xion
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 5

B a s e s
2 B a s e s
2 .1 N orm e s
La c onstruc tion e tl’utilisa tion sont c onforme s a ux pre s c riptions des norme s SIA . Les princ ipa le s
norme ssont m e ntionnées c i-dessous.
SIA 262 C onstruc tion e n béton (2003)
SIA 263 C onstruc tion e n acie r(2003)
SIA 263/1 C onstruc tion e n acie r–S p écifications c omplé m e nta ire s(2003)
2 . 2 M a t é r i a u x
L ’acie rutilisé pour leTu c hsc hmid - W A LM ® e st é quiva le nt a ux nua n ces S 235 e t S 355. Le béton
e nrobant leTu c hsc hmid - W A LM ® d oit être conforme àla norme SI A 262 c hiffre 4.2.1.4 t ableau 8.
2 . 3 P rot e c t i o n de sur f a c e
Les pièces c oulées dans lebé ton n'ont p a s de protection de surface . S ileTu c hsc hmid - W A LM®
e st monté s a ns e nro bag edebé ton inf é rie ur, le sprofilé ssont s ablé s e tl’a ile r ecouve rte d’un e
c ouc h ede fond àla poussière de zinc de 60 mic romètre s d ’é p a iss e ur. P our le s a tmosphère s
très c orrosiv e s , une protection de surface spécia ledoit être dé finie .
6
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)

V é r i f i c a t i o n s sta tiqu e s
3 V é r i f i c a t i o n sst a t i q u e s
3 .1 G é n é r a lit é s
Les e fforts sont calc ulé sse lon la norme SI A 260 (2003) e t des mé tho des reconnue s e nst a tiqu e
de c onstruc tion.
A fin de g a r a ntir la s écurité struc tura le, lacond ition suiva nte de la norme SI A 260 c hiffre 4.4.3.3
d oit être s a tisfa ite:
E d
R d
e st la v a le ur de d ime nsionne m e nt d ’un e ffe t e t
la v a le ur de calc ul de la r é sista n ce ultim e .
3 . 2 V é r i f i c a t i o n d u poinç o nne m e n t
E ≤ R
(14)
La formule p e rme tta nt de v é rifie rle poinç onn e m e nt e st d onc logique m e nt:
d
d
v ≤ v
La v a le ur de calc ul de l’e ffort tra n c h a nt s e lon SIA 262, chiffre 4.3.6.2.2:
P our la v é rification de poin ç onn e m e nt on a:
V d
v
d
e
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 7
d
Rd
V d =
k ⋅ u
e
V d
≤
Vale ur de d ime nsionne m e nt de l’e ffort tra n c h a nt =réaction d ’a ppui
u Périmètre de la s ection de c ontrôle s e lon SIA 262 c hiffre 4.3.6.2.1 -4
k e
E x centric ité de lach a rge ( a v ec k e ,art. 4.3.6.2.5, formule (49))
k
⋅ u
E nutilis a nt T u c hsc hmid - W A LM ® une r é p a rtition homogène de s e fforts tra n c h a nts le long d u
p é rimètre de poinç onn e m e nt p e ut être ad mise ⇒ k e =1.0 e t ceci é g a le m e nt sur le s c olonne s de
b ord et d ’a ngle .
Le calc ul de la r é sista n ce a upoinç onn e m e nt v Rd e st c ond itionné p a rle spa r a mètre s c i-dessous:
• E p a isse ur de dalle ( a v ec d )
• T ype debé ton (a v ec τ cd)
• T ype d’acie r(a v ec α S )
• Rép a rtition d umome nt de fle xion ( a v ec la portée I )
• Résista n ce à la fle xion dans la zon ede lacolonne ( a v ec m Rd)
• G r a nulomé trie m a xi ( a v ec α K )
v
Rd
(48)

V é r i f i c a t i o n s sta tiqu e s
La r é sista n ce a upoinç onn e m e nt des dalle s e st:
a v ec un c o e ffic ie nt k r
e t a v ec r y
ou
v Rd
τ cd
r y
8
v = k ⋅ τ ⋅ d
[ k N /m] (51)
Rd r cd
1
1
k r = ≥
den [ m ] (52)
0.45 + 0.9 ⋅ r 1 + 2.2 ⋅ d
3
2 ⎛ m ⎞ 0 d
r y 0.15 ⋅ l ⋅
⎜ ⋅ k fs ⋅
m ⎟
Rd
y
= k l e n [ m ] (52a )
D m a x
⎝ ⎠
3
2 ⎛ m ⎞ 0 d
r y = 0.7 ⋅ a ⋅
⎜ ⋅ k fs ⋅
m ⎟
Rd
⎝
⎠
k
D m a x
Vale ur de calc ul de la r é sista n ce a upoinç onn e m e nt p a runité de longue ur
Vale ur de calc ul de lacontr a inte limite decisa ille m e nt
Rayon de la zone pla stifiée à l’é t a t de rupture
l P ortée de lada lle . L ’e ntra x ede s c olonn e sle plus importa nt e st dét e rmina nt.
a Ra yon a v ec le que lle mom e nt r adia l=0.
m 0 d
m Rd
k fs
k D m a x
(52b )
D a ns (52 a ) , le mome nt de c ompa r a ison c orre spond aumome nt minim a lse lon SIA 262
C olonn e sinté rie ure s m0 d = V d /8
C olonne s de b ord
- a rma tur e sup é rie ure p a r a llèle au b ord m 0 d = V d /4
- a rma tur e sup é rie ure p e rpe n d ic ula ire au b ord m 0 d = V d /8
C olonne s d ’a ngle m 0 d = V d /2
D a ns (52b )va le ur moye nne dumome nt t a nge ntie l d u b ord decolonne jusqu’à apour
fondation isolée
Résista n ce à la fle xion des ban des d ’a ppuis
P la g ede v a lid ité 4m0 d ≥ m Rd ≥ 0.5 m 0 d
F act e ur de c orr ection e nfonc tion d utype d’acie r :
pour f s d >435 N /mm 2 on a k fs =fs d /435
F act e ur de c orr ection de la gra nulomé trie m a xima le:
pour D m a x

V é r i f i c a t i o n s sta tiqu e s
3 . 3 R é s i sta n c e minima l e à l a f l e x i o n
A fin d 'active r la r é sista n ce a u poinç onn e m e nt, la norme SI A 262 dem a n de de r e spect e r la
r é sista n ce minima leàla fle xion n éce ssa ire sur laba n de d ’a ppui.
L 'a rma ture prise en c ompte doit e noutr e être an c r ée c omplète m e nt a u-delàd’une zone de
la rge ur 3 dbordant la surface appuyée.
A n c r a ge de
l'a r m a ture
3 d sur face a ppuyée 3 d
3 . 4 P r é v e n t i o n c o n t r e l ’ effo n d r e m e n t
m ≥
0.5 ⋅ m
Rd
I llustra tion 4- A n c r a g ede l’a rma tur e
a n c r a ge de
l'a r m a ture
P our pré v e nir l’e ffond r e m e nt de la da lle après poinç onne m e nt, la norme SI A 262 c hiffre
4.3.6.7.1 pre s c rit la pos ede l’a rma tur e suiva nte enzone comprimée de lada lle:
V
A ⋅
f
d
≥ 1.5
(56)
s
G r âce àT u c hsc hmid - W A LM ® , on p e ut s a ns a utre s c roise rle s a rma ture s a u-dessus de la tête de
c olonne ( I llustra tion 6). A s r e pré s e nte ainsi l’a rma ture minima le pour la zone comprimée.
L ’a n c r a g e de l’a rma ture au-delà de la surface a ppuyée ou sur le s b ord de da lle doit êtr e
suffisa nt.
I llustra tion 5– D isposition des a rma tur e s a u-dessus des c olonn e sinté rie ure s(pré v e ntion c ontre
l’e ffon d r e m e nt)
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 9
s d
0 d
d

V é r i f i c a t i o n s sta tiqu e s
3 . 5 C o l o nne s int é r i e u r e s
3.5.1 D ime nsionne m e nt à la fle xion de lada lle en béton a rmé
L ’utilisa tion d ’une tête de poin ç onn e m e nt T u c hsc hmid - W A LM ® p e rme t de pre n d r een c ompt e
une dime nsion d ’a ppui de 0.7* D wpour calc ule rle mome nt sur a ppui. La dalle en béton p e ut
d onc êtr edime nsionnée e nte n a nt c ompte dumome nt de fle xion réduit m a (ma ≤ m Rd) re la tif àce
b ord d’a ppui. A p a rtir de cet e n d roit, le Tu c hsc hmid - W A LM ® r e pre n d le mom e nt de fle xion
r é sid u e l e t la tota lité de l’e ffort tra n c h a nt, ce qui pe rme t des économie s d ’a rma tur e non
n é gligeable s.
I llustra tion 6– D é finition des e fforts sur c olonne sinté rie ure s
1 0
Les mome nts dans la
c oupe 1-1
m ss
m
a m
a
0.7 • D w
D w
B ord d’a ppui
1 1
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)

V é r i f i c a t i o n s sta tiqu e s
Les deux lits d ’a rma ture supé rie ure doiv e nt être dispos é s a u-dessus de la tota lit éde la zone du
T u c hsc hmid - W A LM ® e têtre correct e m e nt a n c r é s a u-delàde la zone 3 dad jace nte àla zone
a ppuyée.
Les barre s d ’a rma tur e infé rie ure s de tra v ée d ont le p a ssa g eest e mpêc h é p a rle sprofilé s d u
T u c hsc hmid - W A LM ® d oive nt être placées sur le s a ile s des b r a n c h e s e t pe uve nt être
inte rrompue s c ontre le s â m e s(pos. 2/3/6sur I llustr a tion 7–D isposition des a rma tur e s I -6).
G é n é r a le m e nt, le s a ile ssont placées dans l’a x ede lacolonne .
D e s barre s Ø 8mm(pos. 4sur l’I llustra tion 7–D isposition des a rma ture s I -6) sont suffisa nte s
c omme complé m e nt.
I llustra tion 7– D isposition des a rma tur e s I -6
P o s .1
P o s . 2
P o s . 3
P o s . 4
Ø 8mm
P o s . 5
P o s . 6
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 11

V é r i f i c a t i o n s sta tiqu e s
3.5.2 Vérification d upoin ç onn e m e nt
La v é rification d u poinç onn e m e nt e st e ffectuée sur des dalle s dépourvue s d ’a rma ture de
poinç onn e m e nt s e lon SIA 262 fig. 21, àl’e xté rie ur de la s ection c irc ula ire enpr e n a nt e n c ompte
le p é rimètre u ,comme suit ( I llustra tion 9):
T u c hsc hmid - W A LM ® à 4 b r a n c h e s , type I-4: u = 2.9⋅
D w + d ⋅ π
= 16 ⋅ d )
T u c hsc hmid - W A LM ® à 6 b r a n c h e s , type I-6: = 3 . 0 ⋅ D + d ⋅ π
= 21⋅
d )
1 2
u w
S ileTuc hsc hmid - W A LM ® e st e nrobé de béton e npartie infé rie ure, a v ec un e nrobag ecu , il f a ut
r e mplace r D w p a r( D w 2- ⋅ c ) dans le sformule s c i-dessus.
u
S i l'arma ture de traction infé rie ure appuie sur les a ile s des b r a n c h e s , la h a ute ur sta tique
moye nne tota le p e ut êtr e utilisée dans tous le s cas pour calc ule rl’e ffort tra n c h a nt le long d u
p é rimètre de poinç onn e m e nt, que leTuc hsc hmid - W A LM ® soit inté gré àl’ouvra g eavec ou s a ns
e nrobag e infé rie ur de béton c u . S ipar c ontre leTuc hsc hmid - W A LM ® e st placé sur l’a rma ture
infé rie ure, il e st n éce ssa ire de pre n d r een c ompte une h a ute ur sta tique r éduite d r ed = d − c u pour
calc ule rl’e ffort tra n c h a nt.
c u
T ype I-4
D w
u=2.9 x(D w–2xc u )+d x π
1/2 d
d
I llustra tion 8–Périmètre de poinç onn e m e nt use lon SIA 262
c u
T ype I-6
D w
u=3.0 x(D w–2xc u )+d x π
(u m a x
(u m a x
1/2 d
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)
d

V é r i f i c a t i o n s sta tiqu e s
3 . 6 C o l o nne s d ’ a n g l e
3.6.1 D ime nsionne m e nt à la fle xion de lada lle en béton a rmé
L ors de ladisposition des tête s de poinç onne m e nt T u c hsc hmid - W A LM® , on p e ut adm e ttre da ns
tous le s cas un e rotule comm eappui de lada lle, qu’il soit c omb iné av ec des c olonn e s e n béton
a rmé ou a v ec des c olonn e s à noya u e n acie r. L ’a rma ture infé rie ure de lada lle doit être
prolongée jusque sur l’a ile etêtre an c r ée. U n c roc h e t e nposition horizonta le suffit c omme
a n c r a g e ( I llustra tion 10).
D w , y
I llustra tion 10–C roc h e ts dans la zone de l’a ile
Les a rma ture ssupé rie ure s e tinfé rie ure s d oive nt s a tisfa ire aux c ond itions se lon SIA 262, chiffre
4.3.6.4.1 a fin d ’activ e rla r é sista n ce a upoinç onne m e nt. A fin d 'é vit e rtout m éca nisme d’instabilité,
l'a rma tur e infé rie ure doit e nmême t e mps être dime nsionn ée e nfonc tion d umome nt suiv a nt sur
la la rge ur de p a rtic ipa tion D w , x , y :
d
d
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 1 3
D w , x
M = V ⋅ 0.6 ⋅ R
O npe ut adm e ttre D w , x ou D w , y c omme la rge ur de la p a rtic ipa tion à la r é sista n ce à la fle xion.
W

V é r i f i c a t i o n s sta tiqu e s
I llustra tion 11–D isposition des a rma ture s a u-dessus des c olonn e s d ’a ngleav ec T u c hsc hmid -
W A LM ®
3.6.2 Vérification d upoin ç onn e m e nt
Le p é rimètre u d u T u c hsc hmid - W A LM ® type E -2 c orre spond ༠d umême p é rimètre sur une
c olonne inté rie ure type I-4 s e lon pa r a gra phe 3.5.2. O nne p e ut p a s a ugm e nte rle p é rimètr ede s
v a le urs r x ni r y .
Le mode d ’action d u T u c hsc hmid - W A LM ® type E -2 e st identiqu ece lui d utype I-4. A cause de
l’abs e n ce de labr a n c h e opposée, l’é trie r e st muni d ’un e pla que d’a n c r a g econtre le n e z de dalle .
La pla que d’a n c r a g e introd uit la for ce de traction de l’é trie r dans lada lle en béton a rmé . La
pla que d’a n c r a g eest d ime nsionnée e nfonc tion de l’inte r action de la fle xion e t d utr a n c h a nt.
L orsque le s c ond itions le p e rme tte nt, on p e ut c intre rl’é trie rpour a ssure rl’a n c r a g e .
1 4
D w y
R w
r y
r x
R w=0.5 D w
D w x
u
1 / 2 d
1 / 2 d
c u
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)

V é r i f i c a t i o n s sta tiqu e s
3 . 7 C o l o nne s de b ord
3.7.1 D ime nsionne m e nt à la fle xion de lada lle en béton a rmé
D a ns leca s d u T u c hsc hmid - W A LM ® typ eR, le p a r a gra phe 3.5.1 des c olonn e sinté rie ure s e st
v a lable pour ladirection p a r a llèle au b ord de lada lle . Le p a r a gra phe 3.6.1 des c olonne s d ’a ngle
s’a pplique pour la direction p e rpe n d ic ula ire . Par a n a logie au pa r a gra phe 3.6.1, l’a rma tur e
infé rie ure doit r e pre n d r e le mome nt suiva nt, afin de pré v e nir le m éca nisme d’instabilité:
M d d
= V ⋅ 0.42 ⋅ R w
La la rge ur de p a rtic ipa tion à la r é sista n ce à la fle xion c orre spond au d ia mètre D w d u
T u c hsc hmid - W A LM ® .
3.7.2 Vérification d upoin ç onn e m e nt
Le p é rimètre u d u T u c hsc hmid - W A LM ® type Rcorre spond འd umême p é rimètre sur un e
c olonne int é rie ure type I-4 s e lon pa r a gra phe 3.5.2. O nne p e ut p a s a ugme nte rle p é rimètre de la
v a le ur r x .
Le mode de fonc tionne m e nt d u T u c hsc hmid - W A LM ® type R e st identique à ce lui d u
T u c hsc hmid - W A LM ® type I-4 s e lon pa r a gra phe 4 e t a u T u c hsc hmid - W A LM ® type E -2 s e lon
p a r a gra phe 3.6.2.
r x
R w= 1 / 2 D w
D w x
u
D w
I llustr a tion 12 – Périmètre de poinç onn e m e nt u d u T u c hsc hmid - W A LM ® type R
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 1 5

V é r i f i c a t i o n s sta tiqu e s
3 . 8 P a nne a u x de m u r
3.8.1 D ime nsionne m e nt à la fle xion de lada lle en béton a rmé
Les va le urs e tformule squi s’a pplique nt àTu c hsc hmid - W A LM ® type I-4 e ttype I-6 p e uve nt
é g a le m e nt être utilisées pour ledime nsionne m e nt à la fle xion de lada lle en béton a rmé .
3.8.2 Vérification d upoin ç onn e m e nt
Par e xtra pola tion p a rrapport a u T u c hsc hmid - W A LM ® type I-4, où le p é rimètre utilisé est de
u = 16 ⋅ d , on p e ut c ompte rpour leTuc hsc hmid - W A LM ® type Wa v ec un p é rimètre de u = 20 ⋅ d .
E nutilisa nt ce p é rimètre, il f a ut r e spect e rlacond ition
1 6
e w
≥ 2 ⋅ d
. S i e w e st plus p e tit, il f a ut r éduir e le p é rimètre en c ons é que n ce.
T u c hsc hmid - W A LM ® à 6 b r a n c h e s , type W: u = 2.9 ⋅ ( D w − 2 ⋅ c u ) + d ⋅ π + 2 ⋅ e w
(u m a x
= 20 ⋅ d )
c u
d d
e w
1/2 d
I llustra tion 13–Périmètre de poinç onn e m e nt u d u T u c hsc hmid - W A LM ® type W
Le mode de fonc tionn e m e nt d u T u c hsc hmid - W A LM ® type West identique àcelui d utype I-4
u
d
D w
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)

V é r i f i c a t i o n s sta tiqu e s
3 . 9 T u c h s c h mid - W A LM ® d a n s l e s r a d i e r s
3.9.1 D ime nsionne m e nt à la fle xion d uradie r e n béton a rmé
Le d ime nsionn e m e nt à la fle xion d uradie r e n béton a rmé s e f a it de f açon a n a logu eaux type s I -4
e t I -6.
3.9.2 Vérification d upoin ç onn e m e nt
La v é rification d upoinç onne m e nt le long d upé rimètre s e f a it c omm e pour le stype s I -4 e t I -6. E n
cas de suré p a iss e ur d uradie r , il f a ut a n a lyse r e nplus le ssections c irc ula ire s a upa ssa g edu
r é tréciss e m e nt d uradie r.
La pre ssion d usol a gissa nt d irect e m e nt sous la zone du T u c hsc hmid - W A LM® pe ut être
soustr a ite de la v a le ur de d ime nsionne m e nt de la sollic ita tion p a r e ffort tra n c h a nt. (I llustra tion
14)
P r e ssion d usol d irect e -
m e nt sur T - Walm
Sections de c ontrôle
P r e ssion d usol d irect e -
m e nt sur lacolonn e
I llustra tion 14-T u c hsc hmid - W A LM ® type F pour r adie r
P r e ssion d usol d irect e -
m e nt sur T - Walm
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 1 7

V é r i f i c a t i o n s sta tiqu e s
3 .10 E v i dem e n ts
3.10.1 E videm e nts dans lecône de poinç onn e m e nt
D e s é videm e nts ≤ 0.4 ⋅ d tra v e rsa nt la tête de poinç onn e m e nt à proximité immédia t ede la
c olonne, n'e ntra îne nt h abitue lle m e nt a u c une diminution de la r é sista n ce a u poin ç onne m e nt.
C eci s'a ppliqu eaussi a v ec 4 é videm e nts e ntout. D e s é videm e nts plus importa nts d oive nt être
é v a lué s e n c onstruisa nt la lign e de rupture àe nvisa g e r. La ligne de ruptur e la plus c ourte
possib leest dét e rmin a nte .
3.10.2 E videm e nts hors d u c ône de poinç onn e m e nt
Les é videm e nts situé s à une dista n ce de moins de 6 ⋅ d d u b ord decolonne entra îne nt une
d iminution de la r é sista n ce a upoinç onn e m e nt s e lon SIA 262, chiffre 4.3.6.2.3. La d iminution se
f a it e nréduis a nt le p é rimètre critique . La r édu c tion de p é rimètre corre spond àladista n ce e ntre
le s deux t a nge nte stirées d upé rimètre dupe r cem e nt a u centre de lacolonne ( I llustra tion 15).
I llustra tion 15 – E videm e nts dans e thors d upé rimètre u
1 8
6 x d
A
u
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)

V é r i f i c a t i o n de la r é sista n ce a ufe u
4 V é r i f i c a t i o n de l a r é s i sta n c e a u feu
La v é rification de la r é sista n ce a ufe u dem a n de d ’un e p a rt à v é rifie rle poinç onn e m e nt d u béton
soumis a ufe u e t d 'a utre p a rt àassur e rlaca p acité port a nte de s é lé m e nts e n acie r.
Selon le sprin c ipe s de norma lis a tion actue ls, la r é sista n ce a ufe u R 90 d u béton e st c onsidér ée
c omm edonn ée.
P our la v é rification des é lé m e nts e n acie r , on pre n den c ompte leca sle moins f a vorable, e n
adm e tta nt des a ile snon proté g ées à la f ace infé rie ure de lada lle en béton. C ’e st leca slors de
la pos edirect e m e nt sur lecoffra g e . Q u a n d leTu c hsc hmid - W A LM ® e st inté gré au béton a v ec un
e nrobag e infé rie ur, ce lui-c i proc ure une protection supplé m e nta ire de 10 à 15 minute s
s e ule m e nt. A près ce la ps de t e mps , le bé ton infé rie ur a ura éc la t é jusqu’a u pr e mie r lit
d ’a rma ture . E nsuite, le s a ile s d uprofil n e sont plus proté g ées non plus.
Les é lé m e nts qui s’éch a uffe nt le plus vite sont le s a ile s des profilé s. L ’éch a uffe m e nt des
soud ure s e t des é trie rs très sollic ité s e st insignifia nt e nraison d utrès b on e nrobag e offra nt une
e x celle nte protection. D e s a n a lyse smathé m a tique s e tuneexpe rtise àl’unive rsité deLiège ont
montré que la r é sista n ce r é sid u e lle da ns lacoup ecritique àl’e n d roit d upa ssa g ede l’a ile àl’â m e
suffit pour a ssure run e r é sista n ce a ufe u de R 90. D a ns ce cas , le s c ontra int e snorma le s dans la
s ection de c ontrôle n’e x céderont p a sle sva le urs de d ime nsionn e m e nt c i-dessous.
f y
P our R 60
σ ≤ 50 ⋅
P our R 90
σ
d
d
≤
.0 γ
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 1 9
M 1
f
.0 25 ⋅
γ
Le f act e ur de r é sista n ce γ .1 05 e st pris e n c ompte s e lon la norme SIA 263, chiffre 4.1.3.
M 1 =
La sollic ita tion pe ut être ca lc ulée à l’a ide des c o e ffic ie nts de s écurité r éduits v a lable s e n cas
d ’action accidente lle .
Les a n a lyse sth é orique s de l’unive rsité deLiège ont é t éét a y ées pa rse pt e ssa is de gra n de
e nve rgure, c ond uits e n1997 à laMF P A Leipzig pa rlePr. D r I ng. Karl K ord ina . A cette o cca sion,
le s dalle s d ’e ssa i,dedime nsions 3000 x3000 x240 mm, ont é t é sollic itées sous l’e ffe t d ufe u
( E TK) jusqu’à ladé f a illa n ce. L ’a n a lyse av a it pour ob jectif princ ipa l de c onfirme run e r é sista n ce
r é sid u e lle suffis a nte de l’é lé m e nt e n acie r.
Les dalle s d ’e ssa i fure nt soumise s à une ch a rge de 0.65xV Rd, ce qui c orr e spond à une
sollic ita tion p a r des actions acc idente lle s , 1.0xG +0.8xQ . V Rd aét éca lc ulé sur laba s ede s
v a le urs de r é sista n ce des dalle s d ’e ssa i e ffectiv e m e nt a tte inte s.
• La sollic ita tion fut a ugme ntée a près 90 minute spour forcer le poin ç onn e m e nt.
• Les a ile s des profilé s é t a ie nt incan des cente s a près 95minute s e nviron.
• A près 100 minute s e nviron e t un e augme nta tion de la ch a rge d’un fact e ur 1.4, le
poinç onn e m e nt s e pro d uis a it à l’e xté rie ur de la têt e de poinç onn e m e nt. A cet inst a nt,
l’é p a iss e ur r é sid u e lle de s dalle s d ’e ssa in’é t a it plus que de 70% àca use de l’écla t e m e nt d u
béton.
L ’e xpe rtise de laMF P A Leipzig c onc lut qu e leTu c hsc hmid - W A LM ® c orr e spond toujours à la
cap acité porta nte s e lon R 90, même si des pa rtie s d ’acie rsont à nu.
y
M 1

F a b r i c a t i o n d u T u c hsc hmid - W A LM®
5 F a b r i c a t i o n d u T u c h s c h mid - W A LM ®
La tête de poinç onne m e nt T u c hsc hmid - W A LM ® e st un prod uit proté g éet b r e v e t é, f abriqué et
c omm e r c ia lis éex c lusiv e m e nt p a r des e ntre prise s a utorisées. La pro d u c tion sous licen ce n e p e ut
être confiée qu'à de s e ntre pris e s certifiées se lon D IN 18800 p a rtie 7 e t d ispos a nt d 'un système
d 'a ssur a n ce qua lité (p.e x. qua lification de f abricant, cla sse H1se lon SIA 263/1 ou ISO 9001).
C e ssystème s a ssure nt la qua lité du d ime nsionne m e nt, de l’identification de c h a que tête de
poinç onn e m e nt p a runnumé ro de position, de sprocéd ure s de mis eenœuvre et des c ontrôle s
de f abrication.
2 0
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)

E x e m p l e de calc ul
6 E x e m p l ede c a l c u l
6 .1 C o l o nne int é r i e u r e, d a lle n o n pré c o n t r a int e
6.1.1 Vale urs initia le s
B é ton C 25/30 ⇒ τc =1.00 N /mm 2
G r a nulomé trie m a xi D m a x =32 ⇒ k D m a x =1
A c ie r àbé ton B 500B f s d =435 N /mm 2
⇒ k fs =1
D a lle 360 mm ⇒ d =320 mm
Taux d ’a rma ture ρ =1.1%
E space m e nt des c olonne s 8 m
D ime nsion des c olonne s 300 x300 mm
Vale ur de d ime nsionne m e nt de l’e ffort tra n c h a nt V d =1730 k N
6.1.2 Résista n ce a upoin ç onn e m e nt
D a lle ssa ns a rma tur ed’e ffort tra n c h a nt
m
m
0 d
Rd
V d = =
8
1730
8
2
ρ ⋅ 0 9. ⋅ d ⋅ f s d
1.1⋅
0.9⋅
320
= =
100
100
3
2
⎛ m ⎞ 0 d
y = .0 15 ⋅ l ⋅ ⎜ ⎟
=
r
k
r
2 ⋅
0.435
=216.25 kN m/m (262.54)
=440.99 kN m/m
⎜ m ⎟
⎝ Rd ⎠
⎛ 216.25 ⎞
0.15⋅ 8 ⋅ ⎜ ⎟
⎝ 440.99 ⎠
=0.412 m (262.52 b )
=
1
.0 45 + 0 9. ⋅ r
=
1
.0 45 + 0 9. ⋅ .0 412
=1.218 (262.52 a )
y
Le c o e ffic ie nt k r n edoit p a sêtre infé rie ur à la v a le ur c i-dessous!
k r
1
≥
1 + 2 2. ⋅ d
k r
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 2 1
3
2
1
≥ =0.587 ⇒ e .o.
1 + 2 2. ⋅ .0 32
v Rd = k r ⋅ τ cd ⋅ d
= .1 218 ⋅ .1 00 ⋅ 320
= 3 9 0 k N / m (262.51)

E x e m p l e de calc ul
6.1.3 Vale ur de d ime nsionne m e nt de l’e ffort tra n c h a nt s a n s tête de poin ç onn e m e nt
Le pourtour de lacolonne s a ns a rma ture de poinç onne m e nt p e ut être ca lc ulé s e lon la formule
c i-dessous, enre spect a nt la norme SI A 262, chiffre 4.3.6.2.4.
u = 4 ⋅ 300 + 320 ⋅ π
= 2205 mm
Vd
v = =
d
u
22
1730 ⋅ 1000
2205
Vérification: v d = 7 8 5 k N / m > v R d = 3 9 0 k N / m
⇒ La v é rification n’e st p a sré ussie !
=785 k N /m (262.48)
6.1.4 Vale ur de d ime nsionne m e nt de l’e ffort tra n c h a nt a v e c tête de poinç onn e m e nt
T u c hsc hmid - W A LM®
L ’adjon c tion d ’une tête de poinç onn e m e nt T u c hsc hmid - W A LM ® type I-4-320 déplace la s ection
de c ontrôle àl’e xté rie ur e tl’a gra n d it. E nutilisa nt le type I-4, le pourtour upe ut être augme nté
jusqu’à 16d .
P ourtour u:
u = 16 ⋅ d
= 16 ⋅ 320
=5120 mm
v
d
V d = =
u
1730 ⋅ 1000
5120
=338 k N /m (262.48)
Vérification de la s écurité struc tur a le lors d upoin ç onn e m e nt a v ec T u c hsc hmid - W A LM ® I -4-320 :
Vérification: v d = 338 k N / m

E x e m p l e de calc ul
6.1.5 N omogra mme Tu c hsc hmid - W A LM ®
A ulie u d u calc ul m a nue l, la v é rification p e ut s e f a ire àl’a ide d unomogr a mme Tu c hsc hmid -
W A LM ® . I lpe rme tleca lc ul r a pide e tun e pré s e nta tion c la ire de sva le urs rech e r c h ées.
A umoins trois des qu a tre p a r a mètre s(r é sista n ce a upoinç onn e m e nt V Rd, h a ute ur sta tique d,
e spacem e nt des c olonne sl,Ta ux d ’a rma ture ρ ) d oive nt a voir é t éestimé sou dét e rminé s a v a nt
d ’utilis e rle nomogra mme . T ous le snomogra mme ss’a ppliqu e nt pour k D m a x =1e tkfs =1.
D a ns l’e x e mpleci-dessous, le nomogr a mme Tu c hsc hmid - W A LM ® utilisé doit c orre spond r eà:
• C olonne inté rie ure type I-4-320
• B é ton C 25/30
Tau x
d ' a r m a tur e [ % ]
d [ mm]
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
600
6 m
8 m
1 0 m
1 2 m
1 4 m
1 6 m
4 m
in t e r p o le r la v a le u r !
E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-1 6 m
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 23
5 0 0 k N
I llustra tion 18–E xtra it d unomogr a mme Tu c hsc hmid - W A LM ®
7 5 0 k N
1 0 0 0 k N
1 2 5 0 k N
1 5 0 0 k N
1 7 5 0 k N
2 0 0 0 k N
2 2 5 0 k N
2 5 0 0 k N
3 0 0 0 k N
3 5 0 0 k N
4 0 0 0 k N
4 5 0 0 k N
5 0 0 0 k N
5 5 0 0 k N
6 0 0 0 k N
7 0 0 0 k N
8 0 0 0 k N
9 0 0 0 k N
1 0 0 0 0 k N
V R d [ k N ]
E n e ntra nt le sva le urs d onn ées Taux d ’a rma tur e, e spacem e nt des c olonne s e tha ute ur sta tique,
on trouve un point d ’inte rsection situé sur lacour be e ntre VRd =1750 k Net V Rd =2000 kN . E n
inte rpola nt, on trouve la v a le ur V Rd =1875 kN .
Vérification: V d = 1 730 k N < V R d = 1 8 7 5 k N
⇒ La v é rification e st r é ussie !

E x e m p l e de calc ul
Par unité de longue ur de la s ection de c ontrôle, on trouve le sva le urs c i-dessous :
v
Rd
2 4
V Rd
= =
u
1875 ⋅ 1000
5120
Vérification: v d = 338 k N / m

E x e m p l e de calc ul
6 . 2 C o l o nne int é r i e u r e, d a lle pré c o n t r a int e
6.2.1 Vale urs initia le s
B é ton C 25/30 ⇒ τc =1.00 N /mm 2
G r a nulomé trie m a xi D m a x =32 ⇒ k D m a x =1
A c ie r àbé ton B 500B f s d =435 N /mm 2
⇒ k fs =1
D a lle 360 mm ⇒ d =320 mm
Taux d ’a rma ture ρ =1.0% ( a rma ture p a ssiv e )
E space m e nt des c olonne s 8 m
D ime nsion des c olonne s 300 x300 mm
Vale ur de d ime nsionne m e nt
„réac tion d ’a ppui“ A d =2800 k N (introd u c tion de lach a rge de lada lle da ns
lacolonne )
P r écontra int e 4x3torons Ø 15.7 mm p a r d irection ( ban des d ’a ppui)
Section de toron A p =150 mm 2
Résista n ce à la traction f pk =1770 N /mm 2
I n c lin a ison des câb le s de
précontr a inte β P =5°
P r écontra int eàl’insta nt t=∞ ≅ 0.9⋅
A ⋅ 0.7⋅
f ⋅ 4 ⋅ 3 pour c h a que direction
6.2.2 P rocéd ure
P ∞
P pk
P ≅ 0.9 ⋅ 150 ⋅ 0.7 ⋅ 1.770 ⋅ 4 ⋅ 3 =
∞
2007 k N / R ic htung
Le f act e ur 0.9 tie nt c ompte approxima tive m e nt des pe rte s de
précontr a inte p a rre tra it, flua g eetre la x a tion.
Le calc ul s edistingu edece lui d 'une da lle av ec a rma tur e p a ssive en deux points:
• P our la sollic ita tion, on calc ule la v a le ur de d ime nsionne m e nt de l’e ffort tr a n c h a nt e n
soustr a y a nt l’e ffe tpositif de la précontr a inte . La d iminution c orr e spond àla somm ede toute s
le sforces de dévia tion a u-dessus de la surface d’introd u c tion de lach a rge .(a rt. 4.3.6.2.2)
• P our la r é sista n ce, le mome nt de c omp a r a ison m 0 d p e ut être r e mplacé p a rla v a le ur m 0 d –
m Pd.
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 2 5

E x e m p l e de calc ul
6.2.3 Vale ur de d ime nsionne m e nt de l’e ffort tra n c h a nt
26
V d = A d – V d,P
La tota lité de lach a rge àintrod uir ede lada lle da ns lacolonne est de A d =2800 k N .
D a ns cet e x e mple de précontra inte p a r ban des d ’a ppui, tous le s câb le str a v e rse nt la surface
d ’intro d u c tion de lach a rge . La somme de sforces de dévia tion s eca lc ule àp a rtir de l'inc lina ison
des câble s à la s ection de c ontrôle, le nom b r edecâble str a v e rsa nt la s ection de c ontrôle etla
précontr a inte P∞ .
c u
a x
D w =5d
0.5 d
I llustra tion 19–D é t a il d ’un câblede précontra inte
V
n
d, P = ∑
i = 1
P
∞ , i
⋅ sinβ
p , i
cablede précontra int e
d
= 24 ⋅ 2 ⋅ 167 ⋅ sin5 =
∆ V d,p , i
D e t a il
β
P,i
P ∞
Sec tion de c ontrôle
698 k N
n N omb r ed’e n d roits où le s câble s de précontra inte tra v e rse nt la s ection de c ontrôle .
(12 câble spa r d irection c orre spondent à 24 p a ssa g e spa r d irection)
P ∞ , i P r écontra int edu câble i(P ∞ =167 k N )
I n c lin a ison d u câble i dans la s ection de c ontrôle
β P,i
Vale ur de d ime nsionne m e nt V d = A d – V d,P =2800 –698 =2102 k N
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)
, i
d

E x e m p l e de calc ul
6.2.4 Résista n ce a upoin ç onn e m e nt
Le mome nt de c ompa r a ison m0 d p e ut s e r e mplace rpa rla v a le ur m 0 d –mPd. D a ns ce cas , m Pd
désigne le mom e nt moye n de laba n de d ’a ppui d û à la précontr a inte . I lfa ut toute fois pre n d r een
c ompte le smome nts de précontra int eainsi que le spe rte spa rsuite de r e tra it, flua g eet
r e la x a tion.
D a ns le pré s e nt e x e mple m Pd ≅ 100 k N m/m
V d
m Od = =
8
m
Rd
2102
8
2
ρ ⋅ 0 9. ⋅ d ⋅ f s d
= =
1 0. ⋅ 0 9. ⋅ 320
2
⋅ 435
100
100
3
2
⎛ m − m ⎞
0 d Pd
y = .0 15 ⋅ l ⋅ ⎜ ⎟ =
r
k
r
=263 k N m/m (262.54)
=401 k N m/m
⎜
⎝ m Rd
⎟
⎠
⎛ 263 - 100 ⎞
0.15 ⋅ 8 ⋅ ⎜ ⎟
⎝ 401 ⎠
=0.31 m (262.52 b )
=
1
.0 45 + 0 9. ⋅ r y
=
0.45
1
+ 0.9 ⋅ 0.31
=1.37 (262.52 a )
Le c o e ffic ie nt k r n edoit p a sêtre infé rie ur à la v a le ur c i-dessous!
k r
1
≥
1 + 2 2. ⋅ d
k r
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 27
3
2
1
≥ =0.587 ⇒ e .o.
1 + 2 2. ⋅ .0 32
v Rd = k r ⋅ τ cd ⋅ d
= 1.37 ⋅ 1.00 ⋅ 320
=438 k N /m (262.51)
6.2.5 Vérification
Le T u c hsc hmid - W A LM ® type I-4-320 gé nère un p é rimètre de poinç onn e m e nt de 16 * 320 mm =
5120 mm
Vale ur de d ime nsionne m e nt de l’e ffort tra n c h a nt
V d 2102
= = 411k
N /m
u 5.12
Vérification: v d = 411 k N /m < v Rd = 438 k N /m
⇒ La v é rification e st r é ussie !

N o m o g r a mme T u c hsc hmid - W A LM®
7 N o m o g r a mme T u c h s c h mid - W A LM ®
7 .1 B a s e s
P our leca lc ul à l’a ide d ’un nomogr a mme, le s c ond itions spécifique s c i-a près d oiv e nt être
r e spect ées :
k fs
2 8
=1 F act e ur de c orr ection e nfonc tion d utype d’acie r :
pour f s d >435 N /mm 2 on a k fs =fs d /435
k D m a x =1 F act e ur de c orr ection de la gra nulomé trie m a xima le:
pour D m a x

N o m o g r a mme T u c hsc hmid - W A LM®
7 . 2 L e s d i ffér e n ts t y p e s de T u c h s c h mid - W A LM ®
T y p I - 4
T ype norma l a udessus
de c olonn e s
inté rie ure s
T y p I - 6
T ype spécia lpour
c olonn e s
int é rie ure s ,
p é rimètre de
p oin ç onn e m e nt
T y p W
T ype norma l a udessus
de
p a nneaux de mur
T y p R
T ype norma l a udessus
de c olonn e s
de b ord
T y p E - 2
T ype norma l a udessus
de c olonn e s
placées dans des
a ngle ssa illa nts
T y p E - 3
T ype norma l a udessus
de c olonn e s
placées dans des
a ngle s c r e ux
T y p F - 4
T ype norma l dans
des radie rs sous
des c olonne s
inté rie ure s
I - 4 - 260
I - 6 - 320
W - 3 8 0
R - 2 8 0
E - 2 - 260
E - 3 - 4 6 0
F - 4 - 540
d =260 mm
4 b r a n c h e s
C olonne int é rie ure
d =320 mm
6 b r a n c h e s
C olonne int é rie ure
d =380 mm
Panneau de mur
d =280 mm
C olonne debord
d =260 mm
2 b r a n c h e s
c olonne d'a ngle
d =460 mm
3 b r a n c h e s active s
C olonne d'a ngle
d =540 mm
4 b r a n c h e s
C olonn e inté rie ure de fon dation
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 2 9

N o m o g r a mme T u c hsc hmid - W A LM®
N o m o g r a mme
T u c h s c h mid -
W A LM ®
3 0
Tau x
d ' a r m a tur e [ % ]
d [ mm]
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
600
C o l o nne int é r i e u r e
t y p e I - 4
B é t o n C 2 5 /30
τ c =1, 0 N /mm 2
Résista n ce a u
poinç onn e m e nt
V Rd [ k N] ( N iveau
d ime nsionne m e nt)
Haute ur sta tique d [ mm]
E space m e nt des c olonne s l [ m ]
Taux d ’a rma ture ρ [ % ]
C ontra inte limite de
τ cd =1, 0 N /mm 2
c isa ille m e nt
Périmètre u=16 *d
E nro bag ede l’a rma tur e c u =20mm
6 m
8 m
1 0 m
1 2 m
1 4 m
1 6 m
4 m
E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-1 6 m
5 0 0 k N
in t e r p o le r la v a le u r !
a
R w R w
N omogra mme pour dét e rmin e rle s c h a rge s de poin ç onne m e nt s e lon SIA 262 (2003) pour le
T u c hsc hmid - W A LM ® .
I lfa ut a voir admis ou dét e rmin éaumoins trois des qu a tre p a r a mètr e s(r é sista n ce a u
poinç onn e m e nt, h a ute ur sta tiqu e, e space m e nt des c olonne s , t a ux d ’a rma ture ) a v a nt d ’utilise rle
nomogr a mme .
7 5 0 k N
1 0 0 0 k N
1 2 5 0 k N
1 5 0 0 k N
1 7 5 0 k N
2 0 0 0 k N
2 2 5 0 k N
2 5 0 0 k N
3 0 0 0 k N
3 5 0 0 k N
4 0 0 0 k N
4 5 0 0 k N
5 0 0 0 k N
5 5 0 0 k N
6 0 0 0 k N
7 0 0 0 k N
8 0 0 0 k N
9 0 0 0 k N
1 0 0 0 0 k N
c u
V R d [ k N ]
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)
d

N o m o g r a mme T u c hsc hmid - W A LM®
N o m o g r a mme
T u c h s c h mid -
W A LM ®
Tau x
d ' a r m a tur e [ % ]
d [ mm]
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
600
C o l o nne int é r i e u r e
t y p e I - 4
B é t o n C 3 0 /37
τ c =1, 1 N /mm 2
Résista n ce a u
poinç onn e m e nt
V Rd [ k N] ( N iveau
d ime nsionne m e nt)
Haute ur sta tique d [ mm]
E space m e nt des c olonne s l [ m ]
Taux d ’a rma ture ρ [ % ]
C ontra inte limite de
τ cd =1, 1 N /mm 2
c isa ille m e nt
Périmètre u=16 *d
E nro bag ede l’a rma tur e c u =20mm
6 m
8 m
1 0 m
1 2 m
1 4 m
1 6 m
4 m
E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-16 m
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 3 1
5 0 0 k N
in t e r p o le r la v a le u r !
a
R w R w
N omogra mme pour dét e rmin e rle s c h a rge s de poin ç onne m e nt s e lon SIA 262 (2003) pour le
T u c hsc hmid - W A LM ® .
I lfa ut a voir admis ou dét e rmin éaumoins trois des qu a tre p a r a mètr e s(r é sista n ce a u
poinç onn e m e nt, h a ute ur sta tiqu e, e space m e nt des c olonne s , t a ux d ’a rma ture ) a v a nt d ’utilise rle
nomogr a mme .
7 5 0 k N
1 0 0 0 k N
1 2 5 0 k N
1 5 0 0 k N
1 7 5 0 k N
2 0 0 0 k N
2 2 5 0 k N
2 5 0 0 k N
3 0 0 0 k N
3 5 0 0 k N
4 0 0 0 k N
4 5 0 0 k N
5 0 0 0 k N
5 5 0 0 k N
6 0 0 0 k N
7 0 0 0 k N
8 0 0 0 k N
9 0 0 0 k N
1 0 0 0 0 k N
c u
V R d [ k N ]
d

N o m o g r a mme T u c hsc hmid - W A LM®
N o m o g r a mme
T u c h s c h mid -
W A LM ®
32
Tau x
d ' a r m a tur e [ % ]
d [ mm]
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
600
C o l o nne int é r i e u r e
t y p e I - 6
B é t o n C 2 5 /30
τ c =1, 0 N /mm 2
Résista n ce a u
poinç onn e m e nt
V Rd [ k N] ( N iveau
d ime nsionne m e nt)
Haute ur sta tique d [ mm]
E space m e nt des c olonne s l [ m ]
Taux d ’a rma ture ρ [ % ]
C ontra inte limite de
τ cd =1, 0 N /mm 2
c isa ille m e nt
Périmètre u=21 *d
E nro bag ede l’a rma tur e c u =20mm
6 m
8 m
1 0 m
1 2 m
1 4 m
1 6 m
4 m
5 0 0 k N
in t e r p o le r la v a le u r !
E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-1 6 m
7 5 0 k N
a
R w R w
N omogra mme pour dét e rmin e rle s c h a rge s de poin ç onne m e nt s e lon SIA 262 (2003) pour le
T u c hsc hmid - W A LM ® .
I lfa ut a voir admis ou dét e rmin éaumoins trois des qu a tre p a r a mètr e s(r é sista n ce a u
poinç onn e m e nt, h a ute ur sta tiqu e, e space m e nt des c olonne s , t a ux d ’a rma ture ) a v a nt d ’utilise rle
nomogr a mme .
1 0 0 0 k N
1 2 5 0 k N
1 5 0 0 k N
1 7 5 0 k N
2 0 0 0 k N
2 2 5 0 k N
2 5 0 0 k N
3 0 0 0 k N
3 5 0 0 k N
4 0 0 0 k N
4 5 0 0 k N
5 0 0 0 k N
5 5 0 0 k N
6 0 0 0 k N
7 0 0 0 k N
8 0 0 0 k N
9 0 0 0 k N
1 0 0 0 0 k N
c u
V R d [ k N ]
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)
d

N o m o g r a mme T u c hsc hmid - W A LM®
N o m o g r a mme
T u c h s c h mid -
W A LM ®
Tau x
d ' a r m a tur e [ % ]
d [ mm]
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
600
C o l o nne int é r i e u r e
t y p e I - 6
B é t o n C 3 0 /37
τ c =1, 1 N /mm 2
Résista n ce a u
poinç onn e m e nt
V Rd [ k N] ( N iveau
d ime nsionne m e nt)
Haute ur sta tique d [ mm]
E space m e nt des c olonne s l [ m ]
Taux d ’a rma ture ρ [ % ]
C ontra inte limite de
τ cd =1, 1 N /mm 2
c isa ille m e nt
Périmètre u=21 *d
E nro bag ede l’a rma tur e c u =20mm
1 0 m
1 2 m
1 4 m
1 6 m
8 m
6 m
4 m
5 0 0 k N
E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-1 6 m
int e rpo le r la v a le u r!
1 2 5 0 k N
1 5 0 0 k N
1 7 5 0 k N
2 0 0 0 k N
2 2 5 0 k N
2 5 0 0 k N
3 0 0 0 k N
3 5 0 0 k N
4 0 0 0 k N
4 5 0 0 k N
5 0 0 0 k N
5 5 0 0 k N
6 0 0 0 k N
7 0 0 0 k N
8 0 0 0 k N
9 0 0 0 k N
1 0 0 0 0 k N
V R d [ k N ]
D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 33
7 5 0 k N
a
R w R w
N omogra mme pour dét e rmin e rle s c h a rge s de poin ç onne m e nt s e lon SIA 262 (2003) pour le
T u c hsc hmid - W A LM ® .
I lfa ut a voir admis ou dét e rmin éaumoins trois des qu a tre p a r a mètr e s(r é sista n ce a u
poinç onn e m e nt, h a ute ur sta tiqu e, e space m e nt des c olonne s , t a ux d ’a rma ture ) a v a nt d ’utilise rle
nomogr a mme .
1 0 0 0 k N
c u
d

N o m o g r a mme T u c hsc hmid - W A LM®
N o m o g r a mme
T u c h s c h mid -
W A LM ®
3 4
Tau x
d ' a r m a tur e [ % ]
d [ mm]
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
600
8 m
1 0 m
1 2 m
1 4 m
1 6 m
P a nne a u de m u r
t y p e W
B é t o n C 2 5 /30
τ c =1, 0 N /mm 2
Résista n ce a u
poinç onn e m e nt
V Rd [ k N] ( N iveau
d ime nsionne m e nt)
Haute ur sta tique d [ mm]
E space m e nt des c olonne s l [ m ]
Taux d ’a rma ture ρ [ % ]
C ontra inte limite de
τ cd =1, 0 N /mm 2
c isa ille m e nt
Périmètre u=20 *d
E nro bag ede l’a rma tur e c u =20mm
6 m
4 m
5 0 0 k N
E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-1 6 m
in t e r p o le r la v a le u r !
7 5 0 k N
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N omogra mme pour dét e rmin e rle s c h a rge s de poin ç onne m e nt s e lon SIA 262 (2003) pour le
T u c hsc hmid - W A LM ® .
I lfa ut a voir admis ou dét e rmin éaumoins trois des qu a tre p a r a mètr e s(r é sista n ce a u
poinç onn e m e nt, h a ute ur sta tiqu e, e space m e nt des c olonne s , t a ux d ’a rma ture ) a v a nt d ’utilise rle
nomogr a mme .
1 0 0 0 k N
1 2 5 0 k N
1 5 0 0 k N
1 7 5 0 k N
2 0 0 0 k N
2 2 5 0 k N
2 5 0 0 k N
3 0 0 0 k N
3 5 0 0 k N
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4 5 0 0 k N
5 0 0 0 k N
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8 0 0 0 k N
9 0 0 0 k N
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c
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V R d [ k N ]
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min.
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D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)

N o m o g r a mme T u c hsc hmid - W A LM®
N o m o g r a mme
T u c h s c h mid -
W A LM ®
Tau x
d ' a r m a tur e [ % ]
d [ mm]
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
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P a nne a u de m u r
t y p e W
B é t o n C 3 0 /37
τ c =1,1 N /mm 2
Résista n ce a u
poinç onn e m e nt
V Rd [ k N] ( N iveau
d ime nsionne m e nt)
Haute ur sta tique d [ mm]
E space m e nt des c olonne s l [ m ]
Taux d ’a rma ture ρ [ % ]
C ontra inte limite de
τ cd =1, 1 N /mm 2
c isa ille m e nt
Périmètre u=20 *d
E nro bag ede l’a rma tur e c u =20mm
8 m
1 0 m
1 2 m
1 4 m
1 6 m
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E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-1 6 m
in t e r p o le r la v a le u r !
1 2 5 0 k N
1 5 0 0 k N
1 7 5 0 k N
2 0 0 0 k N
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2 5 0 0 k N
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4 0 0 0 k N
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D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 3 5
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N omogra mme pour dét e rmin e rle s c h a rge s de poin ç onne m e nt s e lon SIA 262 (2003) pour le
T u c hsc hmid - W A LM ® .
I lfa ut a voir admis ou dét e rmin éaumoins trois des qu a tre p a r a mètr e s(r é sista n ce a u
poinç onn e m e nt, h a ute ur sta tiqu e, e space m e nt des c olonne s , t a ux d ’a rma ture ) a v a nt d ’utilise rle
nomogr a mme .
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N o m o g r a mme T u c hsc hmid - W A LM®
N o m o g r a mme
T u c h s c h mid -
W A LM ®
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Tau x
d ' a r m a tur e [ % ]
d [ mm]
0.4
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Résista n ce a u
poinç onn e m e nt
V Rd [ k N] ( N iveau
d ime nsionne m e nt)
Haute ur sta tique d [ mm]
E space m e nt des c olonne s l [ m ]
Taux d ’a rma ture ρ [ % ]
C ontra inte limite de
τ cd =1, 0 N /mm 2
c isa ille m e nt
Périmètre u=8*d
E nro bag ede l’a rma tur e c u =20mm
N omogra mme pour dét e rmin e rle s c h a rge s de poin ç onne m e nt s e lon SIA 262 (2003) pour le
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I lfa ut a voir admis ou dét e rmin éaumoins trois des qu a tre p a r a mètr e s(r é sista n ce a u
poinç onn e m e nt, h a ute ur sta tiqu e, e space m e nt des c olonne s , t a ux d ’a rma ture ) a v a nt d ’utilise rle
nomogr a mme .
1 0 m
1 2 m
1 4 m
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in t e r p o le r la v a le u r !
E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-1 6 m
R w
5 0 0 k N
7 5 0 k N
1 0 0 0 k N
1 2 5 0 k N
1 5 0 0 k N
1 7 5 0 k N
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D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)
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N o m o g r a mme T u c hsc hmid - W A LM®
N o m o g r a mme
T u c h s c h mid -
W A LM ®
Tau x
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d [ mm]
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C o l o nne de b ord
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B é t o n C 3 0 /37
τ c d =1, 1 N /mm 2
Résista n ce a u
poinç onn e m e nt
V Rd [ k N] ( N iveau
d ime nsionne m e nt)
Haute ur sta tique d [ mm]
E space m e nt des c olonne s l [ m ]
Taux d ’a rma ture ρ [ % ]
C ontra inte limite de
τ cd =1, 1 N /mm 2
c isa ille m e nt
Périmètre u=8*d
E nro bag ede l’a rma tur e c u =20mm
N omogra mme pour dét e rmin e rle s c h a rge s de poin ç onne m e nt s e lon SIA 262 (2003) pour le
T u c hsc hmid - W A LM ® .
I lfa ut a voir admis ou dét e rmin éaumoins trois des qu a tre p a r a mètr e s(r é sista n ce a u
poinç onn e m e nt, h a ute ur sta tiqu e, e space m e nt des c olonne s , t a ux d ’a rma ture ) a v a nt d ’utilise rle
nomogr a mme .
1 0 m
1 2 m
1 4 m
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E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-1 6 m
in t e r p o le r la v a le u r !
1 0 0 0 k N
1 2 5 0 k N
1 5 0 0 k N
1 7 5 0 k N
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0.4
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C o l o nne d’ angle
t y p e E - 2
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τ c d =1, 0 N /mm 2
Résista n ce a u
poinç onn e m e nt
V Rd [ k N] ( N iveau
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Taux d ’a rma ture ρ [ % ]
C ontra inte limite de
τ cd =1, 0 N /mm 2
c isa ille m e nt
Périmètre u=4*d
E nro bag ede l’a rma tur e c u =20mm
N omogra mme pour dét e rmin e rle s c h a rge s de poin ç onne m e nt s e lon SIA 262 (2003) pour le
T u c hsc hmid - W A LM ® .
I lfa ut a voir admis ou dét e rmin éaumoins trois des qu a tre p a r a mètr e s(r é sista n ce a u
poinç onn e m e nt, h a ute ur sta tiqu e, e space m e nt des c olonne s , t a ux d ’a rma ture ) a v a nt d ’utilise rle
nomogr a mme .
6 m
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E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-16 m
in t e r p o le r la v a le u r !
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N o m o g r a mme T u c hsc hmid - W A LM®
N o m o g r a mme
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Résista n ce a u
poinç onn e m e nt
V Rd [ k N] ( N iveau
d ime nsionne m e nt)
Haute ur sta tique d [ mm]
E space m e nt des c olonne s l [ m ]
Taux d ’a rma ture ρ [ % ]
C ontra inte limite de
τ cd =1, 1 N /mm 2
c isa ille m e nt
Périmètre u=4*d
E nro bag ede l’a rma tur e c u =20mm
N omogra mme pour dét e rmin e rle s c h a rge s de poin ç onne m e nt s e lon SIA 262 (2003) pour le
T u c hsc hmid - W A LM ® .
I lfa ut a voir admis ou dét e rmin éaumoins trois des qu a tre p a r a mètr e s(r é sista n ce a u
poinç onn e m e nt, h a ute ur sta tiqu e, e space m e nt des c olonne s , t a ux d ’a rma ture ) a v a nt d ’utilise rle
nomogr a mme .
6 m
8 m
1 0 m
1 2 m
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E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-16 m
in t e r p o le r la v a le u r !
1 0 0 0 k N
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B é t o n C 2 5 /30
τ c d = 1 , 0 N /mm 2
Résista n ce a u
poinç onn e m e nt
V Rd [ k N] ( N iveau
d ime nsionne m e nt)
Haute ur sta tique d [ mm]
E space m e nt des c olonne s l [ m ]
Taux d ’a rma ture ρ [ % ]
C ontra inte limite de
τ cd =1, 0 N /mm 2
c isa ille m e nt
Périmètre u=13 *d
E nro bag ede l’a rma tur e c u =20mm
6 m
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1 0 m
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in t e r p o le r la v a le u r !
E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-1 6 m
5 0 0 k N
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R w R w
N omogra mme pour dét e rmin e rle s c h a rge s de poin ç onne m e nt s e lon SIA 262 (2003) pour le
T u c hsc hmid - W A LM ® .
I lfa ut a voir admis ou dét e rmin éaumoins trois des qu a tre p a r a mètr e s(r é sista n ce a u
poinç onn e m e nt, h a ute ur sta tiqu e, e space m e nt des c olonne s , t a ux d ’a rma ture ) a v a nt d ’utilise rle
nomogr a mme .
7 5 0 k N
1 0 0 0 k N
1 2 5 0 k N
1 5 0 0 k N
1 7 5 0 k N
2 0 0 0 k N
2 2 5 0 k N
2 5 0 0 k N
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5 5 0 0 k N
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8 0 0 0 k N
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D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007)
d

N o m o g r a mme T u c hsc hmid - W A LM®
N o m o g r a mme
T u c h s c h mid -
W A LM ®
Tau x
d ' a r m a tur e [ % ]
d [ mm]
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
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B é t o n C 3 0 /37
τ c d =1, 1 N /mm 2
Résista n ce a u
poinç onn e m e nt
V Rd [ k N] ( N iveau
d ime nsionne m e nt)
Haute ur sta tique d [ mm]
E space m e nt des c olonne s l [ m ]
Taux d ’a rma ture ρ [ % ]
C ontra inte limite de
τ cd =1, 1 N /mm 2
c isa ille m e nt
Périmètre u=13 *d
E nro bag ede l’a rma tur e c u =20mm
6 m
8 m
1 0 m
1 2 m
1 4 m
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E s p a c e m e n t des c o l o nne s 4 m-1 6 m
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D o c ume nta tion TUC HSC HMID - W A LM ® (se pte m b r e 2007) 4 1
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N omogra mme pour dét e rmin e rle s c h a rge s de poin ç onne m e nt s e lon SIA 262 (2003) pour le
T u c hsc hmid - W A LM ® .
I lfa ut a voir admis ou dét e rmin éaumoins trois des qu a tre p a r a mètr e s(r é sista n ce a u
poinç onn e m e nt, h a ute ur sta tiqu e, e space m e nt des c olonne s , t a ux d ’a rma ture ) a v a nt d ’utilise rle
nomogr a mme .
7 5 0 k N
1 0 0 0 k N
1 2 5 0 k N
1 5 0 0 k N
1 7 5 0 k N
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2 2 5 0 k N
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3 0 0 0 k N
3 5 0 0 k N
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4 5 0 0 k N
5 0 0 0 k N
5 5 0 0 k N
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Aperçu de certains de nos produits
ACINOX® Consoles isolantes
ACITOP® Fers de reprise pour béton armé
ARMATTE® Treillis d'armature
BARTEC® Liaisons d'armatures
Debrunner Acifer Cages d'armature prémontées- soudées
EGCOTEC® Cages de raccordement
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PREZINC 500® Acier B500 galvanisé
RECEPIEUX® Procédé de pré-recépage
TOP12® Acier d'armature à haute résistance à la corrosion
Tuchschmid-WALM® Têtes de poinçonnement
UGIGRIP® Acier d'armature inoxydable
© Debrunner Acifer Management AG, tour droits réservés
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