Compréhension et optimisation des procédés d ... - IUT Bordeaux 1...
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<strong>Compréhension</strong> <strong>et</strong> <strong>optimisation</strong> <strong>des</strong> <strong>procédés</strong> d’usinage<br />
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<strong>Compréhension</strong> <strong>et</strong> <strong>optimisation</strong> <strong>des</strong> <strong>procédés</strong> d’usinage<br />
<strong>Compréhension</strong> <strong>et</strong> caractérisation de l’interaction<br />
outil/pièce <strong>et</strong> outil/copeau lors du processus de coupe<br />
Le phénomène de coupe est très complexe, en particulier dans la<br />
zone de formation du copeau. La compréhension <strong>des</strong> mécanismes<br />
mis en jeu en vue de la modélisation tridimensionnelle du<br />
phénomène de coupe nécessite l'identification <strong>des</strong> énergies induites.<br />
Les travaux évoqués ici, réalisés conjointement par le LMP <strong>et</strong> le<br />
LGM²B, ont démontré par <strong>des</strong> procédures expérimentales très<br />
rigoureuses, l'existence de moments en pointe d'outils lors de la<br />
coupe <strong>des</strong> matériaux.<br />
La <strong>des</strong>cription fine de l'outil à l'échelle mésoscopique, consistant à<br />
raccorder les faces de coupe <strong>et</strong> de dépouille par le rayon de bec <strong>et</strong><br />
<strong>des</strong> rayons d'acuité a induit <strong>des</strong> progrès notables dans la précision<br />
<strong>des</strong> résultats obtenus sur les efforts de coupe. Néanmoins, la prise en<br />
compte <strong>des</strong> moments de coupe n'est pas encore satisfaisante car<br />
uniquement liée à la notion de gradient de contraintes. Une<br />
première modélisation tridimensionnelle de la coupe intégrant c<strong>et</strong>te<br />
notion de moments <strong>et</strong> basée sur la théorie <strong>des</strong> milieux de Cosserat a<br />
été adoptée mais ne semble pas, a posteriori, être complètement<br />
représentative <strong>des</strong> phénomènes de déformation rencontrés lors de la<br />
coupe.<br />
Des observations poussées <strong>des</strong> déformations dans le copeau<br />
montrent qu'elles ont une évolution non linéaire qui conduit à<br />
introduire la notion de gradient de déformation. La théorie du<br />
second gradient, développée par Toupin [1962], Mindlin [1968] <strong>et</strong><br />
Germain [1973] introduit c<strong>et</strong>te notion de gradient de déformation <strong>et</strong><br />
perm<strong>et</strong> de modéliser les phénomènes de déformations de rotations<br />
issus du processus de coupe. L'objectif principal est maintenant de<br />
développer la théorie du second gradient pour l'application usinage<br />
<strong>et</strong> de déterminer de nouvelles formes de lois de comportement.<br />
Des expérimentations sont développées afin de reproduire les<br />
déformations de cisaillement engendrées par un chargement de type<br />
"stick and slip" proche de la sollicitation rencontrée dans la zone de<br />
cisaillement secondaire lors de la coupe.<br />
varient fortement le long de l'arête principale <strong>et</strong> de l'âme. Un rayon<br />
d'acuité perm<strong>et</strong> de lier les surfaces de coupe <strong>et</strong> de dépouille.<br />
La mesure <strong>des</strong> efforts de coupe par un dynamomètre à six<br />
composantes a permis d'établir de fortes corrélations entre la qualité<br />
géométrique <strong>des</strong> trous réalisés <strong>et</strong> le comportement de l'axe central<br />
du torseur <strong>des</strong> efforts.<br />
L'approche académique a montré les limites <strong>des</strong> modèles actuels de<br />
coupe. Les angles importants de coupe <strong>et</strong> de dépouille (positifs ou<br />
négatifs), ainsi que l'évolution <strong>des</strong> vitesses de coupe induisent <strong>des</strong><br />
erreurs importantes, incompatibles avec les exigences d'un modèle<br />
de coupe. Les étu<strong>des</strong> actuelles visent à améliorer le modèle de coupe<br />
en perçage, notamment en affinant la <strong>des</strong>cription <strong>des</strong> phénomènes<br />
thermomécaniques liés à la déformation de la matière dans la zone<br />
de cisaillement primaire.<br />
Inclinaison moyenne<br />
de l'axe central<br />
Point de réduction<br />
Actuellement, une approche<br />
expérimentale qui a nécessité le<br />
développement d'un for<strong>et</strong> à géométrie<br />
variable perm<strong>et</strong> d'appréhender le<br />
comportement en perçage <strong>et</strong> de<br />
déterminer les configurations optimales.<br />
Distance par rapport au<br />
centre théorique<br />
Centre théorique<br />
Cercle moyen <strong>des</strong> positions<br />
de l'axe central<br />
Évolution de l'axe central du torseur <strong>des</strong> efforts de coupe en cours de perçage<br />
Evolution <strong>des</strong> angles de coupe en travail<br />
pour un for<strong>et</strong> hélicoïdal<br />
(α C , γ C <strong>et</strong> λ C en fonction de r, distance à l’axe du for<strong>et</strong>)<br />
rad<br />
m