View/Open - omikk
View/Open - omikk
View/Open - omikk
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
Imbibometria<br />
Juhász A. Zoltán<br />
SZILIKÁTTUDOMÁNY<br />
Az elemi fizikából tudjuk, hogy a száraz porózus testek,<br />
laza porhalmazok vagy préselt õrlemények a nedvesítõ<br />
folyadékokat a kapillaritás törvényei szerint, pórusrendszerük<br />
struktúrájától függõ sebességgel szívják fel; a felszívott<br />
folyadékok pedig az anyagrendszerek különbözõ<br />
kémiai és fizikai tulajdonságainak reverzibilis, esetleg irreverzibilis<br />
változásait idézik elõ.<br />
A továbbiakban a mikropórusos anyagrendszerek folyadékfelszívásának<br />
komplex folyamatát „imbibációnak”<br />
nevezzük, amin együttesen értjük a belsõ erõk mûködésére<br />
visszavezethetõ penetrációt, vagyis a folyadékok spontán<br />
behatolását a pórusrendszerekbe, valamint a kísérõ jelenségeket,<br />
mint pl. a hõmérséklet, az elektromos vezetõképesség,<br />
a kémiai összetétel, a térfogat stb. változásait,<br />
melyek vagy már az átnedvesedés alatt, vagy csak azt követõen,<br />
a már folyadékkal telített anyagokban mennek<br />
végbe mint a folyadékfelvétel közvetlen következményei.<br />
Primer folyamatnak tekintjük a kapilláris-pórusrendszer<br />
folyadékkal való kezdeti elárasztását, az átnedvesedést,<br />
az eközben végbemenõ kísérõ jelenségekkel együtt; szekunder<br />
folyamatnak pedig az átnedvesedett anyagban ezt<br />
követõen fellépõ kísérõ jelenségeket, ideértve a már átnedvesedett<br />
pórusrendszer további folyadékfelvételét, ill.<br />
a folyadék átrendezõdését a pórusrendszeren belül.<br />
Többéves, sokféle mintával végzett kutatásunk alapján<br />
láttunk lehetõséget arra, hogy az imbibáció folyamataiból<br />
a porózus testek és szemcsehalmazok struktúrájára, a<br />
vizsgáló folyadékokkal való felületi és kémiai kölcsönhatásokra,<br />
a rendszerben végbemenõ fizikai-kémiai állapotváltozásokra,<br />
a minõségre és felhasználhatóságra vonatkozó<br />
megbízható információkhoz juthatunk, feltéve,<br />
hogy a vizsgálatokat erre alkalmas mûszerrel végezzük, a<br />
mérésadatok és folyamatok értékeléséhez szükséges elméleti<br />
kérdéseket pedig kellõ mélységben tisztázzuk.<br />
Az imbibáció vizsgálatára kifejlesztett mûszert „imbibométernek”<br />
neveztük el.<br />
A mûszer mérésadatait imbibogramokkal jellemeztük,<br />
melyek a párhuzamosan felvett penetrogramokból (az<br />
idõ függvényében felszívott folyadéktérfogatot ábrázoló<br />
kinetikai görbék), termogramokból (hõmérséklet-változások<br />
folyadékfelszívás alatt és után) és elektrogramokból<br />
(konduktancia idõbeli változásai) tevõdnek össze.<br />
Meg kell jegyezni, hogy bár a tanulmányban bemutatott<br />
alapmûszer és mérési metodika fejlesztésére további megoldásokat<br />
találtunk, és a bemutatott példákon felül szélesebb<br />
körû alkalmazási területeket is megismertünk, ezekre<br />
e tanulmány keretein belül nem tudunk kitérni. Szeretnénk<br />
felhívni azonban a figyelmet az imbibometriára, mint az<br />
anyagszerkezeti kutatások újabb lehetõségére, valamint a<br />
vonatkozó további kutatásokra, hogy a még nyitott elméleti<br />
kérdésekre választ kapjunk, az alkalmazási területet bõvítsük<br />
és a különbözõ anyagokkal végzett mérések feldolgozását<br />
és értelmezését továbbfejlesszük.<br />
Az imbibométer felépítésének<br />
és a mérési módszer elve<br />
Megvizsgálva az átnedvesedés mérésére publikált különbözõ<br />
módszereket, lényegében kétféle készüléktípussal<br />
találkoztunk: az egyik a Haines- [1], a másik az Enslin-<br />
[2] féle elven alapul (1. ábra). Elõbbi sztatikus – és meg-<br />
1. ábra. A Haines-(a) és az Enslin-(b) elven mûködõ<br />
készülékek vázlata<br />
1-mintatartó; 2-diafragma; 3-minta; 4-nyomásbeállító és -mérõ;<br />
5-folyadéktérfogat-mérõ kapilláris; 6-feltöltõedény; 7-T csap<br />
a)<br />
b)<br />
30 Építõanyag 53. évf. 2001. 2. szám
lehetõsen hosszadalmas- módszer, mely arra szolgál,<br />
hogy a száraz minták növekvõ folyadékfelvételét a belsõ<br />
nyomás, pontosabban az annak kompenzálásához szükséges<br />
külsõ nyomás függvényében megállapítsák, valamint<br />
– ugyanígy – az átnedvesedett mintából csökkenõ<br />
külsõ nyomásnál kilépõ folyadék térfogatát mérjék. Mivel<br />
az Enslin-készülékkel a belsõ erõk hatására felszívott<br />
folyadék mennyiségét lehet megállapítani, ami célkitûzéseinknek<br />
jobban megfelelt, a készülék pedig egyszerû<br />
felépítésû és gyors mérésekre alkalmas, ezért alkalmasabbnak<br />
láttuk a továbbfejlesztésre is.<br />
Az Enslin-készülék mûködésének fizikai alapjait<br />
Mostetzky tisztázta [4]. Eredetileg a készüléket kerámiai<br />
agyagok, öntödei bentonitok, pernyék, kõzetek stb. õrleményeinek<br />
minõsítésére használták [5-15]. A vizsgálat<br />
úgy történt, hogy a száraz õrleményt a folyadékkal buborékmentesen<br />
feltöltött készülék üvegszûrõjére szórták,<br />
vagy azon a vizsgálandó porból tömörített réteget alakítottak<br />
ki, és a felszívott folyadék térfogatát a pontosan a<br />
szûrõlap síkjában lévõ, vízszintes elhelyezésû mérõ-kapillárisban<br />
lévõ folyadék meniszkuszának visszahúzódásából<br />
állapították meg. A 100 g száraz anyagra vonatkoztatott<br />
folyadékfelvételbõl (Enslin-Wert) pl. kerámiai<br />
agyagok képlékenységére és megmunkálási vízigényére;<br />
öntödei és ércpelletezési bentonitok kötõképességére és<br />
reológiai tulajdonságaira; cementek, kõzetõrlemények és<br />
agyagok duzzadására, minõsítésére; porok nedvesedõ<br />
képességére [9-15] próbáltak következtetni. Tapasztalat<br />
szerint azonban a mérési eredmények gyakran reprodukálhatatlanok<br />
voltak, mivel a laza porhalmazok a folyadékot<br />
a véletlenül kialakult halmazszerkezetüktõl, ill. tömörségüktõl<br />
függõen szívják magukba [16]. Buzágh [17]<br />
a porított, 1-2 g tömegû mintát egy szûrõpapírral alulról<br />
lezárt mintatartó csõbe vitte, lehetõleg azonos módon tömörítette,<br />
és az átnedvesedés idõbeli folyamatát is vizsgálta.<br />
Ezzel a módszerrel a reprodukálhatóság javult, és<br />
az átnedvesedés kinetikája alapján a vonatkozó kolloidkémiai<br />
jelenségek már kedvezõbb körülmények között,<br />
pontosabban voltak megállapíthatók. Az újabb vizsgálati<br />
módszereknél is általában ezt a módszert alkalmazzák.<br />
Ezt a megoldást választottuk mi is.<br />
Az imbibométernek (2. ábra) három, szinkronban<br />
2. ábra. Az imbibométer elvi felépítése<br />
1-mintatartó mintával; 2-szûrõpapír; 3-üvegszûrõ;<br />
4-perforált fémlap; 5-fémgyûrû; 6-buborékmentesítõ csõ csappal;<br />
7-feltöltõedény; 8-T csapok a folyadék leeresztéshez és a készülék beállításához;<br />
9-folyadéktérfogat-mérõ kapilláris;<br />
10-folyadéktérfogat-mérõ elektromos rendszere;<br />
11-a hõmérsékletmérõ termisztorok és mérõmûszer;<br />
12-konduktométer; 13-váltókapcsoló; 14-elektromos fogyasztásmérõ; 15-áramforrás; 16-jelek regisztrálása<br />
és feldolgozása<br />
Építõanyag 53. évf. 2001. 2. szám<br />
31
mûködõ mérõrendszere van: az egyik az idõ függvényében<br />
felszívott folyadék térfogatának, a másik az átnedvesedést<br />
kísérõ vagy követõ hõmérséklet-változásoknak, a<br />
harmadik pedig az elektrolittal átnedvesített minták<br />
elektromos ellenállásának (ill. a kondukanciának) párhuzamos<br />
és folyamatos mérésére alkalmas.<br />
Az imbibométer vázlatos felépítése (2. ábra) és a mérés<br />
elve a következõ.<br />
Az 1-2 g tömegû porított mintát tartalmazó edényke<br />
(1) egy (a vázlaton fel nem tüntetett) befogószerkezettel<br />
juttatható a vizsgált folyadékkal buborékmentesen feltöltött<br />
készülék üvegszûrõjére (3). Ügyelni kell arra, hogy<br />
az egész mérés alatt a perforált fém fedõlap (4) a porréteghez<br />
simuljon és a (11/b) termisztor a a porréteg felsõ<br />
rétegébe merüljön (amit egy rugó biztosít). A szûrõvel<br />
való érintkezés pillanatában elkezdõdik a folyadékfelvétel,<br />
ezt követõen az idõ függvényében felszívott folyadék<br />
térfogata a hitelesített mérõkapillárisról (9) olvasható le,<br />
ill. a készülék kapacitáselven alapuló mérõrendszerével<br />
(10) folyamatosan megállapítható.<br />
A minta és a behatoló folyadék hõmérséklete közti<br />
különbséget két szembe kapcsolt termisztor (11/a és<br />
11/b) ellenállása a mérõhíd mûszerének (11/c ) kitérése<br />
(k T ) jelzi. A konduktancia párhuzamos változásai a fedõlap<br />
(4) és a szûrõn lévõ fémgyûrû (5) közti ellenállás mérésével<br />
mutathatók ki. Ha a behatoló folyadék elektrolit,<br />
vagy a mintából ionokat old ki s ezáltal másodfajú vezetõvé<br />
válik, a vezetõképesség abban a pillanatban megnövekszik,<br />
amikor a primer átnedvesedésnél a folyadék<br />
frontja a felsõ fémlapot eléri és ezáltal az áramkört zárja.<br />
A primer átnedvesedést követõ szekunder, hõcserével,<br />
ill. a konduktancia változásaival járó folyamatok a hõmérséklet<br />
és az ellenállás további változásait okozzák.<br />
Mivel a vizsgálat célja elsõsorban a hõeffektusok és a kémiai<br />
folyamatok (kvalitatív) kimutatása, ezért a hõmérõ<br />
és az ellenállásmérõ mûszerek kalibrálására nincs feltétlenül<br />
szükség. Az összes kimenõjelet közös regisztráló és<br />
értékelõ mûszer (16) gyûjti össze.<br />
Az exoterm szekunder reakciókban felszabaduló hõ<br />
becslésére is mód van: a mérõrendszer mikrokaloriméterré<br />
alakítható át. A konduktanciamérés (13) váltókapcsolóval<br />
való megszakítása után az átnedvesedett<br />
mintát (4) és (5) elektródákon át váltóáramú körbe iktatjuk<br />
és felmelegítjük. Ennél az eljárásnál a kaloriméteres<br />
méréseknél szokásos vízérték kaloriferrel való megállapítására<br />
azért nincs szükség, mert az átnedvesedett réteget<br />
ismert elektromos energia által fejlesztett Joule-hõ<br />
melegíti fel a (11) hõmérõrendszerrel jelzett hõmérsékletre,<br />
tehát a kaloriméter kalibrációja magával a mért<br />
nedves mintával és az imbibáció-mérés kísérleti körülményei<br />
között hajtható végre. A felmelegítéshez felhasznált<br />
energia fogyasztásmérõvel (14) állapítható meg. A<br />
hõcsere számítására a kalorimetriában szokásos módszerek<br />
alkalmazhatók. Tekintettel azonban a vizsgálatnál<br />
fellépõ, elsõsorban a mûszer felépítésétõl függõ és nehezen<br />
elkerülhetõ hõveszteségekre, továbbá a mintán belüli<br />
hõvándorlásokra és fõleg arra, hogy az esetenként változó<br />
sebességû átnedvesedés alatt a rendszer termikus<br />
egyensúlya nem tud létrejönni, e mérések csak a reakcióhõ<br />
durva közelítéssel való becslésére alkalmasak!<br />
Szabályos hengerré alakított porózus testek esetében<br />
elegendõ, ha a próbatestet közvetlenül a nedves szûrõlapra<br />
helyezzük és csak a penetrogramot vesszük fel.<br />
Az imbibogramok<br />
Az imbibogram három szinkrón görbéje a penetrogram<br />
(P), a termogram (T) és az elektrogram (G) (3.ábra).<br />
3. ábra. Az imbibogram jellemzõ görbéi<br />
P: penetrogram; T: termogram; G: elektrogram<br />
32 Építõanyag 53. évf. 2001. 2. szám
1. A penetrogramok a felszívott folyadék térfogatát (q) a<br />
felszívódási idõ (t) négyzetgyöke függvényében tüntetik<br />
fel, ugyanis a tapasztalati Washborn-féle összefüggés [3]<br />
szerint:<br />
(ahol Α: a porózus minta keresztmetszeti felülete).<br />
A penetrogramoknak általában három szakasza van:<br />
1. a kezdeti primer átnedvesedés szakasza (az abszciszszatengelyhez<br />
α o - szöggel hajló egyenes), a befejezõ telítettségi<br />
3. szakasz (vízszintes, vagy a vízszintestõl csak<br />
igen kis szöggel elhajló, megközelítõleg egyenes) és a<br />
görbült 2. átmeneti szakasz a kettõ között.<br />
A 3. telítettségi szakaszról leolvasható az m tömegû<br />
és H magasságú minta (próbatest vagy porréteg) primer<br />
átnedvesedése alatt maximálisan felvett folyadék térfogata<br />
(q o ). Ha a telítettségi szakasz nem vízszintes egyenes,<br />
hanem csak megközelítõleg az, akkor q o érték az<br />
ábrán feltüntetett módon, grafikus extrapolációval határozható<br />
meg. Ebbõl számíthatók a következõ jellemzõk:<br />
a primer abszorpciós kapacitás (E o , „Enslinérték”,<br />
cementnél „v/c tényezõ”), a látszólagos porozitás<br />
(ε o ), valamint a telítettség (φ), vagyis a primer folyadékfelvételre<br />
vonatkoztatott mindenkori relatív víztartalom:<br />
∆q<br />
Az 1. primer átnedvesedési szakasz M = =<br />
konst. iránytangensébõl számítható a felületegységre<br />
vonatkoztatott penetrációs együttható (P),<br />
∆<br />
valamint a pórusrendszer ekvivalens kapilláris sugármérettel<br />
jellemzett [19] diszperzitásfoka (r o ):<br />
P<br />
E<br />
o =<br />
qo<br />
m<br />
q =<br />
A<br />
ε o =<br />
t<br />
2<br />
α<br />
o<br />
M ε<br />
o<br />
⎛ M.<br />
H ⎞<br />
= tg = = r , r =<br />
⎜<br />
⎟<br />
o o<br />
C<br />
A A C<br />
qo<br />
2η<br />
( C = állandó a folyadék minõségétõl függ; σ: a folyadék<br />
felületi feszültsége, η: a viszkozitása).<br />
σ<br />
A 2. átmeneti szakaszban a penetrációs együttható a<br />
telítettség függvényében változik, amit elsõ közelítésben<br />
úgy értelmezünk, hogy elõször a pórusrendszer<br />
durva pórushálózatát árasztja el a behatoló víz, majd<br />
az egyre finomabb hálózatban éri el a folyadék a minta<br />
Η-magasságát, és egyben e hálózat telítõdik is. A<br />
polidiszperz pórusrendszer folyadékfelvételét ekvivalens<br />
kapilláris sugárméret-eloszlás jellemzi. Ha a kísérleti<br />
görbére különbözõ q oi ordinátaértékekbõl kiinduló<br />
érintõket szerkesztünk, az egyenesek M i irányszögébõl<br />
megállapítható a q oi -hez tartozó kapillárissugárméret<br />
[19]:<br />
Építõanyag 53. évf. 2001. 2. szám<br />
P<br />
t<br />
q o<br />
AH<br />
φ =<br />
⎝<br />
q<br />
q o<br />
⎠<br />
Mi<br />
H<br />
ri<br />
= C(<br />
q − q<br />
Az ennél kisebb sugarú kapillárisok térfogathányada pedig:<br />
qo<br />
− qi<br />
φi<br />
=<br />
q<br />
A kettõ alapján a φ = f (r) kumulatív gyakorisággörbe<br />
megszerkeszthetõ.<br />
2. A termogramok a kísérleti idõ négyzetgyöke függvényében<br />
ábrázolják a minta hõmérsékletét (T), ill. a vele<br />
arányos mûszerkitérést (k T ). A penetrogramokkal való<br />
összehasonlítás alapján állapíthatók meg a primer (T 1 ),<br />
ill. szekunder folyamatokkal kapcsolatos hõeffektusok<br />
(T 3 ); ezeket a (T 2 ) hõmérsékleti minimum szokta elválasztani<br />
az átmeneti szakaszban. A kaloriméteres méréseknél<br />
a termogramokon jelenítjük meg a kalibrációs felmelegítést<br />
is.<br />
3. Az elektrogramok a nedves minta elektromos vezetõképességének<br />
idõbeli változását szemléltetik. A vizsgálat<br />
feltétele, hogy a behatolt folyadék már eleve másodfajú<br />
vezetõ (elektrolit) legyen, ill. a mintából kioldott anyagok<br />
folytán vezetõvé váljon. Az 1. és 2. szakasz határán<br />
a konduktivitás hirtelen növekedése jelzi azt a pillanatot,<br />
amikor a mintában felemelkedõ folyadék a felsõ lapot eléri.<br />
Ilyenkor a minta folyadéktartalma q o , vagy azt megközelítõ<br />
érték. A konduktancia 3. szakaszban tapasztalható<br />
változásainak értelmezésénél a minta ismert egyéb<br />
tulajdonságaiból – pl. cement hidratációja: Tamás [20] –<br />
kell kiindulni.<br />
Példák az imbibometria gyakorlati<br />
alkalmazására<br />
Az alábbi néhány kísérleti példával [21] az imbibometria<br />
tárgykörét és gyakorlatban való alkalmazásának lehetõségeit,<br />
az imbibogramok feldolgozásának módszereit, valamint<br />
a vizsgált anyagok egyes speciális tulajdonságáról<br />
nyerhetõ információkat kívánjuk szemléltetni, természetesen<br />
a teljesség igénye nélkül és kerülve a tapasztalt jelenségek<br />
értelmezésének bõvebb kifejtését.<br />
o<br />
1. A penetrogramokkal jól kimutathatók a különbözõ<br />
elektrolitok és más szennyezõk hatása a talajok és vízzáró<br />
rétegek vízháztartására.<br />
A 4. ábrán egy kaolin- és bentonitminta kísérleti görbéi<br />
láthatók, az agyagásványok különbözõ elektrolitokkal<br />
való elõkezelése után (a kísérleteknél a bányanyers<br />
agyagmintákat különbözõ elektrolitoldatokkal gyúrtuk<br />
össze, kiszárítottuk és megõröltük). Míg a kaolin penetrogramja<br />
„szabályos”, addig a bentonité anomális,<br />
ugyanis lényegében nincs állandó penetrációs értékkel<br />
jellemezhetõ primer átnedvesedési szakasza. Mivel az alo<br />
i<br />
2<br />
)<br />
33
kevéssé duzzadó kaolinok átnedvesedését ezek a jelenségek<br />
csak kismértékben módosítják.<br />
Mindkét agyagásványnál tapasztalható, hogy az átnedvesedésre<br />
a kationok méretüktõl és töltésétõl függõen gyakorolnak<br />
befolyást.<br />
4. ábra. Különbözõ elektrolitokkal elõkezelt kaolin és bentonit penetrogramjai<br />
a-zettlitzi kaolin; b-istenmezejei bentonit<br />
kálifém-karbonáttal kezelt Ca-bentonitok igen jól duzzadnak,<br />
ezért az átnedvesedett alsó liogélben a pórusméret<br />
s vele együtt a penetrációs együttható is a folyadékfelvétel<br />
folyamán egyre csökken, sõt teljesen meg is<br />
szûnhet, és a minta felsõ része hosszú idõ múlva is száraz<br />
marad (ezért használják az alkáli-bentonitokat pl. talajvíz<br />
elleni szigetelésre a mélyépítésben, talajok vízháztartásának<br />
javítására stb.). A kloridok viszont a bentonitokat<br />
koaguláltatják, s ezért az alsó bentonitgélben durvább<br />
pórusok vannak, s ezek tovább növekednek, ha a<br />
behatoló folyadék a bentonitból elektrolitot old ki. A kloridokkal<br />
kezelt bentonit pora már képes teljesen átnedvesedni,<br />
de primer szakaszának S alakú a görbéje. Gyakorlatilag<br />
nagyon fontos, hogy a gélkoaguláció a duzzadt<br />
bentonit liogél réteg vízszigetelõ képességét is rontja. A<br />
2. A penetrogramok alkalmasak a merev porózus testek<br />
pórusrendszerének struktúraanalízisére, tehát az abszorpciós<br />
kapacitás (E 0<br />
), a pórusrendszer diszperzitásfoka<br />
és a pórusméret (r)-eloszlás gyors megállapítására (a<br />
drága higanyos poroziméter, körülményes vizsgálati<br />
módszer [31] helyett).<br />
Az 5.ábrán szemléltetjük a tiszta kaolinból égetéssel<br />
elõállított kerámiatestek szinterelõdésének tanulmányozására<br />
végzett kísérleteink néhány eredményét [22].<br />
Mintaanyagunk aggregált kaolinitszemcsékbõl álló kereskedelmi<br />
(zettlitzi) iszapolt kaolin volt, melybõl nedvesformázással<br />
és különbözõ hõmérsékleten való égetéssel<br />
próbatesteket készítettünk, ezek lineáris külsõ zsugorodását<br />
(∆l/l) lemértük, és a pórusméret-eloszlást, valamint<br />
a diszperzitásfokot (r o ) a penetrogramok alapján<br />
megállapítottuk.<br />
Az égetési hõmérséklet függvényében a külsõ zsugorodás<br />
növekedését az ekvivalens kapilláris sugárméret<br />
csökkenése kíséri (5e ábra T-jelû rajza). Ha a nyers kaolint<br />
változó koncentrációjú vizes szódaoldattal összegyúrva<br />
dezaggregáltuk, akkor pórusrendszere is finomodott<br />
és egyúttal homogénebb lett (5 a-b ábra). Ha pedig<br />
ezenfelül a dezaggregált kaolin gyurmáját szûk szájnyílású<br />
csigasajtón is átvezettük, akkor az égetett próbatestben<br />
a mozgásiránytól függõ anizotrop (orientált)<br />
struktúra jött létre, ugyanis a sajtolásnál fellépõ belsõ<br />
nyíróerõk irányában nagyobb, arra merõlegesen pedig<br />
kisebb pórusméreteket állapítottunk meg (5c ábra).<br />
Megnöveli a kerámiatest átlagos pórusméretét és a<br />
polidiszperz pórusrendszer kialakulásának kedvez, ha a<br />
kaolinhoz homokõrleményt keverünk (5d rajz). A gyakorlatilag<br />
nem zsugorodó kvarc szemcséi olyan másodlagos<br />
vázat hoznak létre a jól zsugorodó kaolinmátrixban,<br />
ami fékezi a külsõ zsugorodást, az önmagában jól<br />
zsugorodó kaolin pedig a vázra töpörödik, nyitott pórusokat<br />
hagyva maga után (megjegyezzük, hogy a kvarc<br />
reverzibilis dilatációja miatt szintén maradhatnak durva<br />
pórusok a kerámiatestben).<br />
A kísérlet eredményeit az 5e ábra görbéivel összegezzük,<br />
mégpedig az ekvivalens sugárméret (r o ) és a<br />
külsõ zsugorodás (∆l/l) összefüggése alapján. A kezeletlen<br />
(nyers) kaolin „T” görbéje mutatja a hõmérséklet növelésének,<br />
a „cc” görbe a szódaoldat koncentrációjának,<br />
a „H” görbe pedig a kvarcõrlemény növekvõ tömegarányának<br />
hatását a pórusszerkezetre, ill. a szinterelésre (az<br />
égetési hõmérsékletet az ábrán feltüntettük).<br />
3. Néhány (különbözõ kristály- és halmazszerkezetû)<br />
szilikátásvány õrleményének penetro- és termogramja<br />
34 Építõanyag 53. évf. 2001. 2. szám
5. ábra. Porózus testek (elõkezelt és égetett kaolin) pórusszerkezete<br />
a-eredeti kaolin; b-szódával dezaggregálva;<br />
c-a gyurma szalagprésen áteresztve; d-kvarcõrlemény-adagolás;<br />
e-a külsõ és szerkezeti zsugorodás kapcsolata preparáció után;<br />
T-égetési hõmérséklet; cc-szódaoldat koncentrációja;<br />
H-kvarcõrlemény mennyisége<br />
(6. ábra) példázza az imbibometria alkalmazását a<br />
geológiai és felhasználástechnikai kutatásokban.<br />
A kiválasztott példákban a mintaanyag kétféle zeolit<br />
(klinoptilolit és mortenit), valamint kétféle hármas<br />
rétegösszletû filloszikát (Ca-montmorillonit, pirofillit)<br />
volt. A mintákat az is jellemzi, hogy kristályszerkezetük<br />
felépítésében különbözõ méretû (d) pórusok vesznek<br />
részt.<br />
Feltûnõ a kristályszerkezeti pórusok mérete és a primer<br />
hõeffektusok közötti kapcsolat. Érdemes megfigyelni<br />
pl., hogy a klinoptilolit T-görbéjén látható éles maximum<br />
magassága mennyivel kisebb a mordeniténél. Az<br />
effektus jellege a Ca-montmorillonitnál minimum-maximum<br />
görbe. Az aktív kristályszerkezeti pórusokat nem<br />
tartalmazó piroffillit T-görbéjén csupán egyetlen lehûlési<br />
lépcsõ látható [23], ami nagyon hasonlít pl. a kvarc és<br />
más tömör szerkezetû ásványok imbibogramjához. Valószínû<br />
tehát, hogy a nagyon finom pórusok fékezik a durva<br />
csatornákban a folyadék mozgását, s ezzel függnek<br />
össze a termikus effektusok is az átnedvesedés primer<br />
szakaszában.<br />
Építõanyag 53. évf. 2001. 2. szám<br />
A szemcsékben lévõ finom pórusok jelentõségére a<br />
mechanokémiai kísérletek során figyeltünk fel. Pl. a<br />
pirofillit intenzív õrléssel való mechanikai aktiválása<br />
után [24] a T-görbéken a klinoptilolit T-görbéjéhez hasonló<br />
endoterm maximum jelent meg már a primer átnedvesedés<br />
szakaszában, amit a mechanikai erõhatások<br />
alatt keletkezõ agglomerátumok [25] finom pórusrendszerének<br />
tulajdonítottunk.<br />
4. Az imbibogramok az átnedvesedett õrleményekben<br />
végbemenõ szekunder kémiai folyamatok kimutatására<br />
használhatók .<br />
A CaO + kvarcõrlemény keverékek (meszes habarcsanyagok)<br />
T-görbéin (7. ábra) a telítési szakaszban megjelenõ<br />
nagy lapos maximum a szekunder (exoterm)<br />
mész-oltási reakcióval [CaO + H 2 O = Ca(OH) 2 + 854<br />
kJ/mol] függ össze. Ha a kísérleteket egyébként azonos<br />
körülmények között végeztük, akkor a mésztartalom<br />
függvényében az abszorpciós kapacitás (E o ) és a minta<br />
tömegegységére vonatkoztatott termikus szekunder maxmum<br />
k<br />
( τ<br />
) monoton növekedését tapasztaltuk. A szem<br />
35
6. ábra: Szilikátásványok õrleményeinek penetro- és termogramjai<br />
a-klinoptilolitos; b-mordenites; c-montmorillonitos riolittufák (Gyenes R. vizsgálatai); d-pirofillit (P) és mechanokémiai aktiválással<br />
módosított pirofillit (P*) (Kolláth B. vizsgálata)<br />
kunder termikus maximum alapján következtethetünk az<br />
építési mész minõségére (aktivitására) is.<br />
5. A hidraulikus kötõanyagok primer átnedvesedési periódusában<br />
termikus effektusok lépnek fel (8. ábra), tehát<br />
a cement hidratációja a vízzel való érintkezés pillanatában<br />
(„in statu conceptionis”) megindulhat. Ezt követi a<br />
telítési szakaszban lévõ szekunder exoterm maximum, a<br />
cementhidratáció elõperiódusa. A viszonylag lassú fõ<br />
hidratációs folyamat csak késõbb megy végbe, az imbibométer<br />
azonban ennek vizsgálatára nem alkalmas. A<br />
szekunder exoterm maximum magassága egyébként arányos<br />
a homokkal készített keverékek cementtartalmával.<br />
A 8. ábrán kétféle hidratációs aktivitású minta teljes<br />
imbibogramját tüntettük fel, és az exoterm reakciók hõcseréjének<br />
becsléséhez szükséges felmelegítési maximumot<br />
is jeleztük. Az egyik kísérleti minta váci 450<br />
p.c., a másik aktivált ajkai pernye, melynek eredeti állapotban<br />
igen gyenge ugyan a kötõképessége,<br />
mechanokémiai aktiválással azonban hidraulikus kötõanyaggá<br />
tudtuk alakítani. A cement esetében az imbibáció<br />
szekunder folyamatában felszabadult reakcióhõ 12<br />
36 Építõanyag 53. évf. 2001. 2. szám
7. ábra. Kalcium-oxid és portlandcement finom kvarcõrleményeinek imbibogramjai<br />
a-30% CaO + 70% kvarc keverékének imbibogramja;<br />
b-a penetrációs együttható (P), a tömegegységre számított szekunder termikus maximum (T rel ) és abszorpciós kapacitás (E o ) változása az<br />
öszetétellel<br />
8. ábra. Hidraulikus kötõanyagok imbibogramjai<br />
a-portlandcement; b-mechanikailag aktivált ajkai pernye<br />
J/g, ami a cementek 28 napos (teljes) hidratációhõjének<br />
[24] mintegy 3-5%-a. Az aktivált ajkai pernye szekunder<br />
reakcióhõje 4 J/g, összefüggésben a kisebb hidratációs<br />
aktivitásával.<br />
Építõanyag 53. évf. 2001. 2. szám<br />
6. Gyakorlati szempontból fontos megállapítást tett Szabó<br />
P. az építési gipsz (félhidrát) kötésidejének imbibométerrel<br />
való gyors meghatározására. Mint ismeretes,<br />
az építési gipsz kötésidejének szabványos vizsgálatához<br />
37
[26] sok minta és idõ szükséges. Szabó P. [27] a gipszfélhidrát<br />
imbibogramjain jellegzetes törést figyelt meg: a<br />
penetrogramon szekunder vízfelvételi lépcsõt, a termogramokon<br />
pedig ezzel párhuzamosan szekunder maximumot<br />
(9. ábra). Az ezekhez tartozó idõ a szabványos<br />
kötésidõvel szoros korrelációban volt. Lehetõséget látott<br />
tehát arra, hogy az imbibométerrel végzett néhány<br />
gramm minta vizsgálata alapján az építési gipsz kötésidejét<br />
gyors vizsgálattal megállapítsa.<br />
oszlop súlya a kapilláriserõkkel egyenlõvé nem válik<br />
(Jurin-törvény):<br />
2σ<br />
cosθ<br />
h<br />
maxρg<br />
= = p K<br />
,<br />
r<br />
ahol ρ: a folyadék sûrûsége, g: nehézségi gyorsulás és Θ<br />
= a nedvesedési vagy peremszög, mely a Young–Dupré<br />
egyenlet alapján alkalmas a folyadék/szilárd felület kölcsönhatási<br />
(nedvesedési) energiájának (γ) kifejezésére:<br />
γ = σ cosθ<br />
= σ GS<br />
−σ SF<br />
Jó nedvesedésnél, ha a peremszög ismeretlen, cosθ = 1<br />
értékkel szoktak számolni.<br />
Ha a folyadékfelszínre merõleges elhelyezésû kapilláris<br />
csak részlegesen (h magasságig) van feltöltve, akkor<br />
a további folyadékfelszívásnál a mértékadó nyomás:<br />
A belsõ nyomással szemben alkalmazott külsõ nyomás<br />
és a telítettség (φ) közötti kapcsolatot vizsgálva megállapította,<br />
hogy a „folyadékmentesítés-átnedvesedés”<br />
körfolyamatát hiszterézishurok jellemzi, tehát a folyadék<br />
mozgásának irányától függõen ugyanahhoz a telítettséghez<br />
kétféle kapillárisnyomás tartozhat. Közelebbrõl:<br />
ha a folyadékkal teljesen telített pórusrend-<br />
∆p = pK − hρg<br />
9. ábra. Építési gipsz imbibogramja<br />
t 1 kötés kezdete, t 2 kötés vége (Szabó P. mérése)<br />
1.2. A porózus rendszerekben, melyekben különbözõ méretû,<br />
alakú és hálózatképzõ pórusok vannak, a kapillárisnyomást<br />
csak gyakoriságfüggvénnyel lehet jellemezni.<br />
Ilyen görbéket korábban Haines [1] az 1a ábra szerinti<br />
készülékével mért ki és szerkesztett meg (10. ábra).<br />
Elméleti vonatkozások<br />
Az átnedvesedés kinetikájával Wahborn [3], Haines [28],<br />
Manegold [16], Heller [29], Székely [30] s sokan mások<br />
[in 32], termodinamikájával pl. Melrose [33], Morrow<br />
[34] Philip [35] foglalkoztak.<br />
Saját gondolatmenetünket az alábbiakban ismertetjük.<br />
1. A primer átnedvesedés hajtóereje a kapillárisnyomás<br />
(valamint az ozmózisnyomás, fõleg a szekunder folyamatokban,<br />
amivel azonban itt nem foglalkozunk).<br />
1.1 Egyetlen hengeres hajszálcsõben a kapillárisnyomás<br />
(Laplace-törvény):<br />
2σ<br />
GF<br />
cosθ<br />
p<br />
,<br />
K<br />
= pG<br />
− pF<br />
=<br />
rm<br />
ahol p G és p F a határfelülettel érintkezõ két fázis (pl. G =<br />
gáz, F = folyadék) belsõ nyomása, σ = σ GF felületi feszültség<br />
G/F felületen és r m : a felület közepes görbületi<br />
sugara, vagyis pl. kétféle (r 1 , r 2 ) görbületnél:<br />
r 1 1 2r1<br />
r2<br />
= ( + ) =<br />
m<br />
r r r + r<br />
1<br />
A Laplace-összefüggéssel összhangban a folyadék<br />
addig emelkedik (h max ) az r sugarú kapillárisban, míg az<br />
2<br />
1<br />
2<br />
10. ábra. A kapillárisnyomás megoszlási görbéje pórusos<br />
rendszerekben (Haines után)<br />
38 Építõanyag 53. évf. 2001. 2. szám
szerbõl lépcsõzetesen növekvõ külsõ nyomással folyadékot<br />
távolítunk el, akkor egyre nagyobb kapillárisnyomással<br />
szemben végzünk munkát, miközben a telítettség<br />
a-b görbe mentén egy végsõ, minimális telítettségig<br />
(φ b ) csökken. Folyadékfelvételnél a kapillárisnyomás<br />
a-c görbe mentén csökken, a telítettség azonban csak<br />
egy kritikus telítettségig (φ c ) növekszik. Itt a kapillárisnyomás<br />
nulla lévén, további spontán folyadékfelvételhez<br />
belsõ erõk nem állnak rendelkezésre. A teljes telítettség<br />
(φ a = 1) csak külsõ többletnyomással érhetõ újra<br />
el. A jelenséget Haines azzal magyarázta, hogy míg<br />
a kapillárisok szûkületeinél uralkodó nagyobb kapillárisnyomást<br />
kell a külsõ nyomással túlkompenzálni – s<br />
ez a nyomás a bõvületek ürítésére már sok is –, addig<br />
folyadékfelvételnél a bõvületek kisebb kapillárisnyomása<br />
a szûkületek telítéséhez nem elegendõ. Heller<br />
[28] mindezt azzal egészítette ki, hogy az átnedvesedés<br />
lényegében sok diszkrét lépcsõben („ugrás, rheon”)<br />
megy végbe, de ezek összegezõdnek és a porózus<br />
anyag folyadékfelvételénél nem vehetõk észre; a<br />
hiszterézishurok kialakulásában azonban szerepet játszanak.<br />
2.1. A folyadék áramlási sebessége egyetlen, párhuzamos<br />
falú, h hosszúságú és általában r > 0,1 mm sugarú<br />
kapillárisban, lamináris áramlás esetén, a Hagen-<br />
Poiseuille-törvény szerint:<br />
dh r<br />
2 ∆p<br />
=<br />
dt 8ηh<br />
Folyadékfelszívásnál, ha a kapilláris függõleges elhelyezésû,<br />
alsó végén a folyadékkal érintkezik, és a csõ sokkal<br />
rövidebb, mint a maximális emelkedés magassága<br />
(h
11. ábra. Potenciálkapillárisok<br />
a-folyadékcsepp változó keresztmetszetû csõben, alul: a kapillárispotenciál változása a formafaktor függvényében nedvesedõ (hidrofil)<br />
és nem nedvesedõ (hidrofób) kapillárisban; b-a fisztulaformáció modellje; c-a kávumformáció modellje; d-a kavernaformáció modellje;<br />
b-d alsó rajzok: a modellkapillárisok jellemzése a kapillárisnyomás és kapillárispotenciál alapján<br />
tán folyadékfelszívásra csak a fisztula- és a kávumformációk<br />
aktívak, mivel ezeknél a formafaktor: F ≤ 1, a telítéstõl<br />
függetlenül állandó (fisztula), vagy csökken a telítés<br />
függvényében (kávum). Mivel folyadékfelvételnél<br />
mindkét formáció esetében csökken a kapillárispotenciál<br />
( < 0 ), ezért a stabilitás a telítõdés közben<br />
dΨ<br />
dh<br />
megnövekszik (11 b-c ábra). Ezzel szemben kavernaformáció<br />
esetében (11d ábra) a formafaktor: F > 1, feltöltéskor<br />
a kapillárisnyomás csökken a ⎜ > 0 ⎟ , ezért<br />
⎛ dΨ ⎞<br />
⎝ dh ⎠<br />
spontán folyadékfelszívásra alkalmatlan; s ha mégis feltöltjük,<br />
akkor a folyadéktartalmától önként megszabadul.<br />
A folyadékfelvételnél azonban a pórusalak mellett<br />
ugyanilyen fontos tényezõ a kapillárisátmérõ (méret) és<br />
a nedvesedési (kölcsönhatási) energia is. Kritikus méret<br />
felett a kapillárisnyomás túl kicsi ahhoz, hogy folyadékfelszívás<br />
végbemehessen, az elágazó finom kapillárisok<br />
pedig a nagyobb kapillárisokból folyadékot szívnak el.<br />
Ha pedig a folyadék a kapilláris felületét nem nedvesíti,<br />
akkor a fisztula és a kávum az inaktív, a kaverna pedig az<br />
aktív formáció (11a ábra). A pórusjelleg mesterségesen<br />
megváltoztatható különbözõ felületaktív anyagok preadszorpciójával.<br />
A kapillárispotenciál alapján az idealizált modellkapillárisokra<br />
tett kikötéseket azzal szigorítottuk, hogy elõírtuk,<br />
hogy bármely h folyadékmagasságban a kapillárispotenciál<br />
változása = konstans legyen („poten-<br />
dΨ<br />
dh<br />
ciálkapilláris”). A 11. ábrán feltüntetett formációkat ezzel<br />
a kikötéssel szerkesztettük.<br />
3.2. A pórusrendszerek a különbözõ potenciálú, méretû<br />
és nedvesedõképességû fisztula, kávum és kaverna típusú<br />
pórusok hálózatai. A Haines-féle hiszterézishurok úgy<br />
értelmezhetõ, hogy felszíváskor a fisztula vagy kávum típusú<br />
pórusok hálózata az aktív, a kavernarendszer pedig<br />
inaktív. Ha a primer folyamatban felszívott folyadék a<br />
kávumokkal kontaktusban lévõ kavernákba vándorol át,<br />
akkor azokból spontán ürül, lényegében a folyadékfelszívással<br />
ellentétes irányú áramlást, ill. a folyadék lokális<br />
cirkulációját idézve elõ. Mindkét jelenség fékezheti a<br />
minta átnedvesedését, elõsegítheti az ürülést, és egyben<br />
befolyásolhatja a primer termikus effektusokat, valamint<br />
a szekunder folyamatokat is.<br />
A pórózus anyagok folyadékfelvevõ képességét is a<br />
kapillárispotenciál alapján jellemezhetjük:<br />
Ψ =<br />
( qmax<br />
− q) ε<br />
A<br />
g<br />
,<br />
40 Építõanyag 53. évf. 2001. 2. szám
ahol q max : a megfelelõen magas, A keresztmetszeti<br />
felületû, ε porozitású porózus test, ill. szemcsehalmaz<br />
spontán átnedvesedéskor maximálisan felvehetõ folyadék<br />
térfogata. Meghatározása a „q-vs.-t” átnedvesedési<br />
•<br />
görbe grafikus differenciálása alapján nyert intenzitásértékek<br />
felhasználásával történhet, ugyanis [36]:<br />
dq K<br />
q & = ( ) =<br />
dt q<br />
1<br />
Ha tehát a kapott intenzitásokat „ q&..<br />
vs..<br />
” relációban<br />
ábrázoljuk, olyan egyenest kapunk, mely az absz-<br />
q<br />
1<br />
cisszatengelyt -nál metszi.<br />
q<br />
4. A termogramok értelmezésénél – különösen a primer<br />
átnedvesedés szakaszában – mindenképpen tekintettel<br />
kell lenni arra, hogy az energiacsere nem egyensúlyi<br />
rendszerekben megy végbe. Egyensúly esetén ugyanis a<br />
folyadékfelvételnél végzett mechanikai munka:<br />
o<br />
2σ<br />
2<br />
W = pK<br />
∫ dq = ψρqo<br />
= r πH<br />
= 2σπrH<br />
r<br />
a fejlõdõ hõ pedig:<br />
q<br />
o<br />
max<br />
a0<br />
∫<br />
− Q = −γ da = −γ<br />
2rπH<br />
= −2σπrH<br />
0<br />
Tehát elvileg az átnedvesedés energiaszükségletét a nedvesedési<br />
energia fedezi. A dinamikus mérés primer átnedvesedési<br />
folyamatában azonban a nedvesedési hõ<br />
gyors leadására kell számolni, pl. hõveszteség a mintatartó<br />
felé és a környezetbe, a folyadék párolgása, hõ vándorlása<br />
a szilárd vázba, a folyadékba és a gázba – azok<br />
hõvezetésétõl függõen. Ugyanilyen sorsra juthat a szekunder<br />
termikus effektusokban leadott vagy elnyelt hõ<br />
is. Többek között ezért sem érdemes a tényleges hõmérséklet-változások<br />
megállapítására törekedni.<br />
5. Az elektrogramok a porozitás, a telítettség és a kémiai<br />
folyamatok (pl. ionok és különbözõ más oldott anyagok<br />
adszorpciója a pórusfelületeken, deszorpció, a folyadékkal<br />
való kölcsönhatások stb.) kimutatására alkalmasak.<br />
Az értékelés szempontjából célszerû a vezetõképességnek<br />
a felvett folyadék függvényében való ábrázolása is.<br />
Irodalom<br />
[1] Haines, W. B.: J. Agr. Sci. 20 (1930) 97.<br />
[2] Enslin, O.: Chem. Fabrik 6 (1933) 147.<br />
[3] Washborn, E. H.: Phys. Rev 17 (1921) 374.<br />
[4] Mostetzky, H.: Tonind. Ztg. 100 (1976) 62.<br />
[5] Lehman, H.: Ber. der DKG 20 (1939) 2.<br />
[6] Neumann, R.: Ber. der DKG 31 (1945) 156.<br />
[7] Ottemann, J.: Silikattechnik 21 (1952) 221.<br />
[7a] Singer, F.: Industrielle Keramik. Springer Vl. Berlin, 1964.<br />
[8] Eckart, O.: Giesserei 40 (1853) 229.<br />
[9] Lehmann, H.–Ackmann, G.: Tonind. Ztg. 78 (1954).<br />
[10] Schatzer, L.: Keramik. Roh u. Werkstoffe. VEB Technik Vl.<br />
Berlin, 1954.<br />
[11] Radczewski, O. E.: Ber. DKG 34 (1957) 297.<br />
[12] Handbuch der Giesserei-Technik Springer Vl. Berlin 1959.<br />
[13] Panz, F.: Silikattechnik, 21 (1970) 265.<br />
[14] Schmidt, H.: Ziegektechnik. (1976) 297.<br />
[15] Schmidt-Reinholz–Schmidt, H.: Sprechsaal 114 (1981) 19.<br />
[16] Manegold, E.: Koll. Z. 3(1938) 277.<br />
[17] Buzágh A.: Kolloidika II/2. Akadémiai K., Budapest, 1952.<br />
[18] Buzágh A.: A kolloidika praktikuma. Egyetemi Ny., Budapest,<br />
1954.<br />
[19] Juhász, A. Z.: Tonindustrie Ztg. 86 (1962) 512.<br />
[20] Tamás, F.: Cement and Concrete Research 12 (1982) 115.<br />
[21] Juhász A. Z.: Kapilláris-pórusos rendszerek belsõ morfológiájának<br />
jellemzése BME. Budapest, 1973.<br />
[22] Juhász A. Z.: Építõanyag (1960) 4, 121., 5, 178., 12, 442.<br />
[23] Kolláth B.: Doktori disszertáció. VE.Veszprém, 1996.<br />
[24] Kolláth B.–Juhász A. Z.: Kémiai Közlemények 76 (1993) 125.<br />
[25] Opoczky, L.: Ph.D. Thesis. Budapest, 1968.<br />
[26] Palotás L.: Mérnöki szerkezetek anyagtana. Akadémiai K.,<br />
Budapest, 1979.<br />
[27] Szabó P.: Szóbeli közlés.<br />
[28] Haines, W. B. J: Agr. Sci. 20 (1930) 97.<br />
[29] Heller, J. P.: Soil Sci. Soc. Amer. 32 (1968) 778.<br />
[30] Székely, J.–Neumann, W.–Chuang, Y. K.: Kolloid and Interface<br />
Sci. 35 (1971) 273.<br />
[31] Fravel, L. K.: Anal. Chem. 35 (1963) 1492.<br />
[32] Schubert, R.: Kapillaritat in porösen Feststoffsystemen Spring Vl.:<br />
Berlin, 1982.<br />
[33] Melrose, J. C.: Ind. Eng. Chem. 60 (1968) 53.<br />
[34] Morrow, N. R.: Ind.Eng.Chem. 62 (1970) 32.<br />
[35] Philip, J. R.: Theory of Infiltration (in VenTe Chow: Advances in<br />
Hydroscience. Academic Press, New York,1969).<br />
[36] Likov A.V.: A szárítás elmélete. Nehézipari K., Budapest, 1952.<br />
[37] Brakel, J.: Powder-Technology 42 (1975) 205.<br />
Dr. Talabér József professzor úrnak<br />
sokévi kiemelkedõ munkája elismeréseként a Magyar Cementipari<br />
Szövetség „A magyar cementiparért” oklevelet adományozta.<br />
További sok sikert és jó egészséget kívánva szívbõl gratulálunk!<br />
Építõanyag 53. évf. 2001. 2. szám<br />
41