Relazione Idraulica Capodifiume.pdf - AUTORITA' DI BACINO ...

AUTORITÀ DI BACINO REGIONALE 

SINISTRA SELE 

Via A. Sabatini, 3 – 84121 Salerno 

Tel. 089/236922 - Fax 089/2582774 

BACINO IDROGRAFICO DEL FIUME CAPODIFIUME 

RELAZIONE IDRAULICA 

PIANO STRALCIO PER L’ASSETTO IDROGEOLOGICO - AGGIORNAMENTO (2012) 

RISCHIO IDRAULICO 

Segreteria Tecnica Operativa 

AREA TECNICA AREA AMMINISTRATIVA 

- Ing. Manlio Mugnani - Dott. Vincenzo Liguori 

- Ing. Elisabetta Romano - Dott. comm. Angelo Padovano 

- Ing. Massimo Verrone 

- Arch. Vincenzo Andreola 

- Arch. Carlo Banco 

- Arch. Antonio Tedesco 

- Geol. Saverio Maietta 

- Geom. Giuseppe Taddeo 

Il Responsabile del Procedimento 

- Ing. Raffaele Doto 

Data: Marzo 2012 

PORTA 

Consulente Specialistico 

- Ing. Raffaella Napoli 

Supporto Specialistico 

- Ing. Claudia Musella 

- Ing. Claudia Palma 

ROSA 

Consulente Scientifico 

- Prof. ing. Domenico Pianese 

- Prof. geol. Domenico Guida 

VELIA 

Il Commissario Straordinario 

Avv. Luigi Stefano Sorvino

Autorità di Bacino 

Regionale Sinistra Sele PORTA 

ROSA 

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Indice 

Piano Stralcio per l’Assetto Idrogeologico – 

Aggiornamento – Rischio Idraulico 

1. PREMESSA.....................................................................................................1 

1.1 Inquadramento territoriale ................................................................1 

1.1.1 I limiti dell’Autorità di Bacino Regionale Sinistra Sele................1 

1.1.2 Il Bacino del fiume Capodifiume................................................2 

1.1.3 Problematiche idrauliche del bacino del fiume Capodifiume .....2 

1.2 Attività svolte nel presente studio....................................................3 

2. DEFINIZIONE DELLA GEOMETRIA DELL’ALVEO....................................................5 

2.1 Generalità ...........................................................................................5 

2.1.1 Criteri generali per l’identificazione e la localizzazione delle 

sezioni trasversali. ...............................................................................5 

2.1.2 Risultanze della campagna di rilievi cartografici e topografici...7 

3. STUDIO IDRAULICO .........................................................................................8 

3.1 Schema idraulico di riferimento .......................................................8 

3.2 Portate di piena..................................................................................9 

3.3 Modelli di calcolo utilizzati..............................................................10 

3.3.1 Generalità ...............................................................................10 

3.3.2 Studio idraulico in moto vario monodimensionale ...................11 

3.3.2.1 Valori del coefficiente di scabrezza................................13 

3.3.2.2 Condizioni al contorno ...................................................14 

I



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Indice 



3.3.3 Studio idraulico in moto vario bidimensionale..........................15 

3.3.3.1 Dati topografici di base ..................................................16 

3.3.3.2 Coefficienti di scabrezza................................................17 

3.3.3.3 Dati idrologici di input.....................................................17 

3.3.3.4 Delimitazione delle aree inondabili.................................18 

3.4 Risultati dello studio idraulico........................................................18 

4. DEFINIZIONE DELLA PERICOLOSITÀ.................................................................20 

4.1 La regione fluviale ...........................................................................20 

4.2 Le fasce di pertinenza fluviale ........................................................22 

4.3 Le fasce di pertinenza fluviale del fiume Capodifiume.................24 

5. CONCLUSIONI ..........................................................................................26 

6. APPENDICE 1 – MODELLO IDRAULICO DI MOTO VARIO......................................28 

6.1 Premessa..........................................................................................28 

6.2 Equazioni di base e schema risolutivo ..........................................29 

6.3 Procedura di calcolo........................................................................31 

6.4 Caratterizzazione idraulica delle sezioni di calcolo ......................31 

6.5 Cambiamenti del regime della corrente .........................................32 

6.6 Valutazione degli effetti delle pile dei ponti...................................33 

II



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Indice 



6.7 Condizioni al contorno ....................................................................36 

6.7.1 Condizioni al contorno esterne................................................36 

6.7.2 Condizioni al contorno interne.................................................37 

6.7.3 Condizioni iniziali.....................................................................38 

6.7.4 Valutazione delle portate eventualmente sfiorate lungo il 

percorso 38 

6.7.5 Modalità di individuazione di eventuali risalti idraulici..............39 

7. APPENDICE - MODELLO IDRAULICO DI MOTO BIDIMENSIONALE ..........................41 

7.1 Descrizione del codice di calcolo...................................................41 

7.2 Dati ingresso ....................................................................................42 

7.2.1 Dati topografici ........................................................................42 

7.2.2 Comportamento reologico del miscuglio .................................43 

7.3 Routine di calcolo ............................................................................45 

III

1. PREMESSA 



1.1 Inquadramento territoriale 

Studio idraulico 

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1.1.1 I limiti dell’Autorità di Bacino Regionale Sinistra Sele 

Il territorio di pertinenza dell’Autorità di Bacino Sinistra Sele della 

Regione Campania è delimitato: 

− a Nord - Ovest dalla sponda destra del fiume Capodifiume nel comune di 

Capaccio. A Nord – Nord Est, confina con l'Autorità di bacino interregionale 

del Sele, seguendo una linea ideale che unisce gli spartiacque morfologici 

costituiti dai rilievi montuosi del Monte Soprano (1083 m s.l.m.m.), del Monte 

Chianello (1314 m s.l.m.m.), del Monte Falascoso (1494 m s.l.m.m.) del 

Monte Cervati (1899 m s.l.m.m.), Monte Forcella (1192 m s.l.m.m.), Monte 

Juncaro (1221 m s.l.m.m.). 

− sul lato sud confina con l'Appennino Lucano, che rappresenta la linea di 

demarcazione tra le provincie di Salerno e Potenza. 

− il lato Ovest è rappresentato dalla fascia costiera compresa tra il tratto sud 

del golfo di Salerno, comprendente il litorale Paestum-Capaccio e quello di 

Policastro, fino al tratto sud del litorale di Sapri, al confine con la regione 

Basilicata. 

I punti estremi sono rappresentati da "Punta degli Infreschi", "Capo 

Palinuro" e "Punta Licosa". 

Sotto il profilo amministrativo, L’autorità di Bacino comprende: 

− sessantaquattro comuni della provincia di Salerno; 

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− cinque Comunità Montane (Calore salernitano, Alento - Monte Stella, 

Gelbison - Cervati, Lambro e Capodifiume, Bussento); 

− due Consorzi di Bonifica (Sinistra Sele e Velia). 

1.1.2 Il Bacino del fiume Capodifiume 

Il fiume Capodifiume nasce alle pendici del Monte Soprano dalle Sorgenti 

di Capodifiume che si caratterizzano per il regime permanente delle portate 

sorgive. Il corso del fiume si svolge per l’intera lunghezza nella Piana di 

Paestum costeggiando per il primo tratto, fino al complesso archeologico di 

Paestum, aree prevalentemente agricole e nel tratto successivo aree più 

densamente urbanizzate (località Licinella di Paestum). 

Considerata la peculiarità del corso d’acqua e l’ambito morfologico in cui 

scorre, nel passato il fiume Capodifiume veniva utilizzato anche come canale di 

Bonifica. Nel recente passato, tale funzione è stata abbandonata in quanto il 

Consorzio di Bonifica Destra Sele ha riversato in altri canali limitrofi le acque 

drenate dalla piana circostante. 

Nell’ambito fisico ed amministrativo sopra descritto, il bacino del fiume 

Capodifiume, con i suoi 9 km 2 circa, e viste le caratteristiche di grande rilevanza 

socio-economica e culturale delle aree limitrofe al corso d’acqua nel tratto 

centrale e di foce, rappresenta sicuramente una delle priorità dal punto di vista 

del rischio idraulico. 

1.1.3 Problematiche idrauliche del bacino del fiume Capodifiume 

Allo stato attuale l’Autorità di Bacino è in possesso di una serie di dati di 

base, in parte raccolti nell’ambito della redazione del PAI – Rischio Alluvioni, in 

parte nel corso dello svolgimento delle attività proprie della stessa Autorità. 

2




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Tali dati sono stati attentamente esaminati al fine di definire lo stato 

conoscitivo circa la pericolosità idraulica esistente nel bacino del fiume 

Capodifiume. 

In particolare, sono stati esaminati: 

1. i dati relativi agli allagamenti verificatisi nel passato ed ai conseguenti danni 

subiti nelle aree limitrofe al corso d’acqua; 

2. le informazioni riguardanti le attuali destinazioni di uso del territorio, 

soprattutto nelle aree soggette a periodici allagamenti; 

3. lo studio idrologico redatto nell’ambito del PAI e finalizzato alla definizione 

delle portate di piena lungo il corso d’acqua; 

4. i dati cartografici e topografici utilizzati nel PAI per la definizione delle aree a 

differenti livelli di pericolosità e di rischio idraulico; 

5. le carte delle fasce fluviali e del rischio idraulico redatte nell’ambito del PAI. 

L’esame di quanto descritto ha evidenziato, come peraltro già fatto 

nell’ambito del PAI, le aree a maggiore pericolosità idraulica lungo il corso 

d’acqua. In particolare, così come dimostrato anche dai recenti eventi alluvionali 

(dicembre 2008 e gennaio 2009) le maggiori criticità idrauliche sono 

rappresentate dalle modifiche antropiche delle sezioni di deflusso naturali del 

corso d’acqua (attraversamenti, opere di derivazione in disuso, …..). 

1.2 Attività svolte nel presente studio 

Nella presente relazione saranno affrontate le problematiche inerenti 

l’aggiornamento della carta della pericolosità idraulica relativamente al fiume 

Capodifiume, ed in particolare per la piana alluvionale. 

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Nei paragrafi che seguono sono descritte in dettaglio le attività 

sviluppate, ed in particolare: 

1. la definizione della geometria d’alveo e delle aree ad esso limitrofe; 

2. lo studio idraulico sviluppato per le aree di interesse; 

3. la delimitazione delle aree inondabili 

4. la definizione della pericolosità idraulica e quindi delle fasce di pertinenza 

fluviale. 

Nel capitolo finale sono commentati i risultati dello studio idraulico. 

Tali risultati sono inoltre riportati graficamente nelle tavole 

- Carta delle aree inondabili; 

- Carta delle fasce fluviali. 

Nelle Appendici 1 e 2 sono descritti sinteticamente rispettivamente il 

modello di moto permanente e moto vario monodimensionale e quello di moto 

vario bidimensionale utilizzati. 

Per lo studio idrologico alla base dello studio idraulico qui descritto, si 

rimanda alla relativa Relazione specialistica. 

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2. DEFINIZIONE DELLA GEOMETRIA DELL’ALVEO 

2.1 Generalità 


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Come detto in premessa, l’area oggetto di studio è costituita dalla piana 

alluvionale del fiume Capodifiume per l’intera estensione dalle sorgenti alla 

foce. 

Relativamente a tale ambito territoriale, è stata effettuata una campagna 

di rilievi cartografici e topografici mirata alla definizione della geometria 

dell’alveo e delle aree ad esso limitrofe. Di seguito si forniscono i criteri adottati 

per la realizzazione di tale campagna e se ne descrivono sinteticamente i 

risultati, rimandando per il dettaglio agli elaborati specifici. 

2.1.1 Criteri generali per l’identificazione e la localizzazione delle sezioni 

trasversali. 

Il numero e la localizzazione delle sezioni trasversali in un corso d’acqua 

per la modellazione del moto della corrente dipende dallo scopo dello studio e 

dalle caratteristiche dello stesso corso d'acqua. 

Occorrono, ad esempio, un numero maggiore di sezioni per unità di 

lunghezza, per descrivere, con un medesimo grado di accuratezza, i profili idrici 

in piccoli corsi d’acqua o corsi d’acqua con elevate pendenze che in quelli che 

presentano una minore variabilità nelle caratteristiche geometriche. 

D’altro canto il numero di sezioni non può essere troppo elevato perché 

ad esso sono proporzionali gli oneri di calcolo del modello oltre, naturalmente, i 

costi di rilievo topografico quando le stesse sono rilevate direttamente in situ. 

Un criterio, proposto nella letteratura tecnico-scientifica, suggerisce un 

5




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limite superiore alla distanza tra due sezioni consecutive in relazione alla 

pendenza di fondo. La lunghezza del tratto tra due sezioni consecutive non 

dovrebbe, ad esempio, essere superiore a 1 km per corsi d’acqua molto regolari 

con pendenze inferiori al 3/1000; non superiore a 500 m per corsi d’acqua con 

pendenze dell’ordine del 4-5/1000; 200÷300 m per pendenze maggiori. 

Nella localizzazione delle sezioni è, inoltre, opportuno anche tener conto 

della tecnica di risoluzione delle equazioni che governano il moto della corrente. 

Infatti due sezioni adiacenti definiscono sia un tratto nel fiume sia un passo 

nella procedura computazionale di integrazione delle equazioni. Quando, ad 

esempio, si procede all’integrazione per differenze finite da valle verso monte, 

come per le correnti subcritiche, le condizioni idrometriche nella sezione a 

monte del tratto sono calcolate a partire da quelle note nella sezione di valle. 

Tale procedura, richiede quindi, per ottenere un’accurata valutazione dei 

caratteri idrometrici della corrente, che le variazioni delle grandezze siano 

limitate. 

Per determinare il numero e individuare la posizione delle sezioni 

trasversali da rilevare, si è fatto riferimento ai seguenti criteri: 

- che siano perpendicolari al corso d’acqua; 

- che siano posizionate in corrispondenza di punti dove si verificano 

significative variazioni delle morfologia della valle, della scabrezza o della 

pendenza; 

- che ve ne siano almeno una all'inizio e una alla fine nei tratti arginati o con 

sistemazioni; 

- che ve ne siano almeno tre in corrispondenza di ponti e strutture 

idrauliche: una immediatamente a monte, una immediatamente a valle ed 

un’intermedia descrivente la struttura; 

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- che ve ne sia almeno una in tutte quelle sezioni che possano risultare 

idraulicamente di controllo; 

- che ve ne siano immediatamente a monte e a valle di confluenze dove 

risultano variazioni di portata. 

2.1.2 Risultanze della campagna di rilievi cartografici e topografici. 

Lungo il tratto oggetto di studio è stata realizzata una cartografia alla 

scala 1:2000 (ottenuta da un volo effettuato ad 8.000 m s.l.m.m. di quota) ed è 

stata effettuata una campagna di rilievi topografici a terra finalizzata a rilevare 

tutte le sezioni idraulicamente significative. 

La campagna di rilievi è stata organizzata in maniera tale da ottenere il 

minimo scarto possibile tra informazioni reperite a terra durante le battute 

topografiche e informazioni derivanti dalla restituzione cartografica. Questa ha 

comportato continui confronti e scambi di dati tra gli operatori di settore. 

In particolare, nell’ambito della realizzazione della cartografia si è 

provveduto ad un infittimento della rete di caposaldi IGM presenti in zona. A tali 

caposaldi sono stati appoggiati i rilievi delle sezioni a terra, effettuate con 

tecnologia GPS. Gli stessi rilievi sono stati successivamente utilizzati nella 

restituzione cartografica per ottenere una maggiore precisione della stessa. 

Il dettaglio sulla geometria delle aree di interesse così ottenuto, ha 

consentito una migliore utilizzazione degli strumenti di calcolo di ingegneria 

idraulica ed una conseguente maggiore precisione nella definizione delle aree 

inondabili e delle fasce fluviali, compatibilmente con la scala di riferimento. 

Sul fiume Capodifiume sono state rilevate 65 sezioni topografiche di cui 

12 sono rappresentate da attraversamenti e opere idrauliche trasversali al corso 

d’acqua. 

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3. STUDIO IDRAULICO 



3.1 Schema idraulico di riferimento 


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Ai fini della modellazione idraulica il corso d’acqua in esame è stato 

suddiviso in 10 tronchi idrologicamente omogenei. 

In ciascun tronco la portata è stata ritenuta costante e, cautelativamente, 

pari a quella relativa alla sezione terminale dello stesso. 

01 

Bacino Foce 

Sezione di chiusura 

sottobacino 

F. Capodifiume 

Foce 

01 

Figura 1: Schema idraulico di riferimento 

02 

03 

04 

05 

06 

07 

08 

09 

10 

Sorgente 

8

3.2 Portate di piena 




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Per il calcolo delle portate di piena, e come descritto in dettaglio nella 

relazione idrologica, è stato effettuato un approfondimento allo studio redatto 

nell’ambito del PAI – Rischio Alluvioni, utilizzando gli stessi criteri, cioè quelli 

proposti nel “Rapporto VAPI Campania” del CNR – G.N.D.C.I. 

In particolare, è sembrato opportuno porre l’accento sulla peculiarità dei 

bacini di interesse, che ha richiesto un approfondimento in termini di 

valutazione delle caratteristiche di permeabilità. Questo passaggio è stato 

ritenuto di fondamentale importanza visto l’obiettivo che ci si pone di definire in 

via preliminare le opere di mitigazione del rischio per le aree di interesse. 

A tal fine, i tecnici dell’Autorità di Bacino hanno provveduto, sotto la 

supervisione ed il controllo del Responsabile Scientifico per gli aspetti geologici 

e geomorfologici delle attività in oggetto, alla revisione della carta della 

permeabilità. Tale revisione ha avuto come risultato la redazione di tre differenti 

carte di base, definite rispetto a tre differenti livelli di permeabilità: “minima”, 

“media”, “massima”. 

I calcoli idrologici, sviluppati, come detto innanzi, utilizzando il metodo 

VAPI, sono stati effettuati in corrispondenza dei valori di permeabilità relativi 

alle tre ipotesi suddette. 

Per il prosieguo dello studio si è ritenuto, di concerto con i Responsabili 

Scientifici, di fare riferimento ai risultati ottenuti utilizzando come dati di base i 

valori relativi al livello di permeabilità “media”. 

Relativamente a tali valori sono state calcolate le portate m(Q) (valore 

medio dei massimi annuali della portata al colmo) e le relative portate di piena 

per preassegnati periodi di ritorno in corrispondenza di tutte le sezioni 

idrologiche considerate nel bacino del fiume Capodifiume. 

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In definitiva, facendo riferimento alla schema idraulico riportato nel 

paragrafo precedente, le portate utilizzate sono quelle riportate nelle tabelle che 

segue. 

Q30 Q100 Q300 

Codice Portata 

(m 3 /s) 

1 15.22 20.58 25.07 

2 15.18 20.53 25.01 

3 14.63 19.79 24.11 

4 12.99 17.57 21.40 

5 12.40 16.77 20.43 

6 10.79 14.59 17.77 

7 9.83 13.30 16.20 

8 8.72 11.79 14.36 

9 5.74 7.76 9.45 

10 3.57 4.83 5.89 

Tabella 1: portate utilizzate nel calcolo idraulico fiume Capodifiume 

3.3 Modelli di calcolo utilizzati 

3.3.1 Generalità 

La scelta dei modelli di calcolo da utilizzare per la definizione delle 

condizioni di moto in alveo e la delimitazione delle aree inondabili è scaturita da 

una serie di considerazioni, alcune di natura strettamente idraulica, altre legate 

alle condizioni del corso d’acqua e delle aree ad esso limitrofe, attentamente 

valutate nei sopralluoghi effettuati. 

In particolare, il fiume Capodifiume è caratterizzato da un alveo incassato 

che in alcuni tratti, fortemente antropizzati, non consente il transito della portata 

10




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VELIA 



trentennale, e da aree limitrofe con andamento pianeggiante e quote spesso 

inferiori a quella delle sponde dell’alveo. Tali caratteristiche evidenziano la 

necessità di caratterizzare il fiume attraverso un modello di moto vario 

monodimensionale, e l’espansione della piena nelle aree limitrofe al corso 

d’acqua attraverso un modello di moto vario bidimensionale. 

3.3.2 Studio idraulico in moto vario monodimensionale 

Tale studio è stato articolato essenzialmente in tre fasi: 

1. caratterizzazione della geometria del corso d’acqua e della morfologia delle 

aree limitrofe ad esso; 

2. applicazione del modello idraulico per la simulazione del moto della corrente 

in alveo, per la valutazione delle caratteristiche idrauliche di tale corrente in 

corrispondenza delle portate stimate dallo studio idrologico (per T=30, 100 e 

300 anni) e per definire gli eventuali idrogrammi e volumi di esondazione 

corrispondenti al transito di tali portate per poter rappresentare il 

conseguente fenomeno di inondazione nelle aree latistanti il corso d’acqua. 

3. Applicazione del modello in moto vario bidimensionale per la mappatura 

delle aree inondabili. 

In relazione al punto 1 si è ampiamente discusso al capitolo 2. 

Relativamente al punto 2, è stato utilizzato un modello in cui il moto 

lungo il corso d’acqua è stato schematizzato come vario monodimensionale, 

con fondo fisso. 

Tale modello è implementato nel codice di calcolo sviluppato dall’United 

States Army Corps of Enginnering (USACE), Hydrological Engineering Center 

(HEC) e denominato River Analysis System (RAS). 

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ROSA 

VELIA 



Il codice rappresenta l’ultima evoluzione di una lunga serie di codici della 

famiglia HEC ed è espressamente dedicato al calcolo di profili idrici in alvei 

naturali in condizioni di moto permanente e, nell’ultima versione, di moto vario. 

La scelta è stata dettata principalmente dall’estrema affidabilità del 

codice stesso, attestata dalle numerosissime applicazioni effettuate in tutto il 

mondo. 

Alla scelta di HEC-RAS hanno, tuttavia, contribuito ulteriori 

considerazioni. Prima fra tutte la larga disponibilità del codice nell’ambito dei 

tecnici operanti nel settore dell’ingegneria idraulica, essenzialmente dovuta alla 

sua natura “freeware”. Ciò garantisce la riproducibilità, e dunque la verificabilità, 

delle elaborazioni presentate con evidenti vantaggi in termini non solo di 

trasparenza, ma anche di confronto e approfondimento circa i risultati 

conseguiti. 

L’utilizzo di HEC-RAS ha consentito di determinare, sezione per sezione 

e per le portate di piena con periodo di ritorno T=30, T=100 e T=300 anni, le 

caratteristiche della corrente: livello idrico, condizioni di moto, diagramma delle 

velocità, velocità media, ecc. Inoltre, sono stati determinati gli eventuali 

idrogrammi e volumi di esondazione sempre in riferimento ai periodi di ritorno 

suddetti. 

Per un maggiore dettaglio sulle caratteristiche del modello si rimanda 

all’Appendice 1. 

Per quanto attiene al punto 3, una delle differenze basilari tra la 

modellistica relativa al deflusso delle portate di piena negli alvei fluviali e quella 

relativa ai processi di inondazione consiste nella diversa dimensionalità dei due 

fenomeni, in quanto il fenomeno di inondazione richiede evidentemente una 

descrizione bidimensionale. E’ talvolta possibile però un approccio di tipo 

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ROSA 

VELIA 



semplificato, quando il moto della corrente può essere schematizzato come 

monodimensionale. Tale argomento sarà trattato nei paragrafi che seguono. 

3.3.2.1 Valori del coefficiente di scabrezza. 

Uno degli aspetti più delicati nell’applicazione di un modello è 

certamente la definizione dei coefficienti di scabrezza da utilizzare. 

In questo caso specifico, non avendo a disposizione prelievi da alveo che 

consentissero di definire tali coefficienti, anche se con formule approssimate, si 

è fatto riferimento ai valori forniti dalla letteratura scientifica (cfr. tabella 3) 

tenendo conto del tipo di fondo alveo e sponda che caratterizzano il fiume 

Capodifiume. 

Descrizione del tipo di materiale Coefficiente di 

Manning 

(m -1/3 s) 

n K 

Coefficiente di 

Strickler 

(m 1/3 s -1 ) 

Sabbia fine 0.020 50 

Sabbia e ghiaia 0.020 50 

Ghiaia grossolana 0.025 40 

Ciottoli e ghiaia 0.035 29 

Argilla (coesiva) 0.025 40 

Argilla friabile (coesiva) 0.025 40 

Limo e ciottoli (coesivo) 0.030 33 

Cotici erbosi 0.040 25 

Talee - Arbusti 0.040 25 

Copertura diffusa 0.040 25 

Viminate - Graticciate 0.040 25 

Ribalta viva 0.040 25 

GabionMats 0.30m 0.030 33 

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Descrizione del tipo di materiale Coefficiente di 

Manning 

(m -1/3 s) 

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VELIA 



n K 

Coefficiente di 

Strickler 

(m 1/3 s -1 ) 

Gabbioni 0.50m 0.030 33 

Gabbioni 1.00m 0.030 33 

RipRap ( Pietrame sciolto ) 0.040 25 

Tabella 3: Coefficienti di scabrezza forniti dalla letteratura scientifica al variare del tipo 

di materiale 

Dai sopralluoghi in situ è emerso che il fondo del fiume è caratterizzato 

da limo e ciottoli mentre le sponde sono fondamentalmente ricoperte da 

vegetazione, a tratti molto rigogliosa, con presenza sia di arbusti che di piante 

ad alto fusto. 

Pertanto, tenendo conto dei valori riportati nella tabella 3, i coefficienti di 

scabrezza di Manning da adottare sono per l’alveo compresi tra 0.025÷0.030 

m -1/3 s, mentre per le sponde 0.04 m -1/3 s. 

In definitiva sono stati adottati: 

− per l’alveo un coefficiente di Manning pari a 0.033 m -1/3 s corrispondente ad 

un coefficiente di Strickler pari a 30 m 1/3 s -1 ; 

− per le aree latistanti il torrente un coefficiente di Manning pari 0.05 m -1/3 s 

corrispondente ad un coefficiente di Strickler pari a 20 m 1/3 s -1 . 

3.3.2.2 Condizioni al contorno 

Altro aspetto fondamentale nell’applicazione di un modello è 

rappresentato dalla definizione delle condizioni al contorno. Queste si 

distinguono in condizioni di tipo esterno e condizioni di tipo interno. 

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ROSA 

VELIA 



Per la condizione al contorno di monte è stato fissato l’idrogramma di 

piena calcolato nella sezione idrologica n. 10. Tale valore è stato incrementato 

da monte verso valle utilizzando una serie di condizioni al contorno interne che 

consento di tenere conto del contributo degli interbacini compresi tra una 

sezione idrologica e la successiva, concentrando il contributo proprio nella 

sezione idrologica successiva. 

Per la condizione di valle (sbocco a mare), non si è tenuto conto della 

possibile interazione con il moto ondoso, assumendo, in assenza di 

informazioni più precise, un’altezza di set-up pari a 0 m s.l.m.m. D’altra parte si 

è visto che una condizione al contorno a valle di 0.3 s.l.m.m. non determina 

variazioni significative al profilo di corrente nel tratto terminale. 

3.3.3 Studio idraulico in moto vario bidimensionale 

Quando i volumi di esondazione risultano più che significativi alla 

comprensione del processo di inondazione e le aree limitrofe al corso d’acqua 

molto pianeggianti, è necessario ricorrere a procedure più sofisticate, che 

modellano l’espansione della piena considerando il processo di inondazione 

come fenomeno bidimensionale. 

Come detto ai paragrafi precedenti, tale approccio è stato utilizzato per 

definire le aree inondabili con periodo di ritorno 30, 100 e 300 anni del tratto di 

foce del fiume Capodifiume. 

La scelta di utilizzare un modello di tipo bidimensionale è stata 

determinata essenzialmente da due fattori: 

- la morfologia dei luoghi; 

- la forte antropizzazione della zona. 

Dall’elaborazione svolta in moto permanente ci si è infatti resi conto che 

la procedura utilizzata, portava, in una zona essenzialmente pianeggiante, ad 

15




ROSA 

VELIA 



una sovrastima delle aree inondabili o comunque ad una approssimativa 

definizione delle stesse. Al fine quindi, di ottenere risultati più precisi ed 

attendibili alla scala di riferimento si è utilizzato un modello bidimensionale. 

Nella limitata offerta di codici commerciali presente sul mercato, la scelta 

è caduta su FLO2D. Si tratta di un modello alle differenze finite, che integra le 

equazioni del moto vario, mediate sulla verticale, su griglia ortogonale non 

strutturata. 

Il modello consente dunque di trattare campi di moto completamente 

bidimensionali; è inoltre possibile una modellazione di dettaglio di situazioni 

particolari (per esempio l’interazione con rilevati stradali, la presenza di tombini 

negli stessi ecc.). 

3.3.3.1 Dati topografici di base 

In questo caso i dati topografici di base richiedono una analisi ed una 

lavorazione più approfondite. In particolare, per modellare nella maniera più 

corretta possibile (compatibilmente con la scala di riferimento) il corso d’acqua 

e le aree ad esso limitrofe si è proceduto: 

1. ad infittire le sezioni trasversali rilevate a terra attraverso una interpolazione 

delle stesse; 

2. ad integrare i dati numerici della cartografia alla scala 1:2.000 con quelli 

relativi alle sezioni rilevate ed a quelle interpolate; 

3. a creare, utilizzando la base di dati così definita, un modello digitale del 

terreno di maglia 12 m x 12 m. 

16



3.3.3.2 Coefficienti di scabrezza 


ROSA 

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Nella modellazione bidimensionale su menzionata, al fine di ottenere 

valori più realistici possibile, si è deciso di differenziare i valori della scabrezza 

in funzione delle caratteristiche del terreno. In particolare i valori di K utilizzati 

sono i seguenti: 

- 15 m 1/3 s -1 per le aree limitrofe prevalentemente agricole o scarsamente 

urbanizzate; 

- 10 m 1/3 s -1 o 5 m 1/3 s -1 per le aree limitrofe urbanizzate (in funzione della 

densità di antropizzazione). 

In realtà in questi casi è molto difficile, e spesso anche arbitrario, stabilire 

i corretti valori dei coefficienti di scabrezza, soprattutto quando con essi si vuole 

tenere conto di situazioni antropiche difficilmente modellabili in altro modo. 

Peraltro, effettuando una analisi di sensibilità dei risultati del modello, si è visto 

che sia le aree inondabili che le fasce fluviali restano sostanzialmente le stesse 

al variare di k entro piccoli range significativi. Questa verifica ha dissipato i 

dubbi, comunque legittimi, circa la scelta dei valori utilizzati. 

3.3.3.3 Dati idrologici di input 

Trattandosi di modello bidimensionale in moto vario, è ovvio che la 

portata fornita come input non può più essere un valore costante, ma deve 

essere un idrogramma di piena in una determinata sezione. 

Si è dunque fatto riferimento agli idrogrammi calcolati nelle 10 sezioni di 

chiusura definite nello schema idraulico riportato al paragrafo 3.1. 

In allegato si riportano gli idrogrammi di piena considerato per T = 30, 

100 e 300 anni. 

17



3.3.3.4 Delimitazione delle aree inondabili 


ROSA 

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Il modello applicato consente di stabilire le caratteristiche del moto della 

corrente per ogni cella del DTM e per ogni istante di tempo di propagazione 

della piena. 

I valori di maggiore interesse, e cioè l’inviluppo delle massime altezze 

raggiunte e delle massime velocità, sono riportati nelle figure in allegato per T = 

30, 100 e 300 anni. 

Tali risultati hanno consentito la delimitazione delle aree inondabili 

relativamente agli stessi periodi di ritorno. 

3.4 Risultati dello studio idraulico 

I risultati dello studio idraulico, redatto secondo l’approccio descritto nei 

paragrafi precedenti, sono sintetizzati nell’Allegato A alla presente relazione 

In particolare, sono riportati: 

1. profilo di corrente in forma grafica (- condizioni di moto vario lungo tutto il 

tratto in esame, portate con periodo di ritorno di 30, 100 e 300 anni 

2. profilo di corrente in forma tabellare (per tutte le sezioni naturali e tutti gli 

attraversamenti) - condizioni di moto vario lungo tutto il tratto in esame, 

portate con periodo di ritorno di 30, 100 e 300 anni 

3. idrogramma di piena per T = 30, 100 e 300 anni calcolato in corrispondenza 

del bacino con sezione di chiusura alla foce 

In particolare, per quanto riguarda i risultati in forma tabellare 

relativamente allo studio in moto vario vengono fornite, per t = 30, 100 e 300 

anni, come detto, tre differenti tabelle: 

18




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• nella prima, relativa alle sezioni naturali ed eventuali opere idrauliche 

trasversali in alveo (soglie, salti, briglie), sono riportati: N – Riferimento 

planimetrico; N_HEC – Riferimento HEC RAS; L – distanza progressiva 

dalla prima sezione di valle; QT - portata di calcolo; Yb – quota minima di 

fondo; quota sponda destra; quota sponda sinistra; Yw – livello idrico 

assoluto; Yc – livello di stato critico; H – carico totale; Jm – perdita di carico 

unitaria media; Vm – velocità media nella sezione; A – area sezione bagnata; 

B – larghezza in superficie; Fr – numero di Froude della sezione d’alveo. 

• nella seconda, relativa agli attraversamenti, sono riportati: N – Riferimento 

planimetrico; N_HEC – Riferimento HEC RAS; QT - portata di calcolo; quota 

intradosso; Yw – livello idrico assoluto; H – carico totale;franco rispetto 

all’intradosso. 

• Nella terza, relativa ai tratti d’alveo in cui avviene l’esondazione, sono 

riportati: Picco di portata, durata e volume di esondazione. 

Ovviamente tutte le quote, i livelli idrici ed i carichi idraulici sono misurati 

rispetto al livello 0.0 m s.l.m.m. 

I risultati dello studio idraulico sono inoltre riportati nelle corrispondenti 

Carte delle aree inondabili alla scala 1:2.000 e 1:5.000. 

19



4. DEFINIZIONE DELLA PERICOLOSITÀ 


ROSA 

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Una volta delimitate le aree inondabili con periodo di ritorno T = 30, 100, 

300 anni, è stato possibile definire le zone a diversa pericolosità idraulica 

secondo le definizioni standardizzate di seguito riportate. 

4.1 La regione fluviale 

La regione fluviale, cioè quella costituita dalle aree interessate dai 

fenomeni idraulici e influenzata dalle caratteristiche naturalistiche- 

paesaggistiche connesse al corso d’acqua, può essere articolata nelle seguenti 

zone: 

• alveo di piena ordinaria (Demanio Pubblico); 

• alveo di piena standard; 

• aree di espansione naturale della piena; 

• aree ad elementi di interesse naturalistico, paesaggistico, storico, artistico 

e archeologico. 

Alveo di piena ordinaria 

Si intende per alveo di piena ordinaria quella parte della regione fluviale 

interessata dal deflusso idrico in condizioni di piena ordinaria (corrispondente 

cioè ad un periodo di ritorno di 2¸5 anni). Nel caso di corsi d’acqua di pianura, 

l’alveo di piena ordinaria coincide con la savenella; nel caso di alvei alluvionati, 

esso coincide con il greto attivo, interessato dai canali effimeri in cui defluisce la 

piena ordinaria. 

Ai sensi dell’art. 822 del Codice Civile, l’alveo di piena ordinaria 

appartiene al Demanio Pubblico. 

20




Alveo di piena standard 

ROSA 

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Si definisce alveo di piena standard la parte del fondo valle riservata al 

libero deflusso di una piena di riferimento (piena standard). Esso non coincide 

con l’alveo di esondazione, cioè con l’area che viene sommersa al passaggio di 

una piena di riferimento, in quanto vengono escluse le aree sommerse che non 

contribuiscono in modo significativo al deflusso della piena perché la corrente vi 

assume tiranti idrici modesti e quindi velocità longitudinali trascurabili. 

Il periodo di ritorno della piena di riferimento deve essere fissato tenendo 

conto della particolare situazione all’esame. 

L’alveo di piena deve essere delimitato sulla base della morfologia del 

corso d’acqua e delle aree inondabili in base ad uno studio idraulico. 

Nei corsi d’acqua incassati di pianura, l’alveo di piena sarà formato dalla 

savenella, o alveo principale, in cui viene generalmente contenuta la piena 

ordinaria, e dalle fasce di pertinenza nelle piane golenali. 

Nei corsi d’acqua alluvionati pedemontani, l’alveo di piena viene assunto 

come l’intero greto attivo, in cui la corrente di piena forma alvei più o meno 

effimeri che possono spostarsi da una piena all’altra anche senza occupare 

l’intera larghezza del greto. 

La definizione dell’alveo di piena rappresenta uno strumento operativo di 

base per la pianificazione delle aree inondabili. Nell’alveo di piena non potrà 

essere infatti insediata alcuna struttura trasversale che ostacoli il deflusso delle 

acque, ad eccezione delle opere di difesa idraulica, di utilizzo delle acque, 

nonché di attraversamento. 

Aree di espansione naturale della piena 

Le aree di espansione naturale della piena vengono incluse nelle fasce di 

pertinenza fluviale nel caso che esse esercitino un significativo effetto di 

21




ROSA 

VELIA 



laminazione. Ovviamente l’importanza dell’effetto di laminazione non può 

essere valutata per la singola area, ma occorre tenere conto dell’insieme 

complessivo di aree di espansione a monte del tratto fluviale di interesse. 

Aree ad elementi di interesse naturalistico, paesaggistico, storico, 

artistico ed archeologico 

Tali aree comprendono la parte della regione fluviale appartenente alle 

aree naturali protette (parchi e riserve naturali, nazionali e regionali) in base 

all’art. 2 della legge 349/91 o a leggi regionali, o ad altre aree individuate nei 

piani paesistici e nei piani di bacino. 

4.2 Le fasce di pertinenza fluviale 

Considerando l’importanza delle fasce fluviali per quanto attiene alla 

ricaduta in termini urbanistici che ne scaturisce, la loro delimitazione è stata 

effettuata in conformità con quanto verrà detto di seguito, ma facendo 

attenzione, laddove possibile, a spostare i limiti che le definiscono su limiti fisici 

(quali strade, scarpate, ecc.) facilmente riconoscibili in sito. 

individuare: 

Per delimitare le fasce di pertinenza fluviale di un corso d’acqua bisogna 

• l’alveo di piena del corso d’acqua definito per una piena di riferimento, 

definita “piena standard”; 

• le aree di espansione naturale della piena, che esercitano un significativo 

effetto di laminazione; 

• le aree protette, di particolare valore naturalistico e ambientale. 

In quanto segue, si considera come “piena standard” quella relativa ad 

un periodo di ritorno di 100 anni, e si individuano tre fasce di pertinenza fluviale. 

22




ROSA 

VELIA 



La Fascia A coincide con l’alveo di piena, e assicura il libero deflusso 

della piena standard, di norma assunta a base del dimensionamento delle 

opere di difesa. 

Si escludono dall’alveo di piena (fascia A) le aree in cui i tiranti idrici 

siano modesti, in particolare inferiori ad 1 m, garantendo nel contempo il 

trasporto di almeno l’80% della piena standard. 

La Fascia B comprende le aree inondabili dalla piena standard, 

eventualmente contenenti al loro interno sottofasce inondabili con periodo di 

ritorno T< 100 anni. In particolare possono essere considerate tre sottofasce: 

• la sottofascia B1 è quella compresa tra l’alveo di piena e la linea più 

esterna tra la congiungente i punti in cui il livello d’acqua è pari a 30 cm 

per piene con periodo di ritorno T=30 anni e la congiungente i punti in cui il 

livello d’acqua è pari a 90 cm per piene con periodo di ritorno T=100 anni; 

• la sottofascia B2 è quella compresa fra il limite della Fascia B1 e la 

congiungente i punti in cui il livello d’acqua è pari a 30 cm per piene con 

periodo di ritorno T=100 anni; 

• la sottofascia B3 è quella compresa fra il limite della Fascia B2 e la 

congiungente i punti in cui il livello d’acqua è pari a 0 cm (limite delle aree 

inondabili) per piene con periodo di ritorno T=100 anni. 

In tale fascia dovranno essere prese adeguate misure di salvaguardia 

per le aree che producono un significativo effetto di laminazione (volume di 

invaso non trascurabile). 

La Fascia C è quella compresa tra il limite della sottofascia B3 e il limite 

delle aree inondabili in riferimento a portate relative a periodo di ritorno di 300 

anni oppure alla massima piena storica registrata. 

23




ROSA 

VELIA 



4.3 Le fasce di pertinenza fluviale del fiume Capodifiume 

Lungo il fiume Capodifiume, una volta definite le aree inondabili per T = 

30, 100 e 300 anni, è stato possibile definire le fasce A e B e le sottofasce B1, 

B2 e B3. I risultati sono riportati nelle relative Carte delle fasce fluviali. 

Considerando che per la definizione delle aree inondabili è stato applicato il 

modello bidimensionale per l’espansione della piena, non ha più senso parlare 

di fasce come regioni fluviali caratterizzate da una continuità fisica. 

da P4 a P0. 

In tal caso, sono stati definiti cinque diversi livelli di pericolosità idraulica 

Le aree a pericolosità P3, P2, P1, P0 corrispondono perfettamente alle 

aree definite come fasce B3, B2, B1 e C. 

L’area a pericolosità P4 viene individuata come quella porzione di 

territorio nella quale i tiranti idrici sono maggiori di 1 m per piena centennale. 

Per semplicità di comprensione e di interfaccia con le norme, vale 

comunque l’equivalenza formale: 

• Pericolosità P4 = fascia A; 

• Pericolosità P3 = fascia B1 



• Pericolosità P0 = fascia C 

Per la definizione della pericolosità idraulica si è stabilito, di concerto con il 

Responsabile Scientifico, che fossero classificate a pericolosità P1 (Fascia B3) 

le aree: 

1. non inondabili (per T = 30, 100, 300 anni) ma intercluse dal perimetro 

delle aree inondabili relative al periodo di ritorno centennale; 

2. inondabili per portate di piena trecentennali e intercluse dal perimetro 

delle aree inondabili relative al periodo di ritorno centennale. 

24




ROSA 

VELIA 



In tal modo si è voluto portare in conto la necessità di limitare l’uso di 

quelle aree che, pur non essendo inondabili, sarebbero materialmente 

irraggiungibili durante un evento di piena. 

Inoltre si è stabilito che gli edifici ricadenti in aree a differente pericolosità 

idraulica, fosse assegnato il livello di pericolosità più elevato. 

25

5. CONCLUSIONI 




ROSA 

VELIA 



I risultati del modello idraulico e le conseguenti perimetrazioni delle aree 

inondabili e delle aree a differente pericolosità idraulica consentono di effettuare 

le seguenti considerazioni: 

1. Quasi tutti gli attraversamenti esistenti sono insufficienti al transito in 

sicurezza delle portate di calcolo; 

2. le altre sezioni di deflusso sono sempre sufficienti al transito della portata 

trentennale (Q30) e mediamente sufficienti al transito delle altre portate 

considerate (Q100 e Q300); 

3. in varie sezioni idrauliche il franco di sicurezza esistente tra il massimo 

tirante idrico e la sommità della sponda è tuttavia esiguo; 

4. l’esondazione nei tratti medio e alto del corso d’acqua avviene con picchi 

e volumi modesti; 

5. le aree inondabili e le fasce fluviali interessano solo le aree in destra 

idraulica nei tratti compresi tra le sezioni 39 e 34, 23 e 18 e a ridosso 

della sezione 9. Solo in quest’ultimo caso, inoltre, l’esondazione 

determina una significativa inondazione delle aree limitrofe anche se, a 

meno di una sola zona, con bassi tiranti. 

A seguito delle perimetrazioni delle aree inondabili sono stati effettuati 

alcuni sopralluoghi al fine di verificare i risultati ottenuti. Nel corso di tali 

sopralluoghi sono state evidenziate le seguenti criticità idrauliche delle quali, 

per la loro specificità, non è possibile tenere in conto nei modelli idraulici: 

1. esistono numerosi attraversamenti e opere idrauliche trasversali che, 

come riportato al conferma di quanto riportato al punto 1 precedente, 

determinano ostacolo al deflusso della piena, condizione che viene 

ulteriormente aggravata, in caso di piena, dalla presenza in alveo e sulle 

sponde di vegetazione arbustiva in condizioni precarie di equilibrio, di 

canneti e residui del taglio degli stessi nonché di rifiuti di medie e grosse 

dimensioni. Tale situazione ha determinato, nei recenti eventi alluvionali 

26




ROSA 

VELIA 



del dicembre 2008 e gennaio 2009, l’ostruzione di alcuni attraversamenti 

con conseguente pericolo di esondazione del corso d’acqua. 

2. Gli edifici esistenti lungo il corso d’acqua sono molto prossimi allo stesso 

e addirittura provocano, in alcuni casi, ulteriore restringimento della 

sezione di deflusso. 

Tali ultime considerazioni pongono l’accento sulla necessità di: 

• una continua ed efficace manutenzione del corso d’acqua volta al 

mantenimento, o ancor meglio all’ampliamento, delle sezioni di deflusso 

che attualmente consentono con franchi spesso esigui il transito delle 

portate considerate; 

• ampliare le sezioni insufficienti al transito delle portate considerate, con 

particolare riferimento a quelle relative agli attraversamenti ed alle opere 

idrauliche trasversali esistenti, la cui luce può essere significativamente 

ridotta, in caso di piena, da material e naturale e rifiuti presenti in alveo. 

È evidente che il mantenimento delle condizioni di criticità sopra 

evidenziate può determinare l’esondazione del corso d’acqua per portate 

inferiori alla trentennale ed inoltre in sezioni che dovrebbero essere 

sufficienti al transito della piena, con conseguente inondazioni delle aree 

limitrofe anche in zone che risultano non perimetrate nel presente studio. 

Ciò per effetto di quelle condizioni (trasporto di materiali e rifiuti) che 

possono determinare l’ostruzione delle sezioni di deflusso soprattutto in 

corrispondenza degli attraversamenti, delle quali non è possibile tenere 

conto in quanto fortemente variabili ma allo stesso tempo estremamente 

pericolose. 

27



6. APPENDICE 1 – MODELLO IDRAULICO DI MOTO VARIO 

6.1 Premessa 


ROSA 

VELIA 



Il modello matematico utilizzato per la valutazione delle caratteristiche 

della corrente idrica, quando è possibile l’ipotesi di moto permanente o moto 

vario, è quello implementato nel codice di calcolo HEC-RAS (River Analysis 

System) sviluppato dall’United States Army Corps of Engineering (USACE), 

Hydrological Engineering Center (HEC). 

Tale scelta è stata dettata principalmente dall’estrema affidabilità di 

questo codice di calcolo, attestata dalle numerosissime applicazioni effettuate 

mediante esso in tutto il mondo. 

Alla scelta di HEC-RAS hanno, tuttavia, contribuito ulteriori 

considerazioni. Prima fra tutte la larga disponibilità del codice nell’ambito dei 

tecnici operanti nel settore dell’ingegneria idraulica, essenzialmente dovuta alla 

sua natura “freeware”. Ciò garantisce la riproducibilità, e dunque la verificabilità, 

delle elaborazioni presentate con evidenti vantaggi in termini non solo di 

trasparenza, ma anche di confronto e approfondimento circa i risultati 

conseguiti. 

Il codice rappresenta l’ultima evoluzione di una lunga serie di codici della 

famiglia HEC ed è espressamente dedicato al calcolo di profili idrici in alvei 

naturali in condizioni di moto permanente e, nell’ultima versione, di moto vario. 

Il modello descrive il moto monodimensionale (stazionario e non) di una 

corrente non uniforme, ma tale che, in ogni sezione, la distribuzione delle 

pressioni possa essere considerata, comunque, di tipo idrostatica. Il modello è, 

a scelta dell’operatore, a fondo fisso o mobile, e può applicarsi senza problemi 

con pendenze di fondo non troppo elevate (non superiori al 10%). 

28




ROSA 

VELIA 



Il calcolo effettuato nelle suddette ipotesi risulta sicuramente cautelativo 

in quanto nella realtà l’onda di piena si manifesta in moto vario con la portata al 

colmo persistente solo per durate dell’ordine di qualche minuto in relazione alla 

superficie del bacino imbrifero sotteso. 

E’ da osservare tuttavia che nonostante le necessarie semplificazioni 

effettuate il modello utilizzato risulta ancora abbastanza generale e comunque 

tale da portare in conto seppure mediante coefficienti globali alcune diversità 

che possono verificarsi nell’ambito di ciascuna sezione trasversale di calcolo tra 

le caratteristiche idrodinamiche della corrente. 

6.2 Equazioni di base e schema risolutivo 

Sotto le predette ipotesi (di moto vario non uniforme), le principali 

caratteristiche della corrente (livello idrico, larghezze in superficie, velocità 

media, ecc.) sono calcolate a partire dalle seguente due equazioni: 

in cui: 

a) equazione di continuità: 

b) equazione del moto 

1 0 = − 

∂A 

∂S 

∂Q 

+ + q 

∂t 

∂t 

∂x 

∂Q 

∂( 

VQ) 

∂z 

+ + gA( 

+ 

∂t 

∂x 

∂x 

S f 

) = 0 

� A è l’area della parte della sezione idrica che partecipa attivamente al 

trasferimento dell’onda di piena; 

� t è il tempo; 

(1.) 

(2.) 

29




� Q è la portata defluente; 

� q1 è la portata laterale per unità di lunghezza; 

� Sf sono gli sforzi tangenziali; 

� V è la velocità della corrente nella sezione; 

� x è la distanza lungo il canale; 

ROSA 

VELIA 



� S è l’area della parte della sezione idrica che non partecipa attivamente 

al trasferimento dell’onda di piena (è la parte della sezione bagnata 

caratterizzata da velocità di deflusso nulle o pressoché nulle, in cui 

l’acqua viene solo ad accumularsi). 

Inoltre, in corrispondenza di particolari situazioni localizzate per le quali il 

moto non può, a rigore, essere considerato gradualmente variato, come 

avviene in corrispondenza di ponti, tombini, stramazzi, risalti idraulici ecc., 

vengono utilizzate o l’equazione di bilancio della quantità di moto (di 

applicabilità molto più generale di quella di trasformazione dell’energia sopra 

indicata) o relazioni di tipo empirico. 

Lo schema numerico adottato dal codice di calcolo per la 

discretizzazione delle derivate spaziali e temporali è di tipo implicito 

(Preissmann a quattro punti); esso è stato ampiamente dibattuto in ambito 

scientifico ed è, a tutt’oggi, considerato come uno degli approcci più affidabili. 

La Slope Friction è valutata, in via approssimata, mediante la formula di 

Manning, valida, a rigori, solo per condizioni di moto permanente ed uniforme. 

dove: 

S 

f 

2 

M 

2 

� Q è la portata che defluisce nelle sezioni; 

2 

n ⋅Q 

= (3.) 

4 / 3 

A ⋅ R 

30



� A è l’area della sezione bagnata; 

� nM è il parametro di scabrezza di Manning; 


ROSA 

VELIA 



� R è il raggio idraulico, rapporto tra l’area A e il perimetro bagnato P . 

6.3 Procedura di calcolo 

Come già detto in precedenza, ai fini della determinazione delle 

caratteristiche idrauliche della corrente (velocità, tiranti idrici, numeri di Froude, 

sforzi tangenziali al contorno, ecc.), le soluzioni del sistema di equazioni 

algebriche cui si addiviene in base alla discretizzazone numerica, attraverso il 

metodo implicito noto come “Preissmann a quattro punti”, delle equazioni di 

continuità e del moto, non lineari nelle incognite Q ed A, viene perseguita 

mediante una procedura iterativa,del tipo Newton-Raphson. 

6.4 Caratterizzazione idraulica delle sezioni di calcolo 

Nella procedura di calcolo per la determinazione delle caratteristiche 

idrauliche della corrente è necessario determinare l’area della sezione bagnata 

A, il perimetro bagnato P, il raggio idraulico R e la larghezza B della sezione in 

corrispondenza di un determinato valore della superficie libera. 

Per gli alvei naturali la cui geometria non è schematizzabile con sezioni 

di forma semplice, per le quali le suddette funzioni presentano un’espressione 

analitica, è stata utilizzata la classica procedura di suddividere la sezione 

mediante strisce verticali, delimitate superiormente dal pelo libero (assunto 

costante in tutta la sezione) e inferiormente dal letto dell’alveo. 

Procedendo in tal modo, indicata col pedice i la i − esima delle N 

sottosezioni individuate mediante la suddivisione in strisce verticali, risulta 

possibile valutare: l’area idrica A i , la larghezza in superficie B i e le altre 

grandezze funzioni dell’altezza idrica h. 

31




ROSA 

VELIA 



Per il calcolo del perimetro bagnato P i e, conseguentemente, del raggio 

idraulico elementare R i , per ciascuna sottosezione, si è tenuto in conto, 

ovviamente, anche della presenza di eventuali pareti verticali. 

L’area idrica A , la larghezza in superficie B , il perimetro bagnato P e le 

altre grandezze, sono quindi calcolabili come: 

N 

∑ 

i= 

1 

A = Ai 

B = ∑ Bi 

P = ∑ Pi 

i= 

1 

i= 

1 

6.5 Cambiamenti del regime della corrente 

N 

Le transizioni da un tipo di moto all’altro possono essere di sei tipi: da 

lenta a veloce; da veloce a lenta; da lenta a critica; da critica a lenta; da critica a 

veloce; da veloce a critica. 

Il codice di calcolo HEC-RAS procede sempre al tracciamento di due 

profili, uno di corrente lenta calcolato da valle verso monte, ed uno di corrente 

veloce calcolato da monte verso valle. 

Nel tracciamento del profilo da valle, in corrispondenza di una transizione 

veloce - lenta il programma di calcolo non trova soluzione all’equazione che 

governa il fenomeno (eq. 1 0 = − 

∂A 

∂S 

∂Q 

+ + q ) nel campo delle correnti lente. 

∂t 

∂t 

∂x 

In tal caso, esso pone il tirante idrico pari a quello di stato critico in tutte le 

sezioni successive nelle quali la corrente rimane veloce, per poi ripartire col 

tracciamento del profilo di corrente lenta dalla successiva transizione lenta - 

veloce. 

Analogamente, nel tracciamento del profilo da monte, in corrispondenza 

di una transizione veloce - lenta il programma di calcolo non trova soluzione 

N 

32




ROSA 

VELIA 



all’equazione che governa il fenomeno (eq. 1 0 = − 

∂A 

∂S 

∂Q 

+ + q ) nel campo 

∂t 

∂t 

∂x 

delle correnti veloci. Analogamente al caso precedente anche in questo esso 

pone il tirante idrico pari a quello di stato critico in tutte le sezioni successive 

nelle quali la corrente rimane lenta, per poi ripartire col tracciamento del profilo 

di corrente veloce dalla successiva transizione lenta - veloce. 

Dall’analisi dei due profili tracciati e dei relativi profili delle spinte totali, si 

può determinare l’andamento del profilo di corrente. Tale analisi risulta 

immediata laddove la corrente rimane lenta o veloce, e in corrispondenza delle 

transizioni lenta - veloce, un po’ più articolata in corrispondenza delle transizioni 

veloce - lenta. In particolare le transizioni da corrente lenta a veloce avvengono 

in maniera naturale attraverso il passaggio per lo stato critico. Le transizioni 

veloce - lenta avvengono invece attraverso la formazione di un risalto idraulico, 

il cui posizionamento viene effettuato dall’esame dei profili delle spinte di 

corrente lenta e corrente veloce. In particolare, il risalto idraulico sarà 

posizionato tra la sezione di monte dove la spinta di corrente veloce è maggiore 

di quella di corrente lenta e la sezione di valle dove la spinta di corrente lenta è 

maggiore di quella di corrente veloce. 

6.6 Valutazione degli effetti delle pile dei ponti 

Per la valutazione degli effetti di rigurgito dovuti alla presenza delle pile, 

e di una qualunque altra struttura in alveo, è possibile far riferimento 

all’approccio basato sul principio delle quantità di moto totali (equazione globale 

dell’equilibrio dinamico). Ciascuna struttura viene modellata attraverso la 

definizione di 4 sezioni: 

1. una sul corso d’acqua immediatamente a monte del ponte (m); 

2. una seconda sulla struttura nella parte di monte (bm); 

3. una terza sulla struttura nel lato di valle (bv) 

33




ROSA 

VELIA 



4. una sul corso d’acqua immediatamente a valle della struttura (v). 

L’applicazione di tale principio è effettuata in tre passi successivi che nel 

caso di corrente supercritica diventano (per correnti subcritiche la sequenza è 

invertita): 

1. Bilancio di quantità di moto tra la sezione di monte del corso d’acqua e 

quella di monte del ponte (indicata con bm) per il calcolo di hbm nota che sia 

hm; 

2. Bilancio di quantità di moto tra la sezione di monte del ponte e quella di valle 

(indicate rispettivamente con i pedici bm e bv) per il calcolo di hbv nota hbm; 

3. Bilancio di quantità di moto tra la sezione del corso d’acqua a valle (indicata 

con il pedice v) e la sezione di valle del ponte (indicata con il pedice bv) per 

il calcolo di hv nota la hbv 

Il punto 1 fornisce l’espressione: 

2 

C ⎛ A ⎞ 

D pm ⎛ Q ⎞ 

ρQV 

m + γAmy 

m − ρQVbm 

− γAbmy 

bm = γApmy 

pm + γ ⎜ 

⎟ 

⎜ 

⎟ (4.) 

2 ⎝ Am 

⎠⎝ 

gAm 

⎠ 

dove: 

− Q = portata liquida; 

− Vi = velocità della corrente nella sezione; 

− Ai = area idrica nella sezione; 

− yi = affondamento del baricentro nella sezione; 

− γ = peso specifico dell’acqua; 

− ρ = densità dell’acqua; 

34




ROSA 

VELIA 



− Apm = proiezione dell’area del pilone su una superficie ortogonale alla 

direzione della corrente, corrispondente al tirante idrico hm; 

− ypm = affondamento del baricentro di Apm; 

− CD = coefficiente di drag. 

Per piloni di tipo circolare CD=1.33. 

Nell’equazione (4.) si è assunto, implicitamente, che le forze di attrito sul 

contorno siano trascurabili rispetto alle altre. 

Il secondo membro della (4.) esprime la spinta totale esercitata dal pilone 

sulla corrente. Tale spinta è pari alla somma di due termini: il primo relativo alla 

spinta di carattere statico, il secondo relativo ad una spinta di carattere 

dinamico. 

Il punto 2 fornisce: 

Il terzo punto infine 

dove: 

v 

ρ + γA 

y − ρQV 

− γA 

y = 0 

(5.) 

QVbm bm bm 

bv bv bv 

ρ QV + γA 

y − ρQV 

− γA 

y = γA 

y 

(6.) 

v 

v 

bv 

• Apv = proiezione dell’area del pilone su una superficie ortogonale alla 

direzione della corrente, corrispondente al tirante idrico hv; 

• ypv = affondamento del baricentro di Apv. 

bv 

bv 

Si osservi che nella (4.) è stata considerata la sola azione statica 

esercitata dal pilone sulla corrente. 

Per correnti lente ritardate è utilizzabile la relazione di Yarnell che 

pv 

pv 

35




ROSA 

VELIA 



fornisce direttamente il dislivello idrico tra monte e valle del ponte: 

h 

m 

2 

4 

2 

⎛ 10 V ⎞⎡ 

A pv ⎛ A pv ⎞ ⎤ 

v 

Vv 

= hv 

+ 2K⎜K 

0. 

6⎟⎢ 

15 ⎥ 

hv 

2g 

⎢ A ⎜ 

v A ⎟ 

⎜ 

+ − 

⎟ 

+ 

(7.) 

⎝ 

⎠ 

v ⎥ 2g 

⎣ ⎝ ⎠ ⎦ 

con K parametro empirico funzione della forma della pila. 

6.7 Condizioni al contorno 

La determinazione delle condizioni al contorno, cioè l’assegnazione, in 

una determinata sezione, di un valore noto del livello idrico da cui far procedere 

il calcolo dei livelli incogniti risulta una dei passaggi più difficili e maggiormente 

affetti da incertezza nella simulazione delle correnti idriche in corsi d’acqua 

naturali. 

Per poter eseguire una simulazione in moto vario occorre definire le 

condizioni al contorno (boundary conditions) sia esterne, a monte e a valle, che 

interne (ad esempio in corrispondenza di una immissione o di uno sfioratore 

laterale) in ciascun tratto dei corsi d’acqua esaminati, ed inoltre devono essere 

definite le condizioni iniziali (initial conditions) della portata liquida. 

6.7.1 Condizioni al contorno esterne 

Nel caso del moto permanente le possibili condizioni al contorno da 

assegnare sono essenzialmente tre: 

1. un livello idrico noto; 

2. il livello di moto uniforme per l’assegnata portata e pendenza di fondo nota; 

3. il livello di stato critico per l’assegnata portata. 

Nel caso del moto vario le condizioni al contorno esterne che possono 

essere inserite, anche se non tutte sono possibili per ciascuna sezione, sono: 

36




ROSA 

VELIA 



1. Idrogramma di piena (Flow Hydrograph) sia come condizione di 

monte che di valle; 

2. Idrogramma dei livelli di piena (Stage Hydrograph) sia come 

condizione di monte che di valle; 

3. Idrogramma di piena e dei livelli (Stage and Flow Hydrograph) sia 

come condizione di monte che di valle; 

4. Scala di deflusso (Rating Curve) come condizione di valle; 

5. Livello di moto uniforme (Normal Depth). 

E’ da sottolineare che quasi mai è possibile stabilire a priori il regime con 

cui si svolge il moto, soprattutto in corsi d’acqua naturali, dove per la estrema 

irregolarità della geometria si possono verificare vari cambiamenti di regime. E’ 

necessario, quindi, assegnare sempre entrambe le condizioni al contorno, a 

monte e a valle, e verificare a posteriori se la condizione assegnata ha avuto o 

meno influenza sul profilo di corrente. 

6.7.2 Condizioni al contorno interne 

Per quanto riguarda le condizioni al contorno interne che possono essere 

assegnate sono: 

1. Contributo laterale di portata concentrato (Lateral Inflow 

Hydrograph); 

2. Contributo laterale di portata distribuito (Uniform Lateral Inflow 

Hydrograph) 

3. Interscambio di portata con la falda freatica (Groundwater 

Interflow. 

Tali condizioni al contorno consentono di tenere in conto le variazioni di 

portata che possono realizzarsi lungo il corso d’acqua a causa di immissioni 

concentrate e/o distribuite e della possibilità di influenza reciproca, sempre in 

37




ROSA 

VELIA 



termini di portate, tra corso d’acqua e falda freatica. In quest’ultimo caso è 

necessaria la caratterizzazione della permeabilità del terreno attraverso il 

coefficiente di Darcy. 

6.7.3 Condizioni iniziali 

Oltre alle condizioni al contorno interne ed esterne (boundary conditions) 

devono essere specificate anche le condizioni iniziali (initial conditions) del 

sistema, mediante le quali il programma avvia la simulazione in moto vario. Le 

condizioni iniziali sono costituite dai valori iniziali della portata liquida e dai livelli 

d’acqua già esistenti nel corso d’acqua o in eventuali aree di espansione 

presenti. Normalmente la condizione iniziale utilizzata è rappresentata da una 

portata costante posta nella sezione di monte del tratto interessato (Initial flow 

distribution) che il software utilizza per calcolare il profilo di corrente in moto 

permanente e, quindi, le condizioni iniziali di tirante idrico esistenti in ogni 

sezione. 

6.7.4 Valutazione delle portate eventualmente sfiorate lungo il percorso 

Come è noto, l’equazione di continuità esprime un bilancio tra le masse 

entranti ed uscenti da un tronco d’alveo di lunghezza finita Δx o infinitesimale 

dx. 

Nell’ipotesi, senz’altro veritiera soprattutto per le correnti a pelo libero, in 

cui la densità del fluido possa ritenersi costante, il suddetto bilancio si può 

effettuare, indifferentemente, tra le masse o, come nel caso in esame, tra 

volumi d’acqua in ingresso ed uscita dal tronco. 

In condizioni di moto vario, nel caso di portate variabili lungo il percorso, 

l’equazione di continuità può scriversi nella forma: 

1 0 = − 

∂A 

∂S 

∂Q 

+ + q 

∂t 

∂t 

∂x 

con q1 portata uscente per unità di lunghezza, data, nel caso di sfiori, da 

(8.) 

38

1 

essendo 




Dx 

ROSA 

VELIA 



( ) ( ) 2 

3 

3 

h −h 

2 + μ ⋅ 2g 

⋅ ⋅ h h 

q = μ ⋅ δ 

δ − 

(9.) 

2g ⋅ Dx ⋅ sf , Dx 

Sx 

Sx sf , Sx 

• μ Dx e μ Sx , rispettivamente, i coefficienti di efflusso sulle soglie di sfioro 

poste in destra ed in sinistra idraulica; 

• sf Dx 

h , e h sf , Sx , rispettivamente, le altezze (riferite al fondo della sezione) 

delle soglie di sfioro poste in destra e in sinistra idraulica; 

• δ Dx e δ Sx , rispettivamente, due indici di Kroneker, pari ad uno se il tirante 

idrico è più alto dell’altezza della soglia corrispondente e pari a zero nel 

caso opposto. 

6.7.5 Modalità di individuazione di eventuali risalti idraulici 

Il software HEC-RAS utilizza, parallelamente all’equazione di bilancio 

dell’energia, anche l’equazione di bilancio delle quantità di moto, scritta nella 

forma approssimata 

Q ⋅ v 

σ ⋅ξ + = cos t 

(10.) 

g 

nella quale σ ⋅è 

la sezione idraulica e ξ è l’affondamento del baricentro della 

sezione idrica. 

Tale equazione viene utilizzata, più in particolare, in tutte quelle 

situazioni in cui il profilo di corrente è rapidamente variabile, come nei risalti 

idraulici o nelle confluenze, e, pertanto, non risulta più possibile applicare in 

modo affidabile il principio di conservazione dell’energia descritto dalla (1). 

Il software utilizzato è capace, inoltre, di valutare gli effetti di vari ostacoli 

eventualmente presenti in alveo, come ponti, tombini, sottopassi, rilevati stradali 

o ferroviari ed altre strutture. Esso, pertanto, si presenta particolarmente utile 

nel caso in esame, anche in relazione alla necessità di simulare, in modo 

39




ROSA 

VELIA 



realistico, il comportamento idraulico dei ponti esistenti lungo il tratto in esame, 

il cui effetto viene a dipendere cospicuamente dalla geometria del ponte e dalla 

sua inclinazione rispetto alla corrente. 

40




ROSA 

VELIA 



7. APPENDICE - MODELLO IDRAULICO DI MOTO BIDIMENSIONALE 

7.1 Descrizione del codice di calcolo 

Al fine di modellare la propagazione e l’arresto delle colate nelle aree 

campione è stato utilizzato un modello matematico – numerico commerciale. 

Nella limitata offerta di codici commerciali presente sul mercato, la scelta è 

caduta su FLO2D. Si tratta di un modello alle differenze finite, che integra le 

equazioni del moto vario, mediate sulla verticale, su griglia ortogonale non 

strutturata. 

Il modello consente dunque di trattare campi di moto completamente 

bidimensionali; è inoltre possibile una modellazione di dettaglio di situazioni 

particolari (per esempio l’interazione con gli edifici). 

Il miscuglio viene trattato come monofasico; non di rado, infatti, a tale 

scopo sono state estese ai flussi detritici le formule valide per le correnti 

d’acqua chiara (ad esempio la formula di Chezy) con coefficienti di scabrezza 

opportunamente modificati. Queste relazioni non consentono, ovviamente, la 

corretta modellazione dei fenomeni di debris flow, soprattutto nella fase di 

deposito, in quanto esse non contemplano l’arresto del flusso. 

Le equazioni differenziali integrate dal modello sono: 

∂h 

∂ h V ∂ h 

x Vy 

+ + 

∂t 

∂x 

∂y 

∂h 

Vx 

Sfx 

= Sox 

- - 

∂x 

g 

∂ Vx 

Vy 

- 

∂x 

g 

∂ Vx 

1 

- 

∂y 

g 

∂h 

Vy 

Sfy 

= Soy 

- - 

∂y 

g 

∂ Vy 

Vx 

- 

∂y 

g 

∂ Vy 

1 

- 

∂x 

g 

dove: 

- x, y: coordinate spaziali; 

= 

0 

∂ Vx 

∂t 

∂ Vy 

∂t 

(1 .a) 

(1.b) 

(1.c) 

41




- t: tempo; 

- g: accelerazione di gravità; 

- h: tirante; 

ROSA 

VELIA 



- Vx, Vy: componenti del vettore velocità V nelle direzioni x e y; 

- S0x, S0y: pendenze del terreno nelle direzioni x e y; 

- Sfx, Sfy: componenti della forza resistente per unità di peso. 

Come accennato in precedenza, il codice FLO2D integra le equazioni 

succitate mediante uno schema numerico alle differenze finite, su griglia 

ortogonale e non strutturata. Vale a dire che il dominio viene discretizzato 

mediante un reticolato a maglie rettangolari che segue, per quanto possibile, i 

contorni irregolari del dominio stesso. 

7.2 Dati ingresso 

informazioni: 

Per l’applicazione del modello numerico sono necessarie le seguenti 

topografia dell’area in esame; 

determinazione del comportamento reologico del materiale; 

idrogramma di piena entrante nel dominio di calcolo. 

7.2.1 Dati topografici 

Partendo dai dati topografici, si è costruito un reticolato necessarie per il 

funzionamento del modello. In particolare, i punti quotati rilevati sono interpolati 

42




ROSA 

VELIA 



utilizzando un apposito modulo aggiuntivo di FLO2D, denominato FLO2D-GDS. 

In tal modo si ottengono i file di descrizione del terreno adatti per FLO2D 

denominati FPLAIN.DAT e CADPTS.DAT. 

Un secondo file di ingresso del modello fornisce la posizione degli edifici, 

che nel modello possono essere trattati come ostacoli al deflusso, cioè 

bloccando, parzialmente o totalmente, la possibilità di defluire attraverso alcune 

celle. Tali dati sono contenuti nel file ARF.DAT. 

Ulteriori file di ingresso permettono di introdurre la geometria di dettaglio 

delle situazioni particolari che possono essere presenti in alcune parti del 

dominio di calcolo. In particolare: 

- CHAN.DAT: contiene dati inerenti al canale; 

- BRIDGE.DAT: contiene informazioni sui ponti presenti lungo il canale; 

- CULVERT.DAT: contiene informazioni sulle gallerie di drenaggio; 

- LEVEE.DAT: contiene informazioni sugli argini; 

- STREET.DAT: contiene informazioni sulle strade presenti. 

7.2.2 Comportamento reologico del miscuglio 

Il comportamento costitutivo di un miscuglio bifasico iperconcentrato è 

influenzato dalle modalità di dissipazione energetica tra le due fasi oltre a quella 

all’interno delle singole fasi. Oltre alla turbolenza e alla viscosità, caratteristiche 

del fluido interstiziale, un ruolo fondamentale è giocato dalle interazioni tra 

fluido e particelle e tra le particelle stesse. 

E’ stato recentemente mostrato tramite test reometrici che le colate di 

fango con alte concentrazioni di sedimenti di granulometria fina in una matrice 

43




ROSA 

VELIA 



fluida possiedono un comportamento costitutivo alla Bingham se caratterizzati 

da bassi valori della velocità di deformazione (minori di 0.1 s-1). Per valori 

maggiori delle velocità di deformazione possono insorgere gli sforzi turbolenti. 

Lo sforzo tangenziale totale τ in un flusso di sedimenti iperconcentrato 

viene pertanto valutato come: 

τ = τ 

y 

⎛ dv ⎞ ⎛ dv ⎞ 

+ η⎜ 

⎟ + C⎜ 

⎟ 

⎝ dy ⎠ ⎝ dy ⎠ 

dove τy rappresenta lo sforzo tangenziale plastico indipendente dallo 

velocità di deformazione, η la viscosità dinamica e C un coefficiente che tiene 

conto delle collisioni interparticellari e della turbolenza. 

Per quanto detto e in analogia col lavoro di Meyer-Peter e Muller (1948) 

e di Einstein (1950) la legge di resistenza viene scritta come: 

dove: 

S = S + S + S 

f 

• Sy è il termine delle resistenze che deriva dalla presenza dello sforzo 

plastico τy ed è pari a 

y 

τy 

Sy 

= 

γmh 

; 

• Sv è il termine delle resistenze che deriva dalla presenza dello sforzo 

viscoso ed è pari a 

v 

3ηV 

Sv 

= 

2 

γmh 

; 

• Std è il termine delle resistenze che deriva dalla presenza della turbolenza 

e delle collisioni intergranulari ed è pari a 

td 

2 

44




con ntd coefficiente di Manning. 

ROSA 

VELIA 

2 2 

n 

td 

V 

S td = 

4 

h 3 



I parametri reologici e di resistenza sono contenuti nel file SED.DAT. 

7.3 Routine di calcolo 

Con l’ausilio dei dati in ingresso, sono risolte le equazioni (1). In 

particolare, i vari file contenenti le informazioni topografiche, gli idrogrammi in 

ingresso (FPINOUT.DAT), i parametri reologici e di resistenza, sono coordonati 

da un file CONT.DAT. 

• Come dati in output, il programma fornisce i seguenti file principali: 

• altezze idriche massime e finali sull’intero piano di inondazione 

(DEPFP.OUT e FINALDEP.OUT); 

• altezze idriche massime sia nel canale che sul piano inondato 

(DEPTH.OUT); 

• le velocità finali (FINALVEL.OUT); 

• le massime velocità sul piano di inondazione e nel canale (VELOC.OUT); 

• le massime velocità del flusso sulle strade (STVEL.OUT); 

• le direzioni delle massime velocità del flusso sulle strade (VELFP.OUT); 

Sono forniti ulteriori file di uscita che contengono informazioni sugli argini, 

canali, ecc. eventualmente presenti. 

45

Profilo di corrente del fiume Capodifiume - idrogramma centennale 

Legenda 

Stato critico 

Profilo di corrente 

Profilo di fondo

Profilo di corrente del fiume Capodifiume - idrogramma trentennale 

Legenda 

Stato critico 


Profilo di fondo

Profilo di corrente del fiume Capodifiume - idrogramma trecentennale 

Legenda 

Stato critico 


Profilo di fondo

N_HEC Q US Q leav Q DS h max Y min H US Y US H US Y US 

Riferimento 

HEC-RAS 

Risultati dello studio idraulico in moto vario del fiume Capodifiume - portate Q 100 sfiorate 

Portata in 

alveo a monte 

Portata sfiorata 

totale 

Portata in 

alveo a valle 

Massima altezza 

sullo stramazzo 

Minima quota 

ciglio 

stramazzo 

Carico totale 

monte 

Quota assoluta 

tirante a monte 

Carico 

totale valle 

Quota 

assoluta 

tirante valle 

(m 3 /s) (m 3 /s) (m 3 /s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) 

557 7.54 0.01 7.50 0.02 21.12 21.26 21.24 21.16 21.14 

386 16.40 0.01 16.39 0.03 19.34 19.45 19.41 19.40 19.37 

377 16.39 0.33 15.89 0.06 19.15 19.40 19.37 19.24 19.21 

376 16.39 0.17 15.89 0.03 19.34 19.40 19.37 19.24 19.21 

367 15.89 0.25 15.64 0.06 19.15 19.24 19.21 19.00 18.90 

256 18.63 0.65 17.98 0.11 17.67 18.09 17.99 17.81 17.78 

246 17.98 0.93 17.05 0.11 17.67 17.81 17.78 17.72 17.69 

96 17.04 1.04 15.98 0.06 14.24 14.85 14.80 14.38 14.30 

86 15.98 1.11 15.77 0.06 13.47 14.38 14.30 13.00 12.87

N_HEC Q US Q leav Q DS h max Y min H US Y US H US Y US 

Riferimento 

HEC-RAS 

Risultati dello studio idraulico in moto vario del fiume Capodifiume - portate Q 300 sfiorate 

Portata in 

alveo a monte 

Portata sfiorata 

totale 

Portata in 

alveo a valle 

Massima altezza 

sullo stramazzo 

Minima quota 

ciglio 

stramazzo 

Carico totale 

monte 

Quota assoluta 

tirante a monte 

Carico 

totale valle 

Quota 

assoluta 

tirante valle 

(m 3 /s) (m 3 /s) (m 3 /s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) 

557 9.56 0.69 8.84 0.13 21.12 21.39 21.36 21.27 21.25 

547 8.84 0.61 8.23 0.13 21.12 21.27 21.25 21.24 21.24 

386 19.48 0.05 19.42 0.07 19.34 19.52 19.46 19.45 19.41 

377 19.42 0.88 16.85 0.09 19.15 19.45 19.41 19.27 19.24 

376 19.42 1.70 16.85 0.07 19.34 19.45 19.41 19.27 19.24 

367 16.85 0.69 16.15 0.09 19.15 19.27 19.24 19.03 18.94 

317 17.11 0.07 17.05 0.02 18.59 18.91 18.89 18.76 18.51 

256 19.84 0.95 18.88 0.13 17.67 18.13 18.02 17.83 17.80 

246 18.88 1.40 17.48 0.13 17.67 17.83 17.80 17.74 17.70 

96 17.48 1.36 16.08 0.07 14.24 14.87 14.82 14.39 14.31 

86 16.08 1.32 15.88 0.07 13.47 14.39 14.31 13.01 12.88

N N_HEC Q L Y b Y w Y c H J m V m A B Fr 

Riferimento planimetrico 

sezione 57 

sezione 56 

sezione monte ponte 

Ponte sez. 55 

sezione valle ponte 

sezione 54 

sezione 53 

sezione 52 

sezione 51 


Ponte sez. 50 


sezione 49 

Riferimento 

HEC-RAS 

Risultati dello studio idraulico in moto vario del fiume Capodifiume - portata Q 100 

Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 

(m 3 /s) (m) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m 2 ) (m) 

Numero di 

Froude 

600 4.81 8717 21.20 21.82 21.63 21.85 0.0021 0.71 6.79 17.95 0.37 

590 4.67 8318 20.13 21.57 20.60 21.58 0.0003 0.49 9.58 8.30 0.14 

585 4.67 8314 20.03 21.57 20.46 21.58 0.0002 0.47 10.01 7.95 0.13 

583 Ponte 

580 4.67 8312 20.03 21.57 20.46 21.58 0.0002 0.47 10.01 7.95 0.13 

570 4.67 8310 19.63 21.57 20.24 21.58 0.0002 0.42 11.15 7.82 0.11 

560 7.54 7866 19.55 21.24 20.24 21.26 0.0004 0.62 12.22 9.29 0.17 

550 7.50 7604 19.87 21.14 20.35 21.16 0.0005 0.62 12.08 12.40 0.20 

540 7.49 7478 18.29 21.12 18.86 21.13 0.0001 0.33 22.95 10.91 0.07 

535 7.49 7473 18.23 21.13 18.65 21.13 0.0000 0.26 29.39 12.35 0.05 

533 Ponte 

530 7.49 7471 18.23 21.13 18.65 21.13 0.0000 0.26 29.39 12.35 0.05 

520 7.49 7470 18.22 21.13 18.66 21.13 0.0000 0.26 29.18 12.04 0.05



sezione 48 

sezione 47 

sezione 46 

sezione 45 

sezione 44 

sezione 43 

sezione 42 


Ponte sez. 41 


sezione 40 

sezione 39 

sezione 38 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

510 11.57 7381 18.91 21.10 19.54 21.11 0.0001 0.48 24.07 12.96 0.11 

500 11.56 7135 19.58 20.92 20.17 20.96 0.0009 0.96 12.04 10.06 0.28 

490 11.46 6669 18.64 20.28 19.26 20.30 0.0004 0.72 15.83 11.61 0.20 

480 12.93 6351 18.10 20.03 18.73 20.05 0.0003 0.67 19.31 11.51 0.17 

470 12.90 5899 17.52 19.85 18.59 19.88 0.0005 0.75 17.22 12.37 0.20 

460 14.33 5402 16.83 19.67 17.91 19.70 0.0002 0.65 21.94 9.91 0.14 

450 14.32 5258 17.76 19.58 18.57 19.63 0.0008 1.01 14.14 9.65 0.27 

445 14.32 5252 17.79 19.57 18.65 19.63 0.0010 1.08 13.25 8.80 0.28 

443 Ponte 

440 14.32 5244 17.79 19.56 18.65 19.62 0.0010 1.09 13.16 8.80 0.28 

430 14.32 5243 17.81 19.56 18.73 19.62 0.0010 1.08 13.30 10.24 0.30 

420 16.40 5145 17.61 19.46 18.45 19.51 0.0006 0.91 18.08 12.20 0.24 

410 16.40 5088 17.55 19.44 18.19 19.46 0.0003 0.62 26.58 16.80 0.16




Ponte sez. 37 


sezione 36 

sezione 35 

sezione 34 

sezione 33 

sezione 32 


Ponte sez. 31 


sezione 30 

sezione 29 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

405 16.40 5082 17.54 19.42 18.27 19.46 0.0005 0.81 20.30 12.73 0.20 

403 Ponte 

400 16.40 5081 17.54 19.42 18.27 19.46 0.0005 0.81 20.29 12.73 0.20 

390 16.40 5075 17.54 19.41 18.33 19.45 0.0007 0.97 16.90 10.83 0.25 

380 16.39 4952 16.78 19.37 17.65 19.40 0.0003 0.77 21.29 10.02 0.17 

370 15.89 4452 16.61 19.21 17.43 19.24 0.0004 0.71 22.35 13.23 0.17 

360 15.64 4122 17.72 18.90 18.40 19.00 0.0022 1.38 11.32 10.37 0.42 

350 15.64 4080 16.70 18.92 17.63 18.95 0.0005 0.78 20.01 14.44 0.21 

345 15.64 4069 17.29 18.88 18.17 18.94 0.0013 1.14 13.73 10.89 0.32 

343 Ponte 

340 15.64 4057 17.29 18.86 18.17 18.93 0.0013 1.16 13.53 10.88 0.33 

330 15.64 4048 16.47 18.89 17.23 18.92 0.0003 0.72 21.82 10.61 0.16 

320 16.40 3922 16.19 18.86 16.94 18.88 0.0002 0.67 24.46 10.26 0.14



sezione 28 


Ponte sez. 27 


sezione 26 

sezione 25 


Ponte sez. 24 


sezione 23 

sezione 22 

sezione 21 

sezione 20 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

316 16.40 3835 17.35 18.46 18.35 18.73 0.0085 2.28 7.18 9.22 0.83 

315 16.40 3828 17.00 18.56 18.01 18.66 0.0021 1.36 12.08 11.69 0.43 

313 Ponte 

310 16.40 3819 17.00 18.36 18.01 18.50 0.0037 1.68 9.78 10.77 0.56 

290 16.40 3811 16.91 18.29 17.95 18.47 0.0045 1.90 8.61 8.49 0.60 

280 18.63 3732 16.05 18.02 17.23 18.10 0.0014 1.25 14.89 12.11 0.36 

275 18.63 3731 16.01 18.02 17.01 18.10 0.0011 1.21 15.43 9.89 0.31 

273 Ponte 

270 18.63 3722 16.01 18.01 17.01 18.09 0.0011 1.22 15.30 9.87 0.31 

260 18.63 3721 15.98 17.99 17.09 18.09 0.0016 1.39 13.44 9.39 0.37 

250 17.98 3456 15.09 17.78 16.12 17.81 0.0004 0.81 22.19 10.95 0.18 

240 17.05 3150 15.28 17.69 16.16 17.72 0.0003 0.77 22.28 11.06 0.17 

230 17.05 3139 15.51 17.65 16.71 17.71 0.0009 1.04 16.46 12.09 0.27



sezione 19 

sezione 18C 


Ponte sez. 18B 


sezione 18A 

sezione 18 


Ponte sez. 17 


sezione 16 

sezione 15_bis 

sezione 15 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

220 17.05 3131 15.51 17.64 16.71 17.70 0.0009 1.04 16.36 11.96 0.28 

210 2.93 3006 15.89 17.41 16.18 17.41 0.0001 0.26 11.23 8.79 0.07 

205 2.93 3005 15.90 17.40 16.35 17.41 0.0001 0.33 8.74 7.11 0.10 

203 Ponte 

200 17.07 3001 15.90 16.79 16.98 17.51 0.0311 3.76 4.54 6.56 1.44 

190 17.07 3001 15.35 16.78 16.34 16.99 0.0046 2.03 8.40 6.37 0.57 

180 17.02 2996 15.63 16.67 16.63 17.10 0.0130 2.90 5.87 6.13 0.95 

175 17.07 2994 15.39 16.70 16.40 16.97 0.0069 2.33 7.32 6.21 0.69 

173 Ponte 

170 17.07 2984 15.39 16.51 16.40 16.90 0.0111 2.75 6.21 5.94 0.86 

160 17.07 2983 15.39 16.48 16.40 16.89 0.0121 2.84 6.01 5.89 0.90 

155 17.07 2982 15.39 16.46 16.40 16.89 0.0129 2.91 5.88 5.86 0.93 

150 17.06 2831 13.41 15.51 14.38 15.53 0.0003 0.63 27.21 18.04 0.16



sezione 14 

sezione 13 


Ponte sez. 12 


sezione 11 

sezione 10 

sezione 9 

sezione 8 


Ponte sez. 7 


sezione 6 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

140 17.05 2644 13.18 15.36 14.35 15.44 0.0011 1.20 14.19 8.45 0.30 

130 17.05 2491 13.35 15.34 13.95 15.36 0.0002 0.60 30.08 35.12 0.15 

125 17.05 2481 13.36 15.28 14.54 15.36 0.0016 1.25 13.64 11.42 0.37 

123 Ponte 

120 17.05 2480 13.36 15.28 14.54 15.36 0.0016 1.25 13.62 11.39 0.37 

110 17.05 2475 13.36 15.25 14.57 15.35 0.0018 1.41 12.09 9.20 0.39 

100 17.04 2104 12.94 14.80 13.71 14.85 0.0007 0.99 17.29 10.89 0.25 

90 15.98 1619 12.62 14.30 13.58 14.38 0.0015 1.24 12.89 9.66 0.34 

80 15.77 1134 11.54 12.87 12.40 13.00 0.0028 1.59 9.93 8.79 0.48 

75 15.77 1133 11.62 12.85 12.44 13.00 0.0037 1.73 9.09 8.00 0.52 

73 Ponte 

70 15.77 1131 11.62 12.84 12.43 12.99 0.0038 1.75 9.01 7.99 0.53 

60 15.77 1130 11.53 12.86 12.43 12.99 0.0031 1.59 9.92 9.24 0.49



sezione 5 

sezione 4 


Ponte sez. 3 


sezione 2 

sezione 1C 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

50 15.77 745 10.34 11.58 11.21 11.73 0.0041 1.70 9.27 10.26 0.57 

40 15.77 499 8.90 10.44 9.96 10.68 0.0053 2.16 7.32 4.89 0.56 

35 15.77 498 8.89 10.44 9.96 10.67 0.0053 2.16 7.28 4.89 0.57 

33 Ponte 

Ponte tra sezz. 1C e 1B 15 Ponte 

sezione 1B 

sezione 1A 

sezione 1 

30 15.77 487 8.89 9.87 9.96 10.49 0.0212 3.49 4.51 4.88 1.16 

20 15.77 487 8.90 9.86 9.99 10.37 0.0235 3.17 4.98 8.26 1.30 

17 15.77 472 8.50 9.51 9.52 9.96 0.0149 2.97 5.31 6.14 1.02 

13 15.76 442 8.03 8.98 9.10 9.52 0.0231 3.26 4.83 6.94 1.25 

10 15.76 441 8.03 8.97 9.10 9.53 0.0224 3.32 4.75 6.76 1.26 

5 15.76 -0.74 0.30 -0.66 0.30 0.0000 -0.02 16.32 19.58 0.01



sezione 57 

sezione 56 


Ponte sez. 55 


sezione 54 

sezione 53 

sezione 52 

sezione 51 


Ponte sez. 50 


sezione 49 

sezione 48 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

600 3.55 8717 21.20 21.74 21.58 21.76 0.0025 0.67 5.31 17.85 0.39 

590 3.45 8318 20.13 21.34 20.53 21.35 0.0003 0.45 7.75 7.89 0.14 

585 3.45 8314 20.03 21.34 20.39 21.35 0.0002 0.42 8.26 7.54 0.13 

583 Ponte 

580 3.45 8312 20.03 21.34 20.39 21.35 0.0002 0.42 8.25 7.54 0.13 

570 3.45 8310 19.63 21.34 20.16 21.35 0.0001 0.37 9.42 7.43 0.10 

560 5.56 7866 19.55 21.02 20.16 21.04 0.0003 0.54 10.25 9.01 0.16 

550 5.53 7604 19.87 20.92 20.27 20.94 0.0005 0.58 9.48 11.47 0.20 

540 5.52 7478 18.29 20.91 18.76 20.91 0.0000 0.27 20.62 10.48 0.06 

535 5.52 7473 18.23 20.91 18.58 20.91 0.0000 0.21 26.80 11.48 0.04 

533 Ponte 

530 5.52 7471 18.23 20.91 18.58 20.91 0.0000 0.21 26.80 11.48 0.04 

520 5.52 7470 18.22 20.91 18.58 20.91 0.0000 0.21 26.63 11.40 0.04 

510 8.53 7381 18.91 20.88 19.45 20.89 0.0001 0.40 21.36 12.72 0.10



sezione 47 

sezione 46 

sezione 45 

sezione 44 

sezione 43 

sezione 42 


Ponte sez. 41 


sezione 40 

sezione 39 

sezione 38 


Ponte sez. 37 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

500 8.52 7135 19.58 20.73 20.06 20.76 0.0008 0.84 10.16 9.77 0.26 

490 8.47 6669 18.64 20.02 19.16 20.04 0.0004 0.66 12.89 11.11 0.19 

480 9.51 6351 18.10 19.72 18.63 19.74 0.0003 0.60 15.84 11.13 0.16 

470 9.46 5899 17.52 19.55 18.46 19.58 0.0004 0.69 13.67 10.55 0.19 

460 10.49 5402 16.83 19.39 17.79 19.41 0.0002 0.55 19.20 9.70 0.12 

450 10.49 5258 17.76 19.31 18.42 19.36 0.0008 0.90 11.64 9.11 0.25 

445 10.48 5252 17.79 19.30 18.51 19.35 0.0009 0.96 10.91 8.80 0.28 

443 Ponte 

440 10.48 5244 17.79 19.29 18.51 19.34 0.0009 0.97 10.84 8.80 0.28 

430 10.48 5243 17.81 19.29 18.59 19.34 0.0011 0.98 10.64 9.63 0.30 

420 11.99 5145 17.61 19.20 18.32 19.23 0.0006 0.80 14.93 11.75 0.23 

410 11.99 5088 17.55 19.17 18.09 19.18 0.0002 0.54 22.08 16.21 0.15 

405 11.99 5082 17.54 19.16 18.15 19.18 0.0004 0.71 16.92 12.31 0.19 

403 Ponte




sezione 36 

sezione 35 

sezione 34 

sezione 33 

sezione 32 


Ponte sez. 31 


sezione 30 

sezione 29 

sezione 28 


Ponte sez. 27 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

400 11.99 5081 17.54 19.15 18.15 19.18 0.0004 0.71 16.92 12.31 0.19 

390 11.99 5075 17.54 19.14 18.19 19.18 0.0006 0.85 14.08 10.38 0.23 

380 11.98 4952 16.78 19.11 17.50 19.13 0.0003 0.64 18.74 9.71 0.15 

370 11.97 4452 16.61 18.99 17.29 19.01 0.0003 0.61 19.49 11.69 0.15 

360 11.97 4122 17.72 18.70 18.29 18.78 0.0024 1.29 9.24 10.14 0.43 

350 11.97 4080 16.70 18.71 17.52 18.73 0.0004 0.69 17.30 11.63 0.18 

345 11.97 4069 17.29 18.67 18.07 18.73 0.0013 1.04 11.52 10.69 0.32 

343 Ponte 

340 11.97 4057 17.29 18.65 18.07 18.71 0.0013 1.06 11.34 10.67 0.33 

330 11.97 4048 16.47 18.68 17.11 18.70 0.0002 0.61 19.64 10.34 0.14 

320 12.51 3922 16.19 18.66 16.82 18.67 0.0002 0.56 22.43 10.11 0.12 

316 12.51 3835 17.35 18.28 18.22 18.54 0.0106 2.27 5.52 8.47 0.90 

315 12.51 3828 17.00 18.34 17.88 18.42 0.0023 1.31 9.56 10.68 0.44 

313 Ponte




sezione 26 

sezione 25 


Ponte sez. 24 


sezione 23 

sezione 22 

sezione 21 

sezione 20 

sezione 19 

sezione 18C 



Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

310 12.51 3819 17.00 18.15 17.88 18.29 0.0044 1.64 7.62 9.83 0.59 

290 12.51 3811 16.91 18.09 17.80 18.25 0.0048 1.79 6.99 7.95 0.61 

280 14.14 3732 16.05 17.83 17.09 17.89 0.0012 1.12 12.67 11.04 0.33 

275 14.14 3731 16.01 17.83 16.86 17.89 0.0009 1.04 13.57 9.49 0.28 

273 Ponte 

270 14.14 3722 16.01 17.82 16.86 17.88 0.0009 1.05 13.48 9.47 0.28 

260 14.14 3721 15.98 17.81 16.92 17.88 0.0012 1.20 11.83 8.58 0.32 

250 14.13 3456 15.09 17.63 16.00 17.65 0.0003 0.69 20.59 10.01 0.15 

240 14.13 3150 15.28 17.55 16.08 17.57 0.0003 0.68 20.75 10.93 0.16 

230 14.13 3139 15.51 17.52 16.63 17.56 0.0008 0.95 14.92 11.06 0.26 

220 14.13 3131 15.51 17.51 16.63 17.56 0.0008 0.95 14.85 11.05 0.26 

210 2.81 3006 15.89 17.43 16.17 17.43 0.0001 0.25 11.41 8.80 0.07 

205 2.81 3005 15.90 17.43 16.34 17.43 0.0001 0.32 8.89 7.13 0.09 

203 Ponte




sezione 18A 

sezione 18 


Ponte sez. 17 


sezione 16 


sezione 15 

sezione 14 

sezione 13 


Ponte sez. 12 


Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

200 14.13 3001 15.90 16.65 16.88 17.41 0.0415 3.87 3.65 6.43 1.64 

190 14.13 3001 15.35 16.64 16.22 16.82 0.0043 1.88 7.52 6.28 0.55 

180 14.1 2996 15.63 16.53 16.52 16.94 0.0143 2.82 5.00 6.00 0.99 

175 14.13 2994 15.39 16.56 16.29 16.80 0.0067 2.18 6.49 6.01 0.67 

173 Ponte 

170 14.13 2984 15.39 16.39 16.29 16.73 0.0107 2.57 5.50 5.79 0.84 

160 14.13 2983 15.39 16.36 16.29 16.72 0.0119 2.66 5.31 5.78 0.89 

155 14.13 2982 15.39 16.34 16.28 16.72 0.0129 2.73 5.18 5.77 0.92 

150 14.11 2831 13.41 15.33 14.32 15.35 0.0003 0.59 23.97 17.77 0.16 

140 14.1 2644 13.18 15.19 14.25 15.26 0.0010 1.10 12.79 8.31 0.28 

130 14.1 2491 13.35 15.17 13.88 15.18 0.0002 0.56 25.38 19.50 0.14 

125 14.1 2481 13.36 15.11 14.45 15.18 0.0014 1.19 11.89 10.06 0.35 

123 Ponte 

120 14.1 2480 13.36 15.11 14.45 15.18 0.0014 1.19 11.87 10.06 0.35



sezione 11 

sezione 10 

sezione 9 

sezione 8 


Ponte sez. 7 


sezione 6 

sezione 5 

sezione 4 


Ponte sez. 3 


sezione 2 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

110 14.1 2475 13.36 15.08 14.48 15.17 0.0018 1.33 10.61 8.96 0.39 

100 14.08 2104 12.94 14.67 13.62 14.71 0.0006 0.89 15.91 10.68 0.23 

90 14.05 1619 12.62 14.25 13.52 14.32 0.0013 1.13 12.43 9.63 0.32 

80 14.69 1134 11.54 12.82 12.36 12.95 0.0028 1.55 9.49 8.74 0.47 

75 14.69 1133 11.62 12.80 12.40 12.94 0.0037 1.69 8.70 7.98 0.52 

73 Ponte 

70 14.69 1131 11.62 12.79 12.40 12.94 0.0038 1.70 8.63 7.98 0.52 

60 14.69 1130 11.53 12.81 12.39 12.93 0.0031 1.55 9.45 9.19 0.49 

50 14.69 745 10.34 11.54 11.17 11.68 0.0040 1.67 8.80 9.89 0.57 

40 14.69 499 8.90 10.31 9.91 10.56 0.0059 2.20 6.67 4.89 0.60 

35 14.69 498 8.89 10.30 9.91 10.55 0.0060 2.21 6.64 4.89 0.61 

33 Ponte 

30 14.69 487 8.89 9.84 9.92 10.41 0.0202 3.36 4.37 4.88 1.13 

20 14.69 487 8.90 9.83 9.95 10.32 0.0232 3.10 4.74 8.06 1.29



sezione 1C 

Riferimento 

HEC-RAS 

Portata 


sezione 1B 

sezione 1A 

sezione 1 


Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

17 14.69 472 8.50 9.48 9.48 9.90 0.0148 2.90 5.07 6.10 1.01 

13 14.69 442 8.03 8.94 9.07 9.46 0.0214 3.19 4.60 6.37 1.20 

10 14.69 441 8.03 8.93 9.06 9.47 0.0212 3.25 4.53 6.34 1.22 

5 3.27 -0.74 0.00 -0.49 0.00 0.0003 0.31 10.44 19.56 0.14



sezione 57 

sezione 56 


Ponte sez. 55 


sezione 54 

sezione 53 

sezione 52 

sezione 51 


Ponte sez. 50 


sezione 49 

sezione 48 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

600 5.99 8717 21.20 21.93 21.66 21.96 0.0014 0.68 8.78 18.09 0.31 

590 5.91 8318 20.13 21.74 20.67 21.75 0.0003 0.54 11.01 8.61 0.15 

585 5.91 8314 20.03 21.74 20.53 21.75 0.0002 0.52 11.38 8.26 0.14 

583 Ponte 

580 5.91 8312 20.03 21.73 20.53 21.75 0.0002 0.52 11.38 8.26 0.14 

570 5.91 8310 19.63 21.74 20.31 21.75 0.0002 0.47 12.50 8.12 0.12 

560 9.56 7866 19.55 21.36 20.32 21.39 0.0004 0.72 13.37 9.44 0.19 

550 8.84 7604 19.87 21.25 20.41 21.27 0.0005 0.66 13.44 12.72 0.20 

540 8.23 7478 18.29 21.24 18.90 21.24 0.0001 0.34 24.22 11.13 0.07 

535 8.23 7473 18.23 21.24 18.68 21.24 0.0000 0.27 30.85 12.85 0.05 

533 Ponte 

530 8.23 7471 18.23 21.24 18.68 21.24 0.0000 0.27 30.85 12.85 0.05 

520 8.23 7470 18.22 21.24 18.68 21.24 0.0000 0.27 30.59 12.43 0.05 

510 13.30 7381 18.91 21.21 19.59 21.22 0.0002 0.52 25.51 13.09 0.12



sezione 47 

sezione 46 

sezione 45 

sezione 44 

sezione 43 

sezione 42 


Ponte sez. 41 


sezione 40 

sezione 39 

sezione 38 


Ponte sez. 37 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

500 13.30 7135 19.58 21.02 20.23 21.07 0.0010 1.02 13.08 10.22 0.29 

490 13.24 6669 18.64 20.42 19.31 20.45 0.0004 0.76 17.50 11.89 0.20 

480 15.11 6351 18.10 20.17 18.80 20.20 0.0003 0.72 21.02 11.69 0.17 

470 15.10 5899 17.52 19.99 18.67 20.02 0.0005 0.80 18.96 12.74 0.21 

460 16.88 5402 16.83 19.79 17.99 19.81 0.0003 0.73 23.06 9.99 0.15 

450 16.88 5258 17.76 19.68 18.65 19.74 0.0009 1.12 15.08 9.85 0.29 

445 16.88 5252 17.79 19.66 18.74 19.73 0.0011 1.20 14.06 8.81 0.30 

443 Ponte 

440 16.88 5244 17.79 19.65 18.74 19.72 0.0011 1.21 13.97 8.81 0.31 

430 16.88 5243 17.81 19.65 18.81 19.72 0.0012 1.18 14.26 10.46 0.32 

420 19.48 5145 17.61 19.53 18.52 19.58 0.0008 1.03 18.91 12.41 0.27 

410 19.48 5088 17.55 19.50 18.26 19.53 0.0003 0.70 27.65 16.93 0.18 

405 19.48 5082 17.54 19.48 18.35 19.53 0.0006 0.93 21.05 12.82 0.23 

403 Ponte




sezione 36 

sezione 35 

sezione 34 

sezione 33 

sezione 32 


Ponte sez. 31 


sezione 30 

sezione 29 

sezione 28 


Ponte sez. 27 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

400 19.48 5081 17.54 19.48 18.35 19.53 0.0006 0.93 21.03 12.82 0.23 

390 19.48 5075 17.54 19.46 18.42 19.52 0.0009 1.11 17.47 10.92 0.28 

380 19.42 4952 16.78 19.41 17.75 19.45 0.0004 0.90 21.68 10.04 0.19 

370 16.85 4452 16.61 19.24 17.46 19.27 0.0004 0.74 22.77 13.25 0.18 

360 16.15 4122 17.72 18.94 18.41 19.03 0.0021 1.38 11.68 10.41 0.42 

350 16.15 4080 16.70 18.96 17.64 18.99 0.0005 0.79 20.54 15.06 0.21 

345 16.15 4069 17.29 18.91 18.18 18.98 0.0012 1.14 14.12 10.93 0.32 

343 Ponte 

340 16.15 4057 17.29 18.90 18.19 18.96 0.0013 1.16 13.93 10.91 0.33 

330 16.15 4048 16.47 18.93 17.24 18.95 0.0003 0.73 22.20 10.65 0.16 

320 17.11 3922 16.19 18.89 16.96 18.91 0.0002 0.69 24.81 10.29 0.14 

316 17.05 3835 17.35 18.51 18.37 18.76 0.0079 2.25 7.58 9.39 0.80 

315 17.05 3828 17.00 18.61 18.03 18.70 0.0020 1.35 12.64 11.90 0.42 

313 Ponte




sezione 26 

sezione 25 


Ponte sez. 24 


sezione 23 

sezione 22 

sezione 21 

sezione 20 

sezione 19 

sezione 18C 



Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

310 17.05 3819 17.00 18.42 18.03 18.55 0.0033 1.63 10.45 11.04 0.54 

290 17.05 3811 16.91 18.35 17.97 18.53 0.0041 1.86 9.17 8.67 0.58 

280 19.84 3732 16.05 18.06 17.27 18.15 0.0017 1.29 15.44 13.80 0.39 

275 19.84 3731 16.01 18.06 17.05 18.14 0.0011 1.25 15.82 9.98 0.32 

273 Ponte 

270 19.84 3722 16.01 18.05 17.05 18.13 0.0012 1.27 15.66 9.94 0.32 

260 19.84 3721 15.98 18.02 17.13 18.13 0.0019 1.44 13.79 10.85 0.41 

250 18.88 3456 15.09 17.80 16.15 17.83 0.0004 0.85 22.39 10.96 0.18 

240 17.48 3150 15.28 17.70 16.17 17.74 0.0003 0.78 22.50 11.08 0.17 

230 17.48 3139 15.51 17.67 16.73 17.73 0.0009 1.05 16.69 12.42 0.28 

220 17.48 3131 15.51 17.66 16.72 17.72 0.0009 1.06 16.59 12.29 0.28 

210 2.87 3006 15.89 17.42 16.18 17.42 0.0001 0.25 11.33 8.80 0.07 

205 2.87 3005 15.90 17.42 16.35 17.42 0.0001 0.32 8.82 7.12 0.09 

203 Ponte




sezione 18A 

sezione 18 


Ponte sez. 17 


sezione 16 


sezione 15 

sezione 14 

sezione 13 


Ponte sez. 12 


Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

200 17.50 3001 15.90 16.81 17.00 17.53 0.0300 3.75 4.67 6.57 1.42 

190 17.50 3001 15.35 16.80 16.35 17.02 0.0046 2.05 8.52 6.39 0.57 

180 17.46 2996 15.63 16.69 16.65 17.13 0.0129 2.92 5.98 6.14 0.94 

175 17.51 2994 15.39 16.72 16.42 17.00 0.0069 2.35 7.44 6.24 0.69 

173 Ponte 

170 17.50 2984 15.39 16.53 16.42 16.92 0.0111 2.78 6.30 5.97 0.86 

160 17.50 2983 15.39 16.50 16.42 16.92 0.0122 2.87 6.11 5.92 0.90 

155 17.50 2982 15.39 16.47 16.42 16.91 0.0130 2.93 5.97 5.88 0.93 

150 17.49 2831 13.41 15.54 14.39 15.56 0.0003 0.63 27.69 18.08 0.16 

140 17.49 2644 13.18 15.39 14.36 15.46 0.0011 1.21 14.40 8.47 0.30 

130 17.48 2491 13.35 15.36 13.96 15.38 0.0002 0.60 31.00 37.42 0.15 

125 17.48 2481 13.36 15.30 14.55 15.38 0.0016 1.25 13.93 12.00 0.37 

123 Ponte 

120 17.48 2480 13.36 15.30 14.56 15.38 0.0016 1.26 13.91 11.95 0.37



sezione 11 

sezione 10 

sezione 9 

sezione 8 


Ponte sez. 7 


sezione 6 

sezione 5 

sezione 4 


Ponte sez. 3 


sezione 2 

Riferimento 

HEC-RAS 


Portata 

Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

110 17.48 2475 13.36 15.27 14.58 15.37 0.0018 1.42 12.31 9.24 0.39 

100 17.48 2104 12.94 14.82 13.72 14.87 0.0007 1.00 17.48 10.92 0.25 

90 16.08 1619 12.62 14.31 13.58 14.39 0.0014 1.24 12.98 9.67 0.34 

80 15.88 1134 11.54 12.88 12.40 13.01 0.0028 1.59 9.98 8.80 0.48 

75 15.88 1133 11.62 12.85 12.44 13.01 0.0037 1.74 9.13 8.00 0.52 

73 Ponte 

70 15.88 1131 11.62 12.84 12.44 13.00 0.0038 1.76 9.05 7.99 0.53 

60 15.88 1130 11.53 12.86 12.43 12.99 0.0031 1.59 9.97 9.25 0.49 

50 15.88 745 10.34 11.59 11.21 11.74 0.0041 1.70 9.32 10.31 0.57 

40 15.88 499 8.90 10.45 9.96 10.69 0.0052 2.15 7.39 4.89 0.56 

35 15.88 498 8.89 10.45 9.97 10.69 0.0053 2.16 7.35 4.89 0.56 

33 Ponte 

30 15.88 487 8.89 9.87 9.97 10.50 0.0213 3.51 4.53 4.88 1.16 

20 15.88 487 8.90 9.86 9.99 10.37 0.0235 3.17 5.00 8.28 1.30



sezione 1C 

Riferimento 

HEC-RAS 

Portata 


sezione 1B 

sezione 1A 

sezione 1 


Distanza 

progressiva 

Quota 

minima di 

fondo 

Livello 

idrico 

assoluto 

Quota 

livello di 

stato critico 

Carico 

totale 

Perdita di 

carico 

unitaria 

media 

Velocità 

media nella 

sezione 

Area 

sezione 

bagnata 

Larghezza in 

superficie 


Numero di 

Froude 

17 15.88 472 8.50 9.52 9.53 9.97 0.0149 2.98 5.33 6.14 1.02 

13 15.84 442 8.03 8.98 9.10 9.52 0.0232 3.26 4.86 7.02 1.25 

10 15.84 441 8.03 8.97 9.10 9.53 0.0224 3.31 4.79 6.84 1.26 

5 15.84 -0.74 0.30 -0.66 0.30 0.0000 -0.02 16.32 19.58 0.01

Relazione Idraulica Capodifiume.pdf - AUTORITA' DI BACINO ...

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