NSC95-EPA-Z-182-001

95 年度「環保署 / 國科會空污防制科研合峯作計畫」 

成果完整報酒告 

錯流式旋轉填充屌床應用岦於二氧化碳吸收之研究 

計畫類別 : 個別型計畫 

計畫編號羙 :NSC 95-EPA-Z-182-001 

執行期醸間 :95 年 03 月尦 01 日尤至 95 年 12 月尦 31 日尤 

總計畫主尾持人 : 

計畫主尾持人 : 林佳璋 

共峗同峧主尾持人 : 

計畫參與人員 : 陳鄉柏志、彭酷彥霖 

執行單酀位 : 長庚大學化工與材料工程學系 

中華民岙國九十五年十二月尦三十一日尤

中文尠摘要 

旋轉填充屌床是利用岦離心尚的方尣式將填充屌床高速旋轉以层產生岥超重力場酏 , 在峹此力場酏中液體 

產生岥高度分散醩現象 , 以层增加展氣液接觸面積與碰撞機率 , 進而提醚昇氣液質傳效率 , 並達翥到 

快速混合峯、分離及反應等目岰的。其具有低液泛、高處理量、較翛小空間需求、高質傳效率、 

低能源耗用岦及低投資翊與操作成本岓等優點。逆流式旋轉填充屌床在峹氣提醚、吸收、蒸餾、脫氧 

及反應沉澱等程序 , 已展現其強化氣液間質傳 , 並成為高效率之氣液接觸器。 

本岓研究主尾要探討錯流式旋轉填充屌床在峹吸收二氧化碳之應用岦性 , 測釱試羵系統則選用岦 

NaOH、MEA 和 AMP 水尯溶液吸收二氧化碳。錯流式旋轉填充屌床內外屸半屜徑分別為 2.4cm 

及 4.4cm, 軸向峭高度為 12.0cm。所採用岦的填充屌物為不銹鋼之金屬網絲編排而成 , 轉速可屣 

在峹 400~1800rpm 之間變動。由實聧驗結果得知 , 氣相質傳係數會隨著轉速、液體流量及 

NaOH 濃度的增加展而增加展 , 並會隨著二氧化碳濃度的增加展而下降 , 使用岦 MEA 為吸收劑 

時具有較翛高之氣相質傳係數。與逆流式旋轉填充屌床比尬較翛 , 顯示岴錯流式旋轉填充屌床的質傳 

效率相當於逆流式旋轉填充屌床 , 另屮外屸由於錯流式旋轉填充屌床具有無液泛點的特性 , 因峴此 

未岔來其在峹處理高氣量氣流中二氧化碳上具有極大潛力和競爭力。 

【關鍵詞】: 旋轉填充屌床、超重力、二氧化碳、錯流式、吸收 

I

Abstract 

A rotating packed bed (RPB) for enhancing gas-liquid mass transfer is to contact liquid 

and gas in a centrifugal field by rotating a doughnut-shaped packing element. It can provide a 

thinner liquid film and small droplet to increase gas-liquid contact area owing to high 

centrifugal acceleration. It has a low tendency of flooding, high process capacity, small spatial 

requirement, high efficiency, low energy consumption, and low operating and capital costs. A 

countercurrent-flow RPB has been demonstrated to be a high-efficiency gas-liquid contactor 

in distillation, absorption, stripping, deaeration and reactive precipitation. 

A cross-flow RPB was investigated for its applicability in carbon dioxide absorption. 

The test systems involved the absorption of carbon dioxide by sodium hydroxide, MEA and 

AMP solution. The cross-flow RPB has an inner radius of 2.4 cm, an outer radius of 4.4 cm 

and an axial height of 12.0 cm. Wire mesh was used as packings. Rotor speeds ranged from 

400 to 1800 rpm. The overall volumetric gas-side mass transfer coefficient (K G a) increased 

with rotor speed, gas flow rate, liquid flow rate and NaOH concentration, however, decreased 

with CO 2 concentration. MEA aqueous solution was superior to NaOH aand AMP aqueous 

solutions at the same absorbent concentration for CO 2 absorption. 

The obtained results demonstrated that a cross-flow RPB could achieve mass transfer 

efficiencies equivalent to countercurrent-flow RPB. Consequently, a cross-flow RPB without 

flooding point would be applicable in the removal of carbon dioxide from the gas stream with 

higher flow rate by absorption with great potential. 

【Keywords】:Rotating Packed Bed, High Gravity, Carbon Dioxide, Cross-flow, Absorption 

II

空污防制科研計畫研究成果資翊料表 

□ 可屣申請專利可屣技術移轉日尤期醸 :95 年 12 月尦 31 日尤 

計畫名峮稱 : 錯流式旋轉填充屌床應用岦於二氧化碳吸收之研究 

計畫資翊料 

計畫主尾持人 : 林佳璋 

計畫編號羙 :NSC 95-EPA-Z-182-001 

( 總計畫名峮稱 : ) 

技術 / 創鄪作名峮稱超重力二氧化碳吸收技術 

發明人 / 創鄪作人林佳璋 

中文尠 : 

超重力技術是一項強化質傳過翫程的新穎技術 , 其具有高質傳效率、 

低液泛、高處理量、較翛小空間需求、低能源耗用岦及低投資翊與操作成 

本岓等優點 , 可屣應用岦在峹化工、材料、環保、能源等領域 , 特別是應用岦 

於廢氣中二氧化碳去屢除上具有極大的潛力 , 可屣使二氧化碳去屢除率達翥 

到 90% 以层上水尯準。 

技術說明 

可屣利用岦之產業 

及 

可屣開發之產品 

技術特點 

英文尠 : 

High-gravity technology is a novel technology intensifying mass 

transfer, as characterized by its high efficiency, low tendency of 

flooding, high process capacity, small spatial requirement, low energy 

consumption, and low operating and capital costs. This novel 

technology can be applied to many fields, such as chemical 

engineering, material, environmental protection, energy and so on. 

Specially, this novel technology could provide a higher removal 

(

目岰錄 

摘要 ………………………………………………….................................................................I 

Abstract……………………………………………..................................................................II 

空污防制科研計畫研究成果資翊料表 ………………………………………………….........IIII 

目岰錄 …………………………..................................................................................................IV 

圖职目岰錄 …………………………………………………............................................................V 

表目岰錄 ………………………………………………….........................................................VII 

一、前言 .....................................................................................................................................1 

1-1 研究動機 .......................................................................................................................1 

1-2 研究目岰的 .......................................................................................................................1 

二、文尠獻回峵顧 .............................................................................................................................2 

2-1 二氧化碳吸收方尣法 …………………………………………………...........................2 

2-2 旋轉填充屌床之發展 …………………...…………………….………...........................6 

三、實聧驗方尣法 ..............................................................................................................................9 

四屶、結果與討論 .........................................................................................................................12 

4-1 操作條件峋對聬二氧化碳去屢除率之影響 .........................................................................12 

4-1-1 轉速對聬二氧化碳去屢除率之影響 ......................................................................12 

4-1-2 氣體流量對聬二氧化碳去屢除率之影響 ..............................................................13 

4-1-3 液體流量對聬二氧化碳去屢除率之影響 ..............................................................14 

4-1-4NaOH 濃度對聬二氧化碳去屢除率之影響 ...........................................................15 

4-1-5 二氧化碳濃度對聬二氧化碳去屢除率之影響 ......................................................16 

4-1-6 吸收劑種類對聬二氧化碳去屢除率之影響 ..........................................................17 

4-2 操作條件峋對聬氣相質傳係數之影響 .............................................................................18 

4-2-1 轉速對聬氣相質傳係數之影響 ..........................................................................18 

4-2-2 氣體流量對聬氣相質傳係數之影響 ..................................................................23 

4-2-3 液體流量對聬氣相質傳係數之影響 ..................................................................28 

4-2-4NaOH 濃度對聬氣相質傳係數之影響 ...............................................................33 

4-2-5 二氧化碳濃度對聬氣相質傳係數之影響 ..........................................................35 

五、結論與建議 ........................................................................................................................37 

六、參考文尠獻 ............................................................................................................................39 

七、附錄 .....................................................................................................................................42 

IV

圖职目岰錄 

圖职 1 逆流式旋轉填充屌床簡圖职 …………………………………………………………………6 

圖职 2 錯流式旋轉填充屌床簡圖职 …………………………………………………………………6 

圖职 3 研究過翫程所使用岦之錯流式旋轉填充屌床簡圖职 …………………………………………….9 

圖职 4 錯流式旋轉填充屌床實聧圖职 ………………………………………………………………..10 

圖职 5 實聧驗流程圖职 ……………………………………………………………………………..10 

圖职 6 二氧化碳分析儀實聧圖职 …………………………………………………………………..11 

圖职 7 轉速對聬二氧化碳去屢除率的影響 [(a)NaOH:0.2mole/L;(b)NaOH:1mole/L]…………12 

圖职 8 氣體流量對聬二氧化碳去屢除率的影響 [(a)NaOH:0.2mole/L;(b)NaOH:1mole/L]……13 

圖职 9 液體流量對聬二氧化碳去屢除率的影響 [(a)NaOH:0.2mole/L;(b)NaOH:1mole/L]……14 

圖职 10 NaOH 濃度對聬二氧化碳去屢除率的影響 [(a) 轉速 :600rpm;(b) 轉速 :1800rpm].……15 

圖职 11 二氧化碳濃度對聬去屢除率的影響 [(a) 轉速 :600rpm;(b) 轉速 :1800rpm]..…………16 

圖职 12 不同峧吸收劑下轉速對聬去屢除率的影響 [(a) 氣體流量 :10L/min, 液體流量 :0.1L/min; 

(b) 氣體流量 :70L/min, 液體流量 :0.1L/min;(c) 氣體流量 :10L/min, 液體流量 : 

0.5L/min;(d) 氣體流量 :70L/min, 液體流量 :0.5L/min].…………………..……17 

圖职 13 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:0.2mole/L]……………………………...18 

圖职 14 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [MEA:0.2mole/L]………………………….……19 

圖职 15 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [AMP:0.2mole/L].…………………....................20 

圖职 16 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:1mole/L]………………………………..21 

圖职 17 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [MEA:1mole/L]……………...………………….22 

圖职 18 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [AMP:1mole/L]…………………………...…….22 

圖职 19 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:0.2mole/L]……………………..….23 

圖职 20 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [MEA:0.2mole/L]………………………….24 

圖职 21 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [AMP:0.2mole/L]…………………...……..25 

圖职 22 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:1mole/L]………………..…………25 

圖职 23 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [MEA:1mole/L]………….…………..…….26 

圖职 24 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [AMP:1mole/L]…………….…..………….27 

圖职 25 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:0.2mole/L]………….……..………28 

圖职 26 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [MEA:0.2mole/L]………….……….……...29 

圖职 27 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [AMP:0.2mole/L]………………...………..30 

圖职 28 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:1mole/L]………………..…………31 

圖职 29 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [MEA:1mole/L]………………...………….31 

圖职 30 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [AMP:1mole/L]…………………...……….32 

圖职 31 NaOH 濃度對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [ 氣體流量 :10L/min]……………………33 

圖职 32 NaOH 濃度對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [ 氣體流量 :70L/min]……………………34 

V

圖职 33 二氧化碳濃度對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:1mole/L; 氣體流量 :10L/min]35 

圖职 34 二氧化碳濃度對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:1mole/L; 氣體流量 :10L/min]36 

圖职 35 不同峧二氧化碳濃度下氣體流量對聬質傳係數 (K G a) 的影響 [(a) 轉速 :600rpm;(b) 轉速 : 

1800rpm].………………..……………………………………………………………36 

VI

表目岰錄 

表 1 各峬種吸收劑優缺點之比尬較翛 ................................................................................................3 

表 2 目岰前工業上採用岦的回峵收 CO 2 方尣法 ....................................................................................4 

表 3 逆流式旋轉填充屌床與傳統填充屌床之質傳單酀元高度 (HTU) 比尬較翛 .....................................7 

表 4 不同峧 VOCs 處理技術之經濟效益比尬較翛 .............................................................................8 

表 5 實聧驗操作條件峋 ..................................................................................................................11 

表 6 不同峧吸收劑在峹濃度 0.2mole/L 下氣相質傳係數比尬較翛 .....................................................37 

表 7 不同峧吸收劑在峹濃度 1mole/L 下氣相質傳係數比尬較翛 ........................................................37 

表 8 逆流式與錯流式旋轉填充屌床之質傳係數比尬較翛 ..............................................................38 

VII

一、前言 

1-1 研究動機 

二氧化碳回峵收技術主尾要有物理吸收法、化學吸收法、低溫冷凝法、物理吸附法、薄 

膜分離法等 , 其中以层化學吸收法在峹工業應用岦上較翛為廣泛且尼具經濟性 , 然而已開發之氣液 

接觸器在峹吸收二氧化碳效率與成本岓上仍有突破的空間 , 因峴此研發新穎的氣液接觸器是目岰 

前研究重點之一。填充屌床是化學工業上常使用岦之分離裝羫置 , 通常應用岦於氣液接觸程序如崇 

蒸餾、吸收及氣提醚等。它屾擁有碩大直立岷圓柱的外屸觀 , 裡羬面堆積大量填充屌物以层增加展氣液的 

接觸 , 進而增強分離效率。由於只屯靠重力作用岦使得液膜流動緩慢以层致質傳係數低 , 故導 

致傳統填充屌床需要龐大的體積以层達翥成所需要的分離效率 , 這會使投資翊成本岓、操作費用岦和 

能源損耗相對聬地峸提醚升 , 因峴此發展高效率及小尺尓寸之質傳分離設備鄠成為新的趨勢。對聬於傳 

統填充屌床而言 , 系統之水尯力容量與兩流體之流量、密度和黏度等性質有關之外屸 , 尚有填 

充屌物特性、堆積型態、比尬表面積、孔隙度及重力加展速度等因峴素。以层往都改變流體性質、 

填充屌物性質和流體之操作條件峋 , 以层降低液泛的可屣能性。相較翛之下 , 若當重力加展速度增加展 

時 , 液泛的可屣能性會降低更多峿 , 也相對聬地峸提醚升分離效率。 

藉由以层上的思維 , 若真的可屣以层使重力加展速度增加展 , 則系統能在峹較翛寬廣的氣液流量範 

圍酌內操作 , 即處理量可屣增加展。另屮外屸 , 氣液逆流相對聬速度增大 , 氣液會更快速達翥成平岅衡 , 

氣液混合峯程度更佳 , 且尼增加展填充屌物的有效界面積 , 並形成較翛薄的液膜及產生岥較翛高的液相 

質傳係數 , 進而縮小設備鄠尺尓寸及降低投資翊和操作成本岓。美國太空計畫於 1976 年徵求微 

重力場酏 (Micro Gravity) 研究項目岰 , 英國 ICI 公司屫的新科學研究小組 Ramshaw 等人以层理論 

研究得知在峹微重力場酏下 , 不利於蒸餾、吸收及氣提醚等氣液接觸分離程序 , 反而在峹超重力 

場酏 (High Gravity) 下進行這些程序才有利 , 朝醹著這一思路翔及一連串的實聧驗研究 , 證實聧理論 

判斷 , 若要縮小傳統設備鄠尺尓寸 , 增強質傳過翫程 , 就酧必岊須要突破重力的限制。由於地峸球的 

重力場酏無法增加展 , 只屯能藉由將填充屌床旋轉以层產生岥超重力場酏 , 於是超重力 HIGEE( 取超重 

力場酏 ”High G” 之音 ) 的技術蘊育而生岥。此種革命性的創鄪新技術 , 由英國 ICI 公司屫之 

Ramshaw 和 Mallinson 在峹 1981 年首先峕發表旋轉填充屌床並將其應用岦於蒸餾和吸收系統 [1] , 

後來研究者陸鄊續開發適合峯應用岦於氣體處理大之錯流式旋轉填充屌床 , 其應用岦於 VOCs 去屢除 

具有很高的經濟潛力 , 因峴此其應用岦於二氧化碳吸收程序上預耖期醸應該具有相同峧的效率。 

1-2 研究目岰的 

由之前研究成果可屣以层預耖期醸錯流式旋轉填充屌床除了可屣用岦於高氣體流量之外屸 , 在峹二氧化 

碳吸收效率上 , 應該具有不錯的競爭力 , 因峴此為了得知錯流式旋轉填充屌床於應用岦時之吸 

收效率 , 本岓計畫之主尾要目岰的為評估錯流式旋轉填充屌床在峹不同峧二氧化碳濃度下之二氧化碳 

吸收效率 ; 先峕以层 NaOH 水尯溶液吸收二氧化碳 , 藉以层探討影響吸收效率的操作變數 ( 如崇轉 

速、液體流量及氣體流量等 ), 以层作為未岔來去屢除氣流中二氧化碳之參考 ; 最鄦終目岰標則是 

開發更有效率之處理技術如崇改變錯流式旋轉填充屌床內部構造或使用岦不同峧吸收劑如崇 MEA 

水尯溶液、AMP 水尯溶液或氨水尯等。 

1

二、文尠獻回峵顧 

2-1 二氧化碳吸收方尣法 

二氧化碳之吸收程序 , 依吸收劑種類又可屣分為物理吸收法及化學吸收法 [2,3] 。 

1. 物理吸收法 

使用岦一些有機或無機液體 , 如崇 propylene carbonate、dimethyl ether of polyethylene glycol 

及 sea water 等作為吸收劑 , 利用岦 CO 2 在峹這些溶劑中的溶解羱度隨著壓力變化的原理來吸 

收 CO 2 , 其優點是吸收在峹高壓及低溫的條件峋下 , 吸收容量大 , 吸收劑用岦量少 , 且尼吸收 

效率隨著壓力的增加展或溫度的減釥少而增加展 , 而在峹吸收飽耞和之後 , 採用岦降壓或常溫氣提醚 

的方尣式將 CO 2 分離而使吸收劑再峘生岥 , 但是由於 CO 2 在峹溶劑中的溶解羱度須滿足亨利定 

律 , 因峴此這種方尣法適合峯於 CO 2 分壓較翛高且尼 CO 2 去屢除率要求不高之條件峋。另屮外屸 , 其消耗 

熱能比尬化學吸收法小 , 且尼不易於腐蝕 , 但吸收劑會因峴硫化物劣峟化而減釥少再峘生岥次數。 

2. 化學吸收法 

與物理吸收法不同峧 , 化學吸收法是吸收劑與 CO 2 發生岥化學反應來達翥到回峵收 CO 2 並利用岦 

其逆反應進行吸收劑再峘生岥 , 因峴此化學吸收法是最鄦有效率的回峵收 CO 2 方尣法 , 其能獲得高 

的 CO 2 去屢除率且尼適合峯於處理二氧化碳分壓低的混合峯氣體 , 但其缺點有以层下三點 : 溶劑 

與其他屆氣體 ( 如崇 O 2 、SO x 或 COS) 發生岥不可屣逆的化學反應 , 使吸收劑之再峘生岥次數減釥少 , 

因峴而增加展操作成本岓 ; 由於吸收劑多峿為鹼性溶液 , 會對聬吸收塔、再峘生岥塔及周邊管線造成 

腐蝕作用岦 ; 操作變數較翛多峿 , 因峴此操作較翛為繁瑣。由於 CO 2 為酸性氣體 , 故一般選用岦具 

有鹼性之吸收劑 , 常使用岦吸收劑之比尬較翛如崇表 1, 並將常用岦之方尣法簡述如崇下 : 

(1) 碳酸鉀翺吸收法 

此法最鄦初是在峹美國開發利用岦煤合峯成液體燃料方尣案中的一部分發展而起的 , 主尾要是利 

用岦碳酸鉀翺溶液吸收 CO 2 反應產生岥碳酸氫鉀翺。再峘生岥的話羼 , 將已吸收 CO 2 的碳酸鉀翺溶液 

加展熱到碳酸氫鉀翺的分解羱即可屣發生岥逆反應 , 產生岥 CO 2 並將反應生岥成的碳酸鉀翺再峘使用岦。 

50 年代屈初此法發展為活化熱碳酸鉀翺法 , 即將吸收 CO 2 的溫度提醚升至 105~120°C 及 

壓力提醚高至 2.3MPa, 且尼在峹同峧溫度下採用岦降壓的方尣法來再峘生岥吸收劑 , 其結果是增加展反 

應速率及吸收容量 , 但吸收速率仍慢 , 而且尼由於溫度的提醚升會造成嚴重的腐蝕 , 故 

加展入活性劑來提醚高吸收與再峘生岥速率並減釥輕腐蝕 , 因峴而稱為活化熱碳酸鉀翺法。常用岦的 

活性劑有無機活性劑 ( 砷酸鹽、硼酸鹽和磷酸鹽 ) 和有機活性劑 ( 有機胺和醛、酮類有 

機物 )。 

(2) 醇胺吸收法 

一般常用岦之醇胺類有一級醇胺 ( 如崇 MEA)、二級醇胺 ( 如崇 DEA、DIPA) 及三級醇胺 ( 如崇 

MDEA、TEA)。一級醇胺和二級醇胺具有強的鹼性 , 故其與 CO 2 反應具有較翛快的速 

率 , 但由於反應形成的產物為 carbamate, 使得其吸收容量限制於 0.5mol-CO 2 /mol- 

醇胺。三級醇胺因峴鹼性較翛弱而降低與 CO 2 反應的速率 , 然而其吸收容量卻能達翥到 

1.0mol-CO 2 /mol- 醇胺。近來 , 立岷體障礙醇胺 ( 如崇 AMP) 被使用岦來代屈醷傳統醇胺作為吸 

收劑 [4] , 因峴其具有較翛快之吸收速率且尼能如崇三級醇胺具有 1.0mol-CO 2 /mol- 醇胺的高吸 

2

收容量。另屮外屸 , 混合峯醇胺也是目岰前研究方尣向峭之一 [5] , 因峴混合峯醇胺是溶液中混有兩種 

以层上之醇胺溶液 , 綜合峯各峬級醇胺的優點 , 故具有快吸收速率與高吸收容量之特性 , 

常使用岦之混合峯醇胺有 MEA-MDEA 、 MEA-TEA 、 DEA-MDEA 、 DEA-TEA 、 

DEA-AMP、MEA-AMP 及 DEA-TEA-AMP 等。 

(3)NaOH 吸收法 

利用岦強鹼溶液作為吸收劑 ,NaOH 是常使用岦的化學溶劑 , 已有相當多峿的研究探討 

NaOH 濃度對聬 CO 2 吸收效率的影響 , 並也常以层此系統比尬較翛不同峧氣液接觸吸收器之效 

能。除了 NaOH,LiOH 及 KOH 也能被使用岦於吸收二氧化碳 [6] 。 

[3] 

表 1 各峬種吸收劑優缺點之比尬較翛 

吸收劑種類優點缺點 

一級醇胺 

MEA 

二級醇胺 

DEA、DIPA 

三級醇胺 

MDEA、TEA 

立岷體障礙醇胺 

AMP 

強鹼 

NaOH、KOH、LiOH 

吸收速率快 

價格便宜 

對聬碳氫化合峯物吸收極小 


較翛不具腐蝕性 

適用岦於含有 COS 及 CS 2 之廢氣 

熱容量低 

吸收容量高 

熱容量低 

對聬 H 2 S 具有選擇性吸收 

汽提醚特性佳 

吸收容量高 


汽提醚特性佳 

對聬 H 2 S 具有高選擇性吸收 

去屢除效率佳 

吸收容量低 

不適用岦於含有 COS 及 CS 2 之廢氣 

較翛具腐蝕性 

熱容量高 

容易被煙道翣中的 SO 2 、O 2 毒化 

吸收容量低 

吸收速率慢 

熱容量高 

昂貴 

溶劑無法再峘生岥 

物理吸收法若要實聧際應用岦於大規模回峵收 CO 2 時 , 必岊須耗費較翛其他屆技術更多峿的能源 , 

為目岰前此類方尣法尚待突破的關鍵 , 因峴此工業上最鄦常被使用岦的方尣法即為化學吸收法如崇表 2 

所示岴 , 由此表可屣以层知道翣 , 各峬種方尣法之差異在峹於所使用岦的吸收劑種類不同峧或者搭配一些增 

加展吸收 CO 2 速率的活化劑。為了使吸收 CO 2 方尣法更具有經濟性與應用岦性 , 故目岰前研發需 

要考量如崇何增加展 CO 2 吸收速率、提醚昇 CO 2 回峵收效率及降低處理成本岓等 , 在峹此僅介紹其中 

四屶種工業上回峵收 CO 2 的方尣法 [2,3,7] 。 

3

[3,7] 

表 2 目岰前工業上採用岦的回峵收 CO 2 方尣法 

處理流程名峮稱吸收劑專利者 

裝羫置數 

(1998 年止尩 ) 

Activated MDEA MDEA BASF( 德 ) 90 

Amine Guard FS MEA UOP( 美 ) 500 

Benfield Hot Potassium Carbonate UOP( 美 ) 675 

Carsol Hot Potassium Carbonate Carbochim( 比尬利時 ) 31 

Catacarb Hot Potassium Carbonate Eichmeyer Associata( 美 ) 100 

Flexsorb Hot Potassium Carbonate Exxon’s( 美 ) 35 

Fluor Propylene Carbonate Fluor( 美 ) 13 

G-V Hot Potassium Carbonate Giammarco( 義罳大利 ) 200 

Purisol N-methy-pyrrolidone Lurgi( 德 ) 7 

Rectisol Cold Methanol Linde 與 Lurgi( 德 ) 100 

Selexol 

Sulfinol 

dimethyl ether of polyethylene 

glycol 

alkanolamine and 

tetrahydrothiophene dioxide 

Union Carbide 

Corporation( 美 ) 

50 

Shell( 美 ) 200 

1.Activated MDEA 法 

活性 MDEA 是德國 BASF 公司屫的專利 , 從 1970 年開始應用岦於工業生岥產 , 目岰前世尺上有 

90 多峿套裝羫置 , 此法的吸收劑為 MDEA 水尯溶液 , 含量為 45~50%, 並添加展 3% 的活化劑 

以层增加展 CO 2 的吸收速率。MDEA 水尯溶液吸收 CO 2 過翫程具有物理吸收和化學吸收之特 

點 , 吸收 CO 2 後生岥成的碳酸氫鹽 , 可屣加展熱再峘生岥。此法之操作條件峋為 .. 吸收壓力 0.05MPa; 吸收溫度 50~90°C; 再峘生岥壓力 0.05~0.19MPa。此法能達翥到 CO 2 純 

度 >99.5%;CO 2 回峵收率 >99%; 淨化氣中 CO 2 含量最鄦低可屣至 5ppm。 

2.Selexol 法 

此法在峹 1960 年代屈由 Allied 化學公司屫開發 , 後來轉入 UCC 公司屫 , 在峹 1965 年首次工業 

性試羵驗 , 目岰前世尺界上有 50 套裝羫置。所使用岦之吸收劑 (dimethyl ether of polyethylene glycol) 

具有無毒、熱穩定性好崅、不分解羱及無腐蝕性等特點 , 整體設備鄠採用岦碳鋼設備鄠 , 由於此 

吸收劑蒸汽壓極低 , 因峴此揮醞發損失屺少。此法之操作條件峋為吸收溫度 -5~0°C,CO 2 回峵收 

率可屣達翥 95%。 

3.Rectisol 法 

此法在峹 1950 年代屈由德國的 Linde 公司屫與 Lurgi 公司屫聯合峯開發的 , 第一套裝羫置由 Lurgi 

公司屫於 1954 年用岦在峹南非建成的合峯成燃料工廠 , 目岰前世尺界上有 100 多峿套裝羫置。此法最鄦適 

合峯用岦於去屢除由含硫重油或煤部分氧化生岥成的氣體中之 CO 2 和硫化物。此法所使用岦之甲 

醇因峴蒸氣壓較翛高 , 故須在峹低溫下 (-55~35°C) 操作。在峹低溫下二氧化碳的溶解羱度隨著溫 

度下降而顯著地峸增加展 , 因峴此操作上所需要的溶劑量較翛少 , 設備鄠也較翛小。此法可屣使淨化 

4

氣中 CO 2 含量達翥 10~100ppm。 

4. 改良碳酸鉀翺法 

各峬種改良碳酸鉀翺法所使用岦的吸收劑都是熱碳酸鉀翺溶液 , 只屯是其中添加展不同峧的活化劑 , 

使用岦活化劑是為了增快碳酸鉀翺溶液吸收 CO 2 與再峘生岥的速率 ,Benfield 法、Catacarb 法、 

Carsol 法所用岦的活化劑都是烷基醇胺類。早期醸 G-V 法使用岦的 As 2 O 3 活化劑比尬其他屆活化 

劑速率快 , 但是有毒。近年來已改用岦無毒的胺基乙酸活性劑代屈醷。Flexsorb 法是溶液 

中加展一種立岷體障礙醇胺 , 這可屣使吸收 CO 2 容量增加展 20~40%, 吸收速率可屣提醚高 100% 或 

更高。 

5

2-2 旋轉填充屌床之發展 

用岦於吸收 CO 2 的設備鄠已經發展多峿種不同峧的類型 , 常見的有板塔 (trayed tower)、填充屌 

塔 (packed tower)、噴霧塔 (spray tower)、氣泡塔 (bubble tower)。由於吸收是一種氣液間 

質傳現象 , 根據費克定律 (Fick’s law) 可屣以层了解羱 , 若能降低質傳阻力與增加展氣液接觸面積 

則質傳效果將愈大 , 以层上設備鄠都著重於氣液接觸面積的強化 , 因峴此可屣提醚升的質傳效果有 

限 , 因峴此若能往降低質傳阻力方尣向峭研發新的設備鄠將可屣提醚升現有設備鄠之 CO 2 吸收效率。1976 

年美國太空計畫徵求微重力場酏 (Micro Gravity) 試羵驗項目岰 , 英國 ICI 公司屫的新科學研究小組 

Ramshaw 等人以层理論研究獲得在峹微重力場酏下 , 不利於蒸餾、吸收和氣提醚等氣液接觸分離 

程序 , 反而在峹超重力場酏 (High Gravity) 下有利於這些程序。朝醹著這一思路翔而進行的實聧驗研 

究 , 證實聧理論判斷 , 因峴此要縮減釥傳統設備鄠體積 , 強化質傳過翫程 , 就酧必岊須要突破重力的影 

響。由於地峸球的重力場酏無法增加展 , 只屯能藉由旋轉填充屌床以层產生岥超重力場酏 , 於是超重力 

(HIGEE, 取 ”High G” 之音 ) 技術蘊育而生岥。此種創鄪新的技術 , 由英國 ICI 公司屫之 Ramshaw 

和 Mallinson [1] 在峹 1981 年首先峕發表專利並將其應用岦於蒸餾和吸收系統。 

超重力技術的原理是將一個形狀類似甜甜圈的轉筒 , 高速旋轉 ( 一般低於 2000rpm) 

產生岥超重力場酏以层提醚昇分離的效率 , 進而縮減釥設備鄠尺尓寸。這樣的設備鄠被稱之為旋轉填充屌床 

(RPB,Rotating Packed Bed), 如崇圖职 1 所示岴。具體來說 , 旋轉填充屌床是把填充屌物裝羫填於轉 

筒內 , 此轉筒安崎裝羫於靜止尩的外屸殼釖內 , 並以层每分鐘數千轉的轉速繞垂直軸旋轉。液體由轉 

筒的中心尚進入後由液體分佈器射出屒 , 噴入轉筒 , 然後藉離心尚力的作用岦快速地峸往轉筒外屸緣 

流動。氣體由轉筒外屸緣進入 , 在峹壓差作用岦下 , 由外屸向峭內在峹轉筒內與液體發生岥高效的逆流 

接觸並進行質傳交岾換醢。由旋轉填充屌床產生岥的離心尚加展速度可屣高達翥 100g 至 500g( 視床半屜徑與 

轉速而定 ), 在峹這樣的超重力場酏下可屣大幅酭提醚升逆流接觸的氣液流量。旋轉填充屌床的空隙 

度可屣高達翥 90~95% 且尼能使用岦比尬表面積高達翥 2000~5000m 2 /m 3 之填充屌物 [8] 。 

液體入口 

液體入口 

氣體出屒口 

液體分佈器 


風扇 

填充屌物 


軸封 

轉筒 

外屸殼釖 

氣體入口 

填充屌物 

軸封 

液體出屒口 

轉軸 

圖职 1 逆流式旋轉填充屌床簡圖职 

液體出屒口氣體入口氣體入口 

密封 

轉軸 

圖职 2 錯流式旋轉填充屌床簡圖职 

6

旋轉填充屌床內氣液接觸過翫程的主尾要特色 , 在峹於氣液在峹比尬表面積很大之多峿孔性填充屌物 

的細小孔道翣內 , 以层很高的相對聬速度逆向峭接觸。巨岀大的表面 , 高度的湍釯動 , 界面快速地峸更 

新 , 相間和相內激烈地峸混合峯與分散醩是此新穎技術的基本岓特點 , 因峴此 , 不論是氣相控制還 

是液相控制的程序都能獲到極大地峸強化 , 藉由這個特點將此技術應用岦於質傳為控制步驟 

之反應程序應也可屣獲得不錯的效果。一般而言 , 旋轉填充屌床可屣以层將質傳單酀元高度 (HTU, 

Height of Transfer Unit) 由重力場酏 (1g) 下的 30~100cm 降至超重力場酏 (100~500g) 下 

1~3cm [9-21] , 故體積質傳係數提醚升一至兩個數量級。因峴此 , 使一個高度幾酱十米的傳統填 

充屌床縮小成床外屸徑不超過翫一米、厚不過翫十幾酱至幾酱十公分的旋轉填充屌床。 

吾人醶使用岦逆流式旋轉填充屌床去屢除氣流中二氧化碳 , 研究中使用岦不同峧吸收劑探討其 

對聬二氧化碳吸收效率之影響 , 結果發現 MEA 之吸收效率高於其他屆吸收劑 [13] 。另屮外屸 , 逆 

流式旋轉填充屌床與傳統填充屌床之質傳單酀元高度 (HTU) 比尬較翛如崇表 3 所示岴 , 由此表可屣以层知道翣逆 

流式旋轉填充屌床填充屌物厚度 4.2cm 約有 1 至 2 個質傳單酀元數 (NTU) 的分離效率 , 相當於 

2.1~4.2cm 的質傳單酀元高度 (HTU), 且尼在峹相同峧氣體流量範圍酌下 , 逆流式旋轉填充屌床之質傳 

單酀元高度低於傳統填充屌床之質傳單酀元高度 , 以层致逆流式旋轉填充屌床體小質輕。因峴此 , 逆 

流式旋轉填充屌床在峹應用岦於吸收二氧化碳上 , 具有高效率及低成本岓等優點。 

操作狀況 

氣相 

液相 

[13] 

表 3 逆流式旋轉填充屌床與傳統填充屌床之質傳單酀元高度 (HTU) 比尬較翛 

傳統填充屌床 

逆流式旋轉填充屌床 

壓力 , atm 1 1 

溫度 , K 297 300 

二氧化碳濃度 , mol% 1 1 

氣體流量 , L/min 4.9~10.4 4.4~11.4 

NaOH 濃度 , kmol/m 3 0.2~1.0 0.2~1.0 

液體流量 , mL/min 23~67 42~108 

質傳單酀元高度 HTU, cm 13~49 2.1~4.2 

逆流式旋轉填充屌床的內外屸環流體通道翣截面積差異大 , 氣速變化過翫大 , 氣體所受阻力 

高 ; 氣體由旋轉床的外屸環沿徑向峭流動至內環 , 需克服離心尚阻力。這兩個因峴素造成氣體流 

動阻力過翫大 , 不適合峯用岦於高氣體流量的氣液質傳程序。爲了在峹高氣體流量的氣液質傳程 

序中能引尙入離心尚力場酏強化質傳 , 一些研究者開始研發不同峧於逆流式的錯流式旋轉填充屌 

床 , 其結構如崇圖职 2 所示岴 [22] 。錯流式旋轉填充屌床中的氣體流道翣截面積固定 , 氣體速度恒定 , 

且尼氣體沿旋轉床軸向峭流動 , 無需克服離心尚阻力 , 故氣體阻力小 , 適合峯高氣體流量的氣液 

兩相質傳程序 [22] 。 

工研院化工所開發的錯流式旋轉填充屌床 , 其氣體處理量可屣達翥 300Nm 3 /hr, 其填充屌物 

每米質傳單酀元數 ≥20。以层此套設備鄠進行吸收測釱試羵 , 結果顯示岴 :(1) 當氣液體積比尬為 500 且尼轉 

7

速為 1800rpm 時 , 常溫下吸收氣流中異丙尹醇 , 脫除率可屣達翥 95% 以层上 ;(2) 當氣液體積比尬為 

40 且尼轉速為 1800rpm 時 , 常溫下吸收氣流中乙酸乙酯 , 脫除率可屣達翥 95% 以层上 , 可屣用岦於脫 

除氣流中揮醞發性物質 [23] 。表 2 為 VOCs 處理技術之經濟效益比尬較翛 , 錯流式旋轉填充屌床雖然 

在峹設備鄠成本岓上相當於傳統吸收塔 , 但是其操作成本岓約是傳統吸收塔的 50%, 這主尾要是因峴 

為錯流式旋轉填充屌床在峹操作上可屣以层減釥少吸收劑的用岦量和降低週邊裝羫置的負荷。另屮外屸 , 由 

於錯流式旋轉填充屌床在峹低濃度下也具有一定程度的質傳效率 , 可屣在峹某些領域上醷代屈活性 

碳吸附床 , 由表 4 顯示岴錯流式旋轉填充屌床在峹設備鄠成本岓上低於活性碳吸附床而在峹操作成本岓 

上相當於活性碳吸附床 , 因峴此錯流式旋轉填充屌床在峹低濃度 VOCs 範圍酌內具有良好崅的應用岦 

潛力 [23] 。 

VOCs 處理技術 

[23] 

表 4 不同峧 VOCs 處理技術之經濟效益比尬較翛 

應用岦濃度範圍酌 

ppmv 

處理量範圍酌去屢除效率 

CMM 

(%) 

設備鄠成本岓 

(NT$/CMM) 

操作成本岓 

(NT$/1000M 3 ) 

焚化 100~1,000 30~14,000 95~99 50,000~80,000 7~40 

冷凝 5,000~10,000 3~550 70~85 20,000~40,000 13~48 

活性碳吸附 700~10,000 3~1700 90~98 7,500~15,000 5~20 

傳統吸收塔 500~15,000 60~3,000 90~98 3,000~5,000 17~50 

生岥物濾床 10~5,000 10~2,500 80~99 18,000~30,000 10~30 

錯流式旋轉填充屌床 10~10,000 1~1000 95~99 4,500~6,000 8~20 

吸收法為去屢除 CO 2 方尣法之一 , 其機制為 CO 2 經由擴散醩及溶解羱之質量傳遞過翫程 , 進入 

吸收劑中。在峹吸收操作中 , 質量傳遞驅動力之大小 , 是由廢氣內 CO 2 濃度和平岅衡濃度之 

差異程度所決定的。吸收機制包屗括 CO 2 溶於吸收劑之物理過翫程 , 有時也包屗含溶質和吸收 

劑之間的化學反應。以层節省成本岓而言通常使用岦水尯當吸收劑來去屢除 CO 2 , 如崇此一來只屯牽涉 

物理吸收 , 若要使物理吸收更有效 , 唯有使水尯能夠完全峖將 CO 2 吸收 , 但是由於 CO 2 溶於 

水尯之溶解羱度低 , 因峴此需要使用岦化學吸收劑如崇 NaOH 水尯溶液以层增加展 CO 2 溶於吸收劑之量。 

以层往常使用岦填充屌床進行 CO 2 化學吸收 , 若欲增加展吸收效率 , 通常都需要龐大的設備鄠或增 

加展吸收劑量才能達翥到需求 , 但若使用岦錯流式旋轉填充屌床卻可屣以层縮減釥設備鄠大小或減釥少吸收 

劑量 ( 降低吸收劑輸送至塔頂鄕所需能源 , 若錯流式旋轉填充屌床之耗能低於此耗能減釥少 

量 , 則應用岦上將更具競爭力 ), 進而大幅酭地峸減釥少去屢除成本岓 , 故以层經濟觀點來看 , 錯流式 

旋轉填充屌床將會是高效率的 CO 2 去屢除設備鄠。 

8

三、實聧驗方尣法 

圖职 3 為錯流式旋轉填充屌床主尾體構造圖职 , 填充屌物上方尣加展裝羫氣體軸封可屣以层防止尩氣體由填 

充屌床外屸側離開系統 (bypass) 的現象 , 上轉盤直徑 14.3 公分 , 有八個圓形直徑 1 公分的孔洞 , 

下轉盤直徑 14.3 公分 , 下方尣氣體進口處有ㄧ個直徑 0.45 公分入口 , 上方尣氣體出屒口直徑 0.7 

公分。液體經由上方尣進入系統 , 藉由液體分佈器噴向峭床的內緣 , 而液體分佈器構造為單酀 

排有 12 個間隔耉 0.95 公分直徑 1mm 的孔洞 , 下方尣的液體出屒口為一個 1.1 公分直徑的圓孔裝羫 

置。氣體由下方尣一個進口進入系統 , 以层軸向峭為主尾要流動方尣式 , 液體主尾要在峹徑向峭流動 , 兩 

者在峹填充屌物內以层錯流式的接觸型態發生岥質傳程序 , 外屸側為一個直徑 18.1 公分的透明壓克 

力外屸筒 , 可屣以层方尣便實聧驗時觀察聫系統內液體的流動分佈等狀況。以层金屬絲網 ( 線徑 0.22mm) 

為填充屌物 , 其內半屜徑 2.4 公分、外屸半屜徑 4.4 公分、軸向峭高度 12.0 公分、孔隙度 0.949、比尬表 

面積 677m 2 /m 3 , 實聧際構造如崇圖职 4 所示岴。 

liquid inlet 

liquid distributor 

gas outlet 

gas seal 

packing support 

packing 

gas inlet 

liquid outlet 

gas inlet 

rotor shaft 

Seal 


圖职 5 表示岴簡化的實聧驗流程圖职。在峹正岗常操作下 , 含有二氧化碳之氮釘氣由鋼瓶提醚供並以层 

流量計調整所需流量 , 先峕流經二氧化碳分析儀得知入口濃度 , 然後進入錯流式旋轉填充屌 

床內。含有二氧化碳之氮釘氣因峴壓差作用岦由底部進入而最鄦後從錯流式旋轉填充屌床上端排 

出屒 , 流經二氧化碳分析儀測釱得出屒口濃度 , 二氧化碳分析儀如崇圖职 6 所示岴。吸收劑藉由幫浦 

的帶動進入液體分佈器 , 此液體分佈器包屗含數個小孔洞。吸收劑水尯溶液藉此分佈器以层相 

當高的速度射出屒 , 然後進入填充屌床最鄦內緣處 , 最鄦後因峴離心尚力作用岦而往填充屌床最鄦外屸緣流 

動 , 且尼從旋轉填充屌床底部排出屒。因峴此 , 操作過翫程中 , 氣體與液體流動方尣向峭垂直 , 如崇此將 

使氣體所受阻力大幅酭地峸降低。本岓研究所採用岦之實聧驗操作條件峋如崇表 5 所示岴。 

9

圖职 4 錯流式旋轉填充屌床實聧圖职 

drain 

flowmeter 

packing 

CO 2 

analyzer 

sealing 

CO 2 

analyzer 

pump 

flowmeter 

NaOH 

sampler 

CO 2 

in 

effluent tank 

rotor shaft 

圖职 5 實聧驗流程圖职 

10

圖职 6 二氧化碳分析儀實聧圖职 

表 5 實聧驗操作條件峋 

CO 2 -NaOH CO 2 -MEA CO 2 -AMP 

氣相 

CO 2 濃度 (%) 1, 4, 7, 10 1,10 1,10 

氣體流量 (L/min) 10~70 10~70 10~70 

液相 

吸收劑濃度 (mole/L) 0.2, 0.5, 0.7, 1 0.2, 1 0.2, 1 

液體流量 (L/min) 0.1~0.5 0.1~0.5 0.1~0.5 

RPB 轉速 (rpm) 600~1800 600~1800 600~1800 

為了評估錯流式旋轉填充屌床之質傳效率 , 本岓研究以层總括體積氣相質傳係數 (overall 

volumetric gas-side mass transfer coefficient, K G a) 作為判斷之依據 , 其計算方尣式如崇下所示岴 : 

Q 

K Ga 

= 

πZ 

(R 

b 

G 

2 

o 

− R 

2 

i 

⎛ Y 

⎜ 

i 

ln 

) ⎝ Yo 

式中 

K G a 為氣相質傳係數 (s -1 ) 

Q G 為氣體流量 (m 3 /s) 

Z b 為旋轉填充屌床軸向峭高度 (m) 

R o 為旋轉填充屌床外屸半屜徑 (m) 

R i 為旋轉填充屌床內半屜徑 (m) 

Y o 為氣體出屒口處二氧化碳之莫耳分率 (-) 

Y i 為氣體入口處二氧化碳之莫耳分率 (-) 

⎞ 

⎟ 

⎠ 

11

四屶、結果與討論 

4-1 操作條件峋對聬二氧化碳去屢除率之影響 

4-1-1 轉速對聬二氧化碳去屢除率之影響 

錯流式旋轉填充屌床主尾要是利用岦增加展轉速以层提醚升質傳效率 , 理論上轉速增加展二氧化碳 

去屢除率會隨之增加展 , 這是因峴為轉速增加展時會使大液滴被切割鄨成更多峿細小的液滴 , 增加展氣 

液接觸面積 , 同峧時由於強大的剪應力使得液膜變薄 , 質傳阻力變小 , 所以层提醚升質傳效率 

造成去屢除率增加展 , 因峴此 , 我們使用岦氫氧化鈉當吸收劑來觀察聫在峹不同峧吸收劑濃度下轉速對聬 

去屢除率的影響。圖职 7(a) 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 NaOH 濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧氣體 

流量和液體流量時轉速對聬二氧化碳去屢除率的影響。由實聧驗結果顯示岴 , 去屢除率會隨著轉速 

的增加展而變高 , 其中當液體流量為 0.5L/min 與氣體流量為 10L/min 時 , 去屢除率隨轉速增 

加展而變大的幅酭度最鄦小 , 這是因峴為 NaOH 流量高時 , 二氧化碳和 NaOH 一接觸就酧幾酱乎屁完全峖 

被吸收 , 此時質傳限制幾酱乎屁不崊在峹 , 因峴此改變轉速對聬於二氧化碳去屢除率的影響就酧變得不 

明顯。 

(a) 

(b) 

100 

100 

75 

75 

Absorption fraction(%) 

50 


50 

25 

CO 2 

:1%; NaOH:0.2mole/L 

L:0.1 L/min;G:70 L/min 




0 

400 800 1200 1600 2000 

Rotor speed(RPM) 

25 

CO 2 

:1%; NaOH:1mole/L 





0 

400 800 1200 1600 2000 


圖职 7 轉速對聬二氧化碳去屢除率的影響 [(a)NaOH:0.2mole/L;(b)NaOH:1mole/L] 

當 NaOH 濃度由 0.2mole/L 增加展至 1mole/L 時 , 轉速對聬二氧化碳去屢除率的影響如崇圖职 

7(b) 所示岴。由此圖职可屣知去屢除率也是隨著轉速增加展而變高 , 整體趨勢雖然和圖职 7(a) 相似 , 

但是在峹液體流量為 0.1L/min 及氣體流量為 70L/min 的條件峋下時圖职 7(b) 去屢除率的提醚升幅酭度 

比尬圖职 7(a) 較翛明顯 , 這是因峴為 NaOH 濃度為 0.2mole/L 時的反應速率比尬 1mole/L 的反應速 

率慢 , 所以层當接觸時間太短時受到轉速的影響就酧會變得比尬較翛不顯著。 

12

4-1-2 氣體流量對聬二氧化碳去屢除率之影響 

工業廢氣的排放量通常都很大 , 所以层設備鄠能夠處理的氣體流量愈大愈能符合峯處理工 

業廢氣的需求 , 因峴此對聬於探討氣體流量和二氧化碳去屢除率的關係是必岊須的。圖职 8(a) 為在峹 

二氧化碳濃度為 1% 及 NaOH 濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧轉速和液體流量時氣體流量對聬 

二氧化碳去屢除率的影響。從圖职 8(a) 可屣以层了解羱氣體流量增加展時去屢除率會隨之變低 , 這是因峴 

為氣體流量增加展時代屈表單酀位時間內 NaOH 必岊須吸收的二氧化碳量增加展 , 超過翫 NaOH 的負 

荷量 , 而且尼氣體流量增大會造成氣液接觸時間縮短 , 所以层會使較翛多峿的二氧化碳未岔被吸收 

就酧從出屒口流出屒因峴而造成較翛低的去屢除率。 

(a) 

(b) 

100 

100 

75 

75 


50 


50 

25 

CO 2 


ω:600 rpm; L:0.1 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.1 L/min 

ω:600 rpm; L:0.5 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.5 L/min 

25 

CO 2 


ω:600 rpm; L:0.1 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.1 L/min 

ω:600 rpm; L:0.5 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.5 L/min 

0 

0 20 40 60 80 

0 

0 20 40 60 80 

Gas flow rate(L/min) 


圖职 8 氣體流量對聬二氧化碳去屢除率的影響 [(a)NaOH:0.2mole/L;(b)NaOH:1mole/L] 

當 NaOH 濃度由 0.2mole/L 增加展至 1mole/L 時 , 氣體流量對聬二氧化碳去屢除率的影響 

如崇圖职 8(b) 所示岴。由此圖职可屣知去屢除率也是隨著氣體流量增加展而變低 , 整體趨勢雖然和圖职 8(a) 

相似 , 但是在峹液體流量為 0.1L/min 及氣體流量為 70L/min 的條件峋下時圖职 8(b) 去屢除率的降 

低幅酭度比尬圖职 8(a) 較翛明顯 , 這是因峴為 NaOH 濃度為 0.2mole/L 時的反應速率比尬 1mole/L 的 

反應速率慢 , 所以层當氣液接觸時間縮短時受到氣體流量的影響就酧會變得比尬較翛不顯著。 

13

4-1-3 液體流量對聬二氧化碳去屢除率之影響 

液體流量愈大所需耗費的成本岓會愈大 , 而液體流量愈大一般而言會增加展二氧化碳去屢 

除率 , 但是液體流量愈大是否二氧化碳去屢除率也會愈大必岊須加展以层探討 , 並且尼了解羱兩者之 

間的關係。圖职 9(a) 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 NaOH 濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧轉速和氣 

體流量時液體流量對聬二氧化碳去屢除率的影響。由此圖职可屣以层得知去屢除率會隨著液體流量增 

加展而變高 , 這是因峴為 NaOH 的量變多峿可屣以层吸收更多峿的二氧化碳量 , 而且尼也會使液相質傳 

阻力降低有利於吸收。再峘者 , 由提醚升的趨勢而言大致可屣以层區分成兩部分 , 液體流量低於 

0.2L/min 時增加展幅酭度平岅緩 , 當液體流量高於 0.2L/min 時增加展幅酭度變得明顯 , 這是因峴為當 

液體流量低時 , 液體從液體分佈器噴出屒的速度較翛慢 , 未岔到達翥填充屌物外屸緣時就酧因峴重力的影 

響而落羈至最鄦底部 , 使液體都集中在峹填充屌物的底部 , 造成液體在峹填充屌物上分佈不均勻 , 而 

在峹高液體流量下 , 液體在峹填充屌物上分布岄變均勻 , 使去屢除率隨著液體流量上升的趨勢變明 

顯。 

(a) 

(b) 

100 

100 

75 

75 


50 


50 

25 

CO 2 


ω:1800 rpm; G:10 L/min 

ω:600 rpm; G:10 L/min 

ω:1800 rpm; G:70 L/min 


0 

0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 

Liquid flow rate(L/min) 

25 

CO 2 


ω:1800 rpm; G:10 L/min 


ω:1800 rpm; G:70 L/min 


0 

0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 


圖职 9 液體流量對聬二氧化碳去屢除率的影響 [(a)NaOH:0.2mole/L;(b)NaOH:1mole/L] 

當 NaOH 濃度由 0.2mole/L 增加展至 1mole/L 時 , 液體流量對聬二氧化碳去屢除率的影響 

如崇圖职 9(b) 所示岴。由此圖职可屣知去屢除率也是隨著液體流量增加展而變高 , 整體趨勢雖然和圖职 9(a) 

相似。在峹氣體流量 10L/min 時 , 去屢除率隨液體流量增加展而上升的幅酭度會比尬較翛小 , 這是因峴 

為 NaOH 濃度高 , 二氧化碳和 NaOH 一接觸就酧幾酱乎屁完全峖被吸收 , 此時質傳限制幾酱乎屁不崊 

在峹 , 所以层去屢除率才會隨液體流量增加展而緩慢上升。 

14

4-1-4NaOH 濃度對聬二氧化碳去屢除率之影響 

NaOH 濃度愈高的效果就酧如崇同峧 NaOH 流量愈大的效果 , 兩者都會造成吸收操作成 

本岓增加展 , 所以层必岊須探討 NaOH 濃度對聬二氧化碳去屢除率的影響。圖职 10(a) 為在峹二氧化碳濃 

度為 1% 及轉速為 600rpm 下 , 不同峧氣體流量和液體流量時 NaOH 濃度對聬二氧化碳去屢除 

率的影響 , 由此圖职可屣以层發現去屢除率會隨著 NaOH 濃度增加展而變高 , 這原因峴主尾要是因峴為 

NaOH 濃度增加展使得反應速率增加展 , 所以层去屢除率才會隨之增加展。再峘者 , 當氣體流量低時 

NaOH 濃度超過翫 0.7mole/L 之去屢除率提醚升幅酭度就酧不顯著 , 這是因峴為當氣相中二氧化碳濃 

度一直降低時會造成氣相質傳阻力變大 , 想要進一步地峸去屢除二氧化碳就酧會變得比尬較翛困 

難 , 所以层才會造成愈來愈平岅緩的趨勢。 

(a) 

(b) 

100 

100 

75 

75 


50 


50 

25 

25 

CO 2 

: 1%; ω: 600RPM 

G: 70 L/min; L: 0.1 L/min 

G: 70 L/min; L: 0.5 L/min 

G: 10 L/min; L: 0.1 L/min 

G: 10 L/min; L: 0.5 L/min 

0 

0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 

CO 2 

: 1%; ω: 1800RPM 

G: 70 L/min; L: 0.1 L/min 

G: 70 L/min; L: 0.5 L/min 

G: 10 L/min; L: 0.1 L/min 

G: 10 L/min; L: 0.5 L/min 

0 

0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 

NaOH concentration(mole/L) 

NaOH concentration(mole/L) 

圖职 10 NaOH 濃度對聬二氧化碳去屢除率的影響 [(a) 轉速 :600rpm;(b) 轉速 :1800rpm] 

當轉速由 600rpm 增加展至 1800rpm 時 ,NaOH 濃度對聬二氧化碳去屢除率的影響如崇圖职 10(b) 

所示岴。由此圖职可屣知去屢除率也是隨著 NaOH 濃度增加展而變高 , 整體趨勢和圖职 10(a) 相似。 

在峹氣體流量 70L/min 時 , 去屢除率隨 NaOH 濃度增加展而上升的幅酭度會比尬低轉速時較翛大 , 這 

是因峴為高轉速提醚供高質傳效率 , 因峴而降低質傳阻力 , 所以层去屢除率才會隨 NaOH 濃度增加展 

而大幅酭地峸上升。 

15

4-1-5 二氧化碳濃度對聬二氧化碳去屢除率之影響 

實聧際上欲處理的二氧化碳濃度不可屣能只屯有 1%, 所以层當二氧化碳濃度改變時對聬二氧 

化碳去屢除率造成怎樣的影響也是需要了解羱的。圖职 11(a) 為在峹 NaOH 濃度為 1mole/L 及轉 

速為 600rpm 下 , 不同峧氣體流量和液體流量時二氧化碳濃度對聬二氧化碳去屢除率的影響 , 

由此圖职可屣以层發現去屢除率會隨著二氧化碳濃度的增加展而降低 , 這是因峴為在峹相同峧的接觸時間 

內 , 要將二氧化碳從含量較翛高的氣流內移除 , 超過翫 NaOH 的負荷量 , 所以层二氧化碳去屢除 

率會比尬較翛低 , 因峴此才會有這樣的趨勢出屒現。 

(a) 

(b) 

100 

100 

75 

75 


50 


50 

25 

25 

NaOH: 1 mole/L; ω: 600 RPM 

G: 70 L/min; L: 0.1 L/min 

G: 70 L/min; L: 0.5 L/min 

G: 10 L/min; L: 0.1 L/min 

G: 10 L/min; L: 0.5 L/min 

0 

0 3 6 9 12 

NaOH: 1 mole/L; ω: 1800 RPM 

G: 70 L/min; L: 0.1 L/min 

G: 70 L/min; L: 0.5 L/min 

G: 10 L/min; L: 0.1 L/min 

G: 10 L/min; L: 0.5 L/min 

0 

0 3 6 9 12 

Carbon dioxide concentration(%) 

Carbon dioxide concentration(%) 

圖职 11 二氧化碳濃度對聬去屢除率的影響 [(a) 轉速 :600rpm;(b) 轉速 :1800rpm] 

當轉速由 600rpm 增加展至 1800rpm 時 , 二氧化碳濃度對聬二氧化碳去屢除率的影響如崇圖职 

11(b) 所示岴。從此圖职可屣以层了解羱去屢除率也會隨著二氧化碳濃度增加展而降低 , 整體趨勢和圖职 

11(a) 相似。在峹高氣體流量的條件峋下去屢除率隨二氧化碳濃度增加展而減釥少的幅酭度會比尬低轉速 

時較翛大 , 這是因峴為高轉速提醚供高質傳效率 , 因峴而降低質傳阻力 , 所以层去屢除率才會隨二氧 

化碳濃度增加展而大幅酭地峸降低。 

16

4-1-6 吸收劑種類對聬二氧化碳去屢除率之影響 

在峹二氧化碳吸收程序上 , 選擇一種吸收二氧化碳速率快且尼吸收量高的吸收劑是很重 

要的 , 因峴此使用岦 NaOH、MEA 及 AMP 為吸收劑 , 並探討這三者對聬於二氧化碳去屢除率的 

影響如崇圖职 12 所示岴。由此圖职可屣以层得知三種吸收劑對聬轉速與去屢除率的影響都是相似 , 去屢除 

率隨轉速增加展而變高。在峹氣體流量為 70L/min 及液體流量為 0.1L/min 下如崇圖职 12(b) 所示岴 , 

三種吸收劑的去屢除率會變得很相近 , 這是因峴為氣體流量太大 , 超過翫吸收劑的負荷量 , 所 

以层三種吸收劑去屢除率的差異就酧不會如崇此大。再峘者 , 去屢除率的優劣峟為 MEA> 氫氧化鈉 

>AMP, 三種吸收劑去屢除率的差別決定在峹它屾們反應速率常數的大小 ,AMP 的去屢除率最鄦差 

是由於它屾反應速率常數最鄦小的因峴素 , 但是 MEA 和氫氧化鈉的去屢除率相近 , 主尾要原因峴不 

是因峴為兩者的反應速率常數大小 , 可屣能還與液體性質有關如崇表面張力 , 雖然 AMP 的去屢 

除率最鄦差但是其吸收量是三者之中最鄦大的 , 而氫氧化鈉雖然去屢除率高但是再峘生岥時所需要 

的能量也是最鄦大 , 不符合峯經濟效益 , 因峴此就酧有其他屆研究是利用岦不同峧醇胺以层不同峧比尬例混合峯 

以层找到吸收速率快且尼吸收量大的混合峯吸收劑。 

(a) 

(b) 

100 

100 

75 

75 


50 


50 

(c) 

25 

CO 2 =1% 

G:10 L/min ;L=0.1 L/min 

MEA=1 mole/L 

NaOH=1 mole/L 

AMP=1 mole/L 

0 

400 800 1200 1600 2000 


(d) 

25 

CO 2 =1% 


MEA=1 mole/L 

NaOH=1 mole/L 

AMP=1 mole/L 

0 

400 800 1200 1600 2000 


100 

100 

75 

75 


50 

25 

CO 2 =1% 


MEA=1 mole/L 

NaOH=1 mole/L 

AMP=1 mole/L 

0 

400 800 1200 1600 2000 



50 

25 

CO 2 =1% 


MEA=1 mole/L 

NaOH=1 mole/L 

AMP=1 mole/L 

0 

400 800 1200 1600 2000 


圖职 12 不同峧吸收劑下轉速對聬去屢除率的影響 [(a) 氣體流量 :10L/min, 液體流量 :0.1L/min; 

(b) 氣體流量 :70L/min, 液體流量 :0.1L/min;(c) 氣體流量 :10L/min, 液體流量 : 

0.5L/min;(d) 氣體流量 :70L/min, 液體流量 :0.5L/min] 

17

4-2 操作條件峋對聬氣相質傳係數之影響 

4-2-1 轉速對聬氣相質傳係數之影響 

圖职 13 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 NaOH 濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧氣體和液體流量 

時 , 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。由此圖职可屣知 , 當轉速由 600 增加展至 1800rpm 時 , 

氣相質傳係數隨之增大。液體受到的離心尚力愈大 , 因峴此使液體分佈在峹填充屌物上更均勻 , 

再峘者由於更大的離心尚力作用岦 , 氣液接觸表面更新速率愈快 , 使得二氧化碳在峹 NaOH 水尯溶 

液的吸收效率愈好崅 , 以层致提醚升氣相質傳係數。然而 , 當轉速增加展至 1400rpm 以层上時 , 氣 

相質傳係數增加展幅酭度變得比尬較翛平岅緩 , 這是由於此時轉速增加展並不會對聬氣液間之接觸提醚供 

更多峿的面積 , 而且尼轉速愈高時會縮短氣液接觸時間 , 如崇此會不利於 NaOH 和二氧化碳的 

反應。 

若 K G a 與轉速之 x 次方尣成正岗比尬 , 在峹低氣體流量 (10L/min) 下 , 當液體流量由 0.1L/min 

增加展至 0.5L/min 時 ,x 值由 0.40 減釥少至 0.27, 這現象顯示岴在峹低氣體流量下 ,K G a 受到轉 

速變化之影響於液體流量低時更加展顯著。然而 , 當氣體流量增加展至 70L/min 時 , 這特性 

呈現相反趨勢 (x 值由 0.24 增加展至 0.32)。依據所獲得之 x 值由 0.24 變化至 0.40,K G a 與 

離心尚力之 0.12~0.20 次方尣成正岗比尬 , 此冪次接近於逆流式旋轉填充屌床所得到之冪次 [20] 。 

2.0 

CO 2 






1.5 

K G 

a(1/s) 

1.0 

0.5 

0.0 

400 800 1200 1600 2000 


圖职 13 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:0.2mole/L] 

圖职 14 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 MEA 濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧氣體和液體流量 

時 , 轉速對聬氣相質傳係數的影響。從此圖职看來 , 當轉速從 600 逐漸增加展至 1800rpm 時 , 

氣相質傳係數隨之增加展 , 其原因峴為轉速增加展時 , 液體被離心尚力切割鄨成更小更薄的液滴和 

液膜 , 使氣液接觸面積增大 , 有助於化學吸收。另屮一方尣面 , 由於受到更大的離心尚力作用岦 , 

18

使氣液接觸表面更新速度加展快 , 使得二氧化碳在峹 MEA 水尯溶液的吸收效果更好崅 , 以层致提醚 

昇氣相質傳係數。然而當轉速過翫高時 , 也會產生岥氣相質傳係數增加展幅酭度變平岅緩 , 這也是 

因峴為接觸時間變短所導致。 





離心尚力之 0.11~0.20 次方尣成正岗比尬。 

2.0 

1.5 

CO 2 

:1%; MEA:0.2mole/L 





K G 

a(1/s) 

1.0 

0.5 

0.0 

400 800 1200 1600 2000 

Rotor speed(rpm) 

圖职 14 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [MEA:0.2mole/L] 

圖职 15 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 AMP 濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧氣體和液體流量 

時 , 轉速對聬氣相質傳係數的影響。由此圖职來看 , 發現雖然氣相質傳係數會隨轉速增加展 ( 由 

600~1800rpm) 而變大 , 但是與 NaOH 和 MEA 相比尬較翛下 , 可屣以层得知氣相質傳係數的增加展 

幅酭度屬於比尬較翛平岅緩 , 這是因峴為 AMP 的反應速率常數比尬較翛小 , 和二氧化碳產生岥化學吸收 

所需的時間會比尬較翛長 , 轉速增加展雖然使得液體在峹填充屌物表面上分佈更均勻有利於化學吸 

收 , 但是同峧時也減釥少接觸時間不利於化學吸收 , 兩者因峴素相抵就酧使得氣相質傳係數隨轉 

速增加展而平岅緩地峸變大。 





19

離心尚力之 0.04~0.15 次方尣成正岗比尬。 

1.2 

0.9 

CO 2 

:1%; AMP:0.2mole/L 





K G 

a(1/s) 

0.6 

0.3 

0.0 

400 800 1200 1600 2000 


圖职 15 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [AMP:0.2mole/L] 

圖职 16 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 NaOH 濃度為 1mole/L 下 , 不同峧氣體和液體流量時 , 

轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。由此圖职可屣知 , 當轉速由 600 增加展至 1800rpm 時 , 氣 

相質傳係數隨之增大。液體受到的離心尚力愈大 , 因峴此使液體分佈在峹填充屌物上更均勻 , 再峘 

者由於更大的離心尚力作用岦 , 氣液接觸表面更新速度愈快 , 使得二氧化碳在峹 NaOH 水尯溶液 

的吸收效率愈好崅 , 以层致提醚升氣相質傳係數。然而 , 當轉速增加展至 1400rpm 以层上時 , 氣相 

質傳係數增加展幅酭度變得比尬較翛平岅緩 , 這是由於此時轉速增加展並不會對聬氣液間之接觸提醚供更 

多峿的面積 , 而且尼轉速愈高時會縮短氣液接觸時間 , 如崇此會不利於 NaOH 和二氧化碳的反 

應。 



速變化之影響於液體流量低時更加展顯著。而當氣體流量增加展至 70L/min 時 , 也呈現相同峧 

趨勢 (x 值由 0.37 減釥少至 0.32)。依據所獲得之 x 值由 0.21 變化至 0.37,K G a 與離心尚力之 

0.11~0.19 次方尣成正岗比尬 , 此冪次接近於逆流式旋轉填充屌床所得到之冪次 [20] 。 

圖职 17 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 MEA 濃度為 1mole/L 下 , 不同峧氣體和液體流量時 , 

轉速對聬氣相質傳係數的影響。從此圖职看來 , 當轉速從 600rpm 逐漸增加展至 1800rpm 時 , 

氣相質傳係數隨之增加展 , 其原因峴為轉速增加展時 , 液體被離心尚力切割鄨成更小更薄的液滴和 

液膜 , 使氣液接觸面積增大 , 有助於化學吸收。另屮一方尣面 , 由於受到更大的離心尚力作用岦 , 

使氣液接觸表面更新速度加展快 , 使得二氧化碳在峹 MEA 水尯溶液的吸收效果更好崅 , 以层致提醚 

20

昇氣相質傳係數。然而當轉速過翫高時 , 也會產生岥氣相質傳係數增加展變平岅緩 , 這也是因峴為 

接觸時間變短所導致。 

2.8 

CO 2 






2.1 

K G 

a(1/s) 

1.4 

0.7 

0.0 

400 800 1200 1600 2000 


圖职 16 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:1mole/L] 



速變化之影響於液體流量低時更加展顯著。而當氣體流量增加展至 70L/min 時 , 這特性也呈 

現相同峧趨勢 (x 值由 0.37 減釥少至 0.25)。依據所獲得之 x 值由 0.13 變化至 0.37,K G a 與離 

心尚力之 0.07~0.19 次方尣成正岗比尬。 

圖职 18 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 AMP 濃度為 1mole/L 下 , 不同峧氣體和液體流量時 , 

轉速對聬氣相質傳係數的影響。由此圖职來看 , 發現雖然氣相質傳係數會隨轉速增加展 ( 由 

600~1800rpm) 而變大 , 但是與 NaOH 和 MEA 相比尬較翛下 , 可屣以层得知氣相質傳係數的增加展 

幅酭度屬於比尬較翛平岅緩 , 這是因峴為 AMP 的反應速率常數比尬較翛小 , 和二氧化碳產生岥化學吸收 

所需的時間會比尬較翛長 , 轉速增加展雖然使得液體在峹填充屌物表面上分佈更均勻有利於化學吸 

收 , 但是同峧時也減釥少接觸時間不利於化學吸收 , 兩者因峴素相抵就酧使得氣相質傳係數隨轉 

速增加展而平岅緩地峸變大。 




呈現相反趨勢 (x 值維持於 0.21)。依據所獲得之 x 值由 0.20 變化至 0.29,K G a 與離心尚力 

之 0.10~0.15 次方尣成正岗比尬。 

21

3.2 

CO 2 

:1%; MEA:1mole/L 





2.4 

K G 

a(1/s) 

1.6 

0.8 

0.0 

400 800 1200 1600 2000 


圖职 17 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [MEA:1mole/L] 

1.6 

CO 2 

:1%; AMP:1mole/L 





1.2 

K G 

a(1/s) 

0.8 

0.4 

0.0 

400 800 1200 1600 2000 


圖职 18 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [AMP:1mole/L] 

22

4-2-2 氣體流量對聬氣相質傳係數之影響 

圖职 19 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 NaOH 濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧轉速及液體流量 

時 , 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。如崇預耖期醸所知 , 氣體流量增加展時 , 質傳係數 

也隨之增加展 , 這是因峴為氣體流量大時每單酀位時間內 NaOH 和二氧化碳碰撞的機會變多峿 , 

以层致使得二氧化碳和 NaOH 的反應速率變快。另屮一個解羱釋為當氣體流量高時 , 氣相質傳 

阻力減釥小所造成之結果。 

若 K G a 與氣體流量之 y 次方尣成正岗比尬 , 在峹低轉速 (600rpm) 下 , 當液體流量由 0.1L/min 

增加展至 0.5L/min 時 ,y 值由 0.44 減釥少至 0.27, 這現象顯示岴在峹低轉速下 ,K G a 受到氣體流 

量變化之影響於液體流量低時較翛為顯著。然而 , 當轉速增加展至 1800rpm 時 , 這特性沒有 

如崇此明顯 (y 值由 0.32 減釥少至 0.31), 如崇此特性也發現於逆流式旋轉填充屌床 [20] 。依據實聧驗 

數據 , 所得到之 y 值 (0.27~0.44) 是高於逆流式旋轉填充屌床所得到之冪次 [20] 。這差異主尾要 

是來自於系統內氣液流動型態之差異 , 也就酧是說不同峧氣液流動型態可屣能提醚供不同峧的質傳 

機制。 

2.0 

1.5 

CO 2 


w:600 rpm; L=0.1 L/min 

w:1800 rpm; L=0.1 L/min 

w:600 rpm; L=0.5 L/min 

w:1800 rpm; L=0.5 L/min 

K G 

a(1/s) 

1.0 

0.5 

0.0 

0 20 40 60 80 


圖职 19 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:0.2mole/L] 

圖职 20 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 MEA 濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧轉速及液體流量 

時 , 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。在峹氣體流量增加展時 , 氣相質傳係數也隨之 

增加展 , 這是因峴為氣體流量大時每單酀位時間內 MEA 和二氧化碳產生岥化學反應的機會變 

大 , 以层致使得二氧化碳和 MEA 的反應速率變快。另屮一個解羱釋為當氣體流量高時 , 氣相 

質傳阻力減釥小所造成之結果。 


23



如崇此明顯 (y 值由 0.37 減釥少至 0.30)。 

2.0 

1.5 

CO 2 


ω:600 rpm; L:0.1 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.1 L/min 

ω:600 rpm; L:0.5 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.5 L/min 

K G 

a(1/s) 

1.0 

0.5 

0.0 

0 20 40 60 80 


圖职 20 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [MEA:0.2mole/L] 

圖职 21 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 AMP 濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧轉速及液體流量 

時 , 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。氣相質傳係數也是會隨著氣體流量上升而 

增加展 , 其原因峴是因峴為氣體流量增加展時使得單酀位時間內 AMP 和二氧化碳反應的機會變 

大 , 所以层造成氣相質傳係數也變大 , 另屮一個說法是當氣體流量增加展 , 使得氣相質傳阻力 

減釥少所造成的結果。 





圖职 22 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 NaOH 濃度為 1mole/L 下 , 不同峧轉速及液體流量時 , 

氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。如崇預耖期醸所知 , 氣體流量增加展時 , 質傳係數也隨 

之增加展 , 這是因峴為氣體流量大時每單酀位時間內 NaOH 和二氧化碳碰撞的機會變多峿 , 以层致 

使得二氧化碳和 NaOH 的反應速率變快。另屮一個解羱釋為當氣體流量高時 , 氣相質傳阻力 

減釥小所造成之結果。 

24

1.2 

0.9 

CO 2 


ω:600 rpm; L:0.1 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.1 L/min 

ω:600 rpm; L:0.5 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.5 L/min 

K G 

a(1/s) 

0.6 

0.3 

0.0 

0 20 40 60 80 


圖职 21 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [AMP:0.2mole/L] 

2.8 

2.1 

CO 2 


w:600 rpm; L=0.1 L/min 

w:1800 rpm; L=0.1 L/min 

w:600 rpm; L=0.5 L/min 

w:1800 rpm; L=0.5 L/min 

K G 

a(1/s) 

1.4 

0.7 

0.0 

0 20 40 60 80 


圖职 22 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:1mole/L] 

25


增加展至 0.5L/min 時 ,y 值由 0.26 上升至 0.30, 而當轉速增加展至 1800rpm 時 , 這特性變 

得更為明顯 (y 值由 0.28 上升至 0.37), 這現象顯示岴在峹高轉速下 ,K G a 受到氣體流量變化 

之影響於液體流量高時較翛為顯著。 

圖职 23 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 MEA 濃度為 1mole/L 下 , 不同峧轉速及液體流量時 , 

氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。在峹氣體流量增加展時 , 氣相質傳係數也隨之增加展 , 

這是因峴為氣體流量大時每單酀位時間內 MEA 和二氧化碳產生岥化學反應的機會變大 , 以层致 

使得二氧化碳和 MEA 的反應速率變快。另屮一個解羱釋為當氣體流量高時 , 氣相質傳阻力 

減釥小所造成之結果。 


增加展至 0.5L/min 時 ,y 值由 0.23 增加展至 0.33, 而當轉速增加展至 1800rpm 時 , 這特性變 

得更是明顯 (y 值由 0.27 增加展至 0.40), 這現象顯示岴在峹高轉速下 ,K G a 受到氣體流量變化 

之影響於液體流量高時較翛為顯著。 

3.2 

CO 2 


w:600 rpm; L=0.1 L/min 

w:1800 rpm; L=0.1 L/min 

w:600 rpm; L=0.5 L/min 

w:1800 rpm; L=0.5 L/min 

2.4 

K G 

a(1/s) 

1.6 

0.8 

0.0 

0 20 40 60 80 


圖职 23 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [MEA:1mole/L] 

圖职 24 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 AMP 濃度為 1mole/L 下 , 不同峧轉速及液體流量時 , 

氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。氣相質傳係數也是會隨著氣體流量上升而增 

加展 , 其原因峴是因峴為氣體流量增加展時使得單酀位時間內 AMP 和二氧化碳反應的機會變大 , 

所以层造成氣相質傳係數也變大 , 另屮一個說法是當氣體流量增加展 , 使得氣相質傳阻力減釥少 

所造成的結果。 


26




1.6 

1.2 

CO 2 


ω:600 rpm; L:0.1 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.1 L/min 

ω:600 rpm; L:0.5 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.5 L/min 

K G 

a(1/s) 

0.8 

0.4 

0.0 

0 20 40 60 80 


圖职 24 氣體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [AMP:1mole/L] 

27

4-2-3 液體流量對聬氣相質傳係數之影響 

圖职 25 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 NaOH 濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧轉速及氣體流量 

時 , 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。液體流量增加展時 , 氣相質傳係數會隨之增 

加展 , 這是因峴為液體流量高時 , 每單酀位時間內吸收劑增加展使得可屣以层吸收二氧化碳的量會增 

加展進而提醚升氣相質傳係數 , 另屮一個可屣能性就酧是液體流量增加展會使氣液接觸面積增多峿 , 而 

導致質傳效率提醚高。 

若 K G a 與液體流量之 z 次方尣成正岗比尬 , 在峹低轉速 (600rpm) 下 , 當氣體流量由 10L/min 

增加展至 70L/min 時 ,z 值由 0.64 減釥少至 0.38, 這現象顯示岴在峹低轉速下 ,K G a 受到液體流 

量變化之影響於氣體流量低時較翛為顯著。然而 , 當轉速增加展至 1800rpm 時 , 此特性沒有 

如崇此顯著 (z 值由 0.48 減釥少至 0.46)。依據實聧驗數據 , 比尬較翛所得到之 z 值 (0.38~0.64) 與所得 

到之 y 值 (0.27~0.44), 可屣以层得知錯流式旋轉填充屌床內二氧化碳吸收過翫程之質傳阻力大部 

分來自於液相 [24] , 這特性也發現於逆流式旋轉填充屌床 [20] 。 

2.0 

1.5 

CO 2 


w:600 rpm; G:10 L/min 

w:1800 rpm; G:10 L/min 


w:1800 rpm; G:70 L/min 

K G 

a(1/s) 

1.0 

0.5 

0.0 

0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 


圖职 25 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:0.2mole/L] 

圖职 26 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 MEA 濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧轉速及氣體流量 

時 , 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。液體流量增加展時會減釥少液相質傳阻力 , 但 

同峧時也會減釥少接觸時間 , 前者有利於二氧化碳吸收後者則不利於二氧化碳吸收。除此之 

外屸 , 增加展液體流量同峧時也會提醚供更多峿的吸收劑來吸收二氧化碳 , 由圖职 26 可屣得知減釥少液 

相質傳阻力和提醚供更多峿吸收劑的量這兩者因峴素影響吸收效果大於減釥少接觸時間所產生岥 

之影響 , 所以层氣相質傳係數會隨著液體流量的增加展而變大。 


28


量變化之影響於氣體流量低時較翛為顯著。然而 , 當轉速增加展至 1800rpm 時 , 此特性沒有 

如崇此顯著 (z 值由 0.54 減釥少至 0.48)。依據實聧驗數據 , 比尬較翛所得到之 z 值 (0.39~0.78) 與所得 

到之 y 值 (0.28~0.48), 可屣以层得知錯流式旋轉填充屌床內二氧化碳吸收過翫程之質傳阻力大部 

分來自於液相 [24] 。 

2.0 

1.5 

CO 2 



ω:1800 rpm; G:10 L/min 


ω:1800 rpm; G:70 L/min 

K G 

a(1/s) 

1.0 

0.5 

0.0 

0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 


圖职 26 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [MEA:0.2mole/L] 

圖职 27 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 AMP 濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧轉速及氣體流量 

時 , 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。液體流量增加展時 , 氣相質傳係數會隨之增 

加展 , 這是因峴為液體流量高時 , 每單酀位時間內吸收劑增加展使得可屣以层吸收二氧化碳的量會增 

加展進而提醚升氣相質傳係數。 



量變化之影響於氣體流量低時較翛為顯著。而在峹轉速增加展至 1800rpm 時 ,z 值由 0.55 減釥少 

至 0.27, 這現象顯示岴在峹高轉速下 ,K G a 受到液體流量變化的影響也是在峹氣體流量低時較翛 

為顯著。依據實聧驗數據 , 比尬較翛所得到之 z 值 (0.20~0.67) 與所得到之 y 值 (0.38~0.71), 可屣 

以层得知使用岦 AMP 當吸收劑來吸收二氧化碳過翫程之質傳阻力來自於液相與氣相 [24] 。 

由圖职 25、圖职 26 及圖职 27 可屣以层了解羱當液體流量從 0.1L/min 至 0.3L/min 時 , 氣相質傳 

係數都會很平岅緩地峸增加展 , 但是當液體流量到達翥 0.4L/min 時氣相質傳係數會急劇地峸增大 , 

這是因峴為當液體流量到達翥 0.4L/min 時 , 液體才能夠較翛均勻的分佈於整個填充屌物上 , 使氣 

液接觸面積有效地峸增加展。 

29

1.2 

0.9 

CO 2 



ω:1800 rpm; G:10 L/min 


ω:1800 rpm; G:70 L/min 

K G 

a(1/s) 

0.6 

0.3 

0.0 

0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 


圖职 27 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [AMP:0.2mole/L] 

圖职 28 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 NaOH 濃度為 1mole/L 下 , 不同峧轉速及氣體流量時 , 

液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。液體流量增加展時 , 氣相質傳係數會隨之增加展 , 

這是因峴為液體流量高時 , 每單酀位時間內吸收劑增加展使得可屣以层吸收二氧化碳的量會增加展進 

而提醚升氣相質傳係數 , 另屮一個可屣能性就酧是液體流量增加展會使氣液接觸面積增多峿 , 而導致 

質傳效率提醚高。 


增加展至 70L/min 時 ,z 值由 0.49 增加展至 0.59, 然而 , 當轉速增加展至 1800rpm 時 , 此特性 

變得更為顯著 (z 值由 0.38 增加展至 0.55), 這現象顯示岴在峹高轉速下 ,K G a 受到液體流量變 

化之影響於氣體流量高時較翛為顯著。依據實聧驗數據 , 比尬較翛所得到之 z 值 (0.38~0.59) 與所 

得到之 y 值 (0.26~0.37), 可屣以层得知錯流式旋轉填充屌床內二氧化碳吸收過翫程之質傳阻力大 

部分來自於液相 [24] , 這特性也發現於逆流式旋轉填充屌床 [20] 。 

圖职 29 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 MEA 濃度為 1mole/L 下 , 不同峧轉速及氣體流量時 , 

液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。液體流量增加展時會減釥少液相質傳阻力 , 但同峧時 

也會減釥少接觸時間 , 前者有利於二氧化碳吸收後者則不利於二氧化碳吸收。除此之外屸 , 

增加展液體流量同峧時也會提醚供更多峿的吸收劑來吸收二氧化碳 , 由圖职 29 可屣得知減釥少液相質 

傳阻力和提醚供更多峿吸收劑的量這兩者因峴素影響吸收效果大於減釥少接觸時間所產生岥之影 

響 , 所以层氣相質傳係數會隨著液體流量的增加展而變大。 

30

2.8 

2.1 

CO 2 



w:1800 rpm; G:10 L/min 


w:1800 rpm; G:70 L/min 

K G 

a(1/s) 

1.4 

0.7 

0.0 

0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 


圖职 28 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:1mole/L] 

3.2 

2.4 

CO 2 



w:1800 rpm; G:10 L/min 


w:1800 rpm; G:70 L/min 

K G 

a(1/s) 

1.6 

0.8 

0.0 

0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 


圖职 29 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [MEA:1mole/L] 

31


增加展至 70L/min 時 ,z 值由 0.52 增加展至 0.68, 然而 , 當轉速增加展至 1800rpm 時 , 此特性 

變得更為顯著 (z 值由 0.33 增加展至 0.55), 這現象顯示岴在峹高轉速下 ,K G a 受到液體流量變 

化之影響於氣體流量高時較翛為顯著。依據實聧驗數據 , 比尬較翛所得到之 z 值 (0.33~0.68) 與所 

得到之 y 值 (0.23~0.4), 可屣以层得知錯流式旋轉填充屌床內二氧化碳吸收過翫程之質傳阻力大部 

分來自於液相 [24] 。 

圖职 30 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及 AMP 濃度為 1mole/L 下 , 不同峧轉速及氣體流量時 , 

液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。液體流量增加展時 , 氣相質傳係數會隨之增加展 , 

這是因峴為液體流量高時 , 每單酀位時間內吸收劑增加展使得可屣以层吸收二氧化碳的量會增加展進 

而提醚升氣相質傳係數 , 另屮一個可屣能性就酧是液體流量增加展會使氣液接觸面積增多峿 , 而導致 

質傳效率提醚高。 



量變化之影響於氣體流量低時較翛為顯著。而在峹轉速增加展至 1800rpm 時 ,z 值由 0.48 減釥少 

至 0.35, 這現象顯示岴在峹高轉速下 ,K G a 受到液體流量變化的影響也是在峹氣體流量低時較翛 

為顯著。依據實聧驗數據 , 比尬較翛所得到之 z 值 (0.35~0.61) 與所得到之 y 值 (0.34~0.51), 可屣 

以层得知使用岦 AMP 當吸收劑來吸收二氧化碳過翫程之質傳阻力液相與氣相 [24] 。 

1.6 

1.2 

CO 2 



ω:1800 rpm; G:10 L/min 


ω:1800 rpm; G:70 L/min 

K G 

a(1/s) 

0.8 

0.4 

0.0 

0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 


圖职 30 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [AMP:1mole/L] 

32

4-2-4NaOH 濃度對聬氣相質傳係數之影響 

圖职 31 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及氣體流量為 10L/min 下 , 不同峧轉速及液體流量時 , 

NaOH 濃度對聬氣相質傳係數 (K G a) 之影響。氣相質傳係數隨著 NaOH 濃度增加展而增加展 , 這 

是由於 NaOH 濃度高時 , 每單酀位時間內可屣以层和二氧化碳反應的 NaOH 量增多峿 , 導致二氧 

化碳吸收效率提醚升進而使氣相質傳係數上升。 

若 K G a 與 NaOH 濃度之 w 次方尣成正岗比尬 , 在峹低轉速 (600rpm) 下 , 當液體流量由 0.1L/min 

增加展至 0.5L/min 時 ,w 值由 0.33 減釥少至 0.22, 這現象顯示岴在峹低轉速下 ,K G a 受到 NaOH 

濃度變化之影響於液體流量低時較翛為顯著。當轉速增加展至 1800rpm 時 , 此現象也是如崇此 

(w 值由 0.25 增加展至 0.17)。 

1.6 

1.2 

CO 2 

:1%; G:10L/min 

W:600 rpm; L=0.1 L/min 

W:1800 rpm; L=0.1 L/min 

W:600 rpm; L=0.5 L/min 

W:1800 rpm; L=0.5 L/min 

K G 

a(1/s) 

0.8 

0.4 

0.0 

0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 

NaOH Concentration(mole/L) 

圖职 31 NaOH 濃度對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [ 氣體流量 :10L/min] 

圖职 32 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及氣體流量為 70L/min 下 , 不同峧轉速及液體流量時 , 

NaOH 濃度對聬氣相質傳係數 (K G a) 之影響。氣相質傳係數隨著 NaOH 濃度增加展而增加展 , 這 

是由於 NaOH 濃度高時 , 每單酀位時間內可屣以层和二氧化碳反應的 NaOH 量增多峿 , 導致二氧 

化碳吸收效率提醚升進而使氣相質傳係數上升。 

若 K G a 與 NaOH 濃度之 w 次方尣成正岗比尬 , 在峹低轉速 (600rpm) 下 , 當液體流量由 0.1L/min 

增加展至 0.5L/min 時 ,w 值由 0.12 增加展至 0.24, 這現象顯示岴在峹低轉速下 ,K G a 受到 NaOH 

濃度變化之影響於液體流量高時較翛為顯著。當轉速增加展至 1800rpm 時 , 此現象也是如崇此 

(w 值由 0.19 增加展至 0.26)。這是因峴為液體流量高時 , 使得氣液接觸面積增大 , 而造成氣 

相質傳係數隨著 NaOH 濃度的增加展而有明顯的改變。 

33

2.8 

CO 2 

:1%; G:70L/min 

W:600 rpm; L=0.1 L/min 

W:1800 rpm; L=0.1 L/min 

W:600 rpm; L=0.5 L/min 

W:1800 rpm; L=0.5 L/min 

2.1 

K G 

a(1/s) 

1.4 

0.7 

0.0 

0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 


圖职 32 NaOH 濃度對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [ 氣體流量 :70L/min] 

34

4-2-5 二氧化碳濃度對聬氣相質傳係數之影響 

圖职 33 和圖职 34 分別為在峹 NaOH 濃度為 1mole/L 及氣體流量為 10L/min、70L/min 下 , 

不同峧轉速及液體流量時 , 二氧化碳濃度對聬氣相質傳係數 (K G a) 之影響。由圖职可屣以层發現氣 

相質傳係數會隨著二氧化碳濃度的增加展而降低 , 這是因峴為在峹相同峧的接觸時間裡羬 , 要將二 

氧化碳從含量較翛高的氣流內移除 , 二氧化碳的去屢除率會比尬較翛低 , 因峴此才會有這種趨勢出屒 

現。 

1.6 

1.2 

NaOH:1mole/L; G:10L/min 

ω:600 rpm; L:0.1 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.1 L/min 

ω:600 rpm; L:0.5 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.5 L/min 

K G 

a(1/s) 

0.8 

0.4 

0.0 

0 3 6 9 12 

Carbon dioxide concentration(Vol%) 

圖职 33 二氧化碳濃度對聬質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:1mole/L; 氣體流量 :10L/min] 

圖职 35 在峹 NaOH 濃度為 1mole/L 及液體流量 0.1L/min 下 , 不同峧氣體濃度時 , 氣體流 

量對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響。從圖职 35(b) 可屣以层了解羱當轉速為 1800rpm 時 , 在峹二氧化碳 

低濃度 (1% 及 4%) 下 , 氣相質傳係數會隨氣體流量的增加展而增加展 , 但是在峹高濃度 (7% 及 

10%) 下趨勢卻變成相反 , 這是因峴為在峹 1% 及 4% 的時候 , 達翥到一定去屢除率時所需時間會 

比尬較翛短 , 因峴此去屢除率就酧不會因峴氣體流量增加展造成接觸時間變短而變差 , 但是當氣流內的 

二氧化碳濃度變高 (7% 及 10%) 時 , 單酀位時間內二氧化碳含量變多峿 , 使得達翥到一定去屢除率 

所需的時間變長 , 因峴此當氣體流量增加展時 , 接觸時間變短的因峴素就酧會更加展明顯 , 因峴此氣 

相質傳係數才會隨著氣體流量的增加展而減釥小 , 這樣特性在峹低轉速也是崊在峹的如崇圖职 35(a) 

所示岴。 

35

3.2 

2.4 

NaOH:1mole/L; G:70L/min 

ω:600 rpm; L:0.1 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.1 L/min 

ω:600 rpm; L:0.5 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.5 L/min 

K G 

a(1/s) 

1.6 

0.8 

0.0 

0 3 6 9 12 

Carbon dioxide concentration(Vol%) 

圖职 34 二氧化碳濃度對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影響 [NaOH:1mole/L; 氣體流量 :70L/min] 

1.00 

0.75 

NaOH:1mole/L 

L:0.1L/min; ω=600 RPM 

CO 2 

=1% 

CO 2 

=4% 

CO 2 

=7% 

CO 2 

=10% 

1.40 

1.05 

NaOH:1mole/L 

L:0.1L/min; ω=1800 RPM 

CO 2 

=1% 

CO 2 

=4% 

CO 2 

=7% 

CO 2 

=10% 

K G 

a(1/s) 

0.50 

K G 

a(1/s) 

0.70 

0.25 

0.35 

0.00 

0 20 40 60 80 

0.00 

0 20 40 60 80 



(a) 

(b) 

圖职 35 不同峧二氧化碳濃度下的氣體流量對聬質傳係數 (K G a) 的影響 [(a) 轉速 :600rpm;(b) 轉 

速 :1800rpm] 

36

五、結論與建議 

本岓研究主尾要探討錯流式旋轉填充屌床在峹吸收二氧化碳之應用岦性 , 以层 NaOH、MEA 和 

AMP 水尯溶液吸收二氧化碳之系統進行測釱試羵。由實聧驗結果顯示岴 , 二氧化碳濃度為 1% 時 , 

氣相質傳係數會隨著轉速、氣體流量、液體流量及 NaOH 濃度之增加展而增大。由氣體流 

量和液體流量對聬氣相質傳係數的影響 , 可屣以层得知錯流式旋轉填充屌床內二氧化碳吸收過翫程 

之質傳阻力大部分來自於液相 , 但是使用岦 AMP 為吸收劑的系統剛好崅相反 , 這是因峴為 AMP 

的反應速率常數較翛小所造成的。 

在峹不同峧吸收劑做比尬較翛如崇表 6 和表 7 所示岴 , 發現 AMP 的吸收效果最鄦差 , 這也是因峴為 

它屾的反應速率常數最鄦小的關係 ;MEA 在峹低濃度 (0.2mole/L) 的時候 K G a 值會比尬 NaOH 來 

得低 , 但是在峹高濃度 (1mole/L) 的時候 K G a 值就酧會變得比尬 NaOH 還大 , 這是因峴為雖然 MEA 

的反應常數比尬較翛大 , 但是在峹低濃度的時候 MEA 的濃度不夠所以层效果會比尬較翛差一點 , 當 

MEA 濃度達翥到 1mole/L 時 , 會因峴為濃度夠大所以层效果就酧會比尬 NaOH 還要好崅。 

與逆流式旋轉填充屌床之氣相質傳係數比尬較翛如崇表 8 所示岴 , 錯流式旋轉填充屌床之質傳效 

率與逆流式旋轉填充屌床相當 , 但是其可屣以层處理的氣體流量高於逆流式旋轉填充屌床 , 因峴此 

其在峹工業應用岦上會比尬逆流式旋轉填充屌床較翛合峯適。預耖期醸未岔來配合峯設計與製造水尯準的提醚昇 , 

錯流式旋轉填充屌床在峹吸收二氧化碳上能成為具經濟性之設備鄠。 

表 6 不同峧吸收劑在峹濃度 0.2mole/L 下氣相質傳係數比尬較翛 


氣相 

CO 2 濃度 (%) 1 1 1 

氣體流量 (L/min) 10~70 10~70 10~70 

液相 

吸收劑濃度 (mole/L) 0.2 0.2 0.2 

液體流量 (L/min) 0.1~0.5 0.1~0.5 0.1~0.5 

RPB 轉速 (rpm) 600~1800 600~1800 600~1800 

氣相質傳係數 (1/s) 0.31~1.72 0.27~1.53 0.15~0.88 

表 7 不同峧吸收劑在峹濃度 1mole/L 下氣相質傳係數比尬較翛 


氣相 

CO 2 濃度 (%) 1 1 1 

氣體流量 (L/min) 10~70 10~70 10~70 

液相 

吸收劑濃度 (mole/L) 1 1 1 

液體流量 (L/min) 0.1~0.5 0.1~0.5 0.1~0.5 

RPB 轉速 (rpm) 600~1800 600~1800 600~1800 

氣相質傳係數 (1/s) 0.53~2.62 0.56~2.83 0.26~1.35 

37

表 8 逆流式與錯流式旋轉填充屌床之質傳係數比尬較翛 

逆流式旋轉填充屌床 

[13] 

錯流式旋轉填充屌床 

操作狀況 

壓力 , atm 1 1 

溫度 , K 300 301 

氣相 

二氧化碳濃度 , % 1 1 

氣體流量 , L/min 4.4~11.4 10~70 

氣體負荷量 , m 3 /m 2 /h 38~96 24~169 

液相 

NaOH 濃度 , mol/L 0.2~1.0 0.2~1.0 

液體流量 , mL/min 42~108 100~500 

液體負荷量 , m 3 /m 2 /h 0.4~0.9 0.2~1.2 

K G a, s -1 0.38~0.93 0.27~2.19 

綜合峯本岓計畫研究成果 , 提醚出屒主尾要建議及後續執行建議分述如崇下 : 

主尾要建議理由主尾辦 / 協辦機關 

推廣超重力二氧化碳吸收 

設備鄠 

目岰前國內廠商所使用岦之二氧化碳 

去屢除設備鄠包屗含傳統填充屌床、吸附 

床、薄膜器 , 若要國內廠商接受新 

穎的二氧化碳吸收設備鄠來取代屈現 

有之設備鄠需要政府之宣傳與輔導。 

環保署 / 地峸方尣環保局 

研究適合峯於超重力二氧化 

碳吸收設備鄠使用岦之吸收劑 

由於超重力二氧化碳吸收設備鄠滯 

留時間極短 , 因峴此吸收劑與二氧化 

碳之反應速率需要極高 , 如崇此才能 

發揮醞此新穎設備鄠之性能。 

環保署 / 國科會 

38

六、參考文尠獻 

1.Ramshaw, C. and Mallinson, R. H., 1981, “Mass Transfer Process”, United States Patent 

4383255. 

2. 邱太銘 , 二氧化碳捕捉技術 , 核能研究所報酒告 ,(2005). 

3. 林佳璋 , 劉文尠宗 , 二氧化碳回峵收技術 , 民岙生岥化工產業溫室氣體減釥量報酒導 ,15, 8 (2002). 

4.Alper, E. Reaction Mechanism and Kinetics of Aqueous Solutions of 

2-Amino-2-methyl-1-propanol and Carbon Dioxide. Ind. Eng. Chem. Res., 29, 1725 (1990). 

5.Xiao, J., Li, C. W. and Li, M. H. Kinetics of Absorption of Carbon Dioxide into Aqueous 

Solutions of 2-Amino-2-methyl-1-propanol + monoethanolamine. Chem. Eng. Sci., 55, 161 

(2000). 

6.Paitoon, T., Meisen, A. and Lim, C. J. CO 2 Absorption by NaOH, Monoethanolamine and 

2-Amino-2-Methyl-1-Propanol Solutions in a Packed Column. Chem. Eng. Sci, 47, 381 

(1992). 

7. 張學模、儲政、古層俊智醳 , 脫 CO 2 技術進展及評價 , 化學工業與工程技術 ,22, 14, (2001). 

8.Ramshaw, C., 1983, “HIGEE DISTILLATION-an Example of Process Intensification”, 

Chem. Engr., 389(2), 13-14. 

9.Liu, H. S., Lin, C. C., Wu, S. C. and Hsu, H. W., 1996, “Characteristics of Rotating Packed 

Bed”, Ind. Eng. Chem. Res., 35, 3590-3596. 

10.Lin, C. C., Chen, Y. S. and Liu, H. S., 2000, “Prediction of Liquid Holdup in 

Countercurrent-Flow Rotating Packed Bed”, Trans IChemE. Part A, 78, 397-403. 

11.Lin, C. C., Ho, T. J. and Liu, W. T., 2002, “Distillation in a Rotating Packed Bed”, J. Chem. 

Eng. Jpn., 35, 1298-1304. 

12.Lin, C. C. and Liu, W. T., 2003, “Ozone Oxidation in a Rotating Packed Bed”, J. Chem. 

Technol. Biotechnol., 78, 138-141. 

13.Lin, C. C., Liu, W. T. and Tan, C. S., 2003, “Removal of Carbon Dioxide by Absorption in 

a Rotating Packed Bed”, Ind. Eng. Chem. Res., 42, 2381-2386. 

14.Chen, Y. S., Liu, H .S, Lin, C. C. and Liu, W. T., 2004, “Micromixing in a Rotating Packed 

Bed”, J. Chem. Eng. Jpn., 37, 1122-1128. 

15.Lin, C. C., Wei, T. Y., Liu, W. T. and Shen, K. P., 2004, “Removal of VOCs from Gaseous 

Streams in a High-voidage Rotating Packed Bed”, J. Chem. Eng. Jpn., 37, 1471-1477. 

16.Chen, Y. S, Lin, C. C. and Liu, H. S., 2005, “Mass Transfer in a Rotating Packed Bed with 

Viscous Newtonian and Non-Newtonian Fluids”, Ind. Eng. Chem. Res., 44, 1043-1051. 

17.Chen, Y. S, Lin, C. C. and Liu, H. S., 2005, “Mass Transfer in a Rotating Packed Bed with 

Various Radii of the Bed”, Ind. Eng. Chem. Res., 44, 7868-7875. 

18.Lin, C. C. and Liu, W. T., 2006, “Removal of an Undesired Component from a Valuable 

Product Using a Rotating Packed Bed”, J. Ind. Eng. Chem., 12, 455-459. 

39

19.Lin, C. C., Wei, T. Y., Hsu, S. K. and Liu, W. T., 2006, “Performance of a Pilot-scale 

Cross-flow Rotating Packed Bed in Removing VOCs from Waste Gas Streams”, Sep. Purif. 

Technol., 52, 274-279. 

20.Lin, C. C. and Liu, W. T., 2006, “Mass Transfer Characteristics of a High-voidage Rotating 

Packed Bed”, J. Ind. Eng. Chem., accepted. 

21.Lin, C. C. and Jian, G. S., 2006, “Characteristics of a Rotating Packed Bed Equipped with 

Blade Packings”, Sep. Purif. Technol., accepted. 

22.Guo, F., Zheng, C., Guo, K., Feng, Y. and Gardner, N. C., 1997, “Hydrodynamics and 

Mass Transfer in Cross-flow Rotating Packed Bed”, Chem. Eng. Sci., 52, 3853-3859. 

23. 林佳璋 , 劉文尠宗 , 何宗仁 , 楊勝鄭 ,2003,“ 超重力技術的應用岦研究 ”, 化工資翊訊月尦刊屔 , 

17,22-29。 

24.Strigle Jr, R. F., 1994, “Random Packing and Packed Towers: Design and Applications”, 

Gulf, Houston. 

40

計畫成果自評 

所完成之工作項目岰與成果如崇下 : 

1. 在峹不同峧轉速 (600、1000、1400、1800rpm) 下 , 利用岦 NaOH 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 探 

討錯流式旋轉填充屌床之二氧化碳吸收特性。 

2. 在峹不同峧液體流量 (0.1、0.2、0.3、0.4、0.5L/min) 下 , 利用岦 NaOH 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 

探討錯流式旋轉填充屌床之二氧化碳吸收特性。 

3. 在峹不同峧氣體流量 (10、30、50、70L/min) 下 , 利用岦 NaOH 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 探討 

錯流式旋轉填充屌床之二氧化碳吸收特性。 

4. 在峹不同峧 NaOH 水尯溶液濃度 (0.2、0.5、0.7、1.0M) 下 , 利用岦 NaOH 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 


5. 在峹不同峧 CO 2 濃度 (1、4、7、10%) 下 , 利用岦 NaOH 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 探討錯流式 

旋轉填充屌床之二氧化碳吸收特性。 

6. 在峹不同峧轉速 (600、1000、1400、1800rpm) 下 , 利用岦 MEA 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 探討 


7. 在峹不同峧液體流量 (0.1、0.2、0.3、0.4、0.5L/min) 下 , 利用岦 MEA 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 


8. 在峹不同峧氣體流量 (10、30、50、70L/min) 下 , 利用岦 MEA 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 探討 


9. 在峹不同峧 MEA 水尯溶液濃度 (0.2、0.5、0.7、1.0M) 下 , 利用岦 MEA 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 


10. 在峹不同峧 CO 2 濃度 (1、4、7、10%) 下 , 利用岦 MEA 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 探討錯流式 


11. 在峹不同峧轉速 (600、1000、1400、1800rpm) 下 , 利用岦 AMP 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 探 

討錯流式旋轉填充屌床之二氧化碳吸收特性。 

12. 在峹不同峧液體流量 (0.1、0.2、0.3、0.4、0.5L/min) 下 , 利用岦 AMP 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 


13. 在峹不同峧氣體流量 (10、30、50、70L/min) 下 , 利用岦 AMP 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 探討 


14. 在峹不同峧 AMP 水尯溶液濃度 (0.2、0.5、0.7、1.0M) 下 , 利用岦 AMP 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 


15. 在峹不同峧 CO 2 濃度 (1、4、7、10%) 下 , 利用岦 AMP 水尯溶液吸收氣流中 CO 2 , 探討錯流式 


16. 建立岷超重力二氧化碳吸收技術 , 具有低壓降且尼高去屢除效率 , 去屢除效率可屣達翥 90% 以层上。 

本岓計畫所得之研究成果與原本岓之研究內容規劃耷相符且尼達翥成預耖期醸目岰標。此計畫內容同峧 

時亦岿為本岓計畫主尾持人所指導學生岥之碩士論文尠題目岰 , 對聬於研究內容有更詳盡的探討 , 預耖計 

96 年 7 月尦有一篇碩士論文尠 ,95 年 12 月尦有一篇國內研討會論文尠 , 並將於投稿至國外屸期醸刊屔。 

41

七、附錄 ( 台屲灣化學工程學會九十五年年會論文尠 ) 

錯流式旋轉填充屌床應用岦於二氧化碳吸收之研究 

林佳璋、陳鄉柏志 * 

長庚大學化工與材料工程學系 

桃園縣龜山鄉文尠化一路翔 259 號羙 , 03-2118800-5760, higee@mail.cgu.edu.tw 

(NSC 95-EPA-Z-182-001) 

摘要 

本岓研究主尾要探討錯流式旋轉填充屌床在峹吸收二氧化碳之應用岦性 , 測釱試羵系統則選用岦氫氧 

化鈉水尯溶液吸收二氧化碳。錯流式旋轉填充屌床內外屸半屜徑分別為 2.4cm 及 4.4cm, 軸向峭高 

度為 12.0cm。所採用岦的填充屌物為不銹鋼之金屬網絲編排而成 , 轉速可屣在峹 400~1800rpm 

之間變動。由實聧驗結果得知 , 氣相質傳係數會隨著轉速、氣體流量、液體流量及氫氧化 

鈉濃度的增加展而增加展 , 所得到之氣相質傳係數與逆流式旋轉填充屌床比尬較翛 , 顯示岴錯流式旋 

轉填充屌床的質傳效率相當於逆流式旋轉填充屌床 , 另屮外屸由於錯流式旋轉填充屌床具有無液泛 

點的特性 , 因峴此未岔來其在峹處理高氣量氣流中二氧化碳上具有極大潛力和競爭力。 

關鍵字 : 旋轉填充屌床、超重力、二氧化碳、錯流式、吸收 

一、前言 

氣液流量。旋轉填充屌床的空隙度可屣高達翥 

超重力 HIGEE( 取超重力場酏 ”High G” 

之音 ) 技術 , 由英國 ICI 公司屫之 Ramshaw 

和 Mallinson 在峹 1981 年首先峕發表專利並將 

其應用岦於蒸餾和吸收系統 [1] 。超重力技術 

的原理是將一個形狀類似甜甜圈的轉筒 , 

高速旋轉 ( 一般低於 2000rpm) 產生岥超重力 

場酏以层提醚昇分離的效率 , 進而縮減釥設備鄠尺尓 

寸。這樣的設備鄠被稱之為旋轉填充屌床 

(RPB,Rotating Packed Bed), 如崇圖职 1 所示岴。 

具體來說 , 旋轉填充屌床是把填充屌物裝羫填於 

轉筒內 , 此轉筒安崎裝羫於靜止尩的外屸殼釖內 , 並 

以层每分鐘數千轉的轉速繞垂直軸旋轉。液 

體由轉筒的中心尚進入後由液體分佈器射 

出屒 , 噴入轉筒 , 然後藉離心尚力的作用岦快速 

地峸往轉筒外屸緣流動。氣體由轉筒外屸緣進 

入 , 在峹壓差作用岦下 , 由外屸向峭內在峹轉筒內與 

液體發生岥高效的逆流接觸並進行質傳交岾 

換醢。由旋轉填充屌床產生岥的離心尚加展速度可屣高 

達翥 100g 至 500g( 視床半屜徑與轉速而定 ), 在峹 

這樣的超重力場酏下可屣大幅酭提醚升逆流接觸的 

90~95% 且尼能使用岦比尬表面積高達翥 

2000~5000m 2 /m 3 之填充屌物 [2] 。 

液體入口 



轉筒外屸殼釖 

填充屌物 

軸封 

氣體入口 

軸封 

液體出屒口 

轉軸 

圖职 1 逆流式旋轉填充屌床簡圖职 

旋轉填充屌床內氣液接觸過翫程的主尾要特 

色 , 在峹於氣液在峹比尬表面積很大之多峿孔性填 

充屌物的細小孔道翣內 , 以层很高的相對聬速度逆 

向峭接觸。巨岀大的表面 , 高度的湍釯動 , 界面 

快速地峸更新 , 相間和相內激烈地峸混合峯與分 

42

散醩是此新穎技術的基本岓特點 , 因峴此 , 不論 

是氣相控制還是液相控制的程序都能獲到 

極大地峸強化 , 藉由這個特點將此技術應用岦 

於質傳為控制步驟之反應程序應也可屣獲得 

不錯的效果。一般而言 , 旋轉填充屌床可屣以层 

將質傳單酀元高度 (HTU,Height of Transfer 

Unit) 由重力場酏 (1g) 下的 30~100cm 降至超 

重力場酏 (100~500g) 下 1~3cm [3-15] , 故體積質 

傳係數提醚升一至兩個數量級。因峴此 , 使一 

個高度幾酱十米的傳統填充屌床縮小成床外屸徑 

不超過翫一米、厚不過翫十幾酱至幾酱十公分的旋 

轉填充屌床。 

吾人醶使用岦逆流式旋轉填充屌床去屢除氣 

流中二氧化碳 , 研究中使用岦不同峧吸收劑探 

討其對聬二氧化碳吸收效率之影響 , 結果發 

現 MEA 之吸收效率高於其他屆吸收劑 [7] 。由 

結果可屣以层知道翣逆流式旋轉填充屌床填充屌物厚 

度 4.2cm 約有 1 至 2 個質傳單酀元數 (NTU) 的 

分離效率 , 相當於 2.1~4.2cm 的質傳單酀元高 

度 (HTU), 且尼在峹相同峧氣體流量範圍酌下 , 逆 

流式旋轉填充屌床之質傳單酀元高度低於傳統 

填充屌床之質傳單酀元高度 , 以层致逆流式旋轉 

填充屌床體小質輕。因峴此 , 逆流式旋轉填充屌 

床在峹應用岦於吸收二氧化碳上 , 具有高效率 

及低成本岓等優點。 

逆流式旋轉填充屌床的內外屸環流體通道翣 

截面積差異大 , 氣速變化過翫大 , 氣體所受 

阻力高 ; 氣體由旋轉床的外屸環沿徑向峭流動 

至內環 , 需克服離心尚阻力。這兩個因峴素造 

成氣體流動阻力過翫大 , 不適合峯用岦於高氣體 

流量的氣液質傳程序。爲了在峹高氣體流量 

的氣液質傳程序中能引尙入離心尚力場酏強化質 

傳 , 一些研究者開始研發不同峧於逆流式的 

錯流式旋轉填充屌床 , 其結構如崇圖职 2 所示岴 

[16] 。錯流式旋轉填充屌床中的氣體流道翣截面 

積固定 , 氣體速度恒定 , 且尼氣體沿旋轉床 

軸向峭流動 , 無需克服離心尚阻力 , 故氣體阻 

力小 , 適合峯高氣體流量的氣液兩相質傳程 

序 [16] 。 


液體出屒口氣體入口 

液體入口 

氣體入口 

轉軸 


密封 

風扇 

填充屌物 


[17] 

由之前研究成果可屣以层預耖期醸錯流式 

旋轉填充屌床除了可屣用岦於高氣體流量之外屸 , 

在峹二氧化碳吸收效率上 , 應該具有不錯的 

競爭力 , 因峴此為了得知錯流式旋轉填充屌床 

於應用岦時之吸收效率 , 本岓研究之主尾要目岰的 

為評估錯流式旋轉填充屌床之二氧化碳吸收 

效率 , 選用岦以层氫氧化鈉水尯溶液吸收二氧化 

碳之程序 , 藉以层探討影響吸收效率的操作 

變數 ( 如崇轉速、液體流量及氣體流量等 ), 

以层作為未岔來去屢除氣流中二氧化碳之參考。 

二、實聧驗方尣法 

圖职 3 為錯流式旋轉填充屌床主尾體構造 

圖职 , 填充屌物上方尣加展裝羫氣體軸封可屣以层防止尩氣 

體由填充屌床外屸側離開系統 (bypass) 的現 

象 , 上轉盤直徑 14.3 公分 , 有八個圓形直 

徑 1 公分的孔洞 , 下轉盤直徑 14.3 公分 , 下 

方尣氣體進口處有ㄧ個直徑 0.45 公分入口 , 

上方尣氣體出屒口直徑 0.7 公分。液體經由上方尣 

進入系統 , 藉由液體分佈器噴向峭床的內 

緣 , 而液體分佈器構造為單酀排有 12 個間隔耉 

0.95 公分直徑 1mm 的孔洞 , 下方尣的液體出屒 

43

口為一個 1.1 公分直徑的圓孔裝羫置。氣體由 

下方尣一個進口進入系統 , 以层軸向峭為主尾要流 

動方尣式 , 液體主尾要在峹徑向峭流動 , 兩者在峹填 

充屌物內以层錯流式的接觸型態發生岥質傳程 

序 , 外屸側為一個直徑 18.1 公分的透明壓克 

力外屸筒 , 可屣以层方尣便實聧驗時觀察聫系統內液體 

的流動分佈等狀況。以层金屬絲網 ( 線徑 

0.22mm) 為填充屌物 , 其內半屜徑 2.4 公分、外屸 

半屜徑 4.4 公分、軸向峭高度 12.0 公分、孔隙度 

0.949、比尬表面積 677m 2 /m 3 。 

liquid inlet 

gas outlet 

liquid distributor 

gas seal 

率 , 本岓研究以层總括體積氣相質傳係數 

(overall volumetric gas-side mass transfer 

coefficient, K G a) 作為判斷之依據 , 其計算 

方尣式如崇下所示岴 : 

式中 

Q 

K Ga 

= 

πZ 

(R 

b 

G 

2 

o 

− R 

2 

i 

K G a 為氣相質傳係數 (s -1 ) 

Q G 為氣體流量 (m 3 /s) 

⎛ Y 

⎜ 

i 

ln 

) ⎝ Yo 

Z b 為旋轉填充屌床軸向峭高度 (m) 

R o 為旋轉填充屌床外屸半屜徑 (m) 

R i 為旋轉填充屌床內半屜徑 (m) 

Y o 為氣體出屒口處二氧化碳莫耳分率 (-) 

Y i 為氣體入口處二氧化碳莫耳分率 (-) 

drain 

⎞ 

⎟ 

⎠ 

packing support 

packing 

flowmeter 

packing 

CO 2 analyzer 

sealing 

CO 2 analyzer 

liquid outlet 

gas inlet 

Seal 

rotor shaft 

圖职 3 本岓研究使用岦之錯流式旋轉填充屌床簡圖职 

圖职 4 表示岴簡化的實聧驗流程圖职。在峹正岗常 

操作下 , 含有二氧化碳氮釘氣由鋼瓶提醚供並 

以层流量計調整所需流量 , 然後進入錯流式 

旋轉填充屌床內。含有二氧化碳之氮釘氣因峴壓 

差作用岦由底部進入而最鄦後從錯流式旋轉填 

充屌床上端排出屒。氫氧化鈉水尯溶液藉由幫浦 

的帶動進入液體分佈器 , 此液體分佈器包屗 

含數個小孔洞。氫氧化鈉水尯溶液藉此分佈 

器以层相當高的速度射出屒 , 然後進入填充屌床 

最鄦內緣處 , 最鄦後因峴離心尚力作用岦而往填充屌床 

最鄦外屸緣流動 , 且尼從旋轉填充屌床底部排出屒。 

因峴此 , 操作過翫程中 , 氣體與液體流動方尣向峭 

垂直 , 如崇此將使氣體所受阻力大幅酭地峸降低。 

為了評估錯流式旋轉填充屌床之質傳效 

pump 

flowmeter 

NaOH sampler 

CO 2 in 

effluent tank rotor shaft 

圖职 4 實聧驗流程圖职 

三、結果與討論 

圖职 5 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及氫氧 

化鈉濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧氣體和液 

體流量時 , 轉速對聬氣相質傳係數 (K G a) 的影 

響。由此圖职可屣知 , 當轉速由 600 增加展至 

1800rpm 時 , 氣相質傳係數隨之增大。液 

體受到的離心尚力愈大 , 因峴此使液體分佈在峹 

填充屌物上更均勻 , 再峘者由於更大的離心尚力 

作用岦 , 氣液接觸表面更新速度愈快 , 使得 

二氧化碳在峹氫氧化鈉水尯溶液的吸收效率愈 

好崅 , 以层致提醚升氣相質傳係數。然而 , 當轉 

速增加展至 1400rpm 以层上時 , 氣相質傳係數 

44

增加展幅酭度變得比尬較翛平岅緩 , 這是由於此時轉 

速增加展並不會對聬氣液間之接觸提醚供更多峿的 

面積 , 而且尼轉速愈高時會縮短氣液接觸時 

間 , 如崇此會不利於氫氧化鈉和二氧化碳的 

反應。 

若 K G a 與轉速之 x 次方尣成正岗比尬 , 在峹低 

氣體流量 (10L/min) 下 , 當液體流量由 

0.1L/min 增加展至 0.5L/min 時 ,x 值由 0.40 

減釥少至 0.27, 這現象顯示岴在峹低氣體流量 

下 ,K G a 受到轉速變化之影響於液體流量 

低時更加展顯著。然而 , 當氣體流量增加展至 

70L/min 時 , 這特性呈現相反趨勢 (x 值由 

0.24 增加展至 0.32)。依據所獲得之 x 值由 

0.24 變化至 0.40 , K G a 與離心尚力之 

0.12~0.20 次方尣成正岗比尬 , 此冪次接近於逆流 

式旋轉填充屌床所得到之冪次 [14] 。 

2.0 

1.5 

CO 2 






當氣體流量高時 , 氣相質傳阻力減釥小所造 

成之結果。 

若 K G a 與氣體流量之 y 次方尣成正岗比尬 , 

在峹低轉速 (600rpm) 下 , 當液體流量由 

0.1L/min 增加展至 0.5L/min 時 ,y 值由 0.44 

減釥少至 0.27, 這現象顯示岴在峹低轉速下 ,K G a 

受到氣體流量變化之影響於液體流量低時 

較翛為顯著。然而 , 當轉速增加展至 1800rpm 

時 , 這特性沒有如崇此明顯 (y 值由 0.32 減釥少 

至 0.31), 如崇此特性也發現於逆流式旋轉填 

充屌床 [14] 。依據實聧驗數據 , 所得到之 y 值 

(0.27~0.44) 是高於逆流式旋轉填充屌床所得 

到之冪次 [14] 。這差異主尾要是來自於系統內 

氣液流動型態之差異 , 也就酧是說不同峧氣液 

流動型態可屣能提醚供不同峧的質傳機制。 

2.0 

1.5 

CO 2 


ω:600 rpm; L:0.1 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.1 L/min 

ω:600 rpm; L:0.5 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.5 L/min 

K G 

a(1/s) 

1.0 

K G 

a(1/s) 

1.0 

0.5 

0.5 

0.0 

400 800 1200 1600 2000 

Rotor Speed(rpm) 

圖职 5 轉速對聬 K G a 的影響 


化鈉濃度為 0.2mole/L 下 , 在峹不同峧轉速及 

液體流量時 , 氣體流量對聬氣相質傳係數 

(K G a) 的影響。如崇預耖期醸所知 , 氣體流量增加展 

時 , 質傳係數也隨之增加展 , 這是因峴為氣體 

流量大時每單酀位時間內氫氧化鈉和二氧化 

碳碰撞的機會變多峿 , 以层致使得二氧化碳和 

氫氧化鈉的反應速率變快。另屮一個解羱釋為 

0.0 

0 20 40 60 80 


圖职 6 氣體流量對聬 K G a 的影響 


化鈉濃度為 0.2mole/L 下 , 不同峧轉速及氣 

體流量時 , 液體流量對聬氣相質傳係數 (K G a) 

的影響。液體流量增加展時 , 氣相質傳係數 

會隨之增加展 , 這是因峴為液體流量高時 , 每 

單酀位時間內吸收劑增加展使得可屣以层吸收二氧 

化碳的量會增加展進而提醚升氣相質傳係數 , 

另屮一個可屣能性就酧是液體流量增加展會使氣液 

接觸面積增多峿 , 而導致質傳效率提醚高。在峹 

45

液體流量達翥到 0.4L/min 的狀態時 , 氣相質 

傳係數相較翛於在峹前三個液體流量時增加展的 

程度比尬較翛大 , 這是因峴為當液體流量在峹 

0.4L/min 時 , 液體能均勻散醩佈在峹整個填充屌 

物上 , 使接觸面積加展大許多峿 , 有利於氫氧 

化鈉和二氧化碳的反應 , 所以层氣相質傳系 

數 (K G a) 會有明顯的變化。 

若 K G a 與液體流量之 z 次方尣成正岗比尬 , 

在峹低轉速 (600rpm) 下 , 當氣體流量由 

10L/min 增加展至 70L/min 時 ,z 值由 0.64 

減釥少至 0.38, 這現象顯示岴在峹低轉速下 ,K G a 

受到液體流量變化之影響於氣體流量低時 

較翛為顯著。然而 , 當轉速增加展至 1800rpm 

時 , 此特性沒有如崇此顯著 (z 值由 0.48 減釥少 

至 0.47)。依據實聧驗數據 , 比尬較翛所得到之 z 

值 (0.38~0.64) 與所得到之 y 值 

(0.27~0.44), 可屣以层得知錯流式旋轉填充屌床 

內二氧化碳吸收過翫程之質傳阻力大部分來 

自於液相 , 這特性也發現於逆流式旋轉填 

充屌床 [14] 。 

2.0 

1.5 

CO 2 



ω:1800 rpm; G:10 L/min 


ω:1800 rpm; G:70 L/min 

時 , 每單酀位時間內可屣以层和二氧化碳反應的 

氫氧化鈉量增多峿 , 導致二氧化碳吸收效率 

提醚升進而使氣相質傳係數上升。 

若 K G a 與氫氧化鈉濃度之 w 次方尣成正岗 

比尬 , 在峹低轉速 (600rpm) 下 , 當液體流量由 

0.1L/min 增加展至 0.5L/min 時 ,w 值由 0.12 

增加展至 0.24, 這現象顯示岴在峹低轉速下 ,K G a 

受到氫氧化鈉濃度變化之影響於液體流量 

高時較翛為顯著。當轉速增加展至 1800rpm 

時 , 此現象也是如崇此 (w 值由 0.19 增加展至 

0.27)。這是因峴為液體流量高時 , 使得氣液 

接觸面積增大 , 而造成氣相質傳係數隨著 

氫氧化鈉濃度的增加展而有明顯的改變。 

K G 

a(1/s) 

2.8 

2.1 

1.4 

0.7 

CO 2 

:1%; G:70L/min 

ω:600 rpm; L:0.1 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.1 L/min 

ω:600 rpm; L:0.5 L/min 

ω:1800 rpm; L:0.5 L/min 

K G 

a(1/s) 

1.0 

0.0 

0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 


圖职 8 氫氧化鈉濃度對聬 K G a 的影響 

0.5 

0.0 

0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 


圖职 7 液體流量 K G a 的影響 

圖职 8 為在峹二氧化碳濃度為 1% 及氣體 

流量為 70L/min 下 , 不同峧轉速及液體流量 

時 , 氫氧化鈉濃度對聬氣相質傳係數 (K G a) 

之影響。氣相質傳係數隨著氫氧化鈉濃度 

增加展而增加展 , 這是由於氫氧化鈉濃度高 

四屶、結論 

本岓研究主尾要探討錯流式旋轉填充屌床在峹 

吸收二氧化碳之應用岦性 , 以层氫氧化鈉水尯溶 

液吸收二氧化碳之系統進行測釱試羵。由實聧驗 

結果顯示岴 , 二氧化碳濃度為 1% 時 , 氣相 

質傳係數會隨著轉速、氣體流速、液體流 

速及氫氧化鈉濃度之增加展而增大。由圖职 6 

和圖职 7, 可屣以层得知錯流式旋轉填充屌床內二 

氧化碳吸收過翫程之質傳阻力大部分來自於 

液相。與逆流式旋轉填充屌床之氣相質傳係 

46

數比尬較翛如崇表 1 所示岴 , 錯流式旋轉填充屌床之 

質傳效率與逆流式旋轉填充屌床相當 , 但是 

其可屣以层處理的氣體流量高於逆流式旋轉填 

充屌床 , 因峴此其在峹工業應用岦上會比尬逆流式旋 

轉填充屌床較翛合峯適。預耖期醸未岔來配合峯設計與製 

造水尯準的提醚昇 , 錯流式旋轉填充屌床在峹吸收 

二氧化碳上能成為具經濟性之設備鄠。 

表 1 逆流式與錯流式旋轉填充屌床之質傳 

係數比尬較翛 

逆流式旋轉 

[7] 

填充屌床 

錯流式旋轉 

填充屌床 

操作狀況 

壓力 , atm 1 1 

溫度 , K 300 301 

氣相 

二氧化碳濃度 , mol% 1 1 

氣體流量 , L/min 4.4~11.4 10~70 

氣體負荷量 , m 3 /m 2 /h 38~96 24~169 

液相 

氫氧化鈉濃度 , kmol/m 3 0.2~1.0 0.2~1.0 

液體流量 , mL/min 42~108 100~500 

液體負荷量 , m 3 /m 2 /h 0.4~0.9 0.2~1.2 

K G a, s -1 0.38~0.93 0.27~2.19 

五、參考文尠獻 

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47

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48

吸收劑 :NaOH 

氣體進口初濃度 :10000ppmv 

液體進口初濃度 :0.2mole/L 

Q L (L/min) Q G (L/min) 轉速 (rpm) Y o K G a(1/s) 

0.1 10 600 3720 0.321614 

0.1 10 1000 2800 0.414015 

0.1 10 1400 2290 0.479409 

0.1 10 1800 2150 0.499926 

0.1 30 600 6350 0.443099 

0.1 30 1000 5810 0.529814 

0.1 30 1400 5250 0.628705 

0.1 30 1800 5090 0.658903 

0.1 50 600 7060 0.566139 

0.1 50 1000 6700 0.651249 

0.1 50 1400 6380 0.730833 

0.1 50 1800 6240 0.766915 

0.1 70 600 7300 0.716487 

0.1 70 1000 7070 0.789372 

0.1 70 1400 6810 0.874674 

0.1 70 1800 6650 0.928802 

0.2 10 600 3830 0.312136 

0.2 10 1000 2810 0.412855 

0.2 10 1400 2300 0.477992 

0.2 10 1800 2180 0.495419 

0.2 30 600 6310 0.449265 

0.2 30 1000 5820 0.528136 

0.2 30 1400 5240 0.630565 

0.2 30 1800 5110 0.655077 

0.2 50 600 7070 0.563837 

0.2 50 1000 6650 0.66343 

0.2 50 1400 6240 0.766915 

0.2 50 1800 6140 0.793187 

0.2 70 600 7230 0.738424 

0.2 70 1000 7050 0.795821 

0.2 70 1400 6550 0.963298 

0.2 70 1800 6380 1.023167 

49

0.3 10 600 2920 0.400366 

0.3 10 1000 1840 0.550566 

0.3 10 1400 1590 0.598061 

0.3 10 1800 1540 0.608453 

0.3 30 600 5760 0.538247 

0.3 30 1000 4830 0.710061 

0.3 30 1400 4340 0.814435 

0.3 30 1800 4200 0.846428 

0.3 50 600 6350 0.738498 

0.3 50 1000 5920 0.852523 

0.3 50 1400 5600 0.94289 

0.3 50 1800 5470 0.981086 

0.3 70 600 7070 0.789372 

0.3 70 1000 6490 0.984249 

0.3 70 1400 6120 1.117889 

0.3 70 1800 6060 1.14032 

0.4 10 600 1790 0.559527 

0.4 10 1000 1150 0.703428 

0.4 10 1400 1080 0.723854 

0.4 10 1800 980 0.755455 

0.4 30 600 4840 0.708043 

0.4 30 1000 3850 0.931326 

0.4 30 1400 3500 1.024321 

0.4 30 1800 3360 1.064151 

0.4 50 600 5670 0.922689 

0.4 50 1000 5110 1.091795 

0.4 50 1400 4690 1.231267 

0.4 50 1800 4530 1.287713 

0.4 70 600 6350 1.033897 

0.4 70 1000 6010 1.159182 

0.4 70 1400 5230 1.475667 

0.4 70 1800 5000 1.578056 

0.5 10 600 1160 0.700613 

0.5 10 1000 780 0.829693 

0.5 10 1400 630 0.899155 

0.5 10 1800 540 0.94929 

50

0.5 30 600 3560 1.007736 

0.5 30 1000 3200 1.111756 

0.5 30 1400 2850 1.224774 

0.5 30 1800 2510 1.348724 

0.5 50 600 5150 1.079115 

0.5 50 1000 4500 1.298518 

0.5 50 1400 4120 1.441987 

0.5 50 1800 3800 1.573467 

0.5 70 600 5850 1.220613 

0.5 70 1000 5270 1.458321 

0.5 70 1400 4880 1.633362 

0.5 70 1800 4690 1.723774 

51





0.1 10 600 2650 0.431922 

0.1 10 1000 1700 0.576305 

0.1 10 1400 1350 0.651279 

0.1 10 1800 1340 0.653697 

0.1 30 600 6070 0.4871 

0.1 30 1000 5060 0.664671 

0.1 30 1400 4150 0.858113 

0.1 30 1800 3950 0.906306 

0.1 50 600 6930 0.596362 

0.1 50 1000 6180 0.782627 

0.1 50 1400 5770 0.894258 

0.1 50 1800 5550 0.957475 

0.1 70 600 7280 0.722733 

0.1 70 1000 6900 0.844784 

0.1 70 1400 6450 0.998324 

0.1 70 1800 6160 1.103058 

0.2 10 600 2300 0.477992 

0.2 10 1000 1410 0.637136 

0.2 10 1400 1190 0.692308 

0.2 10 1800 1130 0.709135 

0.2 30 600 5610 0.563993 

0.2 30 1000 4610 0.755547 

0.2 30 1400 4170 0.853422 

0.2 30 1800 4020 0.889167 

0.2 50 600 6720 0.646402 

0.2 50 1000 6040 0.81989 

0.2 50 1400 5660 0.925559 

0.2 50 1800 5420 0.996019 

0.2 70 600 7180 0.754223 

0.2 70 1000 6830 0.867998 

0.2 70 1400 6320 1.044679 

0.2 70 1800 6020 1.155397 

52

0.3 10 600 1980 0.526716 

0.3 10 1000 1250 0.67631 

0.3 10 1400 1170 0.697821 

0.3 10 1800 1160 0.700613 

0.3 30 600 5220 0.634296 

0.3 30 1000 3870 0.92627 

0.3 30 1400 3400 1.052604 

0.3 30 1800 3350 1.067059 

0.3 50 600 6090 0.806483 

0.3 50 1000 5320 1.026302 

0.3 50 1400 4820 1.186805 

0.3 50 1800 4700 1.227804 

0.3 70 600 6920 0.838194 

0.3 70 1000 6340 1.037486 

0.3 70 1400 5720 1.271776 

0.3 70 1800 5420 1.394426 

0.4 10 600 1130 0.709135 

0.4 10 1000 800 0.821459 

0.4 10 1400 720 0.855726 

0.4 10 1800 690 0.869568 

0.4 30 600 4060 0.879506 

0.4 30 1000 3020 1.168244 

0.4 30 1400 2780 1.249038 

0.4 30 1800 2670 1.28843 

0.4 50 600 5170 1.072812 

0.4 50 1000 4250 1.391468 

0.4 50 1400 3900 1.531226 

0.4 50 1800 3740 1.599348 

0.4 70 600 5970 1.174385 

0.4 70 1000 5250 1.466978 

0.4 70 1400 4550 1.792769 

0.4 70 1800 4280 1.932041 

0.5 10 600 500 0.974321 

0.5 10 1000 440 1.015897 

0.5 10 1400 310 1.129795 

0.5 10 1800 260 1.187001 

53

0.5 30 600 2880 1.214557 

0.5 30 1000 2430 1.380329 

0.5 30 1400 2050 1.54625 

0.5 30 1800 1730 1.711846 

0.5 50 600 4130 1.438045 

0.5 50 1000 3450 1.7306 

0.5 50 1400 3150 1.878536 

0.5 50 1800 2830 2.052742 

0.5 70 600 5080 1.541918 

0.5 70 1000 4460 1.838253 

0.5 70 1400 4050 2.057795 

0.5 70 1800 3930 2.126271 

54





0.1 10 600 1940 0.533354 

0.1 10 1000 1290 0.666065 

0.1 10 1400 1040 0.736128 

0.1 10 1800 970 0.758791 

0.1 30 600 5610 0.563993 

0.1 30 1000 4580 0.761917 

0.1 30 1400 4010 0.891597 

0.1 30 1800 3760 0.954405 

0.1 50 600 6430 0.718139 

0.1 50 1000 5910 0.855273 

0.1 50 1400 5320 1.026302 

0.1 50 1800 5160 1.07596 

0.1 70 600 6900 0.844784 

0.1 70 1000 6390 1.019601 

0.1 70 1400 6020 1.155397 

0.1 70 1800 5950 1.182025 

0.2 10 600 2190 0.493931 

0.2 10 1000 1350 0.651279 

0.2 10 1400 1160 0.700613 

0.2 10 1800 1060 0.729933 

0.2 30 600 5530 0.578007 

0.2 30 1000 4610 0.755547 

0.2 30 1400 4040 0.884324 

0.2 30 1800 3750 0.957004 

0.2 50 600 6520 0.695535 

0.2 50 1000 5840 0.874649 

0.2 50 1400 5310 1.029362 

0.2 50 1800 5160 1.07596 

0.2 70 600 6950 0.828346 

0.2 70 1000 6320 1.044679 

0.2 70 1400 6010 1.159182 

0.2 70 1800 5950 1.182025 

55

0.3 10 600 1470 0.623583 

0.3 10 1000 970 0.758791 

0.3 10 1400 920 0.776003 

0.3 10 1800 860 0.797937 

0.3 30 600 4610 0.755547 

0.3 30 1000 3650 0.983376 

0.3 30 1400 3240 1.099635 

0.3 30 1800 3180 1.117873 

0.3 50 600 5820 0.880227 

0.3 50 1000 4980 1.133701 

0.3 50 1400 4550 1.280549 

0.3 50 1800 4460 1.313038 

0.3 70 600 6530 0.97026 

0.3 70 1000 5770 1.251962 

0.3 70 1400 5250 1.466978 

0.3 70 1800 5090 1.537441 

0.4 10 600 870 0.794177 

0.4 10 1000 490 0.980891 

0.4 10 1400 480 0.987598 

0.4 10 1800 480 0.987598 

0.4 30 600 3720 0.964841 

0.4 30 1000 2900 1.207805 

0.4 30 1400 2490 1.35653 

0.4 30 1800 2360 1.408849 

0.4 50 600 5080 1.10137 

0.4 50 1000 4050 1.469854 

0.4 50 1400 3560 1.67956 

0.4 50 1800 3500 1.707201 

0.4 70 600 5730 1.267799 

0.4 70 1000 4830 1.656809 

0.4 70 1400 4510 1.812872 

0.4 70 1800 4130 2.013262 

0.5 10 600 450 1.008588 

0.5 10 1000 370 1.072251 

0.5 10 1400 290 1.151486 

0.5 10 1800 260 1.187001 

56

0.5 30 600 2600 1.314352 

0.5 30 1000 2200 1.477348 

0.5 30 1400 1920 1.610173 

0.5 30 1800 1460 1.877409 

0.5 50 600 3770 1.586356 

0.5 50 1000 3200 1.852927 

0.5 50 1400 2900 2.013008 

0.5 50 1800 2580 2.203143 

0.5 70 600 4730 1.704439 

0.5 70 1000 3970 2.103216 

0.5 70 1400 3620 2.313333 

0.5 70 1800 3380 2.469508 

57



液體進口初濃度 :1mole/L 


0.1 10 600 1940 0.533354 

0.1 10 1000 1290 0.666065 

0.1 10 1400 1050 0.733016 

0.1 10 1800 1040 0.736128 

0.1 30 600 5450 0.592225 

0.1 30 1000 4710 0.734608 

0.1 30 1400 3790 0.946651 

0.1 30 1800 3610 0.994128 

0.1 50 600 6280 0.756524 

0.1 50 1000 5440 0.990029 

0.1 50 1400 5180 1.06967 

0.1 50 1800 4860 1.173366 

0.1 70 600 6900 0.844784 

0.1 70 1000 6370 1.026738 

0.1 70 1400 5940 1.185854 

0.1 70 1800 5730 1.267799 

0.2 10 600 1940 0.533354 

0.2 10 1000 1290 0.666065 

0.2 10 1400 1180 0.695053 

0.2 10 1800 960 0.762161 

0.2 30 600 5530 0.578007 

0.2 30 1000 4410 0.798823 

0.2 30 1400 3910 0.916237 

0.2 30 1800 3720 0.964841 

0.2 50 600 6390 0.728287 

0.2 50 1000 5580 0.948708 

0.2 50 1400 5160 1.07596 

0.2 50 1800 4960 1.140245 

0.2 70 600 6790 0.88137 

0.2 70 1000 6310 1.048284 

0.2 70 1400 5910 1.197382 

0.2 70 1800 5730 1.267799 

58

0.3 10 600 1670 0.582095 

0.3 10 1000 1100 0.717886 

0.3 10 1400 880 0.79046 

0.3 10 1800 830 0.809485 

0.3 30 600 5230 0.632429 

0.3 30 1000 3900 0.918736 

0.3 30 1400 3870 0.92627 

0.3 30 1800 3430 1.044033 

0.3 50 600 6080 0.809156 

0.3 50 1000 5180 1.06967 

0.3 50 1400 4690 1.231267 

0.3 50 1800 4580 1.269862 

0.3 70 600 6560 0.959825 

0.3 70 1000 5900 1.201237 

0.3 70 1400 5280 1.454005 

0.3 70 1800 4800 1.670994 

0.4 10 600 850 0.801741 

0.4 10 1000 490 0.980891 

0.4 10 1400 470 0.994445 

0.4 10 1800 450 1.008588 

0.4 30 600 3410 1.049739 

0.4 30 1000 2580 1.321886 

0.4 30 1400 2380 1.400615 

0.4 30 1800 2260 1.451094 

0.4 50 600 4790 1.196958 

0.4 50 1000 3780 1.582048 

0.4 50 1400 3500 1.707201 

0.4 50 1800 3400 1.75434 

0.4 70 600 5480 1.369362 

0.4 70 1000 4700 1.718925 

0.4 70 1400 4280 1.932041 

0.4 70 1800 4140 2.007757 

0.5 10 600 440 1.015897 

0.5 10 1000 300 1.14046 

0.5 10 1400 220 1.241333 

0.5 10 1800 200 1.272332 

59

0.5 30 600 2500 1.35262 

0.5 30 1000 2090 1.527395 

0.5 30 1400 1850 1.64641 

0.5 30 1800 1480 1.864134 

0.5 50 600 3660 1.63451 

0.5 50 1000 2910 2.00741 

0.5 50 1400 2680 2.141304 

0.5 50 1800 2470 2.273998 

0.5 70 600 4540 1.797778 

0.5 70 1000 3710 2.257423 

0.5 70 1400 3470 2.40968 

0.5 70 1800 3170 2.615542 

60


氣體進口初濃度 :4.45 vol% 

液體進口初濃度 :1 mole/L 


0.1 10 600 1.58 0.336775 

0.1 10 1000 1.16 0.437275 

0.1 10 1400 0.91 0.51622 

0.1 10 1800 0.83 0.546148 

0.1 30 600 3.11 0.349578 

0.1 30 1000 2.81 0.448552 

0.1 30 1400 2.55 0.543285 

0.1 30 1800 2.33 0.631319 

0.1 50 600 3.58 0.353762 

0.1 50 1000 3.36 0.456897 

0.1 50 1400 3.16 0.556694 

0.1 50 1800 2.96 0.663018 

0.1 70 600 3.79 0.36549 

0.1 70 1000 3.63 0.463689 

0.1 70 1400 3.42 0.59936 

0.1 70 1800 3.29 0.687587 

0.2 10 600 1.62 0.328644 

0.2 10 1000 1.18 0.431715 

0.2 10 1400 0.9 0.519814 

0.2 10 1800 0.85 0.538404 

0.2 30 600 3.08 0.359036 

0.2 30 1000 2.71 0.483908 

0.2 30 1400 2.39 0.606511 

0.2 30 1800 2.21 0.68291 

0.2 50 600 3.54 0.372033 

0.2 50 1000 3.29 0.491134 

0.2 50 1400 2.96 0.663018 

0.2 50 1800 2.76 0.776784 

0.2 70 600 3.71 0.41406 

0.2 70 1000 3.52 0.533746 

0.2 70 1400 3.25 0.715436 

0.2 70 1800 3.14 0.793827 

61

0.3 10 600 1.21 0.42355 

0.3 10 1000 0.82 0.55009 

0.3 10 1400 0.67 0.615796 

0.3 10 1800 0.65 0.625653 

0.3 30 600 2.66 0.502078 

0.3 30 1000 2.08 0.742062 

0.3 30 1400 1.81 0.877725 

0.3 30 1800 1.67 0.956273 

0.3 50 600 3.23 0.521064 

0.3 50 1000 2.8 0.753385 

0.3 50 1400 2.49 0.944196 

0.3 50 1800 2.38 1.01767 

0.3 70 600 3.51 0.540223 

0.3 70 1000 3.17 0.772178 

0.3 70 1400 2.91 0.967011 

0.3 70 1800 2.81 1.046622 

0.4 10 600 0.49 0.717554 

0.4 10 1000 0.27 0.911389 

0.4 10 1400 0.23 0.963538 

0.4 10 1800 0.21 0.993126 

0.4 30 600 1.85 0.856398 

0.4 30 1000 1.49 1.06755 

0.4 30 1400 1.2 1.278747 

0.4 30 1800 1.15 1.320273 

0.4 50 600 2.41 0.9973 

0.4 50 1000 1.88 1.40117 

0.4 50 1400 1.61 1.65329 

0.4 50 1800 1.49 1.77925 

0.4 70 600 2.78 1.071059 

0.4 70 1000 2.26 1.542522 

0.4 70 1400 2.09 1.720558 

0.4 70 1800 1.97 1.855178 

0.5 10 600 0.37 0.808913 

0.5 10 1000 0.25 0.93642 

0.5 10 1400 0.19 1.025677 

0.5 10 1800 0.16 1.081568 

62

0.5 30 600 1.45 1.094102 

0.5 30 1000 1.21 1.27065 

0.5 30 1400 0.99 1.466446 

0.5 30 1800 0.81 1.662242 

0.5 50 600 2.03 1.276338 

0.5 50 1000 1.72 1.545815 

0.5 50 1400 1.5 1.768373 

0.5 50 1800 1.37 1.915793 

0.5 70 600 2.45 1.358744 

0.5 70 1000 2.18 1.624573 

0.5 70 1400 1.97 1.855178 

0.5 70 1800 1.85 1.998261 

63





0.1 10 600 3.18 0.288463 

0.1 10 1000 2.31 0.392419 

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0.1 30 1000 5.79 0.280694 

0.1 30 1400 5.25 0.37622 

0.1 30 1800 5.1 0.404503 

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0.1 50 1000 6.58 0.259831 

0.1 50 1400 6.38 0.310025 

0.1 50 1800 6.17 0.364452 

0.1 70 600 7.12 0.184196 

0.1 70 1000 6.92 0.249063 

0.1 70 1400 6.85 0.27221 

0.1 70 1800 6.75 0.305691 

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0.2 10 1000 2.26 0.399536 

0.2 10 1400 1.84 0.466405 

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0.2 30 1800 4.71 0.482124 

0.2 50 600 6.79 0.208742 

0.2 50 1000 6.51 0.277223 

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0.2 50 1800 5.84 0.45384 

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0.2 70 1400 6.67 0.332834 

0.2 70 1800 6.35 0.444766 

64

0.3 10 600 2.72 0.339281 

0.3 10 1000 1.65 0.501852 

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0.3 10 1800 1.29 0.581904 

0.3 30 600 5.61 0.311508 

0.3 30 1000 4.65 0.494633 

0.3 30 1400 3.9 0.666251 

0.3 30 1800 3.47 0.780235 

0.3 50 600 6.4 0.304936 

0.3 50 1000 5.74 0.481927 

0.3 50 1400 5.21 0.639471 

0.3 50 1800 4.96 0.719437 

0.3 70 600 6.81 0.285543 

0.3 70 1000 6.36 0.441184 

0.3 70 1400 6.1 0.53621 

0.3 70 1800 5.83 0.639278 

0.4 10 600 0.86 0.713776 

0.4 10 1000 0.58 0.841888 

0.4 10 1400 0.62 0.820197 

0.4 10 1800 0.54 0.865129 

0.4 30 600 3.74 0.707124 

0.4 30 1000 2.96 0.935339 

0.4 30 1400 2.48 1.107972 

0.4 30 1800 2.29 1.185742 

0.4 50 600 5.31 0.608554 

0.4 50 1000 4.51 0.8741 

0.4 50 1400 4.03 1.057096 

0.4 50 1800 3.73 1.182894 

0.4 70 600 5.58 0.73906 

0.4 70 1000 4.72 1.120126 

0.4 70 1400 4.3 1.332296 

0.4 70 1800 4.06 1.463049 

0.5 10 600 0.54 0.865129 

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0.5 10 1400 0.4 0.962733 

0.5 10 1800 0.34 1.015591 

65

0.5 30 600 3.03 0.912533 

0.5 30 1000 2.33 1.168846 

0.5 30 1400 1.94 1.347577 

0.5 30 1800 1.5 1.598552 

0.5 50 600 4.07 1.041035 

0.5 50 1000 3.42 1.323994 

0.5 50 1400 3.08 1.494273 

0.5 50 1800 2.77 1.666782 

0.5 70 600 5.26 0.873514 

0.5 70 1000 4.47 1.244023 

0.5 70 1400 4.06 1.463049 

0.5 70 1800 3.72 1.662164 

66





0.1 10 600 5.42 0.212585 

0.1 10 1000 4.01 0.31058 

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0.1 30 600 8.62 0.185035 

0.1 30 1000 8.15 0.239741 

0.1 30 1400 7.73 0.291364 

0.1 30 1800 7.43 0.329986 

0.1 50 600 9.5 0.150316 

0.1 50 1000 9.01 0.236434 

0.1 50 1400 8.89 0.258238 

0.1 50 1800 8.63 0.306507 

0.1 70 600 9.84 0.130387 

0.1 70 1000 9.65 0.174777 

0.1 70 1400 9.58 0.191351 

0.1 70 1800 9.4 0.234535 

0.2 10 600 4.88 0.246718 

0.2 10 1000 3.24 0.379926 

0.2 10 1400 2.48 0.466866 

0.2 10 1800 2.35 0.484378 

0.2 30 600 8.53 0.195276 

0.2 30 1000 7.64 0.302791 

0.2 30 1400 7.01 0.386761 

0.2 30 1800 6.81 0.415003 

0.2 50 600 9.29 0.186667 

0.2 50 1000 8.89 0.258238 

0.2 50 1400 8.49 0.333104 

0.2 50 1800 8.25 0.379736 

0.2 70 600 9.71 0.160665 

0.2 70 1000 9.48 0.215241 

0.2 70 1400 9.23 0.276085 

0.2 70 1800 9 0.333535 

67

0.3 10 600 4.03 0.308962 

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0.3 10 1400 2.24 0.49997 

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0.3 30 600 8.1 0.245745 

0.3 30 1000 7.36 0.339222 

0.3 30 1400 6.69 0.432349 

0.3 30 1800 6.35 0.483241 

0.3 50 600 9.09 0.222059 

0.3 50 1000 8.57 0.317852 

0.3 50 1400 8.07 0.415609 

0.3 50 1800 7.85 0.460556 

0.3 70 600 9.57 0.193729 

0.3 70 1000 9.23 0.276085 

0.3 70 1400 8.81 0.382113 

0.3 70 1800 8.57 0.444993 

0.4 10 600 2.21 0.504355 

0.4 10 1000 1.18 0.708434 

0.4 10 1400 0.83 0.822866 

0.4 10 1800 0.71 0.873655 

0.4 30 600 6.4 0.475589 

0.4 30 1000 5.09 0.699046 

0.4 30 1400 4.52 0.814927 

0.4 30 1800 4.29 0.865883 

0.4 50 600 7.97 0.435886 

0.4 50 1000 7.01 0.644601 

0.4 50 1400 6.37 0.800289 

0.4 50 1800 6.13 0.862742 

0.4 70 600 8.83 0.37695 

0.4 70 1000 8.06 0.584675 

0.4 70 1400 7.72 0.682797 

0.4 70 1800 7.38 0.785339 

0.5 10 600 0.86 0.811318 

0.5 10 1000 0.64 0.907414 

0.5 10 1400 0.57 0.945086 

0.5 10 1800 0.52 0.974946 

68

0.5 30 600 4.3 0.863612 

0.5 30 1000 3.19 1.154952 

0.5 30 1400 2.72 1.31047 

0.5 30 1800 2.32 1.465671 

0.5 50 600 6.6 0.742608 

0.5 50 1000 5.61 1.006893 

0.5 50 1400 4.91 1.223625 

0.5 50 1800 4.61 1.326149 

0.5 70 600 7.68 0.694624 

0.5 70 1000 6.73 0.995244 

0.5 70 1400 6.38 1.116833 

0.5 70 1800 6.09 1.222743 

69

吸收劑 :MEA 


液體進口初濃度 :0.2 mole/L 


0.1 10 600 4350 0.27073 

0.1 10 1000 3410 0.349913 

0.1 10 1400 2920 0.400366 

0.1 10 1800 2780 0.416346 

0.1 30 600 6660 0.396592 

0.1 30 1000 6110 0.480691 

0.1 30 1400 5770 0.536555 

0.1 30 1800 5630 0.560521 

0.1 50 600 7220 0.529696 

0.1 50 1000 6810 0.624767 

0.1 50 1400 6550 0.68807 

0.1 50 1800 6470 0.708054 

0.1 70 600 7530 0.645864 

0.1 70 1000 7300 0.716487 

0.1 70 1400 6980 0.818539 

0.1 70 1800 6940 0.831624 

0.2 10 600 4350 0.27073 

0.2 10 1000 3330 0.357634 

0.2 10 1400 2870 0.405984 

0.2 10 1800 2810 0.412855 

0.2 30 600 6550 0.412842 

0.2 30 1000 5930 0.509867 

0.2 30 1400 5490 0.58509 

0.2 30 1800 5400 0.601218 

0.2 50 600 7260 0.520712 

0.2 50 1000 6870 0.610503 

0.2 50 1400 6450 0.713089 

0.2 50 1800 6230 0.769523 

0.2 70 600 7490 0.65799 

0.2 70 1000 7230 0.738424 

0.2 70 1400 6920 0.838194 

0.2 70 1800 6860 0.85802 

70

0.3 10 600 4040 0.294775 

0.3 10 1000 3020 0.389415 

0.3 10 1400 2730 0.422249 

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0.3 30 600 6340 0.444637 

0.3 30 1000 5460 0.590437 

0.3 30 1400 5090 0.658903 

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0.3 50 600 6870 0.610503 

0.3 50 1000 6320 0.746199 

0.3 50 1400 5880 0.863548 

0.3 50 1800 5790 0.888631 

0.3 70 600 7250 0.732135 

0.3 70 1000 6880 0.851392 

0.3 70 1400 6570 0.956357 

0.3 70 1800 6480 0.987759 

0.4 10 600 2320 0.475176 

0.4 10 1000 1520 0.612704 

0.4 10 1400 1580 0.600113 

0.4 10 1800 1550 0.606348 

0.4 30 600 5230 0.632429 

0.4 30 1000 4240 0.837179 

0.4 30 1400 4010 0.891597 

0.4 30 1800 3890 0.921241 

0.4 50 600 6130 0.795837 

0.4 50 1000 5520 0.966289 

0.4 50 1400 5140 1.082276 

0.4 50 1800 5010 1.123934 

0.4 70 600 6710 0.908353 

0.4 70 1000 6050 1.14408 

0.4 70 1400 5410 1.39863 

0.4 70 1800 5280 1.454005 

0.5 10 600 1330 0.656134 

0.5 10 1000 1100 0.717886 

0.5 10 1400 920 0.776003 

0.5 10 1800 760 0.838141 

71

0.5 30 600 4200 0.846428 

0.5 30 1000 3520 1.018761 

0.5 30 1400 3110 1.139591 

0.5 30 1800 2800 1.242044 

0.5 50 600 5480 0.978115 

0.5 50 1000 4660 1.241703 

0.5 50 1400 4350 1.353648 

0.5 50 1800 4140 1.434112 

0.5 70 600 6110 1.121612 

0.5 70 1000 5520 1.352804 

0.5 70 1400 5220 1.480025 

0.5 70 1800 5100 1.532972 

72





0.1 10 600 1690 0.578223 

0.1 10 1000 1020 0.742444 

0.1 10 1400 870 0.794177 

0.1 10 1800 850 0.801741 

0.1 30 600 4670 0.74293 

0.1 30 1000 3740 0.959609 

0.1 30 1400 3300 1.081732 

0.1 30 1800 3120 1.136459 

0.1 50 600 5990 0.833408 

0.1 50 1000 5320 1.026302 

0.1 50 1400 4660 1.241703 

0.1 50 1800 4550 1.280549 

0.1 70 600 6700 0.911749 

0.1 70 1000 6000 1.162973 

0.1 70 1400 5580 1.328191 

0.1 70 1800 5450 1.381859 

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0.2 10 1000 1030 0.739271 

0.2 10 1400 860 0.797937 

0.2 10 1800 840 0.80559 

0.2 30 600 4750 0.726357 

0.2 30 1000 3880 0.923752 

0.2 30 1400 3410 1.049739 

0.2 30 1800 3200 1.111756 

0.2 50 600 6010 0.827987 

0.2 50 1000 5250 1.047841 

0.2 50 1400 4740 1.214022 

0.2 50 1800 4670 1.238217 

0.2 70 600 6670 0.921966 

0.2 70 1000 6010 1.159182 

0.2 70 1400 5600 1.320046 

0.2 70 1800 5260 1.462645 

73

0.3 10 600 1470 0.623583 

0.3 10 1000 930 0.772487 

0.3 10 1400 830 0.809485 

0.3 10 1800 800 0.821459 

0.3 30 600 4250 0.834881 

0.3 30 1000 3120 1.136459 

0.3 30 1400 2900 1.207805 

0.3 30 1800 2780 1.249038 

0.3 50 600 5610 0.939989 

0.3 50 1000 4180 1.418475 

0.3 50 1400 3890 1.535401 

0.3 50 1800 3800 1.573467 

0.3 70 600 6030 1.151618 

0.3 70 1000 5270 1.458321 

0.3 70 1400 4670 1.733503 

0.3 70 1800 4580 1.777807 

0.4 10 600 590 0.920489 

0.4 10 1000 410 1.038864 

0.4 10 1400 370 1.072251 

0.4 10 1800 360 1.081162 

0.4 30 600 2800 1.242044 

0.4 30 1000 2130 1.508898 

0.4 30 1400 2050 1.54625 

0.4 30 1800 1980 1.580149 

0.4 50 600 4090 1.453871 

0.4 50 1000 3400 1.75434 

0.4 50 1400 3220 1.842795 

0.4 50 1800 3150 1.878536 

0.4 70 600 4990 1.582614 

0.4 70 1000 4080 2.040993 

0.4 70 1400 3700 2.263568 

0.4 70 1800 3370 2.476253 

0.5 10 600 330 1.109461 

0.5 10 1000 270 1.174727 

0.5 10 1400 220 1.241333 

0.5 10 1800 200 1.272332 

74

0.5 30 600 1880 1.630715 

0.5 30 1000 1780 1.684046 

0.5 30 1400 1490 1.857563 

0.5 30 1800 1190 2.076925 

0.5 50 600 2930 1.996272 

0.5 50 1000 2690 2.135247 

0.5 50 1400 2470 2.273998 

0.5 50 1800 2130 2.514829 

0.5 70 600 3950 2.114714 

0.5 70 1000 3220 2.579913 

0.5 70 1400 3070 2.688518 

0.5 70 1800 2890 2.826075 

75





0.1 10 600 4.81 0.254833 

0.1 10 1000 3.62 0.347272 

0.1 10 1400 2.86 0.423915 

0.1 10 1800 2.59 0.456167 

0.1 30 600 8.44 0.215872 

0.1 30 1800 7.03 0.394227 

0.1 50 600 9.31 0.200247 

0.1 50 1800 8.66 0.317941 

0.1 70 600 9.76 0.17288 

0.1 70 1000 9.56 0.220017 

0.1 70 1400 9.31 0.280345 

0.1 70 1800 9.25 0.295065 

0.2 10 600 4.12 0.305194 

0.2 10 1800 2.07 0.529055 

0.2 70 600 9.52 0.229563 

0.2 70 1800 8.82 0.403438 

0.3 10 600 2.95 0.413838 

0.3 10 1800 1.55 0.623144 

0.3 70 600 9.1 0.332287 

0.3 70 1800 7.93 0.645603 

0.4 10 600 1 0.76568 

0.4 10 1800 0.46 1.018236 

0.4 70 600 7.62 0.736388 

0.4 70 1800 6.17 1.216939 

0.5 10 600 0.68 0.891112 

0.5 10 1000 0.5 0.991117 

0.5 10 1400 0.43 1.04017 

0.5 10 1800 0.41 1.05566 

0.5 30 600 3.98 0.949312 

0.5 30 1800 2.2 1.527736 

0.5 50 600 6.31 0.832755 

0.5 50 1800 4.14 1.518093 

76

0.5 70 600 7.3 0.834061 

0.5 70 1000 6.52 1.091323 

0.5 70 1400 5.97 1.291959 

0.5 70 1800 5.65 1.417383 

77

吸收劑 :AMP 

氣體進口初濃度 :10000 ppmv 

液體進口初濃度 :0.2 mole/L 


0.1 10 600 6280 0.151305 

0.1 10 1000 5830 0.175487 

0.1 10 1400 5310 0.205872 

0.1 10 1800 5250 0.209568 

0.1 30 600 7430 0.289843 

0.1 30 1000 7290 0.308404 

0.1 30 1400 7110 0.332798 

0.1 30 1800 7010 0.346618 

0.1 50 600 7720 0.420808 

0.1 50 1000 7660 0.433496 

0.1 50 1400 7510 0.465656 

0.1 50 1800 7390 0.49185 

0.1 70 600 7830 0.556921 

0.1 70 1000 7780 0.571506 

0.1 70 1400 7720 0.589131 

0.1 70 1800 7680 0.600958 

0.2 10 600 6140 0.158637 

0.2 10 1000 5490 0.19503 

0.2 10 1400 5140 0.216455 

0.2 10 1800 4970 0.227394 

0.2 30 600 7440 0.288531 

0.2 30 1000 7250 0.313772 

0.2 30 1400 7090 0.335546 

0.2 30 1800 6950 0.355005 

0.2 50 600 7750 0.414501 

0.2 50 1000 7540 0.459173 

0.2 50 1400 7460 0.476519 

0.2 50 1800 7350 0.500676 

0.2 70 600 7850 0.551113 

0.2 70 1000 7730 0.586184 

0.2 70 1400 7660 0.606895 

0.2 70 1800 7600 0.624798 

78

0.3 10 600 5660 0.185112 

0.3 10 1000 4650 0.249039 

0.3 10 1400 4410 0.266274 

0.3 10 1800 4250 0.278294 

0.3 30 600 7250 0.313772 

0.3 30 1000 6900 0.36205 

0.3 30 1400 6630 0.400997 

0.3 30 1800 6560 0.411353 

0.3 50 600 7670 0.431375 

0.3 50 1000 7350 0.500676 

0.3 50 1400 7280 0.516238 

0.3 50 1800 7230 0.527445 

0.3 70 600 7750 0.580301 

0.3 70 1000 7580 0.630797 

0.3 70 1400 7470 0.664077 

0.3 70 1800 7390 0.688591 

0.4 10 600 3930 0.303753 

0.4 10 1000 3250 0.365543 

0.4 10 1400 2990 0.392662 

0.4 10 1800 2880 0.404852 

0.4 30 600 6440 0.429367 

0.4 30 1000 5970 0.503308 

0.4 30 1400 5740 0.541641 

0.4 30 1800 5660 0.555336 

0.4 50 600 7120 0.552377 

0.4 50 1000 6690 0.653678 

0.4 50 1400 6550 0.68807 

0.4 50 1800 6470 0.708054 

0.4 70 600 7340 0.704047 

0.4 70 1000 7150 0.763755 

0.4 70 1400 6980 0.818539 

0.4 70 1800 6920 0.838194 

0.5 10 600 3530 0.338664 

0.5 10 1000 3190 0.371603 

0.5 10 1400 2810 0.412855 

0.5 10 1800 2690 0.427049 

79

0.5 30 600 6180 0.469576 

0.5 30 1000 5830 0.526461 

0.5 30 1400 5590 0.567478 

0.5 30 1800 5430 0.595813 

0.5 50 600 7020 0.575379 

0.5 50 1000 6590 0.678169 

0.5 50 1400 6430 0.718139 

0.5 50 1800 6380 0.730833 

0.5 70 600 7220 0.741575 

0.5 70 1000 7030 0.802289 

0.5 70 1400 6840 0.864667 

0.5 70 1800 6790 0.88137 

80


氣體進口初濃度 :12500 ppmv 



0.1 10 600 5650 0.258261 

0.1 10 1000 4680 0.319522 

0.1 10 1400 4210 0.353944 

0.1 10 1800 4170 0.357048 

0.1 30 600 8210 0.410164 

0.1 30 1000 7830 0.456404 

0.1 30 1400 7550 0.491934 

0.1 30 1800 7480 0.501022 

0.1 50 600 8940 0.545085 

0.1 50 1000 8720 0.585603 

0.1 50 1400 8360 0.654164 

0.1 50 1800 8260 0.673733 

0.1 70 600 9320 0.668348 

0.1 70 1000 9140 0.712748 

0.1 70 1400 8930 0.765667 

0.1 70 1800 8650 0.838194 

0.2 10 600 5400 0.27298 

0.2 10 1000 4270 0.349341 

0.2 10 1400 3890 0.379655 

0.2 10 1800 3860 0.382173 

0.2 30 600 8240 0.406605 

0.2 30 1000 7600 0.485494 

0.2 30 1400 7300 0.524789 

0.2 30 1800 7160 0.543683 

0.2 50 600 8980 0.537825 

0.2 50 1000 8600 0.608137 

0.2 50 1400 8250 0.675703 

0.2 50 1800 8090 0.707551 

0.2 70 600 9280 0.67814 

0.2 70 1000 9040 0.737794 

0.2 70 1400 8780 0.804233 

0.2 70 1800 8450 0.891452 

81

0.3 10 600 4580 0.326547 

0.3 10 1000 3460 0.417753 

0.3 10 1400 3020 0.461989 

0.3 10 1800 2900 0.475176 

0.3 30 600 7680 0.475277 

0.3 30 1000 6990 0.567129 

0.3 30 1400 6610 0.621668 

0.3 30 1800 6470 0.642555 

0.3 50 600 8650 0.59871 

0.3 50 1000 8080 0.709563 

0.3 50 1400 7820 0.762751 

0.3 50 1800 7680 0.792128 

0.3 70 600 9100 0.722733 

0.3 70 1000 8860 0.783583 

0.3 70 1400 8440 0.894147 

0.3 70 1800 8020 1.010357 

0.4 10 600 2700 0.498417 

0.4 10 1000 2210 0.563549 

0.4 10 1400 2050 0.587991 

0.4 10 1800 1980 0.599291 

0.4 30 600 6520 0.635044 

0.4 30 1000 5520 0.797496 

0.4 30 1400 4890 0.915738 

0.4 30 1800 4650 0.964841 

0.4 50 600 7390 0.854722 

0.4 50 1000 6590 1.041041 

0.4 50 1400 6340 1.103933 

0.4 50 1800 6200 1.140245 

0.4 70 600 8090 0.990572 

0.4 70 1000 7510 1.15994 

0.4 70 1400 7260 1.237017 

0.4 70 1800 7100 1.287752 

0.5 10 600 2280 0.553407 

0.5 10 1000 1890 0.614421 

0.5 10 1400 1590 0.670635 

0.5 10 1800 1530 0.683146 

82

0.5 30 600 5590 0.785201 

0.5 30 1000 5160 0.863299 

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0.5 50 600 7150 0.908411 

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0.5 50 1400 6220 1.135007 

0.5 50 1800 6080 1.172028 

0.5 70 600 7770 1.082454 

0.5 70 1000 7470 1.172098 

0.5 70 1400 7090 1.290961 

0.5 70 1800 6910 1.349507 

83





0.1 10 600 7.14 0.126359 

0.1 10 1000 6.62 0.150953 

0.1 10 1400 6.12 0.176495 

0.1 10 1800 5.85 0.19117 

0.1 30 600 9.1 0.142409 

0.1 30 1800 8.64 0.19302 

0.1 50 600 9.71 0.131838 

0.1 50 1800 9.39 0.186333 

0.1 70 600 9.91 0.138156 

0.1 70 1000 9.81 0.161246 

0.1 70 1400 9.72 0.18223 

0.1 70 1800 9.68 0.191618 

0.2 10 600 7.07 0.129564 

0.2 10 1800 5.03 0.240287 

0.2 70 600 9.82 0.158927 

0.2 70 1800 9.56 0.220017 

0.3 10 600 6.28 0.168101 

0.3 10 1800 4.2 0.298939 

0.3 70 600 9.68 0.191618 

0.3 70 1800 8.89 0.38544 

0.4 10 600 3.36 0.371513 

0.4 10 1800 2.12 0.521293 

0.4 70 600 8.83 0.400858 

0.4 70 1800 8.26 0.55278 

0.5 10 600 2.38 0.483668 

0.5 10 1000 1.96 0.546814 

0.5 10 1400 1.78 0.578145 

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85

NSC95-EPA-Z-182-001

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