Algemene inleiding - Spit Paslode

NRd,sNNNORd pbORd, c b s cN ,fBVRd,sVVfβ,VORd , c b β, V S − C,Vβ180˚ 0˚c90˚VVSmin < S < Scr,NScr,N = 3.hefCmin < C < Ccr,NCcr,N = 1,5.hefVV,,minminefNNminefminCminCmin−Cmin,1 2 3 n−1minminGecombineerde belastingN SdF SdDe gecombineerde belasting F Sd met een hoek α is verkregen α uit:N SdαF Sdmet N Sd: actie in trekrichting (N Sd = F Sd x cos α)V Sd: actie in afschuifrichting (V Sd = F Sd x sin α)V SdV SdOm de strekte te controleren voor een gecombineerde last met de CC methode dient hetvolgende gedaan te worden: βNHet volgende moet gecontroleerd worden:1.0¬ De treksterkte: β N = N Sd / N Rd ≤ 1¬ De afschuifsterkte: β V = V Sd / V Rd ≤ 1β N1,5+ β V1,5≤ 11.0βNβ N + β V ≤ 1,2¬ De gecombineerde sterkte met de volgende interactie vergelijking: β N + β V ≤ 1,2 of0.2β1.5 N + β1.5 V ≤ 10.21.0βV0.20.21.0βVHulp bij het gebruik van de CC methodeDe CC methode is gebaseerd op het principe van de methode A van de ETAG- Annex C, zonder rekening te houden met debezwijkvormen splijten. Deze methode is vereenvoudigd, met het zo veel mogelijk behouden van de ETAG ontwerpmethode, waarbijtegelijkertijd optimaal gebruik is gemaakt van de nieuwste benadering.In dit technisch handboek zijn voor elk product, volgens calculatie methode CC, vier pagina’s ingedeeld te weten:¬ 1/4 en 2/4 geven alle algemene informatie en de prestaties van het product¬ 3/4en 4/4 geven alle data om te kunnen rekenen volgens deze methodeDe pagina 3/4 geeft de rekenwaarden van de sterkte R d voorelk type van bezwijkvorm, deze waarde zijn berekend uit dekarakteristieke sterkte (R k)en de partiële veiligheidsfactor ( γ m)welke wordt gegeven in de ETA (indien anker CE markeringheeft), of van de product evaluatie volgens ETAG welkeuitgevoerd zijn door SPIT.32SPIT TRIGA ZZinc coated steelSPIT CC- Method (values issued from ETA)N 0 Rd,pAnchor sizeNon cracked concreteN 0 Rd,cAnchor sizeNon cracked concreteTENSILE in kN¬ Pull-out resistance, = Rd,p N N . fM6M8Design cone resistanceM10M12M16M20hef 50 60 70 80 100 125N 0 Rd,c (C20/25) 11,9 15,6 19,7 24,0 33,6 47,0Cracked concrete¬ Concrete cone resistanceN = Rd,c N . f . ΨΨ .hef 50 60 70 80 100 125N 0 Rd,c (C20/25) 8,5 11,2 14,1 17,2 24,0 33,5γMc = 1,5Anchor sizeM6¬ Steel resistanceM6M8Design pull-out resistanceM10M12M16M20hef 50 60 70 80 100 125N 0 Rd,p (C20/25) - 13,3 - - - -Cracked concretehef 50 60 70 80 100 125N 0 Rd,p (C20/25) - - - - - -γMc = 1,5Steel design tensile resistanceM8M10M12M16M20NRd,s 10,7 19,5 30,9 44,9 83,7 130,7γMs = 1,5fBNRd = min(NRd,p ; NRd,c ; NRd,s)βN = NSd / NRd ≤ 1INFLUENCE OF CONCRETEConcrete classs fB Concrete classsfC25/30 1,1 C40/50 1,41C30/37 1,22 C45/55 1,48C35/45 1,34 C50/60 1,55V 0 Rd,cAnchor sizeNon cracked concreteAnchor sizefβ,VSHEAR in kN¬ Concrete edge resistanceV = Rd,c V . f . f . ΨM6Cracked and non cracked concreteSteel design shear resistanceM8M10M12M16M20Type V VRd,s 18,7 26,1 39,3 58,2 93,8 138,8TypeE VRd,s 11,4 15,2 24,8 37,9 74,5 87,9γMs = 1,25INFLUENCE OF SHEAR LOADING DIRECTIONAngle β [°]M60 to 55 160 1,170 1,280 1,590 to 180 2¬ Steel resistanceDesign concrete edge resistanceat minimum edge distance (Cmin)M8M10M12M16M20hef 50 60 70 80 100 125Cmin 50 60 70 80 100 150Smin 100 100 160 200 220 300V 0 Rd,c (C20/25) 3,4 4,9 6,8 9,3 13,6 26,1Cracked concreteβN 1,5 + βV 1,5 ≤ 1hef 50 60 70 80 100 125Cmin 50 60 70 80 100 150Smin 100 100 160 200 220 300V 0 Rd,c (C20/25) 2,4 3,5 4,8 6,6 9,7 18,7γMc = 1,5VRd = min(VRd,c ; VRd,s)βV = VSd / VRd ≤ 13/4De pagina 4/4 geeft de factoren (Ψ S, Ψ C,N en Ψ S-C,V) welkegebruikt kunnen worden in de berekening voorbetonkegelbreuk bij trek- en afschuifbelasting om de invloedvan rand- en hartafstanden te bepalen.cSPIT TRIGA ZZinc coated steelSPIT CC- Method (values issued from ETA)ΨsΨ SΨc,NcΨs-c,VINFLUENCE OF SPACING FOR CONCRETE CONE RESISTANCE IN TENSILE LOADccss= 05 , + 6 . hΨS must be used for each spacinginfluenced the anchors group.INFLUENCE OF EDGE FOR CONCRETE CONE RESISTANCE IN TENSILE LOADcΨ cN , = 025 , + 0, 5.hΨc,N must be used for each distanceinfluenced the anchors group.Ψ s − c V =INFLUENCE OF SPACING AND EDGE DISTANCE FOR CONCRETE EDGE RESISTANCE IN SHEAR LOADcc3.c+sΨ s − c V = .6.c.s 1ccccsh>1,5.ch>1,5.cs 2 s 3s n-1h>1,5.cSPACING SReduction factor ΨsCracked and non-cracked concreteM6 M8 M10 M12 M16 M2050 0,6760 0,70 0,6770 0,73 0,69 0,6780 0,77 0,72 0,69 0,67100 0,83 0,78 0,74 0,71 0,67125 0,92 0,85 0,80 0,76 0,71 0,67150 1,00 0,92 0,86 0,81 0,75 0,70180 1,00 0,93 0,88 0,80 0,74210 1,00 0,94 0,85 0,78240 1,00 0,90 0,82300 1,00 0,90375 1,00EDGE CReduction factor Ψc,NCracked and non-cracked concreteM6 M8 M10 M12 M16 M2050 0,7560 0,85 0,7570 0,95 0,83 0,7580 1,00 0,92 0,82 0,7590 1,00 0,89 0,81100 0,96 0,88 0,75120 1,00 0,85150 1,00 0,85170 0,93190 1,00¬ For single anchor fasteningC¬ For 2 anchors fastening¬ For other case of fasteningsΨ s c V=3. c+ s + s + s + ... + s3..nc.ccFactor Ψs-c,VCracked and non-cracked concrete1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 3,2Ψs-c,V 1,00 1,31 1,66 2,02 2,41 2,83 3,26 3,72 4,19 4,69 5,20 5,72SCFactor Ψs-c,VCracked and non-cracked concrete1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 3,21,0 0,67 0,84 1,03 1,22 1,43 1,65 1,88 2,12 2,36 2,62 2,89 3,161,5 0,75 0,93 1,12 1,33 1,54 1,77 2,00 2,25 2,50 2,76 3,03 3,312,0 0,83 1,02 1,22 1,43 1,65 1,89 2,12 2,38 2,63 2,90 3,18 3,462,5 0,92 1,11 1,32 1,54 1,77 2,00 2,25 2,50 2,77 3,04 3,32 3,613,0 1,00 1,20 1,42 1,64 1,88 2,12 2,37 2,63 2,90 3,18 3,46 3,763,5 1,30 1,52 1,75 1,99 2,24 2,50 2,76 3,04 3,32 3,61 3,914,0 1,62 1,86 2,10 2,36 2,62 2,89 3,17 3,46 3,75 4,054,5 1,96 2,21 2,47 2,74 3,02 3,31 3,60 3,90 4,205,0 2,33 2,59 2,87 3,15 3,44 3,74 4,04 4,355,5 2,71 2,99 3,28 3,71 4,02 4,33 4,656,0 2,83 3,11 3,41 3,71 4,02 4,33 4,654/4Mechanical anchors3310