Kulde nr 4
Kulde nr 4
Kulde nr 4
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
DANMARK DANMARK<br />
derne, og som endnu aldrig er blevet anvendt i kommercielle<br />
fryse- og køleanlæg, er ventiler eller kapillarrør. I næsten alle<br />
ekspansionsventiler er den trykforskel, som de reducerer, den<br />
primære faktor, der påvirker volumenstrømmen. I illustration<br />
3 vises køleeffekten af en termostatisk ekspansionsventil med<br />
3 dyser af forskellig størrelse afhængigt af den indstillede<br />
trykforskel.<br />
3: Køleeffekten af 3 termiske ekspansionsventiler af forskellig størrelse.<br />
Druckdifferenz delta p (bar) = Trykforskel delta p<br />
Verdampfungsleistung = Fordampningseffekt<br />
Metoder til beregning af den lavest<br />
mulige kondenseringstemperatur<br />
Til dimensionering af kondensatorer og fordampere angives<br />
altid værdierne på kompressortilslutningernes side som relevante<br />
trykangivelser til omregning i de pågældende ligevægtstemperaturer.<br />
Det betyder, at kondenseringstemperaturen for<br />
kondensatoren angives som nominel værdi ved indgangen til<br />
kondensatoren. Derimod angives fordampningstemperaturen<br />
ved udgangen fra fordamperen. Disse definitioner er hensigtsmæssige,<br />
da tryktabet ved faseskift afhænger af enheden<br />
og ikke skal belastes med den termodynamisk størst mulige<br />
temperaturforskel. Alle relevante standarder følger også dette<br />
princip. Fra kølemidlet strømmer ind i kondensatoren, til den<br />
strømmer ud af fordamperen, skal der overvindes flere tryktab.<br />
pc = p0 + p rørledning + p ekspansionsventil<br />
+ p fordelere + p fordamper +pkondensator<br />
pc = kondenseringstryk<br />
p0 = fordampningstryk<br />
p rørledning = tryktab i væskeledninger og armaturer<br />
p ekspansionsventil = tryktab i ekspansionsventil<br />
p fordelere = tryktab i kølemiddelfordeler<br />
p fordamper = internt tryktab i fordamper<br />
pkondensator = internt tryktab i kondensator<br />
Kondenserings- og fordampningstemperaturen forudsættes<br />
kendt i det første trin. De interne tryktab i kondensatoren og<br />
fordamperen beregnes og angives i Güntners projekteringsprogram<br />
GPC. De er dog normalt så små, at man kan se bort<br />
fra dem. Tryktabet i kølemiddelfordamperen beregnes også<br />
i projekteringssoftwaren GPC. Tryktabet i væskeførende rør<br />
og armaturer skal beregnes af anlægsplanlæggeren. På den<br />
78 <strong>Kulde</strong> og Varmepumper 4 | 2011<br />
måde kan trykforskellen for ekspansionsventilen bestemmes.<br />
Med de ekstra angivelser, f.eks. kølemiddeltype og krævet<br />
køleydelse, kan man således vælge en passende ekspansionsventil<br />
ud fra producenternes data.<br />
4: Dimensionering af en termisk ekspansionsventil og lavest mulig<br />
tilladt trykforskel.<br />
Dimensioneringspunktets position i illustration 4 fastlægges<br />
ud fra, at ekspansionsventilen med de oprindeligt fastlagte ydre<br />
betingelser f.eks. har en trykforskel på 6 bar til rådighed, og at<br />
fordamperen skal have en nominel ydelse på 5 kW. Man ville i så<br />
fald vælge dyse 8 som den mindste dyse, med hvilken man kan<br />
opnå den krævede køleydelse. Denne ventils nominelle effekt er<br />
i denne tilstand ca. 6 kW. Da fordamperen kun kan aflede 5 kW,<br />
indstiller ventilen sig til en åbningsgrad på ca. 85 %. Ekspansionsventilen<br />
kunne også nå den nominelle køleeffekt på 5 kW med<br />
en trykforskel på 3,5 bar. I denne tilstand ville ekspansionsventilen<br />
stå helt åben med en åbningsgrad på 100 %. Det ville samtidig<br />
betyde, at kondenseringstrykket kunne sænkes med 2,5 bar,<br />
uden at den nominelle køleeffekt ville blive for lav. Køleanlægget<br />
kunne køre med en højere virkningsgrad. Hvis man valgte<br />
en større dyse, kunne kondenseringstrykket sænkes med hele 5<br />
bar. Med den valgte dimensionering (Dp = 6 bar) ville det dog<br />
betyde, at ventilen skulle køre med en åbningsgrad på kun 50 %.<br />
Det er et grænsetilfælde for termostatiske ekspansionsventiler,<br />
idet reguleringskvaliteten falder, når åbningsgraden mindskes.<br />
Valget af en ekspansionsventil er derfor altid en optimeringsopgave,<br />
der skal løses ved at vælge mellem god regulering af<br />
ekspansionsventilen og lavest mulig trykforskel. Der skal endda<br />
også tages højde for kølestedets belastningskurve. Forventes der<br />
hurtige og større belastningsudsving i køledriften, bør der vælges<br />
en mindre dyse, der er nemmere at regulere. I kølelagre, der<br />
kun opfyldes sjældent, kunne man f.eks. også vælge den større<br />
dyse.<br />
Så snart dysen er valgt, er den lavest påkrævede trykforskel<br />
også fastlagt og dermed også kølestedets lavest mulige kondenseringstemperatur.<br />
Da alle Frigenfordampere fra Güntner kan bestilles til kølemidlerne<br />
R134a og R404A/R507 med monteret termostatisk eks-<br />
pansionsventil, har Güntner udvidet sin projekteringssoftware<br />
GPC med et TEV-modul. Med dette modul kan man nu finde<br />
den præcise dimensionering af termostatiske ekspansionsventiler<br />
ud fra driftsbetingelserne uden at skulle skifte til et andet<br />
program, f.eks. fra producenten af en ekspansionsventil, og derefter<br />
indtaste de ydre betingelser igen. I dette modul beregnes og<br />
udlæses den lavest mulige kondenseringstemperatur og åbningsgraden<br />
i dimensioneringstilstanden også.<br />
I et køleanlæg med flere kølesteder og flere fordampere er den<br />
lavest mulige kondenseringstemperatur fast defineret for hver<br />
fordamper. Fordamperen med den højeste minimale kondenseringstemperatur<br />
bestemmer således den minimale kondenseringstemperatur,<br />
der gælder for hele køleanlægget. Hvis bare en<br />
enkelt ekspansionsventil er dårligt valgt, er der fare for, at kondenseringstemperaturen<br />
for hele anlægget øges, og det giver et<br />
større og frem for alt unødvendigt højt energiforbrug.<br />
Udetemperaturens påvirkning af kondenseringstemperaturen<br />
ud fra virkelige temperaturforløb<br />
Som allerede nævnt i det foregående afsnit er udetemperaturen<br />
og dermed luftindgangstemperaturen til kondensatoren<br />
afgørende for kondenseringstemperaturen. I illustration 6 og<br />
7 vises middelværdierne for udetemperaturen pr. time i tre<br />
europæiske byer i løbet af 1 år på 2 forskellige måder.<br />
I illustration 6 vises timeantallet for et referenceår for hver<br />
temperatur i trin på 1 Kelvin. Det fremgår, at antallet af timer<br />
med meget lave eller meget høje temperaturer er relativt lavt<br />
i London sammenlignet med de to andre byer München og<br />
Madrid. Her er klimaet altså mere ensartet uden ekstreme vær-<br />
6: Dimensionering af en termisk ekspansionsventil og lavest mulig<br />
tilladt trykforskel.<br />
7: Dimensionering af en termisk ekspansionsventil og lavest mulig<br />
tilladt trykforskel.<br />
dier. Den gennemsnitlige årstemperatur er lavest i München<br />
og højest i Madrid. Alle disse egenskaber påvirker køleanlæggets<br />
energiforbrug.<br />
I illustration 7 opsummeres antal timer, der ligger over en<br />
bestemt udetemperatur. Denne visningsform kan også kaldes<br />
kumulativ hyppighedsfordeling af temperaturen. Denne illustration<br />
er meget velegnet til at vise virkningerne af at sænke<br />
kondenseringstemperaturen.<br />
8: Virkningerne af en reduceret, reguleret kondenseringstemperatur<br />
med München som eksempel.<br />
I illustration 8 forklares virkningerne af en sænket kondenseringstemperatur<br />
ud fra udetemperaturfordelingen i<br />
München (blå streg).<br />
Under antagelse af, at der i løbet af samtlige 8.760 timer i et<br />
år skal opnås en konstant køleeffekt, påvirkes temperaturforskellen<br />
mellem kondenserings- og luftindgangstemperaturen<br />
primært af kondensatorens størrelse og varmeoverførselsforhold<br />
(se formel (3)). I det tilfælde, der vises i illustration 8,<br />
er denne temperaturforskel 15 K. Den teoretisk nødvendige<br />
kondenseringstemperatur følger lufttemperaturen med samme<br />
forskel i hele perioden. Under hensyntagen til virkelige, temperaturafhængige<br />
varmeoverførselskoefficienter og andre teknisk<br />
betingede bivirkninger vil denne forskel udvise mindre afvigelser<br />
fra den værdi, der oprindeligt blev antaget at være konstant.<br />
Disse afvigelser er dog så små, at de overhovedet ikke påvirker<br />
det generaliserede eksempel. I tilfælde af en faldende kølebelastning<br />
ved faldende udetemperaturer, f.eks. i klimaanlæg, kan<br />
en reduceret forskel beregnes ved hjælp af formel (3), men af<br />
hensyn til overskueligheden ser vi ikke nærmere på det her.<br />
Da en minimal kondenseringstemperatur skal overholdes<br />
på grund af de anvendte ekspansionsventiler, er ekspansionsventiler<br />
af forskellig størrelse blevet indtegnet med hhv. en<br />
gul og en lyseblå streg. Der blev beregnet en minimal kondenseringstemperatur<br />
på 40° C for en lille ekspansionsventil<br />
(gul). Det betyder, at kondensatorventilatorerne kun kan køre<br />
med fuldt omdrejningstal i få, meget varme timer om året.<br />
Allerede efter de 200 varmeste timer skal omdrejningstallet<br />
reduceres for at kunne opretholde den lavest mulige kondenseringstemperatur<br />
på 40° C. Køleanlægget kører således uafhængigt<br />
af udetemperaturen med en COP-værdi på 2,7. Ved<br />
anvendelse af større ventiler kunne man f.eks. opnå en lavest<br />
mulig kondenseringstemperatur på 25° C. Det betyder, at kondenseringsventilatorerne<br />
kan køre lige under 4.000 timer om året<br />
med fuldt omdrejningstal. Hver driftstime, hvor ventilatorerne i<br />
modsætning til eksempel 1 kører med fuldt omdrejningstal, øges<br />
anlæggets samlede virkningsgrad. Den maksimalt opnåede COPværdi<br />
er nu 4,2. Det giver en enorm strømbesparelse på hele 28 %<br />
i dette eksempel.<br />
<br />
<strong>Kulde</strong> og Varmepumper 4 | 2011 79