aletas com e sem ventilação forçada.pdf

MINISTÉRIO DA EDUCAÇÃO
UNIVERSIDADE FEDERAL DO RIO GRANDE DO SUL
ESCOLA DE ENGENHARIA
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA MECÂNICA
Medições Térmicas – ENG03108
ANÁLISE DA EFICIÊNCIA DA DISSIPAÇÃO DE CALOR
EM ALETAS COM VENTILAÇÃO NATURAL E
VENTILAÇÃO FORÇADA
Jorge Bertoldo Junior
Lucas Guerra Pasquotto
Vicente Ströher Bürger
Porto Alegre, Dezembro de 2007

SUMÁRIO
1. INTRODUÇÃO 3
2. DESCRIÇÃO DO EXPERIMENTO
2.1 CONSTRUÇÃO DO EXPERIMENTO 4
2.2 FUNDAMENTAÇÃO TEÓRICA 8
2.3 FUNDAMENTAÇÃO NUMÉRICA 11
2.4 COMPARAÇÃO ENTRE OS VALORES OBTIDOS NO EXPERIMENTO COM A
SIMULAÇÃO NUMÉRICA 12
3. ENSAIOS
3.1 PROCEDIMENTO PARA REALIZAÇÃO DO EXPERIMENTO 16
4. CONCLUSÃO 17
5. REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS 18
6. APÊNDICE 19
2
Pág.

RESUMO
Este trabalho apresenta um estudo sobre a eficiência térmica de um dissipador aletado, com
sua base aquecida por uma resistência elétrica cerâmica. O estudo é realizado considerando-se em
um primeiro momento, o dissipador sob efeito de convecção natural e em um segundo momento sob
efeito de convecção forçada. Busca-se dessa forma, obter-se a eficiência térmica de uma única aleta
e a partir disso obter a eficiência térmica global da superfície aletada, para os dois processos de
transferência de calor. Por fim, os resultados são comparados e discutidos. A temperatura é lida em
termopares colocados na base do dissipador e na ponta de uma das aletas. A partir daí, consegue-se
ver a diferença de temperatura entre a base e a ponta das aletas, para determinar as propriedades
físicas necessárias para calcular-se a eficiência com que o calor está sendo dissipado pelas aletas.
1 INTRODUÇÃO
Uma superfície aletada caracteriza-se pela transferência de energia por condução no interior
de suas fronteiras e transferência de energia por convecção entre suas fronteiras e a vizinhança. Esta
configuração é bastante utilizada quando se tem o objetivo de aumentar a transferência de calor
entre um sólido e um fluido adjacente.
A condutividade térmica do material da aleta possui um grande efeito sobre a distribuição de
temperatura ao longo da aleta e, portanto, apresenta grande influência sobre o grau de melhora da
taxa de transferência de calor. Idealmente, o material da aleta deve possuir uma condutividade
térmica elevada, de modo a minimizar a diferença de temperatura desde sua base até a extremidade.
Na condição limite, onde a condutividade térmica da aleta é infinita, toda ela estaria à mesma
temperatura de sua base, fornecendo assim o limite máximo possível de melhora na taxa de
transferência de calor.
O processo de transferência de calor por convecção pode acontecer por convecção livre ou
convecção forçada. De acordo com a definição apresentada pelo livro “Fundamentos da
Transferência de Calor e Massa” do autor Frank Incropera: Convecção livre é denominada a
situação em que não existe velocidade forçada, embora a convecção corrente exista no interior do
fluido e são originadas quando uma força de corpo atua sobre um fluido no qual existem gradientes
de massa específica. O efeito líquido é a força de empuxo, que induz correntes de convecção livre.
3

No caso mais comum, o gradiente de massa específica é devido ao gradiente de temperatura, e a
força de corpo é devida ao campo gravitacional. Em situações de convecção forçada, o movimento
relativo entre o fluido e a superfície é mantido por meios externos, tais como ventilador ou bomba, e
não por forças de flutuação devidas aos gradientes de temperatura no fluido.
A eficiência da transferência de calor por convecção é dada pela diferença de temperaturas
da base e do fluido. Assim, a taxa máxima de dissipação de energia é aquela que existiria caso toda a
superfície da aleta estivesse na temperatura da base. Entretanto, uma vez que toda aleta é
caracterizada por possuir uma resistência térmica condutiva finita, há necessariamente um gradiente
de temperatura ao longo da aleta e a condição proposta é apenas uma idealização.
2 DESCRIÇÃO DO EXPERIMENTO
2.1 Construção do Experimento
Figura 1 – Diagrama Esquemático da montagem da bancada
4

Para a realização deste experimento foram utilizados os seguintes componentes, conforme figura
acima:
1. Fonte de tensão de 12 V/ 5 A
2. Potenciômetro
3. Interruptor para o ventilador
4. Ventilador acoplado ao dissipador (cooler)
5. Dissipador aletado, 50 mm x 50 mm
6. Pasta Térmica
7. Resistência cerâmica fabricada sob encomenda (2,4Ώ)
8. Base para fixaçao do conjunto
9. Isolantes: Fibra de vidro (base da resistência) e la de rocha (laterais)
10. Termopar tipo K
11. Termopar tipo K
12. Termopar tipo J
13. Multímetro para mediçao de tensao
14. Multímetro para mediçao de corrente
15. Dataloger HP
16. Microcomputador
Abaixo temos um detalhamento das dimensoes e da forma construtuva do dissipador utilizado
nas mediçoes de temperatura.
50
1,25 6 2
19
24
Figura 2: Dimensões do Dissipador, todas em mm
5

A montagem do experimento está baseada na seguinte configuração para convecção natural:
Figura 3: Montagem do Experimento para Convecção Natural
Sobre uma base de madeira, por ser este um material isolante, foram colocadas duas camadas
de fibra de vidro (aproximadamente de 4 mm), também um bom isolante de calor, isto para garantir
que o calor gerado no aquecedor resistivo fosse todo transferido por condução para o dissipador
aletado. Em torno do aquecedor colocou-se uma quantidade de lã de rocha para garantir que não
houvesse perda de calor pelas laterais de forma a aumentar a eficiência de aquecimento. A escolha
destes materiais como isolantes deve-se a estes apresentarem um baixo coeficiente de condução,
madeira (0.03W/m*k), fibra de vidro (0.046W/m*k), lã de rocha (0.034W/m*k – 0.044W/m*k) e ao
seu fácil acesso, estando disponíveis no laboratório.
O aquecedor resistivo foi escolhido utilizando princípios simples de eletrônica, sendo que
não poderíamos solicitar mais de 5 A da fonte, do contrário ela queimaria. Encomendou-se em um
estabelecimento especializado uma resistência para dissipar no máximo 60 W. Assim solicitaríamos
6

da fonte de tensão um potencial de 12 V e 5 A de corrente, e estaríamos entregando ao dissipador
um calor gerado de 60 W. Isso vem da expressão: P = V.I = Q onde:
P = potência dissipada pelo aquecedor
V = diferença de potencial entregue pela fonte
I = corrente solicitada da fonte
Q = calor dissipado pelo aquecedor resistivo
Para garantir o máximo contato entre o aquecedor resistivo e o dissipador foi colocado entre
os dois uma pasta térmica de alta condutividade semelhante a utilizada na montagem de conjuntos
processador-dissipador em microcomputadores.
Esta configuração apresentada até agora foi utilizada para o primeiro experimento, ou seja,
verificar a eficiência térmica individual e global das aletas sob o processo de transferência de calor
por convecção natural. Para o segundo experimento foi colocado sobre o dissipador um ventilador
(cooler) semelhante aos usados em situações de trabalho desse dissipador em uma CPU, simulando-
se assim o processo de transferência de calor por convecção forçada.
Figura 4: Montagem do Experimento para Convecção Forçada
7

Os termopares foram colocados na base e na ponta de uma das aletas da placa aletada. Para
fixarem-se os termopares fez-se um furo na base e outro na ponta da aleta. Usou-se também um
termopar tipo J para medir a temperatura do ar que circulava no laboratório durante o experimento.
A partir disso os termopares foram conectados em um dataloger HP para que assim se realizasse a
leitura das temperaturas.
2.2 Fundamentação Teórica:
Antes de serem apresentadas as equações e as correlações retiradas da bibliografia, para que
se possa estimar as eficiências térmicas individual e global da placa aletada para o processo de
transferência de calor por convecção natural e transferência de calor por convecção forçada, devem
ser consideradas hipóteses que validam o experimento realizado. Abaixo são apresentadas as
hipóteses:
Hipótese 1: Todo o calor dissipado pelo aquecedor resistivo é transferido para o dissipador,
ou seja, não há perdas para baixo e para os lados. Isto é garantido pelo isolamento construído em
torno do aquecedor.
Hipótese 2: Considera-se que toda a placa está à mesma temperatura e que todas as aletas
apresentarão a mesma distribuição de temperaturas. Esta hipótese está baseada no fato de estarmos
submetendo a testes um dissipador pequeno e por isso não haverá diferenças consideráveis entre os
gradientes de temperatura.
A fundamentação teórica divide-se em duas partes:
* Análise da eficiência da transferência de calor em aletas sob convecção natural:
Cálculo do coeficiente de convecção h (W/m 2 *K):
T sup+ T inf
Tf = (1)
2
3
gβ ( T sup−T inf) S
Ral
=
Pr (2)
υ * α
8

0.68 + 0.67* Ra
Nu =
⎛ ⎞
⎜ ⎛ 0.492 ⎞
1+
⎟
⎜
⎜ ⎟
⎝ Pr ⎠ ⎟
⎝ ⎠
1
4
4
9 9
16
(3)
S * h
Nu = (4)
k
Nas equações acima Tinf é a temperatura do ambiente, T sup é a temperatura da superfície da
placa, S é o espaço entre aletas (tomado como comprimento característico para cálculo de h), g é a
aceleração da gravidade, β é o coeficiente de expansão, υ é a viscosidade cinemática, Pr é o número
de Prandtl, k é a condutividade térmica, H é a dimensão tanto longitudinal das aletas e α (não
esquecer de especificar)
A partir da equação (1) tem-se a temperatura usada como referência para retirar das tabelas
do livro Fundamentos de Transferência de Calor e Massa, Frank Incropera, as propriedades do ar;
utilizadas posteriormente nos cálculos das eficiências térmicas.
Cálculo da eficiência térmica:
tanh mL
c
η a = (5) Aa 2wLc
mLc
Figura 5: Ilustração de uma aleta
⎛ t ⎞
= (6) Lc = L + ⎜ ⎟ (7) Ap = tL (8)
⎝ 2 ⎠
1/
2
⎛ 2h ⎞
m = ⎜ ⎟⎠ (9)
⎝ Kt
9

Cálculo da eficiência térmica global:
N * Aa
ηo = 1 − *(1 − ηa)
(10)
At
• Análise da eficiência da transferência de calor em aletas sob convecção forçada:
Cálculo do coeficiente de convecção h (W/m 2 *K):
T sup+ T inf
Tf = (11)
2
u∞* H
Re = (12)
υ
1
2
Nu = 0.664*Re *Pr
(13)
S * h
Nu = (14)
k
1
3
Onde u∞ é a velocidade com que o ar sai do ventilador e sopra sobre as aletas. Re é o
número de Reynolds e define o tipo de escoamento que teremos. Os demais símbolos já foram
citados no item anterior.
As propriedades do ar estão baseadas no resultado da equação (11) e foram retiradas do livro
Fundamentos da Transferência de Calor e Massa, Frank Incropera.
Depois de calcular-se o coeficiente h, o procedimento de cálculo da eficiência das aletas e
eficiência global da superfície é o mesmo utilizado para o processo de transferência de calor por
convecção livre.
Também devem ser considerados junto aos resultados calculados as incertezas de medição a
partir dos valores de temperatura retirados do experimento e as incertezas dos instrumentos
verificadas nas tabelas fornecidas pelo fabricante (termopar tipo K = + 2,2 0 C e termopar tipo J = +
2,2 0 C). O cálculo da incerteza de medição segue a metodologia apresentada abaixo:
2 2
1
2
⎛⎛ ∂V ⎞ ⎛ ∂V
⎞ ⎞
Ur = ⎜ u1 + ... + un
⎜⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎟
⎝ ∂X1 ⎠ ⎝ ∂Xn1
⎠ ⎟
⎝ ⎠
(15)
10

2.3 Fundamentação Numérica:
Na fundamentação numérica são apresentados os resultados dos cálculos realizados a partir
dos valores de temperatura lidos no experimento, aplicados nas equações citadas no item anterior e
são mostradas as incertezas de medição também calculadas empregando as equações citadas no item
anterior.
Para termos uma comparação coerente entre as eficiências calculadas, tomou-se uma
temperatura da base específica em comum às distribuições de temperatura encontradas para os dois
processos de transferência de calor, sendo a temperatura de estado permanente do processo por
convecção forçada e uma temperatura lida durante o experimento por convecção livre.
* Convecção Livre:
T base = 42,5 ºC + 2,2 ºC
T ar = 25,6 ºC + 2,2 ºC
Aplicando estas condições de contorno nas equações acima chegamos aos seguintes valores:
h = 22,8021 W/m2*k + 0.3684 W/m2*k
η a = 0.9776 + 0.003252
η g = 0.9786 + 0.9544
* Convecção Forçada:
T base = 42,9 ºC + 2,2 ºC
T ar = 26 ºC + 2,2 ºC
Aplicando estas condições de contorno nas equações acima chegamos aos seguintes valores:
h = 131.162 W/m 2 *k
η a = 0.886
η g = 0.891
Obs: Para este caso não foram calculadas incertezas de medição, pois a fonte de incerteza
(temperaturas medidas pelos termopares) não influencia nos cálculos.
11

Temperatura (ºC)
180
160
140
120
100
80
60
40
20
0
2.4 Comparação entre os resultados obtidos no Experimento com a Simulação Numérica:
O experimento realizado apresentou os seguintes comportamentos de temperatura para o
conjunto de aletas:
• Aletas sob Convecção Livre:
0 3 6 9 12 15 18
Figura 6: Conjunto de aletas submetido a convecçao livre
Como mostra a Figura 6 acima, a diferença de temperatura entre a base das aletas e suas
extremidades permaneceu constante em todo o processo de aquecimento do conjunto. Esta diferença
de temperatura ficou em torno de 3ºC como pode ser verificado no Apêndice I, onde constam os
dados adquiridos durante o ensaio.
A temperatura máxima que o conjunto atingiu, foi limitada de forma a garantir a integridade
da resistência elétrica. Através do acompamhamento da evoluçao das temperaturas medidas durante
o ensaio para a base (regiao de maior aquecimento), admitiu-se que a temperatura máxima do
conjunto nao ultrapassaria de forma significativa os 160ºC e entao, o fonecimento de energia foi
interrompido.
Tempo (min)
Temperatura da Base Temperatura da Estremidade Temperatura Ambiente
12

Temperatura (ºC)
180
160
140
120
100
80
60
40
20
0
• Aletas sob Convecção Forçada:
0 3 6 9 12 15 18
Figura 7: Conjunto de aletas sob convecção Forçada
Observando a Figura 7, novamente temos uma pequena diferença de temperatura entre a base
e a ponta das aletas, e que ficou também em torno de 3ºC.
Neste caso a estabilizaçao do sistema foi atingido em temperaturas mais baixas que no caso
da conveçao livre e em um tempo inferior. A temperatura máxima que a base atingiu foi de
aproximadamente 50ºC.
Colocando as condições de contorno do experimento em um software de simulação de
processos de transferência de calor usando a teoria dos elementos finitos FEHT, observaram-se os
seguintes comportamentos das distribuições de temperatura. Abaixo segue uma comparação entre os
valores obtidos no experimento e os resultados das simulações.
Temperatura na Ponta das Aletas:
Tempo (min)
Temperatura da Base Temperatura da Extremidade Temperatura Ambiente
Convecção Livre Convecção Forçada
Experimento 37,9 ºC 35,19 ºC
Simulação 41,2 ºC 37,3 ºC
13

Com base nesta comparação pode-se afirmar que os dados retirados do experimento são
coerentes e podem servir de parâmetro para o cálculo das eficiências térmicas.
Segue a seguir o comportamento das temperaturas no experimento, reproduzida por uma
simulação computacional.
• Convecção Livre:
Figura 8: Resultado da Simulação para Convecção Livre
Na Figura 8 observa-se o comportamento da distribuição de temperatras a partir das
condições de contorno usadas no experimento.
Observou-se uma diferença de temperatura entre a base e ponta das aletas, sendo que a
temperatura na base mostra-se maior que a temperatura na ponta das aletas, assim caracteri-se a
dissipação de calor pela placa aletada, o que aconteceu no experimento.
14

• Convecção Forçada:
Figura 9: Resultado da Simulação para convecção forçada
Na Figura 9 observa-se o comportamento da distribuição de temperatras a partir das
condições de contorno usadas no experimento.
Observou-se uma diferença de temperatura entre a base e ponta das aletas, sendo que a
temperatura na base mostra-se maior que a temperatura na ponta das aletas, assim caracteri-se a
dissipação de calor pela placa aletada, o que aconteceu no experimento. A diferença de temepratura
nesta segunda simulação é diferente em função das condições de contorno utilizadas serem
diferentes das condições usadas na primeira simulação. Agora há a influência da convecção forçada.
15

3 ENSAIOS
3.1 Procedimento para a realização do experimento:
Depois de conectados os termopares a um instrumento de leitura, ligam-se à fonte de tensão
que alimentará a resistência elétrica que ao aquecer dissipará calor, transferindo o mesmo para placa
aletada. Em um primeiro momento medem-se as temperaturas na base e na ponta das aletas para as
mesmas sob convecção livre. As temperaturas são lidas até o ponto em que se atinge a temperatura
estipulada para se fazer à comparação entre a eficiência para convecção forçada e para convecção
livre.
Em um segundo momento coloca-se sobre as aletas um cooler e repete-se o procedimento
citado anteriormente.
16

4 CONCLUSÃO
conclusões:
Com base nos resultados experimentais e analíticos chegou-se a duas importantes
• A eficiência térmica tanto individual de cada aleta quanto global do conjunto sob convecção
forçada é menor do que a eficiência sob convecção livre. Isto se explica pelo fato de que com o
aumento significativo do coeficiente convectivo cai à eficiência.
• A vantagem de usar a convecção forçada para dissipar o calor gerado por processadores está
em que o ar soprado pelo cooler evita que ocorra uma convergência da temperatura no dissipador
para grandes valores, evitando-se assim danos aos componentes por excesso de temperatura.
As temperaturas lidas no ensaio não foram exatamente as mesmas que resultaram nas
simulações, explica-se isso por erros carregados pelas incertezas de medição, critérios de
arredondamento nos cálculos e condições de ensaio controladas dentro do possível, não sendo as
ideais.
17

5 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS
Incropera, Frank P., De Witt, 2003. “Transferência de Calor e Massa”, LTC – Livros
Técnicos e Científicos Editora, S.A., Rio de Janeiro.
18

6 APÊNDICE (Resultados do Experimento para Medir Temperaturas)
Tempo de
Aquisiçao dos
dados (minutos)
Temperatura da
Base (ºC)
Canal 101
Convecção Livre
Temperatura da
Aleta (ºC)
Canal 102
Temperatura
Ambiente (ºC)
Canal 103
0 30,06 27,41 26,384
0 30,04 27,43 26,375
0 30,01 27,44 26,37
0 30,03 27,43 26,37
0 30,17 27,47 26,363
1 30,36 27,56 26,36
1 30,88 27,88 26,348
1 31,27 28,13 26,343
1 32,16 28,81 26,343
1 32,67 29,24 26,343
1 33,84 30,25 26,314
1 34,45 30,80 26,307
1 35,71 31,77 26,317
1 36,50 32,70 26,314
1 37,98 34,09 26,292
1 38,74 34,86 26,302
1 40,32 36,38 26,287
1 41,11 37,16 26,278
2 43,57 39,60 26,297
2 44,41 40,41 26,295
2 46,09 42,09 26,278
2 46,93 42,94 26,292
2 48,66 44,66 26,278
2 49,51 45,49 26,268
2 51,22 47,23 26,273
2 52,06 48,10 26,27
2 53,77 49,79 26,258
2 54,62 50,69 26,266
2 56,33 52,39 26,261
2 57,17 53,26 26,251
2 58,87 55,02 26,258
3 60,54 56,72 26,239
3 61,39 57,54 26,256
3 63,04 59,25 26,234
3 63,87 60,09 26,232
3 65,51 61,76 26,22
3 66,33 62,57 26,249
3 67,92 64,21 26,227
3 68,73 65,02 26,224
3 70,31 66,62 26,236
3 71,13 67,40 26,224
3 72,68 68,97 26,227
3 73,47 69,78 26,229
3 74,97 71,34 26,217
4 76,49 72,87 26,222
4 77,24 73,62 26,227
4 78,71 75,16 26,224
19

4 79,49 75,90 26,236
4 80,94 77,40 26,246
4 81,65 78,14 26,241
4 83,08 79,57 26,244
4 83,80 80,28 26,241
4 85,22 81,66 26,256
4 85,80 82,37 26,268
4 86,85 83,72 26,258
4 87,45 84,36 26,27
4 88,69 85,61 26,293
5 89,90 86,82 26,296
5 90,52 87,43 26,273
5 91,78 88,71 26,315
5 92,37 89,32 26,302
5 93,30 90,44 26,264
5 93,70 90,90 26,276
5 94,53 91,71 26,298
5 94,84 92,08 26,288
5 95,56 92,87 26,274
5 95,96 93,23 26,274
5 96,71 93,98 26,252
5 97,13 94,38 26,271
5 97,90 95,12 26,268
6 98,76 95,98 26,285
6 99,22 96,44 26,322
6 100,08 97,28 26,31
6 100,46 97,68 26,308
6 101,35 98,54 26,289
6 101,78 98,98 26,322
6 102,66 99,86 26,329
6 103,10 100,25 26,324
6 103,96 101,17 26,355
6 104,41 101,60 26,353
6 105,25 102,42 26,351
6 105,70 102,84 26,348
6 106,58 103,75 26,355
7 107,42 104,58 26,387
7 107,85 105,03 26,365
7 108,72 105,88 26,36
7 109,14 106,29 26,355
7 110,00 107,16 26,372
7 110,42 107,55 26,375
7 111,24 108,37 26,377
7 111,69 108,80 26,38
7 112,53 109,68 26,365
7 112,93 110,09 26,397
7 113,72 110,92 26,363
7 114,13 111,37 26,377
7 114,93 112,12 26,348
8 115,69 112,92 26,341
8 116,09 113,32 26,338
8 116,85 114,10 26,343
8 117,24 114,49 26,331
8 118,06 115,32 26,334
8 118,47 115,75 26,331
20

8 119,29 116,57 26,321
8 119,67 116,95 26,326
8 120,45 117,71 26,314
8 120,85 118,14 26,324
8 121,62 118,96 26,304
8 122,01 119,34 26,324
8 122,72 120,06 26,312
9 123,44 120,73 26,3
9 123,81 121,12 26,317
9 124,55 121,85 26,304
9 124,90 122,22 26,292
9 125,64 122,99 26,312
9 126,03 123,33 26,312
9 126,74 124,07 26,29
9 127,08 124,44 26,297
9 127,81 125,15 26,283
9 128,16 125,46 26,271
9 128,90 126,17 26,262
9 129,23 126,51 26,284
9 129,79 127,14 26,264
10 130,01 127,57 26,258
10 130,15 127,77 26,27
10 130,36 128,02 26,265
10 130,44 128,15 26,263
10 130,77 128,43 26,274
10 130,82 128,50 26,267
10 131,11 128,82 26,29
10 131,19 128,89 26,275
10 131,45 129,14 26,28
10 131,55 129,29 26,274
10 131,81 129,57 26,264
10 131,99 129,71 26,271
10 132,32 130,05 26,27
11 132,63 130,33 26,288
11 132,58 130,30 26,297
11 132,74 130,50 26,305
11 132,88 130,68 26,317
11 133,24 130,98 26,311
11 133,41 131,16 26,321
11 133,78 131,45 26,331
11 133,95 131,64 26,328
11 134,36 132,07 26,338
11 134,56 132,31 26,326
11 134,94 132,65 26,323
11 135,14 132,86 26,336
11 135,55 133,22 26,326
12 135,91 133,59 26,309
12 136,09 133,81 26,333
12 136,47 134,16 26,319
12 136,66 134,28 26,338
12 137,11 134,58 26,336
12 137,31 134,77 26,316
12 137,68 135,21 26,345
12 137,84 135,46 26,333
12 138,19 135,82 26,345
21

12 138,37 136,02 26,35
12 138,75 136,40 26,326
12 138,95 136,40 26,343
12 139,29 136,87 26,345
13 139,69 137,25 26,338
13 139,87 137,47 26,338
13 140,24 137,84 26,328
13 140,44 138,04 26,319
13 140,85 138,43 26,34
13 141,00 138,66 26,331
13 141,40 139,02 26,336
13 141,61 139,24 26,345
13 141,95 139,58 26,333
13 142,10 139,75 26,338
13 142,43 140,08 26,336
13 142,61 140,26 26,333
13 142,92 140,55 26,333
14 143,25 140,87 26,321
14 143,45 141,07 26,343
14 143,79 141,43 26,323
14 143,96 141,59 26,345
14 144,39 142,01 26,35
14 144,54 142,19 26,34
14 144,77 142,42 26,343
14 144,87 142,57 26,345
14 145,16 142,86 26,357
14 145,29 143,06 26,37
14 145,57 143,32 26,362
14 145,71 143,53 26,37
14 146,07 143,84 26,382
15 146,46 144,21 26,387
15 146,63 144,41 26,387
15 146,95 144,71 26,399
15 147,17 144,92 26,382
15 147,48 145,30 26,379
15 147,66 145,45 26,387
15 148,03 145,78 26,377
15 148,22 145,95 26,379
15 148,55 146,33 26,392
15 148,71 146,47 26,402
15 149,05 146,78 26,425
15 149,18 146,92 26,414
15 149,44 147,16 26,36
16 149,68 147,50 26,368
16 149,84 147,70 26,373
16 150,12 147,98 26,344
16 150,24 148,12 26,368
16 150,52 148,41 26,385
16 150,74 148,62 26,417
16 150,96 148,85 26,455
16 151,09 149,04 26,448
16 151,35 149,26 26,424
16 151,45 149,37 26,404
16 151,65 149,49 26,424
16 151,75 149,66 26,426
22

16 152,08 149,99 26,44
17 152,35 150,24 26,44
17 152,52 150,44 26,447
17 152,79 150,70 26,454
17 152,93 150,86 26,445
17 153,16 151,07 26,428
17 153,22 151,17 26,44
17 153,48 151,39 26,423
17 153,61 151,51 26,437
17 153,80 151,74 26,435
17 153,91 151,84 26,428
17 154,17 152,05 26,428
17 154,30 152,13 26,43
17 154,47 152,38 26,421
18 154,67 152,57 26,43
18 154,78 152,70 26,423
18 155,02 153,02 26,433
18 155,10 153,13 26,421
18 155,32 153,37 26,421
18 155,47 153,50 26,416
18 155,65 153,67 26,413
18 155,75 153,78 26,418
18 155,99 153,98 26,43
18 156,09 154,08 26,421
18 156,30 154,25 26,408
18 156,41 154,37 26,413
18 156,62 154,61 26,418
19 156,80 154,79 26,421
19 156,89 154,88 26,416
19 157,07 155,06 26,421
19 157,16 155,15 26,44
19 157,34 155,33 26,425
19 157,43 155,42 26,452
19 157,61 155,60 26,462
19 157,70 155,69 26,457
19 157,88 155,87 26,471
19 157,97 155,96 26,485
19 158,15 156,14 26,495
19 158,24 156,23 26,469
19 158,42 156,41 26,498
20 158,54 156,53 26,497
20 158,60 156,59 26,486
20 158,72 156,71 26,512
20 158,78 156,77 26,498
20 158,90 156,89 26,525
20 158,96 156,95 26,513
20 159,08 157,07 26,493
20 159,14 157,13 26,5
20 159,26 157,25 26,505
20 159,32 157,31 26,468
20 159,44 157,43 26,476
20 159,50 157,49 26,481
20 159,62 157,61 26,46
23

Tempo de
Aquisiçao dos
dados (minutos)
Temperatura da
Base (ºC)
Canal 101
Convecção Forçada
Temperatura da
Aleta (ºC)
Canal 102
Temperatura
Ambiente (ºC)
Canal 103
0 30,41 28,12 26,507
0 30,91 28,62 26,494
0 31,91 29,62 26,456
0 32,41 30,12 26,452
0 33,41 31,12 26,488
0 33,91 31,62 26,488
1 35,06 32,73 26,485
1 35,28 33,01 26,485
1 35,86 33,73 26,485
1 36,20 34,13 26,478
1 36,74 34,39 26,478
1 36,97 34,55 26,485
1 37,46 34,89 26,471
1 37,67 35,02 26,488
1 38,08 35,35 26,478
1 38,29 35,51 26,493
1 38,70 35,89 26,48
1 38,91 36,12 26,485
1 39,33 36,52 26,514
2 39,80 36,95 26,505
2 40,04 37,23 26,522
2 40,53 37,80 26,522
2 40,76 37,98 26,546
2 41,28 38,39 26,531
2 41,72 38,63 26,536
2 42,11 39,03 26,548
2 42,28 39,21 26,546
2 42,65 39,54 26,531
2 42,81 39,74 26,543
2 43,18 40,01 26,524
2 43,38 40,14 26,539
2 43,70 40,34 26,527
3 44,07 40,65 26,517
3 44,27 40,97 26,51
3 44,71 41,41 26,519
3 44,89 41,51 26,505
3 45,21 41,62 26,522
3 45,35 41,69 26,522
3 45,65 41,81 26,522
3 45,80 41,88 26,519
3 46,04 42,29 26,519
3 46,16 42,39 26,527
3 46,43 42,51 26,524
3 46,56 42,64 26,541
3 46,82 42,89 26,548
4 47,08 43,05 26,546
4 47,21 43,12 26,551
4 47,49 43,35 26,546
4 47,54 43,51 26,548
4 47,59 43,81 26,56
24

4 47,65 43,87 26,573
4 47,76 43,92 26,585
4 47,79 44,04 26,594
4 47,96 44,19 26,609
4 48,03 44,18 26,592
4 48,14 44,30 26,599
4 48,22 44,44 26,592
4 48,34 44,70 26,587
5 48,52 44,88 26,611
5 48,59 45,00 26,602
5 48,74 45,05 26,607
5 48,79 45,06 26,599
5 48,92 45,15 26,594
5 49,00 45,24 26,58
5 49,15 45,30 26,585
5 49,21 45,32 26,597
5 49,29 45,38 26,592
5 49,33 45,42 26,594
5 49,43 45,45 26,597
5 49,44 45,53 26,585
5 49,55 45,60 26,599
6 49,65 45,70 26,592
6 49,68 45,73 26,58
6 49,76 45,87 26,599
6 49,78 45,94 26,604
6 49,79 45,98 26,607
6 49,79 45,97 26,602
6 49,76 45,94 26,621
6 49,77 45,92 26,633
6 49,75 45,97 26,619
6 49,74 46,07 26,628
6 49,77 46,16 26,621
6 49,79 46,20 26,626
6 49,81 46,15 26,641
7 49,86 46,43 26,638
7 49,94 46,51 26,626
7 50,18 46,82 26,607
7 50,21 46,73 26,624
7 50,21 46,66 26,614
7 50,20 46,71 26,636
7 50,24 46,78 26,619
7 50,26 46,77 26,624
7 50,26 46,79 26,628
7 50,25 46,79 26,634
7 50,20 46,77 26,614
7 50,20 46,77 26,606
7 50,19 46,82 26,607
8 50,15 46,80 26,615
8 50,14 46,83 26,595
8 50,14 47,06 26,601
8 50,17 47,10 26,59
8 50,24 47,04 26,579
8 50,26 47,09 26,582
8 50,28 47,23 26,542
8 50,31 47,26 26,543
25

8 50,39 47,22 26,569
8 50,41 47,19 26,539
8 50,45 47,10 26,546
8 50,47 47,09 26,563
8 50,46 47,18 26,542
9 50,51 47,15 26,534
9 50,51 47,18 26,541
9 50,54 47,24 26,531
9 50,55 47,22 26,525
9 50,53 47,18 26,495
9 50,52 47,17 26,497
9 50,48 47,24 26,502
9 50,37 47,23 26,49
9 50,14 47,21 26,475
9 50,06 47,12 26,478
9 49,89 47,00 26,475
9 49,79 46,96 26,468
9 49,65 46,86 26,47
10 49,56 46,85 26,461
10 49,50 46,86 26,468
10 49,45 46,84 26,429
10 49,42 46,81 26,436
10 49,39 46,64 26,439
10 49,35 46,58 26,427
10 49,33 46,54 26,434
10 49,27 46,54 26,422
10 49,26 46,52 26,444
10 49,25 46,52 26,412
10 49,22 46,43 26,402
10 49,23 46,44 26,41
10 49,23 46,53 26,395
11 49,21 46,56 26,4
11 49,19 46,57 26,398
11 49,89 46,65 26,415
11 49,90 46,66 26,4
11 49,92 46,68 26,39
11 49,93 46,69 26,388
11 49,95 46,71 26,39
11 49,96 46,72 26,393
11 49,98 46,74 26,378
11 49,99 46,75 26,393
11 50,01 46,77 26,393
11 50,02 46,78 26,405
11 50,04 46,80 26,41
12 50,06 46,82 26,405
12 50,07 46,83 26,422
12 50,09 46,85 26,422
12 50,10 46,86 26,424
12 50,12 46,88 26,429
12 50,13 46,89 26,456
12 50,15 46,91 26,463
12 50,16 46,91 26,463
12 50,18 46,93 26,48
12 50,19 46,94 26,485
12 50,21 46,96 26,485
26

12 50,22 46,97 26,465
12 50,24 46,99 26,446
13 50,26 47,01 26,441
13 50,30 47,05 26,458
13 50,32 47,07 26,456
13 50,36 47,12 26,47
13 50,38 47,14 26,458
13 50,42 47,18 26,473
13 50,44 47,20 26,47
13 50,48 47,24 26,475
13 50,50 47,26 26,473
13 50,54 47,30 26,463
13 50,56 47,32 26,47
13 50,60 47,36 26,465
13 50,62 47,38 26,475
14 50,68 47,44 26,475
14 50,70 47,46 26,456
14 50,74 47,50 26,465
14 50,88 47,52 26,465
14 50,77 47,56 26,465
14 50,71 47,58 26,444
14 50,61 47,62 26,465
14 50,54 47,64 26,458
14 50,45 47,68 26,486
14 50,43 47,70 26,498
14 50,40 47,74 26,471
14 50,41 47,76 26,481
14 50,32 47,80 26,476
15 50,24 47,82 26,479
15 50,21 47,83 26,467
15 50,24 47,85 26,474
15 50,22 47,86 26,462
15 50,21 47,88 26,461
15 50,19 47,89 26,453
15 50,21 47,91 26,459
15 50,19 47,92 26,474
15 50,59 47,94 26,485
15 50,61 47,95 26,474
15 50,65 47,97 26,462
15 50,67 47,98 26,467
15 50,71 48,00 26,461
16 50,75 48,02 26,505
16 50,77 48,03 26,498
16 50,81 48,05 26,468
16 50,83 48,06 26,478
16 51,61 48,08 26,498
16 51,43 48,09 26,507
16 51,06 48,11 26,519
16 50,89 48,12 26,529
16 50,58 48,14 26,514
16 50,40 48,15 26,505
16 50,20 48,17 26,505
16 50,11 48,18 26,514
16 49,97 48,20 26,536
17 49,87 48,22 26,516
27

17 49,82 48,23 26,538
17 49,70 48,22 26,563
17 49,64 48,21 26,57
17 49,59 48,27 26,57
17 49,53 48,28 26,57
17 49,56 48,25 26,589
17 49,53 48,17 26,567
17 49,48 48,03 26,577
17 49,46 47,97 26,572
17 49,40 47,85 26,582
17 49,39 47,91 26,58
17 49,37 47,97 26,57
18 49,29 47,90 26,587
18 49,28 47,96 26,572
18 49,20 48,00 26,584
18 49,20 48,06 26,589
18 49,10 47,96 26,599
18 49,07 47,87 26,614
18 49,02 47,86 26,633
18 48,97 47,87 26,638
18 48,94 47,83 26,635
18 48,92 47,80 26,638
18 48,84 47,71 26,635
18 48,84 47,64 26,647
18 48,82 47,58 26,638
19 48,78 47,58 26,633
19 48,77 47,58 26,626
19 48,73 47,68 26,623
19 48,73 47,60 26,616
19 48,76 47,57 26,611
19 48,74 47,55 26,604
19 48,76 47,75 26,616
19 48,78 47,76 26,611
19 48,77 47,71 26,621
19 48,78 47,65 26,611
19 48,80 47,86 26,592
19 48,83 47,97 26,597
19 48,86 47,97 26,599
20 48,84 47,81 26,592
20 48,83 47,78 26,577
20 48,82 47,68 26,587
20 48,82 47,68 26,582
20 48,81 47,61 26,575
20 48,80 47,58 26,558
20 48,82 47,58 26,592
20 48,83 47,59 26,563
20 48,87 47,68 26,587
20 48,88 47,69 26,587
20 48,90 47,71 26,587
20 48,91 47,72 26,587
20 48,93 47,74 26,59
28

Relatório
Fundamentação
Instrumentação
Resultados e conclusões
Incertezas de medição
TABELA DE AVALIAÇÃO (em página separada)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
29