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PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
VENTILAÇÃO INDUSTRIAL<br />
• Ventiladores - Exemplos Básicos<br />
EXEMPLOS<br />
• Ventiladores - Pressões e Potências<br />
• Ventiladores - Semelhança e Efeito da Temperatura<br />
• Dutos e Perda <strong>de</strong> Carga Sistemas <strong>de</strong> Ventilação<br />
• Exemplo <strong>de</strong> Sistemas <strong>de</strong> Ventilação Industrial<br />
• Exemplos <strong>de</strong> Sistema <strong>de</strong> Ventilação Local Exaustora<br />
• Estudo Dirigido – Sistemas <strong>de</strong> Ventilação Industrial<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
1
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
1. VENTILADORES - EXEMPLOS BÁSICOS<br />
[ 1 ] Um <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong><strong>ve</strong> trabalhar com ar com temperatura <strong>de</strong> 45 o C sendo aspirado a pressão<br />
atmosférica. Determine a massa específica, viscosida<strong>de</strong> dinâmica e viscosida<strong>de</strong> absoluta do ar para<br />
tais condições.<br />
[ 2 ] Um sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação aspira ar a 60 0 C e pressão igual a 100kPa. Determine o fator <strong>de</strong><br />
correção da massa especifica nessas condições.<br />
[ 3 ] Determinar o fator <strong>de</strong> correção da massa específica do ar num sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação industrial<br />
num local on<strong>de</strong> a temperatura é igual a 35 0 C e pressão barométrica local é igual a 740mmHg.<br />
[ 4 ] Um <strong>ve</strong>ntilador trabalha com ar a 20 0 C com uma vazão <strong>de</strong> 20.000 m 3 /h. Determine a potência<br />
útil sabendo que a altura útil <strong>de</strong> elevação é igual a 50mmH20.<br />
[ 5 ] Determine para o <strong>ve</strong>ntilador do problema o rendimento hidráulico consi<strong>de</strong>rado que trata-se <strong>de</strong><br />
um <strong>ve</strong>ntilador centrífugo altura teórica para número infinito <strong>de</strong> pás igual a 65m e fator <strong>de</strong><br />
<strong>de</strong>slizamento igual a 0,86.<br />
[ 6 ] Um sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação apresenta uma perda <strong>de</strong> carga equivalente a 100mm H20.<br />
Consi<strong>de</strong>rando que a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> na saída do <strong>ve</strong>ntilador é igual a 10m/s. Determine a altura útil em<br />
mc.ar e mmH20 e a pressão total do <strong>ve</strong>ntilador. Consi<strong>de</strong>re ar a 20 0 C.<br />
[ 7 ] Um <strong>ve</strong>ntilador centrifugo com entrada radial e pás radiais na saída trabalha com uma rotação<br />
<strong>de</strong> 600rpm e apresenta um diâmetro do rotor <strong>de</strong> 800mm. O <strong>ve</strong>ntilador aspira ar a temperatura <strong>de</strong><br />
25 o C e trabalha com uma vazão <strong>de</strong> 10.000m 3 /h. Consi<strong>de</strong>rando um fator <strong>de</strong> <strong>de</strong>slizamento igual a 0,8.<br />
Determine a potência que <strong>de</strong><strong>ve</strong> ser fornecida ao <strong>ve</strong>ntilador consi<strong>de</strong>rando um rendimento global <strong>de</strong><br />
70%. Consi<strong>de</strong>re um fator <strong>de</strong> <strong>de</strong>slizamento igual a 0,8 e rendimento hidráulico <strong>de</strong> 90%.<br />
[ 8 ] Determine o coeficiente <strong>de</strong> pressão e o coeficiente <strong>de</strong> vazão para um <strong>ve</strong>ntilador que <strong>de</strong><strong>ve</strong><br />
operar com uma rotação <strong>de</strong> 1200rpm e trabalha com uma vazão <strong>de</strong> 5000 m 3 /h <strong>ve</strong>ncendo uma<br />
pressão total <strong>de</strong> 600Pa. Consi<strong>de</strong>re o diâmetro do rotor igual a 500mm. Consi<strong>de</strong>re o ar a 20 0 C.<br />
[ 9 ] Determine a rotação específica característica <strong>de</strong> um <strong>ve</strong>ntilador que <strong>de</strong><strong>ve</strong> <strong>ve</strong>ncer uma pressão<br />
total <strong>de</strong> 600Pa e que opera com uma vazão <strong>de</strong> 5000 m 3 /h e rotação <strong>de</strong> 1500rpm. Que tipo <strong>de</strong><br />
<strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong><strong>ve</strong> ser selecionado.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
2
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
[ 1 ] Um <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong><strong>ve</strong> trabalhar com ar com temperatura <strong>de</strong> 45 o C sendo aspirado a pressão<br />
atmosférica. Determine a massa específica, viscosida<strong>de</strong> dinâmica e viscosida<strong>de</strong> absoluta do ar para<br />
tais condições.<br />
Da apostila a Eq. da viscosida<strong>de</strong> do ar em função da temperatura é dada por:<br />
ν=<br />
( 13+<br />
0,<br />
1T<br />
) x10<br />
2<br />
−6<br />
m<br />
ν=<br />
17,<br />
5x10<br />
s<br />
−6<br />
ν=<br />
( 13+<br />
0,<br />
1x45)<br />
x10<br />
A massa especifica po<strong>de</strong>r ser <strong>de</strong>terminada pela Eq. <strong>de</strong> estado:<br />
ρ<br />
−6<br />
N<br />
101,<br />
33x1000(<br />
)<br />
P<br />
2<br />
⎛ ⎞<br />
=<br />
m 101330 kg<br />
= = 1,<br />
11⎜<br />
⎟<br />
RT ⎛ kg ⎞<br />
287x318<br />
⎝ m ⎠<br />
287⎜<br />
⎟x(<br />
273 + 45)(<br />
K)<br />
⎝ ( Nm)<br />
K ⎠<br />
= 3<br />
2<br />
⎛ kg ⎞<br />
−6⎛<br />
m ⎞ s<br />
µ = ρν = 1,<br />
11⎜<br />
x17,<br />
5x10<br />
.<br />
3 ⎟<br />
m<br />
⎜<br />
s ⎟<br />
⎝ ⎠ ⎝ ⎠ s<br />
−5<br />
µ = 1,<br />
94x10<br />
Pa.<br />
s<br />
[ 2 ] Um sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação aspira ar a 60 0 C e pressão igual a 100kPa. Determine o fator <strong>de</strong><br />
correção da massa especifica nessas condições.<br />
f<br />
f<br />
f<br />
0<br />
0<br />
0<br />
P.<br />
T0<br />
=<br />
T.<br />
P<br />
0<br />
100<br />
=<br />
( 273+<br />
60<br />
≅<br />
0,<br />
87<br />
[ kPa]<br />
( 293)<br />
[ K]<br />
) [ K]<br />
( 101,<br />
33)<br />
[ kPa]<br />
100x293<br />
=<br />
333x101,<br />
33<br />
[ 3 ] Determinar o fator <strong>de</strong> correção da massa específica do ar num sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação industrial<br />
num local on<strong>de</strong> a temperatura é igual a 35 0 C e pressão barométrica local é igual a 740mmHg.<br />
f<br />
f<br />
f<br />
0<br />
0<br />
0<br />
=<br />
( T+<br />
273)<br />
740<br />
=<br />
308<br />
=<br />
0,<br />
93<br />
P<br />
293<br />
.<br />
760<br />
[ mmHg]<br />
x293[<br />
K]<br />
[ K]<br />
x760[<br />
mmHg]<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
3
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
[ 4 ] Um <strong>ve</strong>ntilador trabalha com ar a 20 0 C com uma vazão <strong>de</strong> 20.000 m 3 /h. Determine a potência<br />
útil sabendo que a altura útil <strong>de</strong> elevação é igual a 50mmH20.<br />
o<br />
W u<br />
u<br />
= ρ.<br />
g.<br />
H . Q<br />
⎛ kg ⎞<br />
Para T = 20°C se <strong>de</strong>termina pela Eq. <strong>de</strong> Estado: ρ = 1,2⎜ 3⎟<br />
⎝ m ⎠<br />
ρ H = ρ H<br />
ar<br />
Hu ar<br />
W&<br />
u<br />
W&<br />
u<br />
u<br />
ar<br />
H O<br />
2 .<br />
u<br />
H 2O<br />
⎡ kg ⎤<br />
1000<br />
⎢ 3<br />
m ⎥ ⎛<br />
=<br />
⎣ ⎦<br />
x⎜<br />
⎡ kg ⎤<br />
1,<br />
2<br />
⎝<br />
⎢ 3<br />
⎣m<br />
⎥<br />
⎦<br />
= 2,<br />
73kW<br />
50<br />
1000<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎡ kg ⎤ ⎡ m ⎤<br />
= 1,<br />
2<br />
⎢<br />
x9,<br />
81 x41,<br />
67<br />
3<br />
2<br />
⎣m<br />
⎥<br />
⎦<br />
⎢<br />
⎣s<br />
⎥<br />
⎦<br />
[ m]<br />
= 41,<br />
67mAr.<br />
[ m]<br />
⎡m<br />
x5,<br />
56⎢<br />
⎣ s<br />
[ 5 ] Determine para o <strong>ve</strong>ntilador do problema o rendimento hidráulico consi<strong>de</strong>rado que trata-se <strong>de</strong> um<br />
<strong>ve</strong>ntilador centrífugo altura teórica para número infinito <strong>de</strong> pás igual a 65m e fator <strong>de</strong> <strong>de</strong>slizamento <strong>de</strong> 0,86.<br />
η<br />
H<br />
H<br />
=<br />
H<br />
u<br />
t #<br />
Hu<br />
=<br />
µ . H<br />
t<br />
∞<br />
41,<br />
67<br />
= ≅<br />
55,<br />
9<br />
75%<br />
[ 6 ] Um sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação apresenta uma perda <strong>de</strong> carga equivalente a 100mm H20. Consi<strong>de</strong>rando que a<br />
<strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> na saída do <strong>ve</strong>ntilador é igual a 10m/s. Determine a altura útil em mc.ar e mmH20 e a pressão<br />
total do <strong>ve</strong>ntilador. Consi<strong>de</strong>re ar a 20 0 C.<br />
2<br />
Vs<br />
Hu=<br />
JT+<br />
m . c.<br />
ar<br />
2.<br />
g<br />
ρH<br />
O.<br />
JT<br />
( mmH O 1000 100<br />
2 ) ⎡ ⎤<br />
JT<br />
=<br />
= x<br />
ρar<br />
1,<br />
2 ⎢<br />
⎣1000⎥<br />
⎦<br />
2<br />
10<br />
Hu=<br />
83,<br />
34+<br />
2x9,<br />
81<br />
H = 83,<br />
34+<br />
5,<br />
1<br />
H<br />
H<br />
H<br />
u<br />
u<br />
2 =<br />
= 88,<br />
44(<br />
m.<br />
c.<br />
ar)<br />
u(<br />
mmH O)<br />
2<br />
u(<br />
mmH O)<br />
2<br />
= H . ρ<br />
=<br />
u(<br />
m.<br />
c.<br />
ar)<br />
88,<br />
44x1,<br />
2<br />
PTV= ρ<br />
ar g.<br />
Hu<br />
m c ar<br />
. ( . . )<br />
ar<br />
= 106,<br />
129mmH<br />
2<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
3<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
83,<br />
34m.<br />
c.<br />
ar<br />
O<br />
= 1,<br />
2x9,<br />
81x88,<br />
44=<br />
1041Pa<br />
4
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
[ 7 ] Um <strong>ve</strong>ntilador centrifugo com entrada radial e pás radiais na saída trabalha com uma rotação <strong>de</strong> 600rpm<br />
e apresenta um diâmetro do rotor <strong>de</strong> 800mm. O <strong>ve</strong>ntilador aspira ar a temperatura <strong>de</strong> 25 o C e trabalha com<br />
uma vazão <strong>de</strong> 10.000m 3 /h. Consi<strong>de</strong>rando um fator <strong>de</strong> <strong>de</strong>slizamento igual a 0,8. Determine a potência que<br />
<strong>de</strong><strong>ve</strong> ser fornecida ao <strong>ve</strong>ntilador consi<strong>de</strong>rando um rendimento global <strong>de</strong> 70%. Consi<strong>de</strong>re um fator <strong>de</strong><br />
<strong>de</strong>slizamento igual a 0,8 e rendimento hidráulico <strong>de</strong> 90%.<br />
° ρ . g.<br />
H.<br />
Q 1<br />
101,<br />
33x1000<br />
⎛ kg ⎞<br />
W u=<br />
Ht∞ = ( U 2CU<br />
−U<br />
1C<br />
)<br />
2 U ρ = = 1,<br />
18<br />
1<br />
⎜ 3 ⎟<br />
ηG<br />
g<br />
( 273 + 25)<br />
x287<br />
⎝ m ⎠<br />
π.<br />
D.<br />
n ⎛ m ⎞<br />
U 2 = = 25,<br />
13⎜<br />
⎟<br />
60 ⎝ s ⎠<br />
Entrada radial ° ⇒ = 0 C α Pás radiais na saída<br />
C U = ⇒ ° = β<br />
1<br />
Ht ∞ = H e = . U 2 . CU<br />
g<br />
1 = 90 u1<br />
2<br />
U 2 =<br />
g<br />
2<br />
= 64,<br />
4m.<br />
c.<br />
ar<br />
2 90 2 U 2<br />
= H . µ = 64,<br />
4x0,<br />
8≅<br />
51,<br />
52m.<br />
c.<br />
ar = H . η = 51,<br />
52x0,<br />
9≅<br />
46,<br />
4m.<br />
c.<br />
ar<br />
Ht # e<br />
°<br />
W<br />
°<br />
W<br />
u<br />
u<br />
ρ.<br />
g.<br />
H.<br />
Q 1,<br />
18x9,<br />
81x46,<br />
4<br />
= =<br />
η<br />
0,<br />
7<br />
G<br />
= 2,<br />
13kW<br />
⎛10000<br />
⎞<br />
x⎜<br />
⎟<br />
⎝ 3600 ⎠<br />
Hu t # H<br />
[ 8 ] Determine o coeficiente <strong>de</strong> pressão e o coeficiente <strong>de</strong> vazão para um <strong>ve</strong>ntilador que <strong>de</strong><strong>ve</strong> operar com<br />
uma rotação <strong>de</strong> 1200rpm e trabalha com uma vazão <strong>de</strong> 5000 m 3 /h <strong>ve</strong>ncendo uma pressão total <strong>de</strong> 600Pa.<br />
Consi<strong>de</strong>re o diâmetro do rotor igual a 500mm. Consi<strong>de</strong>re o ar a 20 0 C.<br />
g.<br />
H<br />
U<br />
Coeficiente <strong>de</strong> pressão 2<br />
K p = Coeficiente <strong>de</strong> vazão: 2<br />
2<br />
2 2 .R U<br />
KQ =<br />
π.<br />
D.<br />
n πx1200x0,<br />
5 ⎛ m ⎞<br />
U 2 = =<br />
= 31,<br />
4⎜<br />
⎟<br />
60 60 ⎝ s ⎠<br />
600<br />
P = ρ . g.<br />
H ⇒ H = ≅ 51m<br />
1,<br />
2x9,<br />
81<br />
9,<br />
81 51<br />
0,<br />
5 2<br />
( 31,<br />
4)<br />
≅ =<br />
x<br />
Q 1,<br />
39<br />
K p KQ = = ≅ 0,<br />
7<br />
2<br />
2<br />
U . R 31,<br />
4x(<br />
0,<br />
25)<br />
2<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
2<br />
[ 9 ] Determine a rotação específica característica <strong>de</strong> um <strong>ve</strong>ntilador que <strong>de</strong><strong>ve</strong> <strong>ve</strong>ncer uma pressão total <strong>de</strong><br />
600Pa e que opera com uma vazão <strong>de</strong> 5000 m 3 /h e rotação <strong>de</strong> 1500rpm. Que tipo <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong><strong>ve</strong> ser<br />
selecionado.<br />
n<br />
n<br />
n Q<br />
16, 6x<br />
( rpm)<br />
3 / 4<br />
H<br />
n s = Q=1388,9 Litros/s PT=600Pa ≅ H=61,2mmH20<br />
s<br />
s<br />
16,<br />
6x1500x<br />
=<br />
( 61,<br />
2)<br />
= 42410,<br />
30rpm<br />
1388,<br />
9<br />
0,<br />
75<br />
Com ns encontra-se na tabela da apostila do curso que se trata <strong>de</strong> um <strong>ve</strong>ntilador centrífugo.<br />
Q<br />
5
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2. VENTILADORES - PRESSÕES E POTÊNCIAS<br />
[ 1 ] Um duto com vazão igual a 5000 m 3 /h apresenta uma pressão estática igual a 50mmH20.<br />
Determine a pressão total no duto consi<strong>de</strong>rando que o mesmo tem um diâmetro igual a 300mm.<br />
[ 2 ] Um tubo <strong>de</strong> Pitot é instalado num duto <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação industrial com a finalida<strong>de</strong> <strong>de</strong> <strong>de</strong>terminar<br />
a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> numa posição radial. A leitura no manômetro indica uma medida igual a 20mmH20.<br />
Determine a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> medida pelo tubo <strong>de</strong> Pitot.<br />
[ 3 ] Num <strong>ve</strong>ntilador centrífugo é medida a pressão estática na entrada da boca <strong>de</strong> aspiração do<br />
mesmos registrando-se uma pressão igual a -127mmH20. A pressão estática na saída da boca <strong>de</strong><br />
insuflamento é mediada sendo igual a 25mmH20. A pressão dinâmica na entrada do <strong>ve</strong>ntilador é<br />
igual a 25 mmH20 e a pressão dinâmica na boca <strong>de</strong> saída do <strong>ve</strong>ntilador é igual a 25 mmH20.<br />
Determinar a pressão total do <strong>ve</strong>ntilador.<br />
[ 4 ] Determine para o problema anterior a pressão estática do <strong>ve</strong>ntilador<br />
[ 5 ]Consi<strong>de</strong>rando que um <strong>ve</strong>ntilador trabalha com uma pressão total igual a 50mmH20 e com uma<br />
vazão <strong>de</strong> 2500 m 3 /h. O <strong>ve</strong>ntilador é acionado por um motor elétrico monofásico <strong>de</strong> 220V o qual é<br />
acoplado diretamente ao eixo <strong>ve</strong>ntilador. Em operação o <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong>manda uma corrente <strong>de</strong> 3,0A.<br />
Determinar: (a) A potência útil (b) A potência no eixo do <strong>ve</strong>ntilador (c) o rendimento global do<br />
<strong>ve</strong>ntilador. Obs. Consi<strong>de</strong>re o termo cosφηm ≈ 0,8 on<strong>de</strong> cosφ é o fator <strong>de</strong> potência do motor e ηm rendimento<br />
do motor elétrico<br />
[ 6 ] Um <strong>ve</strong>ntilador centrifugo tem um diâmetro <strong>de</strong> 60cm na entrada e uma <strong>de</strong>scarga <strong>de</strong> 50x40cm.<br />
Aspirando ar padrão, a pressão estática (<strong>de</strong>pressão) na entrada do <strong>ve</strong>ntilador é <strong>de</strong> 27mmH20 e a<br />
pressão estática na saída é <strong>de</strong> 15mmH20. A pressão da <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> na <strong>de</strong>scarga é <strong>de</strong> 6mm H20.<br />
Medições efetuadas no motor elétrico trifásico <strong>de</strong> acionamento, acoplado diretamente ao eixo do<br />
<strong>ve</strong>ntilador, indicaram uma tensão <strong>de</strong> 380V e uma corrente <strong>de</strong> 2,2A. Determinar: a) A vazão <strong>de</strong><br />
trabalho b) A pressão total do <strong>ve</strong>ntilador c) A pressão estática do <strong>ve</strong>ntilador d) O Rendimento<br />
global do <strong>ve</strong>ntilador. Obs. Consi<strong>de</strong>re o termo cosφηm ≈ 0,8 on<strong>de</strong> cosφ é o fator <strong>de</strong> potência do motor e ηm<br />
rendimento do motor elétrico<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
6
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
[ 1 ] Um duto com vazão igual a 5000 m 3 /h apresenta uma pressão estática igual a 50mmH20. Determine a<br />
pressão total no duto consi<strong>de</strong>rando que o mesmo tem um diâmetro igual a 300mm.<br />
A pressão total para um sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação industrial é <strong>de</strong>finida como:<br />
P = P + P<br />
T<br />
E<br />
v<br />
A pressão estática foi dada(PE=50mmH20). A pressão dinâmica é <strong>de</strong>finida como:<br />
1<br />
Pv= ρV<br />
2<br />
A <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> media é <strong>de</strong>terminada:<br />
Pressão Estática:<br />
2<br />
⎛ 5000 ⎞<br />
4x⎜<br />
⎟<br />
4Q<br />
⎝ 3600 ⎠ ⎛ m ⎞<br />
V = = = 19,<br />
66<br />
2<br />
2 ⎜ ⎟<br />
πD<br />
πx(<br />
0,<br />
3)<br />
⎝ s ⎠<br />
P v<br />
1 2<br />
2<br />
= ρ V<br />
2<br />
kg<br />
3<br />
m<br />
= 0,<br />
5x1,<br />
2x(<br />
19,<br />
66)<br />
m m<br />
x x<br />
s s<br />
⎡ N<br />
⎢<br />
⎣m<br />
⇒ 2<br />
PE= ρ ghE=<br />
1000 x9,<br />
81x50<br />
/ 1000=<br />
490,<br />
5Pa<br />
Desta forma a pressão total (em Pascal):<br />
Resposta: PT=722 Pa.<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
≅ 232Pa<br />
PT = PE<br />
+ Pv<br />
⇒ PT<br />
= 490 , 5 + 232 = 722Pa<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
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PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
[ 2 ] Um tubo <strong>de</strong> Pitot é instalado num duto <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação industrial com a finalida<strong>de</strong> <strong>de</strong> <strong>de</strong>terminar a<br />
<strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> numa posição radial. A leitura no manômetro indica uma medida igual a 20mmH20. Determine a<br />
<strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> medida pelo tubo <strong>de</strong> Pitot.<br />
H<br />
pitot<br />
ρ<br />
=<br />
ρ<br />
H O<br />
2<br />
ar<br />
Pv pitot<br />
P v<br />
P<br />
v<br />
⎛ H<br />
⎜<br />
⎝<br />
pitot<br />
= ρ.<br />
g.<br />
H ( m.<br />
c.<br />
ar)<br />
( mmH 2O<br />
⎞ 20<br />
16,<br />
67m.<br />
c.<br />
ar<br />
1000 ⎟ = =<br />
⎠ 1,<br />
2<br />
kg m<br />
= 1, 2 x9,<br />
81 x16,<br />
68m=<br />
196,<br />
36Pa<br />
3<br />
2<br />
m s<br />
1 2<br />
= ρ V<br />
2<br />
⇒ V<br />
=<br />
2Pv<br />
ρ<br />
=<br />
2x196,<br />
36 ⎛ m ⎞<br />
≅ 17,<br />
92⎜<br />
⎟<br />
1,<br />
223 ⎝ s ⎠<br />
[ 3 ] Num <strong>ve</strong>ntilador centrífugo é medida a pressão estática na entrada da boca <strong>de</strong> aspiração do mesmos<br />
registrando-se uma pressão igual a -127mmH20 (negativo). A pressão estática na saída da boca <strong>de</strong><br />
insuflamento é medida sendo igual a 10mmH20. A pressão dinâmica na entrada do <strong>ve</strong>ntilador é igual a 25<br />
mmH20 e a pressão dinâmica na boca <strong>de</strong> saída do <strong>ve</strong>ntilador é igual a 25 mmH20. Determinar a pressão total<br />
do <strong>ve</strong>ntilador.<br />
Pressão Total do Ventilador:<br />
A pressão total <strong>de</strong> um <strong>ve</strong>ntilador é <strong>de</strong>finida como:<br />
TV<br />
( PT<br />
) ( PT<br />
) saida ent.<br />
P = −<br />
TV<br />
[ PE<br />
+ Pv]<br />
−[<br />
PE<br />
Pv]<br />
saida<br />
ent.<br />
P =<br />
+<br />
Quando as <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong>s médias são iguais na entrada e saída.<br />
Para o presente exemplo:<br />
TV<br />
( PE<br />
) ( PE<br />
) saida ent.<br />
P = −<br />
( ) = ( P ) = 25mmH<br />
O<br />
Pv Saída v Entrada<br />
2<br />
Desta forma a pressão total é avaliada em função das pressões estáticas do <strong>ve</strong>ntilador.<br />
( PE<br />
) Entrada = −127mmH<br />
2<br />
( P ) = + 10mmH<br />
O<br />
E<br />
P TV<br />
Saída<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
2<br />
O<br />
= 10mmH 2O<br />
− ( −127mmH<br />
2O)<br />
PTV= 137mmH<br />
2O<br />
8
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[ 4 ] Determine para o problema anterior a pressão estática do <strong>ve</strong>ntilador<br />
Pressão Estática do Ventilador<br />
Definida como a Pressão Total do <strong>ve</strong>ntilador menos a Pressão Dinâmica na saída do <strong>ve</strong>ntilador.<br />
PEV = PTV<br />
− Pv<br />
= 137 mmH O mmH O mmH O<br />
saida<br />
2 − 25 2 = 112 2<br />
EV<br />
[ PE<br />
+ P ] saida v − P<br />
saida E − P<br />
ent v P<br />
. ent vsaida<br />
P −<br />
= .<br />
PEV = ( PE<br />
− P P<br />
mmH O<br />
saida E ) − ent v = 10 + 127 − 25 = 112<br />
.<br />
ent.<br />
2<br />
[ 5 ]Consi<strong>de</strong>rando que um <strong>ve</strong>ntilador trabalha com uma pressão total igual a 50mmH20 e com uma vazão <strong>de</strong><br />
2500 m 3 /h. O <strong>ve</strong>ntilador é acionado por um motor elétrico monofásico <strong>de</strong> 220V o qual é acoplado<br />
diretamente ao eixo <strong>ve</strong>ntilador. Em operação o <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong>manda uma corrente <strong>de</strong> 3,0A. Consi<strong>de</strong>re que o<br />
produto cosϕ*ηmotor é igual a 0,8. Determinar: (a) A potência útil (b) A potência no eixo do <strong>ve</strong>ntilador (c) o<br />
rendimento global do <strong>ve</strong>ntilador.<br />
o<br />
W T<br />
a) u = ρ.<br />
g.<br />
H . Q<br />
b)<br />
H<br />
o<br />
W<br />
o<br />
W<br />
T<br />
u<br />
u<br />
o<br />
W u<br />
o<br />
W<br />
o<br />
W<br />
=<br />
ρ<br />
H O<br />
H<br />
ar<br />
T mmH O)<br />
x1000<br />
H<br />
T ( mmH O)<br />
2 ( 2<br />
2 = =<br />
ρ<br />
= ρ.<br />
g.<br />
H<br />
T<br />
. Q<br />
1,<br />
2<br />
41,<br />
67m.<br />
c.<br />
ar<br />
3<br />
⎡ kg ⎤ ⎡ m ⎤ 2500 ⎡m<br />
⎤<br />
= 1,<br />
2⎢<br />
⎥9,<br />
81⎢<br />
⎥41,<br />
67[<br />
m]<br />
3<br />
2<br />
⎢ ⎥<br />
⎣m<br />
⎦ ⎣s<br />
⎦ 3600 ⎣ s ⎦<br />
= 340,<br />
7Watts<br />
eixo<br />
eixo<br />
= I.<br />
V.<br />
cosφ.<br />
η<br />
motor<br />
= 3,<br />
0x220x0,<br />
8=<br />
528Watts<br />
o<br />
W u 340, 7<br />
c) η<br />
G=<br />
= ≅ 64,<br />
5%<br />
o<br />
W<br />
528<br />
eixo<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
9
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[ 6 ] Um <strong>ve</strong>ntilador centrifugo tem um diâmetro <strong>de</strong> 60cm na entrada e uma <strong>de</strong>scarga <strong>de</strong> 50x40cm. Aspirando<br />
ar padrão, a pressão estática (<strong>de</strong>pressão) na entrada do <strong>ve</strong>ntilador é <strong>de</strong> 27mmH20 e a pressão estática na saída<br />
é <strong>de</strong> 15mmH20. A pressão da <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> na <strong>de</strong>scarga é <strong>de</strong> 6mm H20. Medições efetuadas no motor elétrico<br />
trifásico <strong>de</strong> acionamento, acoplado diretamente ao eixo do <strong>ve</strong>ntilador, indicaram uma tensão <strong>de</strong> 380V e uma<br />
corrente <strong>de</strong> 2,2A. Determinar: a) A vazão <strong>de</strong> trabalho b) A pressão total do <strong>ve</strong>ntilador c) A pressão estática<br />
do <strong>ve</strong>ntilador d) O Rendimento global do <strong>ve</strong>ntilador.<br />
P<br />
P<br />
P<br />
Eentrada<br />
ESaída<br />
VSaída<br />
= −27mmH<br />
= 15mmH<br />
2<br />
= 6,<br />
0mmH<br />
0 ≅ 147,<br />
15Pa<br />
2<br />
2<br />
0 ≅<br />
0 ≅ −264,<br />
87Pa<br />
58,<br />
86<br />
Pa<br />
1. Vazão do <strong>ve</strong>ntilador.<br />
Como sabemos a pressão <strong>de</strong> <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> do <strong>ve</strong>ntilador, po<strong>de</strong>mos <strong>de</strong>terminar a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong>, e com a área a <strong>de</strong><br />
saída po<strong>de</strong>mos <strong>de</strong>terminar a vazão.<br />
1<br />
Pv ρV<br />
2<br />
2P<br />
ρ<br />
2x58,<br />
86<br />
1,<br />
2<br />
2<br />
v<br />
= <strong>de</strong>sta forma: V=<br />
= = 9,<br />
9m<br />
/ s<br />
<strong>de</strong>sta forma a vazão é dada como: Q=VA=9,9x0,5x0,4=1,98m 3 /s<br />
2. Pressão total do <strong>ve</strong>ntilador<br />
P = P − P<br />
TV<br />
TSaída<br />
TEntrada<br />
A pressão total na saída do <strong>ve</strong>ntilador é dada como:<br />
( P + P ) = 147 , 15+<br />
58,<br />
86=<br />
206,<br />
01Pa<br />
PTSaída= E V Saída<br />
A pressão total na entrada do <strong>ve</strong>ntilador:<br />
TEntrada<br />
( PE<br />
+ PV<br />
) = −264<br />
, PVEntrada<br />
P = 87 +<br />
Entrada<br />
Para obter Pv <strong>de</strong><strong>ve</strong>mos <strong>de</strong>terminar a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> na entrada do <strong>ve</strong>ntilador<br />
V<br />
e<br />
4Q<br />
4x1,<br />
98<br />
= = 2<br />
πD<br />
π<br />
e<br />
( 0,<br />
6)<br />
0,<br />
6<br />
≅ 7,<br />
0m<br />
/ s<br />
a pressão <strong>de</strong> <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> na entrada do <strong>ve</strong>ntilador correspon<strong>de</strong>nte é:<br />
1 2<br />
Pv= 1,<br />
2(<br />
7)<br />
= 29,<br />
4Pa<br />
2<br />
<strong>de</strong>sta forma a pressão total na entrada do <strong>ve</strong>ntilador:<br />
=<br />
( P + P ) = −264,<br />
87 + 29,<br />
4 = −235,<br />
47Pa<br />
PTentrada E v Entrada<br />
A pressão total do <strong>ve</strong>ntilador é dada como:<br />
PPTV =<br />
Ptsaída<br />
− PTentrada<br />
= 206 , 01−<br />
( −235,<br />
47)<br />
= 441,<br />
48Pa<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
10
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
Problema N o 6 – (Continuação).<br />
3. Pressão estática do <strong>ve</strong>ntilador<br />
PEV = PTV<br />
− PV<br />
= 441 , 48 − 58,<br />
86 =<br />
4. Rendimento global do <strong>ve</strong>ntilador<br />
Potência no eixo <strong>de</strong> um motor elétrico:<br />
P = 3IE<br />
cosφη<br />
eixoMotor<br />
m<br />
382,<br />
62<br />
Pa<br />
on<strong>de</strong> I a corrente do motor, E a tensão cosφ fator <strong>de</strong> potência do motor. ηm rendimento do motor elétrico.<br />
Consi<strong>de</strong>rando que o termo cosφηm ≈ 0,8, se obtém:<br />
P eixoMotor<br />
=<br />
3 x2,<br />
2x380x0,<br />
8=<br />
1,<br />
158kW<br />
Consi<strong>de</strong>rando o acionamento por acoplamento direto:<br />
P = P<br />
P<br />
eixoMotor<br />
eixo<br />
QxPTV<br />
=<br />
η<br />
T<br />
eixoVentilador<br />
QPT<br />
1,<br />
98x441,<br />
45<br />
η T=<br />
= = 0,<br />
7545 ou 75,4%<br />
P 1158,<br />
39<br />
eixo<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
11
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3. VENTILADORES - SEMELHANÇA E EFEITO DA TEMPERATURA<br />
[ 1 ] Um <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> ar condicionado está operando a uma <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> <strong>de</strong> 600rpm contra uma<br />
pressão estática <strong>de</strong> 500Pa e exigindo potência <strong>de</strong> 6,5kW. Está liberando 19.000 m 3 /h <strong>de</strong> ar nas<br />
condições padrão. Para trabalhar com uma carga térmica <strong>de</strong> ar condicionado maior que a planejada<br />
originalmente é necessário que o sistema trabalhe com 21.500 m 3 /h. Determinar as novas condições<br />
<strong>de</strong> operação do <strong>ve</strong>ntilador.<br />
[ 1 ] Um <strong>ve</strong>ntilador opera com 2715 rpm <strong>ve</strong>ncendo uma pressão total <strong>de</strong> 300Pa com vazão <strong>de</strong> 3560<br />
m 3 /h. Nestas condições a potência absorvida é igual a 2,84kW. (a) Qual será a rotação do <strong>ve</strong>ntilador<br />
para atingir a potência nominal <strong>de</strong> 5,0 kW. (b) <strong>de</strong>termine a vazão e pressão total nas condições <strong>de</strong><br />
potência nominal.<br />
[ 3 ] Um fabricante <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong>seja projetar um <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> 800mm <strong>de</strong> diâmetro tendo as<br />
informações <strong>de</strong> um <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> 400mm <strong>de</strong> diâmetro. Num ponto <strong>de</strong> operação o <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong><br />
400mm entrega 7750 m 3 /h a 20 0 C contra uma pressão estática <strong>de</strong> 100Pa. Isto requer 694rpm e uma<br />
potência <strong>de</strong> 1,77 kW. Qual será a vazão, pressão estática, potência e a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> periférica do<br />
<strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> 800 mm na mesma rotação.<br />
[ 4 ] Um <strong>ve</strong>ntilador aspira ar <strong>de</strong> um forno entregando uma vazão <strong>de</strong> 18620 m 3 /h a 116 0 C contra uma<br />
pressão estática <strong>de</strong> 250Pa. Nestas condições opera com 796 rpm e requer 9,9 kW. Consi<strong>de</strong>rando que<br />
o forno sofre uma perda <strong>de</strong> calor e começa a operar a 20 0 C. Determine nestas condições <strong>de</strong><br />
operação a pressão estática e potência absorvida pelo <strong>ve</strong>ntilador.<br />
[ 5 ] Num projeto é necessário selecionar um <strong>ve</strong>ntilador para operar com ar com uma vazão <strong>de</strong><br />
8000m 3 /h e uma pressão total <strong>de</strong> 62 mmH20. O sistema <strong>de</strong><strong>ve</strong>rá trabalhar num local com temperatura<br />
<strong>de</strong> 49 0 C com altitu<strong>de</strong> <strong>de</strong> 300m. (a) Selecione um <strong>ve</strong>ntilador comercial que seja a<strong>de</strong>quado para tal<br />
<strong>de</strong>manda. (b) Determine no gráfico do fabricante a rotação do <strong>ve</strong>ntilador, o rendimento global e a<br />
potência <strong>de</strong> acionamento. (c) Calcule a potência requerida no eixo do <strong>ve</strong>ntilador e compare com a<br />
potência <strong>de</strong> acionamento fornecida pelo fabricante.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
12
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
[ 1 ] Um <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> ar condicionado está operando a uma <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> <strong>de</strong> 600rpm contra uma pressão<br />
estática <strong>de</strong> 500Pa e exigindo potência <strong>de</strong> 6,5kW. Está liberando 19.000 m 3 /h <strong>de</strong> ar nas condições padrão.<br />
Para trabalhar com uma carga térmica <strong>de</strong> ar condicionado maior que a planejada originalmente é necessário<br />
que o sistema trabalhe com 21.500 m 3 /h. Determinar as novas condições <strong>de</strong> operação do <strong>ve</strong>ntilador e a<br />
rotação específica do <strong>ve</strong>ntilador.<br />
3<br />
Q = m / h P=<br />
500Pa<br />
W&<br />
= 6,<br />
5kW<br />
n = 600rpm<br />
1<br />
19000 1<br />
1<br />
1<br />
⎛ n2<br />
⎞<br />
⎛ n2<br />
⎞<br />
Q2 = Q1<br />
⎜ → 21500 = 19000⎜<br />
⎟ → n2<br />
≅ 679rpm<br />
n ⎟<br />
⎝ 1 ⎠<br />
⎝ 600 ⎠<br />
2<br />
2<br />
2 1 ⎟<br />
1<br />
⎟<br />
⎛ n ⎞<br />
= P ⎜<br />
n<br />
⎛ 679 ⎞<br />
P P2 = 500x⎜<br />
⎟ ≅ 640Pa<br />
⎝ ⎠<br />
⎝ 600 ⎠<br />
3<br />
⎛ n ⎞ 2<br />
⎛ 679 ⎞<br />
W2 = W1<br />
⎜ ⇒ W2<br />
= 6,<br />
5x⎜<br />
⎟ ≅ 9,<br />
42kW<br />
n ⎟<br />
⎝ 1 ⎠<br />
⎝ 600 ⎠<br />
3<br />
P1= 500 Pa ou equivalente<br />
a H1≅<br />
42,<br />
5m.<br />
c.<br />
ar ou H1=<br />
51mmH<br />
2O<br />
n<br />
ns = 16,<br />
6x<br />
600x<br />
Q<br />
⇒ ns<br />
= 16,<br />
6x<br />
3<br />
19000x1000<br />
3600<br />
3 ≅ 37915rpm<br />
4 H<br />
4 51<br />
[ 2 ] Um <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> potência nominal igual a 5kW opera com uma rotação <strong>de</strong> 2715rpm e uma temperatura<br />
<strong>de</strong> 20 0 C contra uma pressão estática <strong>de</strong> 300Pa. Nestas condições libera 3560 m 3 /h <strong>de</strong> ar exigindo uma<br />
potência <strong>de</strong> 2,84kW. Determinar as condições <strong>de</strong> operação limites que po<strong>de</strong> alcançar o <strong>ve</strong>ntilador para a<br />
potência nominal <strong>de</strong> 5kW.<br />
3<br />
Q = m / h P=<br />
300Pa<br />
W&<br />
= 2,<br />
84kW<br />
n = 2715rpm<br />
1<br />
3560 1<br />
1<br />
1<br />
Condições limites para W2= 5kW<br />
W<br />
W<br />
2 2<br />
a) Rotação = ⎜ ⎟ ⇒[<br />
n = 3278rpm]<br />
b) Vazão:<br />
Q<br />
2<br />
1<br />
3<br />
⎛ n ⎞<br />
⎜ n ⎟<br />
⎝ 1 ⎠<br />
2<br />
3<br />
⎛ n ⎞ 2<br />
⎛ 3278 ⎞ m<br />
= Q1<br />
⎜ ⇒ Q2<br />
= 3560 x⎜<br />
⎟ = 4298<br />
n ⎟<br />
⎝ 1 ⎠<br />
⎝ 2715 ⎠ h<br />
2<br />
⎛ n ⎞ 2<br />
⎛ 3278 ⎞<br />
c) Pressão P2 =<br />
P1.<br />
⎜ ⇒ P2<br />
= 300x⎜<br />
⎟ = 437Pa<br />
n ⎟<br />
⎝ 1 ⎠<br />
⎝ 2715 ⎠<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
2<br />
2<br />
13
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[ 3 ] Um fabricante <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong>seja projetar um <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> 800mm <strong>de</strong> diâmetro tendo as informações<br />
<strong>de</strong> um <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> 400mm <strong>de</strong> diâmetro. Num ponto <strong>de</strong> operação o <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> 400mm entrega 7750 m 3 /h<br />
a 20 0 C contra uma pressão estática <strong>de</strong> 100Pa. Isto requer 694rpm e uma potência <strong>de</strong> 1,77 kW. Qual será a<br />
vazão, pressão estática, potência e a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> periférica do <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> 800 mm na mesma rotação.<br />
3<br />
D = mm Q = 7750m<br />
/ h P = 100Pa<br />
W&<br />
= 1,<br />
77kW<br />
n = 694rpm<br />
D = 800mm<br />
1<br />
400 1<br />
E1<br />
1<br />
1<br />
2<br />
Para a mesma vazão W 2= ?<br />
Q<br />
Q<br />
Q<br />
3<br />
2 2 2 . ⎟ ⎛ n ⎞ ⎛ D ⎞<br />
1<br />
2<br />
= ⎜<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎝ n1<br />
⎠ ⎝ D1<br />
⎠<br />
⎛ 800 ⎞<br />
= 7750 x⎜<br />
⎟<br />
⎝ 400 ⎠<br />
⎛ D2<br />
⎞<br />
PE = PE<br />
⇒ P<br />
2<br />
1 ⎜<br />
E<br />
D ⎟<br />
⎝ 1 ⎠<br />
5<br />
2<br />
3<br />
3 ⎛ m ⎞<br />
= 62000 ⎜<br />
⎟<br />
⎝ h ⎠<br />
2<br />
⎛ 800 ⎞<br />
= 100x⎜<br />
⎟<br />
⎝ 400 ⎠<br />
2<br />
= 400Pa<br />
o o ⎛ D ⎞ o<br />
2<br />
⎛ 800 ⎞<br />
W 2 = W 1 W 2<br />
⎜ ⇒ = 1,<br />
77x⎜<br />
⎟ = 56,<br />
64kW<br />
D ⎟<br />
⎝ 1 ⎠<br />
⎝ 400 ⎠<br />
πD2n2<br />
πx0,<br />
8x694<br />
⎛ m ⎞<br />
U P = ⇒ U P = ≅ 29,<br />
1⎜<br />
⎟<br />
2<br />
2 60<br />
60 ⎝ s ⎠<br />
5<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
14
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[ 4 ] Um <strong>ve</strong>ntilador aspira ar <strong>de</strong> um forno entregando uma vazão <strong>de</strong> 18620 m 3 /h a 116 0 C contra uma pressão<br />
estática <strong>de</strong> 250Pa. Nestas condições opera com 796 rpm e requer 9,9 kW. Consi<strong>de</strong>rando que o forno sofre<br />
uma perda <strong>de</strong> calor e começa a operar a 20 0 C. Determine nestas condições <strong>de</strong> operação a pressão estática e<br />
potência absorvida pelo <strong>ve</strong>ntilador.<br />
Q<br />
1<br />
3<br />
= 18620m<br />
/ h P=<br />
250Pa<br />
W&<br />
E<br />
= 9,<br />
9kW<br />
n=<br />
796rpm<br />
T=<br />
116<br />
Deseja-se conhecer as condições a 20 0 C isto é as condições padrão do <strong>ve</strong>ntilador:<br />
P<br />
E<br />
PE<br />
. ρ 0 PE<br />
= =<br />
0 ρ f<br />
0<br />
o<br />
W 0=<br />
A pressão atmosférica o ar nas condições originais apresenta uma massa específica:<br />
o<br />
W<br />
f<br />
P 101,<br />
33x1000<br />
101,<br />
33x1000<br />
kg<br />
ρ = =<br />
=<br />
⇒ ρ = 0,<br />
91 a T= 116°C<br />
3<br />
RT 287(<br />
273 + 116)<br />
287x389<br />
m<br />
kg<br />
Sabemos que a T= 20°C (condições padrão) ρ 0=<br />
1, 2 3<br />
m<br />
∴ f<br />
0<br />
=<br />
ρ<br />
ρ<br />
0<br />
0,<br />
91<br />
= ≅<br />
1,<br />
2<br />
0,<br />
76<br />
Desta forma po<strong>de</strong>mos <strong>de</strong>terminar as condições <strong>de</strong> trabalho a 20 0 C.<br />
PE0<br />
PE<br />
f 0<br />
250<br />
= ≅ 329Pa<br />
0,<br />
76<br />
o<br />
W0 W 9,<br />
9kW<br />
= = ≅ 13kW<br />
f 0,<br />
76<br />
= Originalmente (116 o C) PE=250Pa.<br />
0<br />
0<br />
Originalmente (116 o C) W= 9,9kW.<br />
Observa-se que quando a temperatura a pressão estática e potência do <strong>ve</strong>ntilador aumentam.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
0<br />
C<br />
15
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[ 5 ] Num projeto é necessário selecionar um <strong>ve</strong>ntilador para operar com ar com uma vazão <strong>de</strong> 8000m 3 /h e<br />
uma pressão total <strong>de</strong> 62 mmH20. O sistema <strong>de</strong><strong>ve</strong>rá trabalhar num local com temperatura <strong>de</strong> 49 0 C com<br />
altitu<strong>de</strong> <strong>de</strong> 300m. (a) Selecione um <strong>ve</strong>ntilador comercial que seja a<strong>de</strong>quado para tal <strong>de</strong>manda. (b) Determine<br />
no gráfico do fabricante a rotação do <strong>ve</strong>ntilador, o rendimento global e a potência <strong>de</strong> acionamento. (c)<br />
Calcule a potência requerida no eixo do <strong>ve</strong>ntilador e compare com a potência <strong>de</strong> acionamento fornecida pelo<br />
fabricante.<br />
Q<br />
1<br />
3<br />
0<br />
= 8000m<br />
/ h H=<br />
62mmH<br />
0 T=<br />
49 C<br />
2<br />
z=<br />
300m<br />
Para selecionar o <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong><strong>ve</strong>mos con<strong>ve</strong>rter as condições <strong>de</strong> operação nas condições padrão<br />
já que são nestas condições os fabricantes apresentam seus resultados gráficos.<br />
Determinamos para as condições <strong>de</strong> operação:<br />
Tabela A-2<br />
T<br />
1<br />
= 49°<br />
C<br />
Alt = 300m<br />
se obtém 0,<br />
885 f<br />
Com este valor obtemos a pressão estática nas condições padrão.<br />
HP<br />
HP<br />
=<br />
f<br />
62<br />
= = 70mmH<br />
0,<br />
885<br />
T<br />
To 2<br />
0<br />
3<br />
m<br />
Com Q=<br />
8000 e PTo= 70mmH<br />
2O<br />
h<br />
Obtemos do gráfico <strong>de</strong> um fabricante:<br />
o<br />
W eixo<br />
= 4cv<br />
4cvx0, 7457≅<br />
3kW<br />
O<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
0 =<br />
η = 68%<br />
n= 750rpm<br />
G<br />
Calculando a potência com a pressão total corrigida. (70mmH20 ≅687Pa)<br />
o<br />
W<br />
o<br />
W<br />
eixo<br />
eixo<br />
ρ.<br />
g.<br />
Q.<br />
H<br />
=<br />
η<br />
G<br />
= 2,<br />
24kW<br />
T<br />
⎛ 8000 ⎞<br />
687x⎜<br />
⎟<br />
∆P.<br />
Q 3600<br />
= =<br />
⎝ ⎠<br />
η 0,<br />
68<br />
G<br />
Observa-se que a potência do fabricante é superior a potência requerida.<br />
16
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4. DUTOS E PERDA DE CARGA SISTEMAS DE VENTILAÇAO<br />
[1] Num sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação industrial escoa num duto com uma vazão <strong>de</strong> 2376 m 3 /h (0,66m 3 /s).<br />
Consi<strong>de</strong>re o ar com massa específica igual a ρ=1,2 kg/m 3 e viscosida<strong>de</strong> cinemática igual a ν=1,5x10 -5 m 2 /s.<br />
Recomendasse que no duto a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> seja igual a 3,0m/s. Consi<strong>de</strong>re o duto <strong>de</strong> chapa galvanizada nova<br />
com rugosida<strong>de</strong> absoluta igual a 0,00015m. Determinar:<br />
a) Diâmetro da tubulação<br />
b) Perda <strong>de</strong> carga unitária da tubulação<br />
c) Perda <strong>de</strong> carga mmH20 consi<strong>de</strong>rando que o duto tem 10m <strong>de</strong> comprimento.<br />
d) Perda <strong>de</strong> carga em Pascal.<br />
e) Consi<strong>de</strong>rando o método <strong>de</strong> igual perda <strong>de</strong> carga <strong>de</strong>termine o diâmetro numa <strong>de</strong>rivação do duto em que a<br />
vazão é igual a 1080 m 3 /h (0,3m 3 /s).<br />
[2] Determinar o diâmetro equivalente <strong>de</strong> um duto <strong>de</strong> seção retangular com lados a=105cm e<br />
b=20cm.<br />
[3] Determinar o diâmetro equivalente para um duto quadrado <strong>de</strong> lado a=100cm.<br />
[4] Num um duto retangular <strong>de</strong> 300x250mm escoa ar com uma vazão <strong>de</strong> 2025 m3/h. Determinar:<br />
(a) Velocida<strong>de</strong> na tubulação (b) Diâmetro equivalente e <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> no duto equivalente.<br />
[ 5 ] Determine a altura <strong>de</strong> elevação em metros <strong>de</strong> coluna <strong>de</strong> ar, pressão (Pa) e potência motriz (kW,<br />
HP) <strong>de</strong> um <strong>ve</strong>ntilador que <strong>de</strong><strong>ve</strong> trabalhar com uma pressão absoluta equivalente <strong>de</strong> 36mm <strong>de</strong> água e<br />
vazão <strong>de</strong> 5m 3 /s. Consi<strong>de</strong>re um rendimento global <strong>de</strong> 70% e massa específica do ar igual a 1,2<br />
kg/m 3 .<br />
(Resposta: H=30 mc.ar; P=2,52kW)<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
17
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[1] Num sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação industrial escoa num duto com uma vazão <strong>de</strong> 2376 m 3 /h (0,66m 3 /s).<br />
Consi<strong>de</strong>re o ar com massa específica igual a ρ=1,2 kg/m 3 e viscosida<strong>de</strong> cinemática igual a ν=1,5x10 -5 m 2 /s.<br />
Recomendasse que no duto a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> seja igual a 3,0m/s. Consi<strong>de</strong>re o duto <strong>de</strong> chapa galvanizada nova<br />
com rugosida<strong>de</strong> absoluta igual a 0,00015m.<br />
Determinar:<br />
f) Diâmetro da tubulação<br />
g) Perda <strong>de</strong> carga unitária da tubulação<br />
h) Perda <strong>de</strong> carga mmH20 consi<strong>de</strong>rando que o duto tem 10m <strong>de</strong> comprimento.<br />
i) Perda <strong>de</strong> carga em Pascal.<br />
j) Consi<strong>de</strong>rando o método <strong>de</strong> igual perda <strong>de</strong> carga <strong>de</strong>termine o diâmetro numa <strong>de</strong>rivação do duto em que a<br />
vazão é igual a 1080 m 3 /h (0,3m 3 /s).<br />
Solução:<br />
• Com a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> e vazão <strong>de</strong>terminamos o diâmetro da tubulação<br />
4Q<br />
4x0,<br />
66<br />
D= = = 530mm<br />
πV<br />
πx3<br />
v ⋅ D 3x0,<br />
530<br />
Re = = = 1,<br />
06x10<br />
−5<br />
ν 1,<br />
51x10<br />
f<br />
0,<br />
25<br />
=<br />
⎡ ⎛ ε / D<br />
⎢log⎜<br />
+<br />
⎣ ⎝ 3,<br />
7<br />
5,<br />
74<br />
0,<br />
9<br />
Re<br />
0,<br />
25<br />
f =<br />
⎡ ⎛ 0,<br />
000283<br />
⎢log⎜<br />
+<br />
⎢ ⎜ 3,<br />
7<br />
⎣ ⎝<br />
⎞⎤<br />
⎟⎥<br />
⎠⎦<br />
2<br />
5,<br />
74<br />
5 ( 1,<br />
06x10<br />
)<br />
0,<br />
9<br />
5<br />
com ε/D=0,00015/0,53=0,000283<br />
⎞⎤<br />
⎟⎥<br />
⎟<br />
⎠⎥⎦<br />
2<br />
=<br />
0,<br />
25<br />
[ log(<br />
0,<br />
0000765 + 0,<br />
0001722)<br />
]<br />
2<br />
ρ v<br />
• Perda <strong>de</strong> carga unitária J u = f ≅ 0,<br />
02mmH<br />
2 0 / m<br />
D 2g<br />
• Perda <strong>de</strong> carga total = J xL=<br />
, 02x10=<br />
0,<br />
2mmH<br />
0<br />
J L u<br />
0 2<br />
• Perda <strong>de</strong> carga total em Pascal ∆ P = 9 , 81x0,<br />
2 = 1,<br />
96Pa<br />
• Diâmetro do duto para uma vazão <strong>de</strong> 1080 m 3 /h (0,3m 3 /s).<br />
D = 0,<br />
607ρ<br />
0,<br />
2<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
f<br />
J<br />
u<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
0,<br />
2<br />
Q<br />
0,<br />
4<br />
0<br />
= 0,<br />
607x1,<br />
2<br />
, 2<br />
⎛ 0,<br />
01924<br />
x⎜<br />
⎝ 0,<br />
02<br />
= 0,<br />
625Q<br />
0,<br />
01924<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
0,<br />
2<br />
Q<br />
0,<br />
4<br />
2<br />
0,<br />
4<br />
=<br />
≡ 0,<br />
625<br />
0,<br />
4 ( 0,<br />
3)<br />
= 386mm<br />
18
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
[2] Determinar o diâmetro equivalente <strong>de</strong> um duto <strong>de</strong> seção retangular com lados a=105cm e<br />
b=20cm.<br />
D eq<br />
D eq<br />
= 1,<br />
3<br />
=<br />
( )<br />
( ) 25 , 0<br />
0,<br />
625<br />
ab<br />
a+<br />
b<br />
0 ( 105x20)<br />
( 105+<br />
20)<br />
, 625<br />
1, 3<br />
0,<br />
25<br />
= 46,<br />
36cm=<br />
464mm<br />
[ 3] Determinar o diâmetro equivalente para um duto quadrado <strong>de</strong> lado a=100cm.<br />
Solução:<br />
Neste caso a equação anterior é simplificada na forma.<br />
D eq<br />
= 1,<br />
093a<br />
substituindo o valor numérico Deq=109,3cm<br />
[ 4 ] Num um duto retangular <strong>de</strong> 300x250mm escoa ar com uma vazão <strong>de</strong> 2025 m3/h. Determinar:<br />
(a) Velocida<strong>de</strong> na tubulação (b) Diâmetro equivalente e <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> no duto equivalente.<br />
Q= vA<br />
⎛ 2025 ⎞<br />
⎜ ⎟<br />
Q 3600 0,<br />
5625<br />
v = =<br />
⎝ ⎠<br />
= = 7,<br />
5m<br />
/ s<br />
A 0,<br />
3x0,<br />
25 0,<br />
075<br />
D eq<br />
v =<br />
=<br />
Q<br />
A<br />
0 ( 300x250)<br />
( 300 + 250)<br />
, 625<br />
1, 3<br />
0,<br />
25<br />
4Q<br />
= 2<br />
πD<br />
eq<br />
( 0,<br />
3)<br />
≈ 300m<br />
4x0,<br />
5625<br />
= = 7,<br />
96m<br />
/ s<br />
2<br />
π<br />
(*) A <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> no duto equivalente é um pouco maior que a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> real.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
19
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
DIMENSIONAMENTO DE SISTEMAS DE VENTILAÇAO<br />
[ 1 ] Um sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação é utilizado para remo<strong>ve</strong>r o ar e os contaminastes produzidos numa operação <strong>de</strong> limpeza<br />
a seco. Se utiliza um duto <strong>de</strong> aço com diâmetro <strong>de</strong> 230 mm, comprimento <strong>de</strong> 13,4 m e rugosida<strong>de</strong> igual a 0,15 mm. No<br />
sistema existem 05 coto<strong>ve</strong>los ao longo do duto com coeficiente <strong>de</strong> perda <strong>de</strong> carga k=0,21 cada um. O coeficiente <strong>de</strong><br />
perda <strong>de</strong> carga da coifa é 1,3 com base na <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> do duto. A perda <strong>de</strong> carga do registro quando aberto é 1,8. Para<br />
garantir a <strong>ve</strong>ntilação a<strong>de</strong>quada a vazão mínima do sistema <strong>de</strong><strong>ve</strong> ser <strong>de</strong> 0,283 m 3 /s. A Figura ao lado mostra o <strong>ve</strong>ntilador<br />
centrifugo disponí<strong>ve</strong>l. (a) Aplicar a Eq. <strong>de</strong> energia entre o ponto (1) e (2) e <strong>de</strong>terminar a Eq. Resultante da altura total<br />
assim como seu valor em (mmH20). (b) Determinar a Eq. que representa a curva característica do sistema, em função<br />
da vazão. Grafique a mesma e <strong>de</strong>termine o ponto <strong>de</strong> operação do sistema com o <strong>ve</strong>ntilador [ Ht (mmH20) e Q (m 3 /h) ].<br />
Indique se o <strong>ve</strong>ntilador é a<strong>de</strong>quado e o que seria necessário para trabalhar com o sistema. Utilize ar a 20 0 C<br />
Obs: Para graficar utilize 0 – 200 – 400 – 600 – 800 – 1000 – 1200 (m 3 /h)<br />
Altura Total HT (mmH20)<br />
30<br />
28<br />
26<br />
24<br />
22<br />
20<br />
18<br />
16<br />
14<br />
12<br />
10<br />
8<br />
6<br />
4<br />
2<br />
0<br />
0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400<br />
Vazao (m3/h)<br />
[ 2 ] O <strong>ve</strong>ntilador da figura opera com ar a temperatura <strong>de</strong> 35 0 C e pressão atmosférica <strong>de</strong> 95kPa. A tubulação<br />
apresenta um diâmetro <strong>de</strong> 0,7m. Apliqeu a eq. <strong>de</strong> energia entre (1) e (2) e <strong>de</strong>termine potencia do <strong>ve</strong>ntilador<br />
consi<strong>de</strong>rando um rendimento global <strong>de</strong> 70%.<br />
[ 3] Um sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação opera com ar padrão. O <strong>ve</strong>ntilador esta acoplada diretamente a uma tubulação e <strong>de</strong><strong>ve</strong><br />
trabalhar com uma vazão <strong>de</strong> 1368 m 3 /h. A <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> na tubulação <strong>de</strong> aspiração e <strong>de</strong>scarga é igual a 10m/s.<br />
Determinar o comprimento máximo da tubulação consi<strong>de</strong>rando que a perda <strong>de</strong> carga não <strong>de</strong><strong>ve</strong> exce<strong>de</strong>r 42,8mmH20.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
20
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
[ 4 ] Um sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação é utilizado para insuflar ar numa sala para uso industrial. O sistema utiliza um filtro com<br />
perda <strong>de</strong> carga <strong>de</strong> 20mmH20. O acessórios representam uma perda <strong>de</strong> carga <strong>de</strong> 10mm H20. A tubulação é <strong>de</strong> diâmetro<br />
igual a 800 mm e <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> igual a 12 m/s. (a) Aplique a Eq. <strong>de</strong> energia entre (1) e (2) <strong>de</strong>terminando a expressão que<br />
representa a altura total a ser <strong>ve</strong>ncida pelo <strong>ve</strong>ntilador em m.c.ar. (b) Determinar a potencia <strong>de</strong> acionamento<br />
consi<strong>de</strong>rando um rendimento global <strong>de</strong> 60%. Obs. Ar condições padrão.<br />
[ 5 ] O sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação local exaustora aspira um gás com uma vazão igual a 5,6 m 3 /s. A <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> na tubulação<br />
é igual a 12m/s. Os acessórios (curvas e captor) apresentam uma perda <strong>de</strong> carga equivalente a 100 Pa. O filtro na<br />
saída do <strong>ve</strong>ntilador apresenta uma perda <strong>de</strong> carga equivalente a 245 Pa. A perda <strong>de</strong> carga <strong>de</strong> toda a tubulação é<br />
equivalente a 5,65mmH20. Determine a potência <strong>de</strong> acionamento do <strong>ve</strong>ntilador (Watts) para um rendimento global <strong>de</strong><br />
70%. Massa especifica do gás igual a 1,15 kg/m 3<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
21
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
5. EXEMPLO DE SISTEMA DE VENTILAÇÃO INDUSTRIAL<br />
Dimensionar os dutos <strong>de</strong> um sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação diluidora <strong>de</strong> um almoxarifado e uma oficina<br />
mecânica com área <strong>de</strong> 200 m 2 em cada recinto e com pé direito igual a 4,0m. Consi<strong>de</strong>re um duto<br />
principal com oito bocas <strong>de</strong> insuflamento iguais. Determinar a perda <strong>de</strong> carga do sistema e potência<br />
do <strong>ve</strong>ntilador consi<strong>de</strong>rando um rendimento global <strong>de</strong> 60 %:<br />
• Sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação diluidora – almoxarifado e oficina;<br />
• Área do local: 200m 2 em cada recinto,<br />
• Pé direito: 4,0m;<br />
• Volume: 800m 3 em cada recinto;<br />
• Duto principal: 8 bocas <strong>de</strong> insuflamento iguais (4 em cada recinto).<br />
• Ref. Ventilação Industrial. E Controle da Poluição Ed. Guanabara 1990. Mactintyre A.J.<br />
• Tab.9.1 - Tab. 9.4 - Fig. 9.8 - Fig. 9.5 Fig. 9.9 - Fig. 9.10 - Fig. 9.11<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
22
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
a) ALMOXARIFADO<br />
Vazão requerida: Q = VolI /∆t<br />
Tabela 6.2 Macintyre.<br />
• Adotas-se 6 renovações <strong>de</strong> ar por hora. Implica ∆t = 60min/6 = 10min.<br />
• 10 minutos <strong>de</strong> duração cada renovação <strong>de</strong> ar por hora.<br />
•<br />
Q1 = Vol I /10min = 800m 3 /10min = 80 m 3 /min, - 1,33 m 3 /s<br />
Cada uma das 4 bocas <strong>de</strong> insuflamento terá uma vazão:<br />
b) OFICINA<br />
Q <strong>de</strong> cada boca = 80 / 4 = 20 m 3 /min.<br />
• Adota-se 12 renovações <strong>de</strong> ar por hora. Implica 60min/12=5min.<br />
• 5 minutos <strong>de</strong> duração cada. renovação <strong>de</strong> ar por hora.<br />
Q2 = 800m 3 /5min = 160 m 3 /min, - 2,67 m 3 /s<br />
Cada uma das 4 bocas <strong>de</strong> insuflamento terá uma vazão<br />
Q <strong>de</strong> cada boca = 160 / 4 = 40 m 3 /min. - 0,667 m 3 /s<br />
Vazão Total do Sistema Trecho A-B : QT = Q1 + Q2 = 240 m 3 /min - 4,0 m 3 /s<br />
Método <strong>de</strong> Igual Perda <strong>de</strong> Carga para Dimensionar os Dutos<br />
• Consiste em obter uma perda <strong>de</strong> carga constante por unida<strong>de</strong> <strong>de</strong> comprimento <strong>de</strong> duto, isto é,<br />
um gradiente <strong>de</strong> pressão constante ao longo do sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação.<br />
• Neste método o ajuste final do sistema será obtido com regulação <strong>de</strong> dampers.<br />
• Método muito utilizado, principalmente para projetar sistemas <strong>de</strong> baixa<br />
<strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> (< 15m/s) e baixa pressão (< 50 mmH2O).<br />
• Sua principal vantagem é que a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> reduz-se no sentido do escoamento, tendo menor<br />
geração <strong>de</strong> ruído.<br />
• Geralmente adota-se uma perda da carga unitária Ju=0,1 mmH20/m a 0,2 mmH20/m<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
23
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
DIMENSIONAMENTO DOS DUTOS<br />
Método <strong>de</strong> igual perda <strong>de</strong> carga<br />
Trecho E-M<br />
1. Iniciamos pelo trecho final (EM): Com auxilio da Tab. 9.2 adota-se uma <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> para o<br />
trecho. Adotamos: v=3m/s<br />
2. Calcula-se a seção <strong>de</strong> escoamento necessária e o diâmetro do duto circular:<br />
SE-M = (40m 3 /min) / (3 x 60) = 0,222m 2 D = (4 x 0,222 / π) 1/2 = 0,532 m<br />
OBS: O diâmetro é o mesmo para EM, Dl, CK, BJ<br />
3. Com D= 0,532M E Q= 0,666 M 3 /S OBTEMOS NA Fig. 9.5, A PERDA DE CARGA UNITÁRIA<br />
Perda <strong>de</strong> Carga Unitária: Ju = 0,018 mmH2O /m<br />
• Consi<strong>de</strong>ra-se a mesma perda <strong>de</strong> carga unitária ao longo <strong>de</strong> todos os outros trechos retilíneos.<br />
• Com auxílio da Fig. 9.5, e com Ju =0,018 (constante) <strong>de</strong>terminam-se os diâmetros dos outros<br />
trechos. A Tab. 1 apresenta o resumo dos resultados.<br />
Tabela 1. Dimensões e Velocia<strong>de</strong>s nos Dutos<br />
TRECHO Q(m 3 /s) Ju (mmH2O/m) Diâmetro (mm) Velocida<strong>de</strong> (m/s)<br />
EM 0,667 0,018 532 3,0<br />
DE 1,0 0,018 620 3,3<br />
CD 2 0,018 820 3,9<br />
BC 3 0,018 930 4,3<br />
AB 4 0,018 1080 4,7<br />
4. Determinamos o diâmetros da tubulação pela equação:<br />
D eq<br />
= 1,<br />
3<br />
( )<br />
( ) 25 , 0<br />
0,<br />
625<br />
ab<br />
a+<br />
b<br />
• Utilizamos a Tab. 9.4 para “transformar” o diâmetro D da seção circular em lados a e b que<br />
seriam <strong>de</strong> uma seção retangular equivalente:<br />
Tabela 2. Seções Retangulares dos Dutos<br />
Diâmetro (mm) a x b – Tab. 9.4 (cm)<br />
TRECHO<br />
EM 530 72 x 34<br />
DE 620 68 x 48<br />
CD 820 80 x 70<br />
BC 930 96 x 50<br />
AB 1080 60 x 90<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
24
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
PERDA DE CARGA DO SISTEMA<br />
PERDA DE CARGA DOS ACESSÓRIOS<br />
Equação Geral : Jacc = k x hv (em mm H20)<br />
k : coeficiente <strong>de</strong> perda <strong>de</strong> carga que <strong>de</strong>pen<strong>de</strong> do tipo <strong>de</strong> acessório (Tabelado)<br />
hv: Pressão dinâmica dada em mmH20 :<br />
hv = V 2 / 16,34 (com v, a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> em m/s)<br />
• Consi<strong>de</strong>ra-se a linha <strong>de</strong> insuflamento, <strong>de</strong>s<strong>de</strong> o ponto M até a tomada <strong>de</strong> ar para o <strong>ve</strong>ntilador<br />
• Determina-se tipo <strong>de</strong> grelha usada na boca <strong>de</strong> insuflamento e a perda <strong>de</strong> carga:<br />
Grelha Simples Unidirecional: k = 1,2 (Fig. 11)<br />
JGrelha = 1,2 x hv on<strong>de</strong> hv = v 2 / 16,34 (em mm H20)<br />
Adota-se v = 4,5 m/s e calcula-se a área livre <strong>de</strong> saída <strong>de</strong> grelha:<br />
Sgrelha = 0,666 / 4,5 = 0,148 m 2<br />
Adotando uma boca <strong>de</strong> 0,61m x 0,264 m, com 85 % livre na saída:<br />
S = 0,85 x (0,61 x 0,264) = 0,130 m 2<br />
Corrige-se a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> adotada e calcula-se a perda <strong>de</strong> carga:<br />
v = 0,666 / 0,130 = 5,12 m/s<br />
JGrelha = 1,2 x (5,12 2 / 16,34) = 1,92 mmH2O<br />
Utilizando a Eq. Jacc = k*hv, calculam-se as perdas <strong>de</strong> cargas em todos as <strong>de</strong>rivações da tubulação.<br />
Para <strong>de</strong>terminar k e a V se utilizam as Figs. 9.8, 9.9, 9.10 e 9.11<br />
Tabela 3. Perda <strong>de</strong> Carga dos Acessórios dos Dutos<br />
DERIVAÇÃO k v (m/s) hv (mmH2O) Jacc (mmH2O)<br />
Grelha unidirecional 1,2 4,5 1,6 1,92<br />
Principal p/ EM 0,5 3 0,55 0,275<br />
Transcrição D p/ E 0,06 3,3 0,666 0,04<br />
Transcrição C p/ D 0,06 3,9 0,93 0,055<br />
Coto<strong>ve</strong>lo c/ palhetas 0,8 4,7 1,35 1,08<br />
Alargamento boca 0,3 7 2,998 0,899<br />
Duas curvas 90 0 0,4 4,7 1,08 1,728<br />
Veneziana externa 1,5 5 1,530 2,295<br />
Entrada no duto 0,9 5 1,530 1,377<br />
Filtro <strong>de</strong> ar - - Perda estimada 10<br />
Total Σ ∆Pacc= 19,67<br />
Obs: Instalações <strong>de</strong> ar condicionado a perda <strong>de</strong> carga em filtros é da or<strong>de</strong>m <strong>de</strong> 5 a 8 mmH20<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
25
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2. PERDA DE CARGA POR COMPRIMENTO DE TUBULAÇÃO<br />
Para o cálculo da perda <strong>de</strong> carga nos trechos da tubulação <strong>de</strong> comprimento L, entra-se com Q e v <strong>de</strong><br />
cada trecho no gráfico (Fig. 9.5) se obtem a perda <strong>de</strong> carga unitária(Ju). Multiplica-se, então, esse<br />
valor pelo comprimento <strong>de</strong> cada trecho, calculando as perdas <strong>de</strong> carga <strong>de</strong> cada trecho:<br />
JL-trecho =Ltrecho x Ju (em mm H20)<br />
• A perda <strong>de</strong> carga unitária também po<strong>de</strong> ser dada em função do fator <strong>de</strong> atrito:<br />
f<br />
hH 20<br />
L V<br />
ρ<br />
D 2g<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
=<br />
0,<br />
25<br />
=<br />
⎡ ⎛ ε / D<br />
⎢log⎜<br />
+<br />
⎣ ⎝ 3,<br />
7<br />
f<br />
2<br />
5,<br />
74<br />
0,<br />
9<br />
Re<br />
que é função do Número <strong>de</strong> Reynols (Re) e rugosida<strong>de</strong> relativa (ε/D)<br />
on<strong>de</strong>:<br />
⋅ Dh<br />
=<br />
ν<br />
V<br />
Re<br />
L: comprimento do trecho retilíneo do duto.<br />
D h : diâmetro hidráulico do trecho reto do duto.<br />
Dutos circulares Dh=D. Tubos e dutos não circulares: Dh = 4A/P.<br />
A: área da seção trans<strong>ve</strong>rsal.<br />
P: perímetro molhado.<br />
V: <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> do escoamento.<br />
ν: viscosida<strong>de</strong> cinemática.<br />
ε: rugosida<strong>de</strong> absoluta da chapa do duto. Para chapa <strong>de</strong> aço, ε = 0,00015 m.<br />
Tabela 4. Perda <strong>de</strong> Carga nos Dutos<br />
TRECHO L<br />
(m)<br />
Q<br />
(m 3 /s)<br />
v<br />
(m/s)<br />
Ju<br />
(mmH2O/m)<br />
JL<br />
(mmH2O)<br />
f JL (Eq.)<br />
(mmH2O)<br />
EM 1,5 0,66 3,0 0,018 0,027 0,019667 0,0300058<br />
DE 4,0 1,0 3,3 0,018 0,072 0,018808 0,079287<br />
CD 4,5 2,0 3,9 0,018 0,081 0,017415 0,087216<br />
BC 4,5 3,0 4,3 0,018 0,081 0,016796 0,090161<br />
AB 2,0 4,0 4,7 0,018 0,036 0,016146 0,039631<br />
Total Σ JL= 0,297 Σ JL= 0,326<br />
⎞⎤<br />
⎟⎥<br />
⎠⎦<br />
2<br />
26
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3. PERDA DE CARGA TOTAL<br />
• Calcula-se altura manometrica (HT) que <strong>de</strong>pen<strong>de</strong> da perda <strong>de</strong> carga total do sistema:<br />
H = Σ JL + ΣJacc + ∆hv (mmH20)<br />
Σ JL : Somatório das perda <strong>de</strong> carga <strong>de</strong> todos os trechos retos <strong>de</strong> tubulação - Tab. 4.<br />
Σ JL = 0,297 mm H20<br />
Σ Jacc : Somatório das perda <strong>de</strong> carga <strong>de</strong> todos os acessórios da tubulação - Tab. 3.<br />
Σ Jacc = 19,67 mmH20<br />
• O termo ∆hv representa a diferença <strong>de</strong> pressão dinâmica<br />
∆hv = (7 2 – 4 2 ) / 2 x 9,81 = 2,01 mmH2O<br />
Cálculo consi<strong>de</strong>rando perda <strong>de</strong> carga unitária<br />
H = 19,67 + 0,297 + 2,01 = 21,97 mmH2O<br />
Cálculo consi<strong>de</strong>rando Eq. do fator <strong>de</strong> atrito.<br />
H T= 19,67 + 0,396 + 2,01 = 22,07 mmH2O<br />
Potência <strong>de</strong> Acionamento do Ventilador<br />
W&<br />
ac<br />
ρgH<br />
=<br />
η<br />
G<br />
T<br />
Q<br />
Consi<strong>de</strong>rando um rendimento <strong>de</strong> 60 %:<br />
Pot = 1,2 x 9,81x4 x 21,97 x / 0,6<br />
Pot = 1724 W<br />
H= 22,07 mmH2O<br />
QT = 4,0 m 3 /s<br />
Pot = 1724 W<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
27
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6. EXEMPLO POLÍGONO DE VELOCIDADES<br />
Um <strong>ve</strong>ntilador axial tem um diâmetro do cubo <strong>de</strong> 1,5m e um diâmetro <strong>de</strong> ponta <strong>de</strong> 2,0m trabalhando<br />
com uma <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> angular <strong>de</strong> 18rad/s. Quando trabalha com uma vazão <strong>de</strong> 5,0m 3 /s <strong>de</strong>senvol<strong>ve</strong><br />
uma altura teórica <strong>de</strong> elevação <strong>de</strong> 17mmH20.<br />
• Determine o ângulo da pá na entrada e saída na posição do cubo e na ponta da pá.<br />
• Consi<strong>de</strong>re que a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> do escoamento é in<strong>de</strong>pen<strong>de</strong>nte do raio e que a energia transferida<br />
por unida<strong>de</strong> <strong>de</strong> comprimento da pá δr é constante.<br />
• Consi<strong>de</strong>re a massa especifica do ar igual a 1,2kg/m 3 e a massa específica da água igual a<br />
1000kg/m 3 .<br />
• O escoamento com entrada radial<br />
Dados:<br />
Diâmetro do cubo Dc=1,5m<br />
Diâmetro da ponta Dp=2,0m<br />
Velocida<strong>de</strong> angular ω=18rad/s.<br />
Altura teórica <strong>de</strong> elevação Ht00=17mmH20.<br />
Massa especifica do ar ρ=1,2kg/m 3 .<br />
Massa especifica da água ρ=1000kg/m 3 .<br />
Determinar:<br />
Ângulo da pá na entrada β1<br />
Ângulo da pá na sáida β2<br />
Ângulo da pá no cubo β1c<br />
Ângulo da pá na ponta β1p<br />
Equações para Ventilador Axial<br />
a) Conservação da massa<br />
Q= Cm<br />
1A1=<br />
Cm2<br />
A<br />
2<br />
como a área <strong>de</strong> passagem do fluido num máquina axial é a mesma A1=A2 =A se tem que as<br />
componentes meridionais da <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> absoluta é a mesma Cm1=Cm2=Cm.<br />
a área <strong>de</strong> passagem é<br />
π<br />
=<br />
4<br />
2<br />
2 [ ] = 1,<br />
37m<br />
2 2 π 2<br />
( D − D ) = ( 2,<br />
0)<br />
− ( 1,<br />
5)<br />
A p c<br />
4<br />
<strong>de</strong>sta forma a componente meridional da <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> periférica é dada por:<br />
C m<br />
=<br />
Q<br />
A<br />
5<br />
= = 3,<br />
65m<br />
/ s<br />
1,<br />
37<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
28
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Velocida<strong>de</strong> Periférica<br />
i) Na ponta Up=ωRp= 18x1,0=18m/s<br />
ii) No cubo Uc=ωRc= 18x0,75=13,5m/s<br />
Determinação do ângulo da pá na entrada<br />
Para o cubo:<br />
Cm<br />
3,<br />
64<br />
tanβ 1 c = = 0,<br />
27 ⇒β<br />
1<br />
U 13,<br />
5<br />
= c<br />
c<br />
Cm<br />
3,<br />
64<br />
tanβ 1 p = = 0,<br />
2023 ⇒β<br />
1<br />
U 8<br />
= p<br />
p<br />
= 15.<br />
1<br />
= 11,<br />
43<br />
Determinação do ângulo da pá na saída<br />
Como condição do problema consi<strong>de</strong>ra-se que a energia gerada no cubo e na ponta são iguais. Desta<br />
forma po<strong>de</strong>mos aplicar a Eq. <strong>de</strong> Euler para encontrar o ângulo da pá na sáida, no cubo e na ponta.<br />
1<br />
H t∞<br />
= 2 u2<br />
−<br />
g<br />
( U C U C )<br />
1<br />
u1<br />
como U2=U1 =U e como Cu1=0<br />
1<br />
H t∞<br />
= UC<br />
g<br />
u2<br />
Com auxilio do polígono <strong>de</strong> <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong>s obtemos Cu2 em função do ângulo da pá:<br />
1<br />
H t∞<br />
= U −<br />
g<br />
( U C β )<br />
2 cot m<br />
2<br />
Ht00=17mmH20 o que representa Ht00=14,16m.c. ar.<br />
Explicitando o ângulo da pá:<br />
cotβ<br />
2<br />
H t00<br />
g<br />
U −<br />
=<br />
U<br />
C<br />
m<br />
no cubo com Uc=13,5m/s e Cm=3,64m/s se obtem β2c=48,6<br />
na ponta com Up=18m/s e Cm=3,64m/s se obtem β2p=19,50.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
29
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A potência do <strong>ve</strong>ntilador é <strong>de</strong>terminada pela equação:<br />
P = ρ gH tooQ = 1 , 2x9,<br />
81x14,<br />
16x5<br />
= 0,<br />
833kW<br />
Momento da Quantida<strong>de</strong> do Movimento<br />
Para <strong>ve</strong>ntiladores axiais a Eq. do momento da quantida<strong>de</strong> <strong>de</strong> movimento é dada como:<br />
eixo<br />
m<br />
( C C )<br />
T = m&<br />
R −<br />
u 2 u1<br />
nas condições sem pre-rotação implica que o escoamento é plenamente axial, com isto a<br />
componente periférica da <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> absoluta é nula (Cu1=0) e o ângulo entre C e U é α1=90 0 .<br />
T = m&<br />
R<br />
eixo<br />
m<br />
C<br />
u 2<br />
com o diâmetro do cubo Dc=1,5m e o diâmetro da ponta Dp=2,0m obtemos um radio médio das pás<br />
Rm= 0,875m. No raio médio a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> periférica é dada como Um=ωRm= 18x0,875=15,75m/s.<br />
cotβ<br />
2m<br />
U<br />
=<br />
m<br />
H<br />
−<br />
U<br />
C<br />
m<br />
t00<br />
m<br />
g<br />
com Um=15,75m/s Ht00=14,16m.c.a r Cm=3,64m/s se obtem β2m=27,7.<br />
( U − C )<br />
C =<br />
β<br />
u2<br />
m m m cot m2<br />
Um=15,75m/s Cm=3,64 cotB2= 1,904 Cu2m=8,82m/s.<br />
Teixo= ρ QRmCu<br />
Potência do Ventilador<br />
2<br />
= 1,<br />
2x5x0,<br />
875x8,<br />
82=<br />
46,<br />
305Nm<br />
P=ω Teixo<br />
= 18x46, 305=<br />
0,<br />
834kW.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
30
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
ATIVIDADE DE APRENDIZADO<br />
É necessário instalar um sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação industrial numa gran<strong>de</strong> área <strong>de</strong> uma fundição. A oficina tem 6 metros <strong>de</strong><br />
pé direito 10 metros <strong>de</strong> largura e 20m <strong>de</strong> comprimento. Em função das ativida<strong>de</strong>s realizadas estima-se que são<br />
necessárias 25 trocas <strong>de</strong> ar por hora no recinto para manter o mesmo com uma <strong>ve</strong>ntilação a<strong>de</strong>quada. Na <strong>de</strong>scarga do<br />
<strong>ve</strong>ntilador se utiliza um duto <strong>de</strong> 630mmx800mm <strong>de</strong> chapa galvanizada com rugosida<strong>de</strong> igual a 0,15mm. Na aspiração<br />
do <strong>ve</strong>ntilador se utiliza um duto <strong>de</strong> 800mm <strong>de</strong> diâmetro. Consi<strong>de</strong>re que os acessórios apresentam uma soma dos<br />
coeficientes <strong>de</strong> perda <strong>de</strong> carga igual a Σk=4,3. O ar é aspirado a pressão atmosférica (101,32kPa) e temperatura <strong>de</strong><br />
20 0 C. Obs. Consi<strong>de</strong>re <strong>de</strong>sprezí<strong>ve</strong>l a energia cinética na entrada do duto <strong>de</strong> aspiração. Resolva as questões utilizando<br />
como base o gráfico do <strong>ve</strong>ntilador do fabricante OTAM mo<strong>de</strong>lo RFS 800.<br />
1. Aplique a Eq. <strong>de</strong> energia e <strong>de</strong>termine a altura útil (Altura total) a ser <strong>ve</strong>ncida pelo <strong>ve</strong>ntilador.<br />
2. Determine o fator <strong>de</strong> atrito da tubulação utilizando o conceito <strong>de</strong> diâmetro equivalente. Determine a perda <strong>de</strong><br />
carga da tubulação e dos acessórios (m. c.ar) em (mmH20) e seu equivalente em perda <strong>de</strong> pressão.<br />
3. Determine a pressão estática, a pressão dinâmica e a pressão total (Pa)<br />
4. Selecione o <strong>ve</strong>ntilador indicando no gráfico as condições <strong>de</strong> operação: Vazão, Pressão Total, Pressão<br />
Estática.<br />
5. Determine utilizando o gráfico a pressão dinâmica (mmCA e Pa), e <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> <strong>de</strong> <strong>de</strong>scarga. Determine a<br />
<strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> na aspiração e pressão dinâmica na aspiração do <strong>ve</strong>ntilador.<br />
6. Determine a potência requerida pelo <strong>ve</strong>ntilador (em Watts e CV) nas condições <strong>de</strong> operação e a potência <strong>de</strong><br />
acionamento do <strong>ve</strong>ntilador (em Watts e CV) fornecida pelo fabricante. Obs. Determine a potência requerida<br />
utilizando os conceitos <strong>de</strong> m.c.ar, mmCA e pressão total.<br />
7. Estimando que o rendimento mecânico é igual a 85% <strong>de</strong>termine a altura teórica para numero finito <strong>de</strong> pás e o<br />
rendimento hidráulico.<br />
8. Para as condições <strong>de</strong> operação <strong>de</strong>termine o coeficiente <strong>de</strong> pressão e o coeficiente <strong>de</strong> vazão assim como a<br />
rotação especifica característica.<br />
9. Determine a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> periférica do rotor por equacionamento e graficamente.<br />
10. Se o <strong>ve</strong>ntilador operara com 1250 rpm <strong>de</strong>termine as novas condições <strong>de</strong> operação do <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> pressão<br />
total (em Pa e mmH20), vazão (m3/h) e potencia do <strong>ve</strong>ntilador (kW).<br />
11. Determine a Eq. que representa a curva característica do sistema. Com altura total em mmH20 e vazão em<br />
m 3 /h.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
31
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ATIVIDADE DE APRENDIZADO<br />
Ventilador OTAM (RFS 800)<br />
É necessário instalar um sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação industrial numa gran<strong>de</strong> área <strong>de</strong> uma fundição. A oficina tem 6<br />
metros <strong>de</strong> pé direito 10 metros <strong>de</strong> largura e 19,8m <strong>de</strong> comprimento. Em função das ativida<strong>de</strong>s realizadas estima-se<br />
que são necessárias 21 trocas <strong>de</strong> ar por hora no recinto para manter o mesmo com uma <strong>ve</strong>ntilação a<strong>de</strong>quada. Na<br />
<strong>de</strong>scarga do <strong>ve</strong>ntilador se utiliza um duto <strong>de</strong> 630mmx800mm <strong>de</strong> chapa galvanizada com rugosida<strong>de</strong> igual a<br />
0,15mm. Na aspiração do <strong>ve</strong>ntilador se utiliza um duto <strong>de</strong> 800mm <strong>de</strong> diâmetro. Estimando-se que o comprimento<br />
<strong>de</strong> tubulação mais o comprimento equivalente é igual a 393m. O ar é aspirado a pressão atmosférica (101,32kPa)<br />
e temperatura <strong>de</strong> 20 0 C. Obs. Consi<strong>de</strong>re <strong>de</strong>sprezí<strong>ve</strong>l a energia cinética na entrada do duto <strong>de</strong> aspiração.<br />
Resolva cada um das questões utilizando como base o gráfico do <strong>ve</strong>ntilador da OTAM RFS 800<br />
1. Determine a perda <strong>de</strong> carga e altura útil do sistema.<br />
2. Determine a pressão estática, dinâmica e total a temperatura do ar nas condições do gráfico consi<strong>de</strong>rando a<br />
pressão atmosférica igual a 101,32kPa.<br />
3. Selecione o <strong>ve</strong>ntilador indicando no gráfico as condições <strong>de</strong> operação: Vazão, Pressão Total, Pressão Estática<br />
.<br />
4. Determine utilizando o gráfico a pressão dinâmica (mmCA e Pa), e <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> <strong>de</strong> <strong>de</strong>scarga. Determine a<br />
<strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> na aspiração e pressão dinâmica na aspiração do <strong>ve</strong>ntilador.<br />
5. Determine a potência requerida pelo <strong>ve</strong>ntilador (em Watts e CV) nas condições <strong>de</strong> operação e a potência <strong>de</strong><br />
acionamento do <strong>ve</strong>ntilador (em Watts e CV) fornecida pelo fabricante. Obs. Determine a potência requerida<br />
utilizando os conceitos <strong>de</strong> m.c.ar, mmCA e pressão total.<br />
6. Estimando que o rendimento mecânico é igual a 85% <strong>de</strong>termine a altura teórica para numero finito <strong>de</strong> pás e o<br />
rendimento hidráulico.<br />
7. Para as condições <strong>de</strong> operação <strong>de</strong>termine o coeficiente <strong>de</strong> pressão e o coeficiente <strong>de</strong> vazão.<br />
8. Determine a rotação especifica característica.<br />
9. Determine a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> periférica do rotor por equacionamento e graficamente.<br />
10. Consi<strong>de</strong>rando que o <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong><strong>ve</strong>rá trabalhar 1100 rpm <strong>de</strong>termine as novas condições <strong>de</strong> operação do<br />
<strong>ve</strong>ntilador.<br />
11. Se o <strong>ve</strong>ntilador aspira ar a 40 o C e pressão atmosférica <strong>de</strong> 740mmHg <strong>de</strong>termine o fator <strong>de</strong> correção da massa<br />
específica e a potência requerida nesta situação.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
32
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PROBLEMAS DE VENTILADORES<br />
Fonte: Macintyre - Equipamentos Industriais e <strong>de</strong> Processo (Cap.2 Ventiladores)<br />
[1] Determine a pressão total (em Pa e metros <strong>de</strong> coluna <strong>de</strong> ar) e potência motriz (kW,HP) <strong>de</strong> um<br />
<strong>ve</strong>ntilador que <strong>de</strong><strong>ve</strong> trabalhar com uma pressão absoluta equivalente <strong>de</strong> 36mm <strong>de</strong> coluna <strong>de</strong> água e<br />
vazão <strong>de</strong> 5m 3 /s. Consi<strong>de</strong>re um rendimento global <strong>de</strong> 70% e massa específica do ar igual a 1,2<br />
kg/m 3 . Resposta: (H=30mc.ar Pot=2,53kW)<br />
[2] Qual <strong>ve</strong>ntilador do fabricante GEMA <strong>de</strong><strong>ve</strong>rá ser selecionado para conseguir trabalhar numa<br />
instalação que requer 0,06m 3 /s e uma altura total <strong>de</strong> elevação igual a 120mm <strong>de</strong> coluna <strong>de</strong> água.<br />
Consi<strong>de</strong>re o rendimento global igual a 60%. Obs. Utilize a Fig.2.17 pag.89 - Macintyre.<br />
Resposta: (<strong>ve</strong>ntilador tipo RP)<br />
[3] Se <strong>de</strong>sejada utilizar um <strong>ve</strong>ntilador para um sistema <strong>de</strong> exaustão no qual se trabalha com<br />
materiais abrasivos em condições se<strong>ve</strong>ras. No sistema se trabalha com uma vazão <strong>de</strong> 20m 3 /s e uma<br />
pressão equivalente em altura igual a 200mm <strong>de</strong> coluna <strong>de</strong> água. I) Selecione o <strong>ve</strong>ntilador do<br />
fabricante GEMA mais apropriado utilizando as Fig. 2.17 e 2.18. ii) Qual a potência do <strong>ve</strong>ntilador<br />
estimando um rendimento global <strong>de</strong> 65% e consi<strong>de</strong>rando a massa específica igual a 1,2kg/m 3 . Obs.<br />
Utilize a Fig.2.17 e 2.18 - Macintyre. Resposta: (Tipo L; Pot=60,5kW)<br />
[4] Um <strong>ve</strong>ntilador com 1150rpm com uma pressão estática equivalente <strong>de</strong> 5mm <strong>de</strong> coluna <strong>de</strong> água e<br />
fornece uma vazão <strong>de</strong> 62m 3 /min absor<strong>ve</strong>ndo uma potência <strong>de</strong> 0,33HP. Determine as novas<br />
condições <strong>de</strong> operação do <strong>ve</strong>ntilador quando a rotação muda para 1750rpm. Obs. Utilize a Fig.2.19<br />
- Macintyre. Resposta: (Q2=94,3 ; H2=11,6mmH20; P2=1,16cv)<br />
[5] Determine o <strong>ve</strong>ntilador para ser utilizado numa sistema que <strong>de</strong>manda uma altura total <strong>de</strong><br />
elevação <strong>de</strong> 80mm <strong>de</strong> coluna <strong>de</strong> água, vazão <strong>de</strong> 1,2m 3 /s e rotação <strong>de</strong> 750rpm. Qual a potência<br />
consi<strong>de</strong>rando uma massa específica <strong>de</strong> 1,2kg/m 3 e rendimento <strong>de</strong> 75%. Obs. Utilize a Fig.2.20 -<br />
Macintyre. Resposta: (16123 rpm ; <strong>ve</strong>ntilador centrifugo pás para frente; Pot=1,26kW)<br />
[6] Um <strong>ve</strong>ntilador utilizado em laboratório trabalha com uma <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> <strong>de</strong> 10m/s rotação <strong>de</strong><br />
2880rpm. O diâmetro da tubulação <strong>de</strong> <strong>de</strong>scarga é <strong>de</strong> 5cm. O comprimento da tubulação é igual a 8<br />
metros. A massa específica do ar é 1,2kg/m 3 a viscosida<strong>de</strong> dinâmica igual a 1,81x10 -5 (Ns/m 2 ) a<br />
viscosida<strong>de</strong> cinemâtica igual a 15,1x10 -6 (m 2 /s). Consi<strong>de</strong>ra a rugosida<strong>de</strong> relativa igual a 0,002. Para<br />
água consi<strong>de</strong>re peso específico igual a 9810N/m 3 .<br />
(a) A equação característica do sistema.<br />
(b) As condições <strong>de</strong> operação (H,Q) do <strong>ve</strong>ntilador<br />
(c) A rotação específica do <strong>ve</strong>ntilador<br />
Resposta: H =63986,2Q 2 (b) H=30mmH20 Q= 20 litro/s. (c)) ns=16680 rpm<br />
[7] Determinar as principais dimensões e polígono <strong>de</strong> <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong>s <strong>de</strong> um <strong>ve</strong>ntilador que <strong>de</strong><strong>ve</strong><br />
trabalhar com uma vazão <strong>de</strong> 300m 3 /min e pressão total equivalente a 80mmH20, rotação <strong>de</strong> 725rpm,<br />
rendimento hidráulico <strong>de</strong> 80% e rendimento mecânico <strong>de</strong> 70%. Consi<strong>de</strong>re a massa especifica do ar<br />
igual a 1,23kg/m 3 . Consi<strong>de</strong>re escoamento com entrada radial e pás radiais na saída.<br />
Resposta:<br />
U1=22,9m/s. C1= Cm1=12 m/s. W1=25,6 m/s. α1=90. β1=27,6<br />
U2=Cu2=28,6m/s Cm2= W2=9,6m/s α2=18,6. β1=90 0<br />
D1=600mm. D2= 750mm b1=b2=190mm. Pot=5.6kW.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
33
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
ESTUDO DIRIGIDO – SISTEMAS DE VENTILAÇAO INDUSTRIAL<br />
Realizar um trabalho <strong>de</strong> recopilação bibliográfica e <strong>de</strong> busca na internet abrangendo o estudo dos<br />
conteúdos <strong>de</strong>finidos no presente material. Utilizar como bibliografia básica o capitulo <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntiladores da<br />
apostila fornecida pelo professor em pdf. Apresentar um relatório em Word com no máximo 08 páginas com<br />
capa introdução, objetivos, <strong>de</strong>senvolvimento, conclusões e referencias bibliográficas. Grupos <strong>de</strong> 02<br />
pessoas. Obs. Estes e outros conteúdos serão avaliados na próxima prova.<br />
• Definir <strong>ve</strong>ntiladores e suas aplicações industriais.<br />
• Qual a diferença fundamental entre <strong>ve</strong>ntiladores e compressores.<br />
• Apresentar a equação <strong>de</strong> teórica da energia para <strong>ve</strong>ntiladores. Que diferença tem com a <strong>de</strong> bombas.<br />
• I<strong>de</strong>ntificar os tipos <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntiladores e suas curvas características.<br />
• Quais são os <strong>de</strong>nominados <strong>ve</strong>ntiladores sirocco.<br />
• Qual a diferença <strong>de</strong> uso dos <strong>ve</strong>ntiladores centrífugos e axiais.<br />
• Como <strong>de</strong>terminar a massa especifica dos gases. Apresentar a equação básica.<br />
• Quais os fatores que afetam a massa especifica do ar para uso <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação industrial.<br />
• Definir pressão barometrica, pressão estática, pressão dinâmica e pressão total.<br />
• Definir Pressão estática e total <strong>de</strong> um <strong>ve</strong>ntilador.<br />
• Como transformamos a informação <strong>de</strong> pressão total <strong>de</strong> um <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> Pascal para milímetros <strong>de</strong><br />
coluna <strong>de</strong> água. Apresente o equacionamento e um exemplo.<br />
• Como medir em laboratório as pressões anteriormente <strong>de</strong>finidas<br />
• Definir condições <strong>de</strong> ar padrão utilizadas para um <strong>ve</strong>ntilador.<br />
• Como se representam as lei <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntiladores, apresentar as equações principais<br />
• Como se <strong>de</strong>fine a potência <strong>de</strong> um <strong>ve</strong>ntilador. Quais as variá<strong>ve</strong>is envolvidas.<br />
• Quais os rendimentos consi<strong>de</strong>rados num <strong>ve</strong>ntilador e como são <strong>de</strong>finidos.<br />
• Para especificar e <strong>de</strong>terminar um <strong>ve</strong>ntilador <strong>de</strong> catalogo comercial quais são as variá<strong>ve</strong>is que <strong>de</strong><strong>ve</strong>m ser<br />
especificadas.<br />
• Po<strong>de</strong>mos conectar <strong>ve</strong>ntiladoras em serie e em paralelo quais as vantagens.<br />
• Po<strong>de</strong>mos transportar materiais particulares utilizando <strong>ve</strong>ntiladores.<br />
• Como se <strong>de</strong>fine a rotação especifica característica em <strong>ve</strong>ntiladores. Apresentar a equação.<br />
• Como se representa a curva característica <strong>de</strong> um sistema <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação industrial.<br />
• Apresente um exemplo <strong>de</strong> <strong>de</strong>terminação da potência <strong>de</strong> um <strong>ve</strong>ntilador, <strong>de</strong>terminação da rotação<br />
especifica característica e uso das leis <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntiladores.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
34
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
PROBLEMAS VENTILAÇÃO LOCAL EXAUSTORA<br />
[1] Determinar a pressão estática (em Pa) <strong>de</strong> um captor que apresenta um coeficiente <strong>de</strong> perda <strong>de</strong> carga<br />
0,93. A <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> no captor é igual a 15m/s. Consi<strong>de</strong>re ar a temperatura <strong>de</strong> 20 0 C.<br />
Resposta: = 260,<br />
6Pa<br />
P E<br />
[2] Determinar o coeficiente <strong>de</strong> entrada e <strong>de</strong> perda <strong>de</strong> carga num captor que apresenta uma pressão<br />
estática <strong>de</strong> – 30mmH20 e pressão dinâmica igual a 10 mmH20.<br />
Resposta: C = 0,<br />
58 k = 1,<br />
97<br />
e<br />
[3] Num captor <strong>de</strong> exaustor me<strong>de</strong>-se a pressão estática sendo igual a -2,5pol.H20. O duto e <strong>de</strong> 18 pol <strong>de</strong><br />
diâmetro e a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> no duto igual a 4000 pé /min. (a) Determinar o coeficiente <strong>de</strong> entrada e coeficiente<br />
<strong>de</strong> perda <strong>de</strong> carga do captor. (b) Consi<strong>de</strong>rando que em outras condições o sistema apresenta uma pressão<br />
estática <strong>de</strong> -2,10 pol.H20 <strong>de</strong>terminar a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> no duto. Obs. Consi<strong>de</strong>re ar a 20 0 C<br />
Resposta: (a) C 0,<br />
63 k = 1,<br />
52 (b) V= 18,<br />
6m<br />
/ s<br />
e<br />
=<br />
[4] Um captor <strong>de</strong> esmeril <strong>de</strong><strong>ve</strong> trabalhar com uma vazão <strong>de</strong> 1000 m 3 /h. Para arrastar a poeira do esmeril e<br />
do material a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> do ar no duto <strong>de</strong><strong>ve</strong> ser igual a 25m/s. O ar é aspirado a pressão atmosférica<br />
(101,32kPa). Consi<strong>de</strong>re que a massa especifica é 1,4 kg/m 3 incluindo o material com polvo. (a) Determinar a<br />
perda <strong>de</strong> carga (mmH20 e Pa) na entrada do duto (b) A pressão na entrada do duto (absoluta e relativa). (c)<br />
Potencia estimada para o sistema consi<strong>de</strong>rando um rendimento global <strong>de</strong> 65%.<br />
Resposta: (a) mmH 0 284,<br />
5<br />
&<br />
hK = 29 e<br />
2 Pk Pa<br />
= (b) = 722Pa<br />
(c) = 310W<br />
[5] Determinar a vazão necessária para um captor com flanges com 25cm <strong>de</strong> diâmetro é utilizado como<br />
exaustor <strong>de</strong> fumos <strong>de</strong> solda. O captor é instalado a uma distância 40cm do contaminante. Determinar a<br />
perda <strong>de</strong> carga através do captor e a pressão estática necessária a montante do mesmo. Consi<strong>de</strong>re ar a<br />
20 o C com massa específica igual a 1,2 kg/m 3 .<br />
Resposta: = 322,<br />
73Pa<br />
P E<br />
[6] Um cadinho contendo metal em fusão a 870 0 C com 50cm <strong>de</strong> diâmetro e 100cm <strong>de</strong> altura repousa sobre<br />
o piso. Os fumos metálicos formados são carregados pela corrente <strong>de</strong> ar por con<strong>ve</strong>cção ascensional.<br />
Projete uma coifa para <strong>ve</strong>ntilar o processo, consi<strong>de</strong>rando que a altura da instalação não po<strong>de</strong>rá ser inferior<br />
a 3,0m. Obs. Consi<strong>de</strong>re que o coeficiente <strong>de</strong> transferência <strong>de</strong> calor por con<strong>ve</strong>cção do processo hC =8,45<br />
W/(m 2 K).<br />
Resposta: = 2,<br />
0m<br />
D coifa<br />
[7] Projetar um ciclone (tipo padrão B) para coletar 87% das partículas <strong>de</strong> 50µm com massa especifica <strong>de</strong><br />
1200 kg/m 3 em suspensão em uma corrente <strong>de</strong> ar com vazão <strong>de</strong> 180 m 3 /min. (b) Determine a perda <strong>de</strong><br />
carga do coletor em Pa e mmH20. Consi<strong>de</strong>re que o ar a pressão atmosférica 101,3kPa e temperatura <strong>de</strong><br />
50 0 C (ρ=1,09 (kg/m 3 ) e µ=1,96x10 -5 (kg/m.s) ).<br />
Dimensão<br />
Ciclone<br />
Padrão B (média eficiência)<br />
l H S dd L L’ db d<br />
Dimensões 0,563m 1,125m 1,313m 1,125m 2,25m 3,75m 0,3m 1,5m<br />
Obs. Exercícios extraídos das referencias bibliográficas.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
P E<br />
W acc<br />
35
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
Exemplo [1]: Determinar a pressão estática (em Pa) <strong>de</strong> um captor que apresenta um coeficiente <strong>de</strong> perda<br />
<strong>de</strong> carga 0,93. A <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> no captor é igual a 15m/s. Consi<strong>de</strong>re ar a temperatura <strong>de</strong> 20 0 C.<br />
V<br />
V<br />
= ρ<br />
2<br />
2<br />
15<br />
= 1,2<br />
2<br />
2<br />
= 135Pa<br />
= 1 + = + =<br />
P ( k)<br />
P ( 1 0,<br />
93)<br />
135 260,<br />
6Pa<br />
PE V<br />
Exemplo [2]: Determinar o coeficiente <strong>de</strong> entrada e <strong>de</strong> perda <strong>de</strong> carga num captor que apresenta uma<br />
pressão estática <strong>de</strong> – 30mmH20 e pressão dinâmica igual a 10 mmH20.<br />
2<br />
2<br />
PV<br />
10 1−<br />
Ce<br />
1−<br />
0,<br />
58<br />
C e=<br />
= = 0,<br />
58<br />
k = = = 1,<br />
97<br />
2<br />
2<br />
P 30<br />
C 0,<br />
58<br />
E<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
e<br />
Exemplo [3]: Num captor <strong>de</strong> exaustor me<strong>de</strong>-se a pressão estática sendo igual a -2,5pol.H20. O duto e <strong>de</strong> 18<br />
pol <strong>de</strong> diâmetro e a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> no duto igual a 4000 pé /min. (a) Determinar o coeficiente <strong>de</strong> entrada e<br />
coeficiente <strong>de</strong> perda <strong>de</strong> carga do captor. (b) Consi<strong>de</strong>rando que em outras condições o sistema apresenta<br />
uma pressão estática <strong>de</strong> -2,10 pol.H20 <strong>de</strong>terminar a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> no duto. Obs. Consi<strong>de</strong>re ar a 20 0 C<br />
h E<br />
= −2,<br />
5x25,<br />
4 = −63,<br />
5mmH<br />
2 0<br />
D= 18 x25,<br />
4=<br />
457mm<br />
4000x12<br />
x25,<br />
4<br />
V = = 20,<br />
32m<br />
/ s<br />
60x1000<br />
Pressão estática do captor (valor absoluto):<br />
p E<br />
63,<br />
5x1000<br />
x9,<br />
81<br />
= = 623Pa<br />
1000<br />
Pressão dinâmica<br />
P V<br />
V<br />
= ρ<br />
2<br />
2<br />
= 1,<br />
2x<br />
Coeficiente <strong>de</strong> entrada<br />
C<br />
e<br />
=<br />
P<br />
V<br />
P<br />
e<br />
=<br />
( 20,<br />
32)<br />
2<br />
⎛ 247,<br />
74 ⎞<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ 623 ⎠<br />
Coeficiente <strong>de</strong> perda <strong>de</strong> carga<br />
1−<br />
C<br />
k = 2<br />
C<br />
e<br />
2<br />
e<br />
1<br />
=<br />
− ( 0,<br />
63)<br />
2 ( 0,<br />
63)<br />
2<br />
2<br />
=<br />
=<br />
247,<br />
74<br />
0,<br />
63<br />
= 1,<br />
52<br />
Pa<br />
Este procedimento po<strong>de</strong> ser adotado experimentalmente para <strong>de</strong>terminar o coeficiente <strong>de</strong> perda <strong>de</strong> carga<br />
do captores.<br />
(b) Consi<strong>de</strong>rando que em outras condições o sistema apresenta uma pressão estática <strong>de</strong> -2,10 pol.H20<br />
<strong>de</strong>terminar a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> no duto.<br />
h E<br />
=<br />
−2,<br />
1x25,<br />
4 = −53,<br />
34mmH<br />
2 0<br />
36
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
Pressão estática do captor (valor absoluto):<br />
p E<br />
53,<br />
34x1000<br />
x9,<br />
81<br />
= 523,<br />
3Pa<br />
1000<br />
2<br />
= = C P = ( 0,<br />
63)<br />
x523,<br />
3=<br />
207,<br />
7Pa<br />
2PV<br />
2x207,<br />
7<br />
V = = = 18,<br />
6m<br />
/ s<br />
ρ 1,<br />
2<br />
PV e E<br />
obs: o coeficiente <strong>de</strong> entrada (Ce) e um valor constante.<br />
Exemplo [4]: Um captor <strong>de</strong> esmeril <strong>de</strong><strong>ve</strong> trabalhar com uma vazão <strong>de</strong> 1000 m 3 /h. Para arrastar a poeira do<br />
esmeril e do material a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> do ar no duto <strong>de</strong><strong>ve</strong> ser igual a 25m/s. O ar é aspirado a pressão<br />
atmosférica (101,32kPa). Consi<strong>de</strong>re que a massa especifica é 1,4 kg/m 3 incluindo o material com polvo. (a)<br />
Determinar a perda <strong>de</strong> carga (mmH20 e Pa) na entrada do duto (b) A pressão na entrada do duto (absoluta<br />
e relativa). (c) Potencia estimada para o sistema consi<strong>de</strong>rando um rendimento global <strong>de</strong> 65%.<br />
em mmH20 é dada por:<br />
( h h )<br />
T = − ke V on<strong>de</strong> K kh e V<br />
h +<br />
2<br />
V<br />
h = sendo hV= ρ ( mmH 2 0)<br />
2g<br />
On<strong>de</strong> k é o coeficiente <strong>de</strong> perda <strong>de</strong> carga que para captor do esmeril é k=0,65.<br />
h V<br />
2<br />
25<br />
= 1, 4 = 44,<br />
6(<br />
mmH 2 0)<br />
2g<br />
(a) Perda <strong>de</strong> carga (mmH20 e Pa) na entrada do duto:<br />
2 ⎛ 25<br />
⎞<br />
1000x9,<br />
81x29<br />
= kh = 0, 65 ⎜<br />
⎜1,<br />
4 = 29mmH<br />
2 0<br />
2x9,<br />
81 ⎟<br />
Pk= = 284,<br />
5Pa<br />
⎝ ⎠<br />
1000<br />
hK e V<br />
(b) Pressão na entrada do duto:<br />
hT e<br />
P E<br />
= −<br />
( + 44,<br />
6)<br />
= −73,<br />
6mmH<br />
0<br />
29 2<br />
1000x9,<br />
81x73,<br />
6<br />
= = 722Pa<br />
1000<br />
Trata-se <strong>de</strong> uma <strong>de</strong>pressão já que é menor que a pressão atmosférica. Aplicamos a Eq. <strong>de</strong> energia entre a<br />
entrada do ar aspirado no captor e na saída após ser aspirado pelo <strong>ve</strong>ntilador. As extremida<strong>de</strong>s do sistema<br />
estão submetidas a pressão atmosférica. A <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> do ar antes <strong>de</strong> ser aspirado é <strong>de</strong>sprezí<strong>ve</strong>l. Desta<br />
forma a Eq. fica reduzida a:<br />
H<br />
Man<br />
2<br />
Vs<br />
= hL+<br />
o que correspon<strong>de</strong> a <strong>de</strong>pressão total (PT) a ser <strong>ve</strong>ncida pelo <strong>ve</strong>ntilador.<br />
2g<br />
Potencia requerida para o funcionamento do sistema<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
2<br />
37
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
W&<br />
acc<br />
ρgHQ<br />
PT<br />
Q 722x1000<br />
= = = ≅ 310W<br />
η η 0,<br />
6x3600<br />
G<br />
G<br />
Exemplo [5]: Determinar a vazão necessária para um captor com flanges com 25cm <strong>de</strong> diâmetro é utilizado<br />
como exaustor <strong>de</strong> fumos <strong>de</strong> solda. O captor é instalado a uma distância 40cm do contaminante. Determinar<br />
a perda <strong>de</strong> carga através do captor e a pressão estática necessária a montante do mesmo. Consi<strong>de</strong>re ar a<br />
20 o C com massa específica igual a 1,2 kg/m 3 .<br />
A vazão do captor com flanges é <strong>de</strong>termina com<br />
2 ( 10X<br />
A)<br />
Vc<br />
Q = 0 , 75 +<br />
Da Tab. 1 obtemos a <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> <strong>de</strong> captura (valor médio) Vc=0,75 m/s.<br />
2<br />
2<br />
πD<br />
π 0,<br />
25<br />
2<br />
Af = = = 0,<br />
049m<br />
4 4<br />
( ) ⎟ 3<br />
2<br />
⎛ m ⎞<br />
Q = 0 , 75x0,<br />
75 10x0,<br />
4 + 0,<br />
049 = 0,<br />
93 ⎜<br />
⎝ s ⎠<br />
Q 0,<br />
93<br />
V = = ≅ 19m<br />
/ s<br />
A 0,<br />
049<br />
P V<br />
V<br />
= ρ<br />
2<br />
=<br />
2<br />
2<br />
19<br />
= 1,<br />
2 = 216,<br />
6Pa<br />
2<br />
( 1 + k)<br />
P = ( 1+<br />
0,<br />
49)<br />
x216,<br />
6 = 322,<br />
73Pa<br />
PE V<br />
Exemplo [6]: Um cadinho contendo metal em fusão a 870 0 C com 50cm <strong>de</strong> diâmetro e 100cm <strong>de</strong> altura<br />
repousa sobre o piso. Os fumos metálicos formados são carregados pela corrente <strong>de</strong> ar por con<strong>ve</strong>cção<br />
ascensional. Projete uma coifa para <strong>ve</strong>ntilar o processo, consi<strong>de</strong>rando que a altura da instalação não<br />
po<strong>de</strong>rá ser inferior a 3,0m. Obs. Consi<strong>de</strong>re que o coeficiente <strong>de</strong> transferência <strong>de</strong> calor por con<strong>ve</strong>cção do<br />
processo hC =8,45 W/(m 2 K)<br />
Dados adicionais:<br />
Temperatura do ar: 30 0 C<br />
Temperatura da superfície: 870 0 C<br />
Diâmetro do cilindro aquecido: D=50cm<br />
Y=3,0m<br />
hC =8,45 W/(m 2 K)<br />
Como Y> 1,0 trata-se <strong>de</strong> uma coifa alta.<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
38
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
Solução:<br />
A taxa <strong>de</strong> calor dissipado e dada por:<br />
q& c = hc<br />
A s ar<br />
⎛ W ⎞⎛π<br />
0,<br />
5<br />
⎜ 2 ⎟<br />
m K<br />
⎜<br />
⎝ ⎠⎝<br />
4<br />
2<br />
2<br />
( T − T ) = 8,<br />
45 ⎜ ⎟(<br />
m ) ( 870 − 30)<br />
( K)<br />
= 1394W<br />
Vazão do projeto do captor<br />
QY = 7,<br />
7 & C<br />
Q Y<br />
Q Y<br />
1/<br />
3<br />
1,<br />
46<br />
( q ) ( Y+<br />
2D)<br />
(litros/s)<br />
1/<br />
3<br />
1,<br />
46<br />
( 1394)<br />
( 3,<br />
0+<br />
2 0,<br />
5)<br />
= 651 (litros/s)<br />
= 7,<br />
7<br />
x<br />
=<br />
0,<br />
651<br />
(m<br />
3<br />
/s)<br />
raio da corrente ascensional <strong>de</strong> gás quente:<br />
0,<br />
88<br />
= 0, 215(<br />
Y 2D)<br />
(m)<br />
r +<br />
0,<br />
88<br />
r= 0,<br />
215(<br />
3,<br />
0+<br />
2x0,<br />
5)<br />
= 0,<br />
73m<br />
Diâmetro da coifa:<br />
D coifa<br />
D coifa<br />
= 2 r+<br />
0,<br />
5m<br />
= 2x0, 73+<br />
0,<br />
5≅<br />
2,<br />
0m<br />
Af incremento <strong>de</strong> área <strong>de</strong> fase:<br />
A<br />
f<br />
π<br />
=<br />
2<br />
2<br />
2<br />
2<br />
( Dcoifa<br />
− ( 2r)<br />
) π ( 2 − ( 2x0,<br />
73)<br />
) 2<br />
4<br />
=<br />
4<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
= 1,<br />
47m<br />
Velocida<strong>de</strong> recomendada (0,5m/s a 0,8m/s). Assumimos Vf=0,5m/s.<br />
Qf e a vazão da fase:<br />
2<br />
3<br />
Q f = Af<br />
V f=<br />
1,<br />
47m<br />
x0,<br />
5m=<br />
0,<br />
74m<br />
/ s<br />
3<br />
m<br />
Q = 0 , 651+<br />
0,<br />
74 = 1,<br />
39<br />
s<br />
Exemplo [7]: Projetar um ciclone para coletar 87% das partículas <strong>de</strong> 50µm com massa especifica <strong>de</strong> 1200<br />
kg/m 3 em suspensão em uma corrente <strong>de</strong> ar com vazão <strong>de</strong> 180 m 3 /min. (b) Determine a perda <strong>de</strong> carga do<br />
coletor em Pa e mmH20. Consi<strong>de</strong>re que o ar a pressão atmosférica 101,3kPa e temperatura <strong>de</strong> 50 0 C<br />
(ρ=1,09 (kg/m 3 ) e µ=1,96x10 -5 (kg/m.s) ).<br />
d<br />
pc<br />
Da Eq.<br />
= , 27<br />
V<br />
e<br />
µ<br />
ar<br />
( ρ − ρ )<br />
p<br />
d<br />
0 Explicitamos o diâmetro do ciclone:<br />
ar<br />
( ρ p − ρ ar ) 2<br />
Ve<br />
d =<br />
0,<br />
073µ<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
ar<br />
d<br />
pc<br />
39
PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
1<br />
⎛ 1 ⎞<br />
η C =<br />
Obtemos o diâmetro <strong>de</strong> corte da partícula. d<br />
2<br />
⎜<br />
⎟<br />
pc = d p −1<br />
⎛ d pc ⎞<br />
⎝η<br />
c ⎠<br />
1+<br />
⎜ ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ d p ⎠<br />
pela qual se obtém dpc= 19,32µm.<br />
Para ciclone tipo B obtemos a relação da <strong>ve</strong>locida<strong>de</strong> <strong>de</strong> entrada (Tab.4).:<br />
V<br />
d<br />
e<br />
=<br />
Q<br />
A<br />
e<br />
=<br />
Q<br />
lxH<br />
⎡ −<br />
Q Q<br />
= =<br />
0, 375dx0,<br />
75d<br />
0,<br />
281d<br />
1/<br />
3<br />
( ρ ρ ) ⎤<br />
p ar 2<br />
= ⎢48,<br />
71Q<br />
d pc ⎥<br />
⎣ µ ar ⎦<br />
( 1200 −1,<br />
09)<br />
2<br />
⎡ ⎛180<br />
⎞<br />
⎛ 19,<br />
32 ⎞ ⎤<br />
d = ⎢48,<br />
71⎜<br />
⎟<br />
= 1,<br />
494m<br />
−5<br />
⎜ 6 ⎟ ⎥<br />
⎢⎣<br />
⎝ 60 ⎠ 1,<br />
96x10<br />
⎝1x10<br />
⎠ ⎥⎦<br />
Aproximamos para d=1,5m.<br />
2<br />
1/<br />
3<br />
Resultados das dimensões do ciclone<br />
Dimensão l H S dd L L’ db d<br />
Ciclone Padrão B (média eficiência)<br />
Fator multiplicativo do diâmetro (d) 0,375 0,75 0,875 0,75 1,5 2,5 0,2 1,0<br />
Dimensões (metros). 0,563m 1,125m 1,313m 1,125m 2,25m 3,75m 0,3m 1,5m<br />
k<br />
C<br />
V e<br />
⎛ Ae<br />
⎞<br />
= 21,<br />
16 ⎜<br />
A ⎟<br />
⎝ s ⎠<br />
1,<br />
21<br />
⎡ 0,<br />
563x1,<br />
125 ⎤<br />
= 21,<br />
16x⎢<br />
2 ⎥<br />
⎣(<br />
π ( 1,<br />
1,<br />
25)<br />
) / 4⎦<br />
1<br />
. 21<br />
= 12,<br />
26m<br />
Q<br />
4,<br />
75m<br />
/ s<br />
2<br />
0,<br />
281x1,<br />
5<br />
= = (Velocida<strong>de</strong> ligeiramente menor que a recomendada (5,0m/s) )<br />
∆P = k ρ<br />
hK C<br />
C<br />
ar<br />
Ve<br />
2<br />
2<br />
= 12,<br />
26x1,<br />
09x<br />
150,<br />
76x1000<br />
=<br />
= 15,<br />
36mmH<br />
1000x9,<br />
81<br />
( 4,<br />
75)<br />
2<br />
2<br />
0<br />
2<br />
= 150,<br />
76Pa<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
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PUCRS- Departamento <strong>de</strong> Engenharia Mecânica e Mecatrônica Sistemas Fluidomecânicos<br />
[ 1 ] Uma serralheria consome em soldas elétricas cerca <strong>de</strong> 40 kg <strong>de</strong> eletrodos por dia <strong>de</strong> 8h <strong>de</strong> trabalho. (a) Calcular as<br />
condições mínimas <strong>de</strong> <strong>ve</strong>ntilação a serem adotadas para o recinto. (b) Qual seria o numero <strong>de</strong> renovações <strong>de</strong> ar<br />
requerida consi<strong>de</strong>rando que o local apresenta um pe direito <strong>de</strong> 5 metros <strong>de</strong> uma área <strong>de</strong> 10mx10m.<br />
• Existem normas que assinalam segundo o processo qual o tipo <strong>de</strong> contaminante e qual a produção.<br />
No caso <strong>de</strong> solda a arco elétrico o contaminate e fumo <strong>de</strong> oxido <strong>de</strong> ferro e a produção e <strong>de</strong> 10 a 20 g/kg. (Tab. 1.7).<br />
Utilizaremos por segurança o valor maximo ( 20 g/kg).<br />
• Existem normas que regulam os limites <strong>de</strong> tolerância a contaminantes em recintos.<br />
Para o caso <strong>de</strong> soldas elétricas, consi<strong>de</strong>radas (oxido <strong>de</strong> fumos Tab. 1.5a – da E.C. da Costa ): Limite: 10 mg/m3 .<br />
40<br />
( kg / h)<br />
x20(<br />
g / kg)<br />
3<br />
Quantida<strong>de</strong> − <strong>de</strong> − Conta min ante<br />
m<br />
Q(<br />
Vazao)<br />
=<br />
=<br />
8<br />
= 10.<br />
000<br />
3<br />
Limite − <strong>de</strong> − Tolerancia 10 / 1000(<br />
g / m )<br />
h<br />
3<br />
Q 10000(<br />
m / h)<br />
n = = = 20renovacoes<br />
/ hora.<br />
3<br />
V 500(<br />
m )<br />
• O correto seria utilizar <strong>ve</strong>ntilação local exaustora diminuindo consi<strong>de</strong>ra<strong>ve</strong>lmente o volume <strong>de</strong> ar a ser <strong>ve</strong>ntilado.<br />
[ 2 ] Determinar a <strong>ve</strong>ntilação geral diluidora (por exaustão) que seria necessária ser adotada numa fundição cuja<br />
capacida<strong>de</strong> e <strong>de</strong> 1 tonelada <strong>de</strong> ferro cinzento a cada 8 h.<br />
• Existem normas que assinalam segundo o processo qual o tipo <strong>de</strong> contaminante e qual a produção.<br />
No caso <strong>de</strong> fundição cada tonelada <strong>de</strong> ferro cinzento emite 9,6 kg <strong>de</strong> fumo <strong>de</strong> oxido <strong>de</strong> ferro (Tab. 1.7: 9,6 kg/ton )<br />
• Existem normas que regulam os limites <strong>de</strong> tolerância a contaminantes em recintos.<br />
Para <strong>de</strong> fundição a máxima concentração permitida <strong>de</strong> fumo <strong>de</strong> oxido <strong>de</strong> ferro e <strong>de</strong> (oxido <strong>de</strong> fumos Tab. 1.5a – da E.C.<br />
da Costa ): 10 mg/m3 .<br />
1<br />
( ton / h)<br />
x9,<br />
6(<br />
kg / ton)<br />
x1000(<br />
g / kg)<br />
3<br />
Quantida<strong>de</strong> − <strong>de</strong> − Conta min ante<br />
m<br />
Q(<br />
Vazao)<br />
=<br />
=<br />
8<br />
= 120.<br />
000<br />
3<br />
Limite − <strong>de</strong> − Tolerancia<br />
10 / 1000(<br />
g / m )<br />
h<br />
[ 3 ] (a) Determinar a quantida<strong>de</strong> <strong>de</strong> ar necessária para a <strong>ve</strong>ntilação <strong>de</strong> um auditório <strong>de</strong> 12.000 m 3 <strong>de</strong>stinado a 1500<br />
pessoas. (b) Determine o numero <strong>de</strong> renovações <strong>de</strong> ar necessárias no local.<br />
Pelo código <strong>de</strong> Obras <strong>de</strong> POA e necessário m 3 /h x pessoa.<br />
3 ⎛ m ⎞<br />
Q(<br />
Vazao)<br />
= 1500 pessoax50<br />
⎜ / pessoa = 75.<br />
000<br />
h ⎟<br />
⎝<br />
⎠<br />
O numero <strong>de</strong> renovações <strong>de</strong> ar no auditório será:<br />
3<br />
Q 75000(<br />
m / h)<br />
n =<br />
= = 6,<br />
25renovacoes<br />
/ hora.<br />
3<br />
V 12000(<br />
m )<br />
Sistema <strong>de</strong> Ventilação Industrial Exemplos<br />
m<br />
h<br />
3<br />
41