v (t) - Ivo Barbi

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B.10.9 Cálculo das Perdas por Condução em D 11 e D 31 . . . . . . . . . . . 191B.10.10Cálculo das Perdas por Condução em D 2 1 e D 41 . . . . . . . . . . . 191B.10.11Cálculo das Perdas por Condução em D 12 e D 32 . . . . . . . . . . . 191B.10.12Cálculo das Perdas por Condução em D 22 e D 42 . . . . . . . . . . . 191B.10.13Cálculo da Tensão Máxima sobre os Interruptores S 1 e S 3 . . . . . . 191B.10.14Cálculo da Tensão Máxima sobre os Interruptores S 2 e S 4 . . . . . . 192B.10.15Cálculo das Perdas por Comutação em S 1 e S 3 . . . . . . . . . . . . 192B.10.16Cálculo das Perdas por Comutação em S 2 e S 4 . . . . . . . . . . . . 192B.11 Cálculo da Perdas Totais - P tot . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 192B.12 Cálculo da Resistência Térmica do Dissipador . . . . . . . . . . . . . . . . 193B.13 Dados de Saída do Projeto . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 193xvi
Lista de Figuras1.1 Diagrama de blocos do conversor operando no modo retificador (carregadorde bateria). . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31.2 Diagrama de blocos do conversor operando em modo inversor. . . . . . . . 31.3 Esquemático do inversor em ponte completa não isolado. . . . . . . . . . . 41.4 Traçado da modulação SPWM2N. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51.5 Esquemático do Inversor em ponte completa com isolamento em baixafreqüência. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51.6 Diagrama de blocos do conversor com barramento em alta freqüência utilizandoinversores. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 61.7 Esquemático do conversor CC-CA controlado por deslocamento de fase. . . 71.8 (a) Traçado da forma da onda da tensão aplicada ao primário do transformado,(b)Traçado das formas de onda da saída após o conversor defreqüência. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 71.9 Seqüência de comutação e forma de onda PWM. . . . . . . . . . . . . . . . 8xvii
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Figura 3.2: Ilustração da tensão
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L1v (t)iS1S2C1+v (t)oS1v (t)iS2L1C1
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L1v (t)iS1C1S2L2C2+v (t)oS3S4C4L3C3
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L1S1v i(t)C1C5L2S2C2+v (t)oS3L3C3C6
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a tensão aplicada ao transformador
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4.3 Conversor Flyback CC-CC Bidirec
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Isolando a razão cíclica d(t) a p
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4.3.2 Linearização do SistemaA li
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Onde:D, razão cíclica em um ponto
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4.3.5 Conversor Flyback CC-CC Bidir
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V ii (t) p+v p(t)_S2+v s(t)_i s(t)+
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S2+v (t)ii (t) pS1S3C1C2v (t) oS4_F
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equação (4.15), cujo traçado pod
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∂m(d)∂d=2d(1 − d) + (2d − 1
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543210-1-2-3m (d) L-4-5m(d)0,16 0,2
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C, capacitância do filtro de saíd
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v ref (t) no lugar de v o (t), é p
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I a =(2D − 1)V iD 2 (1 − D) 2 R
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mente.Z 2 = R 2 + 1sC 1(4.58)Z 1 =
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Figura 4.39: Ganho da FTLA.A valida
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4.5.4 Conversor Flyback CC-CA Bidir
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source Inverter FlybackR RZ2 N11429
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v (t)oi (t)b5A/div 50V/div 2mS/divt
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Figura 4.46: Tensão de saída v o
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o conversor flyback CC-CA. Com base
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A implementação é realizada com
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5432iS2(t)io(t)i (t)S4Corrente (A)1
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A comparação do modelo linearizad
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⎡⎤ ⎡L 1 0 0 0 0 00 L 2 0 0 0
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K ∂ˆx(t)∂t= Aˆx(t) + (A 1 −
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ˆv o (s)ˆv ref (s) = 18nV i2V R s
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Para analisar o comportamento da on
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Com isto, a indutância mínima pod
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B sat - densidade de fluxo de satur
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⎧⎪⎨N =⎪⎩LIBA e= LI pkB ma
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P C /cm 3 = ∆B 2.4m (k H f + K E
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NF L = Ap cobreA cond(5.82)Onde,Ap
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C 1 = C 2 = ∆I LmaxD max T∆V C1
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V S1max = V i +D max1 − D maxV i
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I S1avg = 12πI S1avg = 12π∫ θ2
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5.8.3 Corrente Média nos Interrupt
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5.11 Considerações Sobre a Escolh
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do sistema.Foi proposta obter uma m
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v (t) oi (t)o(a)v (t) oi (t)ov (t)
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uma massa de aproximadamente 7Kg en
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Na segunda simulação é feito o f
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CCs e a diferença de parâmetros e
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voMA(t)voMF(t)i (t) oT50V/div 2A/di
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Capítulo 7Retificadores, Associaç
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200.00v ov o1100.000.00-100.00-200.
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7.4 Retificadores e Acoplamento a R
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Deve ainda ficar registrado que é
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CA bidirecional, pode ser controlad
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Tabela B.1: Dados de entradaEspecif
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Tabela B.3: Dados do transformdorEs
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