v (t) - Ivo Barbi

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Lista de Tabelas6.1 Parâmetros do Conversor SEPIC CC-CA bidirecional isolado em alta freqüência.. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1386.2 Regulação e TDH - Simulação em Malha Aberta . . . . . . . . . . . . . . . 1436.3 Regulação e TDH - Simulação em Malha Fechada (P) . . . . . . . . . . . . 1456.4 Regulação e TDH - Resultado Experimental em Malha Aberta . . . . . . . 1466.5 Regulação e TDH - Resultado Experimental em Malha Fechada (P) . . . . 1476.6 Regulação e TDH - Resultado Simulação em Malha Fechada (PI) . . . . . 1486.7 Regulação e TDH - Resultado Experimental em Malha Fechada (PI) . . . . 1506.8 Rendimento - TEC x TEP . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 154A.1 Dados de entrada . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 171A.2 Dados do Indutor . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 180A.3 Dados do transformdor . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 181xxvi
A.4 Dados do semicondutores . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 182B.1 Dados de entrada . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 184B.2 Dados do Indutor . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 193B.3 Dados do transformdor . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 194B.4 Dados ddo semicondutores . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 195xxvii
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Isolando a razão cíclica d(t) a p
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V ii (t) p+v p(t)_S2+v s(t)_i s(t)+
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S2+v (t)ii (t) pS1S3C1C2v (t) oS4_F
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equação (4.15), cujo traçado pod
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∂m(d)∂d=2d(1 − d) + (2d − 1
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C, capacitância do filtro de saíd
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v ref (t) no lugar de v o (t), é p
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I a =(2D − 1)V iD 2 (1 − D) 2 R
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mente.Z 2 = R 2 + 1sC 1(4.58)Z 1 =
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Figura 4.39: Ganho da FTLA.A valida
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4.5.4 Conversor Flyback CC-CA Bidir
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source Inverter FlybackR RZ2 N11429
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v (t)oi (t)b5A/div 50V/div 2mS/divt
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Figura 4.49: Tensão de saída v o
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o conversor flyback CC-CA. Com base
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A implementação é realizada com
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Figura 5.4: Correntes nos capacitor
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A comparação do modelo linearizad
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Figura 5.10: Estados topológicos p
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⎡⎤ ⎡L 1 0 0 0 0 00 L 2 0 0 0
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K ∂ˆx(t)∂t= Aˆx(t) + (A 1 −
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ˆv o (s)ˆv ref (s) = 18nV i2V R s
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Para analisar o comportamento da on
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Com isto, a indutância mínima pod
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B sat - densidade de fluxo de satur
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⎧⎪⎨N =⎪⎩LIBA e= LI pkB ma
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P C /cm 3 = ∆B 2.4m (k H f + K E
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NF L = Ap cobreA cond(5.82)Onde,Ap
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C 1 = C 2 = ∆I LmaxD max T∆V C1
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V S1max = V i +D max1 − D maxV i
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I S1avg = 12πI S1avg = 12π∫ θ2
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do sistema.Foi proposta obter uma m
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6.2 Projeto de um Conversor SEPIC C
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v (t) oi (t)o(a)v (t) oi (t)ov (t)
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uma massa de aproximadamente 7Kg en
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Na segunda simulação é feito o f
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CCs e a diferença de parâmetros e
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voMA(t)voMF(t)i (t) oT50V/div 2A/di
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Capítulo 7Retificadores, Associaç
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200.00v ov o1100.000.00-100.00-200.
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7.4 Retificadores e Acoplamento a R
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Deve ainda ficar registrado que é
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CA bidirecional, pode ser controlad
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B.9.2Cálculo do entreferro do tran
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Tabela B.3: Dados do transformdorEs
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