contribuţii la studiul ameliorării instabilităţii dimensionale a ... - ccspl
contribuţii la studiul ameliorării instabilităţii dimensionale a ... - ccspl
contribuţii la studiul ameliorării instabilităţii dimensionale a ... - ccspl
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
UNIVERSITATEA TRANSILVANIA DIN BRAŞOV<br />
FACULTATEA DE INDUSTRIA LEMNULUI<br />
CATEDRA DE TEHNOLOGIA LEMNULUI<br />
Ing. Emanue<strong>la</strong> BELDEAN<br />
CONTRIBUŢII LA STUDIUL AMELIORĂRII<br />
INSTABILITĂŢII DIMENSIONALE A LEMNULUI DE<br />
FAG PRIN TRATAMENTE SUPERFICIALE<br />
TEZĂ DE DOCTORAT<br />
CONDUCĂTOR ŞTIINŢIFIC:<br />
Prof. dr. ing. Maria-Danie<strong>la</strong> MIHAI<br />
Braşov, 2004
MINISTERUL EDUCAŢIEI ŞI CERCETĂRII<br />
UNIVERSITATEA TRANSILVANIA DIN BRAŞOV<br />
2200 BRAŞOV, B-DUL EROILOR, NR.29, TEL.0040-268-413000<br />
FAX 0040-268-410525<br />
RECTORAT<br />
_____________________________________________________________________________<br />
COMPONENŢA COMISIEI DE DOCTORAT<br />
Numită prin Ordinul Rectorului Universităţii “Transilvania” din Braşov<br />
Nr. 2071 din 09.06.2004<br />
PREŞEDINTE: -Prof. dr. ing. Ivan CISMARU<br />
Decanul Facultăţii de Industria Lemnului<br />
Universitatea “Transilvania” din Braşov<br />
CONDUCĂTOR ŞTIINŢIFIC: -Prof. dr. ing. Maria-Danie<strong>la</strong> MIHAI<br />
Universitatea “Transilvania” din Braşov<br />
REFERENŢI: -Prof. dr. ch. Maria-Cristina TIMAR<br />
Universitatea “Transilvania” din Braşov<br />
-Prof. dr. ing. ec. Ioan MIHUŢ<br />
Universitatea “Babeş-Bolyai” din Cluj-Napoca<br />
-Cercet. şt. pr.II. dr. ing. Octavia ZELENIUC<br />
Institutul Naţional al Lemnului- Bucureşti<br />
Data, ora, şi locul susţinerii publice a tezei de doctorat:<br />
16.07.2004, ora 11 00 , Sa<strong>la</strong> LIII 3, Facultatea de Industria Lemnului<br />
Eventualele aprecieri sau observaţii asupra conţinutului lucrării vă rugăm să le<br />
transmiteţi în timp util, pe adresa Universităţii TRANSILVANIA din Braşov.
CUPRINS<br />
INTRODUCERE ............................................................................................................................................................ 1<br />
1. STADIUL ACTUAL AL CERCETĂRILOR ÎN DOMENIUL STABILIZĂRII DIMENSIONALE A<br />
LEMNULUI .................................................................................................................................................................... 2<br />
1.1. DEFINIREA NOŢIUNILOR DE INSTABILITATE ŞI DE STABILIZARE DIMENSIONALĂ A LEMNULUI ............................ 2<br />
1.2 STABILIZAREA DIMENSIONALĂ A LEMNULUI LA NIVEL MONDIAL........................................................................... 2<br />
1.3 STABILIZAREA DIMENSIONALĂ A LEMNULUI ÎN ROMÂNIA.................................................................................. 4<br />
1.4. CONCLUZII............................................................................................................................................................ 5<br />
2.OBIECTIVELE ŞI METODICA CERCETĂRILOR ............................................................................................ 5<br />
2.1 OBIECTIVELE TEZEI ............................................................................................................................................... 5<br />
2.2. METODICA CERCETĂRILOR EXPERIMENTALE...................................................................................................... 6<br />
2.2.1. Material lemnos ........................................................................................................................................... 7<br />
2.2.2. Tipuri de produse utilizate........................................................................................................................... 8<br />
2.2.3.Metode de evaluare ....................................................................................................................................... 8<br />
3................................ PRINCIPALII FACTORI FIZICO-CHIMICI CARE DETERMINĂ INSTABILITATEA<br />
DIMENSIONALĂ A LEMNULUI............................................................................................................................... 9<br />
3.1 ÎNSUŞIRI REPREZENTATIVE ALE LEMNULUI PENTRU APRECIEREA INSTABILITĂŢII DIMENSIONALE..................... 9<br />
3.2. CONCLUZII.......................................................................................................................................................... 11<br />
4...PRODUSE PE BAZĂ DE RĂŞINI SINTETICE, PENTRU TRATAREA SUPERFICIALĂ A LEMNULUI<br />
......................................................................................................................................................................................... 11<br />
4.1 PRODUSE PE BAZĂ DE RĂŞINI SINTETICE, PROPUSE PENTRU STABILIZAREA DIMENSIONALĂ A LEMNULUI PRIN<br />
TRATAMENTE SUPERFICIALE ..................................................................................................................................... 11<br />
4.1.1.Caracteristici generale impuse acestor produse ....................................................................................... 11<br />
4.1.2. Tipuri de răşini sintetice selecţionate: compoziţie chimică, proprietăţi generale ................................. 12<br />
4.1.3.Caracteristicile fizico-chimice ale produselor utilizate experimental ..................................................... 13<br />
4.2. METODĂ DE LABORATOR PENTRU EVALUAREA ÎNSUŞIRILOR RĂŞINILOR SINTETICE, CA SUBSTANŢE DE<br />
AMELIORARE A INSTABILITĂŢII DIMENSIONALE A LEMNULUI ..................................................................................... 13<br />
4.2.1 Principiul metodei....................................................................................................................................... 13<br />
4.2.2. Echipamente experimentale şi mod de lucru ........................................................................................... 14<br />
4.2.3.Rezultatele cercetărilor experimentale pe pelicule ................................................................................... 15<br />
4.3 CONCLUZII ........................................................................................................................................................... 18<br />
5............... EXPERIMENTĂRI DE STABILIZARE DIMENSIONALĂ A LEMNULUI DE FAG ÎN FAZA DE<br />
LABORATOR .............................................................................................................................................................. 19<br />
5.1 PREGĂTIREA MATERIALULUI LEMNOS ............................................................................................................. 19<br />
5.2 CONDIŢIONAREA EPRUVETELOR PE PARCURSUL EXPERIMENTĂRILOR......................................................... 20<br />
5.3.TRATAREA EPRUVETELOR ÎN LABORATOR......................................................................................................... 21<br />
5.4.EVALUAREA STABILITĂŢII DIMENSIONALE A LEMNULUI DE FAG TRATAT ÎN LABORATOR ................................ 222<br />
5.4.1 Mărimi pentru aprecierea efectului de tratare a lemnului cu răşini sintetice...................................... 222<br />
5.4.2 Mărimi pentru aprecierea însuşirilor fizico-chimice ale lemnului stabilizat dimensional.................. 233<br />
5.4.3 Teste de evaluare a efectelor de stabilizare dimensională a lemnului .................................................. 244<br />
5.5 CONCLUZII ASUPRA REZULTATELOR CERCETĂRILOR EXPRIMENTALE DE LABORATOR DE STABILIZARE<br />
DIMENSIONALĂ A LEMNULUI..................................................................................................................................... 255<br />
6...............VERIFICAREA COMPORTĂRII LEMNULUI STABILIZAT DIMENSIONAL ÎN CONDIŢII DE<br />
EXTERIOR................................................................................................................................................................. 344<br />
6.1 STABILIREA TEHNOLOGIILOR DE TRATARE SUPERFICIALĂ A LEMNULUI.......................................................... 344<br />
6.2 TESTAREA ÎN TEREN A REZISTENŢEI LA BIODEGRADARE ŞI FACTORI DE MEDIU A PROBELOR DIN LEMN<br />
TRATATE................................................................................................................................................................... 355<br />
6.2.1. Confecţionarea epruvetelor L pentru testarea în teren ......................................................................... 355<br />
6.2.2.Confecţionarea epuvetelor de <strong>la</strong>borator pentru testarea în teren.......................................................... 366<br />
6.2.3.Mod de tratare........................................................................................................................................... 377<br />
6.2.4. Mod de expunere în exterior ................................................................................................................... 388<br />
6.2.5.Metode de evaluare a gradului de degradare a lemnului. Rezultate....................................................... 39<br />
6.3 CONCLUZII........................................................................................................................................................ 45<br />
7.CONCLUZII FINALE. CONTRIBUŢII ORIGINALE ....................................................................................... 46<br />
CONTRIBUŢII ORIGINALE. PROPUNERI DE VALORIFICARE.......................................................................................... 48<br />
Bibliografie…………………………………………………………………………………………………………..50<br />
Curriculum vitae…………………………………………………………………………………………………….53<br />
Rezumat (Abstract)………………………………………………………………………………………………….55<br />
1
Introducere<br />
Tematica tezei de doctorat se încadrează pe linia promovării unor tehnologii ieftine şi<br />
uşor de realizat, cum sunt tratamentele superficiale şi a unor materiale disponibile <strong>la</strong> noi în ţară<br />
cum este lemnul de fag, care deţine o pondere de 32 % din totalul pădurilor din România. Una<br />
dintre problemele acute pe care le ridică utilizarea lemnului de fag, în special în medii cu variaţii<br />
de umiditate atmosferică, este instabilitatea sa dimensională.<br />
Prin cercetările efectuate în cadrul lucrării s-a urmărit posibi<strong>la</strong> utilizare a lemnului de fag<br />
stabilizat dimensional prin procedee simple, în domenii în care, <strong>la</strong> ora actuală, se preferă lemnul<br />
de răşinoase de brad sau molid. Un exemplu în acest sens este construcţia de ferestre.<br />
Lucrarea este alcătuită din 7 capitole conţinând 180 de pagini, 97 figuri, 66 tabele şi<br />
anexe.<br />
Capitolul 1 se referă <strong>la</strong> stadiul actual al cercetărilor în domeniul stabilizării <strong>dimensionale</strong><br />
a lemnului masiv, atât pe p<strong>la</strong>n mondial cât şi în România.<br />
În capitolul 2 sunt formu<strong>la</strong>te obiectivele tezei de doctorat rezultate în urma <strong>studiul</strong>ui<br />
privind tendinţele actuale în domeniul <strong>ameliorării</strong> <strong>instabilităţii</strong> <strong>dimensionale</strong> a lemnului. De<br />
asemenea, în acest capitol, se prezintă în linii generale metodica cercetărilor: epruvete utilizate,<br />
substanţe chimice, metode de evaluare. De menţionat că metodologia experimentală este<br />
prezentată în detaliu <strong>la</strong> fiecare capitol în parte. S-a considerat necesar acest lucru pentru o bună<br />
parcurgere şi înţelegere a tezei.<br />
Capitolul 3 este o cercetare teoretică comparativă a principalilor factori fizico-chimici<br />
care determină instabilitatea dimensională a lemnului. Acest studiu teoretic a fost realizat pentru<br />
lemnul de fag, comparativ cu lemnul de brad şi molid, în ideea promovării acestuia pentru<br />
fabricarea ferestrelor.<br />
Capitolul 4 reprezintă o primă etapă de cercetare şi constă în alegerea şi testarea unor<br />
răşini sintetice utilizate pentru stabilizarea dimensională a lemnului. Metoda de lucru se bazează<br />
pe <strong>studiul</strong> comportării <strong>la</strong> apă în teste de imersie şi higroscopicitate ale peliculelor întărite de<br />
răşini. S-a urmărit ca parametrii de lucru <strong>la</strong> aplicarea şi întărirea peliculelor să fie aceiaşi cu cei<br />
preconizaţi pentru tratarea lemnului.<br />
Capitolul 5 conţine cercetarea experimentală privind stabilizarea dimensională a<br />
lemnului de fag prin tratamente superficiale. Acesta este, de fapt, o continuare logică a<br />
capitolului precedent, deoarece în urma testării răşinilor s-au ales cele mai eficiente din punct de<br />
vedere al rezistenţei lor <strong>la</strong> apă şi au fost aplicate pe lemn. Ca urmare a cercetărilor efectuate s-au<br />
putut formu<strong>la</strong> concluzii cu privire <strong>la</strong> eficienţa unor tratamente superficiale de stabilizare<br />
dimensională a lemnului de fag.<br />
Capitolul 6 este şi cel mai vast şi reprezintă o aplicaţie practică a cercetărilor de<br />
<strong>la</strong>borator. Astfel că lemnul stabilizat dimensional prin tratare superficială, în diverse variante, a<br />
fost expus în exterior, <strong>la</strong> factorii de mediu. Acesta a fost analizat după diverse perioade de<br />
expunere. S-au utilizat două teste cu epruvete diferite, tratate în mod identic şi expuse în locaţii<br />
diferite S-a urmărit utilizarea unor epruvete reprezentative pentru ferestre (epruvete L). De<br />
asemenea, s-au analizat comparativ lemnul de fag şi lemnul de brad.<br />
În capitolul 7 sunt prezentate concluziile tezei, cu evidenţierea <strong>contribuţii</strong>lor originale ale<br />
autoarei, posibilităţile de valorificare a rezultatelor obţinute, vizând în principal promovarea<br />
lemnului de fag pentru construcţia de ferestre.<br />
1
1. Stadiul actual al cercetărilor în domeniul stabilizării <strong>dimensionale</strong> a<br />
lemnului<br />
Instabilitatea dimensională a lemnului este o însuşire de importanţă majoră, cu implicaţii<br />
atât din punct de vedere tehnologic, cât şi economic, a cărei ameliorare preocupă permanent<br />
cercetătorii din domeniul prelucrării lemnului. Studiile efectuate în această direcţie sunt foarte<br />
vaste. Rezultatele cercetărilor au fost puse, în mare parte, în practică. Alte cercetări însă, fie sunt<br />
încă în stadiu experimental, fie că au rămas <strong>la</strong> stadiul de propunere în acest sens, fie s-au făcut<br />
prea puţine studii pentru a formu<strong>la</strong> nişte concluzii.<br />
Prin metodele adoptate privind ameliorarea <strong>instabilităţii</strong> <strong>dimensionale</strong> a lemnului, s-a<br />
ajuns <strong>la</strong> o diminuare a umflării şi contragerii lemnului <strong>la</strong> variaţia umidităţii atmosferice. În mod<br />
implicit s-au îmbunătăţit şi alte proprietăţi ale lemnului, cum ar fi durabilitatea naturală şi unele<br />
proprietăţi mecanice, iar domeniile de utilizare ale lemnului s-au extins.<br />
1.1. Definirea noţiunilor de instabilitate şi de stabilizare dimensională a<br />
lemnului<br />
Întrucât în lucrare sunt utilizaţi o serie de termeni specifici, s-a impus de <strong>la</strong> bun început<br />
definirea a doi termeni care apar frecvent şi anume: instabilitatea dimensională şi stabilizarea<br />
dimensională a lemnului. Alţi termeni utilizaţi în teză sunt definiţi în glosarul ataşat lucrării.<br />
Un prim termen prezent şi în titlul lucrării este instabilitatea dimensională a lemnului.<br />
Acesta se defineşte astfel:<br />
A. Instabilitatea dimensională a lemnului reprezintă proprietatea lemnului de<br />
a se umf<strong>la</strong> şi de a se contrage <strong>la</strong> variaţia umidităţii atmosferice. Altfel spus,<br />
reprezintă variaţia dimensiunilor şi volumului lemnului <strong>la</strong> pătrunderea<br />
apei, respectiv <strong>la</strong> eliminarea apei din lemn (jocul lemnului).<br />
Un alt termen frecvent utilizat în lucrare este stabilizarea dimensională a lemnului. O<br />
definiţie generală pentru stabilizarea dimensională este:<br />
B. Stabilizarea dimensională a lemnului este un proces complex şi<br />
caracteristic de ameliorare a lemnului prin care se diminuează umf<strong>la</strong>rea<br />
şi contragerea lemnului <strong>la</strong> variaţia umidităţii atmosferice.<br />
1.2 Stabilizarea dimensională a lemnului <strong>la</strong> nivel mondial<br />
În general, numeroasele cercetări de stabilizare dimensională a lemnului efectuate până<br />
astăzi[23,24,25,26,28,35,39,43,45,46,47,48,52,53,55,60,61,62,73,74,77,78,79,82,84,88,91,92,93,<br />
94,95,96,98,105,106,117,118,119.] au avut <strong>la</strong> bază următoarele procedee fundamentale şi<br />
anume:<br />
1. Modificarea chimică a lemnului care presupune reacţia grupărilor hidroxil (–OH) (din<br />
structura chimică a celulozei şi hemicelulozelor) din lemn cu diverşi agenţi chimici cu<br />
formarea de legături covalente stabile. Modificarea chimică se realizează după următoarele<br />
principii:<br />
• Inducerea unui fenomen de umf<strong>la</strong>re permanentă a lemnului, prin înlocuirea parţială a<br />
grupărilor (–OH) din lemn cu grupări cu volum mai mare, astfel încât efectul de umf<strong>la</strong>re a<br />
lemnului sub influenţa umidităţii atmosferice va fi diminuat;<br />
• Reticu<strong>la</strong>rea ca fenomen care împiedică îndepărtarea re<strong>la</strong>tivă a catenelor macromolecu<strong>la</strong>re<br />
adiacente din structura compuşilor chimici ai lemnului, prin crearea unor punţi chimice<br />
(legătură chimică);<br />
2
• Umf<strong>la</strong>re permanentă-reticu<strong>la</strong>re internă, prin efectul lor combinat, asociate cu o reducere a<br />
higroscopicităţii lemnului.<br />
2. Izo<strong>la</strong>rea fizică lemnului:<br />
• Impregnarea cu răşini reactive, monomeri sau oligomeri care reacţionează in situ în<br />
structura lemnului, blocând astfel accesul apei către centrele de umf<strong>la</strong>re şi contragere<br />
reprezentate de grupările (–OH), prin formarea de macromolecule tri<strong>dimensionale</strong>,<br />
insolubile şi termostabile.<br />
• Hidrofugarea suprafeţei lemnului şi/sau tehnici de finisare.<br />
În Tabelul 1.1 sunt selectate, cele mai utilizate substanţe de stabilizare dimensională, în<br />
funcţie de procedeul adoptat şi tehnologia de tratare. Pentru simplificarea notaţiilor care vor fi<br />
utilizate în continuare, s-a adoptat un sistem de coduri al procedeelor şi efectelor de stabilizare<br />
dimensională.<br />
Tabelul 1.1<br />
Procedeul de<br />
stabilizare<br />
dimensională<br />
Modificarea<br />
chimică a<br />
lemnului<br />
Izo<strong>la</strong>rea fizică a<br />
lemnului<br />
Impregnarea în<br />
profunzime cu<br />
răşini nereactive<br />
Procedee, substanţe şi tehnologii de stabilizare dimensională a lemnului<br />
Codul<br />
materialului nou<br />
format<br />
LMC<br />
Lemn modificat<br />
chimic<br />
LPP<br />
Lemn p<strong>la</strong>stic de<br />
polimerizare<br />
LPC<br />
Lemn p<strong>la</strong>stic de<br />
policondensare<br />
LPA<br />
Lemn p<strong>la</strong>stic de<br />
poliadiţie<br />
LH<br />
Lemn hidrofugat<br />
LPEG*<br />
Lemn cu<br />
polietilenglicol<br />
Principiul şi/sau<br />
efectul de<br />
ameliorare<br />
Umf<strong>la</strong>re<br />
permanentă<br />
Reticu<strong>la</strong>re Aldehide<br />
Combinat: umf<strong>la</strong>re<br />
permanentă/reticu<strong>la</strong><br />
re<br />
Blocarea accesului<br />
apei în lemn prin<br />
polimerizare in situ<br />
Blocarea accesului<br />
apei în lemn prin<br />
formare în<br />
interiorul lemnului,<br />
in situ, prin reacţii<br />
chimice<br />
caracteristice<br />
Hidrofugare a<br />
suprafeţei<br />
Reticu<strong>la</strong>re<br />
/blocarea accesului<br />
apei în lemn<br />
Umf<strong>la</strong>re<br />
permanentă<br />
3<br />
Substanţa chimică Tehnologia de<br />
tratare a lemnului<br />
Anhidride acide, compuşi<br />
epoxidici, izocianaţi<br />
Aldehide<br />
Monomeri individuali,<br />
amestecuri de monomeri,<br />
soluţii de polimeri<br />
nesaturaţi în monomeri<br />
(răşini acrilice)<br />
Răşini sintetice rezolice<br />
Răşini sintetice de<br />
poliadiţie<br />
Impregnare în<br />
profunzime:<br />
imersie de lungă<br />
durată,<br />
imersie/tratare<br />
termică,<br />
vid-presiune-vid.<br />
Impregnare în<br />
profunzime:<br />
imersie de lungă<br />
durată,<br />
imersie/tratare<br />
termică,<br />
vid-presiune-vid.<br />
Materiale de finisare Tratare superficială<br />
Produse combinate<br />
Poletilenglicol<br />
Tratare superficială/<br />
finisare<br />
Vid–presiune,<br />
Băi de lungă durată<br />
LPEG* - lemnul impregnat cu polietilenglicol se poate folosi numai în medii ferite de acţiunea directă a factorilor<br />
atmosferici, deoarece polimerul este solubil în apă.<br />
Pe baza datelor din literatura studiată, pentru metodele de stabilizare dimensională a<br />
lemnului, s-a întocmit o situaţie privind ponderea procedeelor de stabilizare dimensională a<br />
lemnului masiv, prezentate în Figura 1.1.
13%<br />
Ponderea procedeelor de SD<br />
16%<br />
6%<br />
4<br />
65%<br />
LMC LPC/LPA LPP LPEG<br />
Figura 1.1. Ponderea procedeelor de stabilizare dimensională a lemnului, conform<br />
bibliografiei studiate<br />
Aprecierea efectului de stabilizare dimensională a lemnului se face, în literatura de<br />
specialitate, printr-o serie de mărimi specifice. Prezint în continuare o centralizare a câtorva<br />
dintre acestea. Simbolurile mărimilor provin din limba engleză şi sunt general acceptate de către<br />
cercetătorii în domeniu.<br />
Tabelul 1.2<br />
Mărimi utilizate pentru caracterizarea lemnului stabilizat dimensional, din literatura<br />
de specialitate [ 6,15,24,74,94,98 ]<br />
Denumire în lb. Denumire în lb. Simbol UM Domeniu de<br />
română<br />
engleză<br />
aplicare<br />
Creştere<br />
procentuală de<br />
masă<br />
Weight percent gain<br />
WPG %<br />
LMC, LPC,<br />
LPA<br />
Coeficient de Antishrinking-<br />
LMC,<br />
stabilizare antiswelling ASE % LPP,LPC,<br />
dimensională efficiency<br />
LPA<br />
Eficienţa<br />
stabilizării<br />
Stabilisation<br />
efficiency<br />
SE -<br />
LMC,LPC,<br />
LPA<br />
Coeficientul de Moisture excluding<br />
LMC,<br />
reducere a efficiency MEE % LPP,LPC,<br />
higroscopicităţii<br />
LPA<br />
Absorbţia de apă Water absorptionadsorption<br />
A % uz general<br />
Umf<strong>la</strong>rea lemnului Swelling α<br />
Umf<strong>la</strong>re totală<br />
Umf<strong>la</strong>re parţială<br />
% uz general<br />
αmax<br />
α<br />
1.3 Stabilizarea dimensională a lemnului în România<br />
Obs.<br />
Pe cele trei<br />
direcţii:<br />
L,R,T şi<br />
volumic<br />
În România nu se practică stabilizarea dimensională. În general, elementele de construcţii şi<br />
tâmplăria din lemn masiv sunt finisate cu un strat de grund, uşile sunt livrate de regulă complet<br />
finisate, cu un strat de grund şi două straturi de <strong>la</strong>c transparent sau sunt finisate opac.<br />
O altă metodă indirectă de stabilizare dimensională a lemnului de fag practicată în România<br />
este aburirea. Lemnul de fag aburit se contrage cu 62 % mai puţin decât lemnul netratat [29].
Au apărut şi în ţara noastră preocupări pentru obţinerea unor materiale compozite pe bază de<br />
lemn şi polimeri sintetici [39] precum şi pentru modificarea chimică a lemnului [109], ca metode<br />
de stabilizare dimensională.<br />
1.4. Concluzii<br />
1. Speciile lemnoase stabilizate dimensional în mod frecvent sunt specii de răşinoase ca: pin,<br />
brad, molid, sau de foioase precum: fag, mesteacăn, plop, etc.<br />
2. Motivele alegerii acestor specii au fost:<br />
• utilizarea lor frecventă în construcţii sau binale (răşinoase);<br />
• variaţiile <strong>dimensionale</strong> mari <strong>la</strong> unele specii (fag);<br />
• arealul de răspândire din ţara respectivă.<br />
3. Aspecte finale:<br />
• <strong>la</strong> ora actuală există tendinţa de valorificare a unor specii mai puţin utilizate şi mai puţin<br />
valoroase cum sunt plopul şi mesteacănul.<br />
• majoritatea cercetărilor recente sunt în domeniul modificării chimice a lemnului, prin<br />
care se obţine stabilizarea dimensională a speciilor lemnoase moi, nedurabile natural.<br />
• valoarea coeficientului de stabilizare dimensională ASE de 60-70% este considerată în<br />
literatura de specialitate ca optimă pentru ca lemnul să fie suficient de bine stabilizat<br />
dimensional.<br />
În ţara noastră avem o rezervă apreciabilă de lemn de fag, 32% din totalul pădurilor din<br />
România, lemn care ar putea fi utilizat mult mai mult, în special <strong>la</strong> fabricarea ferestrelor. Dar<br />
lemnul de fag are cea mai mare instabilitate dimensională, având un coeficient unitar de<br />
contragere volumică de 0,60% faţă de 0,39% <strong>la</strong> brad-molid [22]. În faţa necesităţilor mereu<br />
crescânde de lemn, apare justificată preocuparea de a studia posibilitatea <strong>ameliorării</strong><br />
instabilitatăţii <strong>dimensionale</strong> a lemnului de fag, care să extindă sfera domeniilor în care acesta<br />
poate fi utilizat. Deşi, prin tradiţia naţională, lemnul utilizat preponderent <strong>la</strong> construcţia<br />
ferestrelor este lemnul de răşinoase (brad, molid), promovarea fagului pentru ferestre, ar fi foarte<br />
interesantă. Scopul scontat ar fi ca lemnul de fag ameliorat să atingă cel puţin performanţele<br />
lemnului de răşinoase.<br />
În literatura de specialitate studiată nu s-au găsit referiri <strong>la</strong> stabilizarea dimensională a<br />
lemnului prin tratamente superficiale. Tehnologiile de impregnare în profunzime, utilizate până<br />
în prezent, sunt <strong>la</strong>borioase, implică cheltuieli foarte mari pentru substanţele de tratare şi<br />
inta<strong>la</strong>ţiile necesare. Tendinţa actuală în domeniul stabilizării <strong>dimensionale</strong> a lemnului este<br />
utilizarea unor tehnologii ecologice şi economice.<br />
2.1 Obiectivele tezei<br />
2. Obiectivele şi metodica cercetărilor<br />
Problema <strong>ameliorării</strong> <strong>instabilităţii</strong> <strong>dimensionale</strong> a lemnului este de mare actualitate în<br />
condiţiile în care resursele de lemn se diminuează continuu iar piaţa construcţiilor se extinde<br />
puternic, promovând materiale performante.<br />
Cercetările efectuate în cadrul tezei de doctorat au avut o bază teoretică solidă, prezentată în<br />
capitolul 1. Aceasta a fost e<strong>la</strong>borată pe baza celor mai recente cercetări în domeniul stabilizării<br />
<strong>dimensionale</strong> a lemnului masiv.<br />
În fapt, acest studiu teoretic privind stadiul actual al nivelului cunoaşterii şi al<br />
performanţelor obţinute în domeniul stabilizării <strong>dimensionale</strong> a lemnului masiv, precum şi<br />
<strong>studiul</strong> privind tendinţele actuale în acest domeniu au condus <strong>la</strong> stabilirea următoarelor obiective<br />
de cercetare:<br />
5
1. Studiul principalilor factori fizico-chimici care determină instabilitatea<br />
dimensională a lemnului;<br />
2. Alegerea produselor pe bază de răşini sintetice, pentru tratarea superficială a<br />
lemnului;<br />
3. Experimentări de stabilizare dimensională a lemnului de fag în faza de <strong>la</strong>borator;<br />
4. Verificarea comportării lemnului stabilizat dimensional prin tratamente<br />
superficiale, în condiţii de exterior.<br />
Cercetările efectuate cuprind o parte teoretică şi una experimentală, care se completează<br />
reciproc. Pentru rezolvarea obiectivelor propuse s-a analizat problema stabilizării <strong>dimensionale</strong> a<br />
lemnului de fag prin tratamente superficiale atât <strong>la</strong> nivel de <strong>la</strong>borator, cât şi în teren. Cu alte<br />
cuvinte, experimentările nu s-au limitat doar <strong>la</strong> testele de <strong>la</strong>borator, ci s-a ţinut seama şi de<br />
situaţia reală din teren.<br />
Pentru realizarea experimentărilor şi întocmirea lucrării au fost necesare cunoştinţe din<br />
domeniul <strong>studiul</strong>ui lemnului, protecţiei, finisării şi <strong>ameliorării</strong> lemnului, precum şi prelucrarii<br />
datelor cu ajutorul calcu<strong>la</strong>torului.<br />
2.2. Metodica cercetărilor experimentale<br />
Cercetarea experimentală efectuată în cadrul tezei de doctorat s-a bazat pe<br />
interdependenţa între etape distincte de cercetare. Mai mult, s-a ţinut seama de situaţia practică<br />
reală în ceea ce priveşte tratarea lemnului şi testarea acestuia.<br />
S-a pornit de <strong>la</strong> alegerea şi testarea unor răşini sintetice reactive, posibil de utilizat pentru<br />
ameliorarea <strong>instabilităţii</strong> <strong>dimensionale</strong> a lemnului de fag prin tratamente superficiale. Rezultatele<br />
obţinute în urma testelor pe răşini au condus <strong>la</strong> alegerea celor mai eficiente răşini din punct de<br />
vedere al rezistenţei lor <strong>la</strong> apă.<br />
În cea de-a doua etapă a cercetărilor răşinile alese au fost aplicate pe lemn de fag prin<br />
tratare superficială. Astfel s-au putut face core<strong>la</strong>ţii de tip substanţă de tratare – lemn tratat.<br />
Această etapă a fost esenţială pentru a formu<strong>la</strong> concluzii referitoare <strong>la</strong> eficienţa unor tratamente<br />
de stabilizare dimensională aplicate pe lemn de fag şi găsirea unor soluţii practice de utilizare a<br />
acestui lemn stabilizat dimensional. Cele două etape: de testare a unor răşini sintetice şi de<br />
stabilizare dimensională a lemnului de fag s-au realizat <strong>la</strong> nivel de <strong>la</strong>borator, în cadrul<br />
Laboratorului de Materiale Tehnologice din Facultatea de Industria Lemnului.<br />
Cea de-a treia etapă a cercetării a constat în testarea lemnului de fag stabilizat<br />
dimensional prin diverse tratamente şi compararea acestuia, în ceea ce priveşte rezistenţa <strong>la</strong><br />
factorii de mediu, cu lemnul de brad. În acest scop s-au utilizat două teste în teren, cu epruvete<br />
distincte, dar tratate în ace<strong>la</strong>şi mod şi expuse în două locaţii diferite: în Bucureşti – în poligonul<br />
Institutului Naţional al Lemnului şi în Braşov – pe un microstand de <strong>la</strong>borator, în cadrul<br />
Facultăţii de Industria Lemnului. Aceste teste au permis verificarea şi justificarea cercetărilor<br />
realizate în <strong>la</strong>borator.<br />
Cercetarea teoretică efectuată în capitolele 1 şi 3 precum şi obiectivele tezei au impus<br />
parcurgerea următoarelor etape de cercetare:<br />
I. Alegerea unor produse pe bază de răşini sintetice pentru tratarea superficială a<br />
lemnului de fag;<br />
II. Experimentări de stabilizare dimensională a lemnului de fag în faza de <strong>la</strong>borator;<br />
III. Verificarea comportării lemnului stabilizat dimensional în condiţii de exterior.<br />
Etapele de cercetare sunt reprezentate schematic în Figura 4.1.<br />
6
Figura 4.1. Metodica cercetărilor experimentale din cadrul tezei de doctorat<br />
2.2.1. Material lemnos<br />
CERCETĂRI DE<br />
LABORATOR<br />
I. TESTAREA UNOR<br />
RĂŞINI SINTETICE<br />
II. STABILIZAREA<br />
DIMENSIONALĂ A<br />
LEMNULUI DE FAG PRIN<br />
TRATAMENTE<br />
SUPERFICIALE<br />
METODICA<br />
CERCETĂRILOR<br />
S-au utilizat epruvete din lemn de fag neaburit, fără defecte de tipul nodurilor sau inimă<br />
roşie, debitate din ace<strong>la</strong>şi buştean. Pentru stabilizarea dimensională a lemnului de fag în faza de<br />
<strong>la</strong>borator s-au utilizat epruvete cu feţele paralele cu fibra lemnului, cu dimensiunile de<br />
(20x20x30) mm, corespunzătoare direcţiilor de creştere ale lemnului (RxTxL). Pentru<br />
codificarea acestora s-a ţinut seama de alternanţa epruvete martor M - epruvete tratate T. Schema<br />
de debitare şi codificare a acestora este prezentată în capitolul 6.<br />
Pentru testarea în teren, <strong>la</strong> factorii de mediu, a lemnului stabilizat dimensional s-au folosit<br />
mai multe tipuri de epruvete, din lemn de fag neaburit şi brad, fără defecte:<br />
• Epruvete L alcătuite din două repere: traverse cu cep de dimensiunile (38x38x228) mm şi<br />
lonjeroane cu scobituri cu dimensiunile (38x38x1000) mm. Lonjeroanele au fost executate<br />
prin încleiere din lemn de fag şi alburn de pin silvestru.<br />
7<br />
TESTE<br />
ÎN TEREN<br />
III. TESTAREA LEMNULUI<br />
STABILIZAT DIMENSIONAL<br />
LA FACTORII DE MEDIU
• Epruvete de <strong>la</strong>borator: din lemn de fag, cu secţiune triunghiu<strong>la</strong>ră, cu <strong>la</strong>tura de 40 mm şi<br />
lungimea de 200 mm, cu două feţe radiale şi una tangenţială, şi epruvete din lemn de brad, cu<br />
dimensiunile de (5x85x150) mm, cu feţele radiale.<br />
Modul de executare a epruvetelor precum şi modul de expunere al acestora în exterior este<br />
prezentat în capitolul 7.<br />
2.2.2. Tipuri de produse utilizate<br />
În prima etapă de cercetare s-au ales şase tipuri de produse pe bază de răşini sintetice:<br />
1. C1- copolimer acrilic (produs în <strong>la</strong>borator);<br />
2. C2- copolimer acrilic (produs în <strong>la</strong>borator);<br />
3. LE- <strong>la</strong>c ecologic apos acrilic-poliuretanic;<br />
4. RE- răşină epoxidică Epikote 1001;<br />
5. LA-PUR- <strong>la</strong>c alchidic-poliuretanic Düfa;<br />
6. MAG- amestec precondensat de anhidridă maleică şi glicerină (produs în <strong>la</strong>borator).<br />
Criteriile care au stat <strong>la</strong> baza alegerii acestor produse au fost:<br />
• Reactivitatea produselor, deci capacitatea acestora de a forma o structură reticu<strong>la</strong>tă<br />
după impregnarea lor în lemn;<br />
• Capacitatea lor de hidrofugare sau efectul de blocare a accesului apei în lemn;<br />
• Penetrabilitatea lor în membrana celu<strong>la</strong>ră a lemnului.<br />
Produsele au fost testate ca atare, <strong>la</strong> vâscozitatea iniţială. Acestea au fost aplicate pe sticlă<br />
în straturi suficient de groase, de cca. 30 μm/ strat, în aceleaşi condiţii de temperatură şi<br />
umiditate ca şi cele preconizate pentru tratarea lemnului, adică o umiditate re<strong>la</strong>tivă a aerului de φ<br />
55 % <strong>la</strong> o temperatură de 20°C. Comportarea faţă de apă a fost proprietatea peliculelor<br />
considerată esenţială pentru ameliorarea <strong>instabilităţii</strong> <strong>dimensionale</strong> a lemnului prin efect blocare<br />
a accesului apei în lemn. Acest lucru s-a realizat prin teste specifice de imersie în apă <strong>la</strong> 20°C şi<br />
higroscopicitate în atmosferă saturată cu vapori de apă <strong>la</strong> 20°C.<br />
În cea de-a doua etapă de cercetare, din cele şase produse testate anterior au fost alese<br />
trei care au avut cel mai bun comportament faţă de apă. Acestea au fost: LE, RE, LA-PUR.<br />
Aplicarea lor pe lemn s-a făcut prin imersie de scurtă durată (15 minute) în soluţiile de tratare<br />
aduse <strong>la</strong> aceeaşi vâscozitate, respectiv un timp de scurgere de 12s prin cupa Φ 4mm <strong>la</strong> 20°C.<br />
Metodologia de tratare este prezentată în capitolul 6.<br />
În a treia etapă de cercetare s-au folosit trei tipuri de produse:<br />
1. Produse de stabilizare dimensională, care au fost testate anterior: LE, RE, LA-PUR;<br />
2. Produse de bio-protecţie: un produs omologat Rombai G (simbolizat RG) şi un<br />
produs de referinţă pe bază de săruri solubile în apă (simbolizat R);<br />
3. Produse de finisare pentru exterior: <strong>la</strong>c pigmentat semitransparent biocid (simbolizat<br />
S1) şi un email alchidic alb (simbolizat S2).<br />
Aplicarea pe lemn a produselor de stabilizare dimensională şi a produselor de bioprotecţie<br />
s-a făcut prin imersie timp de 15 minute în soluţiile de tratare, iar aplicarea produselor<br />
de finisare s-a făcut prin pensu<strong>la</strong>re în două straturi. Variantele de tratare precum şi<br />
caracteristicile produselor şi consumurile specifice utilizate sunt prezentate în capitolul 7.<br />
2.2.3.Metode de evaluare<br />
Pentru evaluarea efectelor de stabilizare dimensională a lemnului de fag tratat în<br />
<strong>la</strong>borator s-au utilizat: teste de imersie în apă, teste de higroscopicitate şi analiză<br />
microscopică a penetrabilităţii soluţiilor de tratare în lemn.<br />
Evaluarea nedistructivă a degradării lemnului stabilizat dimensional în condiţii de<br />
exterior s-a făcut prin analiză vizuală după 3, 9, 16 luni de expunere, <strong>la</strong> epruvetele L şi după 2, 8,<br />
15 luni de expunere, <strong>la</strong> epruvetele de <strong>la</strong>borator. Evaluarea s-a făcut conform normelor: SR EN<br />
330-1997, prCEN/TS 12037: 2002 şi conform sistemelor proprii de evaluare privind<br />
8
c<strong>la</strong>sificarea crăpăturilor în lemn şi gradul de aderenţă al peliculei <strong>la</strong> suport, precum şi prin<br />
analiză microscopică a modificărilor apărute ca urmare a expunerii în exterior. De asemenea, sau<br />
comparat rezultatele obţinute în urma analizei vizuale în ceea ce priveşte modificarea de<br />
culoare cu rezultatele obţinute în urma măsurării valorice a culorii.<br />
Datorită acestei structuri secvenţiale a cercetărilor experimentale, am considerat că,<br />
pentru parcurgerea şi înţelegerea mai uşoară a lucrării, metodologia experimentală în fiecare<br />
etapă de cercetare să fie prezentată pe <strong>la</strong>rg în capitolul unde se face referire <strong>la</strong> cercetarea<br />
respectivă, evitându-se astfel repetarea unor noţiuni.<br />
3. Principalii factori fizico-chimici care determină instabilitatea<br />
dimensională a lemnului<br />
Ca o consecinţă a cercetărilor teoretice efectuate anterior a rezultat că lemnul de fag este<br />
indicat pentru a fi stabilizat dimensional. Acest capitol vine să completeze şi să argumenteze, o<br />
dată în plus, alegerea lemnului de fag pentru studiu în cadrul tezei de doctorat.<br />
În cadrul tezei de doctorat, s-a impus cercetarea teoretică comparativă, a structurii anatomice,<br />
higroscopicităţii, durabilităţii naturale şi impregnabilităţii a lemnului de fag şi a lemnului de<br />
răşinoase, respectiv speciile de brad şi molid.<br />
Motivaţia efectuării acestui studiu este, aşa cum am arătat în capitolul 1, instabilitatea<br />
dimensională mare a lemnului de fag şi utilizarea pe scară <strong>la</strong>rgă, în ţara noastră, a lemnului de<br />
brad şi molid, în construcţii şi în fabricarea ferestrelor.<br />
3.1 Însuşiri reprezentative ale lemnului pentru aprecierea <strong>instabilităţii</strong><br />
<strong>dimensionale</strong><br />
Higroscopicitatea lemnului reprezintă proprietatea acestuia de a prelua şi reţine umiditatea<br />
din mediul ambiant, în starea lichidă sau de vapori, prin mecanisme complexe, acţionate de forţe<br />
de natură chimică (chemosorbţie) şi fizică, asociate cauzal elementelor din structura lemnului,<br />
respectiv pereţi celu<strong>la</strong>ri şi goluri [22].<br />
Compoziţia chimică a lemnului influenţează în mod considerabil fenomenul sorbţiei<br />
molecu<strong>la</strong>re şi capi<strong>la</strong>re. Principalul component higroscopic al lemnului îl constituie<br />
hemicelulozele, compuşi care se remarcă prin aviditatea accentuată pentru apă, cât şi prin<br />
proporţia mare de participare în masa lemnului.<br />
Umf<strong>la</strong>rea şi respectiv contragerea lemnului se produc ca urmare a variaţiei umidităţii<br />
acestuia în domeniul apei legate şi constau în variaţia dimensiunilor şi volumului <strong>la</strong> pătrunderea<br />
apei în lemn, respectiv <strong>la</strong> eliminarea apei din lemn. Umf<strong>la</strong>rea lemnului este core<strong>la</strong>tă deci cu<br />
fenomenul de higroscopicitate.<br />
Capacitatea pentru apă a lemnului este o însuşire importantă în aprecierea rezistenţei <strong>la</strong><br />
acţiunea de distrugere de către ciuperci şi a impregnabilităţii lemnului. Aceasta depinde de<br />
proporţia volumică a golurilor celu<strong>la</strong>re şi de densitatea lemnului.<br />
O importanţă deosebită pentru caracterizarea lemnului expus în condiţii de exterior prezintă<br />
impregnabilitatea (permeabilitatea) <strong>la</strong> lichide, ca o condiţie pentru o tratare corespunzătoare<br />
cu substanţe chimice în formă lichidă, chiar prin procedee de tratare superficială şi durabilitatea<br />
naturală a sa.<br />
În Figura 3.1 sunt prezentate comparativ aceste însuşiri pentru lemn de fag şi brad-molid.<br />
9
[%]<br />
[Kg/m3],[%]<br />
C<strong>la</strong>sa de durabilitate,<br />
C<strong>la</strong>sa de impregnare<br />
0,7<br />
0,6<br />
0,5<br />
0,4<br />
0,3<br />
0,2<br />
0,1<br />
Coeficienti unitari de umf<strong>la</strong>re si contragere volumica<br />
0<br />
700<br />
600<br />
500<br />
400<br />
300<br />
200<br />
100<br />
0<br />
5<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
0,39 0,39 0,38 0,38<br />
400<br />
10<br />
0,58<br />
brad molid fag<br />
450<br />
Kav Kbv<br />
73,5 70,2<br />
690<br />
brad molid fag<br />
densitatea proportia de goluri celu<strong>la</strong>re<br />
4 4<br />
2,50<br />
3,50<br />
brad molid fag<br />
durabilitate fungii impregnabilitate<br />
Figura 3.1. Însuşiri reprezentative ale lemnului de fag şi răşinoase core<strong>la</strong>te cu instabilitatea<br />
dimensională.<br />
5<br />
0,6<br />
54,3<br />
1
3.2. Concluzii<br />
Pentru stabilizarea dimensională a lemnului sunt importante următoarele proprietăţi:<br />
1. Higroscopicitatea lemnului;<br />
2. Structura anatomică a lemnului, respectiv proporţia golurilor celu<strong>la</strong>re şi implicit<br />
capacitatea pentru apă a acestuia;<br />
3. Impregnabilitatea (permeabilitatea), ca măsură a tratării corespunzătoare a lemnului<br />
cu diverse substanţe în stare lichidă, dar şi ca uşurinţă de pătrundere a apei în lemn;<br />
4. Durabilitatea naturală a lemnului, ca un criteriu de apreciere al performanţelor<br />
practice ale lemnului.<br />
Studiul comparativ efectuat pe specii de fag, brad şi molid, specii care ocupă cca. 70%<br />
din volumul masei lemnoase exploatate <strong>la</strong> noi în ţară, vine să justifice, o dată în plus, cercetarea<br />
din cadrul prezentei teze de doctorat.<br />
De asemenea, s-ar putea utiliza mai mult specia de fag pentru ferestre, în condiţiile în<br />
care în România preferinţa este pentru utilizarea ca elemente de rezistenţă, elemente de p<strong>la</strong>care,<br />
binale, pentru lemnul de brad şi molid. Folosirea lor frecventă se explică prin durabilitate<br />
naturală, prelucrabilitate bună şi lipsa duramenului. Ca deficienţă a acestor specii, în cazul<br />
utilizării lor în domeniul binalelor, este textura mai grosieră cu zone distincte de lemn târziu şi<br />
lemn timpuriu, faţă de textura fină şi omogenă a lemnului de fag. Rezistenţele mecanice ale<br />
lemnului de fag sunt superioare faţă de cele ale lemnului de brad şi molid. Spre exemplu:<br />
rezistenţa <strong>la</strong> compresiune paralelă cu fibrele este de cca. 47 MPa <strong>la</strong> lemnul de fag, faţă de 31-33<br />
MPa <strong>la</strong> lemnul de molid şi brad, rezistenţa le tracţiune paralelă cu fibrele este de cca. 130 MPa<br />
<strong>la</strong> lemnul de fag, faţă de 80-85 MPa <strong>la</strong> lemnul de molid şi brad, rezistenţa <strong>la</strong> încovoire statică<br />
este de cca. 106 MPa <strong>la</strong> lemnul de fag, faţă de 61-73 MPa <strong>la</strong> lemnul de molid şi brad, iar<br />
rezistenţa le forfecare longitudinală paralelă este de cca. 14 MPa <strong>la</strong> lemnul de fag, faţă de 5,5-<br />
5,8 MPa <strong>la</strong> lemnul de molid şi brad [48].<br />
Acest lucru ar permite realizarea în domeniul construcţiei de binale a unor structuri mai<br />
suple din lemn de fag, care să preia aceleaşi sarcini ca şi cele din lemn de brad sau molid, dar cu<br />
secţiuni mult mai mari.<br />
4. Produse pe bază de răşini sintetice, pentru tratarea superficială a<br />
lemnului<br />
4.1 Produse pe bază de răşini sintetice, propuse pentru stabilizarea dimensională<br />
a lemnului prin tratamente superficiale<br />
4.1.1.Caracteristici generale impuse acestor produse<br />
În cadrul acestui capitol, s-au utilizat materiale peliculogene pe bază de răşini sintetice şi<br />
precondensate cu capacitate de “impregnare superficială”. Acest termen defineşte pătrunderea<br />
răşinii în lemn numai pe o mică adâncime, de cca 1,5 - 2 mm, ca un strat superficial parţial<br />
impregnat în stratul de suprafaţă al lemnului. Datorită reacţiilor de reticu<strong>la</strong>re, a substanţelor<br />
chimice utilizate, va rezulta o substanţă chimică întărită, situată doar în lumenul celu<strong>la</strong>r sau şi în<br />
lumen şi în membrana celu<strong>la</strong>ră, în zona superficială de impregnare. Produsul reticu<strong>la</strong>t va bloca<br />
accesul apei către centrele active de umf<strong>la</strong>re şi contragere reprezentate de grupările (-OH) din<br />
lemn. În acest fel, prin impregnarea superficială definită mai sus, se produce o tratare mai bună a<br />
lemnului decât cea prin tehnici de finisare. Pe baza acestei teorii reprezentată schematic în Figura<br />
4.1, este de aşteptat ca produsul final să fie mai rezistent <strong>la</strong> apă şi mai puţin higroscopic.<br />
Teza de doctorat îşi propune stabilizarea dimensională a lemnului prin tratamente<br />
superficiale pe principiul blocării accesului apei prin “impregnare superficială”, concertată cu o<br />
eventuală hidrofugare sau procedeu de blocare a accesului apei în lemn. Pentru aceste procedee<br />
trebuie să fie alese substanţe chimice care să prezinte unele caracteristici specifice, cum sunt:<br />
11
• Substanţe chimice cu molecule iniţiale mici care să penetreze uşor prin membrana<br />
celu<strong>la</strong>ră. Aceste substanţe trebuie să fie reactive chimic pentru a se transforma după<br />
împregnarea lor în lemn în macromolecule cu structură mai complexă, de preferat<br />
reticu<strong>la</strong>tă;<br />
• Substanţe chimice cu capacitate de hidrofugare sau cu efect de hidrofugare-reticu<strong>la</strong>re,<br />
deci cu un efect combinat;<br />
• Substanţe chimice nepeliculogene, cu mecanism dublu de reacţie şi anume: se produce o<br />
reacţie chimică a substanţelor iniţiale introduse în lemn şi o reacţie chimică parţială a<br />
acestora cu lemnul (lemn parţial modificat chimic) având ca efect blocarea accesului apei<br />
în lemn şi ca urmare, stabilizarea dimensională a lemnului.<br />
Pentru substanţele chimice care se formează în final, în lemn - pe lemn, sunt importante<br />
următoarele proprietăţi:<br />
• Să fie rezistete <strong>la</strong> apă, proprietate apreciată prin teste de imersie;<br />
• Să nu fie higroscopice;<br />
• Să reziste <strong>la</strong> acţiunea biodăunătorilor lemnului.<br />
Impregnare superficială” Finisare<br />
Molecule mari în lumenul celu<strong>la</strong>r Molecule mici în lumen şi<br />
membrana celu<strong>la</strong>ră<br />
CELULĂ ÎN SECŢIUNE<br />
TRANSVERSALĂ<br />
Figura 4.1. Principiul stabilizării <strong>dimensionale</strong> prin “impregnare superficială” cu răşini<br />
sintetice<br />
4.1.2. Tipuri de răşini sintetice selecţionate: compoziţie chimică, proprietăţi generale<br />
Pe baza principiilor prezentate mai sus am selecţionat pentru experimentări următoarele<br />
substanţe chimice:<br />
1. C1- copolimer acrilic (produs în <strong>la</strong>borator).<br />
2. C2- copolimer acrilic (produs în <strong>la</strong>borator) .<br />
3. LE- <strong>la</strong>c ecologic apos acrilic-poliuretanic.<br />
4. RE-răşină epoxidică Epikote 1001<br />
5. LA-PUR- <strong>la</strong>c alchidic-poliuretanic Düfa.<br />
6. MAG- amestec precondensat de anhidridă maleică şi glicerină (produs în <strong>la</strong>borator).<br />
12
4.1.3.Caracteristicile fizico-chimice ale produselor utilizate experimental<br />
Caracteristicile fizico-chimice ale produselor utilizate sunt date în Tabelul 4.1. Tabelul<br />
mai cuprinde principiul de întărire, după impregnarea în lemn, pentru fiecare produs şi<br />
mecanismul presupus de stabilizare dimensională a lemnului.<br />
De remarcat, că în cazul produsului final reactiv MAG, se formează o structură reticu<strong>la</strong>tă<br />
complexă în care se implică şi o parte din grupările (–OH) reactive, accesibile din lemn în<br />
funcţie de raportul mo<strong>la</strong>r de combinare a celor doi parteneri şi a temperaturii de post-tratare<br />
termică a lemnului impregnat. Produsul reactiv MAG este un amestec precondensat, realizat în<br />
<strong>la</strong>borator, din anhidridă maleică şi glicerină, într-un anumit raport mo<strong>la</strong>r.<br />
Tabelul 4.1<br />
Caracteristici fizico-chimice ale produselor de tratare a lemnului<br />
Tipul răşinii Aspect Conţinut Viscositate, Mecanism de<br />
Cod<br />
în corp<br />
solid<br />
TscΦ 4mm, 20°C<br />
[s]<br />
întărire/<br />
condiţii*<br />
[%]<br />
)<br />
Mecanismul de<br />
stabilizare<br />
dimensională<br />
(peliculă uscată)<br />
Copolimer acrilic Soluţie apoasă, 16.4 13.8 Reticu<strong>la</strong>re Blocare<br />
C1 opalescentă,<br />
accesului apei în<br />
galbenă<br />
lemn prin<br />
“Impregnare<br />
superficială”<br />
Copolimer acrilic Soluţie apoasă, 14 13.3 Reticu<strong>la</strong>re Blocare accesului<br />
C2 opalescentă, alb-<br />
apei în lemn prin<br />
galbui<br />
“Impregnare<br />
superficială”<br />
Lac eco Soluţie apoasă, 25 30 Reticu<strong>la</strong>re Blocare accesului<br />
LE opalescentă, albă<br />
apei în lemn prin<br />
“Impregnare<br />
superficială”<br />
Răşină epoxidică- Lichid foarte 100 - Reticu<strong>la</strong>re Blocare accesului<br />
RE vîscos, transparent<br />
apei în lemn prin<br />
“Impregnare<br />
superficială”<br />
Lac alchidic- Lichid vâscos, 53,62 129 Reticu<strong>la</strong>re Blocare accesului<br />
poliuretanic transparent, de<br />
apei în lemn prin<br />
LA-PUR culoare galben<br />
“Impregnare<br />
brun<br />
superficială”<br />
Precondensat Amestec vâscos, 49.35 12.5 Reticu<strong>la</strong>re Blocare accesului<br />
reactiv de transparent, cu<br />
Reactii cu gr. – apei în lemn prin<br />
anhidridă maleică aspect de miere.<br />
OH din lemn “Impregnare<br />
şi glicerină<br />
superficială” şi<br />
MAG<br />
modificarea<br />
chimică<br />
lemnului<br />
a<br />
- *)- C1,C2, LE, LA-PUR, RE- întărire <strong>la</strong> temperatura camerei / 24h; MAG- tratare 3h/160°C.<br />
4.2. Metodă de <strong>la</strong>borator pentru evaluarea însuşirilor răşinilor sintetice, ca<br />
substanţe de ameliorare a <strong>instabilităţii</strong> <strong>dimensionale</strong> a lemnului<br />
4.2.1 Principiul metodei<br />
Metoda se bazează pe <strong>studiul</strong> unor proprietăţi fizico-chimice ale peliculelor întărite din<br />
răşinile sau precondensatele reactive propuse pentru ameliorarea lemnului. Obţinerea acestor<br />
13
pelicule s-a făcut în condiţii simi<strong>la</strong>re cu cele preconizate a se utiliza în tehnologia de stabilizare<br />
dimensională a lemnului prin “impregnare superficială”. Proprietăţile studiate pe pelicule au fost:<br />
comportarea faţă de apă în test de imersie şi higroscopicitatea în atmosferă saturată cu vapori de<br />
apă.<br />
4.2.2. Echipamente experimentale şi mod de lucru<br />
Metoda de lucru a constat în aplicarea răşinilor pe un suport inert din punct de vedere<br />
fizic şi chimic, respectiv pe sticlă. Apoi, întărirea peliculelor aplicate s-a produs în aceleaşi<br />
condiţii de temperatură ca cele preconizate după aplicarea lor pe lemn. Comportarea <strong>la</strong> apă a<br />
peliculelor întărite s-a determinat prin imersie în apă şi prin absorbţie în atmosferă saturată.<br />
Peliculele de studiu s-au aplicat pe <strong>la</strong>mele din sticlă confecţionate în acest scop (Figura<br />
4.2 B.) cu dimensiunile de 25 x 40 mm. Lamelele au fost iniţial curăţate, marcate, uscate şi<br />
cântărite. S-au aplicat 6 straturi prin pensu<strong>la</strong>re sau cu dispozitivul de tras pelicule (Figura 4.2 A),<br />
în funcţie de vâscozitatea produsului. Aceast mod de aplicare a asigurat un strat final suficient de<br />
gros (de cca.30 μm/ strat), pentru a minimiza erorile de determinare. S-au realizat între 7 şi 10<br />
probe paralele pentru fiecare tip de răşină.<br />
A-faza de aplicare a produselor<br />
B-zvântarea-uscarea peliculelor<br />
de pe <strong>la</strong>melele de sticlă<br />
C- camera de condiţionare<br />
Figura 4.2. Etape în aplicarea şi condiţionarea peliculelor de răşini<br />
Lamelele cu peliculele aplicate au fost menţinute în <strong>la</strong>borator până <strong>la</strong> întărirea peliculelor.<br />
După întărirea peliculei <strong>la</strong>melele au fost introduse într-o cameră de condiţionare, <strong>la</strong> temperatura<br />
de 20°C şi o umiditate re<strong>la</strong>tivă a aerului φ = 55%, până <strong>la</strong> masă constantă.<br />
În scopul condiţionării probelor studiate s-a confecţionat o cameră de condiţionare de<br />
<strong>la</strong>borator, din material p<strong>la</strong>stic transparent cu rafturi perforate pentru aşezarea probelor (Figura<br />
4.2 C). La baza camerei de condiţionare, într-o cuvă din material p<strong>la</strong>stic, s-a introdus o soluţie<br />
saturată de bicromat de sodiu. Soluţia saturată de bicromat de sodiu are însuşirea de a crea o<br />
anumită atmosferă stabilă, respectiv o umiditate re<strong>la</strong>tivă a aerului φ= 55%, <strong>la</strong> temperatura de<br />
20°C. Pentru menţinerea constantă a temperaturii de 20°C camera de condiţionare a fost p<strong>la</strong>sată<br />
în interiorul unui termostat. A fost necesar să realizez această cameră de condiţionare de<br />
<strong>la</strong>borator deoarece nu am avut o cameră de condiţionare în <strong>la</strong>boratorul de Materiale Tehnologice.<br />
Metoda de condiţionare în incinte închise, termostatate conţinând soluţii saturate de<br />
săruri este cunoscută şi utilizată cu succes în diverse <strong>la</strong>boratoare [113]. Metoda utilizată oferă<br />
posibilitatea de condiţionare a probelor până <strong>la</strong> masă constantă, ceea ce a permis determinarea<br />
rezistenţei <strong>la</strong> apă a peliculei. În mod normal, rezistenţa <strong>la</strong> apă a unei pelicule întărite se<br />
determină cu ajutorul valorii masei sale în starea anhidră, determinată după uscare în etuvă <strong>la</strong><br />
temperatura de (103 ± 2)°C, până <strong>la</strong> masă constantă.<br />
Deoarece am dorit să nu modific condiţiile practice-reale de tratare sau finisare din<br />
construcţii, care presupun aplicarea materialelor de tratare sau finisare pe lemn şi întărirea<br />
peliculelor <strong>la</strong> rece, <strong>la</strong> temperatura mediului, nu am uscat în etuvă <strong>la</strong>mele din sticlă lăcuite.<br />
14
Evaluarea proprietăţilor posibile de stabilizare dimensională a lemnului ale răşinilor<br />
studiate constă în determinarea rezistenţei <strong>la</strong> apă prin test de imersie 24h / 20°C, conform STAS<br />
5690-80 (Materiale p<strong>la</strong>stice-Determinarea absorbţiei de apă) şi calculul absorbţiei de apă (A, %)<br />
şi al pierderii de masă (P, %) în urma imersiei şi condiţionării până <strong>la</strong> masă constantă, în<br />
atmosferă contro<strong>la</strong>tă. Schema de testare a răşinilor este prezentată în Figura 4.3.<br />
- Aplicare răşină<br />
- Cântărire<br />
- Imersie în apă 24 h,<br />
20°C<br />
- Cântărire<br />
- Zvântare <strong>la</strong> aer 15<br />
min.<br />
- Cântărire<br />
Ciclul se repetă de 3 ori<br />
Figura 4.3. Schema bloc a metodei de testare a răşinilor în peliculă<br />
Testul de imersie s-a repetat de trei ori pentru fiecare probă. Prin acest test s-a putut<br />
determina valoric solubilitatea în apă a tuturor peliculelor întărite, respectiv rezistenţa lor <strong>la</strong><br />
umiditatea ridicată a aerului şi <strong>la</strong> acţiunea ploilor, ca factori atmosferici. Totodată, pentru<br />
produsele aplicate sub formă de soluţii apoase, prin acest test, se apreciază gradul de reticu<strong>la</strong>re al<br />
răşinii, iniţial solubilă în apă. Pentru produsele aplicate pe lemn sub formă de soluţii în SO, se<br />
poate evalua numai rezistenţa peliculelor întărite <strong>la</strong> apă.<br />
Pentru determinarea higroscopicităţii produselor studiate, după condiţionarea <strong>la</strong>melelor<br />
cu pelicu<strong>la</strong> întărită, în camera de condiţionare, acestea au fost introduse într-o incintă cu<br />
atmosferă saturată, <strong>la</strong> temperatura de 20 ±2°C.<br />
Incinta cu atmosferă saturată s-a confecţionat dintr-un exicator modificat. In peretele<br />
<strong>la</strong>teral al exicatorului s-a montat un psihrometru. Probele au fost aşezate pe o p<strong>la</strong>că perforată,<br />
deasupra apei fiind căntărite <strong>la</strong> intervale de timp de 3, 7, 14 şi 21 zile, pentru a determina<br />
absorbţia de apă a peliculelor, A.<br />
4.2.3.Rezultatele cercetărilor experimentale pe pelicule<br />
Rezultatele centralizate ale testului de imersie (24h / 20°C) pentru produsele studiate sunt<br />
prezentate în Tabelul 4.2. Acesta cuprinde valorile absorbţiei de apă, A, după testul 1 de imersie<br />
şi valorile pierderilor de masă prin solubilizare în apă, Pi, după cele trei teste succesive de<br />
imersie /condiţionare. Tabelul mai cuprinde şi deviaţiile standard (st dev), adică abaterile medii<br />
pătratice, calcu<strong>la</strong>te pentru aceste mărimi, precum şi o serie de observaţii privind aspectul<br />
peliculelor după testele efectuate.<br />
15<br />
- Uscare- întărire <strong>la</strong><br />
aer 24 h, 20°C<br />
- Cântărire<br />
- Condiţionare în<br />
cameră <strong>la</strong> φ 55 %,<br />
20°C<br />
- Cântărire<br />
- Uscare <strong>la</strong> aer 24 h,<br />
20°C<br />
- Cântărire
Tipul<br />
răşinii<br />
A, % după<br />
24h imersie<br />
St dev P1, %<br />
Test1<br />
Rezistenţa <strong>la</strong> apă a peliculelor de răşini<br />
St dev P2, %<br />
Test2<br />
16<br />
St dev P3, %<br />
Test3<br />
Tabelul 4.2.<br />
St dev Aspectul<br />
peliculei uscate<br />
C1 36.985 5.658 16.964 2.063 0,530 0,335 0,188 0,120 Lipicioasă ,<br />
semiopacă<br />
C2 12.113 2.264 22.056 0.733 1,088 0,437 0,644 1,030 Lipicioasă ,<br />
semiopacă<br />
LE 17.7 11.829 10.45 10.45 0,918 0,868 0,927 0,282 Netedă , dură,<br />
semiopacă<br />
RE 0,479 0,260 0,543 0,723 0,559 0,476 1,284 0,825 Netedă , dură,<br />
transparentă<br />
LA/ 0.583 0.183 0,073 0,1 0,147 0,162 0,838 0,189 Netedă , dură,<br />
PUR<br />
transparentă<br />
MAG* - - 12.44 5.44 0,45 0,76 1,63 1,73 Netedă , dură,<br />
transparentă<br />
Notă: * Probele MAG au fost iniţial în stare anhidră spre deosebire de cele<strong>la</strong>lte probe ce au fost iniţial condiţionate<br />
<strong>la</strong> 20° şi ϕ = 55 %.<br />
Influenţa tipului de răşină asupra mărimilor A şi P1-P3, importante pentru evaluarea<br />
stabilităţii <strong>dimensionale</strong> a lemnului tratat, rezultă din graficele din Figurile 4.4. şi 4.5.<br />
Conform valorilor obţinute în cazul pierderii de masă prin solubilizare în apă, P, rezultă<br />
că dintre produsele încercate cele mai bune în ordine descrescătoare, ar fi: <strong>la</strong>cul alchidicpoliuretanic(LA-PUR),<br />
răşina epoxidică (RE), <strong>la</strong>cul acrilic-poliuretanic (LE) şi precondensatul<br />
reactiv de tip MA-G.<br />
Dacă luăm în considerare absorbţia de apă, A, situaţia este diferită. In acest caz LE<br />
prezintă o împrăştiere mare a valorilor datorită tendinţei de exfoliere de pe suport, care<br />
favorizează pătrunderea apei între suport şi peliculă (nu în peliculă). Din acest motiv această<br />
valoare a absorbţiei de apă nu poate fi concludentă, iar <strong>la</strong> testele următoare nu s-a mai determinat<br />
această mărime.<br />
[%]<br />
Rezistenta <strong>la</strong> apa dupa testul 1 imersie<br />
40<br />
30<br />
20<br />
10<br />
0<br />
C1<br />
C2<br />
LE<br />
Tip de rasina<br />
RE<br />
LA-<br />
PUR MAG<br />
A, %<br />
P, %<br />
Figura 4.4 Influenţa tipului de răşină asupra comportării <strong>la</strong> apă<br />
Repetarea testului de imersie a demonstrat faptul că pierderile de masă se datorează în<br />
cazul produselor apoase unui proces incomplet de reticu<strong>la</strong>re.<br />
Astfel, pentru toate produsele încercate pierderile de masă în testele 2 şi 3 au fost mult<br />
mai mici decât în testul 1, aproape neglijabile, deoarece produsul nereticu<strong>la</strong>t, solubil în apă, s-a<br />
dizolvat în cursul primului test.
P,%<br />
Pierderea de masa,<br />
Teste de imersie in apa, 24h/20°C conditionare<br />
RH 55%, 20°C<br />
25<br />
20<br />
15<br />
10<br />
5<br />
0<br />
test 1 test 2 test3 LE<br />
Figura 4.5 Comportarea <strong>la</strong> apă a răşinilor studiate<br />
Valorile minime obţinute pentru răşina epoxidică şi <strong>la</strong>cul alchido-poliuretanic, ambele în<br />
solvent organic, coroborate cu aspectul neschimbat al peliculei, pot indica nişte produse eficiente<br />
de stabilizare dimensională a lemnului, rezistente şi stabile <strong>la</strong> apă. Totuşi, trebuie avut în vedere<br />
faptul că produsele sunt de <strong>la</strong> bun început insolubile în apă, iar gradul lor de reticu<strong>la</strong>re poate fi<br />
apreciat doar prin teste cu solvenţi specifici.<br />
Rezultatele testului de higroscopicitate sunt centralizate în Tabelul 4.3. Acestea cuprind<br />
valorile absorbţiei de apă a probelor iniţial condiţionate <strong>la</strong> 20°C şi φ= 55% (vezi nota * pentru<br />
MAG) după menţinerea timp de: 3 zile, 7 zile, 14 zile, 21 zile în atmosferă saturată, precum şi<br />
valorile deviaţiilor standard calcu<strong>la</strong>te pentru aceste valori.<br />
Observaţiile privind modificarea aspectului peliculelor, pierderile de material, exfolierile,<br />
vin să completeze şi expliciteze datele de bază.<br />
Tabelul 4.3.<br />
Absorbţia de apă în atmosferă saturată, <strong>la</strong> 20±2°C<br />
Tipul A,% St. dev A,% St. dev A,% St. dev A,% St. dev Aspectul<br />
răşinii 3 zile<br />
7 zile<br />
14 zile<br />
21 zile<br />
peliculei<br />
C1 30.41 15.96 23.53 11.39 109.32 57.49 57.55 23.13 Albicioasă,<br />
mată<br />
C2 15.79 12.80 25.06 19.28 92.14 88.52 35.60 29.93 Albicioasă,<br />
mată<br />
LE 15.19 10.64 7.18 4.08 43.37 33.78 8.59 4.13 Albicioasă,<br />
mată<br />
RE 4,32 4,56 3,45 4,89 6,20 4,95 2,75 3,97 Lucioasă,<br />
transparentă<br />
LA-PUR 4.96 2.66 20.10 19.23 15.25 14.82 7.17 6.76 Lucioasă,<br />
transparentă<br />
MAG* 16.59 17.83 27.28 23.27 73.14 46.19 89.97 52.01 Lucioasă,<br />
transparentă<br />
Condiţii de climă<br />
Tumed,<br />
°C<br />
19 19.5 18 18 -<br />
Tuscat,<br />
°C<br />
19 19.5 18 18 -<br />
ϕ, % 100 100 100 100<br />
Notă: * Probele MAG au fost iniţial în stare anhidră spre deosebire de cele<strong>la</strong>lte probe ce au fost iniţial condiţionate<br />
<strong>la</strong> 20° şi ϕ = 55 %.<br />
17<br />
RE<br />
LA-PUR<br />
MAG<br />
C1<br />
C2
În cazul acestei determinări s-a înregistrat cea mai mare împrăştiere a datelor în sensul că<br />
deviaţiile standard sunt foarte mari. Testul a permis totuşi o diferenţiere a produselor din punct<br />
de vedere al higroscopicităţii precum şi evidenţierea dinamicii absorbţiei de apă.<br />
Analiza datelor sugerează că răşina epoxidică este cel mai puţin higroscopică, urmată de<br />
<strong>la</strong>cul alchido-poliuretanic LA-PUR şi <strong>la</strong>cul eco LE. Peliculele cele mai higroscopice sunt cele<br />
rezultate din copolimerii acrilici C1 şi C2. Datele pentru MAG nu pot fi comparate deoarece<br />
reprezintă absorbţii ale unor pelicule af<strong>la</strong>te iniţial în stare anhidră (ϕ 0 % → ϕ 100 %). Deci<br />
valorile în cazul unui test simi<strong>la</strong>r cu cel realizat pentru cele<strong>la</strong>lte produse (ϕ 55% → ϕ 100 %) ar<br />
fi substanţial mai mici.<br />
Urmărind dinamica higroscopicităţii (Figura 4.6) se observă că produsul MAG este<br />
singurul care are o evoluţie crescătoare în ceea ce priveşte absorbţia de apă.<br />
Produsele C1, C2 sunt cele mai higroscopice. Acestea au fost şi cele mai degradate prin<br />
albirea-opacizarea peliculei, fără însă a se desprinde de pe suport. În cazul acestor două produse<br />
valorile absorbţiilor de apă în atmosferă saturată nu sunt concludente.<br />
A, [%]<br />
120<br />
100<br />
80<br />
60<br />
40<br />
20<br />
0<br />
0 3 6 9 12 15 18 21 24<br />
Durata de mentinere in atmosfera saturata,zile<br />
C1 C2 LE MAG LA-PUR RE<br />
Figura 4.6. Dinamica higroscopicităţii peliculelor în atmosferă saturată.<br />
La produsul LA-PUR absorbţia maximă de apă se produce după o durată de 7 zile de<br />
menţinere în atmosferă saturată, după care se înregistrează o scădere a acesteia.<br />
La produsul LE, valoarea maximă a absorbţiei de apă se atinge <strong>la</strong> o durată de 14 zile,<br />
după care absorbţia scade. La acest produs însă, s-a semna<strong>la</strong>t o tendinţă de crăpare şi desprindere<br />
a peliculei de pe suport <strong>la</strong> manipu<strong>la</strong>re.<br />
Aceeaşi evoluţie a higroscopicităţii în atmosferă saturată prezintă şi produsul RE care este<br />
cel mai puţin higroscopic. La acest produs s-au observat mici picături de apă pe suprafaţa<br />
peliculei. Aşa s-ar putea explica împrăştierea mare a valorilor absorbţiilor de apă.<br />
4.3 Concluzii<br />
1. S-au analizat teoretic, pe baza datelor din literatura de specialitate, caracteristicile pe<br />
care trebuie să le îndeplinească materialele chimice de tratare a lemnului prin<br />
„impregnare superficială” în vederea reducerii <strong>instabilităţii</strong> <strong>dimensionale</strong> a lemnului<br />
tratat.<br />
18
2. Aceasta a condus <strong>la</strong> selecţionarea, pentru experimentări de <strong>la</strong>borator, în faza primară<br />
a cercetărilor, a 6 produse chimice sintetice: C1, C2 - copolimeri acrilici, LE - <strong>la</strong>c<br />
ecologic acrilic-poliuretanic, RE - răşină epoxidică, LA-PUR - <strong>la</strong>c alchidopoliuretanic,<br />
MAG- amestec precondensat de anhidridă maleică şi glicerină.<br />
Produsele testate, în acest capitol, au fost în majoritate, produse ecologice, sub formă<br />
de soluţii apoase: C1, C2. LE şi MAG-ul. De asemenea am utilizat şi produse sub<br />
formă de soluţii în solvenţi organici cum au fost: RE şi LA-PUR.<br />
3. Produsele experimentale testate conform acestei metode şi selecţionate pentru faza<br />
ulterioară de stabilizare dimensională a lemnului, prezentată în capitolul 6, au fost:<br />
LE, RE, LA-PUR.<br />
4. Selecţia acestor produse pentru stabilizarea dimensională a lemnului s-a făcut din<br />
următoarele considerente:<br />
• Pierderile de masă în urma testelor repetate de imersie sunt minime pentru<br />
produsele RE, LA-PUR şi LE, comparativ cu produsele C1 şi C2. Faţă de<br />
produsul C1 care are cel mai s<strong>la</strong>b comportament faţă de apă, absorbţiile de apă<br />
după primul test de imersie au fost cu cca. 52 % mai mici pentru LE şi cu cca. 98<br />
% mai mici pentru RE şi LA-PUR. De asemenea, pierderea de peliculă după<br />
primul test de imersie, calcu<strong>la</strong>te faţă de C1, au fost cu cca. 38 % mai mici pentru<br />
LE, cu 96 % pentru RE şi cu 99 % pentru LA-PUR.<br />
• Testul de higroscopicitate a permis o diferenţiere a produselor din punct de vedere<br />
al higroscopicităţii precum şi evidenţierea dinamicii absorbţiei de apă, chiar dacă<br />
împrăştierea valorilor este foarte mare.Analiza datelor în ansamblu sugerează că<br />
răşina epoxidică RE este cel mai puţin higroscopică, urmată de <strong>la</strong>cul alchidopoliuretanic<br />
LA-PUR şi <strong>la</strong>cul eco LE. Peliculele cele mai higroscopice sunt cele<br />
rezultate din copolimerii acrilici C1 şi C2. Spre exemplu, <strong>la</strong> sfârşitul testului, după<br />
21 zile de menţinere în atmosferă saturată, faţă de C1, absorbţiile de apă sunt cu<br />
cca. 82 % mai mici pentru LE, cu cca. 83 % pentru RE şi cu cca. 70 % pentru LA-<br />
PUR.<br />
5. Experimentări de stabilizare dimensională a lemnului de fag în faza<br />
de <strong>la</strong>borator<br />
5.1 Pregătirea materialului lemnos<br />
La experimentări s-au utilizat epruvete din lemn de fag. Cheresteaua din fag a fost uscată <strong>la</strong><br />
aer, în condiţii de interior (ϕ =50-55%, T=18-20 0 C) şi apoi a fost debitată în rigle cu secţiunea de<br />
(20x20) mm. Fiecare riglă a fost secţionată în epruvete cu dimensiunile de (20x20x30) mm, care<br />
corespund direcţiilor de creştere ale lemnului (RxTxL). Epruvetele au fost codificate, ca epruvete<br />
martor sau tratate, (M1, T1 – Mn, Tn) respectând alternanţa ca imediat după o epruvetă T, pentru<br />
tratare, să urmeze martorul său, M. Epruvetele din lemn tratate cu răşinile experimentale, au fost<br />
simbolizate cu T1…Tn, în număr de 10…16 pentru fiecare încercare cărora le-au corespuns<br />
10…16 epruvete martor simbolizate M1…Mn.<br />
Schema de debitare şi codificare este dată în Figura 5.1.<br />
19
I,II,III- etape de debitare; 1,2, …n –poziţia în scândură; A,B,C,D- poziţia riglei în scândură<br />
M1,T1,…Mn,Tn- numărul epruvetei.<br />
Figura 5.1. Schema de debitare a epruvetelor<br />
Pentru verificarea valorii umidităţii de echilibru <strong>la</strong> care au ajuns probele în camera de<br />
condiţionare, s-au confecţionat probe martor din aceeaşi scândură cu probele T şi M numite<br />
epruvete martor pentru umiditatea de echilibru, simbolizate Ue. Aceste epruvete au fost altele<br />
decât cele martor, M.<br />
Pentru măsurarea dimensiunilor epruvetelor din lemn s-a confecţionat un dispozitiv cu<br />
ceas comparator cu precizie de măsurare de 0,01 mm, montat pe un suport fix. Deoarece tija<br />
ceasului comparator are o cursă mai mică decât grosimea epruvetelor din lemn, s-a ataşat o tijă<br />
prelungitoare care să permită măsurarea epruvetelor cu grosimea de 20 mm. Epruvetele au fost<br />
fixate pe masa dispozitivului, între două ghidaje: unul fix iar altul mobil, astfel încât să fie<br />
posibilă dep<strong>la</strong>sarea în p<strong>la</strong>n orizontal în două direcţii perpendicu<strong>la</strong>re între ele (Figura 5.2). Acest<br />
lucru a fost util pentru a măsura dimensiunile probelor în 5 puncte pe direcţiile tangenţială şi<br />
radială (Figura 5.3). Ca valoare de etalonare pentru punctul de “0” al ceasului comparator s-a<br />
montat pe masa dispozitivului, pe direcţia de măsurare a acului ceasului comparator, o piesă<br />
metalică cu înălţimea de 18,66 mm. Valoarea de 18,66 mm a fost verificată cu ajutorul unor cale<br />
de măsurare p<strong>la</strong>n-paralele.<br />
Figura 5.2. Dispozitivul de măsurare a<br />
dimensiunilor epruvetelor<br />
5.2 Condiţionarea epruvetelor pe parcursul experimentărilor<br />
20<br />
Figura 5.3. Epruvetă pentru experimentări<br />
Tratarea superficială a lemnului în vederea <strong>ameliorării</strong> <strong>instabilităţii</strong> sale <strong>dimensionale</strong> se face,<br />
în mod normal, fie pe lemn absolut uscat <strong>la</strong> 0%, fie pe lemn uscat <strong>la</strong> U= 8-12%, adică <strong>la</strong><br />
umiditatea de echilibru [24, 57, 74, 79, 119]. În cadrul experimentărilor am dorit să nu modific<br />
condiţiile practice-reale de tratare sau finisare pentru ferestre, care presupun aplicarea
materialelor de tratare sau de finisare pe lemn şi întărirea peliculelor <strong>la</strong> rece, <strong>la</strong> temperatura<br />
mediului. S-a ales acest mod de a proceda deoarece în mediul exterior, nu se produc încălziri ale<br />
suprafeţei lemnului tratat sau finisat din construcţii, peste cca 50°C, în zona temperată. De aceea,<br />
nu am dorit să usuc pâna <strong>la</strong> masă constantă (stare anhidră) probele din lemn nici pentru întărirea<br />
peliculelor şi nici pentru condiţionarea lor în cazul testelor ulterioare de imersie sau de<br />
higroscopicitate. Prin uscarea <strong>la</strong> temperaturi de 100 °C şi imersie repetată în apă, chiar lemnul<br />
tratat ar suferi degradări mult mai mari decât <strong>la</strong> temperaturi de cca. 20°C.<br />
Pe parcursul experimentărilor, valorile determinate în condiţii de echilibru, cum au fost masa<br />
şi dimensiunile probelor, au fost considerate mărimile iniţiale de referinţă, în raport cu care s-au<br />
calcu<strong>la</strong>t absorbţia de apă, umf<strong>la</strong>rea parţială şi ASE-ul <strong>la</strong> probele tratate. Pentru calculul umidităţii<br />
absolute, în re<strong>la</strong>ţiile unde apare această mărime, s-a calcu<strong>la</strong>t valoarea masei în stare anhidră a<br />
probelor tratate, T, cu ajutorul valorii umidităţii de echilibru Ue, calcu<strong>la</strong>tă cu probele martor<br />
pentru umiditatea de echilibru.<br />
Toate probele T, M şi Ue au fost menţinute în aceeaşi cameră de condiţionare ca şi peliculele<br />
întărite din răşini (vezi Cap. 4), până când au ajuns <strong>la</strong> masă constantă, cca. 3 săptămâni. Apoi<br />
probele martor Ue, au fost uscate în etuvă pentru determinarea masei lor în stare anhidră<br />
(conform STAS 83-89), valoare cu care s-a calcu<strong>la</strong>t umiditatea de echilibru a tuturor probelor<br />
condiţionate, T şi M. Valoarea obţinută pentru umiditatea de echilibru a tuturor probelor a fost de<br />
9,39 %, ceea ce a indicat alegerea corectă a parametrilor de condiţionare din insta<strong>la</strong>ţie, pe baza<br />
soluţiei saturate de bicromat de sodiu.<br />
În incinte închise etanş, soluţia apoasă saturată de bicromat de sodiu crează o umiditate<br />
re<strong>la</strong>tivă a aerului de 55 %, <strong>la</strong> temperatura de 20 o C.<br />
5.3.Tratarea epruvetelor în <strong>la</strong>borator<br />
În urma cercetărilor efectuate pe pelicule de răşini, prezentată în Cap.4, s-au ales pentru<br />
experimentări în faza de <strong>la</strong>borator următoarele răşini:<br />
a) LE - <strong>la</strong>c ecologic acrilic-poliuretanic;<br />
b) RE - răşină epoxidică;<br />
c) LA-PUR - <strong>la</strong>c alchido-poliuretanic;<br />
Epruvetele pentru tratare cu aceste răşini au fost codificate cu Ta, Tb, Tc, conform schemei<br />
de codificare prezentată anterior. Succesiunea etapelor de tratare a fost următoarea:<br />
Determinare a masei iniţiale a probelor şi a dimensiunilor pe direcţiile radială (R) şi<br />
tangenţială (T), condiţionate în camera de condiţionare, <strong>la</strong> valoarea umidităţii de echilibru;<br />
Imersie timp de 15 minute, <strong>la</strong> 20°C, în soluţiile de răşină;<br />
Cântărire a probelor tratate, pentru calculul consumului specific de răşină rămasă în lemn;<br />
Uscare în aer liber, <strong>la</strong> 20°C, timp de 3-4 zile (Figura 5.5).<br />
Re-condiţionare în camera de condiţionare, până <strong>la</strong> umiditatea de echilibru.<br />
Caracteristicile fizico-chimice, codurile produselor de ameliorare şi cele ale tratamentelor<br />
utilizate, precum şi consumurile specifice în produs lichid sunt date în Tabelul 5.1<br />
Tip răşină<br />
Cod<br />
LE<br />
RE<br />
LA-PUR<br />
Cod tratament Aspectul soluţiei de<br />
tratare<br />
Ta Soluţie apoasă, albă,<br />
opalescentă<br />
Ta*<br />
izo<strong>la</strong>re capete cu răşină<br />
epoxidică<br />
Soluţie apoasă, albă,<br />
opalescentă<br />
Tb Soluţie în solvent<br />
organic, transparentă<br />
Tc Soluţie în solvent<br />
organic, transparentă,<br />
de culoare galben-brun<br />
21<br />
Tabelul 5.1<br />
Csu, Viscositate, Mecanism Csp,<br />
[%] TscΦ4mm,20°C [s] de întărire [g/m 2 ]<br />
24.1 12 Reticu<strong>la</strong>re 575,5<br />
24.1 12 Reticu<strong>la</strong>re 343,5<br />
43.05 12 Reticu<strong>la</strong>re 267,4<br />
28.22 12 Reticu<strong>la</strong>re 249,1
O parte din epruvetele tratate cu <strong>la</strong>c ecologic LE au fost izo<strong>la</strong>te <strong>la</strong> capete, pe secţiunea<br />
transversală, cu răşină epoxidică Epikote 828 (preparată prin amestec cu întăritor <strong>la</strong> raport de<br />
2:1), pentru a determina efectul pătrunderii soluţiilor de tratare numai pe direcţiile transversale<br />
(R, T) asupra eficienţei tratamentului.<br />
5.4.Evaluarea stabilităţii <strong>dimensionale</strong> a lemnului de fag tratat în <strong>la</strong>borator<br />
5.4.1 Mărimi pentru aprecierea efectului de tratare a lemnului cu răşini sintetice<br />
Pentru a exprima gradul de modificare a însuşirilor lemnului prin impregnare cu răşini<br />
sintetice sau alte substanţe care reacţionează chimic cu lemnul, s-au utilizat mărimi consacrate<br />
deja în literatura de specialitate din domeniul modificării chimice a lemnului prin tratare cu<br />
substanţe chimice reactive sau prin impregnare [23, 53, 61, 74, 82, 84, 97, 98, 118]. Dintre<br />
mărimile analizate, am ales pentru caracterizarea lemnului tratat cu substanţe chimice,<br />
următoarele:<br />
Cp, creşterea procentuală de masă, mărime identică, ca mod de calcul, cu WPG. Cu<br />
WPG se calculează cantitatea de răşină introdusă în lemn, în cazul lemnului impregnat cu răşini<br />
sintetice care se întăresc chimic sau fizic după impregnarea lemnului. Această mărime se<br />
foloseşte şi pentru a exprima gradul de modificare a lemnului care a reacţionat chimic cu<br />
substanţele impregnate în lemn, în cazul lemnului modificat chimic.<br />
M 1 − M<br />
(5.1)<br />
0<br />
Cp= × 100 , %<br />
M 0<br />
unde:<br />
M1 – masa lemnului după tratare, în stare anhidră, în g;<br />
M0 – masa iniţială a lemnului, în stare anhidră , în g.<br />
ASE, coeficientul de stabilizare dimensională, care reprezintă modificarea procentuală a<br />
umflării sau contragerii lemnului tratat, în comparaţie cu lemnul netratat:<br />
ASE =<br />
unde:<br />
α 0 −α<br />
T<br />
× 100,<br />
%<br />
α 0<br />
(5.2)<br />
α0 - umf<strong>la</strong>rea probelor martor în urma unui test de imersie sau higroscopicitate, în %,<br />
αT - umf<strong>la</strong>rea probelor tratate, în urma unui test de imersie sau higroscopicitate, în %.<br />
SE, eficienţa stabilizării, caracterizează eficienţa unui anumit produs de stabilizare<br />
dimensională introdus în lemn. Mărimea reprezintă modificarea procentuală a umflării sau<br />
contragerii lemnului tratat comprativ cu martorul, pentru 1 % produs de ameliorare introdus în<br />
lemn:<br />
ASE<br />
(5.3)<br />
SE =<br />
WPG<br />
MEE, coeficientul de reducere a higroscopicităţii, reprezintă variaţia procentuală a<br />
umidităţii de echilibru a lemnului tratat comparativ cu a celui netatat, în condiţii simi<strong>la</strong>re de<br />
climă. Condiţionarea probelor până <strong>la</strong> umiditatea lor de echilibru, uzual, se face <strong>la</strong> o umiditate<br />
re<strong>la</strong>tivă a aerului de 65 % şi <strong>la</strong> temperatura de 20°C.<br />
W0 −W<br />
(5.4)<br />
T<br />
MEE = × 100 , %<br />
W0<br />
unde:<br />
W0- umiditatea de echilibru a lemnului netratat, în %,<br />
WT- umiditatea de echilibru a lemnului tratat, în %.<br />
22
Δl, variaţia procentuală a dimensiunilor probelor din lemn după tratare comparativ cu<br />
dimensiunile iniţiale ale sale, în cazul lemnului adus <strong>la</strong> valoarea umidităţii de echilibru. Mărimea<br />
aceasta este adaptată după Δg [106]. Δl, faţă de mărimea Δg, diferă prin umiditatea <strong>la</strong> care se face<br />
determinarea. Pentru calculul lui Δl s-a ales umiditatea de echilibru a probei de lemn înainte şi<br />
după tratare, faţă de starea anhidră a probei în cazul mărimii Δg. Modificarea s-a impus din cauza<br />
modificărilor pe care le poate determina temperatura ridicată de uscare asupra lemnului şi a<br />
substanţelor de tratare. Totodată, nu se justifică economic o uscare <strong>la</strong> starea anhidră a lemnului<br />
tratat.<br />
lte<br />
− l<br />
(5.5)<br />
ie<br />
Δl<br />
= × 100,<br />
[%]<br />
lie<br />
unde:<br />
lte - dimensiunea piesei de lemn, după tratare, <strong>la</strong> umiditatea de echilibru pentru condiţiile de<br />
climă alese <strong>la</strong> experimentări, pe o anumită direcţie, în mm;<br />
lie – dimensiunea piesei de lemn înainte de tratare, în aceleaşi condiţii de mai sus, adică <strong>la</strong> We, în<br />
mm;<br />
5.4.2 Mărimi pentru aprecierea însuşirilor fizico-chimice ale lemnului stabilizat dimensional<br />
PM, pierderea de masă, mărime prin care se apreciază efectul imersiei în apă a probelor<br />
tratate cu substanţe chimice. În contact cu apa se poate produce dizolvarea parţială a substanţei<br />
de tratare, crăparea şi exfolierea peliculei, etc.<br />
Mi − M<br />
(5.6)<br />
i+<br />
1<br />
PM = × 100 , [%]<br />
Mi<br />
unde:<br />
Mi – masa probei înainte de imersie, adusă <strong>la</strong> starea de echilibru, în condiţiile de climă utilizată <strong>la</strong><br />
experimentări, în g.<br />
Mi+1 - masa probei după imersia în apă şi readucerea sa, prin uscare liberă şi condiţionare, <strong>la</strong><br />
umiditatea de echilibru, în aceleaşi condiţii de climă, în g.<br />
A, absorbţia parţială de apă, determinată după testele de imersie şi de higroscopicitate.<br />
Mărimea A, reprezintă cantitatea procentuală de apă reţinută în lemn raportată <strong>la</strong> masa iniţială a<br />
lemnului. Probele au fost aduse <strong>la</strong> umiditatea de echilibru, în condiţiile de climă stabilită pentru<br />
experimentări, înaintea testelor de imersie şi higroscopicitate, aceasta fiind masa iniţială a<br />
lemnului, din formu<strong>la</strong> de calcul. În cazul în care proba iniţial este uscată până <strong>la</strong> starea anhidră,<br />
valoarea A, va reprezenta absorbţia totală, de fapt umiditatea absolută a lemnului, W, după<br />
tratare. Mărimea se calculează conform re<strong>la</strong>ţiei de mai jos: .<br />
M u − M<br />
(5.7)<br />
i<br />
A = × 100 , %<br />
M i<br />
unde:<br />
Mu- masa lemnului în stare umedă, după testul de imersie sau higroscopicitate, în g.<br />
Mi- masa iniţială a lemnului, determinată <strong>la</strong> umiditatea de echilibru a probei, We, în g.<br />
v, viteza de absorbţie a umidităţii, este o mărime nou introdusă în teză prin similitudine cu, o<br />
mărime cunoscută în tratatele de Studiul lemnului, viteza de umf<strong>la</strong>re. Viteza de absorbţie a<br />
umidităţii reprezintă umiditate procentuală absorbită de lemn într-o unitate de timp.<br />
U<br />
v<br />
t<br />
Δ<br />
(5.8)<br />
= , [%U/zi]<br />
În care ΔU reprezintă creşterea umidităţii lemnului, într-un anumit interval de timp, t.<br />
αW1÷W2, umf<strong>la</strong>rea parţială, reprezintă variaţia dimensiunilor lemnului într-un interval de<br />
variaţie a umidităţii sale şi se determină cu re<strong>la</strong>ţia:<br />
23
aW<br />
2 − a<br />
(5.9)<br />
W1<br />
α W1−W<br />
2 = ⋅100<br />
, [%]<br />
aW1<br />
în care:<br />
W1 şi W2 (W2 > W1) sunt valorile umidităţii între care se produc variaţiile <strong>dimensionale</strong> şi<br />
volumice, iar aW1 şi aW2 sunt dimensiunile şi respectiv volumul <strong>la</strong> aceste umidităţi.<br />
5.4.3 Teste de evaluare a efectelor de stabilizare dimensională a lemnului<br />
Evaluarea efectului de stabilizare dimensională s-a făcut prin teste de imersie în apă, teste<br />
de higroscopicitate şi analiză microscopică a penetrabilităţii soluţiilor de tratare în lemn.<br />
a.Testul de imersie a constat în imersia totală în apă a probelor aduse iniţial în stare de<br />
echilibru higroscopic, timp de 72 de ore <strong>la</strong> 20°C, în conformitate cu EN 927-5: 2000- Paints and<br />
varnishes – Coating materials and coating systems for exterior wood- Part 5: Assessment of the<br />
liquid water permeability. Probelor li s-au măsurat dimensiunile şi au fost cântărite înainte şi<br />
după imersie în apă. Astfel, cu valorile obţinute, au fost determinate umflările parţiale pe<br />
direcţiile R şi T, absorbţia de apă, precum şi umidităţile absolute ale probelor imersate.<br />
Umiditatea absolută s-a calcu<strong>la</strong>t faţă de masa în stare anhidră a probelor, calcu<strong>la</strong>tă teoretic,<br />
pornind de <strong>la</strong> valoarea umidităţii de echilibru determinată în mod practic aşa cum s-a arătat în<br />
Cap 6.2. După imersie, probele au fost aduse din nou în stare de echilibru prin condiţionare <strong>la</strong><br />
20°C şi φ =55 %, până <strong>la</strong> masă constantă. Testul de imersie - re-condiţionare <strong>la</strong> masă constantă<br />
s-a repetat de trei ori, pentru a vedea stabilitatea tratamentului de ameliorare în condiţiile unui<br />
contact prelungit cu apa.<br />
b. Testul de higroscopicitate a constat în menţinerea probelor, iniţial condiţionate până <strong>la</strong><br />
starea de echilibru, într-o incintă cu atmosferă saturată, <strong>la</strong> 20°C. Această incintă a fost utilizată şi<br />
pentru testarea peliculelor de răşini aplicate pe sticlă şi a fost descrisă în Cap. 4<br />
Probele au fost cântărite şi măsurate pe direcţiile R şi T <strong>la</strong> intervale de 3, 7, 14, 28 zile<br />
pentru a determina absorbţiile de apă şi implicit umiditatea probelor, precum şi umf<strong>la</strong>rea parţială.<br />
c. Analiza microscopică privind gradul de tratare a lemnului prin “impregnare<br />
superficială”.<br />
Acest studiu a avut în vedere aprecierea gradului de acoperire a suprafeţelor cu răşinile de tratare<br />
precum şi evidenţierea adâncimii de pătrundere a acestora pe direcţie transversală. S-au<br />
vizualizat suprafeţele tangenţiale tratate şi suprafeţele tangenţiale opuse ale aceleiaşi epruvete, de<br />
pe care a fost îndepărtat stratul de răşină astfel încât să fie vizibilă zona marginală tratată.<br />
Aceasta are un strat superficial de răşină iar zona centrală este fără răşină. Această analiză s-a<br />
făcut pentru tratamentele Ta, Tb, Tc şi pentru aceleaşi tratamente, peste care s-a aplicat produsul<br />
biocid Rombai G, codurile fiind Ta-RG, Tb-RG, Tc-RG.<br />
Figura 5.4. Epruvetă pentru <strong>studiul</strong> microscopic al “impregnării<br />
superficiale”<br />
Epruvetele prezentate în Figura 5.4 au fost montate într-un dispozitiv din lemn de forma<br />
şi dimensiunile celui din Figura 5.5, în vederea prelucrării suprafeţelor. Epruvetele au fost fixate<br />
24
pe dispozitiv fără a utiliza adeziv, în scopul eliminării influenţei acestuia asupra aspectului<br />
suprafeţelor. Pentru aceasta, atât <strong>la</strong>turile secţiunii cât şi ulucul dispozitivului au fost prelucrate <strong>la</strong><br />
cote care să asigure un ajustaj strâns (IB1/ic1).După fixare, suprafeţele epruvetelor şi cele ale<br />
dispozitivului au fost prelucrate simultan prin răzuire, <strong>la</strong> maşina ROYAL 10, fiind înlăturate<br />
succesiv câte 4 straturi de material a câte 250 μm fiecare.<br />
Figura 5.5. Dispozitiv de fixare a epruvetelor în vederea prelucrării suprafeţelor prin răzuire<br />
Pentru analiza microscopică a epruvetelor astfel pregătite s-a utilizat un microscop optic<br />
performant dotat cu cameră video şi interfaţă de preluare automată a datelor, cu putere de mărire<br />
de 10X şi 25X (Figura 5.6) şi af<strong>la</strong>t în dotarea Catedrei de Fizică din cadrul Universităţii<br />
“Transilvania”. Imaginile electronice astfel înregistrate au fost prelucrate în Adobe Photoshop 5.<br />
S-au putut evidenţia particu<strong>la</strong>rităţi privind tratarea superficială a lemnului şi aspecte<br />
legate de gradul de modificare al lemnului şi modificări datorate imersiei în apă şi datorită<br />
menţinerii în atmosferă saturată.<br />
Figura 5.6. Microscop optic cu cameră video şi interfaţă de preluare automată a datelor<br />
5.5 Concluzii asupra rezultatelor cercetărilor exprimentale de <strong>la</strong>borator de<br />
stabilizare dimensională a lemnului<br />
a. Tratarea prin “impregnare superficială” - faza de <strong>la</strong>borator.<br />
• Histogramele din Figura 5.7. arată faptul că lemnul a fost modificat în proporţii diferite în<br />
cele 4 variante de bază de tratare Ta, Ta*, Tb, Tc, Aceasta se datorează atât conţinutului<br />
25
.<br />
diferit de substanţă uscată al soluţiilor de tratare, cât şi unor diferenţe în mărimea moleculelor<br />
răşinilor utilizate.<br />
Dl, [%]<br />
Cp, [%]<br />
8<br />
7<br />
6<br />
5<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
8<br />
7<br />
6<br />
5<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
Cp, [%]<br />
7<br />
6<br />
5<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
Cresterea procentua<strong>la</strong> de masa, Cp<br />
Ta Ta*<br />
Tip tratament<br />
Tb Tc<br />
Variatia procentua<strong>la</strong> a dimensiunilor<br />
Ta Ta* Tb Tc<br />
Tip tratament<br />
26<br />
R T<br />
Ec. de regresie pentru Cp, funcţ ie d e C su<br />
y = 0,1146x + 0,7405<br />
R 2 = 0,6059<br />
0 10 20 30 40 50<br />
Csu, [%]<br />
Cp Linear (Cp)<br />
Figura 5.7. Influenţa tipului de tratament asupra gradului de modificare a lemnului exprimat<br />
prin creşterea procentuală de masă, Cp şi variaţia procentuală a dimensiunilor, Δl, în urma<br />
tratării<br />
• De asemenea, o importanţă deosebită prezintă şi tipul de solvent al soluţiilor de tratare, adică:<br />
apă sau SO. Este evident că în cazul produselor diluabile cu apă consumul specific de soluţie<br />
este mai mare decât în cazul produselor în SO. Aceste diferenţe se corelează cu creşterea<br />
procentuală de masă (Cp) pentru fiecare tratament în parte, funcţie de conţinutul de substanţă<br />
uscată al răşinii şi penetrabilitatea sa.
• Variaţia dimensiunilor după tratare, Δl, este maximă pentru Tb şi Tc şi minimă pentru Ta şi<br />
Ta*.<br />
• Sigi<strong>la</strong>rea secţiunii transversale a epruvetelor în cazul tratamentului Ta*, reduce în mod<br />
evident pătrunderea substanţei de tratare în lemn, deoarece aceasta mai are acces doar pe<br />
direcţiile R şi T iar permeabilitatea lemnului este mult mai scăzută pe direcţie transversală<br />
faţă de direcţia longitudinală<br />
b. Evaluarea stabilităţii <strong>dimensionale</strong> a lemnului de fag prin teste de imersie<br />
• Epruvetele de lemn de fag tratate cu răşini diferite s-au comportat diferit în testul de imersie<br />
în apă, fapt ilustrat de Figura 5.8. Se constată că practic, în toate variantele de tratare, se<br />
obţine un efect de ameliorare ilustrat de reducerea absorbţiei de apă cu 1,98 % <strong>la</strong> tratamentul<br />
Ta, cu 29,7 % <strong>la</strong> Ta*, cu 24,8 % <strong>la</strong> Tb şi cu 33,5 % <strong>la</strong> Tc.<br />
Umf<strong>la</strong>re Ue-100%, [%]<br />
12<br />
10<br />
A1, [%]<br />
8<br />
6<br />
4<br />
2<br />
0<br />
60<br />
50<br />
40<br />
30<br />
20<br />
10<br />
0<br />
Absorbtia de apa<br />
Test de imersie 1<br />
M M* Ta Ta* Tb Tc<br />
Tip tratament<br />
Umf<strong>la</strong>re partia<strong>la</strong><br />
Test de imersie 1<br />
M M* Ta Ta* Tb Tc<br />
Tip tratament<br />
27<br />
R T<br />
Figura 5.8. Influenţa tipului de tratament asupra comportării <strong>la</strong> imersie în apă a lemnului de fag<br />
• În varianta tratamentului cu <strong>la</strong>c ecologic acrilo-PUR şi sigi<strong>la</strong>re a capetelor transversale (Ta*)<br />
lemnul absoarbe cu 45 % mai puţină apă decât în aceeaşi variantă de tratare (Ta) fără sigi<strong>la</strong>re<br />
a capetelor. Tratamentul Ta prezintă cele mai mari valori ale absorbţiei de apă şi umflării.<br />
Privind comparativ variantele de tratare între ele, răşina epoxidică (Tb) absoarbe cu 23 %
mai puţină apă, iar <strong>la</strong>cul alchido-PUR (Tc) cu 32 % mai puţin faţă de <strong>la</strong>cul ecologic acrilo-<br />
PUR (Ta).<br />
• De asemenea umf<strong>la</strong>rea s-a redus, comparativ cu probele martor netratate, în proporţii de 30-<br />
70 % pe direcţie tangenţială şi 15- 60 % pe direcţie radială, valori indicate de coeficienţii<br />
ASE.<br />
• Astfel, valorile umflărilor parţiale şi valorile coeficienţilor de stabilizare dimensională ASE<br />
indică o eficienţă diferită a tratamentelor, în sensul că efecte maxime de ameliorare se obţin<br />
pentru <strong>la</strong>cul alchido-PUR, răşina epoxidică şi minime pentru <strong>la</strong>cul acrilo-PUR.<br />
ASE, [%]<br />
SE (CER), [%]<br />
80<br />
70<br />
60<br />
50<br />
40<br />
30<br />
20<br />
10<br />
0<br />
30<br />
25<br />
20<br />
15<br />
10<br />
5<br />
0<br />
Coeficienti de stabilizare dimensiona<strong>la</strong><br />
Test de imersie 1<br />
R T<br />
M M* Ta Ta* Tb Tc<br />
Tip tratament<br />
Rata de eficienta a substantei<br />
Test de imersie 1<br />
R T<br />
M M* Ta Ta* Tb Tc<br />
Tip tratament<br />
Figura 5.9. Eficienţa comparativă a tratamentelor de ameliorare exprimată prin coeficienţii de<br />
stabilizare dimensională ASE şi eficienţa stabilizării, SE.<br />
• Coeficienţii SE, ce reprezintă rata de eficienţă a substanţei de ameliorare, calcu<strong>la</strong>ţi ca şi<br />
raportul dintre ASE şi Cp, indică faptul că există diferenţe notabile în acest sens între<br />
produsele utilizate experimental (Figura 5.9).<br />
• Eficienţa stabilizării a fost mult redusă pentru produsele apoase (Ta), deşi în acest caz<br />
creşterea procentuală de masă (Cp) a avut valoare maximă. Este evident că o cantitatea mai<br />
mare de răşină introdusă în lemn nu conferă întotdeauna o eficienţă mai mare unui tratament<br />
de stabilizare dimensională.<br />
28
• La tratarea lemnului de fag în aceleaşi condiţii de lucru cu diverse răşini, factori cum sunt:<br />
tipul răşinii, tipul de solvent utilizat, uniformitatea tratării, pot influenţa în mod apreciabil<br />
eficienţa unui tratament.<br />
• După valorile SE rezultă că eficienţa <strong>la</strong>cului alchido-PUR este cea mai mare, urmat de răşina<br />
epoxidică RE şi <strong>la</strong>cul acrilo-PUR pentru epruvetele cu suprafeţe transversale sigi<strong>la</strong>te.<br />
• Se poate observa încă o dată ce implicaţii poate avea sigi<strong>la</strong>rea capetelor transversale ale<br />
lemnului în aprecierea eficienţei unui tratament. Astfel, un tratament de stabilizare<br />
dimensională combinat cu o sigi<strong>la</strong>re a capetelor transversale poate fi mai eficient cu cca. 38%<br />
pe direcţie radială şi cca. 60% pe direcţie tangenţială, decât unul fără sigi<strong>la</strong>re a capetelor.<br />
ASE, [%]<br />
ASE, [%]<br />
80<br />
70<br />
60<br />
50<br />
40<br />
30<br />
20<br />
10<br />
0<br />
-10<br />
70<br />
60<br />
50<br />
40<br />
30<br />
20<br />
10<br />
0<br />
-10<br />
FAG- teste de imersie T1, T2,T3<br />
Coeficienti de stabilizare dimensiona<strong>la</strong> pe direcţie R<br />
Ta Ta*<br />
Cod tratament<br />
Tb Tc<br />
ASE T1 ASE T2 ASE T3<br />
FAG- teste de imersie T1, T2,T3<br />
Coeficienti de stabilizare dimensiona<strong>la</strong> pe direcţie T<br />
Ta Ta* Tb Tc<br />
Cod tratament<br />
ASE T1 ASE T2 ASE T3<br />
Figura 5.10. Comportarea lemnului de fag martor şi tratat în cele trei teste repetate de<br />
imersie: efecte remanente de ameliorare exprimate prin coeficienţii ASE<br />
29
• Efectele de ameliorare obţinute nu sunt stabile <strong>la</strong> contactul prelungit al epruvetelor tratate cu<br />
apa. Astfel, se constată că după cel de-al doilea test de imersie atât valorile absorbţiilor de<br />
apă, cât şi umf<strong>la</strong>rea cresc. Acest lucru duce <strong>la</strong> diminuarea accentuată a coeficienţilor de<br />
stabilizare dimensională calcu<strong>la</strong>ţi după al doilea test de imersie (Figura 5.10.).<br />
• Se bănuieşte o desprindere fizică a produsului de ameliorare ce nu a fost bine fixat în lemn,<br />
fenomen care a permis pătrunderea apei în lemn.<br />
• În aceste condiţii, în urma testului 3 de imersie în apă se observă că lemnul tratat în<br />
variantele Tc şi Tb este cel mai stabil dimensional, comparativ cu Ta .<br />
c. Evaluarea stabilităţii <strong>dimensionale</strong> a lemnului de fag prin teste de higroscopicitate<br />
• Probele stabilizate dimensional prin “impregnare superficială” s-au comportat bine în testul<br />
de higroscopicitate. Astfel, se poate constata din Figurile 5.11 şi 5.12 că dinamica absorbţiei<br />
de apă şi a umflării se reduce pentru toate probele tratate comparativ cu probele martor.<br />
Absorbtia de apa, [%]<br />
20<br />
15<br />
10<br />
5<br />
0<br />
Test de higroscopicitate<br />
0 5 10 15 20 25 30<br />
Durata testului, [zile]<br />
M Ta Tb Tc<br />
Figura 5.11 Dinamica absorbţiei de apă a lemnului de fag martor şi stabilizat dimensional în<br />
testul de higroscopicitate<br />
• În cazul tratamentului Ta se poate spune că se obţine doar o reducere re<strong>la</strong>tivă a<br />
higroscopicităţii, în sensul că diferenţa iniţială de comportament între aceste probe şi cele<br />
martor se diminuează în timp.<br />
• Dinamica absorbţiei de apă în atmosferă saturată se reduce ca urmare a tratării, după cum<br />
rezultă din Figura 5.11. Efectul de reducere a absorbţiei de apă este mai accentuat către<br />
sfârşitul testului, respectiv după 28 de zile, pentru lemnul tratat în variantele Tb şi Tc.<br />
• În acest test absorbţia de apă se reduce comparativ cu probele martor M, cu 4,26 % <strong>la</strong> Ta, cu<br />
10,7 % <strong>la</strong> Tb şi cu 9,23 % <strong>la</strong> Tc.<br />
• În cazul epruvetelor sigi<strong>la</strong>te absorbţia de apă se reduce cu 20,8 % <strong>la</strong> Ta*, faţă de probele<br />
martor M*. Doar sigi<strong>la</strong>rea capetelor implică în cazul de faţă o reducere a absorbţiei de apă de<br />
17,7 %.<br />
• Efectul este simi<strong>la</strong>r şi în cazul umflării. Astfel că, cele mai mici valori ale umflărilor se<br />
înregistrează <strong>la</strong> Tb şi Tc, în timp ce <strong>la</strong> Ta umf<strong>la</strong>rea tangenţială după 28 de zile atinge valori<br />
comparabile cu cele ale probei martor.<br />
• Acest fapt demonstrează efectul de barieră pentru vaporii de apă al stratului de răşină<br />
impregnat în lemn în cazul tratamentelor Tb şi Tc.<br />
30
Umf<strong>la</strong>rea radia<strong>la</strong>, [%]<br />
Umf<strong>la</strong>rea tangentia<strong>la</strong>, [%]<br />
5<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
-1<br />
-2<br />
-3<br />
10<br />
Test de higroscopicitate<br />
0 5 10 15 20 25 30<br />
8<br />
6<br />
4<br />
2<br />
0<br />
-2<br />
Durata testului, [zile]<br />
M Ta Tb Tc<br />
Test de higroscopicitate<br />
0 5 10 15 20 25 30<br />
Durata testului, [zile]<br />
M Ta Tb Tc<br />
Figura 5.12. Dinamica umflării lemnului de fag martor şi stabilizat dimensional în testul de<br />
higroscopicitate<br />
d. Analiza microscopică privind gradul de tratare a lemnului prin “impregnare superficială”<br />
şi modificările de aspect apărute datorită testelor de imersie şi higroscopicitate<br />
Pentru probele tratate sunt prezentate comparativ aspectul unei feţe tangenţiale tratate<br />
simbolizată FT şi ale feţei opuse răzuite, <strong>la</strong> marginea epruvetei, reprezentând zona tratată,<br />
simbolizată FRM, precum şi ale feţei răzuite în centrul epruvetei, reprezentând în fapt zona<br />
netratată şi simbolizată FRC. Această analiză s-a făcut pentru tratamentele Ta,Tb,Tc (Figura<br />
5.13).<br />
Aspectul general al al suprafeţelor probelor tratate după testul de imersie, respectiv<br />
higroscopicitate este ilustrat de fotografiile din Figura 5.14. Acestea sugerează tendinţa de<br />
desprindere a peliculelor de răşini şi aspectul mai degradat al lemnului tratat după testele repetate<br />
de imersie, comparativ cu cel de higroscopicitate.<br />
31
FAG<br />
Probe tratate în variantele Ta,Tb,Tc iniţial<br />
FT FRM FRC<br />
Ta<br />
Tb<br />
Tc<br />
Figura 5.13 Aspectul microscopic (25X) al probelor de fag tratate în variantele Ta, Tb, Tc.<br />
32
FAG<br />
Probe tratate în variantele Ta,Tb,Tc, după testarea comportării <strong>la</strong> apă<br />
Higroscopicitate Imersie<br />
Ta Ta<br />
Tb Tb<br />
Tc Tc<br />
Figura 5.14. Aspectul microscopic (25X) al suprafeţei probelor tratate după testele de<br />
higroscopicitate (140 zile) şi imersie în apă: 3 teste a câte 72 ore/20°C.<br />
33
6 Verificarea comportării lemnului stabilizat dimensional în<br />
condiţii de exterior<br />
6.1 Stabilirea tehnologiilor de tratare superficială a lemnului<br />
Pentru stabilirea tehnologiilor de tratare s-a pornit de <strong>la</strong> principiul “impregnării superficiale”<br />
cu o serie de răşini capabile să formeze, prin reticu<strong>la</strong>re în lemn, un strat rezistent şi izo<strong>la</strong>tor faţă<br />
de apă şi care să blocheze accesul apei în lemn. De asemenea, s-au avut în vedere şi substanţe<br />
care, din punct de vedere teoretic, ar putea avea efect mecanic de ameliorare a <strong>instabilităţii</strong><br />
<strong>dimensionale</strong> a lemnului prin blocarea fizică a accesului apei în lemn. Unele substanţe pot avea<br />
efect combinat de ameliorare a <strong>instabilităţii</strong> <strong>dimensionale</strong> şi a rezistenţei <strong>la</strong> biodegradare a<br />
lemnului. Lemnul astfel tratat este necesar să poată fi în continuare finisat cu produse<br />
peliculogene biocide şi cu conţinut de absorbanţi UV. Un astfel de lemn ar prezenta o rezistenţă<br />
mărită <strong>la</strong> biodegradare şi <strong>la</strong> factori de mediu, adică ar fi protejat faţă de toţi factorii de risc biotici<br />
şi abiotici, activi în condiţii de exterior. Este de aşteptat ca finisarea cu peliculogene care conţin<br />
substanţe biocide şi absorbante pentru radiaţiile UV, aplicată pe un lemn stabilizat dimensional,<br />
cu unul din tratamentele de mai sus, să crească apreciabil durabilitatea lemnului utilizat în<br />
construcţii. De asemenea, se poate aştepta o mărire a rezistenţei <strong>la</strong> biodegradare determinată nu<br />
numai de caracterul biocid al produsului de finisare, ci şi de o umiditate redusă în lemn şi un<br />
acces limitat al agenţilor de biodegradare în lemn ca urmare a barierei reprezentate de răşinile<br />
reticu<strong>la</strong>te din lemn. Pe baza acestor principii s-au ales trei tipuri de produse de tratare. Acestea<br />
sunt prezentate în Figura 6.1.<br />
Substanţe de<br />
stabilizare<br />
dimensională<br />
(răşini sintetice)<br />
• Lac ecologic (LE)-Ta<br />
• Răşină epoxidică (RE)-Tb<br />
• Lac alchido-poliuretanic<br />
(LA-PUR)-Tc<br />
Produse de tratare a lemnului<br />
Produse de<br />
bioprotecţie<br />
• Rombai G<br />
(RG)<br />
Figura 6.1 Produse de tratare a lemnului<br />
34<br />
Produse de<br />
finisare<br />
• Produs<br />
semitransparent biocid<br />
(S1)<br />
• Vopsea alchidică(S2)<br />
Tipurile, codurile şi caracteristicile produselor de protecţie şi finisare utilizate sunt date în<br />
Tabelul 6.1 precum şi valorile consumurilor specifice pentru aplicare, prevăzute în fişele tehnice.
Tip de produs<br />
Cod Aspect Csu, Viscozitate,<br />
Tabelul 6.1<br />
Csp teoretic,<br />
[%] TscΦ4mm, 20°C<br />
[s]<br />
conform fişei<br />
tehnice,[g/m 2 ]<br />
Produse de Rombai G RG Soluţie în solvent 6 9 140<br />
protecţie<br />
organic, galben<br />
verzui<br />
Produs de R Soluţie apoasă, 6 9 150<br />
referinţă<br />
galben verzui<br />
Produse de Lac biocid S1 Lichid<br />
30-36 13 100<br />
finisare semitransparent semitransparent,<br />
Vil<strong>la</strong> Supra<br />
brun<br />
Email alchidic, S2 Lichid vâscos, 39.18 45 150<br />
alb Superpoli<strong>la</strong>c alb, opac<br />
Notă: Codurile şi caracteristicile produselor de stabilizare dimensională au fost prezentate anterior, în cap. 5 şi 6<br />
.<br />
6.2 Testarea în teren a rezistenţei <strong>la</strong> biodegradare şi factori de mediu a<br />
probelor din lemn tratate<br />
Metoda îmbinărilor în L – test accelerat a avut <strong>la</strong> bază un studiu bibliografic aprofundat,<br />
fiind deja testată de către cercetătorii belgieni J. Van Acker şi M.Stevens [110, 111]. Această<br />
metodă poate fi utilizată, prin modificarea normei EN 330 - testul c<strong>la</strong>sic, pentru diverse<br />
produse de tratare sau finisare a lemnului, precum şi pentru specii diferite. Motivul adoptării<br />
acestei variante pentru experimentări este ace<strong>la</strong> că testul c<strong>la</strong>sic are o durată de 5 ani.<br />
Testul accelerat prin metoda îmbinărilor în L pentru ferestre a avut ca obiectiv posibilitatea<br />
introducererii <strong>la</strong> fabricarea ferestrelor a unor specii mai puţin durabile şi cu variaţii<br />
<strong>dimensionale</strong>, cum este fagul. Acesta presupune realizarea unor îmbinări în L din două elemente:<br />
traversă şi lonjeron care vor fi îmbinate între ele şi expuse în exterior. Lonjeronul nu constituie<br />
probă de încercare ci este elementul menit să accelereze infectarea probei efective (traversă) cu<br />
agenţii de biodegradare de tipul fungiilor. În acest scop lonjeronul este realizat din cele două<br />
specii de referinţă nedurabile şi nu este tratat sau finisat în nici un fel.<br />
Alt mod de accelerare în testul modificat constă în realizarea unei îmbinări cu cep drept<br />
întreg ascuns şi realizarea unui cep mai scurt cu 5-7 mm decât scobitura aferentă. Se creează<br />
astfel în interiorul îmbinării un spaţiu în care se poate acumu<strong>la</strong> apă, menţinând o umiditate<br />
crescută în lemn pe o perioadă mai lungă.<br />
6.2.1. Confecţionarea epruvetelor L pentru testarea în teren<br />
S-au pregătit două serii de repere pentru epruveta L şi anume: traverse din lemn de fag cu<br />
feţele paralele cu fibra lemnului şi lonjeroane, realizate din rigle din lemn de fag şi alburn din<br />
lemn de pin, încleiate între ele cu răşină epoxidică rezistentă <strong>la</strong> apă (Figura 6.2). Parametrii<br />
regimului de încleiere a lonjeroanelor au fost: Csp= 200 g/m 2 , T= 20 ± 3°C, t= 24 ore, p= 0,4-0,6<br />
MPa. Apoi, în lonjeronul încleiat s-au executat scobiturile necesare, cu precizarea că scobitura<br />
inferioară este <strong>la</strong> 50 mm de <strong>la</strong> capătul lonjeronului.<br />
Aceste îmbinări reproduc, <strong>la</strong> scară, o îmbinare în L pentru ferestre. Forma şi dimensiunile<br />
epruvetelor utilizate sunt prezentate în Figura 6.3.<br />
35
Figura 6.2 Mod de executare a lonjeronului 1, 2-rigle din pin şi fag, 3- lonjeron încleiat, cu<br />
scobituri<br />
a b<br />
Figura 6.3 Îmbinare în L- test accelerat, a- mod de îmbinare în L, b- cadru de susţinere<br />
6.2.2.Confecţionarea epuvetelor de <strong>la</strong>borator pentru testarea în teren<br />
Pentru a evalua în mod corect rezultatele obţinute, în paralel cu epruvetele L care au fost<br />
expuse <strong>la</strong> Bucureşti în poligonul Institutului Naţional al Lemnului, s-au pregătit alte epruvete de<br />
<strong>la</strong>borator care au fost expuse în Braşov, pe un microstand în cadrul Laboratorului de Materiale<br />
Tehnologice din Facultatea de Industria Lemnului. Acestea au fost tratate şi evaluate în mod<br />
simi<strong>la</strong>r cu epruvetele L, însă metoda utilizată nu este standardizată ci una originală, adaptată pe<br />
36
alt tip de epruvete. Prin aceasta s-au urmărit, pe lângă eficienţa stabilizării <strong>dimensionale</strong> cu<br />
produsele de tratare asupra lemnului expus în exterior şi alte caracteristici importante ca:<br />
• Influenţa modului de debitare a lemnului (secţiunile radială şi tangenţială expuse simultan)<br />
asupra degradării în condiţii de exterior;<br />
• Modificările de culoare apărute în urma expunerii în exterior şi interior;<br />
• Analiza microscopică a modificărilor datorate atacului biologic, apărute pe suprafaţa<br />
lemnului.<br />
Pentru epruvete s-au utilizat două specii lemnoase: fag şi brad. Epruvetele de fag au avut<br />
secţiune triunghiu<strong>la</strong>ră, cu <strong>la</strong>tura de 40 mm şi lungimea de 200 mm [99]. Acestea au fost debitate<br />
astfel încât să aibă două feţe radiale şi una tangenţială. Epruvetele din lemn de brad au avut<br />
secţiune dreptunghiu<strong>la</strong>ră, cu dimensiunile de (5x85x150)mm, cu feţele radiale. Forma şi<br />
dimensiunile epruvetelor sunt date în Figura 6.4 .<br />
FAG BRAD<br />
Figura 6.4 Forma şi dimensiunile epruvetelor utilizate <strong>la</strong> încercări<br />
6.2.3.Mod de tratare<br />
Lonjeroanele au fost pregătite în cadrul INL Bucureşti, nefiind tratate. Traversele au fost<br />
pregătite în cadrul Facultăţii de Industria Lemnului, în <strong>la</strong>boratoarele de Materiale Tehnologice şi<br />
Protecţia Lemnului. După debitarea traverselor, respectiv a epruvetelor de <strong>la</strong>borator, acestea au<br />
fost condiţionate în <strong>la</strong>borator <strong>la</strong> 20°C şi 50-55 % umiditate re<strong>la</strong>tivă, minim 7 zile.<br />
În cazul traverselor s-au folosit 6 variante a câte 3 probe identice / produs şi specie,<br />
corespunzătoare <strong>la</strong> trei perioade de expunere <strong>la</strong> factori atmosferici. La aceste variante s-au<br />
adăugat 1 variantă de tratare cu un produs de protecţie omologat, câte 3 epruvete identice/ produs<br />
şi specie, 1 variantă de tratare cu un produs de protecţie de referinţă, câte 3 epruvete identice/<br />
produs şi specie şi un set de epruvete martor.<br />
În cazul epruvetelor de <strong>la</strong>borator s-au folosit 6 variante de tratare a câte 1 probă pentru<br />
fiecare produs de stabilizare dimensională şi fiecare specie. La aceste variante s-au adăugat 1<br />
variantă de tratare cu un produs de protecţie de referinţă, câte 1 probă/ produs şi specie şi un set<br />
de epruvete martor. Un caz particu<strong>la</strong>r pentru tratarea acestor epruvete este varianta C de tratare<br />
adică probă tratată cu una din răşinile experimentate (răşină epoxidică) şi finisată cu aceeaşi<br />
răşină nediluată. De asemenea, un set de epruvete tratate au fost expuse în condiţii de interior, <strong>la</strong><br />
lumină naturală pentru a aprecia gradul de modificare a culorii datorită acţiunii radiaţiilor UV.<br />
Înainte de tratare traversele şi epruvetele de <strong>la</strong>borator au fost şlefuite cu H 100-120,<br />
desprăfuite şi cântărite. Produsele de ameliorare a <strong>instabilităţii</strong> <strong>dimensionale</strong> şi produsele de<br />
protecţie au fost aplicate prin imersie timp de 15 minute <strong>la</strong> 20°C, iar produsele de finisare au fost<br />
aplicate prin pensu<strong>la</strong>re, în două straturi.<br />
37
Schematic, variantele de tratare pentru toate epruvetele sunt prezentate în Tabelul 6.2.<br />
Tabelul 6.2<br />
Variante de tratare a lemnului expus <strong>la</strong> factorii de mediu<br />
Stabilizare Protecţie<br />
dimensională biocidă<br />
X A1<br />
X X A2, A3<br />
X X B1<br />
X X X B2, B3<br />
38<br />
Finisare Cod tratament<br />
În cazul traverselor cepul nu a fost finisat, ci doar tratat şi protejat antiseptic<br />
Perioada de condiţionare între tratamente a fost de minim 48 ore. Pentru a asigura o etanşeitate<br />
bună faţă de apă, <strong>la</strong> traverse respectiv <strong>la</strong> epruvetele de <strong>la</strong>borator s-a aplicat <strong>la</strong> capătul opus<br />
îmbinării, respectiv <strong>la</strong> ambele capete, pe secţiunea transversală, răşină epoxidică.<br />
6.2.4. Mod de expunere în exterior<br />
Pe un lonjeron s-au fixat liber, fără adeziv, cinci traverse, situate <strong>la</strong> o distanţă de 200 mm<br />
una de alta, cu faţa tangenţială în sus.<br />
Pe un cadru metalic prevăzut cu fante pentru scurgerea apei, s-au expus în exterior<br />
îmbinările în L pregătite anterior, deasupra solului <strong>la</strong> o înălţime de 900 mm, înclinate <strong>la</strong> 10° faţă<br />
de orizontală şi orientate către sud-est, astfel încât gradul de iluminare să fie maxim (condiţii<br />
atmosferice predominante). (Figura 6.5).<br />
Figura 6.5. Mod de expunere pe stand a îmbinărilor în L<br />
Epruvetele de <strong>la</strong>borator tratate au fost debitate în două: o treime din epruvetă a rămas ca<br />
martor, iar cea<strong>la</strong>ltă parte, respectiv două treimi, a fost expusă în exterior, deasupra solului,<br />
neacoperit, pe un p<strong>la</strong>n înclinat <strong>la</strong> 45° faţă de orizontală, orientare sud-est. În acest scop a fost<br />
construit un microstand experimental adaptat tipului de epruvete folosite.
Un set din epruvetele de <strong>la</strong>borator tratate au fost expuse în condiţii de interior, <strong>la</strong> radiaţii<br />
UV. Modul de fixare şi expunere a epruvetelor este prezentat în Figura 6.6.<br />
Figura 6.6 Microstand experimental pentru expunere <strong>la</strong> factori atmosferici<br />
6.2.5.Metode de evaluare a gradului de degradare a lemnului. Rezultate<br />
a. Analiza vizuală nedistructivă<br />
Această analiză s-a făcut după 3, 9, 12 luni <strong>la</strong> epruvetele L şi după 2, 8, 15 luni <strong>la</strong> epruvetele<br />
de <strong>la</strong>borator.<br />
Ambele tipuri de epruvete au fost analizate şi codificate în mod simi<strong>la</strong>r. În plus, <strong>la</strong> epruvetele<br />
de <strong>la</strong>borator s-au luat în considerare:<br />
• faţa expusă, respectiv cea tangenţială şi cea radială;<br />
• apariţia crăpăturilor în lemn, comparativ, pe cele două feţe expuse şi lungimea totală<br />
a acestora raportată <strong>la</strong> suprafaţa epruvetei.<br />
Codificarea conform normei EN 330 – testul c<strong>la</strong>sic este destul de dificilă şi uneori ambiguă<br />
deoarece cumulează efectele de biodegradare de tipul discolorărilor superficiale cu cele de<br />
degradare profundă prin putrezire. În plus, sistemul nu ia în considerare alte degradări în lemn<br />
cum ar fi crăpăturile şi nici aspectul peliculelor de acoperire. Codul de evaluare este prezentat în<br />
Tabelul 6.3. Evaluarea presupune analiza vizuală a suprafeţelor exterioare şi interioare ale<br />
îmbinării.<br />
Tabelul 6.3<br />
Sistem de evaluare a gradului de degradare biologică a lemnului conform EN 330<br />
C<strong>la</strong>sa Descriere Definiţie<br />
0 Sanătos Nici un semn de deteriorare<br />
1 Atac uşor Uşoară discolorare, adesea închisă şi cu striuri, nici o înmuiere sau o<br />
slăbire semnificativă a lemnului<br />
2 Atac moderat Zone de discolorare distincte, dar sub formă de pete şi striuri uşoare cu<br />
mici zone de putregai (lemn înmuiat, slăbit); nu este afectată mai mult de<br />
25% din zona vizibilă<br />
3 Atac sever Înmuiere şi slăbire marcantă a lemnului, caracteristică unui putregai dat de<br />
ciuperci şi sub formă de pete şi striuri marcate; este afectată incontestabil<br />
mai mult de 25% din suprafaţa vizibilă<br />
4 Rupere Putregai foarte grav şi mult; adesea cepul se poate rupe uşor.<br />
Notă: Discolorare – modificare de culoare datorată unui atac biologic care nu este însoţită de modificarea<br />
proprietăţilor fizico-mecanice.<br />
Datorită unei oportunităţi de dep<strong>la</strong>sare în Germania <strong>la</strong> Institutul Bundesforschungsanstalt für<br />
Forst-und Holzwirtschaft din Hamburg, în cadrul Programului European Network on Wood<br />
Modification, s-a facut analiza vizuală după 9 luni, a epruvetelor aduse din România, conform<br />
criteriilor stabilite de normele: EN 330- 1997 şi prCEN/TS 12037: 2002(E).<br />
39
Această analiză s-a făcut cu ajutorul specialiştilor din cadrul Departamentului de Protecţie a<br />
Lemnului, experienţa în acest domeniu fiind practic inexistentă în România. Astfel că, faţă de<br />
prima examinare, aceasta este mult mai complexă, luându-se în considerare mai multe criterii<br />
cum ar fi:<br />
• analiza lemnului şi a stratului superficial de produs de tratare, respectiv a peliculelor de<br />
finisare;<br />
• analiza tuturor feţelor exterioare ale epruvetelor, precum şi a cepului;<br />
• crearea unor sisteme de evaluare proprii pentru identificarea şi aprecierea unor defecte cum<br />
ar fi: crăpăturile în lemn sau gradul de aderenţă al peliculei.<br />
Astfel că în evaluarea preliminară după 9 luni <strong>la</strong> epruvetele L, respectiv 8 luni <strong>la</strong> epruvetele<br />
de <strong>la</strong>borator, s-a folosit sistemul de evaluare în acord cu norma prCEN/TS 12037: 2002(E),<br />
tabelul C.1., care ia în considerare doar discolorările datorate atacului ciupercilor de albăstreală<br />
şi mucegai şi tabelul 1 în aceeaşi normă, care ia în considerare biodegradarea cauzată de<br />
ciupercile de putregai brun, alb sau moale şi afectează proprietăţilor fizico-mecanice ale<br />
lemnului. Aceste sisteme sunt prezentate în Tabelele 6.4 şi 6.5.<br />
Tabelul 6.4<br />
Sistem de evaluare pentru discolorări datorate atacului biologic conform prCEN/TS 12037:<br />
2002(E), tabel C.1 în normă<br />
Aspect<br />
Culoare<br />
Deschisă Medie Neagră<br />
Pete individuale 1 1 2<br />
Grupuri de pete/dungi şi/sau zone<br />
1 2 3<br />
continue de discolorare<br />
Pe toată suprafaţa 2 3 3<br />
Nota 1 : modificările de culoare datorate efectelor fizico-chimice nu se iau în considerare.<br />
Nota 2 : discolorările evidente datorate unui atac de Basidiomycete şi/sau putregai moale pot fi înregistrate şi<br />
menţionate în raport.<br />
Tabelul 6.5<br />
Sistem de evaluare pentru putregai conform prCEN/TS 12037: 2002(E), tabel 1 în<br />
normă<br />
C<strong>la</strong>să Descriere Definiţie<br />
0 Sănătos Nici un semn de putregai<br />
1 Atac uşor Semne vizibile de putregai, dar fără înmuierea sau slăbirea<br />
semnificativă a lemnului.<br />
2 Atac moderat Zone de putregai (lemn moale şi slăbit; în mod normal nu mai mult<br />
de 3 cm 2 si cu adâncime de 2 până <strong>la</strong> 3 mm).<br />
2+ Atac moderat+ Atac sever, aproape 3.<br />
3 Atac sever Lemn moale şi slăbit în mod evident, tipic pentru putregai; lemn<br />
afectat pe mai mult de 3 cm 2 şi o adâncime de 3 până <strong>la</strong> 5 mm sau 5<br />
până <strong>la</strong> 10 mm doar pe câţiva cm 2 .<br />
3+ Atac sever+ Rupere, aproape 4<br />
4 Rupere Putregai sever şi mult, partea de îmbinare se rupe uşor.<br />
Nota 1: discolorările datorate în mod evident unui atac de Basidiomycete şi/sau ciuperci de putregai moale se<br />
menţionează şi înregistrează în raport. La recomandarea clientului se poate face şi o evaluare a discolorării conform<br />
aceleiaşi norme tabel C.1. Modificările de culoare datorate efectelor fizico-chimice nu se iau în considerare.<br />
Nota 2: datorită degradării fizico-chimice a ligninei, poate să apară pe suprafaţa exterioară, expusă, o defibrare a<br />
lemnului. Aceasta, împreună cu crăpăturile datorate diferenţelor de umiditate în straturile lemnului, poate conduce <strong>la</strong> o<br />
înmuiere a suprafeţei lemnului, vizibilă în special când lemnul este umed. Aceste modificări trebuie atent diferenţiate de<br />
putregai.<br />
Nota 3: în zone cu climat predominanat umed şi cu precipitaţii frecvente poate să apară <strong>la</strong> suprafaţa lemnului, într-un<br />
strat subţire, putregaiul moale, care poate duce <strong>la</strong> o înmuiere a acestui strat.<br />
40
În plus, pentru a evidenţia în mod corect şi complet degradarea lemnului dar şi a stratului<br />
superficial de tratare şi/sau a peliculei de finisare, s-au creat nişte sisteme proprii de evaluare<br />
cum ar fi:<br />
• c<strong>la</strong>sificarea crăpăturilor în lemn;<br />
• codificarea gradului de aderenţă a peliculelor <strong>la</strong> suport (Tabelul 6.6);<br />
• s-au analizat atât faţa superioară, expusă, cepul, dar şi feţele <strong>la</strong>terale şi cea inferioară a<br />
epruvetelor.<br />
Tabelul 6.6<br />
Crăpături<br />
Sisteme proprii de evaluare şi notare<br />
Grad de aderenţă <strong>la</strong> suport<br />
C<strong>la</strong>să Descriere C<strong>la</strong>să Descriere Definiţie<br />
0 Fără crăpături 0 Foarte bun Nu se evidenţiază probleme de<br />
aspect/aderenţă<br />
1 Crăpături mici, de până <strong>la</strong> 1 Bun Câteva zone cu modificări de aspect<br />
1cm lungime, izo<strong>la</strong>te<br />
sau microfisuri care nu pot fi<br />
îndepărtate<br />
unghia.<br />
prin încercarea cu<br />
2 1 crăpătură mare pe toată 2 Mediu Cîteva zone unde pelicu<strong>la</strong> se<br />
lungimea sau crăpături<br />
exfoliază sau poate fi îndepărtată<br />
numeroase de cca. 1-3cm.<br />
prin încercarea cu unghia.<br />
3 2 crăpături mari pe toată 3 Necorespunzător Pelicu<strong>la</strong> exfoliată total sau uşor de<br />
lungimea sau crăpături<br />
îndepărtat prin încercarea cu unghia.<br />
4<br />
numeroase de cca 3-5cm.<br />
Crăpături mari şi/sau mici,<br />
numeroase<br />
- -<br />
Rezultatele evaluărilor sunt prezentate sub formă de tabele complexe care au luat în<br />
considerare toţi factorii enumeraţi mai sus. Pentru exemplificare, în Tabelul 6.7 se prezintă un<br />
model de evaluare.<br />
Ca urmare a întocmirii acestor tabele s-au putut construi histograme care indică<br />
diferenţele între diversele tipuri de tratamente utilizate, în ceea ce priveşte prezenţa crăpăturilor<br />
în lemn (Cr), precum şi modificările de culoare datorate unui atac biologic (C), atât pentru<br />
epruvetele L cât şi pentru epruvetele de <strong>la</strong>borator.<br />
Acestea cuprind evaluările după 9 şi 16 luni <strong>la</strong> epruvetele L, cât şi evaluările după 8 şi 15<br />
luni <strong>la</strong> epruvetele de <strong>la</strong>borator. De asemenea, s-au analizat comparativ cele două specii<br />
lemnoase: fag şi brad. Acest lucru a evidenţiat în ce măsură diverse tratamente de stabilizare<br />
dimensională ale lemnului de fag pot îmbunătăţi durabilitatea naturală şi implicit rezistenţa <strong>la</strong><br />
factorii de mediu astfel încât lemnul de fag să atingă cel puţin performanţele lemnului de brad. În<br />
aceste histograme este evidenţiată şi influenţa secţiunii lemnului epruvetelor de <strong>la</strong>borator asupra<br />
degradării acestuia în condiţii de exterior, după cele două perioade de expunere.<br />
Un exemplu de astfel de histogramă este cea din Figura 6.7 care indică atât eficienţa unor<br />
tratamente combinate de stabilizare dimensională- bio-protecţie – finisare a lemnului de fag, cât<br />
şi influenţa secţiunii expuse a lemnului asupra degradării în condiţii de exterior.<br />
41
C<strong>la</strong>sa de deteriorare<br />
C<strong>la</strong>sa de deteriorare<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
FAG 15- Lemn stabilizat dimensional<br />
Crăpături în lemn, Cr<br />
M Ta-A1 Tb-A1 Tc-A1<br />
Cod tratament<br />
tg rad<br />
FAG 15- Lemn stabilizat dimensional şi antiseptizat<br />
Crăpături în lemn, Cr<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
M Ta-B1 Tb-B1 Tc-B1<br />
Cod tratament<br />
tg rad<br />
FAG 15- Lemn stabilizat dimensional, antiseptizat şi<br />
finisat<br />
Crăpături în lemn, Cr<br />
C<strong>la</strong>sa de deteriorare<br />
4<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
M Ta-B3 Tb-B3 Tc-B3<br />
Cod tratament<br />
tg rad<br />
42<br />
C<strong>la</strong>sa de deteriorare<br />
C<strong>la</strong>sa de deteriorare<br />
C<strong>la</strong>sa de deteriorare<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
FAG 15- Lemn stabilizat dimensional<br />
Modificare de culoare, C<br />
M Ta-A1 Tb-A1 Tc-A1<br />
Cod tratament<br />
tg rad<br />
FAG 15- Lemn stabilizat dimensional şi antiseptizat<br />
Modificare de culoare, C<br />
3<br />
2<br />
1<br />
0<br />
M Ta-B1 Tb-B1 Tc-B1<br />
Cod tratament<br />
tg rad<br />
FAG 15- Lemn stabilizat dimensional, antiseptizat şi<br />
finisat<br />
Modificare de culoare, C<br />
M Ta-B3 Tb-B3 Tc-B3<br />
Cod tratament<br />
tg rad<br />
Figura 6.7. Influenţa protecţiei şi finisării asupra eficienţei tratamentului de stabilizare dimensională<br />
<strong>la</strong> lemnul de fag expus 15 luni <strong>la</strong> factorii de mediu
. Modificări de culoare<br />
Pentru a evalua în mod corect modificările de culoare ale epruvetelor expuse <strong>la</strong> factorii<br />
de mediu, rezultatele obţinute în urma analizei vizuale, conform normei EN 330 şi a sistemelor<br />
nou adoptate, au fost comparate cu cele obţinute în urma măsurării culorii, <strong>la</strong> aceleaşi epruvete.<br />
Aceste măsurători au fost efectuate pe epruvetele de <strong>la</strong>borator, pe faţa tangenţială, după 15 luni<br />
expunere <strong>la</strong> factorii de mediu şi <strong>la</strong> epruvetele L, pe faţa superioară, după 9luni, respectiv 16 luni<br />
de expunere.<br />
În acest scop s-a utilizat un aparat Spectrocam, multifuncţional, care combină funcţiunile<br />
a patru aparate într-unul singur (Figura 6.8). Aceste funcţiuni sunt:<br />
1. Spectrofotometru;<br />
2. Spectrocolorimetru şi densitometru;<br />
3. Calibrator de monitor;<br />
4. Cameră spectrală.<br />
1<br />
2<br />
3 4<br />
Figura 6.8. Aparat Spectrocam pentru măsurarea culorii<br />
Astfel se poate măsura culoarea şi densitatea de culoare cu acurateţea unui<br />
spectrofotometru. Aparatul are toate accesoriile necesare pentru scanare şi calibrare. Pentru<br />
calibrarea monitorului se folosesc: o p<strong>la</strong>că neagră ISO, o p<strong>la</strong>că albă de referinţă şi software<br />
pentru măsurare. De asemenea, Spectrocam dă valorile colorimetrice: CIE, XYZ, xyY, Luv, Lab,<br />
LCH, HSB, RGB, densităţile de culoare ale materialelor măsurate: A,T, E, I, Din 16536-2 şi<br />
sursa de lumină: A, C, E, D50, D55, D65, D75. Cu ajutorul Spectrocam coordonatele măsurate<br />
sunt introduse automat în calcu<strong>la</strong>tor în programul Excel.<br />
Măsurătorile s-au efectuat cu sursă de lumină naturală D65, în sistem CIELab. Acest<br />
spaţiu al culorilor este utilizat în determinarea numerică a diferenţei de culoare, având o mare<br />
importanţă practică, deoarece distanţele egale dintre culori, din orice domeniu, determină<br />
diferenţe aproximativ egale şi în percepţia vizuală.<br />
Pentru evaluarea rezultatelor s-au întocmit diagrame (curbe de remisie), R= f (λ), în<br />
programul Origin Graph şi s-au calcu<strong>la</strong>t diferenţele de culoare ΔE pentru epruvetele măsurate.<br />
Rezultatele obţinute prin analiză vizuală în ceea ce priveşte modificarea culorii au fost verificate<br />
prin măsurarea acesteia şi întocmirea curbelor de remisie R = f (λ), atât pentru epuvetele L, cât şi<br />
pentru cele de <strong>la</strong>borator. Pentru exemplificare, în Figura 6.9 este prezentat aspectul epruvetelor L<br />
rezultat prin observare directă şi prin măsurarea culorii. De asemenea, sunt date tabe<strong>la</strong>r (Tabelul<br />
6. 8- 6.9) şi diferenţele de culoare ΔE pentru 2 serii de epuvete reprezentative şi anume: epruvete<br />
stabilizate dimensional în variantele Ta, Tb, Tc - A1, <strong>la</strong> care s-au înregistrat cele mai mari valori<br />
ale diferenţelor de culoare comparativ cu aspectul iniţial şi epruvete stabilizate dimensional şi<br />
finisate cu produsul opac în variantele Ta, Tb, Tc – A3, care prezintă cele mai mici diferenţe de<br />
culoare faţă de cea iniţială, înainte de expunere.<br />
43
Rezultatele obţinute ca urmare a măsurării culorii epruvetelor L şi a epruvetelor de<br />
<strong>la</strong>borator, expuse în exterior diverse perioade de timp, au scos în evidenţă veridicitatea analizei<br />
vizuale<br />
44<br />
R, [%]<br />
25<br />
20<br />
15<br />
10<br />
5<br />
M<br />
Ta-A1<br />
Tb-A1<br />
Tc-A1<br />
0<br />
350 400 450 500 550 600 650 700 750 800<br />
Figura 6.9. Aspectul probelor prin observare directă (st) şi prin măsurarea culorii(dr), după 16<br />
luni expunere <strong>la</strong> factorii de mediu<br />
Tabelul 6.8<br />
Lemn stabilizat dimensional-Diferenţe de culoare între epruvete L control* şi expuse16 luni<br />
Cod epruvetă<br />
Coordonate<br />
L a b ΔE<br />
M* 40.8504 5.379 11.2412 13.87318<br />
M 30.1501 0.7369 3.7299<br />
Ta-A1* 40.6203 5.4658 10.9281 16.25338<br />
Ta-A1 27.3973 0.7886 2.7154<br />
Tb-A1* 36.7684 6.8676 11.5071 13.47534<br />
Tb-A1 30.7695 0.2177 1.4385<br />
Tc-A1* 39.7587 6.0556 12.5288<br />
Tc-A1 30.6528 0.1292 1.4906<br />
λ, [nm]<br />
15.48811<br />
Tabelul 6.9<br />
Lemn stabilizat dimensional şi finisat - Diferenţe de culoare între epruvete L control* şi<br />
expuse 16 luni<br />
Cod epruvetă<br />
Coordonate<br />
L a b ΔE<br />
M-S2* 29.0943 4.7007 5.8021 0.640611<br />
M-S2 26.5875 1.2044 2.7002<br />
Ta-A3* 57.0283 -0.8805 4.812 3.854097<br />
Ta-A3 53.5722 -0.4512 3.1612<br />
Tb-A3* 56.9237 -0.963 3.8558 1.257144<br />
Tb-A3 55.7298 -0.578 3.9382<br />
Tc-A3* 57.8981 -1.1711 5.6303<br />
Tc-A3 57.1637 -0.3717 4.4566<br />
1.598736<br />
c. Analiza microscopică a modificărilor datorate atacului biologic<br />
Analiza microscopică a probelor degradate a evidenţiat natura şi cauzele apariţiei petelor<br />
negre de pe suprafaţa lemnului şi a crăpăturilor din lemn sau peliculă. În acest scop s-a utilizat
ace<strong>la</strong>şi microscop optic performant, ca şi în cazul analizei tratării prin “impregnare superficială”<br />
cu răşini. S-au analizat doar epruvete nefinisate, în variantele A1 şi B1. În Figura 6.10 sunt<br />
prezentate imagini sugestive din acest punct de vedere.<br />
Fisură în lemn şi colonizare de fungii Fisurare a peliculei<br />
Figura 6.10<br />
6.3 Concluzii<br />
Expunerea lemnului în exterior şi examinarea acestuia <strong>la</strong> diverse intervale de timp indică<br />
evoluţia fenomenelor de degradare, precum şi stabilitatea în timp a unor tratamente de<br />
ameliorare aplicate acestuia.<br />
• Cele mai reprezentative fenomene care indică eficacitatea unui tratament de stabilizare<br />
dimensională sunt: prezenţa crăpăturilor în lemn şi modificarea de culoare datorată<br />
unui atac biologic.<br />
• Un factor important în aprecierea eficienţei stabilizării <strong>dimensionale</strong> a lemnului îl are şi<br />
e<strong>la</strong>sticitatea răşinii<br />
• În ansamblu, lemnul de fag stabilizat dimensional în variantele Ta, Tb, Tc prezintă<br />
crăpături mult mai mici şi mult mai puţine decât lemnul netratat M.<br />
• Se remarcă biodegradarea mult mai accentuată a lemnului stabilizat dimensional în varianta<br />
Ta. Acest lucru este dovedit de utilizarea unui produs ecologic, biodegradabil (<strong>la</strong>cul ecologic<br />
acrilo-poliuretanic).<br />
• Cele mai eficiente tratamente au fost cele în variantele de tratare şi finisare opacă A3 şi B3.<br />
• În acest stadiu de cercetare, cel mai eficient tratament de stabilizare dimensională a<br />
lemnului de fag este cel realizat cu <strong>la</strong>cul alchido-poliuretanic (Tc), urmat de răşina epoxidică<br />
(Tb) şi <strong>la</strong>cul ecologic acrilo-poliuretanic (Ta).<br />
• Prezenţa crăpăturilor în lemn este mai mare pe faţa tangenţială, decât pe cea radială. Apariţia<br />
crăpăturilor a fost semna<strong>la</strong>tă, în special <strong>la</strong> epruvetele nefinisate, tratate în variantele A1 şi<br />
B1.<br />
Examinarea comparativă a epruvetelor din lemn de brad şi fag stabilizate dimensional,<br />
prin diverse tratamente şi expuse simultan, a scos în evidenţă următoarele aspecte:<br />
• Lemnul de fag stabilizat dimensional are un comportament simi<strong>la</strong>r cu cel de<br />
brad şi chiar mai bun în varianta de tratare A2, în ceea ce priveşte apariţia<br />
crăpăturilor în lemn.<br />
• Degradarea biologică este din păcate mai accentuată <strong>la</strong> lemnul de fag decât <strong>la</strong> cel de<br />
brad. Acest lucru justifică alegerea unor tratamente combinate de stabilizare<br />
dimensională – bio-protecţie – finisare ale lemnului.<br />
45
S-a considerat utilă o analiză comparativă a celor două metode de evaluare a modificării<br />
de culoare şi anume: evaluarea prin observarea directă şi evaluarea prin măsurarea valorică a<br />
acesteia. Rezultatele obţinute ca urmare a măsurării culorii epruvetelor L şi a epruvetelor de<br />
<strong>la</strong>borator, expuse în exterior diverse perioade de timp, au evidenţiat veridicitatea analizei vizuale.<br />
• Epruvetele A3 au o rezistenţă mai bună <strong>la</strong> acţiunea factorilor de mediu, concretizată<br />
în acest caz, printr-o modificare de culoare mult mai mică decât epruvetele A1.<br />
• În urma măsurării culorii şi întocmirii curbelor de remisie R = f(λ) epruvetele M sunt<br />
cele mai degradate, urmate în ordine descrescătoare de Ta, Tc, Tb.<br />
7. Concluzii finale. Contribuţii originale<br />
Problema <strong>instabilităţii</strong> <strong>dimensionale</strong> a lemnului este departe de a fi rezolvată complet. Prin<br />
cercetările efectuate în cadrul lucrării de faţă autoarea doreşte să îşi aducă o contribuţie în acest<br />
domeniu foarte complex şi foarte vast. Tema lucrării de doctorat a ţinut seama de tendinţele pe<br />
p<strong>la</strong>n mondial în acest domeniu şi în ace<strong>la</strong>şi timp, s-a dorit realizarea unor cercetări care să<br />
implice utilizarea unor tehnologii simple şi ieftine cum este tratarea superficială a lemnului, cu<br />
produse existente pe piaţă, pe lemnul de fag, disponibil <strong>la</strong> noi în ţară şi cu variaţii <strong>dimensionale</strong><br />
mari, într-un cuvânt: simplu – economic – justificat. Toate cele patru obiective au fost atinse iar<br />
cercetările efectuate au permis formu<strong>la</strong>rea unor concluzii importante cum ar fi:<br />
1 Toate produsele utilizate pentru stabilizarea dimensională a lemnului de fag s-au întărit prin<br />
proces fizico-chimic, <strong>la</strong> temperatura mediului, <strong>la</strong> rece. S-au format structuri<br />
macromolecu<strong>la</strong>re, în lemn, cu grade diferite de reticu<strong>la</strong>re, în funcţie de compoziţia chimică a<br />
produsului impregnat în lemn. Acest grad de reticu<strong>la</strong>re a conferit rezistenţa <strong>la</strong> apă a lemnului<br />
tratat.<br />
2 Core<strong>la</strong>rea datelor obţinute pe pelicule cu datele ce s-au obţinut pe lemn constituie o bază de<br />
date importantă pentru stabilirea unor core<strong>la</strong>ţii de tip: specie-substanţă de tratare – tehnologie<br />
de tratare – stabilitatea dimensională - durabilitate conferită, ca bază principială pentru<br />
alegerea unor variante raţionale de tratare a lemnului.<br />
3 Pentru produsele de stabilizare dimensională a lemnului testate conform metodei de<br />
<strong>la</strong>borator s-au obţinut următoarele rezultate:<br />
• Pierderile de masă în urma testelor repetate de imersie sunt minime pentru produsele<br />
RE, LA-PUR şi LE, comparativ cu produsele C1 şi C2.<br />
• Faţă de produsul C1 care are cel mai s<strong>la</strong>b comportament faţă de apă, absorbţiile de apă<br />
după primul test de imersie au fost cu cca. 52 % mai mici pentru LE şi cu cca. 98 %<br />
mai mici pentru RE şi LA-PUR. De asemenea, pierderea de peliculă după primul test<br />
de imersie, calcu<strong>la</strong>te faţă de C1, au fost cu cca. 38 % mai mici pentru LE, cu 96 %<br />
pentru RE şi cu 99 % pentru LA-PUR.<br />
• Testul de higroscopicitate a permis o diferenţiere a produselor din punct de vedere al<br />
higroscopicităţii. Analiza datelor în ansamblu sugerează că răşina epoxidică RE este<br />
cel mai puţin higroscopică, urmată de <strong>la</strong>cul alchido-poliuretanic LA-PUR şi <strong>la</strong>cul eco<br />
LE. La sfârşitul testului, după 21 zile de menţinere în atmosferă saturată, faţă de C1,<br />
absorbţiile de apă sunt cu cca. 82 % mai mici pentru LE, cu cca. 83 % pentru RE şi cu<br />
cca. 70 % pentru LA-PUR.<br />
4 Lemnul de fag stabilizat dimensional prin tratare superficială cu produsele experimentale a<br />
avut următoarele caracteristici specifice reprezentate prin mărimi specifice:<br />
• Prin tratarea superficială prin imersie de scurtă durată a lemnului, cu produsele<br />
experimentale diluate <strong>la</strong> un Tsc = 12s, Φ = 4mm, <strong>la</strong> 20°C s-au obţinut valori ale<br />
creşterii procentuale de masă Cp cuprinse între 2,97 % şi 5,97 %. La aceste valori au<br />
corespuns însă valori apreciabile ale consumului specific în produs lichid, de cca. 249<br />
– 575 g/m 2 .<br />
46
• În urma primului test de imersie în apă, absorbţia parţială de apă se reduce cu 1,98 %<br />
<strong>la</strong> tratamentul Ta, cu 29,7 % <strong>la</strong> Ta*, cu 24,8 % <strong>la</strong> Tb şi cu 33,5 % <strong>la</strong> Tc faţă de proba<br />
martor M.<br />
• Umf<strong>la</strong>rea s-a redus comparativ cu proba martor M, în proporţii de 33 % <strong>la</strong> Ta, 30,45<br />
% <strong>la</strong> Ta*, 67 % <strong>la</strong> Tb şi 74,9 % <strong>la</strong> Tc pe direcţie radială, precum şi 15,81 % <strong>la</strong> Ta,<br />
22,14 % <strong>la</strong> Ta*, 63,26 % <strong>la</strong> Tb şi 65,39 % <strong>la</strong> Tc, pe direcţie tangenţială.<br />
• Efecte maxime se obţin deci pentru <strong>la</strong>cul alchido-PUR (Tc) şi răşina epoxidică (Tb) şi<br />
minime pentru <strong>la</strong>cul ecologic acrilo- PUR (Ta).<br />
• Din păcate efectul de ameliorare nu este stabil <strong>la</strong> contactul prelungit cu apa, în testele<br />
2 şi 3 de imersie. Atât valoriile absorbţiilor de apă, cât şi umflările cresc. Acest lucru<br />
ar putea fi explicat printr-o desprindere fizică a produsului de stabilizare ce nu a fost<br />
bine fixat în lemn, fapt ilustrat şi de analiza microscopică.<br />
• Probele stabilizate dimensional prin “impregnare superficială” s-au comportat bine în<br />
testul de higroscopicitate, în sensul că dinamica absorbţiei de apă şi a umflării se<br />
reduce pentru toate probele tratate comparativ cu probele martor.<br />
• Astfel că în acest test absorbţia de apă se reduce comparativ cu probele martor M, cu<br />
4,26 % <strong>la</strong> Ta, cu 10,7 % <strong>la</strong> Tb şi cu 9,23 % <strong>la</strong> Tc.<br />
• În cazul epruvetelor sigi<strong>la</strong>te absorbţia de apă se reduce cu 20,8 % <strong>la</strong> Ta*, faţă de<br />
probele martor M*. Doar sigi<strong>la</strong>rea capetelor implică, în cazul de faţă, o reducere a<br />
absorbţiei de apă de 17,7 %.<br />
5 Din verificarea comportării lemnului stabilizat dimensional şi expus în exterior, <strong>la</strong> factorii de<br />
mediu , au rezultat următoarele:<br />
• Fenomenele reprezentative care pot indica eficacitatea unui tratament de stabilizare<br />
dimensională sunt : apariţia crăpăturilor în lemn şi implicit o biodegradare care se<br />
manifestă într-o primă fază prin modificarea culorii lemnului. E<strong>la</strong>sticitatea răşinii este<br />
un alt criteriu important.<br />
• În ansamblu, lemnul de fag stabilizat dimensional şi expus <strong>la</strong> factorii atmosferici<br />
prezintă crăpături mult mai mici şi mult mai puţine decât lemnul netratat Stabilizarea<br />
dimensională reduce lungimea crăpăturilor<br />
• Cel mai eficient tratament de stabilizare diemnsională, în acest stadiu de cercetare<br />
este Tc, urmat de Tb şi Ta.<br />
• Pentru un lemn expus în exterior nu este suficient un tratament simplu de<br />
stabilizare dimensională cu un produs care nu oferă şi bio-protecţie şi rezistenţă<br />
<strong>la</strong> UV. De aceea se impune efectuarea unor tratamente combinate de stabilizare-<br />
protecţie- finisare.<br />
6 Tratarea prin “impregnare superficială” cu răşinile Tb şi Tc conferă lemnului o<br />
stabilitatea dimensională pe direcţie radială şi pe direcţie tangenţială comparabilă cu<br />
cea conferită de lemnul tratat prin impregnare, în domeniul de variaţie al umidităţii de<br />
<strong>la</strong> echilibru <strong>la</strong> umiditatea de saturaţie a fibrei. În testul de higroscopicitate efectul de<br />
stabilizare dimensională a lemnului tratat superficial este, de asemenea, comparabil cu<br />
cel al lemnului impregnat. Şi în acest test lemnul tratat cu cele două răşini Tb şi Tc este<br />
cel mai stabil dimensional. Analiza comparativă a lemnului de fag tratat prin<br />
impregnare superficială şi a lemnului de brad netratat evidenţiază că fenomenul de<br />
umf<strong>la</strong>re este diminuat în primul caz. Astfel că, dacă lemnul de fag netratat are variaţii<br />
<strong>dimensionale</strong> cu cca 30- 40 % mai mari decât bradul, după tratare acesta este mai<br />
stabil dimensional cu 37-40 % <strong>la</strong> Tb şi cu 45-52 % <strong>la</strong> Tc, radial şi 26-38%, <strong>la</strong> Tb,<br />
respectiv 30-38% <strong>la</strong> Tc, tangenţial.<br />
7 În testele efectuate în teren pe epruvete tratate de fag şi de brad s-a evidenţiat un<br />
comportament asemănător al lemnului de fag cu cel de brad, din punct de vedere al<br />
rezistenţei <strong>la</strong> factorii de mediu şi implicit al stabilităţii <strong>dimensionale</strong>.<br />
47
Contribuţii originale. Propuneri de valorificare<br />
Pe parcursul lucrării au fost aduse <strong>contribuţii</strong> originale ca:<br />
1. Studiul principalelor proprietăţi ale lemnului care determină şi influenţează instabilitatea<br />
dimensională a lemnului.<br />
2. Teste specifice de rezistenţă <strong>la</strong> apă efectuate pe pelicule de răşini sintetice aplicate pe sticlă.<br />
3. S-a e<strong>la</strong>borat o metodă originală de <strong>la</strong>borator care corelează caracteristicilor peliculelor<br />
întărite cu ale lemnului după tratare. Metoda a constat într-un test de imersie în apă – uscare<br />
–condiţionare a peliculelor (repetat de 3 ori) şi un test de higroscopicitate în atmosferă<br />
saturată cu vapori de apă. Aceste două teste au fost aplicate peliculelor de pe <strong>la</strong>melele de<br />
sticlă cât şi lemnului tratat.<br />
4. S-au confecţionat un dispozitiv pentru măsurarea dimensiunilor epruvetelor, cu ceas<br />
comparator.<br />
5. S-a confecţionat o cameră de condiţionare, <strong>la</strong> nivel de <strong>la</strong>borator, bazată pe principiul utilizării<br />
unei soluţii saturate de bicromat de sodiu, pentru a crea o umiditate re<strong>la</strong>tivă de 55 % <strong>la</strong> 20°C<br />
căreia îi corespunde o umditate de echilibru a lemnului de (9-10)%, pentru lemnul de fag.<br />
6. S-au introdus noi mărimi pentru evaluarea eficienţei unui tratament de stabilizare<br />
dimensională cum ar fi: coeficientul de stabilizare dimensională ASE şi eficienţa stabilizării<br />
SE.<br />
7. Aplicarea pentru prima oară în România a testului L, conform SR EN 330-97.<br />
8. Crearea unor grile noi, complexe, de evaluare a degradării lemnului în condiţii de exterior.<br />
Direcţii de cercetare şi valorificare, de viitor<br />
• Continuarea testelor cu epruvete L şi epruvete de <strong>la</strong>borator până <strong>la</strong> definitivarea perioadei de<br />
5 ani indicată de standard şi evaluarea distructivă a epruvetelor.<br />
• E<strong>la</strong>borarea de noi standarde, mai complexe şi mai complete, care să ţină seama de grilele de<br />
evaluare nou create şi utilizate în această lucrare.<br />
• Continuarea cercetărilor privind stabilizarea dimensională a lemnului de fag prin alte<br />
procedee.<br />
• Promovarea lemnului de fag stabilizat dimensional pentru fabricarea ferestrelor.<br />
48
BIBLIOGRAFIE (EXTRAS)<br />
5.*** Handbook of Wood and Wood-Based Materials for Engineers, Architects and Builders.<br />
Forest Products Laboratory. Forest Service. U.S. Department of Agriculture. 1987.<br />
6. *** Joint Research Program 2000-2003. Federal Research Centre for Forestry and Forest<br />
Products (BFH). Hamburg.<br />
8. *** Wood Modification Processes in Europe- An overview. 2003. Brochure. European<br />
Thematic Network for Wood Modification.<br />
11. BELDEAN E., TIMAR, M.C., MIHAI, M.D. 2001. A <strong>la</strong>boratory method for evaluating<br />
wood improvement properties of syntethic resins. Buletinul Conferinţei Internaţionale<br />
Naţionale “ Ştiinţa şi Ingineria lemnului în mileniul III”, noiembrie, Braşov.<br />
15. BELDEAN, E., MIHAI, M.D. 1999. Tendinţe actuale de stabilizare dimensională a lemnului<br />
masiv ca material compozit format din polimeri naturali diferiţi. Buletinul Conferinţei<br />
Internaţionale Bramat ’99, februarie, Braşov.<br />
16. BELDEAN, E., MIHAI, M.D., TIMAR, M.C. 2000. Posibilităţi de ameliorare a <strong>instabilităţii</strong><br />
lemnului <strong>la</strong> umiditate atmosferică prin tratare superficială. Buletinul Conferinţei Naţionale “<br />
Industria lemnului în prag de mileniu III”, noiembrie, Braşov.<br />
17. BELDEAN, E., MIHAI, M.D., TIMAR, M.C. 2002. Evaluation of wood improvement<br />
properties of syntethic resins. Buletinul Conferinţei Internaţionale “ Baltic Polymer<br />
Symposium 2002”, septembrie, Nida- Lituania.<br />
18. BELDEAN, E., TIMAR, M.C., MIHAI, M.D. 2002. Influence of resin treatment of wood on<br />
dimensional stability. Buletinul Conferinţei Internaţionale ICWSE-2002, noiembrie, Braşov.<br />
19. BELDEAN, E., TIMAR, M.C., MIHAI, M.D. 2002. Influence of surface treatment on the<br />
behaviour of wood in outdoor, above ground exposure. Part I. Buletinul Conferinţei<br />
Internaţionale ICWSE-2002, noiembrie, Braşov.<br />
20. BELDEAN, E., TIMAR, M.C., MIHAI, M.D. 2003. Aplicarea unui test L modificat <strong>la</strong><br />
<strong>studiul</strong> eficienţei unor tratamente superficiale de ameliorare a lemnului destinat construcţiei<br />
de ferestre, Buletinul Conferinţei Naţionale “ Ştiinţa şi Ingineria lemnului în mileniul III”,<br />
noiembrie Braşov<br />
21. BELDEAN, E., TIMAR, M.C., MIHAI, M.D. 2003. Influenţa unor tratamente superficiale de<br />
stabilizare dimensională asupra comportării lemnului expus în exterior, fără contact cu solul.<br />
Partea a II-a. Buletinul Conferinţei Naţionale “ Ştiinţa şi Ingineria lemnului în mileniul III”,<br />
noiembrie, Braşov.<br />
22. BELDEANU, E. C. 1999. Produse forestiere şi Studiul lemnului. Vol. I. Editura Universităţii<br />
“Transilvania” Braşov.<br />
23. BOICIUC, M., PETRICAN, C. 1970. Stabilizarea dimensională a lemnului de fag prin<br />
impregnare cu stiren şi polimerizare termochimică. Industria Lemnului, anul 21, nr. 1, pp.<br />
12-15.<br />
24. BURMESTER, A., OLSEN, C. 1971. Verbesserung der Formbestandigkeit von Buchenholz<br />
durch Trankung mit Diisocyanat nach WAN-Trocknung. Holzforschung 25, pp.84-89.<br />
28. CHEN, Y., CHOONG, E., BARNES, H.M.1995. Effect of selected water-soluble bulking<br />
chemicals on moisture diffusion and dimensional stability of wood. Forest Product Journal,<br />
Vol 45, no.5, pp. 84-90.<br />
29. CISMARU M. 2003. Fizica lemnului şi a materialelor pe bază de lemn. Editura Universităţii<br />
“Transilvania”, Braşov.<br />
34. CURTU, I., GHELMEZIU, N. 1984. Mecanica lemnului şi materialelor pe bază de lemn.<br />
EdituraTehnică., Bucureşti.<br />
37 DESPOT, R. 1998. Mechanism of infection of fir wood joinery; Part 1: Exposure conditions,<br />
moisture content and permeability. Drvna Industrija. 49 (2), pp. 67-80.<br />
49
42. FILIPOVICI, J. 1965. Studiul lemnului. Vol.I, II. Editura Didactică şi Pedagogică,<br />
Bucureşti.<br />
43. FUJIMOTO, H. 1992. Weathering behaviour of chemically modified wood with maleic acidglycerol<br />
(MG) mixture. Chemical Modification of Lignocellulosics, 7-8 November, Rotorua,<br />
New Zee<strong>la</strong>nd.<br />
47. FUJIMURA, T., INOUE, M.1992. Improvement of the durability of wood with acrylic high<br />
polymers .IV. Effect of bulking on the dimensional stability of composites. Mokuzai<br />
Gakkaishi, vol 38, no.3, pp. 264-269.<br />
48. FUJIMURA, T., RYU, J.Y., IMAMURA, Y., FURUNO, T., JODAI, S.1993. Improvement<br />
of the durability of wood by acryl-high-polymer VII. Biological resistance of acryliccopolymer<br />
treated wood. Mokuzai Gakkaishi, vol.39, no.9, pp. 1042-1048.<br />
49. GHELMEZIU, N., PANĂ, Gh., URSULESCU, Ad. 1960. Proprietăţile fizice şi mecanice ale<br />
lemnului de molid, brad, fag, stejar şi gorun. Editura Agro-Silvică. Bucureşti.<br />
50. GOETHALS, P., STEVENS, M. 1994. Dimensional stability and decay resistance of wood<br />
upon modification with some new type chemical reactants. Document IRG/WP/94-40028.<br />
51. GRECU, V. 1997. Studiu de piaţă pentru elemente de tâmplărie din lemn. INL Bucureşti.<br />
52. GUEVARA, R., MOSLEMI, A.A. 1984. The effect of alkylene oxides, furan resin and<br />
vinylpyrrolidinone on wood dimensional stability. Wood Science and Technology, 18,<br />
pp.225-240.<br />
54. HÉRNANDEZ, R., E. 1993. Influence of moisture sorption history on the swelling of sugar<br />
maple wood and some tropical hardwoods. Wood Sci. and Technol. 27, pp. 337-345.<br />
55. HILL, C., A., S., JONES, D. 1996. The Dimensional Stabilisation of Corsican Pine Sapwood<br />
by Reaction with Carboxylic Acid Anhydrides. The Effect of Chain Length. Holzforschung,<br />
50, pp. 457-462.<br />
57. KIGUCHI, M., KARAOKE, Y., EVANS, P. D. Ş.A. 2001. Pretreatments of Wood Surfaces<br />
for Improving Weatherability of Clear Finishing. Document IRG/WP 01- 40196.<br />
60. KOLLMANN, F.P., CÔTE, W.A.Jr. 1968. Principles of wood Sciences and Technology, vol<br />
1, Solid Wood, Springer Ver<strong>la</strong>g, New York, pp. 160-230, 257-271.<br />
64. MANTANIS, G.I., YOUNG, R.A., ROWELL,,R.M., 1994. Swelling of wood. Part 1.<br />
Swelling in water. Wood Science and Technology, 28, pp. 119-134.<br />
68. MIHAI, D. 1983. Materiale tehnologice pentru industria lemnului. Editura Tehnică,<br />
Bucureşti.<br />
69. MIHAI, M. D., TIMAR, M.C.1999. Tehnologia <strong>ameliorării</strong>, încleierii şi finisării lemnului.<br />
Vol 1. Ameliorarea lemnului. Universitatea “Transilvania”, Braşov.<br />
70. MIHAI, M., D., TIMAR, M., C. 1993. Cercetări privind noi metode de stabilizarea<br />
dimensională a lemnului şi produselor pe bază de lemn. Caracterizarea produselor obţinute<br />
prin microscopie electronică. Contract de cercetare ştiinţifică nr. 24/ 1993. Beneficiar INL<br />
Bucureşti.<br />
71. MIHAI, M., D., TIMAR, M., C., BELDEAN, E. ş.a. 2000-2002. Ameliorarea durabilităţii<br />
naturale a lemnului prin tratamente de suprafaţă. Contract de cercetare ştiinţifică,<br />
Program Orizont 2000, tema A3, beneficiar MEC, ANSTI.<br />
74. MILITZ, H. 1993. Treatment of timber with water-soluble dimethylol resins to improve their<br />
dimensional stability and durability. Wood Sci. and Technol. 27, pp. 347-355.<br />
75. MITIŞOR, A. 1975. Tehnologia produselor stratificate din lemn. Reprografia Universităţii<br />
din Braşov.<br />
76. NĂSTASE, V.1981. Tehnologia fabricării mobilei. Universitatea din Braşov.<br />
78. PANSHIN, A.J., DE ZEEUW, C. 1980: Textbook of Wood Technology, Fourth edition,<br />
McGraw-Hill Book Company.<br />
79. PERKITNY, J., RACZKOWSKI, J. 1970. Effect of polyethylene glycol content in beech<br />
wood on its swelling pressure. Holzforschung und Holzverwertung, 22(6), pp.105-109.<br />
80. PESCĂRUŞ, P. 1981. Studiul lemnului. Universitatea din Braşov.<br />
50
82 PETRICAN, C. ş.a., 1972. Stabilizarea dimensională a lemnului de fag prin metode<br />
combinate (fizice, chimice, mecanice). Contract 239, Bucureşti. Beneficiar MEFMC-DTD.<br />
83. PETROVICI, V., POPA, V., 1997. Chimia şi prelucrarea chimică a lemnului. Vol. I , II.<br />
Editura Lux Libris, Braşov.<br />
84. PITTMAN, C.U., ş.a., 1994. Wood enhancement treatments I. Impregnation of Southern<br />
yellow pine with me<strong>la</strong>mine-formaldehyde and me<strong>la</strong>mine-ammeline-formaldehyde resins.<br />
Journal of Wood Chemistry and Technology, 14(4), pp. 577-603.<br />
88. RAPP, A., 1999. Zur Er<strong>la</strong>ngung des Doktorgrades an der Universität Hamburg Fachbereich<br />
Biologie. Dissertation.pp. 44-45, 85-111.<br />
89. RAPP, A.O., PEEK, R.D. 1999. Me<strong>la</strong>minharzimprägniertes sowie mit Wetterschutz<strong>la</strong>sur<br />
oberflächenbehandeltes und unbehandeltes Vollholz während zwijähriger<br />
Frei<strong>la</strong>ndbewitterung. Holz als Roh-und Werkstoff, 57, pp.331-339.<br />
96. ROWELL, R., M., GUTZMER, D., I., 1976. Effects of Alkylene Oxide Treatments on<br />
Dimensional Stability of wood. Wood Science, vol 9, no. 1, pp.51-54.<br />
98. SAILER M., RAPP A.O., 1997. Influence of different resin treatments on the dimension<br />
stability of wood. Document IRG / WP 97 40090, IRG 28 th Annual Meeting, Whistler,<br />
Canada.<br />
99. SANDBERG, D., 1999. Weathering of radial and tangential wood surfaces of pine and<br />
spruce. Holzforshung, vol 53, pp. 355-364.<br />
106.TIMAR, M.C., 2003. Ameliorarea lemnului. Editura Universităţii “Transilvania” Braşov.<br />
107.TIMAR, M.C., BELDEAN, E., MIHAI, M.D., 2001: Wood improvement by the MAG<br />
procedure. Buletinul Conferinţei Internaţionale Naţionale “ Ştiinţa şi Ingineria lemnului în<br />
mileniul III”, noiembrie, Braşov.<br />
108.TIMAR, M.C., BELDEAN, E., MIHAI, M.D., 2002: Testing of wood for outdoor, above<br />
ground applications- a trial of a modified L-joint method in Romania. Buletinul Conferinţei<br />
Internaţionale ICWSE-2002, noiembrie, Braşov.<br />
109.TIMAR, M.C., MIHAI, M.D. 2000. Noi compozite lemn–p<strong>la</strong>stic obţinute prin modificarea<br />
chimică a lemnului. Buletinul sesiunii naţionale Industria lemnului în prag de mileniu III,<br />
Braşov, 17-18 noiembrie 2000.<br />
111.VAN ACKER, J., BRAUWERS, C., STEVENS, M. 1998. The accelerated L-joint test<br />
method for determination of the out of ground natural durability. IRG/WP 98-20146.<br />
Stockholm, Sweden.<br />
113.WADSÖ L., 1993. Measurements of water vapour sorption in wood. Part 1.<br />
Instrumentation. Wood Science and Technology, 27, pp. 396-400.<br />
114.WADSÖ L., 1993. Measurements of water vapour sorption in wood. Part II. Results. Wood<br />
Science and Technology, 28, pp. 59-65.<br />
116.WILLIAMS, R.S., FEIST, W.C. 1999. Water repellents and water-repellent preservatives<br />
for wood. Handbook of Wood and Wood-based material for engineers. Forest Products<br />
Laboratory. USA<br />
120.ZAMFIRA, S., TIMAR, M.C., BELDEAN, E. 2002: Colour measurement, a possible<br />
application in monitoring the wood weathering phenomenon, Proceedings of PRASIC02,<br />
Editura Universităţii Transilvania, pp. 213-218.<br />
121.ZLATE, GHE., BRENNDŐRFER, D. 1990. Bazele producţiei şi prelucrării mecanice a<br />
lemnului. Editura Ceres, Bucureşti.<br />
122.ZELENIUC, O. ş.a. 2003. Protecţia lemnului, o alternativă pentru construcţii durabile.<br />
Buletinul Conferinţei Naţionale “ Ştiinţa şi Ingineria lemnului în mileniul III”, noiembrie<br />
Braşov.<br />
51
CURRICULUM VITAE<br />
Anexa 13<br />
DATE PERSONALE:<br />
Numele: BELDEAN<br />
Prenumele: EMANUELA-CARMEN<br />
Data naşterii: 11.03.1971<br />
Locul naşterii: Câmpulung, judeţul Argeş<br />
Starea civilă: căsătorită, un copil<br />
Adresa locului de muncă: B-dul Eroilor nr.29, Braşov<br />
Adresă domiciliu: Str. Mircea cel Bătrân, nr.49, bl.36,<br />
sc. D, ap.28, 500193 Braşov<br />
STUDII GIMNAZIALE:<br />
1977-1985 Şcoa<strong>la</strong> generală Voineşti, judeţul Argeş<br />
STUDII LICEALE:<br />
1985-1989 Liceul Industrial nr.1, Câmpulung, judeţul Argeş<br />
STUDII UNIVERSITARE:<br />
1990-1995 Facultatea de Industria Lemnului<br />
Universitatea Transilvania din Braşov<br />
SPECIALIZĂRI:<br />
1995-1996 Tehnologii moderne în prelucrarea lemnului–Studii<br />
Aprofundate<br />
2000 English for Technical and Business Purposes<br />
ACTIVITATE PROFESIONALĂ:<br />
1996- 1997 Preparator <strong>la</strong> Facultatea de Industria Lemnului<br />
Universitatea Transilvania din Braşov<br />
1997-2000 Doctorand cu frecvenţă <strong>la</strong> Facultatea de Industria<br />
Lemnului<br />
Universitatea Transilvania din Braşov<br />
2000-2004 Asistent <strong>la</strong> Facultatea de Industria Lemnului<br />
Universitatea Transilvania din Braşov<br />
ACTIVITATE ŞTIINŢIFICĂ:<br />
Articole publicate: 13<br />
Contracte de cercetare: 2<br />
LIMBI STRĂINE CUNOSCUTE: engleză, franceză.
CURRICULUM VITAE<br />
PERSONAL DATA:<br />
Surname: BELDEAN<br />
First name: EMANUELA-CARMEN<br />
Date of birth: 11.03.1971<br />
P<strong>la</strong>ce of birth: Câmpulung, Argeş<br />
Civil status: married, one child<br />
Office address: B-dul Eroilor nr.29, Braşov<br />
Home address: Str. Mircea cel Bătrân, nr.49, bl.36,<br />
sc. D, ap.28, 500193 Braşov<br />
GYMNASIUM STUDIES:<br />
1977-1985 Regu<strong>la</strong>r School Voineşti, Argeş<br />
HIGHSCHOOL STUDIES:<br />
1985-1989 “Industrial nr.1” Highschool, Câmpulung, Argeş<br />
UNIVERSITY STUDIES:<br />
1990-1995 Faculty of Wood Industry<br />
Transilvania University of Braşov<br />
SPECIALISATIONS:<br />
1995-1996 Modern Wood Processing Technologies–Master<br />
2000 English for Technical and Business Purposes<br />
PROFESSIONAL ACTIVITY:<br />
1996-1997 Tutor at Faculty of Wood Industry<br />
Transilvania University of Braşov<br />
1997-2000 Part time PhD Student at Faculty of Wood Industry<br />
Transilvania University of Braşov<br />
2000- 2004 Assistant lecturer at Faculty of Wood de Industry<br />
Transilvania University of Braşov<br />
SCIENTIFIC ACTIVITY:<br />
Published papers: 13<br />
Research contracts: 2<br />
FOREIGN LANGUAGES: English, French.
REZUMAT<br />
Lucrarea intitu<strong>la</strong>tă “Contribuţii <strong>la</strong> <strong>studiul</strong> <strong>ameliorării</strong> <strong>instabilităţii</strong><br />
<strong>dimensionale</strong> a lemnului de fag prin tratamente superficiale” aduce noi<br />
informaţii în cercetarea uneia dintre cele mai nefavorabile însuşiri ale lemnului de<br />
fag şi anume instabilitatea dimensională a acestuia.<br />
În acest sens s-au realizat cercetări teoretice privind <strong>studiul</strong> principalilor<br />
factori fizico-chimici care determină instabilitatea dimensională a lemnului.<br />
Cercetările experimentale structurate în trei capitole distincte şi<br />
interdependente au avut ca scop stabilirea unor core<strong>la</strong>ţii între testele efectuate în<br />
<strong>la</strong>borator şi testele efectuate în teren. În prima etapă de cercetare s-au studiat<br />
produse pe bază de răşini sintetice posibil de utilizat pentru ameliorarea<br />
<strong>instabilităţii</strong> <strong>dimensionale</strong> a lemnului ceea ce a condus, în etapa următoare, <strong>la</strong><br />
selecţionarea celor mai eficiente dintre acestea din punct de vedere al rezistenţei<br />
lor <strong>la</strong> apă şi stabilizarea dimensională a lemnului. În final, s-a verificat eficienţa<br />
diferitelor tratamente superficiale de stabilizare dimensională prin teste în teren<br />
care au constat în expunerea lemnului <strong>la</strong> factorii de mediu. Prin aceste teste s-a<br />
urmărit ca lemnul de fag să atingă cel puţin performanţele lemnului de brad.<br />
Scopul final al lucrării a constat în stabilirea eficienţei unor tratamente<br />
superficiale de stabilizare dimensională a lemnului de fag, comparativ cu<br />
tratamentele de impregnare, iar ca direcţie de valorificare: promovarea lemnului de<br />
fag stabilizat dimensional pentru fabricarea ferestrelor.<br />
ABSTRACT<br />
The thesis “Contributions to the Study of Dimensional Instability<br />
Improvement of Beech Wood by Surface Treatments” brings some information in<br />
the research of dimensional instability of beech.<br />
Theoretical research has been carried out the study of the main physical and<br />
chemical factors that determine the dimensional instability of wood.<br />
Experimental research was organised in three distinct and interdependent<br />
chapters. The purpose of research was to establish some corre<strong>la</strong>tion between<br />
<strong>la</strong>boratory tests and outdoor tests.<br />
First stage of experiments was to study some synthetic resins for<br />
improvement of dimensional instability of wood. The second stage of research was<br />
to select the most water-resistant resins and to use these on wood dimensional<br />
stabilisation. The efficiency of treatment was finally verified by exposing the<br />
surface treated wood to the weathering. The expected result was to obtain a beech<br />
wood with at least performances with fir wood.<br />
The final purpose of the work was to establish the efficiency of some surface<br />
treatments given the impregnation treatment for beech.<br />
The promotion of treated beech wood for windows construction is the main<br />
trend of the performed researches.
UNIVERSITATEA “TRANSILVANIA” DIN BRAŞOV<br />
RECTORAT<br />
ANEXA 19<br />
FIŞA PERSONALĂ<br />
a candidatului propus pentru obţinerea titlului ştiinţific de DOCTOR<br />
• Numele: BELDEAN, iniţia<strong>la</strong> tatălui: M. prenumele: Emanue<strong>la</strong> –<br />
Carmen<br />
• Funcţia: asistent universitar<br />
• Locul de muncă: Universitatea “TRANSILVANIA” Braşov, Facultatea<br />
de Industria Lemnului.<br />
• Data şi locul naşterii: Anul: 1971, luna: martie, ziua: 11.<br />
• Localitatea: Câmpulung, Judeţul: Argeş, Ţara: România.<br />
• Schimbări de nume: anul 1996. Numele anterior: PANĂ Prenumele:<br />
Emanue<strong>la</strong> – Carmen.<br />
• Studii: Superioare<br />
• Anul absolvirii: 1995<br />
• Profesia de bază: inginer<br />
• Cursuri de specializare absolvite: în ţară:<br />
Tehnologii moderne în prelucrarea lemnului–Studii Aprofundate,<br />
anul 1996.<br />
English for Technical and Business Purposes anul 2000.<br />
• Limbi străine cunoscute: Foarte bine: engleza, franceza.<br />
• Vechimea în muncă: 8 ani, din care: învăţământ: 8 ani, în funcţia actuală<br />
4 ani.<br />
• Lucrări e<strong>la</strong>borate: nr de lucrări comunicate <strong>la</strong> sesiuni:13, din care: în ţară:<br />
12, în străinătate: 1.<br />
• Nr. Brevete invenţii - . Nr. inovaţii - .<br />
• Nr. contracte de cercetare: 2.<br />
Braşov, 15.07.2004<br />
DOCTORAND<br />
Ing. Emanue<strong>la</strong>- Carmen BELDEAN
Lucrări ştiinţifice publicate<br />
1. BELDEAN E., MIHAI D.: Tendinţe actuale de stabilizare dimensională a lemnului masiv ca<br />
material compozit format din polimeri naturali diferiţi. Buletinul Sesiunii Ştiinţifice<br />
Internaţionale BRAMAT ’99, 1999, Braşov, pag. 179-184.<br />
2. BELDEAN E. , MIHAI D, TIMAR C.: Posibilităţi de ameliorare a <strong>instabilităţii</strong> lemnului <strong>la</strong><br />
umiditate atmosferică prin tratare superficială. Buletinul Conferinţei Naţionale “Industria<br />
Lemnului în prag de mileniu III”, 17 –18 noiembrie 2000, Braşov, pag 255-260.<br />
3. MIHAI D., BELDEAN E., TIMAR C.: Influenţa compoziţiei chimice a materialelor<br />
peliculogene de finisare asupra rezistenţei <strong>la</strong> acţiunea factorilor atmosferici. Buletinul<br />
Conferinţei Naţionale “Industria Lemnului în prag de mileniu III”, 17 –18 noiembrie 2000,<br />
Braşov, pag 157-162.<br />
4. MIHAI D., LUNGOCI S., BELDEAN E., ş.a.: Factori care influenţază calitatea finisajului <strong>la</strong><br />
creioane. Buletinul Conferinţei Naţionale “Industria Lemnului în prag de mileniu III”, 17 –<br />
18 noiembrie 2000, Braşov, pag 149-156.<br />
5. BELDEAN E., TIMAR, M.C., MIHAI, M.D.: A <strong>la</strong>boratory method for evaluating wood<br />
improvement properties of syntethic resins. Buletinul Conferinţei Internaţionale Naţionale “<br />
Ştiinţa şi Ingineria lemnului în mileniul III”, 16-17 noiembrie 2001, Braşov, pag. 27-32.<br />
6. TIMAR, M.C., BELDEAN E., MIHAI, M.D.: Wood Improvement by the MAG Procedure.<br />
Buletinul Conferinţei Internaţionale Naţionale “ Ştiinţa şi Ingineria lemnului în mileniul<br />
III”, 16-17 noiembrie 2001, Braşov, pag.33-40.<br />
7. BELDEAN, E., MIHAI, M.D., TIMAR, M.C.: Evaluation of wood improvement properties<br />
of syntethic resins. Buletinul Conferinţei Internaţionale “ Baltic Polymer Symposium 2002”,<br />
septembrie 2002, Nida- Lituania, pag..<br />
8. BELDEAN, E., TIMAR, M.C., MIHAI, M.D.: Influence of resin treatment of wood on<br />
dimensional stability. Buletinul Conferinţei Internaţionale ICWSE-2002, noiembrie 2002,<br />
Braşov.<br />
9. BELDEAN, E., TIMAR, M.C., MIHAI, M.D.: Influence of surface treatment on the<br />
behaviour of wood in outdoor, above ground exposure. Part I. Buletinul Conferinţei<br />
Internaţionale ICWSE-2002, noiembrie 2002, Braşov.<br />
10. TIMAR, M.C., BELDEAN, E., MIHAI, M.D.: Testing of wood for outdoor, above ground<br />
applications - a trial of a modified L-joint method in Romania. Buletinul Conferinţei<br />
Internaţionale ICWSE-2002, noiembrie 2002, Braşov.<br />
11. ZAMFIRA, S., TIMAR, M.C., BELDEAN, E. 2002: Colour measurement, a possible<br />
application in monitoring the wood weathering phenomenon, Buletinul Conferinţei<br />
Internaţionale PRASIC02, pag. 213-218.<br />
12. BELDEAN, E., TIMAR, M.C., MIHAI, M.D.: Aplicarea unui test L modificat <strong>la</strong> <strong>studiul</strong><br />
eficienţei unor tratamente superficiale de ameliorare a lemnului destinat construcţiei de<br />
ferestre, Buletinul Conferinţei Naţionale “ Ştiinţa şi Ingineria lemnului în mileniul III”,<br />
noiembrie 2003, Braşov.<br />
13. BELDEAN, E., TIMAR, M.C., MIHAI, M.D.: Influenţa unor tratamente superficiale de<br />
stabilizare dimensională asupra comportării lemnului expus în exterior, fără contact cu solul.<br />
Partea a II-a. Buletinul Conferinţei Naţionale “ Ştiinţa şi Ingineria lemnului în mileniul III”,<br />
noiembrie 2003, Braşov.<br />
Braşov, 15.07.2004<br />
Asist. ing. Emanue<strong>la</strong> - Carmen BELDEAN