Predavanje 4-3 (pdf)

REBRASTI GREDNI MOSTOVI

Glavni nosači 

‣ n = 1 - 10 

‣ betoniranje na skeli: b = 5 – 8 m 

‣ montažni ni glavni nosači: b = 2,5 – 3,5 m 

Statički sustav 

L max (m) 

AB 

PB 

AB 

L/h 

PB 

greda 

kontinuirani 

nosač 

14 

16 

18 

20 

25,0 

45,0 

30,0 

45,0

Primjeri poredaka poprečnih 

nosača kod 

rebrastih grednih mostova 

‣ torzijski ukrućuje uje glavne nosače e i 

‣ zajedno sa stupovima čini okvir za prijenos horiz. sila potresa i vjetra. 

L 

L 

L 

PN 

GN 

PN 

GN 

PN 

PN 

GN 

PN 

PN 

GN 

PN 

PN 

L/2 

PN 

PN 

PN 

PN 

PN 

PN 

PN 

PN 

PN 

0,4 L 0,5 L 

L/3 

L/3

AB SKLOPOVI 

‣ presjek s jednim rebrom za uže u 

mostove 

‣ uobičajeni oblik presjeka 

željezničkog mosta 

‣ željeznički most s upuštenim 

kolnikom 

‣ cestovni most s dva rebra u 

presjeku

AB SKLOPOVI 

‣ Suvremeni presjek ab cestovnog mosta 

25 

poprecni 

pad 

L/2 L 

L/2 

45-60 

0,2 L 

pl 

25-35 

L 

pl 

poprecni 

pad 

vuta 

širina rebra: 

100-140cm 

60-100cm 

armirani beton 

prednapeti beton

AB SKLOPOVI 

‣ Presjeci željezničkih mostova 

640 

5 21 56 

18 220 220 

18 

56 21 

5 

210 110 

156 54 

4% 

25 

116 

80 305 70 

25 40-51 

25 160 60 30 80 

30 60 160 

25 

220 200 

220 

205 205 

410

PB SKLOPOVI 

‣ Razvojni put 

- prije: smanjenje utroška 

gradiva, 

- danas: optimalna trajnost 

‣ a), b) – montažna na kolnička 

ka 

ploča: 

loša a iskustva u pogledu 

- trajnosti, 

- problem pri montaži i zbog 

izvijanja nosača a prema 

gore 

- tanke ploče e (danas 

min.20cm, bolje 25cm) 

a) 

b) 

c) 

Raspon: 36m 

118 

216 

55 

Raspon: 33,5m 

60 

186 

40 

Raspon: 23,3m 

116 

135 

18 

14 

14 

40 

Raspon: 21,1m 

100 

MOST PRIVLAKA - OTOK VIR 

800 

20 

200 400 200 

KRCKI MOST 

1140 

13 

15 

230 340 340 230 

ŠIBENSKI MOST 

1023 

13 

159 40176 40 191 40 176 40 159 

MOST PLESMO 

850 

25 

d) 

120 

18 

10 

40 

40 

210 40 210 40 210 40

PB SKLOPOVI 

Raspon: 36m 

MOST PRIVLAKA - OTOK VIR 

‣ c) – ploča a u razini 

118 

800 

20 

g.pojasnica 

- ušteda gradiva, 

- ali uzdužne reške slaba 

mjesta 

a) 

b) 

18 

216 

55 

Raspon: 33,5m 

60 

14 

186 

200 400 200 

KRCKI MOST 

1140 

13 

15 

‣ Razmaknute gornje 

pojasnice 

40 

Raspon: 23,3m 

116 

230 340 340 230 

ŠIBENSKI MOST 

1023 

13 

c) 

135 

14 

40 

159 40176 40 191 40 176 40 159 

Raspon: 21,1m 

100 

MOST PLESMO 

25 

850 

d) 

120 

18 

10 

40 

40 

210 40 210 40 210 40

PB SKLOPOVI 

‣ e), f) – gornje pojasnice priljubljene – monolitna izvedba ploče- povoljno 

za pop.preraspodjelu 

‣ e) za ceste u unutrašnjosti, njosti, debljina hrpta min.23 cm 

10 

Raspon: 30m 

198 

TIPSKI MOST "I" 

1322 

e) 

170 

25 

60 

62 

99 

200 

200 

200 

200 

200 

99 

62 

Raspon: 30m 

228 

TIPSKI MOST "T" 

1238 

25 

f) 

175 

8 

g) 

365 

40 

Raspon: 33m 

159 230 230 230 230 159 

TIPSKI MOST - Bechtel 

1480 

170 

25 

170 

102 170 201 170 201 170 201 170 94

PB SKLOPOVI 

‣ f) za ceste uz more, najveći i utrošak gradiva 

‣ g) velika torzijska krutost – pop.nosači i nisu potrebni ni na osloncima 

10 

Raspon: 30m 

198 

TIPSKI MOST "I" 

1322 

e) 

170 

25 

60 

62 

99 

200 

200 

200 

200 

200 

99 

62 

Raspon: 30m 

228 

TIPSKI MOST "T" 

1238 

25 

f) 

175 

8 

g) 

365 

40 

Raspon: 33m 

159 230 230 230 230 159 

TIPSKI MOST - Bechtel 

1480 

170 

25 

170 

102 170 201 170 201 170 201 170 94

UZDUŽNI KONTINUITET 

‣ Puni kontinuitet – povoljnije za trajnost 

‣ Kontinuitetna ploča – niz prostih greda – tla gdje se očekuju o 

različita 

ita 

diferencijalna slijeganja 

a) 

rasponi 2 x 24,5 m 

b) 

rasponi: 15,0 + 2 x 19,0 + 15,0 m 

kontinuitetna ploca 18 cm 

kolnicka ploca 

20 cm 

a) 

glavni nosaci 

poprecni nosaci 

b)

DETALJI OSLANJANJA 

‣ Dovoljan prijelaz kraja nosača a preko osi ležaja: sidrenje armature, unos 

sile prednapinjanja ( h/3) 

‣ Osigurati rasponski sklop protiv pada u slučaju potresa - povećanje 

oslonačkih ploha ili protupotresnim istakama 

‣ Mjesto za hidrauličke preše, e, manji vijek trajanja ležajeva 

‣ Dovoljan prostor za izvedbu: za vađenje v 

oplate ili sigurno spuštanje 

nosača a na mjesto bez udaranja u susjedne nosače 

> d/3 

min 10 

d 

10 

>2% 

>20 

>45 >35

Povećanje raspona izvedbom stolova 

‣ Most Pašman, idejni projekt 

3500 3500 3500 

7000 

nad osloncem 

1150 

u polju 

20-40 

350 

180 

284 284 142 

45

KOLNIČKA KA PLOČA 

‣ prenosi 

prometno 

opterećenje 

enje na 

grede, , i razdjeljuje 

pojedinačne 

ne terete na sve grede. 

‣ djeluje kao gornji pojas grede 

‣ djeluje kao plošni 

nosač (disk) za sve horizontalne sile 

teške 

‣ pomiče težište 

poprečnog 

presjeka prema gore iznad h/2 – iznad 

ležaja tlačna naprezanja veća a od dopuštenih 

– podebljati rebro ili 

tlačnu ploču 

nad osloncem 

1150 

u polju 

20-40 

350 

180 

284 284 142 

45

STATIČKI PRORAČUN 

Neovisno o obliku poprečnog presjeka 

razlikujemo dva globalna statička proračuna: 

‣ proračun u poprečnom smjeru i 

‣ proračun u uzdužnom smjeru.

Rubni uvjeti ploče kolnika 

L=30,00 m 

1,80 

h pl 

0,60 b'=5,40 0,60 

b=6,00 m 

poprecni nosac 

glavni nosac 

glavni nosac 

X 

vute 

Y 

~ 0,6b 

ploca elasticno 

upeta na tri strane 

X 

L y b'+hpl 

~ 

Y 

ploca elasticno 

upeta na dvije strane 

X 

L y b'+hpl 

~ 

Y

Upetost 

kolničke 

ke ploče u glavne nosače 

gore: potpuna upetost 

dolje: torzijsko 

zakretanje glavnih nosača 

2 

q (kN/m ) 

glavni nosac 

krajnji poprecni 

nosac 

glavni nosac 

b 

I 

pl 

I 

T 

kut zaokreta

Stupnjem upetosti α označava ava se odnos između 

stvarnog momenta i momenta pune upetosti 

α= 

1 

2 

0.62⋅L 

I 

1+ ⋅ 

b I 

pl 

T 

gdje je: 

Iplpl - moment tromosti ploče [m 4 /m] 

nosača 

IT - torzijski moment rebra [m 

L - razmak poprečnih 

[m 4 ] b - razmak glavnih nosača 

- postavljanjem poprečnih nosača – stupanj upetosti raste

Pojednostavnjeni 

jeni rubni uvjeti ploče kolnika. 

P 

za momente na ležaju 

za momente u polju

Momenti savijanja u ploči uslijed različitih 

itih 

progiba glavnih nosača 

- 

+ 

‣ momenti rastu smanjivanjem razmaka glavnih nosača 

i njihove krutosti na savijanje

Dijagram momenata savijanja u ploči 

od vlastite težine 

ine. 

m g 

GN 

0,3b b b 0,3b 

‣ eliminacija torzije glavnih nosača a usljed vl. težine

Konzolna ploča veće duljine. 

min 0,15 L k 

15-25 cm 

krajnji poprecni 

nosac 

L k 

‣ smanjenje progiba i opasnosti od vibracija

Poprečne sile od pojedinačnih nih tereta 

F 

1 

F 

2 

h 

vlacni štap 

X 

Za F 

2 

Za F 

1 

Y 

F 

1 

F 

2 

tlacni štap 

45 

‣ širine 

rasprostiranja od pojedinačnih 

nih tereta 

‣ Opterećenje enje na udaljenosti manjoj od 1.2h predaje se na ležaj 

putem kratke konzole

Poprečno prednapinjanje ploče e kolnika 

min 22 cm 

22-26 

4 - 6 m 

armatura 

sidra 

kabela 

‣ b>10,0 m 

‣ Temperatura, skupljanje, puzanje – pojava pukotina 

‣ Smanjiti progibe, pojavu pukotina većih od dopuštenih, smanjiti 

promjene napona u čeliku 

– stupanj prednaprezanja – za g+0,3q 

nema vlačnih napona poprečno 

k 

= 

M 

M 

dek 

g+∆g+ 

p

pomicna kotva 

24 - 30 

nepomicna kotva 

‣ Sidrenje kabela kod konzola većih 

dužina 

poprecni kabeli 

uzdužni kabeli 

‣ Poprečni 

kabeli u ploči kolnika vode se iznad uzdužnih 

kabela 

glavnog nosača

Dijelovi glavnih nosača: 

a: 

‣ gornji pojas (kolnička ka ploča a sudjelujuće širine) 

‣ rebro (hrbat, konstantne ili promjenjive debljine) 

‣ donji pojas (ukoliko nije izražen 

- kao dio rebra visine 

0.2h)

GORNJI POJAS 

‣ Trajektorije glavnih napona 

u ploči kolnika pri jednolikom 

opterećenju 

enju 

45 o 45 o 

‣ M (-):( 

gornji pojas - kosi vlak 

‣ Posmik na spoju ploče e i hrpta 

45 o V 

45 o V 

M- M- 

+ M + 

+ 

V 

‣ Nesimetrično opt.- jače e opt. pojas skratit 

će e se više – posmik u gor. pojasu 

‣ Gornji pojas – dio ploče – preuzima 

horizontalne sile u svojoj ravnini

REBRO 

‣ Preuzima posmične sile između pojasa 

‣ Glavni naponi od Mx i Vx 

‣ My od upetosti ploče e u rebro 

‣ Ako je na donjoj strani rebra široki pojas - dodatno opterećenje 

enje 

rebra na vlak vertikalno (svi dijelovi ispod težišne linije – obješeni 

eni 

za tlačni pojas) 

POKRETNO 

U POLJU 

POKRETNO NA 

KONZOLI 

M 

M 

- 

- 

+ + 

M 

M

DONJI POJAS 

‣ Vlačne i tlačne sile 

‣ Nad srednjim ležajem 

– donji pojas moguće e je proširiti u tlačnu 

ploču u kako bi se spriječilo ilo prekoračenje enje tlačne 

čvrstoće 

nad osloncem 

1150 

u polju 

20-40 

350 

180 

284 284 142 

45

Rebrasti gredni mostovi s jednim gl.nosačem 

‣ Pješački mostovi, mostovi na poljskim putovima, b

Rebrasti gredni mostovi s dva i više e glavnih nosača 

‣ Za proračun pojedinačnog nog nosača a valja provesti raspodjelu 

osnovnih opterećenja 

enja – linije poprečne raspodjele 

I 2 

I 2 

I 1 

I 1 

1,5 3,0 

3,0 3,0 1,5 

I = 

1 

I 2 

+ 

I 

1 

= I 2 

0,29 

0,69 

0,29 

0,40 

+ 

0,07 

0,25 

0,05 

0,06 

- 

- 

RUBNI 

NOSAC 

UNUTARNJI 

NOSAC

Metoda ekscentričnog 

nog pritiska 

‣ l/b ≥ 2 - poprečni 

nosač deformira po pravcu (poprečni 

nosač 

apsolutno je krut – pretpostavka Courbona) - opterećenje 

enje koje otpada 

na pojedine glavne nosače e može odrediti analogno naprezanju ravnog 

presjeka opterećenog 

enog uzdužnom 

silom i momentom savijanja. 

σ = 

P 

A 

± 

M ⋅ ξ 

I

Metoda ekscentričnog 

nog pritiska 

‣ Ii i : 

‣ Si : 

σ 

= 

moment tromosti nosača 

opterećenje 

enje koje otpada na pojedini nosač 

S 

I 

i 

i 

A = ∑ I 

⎛ a i ⎞ 

i I = 2∑ Ii 

⎜ ⎟ 

⎝ 2 ⎠ 

2 

M 

= P ⋅ x 

ξ = 

a i 

2 

S 

I 

i 

i 

= 

P 

I 

∑ 

i 

± 

2 

∑ 

P ⋅ x 

⎛ a 

i 

Ii⎜ 

⎝ 2 

2 

⎞ 

⎟ 

⎠ 

a 

i 

⋅ 

2 

S 

i 

= 

⎛ 

P⎜ 

⎝ 

Ii 

I 

∑ 

i 

± 

I 

i 

∑ 

⋅a 

I 

i 

i 

⋅ x 

⋅a 

2 

i 

⎞ 

⎟ 

⎠ 

P= 1 i 

Ii = const 

η 

i 

= 

1 

n 

± 

a 

i 

∑ a 

⋅ x 

2 

i

Ordinate 

Ordinate utjecajnih 

utjecajnih linija 

linija popre 

poprečne 

ne ra 

raspodjele 

spodjele za 

za most 

most sa 

sa 4 glavna 

glavna nosa 

nosača 

⎩ 

⎨ 

⎧ 

− 

+ 

= 

± 

= 

+ 

⋅ 

± 

= 

η 

0,20 

0,70 

0,45 

0,25 

3,0 

1,0 

1,5 

3,0 

4 

1 

2 

2 

1,4 

⎩ 

⎨ 

⎧ 

+ 

+ 

= 

± 

= 

+ 

⋅ 

± 

= 

η 

0,10 

0,40 

0,15 

0,25 

3,0 

1,0 

0,5 

3,0 

4 

1 

2 

2 

2,3 

⎩ 

⎨ 

⎧ 

+ 

+ 

= 

± 

= 

+ 

⋅ 

± 

= 

η 

0,10 

0,40 

0,15 

0,25 

3,0 

1,0 

1,5 

1,0 

4 

1 

2 

2 

1,4 

⎩ 

⎨ 

⎧ 

+ 

+ 

= 

± 

= 

+ 

⋅ 

± 

= 

η 

0,20 

0,30 

0,05 

0,25 

3,0 

1,0 

0,5 

1,0 

4 

1 

2 

2 

2,3 

∑ 

⋅ 

± 

= 

η 

2 

i 

i 

i 

a 

x 

a 

n 

1

Modeliranje roštilja 

‣ a) rebrasti presjek; 

‣ b) jednostavniji, ravninski model; 

‣ c) poboljšani 

model

‣ L=30,0 m 

Modeliranje roštilja za Sofistik

Modeliranje roštilja za Sofistik

Modeliranje roštilja za Sofistik 

‣ Poprečni presjek uzdužnog nosača a za I fazu i II fazu izvedbe


‣ Model oslanjanja uzdužnih 

nosača na stupove preko 

elastomernih ležajeva 

‣ A=300·400mm2, H=63mm, T=40mm, E=600MN/m2 i G=1MN/m2 

‣ CP = E·A/T E 

= 600·1000 

1000·0,3·0,4/0,040,4/0,04 = 1 800 000 kN/m 

‣ CT = G·A/T G 

= 1·10001 

1000·0,3·0,4/0,040,4/0,04 = 3 000 kN/m


Nosač se napinje na stazi nakon 7 dana 

Dobetonirana je kolnička ploča (28) 

Uspostavljen je spregnuti presjek nosača 

i ploče (35) 

Djeluje dodatno stalno opterećenje 

Djeluje puno opterećenje (90) 

‣ Opterećenja 

enja mosta prema fazama izgradnje i proračuna


‣ Raspored kabela na čelu 

i u sredini nosača


‣ Linije vođenja kabela u 

nosaču


‣ Određivanje srednjeg polumjera presjeka za dobivanje koeficijenata 

puzanja i skupljanja


dani 

Skupljanje (ε)·10 -5 

Puzanje (φ) 

nosač 

ploča 

nosač 

ploča 

nosač 

ploča 

Nosač se napinje na stazi nakon 7 dana, d m 

=19,5 cm 

7-15 

15-28 

- 

- 

1,89 

1,96 

- 

- 

0,25 

0,22 

- 

- 

Betonira se kolnička ploča, d m,nos 

=26,7 cm, d m,pl 

=32,5 cm 

28-35 

0-7 

0,697 

1,17 

0,08 

0,58 

Uspostavlja se spregnuti presjek nosača i ploče, d m,nos 

=26,7 cm, d m,pl 

=32,5 cm 

35-45 

45-60 

60-75 

75-90 

7-17 

17-32 

32-47 

47-62 

0,996 

1,08 

0,88 

0,88 

1,55 

1,4 

1,26 

0,865 

0,12 

0,12 

0,09 

0,09 

0,26 

0,19 

0,16 

0,10 

Djeluje puno opterećenje, d m,nos 

=26,7 cm, d m,pl 

=32,5 cm 

90-150 

150-300 

300-500 

500-3000 

3000-20000 

62-122 

122-272 

272-472 

472-2500 

2500-19500 

2,21 

3,37 

3,48 

7,14 

2,13 

2,58 

3,45 

3,36 

8,03 

3,12 

0,21 

0,28 

0,25 

0,50 

0,23 

0,26 

0,30 

0,24 

0,52 

0,29


‣ Dodatno stalno opterećenje 

enje u poprečnom 

smjeru mosta rezultira 

reakcijama koje se uzimaju kao linijsko opterećenje 

enje uzdužnih 

nosača


‣ Različiti 

iti položaji 

sheme vozila


‣ Kontrola naprezanja, 

‣ Glavna nenapeta armatura, 

‣ posmična armatura

Mogućnosti oblikovanja kolničke ke ploče 

‣ Nosači sa širokim 

gornjim pojasima i s uskom reškom 

betoniranom na 

mjestu gradnje. 

‣ Petlja poprečne armature, prednapinjanje 

‣ Nedostatak u neravnosti gornje plohe 

‣ Velika točnost izvedbe jer se na gornju plohu izravno postavlja izolacija 

i cestovni zastor

Poprečni 

presjek konstrukcije kolnika mosta kopno-otok 

otok Krk. 

Montažni 

ni nosači s uskim pojasevima i montažna 

na ploča kolnika 

‣ Prednost – brzina izvedbe, monolitni jedino poprečni nosači 

‣ Poprečni spojevi na mjestu poprečnih nosača, a, uzdužni spojevi – iznad 

srednjeg nosača 

‣ U ploči i se ostavljaju otvori u koje ulazi armatura za vezu pojasa gl. 

nosača a i montažne ne ploče – zabetoniranje (moždanici) 

‣ Nedostatak – velika neravnost plohe kol.ploče e usljed netočnosti 

nosti 

izvedbe i nosača a i ploče e i usljed deformacija od puzanja

Nosači s uskim gornjim pojasima i sa širokom 

trakom između, 

betoniranom na mjestu gradnje. 

‣ Prednosti – veći i razmak nosača, a, manja težina nosača a jer se veći i dio 

kol.ploče e betonira na mjestu 

‣ Pogreške u izvedbi, izobličenja usljed puzanja montažnih nih nosača – 

utjecaj na ploču u kolnika, ali u manjoj mjeri

Nosači s uskim gornjim pojasima i s pločom 

om kolnika povrh, 


Klasična 

oplata 

Oplata od gotovih ploča 

‣ Težina montažnih nih nosača a do 2000 kN 

‣ Ploča a min. 20 cm 

‣ Pločom om se ispravljaju pogreške u geometriji

Nosači s priljubljenim gornjim pojasima i s pločom 

om kolnika 


‣ Nema oplate, nema poprečnih nosača 

‣ Prikladno za tipizaciju do 40 m

Nosači s priljubljenim gornjim pojasima i s pločom 

om kolnika 

betoniranom na mjestu gradnje.

Naponi od pozitivnih momenata savijanja 

presjek u polju 

pozitivni moment savijanja 

- 

+ VLAK 

- TLAK 

- - 

- 

+ 

+ 

g+q g+p g+p +0,5q g+p +q 

BEZ 

PREDNAPINJANJA 

PREDNAPETI BETON 

‣ Valja paziti da tlačni naponi od prednapinjanja na donjem rubu nisu 

preveliki jer će e se greda izobličiti iti prema gore od puzanja – pogodno je 

djelomično prednapinjanje 

‣ Širina vlačnog pojasa može e se odrediti i tako da za opterećenje enje g+0,5q 

ostane rezerva tlaka u prednapetom vlačnom pojasu

Naponi od negativnih momenata savijanja 

presjek nad srednjim ležajem 

negativni moment savijanja 

g+q 

+ 

g+p +q 

+ 

- - 

max 

b

Kontinuiteti na osloncima. 

a) 

rasponi 2 x 24,5 m 

b) 

rasponi: 15,0 + 2 x 19,0 + 15,0 m 

kontinuitetna ploca 18 cm 

kolnicka ploca 

20 cm 

a) 

glavni nosaci 

poprecni nosaci 

b)

Kontinuitetna ploča 

‣ Valja ju posebno proračunati, prvenstveno usljed zakretanja glavnih 

nosača a na ležaju 

Maksimalni momenti – (-) – na spoju s pločom om kolnika, usljed: 

‣ dodatnog stalnog opterećenja, 

enja, 

‣ prometnog opterećenja, 

enja, 

‣ puzanja i skupljanja betona, 

‣ elastične deformacije neoprenskih ležaja, 

‣ diferencijalnog slijeganja stupa i 

‣ zakretanja vrha stupa 

Pozitivni momenti u polju kontinuitetne ploče e usljed: 

‣ opterećenja enja vlastitom težinom, 

‣ stalnim opterećenjem enjem i 

‣ pojedinačne ne sile od kotača a vozila.

Naponi u kontinuitetnoj ploči uslijed zakretanja vrha stupa. 

L 

L 

h 

h 

h 

d 

h 

d 

a 

a

4 14 

12/15cm 

POLJE 

12/20cm 

6 12 

4 16 

16 28 

6 12 

16/15cm 12/20cm 

12/15cm 

16/12.5cm 

4 16 

16 28 

12/25cm 

12/20cm 

4 14 

‣ ARMATURA 

‣ Vlak-15 cm 

‣ Tlak -30 cm(20) 

‣ φ 28 

‣ φ12 

16/15cm 

14 

96 

264 

12/15cm 

12/12.5cm 

230 

1000 

16/12.5cm 

554 

12/12.5cm 

210 

12/15cm 

264 

96 

14 

15 

15 15 15 

108 

106 

106 

108 

15/25cm 

12/25cm 

88 

88 

4 14 

12/20cm 

21 28 

16/15cm 

12/20cm 

21 28 

12/20cm 

4 14 

12/15cm 

BLIZU 

LEŽAJA 

6 12 

4 16 

6 12 

16/12.5cm 

12/15cm 

4 16 

12/15cm

Armatura smještena 

u 

pojasu sidri se s 

dodatnom dužinom 

a y 

hrbat 

hpl 

tlacni clanak 

45° 

45° 

a y 

a 

y 

a y 

duzina prema dijagramu vlacnih sila

Dodatna armatura u hrptu za preuzimanje 

poprečnih momenata savijanja

Armatura poprečnog 

nosača u polju i na ležaju 

POPRECNI NOSAC 

NA LEŽAJU 

POPRECNI NOSAC U POLJU 

poprecni presjek mosta 

A 

uzdužni presjek A-A 

A 

armatura u tlocrtu 

‣ POLJE 

‣ Momenti savijanja različitih itih predznaka 

‣ Jača a donja horizontalna armatura, 

‣ Sidrenje u gl. nosače, 

‣ Guste vilice za preuzimanje posmika promjenjivog predznaka 

‣ LEŽAJ 

‣ Manje vilica 

‣ Važna je horizontalna armatura s kojom se prihvaćaju aju torzijska djelovanja 

gl.nos. I horizontalne sile od spriječenih enih pomaka konstrukcije

Prednapinjanje rebrastih grednih mostova 

‣ Sila po kabelu 300 – 600 kN – sidra nisu prevelika – lakši i smještaj 

‣ 3 žice min. 

‣ U L/2 kabeli što niže 

p 

p 

p 

0,15 h 

min 5 cm 

min 6 cm 

ili 1,2 p 

b 

w 

b w

Kabeli u proširenom 

donjem pojasu glavnih nosača i oblikovanje vilica 

b = 3 

w 

p 

S-kuka na 

svakoj vilici 

Područja gdje se kabeli 

vode prema gore

Vođenje kabela u glavnom nosaču. 

Usidrenje na krajevima grede 

uzdužni kabeli 

min h/3 ili 60 cm 

L/2 

‣ Produljenje kraja grede preko ležaja 

– radi uvođenja sile 

prednapinjanja i ležajne reakcije 

‣ Proste grede: naizmjenično no pokretna i nepokretna sidra 

‣ Armatura za zadržavanje avanje projektiranog položaja pri betoniranju i 

vibriranju

Prednapinjanje 

kontinuiranih nosača iznad srednjih oslonaca 

- paziti 

na pomak dijagrama vlačnih 

sila 

- vilice za sile cijepanja i skretne sile 

uzdužni presjek 

poprecni presjek 

sidra kabela 

vilice za skretne sile 

tlocrt 

hrbat 

detalji sidrenja

Prednapinja 

injanjenje kontinuiranih nosača 

iznad srednjih oslonaca 

premala zakrivljenost 

+15 o 

g + po 

T - 

0 o + 

sa T 

sa q 

∼ 1,6h 

g + po 

- 

sa T 

sa q 

donja armatura ∼2h

Monolitna izvedba 

na pokretnoj skeli 

radna reška 

pokretna skela 

oplata 

stup

Lansirna skela koja se u susjedno polje premješta 

odjednom 

- Čelična skela postavlja se na prethodno izvedene stupove mosta. 

- Nakon betoniranja jednog polja i prednapinjanja konstrukcije, skela se premješta u 

sljedeće e polje pa je gradnja neovisna o uvjetima tla. 

- Skela treba nositi vlastitu težinu te težinu svježeg eg betona sve dok on ne dosegne 

čvrstoću u dostatnu za prednapinjanje. 

- Ovakav način izvedbe pogodan je za dugačke mostove kontinuiranog sustava, 

raspona iznad 30,0 m. 

- Izradba jednog polja obično traje dva tjedna. 

skela 

hidraulicka dizalica 



greda za sklizanje 


POLOŽAJ KOD BETONIRANJA 

skela 

greda za sklizanje 

POLOŽAJ KOD POMICANJA

a) 

Pokretna skela koja se u 

sljedeće e polje premješta 

u dijelovima 

a) položaj 

za betoniranje, 

b) 

b) premještanje 

vanjskih nosača, 

c) srednji nosač je premješten 

i 

namješta 

se oplata 

c)

a) 

-dva vanjska nosača a sandučastih 

astih 

presjeka duljine 50 m i jednoga srednjeg 

nosača a sličnog presjeka duljine 98 m, 

koji služi i i za premještanje skele 

-jednoga poprečnog okvira koji sprijeda 

povezuje vanjske nosače, 

-prednjih kolica s kojima se putem 

poprečnog okvira prevoze vanjski 

nosači i po srednjem nosaču, 

b) 

c) 

-stražnjih kolica s poprečnom gredom s 

prepustima i vješaljkama 

aljkama, s kojima se 

prvo prevoze vanjski nosači i po 

očvrslom betonu, a potom prihvaća 

ukupno opterećenje enje od sva tri nosača 

skupa sa svježim betonom i prenosi na 

očvrsli prepusni dio rasponskoga 

sklopa, 

-dvije 

ležajne 

konzole, koje opterećenje 

enje 

od vanjskih nosača predaju na vidljive 

utore u stupovima.

Oplata rebrastoga poprečnog 

presjeka predviđenoga za 

izvedbu potiskivanjem 

izvedbu potiskivanjem 

1200 

190 

montažne ab grede 

preše

Navlačna rešetka 

etka 

Kada se kreće e rešetka, etka, element miruje, odnosno kada se kreće e element, rešetka 

etka 

miruje. To se postiže e razmakom vitala. 

Kada se kreće e rešetka, etka, vitla se nalaze u blizini pripadajućih ih ležajeva za koja su 

zakvačena elastičnom užadi. u 

Motori vitala guraju rešetku etku preko kolica na ležajevima 

do sljedećeg eg ležaja. 

Nakon toga se rešetka etka fiksira na ležajevima te se element pomoću u vitala transportira 

uzduž rešetke etke do položaja za sljedeće e kretanje rešetke etke ili montažu u elementa. 

vitla fiksirana 

za ležaj 

smjer kretanja skele 

ležaj na 

upornjaku 

ležaj na 

naglavnici 

U 

S 

1 1 

S 2 

skela fiksirana 

za ležajeve 

smjer kretanja nosaca i vitala 

ležaj na 

upornjaku 

ležaj na 

naglavnici 

U 

S 

1 1 

S 2

Navlačna rešetka 

etka 

Poprečno kretanje rešetke etke potrebno je osigurati zbog smještaja nosača a u 

poprečnom presjeku. 

Pogon daju ručna vitla na ležajevima. 

smjer poprecnog kretanja 

rucno 

vitlo 

ležaj 

naglavnica

Oplata montažnog nog glavnog nosača 

Montažni ni nosači i izrađuju se na gradilištu, a ponekad i u tvornicama 

predgotovljenih elemenata. Kada se nosači i izrađuju na gradilištu, najčešće e je 

to na trasi, odmah iza upornjaka. Kada je most veće e duljine, nosači i se mogu 

izrađivati i ispod mosta. 

Oplata montažnih nih nosača a izrađuje se od drva, , drva oblijepljenog limom ili lima. 

Drvena oplata koristi se pri izradbi manjeg broja nosača, a, a za veliki broj 

nosača a primjenjuje se metalna oplata koju treba konstruirati, tako da se lako 

otvara i zatvara.

KRAJ

Predavanje 4-3 (pdf)

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?