Obsah
Obsah
Obsah
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
<strong>Obsah</strong><br />
Predhovor 7<br />
Zoznam symbolov veličín a ich jednotky v SI-sústave 9<br />
Tabuľka fyzikálnych konštánt 12<br />
Úvod 13<br />
1 Elektromagnetické pole a jeho základné vlastnosti 17<br />
1.1 Vektory elektromagnetického poľa 17<br />
1.2 Maxwellove rovnice 18<br />
1.3 Hraničné podmienky 20<br />
1.4 Vlnové rovnice 20<br />
1.5 Harmonické elektromagnetické polia 22<br />
1.6 Elektromagnetické potenciály 24<br />
1.7 Energia v elektromagnetickom poli. Poyntingov vektor 26<br />
1.8 Komplexný Poyntingov vektor 28<br />
1.9 Rovinná elektromagnetická vlna 29<br />
1.10 Povrchový jav (skinefekt) 35<br />
1.10.1 Jednorozmerný rovinný prípad 35<br />
1.10.2 Povrchový jav vo valcovom vodiči 41<br />
Úlohy 44<br />
2 Základy všeobecnej teórie vedenia elektromagnetických vĺn vlnovodmi 47<br />
2.1 Pozdĺžna závislosť vektorov elektromagnetického poľa vo vlnovode 48<br />
2.2 Priečne a pozdĺžne zložky elektromagnetického poľa vo vlnovode<br />
a ich vzájomný súvis 51<br />
2.3 Okrajové podmienky pre pozdĺžne zložky elektromagnetického poľa<br />
vo vlnovode E-vlny a H-vlny, vlny TEM vo vlnovode 53<br />
2.4 Dĺžka vlny vo vlnovode a kritická vlnová dĺžka.<br />
Rýchlosť šírenia elektromagnetických vĺn vo vlnovodoch 55<br />
2.5 Vzťahy pre výpočet E- a H-vĺn vo vlnovodoch 58<br />
2.6 Výkon prenášaný vlnovodom a straty v stenách vlnovodu 61<br />
2.7 Útlm vo vlnovodoch 62<br />
2.8 Dielektrické straty vo vlnovodoch 64<br />
2.9 Rýchlosť prenosu energie vo vlnovode 66<br />
2.10 Všeobecné vlastnosti TEM-vĺn vo vlnovodoch 67<br />
Úlohy 70<br />
3 Pravouhlý vlnovod 71<br />
3.1 Riešenie vlnovej rovnice v pravouhlých súradniciach 71<br />
3.2 E-vlny v pravouhlom vlnovode 75<br />
3.3 H-vlny v pravouhlom vlnovode 78<br />
3.4 Mód H 01 v pravouhlom vlnovode 82<br />
3
4<br />
3.5 Výkon prenášaný pravouhlým vlnovodom 85<br />
3.6 Ohmické straty v stenách pravouhlého vlnovodu 83<br />
3.7 Útlm v pravouhlých vlnovodoch 89<br />
3.8 Voľba priečnych rozmerov pravouhlého vlnovodu 90<br />
Úlohy 93<br />
4 Cylindrický vlnovod 95<br />
4.1 Riešenie vlnovej rovnice v polárnych súradniciach 95<br />
4.2 E-vlny v cylindrických vlnovodoch 99<br />
4.3 H-vlny v cylindrických vlnovodoch 100<br />
4.4 Konfigurácie elektromagnetických vĺn v cylindrickom vlnovode 101<br />
4.5 Elektromagnetické polia v cylindrických vlnovodoch nad kritickou vlnovou dĺžkou 106<br />
4.6 Výkon prenášaný cylindrickým vlnovom 107<br />
4.7 Ohmické straty a útlm v cylindrickom vlnovode 109<br />
4.8 Voľba rozmerov cylindrického vlnovodu 111<br />
Úlohy 113<br />
5 Koaxiálny vlnovod 114<br />
5.1 Vlna TEM v koaxiálnom vlnovode 115<br />
5.2 E-vlny v koaxiálnom vlnovode 117<br />
5.3 H-vlny v koaxiálnom vlnovode 119<br />
5.4 Kritické vlnové dĺžky E- a H-vĺn v koaxiálnom vlnovode 121<br />
5.5 Výkon prenášaný koaxiálnym vlnovodom na vlne TEM 124<br />
5.6 Voľba priečnych rozmerov koaxiálneho vlnovodu 127<br />
Úlohy 127<br />
6 Základy teórie dlhých dvojvodičových vedení 128<br />
6.1 Prúdové a napäťové vlny na dvojvodičových vedeniach 128<br />
6.2 Impedancia na vedení a koeficient odrazu 134<br />
6.3 Bezstratové dlhé vedenia 137<br />
Úlohy 142<br />
7 Páskové vlnovody 147<br />
7.1 Symetrický páskový dvojvodič 149<br />
7.2 Symetrický páskový vlnovod 150<br />
7.3 Asymetrický páskový vlnovod (mikropáskový vlnovod) 155<br />
7.4 Iné typy páskových vlnovodov 158<br />
7.5 Výroba a použitie páskových vedení 158<br />
Úlohy 160<br />
8 Stojaté vlny vo vedeniach 161<br />
8.1 Impedancia vo vlnovode v režime stojatej vlny 167<br />
8.2 Transformácia impedancie 169<br />
8.3 Kruhový impedančný diagram (Smithov diagram) 170<br />
8.3.1 Určenie impedancie a koeficientu odrazu zo známeho PSV<br />
a vzdialenosti minima 175<br />
8.3.2 Transformácia impedancie pomocou kruhového diagramu 176<br />
8.3.3 Určenie admitancie pomocou kruhového diagramu. 176<br />
8.3.4 Impedančné prispôsobenie pomocou kruhového diagramu 177<br />
Úlohy 178<br />
9 Dutinové rezonátory 182<br />
9.1 Kvalita dutinového rezonátora 183<br />
9.2 Elektromagnetické polia v dutinových rezonátoroch 186
9.3 Konfigurácie elektromagnetických polí v pravouhlých dutinových rezonátoroch 188<br />
9.4 Konfigurácie elektromagnetických polí v cylindrických rezonátoroch 190<br />
9.5 Štruktúry základných módov v pravouhlých a cylindrických dutinových rezonátoroch 191<br />
9.6 Koaxiálne rezonátory 197<br />
9.7 Iné typy rezonátorov 201<br />
Úlohy 203<br />
Doplnok I – Poznámka o reálnom charaktere vlastných hodnôt vlnovej funkcie 204<br />
Doplnok II – Elektrická vlastnosti vybraných kovov a dielektrík 205<br />
Doplnok III – Diferenciálne operácie na skalárnych a vektorových poliach 206<br />
Laplaceov operátor 207<br />
Vektorové identity s nabla-operátorom 207<br />
Literatúra 208<br />
Riešenia úloh 209<br />
Register 257<br />
5
Predhovor<br />
Učebný text "Elektronika veľmi vysokých frekvencií" vznikol opravením, prepracovaním<br />
a rozšírením učebného textu „Vysokofrekvenčná elektronika“, ktorý ako skriptum vyšiel<br />
v Edičnom Stredisku RUK v Bratislave v roku 1981 a slúžil ako učebná pomôcka<br />
k prednáške s rovnakým názvom na MFF UK v Bratislave. Som si vedomý, že<br />
predkladaný text dostatočne neodráža rozsah disciplíny „elektronika veľmi vysokých<br />
frekvencií“. Tento názov textu bol zvolený iba kvôli konzistencii s názvom rovnakej<br />
prednášky na Fakulte matematiky, fyziky a informatiky UK v Bratislave. Učebný text je<br />
venovaný predovšetkým problémom prenosu elektrických signálov a výkonov veľmi<br />
vysokých frekvencií rôznymi druhmi prenosových vedení, pritom si všíma viac fyzikálnu<br />
ako technickú stránku problematiky, a nezaoberá sa spracovaním signálov, prípadne ich<br />
zosilnením. Napriek prudkému rozvoju vysokofrekvenčnej, hlavne mikrovlnovej<br />
techniky a technológie, všeobecné fyzikálne princípy prenosu a spracovania signálov<br />
VVF zostávajú rovnako platné a text, ktorý nie je zaťažený technickými podrobnosťami<br />
má šancu na dlhodobú životnosť. Budúci špecialisti musia preto siahnuť po ďalšej<br />
technickej literatúre. Kapacitne text odpovedá jednosemestrálnemu päťhodinovému<br />
kurzu elektroniky veľmi vysokých frekvencií, ktorý sa prednáša študentom vybraným<br />
fyzikálnym zameraní na FMFI UK v Bratislave. Najväčšia pozornosť je v texte venovaná<br />
klasickým trubicovým pravouhlým a cylindrickým vlnovodom. Tieto vlnovody sú dnes<br />
často – hlavne v nízkovýkonových aplikáciách – nahradzované páskovými vedeniami<br />
a koaxiálnymi vlnovodmi (káblami) s kvalitnými dielektrikami, ktoré dnes prežívajú<br />
renesanciu, pretože majú prenosové parametre porovnateľné s parametrami trubicových<br />
vlnovodov a pritom sú neporovnateľne lacnejšie. Páskové vlnovody sa využívajú aj ako<br />
súčasť integrovanej mikrovlnovej techniky. V učebnom texte sú okrem vlnovodov analyzované<br />
aj základné typy dutinových rezonátorov.<br />
Pôvodný text som doplnil kapitolou „Základy teórie dlhých dvojvodičových vedení“<br />
a odsekmi o teórii a aplikácii kruhového impedančného, resp. admitančného diagramu<br />
(Smithov diagram), ktorý aj v čase počítačovej techniky má svoje opodstatnenie a isté<br />
čaro. Podstatne som rozšíril kapitolu o páskových vlnovodoch. Text bol tiež doplnený<br />
viac ako stovkou riešených úloh. Myslím si, že jedine schopnosť riešenia praktických<br />
problémov je spoľahlivým meradlom zvládnutia teórie.<br />
Je pre mňa milou povinnosťou poďakovať sa mojím priateľom a kolegom z Katedry<br />
rádiofyziky FMFI UK za záujem o tvorbu rukopisu a za ich aktívnou pomoc pri jeho<br />
spracovaní. Ďakujem kolegom doc. RNDr. Andrejovi Jaroševičovi, CSc. za diskusie<br />
o texte a počítačové spracovanie niektorých grafických závislostí, RNDr. Andrejovi<br />
Krátkemu a doc. RNDr. Františkovi Kundracikovi, CSc. za to, že moje predstavy o riešení<br />
niektorých úloh ochotne preniesli počítačom do Smithovho diagramu a RNDr. Petrovi<br />
7
Kohautovi ďakujem za cenné podnety k technickej úprave rukopisu. Doc. RNDr. Františkovi<br />
Kundracikovi, Csc. ďakujem tiež za návrh a tvorbu obálky.<br />
Osobitnou vďakou som zaviazaný recenzentom textu, pánom doc. Ing. Petrovi<br />
Hajachovi, Ph.D. z Katedry rádioelektroniky FEI STU a doc. RNDr. Andrejovi<br />
Jaroševičovi, CSc. za recenziu a za pripomienky ktoré prispeli k zvýšeniu kvality tohto<br />
učebného textu.<br />
8
Zoznam symbolov veličín a ich jednotky v SI-sústave<br />
(Vektorové a komplexné veličiny sú tlačené tučnou kurzívou)<br />
Symbol<br />
Veličina<br />
Jednotka v SIsústave<br />
A vektorový potenciál Wb/m = T.m<br />
A útlm (tlmenie) dB<br />
a<br />
výška pravouhlého vlnovodu, polomer plášťa koaxiálneho m<br />
vlnovodu, šírka páskového vlnovodu<br />
B vektor magnetickej indukcie T<br />
B susceptancia, imaginárna časť admitancie S<br />
b<br />
šírka pravouhlého vlnovodu, polomer vnútorného vodiča koax. m<br />
kábla, hrúbka substrátu páskového vlnovodu<br />
C kapacita F<br />
kapacita na jednotku dĺžky<br />
F/m<br />
c rýchlosť svetla vo voľnom priestore (vo vákuu) m/s<br />
D vektor elektrickej indukcie C/m 2 = A.s.m –2<br />
d dĺžka vedenia m<br />
E vektor intenzity elektrického poľa V/m<br />
E-vlny TM-vlny, vlny s pozdĺžnou elektrickou zložkou —<br />
e elementárny náboj C = A.s<br />
e základ prirodzených logaritmov —<br />
F sila N<br />
f frekvencia Hz<br />
f kr kritická (medzná) frekvencia Hz<br />
G vodivosť, reálna časť admitancie S<br />
vodivosť na jednotku dĺžky vedenia<br />
S/m<br />
H vektor intenzity magnetického poľa A/m<br />
H-vlny TE-vlny, vlny s pozdĺžnou magnetickou zložkou —<br />
I stály elektrický prúd, amplitúda prúdu A<br />
I + , I – amplitúda postupujúcej a odrazenej prúdovej vlny A<br />
J prúdová hustota, amplitúda objemovej prúdovej hustoty A/m 2<br />
J s amplitúda plošnej prúdovej hustoty A/m<br />
J m Besselova funkcia prvého druhu, m-tého rádu —<br />
J m′ prvá derivácia J m —<br />
j imaginárna jednotka —<br />
K koeficient šírenia vlny m –1 , dB/m<br />
k vlastná hodnota, vlnové číslo m –1<br />
L indukčnosť H<br />
indukčnosť na jednotku dĺžky<br />
H/m<br />
l<br />
dĺžka trubicového vlnovodu, prípadne dvojvodičového vedenia, m<br />
dĺžka pravouhlého rezonátora<br />
l min vzdialenosť (kladná alebo záporná) uvažovanej roviny od m<br />
minima stojatej vlny vo vlnovode<br />
ln prirodzený logaritmus —<br />
log dekadický logaritmus —<br />
M vzájomná indukčnosť H<br />
Np neper* – jednotka útlmu *Np nie je SI<br />
jednotkou<br />
n 0 jednotkový vektor normály —<br />
9
Symbol<br />
Veličina<br />
Jednotka v SIsústave<br />
P E , P H elektromagnetický výkon prenášaný vlnovodom na vlnách E a H W<br />
P S stratový výkon na jednotku dĺžky vlnovodu W/m<br />
P + , P – výkon postupujúcej a odrazenej vlny W<br />
PSV pomer stojatej vlny —<br />
Q integrálny elektrický náboj C = A.s<br />
kvalita rezonátora —<br />
q elektrický náboj C = A.s<br />
R elektrický odpor, reálna časť impedancie Ω<br />
odpor na jednotku dĺžky vedenia<br />
Ω/m<br />
R vf vysokofrekvenčný odpor, plošný odpor, odpor na štvorec Ω, Ω/štvorec<br />
r pomer stojatej vlny —<br />
polomer<br />
m<br />
r, ϕ, z cylindrické (valcové) súradnice m, rad, m<br />
r 0 , ϕ 0 , z 0 jednotkové vektory cylindrických (valcových) súradníc —<br />
r, ϑ, ϕ sférické (guľové) súradnice m, rad, rad<br />
r 0 , ϑ 0 , ϕ 0 jednotkové vektory sférických (guľových) súradníc —<br />
S Poyntingov vektor W/m 2<br />
S kompl komplexný Poyntingov vektor W/m 2<br />
S stredná hodnota Poyntingovho vektora W/m 2<br />
S plocha m 2<br />
T perióda s<br />
TEM-vlna transverzálna (priečna) elektromagnetická vlna —<br />
t čas s<br />
hrúbka vodivej fólie páskového vlnovodu<br />
m<br />
tg δ činiteľ strát, tangens stratového uhla dielektrika —<br />
U, U 0 stále napätie, amplitúda napätia V<br />
U ef efektívna hodnota napätia V<br />
U + , U – amplitúda postupujúcej a odrazenej napäťovej vlny V<br />
u mn n-tý koreň Besselovej funkcie prvého druhu m-tého rádu —<br />
u′ n-tý koreň prvej derivácie Besselovej funkcie prvého druhu —<br />
mn<br />
m-tého rádu<br />
v rýchlosť šírenia vlny v neohraničenom dielektrickom prostredí m/s<br />
v f fázová rýchlosť vĺn m/s<br />
v g grupová (skupinová) rýchlosť m/s<br />
W elektromagnetická energia J = W.s<br />
w šírka centrálneho pásika páskového vlnovodu m<br />
w elmag hustota energie elektromagnetického poľa J/m 3<br />
X reaktancia, imaginárna časť impedancie Ω<br />
x, y, z pravouhlé (kartézske) súradnice m<br />
x 0 , y 0 , z 0 jednotkové vektory kartézskych súradníc<br />
Y komplexná admitancia S<br />
komplexná admitancia na jednotku dĺžky<br />
S/m<br />
Y m Besselova funkcia druhého druhu m-tého rádu —<br />
Y v charakteristická admitancia bezstratového vlnovodu, príp. vedenia<br />
S<br />
y normovaná admitancia —<br />
Z komplexná impedancia, impedancia vo vlnovode v režime Ω<br />
stojatej vlny<br />
komplexná impedancia na jednotku dĺžky<br />
Ω/m<br />
10
Symbol<br />
Z E , Z H , Z v<br />
Z v , Z v<br />
Z 0<br />
Veličina<br />
charakteristické (vlnové) impedancie E- a H- módov<br />
v trubicových vlnovodoch a impedancie vyšších módov<br />
v dvojvodičových vedeniach (bezstratové prostredia)<br />
charakteristické (vlnové) impedancie TEM-vĺn<br />
v dvojvodičových stratových alebo bezstratových vedeniach<br />
charakteristická impedancia neohraničeného bezstratového<br />
Jednotka v SIsústave<br />
Ω<br />
dielektrika<br />
Z 00 charakteristická impedancia voľného priestoru Ω<br />
z normovaná impedancia —<br />
α koeficient útlmu (tlmenia) m –1 , dB/m<br />
α c koeficient útlmu kovov m –1 , dB/m<br />
α d koeficient útlmu dielektrík m –1 , dB/m<br />
β fázový koeficient (fázová konštanta) rad/m<br />
β 0<br />
fázový koeficient (fázová konštanta) v neohraničenom rad/m<br />
dielektriku<br />
γ koeficient šírenia m –1 , dB/m<br />
δ hĺbka vniku (skinová hĺbka) m<br />
stratový uhol dielektrika<br />
rad<br />
ε 0 elektrická konštanta F/m<br />
ε permitivita F/m<br />
ε* komplexná permitivita F/m<br />
ε r<br />
relatívna permitivita —<br />
ε ef efektívna permitivita —<br />
λ vlnová dĺžka m<br />
λ kr kritická (medzná) vlnová dĺžka m<br />
λ v dĺžka vlny vo vlnovode m<br />
λ 0 dĺžka vlny vo voľnom priestore (vo vákuu) m<br />
µ 0 magnetická konštanta H/m<br />
µ permeabilita H/m<br />
µ r relatívna permeabilita —<br />
π kruhová konštanta, Ludolfovo číslo —<br />
ρ koeficient odrazu —<br />
ρ E , ρ H koeficient odrazu elektrickej alebo magnetickej zložky vlny —<br />
ρ U , ρ I koeficient odrazu napäťovej alebo prúdovej vlny —<br />
ρ rezistivita Ω.m<br />
objemová hustota náboja C/m 3 = A.s/m 3<br />
σ konduktivita S/m<br />
σ s plošná hustota náboja C/m 2 = A.s/m 2<br />
τ časová konštanta s<br />
objem m 3<br />
Φ fáza koeficientu odrazu rad, °<br />
ϕ skalárny potenciál V<br />
uhol, fázový uhol rad, °<br />
Ψ vlnová funkcia —<br />
ω uhlová frekvencia rad/s<br />
ω kr kritická (medzná) uhlová frekvencia rad/s<br />
Ω<br />
Ω<br />
11
Tabuľka fyzikálnych konštánt<br />
Veličina<br />
Rýchlosť svetla vo voľnom priestore (vo vákuu) c<br />
Hodnota v SI sústave<br />
299 792 458 m.s –1 (presne)<br />
Magnetická konštanta (permeabilita voľného priestoru) µ 0<br />
4π.10 –7 H.m –1 (z definície)<br />
Elektrická konštanta (permitivita voľného priestoru)<br />
ε 0 = 1/(µ 0 c 2 )<br />
Charakteristická impedancia voľného priestoru<br />
Z 00 = µ ε 0 0 = µ 0c<br />
Elementárny náboj e<br />
Elektrónvolt eV<br />
Pokojová hmotnosť elektrónu m e<br />
Pokojová hmotnosť protónu m p<br />
Pokojová energia elektrónu m e c 2<br />
8,854 187 818.10 –12 F.m –1<br />
376,73 Ω<br />
1,602 182 946.10 –19 C (= A.s)<br />
1,602 182 946.10 –19 J<br />
9,109 463 4.10 –31 kg<br />
1,672 635 5.10 –27 kg<br />
8,187.10 –14 J = 0,511.10 6 eV<br />
Avogadrova konštanta N A 6,022 092 1.10 26 kmol –1<br />
Faradayova konštanta F 9,648 530 9.10 7 C.kmol –1<br />
Boltzmannova konštanta k 1,380 652.10 –23 J.K –1<br />
12
ÚVOD<br />
Elektronika veľmi vysokých frekvencií je vedecký odbor, ktorý vznikol v priebehu<br />
druhej svetovej vojny a ktorý sa zaoberá problémami generovania, šírenia a aplikácií<br />
elektromagnetických kmitov zhruba vo frekvenčnom pásme od 300 MHz do 1000 GHz,<br />
čo zodpovedá pásmu vlnových dĺžok od 1 m po 0,3 mm. Je zvykom túto frekvenčnú alebo<br />
vlnovú oblasť deliť na pásmo metrových, decimetrových, centimetrových a milimetrových<br />
vĺn. Pásmo centimetrových a milimetrových vĺn sa nazýva tiež pásmom mikrovĺn.<br />
Používanie vlnového triedenia elektromagnetického žiarenia namiesto frekvenčného<br />
v tomto pásme má historické dôvody – v čase prvých experimentálnych prác s mikrovlnami<br />
v prvej polovici minulého storočia sa jednoduchšie merala vlnová dĺžka ako frekvencia.<br />
Aj keď elektromagnetické kmity z pásma mikrovĺn boli generované už v druhej<br />
polovici devätnásteho storočia nemeckým fyzikom H. Hertzom, k ich využitiu došlo až<br />
v priebehu druhej svetovej vojny na účely rádiovej lokácie. V tomto období bolo vo<br />
Veľkej Británii vynájdené a v USA zdokonalenie zariadenie na zisťovanie polohy<br />
objektov na zemi a vo vzduchu, ktoré dostalo názov radar alebo rádiolokátor (skr. angl.<br />
názvu – Radiofrequency Detecting and Ranging System), ktoré zohralo dôležitú úlohu<br />
pri porážke nemeckej Luftwaffe v bitke o Angliu. Prvé rádiolokátory boli projektované<br />
pre pásmo vlnových dĺžok 1,25 cm. Ukázalo sa však, že v tomto pásme nastáva silná<br />
absorpcia elektromagnetických vĺn v atmosfére. V rokoch 1945-46 nositeľ Nobelovej<br />
ceny Van Vleck a Weisskopf 1 dokázali teoreticky a Becker s Autlerom 2 experimentálne,<br />
že absorpciu spôsobujú vodné pary v atmosfére, a tak sa radary museli presťahovať do<br />
iného frekvenčného pásma a hotové nákladné zariadenia určené na vojenské účely sa<br />
dostali do fyzikálnych laboratórií, kde boli využité v rádiospektroskopii, ktorá sa v tom<br />
období začala prudko rozvíjať. Práve generovanie mikrovĺn umožnilo experimentálny<br />
rozvoj takej oblasti fyziky ako je molekulárna spektroskopia plynov (štúdium oscilačných<br />
a rotačných spektier molekúl), ale hlavne rozvoj elektrónovej paramagnetickej rezonancie<br />
(EPR), ktorej prístrojovú bázu pri magnetických poliach cca 0,33 T tvorí mikrovlnová<br />
technika v X-pásme. Na druhej strane selektívna emisia elektromagnetického žiarenia látkami<br />
umožnila vedcom konštrukciu nízkošumových kvantových zosilňovačov a generátorov typu<br />
MASER (skr. angl. názvu – Microwave Amplification by Stimulated Emission of<br />
Radiation) s neobyčajne vysokou stabilitou frekvencie. Postupom času mikrovlny našli<br />
svoje využitie v rádionavigácii, telekomunikácii, televízii, v kozmických spojoch a i..<br />
Nezanedbateľné je aj využitie mikrovĺn na ohrev biologických materiálov (potravín<br />
a pod.) v dnes už široko používaných mikrovlnových peciach ("mikrovlnkách"), ktoré<br />
pracujú na frekvencii 2,45 GHz.<br />
Zvláštnosťou elektromagnetických vĺn z mikrovlnového pásma je ich kvázioptický<br />
charakter. Elektromagnetická energia v pásme mikrovĺn sa dá fokusovať do úzkych<br />
zväzkov, ktoré podliehajú rovnakým zákonom ako svetelné zväzky v optike (zákony<br />
1 Van Vleck, J. H., Weiskopf, V. F., Rev. Mod. Phys., 17, 227 (1945)<br />
2 Becker, G. E., Autler, S. H., Phys. Rev., 70, 300 (1946)<br />
13
odrazu, lomu, rozptyl, polarizačné javy atď.). Ak napr. rozbiehavosť lúča parabolickej<br />
antény priemeru 1 meter je pri frekvencii 1 GHz 50 stupňov, pri frekvencii 10 GHz je<br />
iba 5 stupňov.<br />
Technika veľmi vysokých frekvencií alebo mikrovĺn sa podstatne líši od techniky,<br />
ktorou sa generujú, prenášajú a spracovávajú elektromagnetické kmity nižších frekvencií.<br />
Prenos mikrovlnových signálov pozdĺž obyčajných dvojvodičových vedení (drôtov) na<br />
veľké vzdialenosti je nemožný pre veľké straty vyžarovaním. Efektívny prenos signálov<br />
veľmi vysokých frekvencií sa dá realizovať pomocou koaxiálnych vedení (káblov)<br />
a mikrovĺn pomocou trubicových vlnovodov, pričom sa ukazuje, že vlnovodom s prierezom<br />
niekoľko cm 2 možno prenášať výkony rádu MW pri relatívne nízkych stratách<br />
(iba niekoľko dB/100 m). Z hľadiska prenosu informácií trubicovým vlnovodom je jeho<br />
informačná kapacita mnohonásobne väčšia ako kapacita nízkofrekvenčných prenosových<br />
vedení. Súvisí to s vysokou frekvenciou signálov mikrovlného pásma a veľkou<br />
šírkou prenosového frekvenčného pásma vlnovodu.<br />
Obvody veľmi vysokých frekvencií možno považovať za elektrické obvody s rozloženými<br />
parametrami. Napr. rezonančné systémy v oblasti veľmi vysokých frekvencií nemožno<br />
realizovať spojením prvkov so sústredených parametrami (L, C), pretože požadované<br />
parametre týchto prvkov by boli veľmi malé a prakticky nerealizovateľné. Okrem toho,<br />
vyžarovanie takého obvodu by bolo veľké, čo by viedlo k nízkym hodnotám kvalít. Ako<br />
rezonančné systémy sa používajú toroidálne rezonátory, v ktorých existujú oblasti viacmenej<br />
sústredenej kapacity a indukčnosti, pričom rezonátor tvorí uzavretá dutina. Na<br />
mikrovlnách sa ako rezonančné systémy používajú kovové dutiny tvaru kvádra alebo<br />
valca s jedným alebo viacerými väzobnými otvormi a nazývajú sa dutinové rezonátory.<br />
V takýchto dutinách pojem kapacity alebo indukčnosti stráca úplne zmysel. Dutinové<br />
rezonátory majú rad diskrétnych rezonančných frekvencií a ich kvalita môžu dosahovať<br />
hodnôt rádu 10 5 .<br />
Pri generovaní signálov v pásme veľmi vysokých frekvencií vzniká rad špecifických<br />
problémov, ktoré obmedzujú alebo dokonca vylučujú použitie klasických elektrónkových<br />
a polovodičových oscilátorov so spätnou väzbou vhodných pre generovanie signálov<br />
s nízkymi frekvenciami. Tieto problémy súvisia najmä:<br />
1. s nemožnosťou realizovať rezonančné obvody so sústredenými parametrami na<br />
veľmi vysokých frekvenciách,<br />
2. so zotrvačnosťou elektrónov v oblasti veľmi vysokých frekvencií, ktorá spôsobuje,<br />
že čas preletu elektrónov akčným priestorom môže byť porovnateľný alebo dokonca<br />
väčší ako perióda riadiaceho vysokofrekvenčného poľa.<br />
Prvú ťažkosť možno preklenúť zámenou LC obvodov dutinovými rezonátormi. Druhý<br />
problém si vyžiadal principiálne nové konštrukcie generátorov veľmi vysokých frekvencií<br />
s dynamickým riadením elektrónového zväzku. K takýmto generátorom patria napr.<br />
reflexný klystrón, mnohodutinový magnetrón, elektrónky s postupnou vlnou a moderné<br />
polovodičové mikrovlnové generátory.<br />
Špecifické vlastnosti signálov veľmi vysokých frekvencií vyžadujú odlišný prístup<br />
k ich analýze, iný než ten, aký sa používa v oblasti nízkych frekvencií. Obvody veľmi<br />
vysokých frekvencií majú charakter obvodov s rozloženými parametrami R, L, C. Pri<br />
ešte vyšších frekvenciách sa význam týchto parametrov úplne stráca. Pojmy, ako napätie<br />
a prúd, ktoré majú základný význam pri štúdiu obvodov so sústredenými parametrami, tu<br />
majú druhoradý význam pre ich priestorovú nejednoznačnosť. Prvotný význam tu majú<br />
elektromagnetické polia, presnejšie ich elektrická a magnetická zložka a s nimi viazaná<br />
14
impedancia. Iba štúdium priestorovo-časovej konfigurácie týchto polí umožňuje opísať toky<br />
elektromagnetického výkonu. Matematickým aparátom pre štúdium elektromagnetických<br />
javov na veľmi vysokých frekvenciách sú z uvedeného dôvodu popri rovniciach pre<br />
elektrické obvody, t. j. popri Kirchhoffových zákonoch (a z nich plynúcich rovniciach<br />
pre elektrické siete), tiež rovnice elektromagnetického poľa – Maxwellove rovnice<br />
a z nich odvodené vlnové rovnice. Týmto sa metódy elektroniky veľmi vysokých frekvencií<br />
zásadne líšia od metód nízkofrekvenčnej elektroniky.<br />
15