Расчет подобных конструкц<strong>и</strong>й, как указано ранее, можно выполнять на основе данных расчета температурногополя конструкц<strong>и</strong><strong>и</strong> <strong>и</strong>л<strong>и</strong> пр<strong>и</strong>бл<strong>и</strong>женным<strong>и</strong> методам<strong>и</strong> по [1, формулы (6) <strong>и</strong> (7)]. Н<strong>и</strong>же пр<strong>и</strong>веденыпр<strong>и</strong>меры расчета пр<strong>и</strong>бл<strong>и</strong>женным<strong>и</strong> методам<strong>и</strong>.Пр<strong>и</strong>мер 5. Провер<strong>и</strong>ть на соответств<strong>и</strong>е теплотехн<strong>и</strong>ческ<strong>и</strong>м требован<strong>и</strong>ям облегченную к<strong>и</strong>рп<strong>и</strong>чнуюстену двухэтажного ж<strong>и</strong>лого дома, сложенную <strong>и</strong>з гл<strong>и</strong>няного обыкновенного к<strong>и</strong>рп<strong>и</strong>ча на цементнопесчаномрастворе с заполнен<strong>и</strong>ем верм<strong>и</strong>кул<strong>и</strong>тобетоном (р<strong>и</strong>с. 4). Стена оштукатурена с внутренней стороныцементно-песчаным раствором, с наружной стороны – сложным <strong>и</strong>звестково-цементным раствором.Исходные данные:1) район стро<strong>и</strong>тельства – г. Краснодар;2) параметры внутреннего воздуха: температура t в = 18 °С относ<strong>и</strong>тельная влажность внутреннеговоздуха ϕ = 45 %;3) кл<strong>и</strong>мат<strong>и</strong>ческ<strong>и</strong>е данные района стро<strong>и</strong>тельства: средняя температура <strong>и</strong> продолж<strong>и</strong>тельность отоп<strong>и</strong>тельногопер<strong>и</strong>ода t оп = 2,0 °С, z оп = 149 сут. [2, табл. 1];4) необход<strong>и</strong>мые тепло<strong>техн<strong>и</strong>ческ<strong>и</strong>е</strong> показател<strong>и</strong> <strong>и</strong> коэфф<strong>и</strong>ц<strong>и</strong>енты в формулах:n = 1 [1, табл. 3]; α в = 8,7 Вт/(м 2 ⋅°С) [1, табл. 4*]; α н = 23 Вт/(м 2 ⋅°С)[1, табл. 6*]; ∆t н = 6 °С [1, табл. 2*];5) зона влажност<strong>и</strong> – сухая [1, пр<strong>и</strong>л. 1*].6) температурно-влажноствный реж<strong>и</strong>м – сухой [1, табл.1]. Услов<strong>и</strong>я эксплуатац<strong>и</strong><strong>и</strong> – А [1, пр<strong>и</strong>л. 2].5 Коэфф<strong>и</strong>ц<strong>и</strong>енты теплопроводност<strong>и</strong> матер<strong>и</strong>алов: к<strong>и</strong>рп<strong>и</strong>чной кладк<strong>и</strong> – λ к = 0,70 Вт/(м⋅°С); верм<strong>и</strong>кул<strong>и</strong>тобетона– λ п = 0,09 Вт/(м⋅°С); <strong>и</strong>звестково-песчаного раствора – λ <strong>и</strong>з = 0,70 Вт/(м⋅°С); цементнопесчаногораствора – λ ц = 0,76 Вт/(м⋅°С).Решен<strong>и</strong>еОпределяем сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>е теплопередаче стены.Однородность матер<strong>и</strong>ала стены нарушена как в параллельном, так <strong>и</strong> в перпенд<strong>и</strong>кулярном тепловомупотоку направлен<strong>и</strong>ях; следовательно, расчет необход<strong>и</strong>мо про<strong>и</strong>звест<strong>и</strong> как для неоднородной конструкц<strong>и</strong><strong>и</strong>с регулярной структурой по метод<strong>и</strong>ке, <strong>и</strong>зложенной в СН<strong>и</strong>П II-3–79* [1].Сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>е теплопередаче стены определяем как1 пр 1R о = + Rк+ .αвαнпрЧтобы определ<strong>и</strong>ть пр<strong>и</strong>веденное терм<strong>и</strong>ческое сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>е R к конструкц<strong>и</strong><strong>и</strong> стены вначале необход<strong>и</strong>мопро<strong>и</strong>звест<strong>и</strong> по формулам (6) <strong>и</strong> (5) СН<strong>и</strong>П II-3–79* [1] расчет сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>я R а <strong>и</strong> R б . Для этоговыполн<strong>и</strong>м следующ<strong>и</strong>е операц<strong>и</strong><strong>и</strong>.1 Пр<strong>и</strong>н<strong>и</strong>маем в качестве расчетной площад<strong>и</strong> на поверхност<strong>и</strong> стены семь рядов кладк<strong>и</strong> дл<strong>и</strong>ной 1 м,т.е. F расч = 0,525 ⋅1= 0, 525 м 2 . Это обусловлено тем, что структура стены не меняется по дл<strong>и</strong>не, а по верт<strong>и</strong>кал<strong>и</strong>повторяется через семь рядов.2 Разрезаем конструкц<strong>и</strong>ю плоскостям<strong>и</strong>, параллельным<strong>и</strong> направлен<strong>и</strong>ю теплового потока, на дваучастка <strong>и</strong> по формуле (34) определяем R а :F1+ F20,14 + 0,385R a = == 1,78 м 2 ⋅°С/Вт,F1F20,14 0,385+ +R1R20,77 3,385где F 1 = 1⋅0,14 = 0,14 м 2 ; F 2 = 1⋅0,385 = 0,385 м 2 – площад<strong>и</strong> 1 м дл<strong>и</strong>ны первого <strong>и</strong> второго участков; R 1 <strong>и</strong>R 2 – терм<strong>и</strong>ческ<strong>и</strong>е сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>я первого <strong>и</strong> второго участков,δ<strong>и</strong>зδкδц0,15 0,51 0,015R 1 = + + = + + = 0,77 м 2 ⋅°С/Вт;λ λ λ 0,70 0,70 0,76<strong>и</strong>зкцδ<strong>и</strong>зδкδцδп0,015 0,12 0,015 0,27R 2 = + 2 + + = + 2 + + = 3,385 м 2 ⋅°С/Вт.λ<strong>и</strong>зλкλцλп0,70 0,70 0,76 0,093 Для определен<strong>и</strong>я R б разрезаем конструкц<strong>и</strong>ю плоскостям<strong>и</strong>, перпенд<strong>и</strong>кулярным<strong>и</strong> направлен<strong>и</strong>ю тепловогопотока в соответств<strong>и</strong><strong>и</strong> с ее структурой, на пять слоев. По формуле (31) определяем терм<strong>и</strong>ческоесопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>е первого, второго, четвертого <strong>и</strong> пятого однородных слоев:
δ<strong>и</strong>з0,015R 1 = = = 0,021 м 2 ⋅°С/Вт,λ<strong>и</strong>з0,70δк0,12R 2 = R4= = = 0,17 м 2 ⋅°С/Вт,λ 0,70δц0,015R 5 = = = 0,019 м 2 ⋅°С/Вт.λц0,76Сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>е третьего неоднородного слоя определяется по [2, формула (6)] какδ0,270,70кF1+ F20,14 + 0,385R 3 = == 1,07 м 2 ⋅°С/Вт,F1F20,14 0,385+ +R′R ′′ 0,39 3,00333 =λккгде R ′ = 2 = 0, 39 м 2 ⋅°С/Вт – терм<strong>и</strong>ческое сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>е част<strong>и</strong> третьего слоя, состоящей <strong>и</strong>з к<strong>и</strong>рп<strong>и</strong>чнойкладк<strong>и</strong>; ′′пR = = == 3,00 м 2 ⋅°С/Вт терм<strong>и</strong>ческое сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>е част<strong>и</strong> третьего слоя, состоящей <strong>и</strong>з верм<strong>и</strong>кул<strong>и</strong>тобетона.Окончательно терм<strong>и</strong>ческое сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>е R б будет равноR б = R1 + R2+ R3+ R4+ R5= 1,021+0,17 + 1,07 + 0,17 + 0,019 = 1,45 м 2 ⋅°С/Вт.4 Так как вел<strong>и</strong>ч<strong>и</strong>на R а = 1,78 м 2 ⋅°С/Вт превышает вел<strong>и</strong>ч<strong>и</strong>нуR б = 1,45 м 2 ⋅°С/Вт на 23 %, что меньше 25 %, расчет пр<strong>и</strong>веденного терм<strong>и</strong>ческого сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>я можновыполнять по формуле (35)пр R а + 2Rб 1,78 + 2 ⋅1,45R к = == 1,56 м 2 ⋅°С/Вт.33Пр<strong>и</strong>веденное сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>е теплопередаче стены по формуле (36)1 1 пр 1 1R о = + + Rк= + + 1,56 = 1,72 м 2 ⋅°С/Вт.α α 8,7 23внОпределяем требуемое сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>е теплопередаче стены. Так как здан<strong>и</strong>е ж<strong>и</strong>лое <strong>и</strong> реж<strong>и</strong>м помещен<strong>и</strong>йсухой, требуемое сопрот<strong>и</strong>влен<strong>и</strong>е устанавл<strong>и</strong>вается <strong>и</strong>з услов<strong>и</strong>я энергосбережен<strong>и</strong>я по [1, табл. 1б*].Пр<strong>и</strong> градусо-сутках отоп<strong>и</strong>тельного пер<strong>и</strong>ода, равных ГСОП ( t − t z = = ( 18 − 2,0) ⋅149= 2384 °С⋅сут., по= в оп)оптр[1, табл. 1б*] оно равно Rо2== 2,23 м 2 ⋅°С/Вт.Данная конструкц<strong>и</strong>я стены не может пр<strong>и</strong>меняться пр<strong>и</strong> стро<strong>и</strong>тельстве дома, так как не отвечает требован<strong>и</strong>ямэнергосбережен<strong>и</strong>яR о = 1,72 м 2 тр⋅°С/Вт < Rо2= 2,23 м 2 ⋅°С/Вт.По <strong>и</strong>зложенной в пр<strong>и</strong>мере 5 метод<strong>и</strong>ке можно про<strong>и</strong>звод<strong>и</strong>ть расчет неоднородных конструкц<strong>и</strong>й, выполненныхв в<strong>и</strong>де панелей. Расчет в данном случае может про<strong>и</strong>звод<strong>и</strong>ться для площад<strong>и</strong> стены, равнойплощад<strong>и</strong> панел<strong>и</strong>. Теплотехн<strong>и</strong>ческ<strong>и</strong>й расчет такой панел<strong>и</strong> пр<strong>и</strong>веден в пр<strong>и</strong>мере 6.Пр<strong>и</strong>мер 6. Запроект<strong>и</strong>ровать стену одноэтажного про<strong>и</strong>зводственного здан<strong>и</strong>я ремонтного предпр<strong>и</strong>ят<strong>и</strong>я<strong>и</strong>з панелей на деревянном каркасе с асбестоцементным<strong>и</strong> обш<strong>и</strong>вкам<strong>и</strong> толщ<strong>и</strong>ной по 10 мм <strong>и</strong> утепл<strong>и</strong>телем<strong>и</strong>з пенопол<strong>и</strong>ст<strong>и</strong>рола γ = 400 кг/м 3 (р<strong>и</strong>с. 8).3δλп0,270,091 11-150 1425 50 1425 503000Р<strong>и</strong>с. 8 Схема панел<strong>и</strong>10 δ ут 10 1200
- Page 2 and 3: Демин О.Б.Д30 Физико-
- Page 4 and 5: ВВЕДЕНИЕНа теплосн
- Page 6 and 7: Выделим внутри сте
- Page 8 and 9: Граничные условия 2
- Page 10 and 11: Важной теплотехнич
- Page 13 and 14: Среднейтяжестинез
- Page 15 and 16: R о = Rв+ Rк+ Rн(30)Велич
- Page 17 and 18: услгде R о - сопроти
- Page 19 and 20: R( t − t )n1(10 + 28)=8,7 ⋅ 4,4
- Page 21: Воздушная прослойк
- Page 25 and 26: 2 бпр R а + R 1,54 + 2 ⋅1,52R
- Page 27 and 28: Следует иметь в вид
- Page 29 and 30: minВнутренняя Значе
- Page 31 and 32: 7 Определяем констр
- Page 33 and 34: Iτ вλt наλτ′ вδλIIаτ
- Page 35 and 36: ле (30); η иξ - коэффиц
- Page 37 and 38: С уменьшением пери
- Page 39 and 40: здесь β 1 = 0,85+ 0, 15 Sут
- Page 41 and 42: усвоения поверхнос
- Page 43 and 44: а) t в > t н , υ н = 0б) t в
- Page 45 and 46: толщиной 14 см. Отде
- Page 47 and 48: 3463γ н == 14,13 , Н/м 3 3463;
- Page 49 and 50: охлаждение, и следо
- Page 51 and 52: Свойство материала
- Page 53: τz1= tвt−в− tRн ср zо⎛
- Page 56: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 119 1148 1156