3.3 YdervÃ¦gge 319-384 2 farver-2005.indd - Gyproc

Projektering / THERMOnomic Ydervægge / Statisk dimensionering 

Statisk dimensionering 

Generelle forudsætninger 

Dette afsnit omfatter dimensioneringsgrundlaget 

for Gyproc THERMOnomic 

ydervægge. Krav til last og sikkerhed samt 

grundlaget for de angivne bæreevner i de 

følgende afsnit er fastlagt i henhold til 

følgende danske konstruktionsnormer: 

• DS 409 Norm for sikkerhedsbestemmelser for konstruktioner, 2. udgave 1998 

• DS 410 Norm for last på konstruktioner, 4. udgave 1998 

• DS 412 Norm for stålkonstruktioner, 3. udgave 1998 

• DS 446 Norm for tyndpladekonstruktioner af stål, 3. udgave 2000 

Der er i bæreevnetabeller regnet med følgende sikkerhedsklasser: 

• Lav sikkerhedsklasse for ikke-bærende vægge (udfyldningsvægge) 

• Normal sikkerhedsklasse for bærende og/eller stabiliserende vægge 

3.3.2 

I det følgende tages udgangspunkt i følgende lastkombinationer fra DS 409: 

• Lastkombination 1 Anvendelsesgrænsetilstand - udbøjningsundersøgelse for karakteristisk 

anvendelseslast. 

• Lastkombination 2 Brudgrænsetilstand - bæreevneeftervisning for regningsmæssig 

brudlast. 

• Lastkombination 3.3 Ulykkeslast – brand – bæreevneeftervisning for karakteristisk 

ulykkeslast. 

Bæreevneeftervisningen i lastkombination 3.3, ulykkelast – brand, skal udføres for bærende 

og stabiliserende vægge, som er brandklassificerede. 

Forudsætningerne for at de anførte bæreevner kan regnes gældende er, at materialer 

monteres i overensstemmelse med Gyprocs monteringsanvisninger. Ligeledes må der 

ikke anvendes profiler eller tilbehør, der har været udsat for skader eller deformationer. 

Værdier angivet i bæreevnetabeller forudsætter 

fastholdelse af begge profilets flanger. 

Flangen kan betragtes som fastholdt, 

når ét eller flere lag gipsplader fastgøres 

hertil. 

For Gyproc THERMOnomic-profiler varierer 

momentkapaciteten med spændvidden. 

Gyproc THERMOnomic lægter og skinner 

er fremstillet af koldvalset, varmforzinket 

stålplade: 

• Karakteristisk flydespænding er 350 MPa 

• Zinkvægten er 275 g/m² fordelt i en lagtykkelse 

på ca. 20 µm pr. side. Profilernes 

nominelle pladetykkelse er inklusiv zinkbelægning. 

Tabelværdierne angiver alene profilernes 

bæreevne. Kompositvirkning fra gipspladebeklædningen 

er således ikke medregnet. 

328


Belastningstilfælde 

Anvendelse af Gyproc THERMOnomic ydervægge 

kan opdeles i to hovedkategorier: 

• Ikke-bærende vægge (udfyldningsvægge) 

• Bærende vægge 

Begge disse kategorier kan regnes som stabiliserende 

over for vandrette laster. 

Bærende THERMOnomic ydervægge kan 

typisk anvendes i bygninger op til 2 etager. 

Slidsede lægter kan optage såvel tvær- som 

normalkræfter (vandrette og lodrette laster). 

Nedenfor er skitseret sædvanligt forekommende 

belastningssituationer med tilhørende 

statiske modeller. 

Ikke-bærende vægge (udfyldningsvægge) 

Afbrudt væg i 1 eller flere etager 

Tværlast. 

Gennemgående væg i flere etager 

Tværlast. 


Bærende vægge 

Afbrudt væg i 1 eller flere etager 

Central last eller excentrisk last fra tag. 

Central eller excentrisk last fra etagedæk. 

Tværlast. 

Gennemgående væg i 2 etager 

Central last eller excentrisk last fra tag. 

Excentrisk last fra etagedæk. 

Tværlast. 

329


Lodret last på bærende vægge 

Ved opbygning af bærende Gyproc 

THERMOnomic ydervægge skal lodret last 

afleveres til lægter: 

Centralt over lægte (A) 

Jævnt fordelt via rem/bjælke (B) 

Lodret last kan ikke overføres via skinne (C) 

A B C 


Lodret last på bærende vægge med facadeåbninger 

Ved vindues- og døråbninger skal lodret 

last overføres til kantlægte via rem (D) eller 

udveksling (E). 

Lodret last over åbninger kan ikke overføres 

til kantlægter via skinne (F). 

Lastfordelende remme og udvekslinger er 

behandlet senere i dette afsnit (side 347 – 

349). 

D E F 

330


Vandret last på vægge med facadeåbninger 

Ydervægskonstruktioner opbygget med lette 

stålprofiler kræver, at profilerne er fastgjort 

i begge ender. 

Placering af dørhuller og vinduesåbninger 

skal udføres under hensynstagen til dette 

(se H og I). 

Vandret last (vindlast) overføres til kantlægter 

via skinner over og under åbninger. 

Det er således ikke muligt at udføre profiler, 

som kun er fastgjort eller indspændt i 

den ene ende, (J). Denne type løsning vil 

kræve, at der placeres en indspændt søjle 

af f.eks. konstruktionsstål. 

H I J 

Stabiliserende vægge 

Gyproc THERMOnomic ydervægge kan udgøre 

en stabiliserende skive, når vægfeltet 

er uperforeret (K). I vægfelter, hvor døreller 

vinduesåbninger indgår, kan der ikke 

overføres vandrette stabilitetskræfter (L). 

Ved anvendelse af Gyproc THERMOnomic 

ydervægge som stabiliserende vægskiver 

skal det sikres, at bygningens samlede stabiliteter 

er til stede i såvel brugssituationen 

som under brand. 

I brandtilfældet skal eftervises tilstrækkelig 

skivevirkning, uanset hvor i bygningen det 

brænder. Ved opvarmning pga. brandpåvirkning 

nedsættes gipspladernes forskydningsbæreevne 

gradvist. 

Dette forhold og vægsidernes brandmodstandsevne 

skal tages i betragtning ved bestemmelse 

af gipspladernes bidrag til skivevirkning 

i brandtilfældet. 

Af denne årsag sikres bygningens stabilitet 

bedst ved at dimensionere bygningen, således 

at der altid er tilstrækkelige stabilitetsreserver 

i de konstruktioner som i brandsituationen 

ikke er direkte brandpåvirket 

- dvs. øvrige brandceller. 

Ved byggeprojekt anbefales at udarbejde 

specifikke detaljer med tilhørende stabilitetsberegninger. 

For yderligere information om beregning af 

skivevirkning kontakt Gyproc Teknisk Service. 

K 

L 


331


Med udgangspunkt i den valgte vægs 

brandklasse undersøges lægter og skinner 

for bæreevne og udbøjning i henhold til 

tabeller i skemaet. 

Dimensioneringsguide for Gyproc THERMOnomic ydervægge 

Ikke-bærende BS 30 Ikke-bærende BS 60 

Lastkombination Sikkerhedsklasse Tabel Side THR-lægte THS-skinne THR-lægte THS-skinne 

2, brudgrænsetilstand Lav 

Lav 

Lav 

Normal 

Normal 

Normal 

Normal 

Normal 

1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

334 

334 

335 

337 

338 

338 

339 

339 

M Rd 

V Rd 

V Rd 

M Rd 

M Rd 

V Rd 

V Rd 

M Rd 

3.3, ulykkelast - brand Normal 

Normal 

Normal 

Normal 

Normal 

Normal 

9 

10 

11 

12 

13 

14 

340 

340 

341 

342 

342 

343 

1, anvendelsesgrænsetilstand 

15 

16 

344 

344 

C THR 

C THS 

C THR 

C THS 


M Rd 

V Rd 

N Rd 

K 

C THR 

C THS 

Regningsmæssig momentbæreevne 

Regningsmæssig forskydningsbæreevne 

Regningsmæssig normalkraftbæreevne 

Koefficient til bestemmelse af bæreevne ved kombination af normal kraft og moment 

Faktor til deformationsundersøgelse af THR-lægter 

Faktor til deformationsundersøgelse af THS-skinner 

I bæreevnetabellerne er anvendt følgende partialkoefficienter: 

Lav sikkerhedsklasse: γ = 1,05 

Normal sikkerhedsklasse: γ = 1,17 

Bæreevne for vægge med krydsende Z-profiler eftervises på samme måde som enkeltskeletvægge. 

332


Dimensioneringsguide for Gyproc THERMOnomic ydervægge 

Bærende BS 30 Bærende BS 30 - Høj last Bærende BS 60 

Lastkombination THR-lægte THS-skinne THR-lægte THS-skinne THR-lægte THS-skinne 

2, brudgrænsetilstand 

N Rd 

M Rd 

K 

V Rd 

V Rd 

M Rd 

N Rd 

M Rd 

K 

V Rd 

V Rd 

M Rd 

N Rd 

M Rd 

K 

V Rd 

V Rd 

M Rd 

3.3, ulykkelast - brand N Rk,30 

M Rk,30 

K 30 

*) 

N Rk,60 

M Rk,60 

K 60 

1, anvendelsesgrænsetilstand C THR 

C THS 

C THR 

C THS 

C THR 

C THS 

N Rk,30 

Karakteristisk normalkraftbæreevne i brandtilfældet ved 30 minutters 

brandkrav 

M Rk,30 

Karakteristisk momentbæreevne i brandtilfældet ved 30 minutter brandkrav 

K 30 

Koefficient til bestemmelse af bæreevne ved kombination af normalkraft og 

moment samt 30 minutters brandkrav 

N Rk,60 

Karakteristisk normalkraftbæreevne i brandtilfældet ved 60 minutters brandkrav 

M Rk,60 

Karakteristisk momentbæreevne i brandtilfældet ved 60 minutters brandkrav 

K 60 

Koefficient til bestemmelse af bæreevne ved kombination af normalkraft og 

moment samt 60 minutters brandkrav 


*) Undersøges ikke på en væg i klasse BS 30 – Høj last, da de ekstra gipspladelag, pga. 

deres varmebeskyttende virkning, medvirker til maksimal karakteristisk brudbæreevne 

i brandsituationen - derfor er det altid lastkombination 2, som er dimensionsgivende. 

333


Dimensioneringstabeller – 

Ikke-bærende vægge 

(udfyldningsvægge) 

Ikke-bærende vægge, BS 30 og BS 60 (lav 

sikkerhedsklasse) 

Vejledning: 

Bæreevnen skal eftervises i lastkombination 

2, brudgrænsetilstand. Såfremt væggen er 

stabiliserende, skal den eftervises jf. retningslinier 

for bærende vægge. 

Lastkombination 2, brudgrænsetilstand: 

For lægter og skinner i ikke-bærende vægge 

skal bæreevnen over for vandret last 

undersøges. Regningsmæssige bæreevner 

aflæses i tabel 1, 2 og 3. 

Lastkombination 1, anvendelsesgrænsetilstand: 

Deformationsundersøgelse for lægter og 

skinner foretages ved hjælp af tabel 15 og 

16 med tilhørende formeludtryk. 

Tabelværdier gælder for bøjning om profilernes 

stærke akse. 

Tabel 1. Regningsmæssig momentbæreevne M Rd 

[kNm] for Gyproc THR-lægter 

Gyproc THR 150 Gyproc THR 200 


Spændvidde 

m 

Materialetykkelse 

mm 


mm 

0,7 1,0 1,2 0,7 1,0 1,2 

2,0 

2,5 

3,0 

3,5 

4,0 

4,5 

5,0 

5,5 

6,0 

1,11 

1,13 

1,15 

1,15 

1,15 

1,15 

1,15 

1,15 

1,15 

2,15 

2,18 

2,20 

2,20 

2,23 

2,23 

2,23 

2,23 

2,23 

2,89 

2,92 

2,94 

2,96 

2,97 

3,00 

3,00 

3,00 

3,00 

1,41 

1,49 

1,53 

1,56 

1,58 

1,59 

1,61 

1,62 

1,63 

2,76 

2,90 

3,00 

3,07 

3,10 

3,13 

3,15 

3,17 

3,17 

3,75 

3,95 

4,09 

4,15 

4,21 

4,25 

4,26 

4,29 

4,33 

Tabel 2. Regningsmæssigforskydningsbæreevne V Rd 

[kN] for Gyproc THR-lægter og THS skinner 

Gyproc THR 150/THS 150 Gyproc THR 200/THS 200 


mm 


mm 

0,7 1,0 1,2 0,7 1,0 1,2 

V Rd 

[kN] 1,00 2,20 2,65 1,35 2,85 3,45 

334



stærke akse. 


[kNm] for Gyproc THS-skinner 

Gyproc THS 150 Gyproc THS 200 

Spændvidde 

m 


mm 


mm 

0,7 1,0 1,2 0,7 1,0 1,2 

1,0 

1,5 

2,0 

2,5 

3,0 

3,5 

4,0 

4,5 

5,0 

0,41 

0,44 

0,45 

0,45 

0,45 

0,45 

0,46 

0,46 

0,46 

0,85 

0,90 

0,93 

0,94 

0,94 

0,95 

0,95 

0,96 

0,96 

1,23 

1,31 

1,34 

1,35 

1,37 

1,37 

1,37 

1,40 

1,40 

0,45 

0,57 

0,64 

0,68 

0,70 

0,71 

0,72 

0,72 

0,72 

0,93 

1,19 

1,33 

1,41 

1,46 

1,49 

1,50 

1,51 

1,55 

1,34 

1,71 

1,92 

2,03 

2,10 

2,14 

2,17 

2,19 

2,20 


335


Dimensioneringstabeller – 

Bærende vægge 


Bærende vægge, BS 30 (Normal sikkerhedsklasse) 

Vejledning: 


2, brudgrænsetilstand samt lastkombination 

3.3, ulykkeslast – brand. 


Lægter, der indgår i bærende og/eller stabiliserende 

vægge, undersøges for påvirkning 

af vandret og lodret last. Regningsmæssige 

bæreevner for lægter aflæses i 

tabel 4, 5 og 7. 

Undersøgelse af lægter for kombineret påvirkning 

af central- eller excentrisk normalkraft 

og moment foretages ved hjælp af 

tabel 6 med tilhørende formeludtryk. 

Skinner undersøges for påvirkningen af 

vandret last. Regningsmæssige bæreevner 

for skinner aflæses i tabel 7 og 8. 

Lastkombination 3.3, ulykkeslast – brand: 



af vandret og lodret last. Karakteristiske 

bæreevner for lægter aflæses i tabel 9 og 10. 





Bærende vægge, BS 30 – Høj last (Normal 

sikkerhedsklasse) 

Såfremt der i brandtilfældet, lastkombination 

3.3, ikke kan opnås tilstrækkelig bæreevne 

med den almindelige BS 30 væg, kan 

bæreevnen forbedres ved at montere ét 

ekstra gipspladelag på hver vægside. 

Vægtypen betegnes da som BS 30 – Høj last 

(se datablad side 369 – 371). 

Pga. den brand- og varmebeskyttende virkning 

medvirker de ekstra gipspladelag til 

maksimal karakteristisk brudbæreevne i 

brandsituationen, hvorfor det altid er lastkombination 

2, som er dimensionsgivende. 

Bæreevnen af en væg i klasse BS 30 – Høj 

last, undersøges derfor kun i lastkombination 

2. 



skinner i begge vægtyper BS 30 og BS 30 – 

Høj last, foretages ved hjælp af tabel 15 og 


336


Bærende vægge, BS 60 (normal sikkerhedsklasse) 

Vejledning: 


2, brudgrænsetilstand samt lastkombination 

3.3, ulykkeslast – brand. 




af vandret og lodret last. Regningsmæssige 

bæreevner for lægter aflæses i 

tabel 4, 5 og 7. 





Skinner undersøges for påvirkningen af 

vandret last. Regningsmæssige bæreevner 

for skinner aflæses i tabel 7 og 8. 

af vandret og lodret last. Karakteristiske 

bæreevner for lægter aflæses i tabel 12 og 

13. 







skinner foretages ved hjælp af tabel 15 og 


Efterfølgende tabel 4, 5, 6, 7 og 8 anvendes 

ved eftervisning af bæreevner for BS 30 og 

BS 60 vægge i lastkombination 2, brudgrænsetilstand. 

Lastkombination 3.3, ulykkeslast - brand: 




Tabel 4. Regningsmæssig normalkraftbæreevne N Rd 

[kN] for Gyproc THR-lægter 


Spændvidde 

m 


mm 


mm 

1,0 1,2 1,0 1,2 

2,0 

2,5 

3,0 

3,5 

4,0 

4,5 

5,0 

5,5 

6,0 

27,4 

27,4 

27,4 

26,7 

25,6 

24,4 

22,9 

21,3 

19,5 

36,4 

36,4 

36,0 

34,5 

32,8 

30,9 

28,5 

26,2 

23,8 

27,3 

27,3 

27,3 

27,3 

27,3 

27,3 

26,8 

26,2 

25,4 

36,3 

36,3 

36,3 

36,3 

36,3 

36,2 

35,3 

34,3 

33,0 

337



stærke akse. 




Spændvidde 

m 


mm 


mm 

1,0 1,2 1,0 1,2 

2,0 

2,5 

3,0 

3,5 

4,0 

4,5 

5,0 

5,5 

6,0 

1,93 

1,96 

1,97 

1,97 

2,00 

2,00 

2,00 

2,00 

2,00 

2,59 

2,62 

2,64 

2,66 

2,67 

2,69 

2,69 

2,69 

2,69 

2,48 

2,61 

2,69 

2,75 

2,79 

2,81 

2,83 

2,85 

2,85 

3,37 

3,55 

3,67 

3,73 

3,78 

3,81 

3,82 

3,85 

3,89 

Tabel 6. Koefficient, K til bestemmelse for bæreevne ved kombination af normalkraft og moment 

Lastkombination 2, brudgrænsetilstand Spændvidde Gyproc THR 150 Gyproc THR 200 

m K K 


N sd + K · M sd,q 

+ N sd,exc 

· e ≤1 

N Rd 

M Rd 

e 

2,0 

2,5 

3,0 

3,5 

4,0 

4,5 

5,0 

5,5 

6,0 

1,05 

1,09 

1,14 

1,18 

1,21 

1,25 

1,29 

1,33 

1,38 

1,14 

1,20 

1,24 

1,28 

1,32 

1,38 

1,41 

1,45 

1,47 

N sd 

Samlet regningsmæssig normalkraftpåvirkning [kN] 

N sd,exc 

Excentrisk del af samlet regningsmæssig normalkraftpåvirkning [kN] 

N Rd 

Regningsmæssig normalkraftbæreevne [kN] 

M sd,q 

Regningsmæssig momentpåvirkning (fra vind) [kNm] 

M Rd 

Regningsmæssig momentbæreevne [kN] 

K Koefficient (lastkombination 2, brudgrænsetilstand) 

e Lastexcentricitet [m] 

338


Bemærk: Ved forskydningsundersøgelse af 

en væg med påvirkning af lodret excentrisk 

last skal medregnes at excentriciteten 

giver anledning til en forskydningskraft af 

størrelsen N sd 

· e/L. 

Tabel 7. Regningsmæssig forskydningsbæreevne V Rd 

[kN] for Gyproc THR-lægter og THS-skinner 

Gyproc THR 150/THS 150 Gyproc THR 200/THS 200 


mm 


mm 

1,0 1,2 1,0 1,2 

V Rd 

[kN] 2,00 2,40 2,55 3,10 


stærke akse. 


[kNm] for Gyproc THS-skinner 


Spændvidde 

m 


mm 


mm 

1,0 1,2 1,0 1,2 


1,0 

1,5 

2,0 

2,5 

3,0 

3,5 

4,0 

4,5 

5,0 

0,76 

0,81 

0,84 

0,85 

0,85 

0,85 

0,85 

0,86 

0,86 

1,10 

1,18 

1,21 

1,21 

1,23 

1,23 

1,23 

1,26 

1,26 

0,84 

1,07 

1,20 

1,26 

1,31 

1,33 

1,35 

1,36 

1,39 

1,21 

1,54 

1,73 

1,82 

1,89 

1,92 

1,95 

1,97 

1,97 

339


Efterfølgende tabel 9, 10 og 11 anvendes 

ved eftervisning af bæreevner for BS 30 

vægge i lastkombination 3.3, ulykkeslast – 

brand. 

Tabel 9. Karakteristisk normalkraftbæreevne N Rk,30 



Spændvidde 

m 


mm 


mm 

1,0 1,2 1,0 1,2 

2,0 

2,5 

3,0 

3,5 

4,0 

4,5 

5,0 

5,5 

6,0 

15,0 

15,0 

15,0 

14,3 

13,7 

13,0 

12,4 

11,7 

11,0 

20,1 

20,1 

20,1 

19,4 

18,8 

18,1 

16,9 

15,4 

13,9 

15,0 

15,0 

14,8 

14,1 

13,5 

12,8 

12,2 

11,5 

10,8 

20,1 

20,1 

19,5 

18,8 

18,2 

17,5 

16,9 

16,1 

15,2 


stærke akse. 


Tabel 10. Karakteristisk momentbæreevne M Rk,30 



Spændvidde 

m 


mm 


mm 

1,0 1,2 1,0 1,2 

2,0 

2,5 

3,0 

3,5 

4,0 

4,5 

5,0 

5,5 

6,0 

1,74 

1,76 

1,78 

1,78 

1,80 

1,80 

1,80 

1,80 

1,80 

2,33 

2,36 

2,38 

2,39 

2,40 

2,43 

2,43 

2,43 

2,43 

2,23 

2,35 

2,43 

2,48 

2,51 

2,53 

2,55 

2,56 

2,56 

3,03 

3,20 

3,30 

3,36 

3,40 

3,43 

3,44 

3,47 

3,50 

340


Tabel 11. Koefficient, K 30 

til bestemmelse for bæreevne ved kombination af normalkraft og moment 

Lastkombination 3.3, ulykkelast – brand Spændvidde Gyproc THR 150 Gyproc THR 200 

m K 30 

K 30 

N sk + K30 · Msk,q + N sk,exc · e ≤1 

N Rk,30 

M Rk,30 

e 

2,0 

2,5 

3,0 

3,5 

4,0 

4,5 

5,0 

5,5 

6,0 

1,65 

1,67 

1,68 

1,62 

1,56 

1,48 

1,37 

1,21 

1,15 

1,75 

1,85 

1,87 

1,82 

1,76 

1,67 

1,58 

1,53 

1,50 

N sk 

Samlet karakteristisk normalkraftpåvirkning [kN] 

N sk,exc 

Excentrisk del af samlet karakteristisk normalkraftpåvirkning [kN] 

N Rk,30 

Karakteristisk normalkraftbæreevne [kN] 

M sk,q 

Karakteristisk momentpåvirkning (fra vind) [kNm] 

M Rk,30 

Karakteristisk momentbæreevne [kN] 

K 30 

Koefficient (lastkombination 3.3, ulykkelast – brand) 



341


Efterfølgende tabel 12, 13 og 14 anvendes 

ved eftervisning af bæreevner for BS 60 

vægge i lastkombination 3.3, ulykkeslast – 

brand. 

Tabel 12. Karakteristisk normalkraftbæreevne N Rk,60 



Spændvidde 

m 


mm 


mm 

1,0 1,2 1,0 1,2 

2,0 

2,5 

3,0 

3,5 

4,0 

4,5 

5,0 

5,5 

6,0 

18,8 

18,8 

18,8 

18,1 

17,4 

16,8 

16,1 

15,5 

14,8 

25,0 

25,0 

25,0 

24,3 

23,7 

23,0 

22,3 

21,7 

19,9 

18,8 

18,8 

18,8 

18,1 

17,4 

16,8 

16,1 

15,5 

14,8 

25,0 

25,0 

25,0 

24,3 

23,7 

23,0 

22,3 

21,7 

21,0 


stærke akse. 


Tabel 13. Karakteristisk momentbæreevne M Rk,60 



Spændvidde 

m 


mm 


mm 

1,0 1,2 1,0 1,2 

2,0 

2,5 

3,0 

3,5 

4,0 

4,5 

5,0 

5,5 

6,0 

2,26 

2,29 

2,31 

2,31 

2,34 

2,34 

2,34 

2,34 

2,34 

3,03 

3,07 

3,09 

3,11 

3,12 

3,15 

3,15 

3,15 

3,15 

2,90 

3,05 

3,15 

3,22 

3,26 

3,29 

3,31 

3,33 

3,33 

3,94 

4,15 

4,29 

4,36 

4,42 

4,46 

4,47 

4,50 

4,55 

342


Tabel 14. Koefficient, K 60 

til bestemmelse af bæreevne ved kombination af normalkraft og moment 

Lastkombination 3.3, ulykkelast – brand Spændvidde Gyproc THR 150 Gyproc THR 200 

m K 60 

K 60 

N sk + K60 · Msk,q + N sk,exc · e ≤1 

N Rk60 

M Rk60 

e 

2,0 

2,5 

3,0 

3,5 

4,0 

4,5 

5,0 

5,5 

6,0 

1,72 

1,75 

1,76 

1,71 

1,66 

1,60 

1,53 

1,46 

1,32 

1,83 

1,93 

2,00 

1,96 

1,92 

1,87 

1,79 

1,72 

1,63 

N sk 

Samlet karakteristisk normalkraftpåvirkning [kN] 

N sk,exc 

Excentrisk del af samlet karakteristisk normalkraftpåvirkning [kN] 

N Rk,60 

Karakteristisk normalkraftbæreevne [kN] 

M sk,q 

Karakteristisk momentpåvirkning (fra vind) [kNm] 

M Rk,60 

Karakteristisk momentbæreevne [kN] 

K 60 

Koefficient (lastkombination 3.3, ulykkelast – brand) 



343


Deformationsundersøgelse for 

Gyproc THR-lægter og THR-skinner 

Deformationskriteriet for en ydervæg med 

en let facadebeklædning vil typisk være 

L/200 for karakteristisk vindlast. 

Men vær opmærksom på, at væggens stivhed 

generelt skal dimensioneres, således at 

den tilladte udbøjning for den valgte facadebeklædning 

ikke overskrides. 

Deformationen forårsaget af jævnt fordelt 

vindlast kan bestemmes ved følgende udtryk: 

u max 

= C · q k 

· b · L 4 

u max 

deformation i mm 

C jf. tabel 15 og 16 (= 5/(384EI)) 

E karakteristisk elasticitetsmodul (210.000 MPa) 

I effektivt inertimoment (for slidsede profiler er „I” afhængig af spændvidden) 

q k 

karakteristisk vindbelastning i kN/m² 

b lastbredde 

L profilets spændvidde i m 

Tabel 15. Faktoren C THR 

for Gyproc THR-lægter 



Spændvidde 

m 


mm 


mm 

0,7 1,0 1,2 0,7 1,0 1,2 

< 2,0 

2,5 

3,0 

4,0 

5,0 

6,0 

0,31 

0,25 

0,21 

0,18 

0,16 

0,15 

0,21 

0,17 

0,14 

0,12 

0,11 

0,11 

0,17 

0,14 

0,12 

0,10 

0,09 

0,09 

0,21 

0,16 

0,13 

0,10 

0,09 

0,08 

0,15 

0,11 

0,09 

0,07 

0,06 

0,06 

0,12 

0,09 

0,08 

0,06 

0,05 

0,05 

Tabel 16. Faktoren C THS 

for Gyproc THS-skinner 


Spændvidde 

m 


mm 


mm 

0,7 1,0 1,2 0,7 1,0 1,2 

< 2,0 

2,5 

3,0 

4,0 

5,0 

6,0 

0,34 

0,27 

0,23 

0,20 

0,17 

0,16 

0,23 

0,18 

0,15 

0,13 

0,12 

0,12 

0,18 

0,15 

0,13 

0,11 

0,10 

0,10 

0,23 

0,18 

0,14 

0,11 

0,10 

0,09 

0,16 

0,12 

0,10 

0,08 

0,07 

0,07 

0,13 

0,10 

0,09 

0,06 

0,05 

0,05 

344


Fastgørelser og samlinger 

Fastgørelse af Gyproc THS-skinne til 

underlag 

Skinnen skal fastgøres til underlaget med 

en maksimal afstand på 600 mm. Der findes 

forstansede huller A og B med en centerafstand 

på 200 mm i profilet. 

• I hul A kan monteres fastgørelser med 

en diameter på maks. 8 mm. Under skinnen 

kan anvendes både 4 og 10 mm 

polyethentætning. 

• I hul B kan monteres fastgørelser med en 

diameter på maks. 5 mm. Under skinnen 

kan kun anvendes 4 mm polyethentætning. 

maks. 600 mm 

Placering af huller til fastgørelse 

Skinnetype C 1 

mm 

C 2 

mm 

Gyproc THS 150 

Gyproc THS 200 

84,5 

109,5 

127,5 

152,5 

Fastgørelser til underlag kan udføres med 

forbindelsesmidler som anført i tabel 17. 

Når der monteres polyethentætning under 

skinnen, skal der altid anvendes Gyproc 

Trykfordelingsplade, THT 80. 

Værdier i tabel 17 gælder for normal sikkerhedsklasse. 

Vær i øvrigt opmærksom på, 

at bærende lægter placeret mod excentrisk 

underlag (f.eks. udragende skinne på fundament) 

skal undersøges jf. kombineret 

bæreevneudtryk (tabel 6, 11 eller 14). 


Tabel 17. Regningsmæssig hulrandsbæreevne [kN] for Gyproc THS-skinner 

Huldiameter 

mm 

Materialetykkelse for THS-skinne 

mm 

0,7 1,0 1,2 

Eksempel på forbindingsmidler 

til betonunderlag 1 ) 

3,7 

6,0 

6,0 

8,0 

8,0 

0,90 

1,14 

1,14 

1,32 

1,32 

1,58 

2,00 

2,00 

2,33 

2,33 

1,60 

2,00 ²) 

2,68 

3,10 

3,10 

Skudsøm Hilti X-DNI 

Gennemstiksanker RAWLEX R-SPT M6 

Gennemstiksanker Hilti HSA M6 

Gennemstiksanker RAWLEX R-SPT M8 

Gennemstiksanker Hilti HSA M8 

Eksempel på forbindingsmidler 

til stålunderlag 

3,7 

4,8 

5,5 

0,90 

1,02 

1,09 

1,58 

1,80 

1,93 

1,60 

2,40 

2,57 

Skudsøm Hilti X-EDNI 

Gyproc QPBH 16, maks. t underlag = 2,5 mm 

Gyproc QPBH 19, maks. t underlag = 3,0 mm 

1 

) Vedrørende betonkvalitet, montagedybde og kantafstande i fundament/underlag henvises til respektive leverandørkataloger. 

2 

) Anker er dimensionsgivende. 

345


Samlinger mellem Gyproc THR-lægter og 

Gyproc THS-skinne 

Gyproc THR-lægter monteres i Gyproc THSskinner 

med Gyproc Koblingsbeslag, THK. 

Lægter og skinner skrues i flangerne med 2 

+ 2 stk. skruer Gyproc QPBT 16. For bærende 

vægge skal lægten passe stramt i skinnen. 

For ikke-bærende vægge må afstanden mellem 

lægte og skinne ikke overstige 15 mm. 


Ved udvekslinger monteres Gyproc THSskinner 

til Gyproc THR-lægter via Gyproc 

Koblingsbeslag. Koblingsbeslaget skrues til 

lægten med 2 + 2 stk. skruer Gyproc QPBT 

16. Skinnen skrues til koblingsbeslaget med 

1 + 2 + 1 stk. skruer Gyproc QPBT 16. 

Disse skruer placeres i udvekslingsprofilets 

uslidsede områder. 

Regningsmæssig forskydningsbæreevne for 

samlinger mellem Gyproc THR-lægter og 

THS-skinner fremgår af tabel 18 og 19. 

Værdier i tabel 18 gælder for lav sikkerhedsklasse 

Forudsætninger for bæreevner: 

• begge flanger for både Gyproc THRlægter 

og Gyproc THS-skinner er fastholdt. 

Dvs. der monteres gipsplader på 

begge sider af stålskelettet iht. monteringsanvisningen. 

• afstanden mellem gipspladens kant og 

den tilstødende konstruktion ikke overstiger 

10 mm. 

Tabel 18. Regningsmæssig forskydningsbæreevne [kN] for THR/THS-samling, ikke-bærende vægge 

Dimension Gyproc THR 150/THS 150 Gyproc THR 200/THS 200 

THR-lægte 

mm 

THS-skinne 

mm 


mm 


mm 

0,7 1,0 1,2 0,7 1,0 1,2 

0,7 

1,0 

1,2 

1,00 

1,00 

1,00 

1,00 

2,20 

2,20 

1,00 

2,20 

2,65 

1,35 

1,35 

1,35 

1,35 

2,85 

2,85 

1,35 

2,85 

3,45 

Værdier i tabel 19 gælder for normal sikkerhedsklasse 

Tabel 19. Regningsmæssig forskydningsbæreevne [kN] for THR/THS-samling, bærende vægge 

Dimension Gyproc THR 150/THS 150 Gyproc THR 200/THS 200 

THR-lægte 

mm 

THS-skinne 

mm 


mm 


mm 

0,7 1,0 1,2 0,7 1,0 1,2 

1,0 

1,2 

0,90 

0,90 

2,00 

2,00 

2,00 

2,40 

1,20 

1,20 

2,55 

2,55 

2,55 

3,10 

346


Trykfordelende rem 

For at sikre en jævn fordeling af de lodrette 

laster til THR-lægter, kan der indlægges en 

trykfordelende rem over lægterne. 

Den trykfordelende rem kan afhængig af 

dimension i nogen udstrækning anvendes 

som udvekslingsbjælke over mindre facadeåbninger. 

Angivne laster påføres som linielaster eller 

som punktlaster pr. 1 meter. 

Der skal anvendes træ i kvalitetsklasse K 18 

eller bedre. 

Værdier i tabel 21 skal altid overholdes. 

Værdier i tabel 20 anvendes hvor et udbøjningskriterium 

på 1/400 · L samtidigt skal 

overholdes. 

Værdier i tabel 20 er baseret på et udbøjningskriterium 

på 1/400 · L. Værdier gælder 

for normal sikkerhedsklasse. 

Værdier i tabel 21 er baseret på remmens 

bøjnings- og forskydningsbæreevne. Værdier 

gælder for normal sikkerhedsklasse. 

Remdimension 

h × b 

Tabel 20. Karakteristisk bæreevne [kN/m] for trykfordelende rem 

Spændvidde L 

m 


0,6 0,9 1,2 1,5 1,8 2,1 2,4 

50 x 150 

50 x 200 

75 x 150 

75 x 200 

100 x 200 

150 x 150 

12,5 

16,7 

- 

- 

- 

- 

3,7 

4,9 

12,5 

16,7 

- 

- 

- 

- 

5,3 

7,0 

16,7 

- 

- 

- 

- 

3,6 

8,5 

18,0 

- 

- 

- 

- 

4,9 

12,5 

- 

- 

- 

- 

- 

7,9 

- 

- 

- 

- 

- 

5,3 

Tabel 21. Regningsmæssig bæreevne [kN/m] for trykfordelende rem 

Remdimension 

h × b 

Spændvidde L 

m 

0,6 0,9 1,2 1,5 1,8 2,1 2,4 

50 x 150 

50 x 200 

75 x 150 

75 x 200 

100 x 200 

150 x 150 

12,5 

16,7 

- 

- 

- 

- 

5,6 

7,4 

12,5 

16,7 

- 

- 

- 

- 

7,0 

9,4 

16,7 

- 

- 

- 

- 

6,0 

10,7 

18,0 

- 

- 

- 

- 

7,4 

12,5 

- 

- 

- 

- 

- 

9,2 

- 

- 

- 

- 

- 

7,0 

347


Udveksling med Gyproc C-profiler 

Lodrette laster over større facadeåbninger 

kan i nogen udstrækning overføres til kantlægter 

via udveksling udført af C-profiler. 

Angivne laster påføres som linielaster eller 

som punktlaster pr. 1 meter. 

L 

Det forudsættes, at lasten angriber centralt 

på den sammensatte bjælke. 

Værdier i tabel 23 skal altid overholdes. 

Værdier i tabel 22 anvendes hvor et udbøjningskriterium 

på 1/400 · L samtidigt skal 

overholdes. 


Værdier i tabel 22 er baseret på et udbøjningskriterium 

på 1/400 · L. 

Værdier gælder for normal sikkerhedsklasse. 

C-profiler 

Værdier i tabel 23 er baseret på C-profilernes 

bøjnings- og forskydningsbæreevne. 

Værdier gælder for normal sikkerhedsklasse. 

Tabel 22. Karakteristisk bæreevne [kN/m] for udveksling med 2 stk. C-profiler 

Spændvidde 

m 

1,50 1,75 2,00 2,25 2,50 2,75 3,00 3,25 3,50 

2 stk. Gyproc C100/1,5 






10,3 

17,5 

- 

- 

- 

- 

6,5 

11,0 

15,8 

- 

- 

- 

4,3 

7,4 

10,6 

15,3 

- 

- 

- 

5,2 

7,4 

10,7 

15,5 

- 

- 

3,8 

5,4 

7,8 

11,3 

18,5 

- 

- 

4,1 

5,9 

8,5 

13,9 

- 

- 

- 

4,5 

6,6 

10,7 

- 

- 

- 

3,6 

5,2 

8,4 

- 

- 

- 

- 

4,1 

6,7 

Tabel 23. Regningsmæssig bæreevne [kN/m] for udveksling med 2 stk. C-profiler 

C-profiler 

Spændvidde 

m 

1,50 1,75 2,00 2,25 2,50 2,75 3,00 3,25 3,50 







18,7 

18,7 

- 

- 

- 

- 

13,8 

13,7 

21,4 

- 

- 

- 

10,5 

10,5 

16,4 

25,2 

- 

- 

- 

8,3 

12,9 

19,9 

17,5 

- 

- 

6,7 

10,5 

16,1 

14,2 

25,8 

- 

- 

8,7 

13,3 

11,7 

21,3 

- 

- 

- 

11,2 

9,9 

17,9 

- 

- 

- 

9,5 

8,4 

15,3 

- 

- 

- 

- 

7,2 

13,2 

348


Samling mellem Gyproc C-profiler (udveksling) 

og Gyproc THR-lægter (kantlægter) 

Afhængigt af belastning på udvekslingen 

kan samlinger mellem Gyproc C-profiler og 

kantlægter udføres efter 2 principper. 

Beslag 

Udvekslingsbjælke 

Princip 1 (se separat monteringsanvisning) 

Lodret last fra udvekslingsbjælke (2 stk. 

Gyproc C-profiler) overføres via beslag 

(stykke af Gyproc THS-skinne, t = 1,2 mm) 

til gennemgående kantlægte (Gyproc THRlægte, 

t = 1,2 mm): 

• Beslag fastgøres til gennemgående 

kantlægte med 2 x n stk. skruer Gyproc 

QPBT 16, se tabel 24. 

• Udvekslingsbjælke fastgøres til beslag 

med 2 x n stk. skruer Gyproc QPBT 16, 

se tabel 24. 

Princip 2 (se separat monteringsanvisning) 

Lodret last fra udvekslingsbjælke (2 stk. 

Gyproc C-profiler) overføres via gennemgående 

kantskinne (Gyproc THS-skinne, 

t = 1,2 mm) til afkortet kantlægte (Gyproc 

THR-lægte, t = 1,2 mm): 

• Gennemgående kantskinne fastgøres til 

gennemgående kantlægte med skruer 

Gyproc QPBT 16 pr. maks. 300 mm. 

• Afkortet kantlægte monteres i gennemgående 

kantskinne og fastgøres med 

min. 2 x n stk. skruer Gyproc QPBT 16 

jævnt fordelt over længden på afkortet 

kantlægte, se tabel 24. Indbyrdes skrueafstand 

på kantlægte maks. 200 mm. 

• Udvekslingsbjælke fastgøres til gennemgående 

kantskinne med 2 x n stk. skruer 

Gyproc QPBT 16, se tabel 24. 

Gennemgående kantlægte 

Udvekslingsbjælke 

Gennemgående kantskinne 

Gennemgående kantlægte 

Box af gennemgående kantskinne 

og afkortet kantlægte 


Tabel 24. Regningsmæssig bæreevne [kN] for skruesamling med Gyproc QPBT 16 

C-profiler 2 × 4 stk. skruer 2 × 6 stk. skruer 2 × 8 stk. skruer 2 × 10 stk. skruer 

2 stk. C100 

2 stk. C150 

2 stk. C200 

15,2 

17,5 

18,3 

- 

25,4 

26,9 

- 

29,6 

30,9 

- 

- 

37,0 

349


Dimensioneringseksempler 

2700 

2700 

8 m 

Bygning 

Der tages udgangspunkt i let boligbyggeri 

i 2 etager, der er opbygget med Gyproc 

THERMOnomic ydervægge med let facadebeklædning 

(stål, eternit eller træ), Gyproc 

TCA-etagedæk og tagkonstruktion med tung 

tagbeklædning (beton eller tegltagsten). 

Taghældning 33°. 

8 m 

Isometri af bygning 

12 m 

Beliggenhed 

Bygningen opføres i område mod åbent 

landbrugsland med spredte træer dvs. 

terrænkategori: II. 


Karakteriske belastninger 

Egenvægt, ydervæg g væg 

= 0,75 kN/m 2 

Egenvægt, tungt tag g tag 

= 0,95 kN/m 2 

Egenvægt, dæk g dæk 

= 0,66 kN/m 2 

Karakteristisk maksimalt hastighedstryk, vindlast q max 

= 0,80 kN/m 2 

Samlet formfaktor for ydervægge c = 1,1 

Karakteristisk snelast s k 

= 0,9 kN/m 2 

Karakteristisk nyttelast (bolig), dæk q nytte 

= 2,0 kN/m 2 

Dimensionsgivende karakterisk stabilitetskraft (vandret) 

for overside ydervæg (facade C) i stueetage Q st,k 

= 11 kN 

Vandret last: 

Lodrette lægter i ydervægge spænder mellem 

top- og bundskinne, som er forankret 

til underlag. 

Stabilitetslast: 

Både indvendige vægge og ydervægge bidrager 

til bygningsstabiliteten. Vandrette 

stabilitetskræfter overføres via loft- og 

dækskive til stabiliserende vægfelter. Ved 

forankring af vægskiver afleveres lodrette 

reaktioner til underlag ved randlægter. 

Lodret last: 

Tagkonstruktion og etagedæk spænder på 

tværs af bygning med ydervægge i facader 

som vederlag. Lodret last fra tag afleveres 

som jævnt fordelt central linielast på ydervæg 

via trærem under spærfod. Lodret 

last fra etagedækket afleveres som jævnt 

fordelt excentrisk linielast på ydervæg i 

stueetage via U-skinne i etagedæk. 

Vandret last 

Lodret last 

I efterfølgende eksempler vil kun fremgå 

udvalgte (de dimensionsgivende) lastkombinationer. 

350


Dimensioneringseksempel A: 

Udfyldningsvæg 

Belastning: Vindlast 

1200 

900 1200 

900 

1050 

2700 

Facadeopstalt 

600 600 600 600 

Dimensionering af lægte mod vinduesåbning 

(antag Gyproc THR 150/1,0): 

Lastkombination 2, brudgrænsetilstand: 1,5 · V 

Vindlast: q vd,facade 

= 1,5 · c · q max 

= 1,5 · 1,1 · 0,80 = 1,32 kN/m 2 

Moment: M sd,q 

= 1/8 · q vd,facade 

· b · L 2 = 1/8 · 1,32 · 0,9 · 2,7 2 = 1,08 kNm < M Rd 

= 2,19 kNm (tabel 1) 

Forskydningskraft: V sd 

= q vd,facade 

· b · L/2 = 1,32 · 0,9 · 2,7/2 = 1,60 kN < V Rd 

= 2,20 kN (tabel 2) 


Lastkombination 1, anvendelsesgrænsetilstand: 1,0 · V 

Vindlast: q v,k 

= c · q max 

= 1,1 · 0,8 = 0,88 kN/m 2 

Deformation: u max 

= C THR 

· q v,k 

· b · L 4 = 0,16 · 0,88 · 0,9 · 2,7 4 = 6,7 mm < L/200 = 13,5 mm (tabel 15) 

Dimensionering af skinne over og under 

vinduesåbning (antag Gyproc THS 150/0,7): 


Moment: M sd,q 


· b · L 2 = 1/8 · 1,32 · 1,05 · 1,2 2 = 0,25 kNm < M Rd 

= 0,42 kNm (tabel 3) 


= q vd,facade 

· b · L/2 = 1,32 · 1,05 · 1,2/2 = 0,83 kN < V Rd 

= 1,0 kN (tabel 2) 



= C THS 

· q v,k 

· b · L 4 = 0,34 · 0,88 · 1,05 · 1,2 4 = 0,7 mm < L/200 = 6 mm (tabel 16) 

351


Dimensioneringseksempel B: 

BS 30 – bærende væg 

Belastning: Vindlast og central normalkraft 

1200 

900 1200 

900 

1050 

2700 

Facadeopstalt 

Dimensionering af lægte mod vinduesåbning 


Lastkombination 2, brudgrænsetilstand: 1.0 · G + 1,5 · V + 0,5 · S 


Dimensionsgivende regningsmæssige belastninger: 

Egenvægt, tag g l,tag 

= g tag 

· 1/2 · b b 

= 0,95 · 0,5 · 8,0 = 3,80 kN/m 

Vind, tag (tryk) q vd,tag 

= 1,5 · c · q max 

· 1/2 · b b 

= 1,5 · 0,7 · 0,80 · 0,5 · 8,0 = 3,36 kN/m 

Sne s d 

= 0,5 · c i 

· s k 

· 1/2 · b b 

= 0,5 · 1,1 · 0,9 · 0,5 · 8,0 = 1,98 kN/m 

Samlet lodret linielast 

Vind, facade q vd,facade 

= 1,5 · c · q max 

= 1,5 · 1,1 · 0,80 = 1,32 kN/m 2 

p d 

= 9,14 kN/m 

Normalkraft: 

Moment: 

N sd 

= p d 

· b = 9,14 · 0,9 = 8,23 kN 

N Rd 

= 27,4 kN (tabel 4) 

M sd,q 


· b · L 2 = 1/8 · 1,32 · 0,9 · 2,7 2 = 1,08 kNm 

M Rd 

= 1,96 kNm (tabel 5) 

Kombination af moment og normalkraft: 

N sd 

/N Rd 

+ K · (M sd,q 

/ M Rd 

) = 8,23/27,4 + 1,11 · (1,08/1,96) = 0,91 < 1,0 (tabel 6) 


= q vd,facade 

· b · 1/2 · L = 1,32 · 0,9 · 0,5 · 2,7 = 1,60 kN < V Rd 

= 2,0 kN (tabel 7) 

Lastkombination 3.3, ulykkelast - brand: 1,0 · G + 0,5 · S + 0,5 · Q (ingen vind) 

Dimensionsgivende belastninger: 

Egenvægt , tag g l,tag 

= g tag 

· 1/2 · b b 

= 0,95 · 0,5 · 8,0 = 3,80 kN/m 

Sne s d 

= 0,5 · c i 

· s k 

· 1/2 · b b 

= 0,5 · 1,1 · 0,9 · 0,5 · 8,0 = 1,98 kN/m 


p k 

= 5,78 kN/m 

Normalkraft: N sk,30 

= p k 

· b = 5,78 · 0,9 = 5,20 kN < N Rk,30 

=15,0 kN (tabel 9) 


Deformation: 

Beregning som i eksempel A 

352


Dimensioneringseksempel C: 

BS 60 – bærende og stabiliserende væg 

Belastning: Vindlast, centrisk og excentrisk 

normalkraft 

4 3 5 

1200 

2 

1 

900 1200 

1050 

2700 

1800 

Stabiliserende vægfelt 6000 mm 

Facadeopstalt 

Dimensionering af lægte nr. 1 


Lastkombination 2, brudgrænsetilstand: 1.0 · G + 1,5 · V + 0,5 · S + 0,5 · Q 

Dimensionsgivende regningsmæssige belastninger: 

Egenvægt , tag g l,tag 

= g tag 

· 1/2 · b b 

= 0,95 · 0,5 · 8,0 = 3,80 kN/m 

Egenvægt , dæk (exc = 75 mm) g l,dæk 

= g dæk 

· 1/2 · b b 

= 0,66 · 0,5 · 8,0 = 

2,64 kN/m 

Egenvægt , væg g l,tvæg 

= g væg 

· L = 0,75 · 2,7 = 2,02 kN/m 

Vind, tag (tryk) q vd,tag 

= 1,5 · C · q max 

· 1/2 · b b 

= 1,5 · 0,7 · 0,80 · 0,5 · 8,0 = 3,36 kN/m 

Sne s d 

= 0,5 · c i 

· s k 

· 1/2 · b b 

= 0,5 · 1,1 · 0,9 · 0,5 · 8,0 = 1,98 kN/m 

Nyttelast, dæk (exc = 75 mm) q d,dæk 

= 0,5 · q nytte 

· 1/2 · b b 

= 0,5 · 2,0 · 0,5 · 8,0 = 

4,00 kN/m 


p d 

= 17,80 kN/m 


Vindlast på facade q vd,facade 

= 1,5 · c · q max 

= 1,5 · 1,1 · 0,80 = 1,32 kN/m 2 

Normalkraft: N sd 

= p d 

· b = 17,80 · 0,6 = 10,7 kN 

N Rd 

= 27,4 kN (tabel 4) 

Moment: M sd 

= M sd,q 

+ M sd,exc 


· b · L 2 + (g l,dæk 

+ q d,dæk 

) · b · exc 

= 1/8 · 1,32 · 0,6 · 2,7 2 + (2,64 + 4,00) · 0,6 · 0,075 = 1,02 kNm 

M Rd 

= 1,96 kNm (tabel 5) 

Kombination af normalkraft og moment: 

N sd 

/N Rd 

+ K · (M sd 

/ M Rd 

) = 10,7/27,4 + 1,11 · (1,02/1,96) = 0,97 < 1,0 (tabel 6) 


= q vd,facade 

· b · L/2 + (g l,dæk 

+ q d,dæk 

) · b · exc/L 

= 1,32 · 0,6 · 2,7/2 + (2,64 + 4,00) · 0,6 · 0,075/2,7 

= 1,18 kN < V Rd 

= 2,00 kN (tabel 7) 

353


Lastkombination 3.3, ulykkelast – brand: 1,0 · G + 0,25 · V + 0,5 · S + 0,5 · Q 

Dimensionsgivende, karakteristiske belastninger: 

Egenvægt, tag g l,tag 

= g tag 

· 1/2 · b b 

= 0,95 · 0,5 · 8,0 = 3,80 kN/m 

Egenvægt, dæk (exc = 75 mm) g l,dæk 

= g dæk 

· 1/2 · b b 

= 0,66 · 0,5 · 8,0 = 

2,64 kN/m 

Egenvægt, væg g l,væg 

= g væg 

· L = 0,75 · 2,7 = 2,02 kN/m 

Vind, tag (tryk) q vk,tag 

= 0,25 · C · q max 

· 1/2 · b b 

= 0,25 · 0,7 · 0,80 · 0,5 · 8,0 = 0,56 kN/m 

Sne s k 

= 0,5 · c i 

· s k 

· 1/2 · b b 

= 0,5 · 1,1 · 0,9 · 0,5 · 8,0 = 1,98 kN/m 

Nyttelast, dæk (exc = 75 mm) q k,dæk 

= 0,5 · q nytte 

· 1/2 · b b 

= 0,5 · 2,0 · 0,5 · 8,0 = 

4,00 kN/m 


Vindlast på facade q vk,facade 

= 0,25 · c · q max 

= 0,25 · 1,1 · 0,80 = 0,22 kN/m 2 

p k 

= 15,00 kN/m 

Normalkraft: N sk 

= p k 

· b = 15,00 · 0,6 = 9,00 kN 

N Rk,60 

= 18,8 kN (tabel 12) 

Moment: M sk 


· b · L 2 + (g l,dæk 

+ q d,dæk 

) · b · exc 

= 1/8 · 0,22 · 0,6 · 2,7 2 + (2,64 + 4,0) · 0,6 · 0,075 = 0,42 kNm 

M Rk,60 

= 2,30 kNm (tabel 13) 


N sk 

/N Rk,60 

+ K 60 

· (M sk 

/ M Rk,60 

) = 9,00/18,8 + 1,75 · (0,42/2,30) = 0,80 < 1,0 (tabel 14) 



= c · q max 

= 1,1 · 0,8 = 0,88 kN/m 2 


Deformation: 

u max 

= C THR 

· q v,k 

· b · L 4 = 0,16 · 0,88 · 0,6 · 2,7 4 = 4,5 mm 

< L/200 = 13,5 mm (tabel 15) 

354


Dimensionering af lægte nr. 2 


Randlægte i stabiliserende vægskive dimensioneres 

for lodret stabilitetskraft. Lægten 

optager vindlast fra vinduesåbningen og 

aflastes af lægte nr. 3 mht. lodret last fra 

udvekslingsbjælke over vinduesåbning. 

Lastbredder: b lodret last 

= 0,3 m 

b vandret last 

= 1,2 m 

Lastkombination 2, brudgrænsetilstand: 1,0 · G + 1,5 · V + 0,5 · S + 0,5 · Q 

Dimensionsgivende, regningsmæssig belastning: 

Samlet lodret linielast p d 

= 17,80 kN/m 

Vindlast på facade q vd,facade 

= 1,32 kN/m 2 

Lodret stabilitetskraft Q stl,d 

= 1,5 · Q st,k 

· h væg 

/b væg 

= 1,5 · 11 · 2,7/6,0 = 7,43 kN (central) 

Normalkraft: N sd 

= p d 

· b + Q st,d 

= 17,80 · 0,3 + 7,43 = 12,77 kN 

N Rd 

= 36,2 kN (tabel 4) 

Moment: M sd 

= M sd,q 

+ M sd,exc 


· b · L 2 + (g l,dæk 

+ q d,dæk 

) · b · exc 

= 1/8 · 1,32 · 1,2 · 2,7 2 + (2,64 + 4,0) · 0,3 · 0,075 = 1,59 kNm 

M Rd 

= 2,63 kNm (tabel 5) 


N sd 

/N Rd 

+ K · (M sd,q 

/ M Rd 

) = 12,77/36,2 + 1,11 · (1,59/2,63) = 1,0




= 0,88 kN/m 2 


= C THR 

· q v,k 

· b · L 4 = 0,13 · 0,88 · 1,2 · 2,7 4 

= 7,3 mm


Dimensionering af skinne nr. 4 

(antag Gyproc THS150/1,0): 


Moment: M sd 


· b · L 2 = 1/8 · 1,32 · 1,05 · 1,8 2 = 0,56 kNm 

< M Rd 

= 0,83 kNm (tabel 8) 


= q vd,facade 

· b · L/2 = 1,32 · 1,05 · 1,8/2 = 1,25 kN 

< V Rd 

= 2,00 kN (tabel 7) 


Deformation: 

u max 

= C THS 

· q v,k 

· b · L 4 = 0,23 · 0,88 · 1,05 · 1,8 4 = 2,2 mm 

< L/200 = 9 mm (tabel 16) 

Dimensionering af udvekslingsbjælke nr. 5 

(antag 2 stk. Gyproc C 150 /1,5) 

Lastkombination 1, anvendelsesgrænsetilstand 

P k 

= 15,00 kN/m 

= 15,8 kN/m (tabel 22) 

Lastkombination 2, brudgrænsetilstand 


P d 

= 17,80 kN/m 

= 21,4 kN/m (tabel 23) 

357


Dimensioneringseksempel på fastgørelse 

og samlinger 

I fortsættelse af beregningseksempel C angives 

nedenfor et eksempel på dimensionering 

af fastgørelser til underlaget, samling 

mellem lægte og skinne samt dimensionering 

af randlægters forankring i stabiliserende 

vægge. Regningsmæssige belastninger 

fremgår af beregningseksemplet på 

foregående sider. 

Fastgørelse af slidset bundskinne til betonunderlag: 

Fastgørelsesafstand a = 600 mm 

V d 

= q vd,facade 

· 1/2 · L · a = 1,32 · 1/2 · 2,7 · 0,6 

= 1,07 kN pr. fastgørelse. 

maks. 600 mm 

Der vælges gennemstiksanker RAWLEX 

R-SPT M6, som kan overføre tværkraft på 

2,0 kN (tabel 17), vedrørende tværkraft, 

kantafstand og montagedybde, se leverandørkatalog. 


Samling mellem lægte og skinne: 

Maks. regningsmæssig forskydningskraft 

ved lægte nr. 2: V Sd 

= 2,19 kN 

Top- og bundskinne Gyproc THS 150/1,2 

skrues til lægte Gyproc THR 150/1,2 med 2 

stk. Gyproc QPBT 16 skruer. 

Regningsmæssig forskydningsbæreevne for 

samling er 2,40 kN (se tabel 19). 

Forankring af randlægte i stabiliserende 

væg: 

Der vælges forankringsbeslag type BMF 

HTT 16. Beslag placeres centralt på randlægten. 

Randlægte i væg C (lægte 2) skal 

overføre en forankringskraft til betondæk 

på V Sd 

= -2,8 kN. Der anvendes 2 stk. skruer 

Gyproc QPBH 16 med regningsmæssig forskydningsbæreevne 

V Rd 

= 2 x 2,2 = 4,4 kN. 

Der anvendes gennemstiksanker RAWL 

R-SPT M16 til fastgørelse af forankringsbeslag 

til betonunderlag. Ved en minimumafstand 

til betonkant på 160 mm kan ankeret 

overføre en trækkraft på 14,2 kN (tabel 

26) i henhold til leverandørkatalog. 

358

3.3 YdervÃ¦gge 319-384 2 farver-2005.indd - Gyproc

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?