emc16 Toni - La Salle

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COMPATIBILIDAD
1.- QUÉ ES LA COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA (1)
2.- OBJETIVOS DE LA PRÁCTICA (3)
3.- NORMATIVAS DE COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA (3)
4.- EQUIPO DE MEDIDA: ANALIZADOR DE ESPECTROS (4)
Bloques de un Receptor de EMI
Señales de banda ancha (BA) y banda estrecha (BE)
Características del analizador de espectros FSP3
Descripción de los mandos
5.- MEDIDA DE INTERFERENCIAS CONDUCIDAS (15)
Configuración de los ensayos
Límites de interferencia
Escenario de medida
Características de la LISN MN 2050D
Realización de la medida
6.- ESTUDIO TEÓRICO DEL ACOPLAMIENTO CONDUCIDO (23)
Tipos de acoplamiento: conducción directa e impedancia común
Distribución de las líneas de masa
Bucles de masa
Impedancia común en las líneas de alimentación
Alternativas para reducir la interferencia
7.- MEDIDA DE LA INTERFERENCIA RADIADA (26)
Escenario de medida
Sondas de campo cercano
Realización de la medida
8.- CONCEPTOS BÁSICOS SOBRE EL ACOPLAMIENTO RADIADO (36)
Acoplamiento capacitivo e inductivo
Reducción de la interferencia radiada
9.- MEDIDA DE LA DIAFONÍA (39)
Telediafonía y paradiafonía
Acoplamiento entre cables
Acoplamiento entre pistas

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
1. ¿QUÉ ES LA COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA?
1.1. INTRODUCCIÓN.
La Compatibilidad Electromagnética (CEM) estudia los fenómenos de generación,
propagación y captación de interferencias electromagnéticas desde dos puntos de vista:
Emisión: interferencias que genera un equipo.
Inmunidad: capacidad de un equipo o sistema para no ser afectado por las
interferencias.
La Compatibilidad Electromagnética (CEM) ha tomado gran relevancia en los últimos años, y
se ha convertido en una preocupación para fabricantes y diseñadores de todo tipo de
equipos eléctricos y electrónicos.
Esta preocupación se ve magnificada si se tiene en cuenta que desde de principios del año
1996 los equipos han de cumplir obligatoriamente una serie de normas englobadas en la
directiva 89/336/EEC, que regula todos los temas relacionados con la CEM.
1.2. TERMINOLOGÍA USADA EN COMPATIBILIDAD ELECTROMANÉTICA.
A continuación se definen algunos términos relacionados con la CEM:
COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA (CEM): capacidad de un equipo para no
generar interferencias electromagnéticas (emisión), o para no ser afectado por las
interferencias producidas por otros equipos (inmunidad). También se entiende por
CEM el estudio de los fenómenos de generación, propagación y captación de
interferencias electromagnéticas.
ACOPLAMIENTO: interrelación de dos o más circuitos cuando se establece una
transferencia de energía entre ellos. Cuando este acoplamiento se produce por
radiación electromagnética se denomina acoplamiento radiado. Si se produce a
través de conductores o componentes, se denomina acoplamiento conducido.
INTERFERENCIAS ELECTROMAGNÉTICAS (EMI): son perturbaciones de tipo
electromagnético no deseadas, que pueden interferir en el normal funcionamiento de
un dispositivo.
INMUNIDAD: capacidad de un equipo para no ser afectado en su función por la
presencia de interferencias electromagnéticas.
SUSCEPTIBILIDAD: capacidad de un equipo para modificar su comportamiento
cuando se ve influenciado por interferencias electromagnéticas.
MEDIDAS ELECTRÓNICAS PRÁCTICA 16 PÁGINA 1

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
1.3. INTERFERENCIAS ELECTROMAGNÉTICAS.
Las interferencias electromagnéticas (EMI) son señales de tipo electromagnético que
perturban el funcionamiento normal de un equipo o sistema eléctrico o electrónico.
El análisis de un problema de interferencia se puede dividir en tres apartados:
EL origen, fuente o generador de las interferencias.
Los caminos de acoplamiento de la interferencia.
Los receptores afectados por la interferencia.
GENERADORES DE
INTERFERENCIAS
Para estudiar las interferencias se han de analizar las tres partes mencionadas:
1. Determinar quién produce la interferencia y eliminarla o disminuirla si es posible.
2. Analizar como se transmite la interferencia y atenuar lo máximo posible la energía
interferente transmitida.
3. En el caso de que el problema subsista, intentar insensibilizar los receptores.
1.4 CLASIFICACIÓN DE LAS INTERFERENCIAS.
Clasificación según su origen:
Intrínsecas: procedentes de las fluctuaciones de los sistemas físicos del propio
equipo. A este tipo de interferencia se le suele denominar ruido (ruido térmico…).
Provocadas:
Externas: emisiones propias de otros equipos que no deberían ser captadas
(emisoras de radio y TV, teléfonos móviles, ordenadores…).
Internas: procedentes del mismo equipo y originadas por características de los
sistemas que lo integran (motores, conmutaciones...).
Naturales: descargas electrostáticas, tormentas eléctricas, radiaciones cósmicas...
Clasificación según el medio de propagación:
CANAL DE
ACOPLAMIENTO
RECEPTORES DE
INTERFERENCIAS
Conducidas: cuando el medio de propagación es un conductor eléctrico que une la
fuente de interferencia con el equipo interferido (cables de alimentación o señal,
chasis metálicos...). Es el denominado acoplamiento conducido.
Radiadas: cuando la propagación se realiza a través del aire por campos
electrostáticos o electromagnéticos. Es el denominado acoplamiento radiado.
Acopladas: es un caso particular de la propagación radiada y ocurre cuando la
distancia entre emisor y receptor es menor que la longitud de onda dividida por 2π
(campo lejano).
MEDIDAS ELECTRÓNICAS PRÁCTICA 16 PÁGINA 2

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
2. OBJETIVOS DE LA PRÁCTICA.
1. Concienciar al alumno de la importancia del fenómeno electromagnético como fuente de
interferencia en el diseño y desarrollo de equipos o sistemas electrónicos.
2. Aprender a detectar las fuentes de interferencia y los modos de propagación de ésta, así
como cuantificar dicha interferencia.
3. Por último, y no menos importante, conocer las pautas de diseño de equipos y sistemas
desde el punto de vista de la compatibilidad electromagnética.
3. NORMATIVAS DE CEM. LA DIRECTIVA 89/336/EEC.
La base reguladora de la CEM es la Directiva 89/366/EEC, de aplicación a todos los
productos que contengan algún tipo de material eléctrico o electrónico, exceptuando las que
tengan directivas específicas.
3.1 TIPOS DE NORMAS DE CEM
A.- Normas básicas: definen los métodos de ensayo y medida, de manera que el
resto de normas (genéricas y de producto) harán referencia a las normas básicas, sin
necesidad de repetir los detalles de su contenido. Describen los elementos
fundamentales de CEM y clasifican los entornos electromagnéticos, incluyendo los
límites de emisión y los niveles de inmunidad.
B.- Normas de producto o familia de productos. Se entiende por productos o
familia de productos aquellos que tienen particularidades propias. Estas normas
definen los requisitos necesarios de CEM (inmunidad y emisión) y los métodos de
ensayo para ese tipo de productos.
C.- Normas genéricas. Se utilizan cuando no existe la norma de producto. Definen
un conjunto de requisitos (límites) e indican qué ensayos son aplicables a cada
producto que se pretenda usar en un entorno determinado. El entorno puede ser de
dos tipos:
Entorno residencial, comercial o industria ligera.
Entorno industrial.
MEDIDAS ELECTRÓNICAS PRÁCTICA 16 PÁGINA 3

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
4. EQUIPO DE MEDIDA: ANALIZADOR DE ESPECTROS.
El equipo principal para la medida de interferencias es el Receptor de EMI, o en su defecto
el Analizador de Espectros, que incluya detector de cuasi-pico y resoluciones de ancho
de banda (Resolution Bandwidth) de 200 Hz, 9 KHz y 120 KHz.
4.1 DIAGRAMA DE BLOQUES.
Detector
Cuasi-pico
Detector de
envolvente o
pico
Preselector Preamplificador
F.I. y BW
Mezclador
ENTRADA
Vídeo
BW para
promediar
la señal
Atenuador
Pantalla
~
Oscilador
local
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 4
Generador de
barrido
Figura 4.1. Diagrama de bloques del analizador de espectros.

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4.2 PRESELECTOR.
El preselector puede estar formado por un banco de filtros con diferentes frecuencias de
corte, o bien por un filtro sintonizado con gran margen dinámico. Su función es evitar la
saturación del preamplificador por la presencia, en la entrada, de señales cuyo nivel sea
mucho más elevado que las que se pretenden medir. Es un elemento extremadamente caro
pero imprescindible para poder medir correctamente señales de bajo nivel.
4.3 PREAMPLIFICADOR.
El preamplificador aumenta la sensibilidad y el margen dinámico.
Zona de medida
correcta
Máxima potencia de
entrada
Nivel compresión de
ganancia de 1dB. A
partir de aquí se
empieza a saturar.
Sensibilidad: mínima
señal a medir por
encima del ruido
En ningún caso se ha de sobrepasar el margen dinámico. Si en la entrada tenemos señales
de niveles muy distintos, que superan el margen dinámico, se producirán comportamientos
no lineales (distorsión e intermodulación), y por tanto las medidas serán incorrectas.
Para ajustar el margen dinámico:
ganancia
Se produce saturación:
el valor medido no es
correcto
nivel de entrada
Figura 4.2. Sensibilidad y margen dinámico del analizador de espectros.
-1 dB
1. Se busca la señal de valor mayor y se ajusta el nivel de referencia para visualizarla
correctamente.
2. Poner los valores adecuados de frecuencia inicial y final para medir la señal de
interés, pero sin variar el nivel de referencia ajustado en el paso anterior.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 5

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
4.4 MEZCLADOR.
El principal problema del mezclador es su comportamiento no lineal, pues genera los
llamados productos de intermodulación y en consecuencia se producen señales no
deseadas.
El comportamiento deseado del
mezclador sería el mostrado en la
figura 4.3.
A1 cosw1t
B coswOLt
Mezclador
~
De los esquemas de las figuras 4.3 y 4.4 se puede deducir lo siguiente:
La señal esperada es:
K cos(w1 ± wOL)
Oscilador local
K cos(w 1± wOL)
Figura 4.3. Comportamiento ideal del
mezclador.
Aparecen otras señales no deseadas como:
Como ya se ha comentado, el
comportamiento del mezclador no es
lineal, por lo que a su salida aparece
lo mostrado en la figura 4.4.
A cosw1t
B coswOLt
Mezclador
K (cosw1t+cosw2t) 2 = K 2 (cos 2 (w1t)+ cos 2 (w2t)+cos(w1+w2)t+ cos(w1-w2)t)
K (cosw1t+cosw2t) 3 = K 3 (cos 3 (w1t)+3/2[cos(w2t)+1/2[cos(2w1+w2)t+cos(2w1-w2)t+ ...]])
Observar que las variaciones de amplitud de las intermodulaciones de segundo orden son
proporcionales al cuadrado y las de tercer orden al cubo, mientras que la señal deseada
tendrá una variación lineal.
4.5 ANCHO DE BANDA DEL FILTRO DE FRECUENCIA INTERMEDIA: RBW.
El ancho de banda del filtro de frecuencia intermedia (RBW: Resolution Bandwith) nos
permite discernir entre dos señales cercanas en frecuencia. Para que el analizador pueda
descernir entre dos señales en frecuencia, su ancho de banda ha de ser menor que la
diferencia frecuencial entre las señales que queremos visualizar.
El RBW ha de cumplir: RBW < f2 - f1 donde f2 y f1 son las señales que se han de analizar.
Si f2 - f1 = 10 KHz y el RBW = 30 KHz, el analizador es incapaz de diferenciar las
componentes f1 – f2 (figura 4.5).
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 6
~
K cos(w1 ± wOL)
+ K (cosw1t + cosw2t) 2
+ K (cosw 1t + cosw2t) 3
Oscilador local
Figura 4.4. Comportamiento real del
mezclador.

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
Figura 4.5. Respuesta del analizador si RBW >> Δf = f2 - f1
Si f2 - f1 = 10 KHz y el RBW = 10 KHz, tampoco es capaz de diferenciar ambas
componentes (figura 4.6).
Si f2 - f1 = 10 KHz y el RBW = 300 Hz, ahora si es posible distinguir las dos
señales (figura 4.7).
Figura 4.6. Respuesta del analizador si RBW > Δf = f2 - f1
Figura 4.7. Respuesta del analizador si RBW < Δf = f2 - f1
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 7

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
4.6 ANCHOS DE BANDA REQUERIDOS PARA MEDIDAS DE EMI.
Para realizar las medidas de interferencia electromagnética, el Receptor de EMI o
Analizador de Espectros ha de tener los siguientes filtros de resolución definidos en las
normativas:
200 Hz para 9kHz < f < 150kHz
9 kHz para 150kHz < f < 30MHz
120 kHz para 30MHz < f < 1GHz
Tabla 1. Filtros de EMI.
4.7 SEÑALES DE BANDA ANCHA Y DE BANDA ESTRECHA.
Dependiendo de la relación entre el ancho de banda de la señal a medir y el ancho de
banda de resolución del filtro de FI (frecuencia intermedia), podemos definir:
SEÑALES DE BANDA ESTRECHA (BE) o (NB):
son aquellas señales cuyo BW < RBW del
receptor, es decir, que con el filtro de FI
correspondiente al margen de frecuencias donde
nos encontramos (tabla 1) se puede discernir la
señal. Son señales de BE: relojes en sistemas
digitales, señales de conmutación de alta
frecuencia ...
SEÑALES DE BANDA ANCHA (BA) o (WB):
son aquellas que presentan un espectro continuo
en una amplia banda de frecuencia, de forma que
resulta imposible medir las componentes
individualmente. En estas señales el BW señal >
RBW del receptor. Son señales de BA: señales
pseudoaleatorias, señales de las líneas de datos,
transitorios ...
Banda
Banda
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 8
RBW
Figura 4.8 Señales de BA y BE.
Es importante conocer el efecto que tiene el RBW sobre las señales de BA y de BE:
En señales de BA: si se aumenta el RBW aumenta el nivel medido, ya que al aumentar
el ancho de banda del filtro de FI se abarca más señal.
En señales de BE: si se aumenta el RBW el nivel medido se mantiene constante, ello se
debe a que ya se está visualizando toda la señal y aunque se aumente el ancho de
banda del filtro de FI la señal que se abarca es la misma.

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
4.8 SENSIBILIDAD.
La sensibilidad de un Analizador de Espectros viene dada por el mínimo ruido de fondo que
aparece en las mejores condiciones posibles. Para determinar dicho ruido se ha de:
Colocar el atenuador a la mínima atenuación (sin señal presente en la entrada).
El RBW lo más pequeño posible.
El vídeo BW lo más pequeño posible.
Se considera que una medida es fiable si supera en 6 dB el nivel de ruido. El nivel de ruido
aumenta 10 dB al multiplicar por 10 el RBW:
ΔdB
ΔdB
4.9 TIPOS DE DETECTORES.
soroll P
soroll V
RBW
= 10 ⋅ log
RBW
RBW
= 20 ⋅ log
RBW
Los resultados de las medidas dependen del ancho de banda del filtro de FI (RBW) y del tipo
de detector utilizado.
Detector de pico (P): mide el valor de
pico de la interferencia en una
determinada banda de frecuencias. El
inconveniente de este tipo de detector es
que no distingue entre BA y BE. No da
información sobre la frecuencia de
repetición de la interferencia, ni de la
energía de la misma (figura 4.9).
Detector de cuasi-pico (QP): es como un
detector de envolvente pero con
constantes de tiempo de carga (τc) y
descarga (τd) del condensador distintas
(τc < τd). Se utiliza para medir
interferencias de banda ancha, ya que
tiene en cuenta la frecuencia de repetición
de los impulsos de la interferencia (figura
4.10).
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 9
2
1
2
1
Seña
Zi›
Figura 4.9 Detector de pico.
Rc
Señal
tc
C
t d
Zi›
Rd
P
QP
Figura 4.10 Detector de cuasi-pico.

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
Detector de valor medio (AV): da como salida el
valor instantáneo absoluto de la interferencia en
la banda pasante del receptor (valor medio de la
envolvente). Esta respuesta tiene en cuenta la
frecuencia de repetición así como el área de la
misma (figura 4.11).
La utilización de diferentes tipos de detectores nace de la necesidad de penalizar señales
como la mostrada en la figura 4.12a, frente señales como la de la figura 4.12b:
a)
c)
b)
Señal AV
P, QP y AV
Figura 4.12 Diferentes tipos de detectores.
Filtro Paso-
Bajo
Figura 4.11 Detector de valor medio.
Es evidente que la señal a es más interferente que la c aunque el valor de pico sea el
mismo. El detector de cuasi-pico (QP) premia aquellas señales menos persistentes en el
tiempo con un nivel menor. Cabe decir que las medidas realizadas con el detector de QP
son mucho más lentas que las realizadas con el detector de pico debido a las constantes de
carga y descarga del primero.
Las normativas de Compatibilidad Electromagnética establecen los límites máximos de
radiación de los equipos para medidas realizadas con detector de QP. Por tanto, al analizar
las interferencias se mide primero el valor de pico, y si el equipo sometido a ensayo
sobrepasa los límites a una frecuencia determinada, entonces se procede a realizar la
medida sólo a dicha frecuencia con el detector de QP.
Observación importante: para una señal dada, los valores medidos con un detector de pico
son mayores que los medidos con un detector de cuasi-pico, y estos a su vez mayores que
los medidos con un detector de valor medio. Para realizar una medida con detector de QP
se ha de aumentar el tiempo de barrido y colocar un SPAN = 0.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 10
P
A
A
P
QP
QP

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
4.10 CARACTERÍSTICAS DEL ANALIZADOR DE ESPECTROS FSP3.
El Analizador de Espectros utilizado es un FSP de RODE&SCHWARZ. Las características
más destacables de éste son:
RBW: de 1 Hz a 10 MHz
Resolución frecuencial: 0,01 Hz
Detector cuasi-pico y valor medio.
Filtros de EMI: 200 Hz, 9 kHz y 120 kHz
Generador de tracking
4.11 FUNCIONES BÁSICAS DEL ANALIZADOR DE ESPECTROS FSP.
Figura 4.13 Imagen frontal del Analizador de Espectros.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 11

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
Softkeys (2)
Botones que permiten seleccionar los menús correspondientes a las teclas rotuladas. Al
seleccionar algún menú pueden aparecer submenús también seleccionables con estos
botones.
Teclado para introducción de datos (3)
Teclado que permite introducir valores numéricos, así como las unidades.
Freq/Span/Ampt/Mkr/Mkr->/Mkr fcnt (4)
Al apretar estos botones aparece un menú que permite seleccionar las opciones deseadas.
Los datos numéricos se pueden introducir mediante el teclado numérico o el botón rotatorio
y las flechas.
FREQ: el margen de frecuencias se puede definir mediante START y STOP o
mediante la frecuencia central y el span.
CENTER: permite introducir manualmente el valor de la frecuencia central.
START: activa la ventana para introducir manualmente la frecuencia inicial.
STOP: activa la ventana para introducir manualmente la frecuencia final.
SPAN: abre un menú que permite seleccionar el margen de frecuencias a visualizar.
SPAN MANUAL: activa la ventana que nos permite seleccionar el conjunto de
frecuencias a visualizar alrededor de la frecuencia central. Si el SPAN es menor
que el que había antes, no modifica la frecuencia central. Si el SPAN es mayor,
modifica la frecuencia central situándola en el punto medio.
FULL SPAN: coloca el SPAN de forma que abarque el total de frecuencias del FSP.
ZERO SPAN: sitúa el SPAN a 0 Hz.
SWEEPTIME MANUAL: permite introducir el SWEEP TIME deseado.
LAST SPAN: activa la inicialización anterior del SPAN.
AMP: al apretar este botón se activa el menú seleccionable con los botones a la
derecha de la pantalla, que nos permiten establecer los siguientes parámetros:
REF LEVEL: permite introducir el nivel de referencia deseado (línea superior) en las
unidades activas (dBm, dBµV ...).
RANGE LOG 100dB: fija el margen a visualizar en 100 dB.
RANGE LOG MANUAL: permite introducir los márgenes entre 10 dB y 200 dB.
RANGE LINEAL: cambia la escala a lineal.
UNIT: permite seleccionar las unidades de medida: dBm, dBmV, dBµV, dBµA, dBpW,
Voltios, Amperios y Watios.
MKR: los markers se utilizan para seleccionar puntos de la señal que se están
visualizando y obtener los resultados de las medidas en dichos puntos en frecuencia
y nivel. Al apretar este botón se activa un menú a la derecha de la pantalla que
permite seleccionar hasta cuatro markers distintos. El marker 1 será el marker normal
o principal, mientras que los otros están referenciados al marker normal aunque
pueden usarse como normales poniendo el MARKER NORM DELTA en NORMAL.
MKR FCTN: despliega un menú que permite realizar algunas medidas con los
markers.
PEAK: sitúa el marker activo sobre el mayor pico de la imagen que se está
analizando.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 12

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
MKR->: este botón despliega un menú que permite cambiar la configuración de
medida del analizador mediante el marker activo.
SELECT MARKER: selecciona el marker activo.
PEAK: sitúa el marker en el máximo pico de la señal.
CENTER = MKR FREQ: sitúa el centro de visualización en el valor de frecuencia del
marker.
REF LEVEL = MKR LEVEL: sitúa el nivel de referencia al nivel del marker.
NEXT PEAK: sitúa el marker activo en el siguiente pico de valor inferior.
Bw / Sweep / Meas (5)
BW: permite seleccionar el ancho del filtro de FI (RBW), el ancho del filtro de vídeo
(VBW: Video Bandwidth) y el tiempo de barrido (SWT: Sweep Time). Al apretar el
botón se despliega un menú con distintas opciones de las que nos interesa
reconocer:
RES BW y VBW MANUAL: permite introducir manualmente el valor deseado para el
RBW y el VBW.
SWEEP TIME MANUAL: permite introducir el tiempo de barrido manualmente.
RES BW y VBW AUTO: ajusta automáticamente el RBW y VBW en función del
SPAN.
SWEEP TIME AUTO: ajusta el tiempo de barrido en función del RBW y del VBW, de
manera que cualquier variación de estos parámetros provocará el ajuste
automático del tiempo de barrido.
SWEEP: permite configurar el modo de barrido.
CONTINUOUS SWEEP: activa el modo de barrido continuo, de acuerdo con el
trigger.
SINGLE SWEEP: hace un barrido cada vez que se pulsa la tecla SINGLE. El número
de barridos se determina mediante el SWEEP COUNT, útil cuando la traza está en
AVERAGE. Estando en barrido continuo se pueden obtener promedios cuando la
traza está en AVERAGE.
SWEEPTIME MANUAL: permite introducir el tiempo de barrido deseado
manualmente.
SWEPTIME AUTO: activa automáticamente el SWEEPTIME en función del RBW y
del VBW.
MEAS: esta función permite realizar ciertas medidas automáticamente. Al seleccionar
esta función se despliega el menú que permite :
TIME DOM POWER: activa la medida de potencia en el dominio temporal
mediante el menú que despliega:
POWER ON/OFF: activa (ON) o desactiva (OFF) la medida de potencia.
PEAK: calcula el valor de pico.
RMS: calcula el valor rms.
MEAN: calcula el valor medio.
Botón giratorio para introducir datos y mover el cursor (6)
El botón giratorio permite introducir datos, que van aumentando o disminuyendo en función
del giro del botón.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 13

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
RF Input 50W (8)
Entrada de señal al analizador.
Trace (9)
El analizador es capaz de visualizar hasta tres trazas distintas al mismo tiempo. Apretando
este botón se pueden seleccionar las trazas así como las características de cada una:
SELECT TRACE: activa la entrada para la traza activa.
MAX HOLD: activa el detector de pico máximo, de manera que se puede detectar el
valor máximo de pico tras varios barridos.
AVERAGE: visualiza el valor medio de la señal tras varios barridos.
VIEW: congela los valores de la traza actual y los visualiza.
BLANK: borra las trazas de la pantalla.
SWEEP COUNT: activa la entrada del número de barridos usados para calcular el valor
medio.
DETECTOR: este botón abre un menú que permite seleccionar el detector que se
quiere utilizar para realizar la medida.
AUTO DETECTOR: selecciona el detector óptimo, según las características de la
señal.
DETECTOR AUTO PEAK: activa el detector de autopico.
DETECTOR MAX PEAK: activa el detector del máximo pico, útil para las medidas de
Compatibilidad Electromagnética.
DETECTOR MIN PEAK: activa el detector de mínimo pico.
DETECTOR RMS: activa el detector rms.
DETECTOR AVERAGE: activa el detector de valor medio.
DETECTOR QPK: activa el detector de cuasi-pico. Con este detector el tiempo de
medida por cada punto puede ser del orden de 1 segundo. Esto quiere decir que
se deberá ajustar el tiempo de barrido manualmente a un valor entre 100 s y 300
s, o bien medir solamente los valores más altos, uno a uno, utilizando el zero
span.
Pre/Next (10)
Permite volver al menú desplegable anterior o posterior.
Hotkeys (11)
Entre otras funciones, permite seleccionar el modo de funcionamiento del equipo, que en
nuestro caso está seleccionado por defecto en SPECTRUM.
Interruptor de encendido (12)
Preset (16)
Inicializa el equipo.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 14

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
4.13 UNIDADES DE MEDIDA.
Las medidas de interferencias se suelen expresar en decibelios tomando como referencia
1mV, 1mV/m, 1mA/m ...
La siguiente tabla es un resumen de las unidades logarítmicas más habituales:
Potencias
Tensiones
Campo
eléctrico
Campo
magnético
1mW ←→ 0dBm
P en dBm = 10 log (P/1mW)
1μW ←→ 0dBμW
P en dBμW = 10 log (P/1μW)
1mV ←→ 0dBmV
V en dBmV = 20 log (V/1mV)
1μV ←→ 0dBμ (=0dBμV)
V en dBμV = 20 log (V/1μV) = V en dBμ
E en dBmV/m = 20 log ( E )
1mV/m
E en dBμV/m = 20 log ( E )
1μV/m
H en dBmA/m = 20 log ( H )
1mA/m
H en dBμA/m = 20 log ( H )
1μA/m
Tabla 2. Método de conversión de lineal a dB’s.
5. MEDIDA DE INTERFERENCIAS CONDUCIDAS.
Potencia expresada en escala
logarítmica respecto de 1mW
Potencia expresada en escala
logarítmica respecto de 1μW
Tensión expresada en escala
logarítmica respecto de 1mV
Tensión expresada en escala
logarítmica respecto de 1μV
Campo eléctrico expresado en escala
logarítmica tom ando como referencia
1mV/m
Campo eléctrico expresado en escala
logarítmica tomando como referencia
1μV/m
Campo magnético expresado en
escala logarítmica tomando como
referencia 1m A/m
Campo magnético expresado en
escala logarítmica tomando como
referencia 1μA/m
La medida de interferencia conducida consiste en determinar la interferencia que el Equipo
Sometido a Ensayo (ESE) es capaz de generar en sus bornes de alimentación, ya sea un
equipo alimentado en corriente continua o alterna.
Los Equipos Sometidos a Ensayo que se utilizan en esta parte de la práctica son dos:
Placa de circuito impreso basada en un microprocesador de la casa Fujitsu. Para el
estudio de las emisiones, tanto radiadas como conducidas, se empleará la norma
UNE-EN 61000-6-3: Norma genérica de emisión en entornos residenciales,
comerciales e industria ligera. Al ser ésta una placa de propósito general, no existe
una norma de producto específica que se adapte a ella.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 15

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
DIMMER monofásico. Para el estudio de las emisiones, tanto radiadas como
conducidas, se empleará la norma de producto UNE-EN 55015: Límites y métodos
de medida de las características relativas a la perturbación radioeléctrica de los
equipos de iluminación y similares.
5.1 CONFIGURACIÓN DE LOS ENSAYOS.
Cuando se lleva a cabo un ensayo de emisiones a un Equipo Sometido a Ensayo (ESE),
éste ha de estar configurado en condiciones normales de funcionamiento. Si éste dispone
de varios modos de funcionamiento, se ha de variar su configuración para encontrar aquella
que maximiza la emisión. Los periféricos, si los hay, han de estar conectados, y los cables
han de tener la longitud que especifica el manual de usuario del equipo. Se han de ensayar
todas las funciones del equipo. Si un equipo interactúa funcionalmente con otro, se han de
probar conjuntamente o mediante un simulador.
Las características de los ESE que vamos a utilizar en la práctica son:
La placa de circuito impreso se alimenta en corriente continua mediante una fuente
de alimentación externa que queda fuera del estudio, ya que ésta se suministra a
parte. El sistema funciona con un reloj de 16 MHz, y el programa que corre sobre la
CPU lleva a cabo accesos continuos a dos puertos de salida. Los accesos se
realizan a dos frecuencias distintas (25 KHz y 100 KHz) seleccionables mediante el
interruptor que hay fijado en la placa. En un puerto se ha conectado un monopolo y
en otro una espira circular.
El dimmer es un aparato que regula la intensidad de iluminación de un elemento,
como puede ser una bombilla. La electrónica asociada a este dispositivo consiste en
un triac, el cual corta el suministro de energía a la bombilla durante un cierto intervalo
de tiempo en cada ciclo de la señal de red (figura 5.1).
Figura 5.1 Control del dimmer.
Como se puede observar en la figura, el control de iluminación de la bombilla no se
lleva a cabo aplicando más o menos tensión a la misma, sino sustrayéndole el 100
por 100 de ésta durante un intervalo de tiempo dos veces por ciclo. El potenciómetro
regula el ángulo de corte del triac, es decir, deja pasar tensión a la bombilla más o
menos tiempo, con lo que la bombilla brillará más o menos respectivamente. El triac
commuta dos veces por ciclo (cada 10 ms), y es en estos instantes de tiempo cuando
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 16

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el dimmer genera la interferencia, por tanto, la interferencia no es continua en el
tiempo, sino que sólo se produce de manera instantánea cada 10 ms.
Durante el ensayo de emisiones conducidas se ha de variar la configuración de los
equipos para hallar aquella que maximiza la radiación. Por tanto, se ha de determinar
la peor de las velocidades de acceso a los puertos de la placa de circuito impreso y
el ángulo de corte del triac que provoca una mayor emisión.
5.2 LÍMITES DE INTERFERENCIA.
La norma UNE-EN 61000-6-3 establece los siguientes valores máximos de emisión:
Banda de frecuencias
(MHz)
Medidas en casipico
(dBμV)
Promedio (dBμV)
0.15 – 0.50 79 66
0.50 – 30 73 60
Tabla 3. Límites de interferencia conducida según la norma UNE-EN 61000-6-3.
La norma UNE-EN 55015 establece los siguientes valores máximos de emisión:
Banda de frecuencias
(MHz)
Medidas en casipico
(dBμV)
Promedio (dBμV)
0.15 – 0.50 66 a 56 * 56 a 46 *
0.50 – 5 56 46
5 – 30 60 50
Tabla 4. Límites de interferencia conducida según la norma UNE-EN 55015.
* : el límite decrece linealmente con el logaritmo de la frecuencia en esta banda.
Figura 5.2 Límites de interferencia conducida según la norma UNE-EN 55015.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 17

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5.3 ESCENARIO DE MEDIDA
La figuras 5.3 y 5.4 muestran el escenario para la medida de interferencias conducidas en
equipos alimentados en corriente alterna y continua respectivamente.
red 220 V
red 220 V
TRAFO
1:1
LISN
La misión de cada uno de estos elementos es la siguiente:
L1/L2
ESE
Receptor
EMI
Figura 5.3 Escenario de medida para equipos alimentados en corriente alterna.
La LISN (Line Impedance Stabilizing Network):
Estabiliza la impedancia de red con el propósito de que el ESE siempre vea un
mismo valor de este parámetro.
Filtra las interferencias que proceden de la red. Mediante un filtro pasa bajo sólo
se deja pasar hacia el ESE la frecuencia de 50 Hz o continua, evitando que las
posibles interferencias de la red lleguen al ESE.
En el sentido ESE – Receptor de EMI se dejan pasar las frecuencias de 150 KHz
en adelante (filtro paso alto) para medir sólo la interferencia que produce el ESE,
y no los 50 Hz o continua que lo abastecen, en cuyo caso también dañaríamos el
receptor.
RED
TRAFO
1:1
L1
250μH
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 18
LIM
2μF 39KΩ
7.5μF 0.22μF
Monitor
5Ω
1KΩ
GND GND
5Ω
1KΩ
2μF 39KΩ
7.5μF
0.22μF
Monitor
250μH
55μH
L2
FA
+
-
LISN
Figura 5.4 Escenario de medida para equipos alimentados en corriente continua.
+
-
LIM
L1
L2
55μH
L1
-
+
-
L2
Figura 5.5 Esquema clásico de una LISN 50? /50µH.
+
-
L1/L2
ESE
Receptor
EMI
L1
L2
EBP

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Ω
El limitador de transitorios (LIM) atenúa 10 dB la señal interferente del ESE antes de
entrar en el Receptor de EMI. Éste dispositivo evita el deterioro de la etapa de
entrada del receptor en caso que el ESE produzca un transitorio de nivel elevado.
El transformador de aislamiento (relación 1:1). Si se observa el circuito de la LISN,
existe un condensador de 2μF entre cada línea a tierra. Esto provoca unas corrientes
de fuga a tierra que, en condiciones normales, harán saltar el diferencial de la
instalación eléctrica. Para evitarlo es necesario conectar la LISN a la red de
alimentación a través de un transformador de aislamiento, que evita que salte el
diferencial cuando en la LISN se producen fugas de corriente a tierra.
Todos los dispositivos presentados que conforman el escenario de medida han de estar
ubicados dentro de una jaula de Faraday a la hora de realizar el ensayo. Una jaula de
Faraday es un recinto apantallado que evita que señales interferentes procedentes del
exterior se acoplen a los elementos, cables y conectores del escenario de medida.
Red
Frecuencia MHz
Figura 5.6 Gráfica de la impedancia
línea/tierra.
Algunos detalles más acerca del escenario de medida:
Figura 5.7 Gráfica de la ganancia
línea/monitor.
Jaula de Faraday
ESE
Plano de tierra
Figura 5.8 Jaula de Faraday para ensayos de interferencia conducida.
Los equipos que van dispuestos sobre el suelo una vez se comercializan se colocan
sobre un plano de tierra o una superficie no conductora cercana a un plano de tierra
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 19

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
a la hora de realizar el ensayo. Los equipos portátiles se colocan sobre una mesa no
metálica. Los cables de señal y alimentación deber estar orientados con respecto al
plano de tierra de forma similar al uso real.
La LISN ha de estar situada a más de 0,8 m del equipo.
La longitud del cable que une el ESE y la LISN ha de ser de 1 m. Si excede esta
longitud se ha de agrupar en forma de “lazo” de 30 a 40 cm de diámetro.
La tierra del equipo se ha de conectar a la tierra de la LISN.
Si el sistema sometido a los ensayo es un conjunto de equipos con su propio cable
de alimentación, la conexión a la LISN se hará de la siguiente manera:
Cada cable de alimentación se ensayará por separado.
Los cables de alimentación que el fabricante no especifique que han de
conectarse a la unidad principal se ensayarán por separado.
Los cables y bornes que el fabricante especifique que han de conectarse al
equipo principal, se conectarán y éste se conectará a LISN.
5.4 CARACTERÍSTICAS DE LA LISN MN 2050D.
La LISN que se utiliza para realizar los ensayos de interferencia conducida es una MN2050D
de SHAFFNER. Se trata de una LISN monofásica con las siguientes características
técnicas:
LIMITER 10dB
ATENUATOR
OUT IN
ARTIFICIAL
HAND
Margen de frecuencias RF OUTPUT 9 kHz a 30 MHz
Máxima corriente continua 10 A
Tabla 5. Características de la LISN.
La LISN MN2050D lleva incorporado el limitador de transitorios.
IMPORTANTE:
TEST LINE
0 1
RF OUTPUT
TO EQUIPMENT UNDER
TEST
9Khz – 30 MHz 0 1
Figura 5.9 Carátula de la LISN.
EUT EARTH
CASE EARTH
EUT SUPPLY ON
1.- NO OLVIDAR NUNCA CONECTAR LA “LISN” A LA ALIMENTACIÓN A TRAVÉS DEL
TRANSFORMADOR DE AISLAMIENTO.
2.- SIEMPRE SE HA DE TRABAJAR CON EL LIMITADOR DE LA LISN EN LA POSICIÓN
“IN”, EN CASO CONTRARIO SE PUEDE AVERIAR GRAVAMENTE EL ANALIZADOR DE
ESPECTROS.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 20
OFF

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5.5 REALIZACIÓN DE LA MEDIDA.
En este apartado el alumno realizará medidas de interferencias conducidas sobre la placa
de circuito impreso y el dimmer antes mencionados.
5.5.1 REQUERIMIENTOS.
Margen de frecuencia: 150 kHz – 30 MHz
EMI FILTER: 9 kHz
Atenuador de entrada: >= 10 dB
5.5.2 PLACA DE CIRCUITO IMPRESO.
En versiones anteriores de esta práctica, el conexionado del Fujitsu seguía las siguientes
indicaciones: “El conexionado ha de seguir las indicaciones de la figura 5.4, teniendo en
cuenta que el limitador de transitorios está integrado dentro de la LISN. Prestar especial
atención a la polaridad de la tensión continua en todo su recorrido hasta llegar al ESE. Si la
fuente de alimentación utilizada contiene un transformador que asegure el aislamiento
galvánico, no es necesaria la utilización del transformador de aislamiento. En nuestro caso,
sí conectamos el transformador entre la red y la fuente de alimentación.”
El problema que planteaba la conexión descrita en el párrafo anterior es que era fácil
equivocarse en la conexión y en numerosas ocasiones se confundía el transformador de
aislamiento con la fuente de alimentación continua. El resultado era que se conectaba la
placa a los 220 V en vez de a la alimentación continua, con la consiguiente avería del
Fujitsu. Para remediar este problema, la versión actual del Fujitsu lleva integrada una fuente
de alimentación en el montaje, con lo que el conexionado ha de seguir las indicaciones
de la figura 5.3, teniendo en cuenta que el limitador de transitorios está integrado dentro de
la LISN.
Se han de tomar las siguientes precauciones mientras se realiza la medida:
Conectado el ESE pero apagado, observar las interferencias que aparecen en la
pantalla del receptor de EMI. Si se observa algún tipo de interferencia, ésta no es
producida por el equipo, pues está apagado. Estas interferencias son debidas al
ambiente radioeléctrico y, por tanto, no han de tenerse en cuenta. La solución a
este problema sería hacer la medida dentro de una jaula de Faraday.
Durante el proceso de medida, si se observa una interferencia de la que se duda
si procede del equipo o no, se ha de apagar éste. Si la interferencia sigue
existiendo, ésta interferencia no proviene del ESE.
El procedimiento a seguir es el siguiente:
Principiaremos por configurar el receptor de EMI atendiendo a los requerimientos
de la norma en cuanto a frecuencia, RBW y atenuación.
Para seleccionar el margen de frecuencias de la medida:
Presionar el botón FREQ.
Seleccionar en el menú de la derecha de la pantalla START (150kHz) y
STOP (30MHz).
Para seleccionar el ancho de banda del filtro de FI (RBW):
Presionar la tecla BW.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 21

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Seleccionar el menú RES BW MANUAL para fijar el ancho de banda a 9KHz
manualmente.
Para seleccionar el atenuador de entrada:
Presionar el botón AMPT.
Seleccionar el menú RF ATTEN MANUAL para fijar el atenuador a 10dB
manualmente.
Estudio de la señal interferente:
Una vez se han hallado los picos de interferencia, se analizan estos más
detenidamente. Para ello se centra y se amplia la frecuencia de dicho pico
mediante las opciones FREQ y SPAN:
Situar el pico de frecuencia en el centro de la pantalla mediante MKR CENTER.
Con el SPAN podemos disminuir el margen de frecuencias que se visualizan
por pantalla hasta poder observar perfectamente la señal.
Determinar si la señal es de banda ancha (BA) o banda estrecha (BE). ¿De qué
tipo es la señal interferente?
Medir la frecuencia y la amplitud de la señal interferente:
Para medir la amplitud se han de seleccionar las unidades, en este caso dBmV,
pulsando el botón AMPT + UNIT.
En pantalla aparecerá el valor de la amplitud del punto donde esté situado el
marker, que deberá estar en el punto de máxima amplitud.
¿El ESE pasa la norma UNE-EN 61000-6-3? Para contestar la pregunta mirar
los límites de la tabla 3, límites que vienen dados para los detectores de
cuasi-pico y valor medio.
Medir la interferencia conducida que provoca la placa para las distintas
velocidades de acceso a los puertos y observar las diferencias.
5.5.3 DIMMER.
El conexionado ha de seguir las indicaciones de la figura 5.3, teniendo en cuenta que el
limitador de transitorios está integrado dentro de la LISN.
El proceso a seguir es igual al anterior, contestando a las siguientes preguntas:
¿La señal interferente es de BA o BE?
¿La interferencia se produce el 100% del tiempo? Si no es así, ¿cuál es el
periodo de repetición de la interferencia? Para responder esta pregunta variar el
tiempo de barrido (sweep time) y observar el efecto que provoca.
¿El ESE pasa la norma UNE-EN 55015? Para contestar la pregunta mirar los
límites de la tabla 4, límites que vienen dados para los detectores de cuasi-pico y
valor medio.
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6. ESTUDIO TEÓRICO DEL ACOPLAMIENTO CONDUCIDO
Y METODOS PARA ATENUARLO.
El acoplamiento conducido tiene lugar cuando la interferencia se propaga por un medio
físico distinto del aire. Este acoplamiento se puede producir por conducción directa o
impedancia común.
6.1 CONDUCCIÓN DIRECTA.
Existe conducción directa cuando hay una conexión física entre el emisor y el receptor de la
interferencia. Si la señal útil y la interferente ocupan espectros frecuenciales distintos el
problema se puede solucionar filtrando, sino es necesario aislar al receptor de la
interferencia.
6.2 ACOPLAMIENTO POR IMPEDANCIA COMÚN. EFECTOS Y REMEDIOS.
Este acoplamiento se produce por las impedancias de pistas o cables comunes a distintos
dispositivos, especialmente las líneas de alimentación y las líneas de masa. Este problema
mejora con alguna de las siguientes estrategias:
Disminuyendo las impedancias parásitas mediante una buena distribución de las
líneas de alimentación y masa.
Diseñando los caminos de salida lo más cortos posible.
Evitando la formación de bucles de masa.
6.3 DISTRIBUCIÓN DE LAS LÍNEAS DE MASA.
NOTA
Masa de un circuito o sistema: superficie equipotencial conductora que sirve de referencia de
tensión para el funcionamiento del circuito o sistema, que no es lo mismo que tierra.
Tierra: sistema de protección. Camino de baja impedancia para que las partes conductoras,
accesibles por el usuario, estén a potencial bajo.
La correcta distribución de las líneas de masa NOTA permite evitar la formación de bucles de
masa e impedancias comunes. A continuación se explicarán los distintos tipos de
distribuciones:
Serie: es un modo de conexión muy propio de las placas de circuito impreso, y provoca
que el comportamiento de un circuito influya sobre los otros a causa de la Impedancia
Común. Como puede observarse en la figura 6.1, el principal causante de la impedancia
común es R1 (resistencia parásita del cable de conexión a masa). Por esta resistencia
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 23

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circula la corriente debida a C1, C2 y C3 (circuitos 1, 2 y 3), por tanto la tensión en el
punto A se ve afectada con fluctuaciones que pueden modificar el comportamiento del
circuito 1. Por lo general, es una mala distribución especialmente a altas frecuencias.
Paralelo o estrella: en esta conexión cada circuito es independiente, pero se ha de
tener en cuenta que si el punto de masa común tiene una Z ≠ 0 existirá acoplamiento.
También es importante tener en cuenta que este tipo de conexión obliga a la existencia
de pistas más largas, por lo que se ha de tener cuidado con posibles acoplamientos
radiados (sobre todo a frecuencias elevadas) entre pistas y aumento de las emisiones
radiadas (figura 6.2).
Circuito
1
Multipunto o distribuida: es la mejor solución para frecuencias superiores a 10 MHz.
La conexión a masa se hace lo más corta posible (mediante vías) a una plano de masa
común de inductancia (L) y resistencia (R) muy bajas, por lo que afectarán muy poco.
Permite tener un apantallamiento electrostático (figura 6.3).
Circuito
1
Circuito
2
Plano de tierra
Circuito
2
Circuito
3
R1 I1 R2 I2 R3 I3 VA= Z1(I1+I2+I3) A
I1 + I2 + I3 I2 + I3 B
I3 C VB= VA+Z2(I2+I3) VA= VB+Z3I3 Figura 6.1 Distribución de las líneas de masa en serie.
R 1
I 1
Circuito
1
A
R 2
I 2
Circuito
2
Circuito
3
R1 R2 R3
L1 L2 L3
Figura 6.3 Conexión distribuida o multipunto.
Circuito
3
Figura 6.2 Conexión en paralelo de las líneas de masa.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 24
B
R 3
I 3
C

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Finalmente recalcar que una buena distribución pasa por reagrupar los circuitos o
dispositivos según su capacidad de interferencia o inmunidad. Dentro de cada grupo, en
función del tipo de circuito, la conexión puede ser multipunto o mixta, pero el punto de
referencia común será estrella.
Masa de circuitos con
señales de bajo nivel
6.4 BUCLES DE MASA.
Los bucles de masa son una de las fuentes
de interferencia más importantes. El
problema adquiere más importancia en
conexiones largas y circuitos analógicos
con señales de bajo nivel.
Si se detecta un bucle de masa, lo cual no
es siempre evidente, se puede eliminar
(abrir el bucle) de distintas maneras:
Masa ruidosa (relés motores,
circuitos de potencia...)
Circuito
1
Masa estructurada (chasis,
cajas, racks, armarios...)
Figura 6.4 Distribución de las conexiones en función de la capacidad de interferencia
e inmunidad de los dispositivos.
Bucle de masa
Circuito
2
• Mediante transformadores: este sistema presenta problemas a frecuencias elevadas
debido a las capacidades parásitas que presenta éste, especialmente Cps (capacidad
entre primario y secundario).
• Mediante aislamiento óptico: en circuitos digitales de larga distancia se pueden utilizar
optoacopladores, transductores ópticos o fibra óptica para eliminar los bucles de masa.
Para sistemas analógicos hay problemas de linealidad.
• Utilizando circuitos balanceados: estos circuitos idealmente cancelan el modo común
y no afectan al modo diferencial. No siempre es posible utilizar este tipo de circuitos.
El modo diferencial o simétrico no tiene referencia a masa. El modo común o asimétrico sí la
tiene.
• Mediante un choque en modo común: éste atenúa el modo común sin afectar al
modo diferencial. Suele tener problemas para frecuencias relativamente elevadas (>
30 MHz). Es fácil de conseguir conectando transformadores en serie o mediante una
ferrita con los dos cables enrollados en el mismo sentido (como un transformador
toroidal).
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 25
Vg
V N
Figura 6.5 Formación de bucles de masa.

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
6.5 IMPEDANCIA COMÚN EN LAS LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN.
Las líneas de alimentación también presentan problemas de impedancia común. Ésta puede
provocar variaciones de tensión en función de otras partes del circuito.
Para evitar este problema la solución
más típica es la colocación de
condensadores de BY_PASS (entre la
alimentación y masa de circuitos
integrados). El valor típico de estos
condensadores está entre 0.5ηF y
6ηF para puertas lógicas, y de 5ηF a
100ηF para circuitos integrados.
Se trata de que la corriente que
precisa el circuito, especialmente en Figura 6.6 Z común en líneas de alimentación.
las transiciones, no sea suministrada
por la fuente de alimentación (con lo cual debería pasar por Z1 y/o Z2 produciendo
variaciones en la tensión de alimentación del chip), si no que se la suministre el
condensador, que deberá estar muy próximo al integrado.
6.6 ALGUNAS ALTERNATIVAS PARA REDUCIR LA INTERFERENCIA.
Para reducir las interferencias conducidas de un equipo se han de tener en cuenta todas las
formas de acoplamiento y aplicar los métodos explicados en la fase de diseño para reducir
en lo posible las emisiones. En caso de partir de un sistema ya montado, se busca la
manera de reducir el acoplamiento sin modificar el equipo.
Un método muy utilizado es la colocación de filtros de red. Estos filtros se han de
seleccionar para que atenúen la frecuencia interferente. Se colocan en el cable de
alimentación lo más cerca posible del equipo.
En lugar de filtros de red también se pueden utilizar anillos de ferrita. En este caso los
cables de alimentación deberán pasar a través del anillo, pudiendo darles una o más
vueltas.
7. MEDIDA DE INTERFERENCIAS RADIADAS.
Vcc
condensador
BY-PASS
Circuito
1
Circuito
2
La medida de interferencia radiada consiste en determinar la interferencia que el Equipo
Sometido a Ensayo (ESE) es capaz de radiar en forma de onda electromagnética a través
de un medio que es el aire.
El Equipo Sometido a Ensayo (ESE) que se utiliza en esta parte de la práctica es la placa de
circuito impreso basada en el microprocesador de Fujitsu.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 26
Z1
+
V1
-
Z2
condensador
BY-PASS
+
V2
-

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En cuanto a condiciones del ensayo, se mantiene el mismo criterio que para emisiones
conducidas, se ha de hallar la configuración del ESE para la cual se obtiene una radiación
máxima y realizar las medidas para la misma.
La norma UNE-EN 61000-6-3 establece los siguientes valores máximos de interferencia
radiada:
Banda de frecuencias
(MHz)
Medidas en casipico
(dBμV/m)
30 – 230 30
230 – 1000 37
Tabla 6. Límites de interferencia radiada según la norma UNE-EN 61000-6-3.
Los límites dados por la norma son para una distancia entre el ESE y la antena calibrada de
10 metros. Esto se explica en el siguiente apartado.
7.1 ESCENARIO DE MEDIDA.
La figura 7.1 muestra el escenario para la medida de interferencias radiadas.
9. SONDAS DE CAMPO CERCANO
La principal utilidad de las Sondas de Campo Cercano es detectar el origen de las
emisiones interferentes, y distinguir si éstas son debidas a campos eléctricos (E) o
magnéticos (H).
Se utilizan en las medidas de campo cercano (d < λ/2π). Estas sondas no permiten
realizar medidas cuantitativas según la normativa de CEM, ya que ésta solo se refiere a
medidas de campo lejano, pero son muy útiles a la hora de detectar fuentes de
interferencia y hacer medidas relativas.
Figura 7.1 Escenario de medida interferencia radiada.
Una cámara semianecoica es un recinto apantallado con todas sus paredes, excepto el
suelo, recubiertas de material absorbente de RF para evitar que se produzcan reflexiones.
De este modo, la antena calibrada sólo capta la onda electromagnética directa procedente
del ESE y la señal reflejada en el suelo. La precámara, donde se ubican los dispositivos de
medida y el operario que realiza las pruebas, también está apantallada.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 27

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
El previo amplifica la señal captada por la antena antes de enviarla al dispositivo de medida
y aumenta la relación señal a ruido a la entrada del receptor de EMI.
El receptor de EMI lleva a cabo un barrido en frecuencia para determinar el nivel de campo
radiado por el ESE a la distancia de medida empleada.
El ensayo exige encontrar el máximo de radiación del ESE. Para tal efecto, el operario que
realiza la medida debe hallar el ángulo de giro de la mesa, sobre la que está ubicado el
equipo, para el cual se capta una emisión mayor. Además, la altura del mástil ha de ser tal
que la suma de la señal directa y reflejada se produzca en fase obteniendo un máximo en
recepción.
La interferencia radiada generada por un equipo se ha de medir en campo lejano, lo que
quiere decir que la distancia entre la antena calibrada y el ESE ha de ser superior a l/2p. La
norma UNE-EN 61000-6-3 establece los límites de emisión para una distancia de 10 metros,
aunque se puede realizar la medida en una cámara semianecoica de 3 metros aumentando
estos niveles en 10.45 dB:
10
20 log = 10.
45dB
3
Figura 7.2 Imagen real de una cámara anecoica.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 28

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7.2 SONDAS DE CAMPO CERCANO.
Una vez ha concluido la medida de interferencia radiada, el fabricante del equipo se puede
encontrar con que éste no cumple normativa, es decir, que la emisión a una o más
frecuencias dentro de la banda 30 – 1000 MHz excede los límites establecidos. El siguiente
paso sería averiguar de dónde procede dicha emisión y plantear soluciones para ésta no se
propague.
Para localizar el origen de las emisiones interferentes y distinguir si éstas son debidas a
campo eléctricos (E) o magnéticos (H) se utilizan las sondas de campo cercano. Como su
nombre bien indica, las medidas con este tipo de sondas se han de practicar en campo
cercano (d < l/2p). Estas sondas no permiten realizar medidas cuantitativas según la
normativa de CEM, ya que ésta sólo se refiere a medidas en campo lejano, pero son muy
útiles a la hora de detectar fuentes de interferencia y hacer medidas relativas.
Como es evidente, en esta práctica no se realizarán medidas de interferencia radiada en
cámara semianecoica, pero sí se podrán localizar las fuentes de emisión de la placa de
circuito impreso mediante las sondas de campo cercano.
7.2.1 CAMPO CERCANO Y CAMPO LEJANO.
Las características del campo electromagnético dependen del generador, frecuencia, medio
de propagación y distancia entre generador y punto donde está situado el receptor de
interferencia.
En un punto cercano a la fuente de interferencia las propiedades del mismo están
determinadas por las características de la fuente, mientras que a partir de cierta distancia
vienen determinadas por el medio de propagación. De esta manera para:
d < (l/2p) se considera campo cercano
d > (l/2p) se considera campo lejano
Recordemos que la longitud de onda está relacionada con la frecuencia y con la velocidad
de la luz mediante la fórmula ( ? = c / f ). Ejemplo: para una frecuencia de 30 MHz, la
longitud de onda λ será:
8
c 3⋅10
λ = = = 10m
& d 1.
6m
6
f 30⋅10
2 = = λ
π
Para d < 1.6 metros estamos en campo cercano, mientras que si d > 1.6 metros estamos en
campo lejano.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 29

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
En campo cercano la forma de campo (E ó H) más intensa se atenúa proporcionalmente a
(1/d 3 ) y la menos intensa lo hace proporcionalmente a (1/d 2 ). En campo lejano tanto el
campo eléctrico como magnético se atenúan proporcionalmente a (1/d).
Por último comentar que una frecuencia que radia en campo cercano y que es captada por
una sonda de campo puede no ser percibida por una antena calibrada en campo lejano.
7.2.2 TIPOS DE SONDAS.
Figura 7.3 Campo cercano – lejano.
Existen sondas de campo eléctrico (E) y magnético (H):
Las sondas de campo eléctrico detectan puntos con elevada dv/dt, pero no
detentan “caminos de corriente”.
Las sondas de campo magnético detectan puntos de elevada di/dt.
Figura 7.4 Kit de sondas de campo cercano.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 30

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7.2.3 CARACTERÍSTICAS DEL KIT DE SONDAS DE CAMPO CERCANO HZ11.
El KIT de sondas de campo cercano está formado por tres
sondas de campo magnético (anillo), dos sondas de campo
eléctrico (bola), un extensor y un preamplificador para
detectar las señales más débiles. En nuestro caso no
utilizaremos el preamplificador, ya que las señales
presentes en el laboratorio (TV, radio ...) lo saturarían y por
tanto las medidas serían erróneas.
Sondas de campo magnético: está compuesto por tres
sondas relativamente inmunes al campo eléctrico pero
sensibles al campo magnético. La mayor de ellas es más
sensible (H/E es mayor) pero menos selectiva.
Sondas de campo eléctrico: está formado por dos
sondas. Al igual que en el caso anterior, la de mayor
tamaño es más sensible pero menos selectiva.
Habitualmente se inicia la búsqueda de la fuente de
interferencia mediante las sondas más sensibles (mayor
tamaño). A medida que nos acercamos al origen cambiamos
las sondas por otras de menos sensibles pero más Figura 7.6 Sondas E.
selectivas (menor tamaño), así obtenemos una idea más
clara de dónde se encuentra la fuente. Las sondas más pequeñas nos permiten determinar
exactamente que componente sobre una placa de circuito impreso está radiando. De esta
manera se pueden tomar las medidas necesarias para evitar el origen de la interferencia y
no tener así que blindar todo el sistema.
A continuación se detallan las características técnicas del conjunto de sondas HZ11:
Sonda Modelo
901
902
903
904
905
Tipo de
sonda
6 cm
(aro)
3 cm
(aro)
1 cm
(aro)
3.6 cm
(bola)
6 mm
(stub)
Sensible a
campo
Rechazo
a E/H o H/E
Frecuencia de
resonancia
H 41 dB 790 MHz
H 29 dB 1.5 GHz
H 11 dB 2.3 GHz
E 30 dB 2.3 GHz
E 30 dB 23.6 GHz
Tabla 7. Características técnicas sondas de campo cercano HZ11.
Figura 7.5 Sondas H.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 31

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
La medida de la interferencia radiada se da en unidades de campo eléctrico (V/m) o
magnético (A/m), mientras que el Analizador de Espectros lo que mide es tensión. Para
pasar de tensión a unidades de campo hay que introducir un factor de corrección conocido
como factor de antena (K):
Si lo expresamos en unidades logarítmicas:
E = K · V
E [dBµV/m] = V [dBµV] + K [dB/m]
Las figuras 7.7 a 7.11 muestran las gráficas que proporciona el fabricante para obtener el
factor de antena a todas las frecuencias de operación. Hay que destacar que las gráficas
correspondientes a las sondas de campo magnético no ofrecen el factor de antena para
pasar de dBµA a dBµA/m. Estas gráficas corresponden a la respuesta equivalente de estas
sondas al campo eléctrico; gráficas que se pueden asumir correctas si el campo está
formado por una onda plana con una impedancia de 377 O. La razón de representar el factor
de antena de las sondas de campo magnético de esta manera es permitir medidas de
impedancia de campo; medidas que no se realizan en esta práctica. Si se desea conocer la
amplitud del campo magnético (H), 51.52 dB deben de ser restados al factor de antena
hallado en las gráficas que a continuación se muestran.
El parámetro frecuencia de resonancia indica el valor de frecuencia máxima a la cual la
sonda de campo cercano puede operar. A partir de esta frecuencia en adelante la ganancia
pierde su linealidad.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 32

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
Figura 7.7 Factor antena 901. Figura 7.8 Factor antena 902.
Figura 7.9 Factor antena 903. Figura 7.10 Factor antena 904.
Figura 7.11 Factor antena 905.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 33

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
7.2.4 DETERMINACIÓN DEL TIPO DE CAMPO: ELÉCTRICO O MAGNÉTICO.
Como ya se ha comentado anteriormente, las sondas de campo cercano permiten
determinar si el campo interferente es de origen magnético o eléctrico. El procedimiento es
el siguiente:
1. Se mide la interferencia captada por ambas sondas a una distancia d1.
2. Se realiza una segunda medida a una distancia d2 > d1.
3. La tensión de la sonda que ha disminuido más rápidamente será la predominante.
ESE
7.3 REALIZACIÓN DE LA MEDIDA.
Las pruebas de emisiones radiadas requieren unos instrumentos y un entorno de medida
que no pueden ser aplicados en el Laboratorio de Medidas, pero sí que se pueden realizar
unas pruebas que permiten evaluar a priori posibles puntos de interferencias, así como el
tipo de campo interferente y sus posibles orígenes. Esto permitirá plantear soluciones para
eliminar las posibles interferencias en las distintas fases de diseño de un equipo o sistema.
Para realizar estas pruebas se utilizarán las sondas de campo cercano y el analizador de
espectros ya explicados en apartados anteriores. Para realizar las pruebas, según
normativa, se ha de tener en cuenta:
Margen de frecuencia: 30 MHz – 1000 MHz
EMI FILTER: 120 kHz
Atenuador de entrada: >= 10 dB
d
Sensible a
Estos datos sólo son aplicables según normativa. Para poder realizar un estudio adecuado
de los puntos interferentes mediante las sondas de campo, el alumno deberá modificar el
RBW y los márgenes de frecuencia.
Se ha de tener en cuenta que los límites de emisión radiada mostrados en la tabla 6 son
para medidas realizadas con una antena calibrada a una distancia del ESE de 10 metros y
bajo un entorno semianecoico. Evidentemente, la distancia de medida según normativa es
muy superior a la distancia empleada con las sondas de campo cercano, por lo que los
valores obtenidos con estas últimas son sólo relativos y orientativos: nunca se han de
considerar como valores absolutos o válidos según normativas.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 34
E
Sensible a
H
Analizador de
Espectros
Figura 7.12 Detección de campo E y H mediante sondas de campo cercano.

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
IMPORTANTE:
LAS MEDIDAS DE CAMPO OBTENIDAS CON LAS SONDAS NO PUEDEN COMPARARSE
CON LOS LÍMITES DE CAMPO DETERMINADOS POR LA NORMA DE CEM.
La parte práctica de este apartado consiste en estudiar las emisiones radiadas de la placa
de circuito impreso basada en el microprocesador Fujitsu. Para tal efecto se emplearán las
sondas de campo cercano menos sensibles (903 y 905), ya que al no realizarse las pruebas
en un entorno semianecoico, se captarían radiaciones externas si se utilizasen sondas más
sensibles.
Principiaremos por configurar el receptor de EMI atendiendo a los requerimientos de la
norma en cuanto a frecuencia, RBW y atenuación.
• Para seleccionar el margen de frecuencias de la medida:
Presionar el botón FREQ.
Seleccionar en el menú de la derecha de la pantalla START (30MHz) y STOP
(1000MHz).
• Para seleccionar el ancho de banda del filtro de FI (RBW):
Presionar la tecla BW.
Seleccionar el menú RES BW MANUAL para fijar el ancho de banda a 120KHz
manualmente.
• Para seleccionar el atenuador de entrada:
Presionar el botón AMPT.
Seleccionar el menú RF ATTEN MANUAL para fijar el atenuador a 10dB
manualmente.
En una primera visión del espectro delimitado por la norma (30 MHz – 1000 MHz), se
pueden apreciar los picos de las interferencias que posteriormente se estudian por
separado.
A continuación se rastrea con las sondas de campo cercano los distintos puntos del equipo
en busca de alguna interferencia. Es probable que el alumno tenga que modificar el RBW y
el SPAN del receptor de EMI para observar mejor los picos de interferencia.
• Si se sitúan las sondas de campo cerca del reloj de la placa que funciona a 16 MHz,
se puede ver en la pantalla del analizador la interferencia que provoca este
componente. ¿Cómo podemos saber que la interferencia se corresponde a la
frecuencia del reloj? Para ello colocaremos el SPAN a 160 MHz, de esta manera
cada división de la pantalla del receptor se corresponde a los 16 MHz.
En primer lugar se determinará si la interferencia es de banda ancha (BA) o banda
estrecha (BE).
Posteriormente se averiguará si en esta interferencia predomina mayoritariamente el
campo eléctrico o magnético. Para ello se seguirán los pasos indicados en el
apartado 7.2.4. ¿Qué campo predomina en este caso?
Utilizando la sonda adecuada, se medirá la intensidad de campo interferente. Para
ello se ha de emplear el factor de antena explicado en el apartado 7.2.3.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 35

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
• Se procederá de igual modo para estudiar la radiación que provocan el monopolo y
la espira conectados a los puertos del microcontrolador. Sobre estos elementos se
realizan accesos a dos velocidades distintas (25 KHz y 100 KHz), seleccionables
mediante el interruptor ubicado en la placa.
Observar el efecto que produce colocar la sonda de campo cercano paralela y
perpendicular a la espira circular. ¿A qué se debe esta diferencia?
8. CONCEPTOS BÁSICOS SOBRE EL ACOPLAMIENTO
RADIADO.
En el caso de acoplamiento radiado la interferencia se propaga por el aire. Suele haber
algún elemento del equipo que se comporta como antena emisora o receptora no deseada.
Existen dos tipos de acoplamiento por radiación:
Capacitivo.
Inductivo.
8.1 ACOPLAMIENTO CAPACITIVO.
Se produce a causa de la capacidad parásita que existe entre conductores con una
trayectoria cercana. Este modo de acoplamiento se puede solucionar modificando la
disposición del cableado de los equipos con objeto de evitar las influencias mutuas, o bien
protegiéndolo: apantallando los cables, aumentando la distancia entre ellos, creando
sistemas de desacoplo como son los planos de masa...
~
V1
C1g
C12
Rg2
(1)
RL1
C2g
(2)
RL2 V2
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 36
~ V1
(1)
2
1
C1g
sR2C12
=
1 + sR2(
C12
+ C2
Figura 8.1 Modelo equivalente del acoplamiento capacitivo entre dos conductores.
V
V
RL1
(2)
C2g
R2
g
)
V2

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
Un acoplamiento capacitivo se produce siempre que exista una diferencia de tensión entre
dos estructuras metálicas separadas por un dieléctrico. El acoplamiento queda reflejado en
la relación V2/V1 : tensión acoplada en el segundo conductor respecto la tensión existente en
el primero.
Para reducir el acoplamiento interesa que la relación disminuya, o lo que es lo mismo, que
aumente la frecuencia de corte. Para conseguir esto existen varias opciones:
Disminuir C12 reduciendo la distancia y grosor de las pistas.
Aumentar C2g
Disminuir R2
A continuación se detallan algunos métodos para reducir el acoplamiento capacitivo:
Aumentar distancia entre conductores (D)
Disminuir diámetro de los conductores (d)
Evitar largas trayectorias de conductores
en paralelo, ya que la capacidad aumenta
con la distancia.
W
S
W
Si se interpone una pista de masa entre
dos pistas de señal disminuye el
acoplamiento.
1
V 2
V 1
C 12
C12
+ C 2g
2
Plano de masa
1
R2( C2
g + C
R2 reducida
Figura 8.2 Función de transferencia del acoplamiento.
Aumentas la separación entre pistas (S)
Disminuir el ancho de la pista (W)
1 2
Colocar un plano de masa que atrae las
líneas de campo hacia masa, lo que
disminuye C12 y aumenta C1g y C2g.
Es importante conectar el plano a masa,
si no el efecto será el contrario.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 37
12
)
w
d
D

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
Combinación de líneas interpuestas y
plano de masa.
8.2 ACOPLAMIENTO INDUCTIVO.
El acoplamiento inductivo es consecuencia de la existencia de campos magnéticos, y éstos
existen siempre que hayan corrientes eléctricas. Cuando pasa corriente por un conductor se
crea un campo magnético alrededor de él, cuyo sentido sigue la ley de la mano derecha.
Estas líneas de flujo magnético inducen una tensión al pasar a través de una espira. En
consecuencia, cualquier conductor de un equipo genera campo magnético y sus variaciones
pueden incidir sobre cualquier circuito cercano.
El objetivo es disminuir la Vm inducida por el campo margnético, para lo cual se ha de:
I
Un parámetro importante a tener en
cuenta y que conviene disminuir es la
inductancia mutua (M). La inductancia
mutua es una constante proporcional al
número de líneas de flujo generadas por
I1 que influyen sobre otras partes del
circuito. Para disminuir M es importante
intentar:
Aumentar la distancia entre circuitos.
Disminuir la distancia de los cables al
plano de masa.
Evitar trayectorias largas en paralelo,
ya que la M aumenta con la distancia
A
B(
t)
= B
~
wt
Figura 8.3 Acoplamiento inductivo.
o
e
j
V
m
1 2
Disminuir el área de los bucles (A)
Trabajar a bajas frecuencias.
Como el campo magnético
decrece con la distancia, alejar la
fuente de campo magnético.
Apantallar el campo magnético.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 38
I1
V =
− jwB
m o
D
d
L 1
jwt
Ae
L 2
I 1
L 1
cosθ
Figura 8.4 Inductancia mutua (M).
L 2
~
sM12I1

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
8.3 REDUCCIÓN DE LA INTERFERENCIA RADIADA.
Se pueden aplicar muchas técnicas para la reducción de este tipo de interferencias, pero
muchas de ellas implican una modificación importante del hardware.
Casi siempre es cierto que las técnicas que se utilizan para mejorar las interferencias
conducidas también mejoran las radiadas, ya que evitan la propagación a través de pistas y
cables largos, especialmente cables externos al equipo (alimentación, conexión a
periféricos...), que son los que pueden emitir (hacer de antena) con más facilidad.
Algunas formas para la reducción de interferencias son las siguientes:
El uso de filtros y ferritas para eliminar la interferencia conducida, situados lo más
cerca posible de la fuente de interferencia.
Disminuir el área de los bucles formados por el cable o pistas de señales con su
retorno por el cable o pista de masa.
Diseñar los circuitos de manera que las transiciones sean lo más lentas posibles. En
circuitos digitales esto se consigue utilizando circuitos integrados de las familias
lógicas más lentas (siempre que sea posible).
Uso de blindajes, ya sea de las partes del circuito que puedan emitir mayor radiación
(reloj, DMA…), o bien del equipo completo. En general un blindaje sólo debe usarse
cuando no quede otro remedio.
Utilizar los cables más adecuados para cada aplicación: coaxiales, par trenzado, etc.
Es básico hacer las conexiones de forma correcta.
9. MEDIDA DE LA DIAFONÍA.
Máximo
acoplamiento
Mínimo
acoplamiento
Posición del cableado
Plano de masa
Plano de masa
Figura 8.5 Reducción del efecto de la inductancia mutua.
Diafonía es el efecto de acoplamiento perjudicial entre dos circuitos o canales consistente en
que las señales de uno son perceptibles en el otro.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 39

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
El esquema de acoplamiento es el siguiente:
VG tracking
Osciloscopio
Si se aplica señal en una de las líneas (1), ésta se puede acoplar en el:
Extremo más alejado de otra línea cercana (4), provocando la denominada
telediafonía.
Extremo más cercano de la otra línea (2), provocando la denominada
paradiafonía.
En esta práctica se realizarán medidas de diafonía en cables y pistas. Para ello es
necesario utilizar un Analizador de Espectros con Generador de Tracking. El analizador
proporciona una salida de señal (GEN Output) con la que se puede alimentar el sistema bajo
prueba, y mediante el mismo analizador (RF Input) se estudian los acoplamientos en los
distintos sistemas.
Para realizar estas pruebas se dispone del siguiente material:
Dos placas conectadas entre sí mediante cables para el estudio del acoplamiento
entre cables.
Una placa de circuito impreso con pistas para el estudio del acoplamiento entre
pistas.
Cargas de 50 O para adaptar las líneas.
NOTA:
~
(1)
(3)
si línea está adaptada
V = VG tracking
(2)
Si V0 -> Paradiafonía
“Near End”: interferencia
acoplada próxima
Figura 9.1 Medida del acoplamiento entre líneas.
Si V0 -> Telediafonía
“Far End”: interferencia
acoplada lejana
Es importante que las líneas estén adaptadas, sino aparecerán ondas
estacionarias. También se ha de tener en cuenta que la adaptación de
impedancias varía con la frecuencia, por tanto dicha adaptación no será buena en
todo el margen de frecuencias.
El acoplamiento capacitivo aumenta cuando se incrementa la impedancia de
entrada (ZIN) del circuito interferido, mientras que el acoplamiento inductivo
disminuye. Esta propiedad puede resultar útil para determinar el tipo de
acoplamiento: si existe la posibilidad de variar ZIN mientras se observa el
acoplamiento de tensión, se puede deducir cuál es el tipo de acoplamiento que
predomina. Por esta razón, el acoplamiento inductivo resulta un problema en
circuitos de baja impedancia, mientras que el acoplamiento capacitivo se produce
en circuitos de más alta impedancia.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 40
(4)

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
9.1 ACOPLAMIENTO ENTRE CABLES.
El esquema de las placas con cables es el siguiente:
L4
L3
Redes de
adaptación de
impedancias
L2
L1
Placa emisora
Conector cable
plano con líneas
de guarda
Conector cable
plano sin líneas de
guarda
Placa receptora
La señal de entrada al sistema la proporciona el Analizador de Espectros mediante la salida
GEN OUTPUT, y las medidas se realizan a través de la entrada RF INPUT.
El proceso a seguir es el siguiente:
Configurar el Analizador de Espectros en modo NETWORK.
Activar la fuente de señal: SOURCE en ON.
La potencia de la señal de entrada se ajusta mediante el control SOURCE POWER.
Fijar ésta a 0dBm.
El margen de frecuencias a analizar va desde 1 MHz a 300 MHz. Para
frecuencias superiores, los cables utilizados (cintas planas) no son adecuados.
Para que las medidas sean correctas, las terminaciones (extremos de las líneas)
deben estar adaptadas con una carga de 50 ?. 50 ohmios es el valor al cual se
han adaptado las líneas mediante las redes de adaptación (red de resistencias en
p), y es el valor de la impedancia de entrada y salida del Analizador de
Espectros.
Compensar las pérdidas de los cables que conectan el analizador con el circuito
de prueba (figura 9.3). Pulsar SOURCE CAL y calibrar el sistema en cortocircuito
mediante CAL TRAN. Por último normalizar pulsando NORMALIZE. Para poder ver
mejor la referencia podemos situar REF VALUE a 0dBm.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 41
L4
Redes de
adaptación de
impedancias
Figura 9.2 Placa de medida del acoplamiento entre cables.
L2
L1
Conector cable
plano con líneas
de guarda
Conector cable
plano sin líneas
de guarda

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
Analizador de Espectros
GEN OUT RF INPUT
Coaxial al GEN OUT del AE Coaxial al RF INPUT del AE
Figura 9.3 Calibración de los cables.
9.1.1 MEDIDA DE LA TELEDIAFONÍA EN UN CABLE PLANO.
Analizador de Espectros
GEN OUT RF INPUT
Placa emisora Placa receptora
L1 emisor
Cable sometido a
pruebas (cinta plana)
L1receptor, L2receptor,
L3receptor
Figura 9.4 Conexionado de medida del acoplamiento entre líneas.
Conectar el generador (GEN OUT) a L1 de la placa emisora.
Conectar L1 de la placa receptora al analizador (RF INPUT).
Cargar con 50 ? el resto de puertos: L2, L3, L4 emisor y L2, L3, L4 receptor.
Medir la transmisión a través de L1 en función de la frecuencia.
Conectando el resto de puertos de la placa receptora al analizador (RF INPUT), y
cargando debidamente aquellos que quedan al aire mediante una carga de 50 ?,
se puede medir el acoplamiento sobre las otras líneas del cable: L2, L3 y L4 del
receptor.
En la figura 9.5 la traza 1 representa la transmisión por L1. Observar los dB’s de
pérdida que introducen las redes de adaptación de impedancias.
En un caso ideal, al final de L2 (traza 2) no debiera haber señal, pero como se
puede observar sí existe debido al acoplamiento de la señal que circula por L1.
De la misma manera, al final de L3 (traza 3) también existe señal, aunque más
atenuada, ya que al estar más alejada de L1 el acoplamiento disminuye.
Para poder observar los tres gráficos en pantalla se han de seguir los siguientes pasos:
Borrar cualquier gráfica existente en pantalla: TRACE + SELECT TRACE + 1 + BLANK
+ SELECT TRACE + 2 + BLANK + SELECT TRACE + 3 + BLANK.
Conectar L1 receptor a RF INPUT y cargar el resto de puertos.
Hacer un barrido simple para visualizar L1 receptor: SELECT TRACE + 1 + BLANK +
SWEEP + SINGLE SWEEP.
Memorizar la traza en pantalla: TRACE + VIEW.
Conectar L2 receptor a RF INPUT y cargar el resto de puertos.
Hacer un barrido simple para visualizar L1 receptor: SELECT TRACE + 2 + BLANK +
SWEEP + SINGLE SWEEP.
………….
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 42

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
Traza 1
Traza 3
Figura 9.5 Gráfico de la telediafonía.
9.1.2 MEDIDA DE LA PARADIAFONÍA EN UN CABLE PLANO.
Analizador de Espectros
Traza 2
GEN OUT RF INPUT
L1 emisor
L2 emisor, L3 emisor,
L4 emisor
Placa emisora Placa receptora
Cable sometido a
pruebas (cinta plana)
Figura 9.6 Conexionado de medida del acoplamiento entre líneas.
La medida de la paradiafonía se realiza de manera similar a la anterior. Se introduce la señal
en L1 emisor y se mide el acoplamiento sobre L2 emisor (traza 1), L3 emisor (traza 2) y L4
emisor (traza 3). La figura 9.7 muestra los resultados obtenidos, donde se puede observar
un fenómeno muy parecido al anterior.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 43

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
9.1.3 MEDIDA DEL ACOPLAMIENTO ENTRE CABLES.
Para realizar estas pruebas se proporcionan tres cables de distintas longitudes, que según
los conectores en que los pongamos tendremos distintos tipos de conexión: sin líneas de
guarda o con líneas de guarda. La conexión con guarda tiene mejor comportamiento ante el
acoplamiento, ya que entre otras cosas reduce considerablemente el área del bucle de
masa.
L1
L1
L2
L3
L4
L2
L3
L4
masa
masa
Traza 1
Traza 3
Traza 2
Figura 9.7 Gráfico de la paradiafonía.
Pistas sin líneas de guarda
Figura 9.8 Cable plano sin línea de guarda.
Pistas con líneas de guarda
Figura 9.9 Cable plano con línea de guarda.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 44

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
La figura 9.10 muestra los siguientes resultados:
Traza 1: L1 emisor – L1 receptor.
Traza 2: L1 emisor – L2 receptor utilizando cable SIN línea de guarda.
Traza 3: L1 emisor – L2 receptor utilizando cable CON línea de guarda.
Traza 3
Traza 1
El alumno deberá realizar como mínimo las siguientes medidas comparativas:
1.- Un gráfico comparativo entre Telediafonía y Paradiafonía en las mismas condiciones.
2.- Un gráfico que indique las diferencias entre líneas de diferente proximidad (L2,L3,L4).
3.- Un gráfico comparativo entre llevar o no línea de guarda. Resto de condiciones iguales.
4.- Un gráfico que visualice los efectos de las distintas longitudes, que son tres.
Hacer un comentario resumido de los resultados observados.
Indicar las aplicaciones prácticas que deduces del estudio realizado.
9.2 ACOPLAMIENTO ENTRE PISTAS.
Traza 2
Figura 9.10 Gráfico comparativo de cables.
El esquema de la placa sobre la que el alumno realizará las medidas es el mostrado en la
figura 9.11. En éste se observan cuatro grupos de pistas acopladas dos a dos:
El grupo L1 se corresponde a un par de pistas paralelas.
El grupo L2 se corresponde a un par de pistas paralelas con línea de guarda.
El grupo L3 se corresponde a un par de pistas paralelas con plano de masa.
El grupo L4 se corresponde a un par de pistas paralelas con plano de masa y
pista de guarda.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 45

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
L4a - Emisor
L4b - Emisor
L3a - Emisor
L3b - Emisor
L1a - Emisor
L1b - Emisor
L2a - Emisor
L2b - Emisor
Pista de guarda
Pistas acopladas con plano de
masa y línea de guarda
Pistas acopladas con plano de
masa
Plano de masa
Pistas acopladas
Pista de guarda
Pistas acopladas con línea de
guarda
L4a - Receptor
L4b - Receptor
L3a - Receptor
L3b - Receptor
L1a - Receptor
L1b - Receptor
L2a - Receptor
L2b - Receptor
Figura 9.11 Placa de medida del acoplamiento entre pistas.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 46

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
La señal de entrada al sistema la proporciona el Analizador de Espectros mediante la salida
GEN OUTPUT, y las medidas se realizan a través de la entrada RF INPUT.
El proceso a seguir es el siguiente:
Configurar el Analizador de Espectros en modo NETWORK.
Activar la fuente de señal: SOURCE en ON.
La potencia de la señal de entrada se ajusta mediante el control SOURCE POWER.
Fijar ésta a 0dBm.
El margen de frecuencias a analizar va desde 1 MHz a 500 MHz. Para
frecuencias superiores esta configuración no es adecuada (tipo de substrato,
conectores…).
Para que las medidas sean correctas, las terminaciones (extremos de las líneas)
deben estar adaptadas con una carga de 50 ?, es decir, el extremo opuesto de la
línea en la que inyectamos la señal y el extremo opuesto de la línea que
tomamos la señal.
Compensar las pérdidas de los cables que conectan el analizador con el circuito
de prueba (figura 9.3). Pulsar SOURCE CAL y calibrar el sistema en cortocircuito
mediante CAL TRAN. Por último normalizar pulsando NORMALIZE. Para poder ver
mejor la referencia podemos situar REF VALUE a 0dBm.
9.2.1 MEDIDA DE LA TELEDIAFONÍA ENTRE PISTAS.
Analizador de Espectros
GEN OUT RF INPUT
Emisor
Receptor
emisora
L1a emisor
Cable sometido a
pruebas (pistas)
L1b receptor
Figura 9.12 Conexionado de medida del acoplamiento entre pistas.
Conectar el generador (GEN OUT) a L1a emisor.
Conectar L1b receptor al analizador (RF INPUT).
Cargar con 50 ? el resto de puertos: L1b emisor y L1a receptor.
Medir el acoplamiento de señal sobre L1b receptor.
La figura 9.13 muestra las diferencias en el acoplamiento según la distribución de las pistas.
La traza 1 representa el acoplamiento entre pistas sin ningún tipo de protección (grupo L1).
La traza 2 representa el acoplamiento entre pistas con protección de línea de guarda (grupo
L2). La traza 3 representa el acoplamiento entre pistas con protección de plano de masa
(grupo L3).
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 47

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
El alumno deberá realizar medidas comparando también las pistas acopladas con línea de
guarda y plano de masa justificando los resultados.
9.2.2 MEDIDA DE LA PARADIAFONÍA ENTRE PISTAS.
L1a emisor
Traza 1
Traza 3
Traza 2
Figura 9.13 Gráfico comparativo de pistas (telediafonía).
Analizador de Espectros
GEN OUT RF INPUT
L1b emisor
Emisor Receptor
Cable sometido a
pruebas (pistas)
Figura 9.14 Conexionado de medida del acoplamiento entre pistas.
De la misma manera se puede medir la paradiafonía. El alumno deberá introducir señal (GEN
OUT) por una de las pistas que forman cada grupo y medir la señal en el conector contiguo
de la pista acoplada (RF INPUT). Se obtendrán gráficas de cada uno de los cuatro conjuntos
de líneas de la placa. Se analizará cuál es el mejor método para disminuir el acoplamiento
teniendo en cuenta la frecuencia de trabajo.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 48

CEM COMPATIBILIDAD ELECTROMAGNÉTICA
IMPORTANTE:
1º.- Cuando se varía algún parámetro de medida, como el margen de frecuencia, se ha
de volver a compensar.
2º.- No te olvides de cargar los extremos opuestos de las líneas con una carga de 50O.
MESURES ELECTRÒNIQUES PRÁCTICA 16 PÁGINA 49