Convertidores DC/DC conmutados - Departamento de ElectrÃ³nica

Tema 1: Convertidores DC/DC conmutados 


Lección 2: Convertidores DC/DC con aislamiento eléctrico. Convertidor Flyback 

Departamento de Electrónica, Universidad de Alcalá, 

Master Universitario Sistemas Electrónicos Avanzados 

Departamento de Electrónica, Universidad de Alcalá 1 of 52


Outline 

1 Introducción a los convertidores DC/DC aislados. 

2 Convertidor Flyback. 

3 Rizado en la tensión de salida ∆v o/V o 

4 Aspectos magnéticos del convertidor Flyback 

5 Diseño de convertidores Flyback 

6 Resumen y conclusiones 

7 Autoevaluación 

8 Bibliografía 



Introducción a los convertidores DC/DC aislados. 

Outline 


Introducción 

Necesidad de aislamiento galvánico 

Posibles estrategias 

Convertidor conmutado con aislamiento 











Introducción 

Introducción a los convertidores DC/DC aislados 

Este capítulo esta dedicado a estudiar convertidores DC/DC que incorporan un 

transformador para conseguir aislamiento galvánico. 

Las topologías que veremos son habituales en fuentes de alimentación. 

Fuente 

energía 

+ - 

Red e. 

Batería 

Solar 

Fuente de 

alimentación 

Aplicaciones 

Autom. 12V, 42V 

Telecom. 48V 

uP. 1.5V, 3.3V 

Audio: 70V 

Lo más habitual es que el equipo se conecte a la red eléctrica. 

Características de la red eléctrica: 

Europa: 230V-50Hz 

EEUU: 110V-60Hz 





Necesidad de aislamiento galvánico. Adaptación de niveles. 

Existen varias razones por las cuales es deseable introducir un transformador en el 

proceso de conversión. 

Imaginemos que utilicemos una de las estructuras más lógicas: 

Convertidor 

DC/DC 

Fuente AC/DC Carga 

Si utilizáramos un convertidor Reductor, obtendríamos un ciclo de trabajo de 

0.03. 

Eso es muy complicado de conseguir, y además tiene inconvenientes. 

Necesidad 1: 

Es necesario acercar los niveles de entrada y salida. 





Necesidad de aislamiento galvánico. Seguridad. 

Imaginemos que en el montaje anterior se cortocircuita el transistor. 

Algunas partes del circuito estarían a la tensión de red, rectificada. 

Esto representa un peligro. 

La colocación de un transformador garantiza un componente entre la red y el 

usuario. 

Necesidad 2: 

Incrementar la seguridad de la aplicación 






La solución trivial es colocar un transformador reductor justo en al conexión con 

la red eléctrica: 

Convertidor 

DC/DC 

Tiene el inconveniente de que los transformadores a 50Hz son muy pequeños. 

Quizá podría ser una solución a potencias muy bajas. En desuso. 

Si el transformador trabajase a alta frecuencia podríamos reducir su tamaño. 

Solución: 

Integrar el transformador en el convertidor DC/DC 




Convertidor conmutado con aislamiento 

Convertidores conmutados con aislamiento 

La estructura de un convertidor conmutado es muy flexible. 

Se basa en introducir transformadores de alta frecuencia en las topologías 

DC/DC que hemos visto. 

Permite añadir alimentaciones secundarias aisladas. 

Controlador 

(no regulado) 

Rect. 

+ 

Filtro 

(regulado) 

Rect. 

+ 

Filtro 

(no regulado) 

¡Si existe controlador, es necesario aislarlo también! 



Convertidor Flyback. 

Outline 



Análisis en MC del convertidor flyback 

Análisis MC. 

Situación limite entre conducción MC y MD 

Análisis MD 










Introducción 

La topología flyback es una de las mas extendidas. 

Esta basada en el convertidor reductor-elevador 

Si al convertidor reductor-elevador: 

le enrollamos una segunda bobina acoplada: 




Circuito Flyback 

Para poder analizarlo es necesario considerar la energía que se almacena en el 

núcleo magnético. 

Este almacenamiento puede representarse mediante la inductancia de 

magnetización. 

La inductancia de magnetización jugará el papel de las inductancias en el resto de 

convertidores DC/DC. 

El análisis en equilibrio se centrará en ella. 

MCC ⇒ Modo Desmagnetización Incompleta o Modo Continuo. 

MCD ⇒ Modo Desmagnetización Completa o Modo Discontinuo. 





Análisis en condición de equilibrio. Asunciones iniciales. 

Componentes ideales: 

TRT se comporta como un SW ideal. 

Transformador ideal (Excepto L m) 

Diodo ideal. 

Fuentes de tensión con impedancia de salida nula. 

Señales constantes: 

Se supone V d lenta. 

Se supone V o lenta. 

Convertidor en situación de equilibrio. 

Convertidor en situación de equilibrio 

Hemos modificado D y hemos dejado que el convertidor evolucione durante 

suficiente tiempo. 

La señales no son constantes. 

Pero son periódicas. 





Procedimiento de análisis 

Todo el análisis que vamos a realizar se ordena alrededor de evolución de la 

corriente en la inductancia de magnetización. 

En todo momento intentaremos encontrar su tensión en bornas, para deducir 

la evolución de la corriente de magnetización. 

Seguimos el procedimiento estándar: 

1 Colocaremos el interruptor en ON. 

2 Deduciremos el estado del diodo, y obtendremos el circuito equivalente. 

3 Calcularemos la tensión en bornas de la inductancia V L . 

4 Realizamos el mismo análisis con el interruptor en OFF. 

5 Impondremos situación de equilibrio. 

6 Obtenemos la ganancia del circuito. 




Análisis MC. 

Análisis en MC: SW a ON 

Cuando el transistor conduce, D queda polarizado en inverso 

(v D = −V o − V d 

n 2 

n 1 

). 

La tensión en la inductancia v L toma un valor: 

V L | ON = V d 

Cuando apliquemos esa tensión sobre la inductancia de magnetización, su 

corriente evolucionara como una recta de pendiente V Lm /L = V d /L m. (Análisis 

transitorio). 




Análisis MC. 

Análisis en MC: SW a OFF 

En OFF, la energía almacenada en el núcleo (representada por i Lm ) debe 

recircular. Esta corriente polariza D en directo. 

La tensión en la inductancia v Lm toma un valor: 

V Lm | OF F = −V o 

n 1 

n 2 

Cuando apliquemos esa tensión sobre la inductancia, su corriente evolucionara 

como una recta de pendiente V Lm /L m = −V o/L m 

n 1 

n 2 

. (Análisis transitorio). 




Análisis MC. 

Imponiendo condición de equilibrio 

A 

ON 

OFF 

B 

Si imponemos la condición de equilibrio: 

∣ ∣ ∣∣on ∣∣off 

i Lm (0) + ∆i Lm + ∆i Lm = i Lm (T s) = i Lm (0) 

( ∫ 

1 ton 

∫ ) 

Ts 

v Lm (t)dt + v Lm (t)dt = 0 

L m 0 

t 

} {{ } on 

} {{ } 

ÁreaA 

ÁreaB 

V d 

DT s + −Vo n 1 

n 2 

(1 − D)T s = 0 

L m L m 




Análisis MC. 

Imponiendo condición de equilibrio 

Si imponemos la condición de equilibrio: 

i Lm (0) + ∆i Lm 

∣ ∣∣on 

+ ∆i Lm 

∣ ∣∣off 

= i Lm (T s) = i Lm (0) 

Resolviendo: 

∫ 

1 ton 

v Lm (t)dt + 1 ∫ Ts 

v Lm (t)dt 

L m 0 

L m t 

} {{ } 

on 

} {{ } 

ÁreaA 

ÁreaB 

= 0 

V d 

DT s + −Vo n 1 

n 2 

(1 − D)T s = 0 

L m L m 

V o 

= n 2 D 

V d n 1 1 − D 

Si además suponemos que tenemos el convertidor no tiene pérdidas: 

P d = P o 

V d · I d = V o · I o 

I o 

= V d 

= n 1 1 − D 

I d V o n 2 D 




Análisis MC. 

Observaciones 

La ganancia del sistema es n 2 D 

n 1 1−D . 

El sistema es controlable plenamente mediante D. 

Si D ∈ [0, 1] ⇒ Vo ∈ [0, +∞) 

V d 

Esto en la práctica no es así. 

La ganancia no depende de la carga. 

En realidad hay dependencia debido a las no idealidades. 

Aún así la planta está bien condicionada en este aspecto. 

El sistema se comporta como un transformador de señales continuas: 

I o 

= V d 

= n 1 1 − D 

I d V o n 2 D 

Pero...¿cómo de continuas? 

Al ser este convertidor una modificación del reductor-elevador presenta los 

mismos problemas de corrientes con alto contenido armónico i d e i D . 

i o es una versión filtrada de i D . 




Análisis MC. 

Evolución temporal del C. Reductor-Elevador en MCC 

A 

ON 

OFF 

B 

En este caso, i d es fuertemente discontinua. i D lo es también pero solo contribuye a 

i o en su valor medio por el filtrado de C. 





Situación frontera MC y MD 

La situación limite entre MC y MD se da cuando el punto mínimo de la corriente 

i Lm se encuentra a 0A. 

I Lb es la corriente media en esta situación. 

Conocida I Lb si en el circuito tenemos una corriente I Lm : 

I Lm > I Lb sabremos que el circuito se encuentra en MC. 

I Lm 

A 

ON 

OFF 

B 





Situación frontera MC y MD 

A 

OFF 

ON 

Calcularemos I Lb para diversos datos. Dependiendo de la ocasión nos interesará 

uno u otro. 

I Lb = 1 T s 

∫ Ts 

i L (t)dt 

0 

} {{ } 

Área triángulo A 

I Lb = 1 

2✚T s 

✚T s∆ iL = 1 2 

V d Ts 

DTs = 

L 2L 

n 1 

V o(1 − D) 

n 2 





I ob 

y I db 

Suele ser interesante tener el valor de I ob para comparar con las corrientes de 

salida. 

En el convertidor reductor I L = I o, y por tanto I Lb = I ob 

En el convertidor elevador I L = I d , y por tanto I ob = I Lb (1 − D) 

En este caso I L ≠ I d ≠ I o. Pero las corrientes i L , i d , i D (y sus valores 

medios I L , I d , I D = I o también) están relacionadas por: 

La ecuación del nodo de de la inductancia y la ganancia del sistema: 

i L = i d + i D 

n 2 

n 1 

, 

I o 

= n 1 1 − D 

I d n 2 D 





I ob y I db 

I L = I d + I o 

n 2 

n 1 

I o 

= n 1 1 − D 

I d n 2 D 

De esta manera: 

( 

n 2 

n 2 

I ob + I db = I Lb ⇒ I ob 1 + D ) 

= I Lb 

n 1 n 1 1 − D 

⇒ I ob = n 1 

I Lb (1 − D) 

n 2 

Y por tanto: 

I ob = Ts ( n1 

) 2Vo(1 

− D) 2 = Ts n 1 

V d D(1 − D) 

2L n 2 2L n 2 

Si volvemos a aplicar la relación entrada/salida: 

I db = I ob 

n 2 

n 1 

D 

1 − D = Ts 

n 1 

2L 

n 2 

V oD(1 − D) = Ts 

2L V dD 2 




Análisis MD 

Análisis en MD 

Si la potencia de salida es menor que un determinado nivel, el convertidor puede 

pasar a operar en modo discontinuo. 

Durante el intervalo ∆ 2 T s el núcleo está completamente descargada, y la tensión 

en bornas de L m. 

Aún así se deben seguir cumpliendo las condiciones de funcionamiento en 

equilibrio. 

Flyback MD 

A 

ON 

B 

OFF 




Análisis MD 


Flyback MD 

A 

ON 

B 

OFF 

Imponemos condiciones de funcionamiento en equilibrio: 

( ∫ 

i L (0) + 1 DTs 

V d dt 

T s 0 

} {{ } 

ÁreaA 

∫ (D+∆1 )T s 

+ 

V d DT s + (−V o) n 1 

n 2 

∆ 1 T s = 0 

V o 

V d 

= n 2 

n 1 

DT s 

n 1 

n 2 

(−V o)dt 

} {{ } 

ÁreaB 

D 

∆ 1 

, si ∆ 1 = (1 − D) ⇒ Vo 

V d 

= n 2 

n 1 

) 

D 

1 − D 

= i L (0) 




Análisis MD 


V o 

= n 2 D 

V d n 1 ∆ 1 

Esta expresión no es tan descriptiva como en el MC. 

∆ 1 es una función de la carga R L . 

Es decir, la ganancia en equilibrio del sistema es función de R L : 

La corriente de magnetización de pico 

La corriente media a la salida: 

V d D = V o 

n 1 

n 2 

∆ 1 

î Lm = 1 

L m 

V d DT s 

I o = 1 2 îl∆ 1 = Vo 

R L 

Combinándolas se obtiene una relación útil si V o = cte: 

√ 

D = Vo 2L n 1 

V d R L T s n 2 




Análisis MD 

Observaciones MD 

√ 

D = Vo 2L n 1 

V d R L T s n 2 

La ganancia del convertidor depende de R L . 

También depende del valor de la inductancia. 

Supongamos que queremos mantener fija la relación V o/V d . Comenzamos con una 

carga muy grande, en MC, y la vamos disminuyendo. 

Mientras estemos en MC, el ciclo de trabajo necesario sera equivalente. 

Cuando pasemos a MD deberemos disminuirlo según disminuya la carga. 

MC 

MD 



Rizado en la tensión de salida ∆vo/Vo 

Outline 












Efecto de C en el rizado de salida. Dimensionamiento. 

Hasta ahora hemos utilizado únicamente los valores medios de v o e i o. 

Realmente estas magnitudes no son constantes. 

Particularmente el rizado de v o (∆v o/V o) es una especificación muy 

importante y habitual. 

Para conseguir una expresión útil, supondremos que: 

i D tiene una componente media I D y una componente de rizado ĩ D . 

i D = I D + ĩ D . 

La componente de rizado es dirigida a masa por el condensador (baja impedancia a 

alta frecuencia): i C ≈ ĩ D . 

La tensión de salida es aproximadamente la tensión media en la inductancia: 

I o ≈ I D . 




Efecto de C en el rizado de salida. Dimensionamiento. 

De la eq. del condensador 

∆V o = ∆Q 

C 

Nótese que la carga en ∆Q lleva la 

tensión de salida ∆v o (hacia arriba o 

hacia abajo). 

Esa carga se puede calcular como el 

área de cualquiera de las zonas 

sombreadas en i C . Suele ser más fácil 

el lado rectangular. 

ON 

OFF 

∆Q = DT sI D = DT sI o 

con 

∆V o = DTsIo 

C 

∆V o 

= DTs 

V o τ 

τ = RC 

= DTs 

C 

V o 

R L 

Descarga 

Carga 




Observaciones sobre el rizado de salida. 

∆V o 

V o 

= DTs 

RC 

Se trata de un cálculo aproximado pero muestra claramente las tendencias. 

El rizado disminuye de manera lineal con el periodo de conmutación. 

La constante de tiempo de la red RC de salida, influye inversamente en el rizado 

Disminuye al aumentar R L . 

Disminuye al aumentar C. 

Al contrario del caso reductor, el peor caso es D máximo. Diseñaremos para 

el. 



Aspectos magnéticos del convertidor Flyback 

Outline 





El transformador flyback NO es un transformador 

Recorridos en el lazo B-H 









El transformador flyback no es un transformador 

El modelo considerado anteriormente no está considerado el más adecuado 

(aunque es didáctico). 

Su funcionamiento se asemeja más al de dos bobinas(chokes) acopladas 

magnéticamente. 

Esto se debe al hecho de que el dispositivo no mantiene la relación entre las 

corrientes de los devanados. 

A 

ON 

OFF 

B 

ON 

OFF 

Estudiemos la evolución del sistema en cada semiperiodo 





Modelo de inductancias acopladas. Semiperiodo ON 

Durante el semiperiodo en ON, la tensión de la inductancia L 1 es V d . Por tanto: 

î 1 = i 1 (DT s) = i 1 (0) + V d 

L 1 

DT s, 

ˆφ = φ(DTs) = φ(0) + V d 

n 1 

DT s 

El diodo está cortado (polarizado en inversa) e i 2 = 0 

A 

ON 

OFF 

B 





Modelo de inductancias acopladas. Semiperiodo OFF 

Al conmutar a OFF, el flujo debe mantenerse continuo: φ(DT − s ) = φ(DT + s ), el 

diodo queda polarizado en directo y: 

i 2 (t) = î 2 + −Vo 

L 2 

t, φ(t) = ˆ phi + −Vo 

n 2 

t, î 2 = î 1 

n 1 

n 2 

= ˆφ R n 2 

A 

ON 

OFF 

B 





Modelo de inductancias acopladas. Conclusiones 

A nivel analítico, los resultados obtenidos son idénticos mediante ambos puntos 

de vista. 

El segundo método da una idea más clara de la aplicación real. 

Las mayores diferencias están desde el punto de vista del diseño: 

El diseño de un transformador asume que por el otro devanado circula corriente que, 

como modela la Ley de Lenz, reduce el flujo por el núcleo. 

Al no conducir simultáneamente la densidad de flujo ˆB alcanzada es mucho mayor. 

Esto es especialmente problemático si diseñamos para MCD (ver última sección). 

Se suele recurrir a introducir gaps en el núcleo para aumentar su reluctancia. (O a 

núcleos con gap distrbuido). 

Esto reduce la inductancia magnetizante. 






Durante el funcionamiento del convertidor, el campo magnético evoluciona 

unipolar. 

Se debe diseñar para que pase a una distancia prudente del codo de saturación. 

Sobretodo en núcleos con saturación brusca: (dφ/dt = 0 = v L ). 

La introducción de gaps de aire, empuja la curva hacia la derecha, permitiendo 

mayores corrientes sin entrar en saturación. 

La componente continua es muy importante! 

MC 

MD 



Diseño de convertidores Flyback 

Outline 






Dimensionamiento de componentes 

La inductancia de magnetización: MC Vs MD 








Dimensionamiento de los semiconductores en MC 

Para escoger los semiconductores es necesario saber los valores máximos de corriente y 

tensión que deben soportar. 

Diodo 

∣ ∣∣max n 

v D = V o + V 2 d n 1 


i D = î 1 Lm n 2 

ON OFF 

Transistor 


v t = V d + V 1 o n 2 

∣ ∣∣max 

i d = î Lm 

SW 





Dimensionamiento de los semiconductores en MD 

Para escoger los semiconductores es necesario saber los valores máximos de corriente y 

tensión que deben soportar. 

Diodo 


v D = V o + V 2 d n 1 


i D = î 1 Lm n 2 

ON OFF 

Transistor 


v t = V d + V 1 o n 2 

∣ ∣∣max 

i d = î Lm 

SW 





MC Vs MD 

Al igual que las topologías básicas se podían diseñar para funcionar en MCC o 

MCD, el convertidor flyback puede diseñarse para funcionar en modo continuo y 

discontinuo. 

La elección está basada en múltiples factores y es una decisión de diseño. A 

grandes rasgos: 

El modo discontinuo proporciona unas mejores prestaciones dinámicas. 

El modo continuo presenta menos problemas de ruidos, EMI 

Las mejores prestaciones dinámicas del MD son debidas a la existencia de un cero 

RHP en el caso MC: 

Se incrementa la pendiente descendente: 

Misma pendiente ascendente: 

D=0.25 

D=0.75 

PWM 

Equilibrio 

Fase no mínima 

Equilibrio 





MC Vs MD 

Este inconveniente desaparece en MD: 

D=0.3 

D=0.6 

PWM 

Adicionalmente, existen menos problemas con la recuperación inversa del diodo 

en alta tensión. 

Sin embargo los niveles de corriente en MD son más altos lo cual provoca: 

Más problemas EMI (necesidad de filtro LC adicional?). 

Necesidad de cables, o pistas, más gruesos. 

Mayor disipación en los diodos. 

Condensador de salida con más rizado, debe ser más grande (aún). 

Mayores problemas de saturación y en el núcleo ( ˆφ ⇑). 

Mayores problemas de disipación en el núcleo ( ∫ B(h)HdH ⇑). 

Pese a todo, la superioridad dinámica y de robustez (planta fase mínima) 

suele condicionar la elección de MD. 





Diseño del transformador Flyback 

Tal y como se ha comentado, el diseño debe afrontarse más como diseño de una 

inductancia (choke) acoplada que como un transformador. 

Dado que utilizaremos el núcleo como almacén de energía, será necesario utilizar 

núcleos con gap. 

En un transformador normal, los amperios-vuelta de primario y secundario se 

cancelan y la excursión en el lazo B-H es mínima. ( ∑ n i I i = H · l). 

En el flyback, el triangulo de la corriente primaria en el semiperiodo a ON mueve 

al núcleo ampliamente a lo largo de la curva BH. 

Esto provoca que incluso a potencias muy bajas, un núcleo convencional se 

saturaría y destruiría el transistor. 

Para prevenir este efecto se debe diseñar un núcleo con gap. 

Núcleos de ferrita con gap: La saturación es abrupta, se debe evitar entrar en zona 

de saturación. 

Núcleos Powdered Permalloy con gap distribuido: La saturación es suave. 

Normalmente se busca un cambio controlado de L m en el rango de funcionamiento 

del convertidor. 

Se debe tener en cuenta que la introducción de gaps reduce la inductancia 

magnetizante del núcleo. 

Existen las mismas posibilidades de diseño que en las topologías básicas. 



Resumen y conclusiones 

Outline 













El convertidor Flyback es uno de los más habituales en las fuente de alimentación. 

Presenta su mejores cualidades a bajas potencias y altas tensiones de salida. 

Es la estructura más simple para un convertidor aislado. 

Presenta dos modos de funcionamiento bien diferenciados: 

√ 

V o 

= n 2 D MC 

, D MC = Vo 2L n 1 

V d n 1 1 − D MC V d R L T s n 2 

El modo MC presenta señales más suaves, pero dinámicamente es un sistema de 

fase no mínima. 

El modo MD suele preferirse por su dinámica, pero presenta problemas añadidos 

de armónicos no deseados: ruido, temperatura, etc. 

El diseño del transformador es la pieza fundamental del convertidor. 



Autoevaluación 

Outline 











Autoevaluación 

A1 Conocer la topología del C. Flyback 

A3 Saber analizar un C. Flyback en MC y MD. 

A4 Saber traducir especificaciones de modo de funcionamiento a rangos 

de valores en la inductancia de magnetización. 

A5 Saber traducir especificaciones de rizado máximo a la salida a rangos 

de valores en la capacidad. 

A6 Saber los valores máximos de corriente y tensión que soportarán los 

dispositivos semiconductores. 

A7 Conocer de manera intuitiva las características de cada modo de 

funcionamiento. 

A8 Conocer las claves del diseño magnético. 



Bibliografía 

Outline 











Bibliografía 

Lecturas básicas 

Ned Mohan, Tore M. Undeland, and William P. Robbins. 

Power Electronics. Third Edition., chapter 10, pages 308–311. 

Willey, 2003. 

Sección de capítulo dedicada a la conversión Flyback de este texto. En 

este caso la información es muy escueta e introductoria. Se recomienda 

su lectura como introducción. 

Jesús Ureña Ureña, Miguel Ángel Sotelo Vázquez, Fco. Javier Rodríguez 

Sánchez, Rafael Barea Navarro, Mariano Domínguez Herranz, Emilio J. Bueno 

Peña, and Pedro A. Revenga de Toro. 

Electrónica de Potencia, chapter 6, pages 6.1– 6.12. 

Servicio de Publicaciones UAH, 1999. 

Parte de capitulo del texto fundamental de la asignatura dedicado a 

una introducción a las fuentes conmutadas con aislamiento y a realizar 

una introducción del convertidor flyback. Sirve como texto 

introductorio, aunque es necesario complementarlo con apuntes de 

clase. Escrito en español 



Bibliografía 

Lecturas de ampliación 

Andrés Barrado Bautista and Antonio Lázaro Blanco, editors. 

Problemas de Electrónica de Potencia, chapter 6, pages 565–579. 

Pearson Education., 2007. 

Excelente libro de problemas de Electrónica de Potencia en español. 

Esta parte de este capítulo esta dedicado al convertidor flyback. 

Algunos ejercicios pueden superar el nivel de la asignatura, pero en 

general es muy recomendable. 

Robert. W. Erickson and Dragan Maksimović. 

Fundamentals of Power Electronics. Second Edition., chapter Partes de 2,3,4,5,6, 

pages 11–179. 

Kluwer Academic Publishers Group, 2004. 

El texto de R.W. Erickson da una visión un poco diferente de la 

conversión DCDC de la untilizada en la asignatura. Aun así presenta un 

gran interés y es referencia obligada si se desea complementar los 

conocimientos de la asignatura. Los capítulos abarcan todas las 

topologías DC/DC de manera combinada. 



Bibliografía 

Lecturas avanzadas 

Robert. W. Erickson and Dragan Maksimović. 

Fundamentals of Power Electronics. Second Edition., chapter 7, pages 187–258. 

Kluwer Academic Publishers Group, 2004. 

Excelente capítulo sobre modelado dinámico (fuera del punto de 

equilibrio) de convertidores DC/DC. Este contenido supera los objetivos 

de la asignatura (OPT 4). 

Abraham I. Pressman, Keith Billings, and Taylor Morey. 

Switching Power Supply Design. Third Edition, chapter 4, pages 117–160. 

Mc. Graw Hill, 2009. 

Capítulo dedicada a la conversión flyback y sección dedicada a mostrar 

formas de onda experimentales de un convertidor flyback. Este libro 

constituye una referencia de gran valor en el diseño de fuentes de 

alimentación. Enfoque muy orientado al diseñador final. Sobrepasa en 

muchas ocasiones los contenidos de la asignatura, pero es muy 

recomendable como referencia avanzada. 



End 


Lección 2: Convertidores DC/DC con aislamiento eléctrico. Convertidor Flyback 

Departamento de Electrónica, Universidad de Alcalá, 

Master Universitario Sistemas Electrónicos Avanzados

Convertidores DC/DC conmutados - Departamento de ElectrÃ³nica

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