ULB en CEM et Radars (séminaire) (J. Andrieu, Xlim) - gdr ondes
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<strong>ULB</strong> impulsionnel<br />
<strong>en</strong> <strong>CEM</strong> <strong>et</strong> RADAR<br />
Joël <strong>Andrieu</strong><br />
XLIM – UMR CNRS 6172<br />
Université de Limoges
Sommaire<br />
• 1ère partie : Prés<strong>en</strong>tation générale : pourquoi le choix de l’<strong>ULB</strong> impulsionnel<br />
dans le monde du RADAR <br />
• 2ème partie : L’<strong>ULB</strong> impulsionnel<br />
– Le principe <strong>et</strong> les traitem<strong>en</strong>ts associés<br />
– La comparaison avec les autres techniques <strong>ULB</strong> : radar à bruit, Step Frequ<strong>en</strong>cy,<br />
FMCW<br />
– La génération d’impulsion<br />
– Les systèmes d’acquisition<br />
– Les ant<strong>en</strong>nes<br />
– Les limitations actuelles<br />
– Le proj<strong>et</strong> RUGBI<br />
• 3ème partie : Autres exemples de systèmes <strong>en</strong> métrologie <strong>ULB</strong> transitoire<br />
– 1er exemple : un banc de mesure transitoire de Surface Equival<strong>en</strong>te Radar<br />
– 2ème exemple : une base de mesure out-door de caractérisation d’ant<strong>en</strong>nes large<br />
bande<br />
– 3ème exemple : une base de mesure out-door d’ant<strong>en</strong>nes pour l’automobile dans<br />
leur contexte d’utilisation<br />
– 4ème exemple : un banc de caractérisation de connecteurs multifilaires
Prés<strong>en</strong>tation générale : contexte actuel<br />
dans le domaine du radar<br />
• Les nouvelles m<strong>en</strong>aces<br />
– Sur le plan militaire<br />
• Le terrorisme<br />
• La guérilla (<strong>en</strong> milieux urbains ou difficiles d’accès)<br />
• Armes stratégiques à longue portée sur vecteurs furtifs<br />
– Sur le plan civil<br />
• Tremblem<strong>en</strong>ts de terre, cyclones<br />
• Déminage de mines antipersonnel <strong>et</strong> antichar
OSA<br />
Prés<strong>en</strong>tation générale : contexte<br />
Problématique :<br />
• Diversité des cibles (Véhicules, humains, mines, armes, explosifs,…)<br />
• Dissimulation : Furtivité, id<strong>en</strong>tité déguisée ou inconnue, caches dans<br />
différ<strong>en</strong>ts milieux (végétation, bâtim<strong>en</strong>ts, sol,…)<br />
Caractéristiques demandées au radar :<br />
• Discrétion<br />
• Encombrem<strong>en</strong>t limité (Système embarqué)<br />
• Détection, localisation <strong>et</strong> id<strong>en</strong>tification des cibles<br />
<strong>et</strong> de leurs déplacem<strong>en</strong>ts<br />
Drone furtif X-45<br />
• Imagerie avec résolution inférieure à 10 cm<br />
⇒ Une solution : les radars Ultra Large Bande (<strong>ULB</strong>)
OSA<br />
Prés<strong>en</strong>tation générale : l’<strong>ULB</strong><br />
Défici<strong>en</strong>ces des radars classiques « bande étroite »<br />
•Émission d’un signal sinusoïdal sur plusieurs µs puis phase d’écoute plus ou moins longue<br />
<strong>en</strong> fonction de la distance de détection => (non discr<strong>et</strong>s)<br />
•Impossibilité d’ém<strong>et</strong>tre <strong>et</strong> de recevoir simultaném<strong>en</strong>t => zone aveugle de plusieurs<br />
c<strong>en</strong>taines de mètres (non adaptés aux courtes portées)<br />
•La limitation la plus importante : la Bande de fréqu<strong>en</strong>ce trop étroite ( 1.5 GHz)<br />
• Amélioration de l’id<strong>en</strong>tification des cibles (multitude de fréqu<strong>en</strong>ces)<br />
• Lutte contre la furtivité (basses fréqu<strong>en</strong>ces <strong>et</strong> multitude de fréqu<strong>en</strong>ces)<br />
• Robustesse aux perturbations (multitude de fréqu<strong>en</strong>ces)
OSA<br />
Prés<strong>en</strong>tation générale : l’<strong>ULB</strong><br />
Réalisation d’un système <strong>ULB</strong><br />
Domaine<br />
Temporel<br />
Fréqu<strong>en</strong>tiel<br />
Signal<br />
Pulse<br />
Bruit aléatoire,<br />
Chirp sinus, signal binaire codé,…<br />
Step<br />
Frequ<strong>en</strong>cy<br />
FMCW<br />
Réception<br />
Échantillonnage direct<br />
Échantillonnage séqu<strong>en</strong>tiel<br />
Corrélation<br />
Démodulation<br />
I/Q<br />
Mélange<br />
Analyse temps /<br />
fréqu<strong>en</strong>ce
OSA<br />
Prés<strong>en</strong>tation générale : l’<strong>ULB</strong> impulsionnel<br />
Réalisation d’un système <strong>ULB</strong><br />
Domaine<br />
Temporel<br />
Avantages de l’<strong>ULB</strong> impulsionnel :<br />
• Discrétion (durée ~ 1 ns ; temps de montée ~ 100 ps)<br />
Signal<br />
Réception<br />
Pulse<br />
Échantillonnage direct<br />
Échantillonnage séqu<strong>en</strong>tiel<br />
• Vitesse de mesure (< 500 ns)<br />
• Immunité aux perturbations (temps d’acquisition court)<br />
• Dissociation des réponses des cibles<br />
Ant<strong>en</strong>ne d’émission<br />
Impulsion incid<strong>en</strong>te<br />
Système radar <strong>ULB</strong><br />
Générateur d’impulsions<br />
Dispositifs d’adaptation<br />
aux ant<strong>en</strong>nes<br />
Cible<br />
Réponse temporelle<br />
Ant<strong>en</strong>ne de réception<br />
Echantillonneur
Exemples de radars impulsionnels<br />
Détection de mines : RADAR SAR à visée latérale<br />
• Le moy<strong>en</strong> probatoire PULSAR<br />
(collaboration XLIM - DGA/CELAR – LGE – EUROPULSE)<br />
Ant<strong>en</strong>nes<br />
Bande : 200 MHz – 3 GHz<br />
Niveau crête des impulsions : 25kV<br />
Temps de montée : 80ps<br />
Durée : 500ps<br />
Taux de répétition : 1 KHz<br />
Mines
Système BoomSAR(USA)<br />
• Hauteur du mât : 45m<br />
• Détection de champs de mines<br />
• Bande : 50MHz – 2 GHz<br />
Ant<strong>en</strong>ne de type IRA
Exemples de radars impulsionnels<br />
• Le système RADAR VISION (USA) :<br />
détection d’humain au travers de murs (respiration)<br />
Bande : 1 GHz – 3.5 GHz Portée : 20m
Prés<strong>en</strong>tation générale : l’<strong>ULB</strong> impulsionnel<br />
• Les informations recueillies par un radar :<br />
– La prés<strong>en</strong>ce de la cible (détection)<br />
– La distance radar-cible<br />
– La localisation de la cible, imagerie<br />
• Le radar à balayage (radar panoramique)<br />
• Le partage de données de plusieurs radars (triangularisation)<br />
• Le traitem<strong>en</strong>t SAR (isar, arcsar) (Synth<strong>et</strong>ic Aperture Radar)<br />
– L’id<strong>en</strong>tification de la m<strong>en</strong>ace (comparaison, corrélation)
L’<strong>ULB</strong> impulsionnel : le traitem<strong>en</strong>t SAR<br />
• Principe de la synthèse d’ouverture :<br />
– synthétiser une ant<strong>en</strong>ne plus directive que celle utilisée <strong>en</strong><br />
mesure<br />
ant<strong>en</strong>ne réelle<br />
ant<strong>en</strong>ne synthétique<br />
• Imagerie :<br />
– variation de la distance radar au cours du déplacem<strong>en</strong>t<br />
⇒ migration<br />
– intégrer l’énergie portée par l’hyperbole de migration<br />
⇒ focalisation<br />
y 1<br />
y 0<br />
y<br />
d(y 1 )<br />
d(y 0 )<br />
M<br />
d(y 1 )<br />
d(y 0 )<br />
M<br />
focalisation<br />
hyperbole de migration<br />
plan radar : carte de Réponses Impulsionnelles<br />
d(y)
Imagerie : sommation cohér<strong>en</strong>te<br />
• Principe :<br />
– pour un pixel donné, est associé un<br />
échantillon dans chaque RI mesurée.<br />
– sommation des échantillons suivant les<br />
hyperboles de migration<br />
z<br />
p k-1<br />
p k<br />
p k+1<br />
déplacem<strong>en</strong>t<br />
du radar<br />
I(x ,y<br />
i<br />
i<br />
)<br />
=<br />
1<br />
n<br />
n<br />
∑<br />
k=<br />
1<br />
S<br />
r<br />
( d ( x ,y ),<br />
p )<br />
k<br />
i<br />
i<br />
k<br />
d k<br />
(x i<br />
,y i<br />
)<br />
y<br />
• Propriétés :<br />
– méthode temporelle<br />
– plan proj<strong>et</strong>é au sol<br />
O<br />
x<br />
pixel de l’image
Carte des réponses impulsionnelles<br />
Obj<strong>et</strong> parasite<br />
Repère de position<br />
(9m)<br />
(15m) (22,5m) (30m) (37,5m)<br />
Mines métalliques<br />
Déplacem<strong>en</strong>t du radar<br />
Plots métalliques<br />
HYPERBOLE<br />
Trièdres métalliques<br />
Temps / ns<br />
Hyperbole de migration ⇒ détection d’obj<strong>et</strong>s<br />
Bandes verticales ⇒ échos fixes (couplages <strong>en</strong>tre ant<strong>en</strong>nes <strong>et</strong> avec le porteur)<br />
Traitem<strong>en</strong>t du signal :<br />
soustraction de la moy<strong>en</strong>ne (fixe/glissante) des R.I.<br />
analyse <strong>en</strong> sous-bandes fréqu<strong>en</strong>tielles (filtres<br />
FIR,ondel<strong>et</strong>tes)<br />
Réalisation d’une imagerie SAR par sommation cohér<strong>en</strong>te : PULSAR (DGA/XLIM)
L’<strong>ULB</strong> impulsionnel : le traitem<strong>en</strong>t par balayage<br />
• Balayage d’une zone avec le faisceau radar étroit par dépointage<br />
– Mécanique ( par exemple plateau tournant) ou<br />
– Électronique (par exemple dans le cas d’un réseau d’ant<strong>en</strong>nes)<br />
• Superposition des signaux pour chaque angle. Les distances <strong>en</strong>tre le radar <strong>et</strong><br />
les cibles sont obt<strong>en</strong>ues directem<strong>en</strong>t.<br />
Exemple d’image<br />
réalisée à partir du<br />
RADAR <strong>ULB</strong><br />
impulsionnel<br />
optoélectronique<br />
RUGBI. Utilisation<br />
d’un plateau tournant<br />
Trièdre<br />
Sphère<br />
Echos sur<br />
les murs <strong>et</strong><br />
obstacles<br />
(DGA/XLIM)<br />
Angle<br />
d’ori<strong>en</strong>tation<br />
du radar<br />
Temps
L’<strong>ULB</strong> impulsionnel : id<strong>en</strong>tification de cibles<br />
• Intercorrélation 1D : utilisation de signatures théoriques de cibles<br />
corrélées avec les réponses impulsionnelles mesurées<br />
• Intercorrélation 2D : utilisation d’images théoriques de cibles<br />
corrélées avec les images mesurées<br />
• Exemple : proj<strong>et</strong> PULSAR (mines génériques discriminées, faux<br />
échos diminués de 5dB)<br />
image (1) de référ<strong>en</strong>ce image (2) théorique intercorrélation (1) <strong>et</strong> (2)<br />
azimut<br />
distance<br />
Traitem<strong>en</strong>t par filtrage linéaire 2D
Les différ<strong>en</strong>tes techniques <strong>en</strong> Ultra Large Bande<br />
• Les techniques transitoires :<br />
– Impulsions<br />
– Bruit aléatoire<br />
• Les techniques harmoniques :<br />
– Step Frequ<strong>en</strong>cy<br />
– Frequ<strong>en</strong>cy Modulated Continuous Wave (FMCW)<br />
1<br />
Im p u ls io n s<br />
Amplitud<br />
e<br />
0.5<br />
0<br />
Amplitude<br />
-0 .5<br />
0 500 1000 1500<br />
Modulation de fréqu<strong>en</strong>ce<br />
1<br />
0.5<br />
0<br />
-0 .5<br />
-1<br />
0 500 1000 1500<br />
Bruit<br />
Amplitude<br />
2<br />
0<br />
-2<br />
0 500 1000 1500<br />
Temps
Autre technique <strong>ULB</strong> : le Radar <strong>ULB</strong> à bruit<br />
Générateur de bruit<br />
gaussi<strong>en</strong><br />
Filtre<br />
Sonde<br />
Amplificateur<br />
Ant<strong>en</strong>ne d’émission<br />
Ligne à r<strong>et</strong>ard<br />
ajustable<br />
Démodulateur<br />
hétérodyne réalisant<br />
la corrélation<br />
Ant<strong>en</strong>ne de réception<br />
I<br />
Q
Amplitude / V<br />
Signal généré<br />
1.5<br />
1.0<br />
0.5<br />
0.0<br />
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0<br />
-0.5<br />
-1.0<br />
-1.5<br />
Temps / µs<br />
TF<br />
Signal émis<br />
Amplitude / V/Hz<br />
TF du signal généré<br />
0.009<br />
0.008<br />
0.007<br />
0.006<br />
0.005<br />
0.004<br />
0.003<br />
0.002<br />
0.001<br />
0.000<br />
0 1 2 3 4 5<br />
Fréqu<strong>en</strong>ce / GHz<br />
Amplitude / V<br />
Signal reçu<br />
2.50E+00<br />
2.00E+00<br />
1.50E+00<br />
1.00E+00<br />
5.00E-01<br />
0.00E+00<br />
-5.00E-010.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0<br />
-1.00E+00<br />
-1.50E+00<br />
-2.00E+00<br />
Temps / µs<br />
TF<br />
Amplitude / V/Hz<br />
TF du signal reçu<br />
0.016<br />
0.014<br />
0.012<br />
0.010<br />
0.008<br />
0.006<br />
0.004<br />
0.002<br />
0.000<br />
0 1 2 3 4 5<br />
Fréqu<strong>en</strong>ce / GHz<br />
Signal reçu comportant la réponse de 2 cibles<br />
Amplitude / V²/s<br />
Signal obt<strong>en</strong>u après corrélation<br />
300<br />
Cible 1<br />
250<br />
Cible 2<br />
200<br />
150<br />
100<br />
50<br />
0<br />
-500.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0<br />
-100<br />
-150<br />
-200<br />
Temps / µs<br />
Signal obt<strong>en</strong>u après corrélation du signal émis avec le signal
Autre technique <strong>ULB</strong> : le Radar à modulation de fréqu<strong>en</strong>ce<br />
(STEP FREQUENCY)<br />
Fréqu<strong>en</strong>ce<br />
Temps
t0<br />
Modulation de fréqu<strong>en</strong>ce du signal émis<br />
t1<br />
Oscillateur fi<br />
fi +f0 fi +f0 + df fi +f0 + ndf<br />
Temps<br />
Synthétiseur de fréqu<strong>en</strong>ce<br />
f0 + df<br />
Amplificateur<br />
RF<br />
Ant<strong>en</strong>ne d’émission<br />
Système de commande<br />
Amplificateur<br />
RF<br />
Ant<strong>en</strong>ne de réception<br />
Amplificateur<br />
IF<br />
Démodulateur de fréqu<strong>en</strong>ce I/Q<br />
I<br />
Q<br />
A / D<br />
Mémoire
Système réalisé par la société Planning Systems incorporated<br />
RADAR GPR<br />
Déplacem<strong>en</strong>t du véhicule<br />
Balayage <strong>en</strong> changeant de<br />
couple d’ant<strong>en</strong>nes<br />
émission – réception<br />
32 couples d’ant<strong>en</strong>nes spirales, bande 500MHz – 4GHz,<br />
pas 10,7 MHz, résolution : 4cm
Autre technique <strong>ULB</strong> : le radar à modulation de fréqu<strong>en</strong>ce<br />
de type FMCW<br />
Fréqu<strong>en</strong>ce<br />
Temps<br />
Exemple chez Thalès (800MHz – 1 GHz) – détection de cibles<br />
dans des bâtim<strong>en</strong>ts – 3 modules - triangularisation
Temps<br />
VCO<br />
Sonde<br />
Sonde<br />
Ant<strong>en</strong>ne<br />
d’émission<br />
Système de<br />
commande du VCO<br />
Asservissem<strong>en</strong>t <strong>et</strong><br />
linéarisation de la<br />
variation de<br />
fréqu<strong>en</strong>ce<br />
Filtre passe bas<br />
Ant<strong>en</strong>ne de<br />
réception<br />
Détection de<br />
fréqu<strong>en</strong>ce<br />
Fré<br />
que<br />
nce<br />
Représ<strong>en</strong>tation temps fréqu<strong>en</strong>ce du :<br />
signal émis<br />
signal réfléchi par la cible 1<br />
signal réfléchi par la cible 2<br />
Df2<br />
Df1
Comparaison <strong>ULB</strong> impulsionnel - autres techniques <strong>ULB</strong><br />
Propriétés Impulsionnel FMCW Step frequ<strong>en</strong>cy Bruit<br />
Rapidité de mesure ns µs µs - ms µs<br />
Bande de fréqu<strong>en</strong>ce facteur FB > 160 % > 160 % > 160 % > 160 %<br />
Elimination des échos parasites<br />
avant traitem<strong>en</strong>t<br />
Oui Non Non Non<br />
Portée estimée <strong>en</strong> espace libre 1 km (200kV) 10 km (1 kW) 10 km (1 kW) 3 km (1W)<br />
Dynamique de mesure<br />
48 dB <strong>et</strong> plus si<br />
utilisation<br />
d’oscilloscopes<br />
120 dB 120 dB 70 dB<br />
<strong>en</strong> cascade<br />
Discrétion Oui Non Non Oui<br />
Immunité aux perturbations Oui Non Non Oui<br />
Système <strong>et</strong> traitem<strong>en</strong>ts complexes Non Oui Oui Oui<br />
Maturité<br />
En progression<br />
rapide<br />
Oui Oui Oui
Comparaison <strong>ULB</strong> impulsionnel - autres techniques <strong>ULB</strong><br />
• Systèmes de génération <strong>en</strong> impulsionnel :<br />
– architecture simple, peu <strong>en</strong>combrant<br />
– Conc<strong>en</strong>tration de l’énergie sur un temps très court<br />
– Impulsions reproductibles <strong>et</strong> sans rebonds<br />
– En progrès constants<br />
Impulsion<br />
T<strong>en</strong>sion<br />
max de<br />
sortie<br />
Temps<br />
de<br />
montée<br />
Largeur<br />
d’impulsion<br />
• Systèmes de génération, techniques fréqu<strong>en</strong>tielles :<br />
– Systèmes complexes, difficiles à embarquer<br />
Gigue de<br />
décl<strong>en</strong>chem<strong>en</strong>t<br />
Signal de commande<br />
Gigue<br />
Commutateur<br />
Reproductibilité<br />
– Radar Step Frequ<strong>en</strong>cy : synthétiseur de fréqu<strong>en</strong>ce avec une vitesse de commutation<br />
rapide <strong>et</strong> une bonne stabilité <strong>en</strong> fréqu<strong>en</strong>ce<br />
– Radar FMCW : VCO avec une variation de fréqu<strong>en</strong>ce la plus linéaire possible<br />
Gigue de<br />
décl<strong>en</strong>chem<strong>en</strong>t<br />
Fréqu<strong>en</strong>ce<br />
de<br />
répétition<br />
Biexpon<strong>en</strong>tielle 10 kV < 100 ps 0.2 ns – 3 ns < 30 ps +/- 5 % 100 kHz<br />
Biexpon<strong>en</strong>tielle 20 kV < 150 ps 1 ns – 2 ns < 30 ps +/- 5 % 10 kHz<br />
Biexpon<strong>en</strong>tielle 100 kV < 200 ps 1 ns – 2 ns NC NC 1 kHz<br />
Biexpon<strong>en</strong>tielle 200 kV < 300 ps 1 ns – 2 ns NC NC 1 kHz<br />
Monocycle +/- 3 kV 100 ps 2 ns < 30 ps 5 % 1 kHz<br />
Caractéristiques typiques des générateurs électroniques impulsionnels (société FID - 2006)<br />
Fermé<br />
Ouvert
Principe de base de la génération d’impulsions<br />
• Énergie stockée dans un cond<strong>en</strong>sateur (ou dans une ligne)<br />
alim<strong>en</strong>té par une source HT<br />
• Un dispositif de commutation rapide libère l’énergie<br />
emmagasinée dans la charge<br />
Impédance du circuit de charge<br />
Commutateur<br />
rapide<br />
Alim<strong>en</strong>tation<br />
HT<br />
Stockage de<br />
l’énergie<br />
C<br />
R L<br />
Charge
Générateur <strong>ULB</strong> fort niveau LGE<br />
proj<strong>et</strong> PULSAR : XLIM – LGE – EUROPULSE -CELAR<br />
Lignes de formation<br />
additionnelles<br />
Ligne de formation<br />
standard<br />
Gigue ~ 50ps<br />
Résistance de charge<br />
Éclateur<br />
à gaz<br />
Impédance interne du<br />
générateur<br />
50 Ω<br />
T<strong>en</strong>sion crête maximale<br />
25 kV<br />
Temps de montée<br />
minimum<br />
60 ps<br />
Largeur à mi-hauteur<br />
minimale<br />
580 ps<br />
Taux de répétition<br />
maximum<br />
500 Hz
Balun<br />
Photocommutateur<br />
Générateur Optoélectronique :<br />
Proj<strong>et</strong> RUGBI<br />
Haute t<strong>en</strong>sion<br />
Collaboration : CEA/DAM - XLIM<br />
Gigue < 2ps<br />
10000<br />
Rise Time (10 % - 90 %) : 120ps<br />
Mise <strong>en</strong> forme du<br />
faisceau<br />
8000<br />
6000<br />
4000<br />
T<strong>en</strong>sion (V)<br />
Width (50 %) : 300ps<br />
Max level : 10.7 kV<br />
Power supply voltage : 16kV<br />
Optical <strong>en</strong>ergy : 1.5 mJ<br />
Fibre optique<br />
2000<br />
0<br />
Alim<strong>en</strong>tation<br />
0 1 2 3 4 5<br />
Time (ns)<br />
0<br />
Fourier transform<br />
-5<br />
Caractéristiques du laser :<br />
•1064 nm<br />
Power (dB)<br />
-10<br />
-15<br />
- 20 dB at 3 GHz<br />
•Fréqu<strong>en</strong>ce de répétition 20 Hz<br />
•Énergie maximale 50 mJ par impulsion<br />
-20<br />
0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0<br />
Frequ<strong>en</strong>ce (GHz)<br />
Frequ<strong>en</strong>cy (GHz)
RUGBI PROJECT : COMPONENTS<br />
principle of the bipolar pulse g<strong>en</strong>erator (monocycle pulse)<br />
Advantages : it’s possible to program driving monocycle signals (delay adjustm<strong>en</strong>ts)<br />
=> excitation signal matched directly to the bandwidth of the ant<strong>en</strong>na (low coupling)<br />
=> radiated signal matched to the application bandwidth (foliage, ground<br />
p<strong>en</strong><strong>et</strong>rating…)<br />
Alim<strong>en</strong>tation<br />
Laser<br />
Ligne<br />
Laser<br />
Photoconducteurs<br />
Examples of bipolar pulse : peak<br />
to peak level of 3 kV, total<br />
duration of 450ps
Comparaison <strong>ULB</strong> impulsionnel - autres techniques <strong>ULB</strong><br />
• Système de réception <strong>et</strong> dynamique de mesure: impulsionnel<br />
– Oscilloscope monocoup : 15 GHz, 40 Gech/s, 8 bits (dynamique de 48 dB) =><br />
RADAR<br />
– Oscilloscope séqu<strong>en</strong>tiel : 70 GHz, 14 bits, (dynamique de 84 dB) =><br />
METROLOGIE<br />
– Amélioration de la dynamique : mise <strong>en</strong> cascade de plusieurs oscilloscopes<br />
• Techniques harmoniques<br />
– Systèmes complexes (mélangeurs, sources de référ<strong>en</strong>ce …)<br />
– 120 dB de dynamique<br />
Oscilloscope 1<br />
Signal à mesurer<br />
Oscilloscope 2<br />
Oscilloscope 3
<strong>ULB</strong> impulsionnel : choix du numériseur<br />
– deux modes d’acquisition : monocoup <strong>et</strong> séqu<strong>en</strong>tiel<br />
Prélèvem<strong>en</strong>t des N points<br />
1er cycle d'acquisition<br />
N ième cycle d’acquisition<br />
Reconstruction du signal<br />
séqu<strong>en</strong>tiel<br />
monocoup<br />
faible récurr<strong>en</strong>ce du générateur<br />
extraction des signaux parasites RFI<br />
détection de cibles mobiles<br />
dynamique importante<br />
=> monocoup (radars, mesures outdoor)<br />
=> séqu<strong>en</strong>tiel (métrologie, SER, mesures<br />
indoor …)
Exemple : l’oscilloscope monocoup TDS 6804B Tektronix<br />
Nombre de voies 4<br />
Bande passante<br />
7 GHz <strong>et</strong> 8 GHz avec DSP<br />
Temps de montée<br />
62 ps<br />
Impédance d'<strong>en</strong>trée<br />
50 Ohms<br />
S<strong>en</strong>sibilité<br />
10 mV/div à 1 V/div sur 10 divisions<br />
Résolution verticale<br />
8 Bits (>11 Bits avec moy<strong>en</strong>nage)<br />
T<strong>en</strong>sion max acceptée<br />
5 V RMS<br />
Fréqu<strong>en</strong>ce max d'échantillonnage<br />
20 Géch/s sur les 4 voies<br />
Base de temps<br />
25 ps/div à 40 s/div<br />
Jitter du trigger<br />
1,5 ps RMS<br />
Longueur d'<strong>en</strong>registrem<strong>en</strong>t<br />
4 Mpoints sur une voie
Point dur des radars <strong>ULB</strong> impulsionnels : le choix des ant<strong>en</strong>nes<br />
ANTENNES <strong>ULB</strong> : La Problématique<br />
• Avoir une large bande passante , typiquem<strong>en</strong>t 200MHz – 4GHz<br />
• Être aptes à rayonner <strong>et</strong> à capter des impulsions brèves sans les<br />
étaler temporellem<strong>en</strong>t (c<strong>en</strong>tre de phase fixe <strong>en</strong> fonction de la<br />
fréqu<strong>en</strong>ce)<br />
• Prés<strong>en</strong>ter une impédance d’<strong>en</strong>trée compatible avec le générateur <strong>et</strong><br />
la chaîne de mesure<br />
• Assurer la t<strong>en</strong>ue <strong>en</strong> t<strong>en</strong>sion (éviter les claquages)<br />
• Prés<strong>en</strong>ter des diagrammes de rayonnem<strong>en</strong>t symétriques <strong>et</strong> une<br />
certaine directivité pour favoriser la portée des systèmes<br />
• Ne pas avoir de composantes croisées<br />
• Prés<strong>en</strong>ter un <strong>en</strong>combrem<strong>en</strong>t <strong>et</strong> un poids compatibles avec les<br />
applications visées
Ant<strong>en</strong>nes <strong>ULB</strong> : la problématique<br />
• Ant<strong>en</strong>nes à <strong>ondes</strong> progressives<br />
– L’onde se propage du point d’injection vers l’espace libre sans être<br />
réfléchie aux extrémités de la structure. Le courant d’excitation est<br />
rayonné au cours de sa propagation le long de l’élém<strong>en</strong>t rayonnant.<br />
Aucun eff<strong>et</strong> de résonance.<br />
Amplitude arbitraire<br />
Amplitude arbitraire<br />
Log Périodique : ant<strong>en</strong>ne multi-résonante<br />
large bande<br />
Vivaldi : ant<strong>en</strong>ne à <strong>ondes</strong> progressives
OSA<br />
Exemple d’ant<strong>en</strong>ne <strong>ULB</strong> à <strong>ondes</strong> progressives<br />
L’Ant<strong>en</strong>ne Val<strong>en</strong>tine<br />
Caractéristiques :<br />
• Adaptation sur 50 Ohms à –10 dB <strong>en</strong>tre 330 MHz <strong>et</strong> 3.3 GHz<br />
• Pertes d’insertion du balun : 1.7 dB<br />
• Gain maximum : 12 dB<br />
• Polarisation croisée : 2 %<br />
1200<br />
1000<br />
Sortie du générateur – Signal gaussi<strong>en</strong><br />
0.4<br />
0.3<br />
800<br />
0.2<br />
600<br />
0.1<br />
Amplitude / V<br />
400<br />
200<br />
0<br />
-200<br />
-400<br />
Largeur = 1.5 ns<br />
Amplitude / V<br />
0<br />
-0.1<br />
-0.2<br />
-0.3<br />
-0.4<br />
-0.5<br />
Largeur = 2.5 ns<br />
-600<br />
-0.6<br />
-800<br />
-0.7<br />
39.5 40 40.5 41 41.5 42 42.5<br />
0 1 2 3 4 5<br />
Temps / ns<br />
Temps / ns<br />
Signal généré<br />
⇒ Etalem<strong>en</strong>t du signal (dans l’axe) < 1 ns<br />
Signal rayonné
Exemple d’une ant<strong>en</strong>ne Val<strong>en</strong>tine (XLIM)<br />
300 MHz 1.5 GHz 3 GHz<br />
Modélisation CST<br />
- <strong>en</strong> BF les courants sont prés<strong>en</strong>ts sur toute l’ant<strong>en</strong>ne, d’où l’intérêt d’utiliser un<br />
signal de type monocycle (spectre adapté à la bande de l’ant<strong>en</strong>ne)
OSA<br />
Exemple d’ant<strong>en</strong>ne <strong>ULB</strong> à <strong>ondes</strong> progressives<br />
Rayonnem<strong>en</strong>t d’un signal de type monocycle<br />
Signaux générés :<br />
1200<br />
1000<br />
800<br />
Sortie du générateur – Signal gaussi<strong>en</strong><br />
Sortie du générateur – Signal monocycle<br />
-125<br />
-130<br />
Sortie du générateur – TF du signal gaussi<strong>en</strong><br />
Sortie du générateur – TF du signal monocycle<br />
Amplitude / V<br />
600<br />
400<br />
200<br />
0<br />
-200<br />
-400<br />
-600<br />
Amplitu d e / dBV/Hz<br />
-135<br />
-140<br />
-145<br />
-150<br />
-800<br />
39.5 40 40.5 41 41.5 42 42.5<br />
Temps / ns<br />
Signaux reçus au pied de l’ant<strong>en</strong>ne de réception :<br />
-155<br />
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4<br />
Fréqu<strong>en</strong>ce / GHz<br />
20<br />
15<br />
Signal reçu – Signal de type gaussi<strong>en</strong><br />
Signal reçu – Signal de type monocycle<br />
-150<br />
-160<br />
Signal reçu – TF du signal de type gaussi<strong>en</strong><br />
Signal reçu – TF du signal de type monocycle<br />
10<br />
-170<br />
Amplitude / V<br />
5<br />
0<br />
-5<br />
Amplitude / dBV/Hz<br />
-180<br />
-190<br />
-200<br />
-10<br />
-210<br />
-15<br />
130 131 132 133 134 135 136 137 138 139<br />
Temps / ns<br />
-220<br />
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4<br />
Fréqu<strong>en</strong>ce / GHz
OSA<br />
Exemple d’ant<strong>en</strong>ne <strong>ULB</strong> à <strong>ondes</strong> progressives<br />
Génération d’un signal de type monocycle<br />
⇒ Etalem<strong>en</strong>t de l’impulsion rayonnée < 300 ps avec le signal monocycle (1 ns avec le<br />
signal gaussi<strong>en</strong>)<br />
⇒ Pas de « traîne » avec le monocycle<br />
⇒ Bande passante à -10 dB du maximum : 300 MHz – 3 GHz<br />
Signaux reçus au pied de l’ant<strong>en</strong>ne de réception :<br />
20<br />
15<br />
Signal reçu – Signal de type gaussi<strong>en</strong><br />
Signal reçu – Signal de type monocycle<br />
-150<br />
-160<br />
Signal reçu – TF du signal de type gaussi<strong>en</strong><br />
Signal reçu – TF du signal de type monocycle<br />
10<br />
-170<br />
Amplitude / V<br />
5<br />
0<br />
-5<br />
Amplitude / dBV/Hz<br />
-180<br />
-190<br />
-200<br />
-10<br />
-210<br />
-15<br />
130 131 132 133 134 135 136 137 138 139<br />
Temps / ns<br />
-220<br />
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4<br />
Fréqu<strong>en</strong>ce / GHz
Ant<strong>en</strong>nes <strong>ULB</strong> à <strong>ondes</strong> progressives<br />
• Les ant<strong>en</strong>nes de type cône, bicône, papillon, sphère <strong>et</strong> circulaire<br />
– Adaptation <strong>en</strong> jouant sur le demi-angle au somm<strong>et</strong> du cône<br />
– Aéri<strong>en</strong> omnidirectionnel<br />
– Utilisation : capteurs champ E, <strong>CEM</strong><br />
Type papillon<br />
Type cône<br />
Type sphère
Ant<strong>en</strong>nes <strong>ULB</strong> à <strong>ondes</strong> progressives<br />
• Les ant<strong>en</strong>nes de type spirale, hélice<br />
• Les ant<strong>en</strong>nes de type corn<strong>et</strong>s <strong>et</strong> TEM<br />
Ant<strong>en</strong>ne TEM<br />
Ant<strong>en</strong>ne corn<strong>et</strong> ridgé
Ant<strong>en</strong>nes <strong>ULB</strong> à <strong>ondes</strong> progressives<br />
• Les ant<strong>en</strong>nes à base de réflecteur : IRA, CIRA<br />
– Très directives : 26 dB<br />
(Farr Research)<br />
IRA : 250MHz- 20 GHz<br />
Diamètre : 46cm<br />
CIRA : 150MHz- 12 GHz<br />
Diamètre : 1,22m
Ant<strong>en</strong>nes <strong>ULB</strong> à <strong>ondes</strong> progressives (XLIM)<br />
• Les ant<strong>en</strong>nes à élargissem<strong>en</strong>t progressif : Vivaldi, Ciseaux, Libellule, Val<strong>en</strong>tine.<br />
– Aéri<strong>en</strong>s directifs<br />
– Parfois des charges résistives aux extrémités des brins pour éliminer les<br />
phénomènes de résonnance <strong>et</strong> de stationnarité<br />
– C<strong>en</strong>tre de phase fixe : peu de dispersion (étalem<strong>en</strong>t faible des impulsions)<br />
Part with<br />
resistive loads<br />
stand<br />
Four wires ant<strong>en</strong>na<br />
• Maximum power level : 10 kV<br />
• Bandwidth : 100 MHz – 1 GHz<br />
• Maximum gain : 8 dB<br />
• Size : 2m*1.5m*1.5m<br />
Dragonfly ant<strong>en</strong>na<br />
• Maximum power level : 25 kV<br />
• Bandwidth : 200 Mhz – 4 GHz<br />
• Maximum gain : 13 dB<br />
• Size : 1m*0.94m*0.365m<br />
Scissors ant<strong>en</strong>na<br />
• Maximum power level : 10 kV<br />
• Bandwidth : 100 MHz – 1.2 GHz<br />
• Maximum gain : 6 dB<br />
• Size : 0.6m*0.6m*0.05m<br />
Narrow Val<strong>en</strong>tine ant<strong>en</strong>na<br />
• Maximum power level : 25 kV<br />
• Bandwidth : 200 Mhz – 3.3 GHz<br />
• Maximum gain : 12 dB<br />
• Size : 1m*0.94m*0.18m
Ant<strong>en</strong>nes <strong>ULB</strong> à <strong>ondes</strong> progressives : adaptation<br />
• LES BALUNS : balanced – unbalanced<br />
(ant<strong>en</strong>nes XLIM : baluns réalisés par J.C. BRION société EUROPULSE)<br />
– Symétriseurs de signaux<br />
• i1 <strong>et</strong> i2 même amplitude, <strong>et</strong> signes opposés<br />
• supprime le courant parasite i3<br />
circulant sur l’extérieur du<br />
blindage (mode commun parasite)<br />
• i3 fait jouer au câble un rôle<br />
d’ant<strong>en</strong>ne => dissymétrie des lobes<br />
• mise <strong>en</strong> place d’anneaux<br />
de ferrite
Ant<strong>en</strong>nes <strong>ULB</strong> à <strong>ondes</strong> progressives : adaptation<br />
• LES BALUNS : balanced – unbalanced<br />
– Assur<strong>en</strong>t la transition géométrique <strong>en</strong>tre la ligne d’adaptation <strong>et</strong> l’<strong>en</strong>trée<br />
de l’ant<strong>en</strong>ne<br />
• Câble coaxial - Ligne bifilaire<br />
• Câble coaxial - Ligne biplaque<br />
• …..<br />
– Assur<strong>en</strong>t l’adaptation d’impédance <strong>en</strong>tre la ligne d’adaptation <strong>et</strong><br />
l’ant<strong>en</strong>ne
OSA<br />
Prés<strong>en</strong>tation générale : l’<strong>ULB</strong> impulsionnel<br />
Limitations du système purem<strong>en</strong>t électronique mises <strong>en</strong> évid<strong>en</strong>ce lors du proj<strong>et</strong><br />
PULSAR (2002) :<br />
• Problèmes de t<strong>en</strong>ue <strong>en</strong> t<strong>en</strong>sion des ant<strong>en</strong>nes pour des impulsions d’amplitude supérieure à<br />
25 kV<br />
⇒ Faible énergie rayonnée<br />
⇒ Portée limitée<br />
Solution<br />
Cumul de plusieurs sources inférieures à 25 kV (réalisation d’un réseau d’ant<strong>en</strong>nes <strong>ULB</strong>)<br />
Synchronisation impossible avec un générateur électronique (gigue de 50 ps)<br />
Solution<br />
Utilisation de l’optoélectronique (gigue < 5 ps)<br />
Gigue
OSA<br />
Prés<strong>en</strong>tation générale : l’<strong>ULB</strong> impulsionnel<br />
Limitations du système purem<strong>en</strong>t électronique mises <strong>en</strong> évid<strong>en</strong>ce lors du proj<strong>et</strong><br />
PULSAR (2002) :<br />
• Limitations dues à la forme d’onde de type gaussi<strong>en</strong><br />
⇒ Composantes BF du spectre non rayonnées<br />
⇒ Couplage avec le système de réception<br />
⇒ Dégradation de la dynamique de mesure<br />
Forme d’onde<br />
Gaussi<strong>en</strong>ne<br />
Signal temporel<br />
Spectre<br />
Solution<br />
Génération d’impulsion de type monocycle<br />
Monocycle
OSA<br />
Prés<strong>en</strong>tation générale : l’<strong>ULB</strong> impulsionnel<br />
Limitations du système purem<strong>en</strong>t électronique mises <strong>en</strong> évid<strong>en</strong>ce lors du proj<strong>et</strong><br />
PULSAR (2002) :<br />
• Problèmes de t<strong>en</strong>ue <strong>en</strong> t<strong>en</strong>sion des ant<strong>en</strong>nes<br />
Cumul de plusieurs sources inférieures à 25 kV (réalisation d’un réseau d’ant<strong>en</strong>nes <strong>ULB</strong>)<br />
Utilisation de l’optoélectronique (gigue < 5 ps)<br />
• Limitations dues à la forme d’onde de type gaussi<strong>en</strong><br />
Génération d’impulsion de type monocycle<br />
⇒ Le proj<strong>et</strong> RUGBI (Radar Ultra Grande Bande Instantanée)<br />
Programme d’Étude Amont (PEA) initié par la DGA
OSA<br />
Prés<strong>en</strong>tation générale : le proj<strong>et</strong> RUGBI<br />
Collaborations :<br />
XLIM / OSA<br />
XLIM / Photonique<br />
DGA<br />
CELAR<br />
CEA<br />
Europulse<br />
Thalès<br />
Synchronisation par laser<br />
Générateur optoélectronique 1<br />
Générateur optoélectronique 2<br />
Ant<strong>en</strong>ne 1<br />
Ant<strong>en</strong>ne 2<br />
Générateur optoélectronique N<br />
Ant<strong>en</strong>ne N<br />
Intérêt de l’optoélectronique :<br />
• Gigue de décl<strong>en</strong>chem<strong>en</strong>t < 5 ps<br />
• Génération d’impulsions de type monocycle<br />
Intérêts du réseau d’ant<strong>en</strong>nes :<br />
• Augm<strong>en</strong>tation de l’énergie rayonnée <strong>et</strong> de la portée<br />
• Réduction de la largeur du lobe<br />
• Agilité du lobe de rayonnem<strong>en</strong>t (dépointage)<br />
Caractéristiques att<strong>en</strong>dues du système :<br />
• Bande de fréqu<strong>en</strong>ce répartie sur une décade de 300 MHz à 3 GHz (résolution <strong>en</strong> distance radar de 6 cm)<br />
• Impulsion générée d’une largeur de l’ordre d’1 ns pour un temps de montée d’<strong>en</strong>viron 100 ps<br />
• Mise <strong>en</strong> réseau de quatre sources d’<strong>en</strong>viron 10 kV soit une source équival<strong>en</strong>te à 40 kV (> 25 kV)
OSA<br />
Conception du système RUGBI<br />
Module de contrôle des quatre générateurs<br />
Ant<strong>en</strong>nes<br />
Photocommutateurs<br />
Fibres optiques<br />
Séparatrices<br />
50 / 50<br />
+<br />
Miroirs<br />
Table optique<br />
Synchronisation<br />
(Photocommutateur)<br />
Pé r iscope<br />
Injection<br />
dans les<br />
fibres<br />
Laser<br />
Lignes à r<strong>et</strong>ard optique<br />
Gigue <strong>et</strong> synchronisation des sources :<br />
• Gigue mesurée de 5 ps (gigue de l’oscilloscope 3 ps)<br />
• Précision de synchronisation de 2 ps avec les lignes à r<strong>et</strong>ard manuelles (déplacem<strong>en</strong>t de 6 mm)
OSA<br />
Tests <strong>en</strong> transmission du système RUGBI<br />
Cumul d’énergie dans l’axe<br />
Amplitude / V<br />
Amplitude / dBV/Hz<br />
2.5<br />
2<br />
1.5<br />
1<br />
0.5<br />
0<br />
-0.5<br />
-1<br />
-1.5<br />
-170<br />
-180<br />
-190<br />
-200<br />
-210<br />
-220<br />
-230<br />
1 ant<strong>en</strong>ne<br />
2 ant<strong>en</strong>nes aux extrémités du réseau<br />
2 ant<strong>en</strong>nes au c<strong>en</strong>tre du réseau<br />
3 ant<strong>en</strong>nes<br />
4 ant<strong>en</strong>nes<br />
106 108 110 112 114 116<br />
Temps / ns<br />
Signaux reçus par l’oscilloscope<br />
1 ant<strong>en</strong>ne<br />
2 ant<strong>en</strong>nes aux extrémités du réseau<br />
2 ant<strong>en</strong>nes au c<strong>en</strong>tre du réseau<br />
3 ant<strong>en</strong>nes<br />
4 ant<strong>en</strong>nes<br />
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4<br />
Fréqu<strong>en</strong>ce / GHz<br />
TF des signaux reçus par l’oscilloscope<br />
⇒ Conservation du temps de montée (+/- 5 %)<br />
⇒ Conservation de la largeur d’impulsion<br />
(+/- 1 %)<br />
⇒ Multiplication du signal d’une ant<strong>en</strong>ne seule<br />
par le nombre d’ant<strong>en</strong>nes prés<strong>en</strong>t <strong>en</strong> émission<br />
⇒ Augm<strong>en</strong>tation du niveau de 6 dB sur toute la<br />
bande de 300 MHz à 3 GHz lorsque le nombre<br />
d’ant<strong>en</strong>nes est doublé<br />
⇒ Perte de l’eff<strong>et</strong> réseau au-delà de 3 GHz<br />
(non visible sur les signaux temporels car peu<br />
d’énergie à ces fréqu<strong>en</strong>ces)
OSA<br />
Tests <strong>en</strong> transmission du système RUGBI<br />
Diagrammes de rayonnem<strong>en</strong>t dans le plan H<br />
Tâche de rayonnem<strong>en</strong>t temporelle<br />
Ant<strong>en</strong>ne seule<br />
Réseau sans dépointage<br />
Réseau :<br />
⇒ Tâche de rayonnem<strong>en</strong>t plus étroite<br />
⇒ Pas d’étalem<strong>en</strong>t dans l’axe<br />
⇒ Étalem<strong>en</strong>t de l’impulsion hors de l’axe<br />
(désynchronisation)<br />
Réseau avec dépointage<br />
Dépointage :<br />
⇒ Tâche dépointée sur –10° id<strong>en</strong>tique <strong>en</strong> terme de forme<br />
⇒ Prés<strong>en</strong>ce de lobes de réseau<br />
⇒ Amplitude maximale légèrem<strong>en</strong>t inférieure au cas sans<br />
dépointage (ant<strong>en</strong>ne directive)
OSA<br />
Tests <strong>en</strong> transmission du système RUGBI<br />
Diagrammes de rayonnem<strong>en</strong>t dans le plan H<br />
Tâche de rayonnem<strong>en</strong>t fréqu<strong>en</strong>tielle<br />
Ant<strong>en</strong>ne seule<br />
Réseau sans dépointage<br />
Réseau :<br />
⇒ Diagramme de rayonnem<strong>en</strong>t plus étroit<br />
⇒ Lobes de réseau à partir de 2.5 GHz<br />
Réseau avec dépointage<br />
Dépointage :<br />
⇒ Diagramme dépointé ( –10°) id<strong>en</strong>tique <strong>en</strong> terme de<br />
forme<br />
⇒ Prés<strong>en</strong>ce de lobes de réseau à partir de 1.5 GHz
OSA<br />
Tests <strong>en</strong> réception du système RUGBI<br />
Couplage <strong>en</strong>tre le système d’émission <strong>et</strong> l’ant<strong>en</strong>ne de réception : impulsion monocycle<br />
Comparaison des signaux de couplage obt<strong>en</strong>us avec <strong>en</strong> émission une impulsion<br />
gaussi<strong>en</strong>ne <strong>et</strong> une impulsion monocycle<br />
2<br />
Couplage direct<br />
1<br />
Couplage<br />
Couplage<br />
- Impulsion gaussi<strong>en</strong>ne<br />
- Impulsion monocycle<br />
0<br />
Gaussi<strong>en</strong>ne<br />
1.12 m<br />
Monocycle<br />
1.12 m<br />
Émission<br />
Amplitude / V<br />
-1<br />
-2<br />
Couplage long<br />
Réception<br />
Configuration 1 Configuration 2<br />
-3<br />
-4<br />
100 120 140 160 180 200<br />
Temps<br />
⇒ Couplage direct réduit d’un facteur 10<br />
⇒ Couplage long réduit d’un facteur 20<br />
/ ns
OSA<br />
Test RADAR RUGBI<br />
Validation du fonctionnem<strong>en</strong>t du démonstrateur par une expérim<strong>en</strong>tation probatoire<br />
d’imagerie SAR<br />
0 m<br />
Paramètres de la fauchée<br />
• Pas de mesure : 20 cm<br />
• Longueur de fauchée : 8 m<br />
Émission<br />
• Cible : trièdre d’arêtes 45 cm<br />
5 m<br />
Réception<br />
• Élimination des signaux de couplage par soustraction<br />
8 m<br />
• Comparaison une ant<strong>en</strong>ne seule - réseau<br />
4 kV<br />
Ant<strong>en</strong>ne seule<br />
Cartes des réponses impulsionnelles<br />
Hyperbole de migration<br />
1 kV<br />
1 kV<br />
1 kV<br />
1 kV<br />
Réseau<br />
Cible
OSA<br />
Test RADAR RUGBI<br />
Validation du fonctionnem<strong>en</strong>t du démonstrateur par une expérim<strong>en</strong>tation probatoire<br />
d’imagerie SAR<br />
⇒ Résidus de couplage après soustraction plus faibles avec le réseau<br />
⇒ Hyperbole moins longue avec le réseau<br />
⇒ Élargissem<strong>en</strong>t des zones latérales de l’hyperbole (désynchronisation) avec le réseau<br />
4 kV<br />
Ant<strong>en</strong>ne seule<br />
Cartes des réponses impulsionnelles<br />
Hyperbole de migration<br />
1 kV<br />
1 kV<br />
1 kV<br />
1 kV<br />
Réseau
OSA<br />
Test RADAR RUGBI<br />
Validation du fonctionnem<strong>en</strong>t du démonstrateur par une expérim<strong>en</strong>tation probatoire<br />
d’imagerie SAR<br />
Images<br />
Ant<strong>en</strong>ne seule<br />
Réseau<br />
⇒ Position relevée de la cible id<strong>en</strong>tique<br />
⇒ S<strong>en</strong>sibilité au couplage plus faible avec le réseau<br />
⇒ Sommation d’énergie plus faible avec le réseau (lobe de rayonnem<strong>en</strong>t plus étroit)<br />
⇒ Résolution <strong>en</strong> distance radar altérée par la désynchronisation des impulsions hors de l’axe<br />
du réseau (traitem<strong>en</strong>t correctif)
Autres exemples de systèmes <strong>en</strong> métrologie transitoire<br />
-Surface Equival<strong>en</strong>te Radar<br />
-Ant<strong>en</strong>nes<br />
-<strong>CEM</strong><br />
Intérêts de la technique transitoire<br />
‣Ne nécessite pas de chambres<br />
anéchoïques<br />
‣Élimination des signaux parasites<br />
par f<strong>en</strong>êtrage temporel<br />
‣Gain de temps important vis-à-vis<br />
des techniques harmoniques<br />
‣Coût des infrastructures faible<br />
Inconvéni<strong>en</strong>ts/harmonique<br />
‣ Plus faible dynamique
Principal avantage des techniques Impulsionnelles<br />
• Dissociation des réponses des cibles <strong>et</strong> des signaux parasites<br />
• En utilisant un f<strong>en</strong>êtrage adapté, seule la réponse utile est conservée. Idéal<br />
pour les mesures hors chambre anéchoïque => adapté aux mesures out-door<br />
Réponse de la cible<br />
Echos parasites<br />
Amplitude<br />
F<strong>en</strong>êtrage temporel<br />
Temps
xemple 1 : Banc de mesure transitoire de Surface Equival<strong>en</strong>te Radar<br />
Att<strong>en</strong>uators<br />
K<strong>en</strong>tech 6 & 20 dB<br />
K<strong>en</strong>tech 4KV<br />
pulse g<strong>en</strong>erator<br />
Receiver<br />
(Ampli, switch)<br />
UWB Ant<strong>en</strong>nas & Baluns<br />
Position<br />
Controlling System<br />
GPIB<br />
IEEE<br />
Stanford Sequ<strong>en</strong>cer<br />
Digital Oscilloscope<br />
Tektronix TDS 820<br />
Recording & Processing Unit<br />
Characteristics of the measurem<strong>en</strong>t RCS system<br />
Frequ<strong>en</strong>cy range : 100 MHz - 1 GHz<br />
Rise Time : 220 ps<br />
XLIM/DGA/CELAR
Exemple 1 : Banc de mesure transitoire de Surface Equival<strong>en</strong>te Radar<br />
1<br />
0.5<br />
V)<br />
0<br />
-0.5<br />
Reception signals<br />
Coupling b<strong>et</strong>we<strong>en</strong><br />
ant<strong>en</strong>nas<br />
Chamber without targ<strong>et</strong><br />
Chamber with targ<strong>et</strong><br />
Targ<strong>et</strong><br />
Residual<br />
oscillations<br />
-1<br />
0 20 40 60 80 100<br />
Time (ns)<br />
0.06<br />
0.04<br />
0.02<br />
(V)<br />
0<br />
-0.02<br />
-0.04<br />
Signal after substraction<br />
Response of a sphere<br />
Useful<br />
echo<br />
Multiple<br />
way<br />
-0.06<br />
0 20 40 60 80 100<br />
Time (ns)<br />
1- => SOUSTRACTION DANS LE DOMAINE TEMPOREL<br />
Soustraction : élimine les couplages ant<strong>en</strong>ne <strong>et</strong> <strong>en</strong>vironnem<strong>en</strong>t<br />
F<strong>en</strong>êtrage temporel : sépare la réponse utile (cible(<br />
cible) ) des échos<br />
parasites (<strong>en</strong>vironnem<strong>en</strong>t(<br />
<strong>en</strong>vironnem<strong>en</strong>t)<br />
2- => FENETRAGE<br />
TEMPOREL<br />
(V)<br />
0.05<br />
Time window :<br />
25 ns<br />
0<br />
Signal forced to zero<br />
-0.05<br />
0 10 20 30 40 50 60
xemple 1 : Banc de mesure transitoire de Surface Equival<strong>en</strong>te Radar<br />
with<br />
RCS<br />
E meas.<br />
meas.targ<strong>et</strong><br />
Détermination de la SER<br />
( θ , f )<br />
=<br />
FFT E<br />
FFT E<br />
(<br />
meas. targ<strong>et</strong><br />
( θ , t)<br />
)<br />
( θ , t)<br />
( )<br />
meas. calibrator<br />
2<br />
2<br />
× RCS<br />
theo. calibrator<br />
( θ , f )<br />
• targ<strong>et</strong> : time response of the targ<strong>et</strong> of interest for various azimuth<br />
angles θ and versus time t, minus the empty chamber response<br />
E meas. calibrator<br />
• : time response of a standard targ<strong>et</strong>, under these conditions<br />
RCS theo.<br />
•<br />
calibrator<br />
: RCS of the previous standard targ<strong>et</strong>, accurately known<br />
either analytically or using a computation code
xemple 1 : Banc de mesure transitoire de Surface Equival<strong>en</strong>te Radar<br />
Comparison b<strong>et</strong>we<strong>en</strong> computed and<br />
measured RCS of a 200 mm diam<strong>et</strong>er sphere<br />
(mV)<br />
50<br />
40<br />
30<br />
20<br />
10<br />
0<br />
-10<br />
-20<br />
Transi<strong>en</strong>t response<br />
FDTD simulation<br />
Measurem<strong>en</strong>t<br />
(dB.m 2 )<br />
0<br />
-10<br />
-20<br />
-30<br />
-40<br />
RCS<br />
-30<br />
-40<br />
-50<br />
5 10 15 20 25<br />
Time (ns)<br />
-50<br />
Mie series<br />
Measurem<strong>en</strong>t<br />
-60<br />
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4<br />
Frequ<strong>en</strong>cy (GHz)
xemple 1 : Banc de mesure transitoire de Surface Equival<strong>en</strong>te Radar<br />
Comparison b<strong>et</strong>we<strong>en</strong> computed and<br />
measured RCS of a 2.6 m l<strong>en</strong>gth cylinder<br />
Transi<strong>en</strong>t response<br />
RCS<br />
(V)<br />
0.2<br />
0.15<br />
0.1<br />
0.05<br />
0<br />
-0.05<br />
-0.1<br />
-0.15<br />
FDTD simulation<br />
CHEOPS measurem<strong>en</strong>t<br />
17.4ns = 2,6*2/c<br />
specular<br />
reflection<br />
Progressive<br />
wave<br />
-0.2<br />
0 5 10 15 20 25 30 35 40<br />
time (ns)<br />
(dB.m 2 )<br />
10<br />
5<br />
0<br />
-5<br />
-10<br />
-15<br />
-20<br />
-25<br />
-30<br />
-35<br />
FDTD simulation<br />
CHEOPS measurem<strong>en</strong>t<br />
-40<br />
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2<br />
frequ<strong>en</strong>cy (GHz)
Exemple 2 : Base de mesure out-door de caractérisation<br />
d’ant<strong>en</strong>nes <strong>ULB</strong><br />
Caractérisation de toute la bande de fréqu<strong>en</strong>ce instantaném<strong>en</strong>t <strong>et</strong><br />
sans la nécessité d’une chambre anéchoïque<br />
TDS 6804B 7GHz<br />
2m 3<br />
CH2<br />
CH3<br />
10m 2<br />
Générateur APG1 230 V<br />
SONDE EUROPULSE<br />
1m 2<br />
15m 2<br />
10m 1<br />
Distance <strong>en</strong>tre ant<strong>en</strong>nes balun – balun : 7m20<br />
Hauteur balun – sol : 2m80
Exemple 3 : BASE de mesure outdoor d’ant<strong>en</strong>nes pour l’automobile<br />
dans leur contexte d’utilisation<br />
Ant<strong>en</strong>nes sous Test<br />
Ant<strong>en</strong>ne d‘émission<br />
5 mètres<br />
Oscilloscope +<br />
Ordinateur<br />
d ’acquisition<br />
30°
Exemple 3 : BASE de mesure outdoor d’ant<strong>en</strong>nes pour l’automobile<br />
dans leur contexte d’utilisation<br />
Les 2 ant<strong>en</strong>nes sont mesurées simultaném<strong>en</strong>t sur le même véhicule<br />
315°<br />
0,8<br />
0,6<br />
0,4<br />
0°<br />
1<br />
45°<br />
Ant<strong>en</strong>ne Patch<br />
315°<br />
0,8<br />
0,6<br />
0,4<br />
0°<br />
1<br />
45°<br />
Ant<strong>en</strong>ne Toit<br />
270°<br />
0,2<br />
0<br />
90°<br />
Diagramme de<br />
Rayonnem<strong>en</strong>t de<br />
l'ant<strong>en</strong>ne Patch =<br />
840MHz<br />
270°<br />
0,2<br />
0<br />
90°<br />
Diagramme de<br />
Rayonnem<strong>en</strong>t de<br />
l'ant<strong>en</strong>ne 'Toit' à<br />
867MHz<br />
225°<br />
135°<br />
225°<br />
135°<br />
180°<br />
Diagramme Normalisé (linéaire)<br />
180°<br />
Diagramme Normalisé (linéaire)<br />
– Ant<strong>en</strong>ne patch : ant<strong>en</strong>ne qui ém<strong>et</strong> vers l ’avant du véhicule<br />
– Ant<strong>en</strong>ne toit : ant<strong>en</strong>ne omnidirectionnelle
Exemple 4 : Banc de caractérisation de<br />
connecteurs multifilaires (100 Ω)<br />
G<strong>en</strong>erator<br />
Probe<br />
Bifilar line<br />
Probe<br />
50 Ω<br />
DUT<br />
Zc = 100 Ω<br />
Oscilloscope<br />
Baluns<br />
50 Ω 100 Ω<br />
50 Ω
Conclusion<br />
• Les RADARS <strong>ULB</strong> impulsionnels prés<strong>en</strong>t<strong>en</strong>t de très bonnes garanties <strong>en</strong><br />
terme de détection, de localisation <strong>et</strong> d’id<strong>en</strong>tification de cibles vis-à-vis des<br />
nouvelles contraintes imposées aux futurs moy<strong>en</strong>s de détection<br />
• Les moy<strong>en</strong>s probatoires de ces dernières années ont validé les performances<br />
att<strong>en</strong>dues de ces systèmes<br />
• Améliorations ess<strong>en</strong>tielles à apporter aux systèmes actuels :<br />
– La miniaturisation des composants :<br />
• Les ant<strong>en</strong>nes<br />
• Les générateurs opto (lasers)<br />
– La dynamique des moy<strong>en</strong>s d’acquisition<br />
• Les perspectives :<br />
– Agilité du faisceau <strong>en</strong> temps réel<br />
– Agilité <strong>en</strong> forme d’onde<br />
– Fusionner les données avec d’autres systèmes (fausses alarmes)<br />
• La Métrologie Transitoire prés<strong>en</strong>te des avantages vis-à-vis des techniques<br />
purem<strong>en</strong>t harmoniques, notamm<strong>en</strong>t <strong>en</strong> <strong>CEM</strong>.<br />
– La rapidité (1 seule mesure)<br />
– Pas de chambre anéchoïque (faible coût)<br />
– Détection des non-linéarités<br />
– MAIS une limitation importante : le peu de dynamique
Bibliographie<br />
Y CHEVALIER<br />
« Contribution à l’étude <strong>et</strong> au développem<strong>en</strong>t d’expérim<strong>en</strong>tations destinées à la mesure <strong>en</strong> régime impulsionnel de surfaces équival<strong>en</strong>tes radar basses<br />
fréqu<strong>en</strong>ces (VHF <strong>et</strong> UHF) »<br />
Thèse de doctorat, Université de Limoges, 1998<br />
F. GALLAIS<br />
« Etude <strong>et</strong> réalisation d’un radar SAR <strong>en</strong> régime transitoire : Application à la détection de cibles dans le fouillis de sol »<br />
Thèse de doctorat, Université de Limoges, 2002<br />
J. ANDRIEU, S. NOUVET, V. BERTRAND, B. BEILLARD AND B. JECKO<br />
“Transi<strong>en</strong>t characterization of a novel ultra-wide band ant<strong>en</strong>na : the scissors ant<strong>en</strong>na”<br />
IEEE Transactions on Ant<strong>en</strong>nas and Propagation, volume 53, N°4 - pp 1254-1261, Avril 2005<br />
[ 1 Igor Ya. Immoreev<br />
“Main Features Ultra-Wideband (UWB) <strong>Radars</strong> and Differ<strong>en</strong>ces from Common Narrowband <strong>Radars</strong>”<br />
“Feature D<strong>et</strong>ection in UWB Radar Signals”<br />
Livre : "Ultra-Wideband Radar Technology", CRC Press, USA, edited by James D. Taylor, 2001.<br />
[ 1 ] Immoreev I.Ya., James D. Taylor<br />
“Future Of <strong>Radars</strong>”<br />
Confer<strong>en</strong>ce Ultra Wide Band and Ultra Short Impulse Signals, 2002<br />
[ 1 ] R. Guern, M. Lesturgie, J. Derosch, P. Borderies, L.C. TAi, H.L. Chan, H.W. Seah , Y. Lu, W. Liu<br />
“B<strong>en</strong>efits of Ultra Wide Band for radar imaging through the forest : examples from a BoomSAR experim<strong>en</strong>tation”<br />
International Confer<strong>en</strong>ce on Radar Systems, 2004<br />
[ 1 ] P DELMOTE<br />
« Etude <strong>et</strong> réalisation d’ant<strong>en</strong>nes <strong>ULB</strong> pour applications radar <strong>et</strong> communications »<br />
Thèse de doctorat, Université de Limoges, avril 2006<br />
[ 2 ] B VERGNE<br />
« Réalisation de photoswitchs pour une application radar UWB »<br />
Thèse de doctorat, Université de Limoges, septembre 2006<br />
B JC DIOT<br />
« Conception <strong>et</strong> réalisation d’un radar Ultra Large Bande impulsionnel optoélectronique »<br />
Thèse de doctorat, Université de Limoges, septembre 2006