Peraturan-peraturan untuk Merencanakan Jembatan Konstruksi Baja

.·
•.
-r ·.' . ( ·:''
~
. :,.i;>·
. . ,,
-~ ..... .. :~ . ··.
. .-:: .:""'- ~·
...... .
....
..
. ~ :.
~ . -~ ·.;:~~--~ ~:~7·~· ~
. . ,
:',r
..
. • f
.. .
..
, .

P.ERATURAN ,- P.ERATURAN.
untuk
-Merel)~anakan Jembat.an ~onstruksi ~~ja.
V~orscluiften. .v~r het Ontwerpen van Stalen. Brug$eit
VOSB 1.963
' ~ .
,
Diterbitkan oleh :
... : ~ . :·
~ . ~ LEMBAGA ~~NYE~ID:_, ·. . . . . · J\H~~~~
! YA-
· ~ ,_ .. - n. Tamansan 84·" 3.,. B~'·'
. · -':~'-·> . . . - •. .
.. ... . .

UDC. : 624.2.001.3 : ~24.014.2
NEN: 1008
PERATURAN-PERATURAN
UNTUK
MERENCANAKAN JEMBATAN KONSTRUKSI BAJA
Terjemahan dari :
Voorschriften voor bet
Ontwerpen van
Stalen Bruggen
(VOSB 1963)
Bandung, Agustus 1980
Diterbitkan oleh :
YAYASAN ,
LEMBAGA PENYELIDIKAN MASALAH BANGUNAN
JL Tamansari 84- Tilp. 81083- Bandung.

c. 1000.81280 .
I.Joterima tgl. :
De•' -';:, , '" ' ' ·c;,~ r~KERJAAN Uioioi,.:;.ri
BALITJ~ l\IG. PJ.
p E R P U S T A K A -'-\ ·•
. ,...
N. I. : ) ~ .
1
N.K. :
Dilarang mereproduksi/memperbanyak sebagian maupun
seluruh isi buku ini tanpa seizin Penerbit.
Hak cipta dilindungi oleh Undang-undang.
Hak Cipta : Pada DPMB
Hak Penerbitan : Yayasan lPMB
Cetakan ketiga : Agustus 1980

KATA PENGANTAR
Dalam rangka melengkapi peraturan dalam bidang konstruksi yang
ber1aku di Indonesia khususnya Peraturan Konstruksi Baja, maka o1eh Lembaga
Penyelidikan Masalah Bangunan dalam rangka pelaksanaan Proyek
Penyusunan Sistem-sistem, Norma-norma dan Standard-standard Teknik
Pembangunan Gedung-gedung dan Perumahan telah mengusahakan penterjemahan
Voorschriften voor het Ontwerpen van Stalen Bruggen 1963 (NEN:
1008) sebagai bahan pembicaraan/diskusi untuk penyustman konsep Peraturan
Konstruksi Baja di Indonesia.
Dalam terjemahan ini meskipun sudah diusahakan sesempuma mungkin,
masih akan terdapat kekurangan-kekurangan yang perlu dibahas dan
disempurnakan lagi, khususnya mengenai istilah teknik maupun Yat:J.g sebagai
bahan penyusunan konsep sudah seharusnya kalau pedu disesuaikan
dengan keadaan di Indonesia. Oleh karena itu kami sangat mengharapkan
adanya usul dan saran periyempurnaannya dari para ahli dan yang berkecimpung
dalam dunia konstruksi baja di Indonesia.
Dalam waktu dekat ini Lembaga Penyelidikan Masalah Bangunan akan
mengadakan suatu pertemuan untuk membicarakan usaha-usaha/tindakantindakan
untuk mempercepat penyusunan Peraturan Konstruksi Baja di
Indonesia.
Sebagai akhir kata, kepada Sdr. Ir. Th. A. Adisoebagjo yang telah membantu
menterjemahkan buku YOSB dengan jalan ini kami menyampaikan
penghargaan kami disertai ucapan banyak terima kasih.-
Bandung, 11 Pebruari 1972
IEMBAGA P''YELIDIKAN ¥~~~~4~
bANGUNA~

PRAKATA
dari penerbit
Berhubung dengan banyaknya permintaan, maka sesuai dengan persetujuan
penerbitan antara pihak DPMB dengan Yayasan LPMB, penemit
memandang perlu untuk menerbitkan (cetak ulang) kembaJi buku terjemahan
dari:
Voorschriften voor het ontwerpen van
Stalen Bruggen (VOSB 1963)
NEN: 1008
Cetak ulang yang ketiga ini isinya tak berbeda dengan cetakan yang
kedu~ Hanya dalam cetak ulang ini ejaan dari terjemahannya telah menggunakan
Ejaan yang Disempumakan (baru) dan teknik cetak offset.
Semoga penerbitan ini dapat membantu melengkapi perpustakaan
buku-buku ·teknik di Indonesia.
Bandung, Agustus 1980
PENERBIT

DAFI'AR lSI
BAB Halaman
I. PEMBEBANAN VERTIKAL
A. Berat Sendiri . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1
B. Muatan Gerak . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2
C. Pembebanan Salju .................. , . . . . . . . . . 13
II. PEMBEBANAN HORIZONTAL ...................... 14
lll. KETENTUAN-KETENTUAN MENGENAI PERIDTUNGAN DAN
KONSTRUKSI
A. Ketentuan Umum . . . . . . . . . . . . . . . . ... .' . . . . . . . . 19
B. Lantai Kendaraan . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
C. Konstruksi yang Dilas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 7
D. Hubungan Paku Keling dan Bout . . . . . . . . . . . . . . . . . . 29
F. Batang-batang Tekan . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36
G. lipatan Plaat . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 44
H. Tumpuan .................................. 54
IV. TEGANGAN YANG DIIZINKAN
A. lTm urn .................................. 56
B. Konstruksi yang Dilas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 74
C. Konstruksi yang Dike ling . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7 6
E. Lantai Jembatan ................ :. . . . . . . . . . . . 82

PERAWRAN UNTUK MERENCANAKAN JEMBATAN
KONSTRUKSI BAJA
Pasal 1.
Sebutan untuk peraturan.
Peraturan-peraturan untuk merencanakan jembatan konstruksi baja, dapat
disingkat dengan sebutan: VOSB 1963.·
Pasal 2.
Jembatan-jembatan dengan las listrik.
Dalam bentuk ini, terdapat juga peraturan2 untuk merencanakan jembatan
dengan las listrik. (V 1017- 1952 menjadi batal).
Pasal 3.
BABI
PEMBEBANAN VERTIKAL
A. BERAT SENDIRI
Ketentuan umum.
Pada umumnya berat sendiri dapat dianggap sebagai pembebanan terbagi
rata. Apablla berat per meter suatu gelegar sangat tidak beraturan maka
ketidak teraturan itu harus diperhitungkan.
Catatan : lihat juga pasal 29.
Pasal 4.
Perhitungan berat sendiri.
1. Dalam perhitungan berat sendiri,
baja walst, tempa, tuang
l:iesi tuang
beton tulang
beton pengisi
asfalt beton panas
asfalt betvn dmgm
asfalt tuang
krikil {kenng)
pasir {kering)
berlaku berat jenis untuk bahan :
7,85
7,25
2,5
22
2.'2 :::t
t..::
2,2-2,35
1800 kg/Jh.)
1800 kg/m3
2. Untuk bahan-bahan lainnya dianjurkan untuk menetapkannya dengan

Pasal 5
pereobaan-pereobaan. Pada pasal 80 ditetaplcan berat volume dari beberapa
jenis kayu.
B. MUATANBERGERAK
Penjelasan umum.
Sebagai muataQ bergerak dipakai suatu muatan flktief yang terdiri dari
beban-beban terpusat bersamaan atau tidak dengan suatu pembebanan
terbagi rata yang dapat memenuhi seluruh bentang jembatan. Pembebanan
terbagi rata itu tidak menjadi putus di tempat di mana beban-beban terpusat
bekerja.
Catatan : Muatan bergerak (flktief) tersebut diambil sedemikian rupa
hingga seeara bersamaan menimbulkan akibat pembebanan yang
paling sedikit sama beratnya seperti yang ditimbulkan oleh
pembebanan lalu lintas yang sebenunya terjadi.
Pasal 6
Pembebanan pada jembatan-jembatan kereta api.
1. Untuk jalan kereta api utama, pembebanan kereta api harus diambil
akibat pembebanan di bawah ini yang paling berbahaya :
a) suatu pembebanan terbagi rata sebesar 8 ton per meter lari bersamaan
dengan dua pasangan beban terpusat. MiSing-masing pasangan
beban terpusat itu terdiri dari 3 as dengan tekanan as sebesar
15 ton dan jarak antara as 150 em. Jarak antara tengah-terlgah kedua
pasangan beban terpusat paling sedikit adalah 1700 em (sambar
1)
gambar 1
IS t )5t 1St IS I IS 1 IS I
·~p7ft//W7ft/WV//T~)fl//
81/m'
:>1700
-I< ,,. ~ ,,. of-
2

) dua pasangan be ban terpusat, masing-masing terdiri dari 3 as dengan
tekanan as sebesar 25 ton dan jarak antara as 150 em tanpa pembebanan
terbagi rata. Jarak antara tengah-tengah kedua pasangan
beban terpusat paling sedikit adalah 650 em dan paling besar adalah
900 em (gambar 2).
25 I 25 I 251
gambar 2
25 I 25 I ::!5 t
l ! l l j, J
-fc 150 150 ~ ~ISO 150
+
650 sampai 900
c) satu beban terpusat dengan tekanan as sebesar 27 ton tanpa pem
pembebanan terbagi rata (gam bar 3).
271
gambar 3
2 Untuk jalan kereta api lokal haruslah diteliti terlebih dahulu pembebanan
yang paling berat dan kerapnya pembebanan seperti itu yang
terjadi. Semuanya ini dipakai sebagai dasar dari perhitungan-perhitungan.
Pasal 7.
Pembebanan jalur jalan kaki dari jembatan kereta api.
1. Pembebanan untuk bagian2 jalur jalan kaki jembatan kereta api adalah
sebesar 200 kg/m2 jika tidak terbuka untuk umum. Untuk perhitungan
gelegar induk pembebanan jalur jalan kaki cukup diambll hanya 100 kg/
m2.
· 2. Pembebanan jalur jalan kaki jembatan kereta api yang terbuka untuk
umum dapat dlliliat pada pasal10.
Catatan : Pembebanan tersebut harus dikalikan dengan suatu koefisien
yang rumusnya sama dengan rumus untuk koefsien C
pada jembatan lalu lintas biasa. Lihat pasal 14 dan 15.
3

KLASSE45
garnbar 5
I 51 151
151
a= ~4
ukuran dalam t.:m
KLASSE 30
garnbar 6
--"1--------- ~50
JOt lOt
lOt
a= 16
ukuran dalam em
Catatan : Untuk papan-papan lantai kendaraan
lihat pasal38-2
6

Pasal 100
Pembebanan jalur jalan kaki dan jalur speda untuk jembatan lalu lintas
biasa dan jembatan kereta api yang terbuka untuk orang; pembebanan dari
schampkanten, berm tengah dan sejenisnyao
10 Untuk perhitungan gelegar induk, besamya muatan jalur jalan kaki;
speda yang dipakai adalah sebagai berikut :
Klase 60
Klase 45
Klase 30
jembatan untuk jalan kaki dan speda
jembatan kereta api yang terbuka untuk orang
400 kg/m2
300 kg/m2
200 kg/m2
400 kg/m2
200 kg/m2
2 0 Untuk perhitungan bagian-bagian jembatan, besamya pembebanan akibat
dari schampkanten. berm tengah dan sejenisnya, harus diperhitungkan
terhadap suatu beban terpusat sebesar tekanan roda kendaraan
seperti yang diatur pada pasal 90
30 Bagian-bagian dari jalur jalan kaki dan speda harus diperhitungkan terhadap
beban sebesar 400 kg/m20
Pasal 11.
Pembcbanan jembatan-jembatan tram dan untuk lalu Iintas campurano
•
10 Untuk jalan kereta api keperl_uan industri, tram dan sejenisnya haruslah
untuk tiap hal diteliti secara tersendiri pembebanan yang paling berat
dan kerapnya pembebanan seperti itu yang terjadi. Semuanya ini dipakai
sebagai dasar dari perhitungan-perhitungano
2 Apabila pada lantai kendaraan suatu jembatan untuk lalu lintas biasa
terdapat juga jalan kereta api ataupun tram, maka haruslah diperhitungkan
adanya kemungkinan bahwa jalur jalan kereta api ataupun tram
itu dapat dibebani juga oleh kendaraan dan muatan lalu lintas bjasao
30 _Dalam hal terdapat satu ataupun lebih jalan kereta api ataupun tram
pada jembatan untuk lalu lintas biasa, maka dalam memperhitungkan
faktor reduksi seperti yang dimaksudkan pada pasal 94, baik keretaapi
maupun tram tidak boleh dianggap sebagai kendaraano Akibat pembebanan
dari kereta api a tau pun dari tram tidak boleh direduceer 0
7

Pasall4.
Koefisien kejut dan pembebanan.
1. Pembebanan bergerak untuk jembatan-jembatan kereta api, tram dan
lalu lintas biasa harus dikalikan dengan suatu koefisien kejut.
2 Untuk jembatan lalu lintas biasa, kecuali harus dikalikan dengan suatu'
koefisien kejut, muatan bergerak jembatan harus juga dikalikan dengan
suatu koefisien pembebanan.
3. Pembebanan bergerak tidak usah dikalikan dengan koefiSien kejut,
tetapi harus dikalikan dengan koefisien pembebanan saja apabila dipakai
untuk menghitung :
a. papan-papan lantai kendaraan (lihat juga penjelasan pasal· 80).
b tegangan tekan siar di bawah plaat landasan (lihat juga pas. 78).
c. pijler dan landhoofd bila massanya besar.
tetapi untuk perhitungan konstruksi penumpu yang ringan, misalnya
jukken dari baja, pembebanan bergerak harus dikalikan dengan koefisien
kejut.
4. Pada rumus-rumus dalam pasal 15, harga L dinyatakan dalam meter,
yaitu panjang daerah penempatan pembebanan bergerak untuk mendapatkan
momen lentur yang paling membahayakan bagian jembatan
yang ditinjau.
Untuk sederhananya, harga-harga L untuk hal-hal tersebut di bawah ini
adalah sebagai berikut : ·
lO
a. untuk gelegar di atas· dua tumpuan, harga L adalah panjang bentang
dari gelegar yang ditinjau dalam meter.
b. untuk gelegar melintang dan untuk bagian-bagian yang memikul
beban-beban bergerak yang bekerja pada gelegar melintang (misalnya
hangers dari suatu jembatan busur), twga L adalah panjang
dari dua gelegar memanjang.
c. untuk gelegar di atas lebih dari dua tumpuan, berlaku untuk sepanjang
gelegar, harga L adalah jumlah dari bentang terpendek dan
setengah dari bentang yang terbesar, asal saja harga L karenanya
tidak lebih keen ~ari bentang yang terbesar.
d. un.tuk gelegar induk dari. jembatan lalu lintas do bel dengan banyaknya
gelegar induk tidak lebih dari dua, harga L harus diambil dua

Pasal 15.
kali bentang. Harga L di sini menjadi dua kali dari harga yang dihitung
menu rut a) a tau pun b).
Catatan : Untuk perhitungan gaya lintang maksirnum yang timbut
pada suatu penampang gelegar berdinding penuh,
ataupun menghitung gaya batang yang berbahaya dari
batang diagonal dan tepi suatu jembatan rangka, harga
L diambil sepanjang daerah penempatan pernbebanan
bergerak untuk mendapatkan rnomen lentur yang
berbahaya pada gelegar berdinding penuh ataupun pada
gelegar jembatan rangka.
Besamya koefisien-koefisien.
1. Rumus-rumus untuk koefisien kejut dari jembatan kereta api adalah sebagai
berikut :
a. untuk bagian-bagian yang dibebani secara langsung (jadi tanpa gelegar
melintang) dan untuk gelegar rangkap dengan rail yang verzonken
kecuali jika landasan rail adalah landasan pegas dalam
pelaksanaannya).
s = 1 + _.....;;;::;..__ 60
100 + L
b. untuk jernbatan-jernbatan ta,npa ballasbed yang rnenerus dan untuk
perkecualian yang disebut pada 1 a:
s = 1 + _ _..;;....;..___ 50
100 + L
c. untuk jernbatan-jembatan dengan ballastbed menerus (dan untuk
jembatan tram) .
40
S=1+----
100 + L
2. Untuk jembatan lalu lintas, biasa besamya koefisien kejut dinyatakan
dengan rumus:
s = 1 + _4..;.;0;;.__
100 + L
11

L
S-1 + 60
dalam 100+L
meter
0 1,60
5 1,57
10 1,55
20 1,50
30 1,46
40 1,43
50 1,40
60 1,38
70 1,35
80 1,33
90 1,32
100 1,30
110 1,29
120 1,27
130 1,26
140 1,25
150 1,24
160 1 23
170 1,22
180 1 21
190 1,21
200 1,20
dsb
T ABEL II (pasal 15)
KoefJSien kejut S
S-1 + 50
1,50
1,48
1,45
1,42
1,38
1,36
1,33
1,31
1,29
1,28
1,26
1,25
1,24
1,23
1,22
1,21
. 1,20
1,19
1,19
1,18
1,P
1,17
100+L
S-1 + 40
1,40
1,38
1,36
1,33
1,31
1,29
1,27
1,25
1,24
1,22
1,21
1,20
1,19
1,18
1,17
1,17
1,16
1,15
1,15
1,14
1,14
1,13
100 +L
Untuk harga-harga L yang tidak tepat dengan tabel, harga C boleh dihitung
dengan sisipan luiUS.
3. Besamya koeflSien pembebanan untuk jembatan lalu lintas biasa adalah
seperti yang dinyatakan dengan rum us :
B = 0,6+ lOO~L
12

Koefisien C ==
T ABEL III (pasal 15)
koeftsien kejut x koeftsienpembebanan
untuk jembatan lalu lint as biasa
c :: (1 + 10~0+ L ) X (0,6 + 10~0+ L )
L koetisien L koeftsien L
(m) c (m) c (m)
0 1,40 80 1,01 170
5 1,35 90 0,98 180
10 1,31 100 0,96 190
20 1,24 110 0,94 200
30 ,1,19 120 0,92 210
40 1,15 130 0,91 220
50 1,10 140 0,90 230
60 1,07 ISO 0;88 240
70 1,04 160 0,87 dsb
koeftsien
c
0,86
0,85
0,84
0,83
0,82
0,82
0,81
0,80
I
Untuk harga-harga L yang tidak tepat dengan tabel, harga C boleh dihitung
dengan sisipan lurus.
C. PEMBEBANAN SALJU
Pasal 16
Ketentuan umum.
Pembebanan akibat salju tidak usah diperhitungkan.
13

BAB D
PEMBEBANAN HORISONT AL
Pasal 17.
Pembebanan angin.
I. Semua permukaan yang terkena angin harus diperhitungkan terhadap
pembebanan horisontal sebesar 1 SO kg/m 2 yang arahnya tegak lurus
pada sumbu jembatan.
Catatan :
Konstruksi-konstruksi ringan yang oleh angin dapat menunjukkiJil
gejala-gejala dynamis, hendaknya dihindarkan.
2. Sebagai permukaan yang terkena angin, harus dihitung luas suatu jalur
setinggi konstruk.si lantai kendaraan dan lalu lintas berikut proyeksi
dari bagian gelegar induk pertama di bawah dan di atas jalur ditambah
. dengan luas yang dihitung dengan cara yang sama dari gelegar kedua,
ketiga dan seterusnya dikalikan dengan koefiSien masing-masing sebesar
2/3, (2/3 ) 2 dst.
Contoh: F
;::
luas dari jalur
F1
;::
proyeksi dari bagian gelegar induk pertama
F2
;::
proyeksi dari bagian gelegar induk kedua
F3
;::
proyeksi dari bagian gelegar induk ketiga
F4
;::
proyeksi dari bagian gelegar induk keempat.
Luas permukaan yang terkena angin menjadi :
Ut.
F tot. ;::
F + Fl + (2/3). F2 + (2/3? .F3 + (2/3) 3 .F4.
Wind resistance of latt~ce girder bridges
by E.Ower.Inst. ofCivil Engineers 194S London.
3. Tinggi jalur lalu lintas untuk jembatan kereta api adalah 3 ,SO m dihitung
dari atas batang rail. Untuk jembatan lalu lintas biasa, tinggi itu
adalah 2,SO m dihitung dari permukaan lantai kendaraan dan boleh
dianggap menerus sepanjang jembatan.
4. Di samping itu harus juga diperhitungkan suatu gaya angin di arah memanjang
jembatai} yang bekerja bersamaan dengan gaya angin yang sama
besamya di arah melintang jembatan .. Besamya gay a angin itu adalah
14

50% dari gaya angin total yang bekerja tegak lurus pada sumbu jembatan
dan dihitung menurut pasal17-1 dan 17-2.
5. Batang-batang din ding dari ikatan angin harus diperhitungkan terhadap
gaya lintang yang paling berbahaya di antara :
a. gay a lintang akibat pembebanan angin.
b. suatu gaya lintang semu besar 1% dari jumlah gaya-gaya terbesar
batang tepi ikatan angin yang ditinjau akibat pembebanan vertikal
dari jembatan. (Apabila ikatan angin itu menunjang lebih dari dua
gelegar induk, maka besamya gay a lintang semu itu haruslah 1%
dari jumlah semua gaya2 batang tepi).
c gaya lintang yang timbul akibat pembebanan-pembebanan lain pada
jembatan.
Pasal18.
Pembebanan sandaran.
Besamya pembebanan horisontal pada batang atas sandaran jembatan
adalah:
untukjembatan yang terbuka bagi orang adalah 100 kg/m'
untuk jembatan yang tidak terbuka bagi orang adalah 50 kg/m'
Pasal19.
Gaya lemparan tikungan.
Pada jembatan-jembatan kereta api di tikungan, gaya lemparan tikungan
harus diperhitungkan. Gaya itu dianggap bekerja pada titik tangkap 2 meter
dari atas batang rail. Untuk tikungan dengan jari-jari sama ataupun lebih
kecil dari 1000 meter, besamya gaya itu adalah 15% dari pembebanan jarijari
yang lebih besar dari 1000 meter adalah :
1000 X 15%
r
Pasal20.
Gay a-gay a rem.
1. Untuk jembatan-jembatan kereta api lalu lintas tunggal, besamya.gayagaya
rem dihitung dengan rumus :
15

R = 6 + 0,9 L Wltuk L 30 meter
di mana L adalah panjang jembatan dalam meter dan R adalah gaya rem
dalam ton. Bila suatu konstruksi dibebani oleh dua atau lebih jalur
kereta api yang letaknya bersisian, maka pada satu jalur harus diambil
gaya rem sebesar rumus di atas sedangkan pada satu jalur lainnya diambil
gaya rem sebesar 20% dengan arab yang sama dari yang pertama.
2 Untuk jembatan-jembatan lalu lintas biasa, jembatan-jembatan tram
atau untuk jembatan-jembatan dengan lalu lintas campuran tram dan
lalu lintas. biasa, gaya rem yang diperhitungkan adalah :
klase 60 20 ton
klase 45 15 ton
klase 30 10 ton
jembatan tram· 20 ton
Titik tangkap gaya rem itu adalah titik tengah jalur pembebanan yang
paling berbahaya untuk bagian konstruksi yang ditinjau.
Pasal21.
Gay a geser perletakan.
1. Besarnya gaya yang menahan bergeraknya perletakan-perletakan adalah :
a. Wltuk perletakan rol 3% dari tekanan perletakan
b. Wltuk perletakan geser : 20% dari tekanan perletakan.
Untuk gelegar di atas lebih dari dua tumpuan besamya gaya horizontal
yang dipikul oleh perletakan tetap adalah jumlah gaya-gaya geser dari
semua perletakan bergerak yang diakibatkan oleh pembebanan berat
sendiri dan muatan bergerak pada bentang yang terbesar di sebelah perletakan
tetap.
Pada penetapan besarnya gaya geser itu, tidak perlu diperhitungkan
dengan koefisien kejut. Sebaliknya koeflsien pembebanan diperhitungkan
berikut reduksi atas akibat pembebanan bergerak untuk jembatan
dengan dua atau lebih jalur-jalur lalu lintas.
2 Untuk tumpuan-tumpuan yang cukup elastis boleh diperhitungkan
gaya-gaya yang lebih kecil.
Gaya-gaya geser hanya dipakai pada perhitungan perletakan, pijler dan
kepala jcmbatan.
16

Pasal22
Pembebanan horisontal pada perletakan.
Besarnya gaya yang harus diperhitungkan sebagai akibat pembebanan berat
sendirl jembatan, suhu, angin dan muatan bergerak diambil yang paling berbahaya
di antara : ·
a. gaya rem maksimum menurut pasal 20
b. gaya geser maksimum menurut pasal21
c. gay a rem dan gaya geser secara bersamaan
Dalam hal c yang dipakai, maka gaya total boleh diambil sebesar 75%­
nya saja.
d pembebanan maksimum akibat gaya-gaya angin
e. kombinasi antara d dengan a atau b atau c
Dalam hal 2 yang dipakai, maka tegangan yang diijinkan boleh dipertinggi
dengan 25% (lihat pasal 26) .
. Pasal23
Tumbukan dan ikatan tumbukan.
Pada jembatan kereta api antara kedua gelegar memanjang dari tiap jalur
kereta api harus dipasang suatu ikatan tumbukan. Ikatan itu harus mampu
memikul pembebanan yang paling berat di antara :
a suatu gaya tumbukan sebesar 6 ton
b. gaya lintang akibat gaya lemparan tikungan dikalikan dengan koefisien
kejut.
c. gay a lintang akibat pembebanan angin
d. kombinasi pembebanan a+c
e. kombinasi pembebanan b+c
Pada pembebanan d dane t~gangan yang diijinkan boleh dipertinggi dengan
25%.
Pasal24.
Gaya-gaya horisontal pada bagian-bagianjembatan lalu lintas biasa.
Untuk bagian-bagian jembatan yang karena letaknya ataupun kurangnya
pengamanan dapat terlanggar oleh kendaraan-kendaraan dan jika rusak dapat
membahayakan keamanan seluruh jembatan, harus diperhitungkall terhadap
17

suatu gaya yang paling berbahaya di antara :
a. suatu gaya horisontal sebesar 100 ton yang bekerja setinggi 1,20 meter
di atas 1antai kendaraan kendaraan dan sejajar dengan sumbu jembatan.
b. suatu gay a horisontal sebesar 50 ton yang bekerja, setinggi 1 ,2C meter
di atas lantai kendaraan dan tegak lurus terhadap sumbu jembatan.
Untuk pembebanan ini bersama dengan pe~bebanan vertikal sebagai
tegangan yang diijinkan boleh diambil tegangan leleh.
Catatari : Sehampstrook merupakan suatu eontoh pengamanan. Tinggi
15 - 20 em dengan sisi tepinya 50 em dari bagian yang dilindungi.
Keeuali itu schampstrook harus dipasang 10 meter di
muka bagian tersebut.
18

Pasal25.
BAB m
KETEN1UAN-KETEN1UAN MENGENAI PERHITUNGAN DAN
KONSTRUKSI
A. KETEN1UAN UMUM
Dasar-dasar perencanaan.
Suatu jembatan harus dfiihat sebagai suatu kesatuan terdiri dari bagian-bagian
yang bekerja sama. Pelemahan-pelemahan setempa~ dan perubahan-perubahan
mendadak dari daya pikul hendaknya sejauh mungkin dihindari. Sebagai
contoh adalah sambungan suatu bagian yang dibuat lebih kuat dari pada
yang diperlukan seperti pada perhitungan. Sambungan seperti itu harus dibuat
sam a kuatnya dengan bagian itu sendiri ataupun yang mampu meneruskan
suatu gaya yang besarnya paling sedikit 1 ,5 kali besarnya dari gaya maksimum
yang bekerja asal saja dengan gaya sebesar itu tidak. menimbulkan
tegangan yang melampaui batas yang ditetapkan.
Pasal26.
Kombinasi pembebanan.
Perhitungan kekuatan meliputi:
a. akibat berat sendiri bersima akibat pembebanan bergerak seperti yang
dimaksudkan pada bab 1-B dan gaya lemparan tikungan seperti yang dimaksudkan
pada pasal19.
b. aktbat berat sendiri bersama pembebanan angin dan pengaruh suhu.
c. aktbat semua pembebanan yang disebut pada bab I dan bab II bersama pengaruh
suhu.
Untuk keadaan yang disebut terakhir, tegangan yang diijinkan seperti yang ditetapkan
pada bab IV (lihat pasal 71) boleh dipertinggi dengan 25%. Mengen&i
tegangan sekunder lihat pasal 70.
Pasal27.
Pembebanan pemasangan.
Dengan semua kemungkinan pembebanan yang dapat terjadi selama pelaksanaan
pemasangan berlangsung, jembatan harus sudah diperhitungkan.
Pasal28.
Ketelitian perhitungan.
19

Ketelitian pekerjaan untuk suatu perhitungan kekuatan sudah cukup sebesar
1% dari hasil akhir.
Pasa129.
Ketelitian taksiran berat sendiri.
Jika perkiraan semula dari berat sendiri sedemikian melesetnya hingga suatu
perhitungan dengan menggunakan berat sendiri yang tepatnya sama pengaruhpengaruh
lainnya menghasilkan suatu tegangan yang besarnya 3% lebih tinggi
dari pada yang diijinkan, maka perhitungan semula harus diulangi kembali.
Pasal30.
Perhitungan dengan pengurangan berat sendiri. Stabilitas. Cara memperhitungkan
gaya-gaya yang berlawanan.
1. Dalam perhitungan untuk menyelidiki kemungkinan tergulingnya jembatan,
pengaruh berat sendiri jembatan (termasuk ankerblok) hanya boleh
diambil 2/3-nya saja. Jika pembebanan angin pada kendaraan memperbesar
kemantapan jembatan (umumnya demikian halnya) maka harus diperhitungkan
satu baris Kendaraan pada kedudukan yang paling membahayakan
seberat 1000 k~m untuk jembatan kereta api dan 400 k~m'
untukjembatan lalu lintas biasa.
Catalan : Maksud dari bagian pertama pasal ini ialah untuk memperhitungkan
semua pengaruh seperti lift, pengurangan berat sendiri
dan sebagainya.
2. Jika pada suatu bagian, akibat berat sendiri jembatan, timbul suatu gaya
ataupun momen Pe.g yang berlawanan dengan gaya ataupun momen Pm.l
yang diakibatkan oleh pembebanan bergerak ataupun horisontal lagi pula
harga-harga mutlaknya memenuhi.
132 Peg!< IPmll

Pasal25.
BAB DI
KETENTUAN-KETEN1UAN MENGENAI PERHITUNGAN DAN
KONSTRUK.SI
A. KETENTUAN UMUM
Dasar-dasar perencanaan.
Suatu jembatan harus dilihat sebagai suatu kesatuan terdiri dari bagian-bagian
yang bekeija sama. Pelemahan-pelemahan setempa~ dan perubahan-perubahan
mendadak dari daya pikul hendaknya sejauh mungkin dihindari. Sebagai
contoh adalah sambungan suatu bagian yang dibuat lebih kuat dari pada
yang diperlukan seperti pada perhitungan. Sambungan seperti itu harus dibuat
sama kuatnya dengan bagian itu sendiri ataupun yang mampu meneruskan
suatu gaya yang besarnya paling sedikit 1 ,5 kali besarnya dari gaya maksimum
yang bekerja asal saja dengan gaya sebesar itu tidak. menimbulkan
tegangan yang melampaui batas yang ditetapkan.
Pasa126.
Kombinasi pembebanan.
Perhitungan kekuatan meliputi:
a. akibat berat sendiri bersama akibat pembebanan bergerak seperti yang
dimaksudkan pada bab 1-B dan gaya lemparan tikungan seperti yang dimaksudkan
pada pasal19.
b. aktbat berat sendiri bersama pembebanan angin dan pengaruh suhu.
c. aktbat semua pembebanan yang disebut pada bab I dan bab II bersama pengaruh
suhu.
Untuk keadaan yang disebut terakhir, tegangan yang diijinkan seperti yang ditetapkan
pada bab N (lihat pasal 71) boleh dipertinggi dengan 25%. Mengen8i
tegangan sekunder lihat pasal 70.
Pasal27.
Pembebanan pemasangan.
Dengan semua kemungkinan perubebaruw yah(, ·:tJP

e. untuk gelegar induk : jarak as ke as dari tumpuan.
Pasal35.
Catatan : Dipintakan perhatian bahwa untuk jembatan-jembatan khusus seperti
jembatan composite dengan lantai kendaraan beton, jembatan
dengan lantai kendaraan baja, jembatan dengan gelegar koker
dan sebagainya, terdapat harga-harga yang menyimpans dalam penetapan
panjang bentang lantai kendaraan, gelegar memanjang
dan gelegar melintang.
Profll ruang bebas untuk jembatan kereta api dan tram. .
I. Untuk jembatan kereta api, pada umumnya berlaku profll ruang bebas seperti
yang diberikan pada gam bar 9.
2. Untuk jembatan tram berlaku profll ruang bebas yang ditetapkan untuk
tram yang bersangkutan. tingi minimum untuk pcker·
'""'
jaan baru termasuk kawat
· aliran traksi listrik. ·
14111 tinggi rencana untuk pekerj•
,.,., ,.,., an baru termasuk kawat alir·
1180 1180
1170 motor.
an traksi liltrik.
hanya untuk traksi uap dan
ISOO
ukuran dalam mm
22

Pasal31.
Zeeg.
Pada tiap bentang jembatan diberi zeeg yang besamya paling sedikit sama
dengan lendutan yang ditimbulkan oleh berat sendiri.
Catalan :
Pasal32.
Jika dikehendaki adanya suatu zeeg yang tetap, maka besamya
harus dijumlah.kan pada yang di atas.
Harga-harga elastisitas.
Untuk beberapa jenis baja boleh diambil.
I. Modulus elastisitas (E) 2.100.000 kg/cm2
2. Modulus geser (G) 810.000 kg/cm2.
3. Angka dari Poison (m) 10 : 3
Catalan : Untuk modulus elastisitas dari beberapajenis kayu, lihat pasal80.
Pasal33.
Perubahan suhu.
1. Sebagai batas-batas di mana suhu jembatan dapat berubah, diambil -25°C
dan +45°C. Perencanaan harus didasarkan pada suhu + l0°C dan selama pelaksanaan
pemasangan keadaan suhu harus diperhatikan.
2. Bila pemanasan dari beberapa bagian tidak sam a, maka harus diperhitungkan
suatu perbedaan suhu yang besamya paling sedikit 15°C. Untukjembatan
bergerak (misalnya jembatan berputar) diambil sebesar 30°C.
3. Besarnya pemuaian dari baja adalah 12 x 10- 6 tiap derajad Celcius.
Catatan : Pada umumnya pengaruh perubahan suhu dalam perhitungan
kekuatan dapat diabaikan.
Pasal34.
Panjang bentang.
Sebagai panjang bentang diambil :
a. untuk papan lantai kendaraan : jarak antara flens ge1egar memanjang ditambah
dengan tebal papan yang memikul.
b. untuk lantai kendaraan dari beton : jarak as ke as dari gelegar memanjang.
c. untuk gelegar memanjang jarak as ke as dari gelegar melintang.
d. untuk gelegar melintang : jarak as ke as dari gelegar induk.
21

Catatan Pada konveilsi J enewa tahun1949 mengenai konstruksi dari jalanjalan
raya internasional yang besar, dianjurkan tinggi 1alu-lintas
sebesar 4,50 meter.
Ukuran tinggi 150 mm dan 200 mm masing-masing untuk jalur
jalan kaki dan berm, tidak boleh melebihi 120 nun jika terdapat
kemungkinan adanya lalu-lintas speda dijalan.
Pasal37.
B. LANTAIKENDARAAN
Perhitungan gelegar memanjang dan melintang.
1. Umumnya waktu menghitung gelegar memanjang dan gelegar melintang
jembatan lalu-lintas biasa, kekakuan dan kerjasama dari lantai dan konstruksi
lantai turut diperhitungkan.
Jika tidak demikian halnya maka untuk gelegar memanjang, yang pada
hakekatnya merupakan gelegar di atas banyak tumpuan, besarnya momen
lentur ditengah-tengah bentang dan di atas tumpuan boleh diambil sebesar
75 % dari momen terbesar yang dapat terjadi jika gelegar memanjang ditumpu
bebas pada kedua ujungnya. Dalam hal ini untuk perhitungan gelegar
melintang, gelegar memanjang dianggap tidak menerus di atas banyak
tumpuan.
2. Untuk jembatan kereta api, gelegar memanjang dan melintang harus dili.itung
sebagai gelegar penerus di atas tumpuan-tumpuan tetap ataupun elastis
(lihat tabel N pada halaman 17).
Besarnya momen-momen dan sebagainya yang terdapat pada tabel, dihitung
dengan pembebanan menurut pasa16 (tanpa koeftsien kejut) dan berlaku
untuk gelegar menerus dengan traagheidsmoment yang tetap dan bentang
yang sama besamya momen, reaksi tumpuan dan gaya lintang dari
gelegar memanjang yang menerus pada jembatan kereta api akibat pembebanan
bergerak.
TABEL IV
Besarilya momen, reaksi tumpuan dan gaya lintang dari gelegar memanjang
yang menerus pada jembatan kereta api akibat pembebanan bergerak.
0 1 2 3 __ i_n-;:-1""-) --~nr---
b. li
24

A = 135 mm untuk bagian-bagian yang disatukan padabatang rail dan 150
mm untuk lain bagian yang tidak bergerak.
B = 41 mm untuk kontrarail dan 70 mm untuk lain bagian yang tidak bergerak.
Gambar9
Prom ruang be bas untuk perencanaan jembatan kereta api pada jalur lurus.
Pasa136.
Prom ruang bebas untuk jembatan lalu-lintas biasa.
Untuk jembatan lalu-lintas biasa dianjurkan menggunakan proffi ruang bebas
seperti yang diberikan pada gambar 10. Sebagai tinggi lalu-lintas harus diambll:
4,20 meter sebagai tinggi minimum
4,50 meter untuk jalan-jalan penting di mana tidak terdapat kemung-
kinan mengalihkan lalu-lintas. -
lebar
gelegar
induk
1
f.----
2500 600
+
--;.- 200*
14500
+- :00 ~-if~~~---- ~ ----···--. ""r-.(:.....ll·
'
A = lebar jalur jalan kaki atau speda sesuai peraturan
B = Iebar jalur lalu-lintas sesuai dengan peraturan.
4200
t...--4---l/
garnbar 10
--t
500
I
2500
23

Pasal38.
Perhitungan papan-papan lantai.
1. Pada perhitungan papan-papan lantai jembatan, lapisan aus tidak boleh
~t-sertaluul.
2. Pada lantai lapisan tunggal, harus dianggap bahwa satu roda dipikul oleh
satu papan lantai.
Dalam arah memanjang papan, tekanan roda dianggap terbagi sepanjang
b + 2d jika papan-papan itu dilalui diarah melintang dan terbagi sepanjang
a + 2d bila papan-papan dllalui di arah memanjang. Di sini berarti :
b = lebar loopvlak roda ( gambar 4, 5 dan 6 )
a = panjang loopvlak roda ( gambar 4, 5 dan 6)
d = tebal dari papan lantai.
3. Papan-papan lantai harus dihitung sebagai gelegar di atas dua tumpuan
meskipun pada hakekatnya menerus di atas beberapa tump':lan.
Catatan : Dipintakan perhatian bahwa pada perhitungan momen papan
lantai akibat beban terpusat, tebal d tidak berperan.
Gambar 11
Dengan pembebanan seperti pada gam bar 11, besamya momen lentur disuatu
papan lantai adalah :
M = i P ( 22' - b')
di mana : P = tekanan roda
Q' = Q+d, ben tang menurut pasal 34
Q = jarak antara flens .
b' = ·b+2d, menurut pasal38.
hingga: M=.!P(2Q-b)
8
Te.bal d tidak terdapat lagi dalam rumus.
26

gaya lintang momen tumpu- momen lapangreaksi
tumpuan
Q sebelah kiri an dititik 1 an dimedan
(m) titik 0 titik 1 titik 1 0-1
(t) (t) (t) (tm) (tm)
3 t36 + 64 - 42 - 19 + 18
4 +44 + 78 -- 52 - 29 + 30
5 +49 + 90 - 59 - 43 + 46
6 +53 +102 - 67 - 64 + 63
7 +59 +113 - 73 - 82 + 83
8 +64 +123 - 79 - 97 +107
9 +69 +133 - 85 -118 +130
10 +73 +143 -- 90 -141 +154
11 +78 +153 .. - 96 -166 +180
12 +82 +163 . 101 -199 +208
X=0,10 1 X =0,10 X = 0 X = 0,15 X = 0,20
Gaya dan momen berlaku untuk jalur tunggaL
Bailyaknya medan : n ~ 3.
X = gaya (momen) minimum
gaya (momen) maksimum
lepas dari tanda, maka gaya (momen)
yang terbesar disebut gaya (mo1pen)
maksimum dan gaya (momen) yang
terkecil disebut gaya (momen) minimum.
Dengan harga X yang terdapat pada tabel· ini dan dengan bantuan tabel IX
dan X (pasal 69), dapatlah ditetapkan besamya tegangan yang di-izinkan.
Akibat elastis-nya tumpuan-tumpuan maka besamya momen tumpuan akan
berkurang sedangkan momen lapangan akan bertambah sedikit Oleh seb~l
itu harga-harga dari gaya-gaya dar. •'lomen-mvn.~.: _.da ..,:- ,,., : v .. a a.· .. , · .•ma'
terke~.:uali untuk mcme1~ Uuec ~~·-'· / _,._ ,, ·'-'".' ,._o -"· _·,·i•l~~·-·
kan harga pada tabel dengan klr" "-ira 1.0%. f-,,,, .. ,!:-~it>gar mcL'::am: ":3.!1.? ~i
ngan dan bentang yang pendek. kenai~ :c!. ~:a.·6 ~ 1tu oapat leD, . n;:,,;:_~; : ~~1.
25

_ kemiri~pD pa1q ting:i I : 10
) 3 mn1
Bila perbedaan tebal plaat tiap bidang adalah 3 mm atau kurang, maka
peralihan dapat diselesaikan pada las-nya sendiri.
5. Apabila pada kedua sisi lijf dari suatu gelegar plaat konstruksi las, dipasang
per-kaku-an maka letak pemasangannya tidak usah berbeda bidang
satu sama lain.
Peng-kaku itu boleh dilas pada flens tekan sedangkan pada flens tarik
sebaiknya tidak.
Panjang las diarah melintang flens tidak boleh ditarik sampai pada tepi
flens dan pada flens tarik panjang itu tidak boleh lebih dari 1/3 Iebar flens
(gambar 13).
Pemasangan peng-kaku pada plaat lijf dan flens boleh dilakukan dengan las
sudut yang menerus mengelilingi peng-kaku.
gambar. 13
~ l/6b b li6b 1
28

Pasal39.
Perhitungan lantai dari beton tulang.
Lantai jembatan yang dibuat dari beton tulang harus dihitung menurut cara
seperti yang ada dalam Gewapend-Betonvoorschriften 1962 (NEN 1009)
di mana lapisan aus tidak boleh diperhitungkan sebagai lapisan pembagi
tekanan.
C. KONSTRUKSI YANG DILAS.
Di sini berlaku NEN 1062 ditambah dengan peraturan-peraturan berikut :
Pasa140.
Ketentuan umum.
1. Untuk membatasi banyaknya pekerjaan las pada suatu gelegar, dianjurkan
untuk menggunakan potongan-potongan dari bagian-bagian jembatan
yang akan dilas sebesar mungkin yang masih dalam batas dapat dipertanggungjawabkan
baik secara teknis maupun dari segi ekonomis.
2. Pekerjaan las yang terputus-putus tidak boleh dipakai, kecuali untuk
mengelas pengkaku-pengkaku.
Pasa141.
Konstruksi gelegar plaat yang dilas.
1. Hubungan suatu flens pada lijf boleh dilakukan dengan las K ataupun
dengan las sudut dua sisi. Pada kedua cara itu dapat dipakai protn flens
yang khusus.
Catatan : Untuk pekerjaan rapat air dianjurkan las K.
2. Sambungan antara dua atau lebih gelegar untuk mendapatkan suatu gelegar
yang lebih panjang sebaiknya dDakukan sedemikian rupa hingga las
dari plaat lifj dan plaat terletak dalam satu bidang.
Cqtatan : Dengan sendirinya tidak ada keberatan hila siar-siar itu tidak
terletak dalam satu bidang hila sebelumnya sudah ada pada
plaat lijf ataupun flens yang kemudian dihubungkan satu sama
lain.
3. Sambungan plaat lijf a tau pun flens berikutnya harus dilakukan dengan
las tumpul.
4. Peralihan dari beberapa ukuran tebal dan Iebar, supaya dapat dianggap

2. Jarak as antara dua paku keling ataupun bout, pada urnumnya tidak boleh
lebih kecil dari 3d.
Pasal44.
Jarak terbesar untuk paku keling atau bout.
1. Jarak antara as paku keling ataupun bout dengan tepi bagian yang disambung
tidak boleh lebih besar dari 3d ataupun enarn kali tebal plaat sebelah
luar yang paling tipis (o ). Pada hubungan plaat buhul, pertemuan dan sejenisnya
dapat terjadi bahwa ujung-ujung yang tajarn dipotong. Dalarn hal
in'i penyimpangan-penyimpangan kecil dari jarak-jarak yang disebut tadi
masih dapat diterima {lihat gam bar 16 ) .
garnbar 16
2. Satu baris paku keling ataupun bout diarah panjang batang.
Jarak as (s) antara dua paku keling ataupun bout tidak boleh leoih besar
dari 7d ataupun 14 li. Terrnasuk di sini adalah cara pemasangan paku keling
ataupun bout seperti pada garnbar 17 di mana berlaku :
s ~ 7d ataupun 14 li·.
,--+--- +··----
. I I
I I· ~ i
garnbar 17
3. Dua baris paku keling (bout) yang verspringed diarah panjang batang.
Jarak as (u) antara baris paku keling ataupun bout tidak boleh lebih besar
dari 7d ataupun 14 8. Jarak t {gambar 18.) tidak boleh lebih besar dari
7d- 1/2u ataupun 14 6 - 1/2 u.
30

6. Pada hubungan plaat-plaat flens yang letaknya saling tegak lurus ataupun
miring, harus diadakan pembulatan (g101bar 14).
Catatan : lni dapat dieapai misalnya dengan memperpanjang las dan kemudian
dlldkir.
Pasa142.
gambar 14
Ikatan, koppeling.
Pada batang tersusun, pemasangan batang-batang dari ikatan dan koppeling
boleh dilakukan dengan las sudut.
Pasa143.
D. HUBUNGAN PAKU KEUNG DAN BOUT
Jarak terkeen untuk paku keling atau bout (gambar 1 S)
1. Jarak as dari paku keling atau bout sampai tepi dari bagian yang disambung
adalah. tidak boleh lebih. keen dari dua kali garis tengah dari lubang
(d) untuk diarah gaya sedangkan diarah tegak lurus pada gaya tidak boleh
lebih keen dari 1 ,s d.
;;. 2d ~
gambar IS
29

garnbar 19
Tambahan pada pasa145-1
Untuk perhitungan penampang netto dapat ditetapkan :
di mana : bnetto = Iebar ftktief batang yang dipakai dalam perhitungan
kekuatan ;
17 d = u - (y't 2 + u 2 - d)( 1 - Mu ), at a u
= ud_ - ( v'12 + u:t - 1) ( 1 - ~ )
d2 d2 1u au
Besarnya fl untuk harga-harga ~ dan ~ dapat dilihat pada grafik I.
Diantara garis-garis boleh diadakan suatu sisipan lurus.
32

1 --+----+-- +-------}--
--t +----+----+---+--+- ' Lu t-
I f-t+ I
1 I I
garnbar 18
4. Dua baris paku keling {bout) yang tidak verspringend diarah panjang batang.
Jarak as antara baris paku keling ataupun bout dan jarak as antara dua
paku keling ataupun bout dalam baris ini tidak boleh lebih besar dari 7d
ata1:1pun 14 ~.
5. Lebih dari dua baris pa1c:u keling (bout) diarah panjang batang.
Pemasangan paku-paku keling (bout) harus sesuai dengan pasal 44-3
ataupun pasal 44-4 dengan pengertian bahwa pada batang-batang tarik
jarak-jarak tersebut boleh diambfi dua kali besamya di mana pada tiap
sisi, satu baris dipasang menurut pasal 44-2 ataupun jika dua baris menurut
pasal44-3.
Pasal45.
Perlemahan akibat paku keling ataupun bout.
I. Jika suatu bagian konstruksi dibebani tarik, maka sehubungan dengan
adanya lubang-lubang paku keling ataupun bout, haruslah diselidiki penarnpang
mana yang paling berbahaya. Di sini berlaku bahwa untuk memperhitungkan
perlemahan suatu penampang, semua lubang-lubang pada
penampang itu harus diperhitungkan. Panjang netw antara dua lubang
paku keling ataupun bout ~'" •l

2. Pada bagian tekan, perlemahan akibat lubang yang terisi paku keling
ataupun bout pas boleh tidak diperhitu.ngkan. sebaliknya jika yang dipakai
bukan bout pas (kecuali bout pra tekan) maka perlemahan itu harus
diperhitungkan. ~
Catatan : Untuk bout pra tekan lihat peraturan yang bersangkutan.
Batas-batas harga untuk T/
ff:4 -_ -r r>< T ~:_1 ~-r Ti-~J
-1-r--±=-~ }'
A II
II II
____ i t_td._~ _ _rs ______ L
L ~ .
1'-u -,- -11u-f4-.
T/ > 0,5
T/ < 0,5
T/ = 0,5
irisan II menentukan;
irisan I menentukan ;
kedua irisan sama dan
menentukan
T/ > 0: irisan II menentukan ;
11 < 0 : irisan I menentukan ;
T/ = 0 : kedua irisan sama dax. menentukan.
c
II
D
II
T/ > 0,5
11 0,5
T/ < 0,5
T/ = 0,5
irisan II menentukan;
irisan I menentukan ;
kedua irisan sama dan me·
nentukan.
Untuk contoh-contoh tersebut tidak satupun bentuk irisan diluar bentukbentuk
yang diberikan akan bersifat menentukan berapapun harga dari T/
yang dipakai.
34

Harap diperhatika.n bahwa dalam perjwnlahan l: fl d tanda dari harga haruslah
dipakai yang tepat. Ini berarti dalam hal f1 negatip, misalnya fl =
O:J rumus untuk bnetto menjam:
bnetto = ~rutto - ( -O:Jd) = bbrutto + 0,9d
d = jumlah dari lebar lubang yang terdapat pada suatu bagian irisan (untuk
bagian irisan antsra dua lubang, umumnya adalah sama dengan diameter
lubang, untuk bagian irisan yang dihitung dari tepi batang, d adalah
sama dengan setengah diameter lubang).
Contoh-contoh :
I -6--=----+_2
bbruto
u' r u u'
Contoh I:
untuk ketiga bagian irisan
berlaku:
t = O,jadi fl = 1.
i --;7R. 3
1 £'
I · 4
I I '
-- I t}---
u' I +u ~u·
---..,_,._ ._j_ -
Contoh 2:
untuk bagian irisan 1 dan 4
berlaku:
t = 0, jadi fl = 1.
untuk bagian irisan 2 dan 3
berlaku:
t > 0, jadi 11 < 1.
Contoh3:
l!r!td~ lJagian irisan J, 3 dan 5
berlaku:
t = O,jadi fl = 1.
untuk ba~a>; trisan 2 dan 4
berlaku.
t > 0, jadi 11 < 1.
33

Pasa146.
Penerusan gay a melalui baja siku penyambung dan sejenisnya.
Garis kerja gaya yang diteruskan ak:ibat pembebanan pada baja siku penyambung
diarah memanjang (misalnya sambungan antara gelegar memanjang
dan gelegar melintang dan sebagainya) harus digarap melalui garis sisi
luar dari baja siku (garis A-A pada gambar 20}. Penampungan momen yang
diakibatkan karenanya, tergantung dari konstruksi.
Pasal47.
Sambungan batang-batang konstruksi rangka.
Pada sambungan suatu batang yang terdiri dari dua bagian yang masing-masing
dihubungkan pada plaat buhul harus dipasang penyambung yang menjamin
penerusan gaya secara setris ketiap bagian. Jika tidak demikian keadaannya,
maka dipakai pasal48.
Catatan : Lihat juga pasal25.
Pasal48.
Sambungan exsentris.
Sambungan batang-batang yang exsentris disamping terhadap tarik ataupun
tekan juga harus diperhitungkan terhadap lentur.
F. BATANG-BATANG TEKAN
Pada pasal-pasal 49 s/d 57 berikut ini dan pasal-pasal yang bersangkutan dari
bab IV dibicarakan persoalan ketidak teguhan yang terpenting yang dapat
teljadi pada suatu konstruksi.
Tidak semua persoalan ketidak teguhan dibicarakan di sini; untuk persoaianpersoalan
lainnya seperti tekuk akibat puntiran, kip dan sejenisnya, seorang
perencana suatu jembatan konstruksi baja disilahkan untuk rnempelajari literatur-literatur
yang ada.
Pasal49.
Panjang tekuk batang-batang konstruksi rangka.
1. · Panjang tekuk dari batang-batang tepi adalah :
a. untuk tekuk dalam bidang gelegar : panjang hagan dari batang tepi
dalam bidang ini ;
b. untuk tekuk ke luar dari bidang gelegar : panjang hagan dari batang
36

Umum : Suatu pola lubang-lubang yang symetri kebanyakan merupakan
paduan dari pola-pola tersebut diatas.
3. Pada perhitungan profil dengan perlemahan lubang dibagian tekan dan
a tau pun bagian tarik selalu boleh diangap bahwa garis netral tetap ada dititik
berat penampang bruto.
r---t---+---~--~--~--~~~r-~~~--~--~---~~
r---+---+---t---i-~~-r~~rt-~~~~--~--~--~~~
.:!2
...
~H-~+~r+----1-- + 10
II M•
~
N 10
,.A,._
0
.... 0
0

Contoh:
batang tekan m - n
Xrn =
=
""7!'""--- + + .... ..---
El(rn-1}-m Elro-(m+l) Elm-n
~m-1)-m l!JII-(m+l) ~-n
EI(m -1}-m Elrn-(m+l) Elm-n Elm-(n+l) Elrn-(n+2)
~-......;.- + + + + '::""""___; _ _;.
~rn-1)-m £rn-(rn+l) £m-(rn+l) £m-(n+l) ~m-(n+2)
Elrn-n
~-n
El(n-1)-n Eln-(n+l) Elcrn-2)-n El(m-I)n Elrn-n
..._.; __ + + ...... + --
£(n-1)-n ~(n+l) £(rn-2)-n ~rn-1)-n ~-n
Gambar 21
(n-1) + (n) + (n + I) + (n + 2)
I = momen perlawanan dari prom terhadap sumbu yang tegak lurus
pada hi dang gelegar.
3. Jika dua batang yang sama panjangnya saling berpotongan (bersilangan)
dimana batang yang satu tertekan sedangkan yang lain pada waktu yang
bersamaan tertarik dengan gaya yang sap1a besamya, maka pada umum·
nya titik silang itu boleh dianggap sebagai suatu titik engsel yang tetap
baik dalam perhitungan tekuk didalam bidang maupun keluar bidang
dari batang-batang.
Ketentuan ini tidak berlaku hila tegangan-tegangan pada batang-batang
tepi, yaitu batang-batang tempat menghubungkan batang-batang yang
bersilangan, akibat pembebanan mobiele menimbulkan tegangan-tegang·
an tekan sekundair pada batang-batang yang bersilangan tadi.
38

tepi pada ikatan penumpu.
Untuk batang tepi dengan tumpuan elastis harap melihat pasal 51.
..
• -t-
...
A
r-
A
gambar 20
~A-A
2. Jika panjang tekuk dari batang diagonal dan vertikal tidak ditetapkan secara
teliti, maka haruslah diambil :
a).
b).
untuk tekuk ke luar dari bidang gelegar : panjang hagan.
untuk tekuk dalam bidang gelegar : ( 0,7 + 0,3 x) x panjang hagan.
~ ~I batang-batang tekan
Di sini: X =
EI
T semua batang
dimana:
~ ~I batang-batang tekan adalah perjumlahan kekakuan per satuan panjang
dalam bid.ang gelegar dari batang-tiatang tekan yang bertemu dititik
buhul m ataupun titik buhul n yaitu titik penghubung batang m-n
yang ditinjau.
~ E: semua batang adalah perjwnlahan kekakuan per satuan panjang
dalam bidang gelegar aari semua batang-bataug yang ben"->llU ~ititi_'k b.i
hul m ataupun titik buhil! r y~;hJ t}lik-t;tik penl!h'1~ ,, .. · l:c:-'.:Jrc.,: .•.2
yan.g ditinjau
Untuk x boleh diambil harga :-an§' terkedl Z.:Jtar" Xrn ic.r. ,,,_,
37

3
2
2
2
2
c;) 2
.§, 2
"
~
t::::
2
2
2
2
0
,9~
.s \.
.
,7
'""
'
,5
,4
,3
;l
,1 ~
'/1
a
a
,7
.. ~
IR
, A ..........
\.
'
"
005 '01 -
0,6 1 1.6 2
~ \ \ ~
\
" :\ ~ ~ -
'
' \ '
\
~ ~ \ \ \ 1\ ~
[\
~ \
\ \ \ '\
' \
\. \ \ \
' l
' \ \ \ ~ ~ ~ ~
'
~ c
...... ~j)
...,,
~
'
'
1\ 1\ ~ \ \ \~ ~
\ ~ d)
\ ' ~ ~ 0
.... ~ .
~ i\ ~~ ~~,.) f$1 [\. 1\ ~- ---- 1J
~ '\. ~ 't\~\:: \ ~ \ ~ ~ ~
\. '\. >~ ~6' \.. ' "'b. ......
1\ ~~ ~ ' "~ ~ ~ \. ~~ '
~ ~~ ~ ' ~ ~' \..' '
-A
vr ' " ' " "'' ~~
t:j I11?UE ~ lltfNJ:~l
1
.__
~-...
~
B
2.9
2.8
2,7
2.8
2,5
2,4
2.3
2;2
2,1
2,0
1.9
1.8
1,7
,6
.5
2 3 466789101,622,5345678910~1.92 3 466789,0 6 1,52
-z
~

PualSO.
Kelangslngan semu dart batang-batang tekan dengan sumbu beban bahan.
(lihat juga pual62).
Kelangsingan semu dart batang-batang tekan dengan sumbu bebas bahan
ditetapkan sebagai berikut :
Sebut: h = jarak antara titik-titik ~erat dart kedua bagian batang tersusun;
ie = jart-jart perlawanan (traagheidsstraal) dari profil tunggal
temadap sumbu yang sejajar dengan sumbu bebas bahan;
c = jarak titik tengah dari plaat koppel diukur sepanjang sumbu
batang;
Q = panjang tekuk dari konstruksi batang (lihat pasal49) ;
n = __!_ = banyaknya medan yangdiperhitungkan.
c2
Besamya Z = 2 f 2 dan dengan bantuan graflk IT dengan harga n yang ber·
sangkutan dapatlah ditentukan besamya kA.
Besamyakelangsungan semu adalah: Av = kA o ~-.
Dengan bantuan ini dapat ditetapkan besamya koeflSien tekuk (lihat pasal
61).
Catatan : Plaat-plaat koppel harus memenuhi ketentuan pada pasal 52.
Panitia tidak bermaksud untuk mengeluarkan peraturar1 untuk
perhitungan batang-batang dengan koppeling yang zig-zag.
Lit. 1. Prof. ir. P.P. Bijlaard : Knikzekerheid van door kopperlplaten
verbonden profielen. "De Ingenieur", no. 7 - 1933.
2. Ir. W.J.v.d. Eb : Over enige bijzondere knikgevallen. "De lilgenieur
in Ned.- lndie", no. 10 en 11-1937.
3. Von Mises und Ratzersdorfer Knicksichemeit von Rahmen·
tragwerken. "Zeitschrift fur angewandte Mathematik und Mechanik",
Heft 3- 1926.
4. Ir. W.J.v.d.Eb : Toelichting op enige knik-en plooi-voorschriften
van de VOSB 1963. "De lngenieur" no. 43-1963.
S. lr. W.J.v.d.Eb : Over enige bijzondere knikgevallen. T.N.O. -
Rapport StE - 9 - 4022.
le

~-F
v--
31
30
29
28
27
26
25
24
23
22
21
20
19
18
17
16
15
14
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4
3
2
Q
A.c
I
....
I
ID
1
I
I 1/
.,
- i i/ 1
Fe62
I I If ~';)
II)-
"'
7 .
0
Jfj
~ J I ~ J
I 1/ J
~ n~
J I I
~,
~ J I 7 -"'
1 II I ~J 1/
I
., II I I
~~
ll J I 'If rn IIi l9o
~ ~ 7 I/ J ! ,, rh q,~
I 1/
fh ~ ~~
/I/ .I
1\~
"0
~-~~f ~ rlt ~ ~~ ,,
~
'\
r--'
ll J 111 J
~ ~ ~ i'!
~~
-1
~ ~~ ,,.
1-
rZ 'lh ,
~ ~
'
~
'f.
~ ~ IJ. I
~z
~T~ ~~ ~~ ~
~'rf--
vtJV~
.~1.
~ '17"
~ v0 r?:-=
~~ ~ ·-1--
~ ~ ~
lLlL'~~~ ~
~ ~· ~
v ~~~~~~
I~
rr -~~
/ ~ ~ ~~ ~ ~
T -r T i I i i i l : i
~~ T "frr.r_ I
H- t !
~ ~
~ ~- --1-
• r "( ~- ~- 1-- -~
20 30 40 50 60 70 80 90 100 110120130140150160170180190 200- }..'1
Grafiek IV
'
'
..
42

·~" ~·C '+v ::>v bO '" 8ti ~- iu\.1 ltu·, .. v o.-..,o40o::>u&601i'u .ci,: .••• '200
. . :·o fie~ ;[l

Ut.
Ir. W J.v.d.Eb. : Over enige bijzondere knikgevallen. "De lngenieur
in Ned. -Indie", n9. 10 en 11- 1937.
Ir W.J.v.d.Eb. : Over enige bijzondere knikgevallen. T.N.O. Repport
St E- 9-4022.
momen perlawanan 12
momen perlawanan I 1
gambar 22
~b
Pasal 52.
Koppeling.
Koppeling-koppeling pada stiatu batang tekan tersusun diperhitungkan ter·
hadap suatu gaya lintang semu yang besaJ1_lya adalah :
1 -
D = So .w.P
dimana
w = koefisien tekuk ( lihat pasal61 ).
p = gaya tekan yang di-izinkan pada batang.
G. LIP A TAN PLAAT.
1. Upatan p1aat yang dua atau ke-empat sisinya ditumpu engsel.
Catatan : Kecuali flens dari gelegar berdinding penuh, pengkaku dari
plaat badan dapat juga dianggap sebagai tumpuan asal saja memiliki
cukup kekakuan untuk mencegah melipatnya plaat
setempat.
Besamya kekakuan yang diperlukan untuk pengkaku dapat ditetapkan
dengan pasal 57.
44

Pasal51.
Batang-batang tepi yang ditumpu elastis.
Jika batang-batang tepi yang lurus dan tertekan tidak ditumpu dengan teguh
tetapi elastis, maka tumpuan-tumpuan elastis itu harus cukup memiliki kekakuan
untuk menghindari tekukan ke luar dari bidang gelegar induk. Besarnya
kekakuan yang diperlukan oleh tumpuan-tumpuan elastis itu dapat ditetapkan
dengan bantuan graflk III dan N.
Jika kekakuan itu diketahui maka dengan bantuan grafik-graflk dapat ditentukan
kelangsingan semu dari batang-batang tepi tekan. Dalam graftk berlaku:
c =
F =
=
A =
Hitung:
panjang medan dalam em dari batang yang tertekan ;
penampang terbesar dalam em2 dari batang yang tertekan, biasanya
ditengah-tengah bentang ;
jari-jari perlawanan traagheidsstraal) dalam em dari batang yang
tertekan yang besamya menentukan untuk tekukan ke luar
dari bidang gelegar induk ;
konstruksi pegas dalam ton/em dari tumpuan (2) elastis dan ini
adalah gaya yang diperlukan untuk menggeser tumpuan (2) sejauh
satu satuan panjang.
X = 1£- dan jika A diketahui, besamya Y = A1T 2 F
c y £
Besamya Xc menentukan garis pada graflk untuk penentuan selanjutnya.
Dengan demikian besamya panjang tekuk semua Av adalah absis dari ordinant
Y dengan garis Xc.
Besamya kelangsingan semu itu menentukan koeftsien tekuk w (lihat pasal
61).
Contoh untuk jembatan dengan irisan melintang seperti di bawah ini dapat
dihitung dengan :
A =
3EI:.
43

(2). Untuk ukuran-ukuran a dan b, dapat juga diambU jarak
antara garis-garis paku keling ataupun garis ratarata
dari paku keling pada flens ataupun pengkaku yang
terdapat pada sisi. Untuk plaat atas dua tumpuan berlaku:
a=oo.
4. Rumus yang diberikan pada 3, hanya berlaku bOa besarnya tegangan
kritis yang dihitung berada dibawah batas proportional dari bahan yang
bersangkutan. Jika tidak demikian halnya, sedangkan suatu perhitungan
eksak untuk daerah plastis ditiadakan, maka besarnya Okf yang diperhitungkan
tidak boleh lebih besar dari batas proportional. Untuk Fe 37 be­
-sarnya adalah 2100 kg/cm2 dan untuk Fe 52 adalah 3150 kg/cm2.
5. Besamya tegangan tekan yang diijinkan pada bahaya lipatan, lihat pasal 65.
Pasal 54.
Plaat yang sisi-sisinya dibebani hanya dengan tegangan geser yang terbagi
rata.
1. Untuk plaat seperti itu harus diperhitungkan suatu tegangan geser kritis
rkr yaitu tegangan geser pada saat plaat yang semula rata akan melipat.
2. Besamya tegangan geser kritis dihitung dengan rumus :
rkr = ks . oe
di mana : k 8 = koeflsien, tergantung dari perbandingan a = a/h
Untuka ~ 1;
Untuka > 1;
400 + lli
. ci
4
5,35 + ci
lihat juga graflk-graflk V dan Va (garis putus-putus).
0£ = tegangan tekuk dari Euler (lihat pasal 53-3)
3. Sesuai dengan ketentuan pada pasal 53--4, maka besamya rkr yang diperhitungkan,
tidak boleh lebih besar dari 0,58 x 2100 kg/cm2 untuk Fe 37
sedangkan untuk Fe 52 adalah 0,58 x 3150 kg/cm2.
4. Besamya tegangan geser yang diijinkan pada bahaya lipatan, lihat pasal66.
Pasal55.
Plaat dengan dua sisi yang berhadapan letaknya dibebani dengan tekan dan
46

Pasal 53.
Plaat dengan dua sisi yang berhadapan letaknya, dibebani hanya dengan tekanan
dan atau lentur terbagi rata.
1. Untuk plaat seperti itu harus diperhitungkan suatu tegangan kritis kr
yaitu tegangan tekan (dalam hal bekerja juga lenturan, diambn tegangan
tekan yang terbesar) pada saat plaat yang semula rata akan melipat.
2. Perbandingan tegangan yang dapat terjadi pada pembebanan sisi ditetapkan
dengan rumus :
Dalam rumus ini :
=
o 1 tegangan tekan yang terbesar pada bagian plaat yang ditinjau ;
o 2 tegangan tekan yang terkecn ataupun tegangan tarik yang terbesar
pada bagian plaat yang ditinjau ;
1/1 koeflSien dengan harga yang terletak antara + 1 dan -1.
Tegangan-tegangan o 1 dan o 2 boleh dihitung terhadap penampang bruto.
3. Besarnya tegangan kritis dihitung dengan rumus:
a
Catatan
koeflSien, tergantung dari 1/1 dan perbandingan a = a/b.
lihat graflk V ( 1) ;
panjang dari bagian plaat ( dalam arah di mana tegangan tekan
dan ataupun tegangan lentur bekerja (2) ;
Iebar dari bagian plaat (2) ;
tegangan tekuk dari Euler untuk suatu jalur plaat dengan panjang
tekuk b. em., yaitu :
190 ( 100 6 )2 kg/cm2
. b
tebal plaat dalam em.
(1). Untuk harga dari a> 1, maka k;~ boleh diarnbn sama
dengan Ki umuk a""" 1
1)9.r;o. ·=-~-.~~-~- ~: -.!JJ .•. t...:~~ L ..... ~::,.: ..:. .. - . ..A."'ltL ... ,~l'. __ - ~"' 1.
..laerah ·c:ni:u.;, i;a!ga-narg;;. '.\ dft'L

-;;.;:
"' =0
24
23
........
~
22 I
-
21 ~
20
19
18
17
16
15
14
13
12
~
~
\.
"""'
"""'
"
"'"
'
1"'
10
9
8
""'"
~
'
'
7 .....
6 .......
5
4
.......... I~
I
-
" t.
....... .-,
\' ~
~ \
I'..
........ \
\
~ ,___ ~
-I--:
"""' r"
'
"
.........
~
""' -t ~
1"- .......
.........
i;.....;;,:
'
.....
~ .....
'
~-...-t-
I": .....
.........
......
..... ~
-1-o-.
to,;;;;;::
!'... ......
loo.,;;;
I'-..
,.......,
~
"""" ~ F'.: ,...._
~ ...._
-~
0,5 0,6 0,7 0,8
~-·
Grafiek V
i'
" -,
0,9
1'-,
I'
'~
1,0 1,1
ES:
"' = -1,0
"'= -0,9
"'"' -0,8
"'"' -0,7
"'= -0,6
"'= -0,5
"'= --0.4
"'= -0,3
"'= -0,2
1/1- -0,1
1/J=O
"'"' +0,2
"""+0,4
1jF +0,6
1/J= +O,S
1/J= +1,0
48

atau lentur terbagi rata sedangkan pada keempat sisinya bekerja juga gaya
geser terbagi rata,
1. Untuk plaat seperti itu harus diperhitungkan suatu tegangan kritis perbandingan
okr.v yaitu tegangan idill yang menggambarkan suatu keadaan
tegangan pada saat plaat yang semula rata akan melipat akibat pengaruh
kombinasi dari tegangan nor:mal dan geser.
2. Besarnya t.egangan kritis perbandingan ini dihitung dengan rum us :
0 kr.v =
dimana:
o 1 = tegangan tekan terbesar pada bagian plaat yang ditinjau;
T = tegangan geser terbagi rata dan dihitung terhadap penampang
bruto;
Okr , Tkr = tegangan kritis menurut masing-masing pasal 53 dan 54
dengan memperhatikan harga-harga maksimum seperti
yang disebut-sebut pada pasa153-4 dan pasa154-3.
3. Besamya tegangan ideel yang diijinkan pada bahaya lipatan, lihat pasal
67.
47

Padal56
~. Upatan plaat YIIDI ditumpu diteugah ataupun excentris.
Upatan dari bagian~bagian batang yang ditekan centris.
Untuk meneliti bahaya lipatan pada bagian-bagian batang yang ditekan
centris, misalnya flens yang tepinya bebas, baja-baja siku, dipakai suatu
kelangsingan perbandingan ~ yang besamya tergantung dari ukuran dan
cara pemasangan dari bagian-bagian itu.
Dalam hal tidak dipakai suatu perhitungan yang lebih teliti, maka besamya
Xp boleh ditetapkan dengan : Xp = 7 % __ 40 .
Disini adalah b = jarak antara tumpuan dan tepi bebas dari plaat (lihat
gambar23).
~ = tebal dari plaat.
12
~ h ~I
T
Besamya kelangsingan perbandingan yang didapat harus dibandingkan dengan
kelangsingan-kelangsingan dari batang sehubungan dengan bahaya tekuk.
Untuk menetapkan tegangan tekan yang diijinkan dipakai kelangsingan yang
paling berbahaya. ·
Pasal 57.
Kekaku-an yang diperlukan untuk pengkaku-pengkaku terhadap lipatan.
1. Pengkaku-pengkaku vertikal.
Profd yang terdiri dari peng-kaku vertikal badan bersama dengan bagian
yang bekerja dari plaat yang diperkaku, harus menghasilkan suatu. traagheids
moment y~ besamya paling sedikit adalah :
I ·rlu = 4 n ~ h4. I o I
-pe w E.K b
Di sini sebagai Iebar dari bagian plaat yang bekerja boleh diperhitungkan
: (b) = (J • a (lihat gam bar 25)
50

60
50
40
30
2
-"
t
1\\\ ~ IJ 2.l
'[Jf
T
~ V!"'al a=a-b
M
111"'-1,8
I I i
lW \1 ~ IV!l,.J
l~\\~ ~ J wJ ).
ll~' ~ IWJ,J
1\\\\\ N
.~' ~
-- -- --· __ J_I_J
. 1/J"' 1,0
~ '"'I _}a
~~~ ~ ~ \1J; 1 w J
'\,.
-o 1 6
l'~ .... ~~ l1/J:-o•4
0 ~ ~ ['.... "' 1 w ~ o 2
'\~ ~;::.r-1-$=0~ ...
0,2 0,5
-+a
~~r-.1- •+0,2
-
111 "' +0,4 111 - +0 6
r~ -- ~~ 1/I·+O.SJJ-+10.
gabled van GRAFIEK V I I
I I I I
1,0 -
2,D
49

P
_ Ob + oo
v------
Pv=
Ob - oo .
Pv · Ob
gambar 24
Pv · Ob
(b)= e. a
(b)=e.b
~I gambar25
Tabel V
Pv
0
0,10
0,20 0,30 0,40 0,50
0,60 0,70 0,80 0,90 1,00
97
101
107 114 122 130
138 148 160 175 192
Pv
1,10
1,20
1,30 1,40 1,59 1,60
1,70 1,80 1,90 2,00. >2,0Q
215
240
270 310 365 440
530 660 840 1070 1070
Tabel VI
{3
e
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
0,924 0,762 0,603 0,482 0,395 0,332 0,285 0,250 0,222 0,200
52

Dalam rumus itu adalah :
5 = tebal plaat dalam em;
h = tinggi plaat dalam em;
a = jarak dalam em antara peng-kaku vertikal badan ;
ell = suatu angka tergantung dari besamya Pv
0
I obi
I a 0 1
E
n
=
=
=
=
=
(untuk harga-harga dari p lihat gambar 24,
untuk tiarga-harga dari cfllihat tabel V, halaman 38.
suatu angka tergantung dari besamya {3 = a. 2h
(untuk harga-harga dari 0 lihat tabel VI, halaman 38.
harga mutlak dari tegangan tekan yang terbesar;
harga mutlak dari tegangan pada sisi lain dari plaat yang
dapat berupa tarik ataupun tekan;
modulus elastisitas;
Keteguhan tekuk rata-rata pada pengkaku-pengkaku horisontal,
ataupun k~flsien keamanan terhadap tegangan
lipatan kritis jika tidilk terdapat pengkaku-pengkaku horisontal
(lihat pasal 57~2 pasal 60-4, pasal 65, pasal 66,
pasal67);
K = jarak maksimum yang diijinkan antara pengkaku-pengkaku
vertikal badan;
K = X yang diijinkan x i pengkaku horizontal, jika terdapat
pengkaku-pengkaku horizontal;
K = ~ yang diijinkan x h, jika tidak terdapat pengkaku-pengkaku
horizontal.
xyang di-izinkan
= kelangsingan maksimum yang di-izinkan dari
peng-kaku horisontal bertolak dari tegangan
tekan maksimum yang timbul ditempat pengkaku
horisontal (lihat pasal57-2. ;
ipengkaku horisontal = jari-jari traagheid dari profil seperti yang ditetapkan
pada pasal 57-2 ;
qyang di-izinkan = perbandingan yang. di-izinkan antara panjang
dan tinggi bagian plaat yang dtbatasi oleh pengkaku-pengkaku
vertikal bertolak dari keamanan
minimal yang disyiuatkan terhadap lipatan.
51

pada gambar 27, tetapi terhadap tegangan dengan bagian yang
di-arceer.
0 tekan maksimum
gambar 26
a
tarik
. Pasal 58.
H. 1UMPUAN
Perhitungan tumpuan.
I. Tegangan kontak pada pennukaan, yang pada keadaan tidak dibebani
bersinggungan menurut suatu garis atau titik, harus dihitung dengan rumus
Hertz.
2. Rwnus-rumus tersebut dapat disederhanakan menjadi :
a. untuk pennukaan bol yang saling bersinggungan :
P.p 2 ~ 0,25 untuk baja wals Fe 37 ;
P .p 2 ~ 0,39 untuk baja tuang Gs 45 ;
P.p 2 ~ 0,56 untuk baja tuang Gs 52 ;
P.p2

2. Pengkaku-pengkaku horisontal.
Pengkaku-pengkaku horisontal darl suatu plaat masing-masing harus dihitung
sebagai suatu batang tekan dengan panjang tekuk ~ = a, yaitu jarak
antara dua pengkaku vertikal.
Sebagai penampang dari ba.tang tekan diperhitungkan pengkaku badannya
sendiri yang menjadi satu pada bagian plaat yang beketja selebar
(b)= 8 . b ( gambar 25 dan 26 ).
Di sini 8 adalah suatu fungsi dari besaran b/2a = {j ; untuk harga-harga
dari 8 lihat tabel VI.
Tegangan tekan maksimum yang timbul ditempat pengkaku harus lebih
keen dari pada tegangan tekan yang diizinkan untuk pengkaku yang dihitung.
Catatan Jarak-jarak antara c1 , ~, c3 dan sebagainya lihat gambar
26) ditetapkan atas dasar keteguhan terhadap lipatan yang
disyaratkan dari suatu paneel yang dibatasi oleh pengkakupengkaku
horisontal, dapat juga flens

Pasal59.
BAB IV
TEGANGAN YANG DDZIN.KAN
A. UMUM
Tegangan tarik yang diizinkan untuk konstruksi yang dibebani statis :
1. Untuk Fe 37 besarnya tegangan tarik yang diizinkan adalah 1600 kg/cm2.
2 .. Besarnya tegangan tarik yang diizinkan untuk macam baja lainnya adalah :
2400
x 1600 kg/ cm2
di mana or adalah batas leleh minimum dalam kg/cm2 seperti yang ditetapkan
asal saja tidak melebihi 70% dari keteguhan tarik minimum seperti
yang ditetapkan.
Catatan : Dengan demikian besarnya tegangan tarik yang diizinkan
untuk Fe 52 adalah 2400 kg/cm2.
3. Besarnya tegangan tarik yang diizinkan pada koppeling tekuk dan ikatan
angin adalah 1600 kg/cm2 untuk semua macam baja.
Catatan : Istllah-istllah yang dulu dipakai yaitu Qm (c) 37 dan Qmc
Pasa160.
52 sudah diganti dengan masing-masing Fe 37 dan Fe 52
(lihat Euronorm 25-63). Mengenai penggolongan kwalitas A,
B, C atau D lihat VVSB.
Tegangan tekan yang diizinkan pada batang-batang t-npa sumbu bebas bahan.
1. Besamya tegangan tekan yang diizinkan adalah sama dengan tegangan tarik
yang diizinkan seperti yang disebut pada pasal 59 jika tidak terdapat
bahaya instabll, jadi : ·
Fe 37 odr = 1600 kg/cm2
Fe 52 odr = 2400 kg/cm2
Catatan Ayat pertama dari .-1 ini dimaksudkan juga untuk suatu
gelegar yang melentur di mana untuk tlens yang tertekan
tidak terdapat bahaya menekuk.
' 2. Untuk batang-batang tanpa sumbu bebas bahan yang ditekan centris di
56

(r1 dan r 2 adalah jari-jari dalam em dari permukaan
bol ataupun cflinder yang sating bersinggungan )
L = panjang rol yang memikul dalam em.
Catatan
Pada penyederhanaan harga-harga untuk E dan m diambil menurut
pasal 32 dan untuk tegangan kontak yang diizinkan diiunbfl
menurut pasal77.
Dalam hal suatu rol bersinggungan dengan suatu bidang datar
maka untuk bidang datar itu berlaku r 2 = oo ; untuk keadaan
suatu permukaan bol bersinggungan dengan suatu permukaan
cekung, dari kedua jari-jari, yang terbesar ( = jari-jari permukaan
cekung) diperhitungkan dengan tanda negatip. Ukuran tumpuan
haruslah dibuat sedemikian rupa sehingga misalnya akibat
lenturan jembatan, pengaruh suhu dan sebagainya masih
ada cukup bahan untuk menampung tekanan kontak. .
.]
-t-I I
l I
I
I
I I
I
I
- .
h r= -
t
-
- . -
- - -
. - -
I
I
.
·-
I
I
I
I
I
~ pengkak.u stabilisasi
yang sangat kak.u dipasang
pada portalportal
melintang
gambat .: -
55

seperti pada batang-batang tanpa swnbu bebas bahan.
2. Pada pemoriksaan koteguhan terhadap tekuk diarah tegak lurus t.erhadap
swnbu bebas bahan, maka besarnya tegangan tekan yang diijinkan ditetapkan
dengan apa yang disebut kelangsingnan semu dari konstruksi.
batang (lihat pasal 50).
3. Jika suatu batang tersusun mempunyai dua sumbu bebas bahan, maka
pemeriksaan keteguhan terhadap tekuk diarah tegak lurus terhadar masing-masmg
swnbu be bas bahan harus dilakukan menurut cara seperti ·
yang disebut pada ayat 2.
Dari gaya-gaya tekan yang diijinkan yang didapat menurut cara tersebut
gaya yang terkecll adalah yang menentukan kecuali jika ternyata tekukan
diarah tegak lurus terhadap suatu swnbu lainnya adalah yang menentukan.
Pasa163.
Tekan dan lentur.
Untuk batang-batang dimana kecuali tekan juga timbullentur, harus ditunjukkan
bahwa :
w.P_..-(- M)
-F-""" v dr- W
dimana M = momen lentur dalam kgcm;
W = momen perlawanan dalam cm3 ;
untuk P, F, w dan odrlihat pasal60 dan 61.
Pasal64.
Tegangan geser yang diijinkan.
Besarnya tegangan geser yang diijinkan adalah 58% dari tegangan tarik yang
diijinkan dengan memperhatikan peraturan yang dikenakan untuk paku
keling dan bout.
Pasa165.
Tegangan tekan yang diijinkan pada bahaya lipatan
Besamya tegangan tekan terbesar yang dihitung terhadap penampang bruto
suatu plaat atau bagian plaat yang dua atau keempat sisinya ditumpu engsel,
paling tinggi boleh sebesar tiga per-empatnya dari tegangan kritis (3/4 okr)
menurut pasal53.
58

mana untuk kelangsingannya berlaku 0 < A< 30, besamya tegangan yang
diizinkan adalah :
Fe 37 odr = 1400 kg/cm2
Fe 52 odr = 2100 kg/cm2
3. Untuk batang-batang dengan kelangsingan yang besar, besamya tegangan
yang diizinkan dihitung menurut rumus Euler dengan keamanan 2,5.
4. Pada graflk VI (halaman) diberikan hubungan antara tegangan yang diizinkan
dan kelangsingan untuk Fe 37 dan Fe 52. Untuk macam baja
dengan tegangan leleh yang terletak antara tegangan leleh Fe 37 dan Fe 52,
harga hubungan itu boleh disisipkan diantara kedua garis.
Catatan : Untuk macam baja dengan tegangan leleh yang lebih besar
dari pada tegangan leleh Fe 52, dianjurkan untUk tidak menggunakan
tegangan tekan yang diizinkan yang lebih besar dari
pada yang ditetapkan untuk Fe 52.
Pasal61.
Koeflsien tekuk.
1. Untuk sederhananya perhitungan dapat digunakan koefisien tekuk w.
2. Pada penggunaan itu harus ditunjukkan bahwa :
w. I :s;;: - 0
----p-- """' dr
dimana : p = gaya tekan centris dalam kg ;
F = penampang batang dalam cm2 dengan memperhatikan
pasal 45;
0 dr
= 1400 kg/cm2 untuk Fe 37 ;
1f dr = 2100 kg/cm2 untuk Fe 52.
3. Harga-harga dari w, tegangan tekuk ak, tegangan tekan yang diizinkan
adr dan keteguhan tekuk n, tenusun dalam tabel VII untuk Fe 37 dan
dalam tabel VIII untuk Fe 52.
Pasal62.
Tegangan tekan yang diijinkan pada batang dengan sumbu bebas bahan.
1. Pada pemeriksaan keteguhan terhadap tekuk diarah tegak lurus terhadap
sumbu bahan, maka besarnya tegangan tekan yang diijinkan ditetapkan
57

Fe37 TabelVD
Uk Udr Uk Udr
n n
). w kg/cm2 'q/cm2 ). w kg/cm2 kg/cm2
0 0,875 2400 1600 1,51 72 1,32 2302 1057 2,18
.;; 30 1,00 2400 1400 1,71 73 1,33 2294 1049 2,19
31 1,01 2400 1392 1,72 74 1,34 2286 1041 2,20
32 1,01 2400 1384 1,73 75 1,36 2277 1033 2,20
33 l,Q2 2400 1376 1,74 76 1,37 2269 1025 2,21
34 1,02 2400 1367 1,76 77 1,38 2261 1017 2,22
35 1,03 2400 1359 1,77 78 1,39 2253 1008 2,24
36 1,04 2400 1351 1,78 79 1,40 22,5 1000 2,25
37 1,04 2400 1343 1,79 80 1,41 2236 992 2,25
38 1,05 2400 1335 1,80 81 1,42 2228 984 2,26
39 1,06 2400 1327 1,81 82 1,43 2220 976 2,27
40 1,06 2400 1318 1,82 83 1,45 2212 968 2,29
41 1,07 2400 1310 1,83 84 f,46 2204 960 2,30
42 1,08 2400 1302 1,84 85 1,47 2196 951 2,31
43 1,08 2400 1294 1,85 86 1,48 2187 943 2,32
44 1,09 2400 1286 1,87 87 1,50 2179 935 2,33
45 1,10 2400 1278 1,88 88 1,51 2171 927 2,34
46 1,10 2400 1269 1,89 89 1,52 2163 919 2,35
47 1,11 2400 1261 1,90 90 1,54 2155· 911 2,37
48 1,12 2400 1253 1,92 91 1,55 2147 902 2,38
49 1,12 2400 1245 ' 1,93 92 1,57 2138 894 2,39
so 1,13 2400' 1237 1,94 93 1,58 2130 886 2,40
51 1,14 2400 1229 1,95 94 1,59 2122 878 2,42
52 1,15 2400 1221 1,97 95 1,61 2114 870 2,43
53 1,16 2400 1212 1,98 96 1,62 2106 862 2,44
54 1,16 2400 1204 1,99 97 1,64 2098 853 2,46
55 1,17 2400 1196 2,01 98 1,66 2089 845 2,47
56 1,18 2400 1188 2,02 99 1,67 2081 837 2,49
57 1,19 2400 1180 2,03 100 1,69 2073 829 2,50
58 1,19 2400 1172 2,05 101 1,72 2032 813 2,50
59 1,20 2400 1163 2,06 102 1,75 1996 798 2,50
60 1,21 2400 1155 2,08 103 1,79 1957 783 2,50
61 1,22 2392 1147 2,09 104 1,82 1919 768 2,50
62 1,23 2384 1139 2,09 105 1,86 1880 752 2,50
63 1,24 2375 1131 2,10 106 1,89 1847 739 2,50
64 1,25 2367 1123 2,11 107 1,93 1813 725 2,50 i
65 1,26 2359 1115 2,12 108 1,97 1780 712 2,50
66 1,27 2351 1106 2,13 109 2,00 1746 698 2,50
67 1,28 2343 1098 2,13 110 2,04 1713 686 2,50
68 1,28 2334 1090 2,14 111 2,08 1682 673 2,50
69 1,29 2326 1082 2,15 112 2,12 1655 662 2,50
70 1,30 2318 1074 2,16 113 2,16 1625 650 2,50
71 1,31 2310 1066 2,17 114 2,20 1596 638 2,50
60

Pasal66.
Tegangan geser yang diijinkan pada bahaya lipatan.
Besamya tegangan geser yang dihitung terhadap penampang bruto suatu
plaat atau bagian plaat yang dua atau keempat sisinya ditumpu engsel,
paling tinggi boleh sebesar tiga per-empatnya dari tegangan geser kritis
(3/4 X kr) menurut pasal 54.
Pasal67.
Tegangan tekan yang diijinkan berkombinasi dengan tegangan geser pada
bahaya lipatan.
Pada keadaan dimana secara bersamaan bekerja tegangan tekan dan atau tegangan
lentur dengan tegangan geser maka besamya tegangan perbandingan
paling tinggi boleh sebesar tiga per-empatnya dari tegangan perbanding
kritis (3/4 X kr· v) menurut pasal 55.
Catatan : mengenai pasal65, 66 dan 67 :
Harap diperhatikan mengenai
53-4 dan 54-3.
yang ditetapkan dalam pasal
59

Fe 52 Tabe1 VIII
Ok Udr Ok Udr
n n
>.. w kg/cm2 kg/cm2 >.. w kg/cm2 kg/cm2
0 0,875 3600 2400 1,5 72 1,57 3153 1337 2,35
" 30 1 ,00 3600 2100 1,71 73 1,59 3U6 1319 2,35
31 1,01 3600 2082· 1.73 74 1,61 3079 1301 2,36
32 l,o2 3600 2064 1,74 75 1,64 3042 1283 2,36
33 1,03 3600 2046 1,76 76 1,66 3004 1265 2,37
34 1,04 3600 2027 1,77 77 1,68 2967 1247 2,37
35 1,05 3600 2009 1,79 78 1,71 2930 1228 2,37
36 1,05 3600 1991 1,81 79 1,74 2893 1210 2,38
37 1,06 3600 1973 1,82 80 1,76 2855 1192 2,38
38 1,07 3600 1955 1,84 81 1,79 2818 1174 2,38
39 1,08 3600 1937 1,87 82 1,82 2781 1156 2,39
40 1,09 3600 1918 1,88 83 1,85 2744 1138 2,~9
41 1,11 3600 1900 1,89 84 1,88 2707 1120 2,40
42 1,12 3600 1882 1,91 85 1,91 2669 1101 2,40
43 1,13 3600 1864 1,93 86 1,94 2632 1083 2,41
44 1,14 3600 1846 1,95 87 1,97 2595 1065 2,41
45 1,15 3600 1829 1,97 88 2,01 2558 1047 2,42
46 1,16 3600 1809 1,99 89 2,04 2520 1029 2,42
47 1,17 3600 1791 2,01 90 2,08 2483 1011 2,43
48 1,18 3600 1773 2,03 91 2,12 2446 992 2,44
49 1,20 3600 1755 2,05 92 2,16 2409 974 2,44
so 1,21 3600 1737 2,07 93 2,20 2371 . 956 2,45
51 1,22 3600 1719 2,09 94 2,24 2334 938 2,45
52 1,23 3600 1701 2,12 95 2,28 2297 920 2,46
53 1,25 3600 1682 2,14 96 2,33 2249 902 2,47
54 1,26 3600 1664 2,16 97 2,38 2203 883 2,48
55 1,28 3600 1646 2,18 98 2,43 2158 865 2,48
56 1,29 3600 1628 2,21 99 2,48 2115 847 2,49
57 1,30 3600 1610 2,24 100 2,53 2073 829 2,50
58 1,32 3600 1592 2,26 101 2,58 2032 813 2,50
59 1,34 3600 1573 2,29 102 2,63 1996 798 2,50
60 1,35 3600 1555 2,32 103 2,68 1957 783 2,50
61 1,37 3563 1537 2,32 104 2,73 1919 768 2,50
62 1,38 3526 1519 2,32 105 2,79 1880 752 2,50
63 1,40 3488 1501 2,32 106 2,84 1847 739 2,50
64 1,42 3451 1483 2,32 107 2,90 1813 725 2,50
65 1,43 3414 1465 2,33 108 2,95 1780 712 2,50
66. U·S 3377 1446 2,33 109 3,01 1746 698 2,50
67 1,47 3339 1428 2,33 110 3,06 1713 686 2,50
68 1,49 3302 1410 2,34 111 3,11 1682 673 2,50
69 1,51 3265 1392 2,34 112 3,17 1655 662 2,50
70 1,53 3228 1374 2,34 113 3,23 1625 650 2,50
71 1,55 3190 1356 2,35 114 3,29 1596 638 2,50
62

Fe 37 TabeiVD
OJt Odr Ok Odr
n n
~ w 'q/cm2 'q/cm2 ~ w 'q/cm2 'q/cm2
liS 2,23 IS67 627 2,SO ISS 4,22 831 332 2,SO
116 2,27 IS41 616 2,SO IS9 4,27 821 328 2,SO
117 2,31 ISIS 607 2,SO 160 4,32 SIO j24 2,SO
11S 2,3S 1493 S97 2,SO 161 4,3S soo 320 2,SO
119 2,39 146S sss 2,SO 162 4,43 790 316 2,50
120 2,43 1439 S1S 2,SO 163 4,49 7SI 312 2,SO
121 2,47 1416 S66 2,SO 164 4,54 771 30S 2,SO
122 2,SI 1394 sss 2,SO 16S 4,60 761 304 2,SO
123 2,SS 1371 S49 2,SO 166 4,6S 7S2 301 2,50
124 2,60 1349 S39 2,SO 167 4,71 743 297 2,SO
125 2,64 1326 S32 2,SO 168 4,77 73S 294 2,SO
126 2,6S 1306 S22 2,SO 169 4,S2 726 290 2,SO
127 2,73 12S6 513 2,SO 170 4,SS 717 2S7 2,SO
12S 2,77 1266 sos 2,SO 171 4,94 709 2S3 2,SO
129 2,Sl 1246 49S 2,SO 172 5,00 701 280 2,50
130 2,S6 1226 490 2,SO 173 s,os 693 277 2,SO
131 2,90 120S 4S3 2,SO 174 S,l1 68S 274 2,SO
132 2,9S 1190 47S 2,SO 17S S,17 677 271 2,SO
133 2,99 1173 46S 2,SO 176 S,23 670 26S 2,50
134 3,04 llSS 460 2,SO 177 S,29 .662 26S 2,SO
13S 3,0S 1137 4S4 2,SO 17S S,3S 6SS 262 2,SO
136 3,13 1121 448 2,SO 179 S,41 647 2S9 2,SO
137 3,17 110S 441 2,SO 180 S,47 640 2S6' l,SO
13S 3,22 IOS9 43S 2,SO lSI S,S3 633 2S3 2,50
139 3,26 1073 429 2,SO 182 S,S9 626 2SO 2,SO
140 3,31 IOS7 423 2,SO 1S3 S,66 620 248 2,SO
141 3,36 1043 417 2,SO 1S4 S,72 613 24S 2,SO
142 3,41 1029 411 2,SO ISS S,7S 606 242 2,SO
143 3,46 1014 40S 2,SO IS6 S,S4 600 240 2,SO
144 3,Sl 1000 400 2,SO 187 S,91 S93 237 2,SO
145 3,SS 9S6 394 2,SO ISS S:J1 SS7 23S 2,50
146 3,60 973 3S9 2,SO 189 6,03 sso 232 2,SO
147 3,66 960 3S3 2,SO 190 6,10 S74 230 2,50
148 3,70 947 37S 2,SO 191 6,16 568 227 2,SO
149 3,7S 934 373 2,SO 192 6,23 S62 225 2,SO
ISO 3,80 921 36S 2,SO 193 6,29 SS1 222 2,SO
1Sl 3,SS 909 364 2,SO 194 6,36 SSl 220 2,SO
1S2 3,90 S9S 3S9 2,50 19S 6,42 S4S 21S 2,SO
1S3 3,9S SS6 3S4 2,SO 196 6,49 540 216 2,50
1S4 4,00 S7S 349 2,50 197 IS.S~ t 534 .. ~ .~
"· 'G
ISS 4.06 863
.) ..:
iS& 4,11
., I
-/·;
lS'; 4,16 li42
.. .:;
' ' I !
' :, ~., l •-18 ' "0L ~">() l2 ~(.
! .. , I •4' ~,6C I ~.
....
~ '"iC
·.·
!
•. J I
!•.>\..
i
c ,.., .,
:
i
) li<
1 i I
'
"L~I·;
61

200
1
1
1
90
80
70
""-
i/ 1/
II li_
ll" _j
/~ I
It ~ I
r~t,
,....
M
I~ .!"
IJ 'f
I v
~

Fe52
Tlbel VIII
11k 11dr 11k 11dr
n
A w ~cm2 kg/cm2 A w kg/cm2 kg/em
n
115 3,35 1567 627 2,50 158 6,32 831 332 2,50
116 3,41 1541 616 2,50 159 6,40 821 328 2,50
117 3,46 1518 607 2,50 160 6,48 810 324 2,50
118 3,52 1493 597 2,50 161 6,57 800 320 2,50
119 3,59 1465 585 2,50 162 6,65 790 316 2,50
120 3,65 1439 575 2,50 163 6,73 781 312 2,50
121 3,71 1416 566 2,50 164 6,81 771 308 2,50
122 3,77 1394 558 2,50 165 6,90 761 304 2,50
123 3,83 1371 549 2,50 166 6,98 752 301 2,50
'124 3,90 1349 539 2,50 167 7,06 743 297 2,50
125 3,95 1326 532 2,50 168 7,15 735 294 2,50
126 4,02 1306 522 2,50 169 7,23 726 290 2,50
127 4,09 1286 513 2,50 170 7,32 717 287 2,50
128 4,16 1266 505 2,50 171 7,41 709 283 2,50
129 4,22 1246 498 2,50 172 7,49 701 280 2,50
130 4,29 1226 490 2,50 173 7,58 693 277 2,50
131 4,35 1208 483 2,50 174 7,67 685 274 2,50
132 4,42 1190 475 2,50 175 7,76 677 271 2,50
133 4,49 1173 469 2,50 176 7,85 670 268 2,50
!.34 4,56 1156 460 2,50 177 7,94 662 265 2,50
135 4,63 1137 454 2,50 178 8,03 655 262 2,50
136 4,69 1121 448 2,50 179 8,12 647 259 2,50
137 4,76 1105 441 2,50 180 8,21 640 256 2,50
138 4,83 1089 435 2,50 181 8,30 633 253 2,50
139 4,90 1073 429 2,50 182 8,39 626 250 2,50
140 4,96 1057 423 2,50 183 8,48 620 248 2,50
141 5,04 1044 417 2,50 184 8,58 613 245 2,50·
142 5,11 1029 411 2,50 185 8,67 606 242 2,50
143 5,19 1014 405 2,50 186 8,76 600 240 2,50
144 5,26 1000 400 2,50 187 8,86 593 237 2,50
145 5,33 986 394 2,50 188 8,95 587 235 2,50
146 5,40 973 389 2,50 189 9,05 580 232 2,50
147 5,49 960 383 2,50 190 9,14 574 230 2,50
148 5,56 947 378 2,50 191 9,24 568 227 2,50
149 5,63 934 373 2,50 192 9,34 573 225 2,50
150 5,71 921 368 2,50 193 9,44 557 222 2,50
151 5,79 900 364 2,50 194 9,53 551 220 2,50
152 5,85 898 359 2,50 195 9,63 545 218 2,50
153 5,93 886 354 2,50 196 '9,73 540 216 2,50
154 6,01 875 349 2,50 197 9,83 534 214 2,50
155 6,09 863 345 2,50 198 9,93 529 212 2,50
156 6,16 852 341 2,50 199 10,03 523 209 2,50
157 6,24 842 337 2,50 200 10,13 518 207 2,50
63

untuk t lihat pasa169- 5.
" =
0 tegangan leleh bahan (dalam kg/cm2)
2400
I tegangan minimum
I tegangan maksimum
x adalah negatip bila tegangan minimum dan tegangan maksimum berbeda
tanda;
I tegangan maksimum J = harga mutlak dari tegangan batas terbesar
yang dapat timbul di bagian yang
ditinjau akibat pembebanan berat sen- ·
diri dan lalu lintas;
I tegangan minimum
= harga mutlak dari tegangan batas terkecil
yang dapat timbul di bagian yang
ditinjau akibat pembebanan berat sendiri
dan lalu lintas.
Di sini berlaku bahwa tegangan batas adalah sama dengan tegangan terujung
yang dapat ~bul di bagian yang ditinjau akibat pembebanan
be rat sendiri dan lalu-lintas.
Catatan : Rumus 'Y 1 menjadi untuk :
baja Fe 37 : -y1 = t. 0,51
baja Fe 52 : -y1 = t. 0,923
(1,75- x).
(1,5 - x).
Dalam penetapan besamya tegangan yang diizinkan untuk konstruksi
yang dibebani dynamis, pengaruh gaya-gaya angin dan perbedaan suhu
tidak perlu dianggap sebagai suatu pembebanan dynamis mengingat
kerapnya kejadian bahwa pengaruh yang berbahaya dari angin dan suhu
jatuh bersamaan dengan timbulnya pengaruh berbahaya akibat lalulintas,
adalah jarang selama umur jembatan. Meskipun demikian, ketentuan-ketentuan
yang terdapat pada pasal 26 tetap berlaku.
Besamya tegangan tekan yang d.iizinkan untuk bagian-bagian jembatan
yang dibebani dynamis, ditetapkan dengan rumus :
ate~ dyn.
= a tekan stat.
-y2
66

Pasal68.
Tegangan perbandingan
Pada keadaan tegangan bidang dan ruang, harus dihitung suatu tegangan
perbandingan (tegangan ideel). Tegangan perbandingan ini didasarkan pada
hypothesa Huber-Hencky dan besarnya tidak boleh lebih dari 1,2 kali tegangan
tarik yang diizinkan. Kecuali itu berlaku pula bahwa tidak ada satupun
tegangan nonnal yang lebih besar dari tegangan tarik atau tekan yang
diizinkan demikian juga tidak ada satupun tegangan geser yang lebih besar
dari tegangan geser yang diizinkan.
Catatan: Komisi berpendapat bahwa besarnya tegangan perbandingan
Pasa169.
yang diizinkan boleh diambil lebih tinggi dari pada tegangan
tarik yang diizinkan mengingat baja sebagai bahan di mana
salah satu tegangan nonnal atau tegangan geser sama dengan
tegangan yang diizinkan, masih mampu memikul tegangantegangan
nonnal atau tegangan-tegangan geser lainnya (pada
keadaan tegangan bidang atau ruang) tanpa mengurangi keamanan
yang dikehendaki dari konstruksi.
Rum us umum untuk keadaan tegangan ruang adalah :
__ 1. 2 + 2 3 +3 z+3 z+3 z
ay-ya 1 a 2 -a2 -a1a 2-a1a 2-a1a3-a2 a 3 T 1 T2 T3
Tegangan yang diizinkan untuk tarik, tekan dan geser pada konstruksi yang
dibebani dynamis.
1. Besarnya tegangan tarik yang diizinkan untuk bagian-bagian jembatan
yang dibebani dynamis, ditetapkan dengan rumus :
atarik dyn = a tarik stat
'Y1
di mana : a tarik dyn ::: tegangan tarik yang diizinkan pada pembebanan
dynamis;
a tarik stat == tegangan tarik yang diizinkan pada pembebanan
statis;
'Y 1 ::: f 8 ~ v ( 9 ~ 2 v - x) (harga minimum 'Y ::: 1) ;
65

ov · = vk'Y o1 ° 1) 2 + ('Y o2°2) 3 + ('Y o3°3) 2 ~ 'Y o1 ol. 'Y o2a2 - 'Y al a2 · 'Y a3a3 +
- 'Y a2a2 .. 'Y a3a3 + 1,8('Y 7'11'1)2 + 1,8('Y 1'21'2)2 + 1,8('Y ,-31'3)2
Di shu : 'Y 01 , 'Y a 2 • 'Y 03, 'Y 1'1, 'Y 1'2, 'Y 1'3 adalah harga-harga dari untuk
tegangan yang bersangkutan yang kemudian dengan harga-harga ltu
di tetapkan tegangan dinyamis yang diizinkan untuk nonnal ataupun
geser. Tegangan perbandingan itu tidak boleh melampaui harga-harga
yang ditetapican pada pasa168.
5. Berikut ini adalah harga-harga t yang dianjurkan :
Harga-harga
. t
Jembatan ·Jembatan kereta
lalu api +)
lint as
A B
0,7 1,0 1,0 Bahaninduk
Bentuk konstruksi
Konstruksi yang dikeling dan kons-
0,7 1,0 1,2 truksi di mana ditrapkan bout pas.
Konstruksi di mana ditrapkan bout
pra-tegang.
~
Sambungan las tumpul tanpa penyelesaian
akhir.
1,0 1,2 1,4 Las sayap menerus (las-K atau las
1,2 1,4 1,6 Las-K
tarik.
• tarik.
sudut), di mana hanya timbul sedikit
pemusatan tegangan.
yang dibebani tekan a tau
Las sudut dengan beban tekan atau
1,4 1,6 2,1 Ujung dari las sayap menerus di
mana dapat timbul pemusatan tegangan
dan las sayap yang tidak
menerus.
68

di mana berJaku juga :
0 tekan dyn.

Tabel IX
BAJA WAl.S Fe 37
PEMBEBANAN DYNAMIS
TEGANGAN YANG DIIZINKAN UNTUK HARGA-HARGA
t = -+ 0,7 1,0 1,2 1,4 1,6 2,1
a a a a a a ii a a ii a (j
I~
x_= max ~ tarik tekan tarik tekan tarik tekan tarik tekan tarik tekan tarik tekan
dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn.
-1,0 14S4 (1454) 1018 1018 848 848 727 727 636 636 485 48S
-0,9 1SIO (1540 10S7 1078 881 899 7SS 770 661 674 S03 513
-0,8 IS69 (1632) 1098 1142 915 952 784 SIS 686 713 S23 544
-0,7 I (1633) 1143 1212 9S3 1010 816 86S 714 7S7 S44 577
-0,6 1191 1286 993 1072 851 919 744 804 567 61:!
-0,5 1244 1368 1037 1141 889 978 778 856 592 651
-0,4 l302 (1458) JOSS 1215 930 1042 814 912 620 694
-0,3 1366 (1557) 1138 1297 976 1113 854 974 650 741
-0,2 1436 (1666) 1197 111111 •1026 1190 898 1042 684 793
--0,1 1514 1262 (1489) 1081 1276 946 1116 7:!1 851
0,0 1600 1333 (1600) 1143 1372 1000 1200 762 914
i(),1 (1697) 1414 ( 1725) 1212 (1479) 1061 1294 808 986
i0,2 1505 1290 (1600) 1129 1400 860 1066
i0,3 (1600) 1379 (1728) 1207 (is21) 920 1159
:+{),4 1481 1296 (1659) 91!8 1~65
iO,S ~ 1400 1067
~
i(),6 ( 1739)
1159 (15301
~
i0,7 Harza-harga o dalam kg/cm2 (1667) 1:!70 (1702)
i0,8 1403
i(),9 1569
+1,0 (1771!)
C:l

+) Pembedaan golongan A dan B adalah sebagai berikut :
A. Bagian-bagian jembatan dua jalur atau lebih, di mana alo."bat pembebanan
satu jalur menimbulkan tegangan-tegangan yang jauh lebih
rendah dari pada alo."bat pembebanan dua jalur, seperti : gelegar
induk dan gelegar melintang dari jembatan-jembatan untuk dua
atau lebihjalur.
B. Bagian-b&gian dari jembatan, di mana pembebanan pada satu jalur
mengala"batkan tegangan-tegangan yang boleh dikatakan maksimum,
seperti 5emua gelegar memanjang dan selanjutnya gelegar-gelegar
induk dan gelegar2 melintang dari jembatan-jembatan satu jalur.
Catalan : Panitia hanya memberikan harga-harga untuk bentuk-bentuk
konstruksi yang paling penting saja dengan mak.sud untuk ·
tidak menutup pimelitian lebih lanjut dalam bidang itu. .
Untuk besamya tegangan-tegangan yang diijinkan pada
harga-harga, lihat tabel-tabel IX dan X demikian juga grafik.­
graftk VII dan VIII.
69

' '
1600
1500
1400
1300
1200
1100
1000
900
800
700
600
500
400
300
200
100
~ ~ [,.
."•l• '
v
1-"
......
f.-
I..-
~
v
~ ~'?
,
,
(:;..
'
l.l . ,j
v
,
b
.,
..... v
-:;;
-1,0-0,9-0.a-.o,7-0,6 -o,5-0.4-o.3-0.2-0.1 o.o o.1 o.:l o,3 o,4 o.s o.6 0,1 o;a o.9 1,0
___ 0 trek. dyn ---a druk. dyn
Grafiek VII
___. X
72

-..I
- --
BAJA WALS Fe 52
Tabe1 X
PEMBEBANAN DYNAM1S
TEGANGAN YANG DIIZINKAN UNTUK HARGA-HARGA r
r = ..... 0,7 1,0 1,2 1,4 1,6 1,1
x= I a mini t
u u a ii ci a· a ri a a a a
tarik tekan tarik tekan tarik tekan tarik tekan tarik tekan tarik tekan
a max dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn. dyn.
-1,0 1486 1486 1040 1040 867 867 743 743 650 650 495 495
--0,9 1547 1578 1083 1105 903 921 774 789 677 691 516 526
--0,8 1614 1679 1130 1175 942 980 807 839 706 734 538 560
--0,7 1689 1790 1182 1253 985 1044 844 895 739 783 563 597
-0,6 1769 1911 1:!38 1337 1032 1115 884 955 774 836 590 637
···0,5 1857 2043 1300 1430 1083 1191 926 1022 813 894 619 681
-0,4 1954 I (2188) 1368 1532 1140 1277 977 1094 855 958 651 729
-0,3 2063 (2352) 1444 1646 1203 1371 1031 1175 903 1029 688 784
··0,2 2184 (2533) 1529 1774 1274 1479 1092 1267 956 1109 728 844
-0,1 2321 1625 1918 1354 1598 1161 1370 1016 1199 774 913
0,0 (2476) 1733 2080 1444 1733 1238 1486 1083 1300 825 990
+0,1 1857 (2266) 1548 1889 1326 1618 1161 1416 884 1078
+0,2 2000 (2480) 1667 2067 1429 1772 1250 1550 952 1180
+0,3 2167 1806 (2276) 1548 1950 1354 1706 1032 1300
+0,4 2364 1970 (2522) 1689 (2162) 1478 1892 1126 1441
+0,5 (2600) 2167 1857 (2414 1625 (2113) 1.238 1609
+0,6 (2408) 2064 1806 (2384) 1376 1816
+0,7 2321 2031 (2722) 1548 2074
+0,8 (2653) 232f 1769 (24o6)
+0,9 Harga-harga a da1am ·kg/cm2 (2708) 2063 .
'·1,0 (2476)

Pasal70.
Tegangan sekunder
Pada umumnya tidak perlu memperhitungkan tegangan-tegangan sekunder.
Jika besarnya tegangan sekunder lebih dari 300 kg/cm2, maka tegangantegangan
itu harus diperhitungkan pada bagian-bagian di mana tegangannya
lebih besar dari 300 kg/cm2.
Hal yang sama berlaku juga pada nonstruksi-konstruksi yang dibebani
dinyamis jika tegangan sekunder itu timbul akibat pembebanan berat sen­
. diri dan lalu lintas.
Pasal71.
Peningkatan tegangan yang diijinkan.
Jika semua pembebanan turut diperhitungkan (lihat pasal 26) maka besarnya
tegangan-tegangan yang diijinkan seperti yang ditetapkan pada bah ini,
boleh diperbesar deQgan 25%.
B. KONSTRUKSI YANG DILAS
Pasal72.
Tegangan yang diijinkan pada beban induk dan bahan las
1. Untuk bagian-bagian penting dari jembatan yang dilas disyaratkan
bahwa bahan induk harus memenuhi ketentuan-ketentuan mengenai
kemungkinannya dilas.
2. Jika bahan induk memenuhi persyaratan-persyaratan mengenai kemungkinannya
dilas, maka besamya tegangan yang diijinkan untuk tarik
dan tekan dari bahan induk dan bahan las adalah sama dengan yang
ditetapkan pada pasal 59 s/d 71.
3. Tegangan geser yang diijinkan dari bahan las didapat dari tegangan
normal yang diijinkan dengan menetrapkan rumus-rumus seperti. yang
diberikan pada NEN 1062-VI.
Catalan : Syarat-syarat percobaan yang harus dipenuhi oleh baja wals
Fe 37 dan Fe 52, dijelaskan dalam WSB.
Pasal73.
Persyaratan untuk pelaksanaan.
Besarnya tegangan-tegangan yang diijinkan seperti yang disebut pada pasal 72,
74

22

Pasal 75.
rend.ahnya tegangan-tegqan yang diijinkan pada las seperti
yang dianjurkan pada keadaan yang disebut, tidak menjadi
alasan untuk mempe~ebal las dengan maksud memperkuatnya.
Baik siar-si~r las tambahan\'ang tidak diperlukan maupun
peluang yang memperbesar kerja takikan, akan menurunkan -
keteguhan dynamis.
C. KONSTRUKSI YANG DIKE LING
Tegangan yang diijinkan untuk paku keling dan bout pas.
1. Untuk paku-paku keling dan, bout-bout pas (kecuali yang terdapat
pada sambungan seperti yang dimaksudkan pada 3) yang dibuat dari
bahan dengan kekuatan yang sesuai dengan bahan dari bagian yang disambung,
besamya tegangan geser yang diijinkan dan tegangan tarik
yang diijinkan adalah 0,8 x sedangkan tegangan desak yang diijinkan
adalah 2 x besamya tegangan tarik yang diijihkan dari bagian yang
disambung (lihat pasal 59).
Catatan : Besamya gaya yang diijinkan untuk paku-paku keling dari
baja paku keling Fe 34 pada Fe 37 dapat dilihat di tabe1 XI
sedangkan untuk paku keling dari baja paku keling Fe 42
dan Fe 47 pada Fe 52 di tabel XII.
Untuk sederhananya perhitungan, dalam tabel XIII telah
dihitung luas dari paku-paku keling (yaitu dengan cara mem-
-bagi h;uga-harga pada tabel XI dan XII masing-masing dengan
1,6 dan 2,4).
2. Untuk paku keling, seperti yang dimaksudkan pada 1, yang dibebani
terhadap geser dan tarik harus diperhitungkan suatu tegangan perban~
dingan. Tegangan perbandingan ini tidak boleh lebih besar dari 0,8 x
tegangan tarik yang diijinkan dari bagian yang dihubungkan.
Catatan: Untuk tegangan perbandingan tersebut dianjurkan rumus :
di mana :
0 v = .Jcr +T 2
= tegangan tarik yang timbul
= tegangan geser yang timbul
76

hanya berlaku jika pada pelaksanaan pekerjaan dipenuhi syarat-syarat untuk
menambah kekuatan-kekuatan pada VVSB, sebagai berikut :
l. pekerjaan las dilakukan di bengkel ataupun dalam ruang yang beratap
dan bebas angin;
2.. benda pekerjaan ditempatkan sedemikian rupa hingga pekerjaan las
dapat dilakukan dengan baik;
Pasal 74.
3. terdapat kepastian bahwa mutu pekerjaan las memenuhi ketentuanketentuan
yang ditetapkan.
Koefisien las.
I. Apabila persyaratan pada pasal 73 tidak seluruhnya dapat dipenuhi,
maka besamya tegangan-tegangan yang diijinkan untuk tarik geser pada
las didapat dengan mengkalikan harga-harga yang diberikan pada pasal
72 dengan suatu koeflsien las.
Berikut ini adalah koeftsien-koeftsien las yang dianjurkan untuk berbagai
kemungkinan :
Pekerjaan las
dikerjakan:
padakedudukan padakedudukan
yang baik kurang baik
dalam bengkel ataupun dalam
ruang yang bebas angin
dalam suatu ruang yang tidak
bebas angin
1,0 0,85
0,85 0,75
Catatan : Berhubung besarnya tegangan yang diijinkan pada kebanyakan
hal tergantung dari langkah-langkah yang diambil pada waktu
pelaksanaan, maka pada gambar-gambar dicantumkan terhadap
keadaan yang bagaimana perencanaan itu diperhitungkan.
Koeftsien-koeftsien itu memberikan reduksi pada tegangantegangan
yang diijinkan sehubungan dengan kemungkinan
menjadi kasarnya permukaan las. Harap diperhatikan bahwa
75

....:I
00
1.3,5 E = i,83
D= 3,66
17 E = 2,90
D = 5,80
20 E = 4,02
D = 8,04
23 E = 5,31
D = 10,62
26 E = 6,79
D = 13,58
29 E = 8,46
D = 16,92
32 E = 10,29
D = 20,58
3,26 3,81
~
3,84 4,48
I--
4,41 5,15
4,99 5,82
5,57 6,50
6,14 7,17
Tabel XI
GAYA YANG DIIZINKAN UNTUK PAKU KEUNG
darl baja palcu kellng Fe 34 pada baja wals fe 37
3,45
~
D = irlsan do bel
I--
gaya desak (ton) pada tebal plaat (mm) dari :
.J
~
·-
ast = 2 x 1,6 t/cm2
17 18 19 20
15,78 16,70
17,41 18,42 19,46 20,48
8,19 '9,22 10,24 11,26 12,29 13,31 14,34 15,36 16,38
7,42 8,35 9.28 10,21 11,14 12,o6 12,99 13,92 14,85
6,66 7,49 8,32 9,15 9,98 10,82 11,65 12,48 13,31
8 9 10. 11 12 13 14 15 16
5,89 6,62 7,36 8,10 8,83 9,571 10,30
5,12 5,76 6,40 7,04 7,68
4,35 4,89 5,44
I 7
2,59. 3,02
lubang palcu gayageser ·
1s = 0,8 x 1,6 t/cm2
E = irisan enkel
1/>dalammm ton

3. Untuk konstruksi-konstruksi yang dibebani dynarnis berlaku bahwa
tegangan yang diijinkan untuk paku keling dan bout pada hubungan
batang-batang di mana tirnbul gay•gaya tarik dan tekan dan pada bagian
gelegar di mana tirnbul momen-momen dengan tanda yang berlawanan,
sama dengan besamya tegangan yang diijinkan untuk paku· Ueling seperti
pada 1 bila memperhitungkan gaya yang terbesar ataupun momen
yang terbesar, sedangkan untuk memperhitungkan gaya yang terkecil
ataupun momen yang terkecil, besamya tegangan geser paku keling
tidak boleh lebih besar dari 0,35 x tegangan tarik yang diijinkan untuk
. bagian yang disambung sesuai dengan pasal 59.
77

- ·~
00
0
Tabel XIII
PENURUNAN LUAS DALAM CM2 UNTUK PERHITUNGAN PAKU KEUNG
lubana paku ltd 2
~dalarnmrn 4
aeaer
desak pada tebal, plaat (mrn) darl :
6 7 8 9 10 11 12 13 14 IS 16 17 18 19 20
13,5 1,43
17 2,27
20 3,14
23 4,15
26 5,31
29 6,61
32 8,04
E " 1,14 1,62 1,89 2,16
D,. 2,29
E = 1,81 2,04 2,38 2,72 3,06 3,40
D • 3,63
I--
E = 2,51 2,40 2,80 3,20 3,60 4,00 4,40 4,80
D= 5,02
1---
E = 3,32 2,76 3,22 3,68 4,14 4,60 5,06 5,52 5,98 6,44
D = 6,64
I--
E ., 4,25 3,12 3,64 4,16 4,68 5,20 5,72 6,24 6,76 7,28 7,80 8,32
Oa 8,50
1---
E "' 5,28 3,48 4,06 4,64 5,22 5,80 6,38 6,96 7,54 8,12 8,70 9,28
D = 10,57
1---
E • 6,43 3,84 4,48 5,12 5,76 6,40 7,04 7,68 8,32 8,96 9,60 10,24 10,88 11,52 12,16 12,80
D"' 12,87
E .. irlaan enke1
D • irlaan dobel

Tabel XII
rs ·= 0,8 x 2,4t/cm2
GAYA YANG DIIZINKAN UNTUK'PAKU KEUNG
dari baja paku keling Fe 42 dan Fe 47 pada wals Fe 52
0 st = 2 x 2,4 t/cm2
lubang paku
tjJdalam mm
gay a geser
ton
6
7
gaya desak (ton) pada tebal plaat (mm) dari :
8 9 10 11 12 13 14 IS 16
17 18 19 20
13,5 E = 2,74
D = 5,49
3,89
4,53
5,18
17 E = 4,35
D = 8,71
20 E = 6,02
D = 12,05
23 E = 7,97
D = 15,94 .
26 E = 10,19
D = 20,39
29 E = 12,69
D = 25,38
32 E = 15,43
4,90
1---
5,76
6,6::!
7,49
8,35
9,21
5,71
6,72
6,53 7,34 8,16
7,68 8,64 9,60 10,56 11,52
~
7,73 8,83 9,94 11,04 12,14 13,25 14,35 15,46
1---
8,74 9,98 11,23 12,48 13,73 14,98 16,22 17,47 18,72 19,97
~
9,74 11,14 12,53 13,92 15,31 16,70 18,09 19,49 20,88 22,27
1---
10,75 12,29 13,82 15,36 16,90 18,43 19,97 21,50 23,04 24,58
23,66 25,06
26,11 27,65 29,18 30,72
-..J
\0
E = irisan enkel
D = irisan dobel

untuk pasangan klinker
untuk batu alam dengan keteguhan
patah paling sedikit 700 kg/cm2
untuk beton tulang
25 kg/cm2
60kg/cm2
60 kg/cm2
Catalan: Uhatjuga pasal14-3
Jika konstruksi siar dan pekerjaan pengisian siar di bawah du~
dukan. dilakukan -dengan cermat, maka besamya tegangantegangan
yang diijinkan boleh dipertinggi.
E. LANTAIJEMBATAN
Pasal79.
Beton dan beton tulang.
Untuk konstruksi dari beton dan beton tulang bedaku GBV (NEN 100)
sebegitu jauh tidak menyimpang dari pasal-pasal yang di muka.
Catatan : Pada perhitungan lantai, sebagaimana juga pada perhitungan
Pasal80.
Kayu.
konstruksi bajanya, harus dipakai koeflsien-koefisien seperti
pada pasal 14.
1. Untuk tegangan lentur yang diijinkan, tegangan geser yang diijinkan
modulus elastisitas dan berat isi dan papan lantai kayu, berlaku hargaharga
seperti yang tercantum pada tabel XIV.
2. Dianjurkan sebagai lendutan yang diijinkan akibat pembebanan lalu
lintas harga-harga sebagl!i berikut :
Untuk lantai kendaraan
Untuk jalur jalan kaki
1
1400
Di sini Jl adalah panjang bentang dari papan-papan diukur antara flens
darl gelegar memanjang (lihat juga pasal 38).
3. Untuk perhitungan .lantai tidak pedu memperhitungkan koeflSien kejut
seperti yang ada pada pasal14.
1
600
82

Pual76.
Tegangan yang diijinkan untuk tarik dan tekm.
Besamya tegangan yang diijmkan untuk tarik dan tekan adalah :
bell tuang nodulair 1400 kg/cm2
baja wals Fe 37 1400 kg/cm2
baja tuang GS 45 1400 kg/cm2
baja tuang GS 52 1600 kg/cm2
baja wals Fe 52 2100 kg/crn2
baja ternpa Fe 60 N 2100 kg/crn2
Jika besi tuang abu-acu (GG 14, GG 18, GG 22, GG 26, GG 30) yang dipakai
rnaka berlaku tegangan-te$angan yang dtijinkan sebagai berikut :
a. tegangan tarik yang dtijinkan adalah rnaksirnurn 0,3 x b min. 1)
b. tegangan t~kan yang diijinkan adalah rnaksirnurn 0,6 x b min.1)
{di sini b adalah keteguhan patah yang ditetapkan dengan percobaan
tarik seperti yang dijelaskan dalarn NEN 1031).
1) -Jika tegangan itu rnerupakan akibat lenturan rnaka tetap dipakai tegangan
yang diijinkan yang sarna.
Catatan : Besamya tegangan yang 'diijinkan di sini adalah lebih rendah
Pasal77.
dari pada bagian-bagian lain konstruksi jernbatan. Hal itu disebabkan
karena sulitnya perhitungan dari konstruksi-konstruksi
pendek.
Tegangan kontak yang diijinkan pad a penetrapan rurnus Hertz.
Besamya tegangan kontak yang diijinkan pada bidang sekutu adalah untuk
turnpuan dari :
baja wals Fe 37
baja tuang Gs 45
baja tuang Gs 52
baja tempa Fe 60 (N)
Pasal78.
6500 kg/crn2
7500kg/cm2
8500 kg/cm2
9500 kg/crn2
Tekanan yang diijinkan pada pekerjaan pasangan, beton atau batu alarn.
Besamya tegangan tekan yang diijinkan pada siar di bawah dudukan adalah :
81

TlbelXI
Jeoja ab ~ I E Bent iii
ICayu
NunaBotaai clabm daJam I cbJam ru.nta
qjcm2 ka/on2 • ~cm2 bdaa udara
Kroewiog. Dipterocupua spec. div. 120 14 100.000 0,15 +)
Yang
Kopie Goupia glabra AUBL 120 16 130.000 0,90
Jamb Eucalyptus JD&IIiDite S.M. 140 16" 100.000 0,90
Perobade Paratecomba peroba KlJHIJl 150 18 100.000 0,80
campos
Mora Morea excelsa BENTH. 150 18 160.000 1,05
Kani EJIC&}yptus diwnic:olor ISO 16 150.000 0,95
F.MUEU..
Purperbart Peltogyoe coofertiflora 160 18 140.000 0,85
BENTH.;
P paoiculata BENTH.
Buralocus l>icoryma paro~eosis BENTK 160 16 140.000 0,80
D. guimenlil AMSR
Biliup Nauc:lea trillnii MERR. 180 20 130.000 0,80
Merbau lntsia bijup 0. KTZE ; 180 18 140.000 0,85
I. palembaaica MIQ.
B~ Shoma spec. div. 180 16 140.000 0,90
Bangkirai S. 1.mfolia ENDERT
Demerara Oc:otea rocU.i MEl.. 220 18 200.000 I,OS
Groeohart
Azobe Lophira alata BANKS, var 250 20 170.000 I,OS
procera BURTT.,
DAVY et HOYLE
Surinaans Tabebuia serratifolia MICR 250 22 200.000 1,10
Groeolwt T. spec. div.
+) Kroewing umumnya 0,80 a 0,85

Catatan : Jenis-jenis kayu yang dipakai paling sedikit harus memtnuhi
syarat-syarat seperti yang. ditetapkan dalam NEN 3180.
Kayu untuk tujuan bangunan dan bangunan air, (K.VH 1958).
83

Tabe1XI
Jenis a.b T I
E Berat isi
Kayu NamaBotaDi dalam dalam dalam rata-rata
kg/cm2 kg/rm2! 1'i/cm2 keriDg udara
Kroewing, Dipterocarpus spec. div. 120 14 100.000 0,75 +)
Yang
Kopie Goupia glabra A UBI.. 120 16 130.000 0,90
Jarrah Eucalyptus marginate S.M. 140 16' 100.000 0,90
Peroba de Paratecomba peroba KUHI.M 150 18 100.000 0,80
campos
Mora Mon:a excelaa BENTH. 150 18 160.000 1,05
Karri EJJcalyptus diwrsicolor 150 16 150.000 0,95
F.MUEU..
Purperhart Pehogyne confertif]ora 160 18 140.000 Q,85
BENTH.;
P paniculata BENTH.
Basralocua l>icoryma par.1eDSis BENTH. 160 16 140.000 0,80
D. guianeDSia AMSH.
Bilinga Nauclea trillesii MERR. 180 20 130.000 0,80
Merbau Intaia bijuga 0. KTZE ; 180 18 140.000 0,85
I. palembanica MIQ.
Balau, Shon:a spec. div. 180 16 140.000 0,90
Bangkirai S. laevifolia ENDERT
Demerara Ocotea rodiaei MEZ. 220 18 200.000 1,05
Groenhart
Azobe Lophira alata BANKS, var 250 20 170.000 1,05
procera BURTI.,
DAVYetHOYLE
Surinaans Tabebuia serratifolia MICH. 250 22 200.000 1,10
Groenhart T. spec. div.
+) Kroewing umumnya 0,80 a 0,85
84·