RE02 - Relazione idrologica e idraulica - Comune di Vigonza

INDICE
REGIONE DEL VENETO
PROVINCIA DI VENEZIA
COMUNE DI VIGONZA
PIANO DELLE ACQUE
RELAZIONE IDROLOGICA E IDRAULICA
1 PREMESSE.......................................................................................................................... 4
2 DESCRIZIONE DELLA RETE IDROGRAFICA CONSORTILE ............................... 4
3 VERIFICA DELLA RETE SCOLANTE ........................................................................ 12
3.1 GENERALITÀ.............................................................................................................. 12
3.2 DESCRIZIONE DELLA MODELLAZIONE IDRAULICA ................................... 12
3.3 DEFINIZIONE DELL’EVENTO PLUVIOMETRICO DI PROGETTO............... 12
3.4 LA MODELLAZIONE DEL TERRITORIO............................................................. 16
3.5 MODELLO DEL BACINO DEL PIONCA................................................................ 17
3.5.1 SCHEMATIZZAZIONE MATEMATICA................................................................ 17
3.5.2 INDIVIDUAZIONE BACINI IMBRIFERI............................................................... 17
3.5.3 PARAMETRI IDRAULICI DI SIMULAZIONE ...................................................... 20
3.5.4 I RISULTATI DELLE SIMULAZIONI ALLO STATO DI FATTO E
CONFRONTO CON GLI ALLAGAMENTI PREGRESSI................................................ 24
3.5.4.1 STATO DI FATTO DELLA RETE SUPERFICIALE E DI FOGNATURA..
......................................................................................................................27
3.5.4.2 PROFILI DI PIENA ALLO STATO DI FATTO PER TR 20 ANNI – TP 3
ORE ......................................................................................................................32
1

3.5.4.3 PROFILI DI PIENA ALLO STATO DI FATTO PER TR 20 ANNI – TP 1
ORE ......................................................................................................................35
3.6 MODELLO DEL BACINO DEL TERGOLA............................................................ 37
3.6.1 SCHEMATIZZAZIONE MATEMATICA................................................................ 37
3.6.2 INDIVIDUAZIONE BACINI IMBRIFERI............................................................... 38
3.6.3 PARAMETRI IDRAULICI DI SIMULAZIONE ...................................................... 39
3.6.4 I RISULTATI DELLE SIMULAZIONI ALLO STATO DI FATTO E
CONFRONTO CON GLI ALLAGAMENTI PREGRESSI................................................ 44
3.6.4.1 STATO DI FATTO DELLA RETE SUPERFICIALE E DI FOGNATURA..
......................................................................................................................47
3.6.4.2 PROFILI DI PIENA ALLO STATO DI FATTO PER TR 20 ANNI – TP 3
ORE ......................................................................................................................58
3.6.4.3 PROFILI DI PIENA ALLO STATO DI FATTO PER TR 20 ANNI – TP 1
ORE ......................................................................................................................69
3.7 MODELLO DEL BACINO DESTRA BRENTA....................................................... 71
3.7.1 SCHEMATIZZAZIONE MATEMATICA................................................................ 71
3.7.2 I RISULTATI DELLE SIMULAZIONI ALLO STATO DI FATTO E
CONFRONTO CON GLI ALLAGAMENTI PREGRESSI................................................ 71
4 INTERVENTI DI PIANO................................................................................................. 73
4.1 DESCRIZIONE DEGLI INTERVENTI PER LA RISOLUZIONE DELLE
CRITICITA’ RISCONTRATE MEDIANTE LA MODELLAZIONE MATEMATICA73
4.1.1 INTERVENTI SUL BACINO DEL PIONCA........................................................... 74
4.1.1.1 DESCRIZIONE DELLE OPERE PER LA RISOLUZIONE DELLE
PROBLEMATICHE SUGLI SCOLI CONSORTILI .....................................................74
4.1.1.2 DESCRIZIONE DELLE OPERE PER LA RISOLUZIONE DELLE
PROBLEMATICHE SULLA RETE DI FOGNATURA BIANCA ...............................76
4.1.1.3 VERIFICA IDRAULICA NELLO SCENARIO DI COMPLETAMENTO
DEGLI INTERVENTI PREVISTI..................................................................................77
4.1.2 INTERVENTI SUL BACINO DEL TERGOLA ....................................................... 83
4.1.2.1 DESCRIZIONE DELLE OPERE.................................................................83
4.1.2.2 VERIFICA IDRAULICA NELLO SCENARIO DI COMPLETAMENTO
DEGLI INTERVENTI PREVISTI..................................................................................88
4.1.3 INTERVENTI SUL BACINO DESTRA BRENTA................................................ 102
4.1.3.1 DESCRIZIONE DELLE OPERE...............................................................102
2

4.1.3.2 VERIFICA IDRAULICA NELLO SCENARIO DI COMPLETAMENTO
DEGLI INTERVENTI PREVISTI................................................................................102
5 APPENDICE: DESCRIZIONE DEL MODELLO DI CALCOLO EPA SWMM .... 104
5.1 GENERALITÀ............................................................................................................ 104
5.2 DESCRIZIONE MATEMATICA DEL MODELLO DI CALCOLO ................... 106
5.2.1 EQUAZIONI GENERALI ....................................................................................... 106
5.2.2 SOLUZIONE GENERICA PER I TRATTI............................................................. 107
5.2.3 CALCOLO DELLE CARATTERISTICHE MEDIE DEI TRATTI........................ 109
5.3 DESCRIZIONE DEL PROCESSO FISICO DI FORMAZIONE DEI DEFLUSSI109
5.3.1 MECCANISMO DI GENERAZIONE DEI DEFLUSSI SUPERFICIALI.............. 110
5.3.2 FORMULAZIONE DEL MODELLO MATEMATICO ......................................... 111
3

1 PREMESSE
Nell’ambito della stesura del Piano delle Acque del Comune di Vigonza (VE), si sono analizzati
con particolare attenzione gli aspetti idraulici riguardanti la rete idrografica gestita dal Consorzio
di Bonifica Acque Risorgive e dal Consorzio di Bonifica Bacchiglione.
Inoltre sono state indagate le problematiche relative al deflusso idrico nelle reti di fognatura
bianca con particolare riguardo alle aree maggiormente problematiche sotto tale aspetto, ovvero
agli abitati di Vigonza, Peraga, Busa, Perarolo, San Vito ed alla zona industriale limitrofa al
Fiume Brenta.
Allo scopo è stato implementato un modello di simulazione idrologica ed idraulica che ha
permesso:
- La definizione delle criticità dei collettori consortili allo stato attuale,
- La definizione delle criticità sulle reti di fognatura bianca
- La definizione degli interventi di piano per la eliminazione delle criticità riscontrate.
Per una completezza della simulazione idraulica si sono inoltre modellati alcuni fossati, aventi
primaria importanza, anche se non gestiti dai Consorzi di Bonifica.
La presente Relazione idrologica e idraulica tratta gli aspetti tecnici riguardanti le ipotesi
assunte, i parametri idrologici di riferimento, la descrizione dei programmi di calcolo utilizzati
per la modellazione ed i risultati delle elaborazioni compiute.
2 DESCRIZIONE DELLA RETE IDROGRAFICA CONSORTILE
La rete idrografica del Comune di Vigonza è rappresentata nelle tavole allegate al presente
piano.
Il territorio Comunale si sviluppa principalmente a Nord del Fiume Brenta, all’interno del
comprensorio dei Consorzio di Bonifica Acque Risorgive, derivante dall’accorpamento degli ex
Consorzi di Bonifica Dese Sile e Sinistra Medio Brenta, che ha competenze sulla gestione e
manutenzione dei corsi d’acqua principali “demaniali” e di importanza per la bonifica.
Una piccola porzione territoriale, la frazione di San Vito, risulta ubicata a Sud del Brenta, nel
territorio gestito dal Consorzio di Bonifica Bacchiglione (ex Bacchiglione Brenta).
4

La rete idrografica superficiale è inoltre formata da una serie di corsi d’acqua minori che, a
seconda della loro ubicazione, sono gestiti e mantenuti in efficienza idraulica dal Comune (fossi
lungo le strade comunali), dalla Provincia (fossi lungo le strade provinciali), dalla società
Autostrade S.p.A. (fossi lungo la rete autostradale) e dai privati (fossi a confine tra proprietà
private).
Il territorio comunale di Vigonza appartiene ai seguenti bacini sottobacini idrografici:
- Consorzio Acque Risorgive
o Sottobacino dello scolo Pionca
o Sottobacino del Fiume Tergola
- Consorzio Bacchiglione
o Sottobacino Destra Brenta
Si descrivono di seguito le principali caratteristiche idrografiche dei canali interessanti il
Comune di Vigonza.
Sottobacino dello scolo Pionca:
- Scolo Pionca: rappresenta uno dei principali canali consortili afferenti al Naviglio
Brenta. Nasce dalla confluenza tra Pionchetta Nord e Pionchetta Sud, in comune di
Vigonza nei pressi di Barbariga, per poi uscire dal territorio comunale di Vigonza e
proseguire in direzione Est attraverso i territori di Pianiga, Dolo e Mira, fino ad
immettersi in Naviglio Brenta in località Mira Porte.
- Il territorio a Nord del corso principale del Pionca, caratterizzato dalla presenza del
graticolato romano, è drenato da quattro corsi d’acqua con andamento Ovest-Est che
traggono origine da derivazioni irrigue sul Tergola per immettersi infine in Pionca a valle
del Comune di Pianiga ed attraversando i comuni di Villanova di Camposampiero,
Pianiga, Mirano e Mira. Si distinguono così. Da Nord a Sud lo scolo Cognaro, lo scolo
Volpin (che riceve il Cognaro nei pressi di Ballò – Mirano), il Cavin Maggiore ed il
Cavinello (che si immette in Cavin Maggiore nei pressi della zona industriale di
Pianiga).
- Dal Cavinello, trae origine mediante una derivazione irrigua lo scolo Bolengà che scorre
al confine Nord di Vigonza, in direzione Est fino ad immettersi in Pionca nei pressi di
Barbariga.
5

- Il territorio comunale a Nord del capoluogo di Vigonza e dell’abitato di Peraga, è drenato
dagli scoli Pionchetta Nord e Pionchetta Sud, che confluendo nei pressi di Barbariga
danno origine all’asta principale dello scolo Pionca.
- Altro scolo di primaria importanza è la Fossa Crea che trae origine da una derivazione
irrigua sul Tergola nei presi dell’abitato di Pionca. Prosegue quindi in direzione Est fino
al cimitero di Via Paradisi da dove trae origine la Pionchetta Sud. Poco più a valle la
fossa Crea si biforca in due rami, quello nord denominato Fossa Crea Vecchia, attraversa
il capoluogo di Vigonza, mentre quello Sud scorre parallelo al Fiume Tergola per riunirsi
all’altro ramo a valle del centro abitato. La fossa Crea passa quindi la linea ferroviaria e
procede verso Est fino a Via Barbariga. Mediante un manufatto di regolazione, la Fossa
Crea, in condizioni di piena, viene quindi deviata verso Sud fino ad immettersi nello
scolo Tergolino.
- La fascia densamente urbanizzata presente tra Rio dell’Arzere e Brenta, con le importanti
frazioni di Busa, Perarolo e Capriccio, viene drenata dallo Scolo Perarolo. Tale corso
d’acqua trae origine dal sistema tubato di acque bianche di Busa e Perarolo, scorre in
direzione Est sottopassando l’Autostrada, costeggia quindi il Rio dell’Arzere
sottopassandolo mediante una botte a sifone poco prima del nodo idraulico di Briglia
Salgarelli. A valle della botte, il canale prende il nome di Salgarelli e percorre un
territorio prettamente agricolo fino a ricevere il Reme Alto in sinistra orografica e
diventare quindi lo scolo Tergolino. Dallo scolo Perarolo, poco a monte della botte a
sifone sul Rio dell’Arzere, nasce lo scolo Lovara che abbandona subito il territorio
comunale, dirigendosi verso il Canale Veraro e quindi il Naviglio Brenta.
- Il Tergolino rappresenta il principale affluente di sinistra del Pionca nel quale si immette
a valle del Taglio di Mirano dopo aver attraversato i territori comunali di Stra, Fiesso
d’Artico, Dolo e Mira.
- La zona agricola racchiusa tra i corsi d’acqua pensili del Tergola e del Rio dell’Arzere, a
valle della linea ferroviaria, viene drenata dallo scolo Reme Alto che confluisce nello
scolo Salgarelli dando così origine al Tergolino.
- Nei pressi di Via Barbariga, il Tergolino riceve da Sud lo scolo Giardini Reali, che,
provenendo da Stra, entra il comune di Vigonza sottopassando mediante una botte a
sifone il Rio Serraglio.
6

Sottobacino del Fiume Tergola:
- Fiume Tergola: rappresenta uno dei principali corsi d’acqua afferenti al Naviglio Brenta.
Nasce nei pressi di Bassano del Grappa e scorre per circa 36 km con andamento Nord-
Sud fino a confluire al nodo idraulico di Briglia Salgarelli, intersezione tra Tergola, Rio
dell’Arzere, Rio Serraglio e Canale Veraro. A seconda della gestione attuata dal Genio
Civile di Venezia al nodo idraulico, le acque vengono quindi immesse o in Naviglio nei
pressi di Stra o nello scolo Serraglio (con successivo recapito sempre in Naviglio nei
pressi di Mira). Il fiume Tergola nasce da acque di risorgive e drena un ampio territorio
fino al nodo idraulico di Torre dei Burri in comune di San Giorgio delle Pertiche, dove
riceve lo scolo Vandura ed il Tergolino in sinistra orografica e sottopassa il Torrente
Muson dei Sassi. A valle del nodo di Torre dei Burri, lo scolo Tergola risulta arginato e
non riceve direttamente altri apporti se non dagli affluenti presenti in destra e di seguito
brevemente descritti.
- Nei pressi di Sant’Andrea, nell’estremità Nord-Orientale del comune di Vigonza, il
Tergola, a valle del Molino, si sdoppia in due rami: il Tergola (ramo sinistro) ed il
Tergola Vecchio (ramo destro). Il ramo vecchio prosegue verso Sud per circa 6 km al
confine comunale e quindi piega verso Est per ricongiungersi al fiume Tergola in località
Cave Bettanini.
- Il bacino racchiuso tra Tergola e Tergola Vecchio è drenato dallo Scolo Negrisia. Tale
canale consortile nasce da una derivazione irrigua sul Tergola nei pressi di Via Gerla e
scorre in direzione Sud verso l’abitato di Codiverno che viene attraversato mediante un
lungo tombinamento con tubazioni in calcestruzzo da 1200 mm. A valle di Codiverno il
Negrisia riprende a scorrere verso Sud a cielo aperto fino in località Cave Bettanini dove
sottopassa il ramo vecchio del Tergola mediante una botte a sifone. Parallelamente alla
botte a sifone, il consorzio di bonifica ha recentemente realizzato uno scarico diretto in
Tergola Vecchio in modo da alleggerire, quando i livelli nel Tergola lo consentono, lo
scolo Negrisia nel tratto a valle della Botte. Attraversato il Tergola Vecchio, il Negrisia
entra in Comune di Cadoneghe e quindi piega verso Est fino ad immettersi nel Tergola
nei pressi di Peraga.
- Nel territorio racchiuso tra Tergola Vecchio e Tergola, lo scolo Negrisia riceve in sponda
destra, dapprima il Fosso Marcato, quindi, a sud di Codiverno, il Canale Mergolino
(con il suo affluente scolo Codogno). In sinistra orografica il Negrisia riceve invece nei
pressi della botte a sifone, lo scolo Carinaldi.
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- Altro principale affluente di destra del Fiume Tergola è il Rio dell’Arzere che drena
un’ampia porzione di territorio compresa tra il Tergola a Nord-Est, il Muson dei Sassi ad
Ovest ed il Brenta a Sud. Il rio dell’Arzere entra in Vigonza nei pressi di via Bagnoli;
riceve in destra lo scolo Cadoneghe presso la zona industriale di Via Arrigoni, quindi
sottopassa la S.R. 515 e la ferrovia. Prosegue quindi in direzione Sud-Est, in condizioni
di modesta pensilità, su territori agricoli, sottopassando l’autostrada per immettersi infine
nel Fiume Tergola nei pressi del nodo idraulico di Briglia Salgarelli.
- Lo scolo Cadoneghe rappresenta il principale affluente del Rio dell’Arzere in destra
orografica, drenando un’ampia porzione di territorio, densamente abitata, in comune di
Cadoneghe.
- Altri affluenti del Rio dell’Arzere, di minore sviluppo sono lo scolo Bagnoletti che
scorre al confine tra Vigonza e Cadoneghe e le Basse di Peraga, che drenano parte del
territorio compreso tra Tergola e Rio dell’Arzere a Sud di Peraga.
Sottobacino Destra Brenta:
- Il territorio di Vigonza a Sud del Brenta, gestito dal Consorzio di Bonifica Bacchiglione,
è drenato dallo scolo Prolungamento Noventana che nasce in località San Vito, procede
lungo il confine comunale e quindi esce in Comune di Noventa Padovana e prosegue
sottopassando dapprima il Piovego per poi confluire nella rete di bonifica che va a
formare lo scolo Fiumazzo che recapita le acque in Laguna attraverso la Botte di Lova in
comune di Campagna Lupia.
Oltre ai citati collettori, i Consorzi di Bonifica hanno ereditato dalla Regione Veneto la gestione
di tutte le "Acque Pubbliche", catastalmente individuate con una doppia linea continua che
identifica il corso d’acqua.
Nell’ottica di una progettazione territoriale complessiva pertanto, la realizzazione di interventi
idraulici strutturali sui corsi d’acqua principali, anche fuori del territorio comunale, risulta di
beneficio all’intera asta fluviale, e di conseguenza a tutto il bacino idraulico ad essa afferente.
Vale la pena pertanto ricordare i principali interventi realizzati, o in corso di progettazione, che
portano beneficio idraulico ai bacini dei corsi d’acqua principali che attraversano il territorio
Comunale di Vigonza:
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Consorzio di Bonifica Acque Risorgive:
- Riassetto idraulico e rinaturalizzazione dell’asta principale dello scolo Pionca nei comuni
di Mira, Dolo, Pianiga e Mirano. L’intervento, attualmente in fase di ultimazione,
prevedeva il completo risezionamento dello scolo Pionca a partire da Cazzago (Pianiga)
fino alla confluenza in Naviglio Brenta al duplice scopo di eliminare le criticità idrauliche
dell’asta principale del corso d’acqua e di limitare l’apporto di inquinanti in Laguna di
Venezia mediante la creazione di bacini di fitodepurazione
- Escavo e sistemazione dello scolo Perarolo nei comuni di Vigonza e Stra. L’intervento,
progettato nel 1997 ed ultimato nel 2005 prevedeva l’allargamento della sezione di
deflusso dello scolo consortile Perarolo per limitare le criticità idrauliche dello stesso.
- Ricalibratura e sistemazione idraulica di un tratto insufficiente del collettore "Rio
dell'Arzere. I lavori recentemente ultimati prevedevano il risezionamento del corso
d’acqua nel Comune di Cadoneghe e nel primo tratto del comune di Vigonza fino a Via
Arrigoni.
Consorzio di Bonifica Bacchiglione:
- Nuova inalveazione e nuovo impianto idrovoro Scolo Noventana. I lavori sono in fase di
ultimazione e prevedono un alleggerimento con scolo meccanico in Brenta dello scolo
Noventana, in comune di Noventa Padovana, con beneficio idraulico per la zona di San
Vito di Vigonza.
9

Figura 2-1: carta dei bacini principali
10

Figura 2-2: carta della rete idrografica
11

3 VERIFICA DELLA RETE SCOLANTE
3.1 GENERALITÀ
Partendo sulla base delle conoscenze acquisite mediante la analisi della documentazione
esistente e con i rilievi in campo effettuati, è stato possibile simulare, a mezzo di opportuni
strumenti matematici, il funzionamento delle reti idriche a cielo aperto e tubate.
Tale analisi permettono di definire scientificamente le aree di criticità idraulica e le cause che le
generano.
Inoltre lo strumento implementato permetterà di simulare il comportamento della rete idrica negli
scenari futuri con la realizzazione di interventi per la mitigazione idraulica delle sofferenze.
3.2 DESCRIZIONE DELLA MODELLAZIONE IDRAULICA
Per la simulazione idraulica delle reti si è utilizzato il modello EPA SWMM 5.14, che risolvendo
le equazioni di De Saint Venant a moto vario, consente di verificare il comportamento dei canali
e delle condotte a seguito di un evento pluviometrico di progetto.
A tal scopo la rete è stata schematizzata come una sequenza di nodi e tronchi.
Le caratteristiche geometriche dei canali sono state ricavate dai sopralluoghi compiuti in
campagna che hanno permesso di assegnare quote e sezioni trasversali medie agli elementi della
schematizzazione matematica.
I bacini imbriferi afferenti ai diversi tronchi e nodi della rete sono stati anch’essi schematizzati,
caratterizzandoli in base alla forma, alle dimensioni, alla percentuale di territorio urbanizzato ed
alla tipologia del suolo.
Per la trattazione teorica del modello utilizzato si rimanda alla appendice.
3.3 DEFINIZIONE DELL’EVENTO PLUVIOMETRICO DI PROGETTO
Per ciò che attiene alla valutazione degli eventi pluviometrici estremi, a seguito della
precipitazione calamitosa del 26.09.2007, nel Settembre 2008, il Commissario Delegato per
l’Emergenza concernente gli eventi meteorologici che hanno colpito parte del territorio della
Regione Veneto (OPCM n. 3621 del 18.10.2007), ha definito le nuove curve segnalatrici di
possibilità pluviometrica di riferimento nel territorio.
12

Il Bacino idrografico del Pionca, all’interno del quale ricade il Comune di Vigonza, può essere
suddiviso in due zone omogenne dal punto di vista delle precipitazioni:
- Zona Costiera sud-Est: comuni di Fiesso d’Artico, Mirano, Pianiga, Stra
- Zona Sud-Ovest: comuni di Santa Maria di Sala, Vigonza, Villanova di
Camposampiero
Per il bacino del Tergola ci si è invece riferiti alla sola Zona Sud-Ovest.
Per il territorio in esame la curva è:
a
h = t con t in minuti
c
( t + b)
dove, numericamente si ha:
Zona SE:
Tr a b c
5 anni 27,2 13,5 0,820
10 anni 31,4 14,4 0,816
20 anni 35,2 15,3 0,809
50 anni 39,7 16,4 0,800
13

Zona SW:
Tr a b c
5 anni 26,9 11,9 0,835
10 anni 30.9 12.6 0.830
20 anni 34.4 13.3 0.823
50 anni 38.6 14.2 0,812
Per la definizione del rischio idraulico del territorio si sono indagati tre eventi meteorologici
correlati ad un tempo di ritorno di 20 anni e durata di 1, 3 e 8 ore.
La precipitazione di 1 ora risulta infatti critica per i sistemi tubati ed i sottobacini di piccole
dimensioni; la durata di 8 ore risulta pari al tempo di corrivazione dell’intero bacino del Pionca,
del Tergola e del Rio dell’Arzere ed è pertanto critica per le aste terminali dei collettori; la
precipitazione intermedia di 3 ore risulta critica per i bacini di media estensione e pertanto per i
collettori affluenti alle aste principali del Pionca, del Tergolino e del Tergola.
Utilizzando le curve di possibilità pluviometrica estrapolate dagli studi statistici eseguiti dal
Commissario Delegato per l’Emergenza concernente gli eventi meteorologici che hanno colpito
parte del territorio della Regione Veneto nel Settembre 2007, si ottengono i seguenti valori:
Bacino Altezza di
pioggia (mm)
con durata
1 ora
Altezza di
pioggia (mm)
con durata
3 ore
Altezza di
pioggia (mm/h)
con durata
8 ore
Sud - Est 64.0 88,8 111.6
Sud - Ovest 60.2 81.3 100.3
Bacino Intensità di
pioggia (mm/h)
con durata
1 ora
Intensità di
pioggia (mm/h)
con durata
3 ore
Intensità di
pioggia (mm/h)
con durata
8 ore
Sud - Est 64.0 29.6 14.0
Sud - Ovest 60.2 27.1 12.5
14

Infine per si è assegnata una precipitazione di 5 mm/ora per le 6 ore precedenti l’evento in modo
da simulare una condizione di saturazione del terreno prima del verificarsi della precipitazione
critica.
Per la schematizzazione idrologica dei bacini a monte del territorio comunale ed in particolare
del Fiume Tergola, del rio dell’Arzere e dello Scolo Cadoneghe, il modello idrologico
implementato è stato tarato sulla base degli idrogrammi di piena ricavati dagli studi pregressi ed
in particolare:
- Per il Fiume Tergola: “Studio idraulico mediante un modello matematico per la
simulazione degli eventi di piena lungo le aste dei corsi d’acqua dell’area pedemontana in
sinistra Brenta e confluenti nel Muson dei Sassi” – Regione Veneto, Direzione Difesa del
Suolo e Protezione Civile – Prof. Luigi D’Alpaos, dicembre 2003
- Per il Rio dell’Arzere: “Progettazione relativa ai lavori di riassetto della rete scolante del
sottobacino del Rio dell’Arzere nei comuni di Vigonza, Cadoneghe e Campodarsego” –
Consorzio di Bonifica Sinistra Medio Brenta – NET Engineering – Ottobre 2005
- Per lo scolo Cadoneghe: “Studio di fattibilità per la riqualifica funzionale dello scolo
Cadoneghe” – Comuni di Cadoneghe e Vigonza – Studio Ing. Giuseppe Baldo – Maggio
2007
15

3.4 LA MODELLAZIONE DEL TERRITORIO
Per la modellazione matematica della rete si sono implementati tre modelli distinti:
- Il primo per il bacino del Pionca con modellazione degli scolo Pionca, Cognaro, Volpin,
Cavin Maggiore, Caninello, Bolengà, fossa Crea, Pionchetta Nord, Pionchetta sud, Reme
Alto, Perarolo, Salgarelli e Tergolino e delle fognature bianche degli abitati di Vigonza,
Peraga, Busa, Perarolo, Capriccio.
- Il secondo per il bacino del Tergola con modellazione degli scoli Tergola, Tergola
Vecchio, Rio dell’Arzere, Cadoneghe, Bagnoletti, Basse di Peraga, Negrisia, Mergolino e
Corinaldi e delle fognature della zona industriale.
- Il terzo per la modellazione del sistema di smaltimento delle acque bianche di San Vito.
16

3.5 MODELLO DEL BACINO DEL PIONCA
3.5.1 SCHEMATIZZAZIONE MATEMATICA
Schematizzazione in 1361 nodi, 1368 tronchi e 1 scarico (uscita del Pionca in Naviglio Brenta):
PIONCA
PERAGA
PERAROLO
VIGONZA
Figura 3-1: Schematizzazione della rete di calcolo del bacino del Pionca
3.5.2 INDIVIDUAZIONE BACINI IMBRIFERI
Si definisce bacino idrografico o bacino tributario apparente l’entità geografica costituita dalla
superficie scolante sottesa ad una sezione trasversale di un corso d’acqua. Nel linguaggio tecnico
dell’idraulica fluviale la corrispondenza biunivoca che esiste tra sezione trasversale e bacino
idrografico si esprime affermando che la sezione “sottende” il bacino, mentre il bacino
idrografico “ è sotteso” alla sezione. L’aggettivo “apparente” si riferisce alla circostanza che il
bacino viene determinato individuando, sulla superficie terrestre, lo spartiacque superficiale
senza tenere conto che particolari formazioni geologiche potrebbero provocare in profondità il
passaggio di volumi idrici da un bacino all’altro.
In maniera molto efficace Puglisi ha definito il bacino idrografico “come il luogo dei punti da cui
le acque superficiali di provenienza meteorica ruscellano verso il medesimo collettore”. In altri
termini il bacino idrografico è l’unità fisiografica che raccoglie i deflussi superficiali, originati
17

dalle precipitazioni che si abbattono sul bacino stesso, che trovano recapito nel corso d’acqua
naturale e nei suoi diversi affluenti.
I principali sottobacini idrografici individuati, facenti capo ai corsi d’acqua principali sono
rappresentati nella sottostante figura.
L’esatta individuazione dei bacini imbriferi è avvenuta mediante sopralluoghi in campagna per la
individuazione dei principali versi di deflusso e degli spartiacque.
18

Figura 3-2: individuazione dei bacini imbriferi
19

Figura 3-3: schematizzazione bacini imbriferi di calcolo
3.5.3 PARAMETRI IDRAULICI DI SIMULAZIONE
I principali parametri di simulazione idraulica utilizzati sono i seguenti:
- Scabrezza canali: 0.033 s/m^(1/3) (0.05 per il fosso privato al confine comunale con
Noale in condizioni di scarsa manutenzione)
- Scabrezza tubazioni: 0.016 s/m^(1/3)
- Coefficiente di perdita di carico imbocco+sbocco tombinamenti: 1.5
- Costante decadimento Horton: 4
- Invasi superficiali aree pavimentate: 3 mm
- Invasi superficiali aree permeabili: 20 mm
Come condizioni al contorno si è assunto un livello di piena del Naviglio Brenta pari a 2.2 m
slm.
20

Per ciò che attiene il modello di filtrazione, il territorio è stato suddiviso, sulla base della
pedologia, in 3 diverse classi con i seguenti parametri:
Tipologia terreno fc (mm/h) fo (mm/h) ds(mm)
Permeabilità media 150 13 10
Permeabilità alta 200 17 10
Permeabilità bassa 100 10 10
Per ciò che attiene il modello di filtrazione dello scolo Pionca, il territorio a livello pedologico si
presenta caratteristiche di media permeabilità (terreni MOG1 – CPC1, indicati in marrone chiaro
ed azzurro chiaro nella seguente carta pedologica), con fasce argillose (ZRM1 – BRV1 – VGO1,
colore marrone scuro) e zone sabbiose a margine del bacino, lungo lo scolo Tergola (CMS1-
VDC1, rosa).
Figura 3-4: carta del drenaggio dei terreni con individuazione del bacino del Pionca (giallo) e dei confini comunali
di Vigonza (rosso)
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Come si osserva dalle figure successive, a ciascun bacino è stato associato un grado di
impermeabilità legato alla configurazione del territorio e alla presenza o meno di zone
impermeabili quali strade, piazzali dipendenti dal locale uso del suolo. In generale il territorio è
di tipo agricolo e, di conseguenza, molto permeabile (la percentuale impermeabile varia tra 3 e
5%). Le zone dove la forte urbanizzazione ha portato a ridurre le aree dove è possibile
l’infiltrazione sono concentrate in corrispondenza dei centri abitati e delle zone industriali. In
queste aree si riscontra un’impermeabilizzazione variabile tra 20 e 70%.
Figura 3-5: Schematizzazione del grado di impermeabilità associato ai bacini.
22

Figura 3-6: particolare della schematizzazione nelle aree urbane
23

3.5.4 I RISULTATI DELLE SIMULAZIONI ALLO STATO DI FATTO E
CONFRONTO CON GLI ALLAGAMENTI PREGRESSI
Dall’analisi delle simulazioni matematiche condotte sul bacino del Pionca si sono evidenziate
numerose criticità concentrante sia lungo gli scoli superficiali che nelle fognature dei centri
abitati e delle aree produttive e commerciali. In particolare gli scoli in Comune di Vigonza,
interessati da fenomeni di esondazione sono:
- Lo scolo Pionchetta Nord
- Lo scolo Cavinello nei pressi dell’abitato di Pionca
- Lo scolo Perarolo e le fognature bianche ad esso afferenti.
A livello più ampio, la modellazione dell’intero bacino idrografico dello scolo pionca ha
evidenziato:
- Criticità diffuse sugli scoli Cognaro, Volpin, Cavinello e Cavin Maggiore, interessanti i
Comuni Villanova di Camposampiero, Santa Maria di Sala, Pianiga e Dolo.
- Si riscontrano criticità nella zona di Strà lungo il collettore Giardini Reali.
- Gli interventi di ricalibratura idraulica e rinaturalizzazione dello scolo Pionca,
attualmente in fase di completamento, intrapresi dal Consorzio di Bonifica Acque
Risorgive, eliminano le criticità dell’asta terminale dello scolo Pionca nei Comuni di
Pianiga, Mira e Mirano, ma i benefici non si risentono nel territorio comunale di
Vigonza, ubicato molti chilometri a monte delle aree oggetto dei lavori.
La precipitazione critica per i collettori in comune di Vigonza appartenenti al bacino del Pionca
ha una durata di 3 ore, le simulazioni mostrano infatti segni di sofferenza in rete sia in
corrispondenza agli scoli superficiali sia nella rete di fognatura, anche se quest’ultima risulta
maggiormente colpita da precipitazioni di durata 1 ora. Una pioggia di 8 ore risulta avere effetti
minori in termini di criticità.
Il confronto dei risultati del modello con le aree effettivamente allagatesi negli anni dal 1995 al
2010 ha permesso di evidenziare una buona corrispondenza tra i valori matematici del modello e
gli eventi accaduti nel passato, come è possibile vedere dall’immagine successiva nella quale
sono riportati i risultati del modello per una precipitazione di 3 ore.
24

Figura 3-7: Sovrapposizione della carta degli allagamenti verificatesi negli ultimi 15 anni e dei risultati del modello
idraulico relativo ad una precipitazione di 3 ore per il bacino del Pionca
25

Il bilancio complessivo dell’intero bacino mostra come a fronte di una portata prodotta di circa
140 mc/s, una parte pari a 40 mc/s defluisce alla sezione di chiusura posta in corrispondenza a
briglia Salgarelli e una parte pari ad una punta istantanea di 20 mc/s esonda, la rimanenza viene
laminata nel sistema idrografico. Il grafico successivo è relativo alla risposta del bacino in
corrispondenza ad una precipitazione di 3 ore critica sia per la rete di drenaggio superficiale che
per quella di fognatura.
Figura 3-8: Bilancio complessivo del bacino del Pionca.
Nei paragrafi successivi viene presentata un’analisi dettagliata dei risultati delle simulazioni a 1,
3 e 8 ore con descrizione dei profili e delle criticità riscontrate relativamente al bacino del
Pionca.
26

3.5.4.1 STATO DI FATTO DELLA RETE SUPERFICIALE E DI FOGNATURA
- Scoli Cognaro, Volpin e Cavin Maggiore: non si riscontrano criticità in Comune di
Vigonza. Gli scoli sono altresì critici, per la presenza di numerosissimi attraversamenti
per accesso alle abitazioni, con fenomeni di esondazione per durate di precipitazione di 3
ore, nei territori comunali di Valle (Santa Maria di Sala e Pianiga)
- Scolo Cavinello: presenta, per precipitazioni intense (1 ora), criticità nei pressi della
frazione di Pionca, dovute alla presenza di attraversamenti e passaggi carrabili
sottodimensionati (CRITICITA’ 13). Lo scolo risulta inoltre critico, con estese
esondazioni possibili nei territori di valle (Pianiga).
- Pionchetta Nord: Rappresenta, assieme allo scolo Bolengà, il ricettore delle acque
generate dalla estesa zona industriale di Mellaredo in comune di Pianiga. Il collettore
risulta avere alcuni tombinamenti totalmente inadeguati, per dimensioni, alla portata
generata dal bacino a seguito dell’espansione della zona industriale. Si verificano
pertanto numerosi punti di esondazione con precipitazioni di durata 1 ora e soprattutto di
durata 3 ore (CRITICITA’ 11).
- Bolengà: Analogamente alla Pionchetta Nord, i numerosi attraversamenti non adeguati
provocano esondazioni nel territorio al confine tra Pianiga e Vigonza (CRITICITA’ 12).
- Pionchetta Sud: non si evidenziano problematiche di esondazione. Il tombinamento di
attraversamento dell’abitato di Vigonza risulta avere un funzionamento in pressione
durante la piena, con possibili impedimenti allo scarico delle acque dal piano campagna
verso il collettore.
- Scolo Pionca: nel tratto in Comune di Vigonza non si riscontrano le criticità che sono
presenti tuttavia nel tratto più a valle in Comune di Pianiga.
- Fossa Crea e Fossa Crea Vecchia: il sistema idrografico risulta al limite della propria
capacità, con funzionamento in pressione dei tombinamenti presenti nell’abitato di
Vigonza. Tuttavia non si verificano esondazioni se non in alcune aree depresse nei presi
del cimitero a Nord di Peraga (CRITICITA’ 10).
- Reme Alto: Il collettore risulta al limite della capacità di portata senza tuttavia presentare
punti di esondazione
- Scolo Perarolo: il canale consortile appare critico soprattutto con precipitazioni di durata
3 ore, con estese esondazioni. La presenza di numerosi attraversamenti sottodimensionati
non consente infatti un deflusso naturale delle acque provocando innalzamenti dei livelli
27

non compensati dai recenti interventi di risezionamento eseguiti dal Consorzio di
Bonifica acque Risorgive (CRITICITA’ 9)..
- Sistema fognario di Peraga: le acque bianche del centro di Peraga, attraverso una rete
fognaria, recapitano le acque in un fossato privato e quindi alla Fossa Crea. La presenza
di restringimenti sulle tubazioni e l’inadeguatezza e la scarsa manutenzione del fossato di
scarico, comportano possibili allagamenti nell’area urbana con precipitazioni intense di
durata 1 ora (CRITICITA’ 14)..
- Sistema fognario di Perarolo: la fortissima espansione urbana dell’area di Perarolo e
della fascia produttiva e commerciale lungo la sponda sinistra del Brenta ha messo in uno
stato di notevole sofferenza idraulica il sistema tubato di smaltimento delle acque bianche
verso lo scolo Perarolo. In particolare estesi allagamenti si riscontrano con tutte le durate
di precipitazione analizzate (ovviamente con criticità maggiori per piogge di 1 ora).
L’area maggiormente critica risulta essere l’asse di Via Diaz (CRITICITA’ 8).
- Sistema fognario di Vigonza: alcuni collettori di primaria importanza presentano
funzionamento in pressione per precipitazioni intense. Tuttavia non si riscontrano
problematiche di esondazione.
Figura 3-9: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 30 min dall’inizio dell’evento
di durata 3 ore. Si verifica la prima esondazione a Perarolo lungo Via Diaz e Via Atene, oltre che in Comune di Strà
28

Figura 3-10: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 3 ore dall’inizio dell’evento di
durata 3 ore. Si evidenziano diffuse esondazioni nei punti critici evidenziati lungo Cognaro, Volpin, Cavin
Maggiore e Cavinello (esternamente al Comune di Vigonza), sul Bolengà e Pionchetta Nord e principalmente sullo
scolo Perarolo e nella rete tubata ad esso afferente.
Figura 3-11: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 5 ore dall’inizio dell’evento di
durata 3 ore. Si nota la permanenza di criticità a Perarolo.
29

Figura 3-12: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 3 ore dall’inizio dell’evento di
durata 3 ore. Dettaglio del sistema di drenaggio urbano.
Figura 3-13: Portate e punti di esondazione a 3 ore dall’inizio della precipitazione di durata 3 ore.
30

Figura 3-14: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 1 ora dall’inizio dell’evento di
durata 1 ora. Si evidenzia l’aumento delle criticità nella rete tubata di Perarolo, le esondazioni nell’abitato di Peraga
e di Pionca.
Figura 3-15: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 8 ore dall’inizio dell’evento di
durata 8 ora. Si evidenziano esondazioni esclusivamente nei punti già interessati da problemi in presenza di eventi
minori nell’abitato di Perarolo.
31

3.5.4.2 PROFILI DI PIENA ALLO STATO DI FATTO PER TR 20 ANNI – TP 3 ORE
Figura 3-16: Profilo di piena ventennale Scolo Pionchetta Nord. Si evidenziano le perdite di carico nei tombinamenti
a valle della S.R. Noalese
Fossa Crea
Noalese
Noalese
Figura 3-17: Profilo di piena ventennale Pionchetta Sud. Non si evidenziano criticità se non il funzionamento in
pressione del tombinamento della Noalese
Pionca
Pionca
32

Pionchetta Sud
Stacco Fossa
Crea Vecchia
Immissione Fossa
Crea Vecchia
Tergolino
Figura 3-18: Profilo di piena ventennale della Fossa Crea. Si noti la notevole perdita di carico dell’attraversamento
nei pressi del cimitero allo stacco della Pionchetta Sud. Tale attraversamento può causare esondazioni nel caso di
precipitazioni di minore durata e maggiore intensità.
Figura 3-19: Profilo di piena ventennale Fossa Crea Vecchia. I tombinamenti presentano un funzionamento in
pressione, ma non si verificano fenomeni di esondazione.
33

Figura 3-20: Profilo di piena ventennale dello scolo Reme Alto. Si può notare il grado di riempimento, al limite
dell’esondazione, nel tratto più a monte.
Figura 3-21: Profilo di piena ventennale dello scolo Perarolo. Si evidenzia il completo riempimento dello scolo e la
presenza di notevoli perdite di carico negli attraversamenti e nella botte a sifone al di sotto del Rio dell’Arzere.
Botte
34

3.5.4.3 PROFILI DI PIENA ALLO STATO DI FATTO PER TR 20 ANNI – TP 1 ORE
Le simulazioni compiute evidenziano un generale miglioramento della situazione idraulica con
una precipitazione oraria rispetto ad una precipitazione di durata 3 ore.
L’unico peggioramento si ha sulla parte urbana dello scolo Perarolo. Il canale consortile risulta
minormente sollecitato rispetto alla situazione precedentemente analizzata (Tp=3 ore).
Figura 3-22: Profilo di piena ventennale dello scolo Perarolo con Tp 3 ore.
Si evidenzia inoltre una criticità sullo scolo Cavinello nell’abitato di Pionca, dovuta alla presenza
di tombinamenti sottodimensionati.
35

Figura 3-23: Profilo di piena ventennale scolo Cavinello in Comune di Vigonza.
36

3.6 MODELLO DEL BACINO DEL TERGOLA
3.6.1 SCHEMATIZZAZIONE MATEMATICA
La rete idrografica è stata schematizzata nei seguenti elementi di calcolo:
- 365 nodi idraulici;
- 367 tronchi di cui 192 tombinati;
- 1 punto di scarico in corrispondenza a Briglia Salgarelli, intersezione tra Tergola, Rio
dell’Arzere, Rio Serraglio e Canale Veraro.
CODIVERNO
ZONA
INDUSTRIALE
PERAGA
Figura 3-24: Schematizzazione della rete di calcolo del bacino del Tergola.
37

3.6.2 INDIVIDUAZIONE BACINI IMBRIFERI
Come nel caso del bacino del Pionca, anche per il bacino del Tergola l’esatta individuazione dei
bacini imbriferi è avvenuta mediante sopralluoghi in campagna per la individuazione dei
principali versi di deflusso e degli spartiacque. Complessivamente si sono individuati 83 bacini
rappresentati nella figura successiva in relazione al loro grado di impermeabilità.
Tra questi bacini, tre rappresentano i territori afferenti rispettivamente al fiume Tergola, al Rio
dell’Arzere e allo scolo Cadoneghe che pur non ricadendo in comune di Vigonza contribuiscono
alla formazione della portata di piena che interessa i citati corsi d’acqua.
Figura 3-25: Schematizzazione dei bacini imbriferi.
38

3.6.3 PARAMETRI IDRAULICI DI SIMULAZIONE
I parametri di simulazione utilizzati sono perlopiù i medesimi descritti per lo scolo Pionca, in
particolare:
Per ciò che attiene il modello di filtrazione, il territorio a livello pedologico si presenta piuttosto
omogeneo e caratterizzato da condizioni di media permeabilità (figura seguente); i terreni,
prevalentemente costituiti da limi e argille possono essere descritti dalle costanti seguenti:
- fc = 120;
- f0 = 10;
- ds = 7.
39

Figura 3-26: Carta del drenaggio dei terreni, l’area modellata ricade in terreni tipo limoso a media permeabilità.
Come si osserva dalle figure successive, a ciascun bacino è stato associato un grado di
impermeabilità legato alla configurazione del territorio e alla presenza o meno di zone
impermeabili quali strade, piazzali dipendenti dal locale uso del suolo. In generale il territorio è
di tipo agricolo e, di conseguenza, molto permeabile (la percentuale impermeabile varia tra 3 e
5%). Le zone dove la forte urbanizzazione ha portato a ridurre le aree dove è possibile
l’infiltrazione sono concentrate a sud in corrispondenza alla zona industriale di Vigonza e
40

localmente nella zona centrale all’altezza dell’abitato di Codiverno. In queste aree si riscontra
un’impermeabilizzazione variabile tra 20 e 70%.
Figura 3-27: Schematizzazione del grado di impermeabilità associato ai bacini.
41

Figura 3-28: Particolare del livello di impermeabilizzazione dei bacini dell’area sud del bacino del Tergola dove si
sviluppa la zona industriale.
Si sono assunti due tipi di condizioni al contorno:
1. Il livello di piena nel nodo idraulico di Briglia Salgarelli, posto 0.5 m al di sotto della
sommità arginale a quota +6.80 m s.m.m.
2. Gli idrogrammi in ingresso alle sezioni di confine al comune di Vigonza per il fiume
Tergola, il Rio dell’Arzere e lo scolo Cadoneghe, ottenuti dalla calibrazione dei parametri
idrologici dei bacini afferenti alle sezioni poste in corrispondenza al confine comunale.
In particolare larghezza (che influenza il tempo di corrivazione, la pendenza e
l’impermeabilizzazione).
Corso d’acqua Estensione (ha) Larghezza (m) Pendenza (%) Impermeabilizzazione (%)
Fiume Tergola 9.423,00 3.218,00 0.01 5 (1-3 h) – 25 (8 h)
Rio dell’Arzere 1.615,54 1.225,00 0.5 2 (1-3 h) – 25 (8 h)
Scolo Cadoneghe 681,00 1.000,00 0.001 30
Tabella 3-1: Sintesi dei parametri idrologici attribuiti ai bacini afferenti ai corsi d’acqua in elenco necessari al
calcolo dell’idrogramma di piena d’ingresso proveniente da monte dei corsi d’acqua stessi, in corrispondenza alle
sezioni poste al confine con il territorio comunale di Vigonza.
42

Figura 3-29: Idrogrammi di piena in ingresso al Tergola, al Rio dell’Arzere e allo scolo Cadoneghe con una
precipitazione di durata 1 ora.
Figura 3-30: Idrogrammi di piena in ingresso al Tergola, al Rio dell’Arzere e allo scolo Cadoneghe con una
precipitazione di durata 3 ore.
43

Figura 3-31: Idrogrammi di piena in ingresso al Tergola, al Rio dell’Arzere e allo scolo Cadoneghe con una
precipitazione di durata 8 ore.
3.6.4 I RISULTATI DELLE SIMULAZIONI ALLO STATO DI FATTO E
CONFRONTO CON GLI ALLAGAMENTI PREGRESSI
Dall’analisi delle simulazioni matematiche condotte sul bacino del Tergola si sono evidenziate
numerose criticità concentrante sia lungo gli scoli superficiali che nella fognatura della zona
industriale a nord-ovest di Vigonza centro (a nord della S.R.515). In particolare gli scoli
interessati da fenomeni di esondazione sono:
- il tratto del Negrisia a nord di Codiverno;
- la zona nord del Tergola Vecchio in prossimità al Tergola;
- il tratto di monte del Mergolino;
- lo scolo Bagnoletti in corrispondenza alla confluenza in Rio dell’Arzere;
- lo scolo Basse di Peraga in corrispondenza all’immissione in Rio dell’Arzere;
- lo scolo Cadoneghe e le aree ad esso afferenti.
La precipitazione critica per il bacino ha una durata di 3 ore, le simulazioni mostrano infatti
segni di sofferenza in rete sia in corrispondenza agli scoli superficiali sia nella rete di fognatura,
anche se quest’ultima risulta maggiormente colpita da precipitazioni di durata 1 ora. Una pioggia
44

di 8 ore, invece, pur mostrandosi importante per i corsi d’acqua maggiori come il Tergola non
aggiunge zone di criticità.
Il confronto dei risultati del modello con le aree effettivamente allagatesi negli anni dal 1995 al
2010 ha permesso di evidenziare una buona corrispondenza tra i valori matematici del modello e
gli eventi accaduti nel passato, come è possibile vedere dall’immagine successiva nella quale
sono riportati i risultati del modello per una precipitazione di 3 ore.
Figura 3-32: Sovrapposizione della carta degli allagamenti verificatesi negli ultimi 15 anni e dei risultati del modello
idraulico relativo ad una precipitazione di 3 ore per il bacino del Tergola.
45

Il bilancio complessivo dell’intero bacino mostra come a fronte di una portata prodotta di circa
66 mc/s, una parte pari a 30 mc/s defluisce alla sezione di chiusura posta in corrispondenza a
briglia Salgarelli e una parte pari ad una punta istantanea di 17 mc/s esonda, la rimanenza viene
laminata nel sistema idrografico.
Il grafico successivo è relativo alla risposta del bacino in corrispondenza ad una precipitazione di
3 ore critica sia per la rete di drenaggio superficiale che per quella di fognatura.
Figura 3-33: Bilancio complessivo del bacino del Tergola.
Nei paragrafi successivi viene presentata un’analisi dettagliata dei risultati delle simulazioni a 1,
3 e 8 ore con descrizione dei profili e delle criticità riscontrate relativamente al bacino del
Tergola.
46

3.6.4.1 STATO DI FATTO DELLA RETE SUPERFICIALE E DI FOGNATURA
- Fiume Tergola: non si riscontrano criticità o esondazioni anche se il grado di
riempimento in corrispondenza all’evento di 8 ore risulta in alcuni tratti, come in
prossimità di Pionca, superiore al 95%. Si evidenzia il rischio elevato che uno scavalco
delle quote arginali del Tergola può generare su tutto il territorio comunale e i possibili
fenomeni di instabilità dei rilevati e delle sponde derivanti da livelli idrometrici alquanto
sostenuti.
- Tergola Vecchio: si riscontrano degli allagamenti in corrispondenza alla zona più a nord
in prossimità all’origine a seguito di eventi di durata superiore alle 3 ore, legate al
rigurgito causato dal salto di 1 m che si genera in corrispondenza al mulino di Ponte
Tergola e alla presenza di una zona depressa (CRITICITA’ 1).
- Negrisia: il Negrisia presenta fenomeni di allagamenti significativi nel tratto a monte
dell’abitato di Codiverno dovuti al rigurgito causato da una serie di tombotti di
dimensioni contenute che provocano significative perdite di carico. Si segnalano in
particolare i tombotti in prossimità al cimitero a sud di Codiverno di diametro 1.2 m che
generano perdite di carico di 60 cm, e la successione di tombotti con diametri variabili da
600 a 1000 mm presenti nel tratto di monte del corso d’acqua (CRITICITA’ 2). In
corrispondenza all’imbocco della botte sifone sotto il Tergola Vecchio si manifestano
delle esondazioni in corrispondenza ad eventi di 3 ore, le stesse non si manifestano per
piogge di durata maggiore, l’entità delle stesse è comunque contenuta anche grazie
all’installazione di un by-pass DN 800 mm che permette di scaricare in Tergola Vecchio
parte delle acque del Negrisia (CRITICITA’ 4).
- Scolo Carinaldi: attualmente, grazie all’installazione di un by-pass DN 800 mm in
corrispondenza alla botte sifone del Negrisia sul Tergola Vecchio, non si riscontrano
particolari criticità. Il grado di riempimento massimo è di poco superiore al 90% con una
precipitazione di 3 ore.
- Scolo Mergolino: anche in questo scolo si evidenzia la presenza di diversi tombotti
sottodimensionati che provocano l’innalzamento dei livelli a monte e la conseguente
esondazione dello scolo nel tratto di partenza. La criticità compare in presenza di piogge
medio-brevi mentre non si manifesta nel caso di piogge lunghe (CRITICITA’ 3).
- Rio dell’Arzere: si riscontra un punto di possibile esondazione che si manifesta con
piogge di durata 3 ore solamente in corrispondenza all’immissione dello scolo Bagnoletti
47

dove si riconosce un’area altimetricamente più depressa. Complessivamente il corso
d’acqua non evidenzia particolari criticità anche se il grado di riempimento supera in
alcuni tratti il 90% e si rileva un andamento del fondo piuttosto irregolare. Diffusi
allagamenti si possono verificare a monte del territorio comunale vigontino
(CRITICITA’ 5).
- Scolo Bagnoletti: lo scolo risente dei livelli elevati presenti in Rio dell’Arzere che oltre a
impedire il deflusso delle acque tendono a creare il rientro dello stesse, provocando
esondazioni nel tratto di valle che presenta, inoltre, quote del terreno inferiori al tratto di
monte (CRITICITA’ 5).
- Scolo Basse di Peraga: come per lo scolo Bagnoletti anche lo scolo Basse di Peraga
manifesta delle difficoltà a scaricare le acque in Rio dell’Arzere a causa dei significativi
livelli che si presentano nello stesso. Questo provoca la fuoriuscita delle acque nel tratto
di valle dove il terreno è maggiormente depresso dal punto di vista altimetrico. In questo
caso la presenza di un clapet a presidio dello scarico dello scolo in Rio dell’Arzere evita
il rientro delle acque dello stesso. Il problema si manifesta solo in presenza di
precipitazioni di durata medio-breve (CRITICITA’ 7).
- Scolo Cadoneghe: è il corso d’acqua caratterizzato dalle maggiori e più significative
criticità che traggono origine sia dalla presenza di numerosi tombotti di dimensioni
insufficienti a garantire il regolare deflusso delle acque sia dalle dimensioni insufficienti
dello scalo a fronte delle portate generate dai bacini. Nel tratto in prossimità di via Rigato
e via Trevisan si presentano perdite superiori a 50 cm. Questa condizione crea diversi
punti di esondazioni lungo via Rigato sia in presenza di piogge di breve durata che per
quelle dell’ordine delle 8 ore. I punti critici sono principalmente ubicati a monte dei
tombotti. Estesi allagamenti si possono verificare a monte del comune di Vigonza, nel
territorio di Cadoneghe (CRITICITA’ 6).
- Collettori a ovest di via Andreon e Trevisan (Z.I. nuova): le linee di queste vie
scaricano le acque sullo scolo Cadoneghe. Si rilevano significative criticità solo in
corrispondenza ad eventi brevi quali quello di 1 ora legati alla presenza di elevati livelli
in Cadoneghe che provocano rigurgiti a monte nelle condotte e esondazioni localmente
nei punti più depressi del terreno. La zona a ovest di via Spagna non presenta problemi
grazie alla vasca di laminazione da 6.680 mq che raccoglie le acque della nuova
lottizzazione industriale. (CRITICITA’ 6a).
- Collettori a est di via Andreon e Trevisan (Z.I. vecchia): questa parte della zona
industriale scarica direttamente in Rio dell’Arzere all’altezza dell’incrocio di via Arrigoni
48

e via Trevisan. Si evidenzia un elevato stato di sofferenza dei collettori per lo più
insufficienti che generano forti rigurgiti nella zona monte in corrispondenza a viale
dell’Artigianato, viale del Lavoro e via A. Niedda. Buone, invece, le condizioni delle
linee che scaricano in Rio dell’Arzere in corrispondenza all’intersezione con via Paolo
VI. (CRITICITA’ 6b).
Figura 3-34: Portate alla confluenza tra il Rio dell’Arzere (Link C255) e il fiume Tergola (Link C21) a monte di
briglia Salgarelli. La prima parte del diagramma risente della condizione a contorno di livello fissata.
49

Figura 3-35: Portate relative alle immissioni in Tergola (valle Tergola Vecchio – C118, valle Negrisia – C82, valle
Mergolino C245, valle Codiverno – C244).
Figura 3-36: Portate relative alle immissioni in Rio dell’Arzere (valle Bagnoletti – C241, valle Cadoneghe – C175,
valle Basse di Peraga – C236).
50

Figura 3-37: Portate scaricate in rio dell’Arzere (da via Paolo VI – C339, C334, da via Arrigoni – C348) e nello
scolo Cadoneghe (da via Trevisan – C269 e via Francia – C316) a seguito dell’evento di diurata 1 ora maggiormente
critico per i collettori fognari.
51

Figura 3-38: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 30 min dall’inizio dell’evento
di durata 3 ore. Si verifica la prima esondazione in via A. Niedda.
52

Figura 3-39: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 3 ore dall’inizio dell’evento di
durata 3 ore. Si evidenziano diffuse esondazioni nei punti critici evidenziati in Negrisia, Tergola Vecchio,
Mergolino, scolo Cadoneghe, scolo Bagnoletti e Basse di Peraga. Critica la zona industriale di viale dell’Artigianato,
viale del Lavoro e via Niedda.
53

Figura 3-40: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 5 ore dall’inizio dell’evento di
durata 3 ore. Si nota la permanenza di criticità nello scolo Cadoneghe.
54

Figura 3-41: Portate e punti di esondazione a 3 ore dall’inizio della precipitazione di durata 3 ore.
55

Figura 3-42: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 1 ora dall’inizio dell’evento di
durata 1 ora. Si evidenziano diffuse esondazioni in corrispondenza alla zona industriale di Vigonza e qualche
criticità sul Negrisia e il Mergolino. Sempre grave la condizione dello scolo Cadoneghe.
56

Figura 3-43: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 9 ore dall’inizio dell’evento di
durata 8 ora. Si evidenziano esondazioni esclusivamente nei punti già interessati da problemi in presenza di eventi
minori. Si osserva l’elevato grado di riempimento del fiume Tergola prossimo alla capacità massima.
57

3.6.4.2 PROFILI DI PIENA ALLO STATO DI FATTO PER TR 20 ANNI – TP 3 ORE
Figura 3-44: Profilo di piena ventennale fiume Tergola.
58

Figura 3-45: Profilo di piena ventennale del Tergola Vecchio.
59

Figura 3-46: Profilo di piena ventennale del Negrisia.
60

Figura 3-47: Profilo di piena ventennale del Mergolino.
61

Figura 3-48: Profilo di piena ventennale dello scolo Codiverno.
62

Figura 3-49: Profilo di piena ventennale del Rio dell’Arzere.
63

Figura 3-50: Profilo di piena ventennale dello scolo Bagnoletti.
64

Figura 3-51: Profilo di piena ventennale dello scolo Cadoneghe.
65

Figura 3-52: Profilo di piena ventennale dello scolo Basse di Peraga.
66

Figura 3-53: Profilo di piena ventennale delle condotte posate in via Germania e Trevisan.
Figura 3-54: Profilo di piena ventennale delle condotte posate in via Spagna.
67

Figura 3-55: Profilo di piena ventennale delle condotte posate nella nuova lottizzazione a est di via Zanon.
Figura 3-56: Profilo di piena ventennale delle condotte posate nella nuova lottizzazione a est di viale
dell’Artigianato e via Arrigoni.
68

3.6.4.3 PROFILI DI PIENA ALLO STATO DI FATTO PER TR 20 ANNI – TP 1 ORE
Figura 3-57: Profilo di piena ventennale delle condotte posate in via Germania e Trevisan.
Figura 3-58: Profilo di piena ventennale delle condotte posate in via Spagna.
69

Figura 3-59: Profilo di piena ventennale delle condotte posate nella nuova lottizzazione a est di via Zanon.
Figura 3-60: Profilo di piena ventennale delle condotte posate nella nuova lottizzazione a est di viale
dell’Artigianato e via Arrigoni.
70

3.7 MODELLO DEL BACINO DESTRA BRENTA
3.7.1 SCHEMATIZZAZIONE MATEMATICA
La rete idrografica è stata schematizzata nei seguenti elementi di calcolo:
- 8 nodi idraulici;
- 8 tronchi tubati;
- 2 punti di scarico in Prolungamento Noventana
Figura 3-61: Schematizzazione di calcolo Zona San Vito in Destra Brenta.
3.7.2 I RISULTATI DELLE SIMULAZIONI ALLO STATO DI FATTO E
CONFRONTO CON GLI ALLAGAMENTI PREGRESSI
Dall’analisi delle simulazioni matematiche condotte sul bacino si sono evidenziate criticità con
possibili allagamenti nella curva di Via Fratelli Cervi e nella zona orientale di Via Chiesa, dovuti
al sottodimensionamento delle condotte (CRITICITA’ 15).
Le criticità si verificano con eventi intensi di precipitazione oraria.
71

Figura 3-62: Grado di riempimento in rete e punti di esondazione a San Vito con Tp = 1 ora.
Figura 3-63: Grado di riempimento in rete e punti di esondazione a San Vito con Tp = 3 ore.
72

4 INTERVENTI DI PIANO
4.1 DESCRIZIONE DEGLI INTERVENTI PER LA RISOLUZIONE DELLE
CRITICITA’
MATEMATICA
RISCONTRATE MEDIANTE LA MODELLAZIONE
Per la risoluzione delle criticità evidenziate nel precedente capitolo saranno necessari degli
interventi di riqualifica del sistema idrografico consortile e tubato, in parte attualmente
insufficiente a garantire la sicurezza idraulica di fronte ad eventi caratterizzati da un tempo di
ritorno di 20 anni.
E’ da evidenziare come l’insufficienza dei collettori sia sostanzialmente dovuta alla crescente
impermeabilizzazione dei suoli che ha di fatto diminuito la capacità drenante del suolo e di
conseguenza incrementato le portate afferenti alla rete che non è stata nel tempo adeguata
mediante ricalibrature alle nuove esigenze di smaltimento delle acque meteoriche.
Di seguito si riporta la descrizione degli interventi di piano e le simulazioni idrauliche condotte
per il loro dimensionamento.
73

4.1.1 INTERVENTI SUL BACINO DEL PIONCA
Il bacino del Pionca presenta due principali tipologie di problemi:
1. presenza di tombotti insufficienti a garantire il regolare deflusso delle acque;
2. rete fognaria insufficiente ad affrontare l’aumento dell’impermeabilizzazione del
territorio legata alla crescita delle superfici pavimentate nelle zone industriali.
Si prevedono pertanto degli interventi di mitigazione e potenziamento della capacità della rete in
particolare:
1. l’ampliamento dei tombotti di dimensioni insufficienti a garantire il normale deflusso
delle acque (in modo da ridurre le perdite di carico);
2. la realizzazione di aree di laminazione che permettano di accumulare le acque sgravando
la rete superficiale nella fase di picco;
3. il potenziamento della rete fognaria con l’aumento della capacità d’invaso dei collettori.
Come si potrà osservare in seguito gli interventi proposti permettono di risolvere le criticità
relative ad eventi con tempi di ritorno di 20 anni con durate della precipitazione variabili tra 1 e 8
ore.
Di seguito si riporta la descrizione degli interventi proposti procedendo con la numerazione degli
stessi con riferimento alla carta della criticità 16 allegata al Piano delle Acque.
Per una più estesa trattazione si rimanda alla Relazione Tecnica ed alle Monografie allegate.
4.1.1.1 DESCRIZIONE DELLE OPERE PER LA RISOLUZIONE DELLE
PROBLEMATICHE SUGLI SCOLI CONSORTILI
Criticità 9: Opere per la sistemazione dello scolo Perarolo
Come evidenziato in precedenza, lo scolo Perarolo risulta essere in crisi per eventi aventi
frequenza ventennale.
Le problematiche sono da ascrivere alla sempre più crescente pressione antropica, con
conseguente impermeabilizzazione del suolo.
Il Consorzio di Bonifica Acque Risorgive ha da pochi anni ultimato le opere di ricalibratura dello
scolo; tuttavia permane lo stato di sofferenza idraulica anche a causa della insufficiente
74

dimensione di alcuni manufatti di attraversamento stradale e della botte a sifone al disotto del
Rio dell’Arzere.
Si prevedono pertanto i seguenti interventi:
- Realizzazione di un bacino di laminazione da 12.000 mq nei pressi della ferrovia
- Realizzazione di un bacino di laminazione da 10.000 mq nei pressi del depuratore
- Rifacimento degli attraversamenti insufficienti idraulicamente con sostituzione
con scatolari 3x2 m
- Raddoppio della Botte a Sifone sul Rio dell’Arzere
Tali interventi se da un lato consentono di sgravare lo scolo Perarolo, dall’altro aggraverebbero
la situazione idraulica dei canali di valle (scolo Salgarelli e Tergolino). Appare pertanto
necessario procedere con la laminazione delle maggiori portate convogliate a valle mediante la
realizzazione di un’area di espansione da 25.000 mq posati tra Rio Salgarelli e Reme Alto, a
monte della botte a sifone sul Fiume Tergola.
Criticità 10: Fossa Crea
La criticità deriva dalla presenza di restringimenti alla confluenza tra Fossa Crea e Pionchetta
Nord.
Per non aggravare i territori di valle non si prevede la sostituzione degli attraversamenti
sottodimensionati, bensì la creazione di aree di espansione in linea per 5000 mq di estensione
planimetrica.
Criticità 11 e 12: Scoli Bolengà e Pionchetta Nord
Per la risoluzione delle criticità degli scolo Bolengà e Pionchetta Nord, a Sud i Mellaredo, sarà
necessario intervenire sulla rete consortile, in quanto il tessuto idrografico minore appare oramai
compromesso data la forte pressione antropica.
In particolare, per limitare le perdite di carico si prevede:
• eliminazione dei restringimenti idraulici sullo scolo Bolengà mediante posa di scatolari
3x2 in sostituzione delle tubazioni DN 1000-1400 attualmente presenti
• eliminazione dei restringimenti idraulici sulla Pionchetta Nord, con sostituzione dei
tombinamenti esistenti (o affiancamento degli stessi con nuove condotte DN 1600) lungo
Via Santo Stefano
75

La eliminazione dei restringimenti idraulici comporta una maggior portata convogliata verso
valle, non compatibile con le attuali condizioni dello scolo Pionca.
Per non aggravare la situazione a valle è pertanto necessario realizzare due aree di laminazione,
da almeno 25.000 mc cadauna, che possono essere indicativamente individuate alla confluenza
Bolengà-Pionca ed alla confluenza Pionchetta Nord-Pionchetta sud.
Criticità 13: Scolo Cavinello
La criticità deriva dalla presenza di due attraversamenti particolarmente sottodimensionato, che
dovranno essere sostituiti.
4.1.1.2 DESCRIZIONE DELLE OPERE PER LA RISOLUZIONE DELLE
PROBLEMATICHE SULLA RETE DI FOGNATURA BIANCA
Criticità 8: fognatura di Perarolo
La sistemazione del centro abitato di Perarolo e della zona produttiva e commerciale, non può
prescindere da importanti interventi sul sistema fognario di smaltimento delle acque meteoriche
che attualmente risulta alquanto sottodimensionato.
Le opere previste per la sistemazione idraulica dello scolo Perarolo (criticità 9), se da un lato
consentono di aumentare la capacità di portata del ricettore, non sono però sufficienti per il
completo risanamento idraulico della zona.
Al fine di non appesantire le condizioni dello scolo Perarolo si prevedono i seguenti interventi:
- Realizzazione di due sollevamenti di emergenza in fiume Brenta che consentano
l’alleggerimento della rete fognaria lungo la S.R. 11, entrambi da 1.5 mc/s
- Realizzazione di una vasca interrata da 2000 mc all’incrocio tra via Diaz e Via
Sant’Antonio
- Riserzionamento dei due fossi a sud e nord dell’autostrada con realizzazione di due
bacini di laminazione da 10.000 mq complessivi prima del recapito in Perarolo
- Collegamento della fognatura di Via Atene con i fossati lungo l’autostrada
- Realizzazione di una tubazione DN 1200 o di un canale di by-pass del quartiere Pavan
fino al vecchio sedime dello scolo Perarolo
76

Criticità 14: fognatura di Peraga
Per l’adeguamento del sistema fognario di Peraga si prevede:
- La pulizia con allegamento del fosso ricettore
- L’affiancamento alla principale linea fognaria di una condotta di alleggerimento DN 600
mm.
4.1.1.3 VERIFICA IDRAULICA NELLO SCENARIO DI COMPLETAMENTO DEGLI
INTERVENTI PREVISTI
Con l’ausilio del modello matematico utilizzato per la simulazione dello stato di fatto si è
proceduto alla verifica idraulica degli interventi proposti a risoluzione delle criticità evidenziate.
Nelle figure successive si presentano i risultati ottenuti che dimostrano come le opere previste
annullino i problemi riscontrati nel bacino del Pionca a fronte di eventi con tempo di ritorno pari
a 20 anni.
Per una visione completa del risanamento dell’intero bacino dello scolo Pionca, nella
modellazione sono stati inseriti anche gli interventi previsti nei piani delle acque dei limitrofi
comuni di Pianiga e Santa Maria di Sala.
Figura 4-1: Grado di riempimento e punti di esondazione a 3 ore dall’inizio dell’evento di durata 3 ore. Si nota
l’elevato grado di riempimento di alcuni tratti e l’assenza di criticità (permane solamente il punto di allagamento del
bacino di Strà).
77

Figura 4-2: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 1 ora dall’evento di durata 1
ora. Si nota l’assenza di criticità.
Interventi sul Pionchetta Nord e Bolengà
Figura 4-3: Profilo ventennale del Piochetta Nord dalle origini alla confluenza Pionca-Bolengà – Tp 3 ore
78

Figura 4-4: Profilo ventennale del Bolengà – Tp 3 ore
Figura 4-5: Curve di invaso delle aree di laminazione su Pionchetta Nord e Bolengà – Tp 3 ore
79

Interventi sullo scolo Perarolo
Figura 4-6: Profilo ventennale del Perarolo dalle origini alla Botte sul Tergola – Tp 3 ore
Figura 4-7: Curve di laminazione delle zone di espansione sul Perarolo (U47 e U14) e sul Salgarelli (U13)
80

Interventi sulle linee di fognatura
Figura 4-8: Grado di riempimento ed esondazioni in rete fognaria (si noti l’assenza di punti di allagamento) con Tr
20 anni e Tp 3 ore.
81

Figura 4-9: Grado di riempimento ed esondazioni in rete fognaria (si noti l’assenza di punti di allagamento) con Tr
20 anni e Tp 3 ore.
Figura 4-10: curve di invaso della vasca interrara di Via Diaz (in rosso) e del bacino di laminazione nei pressi
dell’autostrada (in verde)
82

4.1.2 INTERVENTI SUL BACINO DEL TERGOLA
Il bacino del Tergola presenta tre principali tipologie di problemi:
3. presenza di tombotti insufficienti a garantire il regolare deflusso delle acque;
4. scoli superficiali sottodimensionati alle portate generate dal bacino;
5. rete fognaria insufficiente ad affrontare l’aumento dell’impermeabilizzazione del
territorio legata alla crescita delle superfici pavimentate nelle zone industriali.
Per ciascuna criticità si prevedono degli interventi di mitigazione e potenziamento della capacità
della rete in particolare:
4. l’ampliamento dei tombotti di dimensioni insufficienti a garantire il normale deflusso
delle acque (in modo da ridurre le perdite di carico);
5. la realizzazione di aree di laminazione che permettano di accumulare le acque sgravando
la rete superficiale nella fase di picco;
6. il potenziamento della rete fognaria con l’aumento della capacità d’invaso dei collettori.
Come si potrà osservare in seguito gli interventi proposti permettono di risolvere le criticità
relative ad eventi con tempi di ritorno di 20 anni. Piogge di durata pari alle 8 ore continuano a
generare deflussi non completamente controllabili a monte del comune di Vigonza a meno della
realizzazione di vaste aree di laminazione capaci di contrastare l’insufficienza della sezione del
corso d’acqua. Gli interventi di seguito proposti mirano a conferire sicurezza idraulica al
territorio comunale di Vigonza alla luce delle opere di mitigazione previste sui canali e gli scoli a
monte dello stesso.
4.1.2.1 DESCRIZIONE DELLE OPERE
Criticità 1: Tergola Vecchio
La presenza di un salto importante all’altezza del mulino a ponte Tergola provoca innalzamento
dei livelli ed esondazione nel tratto di monte in corrispondenza ai tratti arginali più depressi, per
tale motivo si prevede il rinforzo e il rialzo arginale della parte altimetricamente più bassa in
modo da contenere il picco di piena.
Criticità 2 e 4: scoli Negrisia e Carinaldi
Gli interventi lungo l’asta del Negrisia hanno lo scopo di favorire il deflusso delle acque
riducendo le perdite di carico dovute alla presenza di tombotti insufficienti, che causano
83

allagamenti a nord del centro di Codiverno nel tratto iniziale del canale, e generare delle aree di
laminazione che possano sgravare il corso d’acqua dalle portate prodotte dai bacini.
- adeguamento dei tombotti di diametro 600-800 mm esistenti lungo via Gerla mediante
sostituzione degli stessi con tombotti DN 1200 mm che permetteranno un deflusso più
regolare delle acque con conseguente aumento delle portate a valle. Eliminazione del
restringimento idraulico in corrispondenza al cimitero di Codiverno mediante
introduzione di una tubazione DN 2000 mm a sostituzione del 1200 mm esistente.
- Realizzazione di 3 aree di laminazione necessarie a sgravare il canale nella zona di monte
a protezione dell’abitato di Codiverno e nell’area in prossimità alla botte sifone sotto il
Tergola Vecchio in corrispondenza all’immissione dello scolo Codiverno dove la
presenza del manufatto provoca il rigurgito delle acque. Il minor grado di riempimento
del Negrisia favorirà allo stesso tempo il deflusso delle acque dallo scolo Mergolino e dal
Codiverno.
o La laminazione 1 posta in adiacenza a via Gerla da 4.500 mc, realizzata
allargando di 10 m il fossato est, permette di ridurre il picco generato dal bacino
di monte confinato tra il fiume Tergola e il Tergola Vecchio per una portata di 0.8
mc/s (riferita all’evento di durata 3 ore);
o La laminazione 2 posta poco a monte del centro di Codiverno da 4.000 mq (6.000
mc) limita la portata in arrivo al paese;
o La laminazione 3 collocata in corrispondenza alla confluenza tra il Negrisia e lo
scolo Codiverno da 6.000 mq (12.000 mc), riduce la portata che viene inviata alla
botte sifone contenendo il rigurgito a monte causato dal manufatto.
- A completamento degli interventi lungo il Negrisia si prevede la pulizia e
risezionamento dei fossati principali confluenti nel Negrisia e l’eliminazione di eventuali
restringimenti presenti.
Criticità 3: scolo Mergolino
Anche lungo lo scolo Mergolino si riconoscono degli attraversamenti tombinati insufficienti e
causa di forti rigurgiti che provocano esondazioni nel tratto di monte. Per tale motivo si prevede:
- La sostituzione di tutti i tombotti del corso d’acqua con tubazioni DN 1.600 mm;
- La realizzazione di un’area di espansione di 3.000 mq (pari a 4.500 mc) ottenuta
mediante la ricalibratura del Mergolino e del fossato adiacente a via Bosco. L’intervento
garantirà la laminazione della portata generata dai bacini a nord dello scolo.
84

Criticità 5: Rio dell’Arzere
Il Rio dell’Arzere è stato di recente oggetto di un’operazione di pulizia e ricalibratura con lo
scopo di aumentare la capacità d’invaso del canale e ridurre il rischio idraulico nelle aree
attraversate dallo stesso. Visto, tuttavia, il grado di riempimento raggiunto dal canale, che in
presenza di un evento di 3 ore in alcuni tratti risulta superiore al 90%, e le possibili esondazioni
in via Bagnoli a causa della presenza di aree localmente più depresse, si prevedono:
- Rialzo delle sponde depresse nel tratto lungo via Bagnoli in modo da contenere il profilo
che viene a generarsi in corrispondenza al transito del picco di piena;
- Sostituzione del tombotto ad arco di via Rudella con uno scatolare 3x2 mq per ridurre la
perdita di carico locale introdotta dall’ostruzione e la sostituzione dell’arco sulla laterale
di via Arrigoni con uno scatolare ;
- Realizzazione di un’area di laminazione in corrispondenza alla confluenza dello scolo
Bagnoletti allo scopo di sgravare da parte della portata in arrivo il tratto di valle. L’area
di laminazione da 4.000 mq (per 6.000 mc) potrebbe essere collocata nello spazio
delimitato dai due canali in adiacenza a via Rudella;
- Risezionamento del fosso Bettanini (laminazione 1) con realizzazione di un’area di 5.000
mc d’invaso allo scopo di laminare la portata generata dal bacino del fosso stesso pari a
0.5 mc (evento di durata 3 ore).
Per evitare che gli elevati livelli del Rio dell’Arzere provochino il rientro delle acque nello scolo
Bagnoletti sovraccaricandolo si prevede l’installazione di una valvola a clapet anti riflusso in
corrispondenza all’immissione dello scolo in Rio dell’Arzere.
85

Criticità 6: scolo Cadoneghe
Lo scolo Cadoneghe è il corso d’acqua che presenta il maggior numero di criticità in quanto,
oltre a risultare dimensionalmente insufficiente al trasporto della portata generata dai bacini ad
esso afferenti, risente della presenza di numerosi restringimenti e dell’aumento delle portate
legato alla forte urbanizzazione delle aree che lo interessano. Per tale motivo gli interventi
previsti consistono sostanzialmente nella realizzazione di diverse aree di accumulo/laminazione e
nell’eliminazione dei restringimenti allo scopo di evitare la generazione di rigurgiti non
sostenibili dalle ridotte dimensioni della sezione dello scolo stesso. Nella formulazione degli
interventi si è considerata la limitazione della portata in arrivo legata alle opere di laminazione
previste a monte del comune di Vigonza dal progetto di sistemazione idraulica dello scolo stesso
che nel caso di un evento della durata di 3 ore si attesta sui 4 mc/s.
Gli interventi previsti di conseguenza sono:
- Sostituzione di tutti i tombotti esistenti con scatolari 3x2 mq in modo da ridurre
sensibilmente le perdite di carico associate agli attraversamenti;
- Realizzazione di due aree di laminazione/espansione.
o Laminazione 1 da 14.000 mq (corrispondente a 21.000 mc) in adiacenza a via
Rigato prima dell’incrocio con via Zanon;
o Laminazione 2 da 13.000 mq (corrispondente a 19.500 mc) in adiacenza a via
Rigato a ovest di via Trevisan per laminare le acque scaricate dalla zona
industriale adiacente.
Criticità 6a: linea fognaria in viale dell’Artigianato, viale del Lavoro, via A. Niedda e via
Arrigoni
Le tubazioni attualmente presenti di diametro variabile da 400 a 800 mm risultano insufficienti al
convoglio delle portate generate dalla zona industriale, per tale motivo si prevede il
potenziamento della linea mediante l’affiancamento all’esistente di nuove tubazioni capaci di
creare un invaso sufficiente ad evitare il ripresentarsi di fenomeni di allagamento. Si prevede:
- la posa di un DN 1.500 mm lungo viale dell’Artigianato e via Arrigoni;
- la posa di un DN 1.200 mm lungo via Niedda;
- la posa di un DN 800 mm lungo viale del Lavoro.
Si dovrà inoltre prevedere la completa pulizia mediante idrospurgo delle linee esistenti.
86

Criticità 6b: linea fognaria nelle vie Trevisan, Germania, Francia, Spagna e Inghilterra.
Le tubazioni presentano sintomi di insufficienza in corrispondenza ad eventi brevi ed intensi
simulati con la pioggia di durata 1 ora. Per precipitazioni più lunghe non si rilevano stati di
criticità se non nell’ultimo tratto di via Trevisan. Per aumentare l’area d’invaso ed evitare che in
presenza di eventi brevi si assista a fenomeni di esondazione si prevede il potenziamento delle
esistenti linee di fognatura mediante il raddoppio dei collettori in alcuni tratti delle vie in oggetto
e lo sfioro di parte della portata in un canale esistente a ovest di via Trevisan che si prevede di
collegare all’area di laminazione da 13.000 mq a nord di via Rigato mediante una botte sifone
sotto lo scolo Cadoneghe. Questo garantisce l’accumulo delle acque meteoriche e lo scarico delle
stesse a seguito del ridursi dei livelli dello scolo Cadoneghe nel quale la rete recapita. Si prevede:
- la posa di collettori DN 1.500 mm in via Germania;
- la posa di collettori DN 600 mm in via Inghilterra;
- la posa di collettori DN 1.000 mm in via Spagna,
- il collegamento di via Germania al canale posto a ovest di via Trevisan mediante
manufatto di sfioro (di lunghezza 2 m e altezza 0,5 m) e collettore DN 1200 mm
presidiato da valvola antiriflusso, il risezionamento e la pulitura del canale esistente, la
realizzazione di una botte a sifone sotto lo scolo Cadoneghe per la messa in collegamento
del canale all’area di laminazione di progetto posta a nord di via Rigato.
87

Criticità 7: scolo Basse di Peraga
Per evitare allagamenti dovuti alla difficoltà di scaricare le acque in Rio dell’Arzere in
condizioni di piena a causa degli elevati livelli dello stesso, si prevede la realizzazione di un’area
di espansione posta in prossimità a via Paolo VI, adiacente allo scolo stesso. L’area avrà
un’estensione di 5.000 mq (corrispondenti a 7.500 mc) e permetterà di trattenere le acque del
bacino dello scolo Basse di Peraga fino a quando i livelli del Rio dell’Arzere saranno in grado di
garantirne il deflusso attraverso l’esistente valvola a clapet installata in corrispondenza
all’immissione.
Gli interventi sino ad ora descritti permettono di contenere gli effetti di piogge con tempi di
ritorno di 20 anni anche in presenza di eventi di durata superiore alle 3 ore. Tuttavia in presenza
di piogge particolarmente lunghe potrebbero permanere problemi a monte del comune di
Vigonza dove sarebbero comunque necessarie delle laminazioni dedicate.
4.1.2.2 VERIFICA IDRAULICA NELLO SCENARIO DI COMPLETAMENTO DEGLI
INTERVENTI PREVISTI
Con l’ausilio del modello matematico utilizzato per la simulazione dello stato di fatto si è
proceduto alla verifica idraulica degli interventi proposti a risoluzione delle criticità evidenziate.
Nelle figure successive si presentano i risultati ottenuti che dimostrano come le opere previste
annullino i problemi riscontrati nel bacino del Tergola a fronte di eventi con tempo di ritorno pari
a 20 anni.
88

Figura 4-11: Grado di riempimento e punti di esondazione a 3 ore dall’inizio dell’evento di durata 3 ore. Si nota
l’elevato grado di riempimento di alcuni tratti e l’assenza di criticità.
89

Figura 4-12: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 1 ora dall’evento di durata 1
ora. Si nota l’assenza di criticità.
90

Figura 4-13: Grado di riempimento dei canali e dei collettori e punti di esondazione a 9 ore dall’evento di durata 8
ora. Le criticità localmente presenti in realtà non interessano il comune di Vigonza e vengono meno in relazione alla
laminazione delle portate offerta dagli interventi a monte del comune stesso.
91

Interventi sul Negrisia
Figura 4-14: Profilo ventennale del Negrisia a seguito degli interventi.
Figura 4-15: Curve di laminazione delle zone di espansione ricavate lungo il corso del Negrisia (procedendo da
monte a valle Lneg1, Lneg2, Lneg3).
92

Interventi sul Tergola Vecchio
Figura 4-16: Profilo ventennale sul Tergola Vecchio a seguito degli interventi.
Interventi sullo scolo Mergolino
Figura 4-17: Profilo ventennale sul Mergolino a seguito degli interventi di progetto.
93

Figura 4-18: Volume laminato dall’area di espansione prevista sul Mergolino.
Interventi sul Rio dell’Arzere
Figura 4-19: Profilo ventennale del Rio dell’Arzere a seguito degli interventi di progetto.
94

Figura 4-20: Volumi laminati a seguito degli interventi di progetto (volume ricavato dal risezionamento del fosso
Bettanini - Larz1 e dalla cassa d’espansione prima dello scolo Bagnoletti – Larz2).
Interventi sul Bagnoletti
Figura 4-21: Profilo ventennale scolo Bagnoletti a seguito degli interventi di progetto.
95

Interventi sul Cadoneghe
Figura 4-22: Profilo ventennale dello scolo Cadoneghe a seguito degli interventi di progetto.
Figura 4-23: Volumi laminati a seguito della realizzazione delle aree di espansione (procedendo da monte a valle,
laminazione 1 - Lcad1; laminazione 2 - Lcad2 ).
96

Interventi sullo scolo Basse di Peraga
Figura 4-24: Profilo ventennale dello scolo Basse di Peraga a seguito degli interventi di progetto.
Figura 4-25: Volume laminato a seguito degli interventi di progetto.
97

Interventi sulle linee di fognatura
Figura 4-26: Planimetria della piezometria e della capacità per la zona industriale ad ovest di via Trevisan (evento di
durata 3 ore).
98

Figura 4-27: Planimetria della piezometria ed della capacità per la zona industriale ad ovest di via Trevisan (evento
di durata 1 ora).
99

Figura 4-28: Profilo ventennale di via Germania e Trevisan a seguito degli interventi di progetto (evento di durata 1
ora).
Figura 4-29: Planimetria della piezometria per la zona industriale ad est di via Trevisan (evento di durata 3 ore).
100

Figura 4-30: Planimetria della piezometria per la zona industriale ad est di via Trevisan (evento di durata 1 ora).
Figura 4-31: Profilo ventennale di via dell’Artigianato e via Arrigoni per l’evento di durata 1 ora.
101

4.1.3 INTERVENTI SUL BACINO DESTRA BRENTA
4.1.3.1 DESCRIZIONE DELLE OPERE
Le problematiche riscontrate derivano sostanzialmente da un sottodimensionamento delle
condotte di fognatura bianca.
Lo scolo consortile è infatti interessato dalla progettazione del Consorzio di Bonifica
Bacchiglione che, mediante la realizzazione di una nuova idrovora, permetterà lo scarico in
sicurezza delle acque di bonifica.
Al fine di non appesantire ulteriormente le canalizzazioni consortili, per il risanamento dell’area
si prevede la realizzazione di due bacini di espansione da 2000 mc, localizzati a Nord di Via
Cervi e Via Chiesa e collegati alla rete tubata.
Si prevede inoltre il raddoppio del tratto di fognatura più ad Est di Via Chiesa (DN 400) con la
posa di una condotta parallela DN 600 mm.
4.1.3.2 VERIFICA IDRAULICA NELLO SCENARIO DI COMPLETAMENTO DEGLI
INTERVENTI PREVISTI
Con gli intereventi proposti si ottiene il risanamento idraulico dell’area con tempi di ritorno di 20
anni.
102

Figura 4-32: Grado di riempimento in rete con Tr 20 anni – Tp 1 ora.
103

5 APPENDICE: DESCRIZIONE DEL MODELLO DI CALCOLO EPA
SWMM
5.1 GENERALITÀ
L’EPA Storm Water Management Model (SWMM) è un modello dinamico di simulazione
idraulica di afflussi in deflussi usato per lo studio di un singolo evento o la simulazione
(continua) di lunga durata della quantità e della qualità del deflusso. La componente di deflusso
SWMM funziona sull’identificativo di alcune zone denominate subcatchment (sottobacini) che
ricevono la precipitazione e generano i carichi della sostanza inquinante e di precipitazione. Il
modello trasporta i carichi attraverso un sistema di condotte, canali, dispositivi di trattamento e
di invaso, impianti di sollevamento, luci di fondo e stramazzi. SWMM rintraccia la quantità e la
qualità di deflusso generate all'interno di ogni subcatchment, la portata, la profondità di flusso e
la qualità di acqua in ogni condotta e canale durante il periodo di simulazione formato da passi
temporali definiti.
SWMM inizialmente è stato sviluppato nel 1971 e da allora ha subito parecchi aggiornamenti
importanti. Continua ad essere ampiamente usato per la progettazione e analisi di eventi di
precipitazione eccezionale, fognature miste, fognature sanitarie ed altre reti di fognatura nelle
aree urbane, con molte applicazioni nelle zone non-urbane per reti di canali.
SWMM 5 fornisce un ambiente integrato per la pubblicazione dei dati di input di zona di studio,
le simulazioni di qualità idrologica, idraulica e dell'acqua e dell'esame dei risultati in una varietà
di disposizioni. Questi includono i programmi color-coded del sistema di zona e del trasporto di
drenaggio, grafici e tabelle di serie cronologiche, diagrammi di profilo ed analisi di frequenza
statistiche.
SWMM rappresenta i vari processi idrologici che producono il deflusso dalle aree urbane. Questi
includono:
- precipitazioni;
- evaporazione d’acqua;
- accumulo e scioglimento della neve;
- infiltrazione di pioggia negli strati insaturi del terreno;
- percolazione di acqua infiltrata negli strati dell'acqua freatica;
104

- interflow fra acqua freatica e la rete di fognatura;
La variabilità spaziale di questi processi è realizzata dividendo la zona di studio in sottobacini,
subcatchment, ognuna delle quali sarà divisa sulla base dell’area permeabile ed impermeabile. Il
flusso terrestre può essere diretto fra i subcatchments, o nei punti di entrata di una rete di
fognatura.
SWMM inoltre contiene un insieme flessibile di possibilità per la modellazione idraulica usate
per dirigere le portate e le affluenze esterne attraverso la rete di fognatura delle condotte, dei
canali, delle unità di trattamento e di invaso e delle strutture di diversione. Questi includono:
- rete di drenaggio con numero di maglie illimitato;
- impiego di un'ampia varietà di figure chiuse standard ed aperte delle condotte come pure
per canali naturali;
- elementi speciali di modello quali le unità trattamento/di invaso, i divisori di flusso, le
pompe, gli stramazzi e luci di fondo;
- applicare i flussi e gli input esterni di qualità dell'acqua alle acque di superficie, dal
interflow dell'acqua freatica, dall'infiltrazione pioggia-dipendente/dall'affluenza, dal flusso
sanitario del tempo asciutto e dalle affluenze prestabilite dall'utente;
- utilizzare l'onda cinematica o i metodi di percorso dinamici completi di flusso dell'onda;
- modellare i vari regimi di flusso, come lo stagno, il sovraccarico, il flusso d'inversione ed
accumulazione di superficie;
- applicare le regole dinamiche prestabilite dall'utente di controllo per simulare il
funzionamento delle pompe, delle aperture dell'orifizio e dei livelli della sommità degli
sbarramenti;
Oltre che alla modellazione, generazione e trasporto dei flussi, SWMM può anche valutare la
produzione dei carichi inquinanti connessi al deflusso. SWMM è stato impiegato in numerosi
studi relativi a precipitazioni intense. Le applicazioni tipiche includono:
- disegno dei componenti della rete di fognatura e di canali per controllo dell'inondazione;
- tracciato normale dell'inondazione dei sistemi naturali della scanalatura (SWMM 5 è un
modello FEMA-approvato per gli studi di NFPI);
- progettazione delle strategie di controllo per la minimizzazione dei trabocchi della rete
fognaria.
105

5.2 DESCRIZIONE MATEMATICA DEL MODELLO DI CALCOLO
5.2.1 EQUAZIONI GENERALI
Il metodo dell’onda dinamica risolve le equazioni monodimensionali di De Saint Venant. Queste
equazioni consistono nell’equazione di continuità e dei momenti, espresse nel seguente modo:
∂A
∂Q
+
∂T
∂x
= 0;
2
∂Q
∂(
Q / A)
∂H
+ + gA + gAS
∂t
∂x
∂x
f
+ gAh
L
=
0;
equazione di continuità; (1)
equazione dei momenti; (2)
dove, x è la distanza lungo la condotta, t è la variabile temporale, A l’area liquida trasversale
nella condotta, Q la portata defluita, H è il livello idraulico dell’acqua nella condotta (termine
potenziale più eventuale termine di pressione), Sf la pendenza d’attrito, hL è la locale perdita di
energia per unità di lunghezza della condotta, e g l’accelerazione di gravità.
Data la geometria della condotta, l’area A risulta funzione del tirante idrico y il quale può essere
ottenuto dall’altezza H. Pertanto le variabili dipendenti in queste equazioni sono la portata Q e
l’altezza H, a sua volta funzioni della distanza x e del tempo t.
Il termine Sf viene espresso in termini delle equazione di Manning come:
S f
n
=
k
2
2
⋅V
⋅ V
⋅ R
4 / 3
;
Dove n è il coefficiente di scabrezza secondo Manning, V la velocità di flusso (pari al rapporto
tra la portata Q e la sezione di area liquida trasversale A, R è il raggio idraulico della sezione di
flusso, e k=1,49 nell’unità US e 1,0 nel sistema metrico. Il termine che tiene conto della normale
2
K ⋅V
perdita di energia hL può essere espresso come dove K è il coefficiente di perdita in
2 ⋅ g ⋅ L
corrispondenza della posizione x e L la lunghezza della condotta.
Per risolvere le equazioni (1) e (2), su una singola condotta, sono richieste una serie di condizioni
iniziali per H e Q al tempo 0 come condizioni al contorno per x=0 e x=L per la durata della
simulazione.
Quando si analizza una rete di condotte, è necessario inserire una relazione aggiuntiva di
continuità per i nodi che connettono due o più condotte In SWMM la continuità del pelo libero si
presume che esista tra il tirante al nodo e quello corrispondete alla condotta in ingresso e uscita
106

(ad eccezione dei nodi a caduta libera). Il cambiamento nel pelo libero H al nodo al variare del
tempo può essere espresso come segue :
∂H
∂t
=
A
store
∑ Q
+
∑
A
s
;
(3)
Dove Astore è l’area liquida al nodo, ∑ As è la somma delle superficie liquide delle condotte
connesse al nodo, e ∑Q è la portata netta all’interno del nodo (portate in arrivo – portate
rilasciate), contributo di tutte le condotte connesse al nodo ed eventuali contributi esterni
imposti. Il tirante idrico alla fine di una condotta connessa ad un nodo può essere computato
come differenza tra la grandezza H al nodo e la quota della condotta.
5.2.2 SOLUZIONE GENERICA PER I TRATTI
Le equazioni (1), (2) e (3) sono risolte in SWMM convertendole in una serie esplicita alle
differenze finite che computano il flusso in ogni condotta ed il livello al nodo al tempo come
funzioni del valore noto al tempo t. Le equazioni risolte per il flusso in ogni tratto (condotta)
sono:
Qt
+ ΔQgravity
+ ΔQint
ernal
Qt+
Δt
=
; (4)
1+
ΔQ
+ ΔQ
friction
losses
I termini individuali ΔQ sono stati così nominati per il tipo di forze che rappresentano e sono dati
dalle seguenti espressioni:
dove:
ΔQ
ΔQ
ΔQ
ΔQ
gravity
inertial
friction
losses
= g A⋅
( H − H ) ⋅ Δt
/ L;
= 2V
⋅ ( A − A ) + V
2
g ⋅ n ⋅ V ⋅ Δt
=
;
2
4 / 3
k ⋅ R
∑ K i ⋅ Vi
⋅ Δt
=
i
2L
;
1
t
2
2
⋅ ( A
A area liquida media nella condotta;
R Raggio idraulico medio nella condotta;
2
− A ) ⋅ Δt
/ L;
V Velocità di flusso medio all’interno della condotta;
Vi Velocità di flusso locale alla posizione i lungo la condotta;
1
107

Ki coefficiente di perdita locale alla posizione i lungo la condotta;
H1 livello al nodo di monte della condotta;
H2 livello al nodo di valle nella condotta;
A1 area trasversale all’estremità di monte della condotta;
A2 area trasversale all’estremità di valle della condotta.
L’equazione risolta per il livello in ogni nodo è la seguente:
ΔVol
H t+
Δt
= H t +
( Astore
+ ∑ As
) t+
Δt
; (5)
Dove Δ Vol rappresenta il volume netto defluito attraverso il nodo terminato il passo temporale e
dato dalla seguente relazione:
[ ( ∑ Q)
+ ( ∑Q)
] ⋅ Δ ;
ΔVol
= 0, 5
t
t
t+
Δt
Il modello SWMM risolve l’equazioni (4) e (5) usando un metodo di approssimazioni
successive di seguito discusse.
- Una prima stima del flusso in ogni condotta al tempo t + Δt
è svolta dalla soluzione
dell’equazione (4) usando i livelli, le aree e le velocità trovate al tempo corrente t.
Successivamente lo stesso viene fatto per livelli mediante la valutazione dell’espressione
(5) usando le portate appena computate. Queste soluzioni sono denominate come Q las t e
H last .
- L’espressione (4) viene risolta nuovamente, inserendo livelli, aree e velocità che
appartengono ai valori Q last e H last appena computati. Un fattore Ω è impiegato per
combinare il nuovo flusso stimato Q new , con la stima precedente Q last secondo l’equazione
new
last
new
Q = ( 1−
Ω)
⋅Q
+ Ω ⋅Q
per la produzione del valore aggiornato di Q new ;
- L’espressione (5) è risolta nuovamente per livelli impiegati per la stima di Q new . Come per
le portate, questa nuova soluzione per il livello, Hn ew è pesato con H last per produrre una
new
last
new
stima aggiornata per i livelli H = ( 1−
Ω)
⋅ H + Ω ⋅ H ;
- Se H new è abbastanza vicino a H last il processo si arresta con Q new e H new come soluzioni al
tempo t + Δt
. Diversamente, H last e Q last sono sostituiti rispettivamente con Q new e H new , ed
il procedimento ritorna al punto 2.
Nell’implementare questa procedura, il programma impiega un fattore di relazione costante Ω di
0,5, una tolleranza di convergenza di 0,005 ai nodi, e limite il numero di iterazioni a quattro.
108

5.2.3 CALCOLO DELLE CARATTERISTICHE MEDIE DEI TRATTI
La valutazione della portata, aggiornata mediante l’eq. (4), richiede valori per l’area media ( A ) ,
raggio idraulico ( R ) , e velocità ( V ) dall’inizio alla fine di ogni tratto (condotta) in questione. Il
programma calcola questi valori usando i livelli H1 e H2, dai quali possono essere derivati i
corrispondenti valori dei tiranti idrici y1 e y2.
La profondità media y è dunque calcolata sulla base di questi valori ed è impiegato nella
sezione trasversale della condotta per il calcolo del valore medio di ( A ) e raggio idraulico ( R ) .
Il valore medio di velocità ( V ) è determinato da rapporto tra il flusso corrente e l’area media.
Il programma limita questa velocità a valori non superiori a 50 ft/sec in valore assoluto, tale da
non permettere alla frazione di flusso contenuta nell’eq. (4) di diventare illimitata.
Quando la condotta è a caduta libera all’interno di uno dei nodi (significa che il livello dell’acqua
nel nodo è sotto la quota di fondo della condotta), la profondità alla fine della condotta è
equivalente al più piccolo tra la profondità critica e la profondità in condizioni di moto uniforme
per la corrente attraverso la condotta.
5.3 DESCRIZIONE DEL PROCESSO FISICO DI FORMAZIONE DEI DEFLUSSI
Per stimare l’idrogramma di piena, ovvero la successione cronologica dei valori di portata che si
verificano alla sezione di chiusura di un bacino con il relativo valore di colmo a partire dalla
conoscenza della precipitazione di progetto, è necessario utilizzare un modello di trasformazione
afflussi-deflussi.
La simulazione mediante modelli matematici del processo di trasformazione delle precipitazioni
in deflussi, che si verifica in un bacino idrografico, per la complessità dei fenomeni fisici
coinvolti, rende necessaria l’introduzione di semplificazioni che riguardano sia le leggi che
governano le varie fasi del processo che la rappresentazione geomorfologica ed idrografica del
bacino stesso.
Il modello, di tipo concettuale, utilizzato nel presente lavoro verrà descritto nei seguenti
paragrafi
Per meglio comprendere il modello afflussi-deflussi, occorre descrivere sinteticamente i processi
che avvengono all’interno del bacino quando si verifica su di esso un evento di precipitazione di
una certa entità.
109

Quando l’acqua meteorica raggiunge il terreno (dopo un eventuale processo di intercettazione da
parte della vegetazione) parte di essa evapora e ritorna nell’atmosfera; tale processo risulta però
trascurabile nel caso di precipitazioni intense di breve durata.
L’acqua sul terreno in parte si infiltra nel suolo, inizialmente in quantità elevata e con velocità
sempre più ridotta al procedere della precipitazione fino a quando l’intensità della pioggia supera
la capacità di infiltrazione del terreno; a questo punto l’acqua che cade non riesce più tutta ad
infiltrarsi per cui il surplus rimane sulla superficie del terreno ristagnando o dando luogo ad uno
scorrimento sui versanti del bacino.
Si formano quindi dei rigagnoli ad andamento irregolare che si raccolgono in una rete di
rigagnoli di maggiori dimensioni al procedere dello scorrimento fino ad immettersi nella rete
drenante vera e propria, qui si forma un’onda di piena che trasferisce la propria forma nella rete
collettrice con un processo di propagazione.
5.3.1 MECCANISMO DI GENERAZIONE DEI DEFLUSSI SUPERFICIALI
Nel modello utilizzato i meccanismi di generazione dei deflussi superficiali risultano diversi a
seconda che il suolo su cui cade l’acqua meteorica sia impermeabilizzato (nel caso cioè di zone
urbanizzate) o meno.
Qui di seguito vengono descritti i modelli di filtrazione e detenzione superficiali assunti alla base
delle simulazioni effettuate.
Aree permeabili
Per quanto concerne le aree non impermeabilizzate dall’intervento antropico, si è utilizzato il
modello hortoniano di generazione dei deflussi superficiali.
Si è quindi ipotizzato che l’acqua di precipitazione in parte si accumuli nelle depressioni
superficiali del terreno ed in parte si infiltri nel terreno fino a saturarlo, a questo punto l’acqua
meteorica si infiltra solamente in minima parte e praticamente tutta scorre in superficie fino a
raggiungere la rete drenante.
La formulazione matematica del processo di infiltrazione sopra descritto è riassumibile nella
curva di Horton:
dove:
f ( t)
f
= C + 0
−kt
( f − f ) ⋅ e
C
f(t) è la capacità di infiltrazione nel tempo espressa in mm/h;
fo è l’infiltrazione massima che si verifica al tempo t = 0;
fc è il valore di infiltrazione raggiunto asintoticamente ad un tempo infinito;
110

k è una costante che qualifica la velocità dell’esaurimento, cioè del passaggio dal
valore fo al valore fc.
Ogni suolo è quindi caratterizzato da quattro parametri fo, fc e k e la detenzione superficiale ds.
Dai dati disponibili in letteratura e dai test di validità del modello effettuati con misure
sperimentali e tramite confronto con altri modelli matematici, si può ritenere che il coefficiente k
può assumersi pari 4.14 h -1 .
Aree impermeabili
Per le aree impermeabilizzate dagli insediamenti antropici, la pioggia netta efficace è stata
ottenuta mediante la sola sottrazione della detenzione superficiale stimata, secondo valori di
letteratura, pari a 1.57 mm.
5.3.2 FORMULAZIONE DEL MODELLO MATEMATICO
Il modello utilizzato è un modello concettuale che si basa sulla schematizzazione separata delle
aree permeabili e di quelle impermeabili come due serbatoi lineari in parallelo.
Dato uno ietogramma efficace qualsiasi è possibile per ogni parte del bacino (permeabile ed
impermeabile) determinare per convoluzione l’idrogramma dei deflussi superficiali
corrispondenti per poi sommarli ed ottenere quindi l’idrogramma di piena della totalità del
bacino.
La precipitazione elementare avente un volume:
dV = I(τ) dt
genera un idrogramma che si ottiene da quello dell’idrogramma unitario (generato da una
precipitazione netta di volume unitario) moltiplicando le ordinate per dV.
L’ordinata dell’idrogramma al tempo t sarà data dalla somma dei contributi delle precipitazioni
elementari di durata dτ compresa tra 0 e t, ovvero dal seguente integrale denominato integrale di
convoluzione:
t
Q(
t)
= ∫ u(
t −τ
) ⋅ I(
τ ) ⋅ dτ
.
0
Per la determinazione dell’idrogramma unitario, si ricorre alla schematizzazione separata degli
apporti provenienti dalle aree permeabili ed impermeabili del bacino che vengono schematizzate
mediante due serbatoi lineari aventi cioè la seguente relazione tra portata uscente e volume
invasato:
V = K . Q .
Si consideri l’equazione di continuità dei serbatoi:
111

dV dQ
I( t)
− Q(
t)
= = K ⋅ ,
dt dt
t
k
moltiplicando entrambi i membri per e si ottiene:
t
k e
t
k ⋅ I(
t)
= e
t
k ⋅Q(
t)
+ e
t
dQ d ⎡ ⎤
k
⋅ K ⋅ = ⎢e
⋅ K ⋅Q(
t)
⎥
dt dt ⎣ ⎦
e quindi integrando tra 0 e t si ottiene:
t t
t t
t
d ⎡ ⎤
k
k
k
∫ e ⋅ I(
τ ) ⋅ dτ
= ∫ ⎢e
⋅ K ⋅Q(
t)
⎥ ⋅ dt = e ⋅ K ⋅Q(
t)
.
dt
0
0 ⎣ ⎦
Si ottiene perciò:
t−τ
t
−
k
e
Q(
t)
= ∫ ⋅ I(
τ ) ⋅ dτ
K
0
che confrontata con l’integrale di convoluzione fornisce:
t
−
K
e
u(
t)
= .
K
Il valore del coefficiente di invaso K per entrambi i serbatoi (che simulano l’area impermeabile e
quella permeabile rispettivamente) si ottiene dalla seguente relazione basata sulla teoria
dell’onda cinematica:
0.
6 0.
6
a ⋅ L ⋅ n
K = dove:
0.
3
I S
0.
4
MAX ⋅
K è il coefficiente di invaso;
L è la lunghezza del bacino;
Imax è l’intensità massima della pioggia netta;
n è il coefficiente di scabrezza superficiale di Manning assunto pari a 0.25 per le
aree permeabili e pari a 0.013 per quelle impermeabilizzate;
S è la pendenza del bacino;
112