PSICROMETRIA - Formazione e Sicurezza

PSICROMETRIA
Psicrometria
Viene trattato il comportamento della miscela di aria e vapor d'acqua, con riferimento alle
trasformazioni alla pressione atmosferica che interessano sia il benessere ambientale che
l'interazione con le murature.
MISCELE GAS PERFETTI
I gas perfetti hanno la caratteristica di non influenzarsi vicendevolmente, vale a dire di
occupare i volumi a disposizione come se fossero soli; per ciascuno di essi vale quindi la
relazione PV=mRT dove il volume e' quello complessivo, mentre la pressione e' quella che
deriverebbe dal singolo gas, detta pressione parziale P i .
Vale la legge di Dalton :
∑Pi= P
Miscele di aria e vapor d'acqua
Per le condizioni usuali in cui si considerano queste miscele, si puo' considerare che i gas si
comportino come gas perfetti; per ciascuno di essi si puo' quindi scrivere:
P v V = m v R v T ; P a V = m a R a T (5.1)
Definiamo titolo o umidita' assoluta o umidita' specifica il rapporto tra le due masse dei
gas:
v
x = m
m
a
. (5.2)
che, usando le (5.1) e la relazione tra la costante del gas e la costante universale dei gas dà:
Pv Ra
mvm Pv R0
18Pv
Pv
x = = = = 0, 622
(5.3)
P R m P R 29P
P − P
a v
am a
0
a
G.Grazzini 1
v
dove 18 e 29 sono le masse molari del vapore e dell'aria.
Se definiamo l'umidita' relativa o grado igrometrico come il rapporto tra la pressione
parziale del vapore nel volume considerato e quella che lo stesso avrebbe in condizioni di
saturazione, cioè in presenza di vapore e liquido, alla medesima temperatura, tendo conto
della (5.3):
P
=
P
v
v
ϕ (5.4)
s
x(
P − P )
=
0,
622P
s
Ci proponiamo ora di calcolare l'entalpia specifica della miscela, che indicheremo con J.

Psicrometria
Utilizzando la proprieta' additiva, essendo M la massa complessiva dell'aria e del vapore,
avremo
Mh = m a h a + m v h v (5.5)
Per l'aria, assumendo lo stato di riferimento a 0°C e 1 bar, avremo:
h a = h 0a + c pa (T-T 0 ) = c pa t (5.6)
con t temperatura in gradi centigradi.
Per il vapore analogamente assumiamo come riferimento lo stato del liquido a 0°C e 1 bar
ed otterremo:
h v = h 0v + r v0 + c pv (T-T 0 ) = r v0 + c pv t (5.7)
con r v0 = 2500 kJ/kg = 597 kcal/kg
c pv = 1,9 kJ/(kg K) = 0,45 kcal/(kg °C)
c pa = 1 kJ/(kg K) = 0,24 kcal/(kg °C)
La (5.5) allora diviene:
Mh = m a c pa t + m v ( r v0 + c pv t)
da cui dividendo per la massa dell'"aria secca" e ricordando la (5.2), si ottiene:
J = c pa t + x( r v0 + c pv t) (5.8)
Utilizzando le (5.6) e (5.7) si può scrivere
J = h a + x h v (5.9)
Oppure inserendo i valori numerici
J = t + x (2500 + 1,9 t) kJ/kg (5.10)
La saturazione adiabatica
Consideriamo un apparato come quello di figura 1, che permette ad una corrente d'aria
di venire in contatto con dell'acqua, ed indichiamo con 1 e 2 le sezioni di ingresso e di
uscita dell'aria; definiamo volume di controllo quello compreso tra le pareti, le sezioni 1 e
2 e la superficie dell'acqua.
Il bilancio delle masse applicato a tale volume fornisce:
m a1 = m a2
m v1 + m H = mv2
(5.11)
G.Grazzini 2

Psicrometria
In condizione di regime stazionario, il primo principio fornisce per lo stesso volume,
assumendo nulli il calore (condizione di adiabaticità) ed il lavoro scambiati:
m h +m h +m h - m h - m h + (m +m )(w /2+gz ) +
a1 a1 v1 v1 H H a2 a2 v2 v2 a1 v1 1 1
2
+ (m +m )(w /2+gz )+m [(w a2 v2 2 2 H H
2 2
-w2 G.Grazzini 3
2
)/2+g(z H -z 1 )] = 0 (5.12)
Considerando trascurabili le variazioni di energia cinetica e quelle di energia potenziale ed
utilizzando le (5.11) si puo' scrivere:
m a1 h a1 + m v1 h v1 + m H h H = m a h a1 + m v1 h v1 + (m v2 -m v1 )h H = m a h a1 +m v1 h v1 (5.13)
da cui, dividendo per m a :
h a1 + x 1 h v1 + (x 2 - x 1 )h H = h a2 + x 2 h v2 (5.14)
che in termini di entalpia della miscela diviene
J 1 + (x 2 - x 1 )h H = J 2 (5.15)
Poiche' in condizioni usuali alla temperatura di 20°C, la differenza tra i due titoli e' di circa
1.10 -2
kg e l'entalpia dell'acqua
h H = h 0 + c pH (T-T 0 ) ≈ 84 kJ/kg
si considera che una trasformazione isoentalpica approssimi abbastanza bene una
"umidificazione adiabatica".
La temperatura a cui esce l'aria dopo una simile trasformazione viene detta
temperatura di saturazione adiabatica, quando l'aria risulti satura.
E' questa la cosiddetta temperatura di bulbo umido perché ottenuta mediante un
termometro con il bulbo umidificato da un opportuno sistema (garza imbevuta di acqua); la
ventilazione viene ottenuta in genere con mezzi meccanici (psicrometro di Assmann).
Diagrammi psicrometrici
Lo stato fisico della miscela dipende sempre dalle tre variabili P,v T, quindi sarebbe
necessario un diagramma tridimensionale per rappresentarne alcuni. Considerando costante
la pressione ci si può ricondurre ad un diagramma bidimensionale sul piano. Poiché le
trasformazioni tecnicamente importanti per le miscele aria-vapore d'acqua, avvengono
principalmente alla pressione atmosferica, dalla (5.8) si ricavano diagrammi utili allo
studio della trasformazioni psicrometriche, che interessano tale tipo di miscele.
Sia il diagramma di Mollier che quello dell'A.S.H.R.A.E. sono diagrammi a coordinate
oblique, poiché le coordinate principali sono J e x; sono tuttavia riportati assumendo come
ascissa la retta a t=0°C, su cui e' riportato il titolo e quindi appaiono come diagrammi

Psicrometria
ortogonali. Si noti come il diagramma A.S.H.R.A.E. sia l'immagine speculare di quello di
Mollier. Molti programmi di calcolo usano diagramma Carrier, che è simile a quello
A.S.H.R.A.E., ma ha come coordinate direttamente x e t (Fig. 2)
La curva a grado igrometrico pari all'unita' e' la curva limite di saturazione, sulla quale
l'acqua condensa od evapora.
L'IGROTERMIA
Normalmente il vapore d'acqua presente insieme all'aria in un ambiente non è nelle
condizioni di saturazione; tutte le condizioni termoigrometriche possibili dell'aria sono
raffigurabili mediante i diagrammi suddetti.
Supponiamo di avere dell'aria a 30 °C ed umidità relativa pari all'80% . Dal diagramma si
può vedere che l'acqua contenuta in ogni kg di aria secca è pari a 22 g.
Se abbassiamo la temperatura dell'aria per contatto con superfici fredde, non ne
alteriamo il contenuto di acqua e l'umidità relativa crescerà fino a raggiungere il 100%, ad
una temperatura che prende il nome di temperatura di rugiada o di saturazione, in
questo caso pari a 26,2 °C.
Raggiunta la temperatura di rugiada, un raffreddamento ulteriore determina la comparsa
sulle superfici fredde di goccioline di acqua.
Questo è il tipico fenomeno che provoca in inverno l'appannarsi dei vetri allorché la
temperatura superficiale di questi è inferiore alla temperatura di rugiada.
In generale si può dire che, ogni qualvolta la temperatura di un corpo è inferiore alla
temperatura di rugiada dell'aria che lo circonda, sulla superficie del corpo stesso condensa
una quantità di acqua tale che nell'ambiente rimanga vapore alla pressione parziale
corrispondente a quella temperatura.
Condensa sulla superficie di una parete
Questo fenomeno interessa in modo particolare gli ambienti le cui pareti raggiungono
temperature inferiori alla temperatura di rugiada.
Per evitare la condensa superficiale occorre verificare che la temperatura superficiale sia
maggiore della temperatura di rugiada.
Esempio.
t s > t r
Si consideri una parete in calcestruzzo da 15 cm che separi due ambienti a temperature
rispettivamente 20 °C e -5 °C ed umidità relativa 60% e 80%.
Dalla figura 2 si ricava la temperatura di rugiada individuando il punto a 20 °C e 60% di
umidità relativa leggendo il corrispondente valore di temperatura di rugiada (t r ) sulla curva
di saturazione con una trasformazione isotitolo:
t r = 11,5 °C
Occorre quindi calcolare la temperatura superficiale impostando un bilancio termico alla
parete
G.Grazzini 4

Psicrometria
Q= (t i -t e )/R = α i (t i -t s ) (5.16)
e quindi
dove
t s = t i -(t i -t e )/(Rα i )=20-(20+5)/(0,31.7)= 8,5 °C (5.17)
R = 1/α i + 1/α e + s/ k = 0,31 m 2
h°C/kcal = 0,27 m 2
K/W (5.18)
e' la resistenza termica complessiva della parete.
Poichè
t s = 8,5 °C< 11,5 °C = t r
sulla superficie interna della parete ci sarà condensa.
Aumentando la resistenza termica totale della parete la temperatura superficiale aumenta.
Ponendo t s = t r nella (5.17), è possibile ricavare la resistenza termica del materiale
isolante con cui andrà coinbentata la parete per prevenire fenomeni di condensa
superficiale.
Si ottiene:
dove:
R=(t i -t e )/[ α i (t i -t r )] (5.19)
t r = temperatura di rugiada dell'aria ambiente
t i = temperatura interna
t e = temperatura esterna
α i = coefficiente liminare interno
Condensa nella massa di una parete
La presenza di un materiale isolante in una parete permette di eliminare fenomeni di
condensa superficiale qualora venga determinata correttamente la resistenza termica dell'
isolante stesso.
Spesso però la presenza dell'isolante può provocare condensa all'interno della parete:
infatti i materiali comunemente impiegati nella costruzione di abitazioni civili sono
permeabili al vapore d'acqua; il vapore attraversa la struttura e può incontrare degli strati
cosi' freddi da provocarne la condensazione.
Questo fenomeno, oltre a provocare inconvenienti dal punto di vista dell'igiene
ambientale, determina una drastica riduzione del grado di isolamento termico della parete;
il fenomeno della condensa infatti interessa per lo più proprio il materiale isolante che dà il
maggior contributo alla resistenza termica della parete. La prevenzione di questo fenomeno
G.Grazzini 5

Psicrometria
assume un ruolo sempre più importante in relazione alla necessita' di risparmio energetico
ed alla normativa vigente sull'isolamento termico degli edifici.
E' quindi necessario verificare che il grado dell'isolamento termico dell'edificio non sia
alterato da fenomeni di condensa, per far ciò non è sufficiente conoscere la conduttività o
conduttanza dei vari materiali, ma occorre introdurre altri parametri.
Pressione parziale e pressione di saturazione del vapore
Osservando il diagramma di fig.2 e ricordando i diagrammi P-v del fluido, si può notare
che:
- considerando una trasformazione a temperatura definita, una isoterma, la pressione di
saturazione è sempre maggiore o uguale alla pressione parziale;
- la pressione di saturazione dipende solo dalla temperatura
- la pressione parziale, a parità di ϕ, diminuisce al diminuire della temperatura;
- quando, ad una determinata temperatura la pressione parziale assume lo stesso valore
della pressione di saturazione, si ha formazione di condensa; l'umidità relativa ha raggiunto
il 100%.
Quindi in una parete si verificherà il fenomeno della condensa quando:
P r = P s
Diagramma di Glaser
Il diagramma di Glaser e' un metodo grafico per lo studio del fenomeno della condensa
all'interno di una parete, cosi' costruito:
- si identificano le superfici di separazione tra i vari strati della struttura ed in
corrispondenza si determinano:
a) le temperature;
b) le pressioni di saturazione del vapore d'acqua;
c) le pressioni parziali del vapore funzioni delle caratteristiche termoigrometriche dell'aria
in contatto con la parete e della permeabilità dei materiali che la costituiscono;
- si confronta il valore di pressione parziale del vapore con quello di saturazione.
Esempio
Tracciamo il diagramma di Glaser per una parete così composta (figura 3):
- tavolato interno in laterizio spessore 8 cm
- isolante: pannello parete spessore 4 cm
- controparete in calcestruzzo spessore 16 cm
Caratteristiche termoigrometriche dell'aria:
t i = 20 °C ϕ = 70%
t e = - 5 °C ϕ = 90%
Calcolo delle temperature
G.Grazzini 6

Psicrometria
Per il calcolo delle temperature nei vari punti si utilizza un bilancio di flusso termico
attraverso la struttura:
t 1 =t i - K(t i -t e )/α i (5.20)
dove: t i = 20 °C temperatura interna
K = trasmittanza della struttura (W/m² °C)
t e = - 5 °C temperatura esterna
α i = coefficiente di adduzione interno 8 W/m 2
°C
Essendo
K=1/[1/α i +1/C 1 +R i +R c +1/α e ]=0,7 W/m 2
K (5.21)
si ricava
Analogamente:
t 1 = 17,8 °C
t 2 =t i -K(t i -t e )∑R i (5.22)
dove ∑R i e' dato dalla somma della resistenza termica superficiale interna e dalla resistenza
termica del primo strato.
Si ottiene t 2 =13,8°C ; t 3 =-2,3°C ;t 4 =-4,1°C.
Calcolo delle pressioni di saturazione
Le pressioni di saturazione si ricavano o dalla Tabella I, nella quale sono riportate le
temperature ed umidità assolute e le pressioni di saturazione o dalle relazioni fornite dalla
UNI 10350 del '99, appendice F3. Si ricava:
P s interna = 2337 Pa P s1 = 2000 Pa P s2 = 1547 Pa
P s esterna = 401 Pa P s3 = 503 Pa P s4 = 432 Pa
G.Grazzini 7

Psicrometria
Tabella I
t °C -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4
P s mmHg 1,95 2,13 2,32 2,53 2,76 3,01 3,28
Pa 260 284 309 337 368 401 437
t °C -3 -2 -1 0 1 2 3
P s mmHg 3,57 3,88 4,22 4,58 4,93 5,29 5,69
Pa 476 517 563 611 657 705 759
t °C 4 5 6 7 8 9 10
P s mmHg 6,10 6,54 7,01 7,51 8,05 8,61 9,21
Pa 813 872 935 1001 1073 1148 1228
t °C 11 12 13 14 15 16 17
P s mmHg 9,84 10,62 11,23 11,99 12,79 13,63 14,53
Pa 1312 1416 1497 1599 1705 1817 1937
t °C 18 19 20 21 22 23 24
P s mmHg 15,48 16,48 17,53 18,65 19,83 21,07 22,38
Pa 2064 2197 2337 2486 2644 2809 2984
(1 mmHg = 133,322 Pa)
Calcolo delle pressioni parziali
Quando la pressione parziale del vapore contenuto nell'aria interna dei locali è maggiore
di quella esterna (questo succede in generale nel periodo invernale), si ha un flusso di
vapore attraverso le pareti dall'interno verso l'esterno, analogamente al flusso termico
attraverso una parete sotto l'effetto di un salto di temperatura.
Il flusso di vapore attraverso una parete è quantificatabile mediante la legge di Fick:
Φ = S (P 1 - P 2 ) (5.23)
dove: Φ = flusso di vapore (mg/h)
S = superficie della parete
P -P = differenza di pressione parziale del vapore tra interno
1 2
ed esterno (Pa)
= permeanza della parete (mg/(hm 2
Pa))
Si può notare l'analogia tra la legge di Fick e la legge di Fourier per parete piana
indefinita:
Q = K · S · (t 1 - t 2 )
a (t 1 - t 2 ) corrisponde (P 1 - P 2 ), alla trasmittanza K corrisponde la permeanza.
La legge di Fick è valida solo in regime stazionario e per pareti piane come quella di
Fourier.
Il calcolo della permeanza di una parete è del tutto analogo a quello della trasmittanza:
- parete omogenea: data una parete omogenea di spessore s (m) la permeanza vale:
= π/s
G.Grazzini 8

Psicrometria
dove:
π = permeabilità del materiale costituente la parete (mg/(mhPa))
La permeabilità rappresenta la quantità di vapore che attraversa una parete piana
costituita dal materiale in considerazione avente una superficie di 1 m 2
, spessore 1 m, per
effetto di una differenza di pressione di 1 Pa. L'inverso della permeanza (1/) è la
resistenza opposta dalla parete al passaggio del vapore. Si usano quindi le stesse relazioni
viste nel caso della resistenza termica delle pareti e quindi ad esempio:
- parete composta da due strati omogenei:
= 1/(s 1 /π 1 + s 2 /π 2 ) (5.24)
- parete composta da tre strati di cui uno non omogeneo:
= 1/(s 1 /π 1 + s 2 /π 2 +1/ 3 ) (5.25)
dove 3 è la permeanza dello strato n. 3 ed ha un significato analogo a quello della
conduttanza nel calcolo della trasmittanza.
Alcuni valori di permeabilità per materiali impiegati in edilizia sono riportati nella
Tabella II. Una raccolta più ampia si trova nella norma UNI10351 del '94.
Ai fini del calcolo della permeanza di una parete, non è sempre netta la distinzione fra
materiali omogenei e non, per cui spesso si introduce la permeabilità anche se
bisognerebbe parlare di permeanza oppure di resistenza al passaggio del vapore del singolo
strato.
Per il calcolo delle pressioni parziali nei vari punti è possibile utilizzare una relazione
ricavata imponendo la costanza del flusso di vapore nei vari strati della struttura, costanza
dovuta alla conservazione della massa.
Tornando all'esempio, essendo:
P 1 = P si ϕ i =1636 Pa ; P 4 = P se ϕ e =360 Pa
dove: P s =pressione di saturazione del vapore
con:
ϕ i = umidità relativa (%) dell'aria interna
ϕ e = umidità relativa (%) dell'aria esterna
P 2 = P 1 - (P 1 -P 4 ) s 1 /π 1 (5.26)
= 1/( s 1 /π 1 +s 2 /π 2 + s 3 /π 3 ) = 0,41 mg/(m 2
hPa) (5.27)
e quindi P 2 =1307 Pa ; P 3 = 1279 Pa
G.Grazzini 9

Psicrometria
Tabella II - Valori di permeabilità al vapor d'acqua π (mg/(hmPa)) di alcuni materiali
_____________________________________________________________________
Materiale π
mg/mhPa kg/msPa
*10 12
INTONACI
malta di calce, malta di calce e cemento 0.043 12.00
calce e gesso
ELEMENTI DA COSTRUZIONE PORTANTI
0.065 18.00
calcestruzzo normale struttura chiusa 2000 kg/m 3 0.007 2.00
calcestruzzo struttura aperta con argille espanse 1000 kg/m 3
PANNELLI DA COSTRUZIONE
0.090 25.00
pannelli di cartongesso 0.083 23.00
pannelli in cemento armato
MURATURE
0.0315 8.75
mattone forato, leggero, ad alta resistenza mecc. 0.108 30.00
· muro di pietra d'arenaria calcarea o mattoni pieni 1000 kg/m 3
ISOLANTI TERMICI
0.128 35.42
isolanti a fibra minerale e vegetale 0.540 150.00
isolanti in sughero
polistirolo espanso:
0.0638 17.72
· 15 kg/m3 0.032 9.00
· 20 kg/m3 0.022 6.00
· 30 kg/m3 0.016 4.50
poliuretano 30 kg/m3 0.007 2.00
pannelli in legno truciolari
LEGNO E MATERIALI IN LEGNO
0.013 3.60
quercia, faggio, abete rosso, pino perp. alle fibre 0.016 4.50
pannelli in legno compensato 0.036 10.00
pannelli in legno pressati
VARIE
0.013 3.60
rivestimento murario esterno di mosaico di vetro ceramica
0.0032 0.89
intonaco ad isolamento termico 0.1275 35.42
aria 0.695 193.00
gesso 0.065 18.00
guaine 0.0000075 0.0021
Permeanze utili mg/(hm 2 Pa kg/m 2 sPa
*10 12
carta Kraft impregnata in bitume: 0.015 4.17
polietilene 100 µm 0.042 11.67
polietilene 300 µm 0.0105 2.92
foglio alluminio da 25 µm 0.0000075 0.00
_____________________________________________________________________
Note le pressioni parziali di saturazione, è possibile costruire il diagramma di Glaser della
struttura (Fig.3).
G.Grazzini 10

Psicrometria
Si nota che in corrispondenza dell'isolante (punto n.2) P ≤P parziale, per cui il vapore
s
condensa. La zona interessata dalla condensa è quella compresa tra il punto n. 2 ed il punto
n. 3' (zona tratteggiata), che comprende l'isolante e lo strato in calcestruzzo. Dal punto n. 3'
in poi la pressione di saturazione è maggiore della parziale e quindi non si ha più condensa.
L'isolante bagnandosi peggiora le proprie caratteristiche e la trasmittanza K sarà
maggiore di 0,69 W/m 2
°C.
Poiché è fisicamente impossibile che la pressione parziale sia maggiore della pressione
di saturazione, dal punto n. 2 sino al punto n. 3 i valori effettivi delle pressioni parziali
sono quelli corrispondenti alle pressioni di saturazione.
Barriera al vapore
Per eliminare il fenomeno della condensa all'interno della parete occorre inserire prima
del punto n. 2 un materiale con bassa permeabilità al vapore, in modo che la pressione
parziale del vapore scenda a valori inferiori di quello della corrispondente pressione di
saturazione: tale materiale prende il nome di barriera al vapore. Questa va situata nella
zona dove le temperature sono maggiori (in genere sulla faccia calda dell'isolante).
Tornando all'esempio, supponiamo che l'isolante abbia una faccia rivestita in carta
catramata.
Il diagramma delle temperature resta identico e quindi anche le pressioni di saturazione
in quanto il foglio di carta catramata non altera la resistenza termica della parete.
Variano invece le pressioni parziali perché si aggiunge la resistenza opposta al
passaggio del vapore dal foglio di carta catramata.
Calcolo delle nuove pressioni parziali
Consideriamo la struttura costituita da quattro strati (Fig.3):
Pressioni di saturazione:
P s1 = 2000 Pa; P s2 = 1546 Pa; P s3 = 1546 Pa; P s4 = 503 Pa;
P s5 = 432 Pa; P s interna = 2337 Pa; P s esterna = 401 Pa
Pressioni parziali saranno, una volta ricavata la permeanza della parete dalle (5.25)
= 1/(1/0,41 +1/0,015) = 0,0145 mg/(m 2
hPa)
dove 0,015 è la permeanza del foglio di carta catramata (Tabella 2)
P 1 = 1636 Pa ; P 5 = 360 Pa
ed usando la (5.26)
P 2 = 1624 Pa ; P 3 = 412 Pa ; P 4 = 411 Pa
Riportando tali valori sul diagramma (linee tratteggiate) si vede che la zona della
condensa è molto limitata e ad ogni modo non interessa l'isolante.
In questo caso per eliminare del tutto tale fenomeno, occorre aumentare lo spessore di
isolante in modo che la temperatura e quindi la pressione di saturazione nel punto n. 2 sia
maggiore della pressione parziale del vapore.
G.Grazzini 11

Psicrometria
Aumentare la resistenza al passaggio del vapore non dà buoni risultati in quanto la
temperatura e quindi la pressione di saturazione nel punto n. 2 è comunque bassa.
Determinazione della quantità di acqua condensata
E` utile conoscere la quantità di acqua che condensa all'interno di una struttura (qualora
non sia possibile adottare dei provvedimenti che la eliminino del tutto), sia perché richiesto
da normative particolari, sia perché è sempre comunque necessario verificare che tutta
l'acqua condensata durante l'inverno riesca ad evaporare durante il periodo estivo.
Supponiamo di avere una struttura il cui diagramma di Glaser sia quello riportato nella
figura 3.
Il flusso di vapore entrante nella parete sarà dato dalla legge di Fick
Φ 1 = 12 (P 1 - P 2 ) (5.28)
dove 12 permeanza della parte di parete compresa tra i punti 1 e 2, P 1 , P 2 pressioni parziali
del vapore nei punti 1 e 2.
Il flusso di vapore uscente dalla parete sarà:
Φ 2 = 45 (P 4 -P 5 ) (5.29)
quantità di acqua che resta in 1 m² della parete
Φ = Φ 1 - Φ 2 mg/ hm 2
Supponendo il tempo convenzionale, indicato con TC, della fase di condensazione pari
a 1440 ore, l'acqua depositata nell'arco di una stagione sarà:
m = Φ TC = Φ 1440 mg/ m 2
Si possono dare condizioni indicative per il tempo di "essiccamento", ad esempio:
tempo convenzionale: 2160 ore
temperatura dell'aria e della parete: 12 °C
umidità relativa ambiente ed esterna: 70 %
Il tempo necessario affinchè la parete si asciughi sarà:
h = Φ TC /[( 12 + 45 )(P si -P e )] (5.30)
dove:
P si pressione di saturazione a 12 °C
P e pressione parziale a 12 °C
h tempo necessario all'evaporazione dell'acqua
G.Grazzini 12

Psicrometria
Si confronta quindi h cosi' ricavato con il tempo convenzionale di "essicamento": se h ≥
2160 l'acqua condensata non riuscirà ad evaporare durante l'estate per cui occorrera'
rivedere il progetto della struttura.
Riferimenti bibliografici
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G. Alfano, V. Betta - Fisica Tecnica - Liguori, Napoli, 1980.
G. Nervetti, F. Soma - La verifica termoigrometrica delle pareti - Hoepli, Milano, 1982.
UNI 10351, 31/3/1994, Materiali da costruzione. Conduttività termica e permeabilità al
vapore.
UNI 10350, 31/12/1999, Componenti edilizi e strutture edilizie. Prestazioni igrotermiche.
acqua
1 2
Fig. 1 - Schema apparato per umidificazione adiabatica
G.Grazzini 13

Fig.2 Diagramma psicrometrico Carrier
J [kJ/kga]
Psicrometria
G.Grazzini 14
t [°C]
x [g/kga]

Tavolato
Fig. 3 Diagramma di Glaser schematico
1
2
Pss
Pv
Psicrometria
Isolante
G.Grazzini 15
2'
3
Calcestruzzo
3'
4