Rep 1833-11 - Sopraelevazione Terzo Lotto - Nuova Geovis

REGIONE EMILIA ROMAGNA PROVINCIA DI BOLOGNA 

COMUNE DI SANT’AGATA BOLOGNESE 

Nuova Geovis S.p.A. 

AMPLIAMENTO IN SOPRAELEVAZIONE DEL TERZO LOTTO, 

DELLA DISCARICA CONTROLLATA DI NUOVA GEOVIS SPA 

INDICE 

INTRODUZIONE...................................................................................................................................................................................................................................................................................1 

INQUADRAMENTO TOPOGRAFICO............................................................................................................................................................................................................................2 

METODOLOGIA DI INDAGINE...........................................................................................................................................................................................................................................3 

INQUADRAMENTO GEOLOGICO STRUTTURALE........................................................................................................................................................................................5 

CARATTERI TETTONICI E SISMICI DEL TERRITORIO.................................................................................................................................................................................9 

INQUADRAMENTO GEOMORFOLOGICO........................................................................................................................................................................................................15 

CARATTERIZZAZIONE SISMICA...................................................................................................................................................................................................................................18 

Inquadramento topografico.................................................................................................................................................................................................................................................................18 

CLASSIFICAZIONE SISMICA..................................................................................................................................................................................................................................................................18 

AZIONE SISMICA DI RIFERIMENTO........................................................................................................................................................................................................................21 

PROSPEZIONE SISMICA REFRACTION MICROTREMOR (RE.MI.).........................................................................................................................................22 

Identificazione categoria suolo di fondazione..............................................................................................................................................................................................................24 

FATTORE DI AMPLIFICAZIONE SISMICO LOCALE.................................................................................................................................................................................26 

Fattore di amplificazione stratigrafico......................................................................................................................................................................................................................................26 

IDROGRAFIA DI SUPERFICIE..........................................................................................................................................................................................................................................29 

Identificazione del Sistema acquifero......................................................................................................................................................................................................................................30 

Definizione del Sistema idrogeologico..........................................................................................................................................................................................................................31 

Schema Idrogeologico regionale..........................................................................................................................................................................................................................................31 

Tetto Acque Salate - Salmastre.........................................................................................................................................................................................................................................................34 

Definizione spaziale del Modello Idrogeologico Locale....................................................................................................................................................................................34 

Successione Idrogeologica Locale......................................................................................................................................................................................................................................34 

Identificazione geometrica del Modello Idrogeologico Locale..................................................................................................................................................................37 

Serie Idrogeologica Locale ...........................................................................................................................................................................................................................................................37 

Considerazioni sulla serie Idrogeologica.............................................................................................................................................................................................................................40 

Identificazione dinamica del sistema idrogeologico locale..........................................................................................................................................................................41 

Piezometria degli acquiferi..........................................................................................................................................................................................................................................................41 

Isopieze del Primo acquifero.....................................................................................................................................................................................................................................................42 

Condizioni al contorno primo acquifero..............................................................................................................................................................................................................................43 

Soggiacenza Primo Acquifero...........................................................................................................................................................................................................................................................43 

Assetto Piezometrico acquiferi confinati: Unità A1 – A2 RER....................................................................................................................................................................44 

Condizioni al contorno acquiferi confinati........................................................................................................................................................................................................................45 

Parametri Idrogeologici della serie litostratigrafica locale...............................................................................................................................................................................45 

Prove di Emungimento in pozzo..........................................................................................................................................................................................................................................47 

Trasmissività...................................................................................................................................................................................................................................................................................................47 

Velocità di deflusso idrico sotterraneo ....................................................................................................................................................................................................................................49 

Pozzi di Monitoraggio.................................................................................................................................................................................................................................................................................51 

Serie litostratigrafica dell'area di intervento......................................................................................................................................................................................................................51 

Caratteristiche costruttive Pozzi di monitoraggio.......................................................................................................................................................................................................54 

Caratteri Territoriali Concentrazioni in As, Mn e Fe acquiferi confinati..........................................................................................................................................55 

Concentrazioni in As, Fe, Mn acquiferi confinati, nell’area circostante l’Impianto Nuova Geovis.................................................................55 

Concentrazioni in As, Fe, Mn nei pozzi di monitoraggio.................................................................................................................................................................................56 

Arsenico........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................56 

Ferro..................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................57 

Manganese..............................................................................................................................................................................................................................................................................................................58 

Considerazioni d’insieme dei valori di concentrazione in As, Fe, Mn nei pozzi di monitoraggio dell’Impianto Nuova 

Geovis.............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................59 

CENTROGEO SURVEY SNC - Piazza S.Quirino, 6 - 42015 Correggio (RE) - tel. 0522/641001 - fax. 632162

Analisi d’insieme caratteristiche idrogeologiche e concentrazioni di Ferro, Manganese, Arsenico, nell’area a cui 

appartiene l’Impianto Nuova Geovis SpA...........................................................................................................................................................................................................................60 

CARATTERI LITOLOGICI DELL'AREA STUDIATA ........................................................................................................................................................................................62 

Litostratigrafica dell'area analizzate...........................................................................................................................................................................................................................................63 

Caratteri litomeccanici dei terreni formanti i primi 30 � 45 m dell'area di impronta della Discarica Nuova Geovis............65 

Analisi di Laboratorio Geotecnico................................................................................................................................................................................................................................................65 

Schematizzazione Geotecnica dei Terreni..........................................................................................................................................................................................................................66 

Limiti di Consistenza...........................................................................................................................................................................................................................................................................66 

Parametri di Resistenza al Taglio..................................................................................................................................................................................................................................................67 

Caratteristiche di deformabilità........................................................................................................................................................................................................................................................67 

Caratteri Geotecnici d’insieme area discarica................................................................................................................................................................................................................68 

Parametri di conducibilità idraulica nel sottosuolo dell'area di discarica...................................................................................................................................69 

CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA RIFIUTI ABBANCATI...........................................................................................................................................................70 

Parametri di resistenza al taglio.....................................................................................................................................................................................................................................................71 

Caratteristiche di deformabilità........................................................................................................................................................................................................................................................72 

VERIFICHE DI STABILITÀ DELLE SCARPATE DI ABBANCAMENTO....................................................................................................................................74 

PRESSIONE TRASMESSA DAI RIFIUTI DI ABBANCAMENTO.....................................................................................................................................................82 

STATO LIMITE ULTIMO DEI TERRENI DI FONDAZIONE......................................................................................................................................................................................83 

Resistenza dei materiali di fondazione - Utilizzo dei coefficienti M2.....................................................................................................................................83 

Cedimenti dei terreni di sottofondo discarica.................................................................................................................................................................................................................84 

Distorsione angolare.....................................................................................................................................................................................................................................................................................92 

CONDIZIONI DI PROTEZIONE NATURALE DEGLI ORIZZONTI PERMEABILI..........................................................................................................94 

ALLEGATI 

PROVE PENETROMETRICHE – SONDAGGI MECCANICI – PROVE GEOFISICHE – VERIFICHE DI STABILITA’ .............................All. GS.a1 

CARTA GEOMORFOLOGICA.......................................................................................................................................................TAV. GS.1a 

ISOPIEZE FALDA FREATICA .....................................................................................................................................................TAV. GS.2a 

ISOPIEZE ACQUIFERI A1-A2 ....................................................................................................................................................TAV. GS.3a 

PLANIMETRIA UBICAZIONE INDAGINI ......................................................................................................................................TAV. GS.4a 

SEZIONI GEOLOGICHE .............................................................................................................................................................TAV. GS.5a 

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Nuova Geovis spa - Sant’Agata Bolognese 

INTRODUZIONE 

Ampliamento in sopraelevazione del terzo lotto 

della discarica controllata Nuova Geovis s.p.a. 

L’impianto di trattamento e smaltimento di rifiuti solidi urbani e speciali assimilabili 

agli urbani di NUOVA GEOVIS S.p.A. in S.Agata Bolognese (BO), è costituito da strutture di 

lavorazione per la stabilizzazione biologica delle componenti organiche dei rifiuti e da bacini 

di stoccaggio definitivo sia per i sovvalli derivati dai processi di compostaggio che per i rifiuti 

tal quali. 

I bacini di smaltimento sono stati realizzati e gestiti per lotti successivi, ad iniziare dal 

1990, procedendo agli abbancamenti dal settore sud occidentale meridionale dell’area di 

discarica, verso settentrione. 

In considerazione di quanto esposto e nell’ottica di attribuire all’impianto in narrativa 

caratteristiche di presidio ambientale ad elevato grado di sicurezza, la Società NUOVA 

GEOVIS S.p.A. ha precedentemente commissionato analisi territoriali e locali relative alle 

caratteristiche litostratigrafiche, idrogeologiche e geotecniche che hanno consentito di 

acquisire un’approfondita conoscenza della condizione del sito e del suo intorno. 

Tali informazioni hanno permesso di adottare soluzioni progettuali che, mediante 

diaframmatura ammorsata in orizzonti argillosi impermeabili, isolano idraulicamente i bacini 

di smaltimento rispetto al territorio circostante garantendo ulteriormente, in aggiunta ai 

presidi ambientali costituiti dai rivestimenti impermeabili con geomembrane geocomposti 

bentonitici sulle pareti ed alla base degli invasi terre compattate al fondo dei comparti in 

interrato, l’assenza di interazioni con il sistema acquifero. 

L’isolamento verticale del sito non ha determinato sensibili modificazioni del modello di 

circolazione idrica all’intorno della discarica in funzione dei bassi valori di trasmissività e 

permeabilità dei livelli lentiformi presenti nei primi 10÷15 m del sottosuolo, mediamente 

equivalenti a: 

T = 1,5 � 2,5�10 -5 � 3�10 -4 cm/sec; K = 2 � 5�10 -6 � 1,5�10 -4 cm/sec 

Tali parametri indicano valori di velocità di circolazione idrica orizzontale molto bassa e 

quindi non influenzabili significativamente da effetti dovuti a setti impermeabili verticali. 

L’efficienza del presidio ambientale della discarica costituito dai diaframmi perimetrali 

è confermata dalle analisi chimiche sulle acque sotterranee degli acquiferi tra -20 e -30 m pc; 

detti esami hanno evidenziato concentrazioni degli analiti esaminati inferiori nei settori di 

valle rispetto a quelli di monte in senso idrogeologico, dimostrando che non esistono rilasci 

e/o interscambi tra i rifiuti stoccati nel sito e l’ambiente idrico sotterraneo nel settore di 

territorio a cui appartiene l’impianto di Nuova Geovis Spa. 

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In riferimento al D.M. n° 36 del 13/01/2003, al D.M. 14/01/2008 NTC, Delibera 

Assemblea Legislativa R.E.R. n° 112/2007, L RER n° 19/2008, relative alla nuova 

classificazione sismica del territorio nazionale, per le analisi di adeguamento del progetto di 

sopraelevazione del terzo lotto dell’Impianto di Smaltimento Nuova Geovis è stata effettuata 

un’integrazione delle indagini nel sito mediante prospezioni geognostiche e geofisiche. 

Lo studio è stato eseguito su commissione di NUOVA GEOVIS S.p.A. - via Romita, 1 - 

S.Agata Bolognese (BO). 

Le analisi effettuate hanno consentito di identificare le tecniche operative di 

approntamento e messa in sicurezza del terzo lotto della discarica/settore interessato dagli 

interventi in sopraelevazione, in conformità al DM 36/2003, DM 14/01/2008 e DAL 112/2007. 

Le operazioni ed i rilievi di campagna sono stati eseguiti da Dr. A.Arbizzi, Dr. P.Beretti, 

Dr. M.Boccaletti, Sig. M. Mazzetti, coordinati e diretti da Dr. Gian Pietro Mazzetti e 

Dr. Stefano Gilli, dello Studio Geologico CENTROGEO SURVEY- Correggio (RE). 

INQUADRAMENTO TOPOGRAFICO 

L'area esaminata è ubicata nel settore occidentale centrale dell’Elemento SALATTA N° 

202114 delle basi cartografiche R.E.R., in scala 1:5.000, che ricade nella sezione AMOLA DEL 

PIANO N° 202110 delle basi C.T.R. E.R.. 

Queste appartengono al F° MIRANDOLA N° 75 I.G.M. quadrato PQ zona 32 T. 

I vertici delle coordinate Gauss-Boaga riferiti circa agli spigoli perimetrali dell'area sede 

dell’impianto di smaltimento di NUOVA GEOVIS S.p.A. in via Romita, 1, a geometria sub 

trapezoidale, sono: 

� 1671780 - 4950510; 

� 1671930 - 4950570; 

� 1672470 - 4950270; 

� 1672020 - 4949950. 

Al catasto il sito é censito al mappale N° 111 del foglio N° 0500 NCT S.Agata Bolognese 

(BO). 

Dal punto di vista altimetrico i terreni naturali presentano quote comprese tra 16 e 18 m 

s.l.m. e morfologicamente conformano un’area leggermente depressa, di ampia estensione, 

rispetto ai settori circostanti. 

La zona in esame é ubicata nella fascia settentrionale orientale del Comune di S. Agata 

Bolognese (BO) in località Possessione Canale e risulta delimitata a nord est da via Romita, a 


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sud est dallo Scolo Gallego, ad ovest dall’argine destro del Collettore Delle Acque Alte ed a 

nord ovest da via Albaresa. 

In linea d’aria il sito dista 3,7 km dalla fascia meridionale di Crevalcore, 3,2 km dal 

settore orientale di S.Agata Bolognese e 4,4 km dalla fascia sud occidentale di S.Matteo della 

Decima, Provincia di Bologna. 

METODOLOGIA DI INDAGINE 

Le disamine ed indagini effettuate nel contesto del progetto preliminare di 

completamento, precedentemente redatto, al quale si rimanda per quanto riguarda le 

elaborazioni e certificati delle indagini e prospezioni eseguite, hanno consentito di acquisire 

una dettagliata conoscenza delle caratteristiche idrogeologiche e geotecniche del sottosuolo. 

In riferimento a quanto esposto le analisi relative al progetto di sopraelevazione sono state 

rivolte alla caratterizzazione geotecnica dei rifiuti smaltiti ed alla caratterizzazione sismica sia 

degli stessi che dei terreni sede dei bacini di smaltimento; tali dati sono stati integrati con 

ulteriori prospezioni geofisiche e prove penetrometriche statiche, quattro delle quali al lato 

settentrionale della discarica. 

Le indagini e valutazioni precedentemente effettuate per la redazione del progetto 

preliminare sono state articolate come di seguito indicato: 

� Indagini Precedenti 

� Analisi geomorfologica e geologica: ha individuato l’evoluzione geografico morfologica 

succedutasi nel territorio, consentendo di giungere a considerazioni generali sulle 

condizioni delle unità paesaggistiche in relazione alle strutture sia di superficie che dei 

primi 30 � 40 m del sottosuolo. 

� Studio idrogeologico del primo acquifero o “acquifero freatico”, effettuato nel Febbraio 

1999, mediante il rilevamento del livello d’equilibrio dell’acqua in 72 punti d’acqua tra 

pozzi accessibili, sondaggi e piezometri allo scopo eseguiti. In questi, nei casi possibili, si 

è effettuato il campionamento dell’acqua per la determinazione delle seguenti 

caratteristiche chimico fisiche: pH, conducibilità, durezza totale, temperatura, potenziale 

di ossidoriduzione, nitrati, solfati, cloruri, azoto nitrico ed ammoniacale. 

� Prove di emungimento in pozzo in fori di sondaggio attrezzati con tubo in pvc finestrato. 


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� Esame dei caratteri litologico meccanici dei terreni formanti il sottosuolo mediante 

l’esecuzione di prove penetrometriche statiche CPT tipo RM, sino a -20 � -30 m p.c. 

� Sondaggi meccanici e determinazioni in sito: i sondaggi sono stati effettuati per 

l’accertamento diretto dei litotipi nei primi 30 � 45 m del sottosuolo, con il prelievo di 

campioni indisturbati per le analisi di laboratorio geotecnico. 

Sempre in tale contesto si sono svolte prove in sito per la determinazione delle 

componenti coesione e angolo attrito interno, in condizioni non drenate, mediante vane 

test da campo e pocket penetrometer, prove di permeabilità in foro di sondaggio con 

metodo Lefranc. L’approfondimento di conoscenza, a carattere territoriale, sulla sequenza 

litologica dei primi 10 � 12 m del sottosuolo, è stata attuata mediante prove 

penetrometriche CPT tipo RM. 

� Prospezione geofisica articolata in 21 sondaggi elettrici verticali per un totale di 12.518 m. 

Tale indagine ha consentito di identificare lo spessore degli orizzonti argillosi e di 

determinare le principali caratteristiche strutturali idrogeologiche territoriali nei primi 

40 ÷ 60 m dal piano campagna. 

� Analisi di laboratorio geotecnico su campioni indisturbati per la determinazione delle 

caratteristiche indice dei terreni, dei parametri di resistenza al taglio, di deformabilità e di 

permeabilità. 

Gli elementi descritti hanno consentito l’inquadramento dei caratteri fisici del territorio 

sede dell’area di impronta dell’Impianto di Smaltimento Controllato Nuova Geovis, della 

condizione al contorno dello stesso e di individuare le tecnologie da adottare per le soluzioni 

progettuali esecutive. 

Le analisi sopra descritte per definire le condizioni di stabilità dei profili di abbandono 

della discarica per la prevista sopraelevaione, in condizioni di presenza di sollecitazioni 

dinamiche, sono state implementate dalle seguenti indagini: 

� Indagini – Analisi 2010 

� Prove penetrometriche statiche CPT, Rm in n° cinque per la caratterizzazione geotecnica 

dei rifiuti abbancati sia recenti che non recenti. (indagini 2006) 


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� Esame dei caratteri litologico meccanici dei terreni formanti il sottosuolo mediante 

l’esecuzione di quattro prove penetrometriche statiche CPT tipo RM, sino a -23 � -25 m p.c. ed 

in riferimento a sedici CPT/2007 che hanno raggiunto -20 ÷ -24 m pc. precedentemente 

effettuate nel contesto delle verifiche per il completamento della perimetrazione con 

diaframmi impermeabili. 

� Prospezione geofisica sismica a rifrazione passiva, con metodo Refraction Microtremor, 

Re.Mi, per l’acquisizione dei valori delle velocità di propagazione delle onde sismiche di 

taglio, per la valutazione dell’azione sismica. 

� Prospezione geofisica passiva con rilevazione di microtremori con metodo Horizzontal to 

Vertical Spectral Ratio, HVSR, per la determinazione delle frequenze fondamentali fo dei 

rifiuti e dei terreni e delle velocità delle onde sismiche di taglio degli stessi. 

� Analisi dell’assetto delle direttrici di moto dei deflussi idrici sotterranei degli acquiferi 

confinati, nelle unità A1 – A2 R.E.R. captanti i livelli acquiferi tra -20 ÷ -30 e -100 ÷ -150 

m pc, presenti nel sottosuolo del territorio a cui appartiene l’impianto di Nuova Geovis, in 

base ai dati dei livelli statici ottenuti dai censimenti della rete di controllo ARPA RER, 

relativi al 2007. 

INQUADRAMENTO GEOLOGICO STRUTTURALE 

Il Comune di S.Agata Bolognese appartiene al bacino subsidente Pliocenico Quaternario 

della Pianura Padana, estendentesi su una superficie di circa 46.000 kmq, formato da 

un’ampia e profonda depressione a stile compressivo, costituita da sedimenti di età 

Mesozoica, Terziaria e Quaternaria. In tale complesso la base delle formazioni plioceniche si 

rinviene tra 200 e 6.000 m di profondità e lo spessore medio delle formazioni quaternarie è di 

circa 1.000 m. 

Le conoscenze dell’assetto geologico strutturale del Bacino Padano derivano dalle 

prospezioni geofisiche eseguite da AGIP e SPI. Queste ultime indicano una suddivisione, dal 

punto di vista litostratigrafico, in un complesso inferiore ed uno superiore; il primo 

caratterizzato da formazioni pliocenico pleistoceniche, sostanzialmente costituite da 

sedimenti in facies marina, il secondo da Formazioni Oloceniche contraddistinte da depositi 

messi in posto dalle alluvioni dei fiumi alpino appenninici e dal Po. 

Detti complessi formano un’ampia struttura sinclinalica, complicata in numerose pieghe 

e dislocazioni tettoniche con direttrici prevalentemente appenniniche, conseguite alle fasi 


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Mioplioceniche (Zona Piacentino Lombarda) e Plioceniche Inferiori (zona Emiliano Romagnola) 

che hanno determinato una struttura a carattere compressivo. 

L’assetto geostrutturale della base del Pliocene nel territorio di S.Agata Bolognese 

Crevalcore – S.Giovanni in Persiceto è caratterizzato dalla zona di transizione tra le pieghe del 

margine appenninico padano denominate Pieghe Romagnole e quella delle Pieghe Ferraresi. 

Tali strutture sono interessate da numerose dislocazioni tettoniche a direttrice 

appenninica ancor oggi attive, che separano l’area collinare, in lento sollevamento, da quella 

planiziale in regime subsidente. 

Le Pieghe Romagnole, 3 � 5 km a meridione dell’allineamento Nonantola - S.Giovanni In 

Persiceto, sono contraddistinte dalla presenza di strutture positive, sovrascorse sul fianco 

settentrionale, che mediante sovrascorrimenti embricati in direttrice settentrionale 

determinano l’innalzamento della base del Pliocene a -3000 � -2000 m dal piano campagna. Il 

substrato prepliocenico, procedendo in verso settentrione, si approfondisce rapidamente sino 

a giungere a -7500 � 8500 m dal p.c. in corrispondenza dell’asse della sinclinale Soliera – 

Crevalcore – S. Giovanni in Persiceto – Argelato - Sabbiuno. Proseguendo in direzione nord il 

substrato prepliocenico, mediante una sequenza di faglie inverse e sovrascorrimenti, disposti 

ad embrici, passa alla Regione delle Pieghe Ferraresi, caratterizzate dall’omonima Dorsale, 

dove le isobate del prepliocene salgono a 1000 � 2000 m dal p.c. giungendo alla massima 

culminazione assiale in prossimità di Novi di Modena, località Cavone, dove la base del 

Pliocene é circa a -210 � -220 m dal p.c.. 

I movimenti tettonici che hanno interessato tale regione risultano essersi verificati 

anche in tempi recenti, denunciando un'attività neotettonica (C.N.R.; Progetto Finalizzato 

Geodinamica, Sottoprogetto Neotettonica 1987), confermata anche dalle migrazioni verso ovest 

dei fiumi che hanno attraversato tale area e sulle quali hanno probabilmente influito i 

movimenti della Dorsale Ferrarese, soprattutto per il Po. 

Le principali faglie neotettoniche, individuate nel contesto del sopraindicato progetto, 

non evidenziano la presenza di dislocazioni attive in prossimità dell’area sede dell’Impianto 

di Smaltimento Controllato di Nuova Geovis in località Crocetta di S.Agata Bolognese. 

Nel sottosuolo di quest’ultima, in base ai dati AGIP ed IDROSER, il tetto del Quaternario 

Marino si rileva a -600 � -700 m dal piano campagna ed appartiene ad una depressione 

sinclinalica. Tale struttura é coperta da sedimenti alluvionali formati da livelli sabbiosi più o 

meno continui, soventemente lentiformi, intercalati a sequenze prevalentemente limoso 

argillose. 

L’interfaccia acque dolci - acque salmastre è generalmente rinvenibile, tra Nonantola e 

Crevalcore, tra -650 e -750 m dal piano campagna. 


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La serie litostratigrafica, che sarà descritta con maggior dettaglio nella parte 

idrogeologica, é ascrivibile alla fascia di transizione tra l’unità delle conoidi 

pedeappenniniche e degli apporti distali dei fiumi appenninici. Detta successione ricalca 

l'assetto strutturale del substrato prepliocenico attenuandolo. 


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CARATTERI TETTONICI E SISMICI DEL TERRITORIO 



Il sottosuolo del territorio tra Nonantola – S. Giovanni in Persiceto – Argelato – Cento – 

Crevalcore, appartiene all’area planiziale della Provincia di Bologna, rappresentata nel settore 

in oggetto della fascia della media pianura. Tale zona è contraddistinta in profondità dalla 

sinclinala: Soliera – S. Giovanni in Persiceto – Argelato – Sabbiuno che raccorda la Pieghe 

Romagnole, presenti a 3 � 5 km a sud, con le Pieghe Ferraresi rinvenibili 12 km a settentrione. 

Le Pieghe Romagnole, a meridione della zona in oggetto sono è caratterizzate dalla 

dorsale di Castelfranco E. – Ponte Samoggia – Tavernello d’Emilia e dalla dorsale di Albareto - 

Bagazzano, rappresentati il proseguimento settentrionale dei motivi tettonici appenninici 

affioranti a sud di Modena – Bologna. In direzione nord il substrato si approfondisce 

rapidamente nella sinclinale di Soliera – Nonantola – Crevalcore – Argelato – Sabbiuno, per 

poi innalzarsi gradualmente sino ai sovrascorrimenti che delimitano l’ala meridionale 

dell’arco delle Pieghe Ferraresi nella fascia S.Pietro in Casale – Cento – S.Felice sul Panaro. 

L’assetto della sinclinale Soliera – Crevalcore – Argelato, nel settore tra Nonantola – S. 

Agata B.se – S. Giovanni in P.to e Camposanto – Cento – S. Pietro in Casale, presenta una 

conformazione regolare con asse orientato ovest nord ovest – est sud est con blanda 

immersione in verso est sud est. Detta struttura, nella fascia tra Nonantola – S. Agata B.se e S. 

Giovanni in P.to, denota la presenza di una linea di sovrascorrimento orientata ovest est che 

tra S. Agata B.se e S. Giovanni in P.to flette in direttrice sud in direzione di S.Giacomo di 

Martignone dove è interessata da uno sovrascorrimento esteso in senso ovest nord ovest – est 

sud est. 

Le struttura delle Pieghe Romagnole è ulteriormente suddivisa in blocchi da faglie 

trasversali, che delimitano le dorsale di Minerbio – Selva e le componenti arcuate degli 

sovrascorrimenti nella dorsale Castelfranco E. – P.te Samoggia. Dette linee tettoniche 

avrebbero subito movimenti anche in tempi recenti, Pliocene – Pleistocene inf. (5 � 0,89 Ma 1 ), 

come suggeriscono le flessioni in verso occidentale del F.Reno e T.Samoggia che non 

appaiono giustificabili solamente con diversi equilibri di sedimentazione. 

Analoga indicazione è correlabile alla progressiva migrazione verso nord nel Po 

avvenuta negli ultimi 3000 anni (Viaggiani 1974) che asseconda l’arco delle Pieghe Ferraresi. 

In tale contesto si collocano inoltre, in base agli studi sui fenomeni di spostamento 

recenti verificatisi nella pianura Bolognese – Modenese (C.N.R. Progetto Finalizzato 

Geodinamica, Sottoprogetto Neotettonica; 1987), le interruzioni a pulsazioni con fenomeni di 

1 Ma: Milioni di anni 


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rallentamento (sollevamento?) del generale trend subsidente nelle fasce a settentrione di 

Modena – Bologna ed a est – nord est di quest’ultima. Le principali faglie neotettoniche 

comunque non risulta interessino l’area tra Crocetta – Crevalcore – S. Giovanni in Persiceto, 

con ripercussioni superficiali palesi. 

L’assetto geologico delle formazioni sottostanti l’unità dei depositi alluvionali, nelle aree 

a sud di Nonantola – Crevalcore – S. Giovanni in Persiceto ed a settentrione degli stessi, sono 

costituite dal succedersi di scaglie tettoniche embricate con assi ad orientamento appeninico, 

vergenti verso nord, separate da faglie inverse che ne determinano l’ampliamento in direzione 

settentrionale. 

Nell’insieme tale sistema genera un assetto nel quale le faglie listriche che separano le 

successioni o unità litostratigrafiche immergono in direttrice meridionale. 

L’assetto geostrutturale della base del Pliocene nel sottosuolo del territorio di Nonantola 

– Crevalcore – S. Giovanni in Persiceto - Argelato evidenzia che esso è ubicato in 

corrispondenza della zona meridionale della sinclinale di Soliera – Crevalcore - Argelato al 

passaggio, mediante faglie inverse, alla dorsale di Panzano – Castelfranco E. – S. Giacomo 

Martignone – Corticella / Borgo Panigale; circa 1,5 km ad occidente di S. Giovanni in P.to è 

presente una linea di sovrascorrimento che si estende in direttrice ovest transitando 1,5 km a 

nord di S. Agata B.se e 2,4 km a settentrione di Nonantola. Procedendo in verso orientale circa 

18 km ad oriente di S. Giovanni in P.to si riscontra una linea di sovrascorrimento orientata 

sud nord che tronca il bordo est della sinclinale Soliera - Argelato. 

Detti sovrascorrimenti di età Miocene – Pliocene risultano successivamente riattivati, 

quello più settentrionale denota un andamento arcuato che assume direzione sud – nord ovest 

da S.Giacomo Martignone a S.Agata B.se e successivamente a quest’ultima si orienta in verso 

est ovest. Tale sovrascorrimento si ubica circa 2 km a sud – sud ovest di Crocetta. 

L’assetto strutturale sopra descritto ha generato condizioni che hanno consentito 

l’accumularsi di una potente coltre sedimentaria alluvionale che, nel sottosuolo di Nonantola 

– Crevalcore – S.Giovanni in Persiceto giunge a -280 � -330 m dal piano campagna per le 

sequenze del Gruppo Acquifero A ( 0,35 � 0,45 Ma), questa è seguita sino a -400 � -550 m pc 

dal Gruppo Acquifero B (0,45 � 0,65 Ma); dalla sopraddetta profondità a -700 � -750 m pc si 

rinviene la parte sommitale del Gruppo Acquifero C (0,65 � 0,9 Ma) al quale segue 

l’interfaccia acque dolci – acque salmastre. 

L’interazione tra le strutture che costituiscono le Pieghe Romagnole, alla quale è 

conseguito il sollevamento delle sopraccitate dorsali, evidenzia l’attività in età Pliocene – 

Pleistocene inf., della linea di sovrascorrimento Nonantola – Corticella ed analogamente 


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anche della linea S.Agata B.se – S.Giovanni in P.to – S.Giacomo Martignone (Carta 

Sismotettoica della Regione Emilia Romagna, M, Boccaletti – L. Martelli; 2004). 

A meridione di queste ultime è presente il sovrascorrimento attivo di Sassuolo – 

Spilamberto e quello di Bazzano – Bologna – S.Lazzaro che delimita il passaggio tra le Pieghe 

Pedappenniniche e quelle Romagnole. 

Nella zona a settentrione, 10 � 12 km a nord di Crevalcore – Cento, le linee attive sono 

rappresentate dal fronte di accavallamento della Successione Carbonatica Meso – Cenozoica e 

dal sovrascorrimento che delimita l’ala settentrionale della Dorsale Ferrarese, entrambi 

orientati ovest nord ovest – est sud est, circa da Mirandola a Poggio Renatico. 

Alle fasi compressive che hanno generato le sopra descritte strutture è correlata l’attività 

sismogenetica, prevalentemente di tipo superficiale: < 15km dal piano campagna, che 

interessa principalmente il territorio in oggetto come evidenziano gli epicentri sismici con M 

= 5 � 5,5 di: Modena, Casalecchio di Reno, Bologna, Ozzano, quelli con M = 4 � 4,5 di Ponte 

Samoggia, di Casadio, S.Giobbe, gli epicentri con M>5,5 di Molinella e Barbana. 


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INQUADRAMENTO GEOMORFOLOGICO 



Il territorio di S. Agata Bolognese appartiene alla fascia della Media Pianura Padana 

Appenninica costituitasi tra l’area dei coni alluvionali pedeappenninici e la zona di dominio 

del Po. Detto settore planiziale è caratterizzato nel sottosuolo da successioni di spessi 

orizzonti prevalentemente argillosi - argilloso limosi, ai quali si intercalano sequenze di strati 

sabbiosi generalmente di spessore inferiore alle unità sopra indicate. 

La genesi di tali depositi é stata direttamente interessata dai processi evolutivi 

geostrutturali del margine appenninico che hanno determinato una deposizione a spiccata 

lenticolarità dei corpi sedimentari alluvionali. Questi ultimi tendono a convergere e fondersi 

verso sud, al collegamento con gli affioramenti pedeappenninici ed a suddividersi nettamente, 

sulla verticale, procedendo verso nord raggiungendo spessori di 600 - 750 m. 

Negli ambiti planiziali i corsi d’acqua svolgono prevalentemente un’azione sedimentante 

e pertanto un fiume in tali condizioni è libero di espandere le proprie acque sulle aree che lo 

fiancheggiano, in occasione delle piene. 

Nei modelli di accrescimento analoghi a quello descritto, i materiali in carico alle acque 

si distribuiscono in modo che quelli più grossolani, cioè le sabbie o ghiaie, formino, oltre alle 

barre, le sponde naturali d’alveo; mentre i più fini come le argille limose, si depositano nei 

punti più distanti dagli argini e quindi nelle depressioni comprese tra un fiume e l’altro. 

Di conseguenza le unità litologiche superficiali evidenziano nelle componenti 

granulometriche sabbiose o ghiaiose, ambienti sedimentari ad energia idrodinamica 

discretamente alta (tratti d’alveo), mentre le aree costituite da litotipi argilloso limosi 

definiscono settori di bassa energia, a sedimentazione lenta, concordanti con ambienti 

palustri. 

In base a ciò i corsi d’acqua naturali, una volta raggiunto un determinato livello rispetto 

ai terreni a loro circostanti, tendono ad alluvionare, in occasione di variazioni climatiche con 

forti aumenti delle piovosità, mutando il loro corso, colmando così le aree più depresse 

comprese tra gli alvei. 

L’ambito evolutivo naturale della pianura padana, caratterizzato da condizioni di 

equilibrio dinamico, è stato fortemente influenzato dall’azione dell’uomo. Quest’ultimo, per 

cautelarsi dalle esondazioni, ha costretto i corsi d’acqua a scorrere sempre negli stessi alvei, 

elevando gli argini di pari passo all’innalzamento dei letti fluviali. Tale irrigidimento della 

rete idrografica naturale ha accentuato i dislivelli tra i fiumi ed i territori che li fiancheggiano 

sia per un mancato apporto di materiali che per l’incremento di subsidenza differenziale. 


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Dette variabilità degli aspetti paesaggistici sono strettamente connesse con i mutamenti 

climatici succedutisi negli ultimi 12.000 anni che da condizioni fredde del Preboreale (10.000 

B.P.) sono progressivamente diventate più calde dapprima con caratteristiche di ambienti 

asciutti nel Boreale (9.000 � 8.000 B.P.) e successivamente temperato umide con l’Atlantico 

(8.000 � 5.000 B.P.). A questo è seguito un declino delle temperature con il Sub Boreale (5.000 

� 2.500 B.P.) e poi un clima temperato umido Sub Atlantico da 2.500 B.P. ad oggi. 

In quest’ultimo periodo si sono verificate due fasi di recrudescenza climatica con 

l’instaurazione di episodi freddi circa 2300 ÷ 2500 anni fa (neoglaciale) e 1500 ÷ 1750 anni fa 

(piccolo glaciale). 

Nel periodo, circa tra il 700 ed il 1.200 d.C., caratterizzato da sensibile innalzamento 

della temperatura media (optimum termico medioevale), si sono verificati fenomeni 

alluvionali di tipo catastrofico come evidenziano studi pollinici e residui di tronchi sepolti 

rinvenuti in ambiti vallivi, a profondità variabili tra 4 - 8 e 10 - 15 m dal piano campagna. 

L’instabilità idraulica del territorio determinava quindi la presenza di un assetto 

morfologico ad ampie ondulazioni nel quale si delineavano fasce a dosso prevalentemente 

emerse e zone a morfologia concava generalmente sede di ambiti palustri. 

Dette unità paesaggistiche risultavano tra loro collegate da settori di territorio soggetti a 

fasi alterne di sommersione ed emersione in funzione dell’andamento climatico. 

Le caratteristiche di variabilità del paesaggio concordano con le emergenze morfologiche 

presenti nell’area circa compresa tra S.Giovanni in Persiceto, Crevalcore e S.Matteo Della 

Decima. 

Si riscontra infatti una conformazione pianeggiante, a blanda ondulazione in senso 

ovest est, che si contraddistingue con un ampio ambito vallivo che tende ad assumere lo 

sviluppo maggiore nel settore di territorio ad oriente della SS N° 568 di Crevalcore. Ad 

occidente di quest’ultima, circa dalla sua intersezione con lo Scolo Fiumazzo, l’unità valliva 

tende a restringersi ed a svilupparsi prevalentemente secondo una fascia a direttrice ovest est. 

In detta parte del territorio si evidenzia la presenza di tratti residuali di antichi percorsi 

fluviali orientati prevalentemente in direzione sud ovest - nord est uno dei quali, a tracce 

evidenti, si osserva 1,2 km ad ovest dello Scolo Fiumazzo. Circa 0,2 � 0,4 km ad est di 

quest’ultimo si riscontra un altro paleoalveo estendentesi circa da C.Gallego a F.do Fiumazzo, 

incrocio SS di Crevalcore – Scolo Fiumazzo. 

In corrispondenza di detta zona inizia l’ambito vallivo ed i paleoalvei non sono più 

individuabili. 

Tali morfostrutture si rilevano successivamente a settentrione della valle in prossimità 

di La Fossetta IIIa, ad occidente della quale si evidenzia un paleoalveo a direttrice ovest est 


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che si estende con andamento circa sub parallelo a via Albaresa – via Forcole lambendo la 

fascia settentrionale dell’area in proprietà Nuova Geovis. 

La vasta parte di territorio, circa compresa tra il Canale di S.Giovanni e la SS di 

Crevalcore è costituita da una morfologia concava formata essenzialmente da terreni argillosi 

attribuibili ad un ambito vallivo planiziale. 

Quest’ultimo che tende a svilupparsi prevalentemente in verso orientale è costituito, nei 

primi 10 � 12 m del sottosuolo da litotipi essenzialmente argillosi ai quali si intercalano 

subordinati sottili livelli, spiccatamente lentiformi, limoso sabbiosi - sabbioso limosi, saturi, 

sede di modesta circolazione idrica che li identifica come corpi non assimilabili ad acquiferi. 

La netta prevalenza delle componenti argillose determina in detta zona locali condizioni 

di confinamento dei livelli limoso sabbiosi e quindi praticamente l’assenza di una falda 

assimilabile ad un acquifero freatico. 

L’area sede dell’impianto di Nuova Geovis si ubica nella fascia di transizione tra la zona 

di terminazione occidentale dell’ambito vallivo e quella di piana esondabile generalmente 

emersa. 

Quanto esposto concorda con il rinvenimento di un livello riscontrato a -4 � -4,5 m dal 

piano campagna, esaminato dalla Società Archeologica LARES - S.Giovanni in Persiceto (BO) 

nel 1995 - 1996 - 1997, che ha evidenziato la presenza di strutture attribuibili ad un castrum 

che si presuppone sia il Castrum Ponte Longi, riconducibile all’anno 1.000. 

Immediatamente ad ovest - nord ovest dello Scolo Fiumazzo: 300 � 400 m, è presente un 

paleoalveo secondario a direttrice sud ovest - nord est che lambisce l’estremità nord 

occidentale dell’area in proprietà di Nuova Geovis, circa in corrispondenza dell’attuale sede 

degli uffici aziendali. 

Altra morfologia significativa si denota a sud est dello Scolo Gallego, dove è presente 

una fascia pseudoconiforme attribuibile ad una zona di colmata in ambiente vallivo 

planiziale. 

Le analisi territoriali descritte, unitamente alle indagini geognostiche e prospezioni 

geofisiche effettuate, evidenziano che l’area in proprietà di Nuova Geovis appartiene ad un 

settore di valle planiziale. 

Quanto esposto è in accordo con le elaborazioni visualizzate nella carta dei suoli della 

R.E.R. (1994) che identificano in detta parte del territorio suoli argillosi attribuiti ad aree 

morfologicamente depresse della pianura alluvionale del gruppo 2: unità 2Aa - 2Ba. 


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CARATTERIZZAZIONE SISMICA 

Inquadramento topografico 



Le coordinate geografiche (ellissoide ED50) relative circa al centro dell’area di intervento 

corrispondono a: 

11.17218 ÷ 44.68590 

(utilizzate per il calcolo dell’azione sismica – DM 14-01-08) 

CLASSIFICAZIONE SISMICA 

Nell’ambito in cui ricade il territorio comunale di S.Agata Bolognese (BO) il catalogo 

delle massime intensità macrosismiche osservate nei comuni italiani, valutate a partire dalla 

banca dati macrosismici del GNDT e dai dati del Catalogo dei Forti Terremoti in Italia di 

ING/SGA, Elaborato per il Dipartimento della Protezione Civile (D. Molin, M. Stucchi e G. 

Valensise, 1996) documenta eventi sismici giungenti al 7° – 8° grado della Scala Mercalli - 

Cancani – Sieberg, con intensità massima corrispondente ad M = 5,5 ÷ 5,6 , come evidenziato 

nella seguente figura. 

Nell’ambito a cui appartiene il territorio comunale di S.Agata Bolognese il Database 

Macrosismico DBMI04, utilizzato per la compilazione del Catalogo Parametrico CPTI04 

(Gruppo di lavoro CPTI, 2004 – INGV, Bologna) sono documentati gli eventi sismici di seguito 

riportati: 


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Effetti 

Storia sismica di Sant'Agata Bolognese 

Numero di eventi: 4 

In occasione del terremoto del: 

Is Anno Me Gi Or Mi Area epicentrale Np Ix Mw 

5 1909 01 13 00 45 

BASSA 

799 6-75.53 

PADANA 

NF 1980 11 23 18 34 Irpinia-Basilicata 131 

7 

10 6.89 

4-5 1983 11 09 16 29 Parmense 835 7 5.10 

3-4 1986 12 06 17 07 BONDENO 604 6 4.56 

Dove: Io ed Mw = Intensità e Magnitudo sismica epicentrale; Is = Intensità sismica percepita 

(tabella e grafico reperiti dall’archivio DBMI04, consultabile al sito internet 

http://emidius.mi.ingv.it/DBMI04/) 

Gli epicentri sismici verificatisi nel territorio in analisi hanno origine, per la percentuale 

maggiore, nei primi 15 ÷ 25 km del sottosuolo evidenziando la prevalenza di un’attività 

sismogenetica di tipo superficiale. 


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Epicentri dei principali terremoti (M>3) rilevati da INGV nell’intorno dell’area di interesse 

La zonazione sismica del territorio nazionale, che identifica le zone sorgente a 

caratteristiche sismiche omogenee, elaborata da I.N.G.V. (2003), attribuisce l’ambito 

territoriale in oggetto alla zona sismogenetica 912, quindi alla zona di dominio della Dorsale 

Ferrarese. 

Zonazione sismogenetica ZS9 (INGV, 2004) 


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La riclassificazione sismica del territorio nazionale NTC 14/09/2005 attribuisce il 

comune di Sant’Agata Bolognese alla zona 3 con grado di sismicità, riferito alla previgente 

normativa sismica, equivalente agli ambiti con S6. 

I parametri dell’accelerazione massima orizzontale di picco al suolo, ag, relativi all’area 

di pertinenza del settore di terriotorio in esame, in base alla griglia dell’NTC 14/01/2008, sono 

congruenti con quelli delle classificazioni sopra esposte. 

AZIONE SISMICA DI RIFERIMENTO 

DM 14/01/2008 

Sulla base delle indicazioni contenute delle NTC di cui al D.M. 14/01/08, per l’area in 

esame, considerando strutture di classe IV (vita nominale Vn=50 anni, coefficiente d’uso 

Cu=2,0: Vr=100 anni), risultano i seguenti valori di accelerazione di riferimento al suolo e 

parametri per il calcolo degli spettri di risposta di riferimento, in funzione dei diversi stati 

limite considerati: 

dove: 

STATO LIMITE 

T R 

(anni) 

a g 

(g) 

SLO 60 0.063 2.489 0.274 

SLD 101 0.081 2.503 0.271 

SLV 949 0.208 2.529 0.281 

SLC 1950 0.272 2.464 0.291 

SLO = Stato limite di operatività; Pvr = 81% 

SLD = Stato limite di danno; Pvr = 63% 

SLV = Stato limite di salvaguardia della vita; Pvr = 10% 

SLC = Stato limite di prevenzione del collasso; Pvr = 5% 

ag = accelerazione massima di riferimento al suolo 

F0= fattore di amplificazione 

Tc= inizio del tratto orizzontale dello spettro di risposta 

D.A.L. R.E.R. 112/2007 

Il valore della ag di riferimento, con probabilità di eccedenza dell’evento sismico del 

10% in 50 anni, riportato nell’allegato A4 della Delibera dell’Assemblea Legislativa della 

Regione Emilia Romagna n°112/2007, per il comune di Sant’Agata Bolognese, corrisponde a: 

arefg= 0,159 g 


F 0 

(-) 

T c 

(s) 

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PROSPEZIONE SISMICA REFRACTION MICROTREMOR (RE.MI.) 

In riferimento alla nuova classificazione sismica del territorio nazionale: D.M. 

14/01/2008, per determinare la categoria del suolo di fondazione, sono state eseguite 4 

prospezioni geofisiche, con metodo sismico passivo Refraction Microtremor (Re.Mi.) per la 

rilevazione della velocità di propagazione delle onde di taglio Vs, , due delle quali sull’attuale 

culmine di abbancamento dei rifiuti (Remi n° 3 e 4). Tali indagini sono state effettuate 

utilizzando un sismografo digitale a 24 canali ad elevata dinamica GEOMETRICS GEODE, 

attrezzato con 24 geofoni verticali con frequenza propria di 4,5 Hz, disposti ad interasse di 

2÷3 m per una lunghezza totale di stendimento di 46÷69 m. 

L’acquisizione dei microtremori ambientali viene eseguita effettuando una decina di 

registrazioni della durata di 30 sec con una frequenza di campionamento di 500 Hz. Nei casi 

di assenza di rumori ambientali “naturali”, questi possono essere provocati tramite il 

passaggio di automezzi od il semplice passeggiare di una persona. 

L’elaborazione del segnale consiste nell’operare, tramite un opportuno software, una 

trasformata bidimensionale “slowness-frequency” (p-f) che analizza l’energia di propagazione 

del rumore in entrambe le direzioni della linea sismica e nel rappresentare lo spettro di 

potenza su un grafico p-f. Gli spettri delle singole acquisizioni vengono quindi mediati, 

escludendo eventualmente quelli che presentano un bassa coerenza. 

In tale spettro mediato risaltano gli andamenti che possiedono sia una spiccata coerenza 

di fase che una potenza significativa, ed è possibile un riconoscimento visivo delle onde di 

superficie (che hanno carattere dispersivo), da quelle riconducibili ad altri modi e tipi (onde 

di superficie di ordine superiore, onde di pressione, suono e rumore incoerente). 

In funzione di quanto esposto è possibile effettuare un “picking”, attribuendo ad un certo 

numero di punti una o più slowness (p o 1/velocità di fase) ed ottenendo una “curva di 

dispersione”. 

Tale curva è visualizzata su un diagramma in cui appare anche una curva di dispersione 

calcolata a partire da un modello di Vs che è modificabile in sede di elaborazione. Variando il 

numero di strati, la loro velocità e la densità, la curva di dispersione calcolata viene adattata 

sino ad aderire il più possibile a quella sperimentale ottenuta con il picking. 

I risultati ottenuti ed i relativi diagrammi di elaborazione sono riportati nell’allegate 

schede “indagine Re.Mi.”, riportanti lo spettro di potenza mediato, la curva di dispersione, sia 


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sperimentale che calcolata, ed il relativo modello interpretativo, schematicamente di seguito 

esposto: 

Remi 1 

Profondità da p.c. 

(m) 

Vs 

(m/sec) 

0 ÷ 3.8 140 

3.8 ÷ 18.8 250 

18.8 ÷ 25 240 

25 ÷ 54 330 

54 ÷ INF 470 

Remi 2 


(m) 

Vs 

(m/sec) 

0 ÷ 1 90 

1 ÷ 6 170 

6 ÷ 7 260 

7 ÷ 14 330 

14 ÷ 27 300 

27 ÷ 39 390 

39 ÷ 57 380 

57 ÷ INF 510 

Remi 3 (rifiuti) 


(m) 

Vs 

(m/sec) 

0 ÷ 3 80 

3 ÷ 6 120 

6 ÷ 15 125 

15 ÷ 17 100 

17 ÷ 20 90 

20 ÷ 22 160 

22 ÷ INF 215 

Remi 4 (rifiuti) 


(m) 

Vs 

(m/sec) 

0 ÷ 5 75 

5 ÷ 13 90 

13 ÷ 20 100 

20 ÷ 28 185 

28 ÷ 30 160 

30 ÷ INF 170 

I valori delle velocità di propagazione delle onde sismiche di taglio nei primi 30 ÷ 40 m, 

evidenziano marcate differenze tra quelle che caratterizzano i terreni naturali e quelle che 

contraddistinguono i rifiuti abbancati. 


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Identificazione categoria suolo di fondazione 



I dati acquisiti dalle rilevazioni effettuate denotano che i primi 30 m del sottosuolo, sono 

contraddistinti da velocità di propagazione delle onde di taglio Vs, profondità e spessori, come 

riportato nella seguente tabella: 

Stendimento sismico ReMi 1 

orizzonte 

sismostratigrafico 


(m) 

Spessore 

(m) 

Vs 

(m/sec) 

1 0,0 ÷ 3,8 3.8 140 

2 3,8 ÷ 18,8 15 250 

3 18,8 ÷ 25 6.2 240 

4 25 ÷ 30 5 330 

Stendimento sismico ReMi 2 

orizzonte 



(m) 

Spessore 

(m) 

Vs 

(m/sec) 

1 0,0 ÷ 1 1 90 

2 1 ÷ 6 5 170 

3 6 ÷ 7 1 260 

4 7 ÷ 14 7 330 

5 14 ÷ 27 13 300 

6 27 ÷ 30 3 390 

Stendimento sismico ReMi 3 (rifiuti) 

orizzonte 



(m) 

Spessore 

(m) 

Vs 

(m/sec) 

1 0,0 ÷ 3 3 80 

2 3 ÷ 6 3 120 

3 6 ÷ 15 9 125 

4 15 ÷ 17 2 100 

5 17 ÷ 20 3 90 

6 20 ÷ 22 2 160 

7 22 ÷ 30 8 215 

Stendimento sismico ReMi 4 (rifiuti) 

orizzonte 



(m) 

Spessore 

(m) 

Vs 

(m/sec) 

1 0,0 ÷ 5 5 75 

2 5 ÷ 13 8 90 

3 13 ÷ 20 7 100 

4 20 ÷ 28 8 185 

5 28 ÷ 30 2 160 


Tab. a1 

Tab. a2 

Tab. a3 

Tab. a4 

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La definizione del valore Vs30, velocità equivalente di propagazione delle onde di taglio 

nei primi 30 m del sottosuolo, si è calcolata mediante la relazione: 

dove: 

Vs 

30 

� 

hi = spessore dello strato iesimo, m 

vi = velocità onde di taglio strato iesimo, m/sec 

ottenendo: 

Remi 1 Vs30 = 234 m/s 

Remi 2 Vs30 = 257 m/s 

Remi 3(rifiuti) Vs30 = 126 m/s 

Remi 4 (rifiuti) Vs30 = 107 m/s 

Dalle parametrazioni sopra esposte e dall’analisi della sequenza litosismica risulta che i 

litotipi che formano i primi 30 m del sottosuolo, sono attribuibili a: 

30 

hi 

vi 


� 

i�1, 

n 

Remi 1 – 2 Terreni Naturali 

� Categoria C: Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana 

fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un 

graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di 

Vs30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT30 < 50 nei terreni a grana grossa 

e 70 < cu30 < 250 kPa nei terreni a grana fina). 

� 

Remi 3 – 4 Rifiuti abbancati 

� Categoria D: Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a 

grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un 

graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di 

Vs 30 inferiori a 180 m/s (ovvero N SPT30 < 15 nei terreni a grana grossa e cu 30 < 70 kPa 

nei terreni a grana fina). 

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FATTORE DI AMPLIFICAZIONE SISMICO LOCALE 

Fattore di amplificazione stratigrafico 



L’area si ubica in una zona pianeggiante, quindi in ottemperanza alle normative 

regionali ed internazionali, non è necessario applicare un coefficiente di amplificazione 

topografico, che quindi corrispondente a: 

ST = 1,0 (categoria T1) 

DM 14/01/2008 

Sulla base delle indicazioni contenute delle NTC di cui al D.M. 14/01/08, per l’area in 

esame, considerando strutture di classe IV (vita nominale Vn = 50 anni, coefficiente d’uso Cu 

= 2,0: Vr = 100 anni), risultano, in funzione dei diversi stati limite considerati, i seguenti 

valori di amplificazione in superficie per la costruzione dei relativi spettri elastici di progetto 

in superficie (categoria suolo D – Fattore di amplificazione topografico 1,0): 

STATO LIMITE 

T R 

(anni) 

S t 

(-) 

SLO 60 1,0 1,8 2,390 

SLD 101 1,0 1,8 2,403 

SLV 949 1,0 1,611 2,359 

SLC 1950 1,0 1,394 2,319 


S s 

(-) 

C c 

(-) 

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Acc. spettrale Sa a/g . 

dove: 

1.00 

0.90 

0.80 

0.70 

0.60 

0.50 

0.40 

0.30 

0.20 

0.10 



Spettri Elastici di Risposta in Superficie per i diversi stati limite 

0.00 

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 

Periodo T (sec) 

SLO = Stato limite di operatività; Pvr = 81% 

SLD = Stato limite di danno; Pvr = 63% 

SLV = Stato limite di salvaguardia della vita; Pvr = 10% 

SLC = Stato limite di prevenzione del collasso; Pvr = 5% 

Tr = Tempo di ritorno 

Ss= fattore di amplificazione stratigrafico 

St= fattore di amplificazione topografico 

Cc= coefficiente funzione della categoria di sottosuolo 

D.A.L. R.E.R. 112/2007 

Sulla base delle indicazioni della Delibera dell’Assemblea Legislativa della Regione 

Emilia Romagna n° 112 del 02/05/2007 – Allegato A2, si è determinato il coefficiente di 

amplificazione sismico locale mediante la relazione di Housner. 

In riferimento allo spessore ed omogeneità dei materiali investigati, si è considerata la 

condizione “Pianura 2”: con profilo stratigrafico costituito da alternanze di sabbie e peliti, con 


SLO 

SLD 

SLV 

SLC 

Pagina 27




spessori anche decametrici, talora con intercalazioni di orizzonti di ghiaie con substrato 

sismico a profondità maggiore di 100 m da piano campagna. 

Si è quindi determinato il valore di incremento della intensità sismica locale, mediante 

la relazione di Housner: 

dove: 

�a = fattore di amplificazione 

PSV = spettro di risposta in velocità 

�a 

� 

T 2 

� 

T1 

PSVdt 

In occasione di sollecitazione sismica, in funzione delle caratteristiche litostratigrafiche 

locali, la successione sismostratigrafica può essere interessata dai seguenti fattori di 

amplificazione: 

Fa PGA = 1,5 

Fa IS (0,1


Accelerazione spettrale Sa a/g 

0.9 

0.8 

0.7 

0.6 

0.5 

0.4 

0.3 

0.2 

0.1 

0 

Spettro di Risposta (D.A.L. R.E.R. 112/2007) 



0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2 

IDROGRAFIA DI SUPERFICIE 

Periodo T (sec) 

Spettro di risposta di riferimento per il 

comune di Sant'Agata Bolognese 

Spettro di risposta in superficie da DAL 

112 

La rete idrica superficiale del territorio circostante l’area sede dell’Impianto di 

smaltimento controllato di Nuova Geovis S.p.A. appartiene al sottobacino idrografico del 

F.Reno, rientrante a sua volta nel bacino idrografico principale del Po. 

L'assetto degli assi idrici consegue, oltre che dalla naturale evoluzione del fiume Reno e 

torrenti Samoggia e Lavino, da una serie di successive modificazioni antropiche del sistema 

scolante iniziate dagli Etruschi e continuate, con fasi alterne, dai Romani, dai Benedettini e 

successivamente dagli Enti e Consorzi di Bonifica. 

Il sommarsi di tali agenti ha portato all'attuale conformazione dell'assetto idrografico 

superficiale costituito da un sistema di assi drenanti orientati prevalentemente in senso SW- 

NE nel quale gli spartiacque superficiali locali più importanti sono costituiti dal T.Samoggia, 

Collettore Acque Alte e Canale Valbona; un ulteriore spartiacque secondario è rappresentato 

dal Canale di S.Giovanni. 

Il funzionamento dello scolo idrico superficiale é prevalentemente di tipo naturale. 


Pagina 29




I bacini superficiali sopra descritti sono a loro volta suddivisi in microbacini che tramite 

una fitta rete di fossi e scoli convogliano i deflussi idrici, relativi alle acque che non si 

infiltrano nel sottosuolo, nei collettori principali che solcano il territorio. 

Questi ultimi, all’intorno di Nuova Geovis, risultano essere il Collettore delle Acque 

Alte, Canale Chiaro ad est, e lo Scolo Gallego a sud est, Collettore Acque Basse e Collettore 

Guisa, Scolo Cinquanta Lire ad oriente ed a nord est. Detti assi idrici appartenenti alla rete del 

Consorzio di Bonifica Palata Reno, convogliano il proprio carico idrico al F. Panaro il quale 

affluisce al F. Po circa quattro km a nord di Bondeno di Ferrara. 

Osservando la rete idrica superficiale si riscontrano differenze nell'organizzazione degli 

scoli minori, in rapporto alla parcellazione agraria, conseguenti a preesistenze morfologiche 

territoriali. Dette strutture possono coincidere con aree di antica sistemazione fondiaria, che 

sfruttava tratti di estinti drenaggi naturali, evidenziati da tracciati sensibilmente sinuosi. 

In tali casi assume una particolare importanza la qualità delle acque immesse nella rete 

di superficie poiché le condizioni idrogeologiche – geomorfologiche determinano un 

interscambio molto attivo tra le acque dei cavi e canali e la falda idrica sotterranea. 

Nel territorio studiato si rileva che gli spartiacque superficiali coincidono a tratti con 

assi idrogeologici sotterranei come si denota per la parte del Canale di Valbona circa 

compreso tra Colombarone e Pss.ne Prati – C.Nova. Le fasce di alimentazione idrica 

sotterranea, tendenzialmente, localmente non coincidono con paleoalvei osservabili in 

superficie ad eccezione del tratto di paleoalveo secondario estendentesi circa da S.Agata B.se 

– F.do S.Gaetano a Molino di Valbona, Possessione Bella. 

Identificazione del Sistema acquifero 

Il territorio tra S.Agata Bolognese – Crevalcore – S.Matteo della Decima, appartiene al 

Sistema Acquifero Padano, compreso tra gli affioramenti appenninici a sud, quelli alpini a 

nord e terminante ad est, circa 50 km, al largo della costa adriatica. 

Detto complesso idrogeologico è formato prevalentemente da depositi terrigeni del 

Quaternario Continentale assemblati in un’alternanza di livelli più o meno permeabili con 

rapporti stratigrafici sensibilmente complessi. 

Le formazioni superficiali, nell’area circostante S.Agata Bolognese, risultano costituite 

prevalentemente da sedimenti fini deposti dai fiumi appenninici. 

La base dell’acquifero è formata da orizzonti poco permeabili o impermeabili saturati da 

acque salmastre e/o salate che, in corrispondenza della Dorsale Ferrarese, tendono a risalire 


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rapidamente giungendo anche a -30 / -50 m dal piano campagna in corrispondenza di Novi – 

Camurana – Mirandola ed a -50 ÷ -80 m pc nella zona di Pontelagoscuro di Ferrara. 

Per quanto riguarda la base delle acque dolci, in relazione ai dati AGIP, SPI, IDROSER e 

dello Studio: Riserve Idriche sotterranee della Regione Emilia Romagna, l’interfaccia con le 

acque salmastre nel territorio tra Nonantola e Crevalcore è mediamente rinvenibile tra -600 e - 

750 m dal piano campagna e tende a risalire a -400 � -450 m procedendo sia verso oriente che 

occidente. 

Definizione del Sistema idrogeologico 

Le formazioni acquifere del bacino Idrogeologico Padano risultano costituite 

prevalentemente dai depositi dei fiumi appenninici che nel settore a nord dell’allineamento 

Castelmaggiore – S.Giacomo Martignone – Gaggio sono prevalentemente rappresentati da 

sedimenti fini deposti dai fiumi appenninici che formano l’Unità Idrogeologica della Media 

Pianura. In direzione meridione rispetto al suddetto allineamento le sequenze deposizionali si 

arricchiscono progressivamente in intercalazioni di orizzonti sabbiosi e con l’approssimarsi 

ulteriormente al margine appenninico, in componenti ghiaioso sabbiose, che formano la fascia 

idrogeologica del margine appenninico: quest’ultima tra Castel Maggiore e Bologna, si 

caratterizza con l’Unità Idrogeologica del Cono Alluvionale del F.Reno. 

La base dell’acquifero sfruttabile a scopo idropotabile è formata da orizzonti saturati da 

acque salmastre e/o salate e da livelli poco permeabili o impermeabili. Per quanto riguarda la 

base delle acque dolci si rileva una conformazione che asseconda l’andamento del substrato 

pre pliocenico, attenuandolo, evidenziando la presenza dell’interfaccia acque dolci – acque 

salmastre nel territorio tra Nonantola e Crevalcore tra –650 e –730 m dal piano campagna. 

In relazione agli scopi del presente studio è opportuno, per una più completa 

comprensione di quanto successivamente esposto, premettere un inquadramento della 

successione litostratigrafica dell’area sia dal punto di vista regionale che locale. 

Schema Idrogeologico regionale 

In base alla serie geologica, ricavata utilizzando i dati litostratigrafici pubblicati da AGIP 

e da R.E.R., sono stati definiti i lineamenti strutturali e le caratteristiche idrogeologiche delle 

formazioni geologiche. 


Pagina 31




A/B Quaternario Continentale QC (Supesinterna Emiliano – Romagnolo AES - AIE): 

È formato prevalentemente da alternanze di orizzonti ghiaiosi e livelli di sabbie e spesse 

bancate di argille. Si tratta di un complesso a permeabilità primaria variabile, sia in 

senso verticale che laterale. 

Da quanto esposto si evince che tale insieme costituisce un multiacquifero o un 

acquifero multistrato a permeabilità verticale variabile. 

Tutta l’unità idrogeologica è un acquifero potenziale ma l’acqua utilizzabile deve avere 

una salinità contenuta entro 1 gr/litro. Tale unità ha uno spessore che varia in media tra 

400 e 1100 m, con minimi nei pressi di Cavone, Novi di Modena dove si riduce a 

potenza di 215 m, e massimi tra Soliera – Nonantola – Crevalcore: 1200 ÷ 1300 m. 

Pleistocene medio – attuale (0 – 0,4 – 0,8 Ma) 

B - Quaternario Marino QM 

Presenta un quadro idrogeologico diverso rispetto al precedente: si riscontra infatti una 

maggiore continuità nella sedimentazione essendo cambiato l’ambiente deposizionale: 

prevalgono in questa fase i sedimenti più fini, con intercalazioni sabbioso ghiaiose. 

I sedimenti prevalentemente argillosi hanno uno spessore di 400 � 1500 m. Questo 

livello può essere considerato impermeabile con la presenza di orizzonti sabbiosi 

permeati da acque fossili presumibilmente ipersaline. 

Tali caratteristiche si riscontrano anche nel Calabriano ed in tutto il Pliocene medio 

superiore; Pliocene – Pleistocene inferiore (0,9 – 3,55 Ma). 

B-C - Pliocene inferiore e parte sommitale del Miocene (3,55 – 6,2 Ma) 

Sono caratterizzati da fitte alternanze di argille e sabbie, oppure marne e sabbie. In 

questo caso è più logico assimilare tale unità ad un multiacquifero, anche se può essere 

considerato come un acquifero a diversa permeabilità sia verticale (alternanza della 

granulometria dei sedimenti), che laterale (dovuta alla differenziazione delle facies che 

sono legate agli andamenti strutturali). 

La potenza di questa unità è valutata sui 1400 � 2000 metri circa. 

D - Formazioni Mioceniche 

D’ - Miocene superiore (5,2 - 10,2 Ma) 

Argille e Marne a volte siltose con intercalazioni sabbiose ed arenacee e presenza 

di strati plurimetrici gessosi, l’ambiente deposizionale è francamente marino; 


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lo spessore va da pochi metri a varie centinaia di metri. Nella zona ove è presente 

la Piattaforma Carbonatica di Bagnolo In Piano si rinviene sino a -4,5 km dal piano 

campagna e nel settore di pertinenza della Dorsale Ferrarese si rileva tra -0,215 e -2 

� -2,5 km p.c. 

In base alle prospezioni ed analisi geofisiche di AGIP si riscontra tra -2 � -3 e -6 km 

p.c. 

D” - Miocene medio e inferiore (10,2 - 25,2 Ma) 

Marne ed argille con intercalate grosse bancate di sabbia a grado di cementazione 

disomogeneo e calcari arenacei marnosi. Lo spessore varia da qualche decina di 

metri a 1.000 � 1.500 m; si rinviene tra -3 � -4 e -7 km p.c. ad eccezione della 

fascia di culminazione della Dorsale Ferrarese dove si riscontra tra -1,3 � 1,5 e - 

3 km 

E - Paleogene (25,2 - 66,5) Ma) 

Sequenze marnoso argillose talora arenaceo pelitiche, prevalenti nella parte superiore 

(Oligocene 25,2 - 36 Ma) e marne calcaree ed argillose con alternanze arenaceo pelitiche 

e marnoso siltose pelagiche, predominanti nella parte inferiore (Eocene - Paleocene, 36 - 

54 - 66,5 Ma); lo spessore risulta estremamente variabile ed oscilla da qualche decina di 

metri ad oltre 2,5 km; si riscontra di solito tra -5 � -7,5 e -6 � -9 km (AGIP) ad eccezione 

della fascia della Dorsale Ferrarese dove si rileva da -2 � -2,5 a -2,5 � -4 km. 

Al Paleocene seguono le formazioni cretaciche, triassiche e paleozoiche costituite 

rispettivamente da calcari, marne, marne calcaree, calcari dolomitici, dolomie e rocce 

metamorfiche, intrusive e vulcanitiche. 

In base alla serie descritta risulta che le falde idriche dolci sono rinvenibili 

prevalentemente nelle formazioni continentali. Sono comunque presenti acque dolci 

immagazzinate in depositi marino marginali e di piattaforma (C. Carcano, G. Di Dio, 1998). 

Secondo detti Autori i sollevamenti del Margine Appenninico Padano hanno 

determinato un insieme di azioni erosive e sedimentarie che, unitamente all’incremento del 

gradiente idraulico, hanno spiazzato le acque salate connate con acque dolci. 

A ciò, nei settori più prossimi alla linea di costa, sono seguite deposizioni di materiali 

fini poco permeabili che hanno imprigionato i serbatoi saturati in acque dolci, permettendone 

la conservazione anche sotto il livello del mare. 


Pagina 33


Tetto Acque Salate - Salmastre 



L’assetto dell’interfaccia acque dolci - acque salate (queste ultime sono intese acque con 

resistività maggiore di 10 ohm�m) evidenzia un andamento discretamente irregolare e tende 

ad assecondare la conformazione del tetto del substrato prepliocenico. 

Nell’area all’intorno di S.Agata Bolognese la base delle acque dolci si rinviene 

generalmente tra -650 e -750 m dal p.c. Detta soggiacenza, connessa alla presenza delle pieghe 

formanti la Sinclinale di Soliera – Nonantola – Argelato – Sabbiuno ed alle faglie che 

coinvolgono la stessa, tende rapidamente a diminuire in profondità in direttrice settentrionale 

con l’approssimarsi alla Dorsale Ferrarese collocandosi circa a -250 � -200 m circa in 

prossimità dell’allineamento S. Felice sul Panaro - Malalbergo di Consandolo. 

In direttrice meridionale, superata la depressione della sopraddetta sinclinale, detta 

interfaccia risale rapidamente collocandosi a -70 � -100 m p.c., nel settore esteso circa 

secondo l’allineamento Formigine – Castel S.Pietro Terme. 

Definizione spaziale del Modello Idrogeologico Locale 

La serie idrogeologica di seguito descritta si è ricostruita utilizzando colonne 

litostratigrafiche di perforazioni per pozzi, sondaggi geognostici ed i parametri ottenuti dalla 

prospezione geofisica con metodo geoelettrico. 

Il sottosuolo di S.Giovanni in P.to – S.Agata B.se – Crevalcore – Cento, è attribuibile dal 

punto di vista idrogeologico all’unità idrogeologica dei Gruppi Acquifero A - B, RER. 

Successione Idrogeologica Locale 

In riferimento alle indagini effettuate, precedentemente elencate, ed ai dati acquisiti da 

RER ed AGIP, ENI, la successione sedimentaria (età Pleistocene medio – Olocene) nel 

territorio, è costituita da depositi di ambiente marino marginale e costiere appartenenti alle 

Sabbie di Imola rappresentati alla parte basale del Supersintema Emiliano Romagnolo. 

La sequenza deposizionale localmente è suddivisibile in sette complessi acquiferi. 

Questi ultimi, in funzione del periodo nel quale si sono sedimentati, evidenziano variabili 

livelli di influenza dei processi deformativi e dei cambiamenti climatici che hanno coinvolto 

il bacino padano. Detti eventi hanno generato complessi delimitati alla base ed alla sommità 

da discontinuità significative, anche alla scala sub-regionale, che ne consentono la 

suddivisione in UBSU (Unconformity Bounded Stratigraphic Unit) e quindi in unità 


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stratigrafiche. Queste ultime sono quindi unità cartografabili, che differiscono dalle unità 

sottostanti e soprastanti per il fatto di essere separate tra esse da superfici di discontinuità che 

passano dal depocentro verso le rispettive superfici di continuità. 

Complesso Acquifero A0 (Unità geologica AES8 – Unità di Modena): è correlabile a 

deposizioni prevalentemente di ambito continentale di età olocenica (10.200 – 14.000 anni b.p 

fino all’attuale.) non evidenzia generalmente pronunciate influenze dei processi deformativi 

che hanno interessato il bacino padano ma altresì si riscontrano effetti correlabili a variazioni 

climatiche. Lo spessore dell’ unità in oggetto oscilla mediamente tra 20 ÷ 25; nell’area in 

esame assume una profondità tendenzialmente costante e si rinviene circa a -20 ÷ -22 m dal 

piano campagna. 

Complesso Acquifero A1 (Unità geologica AES7 – Subsintema di Ravenna): è correlabile a 

deposizioni avvenute tra 10.000 - 14.000 e 125.000 anni b.p., denota influenze dei processi 

climatici che hanno coinvolto il bacino padano. Tale insieme, nell’area in oggetto, presenta 

spessori generalmente compresi tra 70 e 80 m, con potenze relative minori nelle zone nord 

orientali dove si attesta in media a 30 ÷ 40 m; si rinviene generalmente sino a -90 ÷ -100 m 

dal piano campagna, risalendo nelle zone settentrionali orientali. Il ciclo deposizionale di 

AES7 è un ciclo coarsening-upward che denota una progressiva progradazione dei sistemi 

fluviali e un progressivo deterioramento climatico che culmina con la fase pleniglaciale 

wurmiana. Gli spessori più rilevanti si riscontrano nelle fasce territoriali centrali tra 

Nonantola e Crevalcore. 

Complesso Acquifero A2 (Unità geologica AES6): deposizioni avvenute tra 125.000 e 225.000 

anni b.p.; prevalgono i processi climatici, ma alla base dell’unità e al tetto dell’unità 

sottostante è presente una importante progradazione dei sistemi deposizionali fluvio-deltizii e 

continentali tale da far supporre una progradazione forzata dovuta a parossismo tettonico; lo 

spessore è di circa 50 ÷ 60 m e diminuisce in potenza in direzione nord est, riducendosi a 20 

÷ 30 m di spessore. Si riscontra sino a -140 ÷ -160 m p.c. nelle zone settentrionali orientali 

risale a – 70 ÷ - 90 m p.c. nei settori meridionali. 

Complesso Acquifero A3 (Unità geologica AES5): correlabile a deposizioni di tipo fluviale e di 

piana alluvionale, avvenute tra 225.000 e 325.000 anni b.p.; nella parte sommitale evidenzia 

una sensibile influenza di parossismi tettonici in quanto si ha una importante progradazione 

dei sistemi fluviali e fluvio-deltizii; anche questo ciclo deposizionale presenta un generale 


Pagina 35




trend coarsening-upward dovuto al progressivo deterioramento climatico (ciclo ai 100.000 

anni) che culmina con la fase pleniglaciale. L’unità presenta spessore di 50 ÷ 60 m e 

diminuisce in potenza in direzione nord est, attestandosi a 35 ÷ 45 m di spessore; si rinviene 

sino a – 220 ÷ -230 m dal piano campagna nelle zone centrali e risale sino a -180 ÷ -200 m 

p.c. nelle zone nord orientali. 

Complesso Acquifero A4 (Unità geologica AES4): deposizioni di tipo fluviali e di piana 

alluvionale, avvenuta tra 325.000 e 420.000 anni b.p.; l’unità aggrada dopo una importante 

fase tettonica che avviene soprattutto al termine del ciclo sottostante (Sistema Alluvionale 

Inferiore – AEI) e che porta a una progradazione forzata dei sistemi fluviali e di piana 

alluvionale sopra i depositi fluvio-deltizi; presenta spessore di 50 ÷ 60 m, diminuendo in 

potenza in direttrice nord orientale assumendo spessori di 40 ÷ 50 m; si rinviene sino a – 

250 ÷ - 270 m dal piano campagna nei settori centrali e sino a -210 ÷ -230 m p.c. nelle zone a 

nord est. 

Gruppo Acquifero B (Sintema Alluvionale Inferiore - AEI): correlabile a deposizioni di 

ambienti marino marginale e fluvio-deltizio, avvenute tra i 420.000 e gli 800.000 anni b.p.; 

nella parte basale del sistema aggradano depositi di origine costiera intervallati a depositi di 

origine lagunare e fluvio-deltizi; nella parte sommitale del ciclo si ha una progressivo 

aumento dei depositi fluvio-deltizii e di piana alluvionale. Il rumore di fondo è guidato dalla 

ciclicità climatico-eustatica. L’AEI presenta spessori di 180 ÷ 200 m e si riduce in direzione 

sud attestandosi a 150 ÷ 160 m ed assumendo potenza di 50 ÷ 80 m in verso nord; si rinviene 

sino a -450 ÷ -470 m p.c. nelle zone centrali e risale a -300 ÷ - 400 m p.c. nelle zone 

meridionali ed a -210 ÷ -240 m p.c. nei settori nord est. 

Gruppo Acquifero C (Supersintema Quaternario Marino) correlabile a deposizioni di tipo 

marino marginale e di piattaforma, avvenute tra 800.000 e il 1.600.000 anni b.p.; nel settore in 

esame i depositi sono essenzialmente fini, limoso-argillosi, e di piattaforma prossimale e 

distale. Nella parte sommitale del ciclo deposizionale si ha una progressiva progradazione, di 

origine tettonica, che porta depositi marino-marginali e costieri sopra i depositi di 

piattaforma. Gli acquiferi presenti sono di modesto spessore e di bassa permeabilità; oltretutto 

sono generalmente saturi in acque connate salate o salmastre. 


Pagina 36


Identificazione geometrica del Modello Idrogeologico Locale 



Le colonne litostratigrafiche dei sondaggi geognostici e le sezioni geofisiche ottenute dai 

SEV precedentemente effettuati e stratigrafie di perforazioni per pozzi eseguite nel territorio, 

hanno consentito di ricostruire la serie idrogeologica locale ed i suoi principali lineamenti 

strutturali. 

Tali disamine evidenziano che il territorio di Crocetta di S.Agata B.se. nell’area a cui 

appartiene la discarica, è caratterizzato da un complesso sostanzialmente poco permeabile 

costituito da sequenze sostanzialmente argilloso limose alle quali si intercalano livelli 

prevalentemente sabbiosi con permeabilità e spessori variabili. Dal punto di vista 

idrogeologico si tratta di acquiferi di media importanza con struttura lentiforme nei primi 100 

� 200 m del sottosuolo e di acquiferi di spessore ed importanza rilevante da -300 a -450 m dal 

piano campagna. 

Serie Idrogeologica Locale 

I litotipi riconosciuti nel sottosuolo dell’area comunale, alla quale appartiene il terzo 

lotto della discarica Nuova Geovis sono inquadrabili nelle seguenti unità idrogeologiche, in 

successione dall’alto in basso rispetto al p.c. 

Successione Idrogeologica Locale 

unità 

Metri da piano 

campagna 

Descrizione litotecnica 

Alternanze di strati e banchi sostanzialmente argillosi ed argilloso 

limosi, in netta prevalenza percentuale, contenenti subordinati livelli 

limoso argillosi saturi, con presenza di sottili - discontinui strati 

limoso sabbiosi e sabbioso limosi a conformazione lentiforme. Questi 

ultimi sono tendenzialmente presenti nel settore orientale ed in 

subordine settentrionale dell’area esaminata (via Romita - via 

1 

da -0,5/1 m - a 

-4,5 ÷ -5 m p.c. 

Albaresa), evidenziano spessori massimi di 1 � 1,5 m, sondaggio 

meccanico N° 2 (Cpt 1/99, 2A/99). Dette lenti, con arricchimenti nelle 

componenti limose, si riscontrano localmente ed in discontinuità, 

anche nella fascia meridionale e sud orientale (zona via Romita - Scolo 

Gallego); nel settore centrale del sito in analisi sono presenti, a -3 � -4 

m p.c., lenti torbose con spessore di 0,5 � 1,0 m, costituenti un 

orizzonte archeologico (già censito e studiato da:.Società Archeologica 

LARES, S. Giovanni in Persiceto, Bo). 

Gli strati sabbioso limosi tendono ad aumentare in spessore ad 


Pagina 37


unità 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 


campagna 

da -4,5 ÷ -5m a - 

7,2 ÷ -8,5 m p.c. 

da -7,2 ÷ -8,5 m - a 

-9,5 ÷ -10,5 m p.c. 

da -9,5 ÷ -10,5 m a 

-11 ÷ -12,5 m p.c. 

da -11 ÷ -12,5 m a 

-14,5 ÷ -16 m p.c. 

da -14,5 ÷ -16 m a 

-21 ÷ -22 m p.c. 

da -21 ÷ -22 m a - 

24 ÷ -25 ÷ -26 m 

p.c. 

da -24 ÷ -25 ÷ -26 

m a -30 ÷-31 m 

p.c. 




occidente della SS N° 568 di Crevalcore e ad assottigliarsi ad est di via 

Bergnana sino a scomparire a nord est di C. Tabacchia. 

Alternanze di orizzonti essenzialmente argillosi - argilloso limosi e 

limoso argillosi saturi, a struttura sedimentaria compatta. 

Litotipi prevalentemente sabbioso fini limosi e limoso sabbiosi - 

limosi, sostituiti da componenti essenzialmente limose in direttrice 

nord; formano un orizzonte saturo debolmente inclinato in senso nord 

sud ed ovest est. 

Strato essenzialmente argilloso - argilloso limoso, saturo, a struttura 

sedimentaria compatta ed assetto lentiforme. 

Orizzonte formato da alternanze prevalentemente sabbioso limose e 

limoso sabbiose contenente in subordine intercalazioni lentiformi 

limoso argillose – argillose limose; nell’insieme la sequenza costituisce 

un livello debolmente inclinato in senso sud nord ed ovest est ed 

assume gli spessori maggiori nei settori occidentali e settentrionali 

dove giunge a 2,5 � 3 m di spessore, d’altra parte si assottiglia con 

assetto lentiforme in direttrice est e sud arricchendosi tendenzialmente 

in componenti limose. 

Litotipi prevalentemente argillosi - argilloso limosi con locali 

subordinate intercalazioni spiccatamente lentiformi limoso argillose 

nel settore occidentale e settentrionale (zona Collettore Acque Alte); 

detta sequenza argillosa costituisce un orizzonte continuo 

lateralmente, debolmente inclinato in direttrice orientale e forma 

un’unità, con spessore di 4,5 � 6 m, di netta separazione rispetto ai 

livelli acquiferi sottostanti i -21 ÷ -22 m dal p.c.. 

Alternanze prevalentemente sabbioso limose - sabbiose e limoso 

sabbiose, con intercalate locali sottili lenti argilloso limose, a medio 

grado di densità relativa, contraddistinte da valori di trasmissività 

medio bassi - bassi: T = 1,3 � 6,7�10 -7 mq/sec e permeabilità bassa: 

K = 2�10 -7 � 7�10 -8 m/sec; formano un orizzonte continuo lateralmente 

con spessore di 2 � 4 m che tende ad assottigliarsi, con assetto 

lentiforme, in direzione est. 

Sequenza essenzialmente argillosa - argilloso limosa contenente locali 

subordinate intercalazioni limoso sabbiose con spessore di 0,4 � 0,6 ÷ 

1 m a -26 ÷ -29 e a -28,5 ÷ -29 m pc sia nel settore orientale (via 


Pagina 38


unità 

9 

10 

11 

12 

13 

14 

15 

16 

17 

18 

19 

20 


campagna 

da -30 ÷ -31 m a - 

35 m p.c. 

da -35 m a -37 ÷ - 

37,5 m p.c. 

da -37 ÷ -37,5 m a 

-39 ÷ -40 ÷ -40,5 

m p.c. 

da -40 ÷ -40,5 m a 

-45 m p.c. 

da -45 m a -55 m 

p.c. 

da -55 m a -70 m 

p.c. 

da -70 m a -75 m 

p.c. 

da -75 m a -100 m 

p.c. 

da -100 m a -110 m 

p.c. 

da -110 m a -170 m 

p.c. 

da -170 m a -180 m 

p.c. 

da -180 m a -210 m 

p.c. 




Romita) che occidentale settentrionale (lato ferrovia). 

Orizzonte a pronunciata variabilità litologica laterale costituito da 

termini prevalentemente argillosi – argilloso limosi ai quali si 

intercalano e/o sostituiscono lateralmente strati limoso sabbiosi – 

limosi a -31 ÷ -32 m ed a -32,4 ÷ -33,4 m al lato est (via Romita), tali 

livelli tendono ad assottigliarsi e ad arricchirsi in componenti limose 

ad ovest (lato ferrovia). 

Litotipi prevalentemente argillosi – argilloso limosi contenenti livelli 

lentiformi argilloso torbosi o prevalentemente argillosi. 

Unità prevalentemente sabbiosa a granulometria medio fine che si 

arricchisce in componenti limoso sabbiose – limose in direttrice nord 

est (via Albaresa – Via Romita) 

Litotipi prevalentemente argillosi – argilloso limosi, con intercalati 

locali sottili (spessore 10 ÷ 20 cm) livelletti sabbiosi – sabbioso limosi 

lentiformi. 

Unità costituita da alternanze sabbiose e limoso argillose, continua 

lateralmente con spessore delle sequenze prevalentemetne sabbiose 

mediamente compreso tra 2 e 6 m. 

Orizzonte essenzialmente impermeabile formato da argille ed argille 

limose con spessore 15 � 20 m. 

Livello prevalentemente sabbioso con spessore di 2 � 5 m, ad assetto 

lentiforme. 

Sequenza sostanzialmente impermeabile inglobante locali livelli 

lentiformi sabbiosi, spessi 1 � 3 m; la potenza è generalmente di 25 � 

30 m. 

Unità essenzialmente sabbiosa con spessore mediamente variabile fra 

3 � 5 e 10 m. 

Successione sostanzialmente impermeabile formata da argille ed 

argille limose, con spessore di 60 � 70 m, inglobante locali 

intercalazioni sabbiose lentiformi con potenza oscillante tra 1 e 3 m. 

Orizzonte prevalentemente sabbioso continuo lateralmente con 

spessore mediamente variabile tra 3 ed 8 m. 

Unità essenzialmente impermeabile formata da argille ed argille limose 

con spessore di 25 � 30 m. 

21 da -210 m a -220 m Livello permeabile, sostanzialmente sabbioso, con spessore di 6 � 12 


Pagina 39


unità 

22 

23 

24 

25 

26 


campagna 

p.c. m. 

da -220 m a -240 m 

p.c. 

da -240 m a -250 m 

p.c. 

da -250 m a -290 m 

p.c. 

da -290 m a -310 m 

p.c. 

da -310 m a -400 ÷ 

-420 m p.c. 




Sequenza essenzialmente impermeabile argillosa - argilloso limosa con 

potenza mediamente compresa tra 15 e 20 m. 

Orizzonte prevalentemente sabbioso ad assetto lentiforme con spessore 

mediamente variabile tra 4 e 8 m. 

Unità sostanzialmente impermeabile argilloso limosa, inglobante in 

subordine strati sabbiosi più o meno lentiformi con spessore di 1 � 2 

m, con potenza di 35 � 40 m. 

Orizzonte sabbioso a spessore variabile lateralmente tra 4 ÷ 6 e 10 ÷ 

12 m. 

Sequenza sostanzialmente impermeabile argilloso limosa, contenente 

in subordine locali livelli sabbiosi lentiformi; la potenza è di 90 ÷ 110 

m. 

La successione idrogeologica locale, nel settore di territorio circa tra Nonantola - 

S.Giovanni in Persiceto - Crevalcore, assume uno degli spessori complessivi maggiori 

nell’ambito dell’acquifero regionale dell’Emilia Romagna. 

Considerazioni sulla serie Idrogeologica 

I livelli acquiferi individuati formano orizzonti tra loro separati da bancate 

sostanzialmente impermeabili. Detti orizzonti a scala territoriale tendono a convergere ed a 

fondersi, procedendo verso nord, con le spesse bancate sabbiose dell’unità idrogeologica del 

Po. 

Analogamente in direzione sud si osserva che i livelli sabbiosi tendono a convergere ed 

a fondersi con le unità idrogeologiche dei coni alluvionali. 

In relazione a quanto esposto ed in base ai valori di trasmissività medi del territorio, 

relativi agli acquiferi profondi, pubblicati da IDROSER, equivalenti a: 

T = 2�10 -3 � 1�10 -2 mq/s (S.Giovanni In Persiceto - Crevalcore) 

si evidenzia una possibilità di ricarica discretamente veloce. 

In funzione dell’assetto geometrico territoriale degli acquiferi risulta che il 

ravvenamento degli stessi è alimentato da acque di origine appenninica. 


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Per quanto riguarda gli orizzonti idrogeologici a profondità relativa minore e cioè 

quelli rilevabili da -22 a -30 m p.c., si evidenziano valori di trasmissività inferiori e 

mediamente compresi tra: 

T = 1,5 � 6�10 -7 � 4�10 -6 mq/sec 

Tali parametri denotano quindi una potenzialità idrogeologica dei livelli tra -22 e -30 

m p.c. molto inferiore rispetto a quelli sottostanti i -80 � -100 m dal piano campagna. 

Nell’ambito di quanto esposto si osserva inoltre che nel sottosuolo dell’area sede della 

discarica di Nuova Geovis, nei primi 40 � 55 m dal p.c., si evidenzia una blanda inclinazione 

degli orizzonti in direzione sud nord. Oltre a ciò detti acquiferi presentano gli spessori relativi 

maggiori tra le profondità -22 � -28 m p.c. e tra -45/-48 � -55/-60 m p.c. Le bancate 

prevalentemente sabbiose denotano una tendenza più o meno graduale all’assottigliamento 

procedendo in direzione da ovest verso est. 

Identificazione dinamica del sistema idrogeologico locale 

Piezometria degli acquiferi 

Primo acquifero 

Le indagini effettuate in precedenza hanno messo in evidenza la presenza di litotipi 

prevalentemente argillosi nei primi 12 � 14 m del sottosuolo che, localmente, determinano in 

pratica l’assenza di una falda a tetto fluttuante e cioè di un acquifero freatico nella definizione 

classica. 

Ne consegue che la “falda freatica” nell’ambito territoriale vallivo locale, circa 

compreso tra la SS N° 568 di Crevalcore, la SP Mediana di Pianura N° 1, la SS N° 255 

S.Mattteo Decima e l’allineamento delle località Due Santi - Biancolina, risulta essere 

confinata e presenta caratteristiche ascrivibili a quelle degli acquiferi semiartesiani. 

In relazione a quanto esposto ed all’esame delle caratteristiche sia piezometriche che 

chimiche, riscontrate nei pozzi, si osserva che i complessi litologici, sede di circolazione 

idrica presenti nei primi 12 � 15 metri del sottosuolo, sono attribuibili ad un monoacquifero a 

permeabilità variabile sia in senso laterale che verticale. 

In base a tali caratteristiche la carta piezometrica del primo acquifero, elaborata 

precedentemente, risulta riferita ai livelli acquiferi presenti nei primi 15 metri dal p.c. 


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Acquiferi confinati 



L’identificazione delle direttrici di moto dei deflussi idrici sotterranei degli acquiferi 

confinati, delle unità A1 – A2 R.E.R. captanti i livelli acquiferi tra -20 ÷ -30 e -100 ÷ -150 m 

pc, presenti nel sottosuolo del territorio a cui appartiene l’Impianto di Nuova Geovis, è stata 

effettuata elaborando in carta della superficie piezometrica i dati dei livelli statici ottenuti dai 

censimenti della rete di controllo ARPA RER, relativi al 2007. 

Isopieze del Primo acquifero 

La conformazione della superficie piezometrica è condizionata, oltre che dall’andamento 

del substrato, dai valori di trasmissività (T = mq/sec), dall’assetto topografico e dal reticolo 

idrografico superficiale. 

La carta isopieze del primo acquifero, evidenzia zone di alto strutturale corrispondenti 

ad innalzamenti dell’acquitard di base: spartiacque sotterraneo. Tali aree sono identificate da 

isopieze con linee di deflusso rivolte all’esterno della curva. Viceversa le zone di basso 

strutturale delle isopieze corrispondono a fasce di drenaggio idrico sotterraneo conseguenti a 

depressioni dell’acquitard di base. 

Nei casi in cui sono presenti isopieze chiuse detta condizione, oltre che da una 

depressione dell’acquitard, può derivare da locali emungimenti idrici intensi dei pozzi; ciò è 

indicato da linee di deflusso rivolte all’interno della curva. 

La carta delle isopieze evidenzia quindi le modalità e direzioni di diffusione dei fluidi 

nel sottosuolo. Oltre a quanto esposto, tale elaborato consente la definizione delle velocità di 

deflusso idrico sotterraneo conoscendo i valori di permeabilità e di porosità efficace dei 

terreni. 

L’assetto isopiezometrico della zona settentrionale dell’area di impronta dell’Impianto di 

Nuova Geovis è contraddistinto da isopieze convesse con direttrici di moto dei flussi idrici 

sotterranei rivolti all’esterno delle curve, identificanti la presenza di una falda conica 

divergente. Quest’ultima si caratterizza con un asse di alimentazione idrica sotterranea 

principale, orientato ovest sud ovest - est nord est, estendetesi circa secondo i toponimi C. 

Nuova – M.no di Valbona – P.ssne Romea – L’Opera Pia. Analoga struttura idrogeologica si 

evidenzia anche nel settore meridionale dell’area in proprietà Nuova Geovis dove è presente 

una fascia di ricarica dell’acquifero orientata ovest est circa da C. Nuova allo Scolo Gallego e 

successivamente a quest’ultimo assume direttrice sud nord allungandosi sub parallelamente 

al Cn.le Acque Alte ad una distanza di circa 200 m in sponda est. 


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A settentrione di via Albaresa, circa 0,5 km, le isopieze assumono conformazione 

concava con direttrici di moto dei flussi, idrici sotterranei rivolti all’interno delle curve, 

evidenziando la presenza di una falda conica convergente. Quest’ultima si caratterizza con 

una fascia principale di raccolta dei flussi idrici sotterranei orientata in senso ovest sud ovest 

– est nord est, con andamento sub parallelo, nella parte più occidentale, alla Fossa Zena / 

Fosso Signora che denota un effetto drenante nei confronti dell’acquifero freatico. 

L’assetto isopiezometrico del primo acquifero sotterraneo evidenzia che, nel sottosuolo 

dell’area sede di Nuova Geovis, i deflussi idrici tendono ad assumere una direzione ovest sud 

ovest - est nord est. 

I valori del gradiente idraulico, ovvero la perdita di carico idraulico per unità di 

lunghezza dell’acquifero nella zona settentrionale dell’area in proprietà, equivalgono 

mediamente a: 

im = 2,5 ÷ 2,8�10 -3 

I valori di livello statico sono mediamente compresi tra: 

pz = 14,5 ÷ 15,5 m slm 

Condizioni al contorno primo acquifero 

La condizione al limite del settore circostante l’area sede dell’Impianto di Smaltimento 

Controllato è schematizzabile come di seguito indicato: 

� Limite sud: idrodinamica a potenziale imposto con flusso in uscita. 

� Limite ovest: idrodinamica a potenziale imposto con flusso in entrata. 

� Limite nord: idrodinamica a potenziale imposto con flusso in entrata. 

� Limite est: idrodinamica a potenziale imposto con flusso in uscita. 

� Limite di tetto: la presenza di orizzonti argillosi nei primi 2 m del sottosuolo, seguiti da 

strati limoso sabbiosi da -2 a -3 m, determina condizioni di flusso in entrata a portata 

imposta, di tipo medio; la successiva presenza di orizzonti argillosi con spessore 

maggiore di 3 m, determina condizioni di flusso verticale praticamente nullo. 

� Limite di letto: substrato argilloso limoso, condizione geologica a flusso nullo. 

Soggiacenza Primo Acquifero 

In funzione delle locali condizioni di confinamento superficiale per la presenza di litotipi 

prevalentemente argilloso limosi nei primi 2 ÷ 4 m del sottosuolo, si evince che la 

soggiacenza riscontrata corrisponde al livello della quota idrica che si stabilisce 

successivamente alla completa perforazione degli orizzonti argillosi che localmente confinano 

i livelli sabbioso limosi saturi in acqua. Quanto esposto è confermato dalle perforazioni 

effettuate per la messa in opera di piezometri nella zona a nord est di via Romita, eseguiti in 


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una prima fase sino a -8 � -10 m dal piano campagna che hanno dato esito sterile non 

essendosi verificata risalita di acqua nei fori predisposti. Successivamente a nuove 

perforazioni, spinte sino a -12 � -14 m p.c., si è generato flusso di acqua nei piezometri e 

definito un livello statico. 

Il livello d’equilibrio dell’acqua, ad avvenuta perforazione degli orizzonti argillosi, è 

generalmente riscontrabile nella fascia settentrionale dell’area sede della discarica a – 2,2 ÷ - 

2,5 m p.c.. 

Una condizione simile si rileva nella parte centrale e meridionale del sito in esame 

contraddistinto da soggiacenza equivalente a -2,5 ÷ -3 m p.c.. 

Assetto Piezometrico acquiferi confinati: Unità A1 – A2 RER 

Per l’identificazione delle direttrici di moto dei deflussi idrici sotterranei degli 

acquiferi confinati, delle unità A1 – A2 R.E.R. captanti i livelli acquiferi tra -20 ÷ -30 e -100 

÷ -150 m pc, presenti nel sottosuolo del territorio a cui appartiene l’Impianto di Nuova 

Geovis, sono stati elaborati in carta della superficie piezometrica i dati dei livelli statici 

ottenuti dai censimenti della rete di controllo ARPA RER, relativi al2007. 

La geometria dei deflussi idrici sotterranei evidenzia che nell’area compresa tra S. 

Giovanni in Persiceto – S. Agata Bolognese – Crevalcore – S. Matteo Della Decima, le direttrici 

di moto delle acque sotterranee sono orientate in verso sud ovest – nord est; i valori del 

gradiente idraulico variano tra i = 1,7 ÷ 2,1·10-3. 

In funzione di quanto esposto si evince che le posizioni di monte in senso 

idrogeologico dell’Impianto Nuova Geovis sono rappresentate dal lato sud ovest - sud, lato 

ferrovia, dell’area in proprietà Nuova Geovis; le posizioni di valle in senso idrogeologico sono 

rappresentate dal limite nord est dell’area sede dell’impianto, lato via Romita. 

In rapporto a quanto esposto risulta che l’ubicazione dei pozzi di monitoraggio 

esistenti presso l’impianto in oggetto sono come di seguito esposto: 


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Pozzo n° 

Profondità 

finestrature m da pc 

2 22/25 Monte 

10 22/25 Monte 

8 22/25 



Posizione rispetto alle direzioni di moto 

della falda 

Intermedio in 

prevalenza valle 

5 22/25 valle 

3 32/35 Monte 

6 32/35 Valle 

Condizioni al contorno acquiferi confinati 

La condizione al limite dei settori circostanti l’area sede dell’Impianto di Nuova Geovis, 

può essere schematizzata come di seguito indicato: 

� Limite Sud: idrodinamica a potenziale imposto con flusso in entrata 

� Limite Ovest: idrodinamica a potenziale imposto con flusso in entrata 

� Limite nord: idrodinamica a potenziale imposto con flusso in uscita 

� Limite est: idrodinamica a potenziale imposto con flusso in uscita 

� Limite di tetto: la presenza di orizzonti argillosi da -15 a -20 m dal piano campagna 

determina condizioni di flusso verticale praticamente nulllo. 

� Limite di letto: substrato argilloso limoso, condizione geologica a flusso nullo. 

Parametri Idrogeologici della serie litostratigrafica locale 

I valori di conducibilità idraulica e trasmissività, dei livelli limoso sabbiosi presenti da - 

11 � -12 a -15 m p.c., e dell’orizzonte acquifero confinato rilevato tra -21 e -26 m p.c., sono 

stati precedentemente determinati mediante prove di emungimento in pozzo nei fori di 

sondaggio attrezzati con piezometri monofinestrati. 

Tali indagini, effettuate nelle sequenze a permeabilità relativa maggiore, sono state 

integrate da prove di assorbimento in foro con metodo Lefranc e prove di permeabilità in 

laboratorio su campioni indisturbati. 

Per quanto riguarda il primo orizzonte acquifero confinato significativo, tra -21 e -26 m 

p.c., le determinazioni si sono attuate essenzialmente mediante prove di pompaggio. 


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Prove di Emungimento in pozzo 



I parametri idrogeologici dei livelli acquiferi captati dai pozzi di monitoraggio messi in 

opera, sono stati determinati in funzione di sei prove di pompaggio a portata costante con 

rilevazione dei valori di abbassamento in discesa e degli abbassamenti residui dal termine 

dell’emungimento. 

Nel contesto delle prove sono stati misurati i valori di portata circa ogni 10 minuti. 

Trasmissività 

Il valore della trasmissività, quantità d’acqua che transita nell’unità di tempo attraverso 

una sezione unitaria per un gradiente idraulico unitario, è stato determinato con la relazione 

di Theiss: 

0, 

183Q 

T � 

C 

dove.: 

T = trasmissività mq/sec 

Q = portata mc/sec 

C = Valore determinato dalla curva abbassamento / logaritmo del tempo, su un ciclo logaritmico. 

Il calcolo della trasmissività é stato eseguito con il programma Jacobfit. 

Le profondità dei tratti finestrati, degli orizzonti sabbioso limosi - limoso sabbiosi 

assoggettati a prova e degli spessori complessivi degli strati permeabili sono come riportato 

nella seguente tabella: 

Piezometro 

N° 

Spessore strati 

permeabili e = m 

Tratto finestrato Quota strati 

da p.c., m permeabili da p.c., m 

1 -21 � -27 

21,6 - 24,4 

26,2 - 27,2 

2,8 

2 -21 � -27 21,8 - 23,6 1,8 

3 -21 � -27 21,6 - 24,4 2,8 

5 -21 � -27 22,2 - 24,6 2,4 

6 -21 � -27 23,6 - 26,6 3,0 

7 -9 � -15 9,4 - 11 1,6 

Le curve abbassamenti - logaritmo del tempo, e tabulati i tempi – abbassamenti, sono 

state precedentemente consegnate: Relazione giugno 1999; tali dati sono anche riportati 

nell’ allegato GS.a1 del presente rapporto. 

I valori di trasmissività ottenuti equivalgono a: 


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Prove in discesa: 



POZZO N° metri da p.c. Trasmissività, mq/sec 

Coefficiente di 

immagazzinamento, S 

1 21,6/24,4�26,2/27,2 6,72�10 -7 1,20�10 -2 

2 21,8 � 23,6 2,64�10 -7 2,97�10 -2 

3 21,6 � 24,4 1,23�10 -7 3,15�10 -2 

5 22,2 � 24,6 5,90�10 -7 3,32�10 -2 

6 23,6 � 26,6 1,56�10 -7 1,24�10 -2 

7 9,4 � 11 3,88�10 -6 

Prove in risalita: 

POZZO N° metri da p.c. Trasmissività, mq/sec 

1 21,6/24,4�26,2/27,2 4,77�10 -7 

2 21,8 � 23,6 4,96�10 -7 

3 21,6 � 24,4 1,61�10 -7 

5 22,2 � 24,6 3,96�10 -7 

6 23,6 � 26,6 2,28�10 -7 

7 9,4 � 11 8,01�10 -6 

I parametri sopraesposti concordano con le caratteristiche litogranulometriche 

dell’acquifero: sabbie limose, come evidenziano anche i coefficienti di immagazzinamento S, 

oscillanti mediamente tra: 

S = 1,2�10 -2 � 3,3�10 -2 

In funzione dello spessore dei livelli sabbiosi - sabbioso limosi riscontrati nel sottosuolo 

si sono determinati i coefficienti di permeabilità degli orizzonti litologici esaminati, mediante 

la relazione: 

K = T/e 

dove: 

K = permeabilità, m/sec 

e = spessore dell’acquifero, m 

T = trasmissività, mq/sec 

ottenendo: 

POZZO N° PERMEABILITÀ m/sec metri da p.c. 

1 2,40�10 -7 21,6/24,4�26,2/27,2 

2 1,47�10 -7 21,8 � 23,6 

3 5,75�10 -7 21,6 � 24,4 

5 2,46�10 -7 22,2 � 24,6 

6 7,60�10 -7 23,6 � 26,6 

7 5,01�10 -7 9,4 � 11 


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Tali valori concordano con le granulometrie sabbioso limose formanti i livelli litologici 

riscontrati. 

Le curve ottenute dai grafici elaborati evidenziano significative variazioni di pendenza. 

indicanti che gli acquiferi analizzati sono contraddistinti da un limite di flusso imposto 

correlato ad una sensibile variazione laterale e verticale dei valori di permeabilità. 

Quest’ultima, con l’aumento della profondità, tende a diminuire evidenziando che, con 

l’aumentare della depressione del cono di emungimento si interessano zone a permeabilità 

inferiore. Ciò, in relazione alla discreta continuità laterale dei tipi litologici riscontrati dalle 

perforazioni eseguite, é imputabile ad un arricchimento nella percentuale in componenti fini 

limose. Per quanto riguarda il piezometro N° 2, nel quale il livello litologico esaminato è 

costituito da alternanze sabbioso limose e limose, si evince che si ha un locale arricchimento 

in granulometrie sabbiose medio fini 

Velocità di deflusso idrico sotterraneo 

In funzione dei valori di permeabilità ricavati dai parametri di trasmissività ottenuti 

dalle prove in pozzo, dei valori del gradiente idraulico desunti dalla carta delle isopieze, si é 

calcolata la velocità di deflusso idrico sotterraneo mediante la relazione di Darcy: 

V = ki/me 

dove: 

V = velocità, cm/sec 

k = coefficiente di permeabilità, cm/sec 

i = gradiente idraulico, numero puro 

me = porosità efficace, % 

Per quanto riguarda la porosità efficace, in funzione dei valori del coefficiente di 

immagazzinamento: S ottenuti dalle prove in pozzo, sono stati assunti valori corrispondenti 

ad: 

me = 20 � 30% 

ad eccezione dell’orizzonte da -9,4 a -11 m p.c. in S7, nel quale 

me = 15% 

Tali parametri concordano con quelli di litotipi a granulometria sabbiosa medio fine e 

sabbioso fine limosa (cfr. Tab. Erkis-Castany) e quindi risultano essere congruenti con le 

caratteristiche litogranulometriche riscontrate nei sondaggi meccanici. 

In funzione dei parametri sopra indicati ed assumendo: 

im = 2,1 � 2,5�10 -3 


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risultano le seguenti velocità di deflusso idrico sotterraneo: 



POZZO N° V = m/sec V = m/g 

1 3,00�10 -9 2,64�10 -4 

2 1,84�10 -9 1,59�10 -4 

3 7,19�10 -10 6,21�10 -5 

5 3,07�10 -9 2,66�10 -4 

6 9,50�10 -10 8,21�10 -5 

7 8,35�10 -8 7,21�10 -3 

Nell’ambito delle valutazioni delle velocità di flusso idrico sotterraneo, si è inoltre 

stimato detto parametro in funzione dei massimi valori di gradiente idraulico riscontrati 

all’intorno del sito esaminato corrispondenti ad: 

i mx = 5�10 -3 

ottenendo i valori riportati nella seguente tabella: 

Pozzo N° V = m/sec V = m/g 

1 6,00�10 -9 5,18�10 -4 

2 3,67�10 -9 3,17�10 -4 

3 1,44�10 -9 1,24�10 -4 

5 6,15�10 -9 5,31�10 -4 

6 1,90�10 -9 1,64�10 -4 

7 1,67�10 -8 1,44�10 -2 

I valori di velocità di deflusso idrico sotterraneo ottenuti evidenziano tempi di ricarica di 

tipo molto basso. 

In funzione dei valori di velocità di deflusso idrico sotterraneo riferiti all’orizzonte 

litologico riscontrato da -9,4 a -11 m p.c. in S7, corrispondente al valore relativo maggiore, si 

riscontra che l’intercettazione di detto strato permeabile con un setto impermeabile non ha 

determinato significative deformazioni del modello della rete di flusso idrico sotterraneo. 

I diaframmi flessibili impermeabili perimetranti l’area sede dell’Impianto di Nuova 

Geovis precedentemente messi in opera 2001 e 2008, hanno intercettato i filetti liquidi 

sotterranei, nel senso di moto della falda a monte in senso idrogeologico, per un fronte di 700 

m. 

Calcolando la portata intercettata da detto fronte mediante la relazione: 

Q = V e L 

dove: 

Q = portata in mc/g 

V = velocità di flusso idrico sotterraneo, m/g 


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e = spessore acquifero, m 

L = lunghezza fronte acquifero intercettato, m 



per i valori di gradiente idraulico territoriali medio massimi corrispondenti ad i = 2,5 � 10 -3 e 

per: e = 2 m, risulta: 

Q = 10,01 mc/g 

Considerando invece il massimo valore di gradiente idraulico, localmente riscontrato nel 

settore tra C. Salatta - C. Tabacchia, dove i = 5�10 -3 , si ottiene: 

Q = 20,16 mc/g 

L’ostacolazione al deflusso di portate corrispondenti a 10 � 20 mc/giorno, sono risultate 

ininfluenti sul bilancio idrogeologico dell’orizzonte in oggetto. 

In relazione a tale aspetto è risultato che le basse velocità di deflusso idrico sotterraneo: 

V = 7,21�10 -3 � 1,44�10 -2 m/g, hanno consentito ai filetti liquidi sotterranei di aggirare il setto 

impermeabile senza difficoltà, non determinando depressioni piezometriche a valle in senso 

idrogeologico e quindi una deformazione della superficie piezometrica praticamente 

trascurabile - nulla. 

Pozzi di Monitoraggio 

Le caratteristiche litotecnico – stratigrafiche dei pozzi di monitoraggio in essere presso 

l’Impianto Nuova Geovis Spa, sono state definite in funzione di sondaggi geognostici a 

carotaggio continuo, eseguiti nel 02-1999, ubicati in punti adiacenti o molto prossimi 

(distanze di 30 m) ai siti di esecuzione dei piezometri o come per i Piezometri n° 5 e 6 che 

sono compresi tra due verticali di sondaggio. 

La successione litostratigrafico tecnica dei primi 30 ÷ 45 m del sottosuolo nell’area sede 

dell’impianto Nuova Geovis è schematicamente riassumibile come di seguito esposto. 

Serie litostratigrafica dell'area di intervento 

La classificazione granulometrica dei terreni indagati è stata attuata con il metodo del filo 

armonico e le classi di riferimento adottate sono quelle della Scala Wentworth, parzialmente 

modificata, che considera come valori fondamentali i seguenti intervalli: 


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LITOTIPO DIAMETRO, mm 

Sabbie grossolane 0,5 � 1,0 

Sabbie medie 0,25 � 0,5 

Sabbie fini 0,074 � 0,25 

Limi 0,0042 � 0,074 

Argille ≤ 0,0042 

L’ubicazione di detti punti di indagine è visualizzata nell’allegata tavola. 

In base ai dati ottenuti dalle indagini sopra indicate la successione litostratigrafica, nei 

primi 30 ÷ 45 m del sottosuolo, già descritta che per specifico dettaglio si richiama, è 

schematicamente riassumibile come di seguito descritto, dall'alto in basso rispetto al piano 

campagna: 

Serie Litostratigrafica 

unità 

1 

2 

3 


campagna 

da -0,5/1 m - a 

-4,5 ÷ -5 m p.c. 

da -4,5 ÷ -5m a - 

7,2 ÷ -8,5 m p.c. 

da -7,2 ÷ -8,5 m - 

a -9,5 ÷ -10,5 m 

p.c. 


Alternanze di strati e banchi sostanzialmente argillosi ed 

argilloso limosi, in netta prevalenza percentuale, contenenti 

subordinati livelli limoso argillosi saturi, con presenza di sottili - 

discontinui strati limoso sabbiosi e sabbioso limosi a 

conformazione lentiforme. Questi ultimi sono tendenzialmente 

presenti nei settori orientale ed in subordine settentrionale 

dell’area esaminata (via Romita - via Albaresa) ed evidenziano 

spessori massimi di 1 � 1,5 m, sondaggio meccanico N° 2 (Cpt 

1/99, 2A/99). Dette lenti con arricchimenti nelle componenti 

limose si riscontrano localmente ed in discontinuità, anche nella 

fascia meridionale e sud orientale (zona via Romita - Scolo 

Gallego); nel settore centrale del sito in analisi sono presenti, a - 

3 � -4 m p.c., lenti torbose con spessore di 0,5 � 1,0 m, 

costituenti un orizzonte archeologico (già censito e studiato 

da:.Società Archeologica LARES, S. Giovanni in Persiceto, Bo). 


occidente della SS N° 568 di Crevalcore e ad assottigliarsi ad est 

di via Bergnana sino a scomparire a nord est di C. Tabacchia. 

Alternanze di orizzonti essenzialmente argillosi - argilloso limosi 

e limoso argillosi saturi, a struttura sedimentaria compatta. 


limosi, sostituiti da componenti essenzialmente limose in 

direttrice nord; formano un orizzonte saturo debolmente 

inclinato in senso nord sud ed ovest est. 


Pagina 52


unità 

4 

5 

6 

7 

8 

9 

10 



campagna 

da -9,5 ÷ -10,5 m 

a -11 ÷ -12,5 m 

p.c. 

da -11 ÷ -12,5 m 

a -14,5 ÷ -16 m 

p.c. 

da -14,5 ÷ -16 m 

a -21 ÷ -22 m p.c. 

da -21 ÷ -22 m a 

-24 ÷ -25 ÷ -26 

m p.c. 

da -24 ÷ -25 ÷ - 

26 m a -30 ÷-31 

m p.c. 

da -30 ÷ -31 m a 

-35 m p.c. 

da -35 m a -37 ÷ 

-37,5 m p.c. 

da -37 ÷ -37,5 m 

a -39 ÷ -40 ÷ - 

40,5 m p.c. 




Strato essenzialmente argilloso - argilloso limoso, saturo, a 

struttura sedimentaria compatta ed assetto lentiforme. 

Orizzonte formato da alternanze prevalentemente sabbioso 

limose e limoso sabbiose contenente in subordine intercalazioni 

lentiformi limoso argillose – argillose limose; nell’insieme la 

sequenza costituisce un livello debolmente inclinato in senso 

sud nord ed ovest est ed assume gli spessori maggiori nei settori 

occidentali e settentrionali dove giunge a 2,5 � 3 m di spessore, 

d’altra parte si assottiglia con assetto lentiforme in direttrice est e 

sud arricchendosi tendenzialmente in componenti limose. 


subordinate intercalazioni spiccatamente lentiformi limoso 

argillose nel settore occidentale e settentrionale (zona Collettore 

Acque Alte); detta sequenza argillosa costituisce un orizzonte 

continuo lateralmente, debolmente inclinato in direttrice 

orientale e costituisce un’unità, con spessore di 4,5 � 6 m, di 

netta separazione con i livelli acquiferi sottostanti i -21 ÷ -22 m 

dal p.c.. 


sabbiose, con intercalate locali sottili lenti argilloso limose, a 

medio grado di densità relativa, contraddistinte da valori di 

trasmissività medio bassi - bassi: T = 1,3 � 6,7�10-7 mq/sec e 

permeabilità bassa: K = 2�10-7 � 7�10-8 m/sec; formano un 

orizzonte continuo lateralmente con spessore di 2 � 4 m che 

tende ad assottigliarsi, con assetto lentiforme, in direzione est. 

Sequenza essenzialmente argillosa - argilloso limosa contenente 

locali subordinate intercalazioni limoso sabbiose con spessore di 

0,4 � 0,6 ÷ 1 m a -26 ÷ -29 e a -28,5 ÷ -29 m pc sia nel settore 

orientale (via Romita) che occidentale settentrionale (lato 

ferrovia). 

Orizzonte a pronunciata variabilità litologica laterale costituito 

da termini prevalentemente argillosi – argilloso limosi ai quali si 

intercalano e/o sostituiscono lateralmente strati limoso sabbiosi 

– limosi a -31 ÷ -32 m ed a -32,4 ÷ -33,4 m al lato est (via 

Romita), tali livelli tendono ad assottigliarsi e ad arricchirsi in 

componenti limose ad ovest (lato ferrovia). 

Litotipi prevalentemente argillosi – argilloso limosi contenenti 

livelli lentiformi argilloso torbosi o prevalentemente argillosi. 

Unità prevalentemente sabbiosa a granulometria medio fine che 

si arricchisce in componenti limoso sabbiose – limose in 

direttrice nord est (via Albaresa – Via Romita) 


Pagina 53


unità 

12 


campagna 

da -40 ÷ -40,5 m 

a -45 m p.c. 




Litotipi prevalentemente argillosi – argilloso limosi, con 

intercalati locali sottili (spessore 10 ÷ 20 cm) livelletti sabbiosi – 

sabbioso limosi lentiformi. 

La sequenza litostratigrafica locale, concordante con i dati territoriali pubblicati da 

AA.VV. (R.E.R.), in base alle prospezioni geofisiche effettuate ed a studi territoriali (R.E.R.), 

prosegue con alternanze essenzialmente argillose sino a -70 ÷ -80 m p.c. 

Caratteristiche costruttive Pozzi di monitoraggio 

I pozzi di controllo della qualità delle acque sotterranee, assogettati a campionamenti 

con cadenza quadrimestrale dal 2001 per il ferro, trimestrale dal 2005/2007 per il manganese e 

dal 2005-2008 per l’arsenico, sono costituiti da pozzi monofinestrati ciascuno dei quali capta 

una singola unità permeabile. 

Le colonne di pozzo sono impermeabilizzate nei primi 5 m dal piano campagna con getto 

di boiacca di cemento – bentonite e dotati di pozzetto in cls di chiusura in testa. 

Di dette opere quattro sono monofinestrate da -22 a -25 m pc e 2 pozzi da -32 a -35 m pc, 

come schematicamente riassunto nella seguente tabella: 

pozzi 

n° 

Profondità finestrature 

m da pc 

2 – 10 – 8 – 5 Da -22 m a -25 m 

3 – 6 Da -32 m a -35 m 

I pozzi 2 – 10 – 8 – 5 sono finestrati in unità prevalentemente sabbiose – sabbioso limose 

contraddistinte da valori di permeabilità bassa: K = 2·10-7 ÷ 7·10-8 m/sec e pertanto a bassa – 

molto bassa velocità di circolazione idrica sotterranea e di ricarica e quindi di ambiente a 

potenziale ossidoriduttivo riducente. 

I pozzi 3 – 6 sono finestrati in orizzonti con componenti granulometriche: limi sabbiosi – 

sabbie limose, caratterizzati, in funzione di dette litologie, da valori di permeabilità molto 

bassi, K < 5·10-8 m/sec, e quindi contraddistinti da velocità di circolazione idrica sotterranea 

e di ricarica molto basse e pertanto con peculiarità di abiente idrico sotterraneo a potenziale 

ossidoriduttivo elevatamente riducente. 

Per quanto riguarda l’ubicazione dei pozzi in oggetto rispetto ai moti dei flussi idrici 

sotterranei negli acquiferi confinati si rimanda al precedente paragrafo: Assetto piezometrico. 


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Caratteri Territoriali Concentrazioni in As, Mn e Fe acquiferi confinati 



Le concentrazioni in Arsenico, Maganese, Ferro sono strettamente correlate alle 

caratteristiche dell’ambiente idrico sotterraneo che nelle condizioni riducenti determina 

notevoli incrementi dei tenori in Mn, Fe ed As. Dette condizioni e variazioni delle stesse, in 

correlazione alla dissoluzione degli idrossi di Fe presenti nei terreni, possono generare la 

scomposizione del reticolo cristallino degli idrossidi di ferro determinando 

contemporaneamente il rilascio dell’arsenico adsorbito (Marcaccio et Al 2005; Martinelli et Al. 

2005). Tale elemento nel territorio al quale appartiene l’Impianto Nuova Geovis è 

contraddistinto da percentuali anomale superiori a 10 μg/l (Farina et Al. 2005), con punti nei 

quali si hanno percentuali di 15,7 μ/l (Cento) e 19 μg/l (S. Giovanni in Persiceto). 

Quanto esposto è testimoniato dagli studi territoriali degli acquiferi del territorio di 

Bologna che evidenziano il progressivo incremento delle concentrazioni in detti analiti 

procedendo in direttrice sud – nord, sud ovest – nord est e cioè dalle zone di conoide, 

interessate da veloce infiltrazione e relativamente rapida circolazione idrica sotterranea, alle 

zone di media pianura, “nord dell’allineamento Nonantola – S.Giovanni in Persiceto - 

Budrio”, contraddistinte da infiltrazioni più lente e velocità di circolazione delle acque nel 

sottosuolo molto lenta. 

Tali condizioni nelle fasce della medio alta pianura, antistanti le zone di terminazione 

frontale delle conoidi del Reno – Savena e Panaro – Samoggia, si manifestano con 

concentrazioni in Mn = 50 ÷ 100 μg/l, tenori in Fe = 1000 ÷ 2000 μg/l, concentrazioni in As 

= 10 ÷ 20 μg/l e > 20 μg/l (ARPA. RER, le Caratteristiche degli Acquiferi della Regione Emilia 

Romagna, Report 2003). 

Le sopra descritte concentrazioni incrementanti nelle zone antistanti le conoidi, 

concordano con l’ambiente riducente negli acquiferi sotterranei che a nord della via Emilia, 

sono contraddistinti da potenziale redox negativo. 

Concentrazioni in As, Fe, Mn acquiferi confinati, nell’area circostante l’Impianto Nuova 

Geovis. 

La disamina delle concentrazioni di As, Fe, Mn nel territorio a cui appartiene l’Impianto 

Nuova Geovis, si è redatta in riferimento alle analisi ARPA RER, 2007, dalla stessa messi a 

disposizione. 


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Concentrazioni in Arsenico 



� Acquiferi A1 – A2, RER 

Nel territorio circa compreso tra S. Giovanni in Persiceto – S. Agata B.se –Crevalcore – S. 

Matteo Della Decima le concentrazioni in As sono mediamente comprese tra 8 e 16 μg/l, nelle 

zone a sud dell’impianto e quindi a monte in senso idrogeologico; circa 1 Km, a sud (C.Muzzi 

– S.Agata B.se – BOD8 – 00) riscontrano concentrazioni in As = 16 ÷ 19 μg/l che conferiscono 

valori medi nella zona di Crocetta (area sede dell’Impianto Nuova Geovis): 

As = 12 ÷ 15 μg/l. 

Concentrazioni in Ferro 


Il settore di territorio tra S. Giovanni in Persiceto – S. Agata B.se – Crevalcore – S. Matteo 

Della Decima, è contraddistinto da concentrazioni in ferro mediamente comprese tra 600 e 

1000 μg/l, con media territoriale nella zona di Crocetta corrispondente ad 

Fe = 800 ÷ 700 μg/l. 

Concentrazioni in Manganese 


Nell’area tra S.Giovanni in Persiceto – S.Agata B.se – Crevalcore – S. Matteo Della Decima si 

riscontrano concentrazioni in manganese comprese tra 50 e 150 μg/l; la media territoriale 

nella zona di Crocetta corrisponde a Mn = 50 ÷ 70 μg/l. 

Concentrazioni in As, Fe, Mn nei pozzi di monitoraggio. 

Le disamine relative alle concentrazioni in Arsenico, Ferro, Manganese, rilevate dai 

campionamenti a cadenza quadrimestrale - trimestrale dei pozzi di monitoraggio, si sono 

sviluppate per il periodo con campionamento sistematico più omogeneo e cioè dal 10/2007 – 

10/2008 al 04/2010. 

Arsenico 

Pozzi -22 ÷ -25 m pc 

Le concentrazioni in As nei pozzi di monte denotano un andamento costante con leggera 

tendenza all’aumento in P n° 2 con media quinquennale di 54,16 μg/l, la media dal 10/2008 al 

04/2010 equivale a 49,6 μg/l; si osserva un andamento praticamente costante con tendenza 


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all’incremento in P n° 10, con media As = 26,5 μg/l, la media dal 10/2008 al 04/2010 

corrisponde ad: As = 28,19 μg/l. 

Nel pozzo di valle P5 si riscontra un andamento discretamente costante tendenzialmente in 

diminuzione con media quinquennale 13,8 μg/l e media dal 10/2008 al 04/2010 As = 11,75 

μg/l; si osserva un andamento con tendenza alla diminuzione più accentuata successivamente 

al 10/2009 in P n° 8, con media As = 8.88 μg/l, e media dal 10/2008 al 04/2010 equivalente ad 

As = 8,37 μg/l. 

Relativamente ai pozzi di monitoraggio che captano gli orizzonti permeabili da -22 a -25 m pc 

si riscontra tendenza alla diminuzione dei valori di concentrazione in direzione dalla zona di 

monte con As = 26 ÷ 54 μg/l, verso la zona di valle in senso idrogeologico con As = 8,9 ÷ 

13,8 μg/l. 

Pozzi -32 ÷ -35 m pc 

Il pozzo di monte P n° 3 denota un andamento dei valori di concentrazione in Arsenico 

praticamente costante con tendenza molto blanda all’incremento, con valore medio 

quinquennale As = 43,83 μg/l, la media dal 10/2008 a 04/2010 corrisponde ad AS = 42,87 

μg/l; il pozzo di valle P n° 6 evidenzia anch’esso un andamento costante con blanda tendenza 

alla diminuzione, con valore quinquennale medio As = 23,33 μg/l, e media dal 10/2008 al 

04/2010 AS = 24,1 μg/l. 

Gli orizzonti permeabili, a permeabilità bassa – molto bassa, tra -32 e -35 m pc denotano la 

diminuzione delle concentrazioni in As della zona di monte con As = 43,8 μg/l verso quella di 

valle con As = 24 μg/l. 

Ferro 

Pozzi -22 ÷ -25 mpc 

L’andamento delle concentrazioni del ferro nel pozzo di monte P2 denota un andamento 

discretamente irregolare con tendenza molto blanda alla diminuzione più accentuata 

successivamente al 21/07/2009, con media decennale Fe = 1200 μg/l, la media dal 10/2008 al 

4/2010 corrisponde a Fe = 481 μg/l. Il pozzo n° 10 evidenzia un andamento irregolare 

tendenzialmente decrescente dal 09/2008 al 10/2009, ad eccezione del dato anomalo del 

10/2008, l’andamento evolutivo della serie esaminata denota la tendenza d’insieme 

all’incremento che si accentua dal 10/2009 al 04/2010; la media decennale corrisponde a Fe 

= 772 μg/l, la media dal 10/2008 al 04/2010 equivale a Fe = 1037 μg/l. 


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Nei pozzo di valle n° 8 si riscontra un andamento irregolare che evidenzia la tendenza al 

decremento che si accentua dal 04/2009 al 04/2010, con media decennale: Fe = 272 μg/l, e 

media dal 10/2008 al 04/2010 Fe = 340 μg/l. 

Il pozzo di valle n° 5 evidenzia un andamento tendenzialmente in aumento dal 09/2008 al 

10/2008 e tendenza alla diminuzione dal 10/2008 al 04/2010; la serie dati esaminata denota la 

tendenza d’insieme alla diminuzione; la media decennale corrisponde a Fe = 255 μg/l, la 

media dal 10/2008 al 04/2010 equivale a Fe = 143 μg/l. 

I pozzi di monitoraggio che captano gli orizzonti permeabili da -22 a -25 m pc, escludendo i 

valori anomali del 10/2008, evidenziano la diminuzione dei valori di concentrazione in ferro 

dalla zona di monte con Fe = 1203 ÷ 1037 ÷ 480 μg/l, verso la zona di valle con Fe = 340 ÷ 

250 ÷ 143 μg/l. 

Pozzi -32 ÷ -35 m pc 

Il pozzo di monte n° 3 denota un andamento pressochè costante con tendenza molto blanda 

all’aumento ad eccezione del periodo 09/2008 – 10/2008 dove si riscontra un anomalo picco di 

incremento; la media decennale corrisponde a Fe = 1205 μg/l, la media dal 10/2008 al 04/2010 

equivale a Fe = 318 μg/l con blanda tendenza alla diminuzione. 

Il pozzo di valle n° 6 evidenzia un andamento praticamente costante con blanda tendenza 

all’incremento, più accentuata dal 07/2009 al 04/2010; la media decennale corrisponde a Fe = 

1128 μg/l, la media dal 10/2008 al 04/2010 equivale a Fe = 240 μg/l. 

I pozzi di monitoraggio che captano gli orizzonti permeabili, a permeabilità bassa – molto 

bassa, da -32 a -35 m pc, denotano la diminuzione dei valori di concentrazione in ferro dalla 

zona di monte con Fe = 1218 ÷ 318 μg/l verso la zona di valle con Fe = 1128 ÷ 240 μg/l. 

Manganese 

Pozzi -22 ÷ -25 

L’andamento delle concentrazioni del manganese nel pozzo di monte P2 denota un 

andamento pressoché constate con tendenza molto blanda alla diminuzione, la media 

quinquennale corrispondente a Mn = 60 μg/l, la media dal 10/2008/ al 04/2010 equivale a 

Mn = 62 μg/l. 

Il pozzo di monte P10 evidenzia andamento pressoché costante, con blanda tendenza alla 

diminuzione; la media quinquennale corrisponde ad Mn = 76 μg/l, la media dal 10/2010 

equivale Mn = 68 μg/l. 


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Nel pozzo di valle P5 si riscontra un andamento praticamente costante, con tendenza molto 

blanda all’incremento, escludendo i valori anomali del 06/2008 e del 01/2009, dal 19/10/2009 

al 20/04/2010 si denota una blanda tendenza alla diminuzione, la media quinquennale 

corrispondente ad Mn = 182 μg/l, la media dal 10/2008 al 04/2010 equivale ad Mn = 193 μg/l. 

Il pozzo di valle P8 denota un andamento costante, escludendo i dati anomali del 04/2009 e 

del 01/2010, con tendenza molto blanda all’incremento; la media quinquennale corrisponde 

ad Mn = 181 μg/l, la media dal 10/2008 al 04/2010 equivale ad Mn = 196 μg/l. 

I pozzi di monitoraggio che captano i livelli permeabili da -22 a -25 m pc denotano 

l’incremento dei valori di contrazione in manganese dalle zone di monte con Mn = 60 ÷ 76 

μg/l alle zone di valle con Mn = 181 ÷ 196 μg/l. 

Tale aumento è correlabile all’ambiente idrico sotterraneo a potenziale ossidoriduttivo 

negativo. 

Pozzi -32 ÷ -35 m pc 

Il pozzo di monte P3 evidenzia un andamento dei valori di concentrazione in Mn 

tendenzialmente in aumento con media quinquennale Mn = 43,8 μg/l, media dal 10/2008 al 

04/2010 corrispondente ad Mn = 42,8 μg/l. 

Il pozzo di valle P6 denota un andamento delle concentrazioni in manganese costante, con 

accentuata tendenza al decremento, la media quinquennale corrisponde a Mn = 25 μg/l, 

media dal 10/2008 al 04/2010 equivale a Mn = 17 μg/l. 

I pozzi di monitoraggio che captano gli orizzonti permeabili, a permeabilità bassa – molto 

bassa, da -32 a -35 m pc denotano, la diminuzione dei valori di concentrazione in manganese 

della zona di monte con Mn = 43,8 ÷ 42,8 μg/l, alla zona di valle con Mn = 25 ÷ 17 μg/l. 

Considerazioni d’insieme dei valori di concentrazione in As, Fe, Mn nei pozzi di 

monitoraggio dell’Impianto Nuova Geovis 

La diminuzione dei valori in concentrazione degli analiti As, Fe, Mn, dai piezometri di 

monte a quelli di valle sia per gli orizzonti permeabili da -22 a -25 m pc che per quelli 

presenti da -32 a -35 m pc, evidenzia che l’Impianto di Nuova Geovis spa, non genera rilasci 

che interagiscono con gli acquiferi confinati presenti a quote settostanti -20 ÷ -21 m dal piano 

campagna. 

L’Impianto in oggetto è cinturato da diaframmi impermeabili perimetrali che giungono a 

-15 ÷ -16 / -17 ÷ -18 m dal piano campagna, è dotato di barriera impermeabile di fondo 


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costituita da strato minerale in argille limose con K ≤ 1· 10-7 cm/sec, rivestito da 

geomembrane in HDPE con spessore 2mm; detti presidi impediscono interscambi con i livelli 

permeabili lentiformi presenti nei primi 15 ÷ 16 m del sottosuolo. Successivamente a questi 

ultimi è presente un orizzonte essenzialmente argilloso – argilloso limoso praticamente 

impermeabile, con spessore di 4,5 ÷ 6 m che giunge a -21 ÷ -22 m pc, nel quale sono 

ammorsate le basi o punte dei diaframmi. 

Tale sistema, come hanno evidenziato le analisi di qualità delle acque nei livelli 

permeabili nei primi 15 m dal piano campagna e le analisi degli acquiferi confinati presenti a 

quote sottostanti -20 ÷ -21 m dal piano campagna, garantisce il confinamento dell’Impianto 

Nuova Geovis ed evita rilasci di contaminanti liquidi. 

Analisi d’insieme caratteristiche idrogeologiche e concentrazioni di Ferro, Manganese, 

Arsenico, nell’area a cui appartiene l’Impianto Nuova Geovis SpA 

La parte di territorio a cui appartiene l’Impianto Nuova Geovis SpA, è costituita da 

sequenze prevalentemente argillose alle quali si intercalano in subordine orizzonti sabbiosi 

che tendono ad assottogliarsi e ad arricchirsi progressivamente in componenti sabbiose – 

sabbioso fini ed anche sabbioso fini limose, procedendo in direzione settentrionale. 

Il modello di circolazione delle acque sotterranee, degli acquiferi A e B, R.E.R, elaborato 

in base ai livelli statici censiti da ARPA-RER 2007, evidenzia che le direttrici di deflusso 

idrico delle acque presenti nel sottosuolo sono orientate in verso da sud ovest a nord est e cioè 

dal lato della proprietà Nuova Geovis adiacente alla ferrovia, al lato confinante con via 

Romita. 

La successione sopra descritta, tipica dei depositi della media pianura, costituisce le 

fasce territoriali che seguono ai fronti delle conoidi pedeappenniniche; queste ultime sono 

formate in prevalenza da orizzonti prevalentemente ghioso sabbiosi ai quali si intercalano 

orizzonti prevalentemente argillosi, che rappresentano le zone di ricarica dei corpi acquiferi 

sotterranei e sono contraddistinte da ambiente a potenziale ossidoriduttivo positivo e da 

velocità di circolazione idrica sotterranea e di ravvenamento veloci. 

Tali caratteristiche procedendo in direttrice settentrionale, con l’approfondirsi rispetto 

al piano campagna dei corpi acquiferi sabbiosi e con il loro arricchimento progressivo in 

componenti sabbioso fini, cambiano radicalmente assumendo caratteristiche di ambiente a 

potenziale ossidativo riducente e velocità di circolazione idrica sotterranea e di ricarica molto 

lenta. 


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Dette peculiarità determinano un progressivo e marcato innalzamento delle 

concentrazioni in Ferro, Manganese, Arsenico, nelle acque degli acquiferi sotterranei 

confinati. 

Quanto esposto è documentato nella pubblicazione ARPA-RER: ”Le caratteristiche degli 

Acquiferi della Regione Emilia Romagna”, Report 2003, che evidenzia il progressivo aumento 

in concentrazione di Fe, Mn, As, passando dalle conoidi pedeappenniniche alle fasce della 

media e bassa pianura. 

Nel settore di territorio a cui appartiene l’impianto di Nuova Geovis SpA, le 

concentrazioni in ferro oscillano tra Fe = 1000 ÷ 2000 μg/l, i tenori in Manganese variano tra 

Mn = 50 ÷ 100 μg/l, le concentrazioni in Arsenico sono superiori As>10 μg/l con valori locali 

di As = 15,7 μg/l (zona di Cento, FE) e di As = 19 μg/l (S.Giovanni in Persiceto, BO). 

In tale quadro si inseriscono i valori di concentrazione in Fe, Mn, As, riscontrate nei 

pozzi di monitoraggio dell’area Impianto Nuova Geovis SpA, che denotano tenori in detti 

analiti che eccedono i valori limite del DLgs 152. 

Le condizioni descritte sono correlabili all’ambiente idrico sotterraneo a potenziale 

ossidativo elevatamente riducente della fascia di territorio in esame. 

In riferimento a quanto esposto si evidenzia inoltre che i valori di concentrazione in 

ferro, manganese, arsenico, sono maggiori nei piezometri di monitoraggio di monte in senso 

idrogeologico e minori in quelli di valle. Fanno eccezione a ciò i pozzi di monitoraggio n° 8 e 

n° 5 (finestratura: 22 ÷ 25 m p.c.) che evidenziano concentrazioni in manganese più elevate 

nella zona di valle, correlabili a minore velocità di circolazione idrica sotterranea. 

Le caratteristiche delle concentrazioni di ferro, manganese, arsenico, nei pozzi di 

monitoraggio dell’Impianto Nuova Geovis SpA, che denotano diminuzione delle percentuali 

di detti analiti procedendo da monte verso valle in senso idrogeologico, evidenziano che le 

barriere impermeabili a presidio della discarica: diaframmi perimetrali – rivestimenti degli 

invasi con geomembrana in HDPE, unitamente alla presenza di un orizzonte argilloso con 

permeabilità K < 1÷10-7 cm/sec e spessore di 4,5 ÷ 6 m al di sotto dei bacini, nel quale sono 

ammorsati i diaframmi impermeabili, garantiscono il contenimento dei percolati, evitando 

rilasci di contaminanti che possano interagire con gli acquiferi presenti nel sottosuolo. 


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CARATTERI LITOLOGICI DELL'AREA STUDIATA 



L’individuazione della successione dei livelli litologici formanti i primi 30 � 40 ÷ 45 m 

del sottosuolo e l’analisi del tipo di variabilità laterale degli stessi è stata effettuata in base a 

sondaggi meccanici e prove penetrometriche statiche: CPT tipo RM, spinte a -26 � -30 m dal 

piano campagna, precedentemente eseguite. 

Durante le fasi di perforazione, effettuate con rivestimento del foro di sondaggio 

mediante camicie metalliche con diametro esterno = 127 mm, sono stati prelevati campioni 

indisturbati con campionatore Osterberg di diametro 100 mm, immediatamente paraffinati e 

sigillati con appositi tappi, ed eseguite, sui tratti di carota recuperati, prove di taglio con torvane 

da campo e di penetrazione con pocket penetrometer, entrambi dotati di punte a diversa 

sezione intercambiabili. 

Contestualmente alla perforazione sono state eseguite prove di penetrazione codificata 

SPT e prove di assorbimento in foro per la determinazione della permeabilità con metodo 

Lefranc. 

I campioni prelevati nei sondaggi, statisticamente significativamente rappresentativi per 

la discretizzazione geotecnica del sottosuolo, sono stato assoggettati ad analisi di laboratorio 

geotecnico, dai laboratori geotecnici Dr. A. MUCCHI – Ferrara, GEOTECNICA STUDI - 

Matera. 

La successione litologica dei livelli attraversati è visualizzata nelle allegate schede 

sondaggi geognostici e gli stessi sono ubicati come nella planimetria allegata (Tav. GS4). 

Ad integrazione delle verticali di sondaggio sono state effettuate prove penetrometriche 

statiche con strumento conforme allo standard europeo (cfr. indicazioni ISSMFE - AGI), da 20 

ton di spinta, dotato di cella di pressione idraulica a lettura analogica ed attrezzando la prima 

asta con punta standard Begemann (Friction Sleeve Cone). 

I valori ottenuti da questi ultimi sono visualizzati negli allegati diagrammi 

penetrometrici riportanti i seguenti parametri: 

Profondità (m): 

� Resistenza alla punta (qc; kgf/cmq) log di sinistra a tratto continuo. 

� Resistenza ad attrito laterale (fs; kgf/cmq) istogramma di destra a tratto 

continuo. 

� Rapporto di Begemann (qc/fs) log di destra a punteggiato. 


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Litostratigrafica dell'area analizzate 



La classificazione granulometrica dei terreni indagati è stata attuata in riferimento alle 

classi della Scala Wentworth, parzialmente modificata, che considera come valori 

fondamentali i seguenti intervalli: 

LITOTIPO DIAMETRO, mm 

Sabbie grossolane 0,5 � 1,0 

Sabbie medie 0,25 � 0,5 

Sabbie fini 0,074 � 0,25 

Limi 0,0042 � 0,074 

Argille � 0,0042 

In base ai dati ottenuti dalle indagini effettuate la successione litostratigrafica, nei 

primi 30 ÷ 45 m del sottosuolo, è discretizzabile come di seguito descritto dall'alto in basso 

rispetto al piano campagna: 

Unità Profondità 

da pc m 

Ia Unità: da -1 m pc a - 

4 ÷ -4,5 m 

pc 

IIa Unità: da -4,5 a -7,5 

÷ -9 m pc 

Descrizione Litotecnica 

Alternanze di strati e banchi sostanzialmente argillosi ed argilloso 

limosi, in netta prevalenza percentuale, contenenti subordinati 

livelli limoso argillosi saturi, con intercalati sottili e discontinui 

strati limoso sabbiosi e sabbioso limosi a conformazione 

lentiforme. Questi ultimi sono tendenzialmente presenti nei settori 

orientale e settentrionale dell’area esaminata (via Romita - via 

Albaresa) ed evidenziano spessori massimi di 1 � 2 m in Cpt 1/99, 

2A/99, Sondaggio meccanico (SM) N° 2. Dette lenti con 

arricchimenti nelle componenti limose si riscontrano localmente 

anche nella fascia meridionale e sud orientale (zona via Romita - 

Scolo Gallego); nel settore centrale del sito in analisi sono presenti, 

a -3 � -4 m p.c., lenti torbose con spessore di 0,5 � 1,0 m, 

costituenti un orizzonte archeologico (già censito e studiato 

da:.Società Archeologica LARES). 


occidente della SS N° 568 di Crevalcore e ad assottigliarsi ad est di 

via Bergnana sino a scomparire a nord est di C. Tabacchia. 

I valori di resistenza alla punta al penetrometro statico, superati i 

primi 1,5 metri dal p.c., sono mediamente compresi tra qcm = 10 � 

12 e 16 � 20 kgf/cmq, ed i valori di resistenza ad attrito laterale 

locale oscillano tra fsm = 0,45 � 0,55 kgf/cmq ad eccezione di Cpt 

2A/99 dove fsm = 0,2 � 0,3 kgf/cmq; 

Alternanze di orizzonti essenzialmente argillosi - argilloso limosi e 

limoso argillosi saturi, a struttura sedimentaria compatta; i valori 

di rtesitenza alla punta sono mediamente compresi tra qcm = 18 ÷ 

22 kgf/cmq e quelli di resistenza ad attrito oscillano tra fsm=0,7 � 


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da pc m 

IIIa Unità: da -7,5 ÷ -9 a 

-10 ÷ -11 m 

pc 

IVa Unità: da -10 ÷ -11 

a -11 ÷ -12 

m pc 

Va Unità: da -11 ÷ -12 

a -14 ÷ -15,5 

÷ -16 m pc 

VIa Unità: da -14 ÷ - 

15,5 ÷ -16 a - 

19 ÷ -21 ÷ - 

22 m pc 

VIIa Unità: da -19 ÷ - 

21/-22 a -24 

÷ -25 m pc 




1,0 kgf/cmq; 


limosi, sostituiti da componenti essenzialmente limose in direttrice 

nord; formano un orizzonte saturo debolmente inclinato in senso 

nord sud ed ovest est; caratterizzato da valori di qcm =12 � 14 e 24 

� 34 kgf/cmq ed fsm = 0,25 ÷ 0,45 kgf/cmq; 

Strato essenzialmente argilloso - argilloso limoso, saturo, a 

struttura sedimentaria compatta, contraddistinto da qcm = 12 � 16 

kgf/cmq ed fsm = 0,5 � 0,6 kgf/cmq; 

Orizzonte formato da alternanze prevalentemente sabbioso limose 

e limoso sabbiose con subordinate intercalazioni lentiformi limoso 

argillose; nell’insieme la sequenza costituisce un livello 

debolmente inclinato in senso sud nord ed ovest est ed assume gli 

spessori maggiori nei settori occidentali e settentrionali dove 

giunge a 2,5 � 3 m di spessore, d’altra parte si assottiglia con 

assetto lentiforme in direttrice est e sud arricchendosi 

tendenzialmente in componenti limose; i valori di resistenza alla 

punta variano tra qcm = 20 ÷ 30 � 40 � 60 kgf/cmq e la resistenza 

ad attrito oscilla tra fsm = 0,1 � 0,5 kgf/cmq; 


subordinate intercalazioni spiccatamente lentiformi limoso 

argillose nel settore occidentale e settentrionale (zona collettore 

Acque Alte); detta sequenza argillosa costituisce un orizzonte 

continuo lateralmente, debolmente inclinato in direttrice orientale 

e costituisce un’unità, con spessore di 3,5 � 5 m, di netta 

separazione con i livelli acquiferi sottostanti i -21 m dal p.c.; i 

valori di resistenza alla punta sono caratterizzati da qcm = 16 � 24 

kgf/cmq e la resistenza ad attrito oscilla tra fsm = 0,7 � 1,2 � 1,7 

kgf/cmq; 


sabbiose, con intercalate locali sottili lenti argilloso limose, a 

medio grado di densità relativa, contraddistinte da valori di 

trasmissività medio bassi - bassi: T = 1,3 � 6,7�10 -7 mq/sec e 

permeabilità bassa: K = 2�10 -7 � 7�10 -8 m/sec; formano un orizzonte 

continuo lateralmente con spessore di 2 � 4 m che tende ad 

assottigliarsi, con assetto lentiforme, in direzione est; i valori di 

resistenza alla punta variano tra qcm =20 � 30 e 70 � 80 � 120 

kgf/cmq, la resistenza ad attrito oscilla tra fsm = 0,35 � 0,7 

kgf/cmq; 

VIIIa Unità: da -24 ÷ -25 Sequenza essenzialmente argillosa - argilloso limosa contenente 

locali subordinate intercalazioni limoso sabbiose con spessore di 

a -35 ÷ -38 

0,6 � 1,5 m a -26 e -29 m p.c. nel settore orientale (via Romita); i 

m pc valori di qcm variano tra 18 � 20 e 26 � 34 kgf/cmq, fsm oscilla tra 

1 � 1,5 kgf/cmq; 

IXa Unità: da -35 ÷ -38 Orizzonte essenzialmente sabbioso limoso - sabbioso, saturo, ad 

assetto lentiforme debolmente inclinato in senso sud nord, 


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da pc m 

a -39 ÷ -42 

m pc 




contraddistinto da qcm = 40 � 50 e 100 kgf/cmq ed fsm = 0,3 ÷ 

0,7 kgf/cmq; 

La sequenza litostratigrafica locale, concorda con i dati territoriali pubblicati da AA.VV. 

(R.E.R. - IDROSER). 

Caratteri litomeccanici dei terreni formanti i primi 30 � 45 m dell'area di impronta della 

Discarica Nuova Geovis 

Le caratteristiche geotecniche dei terreni formati nei primi 30 - 45 m del sottosuolo 

dell'area sede della Discarica Controllata Nuova Geovis é stata effettuata in base ad analisi di 

laboratorio su 26 campioni indisturbati. 

I parametri ottenuti dalle analisi effettuate sono riassunti nelle allegate schede: 

Sommario caratteristiche fisiche. I diagrammi e risultati, visualizzati nei certificati dei 

Laboratori: Dr. Mucchi Antonio (FE) e Geotecnica Studi (Pomarico, MT), sono riportati nella 

relazione geologico tecnica idrogeologica del giugno 1999 precedentemente consegnata. 

Dall'analisi d'insieme dei parametri ottenuti dai sondaggi meccanici e delle prove 

penetrometriche statiche, si riscontra che i litotipi caratterizzanti i primi 30 � 45 m del 

sottosuolo sono formati sostanzialmente da litotipi argillosi a medio elevata consistenza, ai 

quali si intercalano localmente livelli limosi - limoso sabbioso fini e sabbiosi rispettivamente 

fra -9 � -11 tra -13 � -15 m da pc e tra -19 � -21 e -24 � -25 m p.c.. 

Analisi di Laboratorio Geotecnico 

Le analisi di laboratorio geotecnico sono articolate in: 

� Determinazione delle caratteristiche fisiche naturali: umidità, peso di volume naturale, 

peso di volume secco, peso specifico dei grani, indice dei vuoti, grado di saturazione. 

� Analisi granulometrica completa per setacciatura e sedimentazione ad umido 

� Prove di classificazione: Limiti di Atterberg e determinazione delle classi di appartenenza 

secondo le norme Uni 10006 ed alla Carta di Plasticità di Casagrande. 

� Prove di consolidazione edometrica ad incrementi di carico controllato con ciclo di scarico 

finale e determinazione del coefficiente di consolidazione Cv. 


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� Prova di compressione triassiale consolidata non drenata con determinazione delle 

pressioni interstiziali: CIU 

� Prove di taglio diretto consolidato drenato con Scatola di Casagrande: CD 

� Prove di permeabilità con permeametro a carico variabile applicato a cella edometrica. 

I valori dei parametri geotecnici determinati sono riassunti nelle allegate tabelle: 

Sommario Caratteristiche Fisiche Generali e Schema Riassuntivo Caratteristiche 

Geomeccaniche. 

Schematizzazione Geotecnica dei Terreni 

Limiti di Consistenza 

Le prove di classificazione basate sulla determinazione dei limiti di Atterberg ed alla 

granulometria, evidenziano che i terreni formanti i primi 28 � 30 m del sottosuolo hanno 

valori di umidità naturale inferiori al limite di liquidità e tendenzialmente più prossimi al 

limite di plasticità, l’indice di consistenza è compreso tra 0,7 e 0,95 sino a -11 � -12 m p.c.; 

successivamente, sino a -15 � -16 m p.c., i valori di umidità naturale sono più prossimi al 

limite di liquidità ed il valore dell’indice di consistenza oscilla tra 0,23 e 0,6 evidenziando 

materiali a comportamento non rigido. 

Superati i -17 m dal piano campagna e sino a -29 m p.c., i valori di umidità naturale 

tendono ad approssimarsi progressivamente al limite plastico con l’aumentare della 

profondità ed assumono indice di consistenza compreso tra 0,8 e 0,94 evidenziando 

caratteristiche di comportamento rigido plastico. 

Dal raffronto tra il tenore in umidità naturale e l’indice di plasticità, si evince che i 

litotipi formanti i primi 10 m di sottosuolo e quelli da -20 a -28 m da pc, sono contraddistinti 

da un comportamento prevalentemente di tipo plastico rigido. 

I litotipi in oggetto, secondo la classifica UNI 10006 sono attribuibili alla classe A7 ad 

eccezione dei campioni limosi 2.2 e 6.2, rispettivamente a -15 � -15,6 e -13,5 � -14 m p.c., 

classificabili rispettivamente A.4 ed A.6. 


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Parametri di Resistenza al Taglio 



Le prove di taglio diretto consolidate drenate: CD e di compressione triassiale 

consolidata non drenata con determinazione delle pressioni interstiziali CIU, evidenziano che 

i terreni formanti i primi 30 m del sottosuolo sono prevalentemente contraddistinti da un 

comportamento coesivo e da valori di resistenza al taglio, in termini di tensioni efficaci, 

generalmente compresi tra �‘ = 20° � 25°. 

Fanno in parte eccezione gli orizzonti nei quali tendono a prevalere le componenti 

limose - limoso sabbiose - sabbiose, tra -4,5 e -5,5 m p.c., con �‘ = 34°, tra -13,5 e -15,5 m p.c., 

�‘ = 26° � 29°; analogo incremento si riscontra tra -28 � -29 m p.c. dove �‘ = 28°. 

Caratterizzazioni con andamento simile si denotano per quanto riguarda le sequenze 

prevalentemente argillose nelle quali si riscontrano valori di coesione intercetta, in termini di 

tensioni efficaci, generalmente inferiori a 0,1 kgf/cmq nei primi 7 m dal piano campagna, c’ = 

0,06 � 0,17 kgf/cmq tra -10 e -11 m p.c., valori di c’ = 0,1 � 0,18 � 0,25 kgf/cmq tra -12 e -22 m 

p.c. e c’ = 0,43 � 0,5 kgf/cmq da -26 a -29 m p.c. 

Per quanto riguarda i valori di coesione non drenata, tensioni totali, si riscontrano valori 

compresi tra cu = 0,13 � 0,20 kgf/cmq sino a -7 m p.c., cu = 0,26 � 0,31 kgf/cmq da -7 a -20 m 

p.c. e cu = 0,63 � 0,73 kgf/cmq da -21 a -29 m p.c.. 

L’andamento sulla verticale dei parametri di resistenza al taglio ottenuti dalle analisi di 

laboratorio, evidenzia un elevato grado di corrispondenza con i log dei valori di qa e cu 

determinati in sito sui tratti di carota recuperati; questi ultimi indicano, superati i primi 7 m 

dal piano campagna, la presenza di terreni mediamente consistenti sino a -18 m p.c. ai quali 

seguono litotipi relativamente meno consistenti sino a -25 m p.c.; successivamente i terreni 

riscontrati sino a -44 m p.c., denotano gradi di consistenza medio elevati. 

Caratteristiche di deformabilità 

Le prove di compressibilità edometrica effettuate sui campioni prelevati nei primi 30 � 

45 � 75 metri del sottosuolo, relativamente alle caratteristiche dei litotipi presenti da -40 a -75 

m pc, in rapporto al maggior grado di omogeneità a livello territoriale dei valori di resistenza 

dei terreni a dette profondità, si è fatto riferimento ad analisi effettuate su campioni prelevati 

in unità litotecniche equivalenti a quella in oggetto, in zone prossime a quella in esame. 


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Le analisi effettuate hanno evidenziato generalmente la presenza di terreni 

sovraconsolidati, nei primi 10 � 11 m del sottosuolo, con grado di consolidazione OCR 

solitamente compreso tra 3 e 6. 

Successivamente, da -11 a -21 m p.c., i litotipi risultano leggermente sovraconsolidati 

con OCR = 1,4 � 1,9. 

A questi seguono terreni normalconsolidati - leggermente sovraconsolidati con 

OCR = 1,1 � 1,2 sino a -45 m dal piano campagna. 

Da -45 a -75 m p.c. le analisi effettuate sui campioni indisturbati prelevati in un sito 

prossimo a quello in esame, con caratteristiche litotecniche e granulometriche simili – 

equivalenti, hanno evidenziato terreni con OCR = 1,2 � 1,5 �2,0. 

I valori di qc, evidenziati dalle prove CPT, e di quelli di cu, rilevati mediante tor vane da 

campo sulle carote recuperate durante i sondaggi meccanici, denotano caratteristiche 

concordanti con quelle ottenute dalle analisi di laboratorio geotecnico, indicando la presenza 

di termini sovraconsolidati sino a -8 m p.c. A questi seguono litotipi leggermente 

sovraconsolidati sino a -20 m p.c., contraddistinti da qc = 16 � 20 kgf/cmq e quindi materiali 

ancora leggermente sovraconsolidati, caratterizzati da qc = 22 � 28 kgf/cmq sino a -30 m p.c. 

Le proprietà geomeccaniche sopra descritte evidenziano un comportamento d’insieme 

della sequenza litologica riscontrata di tipo rigido - rigido plastico. 

Caratteri Geotecnici d’insieme area discarica 

Le prove di taglio diretto consolidate drenate: CD e di compressione triassiale: CIU, 

evidenziano una caratterizzazione geotecnica dei primi 30 m del sottosuolo schematicamente 

riassumibile come di seguito riportato: 

Profondità Tensioni totali Tensioni efficaci 

m 

Coesione non 

drenata 

cu, kgf/cmq 

Angolo attrito 

interno condizioni 

non drenate, � 

Coesione drenata 

c’, kgf/cmq 


interno condizioni 

drenate, �‘ 

0 - 5 0.08 34 

5 - 7 0,13 - 0,2 11�12 0,053�0,1 16�20 

7 - 10 0,41 11 0,19�0,31 19�20 

10 - 12 0, 26 13 0,054 21 

12 - 14 0,75 11 0,14 29 

14 - 21 0,3�0,72 9�14 0,15�0,35 14�24�29 

25 - 30 0,63 17 0,43�0,51 18�23�27 


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L’andamento verticale dei valori di resistenza al taglio denota litotipi a valori di 

resistenza medi sino a -7 � -8 m p.c., contraddistinti da �‘ = 19° � 21° e c’ = 0,05 � 0,1 � 0,19 

kgf/cmq. 

A questi seguono materiali con parametri di resistenza al taglio maggiori sino a -19 m 

p.c. caratterizzati da �‘ = 24° � 29° e c’ = 0,14 � 0,27 � 0,3 kgf/cmq. 

La sequenza litologica da -19 a -20 � -30 m p.c., denota una diminuzione dei valori di 

resistenza al taglio che si contraddistinguono con �‘ = 18° � 23° e c’ = 0,26 � 0,5 kgf/cmq 

evidenzianti un comportamento più coesivo. 

Parametri di conducibilità idraulica nel sottosuolo dell'area di discarica 

I valori di permeabilità dei terreni che formano i primi 30 m del sottosuolo, determinati 

mediante prove di laboratorio con permeametro a carico variabile, applicato a cella 

edometrica, hanno evidenziato i valori di seguito riportati: 

Sondaggio 

Campione 

Profondità 

Permeabilità 

n. 

n. 

m 

K = cm/sec 

6 6.1 4.5 - 5.1 4.32�10 -6 

1 1.1 5 - 5,6 7,88�10 -8 

3 3.1 5,3 - 5,9 3,10�10 -7 

7-5 7.1-5.1 7 - 7,60 3,20�10 -7 �8,03�10 -8 

1 1.2 10,2 - 10,80 1,13�10 -7 

4 4.2 12,2 - 12,8 5,72�10 -6 

7 7.2 13,4 - 14,1 3,84�10 -9 

6 - 3 6.2 - 3.2 13,5 - 14,1 1,40�10 -7 �4,04�10 -8 

1 - 2 1.3 - 2.2 15 - 15,6 3,38�10 -7 �6.62�10 -8 

5 5.2 16,5 - 17,1 4,89�10 -8 

6 6.3 17,8 - 18,4 1,08�10 -8 

3 3.3 18 - 18,6 9,33�10 -8 

4 4.3 19 - 19,6 9,08�10 -8 

5 - 1 5.3 - 1.4 20 - 20,6 8,46�9,54�10 -8 

7 7.3 21 - 21,5 1,55�10 -8 

2 2.3 21 - 21,6 1,19�10 -8 

1 1.5 25 - 25,6 5,46�10 -8 

2 2.4 28 - 28,5 1,63�10 -7 

I valori di permeabilità evidenziano litotipi classificabili secondo le tabelle di G.Castany 

- Casagrande Fadum, a grado praticamente nullo - impermeabile per i terreni formanti i primi 

11 metri del sottosuolo che risultano contraddistinti da: 

K = 1�10 -7 � 4�10 -8 cm/sec 

e quindi con valori conformi ai dettati DM 36/2003. 


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Fanno in parte eccezione subordinati sottili livelli lentiformi sabbioso fini limosi con 

valori di: 

K = 4�10 -6 cm/sec 

Successivamente, da -12 a -14 m p.c. si riscontrano alternanze limoso sabbiose con: 

K = 5,7�10 -6 cm/sec 

alle quali segue un orizzonte essenzialmente impermeabile caratterizzato da: 

sino a -21 � -22 cm p.c. 

K = 3,3�10 -7 � 9�10 -8 � 1,2�10 -8 cm/sec 

Superate le sequenze essenzialmente sabbiose da -22 a -26 m p.c. con: 

K = 5,7�10 -6 � 2,45�10 -5 cm/sec 

si riscontrano termini litologici con valori di conducibilità idraulica: 

K = 1,6�10 -7 cm/sec 

L’analisi d’insieme dei valori di permeabilità riscontrati evidenziano che la sequenza 

litologica che forma i primi 20 � 30 m del sottosuolo, ad eccezione degli strati sabbiosi - 

sabbioso limosi da -21 � -22 a -25 � -26 m p.c., è sostanzialmente definibile, dal punto di vista 

idrogeologico, a grado di permeabilità praticamente nullo. 

In funzione di quanto esposto si osserva che la realizzazione del diaframma plastico 

impermeabile perimetrale, spinto sino a -16 � -17 m da pc precedentemente eseguito ha 

determinato l’isolamento di livelli a grado di conducibilità idraulica molto basso. 

L’ammorsamento di detta paratia nell’orizzonte argilloso impermeabile presente tra -15 � 

-16 e -19 � -20 m p.c., ha impedito interazioni sia sulla verticale che lateralmente con i livelli 

relativamente più permeabili presenti nel sottosuolo. 

CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA RIFIUTI ABBANCATI 

Per l’individuazione delle geometrie adottabili per la realizzazione del corpo in 

sopraelevazione, sono stati utilizzati i parametri ottenuti da prove penetrometriche statiche 

CPT RM precedentemente eseguite nel 2006. 

Dette indagini, che hanno investigato i rifiuti in essere sino a profondità di -10 m, sono 

state ubicate in settori della discarica con diverse età di abbancamento al fine di valutare se al 

periodo intercorso dallo stoccaggio sono correlabili o meno differenti comportamenti 

meccanici. 

La strumentazione è utilizzata (penetrometro statico) è quella precedentemente 

descritta. 


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Parametri di resistenza al taglio 



I dati ottenuti dalle prove penetrometriche statiche CPT,RM effettuate nei rifiuti sono 

stati elaborati determinando i parametri caratteristici per ogni metro o parte di metro di prova. 

In riferimento a quanto esposto sono stati calcolati i valori caratteristici dell’angolo 

d’attrito interno in tensioni efficaci, di coesione sia in termini di tensioni totali che efficaci. 

Oltre alla procedura sopra descritta è stato fatto riferimento anche a parametri di 

resistenza al taglio ottenuti da valutazioni in termini di back analysis effettuate sui profili e 

pendenze delle scarpate di abbancamento adottate durante le fasi di gestione della discarica 

dal 2000 al 2010. 

Per quanto riguarda il peso di volume dei rifiuti stoccati sono stati utilizzati i parametri 

ottenuti da analisi di laboratorio geotecnico precedentemente effettuate, costituite da prove di 

compattazione AASHTO T 99-61 Standard, e da rilevazioni topografiche degli abbancamenti 

nel tempo rapportate alle tonnellate di rifiuto in ingresso alla discarica. 

In funzione delle analisi sopra esposte sono stati attenuti i parametri di seguito esposti 

- Rifiuti di recente abbancamento, meno di 2 anni 

� ’ = 23° 

c’ = 0,14 kgf/cmq 

� rf = 0,88 ÷ 0,90 T/mc 

- Rifiuti con età di abbancamento maggiore di 2 anni, 

� ’ = 25° 

c’ = 0,13 kgf/cmq 

� 

rf = 0,9 ÷ 0,91 T/mc 

Le caratteristiche di resistenza al taglio dei materiali che costituiscono il rilevato in 

rifiuti abbancati sopra esposte sono state attribuite a quelle dei rifiuti da stoccare in 

sopraelevazione, date le equivalenti caratteristiche merceologiche tra gli stessi. 

Per quanto riguarda le caratteristiche di resistenza al taglio dei rilevati originali di 

contenimento realizzati in terre compattate sono stati adottati i parametri precedentemente 

determinati su dette opere già realizzate mediante prove in sito con pochet penetrometer e torvane 

da campo che hanno evidenziato: 

� ’ = 24° 

c’ = 0,25 kgf/cmq 

Il peso di volume di tali materiali è stato determinato su campione prelevato con fustella 

terrata che ha fornito un valore: 


Pagina 71


Caratteristiche di deformabilità 

� t = 2,0t/mc 



Rifiuti 

In funzione della valutazione dei processi di consolidazione che interessano i rifiuti 

abbancati conseguenti al sovraccarico esercitato dei materiali che saranno stoccati nel corpo 

di discarica in sopraelevazione, sono stati determinati i valori dei moduli edometrici in 

funzione dei parametri ottenuti dalle prove penetromeriche statiche eseguite nel materiali 

precedentemente stoccati. 

I valori del modulo edometrico sono stati determinati mediante la relazione di 

Begemann: 

Dove: 

E ed =� · qc 

Eed = modulo edometrico, kgf/cmq; 

qc = valore di resistenza alla punta rilevata dal penetrometro statico, kgf/cmq; 

� = coefficiente adimensionale funzione delle caratteristiche granulometriche dei materiali e del grado di 

consistenza degli stessi 

Oltre a ciò a riscontro di detti valori è stato valutato il valore del modulo edometrico in 

funzione del rapporto tra gli abbassamenti dei rifiuti, determinato in base a rilevamenti 

topografici, e gli incrementi di carico progressivo a cui sono stati assoggettati gli stessi, 

mediante la relazione: 

dove: 


∆p = incremento di carico, kgf/cmq; 

∆H = abbassamento dei materiali, cm; 

v = coefficiente di Poisson 

E 

ed 

�p 

� ( 1� 

v) 

� 

� 

�H 

� 

� 

�( 

1� 

v)( 

1� 

2v) 

� 

In funzione di quanto sopra esposto è stato ottenuto un valore del modulo edometrico 

dei rifiuti corrispondente ad: 

Eedrif = 20 kgf/cmq 


Pagina 72




Terreni 

Per quanto riguarda i valori dei moduli edometrici dei terreni presenti nel sottosuolo 

dell’area in oggetto sono stati utilizzati i parametri precedentemente determinati. 

Relativamente ai terreni sottostanti -40 ÷ -45 m pc, sino a -75 m p.c., data la maggiore 

“omogeneità” litotecnica territoriale delle unità sedimentarie alle sopracitate profondità, sono 

stati utilizzati i parametri di deformabilità ottenuti da analisi di laboratorio geotecnico su 

campioni prelevati tra -40 e -75 m p.c. in un sito prossimo a quello in esame e con 

caratteristiche geologiche – idrogeologiche - geotecniche praticamente equivalenti. 


Pagina 73




VERIFICHE DI STABILITÀ DELLE SCARPATE DI ABBANCAMENTO 

In riferimento al progetto definitivo di sopraelevazione della discarica e alla 

sistemazione finale della stessa, sono state determinate le condizioni di stabilità per quattro 

profili significativamente rappresentativi per le scarpate di maggiore altezza e ad inclinazione 

maggiore del corpo di discarica fuoriterra. Le tracce dei profili verificati sono riportati nella 

figura seguente. 

Fig. 1. Tracce profili di stabilità 


Pagina 74




Le analisi sviluppate hanno verificato gli aspetti di potenziali processi di 

deformazione/rottura di superfici sia di versante che di piede e di fondo, considerando le 

geometrie modelli argini di contenimento – rifiuti abbancati – terreni di fondazione. 

In rapporto alle differenziate caratteristiche costruttive dei bacini di smaltimento sia per 

pendenze delle scarpate interne che dimensioni e caratteristiche degli argini di contenimento 

dei rifiuti abbancati in sopraelevazione, delle diverse caratteristiche tra i materiali contenuti 

all’interno degli argini perimetrali e quelli di costruzione degli stessi, sono state analizzate le 

quattro sezioni tipo relative ai profili che subiranno le maggiori modifiche correlate al 

progetto di sopraelevazione. L’analisi delle situazioni di stabilità dei profili sia dei bacini a 

colmatazione ultimata che in completamento, hanno valutato il grado di idoneità delle 

pendenze assunte in progetto. 

Come già descritto le caratteristiche di resistenza dei materiali che costituiscono il 

rilevato in rifiuti abbancati sono state definite in base ad indagini geognostiche precedenti ed 

in riferimento anche a parametri di resistenza al taglio ottenuti da valutazioni in termini di 

back analysis definite in base a valutazioni dei profili e pendenze delle scarpate di 

abbancamento adottate nelle fasi di gestione della discarica dal 2000 al 2010. 

Per il peso di volume dell’insieme dei rifiuti stoccati, come precedentemente esposto, si 

sono utilizzati i parametri ottenuti da prove di compattazione AASHTO T 99-61 Standard e da 

rilevazioni topografiche degli abbassamenti nel tempo rapportate alle tonnellate di rifiuto in 

ingresso smaltite nella discarica. 

In funzione di quanto sopra descritto è stata definita la discretizzazione geotecnica 

adottata per le analisi di stabilità, dei profili 4 (lato nord est) – 13 (lato est) – 15 (lato ovest) – 

18 (lato nord), inerenti alla riprofilatura di insieme rifiuti esistenti ed abbancamenti in 

sopraelevazione. 

L’analisi delle condizioni di stabilità è stata effettuata con il metodo pseudostatico 

all’equilibrio limite, con il modello matematico di Sarma (1973), che ricerca il valore critico 

della stabilità del pendio, in riferimento ad un accelerazione orizzontale uniforme oltre la 

quale si verifica la rottura ed il conseguente cedimento del versante. 

Tale modello utilizza la seguente relazione: 

AE 

Kc � 

PE 

in cui: 

AE=a(n)+a(n-1)�e(n)+a(n-2) e(n) a1=w(i)+Tv(i)�sin[�b(i) -�(i)] w= peso 

e(n-1)+......+a(1)�e(n).......�e(2) a2=Th(i)�cos[�b(i)-�(i) 

d= lunghezza del lato 

PE=p(n)+p(n-1)�e(n)+p(n-2) e(n) a3=r(i)�cos�b(i) 

D= inclinazione del lato 

e(n-1)+......+p(1)�e(n).......�e(2) a4=s(i+1)�sin[�b(i)-�(i)-D(i+1)] b= larghezza della base 

�= inclinazione della base 


Pagina 75


in cui: 

n= numero dei conci 

a(i)=q(i)�(a1-a2+a3+a4-a5) 

p(i)=q(i)�w(i)�cos[�b(i)-�(i)] 

cos�b(i)-�(i)+ �s(i)-D(i) 

e(i)=q(i)�------------------------------cos�s(i) 

cos�s(i+1) 

q(i)=--------------------------------------cos[�b(i)-�(i)+�s(i+1)- 

D(i+1)] 

a5=s(i)�sin[�b(i)-�(i)-D(i)] 

dove: 

s(i)=cs(i)�d(i)-Pw(i)�tan�s(i) 

cb(i)�b(i) 

r(i)=-------------- - u(i)�tan�b(i) 

cos�(i) 



cb= coesione di base 

�b= angolo di attrito di base 

cs= coesione laterale 

�s= angolo di attrito laterale 

u= spinta idraulica normale 

lungo la base 

Pw= spinta idraulica normale 

lungo il lato 

Tv= forza esterna verticale 

Th= forza esterna orizzontale 

La soluzione dell’equazione Kc (pr) = 0 è ottenuta per via numerica attraverso un procedimento interattivo 

che restituisce un valore del fattore di sicurezza con un errore per difetto contenuto entro 0,01. 

Pertanto detto fattore coincide con il valore che assume un parametro riduttivo (pr) delle caratteristiche 

geotecniche reattive quando esse portano all’annullamento dell’accelerazione critica. 

Nelle simulazioni di calcolo, relativamente alle sequenze litoltecniche dei materiali che 

saranno abbancati, sono stati utilizzati i parametri geotecnici caratteristici ottenuti, come 

precedentemente descritto, dall’analisi dei dati ottenuti dalla prove penetrometriche statiche 

già eseguite sui rifiuti, con diversa età di abbancamento, stoccati nella discarica in oggetto. 

I modelli litostratigrafici utilizzati sono relativi agli schemi di abbancamento e ai 

profili finali di colmatazione previsti nel progetto di sopraelevazione redatto da : Studio 

Tecnico Ing. Prof. Alberto Bizzarri. 

In detto modello sono stati differenziati, dal punto di vista litologico e geotecnico, i 

diversi strati di rifiuti, gli argini di confinamento laterale, gli strati di capping e di sottofondo 

e gli strati di terreno sottostanti la base di appoggio della discarica esistente. 

In funzione di quanto esposto sono stati adottati i modelli geotecnici e relativi 

parametri geotecnici, di seguito esposti: 


Pagina 76




Profilo 4 – Lato nord est (parametri ridotti, utilizzo coefficienti parziali M2) 

Unità litotecnica 

Litotipo 1 

(capping sommitale) 

Litotipo 2 

(argini di contenimento) 

Litotipo 3 

(rifiuto da abbancare) 

Litotipo 4 

(rifiuto abbancato) 

Litotipo 5 

(ghiaia riempimento) 

Litotipo 6 

(argine laterale) 

Litotipo 7 

(terreno) 

Litotipo 8 

(terreno) 

Litotipo 9 

(terreno) 

Litotipo 10 

(terreno) 

Litotipo 11 

(terreno) 

Litotipo 12 

(terreno) 

Litotipo 13 

(terreno) 

Litotipo 14 

(terreno) 

Litotipo 15 

(terreno) 

Peso di volume 

materiali 

kN/mc 

Coesione tensioni 

efficaci, c’ 

kN/mq 


interno, tensioni 

efficaci �’ (°) 

20 20 19.6 

20 20 19.6 

9 9.6 18.8 

9 12 18.8 

20 0 26.6 

20 18.4 19.6 

19 7.2 18.8 

19 8.8 17.1 

19.5 12.8 15.4 

19.5 16 14.6 

19 9.6 12.9 

19.5 4 14.6 

19.5 8.8 18.8 

19.7 11.2 17.9 

20 8.8 14.6 


Pagina 77


Profilo 13 – Lato est (parametri ridotti, utilizzo coefficienti parziali M2) 


Litotipo 1 


Litotipo 2 


Litotipo 3 


Litotipo 4 

(opera di sostegno) 

Litotipo 5 


Litotipo 6 


Litotipo 7 

(terreno) 

Litotipo 8 

(terreno) 

Litotipo 9 

(terreno) 

Litotipo 10 

(terreno) 


(terreno) 

Litotipo 12 

(terreno) 

Litotipo 13 

(terreno) 

Litotipo 14 

(terreno) 

Litotipo 15 

(terreno) 


materiali 

kN/mc 





kN/mq 




20 0 26.6 

20 20 19.6 

20 20 19.6 

24 8 32 

9 9.6 18.8 

9 12 18.8 

19 8 22.2 

19 10.4 20.4 

19.5 16 18.8 

19.5 24 17 

19 12 15.4 

19.5 4.4 17 

19.6 11.2 23 

19.8 13.6 21.3 

20 11.2 17.9 


Pagina 78


Profilo 15 – Lato ovest (parametri ridotti, utilizzo coefficienti parziali M2) 


Litotipo 1 


Litotipo 2 


Litotipo 3 


Litotipo 4 


Litotipo 5 


Litotipo 6 


Litotipo 7 


Litotipo 8 

(terreno) 

Litotipo 9 

(terreno) 

Litotipo 10 

(terreno) 


(terreno) 

Litotipo 12 

(terreno) 

Litotipo 13 

(terreno) 

Litotipo 14 

(terreno) 


materiali 

kN/mc 





kN/mq 




20 0 26.6 

20 20 19.6 

20 20 19.6 

9 9.6 18.8 

9 12 18.8 

20 18.4 19.6 

9 12 18.8 

19 4.8 19 

19 5.6 19.6 

19.3 4.8 16.2 

19.5 0 23.9 

19.3 12.8 17.1 

19.5 4.8 17.9 

19.7 13.6 19.6 


Pagina 79


Profilo 18 – Lato nord (parametri ridotti, utilizzo coefficienti parziali M2) 


Litotipo 1 


Litotipo 2 


Litotipo 3 


Litotipo 4 


Litotipo 5 


Litotipo 6 


Litotipo 7 


Litotipo 8 


Litotipo 9 

(terreno) 

Litotipo 10 

(terreno) 


(terreno) 

Litotipo 12 

(terreno) 

Litotipo 13 

(terreno) 

Litotipo 14 

(terreno) 

Litotipo 15 

(terreno) 

Litotipo 16 

(terreno) 

Litotipo 17 

(terreno) 

Litotipo 18 

(terreno) 

Litotipo 19 

(terreno) 

Litotipo 20 

(terreno) 

Litotipo 21 

(terreno) 

Litotipo 22 

(terreno) 


materiali 

kN/mc 





kN/mq 




20 0 26.6 

20 20 19.6 

20 20 19.6 

9 9.6 18.8 

20 20 19.6 

9 12 18.8 

20 18.4 19.6 

9 12 18.8 

19.5 12 21.3 

19 11.2 18.8 

18.5 8 13.7 

19.5 12 18.8 

19 10.4 15.4 

18.5 4.8 14.6 

19 13.6 16.2 

18.5 4.2 14.6 

19 4 17.1 

18.5 6.4 17.9 

18 1.6 12.9 

18 2.4 13.7 

19.5 10.4 15.4 

20 12 15.4 


Pagina 80




Le analisi di stabilità del pendio sono state eseguite, in relazione alle evidenze di 

carattere geometrico, in termini di tensioni efficaci, lungo termine, considerando la 

combinazione di calcolo 1 Approccio 2 (A2 +M2 +R2 – R2=1,1) del D.M. 14/01/2008. 

Le simulazioni sono state effettuate sia in assenza di sollecitazione sismica che in 

presenza della stessa, inserendo in quest’ultimo caso i coefficienti sismici previsti dal 

suddetto decreto, considerando una classe di intervento IV e tempi di ritorno di 50 anni, per 

la zona di studio pari a: 

� h = 0,09 

� v = 0,045 

In allegato vengono riportate le schede delle verifiche in presenza di sollecitazione 

sismica. 

I coefficienti di sicurezza minimi ottenuti per ogni simulazione effettuata, sia in 

presenza che in assenza di sisma, sono riassunti nelle tabelle di seguito esposte. Tra parentesi 

sono riportate le forze reagenti in KN/ml necessarie alla stabilità in sicurezza nelle verifiche 

con coefficiente di sicurezza inferiore a 1,1. 

Sezione 4 (lato nord est) 

Tipo verifica Sisma 50 anni 

Assente Presente 

Tan1 versante 1.75 1.36 

Tan2 Piede 1.50 1.15 

Tan3 piede/fondo 1.86 1.43 

Tan4 piede/versante 1.64 1.25 

Sezione 13 (lato est) 



Tan1 versante alto 1.88 1.51 

Tan2 piede/versante 1.36 1.08 (24) 

Tan3 fondo 1.48 1.17 


Sezione 15 (lato ovest) 



Tan1 versante 1.75 1.34 


Tan3 piede/fondo 1.57 1.17 

Tan4 versante basso 1.46 1.16 


Pagina 81


Sezione 18 (lato nord) 





Tan1 versante alto 1.35 1.09 (12) 

Tan2 piede 1.34 1.07 (50) 

Tan3 fondo 2.43 1.72 

Tan4 versante basso 1.41 1.16 

I valori dei coefficienti risultati, evidenziano condizioni di stabilità in sicurezza per le 

geometrie delle scarpate e le caratteristiche e tipologie di abbancamento in progetto, sia in 

assenza che in presenza di sollecitazione sismica ad eccezione della verifica tan2 del profilo 

13 e le verifiche tan1 e tan2 del profilo 18 che evidenziano condizioni di stabilità non in 

sicurezza in condizioni di presenza di sollecitazione sismica. Le forze reagenti necessarie alla 

stabilità corrispondono a 24 kN/ml per il profilo 13 e 50 kN per il profilo 18. 

Tali componenti delle forze stabilizzanti sono fornite dalla paratia su pali di prevista 

esecuzione in corrispondenza del lato est – zona capannoni; relativamente ai lati nord, ovest, 

est del corpo di discarica, le forze reagenti necessarie sono fornite dalle paratie in acciaio gia 

realizzate per il contenimento delle acque di ruscellamento superficiale sul corpo di discarica 

fuoriterra. 

PRESSIONE TRASMESSA DAI RIFIUTI DI ABBANCAMENTO 

In rapporto all’altezza di abbancamento dei rifiuti, degli interstrati di copertura in fase 

di coltivazione e dello strato di copertura finale, si é determinata la pressione trasmessa sia ai 

materiali in appoggio sul corpo di discarica in sopraelevazione che al piano di posa di fondo 

della stessa comprensivi delle tensioni imposte dallo spessore degli inalzamenti. 

Pertanto, in considerazione dei livelli costituenti lo spessore totale dei materiali 

abbancati di seguito indicati dall’alto verso il basso: 

- Terreno agrario di copertura 1 x 18 = 18 kPa 

- Copertura in argille compattate 0,5 x 21 = 10,5 KPa 

- Strato drenante in ghiaia 1 x 19 = 19 KPa 

- Strato in argille compattate fondo invaso 0,5 x 21 = 10,5 KPa 

- Spessore rifiuti 9 x 24 = 216 KPa 

risulta, per il massimo spessore di abbancamento: 

�Q max � 274 KPa 


Pagina 82


STATO LIMITE ULTIMO DEI TERRENI DI FONDAZIONE 



In riferimento ai dettati del DM 14/01/08, sono state determinate le caratteristiche di 

resistenza dei materiali di fondazione allo stato limite ultimo (SLU) adottando i parametri 

previsti nella tab. 6.2.II – condizioni M1 e M2 del suddetto D.M, che parzializzano i 

coefficienti geotecnici. 

Le verifiche sono state eseguite, in funzione dei tipi di materiali riscontrati nel sito 

esaminato, in termini di tensioni efficaci, condizioni drenate. 

Resistenza dei materiali di fondazione - Utilizzo dei coefficienti M1 

- Condizioni drenate 

verifica a lungo termine - tensioni efficaci 

�' = 22° 

c' = 17 kN/mq 

D = - 8,50 m (profondità media) 

� = 19,5 kN/mc 

Hw =-11 m 

R = 17�11 + (19,5�3+9,5�5,5)�6,5= 

R = 187,00 + 719,87 = 906,87 kPa 

Resistenza dei materiali di fondazione - Utilizzo dei coefficienti M2 

- Condizioni drenate 

verifica a lungo termine - tensioni efficaci 

�‘ = tg22°/1,25 = 17,9° 

c’ =17/1,25 = 13,6 kgf/cmq 

D = - 8,50 m (profondità media) 

� = 19,5 kN/mc 

Hw =-11 m 

R = 13,6�9 + (19,5�3+9,5�5,5)�5,0 = 

R = 122,40 + 553,75 = 676,15 kPa 


Pagina 83


Cedimenti dei terreni di sottofondo discarica 



La determinazione dei cedimenti edometrici indotti dalla discarica esistente correlati 

agli incrementi di abbancamento in progetto, si è redatta in base alle ipotesi della Teoria di 

Consolidazione Monodimensionale, che comporta le seguenti assunzioni: 

� Deformazioni e flusso idraulico lungo una sola direzione; 

� Terreno omogeneo, con legge sforzi-deformazione di tipo lineare; 

� Deformazioni piccole e indipendenti dal tempo(comportamento non viscoso); 

� Validità della legge di Darcy. 

Dai diagrammi penetrometrici e dalle analisi di laboratorio geotecnico effettuate su 

campioni indisturbati, sono stati ricavati i moduli di deformabilità edometrica Ed, per 

orizzonti a caratteristiche geotecniche significativamente omogenee. 

Per tali livelli si è calcolato il cedimento mediante la seguente relazione: 

dove: 

�H = (Ho � �p)/Ed 

�H = cedimento totale, cm 

Ho = spessore degli strati considerati, cm 

�p = sovraccarico residuo sullo strato considerato in base al modello matematico di 

Newmark, per coefficiente di influenza pari a 0,001, kgf/cmq 

Ed = modulo edometrico kgf/cmq, ottenuto dalla relazione Ed = 1/mv,con mv = 1/� qc 

(Sanglerat), nella quale � é un fattore funzione della litologia formante lo strato a 

spessore Ho considerato e parametri determinati mediante analsi di laboratorio 

geotecnico. 

Dai diagrammi edometrici nel piano e – log � ’v, sono stati ricavati i parametri 

necessari al calcolo dei cedimenti: 

� cc = Indice di compressione, 

� cr = Indice di ricompressione, 

� � ’p = pressione di preconsolidazione, 

� e 0 = indice dei vuoti iniziale, 

� e1 = indice dei vuoti alla pressione di preconsolidazione; 

Per il calcolo del cedimento monodimensionale, sono state utilizzate le seguanti 

relazioni: 


Pagina 84


equazione generale 



H 0 � � ' p � 'v0 

� ��v 

� 

�H 

� �cr 

� log � cc � log 

1� 

e 

� 

0 � � 'vo 

� ' p � 

carico applicato che non supera � ’p 

H 0 � � 'v0 

� ��v 

� 

�H 

� �cr 

� log � 

1� 

e0 

� � 'v0 

� 

terreni normaconsolidati 

H 0 � � 'v0 

� ��v 

� 

�H 

� �cc 

� log � 

1� 

e0 

� � 'v0 

� 

L’analisi geotecnica si è attuata discretizzando due modelli stratigrafici sino a -75,0 m 

p.c. 

Il primo di questi riferito alla discarica esistente, il secondo relativo agli incrementi di 

carico per sopraelevazione; in tale discretizzazione è stato considerato anche il 

comportamento deformativo dei rifiuti attualmente abbancati. 

Per quanto riguarda i valori dei moduli edometrici dei terreni presenti nel sottosuolo 

sono stati utilizzati i parametri precedentemente determinati nel sito in oggetto in riferimento 

ad analisi di laboratorio geotecnico di campioni indisturbati prelevati nei primi 45 m del 

sottosuolo. 

Relativamente ai terreni sottostanti, sino a – 75 m p.c., data la maggiore “omogeneità” 

litotecnica territoriale delle unità sedimentarie – idrogeologiche a dette profondità, sono stati 

utilizzati i parametri di deformabilità ottenuti da analisi di laboratorio geotecnico su campioni 

prelevati tra – 40 e – 75 m p.c. in un sito prossimo a quello in esame e con caratteristiche 

geologico-geotecniche praticamente equivalenti. 

Per quanto riguarda i moduli edometrici relativi ai rifiuti abbancati, essi sono stati 

determinati in funzione dei parametri ottenuti dalle prove penetrometriche statiche 

precedentemente eseguite nel materiali stoccati. 

I valori del modulo edometrico sono stati determinati mediante la relazione di 

Begemann: 

E ed = � ·qc 

dove: 


qc = valore di resistenza alla punta rilevata dal penetrometro statico, kgf/cmq; 

� = coefficiente adimensionale funzione delle caratteristiche granulometriche dei materiali e 

del grado di consistenza degli stessi. 


Pagina 85




Oltre a ciò a riscontro di detti valori è stato valutato il valore del modulo edometrico in 

funzione del rapporto tra gli abbassamenti dei rifiuti, determinato in base a rilevamenti 

topografici, e gli incrementi di carico progressivo a cui sono stati assoggettati gli stessi, 

mediante la relazione: 

dove: 


∆p = incremento di carico, kgf/cmq; 

∆H = abbassamento dei materiali, cm; 

v = coefficiente di Poisson. 

�p 

� ( 1� 

v) 

� 

Eed � 

�H 

� 

� 

�( 

1� 

v)( 

1� 

2v) 

� 

In funzione di quanto sopra esposto è stato ottenuto un valore del modulo edometrico 

dei rifiuti corrispondente ad: 

Eedrif = 20 kgf/cmq 


Pagina 86


Modello stratigrafico discarica esistente 

Strato 

H0 

(cm) 

z 

(cm) 



Eed 

(kg/cmq) 

1 200 700 72 

2 300 950 118 

3 200 1200 133 

4 300 1450 105 

5 100 1650 44 

6 200 1800 114 

7 100 1950 93 

8 300 2150 80 

9 400 2500 129 

10 100 2750 121 

11 100 2850 82 

12 1600 3700 138 

13 450 4725 120 

14 150 5025 210 

15 760 5480 366 

16 240 5980 125 

17 80 6140 210 

18 250 6305 184 

19 220 6540 112 

20 140 6720 277 

21 110 6845 110 

22 120 6960 245 

23 130 7085 270 

24 50 7175 273 

25 300 7350 88 


Pagina 87


Modello stratigrafico sopraelevazione in progetto 

Strato 

1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

9 

10 


12 

13 

14 

15 

16 

17 

18 

19 

20 

21 

22 

23 

24 

25 

26 

H0 

(cm) 

z 

(cm) 



Eed 

(kg/cmq) 

2700 1350 20 

300 2850 72 

200 3100 118 

200 3300 133 

300 3550 105 

100 3750 44 


100 4050 93 

300 4250 80 

400 4600 129 

100 4850 121 

100 4950 82 

1600 5800 138 

450 6825 120 

150 7125 210 

760 7580 366 

240 8080 125 

80 8240 210 

250 8405 184 


140 8820 277 

110 8945 110 

120 9060 245 

130 9185 270 

50 9275 273 

200 9400 88 

Sono stati quindi definiti diversi punti caratteristici sia per la discarica esistente che per 

la sopraelevazione in progetto. 


Pagina 88


Fig. 1 punti caratteristici platea equivalente e sezioni di rilevato considerate. 




Pagina 89




Per la discarica esistente e per il progetto del corpo in sopraelevazione si è effettuata la 

determinazione degli abbassamenti per fenomeni di consolidazione, utilizzando il metodo di 

calcolo della platea equivalente. 

Detto modello di calcolo considera il carico totale della discarica distribuito 

omogeneamente sull’area di impronta della stessa, simulando quindi la presenza di una platea 

equivalente e utilizzando il modello di diffusione dei carichi in profondità di Newmark. 

In funzione delle geometrie del sistema rifiuti terreno si è applicato un coefficiente di 

riduzione dei cedimenti (coefficiente di rigidezza) correlato, nel caso della discarica esistente, 

all’effetto di contenimento delle scarpate perimetrali, detto coefficiente è stato assunto pari a 

CR = 0,95. 

Nel modello di calcolo dei cedimenti della sopraelevazione, per ogni punto caratteristico 

si è considerato l’incremento di carico relativo all’altezza di abbancamento propria dello 

stesso punto. 

I dati ricavati sono descritti negli allegati certificati “Cedimento discarica esistente” per 

l’abbassamento in essere, e “Cedimento sopraelevazioni” per la parte di discarica interrata 

dagli incrementi di stoccaggio rifiuti. 

Per entrambe le fasi di calcolo, in rapporto alle differenti profondità dei due sondaggi 

meccanici, si riportano i cedimenti relativi alla quota di – 75 m p.c., al fine di considerare 

entità tra loro congruenti. 

Sono di seguito esposti, in tabelle riassuntive, i valori ottenuti mediante i modelli 

precedentemente descritti. 

Cedimenti per quote di abbancamento precedenti (coefficiente di rigidezza CR = 0,95) 

Cedimento a -75 m p.c., per carichi trasmessi ai terreni sottostanti il fondo discarica 

nelle condizioni in essere, precedenti al sovraccarico. 

Punto caratteristico �H (cm)� 

A 97,03 

B 87,03 

C 97,07 

D 98,99 

E 75,70 

F 74,74 

G 75,03 

H 74,29 


Pagina 90


Punto caratteristico �H (cm)� 

I 75,16 

L 82,42 

M 83,35 



Cedimenti per quote di abbancamento sopraelevazione (coefficiente di rigidezza CR = 0,95) 

Cedimento a -75 m p.c.; insieme rifiuti/terreno per incrementi di carico conseguenti alla 

sopraelevazione di progetto. 

Punto caratteristico �H (cm) totale� �H (cm) rifiuti� �H (cm) terreno� 

A 143,68 113,63 30,05 

B 134,54 110,47 24,07 

C 147,50 114,10 33,40 

D 152,16 115,01 37,15 

E 133,73 108,66 25,07 

F 132,98 108,62 24,36 

G 102,95 82,08 20,87 

H 101,93 81,27 20,66 

I 127,87 104,44 23,43 

L 131,91 108,30 23,61 

M 135,16 109,82 25,34 

Cedimenti totali terreni soggiacenti il piano di posa della discarica 

(coefficiente di rigidezza CR =0,95) 

Cedimento a -75 m p.c.; cedimenti totali dei terreni sottostanti la discarica correlati agli 

incrementi di carico della sopraelevazione. 

Punto caratteristico 

�H (cm) 

precedente 

�H (cm) 

Per incrementi di 

carico 

�H (cm) 

totale 

A 97,03 30,05 127,08 

B 87,03 24,07 111,10 

C 97,07 33,40 130,47 

D 98,99 37,15 136,14 

E 75,70 25,07 100,77 

F 74,74 24,36 99,10 

G 75,03 20,87 95,90 

H 74,29 20,66 94,95 

I 75,16 23,43 98,59 


Pagina 91


Punto caratteristico 

�H (cm) 

precedente 



�H (cm) 

Per incrementi di 

carico 

�H (cm) 

totale 

L 82,42 23,61 106,03 

M 83,35 25,34 108,69 

Cedimenti con entità di tale ordine, in terreni di sottofondazione soggetti a carichi ed 

aree di impronta e caratteristiche delle opere fondali, equivalenti a quelli adottati, sono usuali 

per litotipi con proprietà geomeccaniche simili a quelle riscontrate nel sottosuolo dell'area 

studiata. 

Distorsione angolare 

In relazione alle tensioni che potranno verificarsi nel corpo ed alla base della discarica, 

considerando un comportamento elastico - elastoplastico in campo lineare, dei terreni di 

sottofondazione ed una reazione flessibile delle opere fondali, sono stati determinati i rapporti 

cedimento differenziale/distanza: �/L, in funzione degli interassi tra i punti di calcolo degli 

abbassamenti relativi ai terreni sottostanti il fondo della discarica, ottenendo i valori di 

seguito riportati. 

a) Cedimenti differenziali dei terreni di sottofondo della discarica nell’area di impronta 

della sopraelevazione: 

punti L (m) �’h cm �/L 

B – A 45 15,98 3,55·10 -3 

B – L 58 10,99 1,89·10 -3 

A – C 44 3,39 0,77·10 -3 

C – D 48 6,00 1,25·10 -3 

C – E 50 29,7 5,94·10 -3 

D – E 30 35,37 11,79·10 -3 

D – G 45 41,19 9,15·10 -3 

E – F 27 1,67 0,64·10 -3 

L – M 37 2,66 0,72·10 -3 

L – I 49 7,44 1,52·10 -3 

M – I 45 10,1 2,24·10 -3 

I - H 37 2,69 0,73·10 -3 


Pagina 92




b) Cedimenti differenziali dei terreni di sottofondazione tra zona dell’area di impronta della 

sopraelevazione e zona non interessata da incrementi dei carichi: 

punti L (m) �’h cm �/L 

A 22 21,02 9,55·10 -3 

B 18 16,79 9,33·10 -3 

C 24 23,43 9,76·10 -3 

D 42 37,27 8,87·10 -3 

E 27 17,55 6,50·10 -3 

F 32 17,03 5,32·10 -3 

G 22 13,50 6,14·10 -3 

Relativamente alle entità dei cedimenti differenziali e dei rispettivi valori di distorsione 

angolare, è da considerarsi che i processi di consolidazione dei terreni, nell’arco di tempo 3,5 

÷ 4,5 anni, sviluppano il 50 % dell’entità dei cedimenti. 

Nel contesto di quanto esposto non è da trascurare che ai processi di consolidazione si 

associa un graduale incremento dei valori del modulo edometrico. 

Ne consegue che le entità dei cedimenti differenziali sopra esposti risultano maggiori di quelli 

che si svilupperanno e pertanto i valori di distorsione angolare saranno inferiori a quelli sopra 

indicati. 

I valori di distorsione risultati sono normalmente accettabili per i materiali sintetici in 

HDPE usati per il rivestimento impermeabile e le tubazioni drenanti, poiché gli stessi per 

deformazioni corrispondenti al 12 % della loro dimensione mantengono inalterate le 

caratteristiche di resistenza e di impermeabilità. 

Pertanto considerando, a favore della sicurezza, una lunghezza tra le linee di saldatura 

dei teli in HDPE corrispondente ad: 

L = 500 cm 

sono ammissibili deformazioni in distorsione angolare corrispondenti: 

D = 12 · 10 -2 

Superiori al valore massimo di distorsione angolare risultato dalle analisi sviluppate; 

se si considera la reale lunghezza del manto in HDPE i valori di distorsione angolare acettabili 

risultano ampiamente maggiori di quelli stimati. 


Pagina 93




CONDIZIONI DI PROTEZIONE NATURALE DEGLI ORIZZONTI PERMEABILI 

In funzione dei valori di conducibilità idraulica dei terreni rilevati da -15 � -20 � -21 m 

p.c., costituiti da una sequenza essenzialmente argillosa - argilloso limosa con valori di 

conducibilità idraulica: 

K = 9,5�10-8 � 1,1�10-8 cm/sec 

Assumendo un valore del gradiente idraulico equivalente a 1 risulta un coefficiente di 

ritardo: 

r = h/Ki 

r = 500/9,5 � 10 -8 � 1,1 � 10 -8 = 

r = 167 � 1440 anni 

Pertanto la sequenza litologica sabbioso limosa presente da -20 � -21 a -25 � -26 m p.c. è 

definibile come acquifero protetto. 

Sempre nell’ambito di tale disamina si è definita la condizione di protezione 

dell’acquifero sopra indicato secondo il metodo indicato dal Comitato Tecnico Discariche 

(CISA, 1997) che definisce naturalmente protetto un acquifero che è sovrastato da un 

orizzonte litologico continuo con spessore, h, e conducibilità idraulica, k, tali che il loro 

rapporto risulti: 

P< 10 -10 sec -1 

In funzione dei parametri sopra indicati si ottiene: 

P = 9,5�10 -8 � 1,1�10 -8 / 500 

P = 1,9 -10 � 2,2�10 -11 sec -1 

Ne consegue che l’acquifero presente a quote sottostanti -20 � -21 m p.c., ha requisiti che 

lo definiscono naturalmente protetto. 

CENTROGEO SURVEY 

Dr. Geol. GIAN PIETRO MAZZETTI 


Pagina 94

Rep 1833-11 - Sopraelevazione Terzo Lotto - Nuova Geovis

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