DO Rapport bruggen AATPV - Delfland

Hoogheemraadschap Delfland 

9 januari 2013 

Definitief rapport 

9R6945.I8 

Definitief Ontwerp - bruggen 

Brug 4, 5 en 22

Documenttitel Definitief Ontwerp - bruggen 

Brug 4, 5 en 22 

Verkorte documenttitel DO brug 4, 5 en 22 

Status Definitief rapport 

Datum 9 januari 2013 

Projectnaam Alternatief Afvoertracé Pijnackerse Vaart 

Projectnummer 9R6945.I8 

Opdrachtgever Hoogheemraadschap Delfland 

Referentie 9R6945.I8/R0009/902635/VVDM/Nijm 

Auteur(s) ing. E.T.J.M. Janssen MSEng/ Ing. S. van Velp 

Collegiale toets ir. M.M. Somhorst/ Ing. T. Linthof 

Datum/paraaf 9 januari 2013 i.o. 

Vrijgegeven door ing. H.T. Nieuwhof 

Datum/paraaf 9 januari 2013 

HASKONINGDHV NEDERLAND B.V. 

RIVERS, DELTAS &COASTS 

Barbarossastraat 35 

Postbus 151 

6500 AD Nijmegen 

(024) 328 42 84 Telefoon 

info@nijmegen.royalhaskoning.com E-mail 

www.royalhaskoningdhv.com Internet 

Almere 56515154 KvK 

A company of Royal HaskoningDHV

INHOUDSOPGAVE 

1 INLEIDING 1 

1.1 Projectomschrijving 1 

1.2 Doel en reikwijdte document 2 

1.3 Leeswijzer 2 

2 RANDVOORWAARDEN EN UITGANGSPUNTEN 3 

2.1 Ontwerpbasis 3 

2.1.1 Programma van Eisen (voorontwerp) 3 

2.1.2 Wijzigingen t.o.v. het Programma van Eisen 3 

2.2 Bijbehorende documenten 3 

2.3 Ontwerplevensduur en betrouwbaarheid 4 

2.4 Globlale bouwfasering fasering 4 

2.5 Overige uitvoeringstechnische aspecten 4 

2.6 Vormgeving 5 

3 GEOMETRIE 6 

3.1 Brug 4 6 

3.1.1 Definitief lengteprofiel 6 

3.1.2 Dwarsdoorsnede 6 

3.2 Brug 5 7 



3.3 Brug 22 8 



3.4 Opbouw dekconstructie 9 

3.4.1 Wegverharding 9 

3.4.2 Afwerking en meubilair 10 

3.4.3 Stootplaten 10 

3.4.4 Zeeg 10 

3.5 Landhoofden 11 

4 MATERIAALGEGEVENS 12 

4.1 Beton 12 

4.1.1 Materiaaleigenschappen 12 

4.1.2 Partiële materiaalfactoren 12 

4.1.3 Toegepaste betonkwaliteiten 12 

4.1.4 Afwerking betonoppervlaktes 13 

4.1.5 Milieuklasse 13 

4.1.6 Cement 13 

4.1.7 Dekking 14 

4.2 Betonstaal 15 

4.2.1 Materiaaleigenschappen 15 

4.2.2 Partiële materiaalfactoren 15 

5 BELASTINGEN EN BELASTINGCOMBINATIES 16 

5.1 Permanente belastingen 16 

5.1.1 Eigen gewicht liggers en druklaag 16 

DO brug 4, 5 en 22 - i - 9R6945.I8/R0009/902635/VVDM/Nijm 

Definitief rapport 9 januari 2013 

Blz.

5.1.2 Rustende belasting 16 

5.1.3 Eigen gewicht afwerking 16 

5.1.4 Grondbelasting 16 

5.1.5 Krimp en kruip 16 

5.1.6 Zettingen 17 

5.2 Veranderlijke belastingen 17 

5.2.1 Belastingen op brugleuningen 17 

5.2.2 Verkeersbelasting 17 

5.2.3 Belasting door remmen of aanzetten 19 

5.2.4 Mobiele belasting nabij landhoofden en grondkerende 

constructies 20 

5.2.5 Sneeuw 20 

5.2.6 Windbelasting 20 

5.2.7 Temperatuur 20 

5.3 Buitengewone belastingen 21 

5.3.1 Aanrijdingsbelastingen op stootranden 21 

5.4 Belastingcombinaties 21 

5.4.1 Grenstoestanden 21 

5.4.2 Belastingcombinaties uiterste grenstoestanden 22 

5.4.3 Belastingcombinaties bruikbaarheidsgrenstoestanden 22 

5.4.4 Belastingcombinaties en –factoren voor geotechnische controles 23 

6 AANPAK BEREKENINGEN 24 

6.1 Ontwerp dekconstructie 24 

6.2 Standaard model: ontwerp landhoofden op palen 24 

6.2.1 Geometrie en statisch systeem 24 

6.2.2 Belastingen en belastingcombinaties 27 

6.2.3 Krachtsverdeling haaks op de wegas 28 

6.2.4 Vleugelwanden 29 

6.2.5 Stootplaten 29 

6.3 Optimalisaties brug 4 30 

6.4 Optimalisaties brug 22 30 

7 RESULTAAT BEREKENINGEN 31 

7.1 Landhoofden 31 

7.2 Vleugelwanden 32 

7.3 Stootplaten 33 

7.4 Wapeningshoeveelheden 33 

7.5 Paalkopwapening en toetsing draagvermogen 33 

8 GEOTECHNIEK 34 

8.1 Grondonderzoek en bodemopbouw 34 

8.2 Uitgangspunten fasering 35 

8.3 Zettingen 35 

8.4 Fundering 37 

DO brug 4, 5 en 22 - ii - 9R6945.I8/R0009/902635/VVDM/Nijm 

Definitief rapport 9 januari 2013

BIJLAGEN 

A Tekeningen 

B Ontwerp brug 4, 5 en 22 

B1 Bepaling prefab dekconstructie 

B2 Ontwerp landhoofd – geometrie + statisch systeem 

B3 Ontwerp landhoofd – belastingen en belastingcombinaties 

B4 Ontwerp landhoofd – raamwerkmodel (dwarsrichting) 

B5 Ontwerp landhoofd – krachtsverdeling haaks op de wegas 

B6 Ontwerp landhoofd – bepaling wapening 

B7 Ontwerp landhoofd – bepaling paalkopwapening 

B8 Ontwerp landhoofd – ontwerp vleugelwanden 

C Beschouwing optimalisaties brug 4 

D Beschouwing optimalisaties brug 22 

E Geotechniek 

E1 Paaldraagvermogen 

E2 Zettingsberekeningen 

DO brug 4, 5 en 22 - iii - 9R6945.I8/R0009/902635/VVDM/Nijm 


1 INLEIDING 

1.1 Projectomschrijving 

De Oude Polder van Pijnacker, de Nieuwe of Drooggemaakte Polder en de Noordpolder 

van Delfgauw wateren af op de boezemwatergang Pijnackerse Vaart. Als gevolg van 

ruimtelijke ontwikkelingen zal de maatgevende afvoer vanuit deze polders in de 

toekomst toenemen. Deze ruimtelijke ontwikkelingen houden onder andere in de aanleg 

van de Vinex-locaties Tuindershof en Keijzershof. De Pijnackerse Vaart is een bekend 

hydraulisch knelpunt in het boezemsysteem van Delfland en een vergroting van de 

afvoer zal tot extra opstuwing en overlast leiden. Om deze reden is door het 

Hoogheemraadschap van Delfland een project opgestart voor de realisatie van een 

bypass. Het project heet ‘Alternatief Afvoertracé Pijnackerse Vaart’. 

Het Alternatief Afvoertracé is in overleg met belanghebbenden verder uitgewerkt tot een 

definitief ontwerp van de watergangen. In de onderstaande afbeelding is het definitief 

ontwerp van het Alternatief Afvoertracé weergegeven. 

Figuur 1.1: Overzicht Alternatief afvoertracé + locatie brug 4, 5 en 22 

Ten gevolge van het ontwerp van de watergangen zullen een aantal kunstwerken in het 

huidige traject aangepast of vervangen moeten worden. 

DO brug 4, 5 en 22 9R6945.I8/R0009/902635/VVDM/Nijm 

Definitief rapport - 1 - 9 januari 2013

1.2 Doel en reikwijdte document 

Het doel van dit document is het vastleggen van het Definitief Ontwerp van de bruggen 

4,5 en 22 om daarmee aan te tonen dat het ontwerp voldoet aan het document 

“Programma van Eisen bruggen Delfland” en de van toepassing zijnde normen en 

richtlijnen. 

Met het Definitief Ontwerp worden de dimensies van de constructieonderdelen en de 

materialen (wapening) zodanig vastgelegd dat een duidelijk beeld ontstaat van de 

gehele constructie. Het ontwerp geeft een volledig en duidelijk beeld van de omvang, 

materiaal en kwaliteit. Hieruit kunnen de realisatiekosten en realisatietijd bepaald 

worden. 

De uitgangspunten voor deze ontwerpnota zijn vastgelegd in het document “Programma 

van Eisen bruggen Delfland”. Hierin zijn de algemene uitgangspunten vastgelegd voor 

het definitief ontwerp van de drie bruggen. 

Deze ontwerpnota bevat alleen de constructie beoordeling van de landhoofden en de 

steunpuntswapening t.b.v. het dek. Het dek, op de steunpuntswapening na, wordt 

uitgewerkt door de prefab leverancier. De prefab palen worden uitgewerkt door de 

prefab leverancier. Het funderingsadvies van de drie bruggen is ook toegevoegd aan dit 

document. 

1.3 Leeswijzer 

Naast de beschrijving en de constructieve onderbouwing van het Definitief Ontwerp in 

voorliggende ontwerpnota is het Definitief Ontwerp tekentechnisch vastgelegd op 

bijbehorende DO-tekening(en). Deze DO-tekening(en) maken onlosmakelijk onderdeel 

uit van voorliggende ontwerpnota en worden samen met deze ontwerpnota ingediend. 



2 RANDVOORWAARDEN EN UITGANGSPUNTEN 

Voor de algemene eisen, de randvoorwaarden en de uitgangspunten wordt verwezen 

naar het “Programma van Eisen”. 

In dit hoofdstuk worden de randvoorwaarden, uitgangspunten en referenties 

samengevat die specifiek voor de constructieve berekening van dit kunstwerk van 

toepassing zijn. 

2.1 Ontwerpbasis 

In onderstaande paragrafen is de ontwerpbasis voorafgaand aan het DO vastgelegd. 

2.1.1 Programma van Eisen (voorontwerp) 

In de voorgaande fase is door Royal HaskoningDHV een Programma van Eisen 

opgesteld. Dit Programma van Eisen is in document [D1] vastgesteld en dient als 

ontwerpbasis voor het Definitief Ontwerp. 

2.1.2 Wijzigingen t.o.v. het Programma van Eisen 

De breedte van de randliggers voor brug 22 zijn gewijzigd t.o.v. het Programma van 

Eisen. In het Programma van Eisen is een breedte van 250 mm aangehouden voor de 

randliggers. Dit is in het definitief ontwerp gewijzigd naar 500 mm. 

Verder zijn er geen wijzigingen t.o.v. het Programma van Eisen te benoemen. 

2.2 Bijbehorende documenten 

Voor het opstellen van de DO berekeningen is een Programma van Eisen geschreven 

[D1] waarin uitgangspunten zijn opgenomen die van toepassing zijn voor de drie 

bruggen. Dit Programma van Eisen maakt onlosmakelijk deel uit van deze ontwerpnota. 

Bijbehorende DO-documenten: 

[D1] Programma van Eisen bruggen Delfland – definitief versie 1.0 d.d. 26-11-2012 

Referentie: 9R6945.I8/R0006/ETJ/MJANS/Nijm.; 

Bijbehorende DO-tekeningen: 

[T1] 2641-001 Landbouwbrug 4 nieuwe situatie; 

[T2] 2641-002 Landbouwbrug 5 nieuwe situatie; 

[T3] 2641-003 Landbouwbrug 22 nieuwe situatie. 

Normen en richtlijnen 

Voor de gebruikte normen en richtlijnen wordt verwezen naar de bovengenoemde 

Programma van Eisen. De drie bruggen zijn uitgewerkt op basis van de Eurocode. 



2.3 Ontwerplevensduur en betrouwbaarheid 

In de onderstaande tabel is de levensduur en gevolgklasse conform [D1] weergegeven. 

Tabel 2.1: Overzicht levensduureisen per onderdeel 

Titel Levensduur Betrouwbaarheidsklasse 

Hoofddraagconstructie 100 jaar RC1 

Leuning (brug 22) 25 jaar RC1 

2.4 Globlale bouwfasering fasering 

Voor de bouwvolgorde wordt de volgende aanname gedaan: 

Aanbrengen duiker min. Ø600 t.b.v. ophoging voorbelasten ondergrond; 

Aanbrengen ophoging t.b.v. voorbelastingen ondergrond; 

Ontgraven t.b.v. aanbrengen landhoofden; 

Realisatie bouwkuipen t.b.v. bouw landhoofden; 

Aanbrengen prefab palen; 

Snellen paalkoppen; 

Aanbrengen werkvloer; 

Realisatie van landhoofdbalken; 

Realisatie vleugelwanden; 

Liggers leggen, van binnen naar buiten; 

Aanbrengen druklaag; 

Aanvullen grond; 

Afbouw kunstwerken. 

Het voorbelastingen en zettingen hebben invloed op de krachtswerking in de 

constructies. Om deze reden is in paragraaf 8.2 een meer uitgebreide bouwfasering 

beschreven. 

2.5 Overige uitvoeringstechnische aspecten 

De zeeg van de prefab liggers dient voor het plaatsen te worden ingemeten. Prefab 

liggers zo veel mogelijk sorteren zodat onderlinge zeegverschillen worden 

geminimaliseerd. 

De ankers van de leuningen dienen in de randliggers te worden aangebracht. De 

voorkeur betreft de ankers van te voren in te storten i.v.m. risico doorboren 

voorspanning. De afstand van hart anker tot rand betonnen constructie dient minimaal 

100 mm te bedragen. 

Vellingkanten 15x15 mm (uitwendige hoeken). 

In verband met duurzaamheid van de betonconstructie is het niet toegestaan om 

hulpstaven binnen de te hanteren dekking te plaatsen. 

T.b.v. in het werk gestorte landhoofden wordt een werkvloer van 70 mm aangebracht. 

Op locaties waar op het ontgravingsniveau geen zandpakket aanwezig is, rekening 

houden met een grondverbetering (zand) van 0,3 m. 



2.6 Vormgeving 

Voor brug 22 is het vormgevingsdocument “Brug Ackerdijkse bossen” opgesteld. Hierin 

zijn extra eisen gesteld aan het uiterlijk van het dek, landhoofden, randliggers en 

leuning. 



3 GEOMETRIE 

3.1 Brug 4 

In dit hoofdstuk wordt een beschrijving gegeven van de constructieve opbouw van 

brug 4,5 en 22 en zijn de ontwerpkeuzes vastgelegd. 

3.1.1 Definitief lengteprofiel 

Voor de toeritten is een maximaal hellingspercentage van 12% aangehouden met 

topbogen met een straal van 25 m en dalbogen met een straal van 50 m. 

Voor het profiel van vrije ruimte in verticale richting onder de brug is uitgegaan van 

0,4 m (geen doorvaarthoogte) + 0,050 m uitvoeringstolerantie. De overspanning 

bedraagt 7,5 m tussen de landhoofden. 

Figuur 3.1: Overzicht lengteprofiel + dwarsdoorsnede watergang t.p.v. brug 4 

3.1.2 Dwarsdoorsnede 

In de onderstaande figuur een dwarsdoorsnede van het brugdek van brug 4 

weergegeven. Brug 4 heeft een breedte van 4,5 m tussen de schampkanten. 

Figuur 3.2: Dwarsdoorsnede brugdek, brug 4 



3.2 Brug 5 





1,0 m (doorvaarthoogte) + 0,050 m uitvoeringstolerantie. De overspanning bedraagt 

7,5 m tussen de landhoofden. 



In het onderstaande figuur is een dwarsdoorsnede van het brugdek van brug 5 





3.3 Brug 22 





1,0 m (doorvaarthoogte) + 0,050 m uitvoeringstolerantie. De overspanning bedraagt 

6,0 m tussen de landhoofden. 



In de onderstaande figuur een dwarsdoorsnede van het brugdek van brug 22 





3.4 Opbouw dekconstructie 

De dekconstructie bestaat, voor alle drie de bruggen, uit geprefabriceerde volstortliggers 

die integraal verbonden worden aan de landhoofden. Om oneffenheden uit te 

vlakken worden de prefab liggers tijdelijk opgelegd op een EPDM oplegstrip. 

De drie bruggen hebben de volgende overspanningen tussen de landhoofden: 

Brug 4: 7,5 m; 

Brug 5: 7,5 m; 

Brug 22: 6,0 m. 

Er is uitgegaan van prefab liggers met een hoogte van 350 mm. De prefab liggers 

krijgen een druklaag met een dikte van 100 mm i.v.m. de steunpuntswapening. De totale 

constructieve hoogte bedraagt 450 mm. 

De kruisingshoek bedraagt 90 graden. 

Brug 22 

Voor brug 22 is het principe van de vorm van de randliggers weergegeven in figuur 3.3. 

Figuur 3.7: Vormgeving randliggers, conform het vormgevingsdocument “Brug Ackerdijkse bossen” 

De randligger van brug 22 loopt door over de vleugelwanden en wordt uitgevoerd 

zonder dilataties. De randligger krijgt een licht grijze betonkleur. De afmetingen van de 

randligger wijkt af van het vormgevingsdocument “Brug Ackerdijkse bossen”. De breedte 

van de randliggers bedraagt 500 mm i.p.v. 250 mm. Verder is voor de hoogte van de 

“neus” van de randligger 300 mm aangehouden i.p.v. 200 mm in verband met de 

bevestiging van de leuning aan de randligger, zie ook tekening [T3]. 

3.4.1 Wegverharding 

Op brug 4 en 5 wordt geen wegverharding toegepast, het dek wordt “kaal” opgeleverd 

zonder verdere afwerking. 

Op brug 22 wordt een epoxy slijtlaag toegepast met instrooien met dezelfde kleur en 

grootte steenslag als op het bestaande pad, waar de nieuwe brug op aansluit. 

Er wordt geen verkanting toegepast. 



Afwatering van regenwater op het brugdek geschiet in de richting van de landhoofden. 

Het dek krijgt een zeeg, zie paragraaf 3.4.4. 

3.4.2 Afwerking en meubilair 

De bruggen 4 en 5 krijgen een schampkant met de afmetingen bxh = 250x100 mm. 

Voor brug 22 bedraagt de afmetingen van de schampkant bxh= 500x100 mm. 

Alleen op brug 22 dient een leuning te worden toegepast, conform het 

vormgevingsdocument “Brug Ackerdijkse bossen”, zie onderstaande afbeelding en 

Figuur 3.7. 

Figuur 3.8: Leuning, conform het vormgevingsdocument “Brug Ackerdijkse bossen” 

De leuning is niet berekend in deze ontwerpnota. De aannemer dient de berekening en 

detaillering van de leuning ter controle voor te leggen aan de opdrachtgever en 

landschapsarchitect. 

Op brug 4 en 5 komt geen leuning. 

Er worden geen verlichtingsarmaturen op de bruggen aangebracht. 

3.4.3 Stootplaten 

3.4.4 Zeeg 

Ter plaatse van de landhoofden zullen stootplaten worden toegepast. Het landhoofd van 

brug 4 en 5 komt ter plaatse van de bestaande watergang. In verband met restzettingen 

worden voor brug 4 en 5 stootplaten met de afmetingen (L x B x H) 5.000 x 1.000 x 

350 mm toegepast. 

Brug 22 wordt in het vrije veld gebouwd, hier zullen de restzettingen kleiner zijn. Voor 

brug 22 kunnen stootplaten met de afmetingen (L x B x H) 3.000 x 1.000 x 250 mm 

worden toegepast. 

Het dek heeft in rusttoestand een positieve zeeg van: 

w rust 

L 

 

 

1000 

0, 

40 

w 

var 

 

8000 

1000 

 

0, 

40 

w 

var 

8 

0, 

40 


Definitief rapport - 10 - 9 januari 2013 

w 

var

3.5 Landhoofden 

De landhoofden zijn laaggelegen. De landhoofden worden gefundeerd op prefab palen 

vk 400. Aan de landhoofden komen vleugelwanden met een lengte van 3,0 m, die de 

grond van de toeritten keren. De vleugelwanden lopen evenwijdig aan de brug. 

Figuur 3.9: Doorsnede landhoofd 

In het vormgevingsdocument “Brug Ackerdijkse bossen” zijn eisen gesteld aan de 

vormgeving van de landhoofden. Zo dient de oppervlakte van de landhoofden en 

vleugelwanden van beton met een donker grijze kleur te zijn. Daarnaast krijgt de 

oppervlakte van de landhoofden en vleugelwanden een reliëf type Madras van Noe (een 

verticaalpatroon van stengels), zie onderstaande afbeelding. 

Figuur 3.10: Reliëf landhoofden, Madras van Noe 



4 MATERIAALGEGEVENS 

4.1 Beton 

4.1.1 Materiaaleigenschappen 

De materiaaleigenschappen van beton zijn samengevat in de onderstaande tabel. In 

deze tabel zijn tevens de rekenwaarden van de grootheden aangegeven. 

Tabel 4.1: Eigenschappen beton 

Sterkteklasse fck 

fcd 

[N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] 

C12/15 12 8,0 0,73 1,57 27000 

C30/37 30 20,0 1,33 2,90 33000 

C45/55 45 30,0 1,77 3,80 36000 

C55/67 55 36,7 2,00 4,20 38000 

Thermische uitzettingscoëfficiënt voor beton bedraagt α = 1,0 x 10-5 K -1 . 

4.1.2 Partiële materiaalfactoren 

De te hanteren materiaalfactoren voor het bepalen van de rekenwaarde van de 

materiaalgrootheden zijn in onderstaande tabel vermeld. 

Tabel 4.2: Partiele materiaalfactoren beton 

Grootheid Symbool m 

Druksterkte fcd = fck/m fcd 1,5 

Treksterkte fctd = fctk,0,05 / m fctd 1,5 

4.1.3 Toegepaste betonkwaliteiten 

In de onderstaande tabel zijn de betonkwaliteiten voor de verschillende 

constructieonderdelen weergegeven. 

Tabel 4.3: Betonkwaliteiten 

Onderdeel Betonkwaliteit toepassing 

Betonaanvulling, werkvloer C12/15 in situ, ongewapend beton 

Landhoofden C30/37 in situ, gewapend beton 

Stootplaten C35/45 Prefab beton 

Prefab liggers C55/67 Prefab beton 

Druklaag dekconstructie C30/37 in situ, gewapend beton 

Prefab palen C45/55 Prefab beton 



fctd 

fctm 

[-] 

Ecm

4.1.4 Afwerking betonoppervlaktes 

In het zicht komende vlakken 

In afwijking op het “Handboek Civiele kunstwerken”, wordt voor de landbouwbruggen 4 

en 5 de eis gesteld dat het betonoppervlak dient te voldoen aan beoordelingsklasse A 

conform CUR aanbeveling nr. 100 i.p.v. beoordelingsklasse B1 conform [D.8]. 

Voor brug 22 dient het betonoppervlak wel te voldoen aan beoordelingsklasse B1 

conform CUR aanbeveling nr. 100. Deze eis is van toepassing op betonvlakken in het 

zicht. Met betrekking tot de scheurwijdte dient voldaan te worden aan een scheurwijdteeis 

van wmax= 0,1 mm. De wapening wordt hier niet op gedimensioneerd, maar 

betonoppervlakken in het zicht die niet voldoen aan genoemde scheurwijdte-eis dienen 

nabehandeld te worden. 

Antigraffiti coating 

In afwijking op het “Handboek Civiele kunstwerken”, wordt voor de landbouwbruggen 4 

en 5 geen anti-graffiti coating toegepast. 

Voor brug 22 dient conform het “Handboek Civiele kunstwerken” wel een anti-graffiti 

coating te worden aangebracht. Alle in het zicht zijnde beton hiermee afwerken i.v.m. 

kleurverschil. 

Vellingkanten 

Voor brug 4, 5 en 22 dienen vellingkanten van 15 x15 mm te worden toegepast. 

4.1.5 Milieuklasse 

4.1.6 Cement 

Onderstaand zijn de van toepassing zijnde milieuklassen per constructieonderdeel 

weergegeven. 

Brugdek, schampkant en stootplaten: XC4 en XF3. 

Landhoofd: XC4, XF3 en XA2. 

Prefab palen: XC4, XA3. 

(XA milieuklasse heeft geen invloed op de betondekking en maximale scheurwijdte, 

alleen op de betonsamenstelling. De XA-milieuklasse zegt iets over de natuurlijke 

zuurtegraad van de stoffen in de bodem en het grondwater. Dit is plaatsafhankelijk en 

alleen aan te tonen met behulp van een milieukundig onderzoek. 

Gezien de aanwezigheid van veenlagen, wordt uitgegaan van XA3 voor de palen en 

XA2 voor het landhoofd.) 

De volgende cementsoorten en cementklassen mogen worden toegepast: 

In situ beton: Hoogovencement CEM III (>50% gegranuleerde hoogovenslak); 

Zie ook CUR 89, art 5.3. 

Prefab beton: Hoogovencement CEM III (>50% gegranuleerde hoogovenslak) of 

Portlandvliegascement CEM II/B-V (>25% poederkoolvliegas) 

Zie ook CUR 89, art 5.3. 



4.1.7 Dekking 

Tevens wordt de cementklasse aangehouden conform het volgende overzicht: 

In-situ beton: CEM III 42,5 N. (>50% gegranuleerde hoogovenslak) 

Prefab beton: CEM III 52,5 N; (>50% gegranuleerde hoogovenslak) 

CEM III 52,5 R; (>50% gegranuleerde hoogovenslak) 

CEM II/B-V 52,5 N; (>25% poederkoolvliegas) 

CEM II/B-V 52,5 R. (>25% poederkoolvliegas) 

De minimum dekking cnom is bepaald conform NEN-EN 1992-1-1 art. 4.4.1. De dekking 

is apart bepaald t.b.v. de steunpuntswapening voor het dek, de landhoofden en voor de 

prefab palen. 

Bepaling nominale dekking t.b.v. de steunpuntswapening van het dek en de 

landhoofden 

Uitgangspunten: 

Beginwaarde constructieklasse S4 (+4 klassen) 

Ontwerplevensduur 100 jaar (+2 klassen) 

Betonsterkteklasse C30/37 (+0 klasse) 

Plaatgeometrie (indien de kleinste hoofdafmeting > 1,0 m) (-1 klasse) 

Totaal constructieklasse +5 klassen (S5) 

Toepassen constructieklasse S5 met een cmin;dur= 35 mm 

De betondekking is als volgt opgebouwd: 

cnom cmin 

c 

dev 

c ; c c 

c 

c 

; 10mm 

cmin max min, b min, dur dur, 

y dur, 

st dur, 

add 

cmin,b= staafdiameter of –bundel øk 

∆cdur,y= 0 mm (NB art. 4.4.1.2 (6)) 

∆cdur,st= 0 mm (NB art. 4.4.1.2 (7)) 

∆cdur,add= 0 mm (NB art. 4.4.1.2 (8)) 

cmin= 35 mm 

neem cmin,b = 25 mm 

cdev= 5 mm (NEN-EN 1992-1-1/NB art. 4.4.1.3). 

cnom= 35 + 5= 40 mm 

Beton gestort tegen een voorbereide ondergrond (incl. schraalbeton) dient de nominale 

dekking tenminste k1= cmin,dur + 10 mm= 35 te bedragen. cnom= 40 mm. (1992-1-1 

art. 4.4.1.3(4). 

** Standaard wordt voor de landhoofden overal een dekking van ctoegepast= 50 mm 

toegepast. ** 

Voor de scheurvormingstoets mogen de scheurwijdtes zijn berekend met de 

reductiefactor kx= ctoegepast / cnom ≤ 2 conform NEN-EN 1992-1-1/NB art 7.3.1. 



Bepaling nominale dekking prefab palen 

Uitgangspunten: 

Beginwaarde constructieklasse S4 (+4 klassen) 

Milieuklasse XC4: (+0 klasse) 

Betonsterkteklasse ≥C40/50 (-1 klasse) 

Geen plaatgeometrie (+0 klasse) 

Ontwerplevensduur 100 jaar (+2 klassen) 

Totaal constructieklasse +5 klassen (S5) 

Toepassen constructieklasse S5 met een cmin;dur= 35 mm 

De betondekking is als volgt opgebouwd: 

cnom cmin 

c 

dev 

c ; c c 

c 

c 

; 10mm 

cmin max min, b min, dur dur, 

y dur, 

st dur, 

add 

cmin,b= staafdiameter of –bundel øk 

∆cdur,y= 0 mm (NB art. 4.4.1.2 (6)) 

∆cdur,st= 0 mm (NB art. 4.4.1.2 (7)) 

∆cdur,add= 0 mm (NB art. 4.4.1.2 (8)) 

cmin= 35 mm 

neem cmin,b = 20 mm 

cdev= 5 mm (NEN-EN 1992-1-1/NB art. 4.4.1.3). 

cnom= 35 + 5= 40 mm 

** De toegepaste dekking (ctoegepast) voor de prefab palen bedraagt 40 mm. ** 

4.2 Betonstaal 

4.2.1 Materiaaleigenschappen 

De materiaaleigenschappen van het betonstaal volgens NEN 6008:2008 zijn 

samengevat in de onderstaande tabel. In deze tabel zijn tevens de rekenwaarden van 

de grootheden aangegeven. 

Tabel 4.4: Eigenschappen betonstaal. 

Staalsoort fy,k 

fy,d 

Es 

εu,k 

[N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [%] 

Staven en gerichte draden B 500 B 500 435 200.000 5,00 

Gepuntlaste wapeningsnetten B 500 B 500 435 200.000 5,00 

4.2.2 Partiële materiaalfactoren 

De te hanteren materiaalfactoren voor het bepalen van de rekenwaarde van de 

materiaalgrootheden zijn in onderstaande tabel vermeld. 

Tabel 4.5: Partiële materiaalfactor betonstaal 

Grootheid Symbool m 

[-] 

Trek- en druksterkte fs 1,15 



5 BELASTINGEN EN BELASTINGCOMBINATIES 

5.1 Permanente belastingen 

5.1.1 Eigen gewicht liggers en druklaag 

In deze fase is uitgegaan van dekconstructie bestaande uit prefab volstortliggers met 

hoogte van 350 mm en een druklaag met een hoogte van 100 mm. De totale 

constructiehoogte bedraagt 450 mm. 

Het eigen gewicht van de liggers en druklaag bedraagt: 0,45 * 25= 11,25 kN/m 2 . 

De dekconstructie wordt momentvast verbonden aan de landhoofden, waardoor een 

integraalconstructie ontstaat. 

5.1.2 Rustende belasting 

Op brug 4 en 5 komt geen afwerkingslaag (geen asfalt of slijtlaag). Op brug 22 komt wel 

een slijtlaag. 

In verband met toekomstvastheid en omdat het niet uit te sluiten is dat in de loop der tijd 

toch wat grond op het dek blijft liggen, is uitgegaan van een rustende belasting door 

asfalt of grond met een dikte van 50 mm. Dit resulteert in een rustende belasting van 

0,05 * 23= 1,2 kN/m 2 . 

5.1.3 Eigen gewicht afwerking 

Voor de afwerking zijn de volgende belastingen in rekening gebracht: 

Leuning (incl. stalen randplaat): 1,00 kN/m 1 (aanname) 

Betonnen schampkant: 5,50 kN/m 1 (1,1 m 1 x 0,20 m 1 x 25,0 kN/m 3 ) 

5.1.4 Grondbelasting 

Op de landhoofden werkt een permanente belasting door gronddrukken. Het gewicht 

van de grond (uitgangspunt is zand) bedraagt bij benadering 18 kN/m 3 droog en 

20 kN/m 3 nat. De omrekening naar een horizontale belasting gebeurt met het toepassen 

van de neutrale gronddrukcoëfficiënt (n = 1,0). Hierbij is rekening gehouden oplopende 

gronddruk als gevolg van fluctuerende temperaturen (zie ROK 1.0 pag. 195). 

De grondbelasting tegen het landhoofd is uitgewerkt in bijlage B3. 

De horizontale grondbelasting betreft een driehoeksbelasting van 4,5 – 55 kN/m 2 . 

De verticale grondbelasting bedraagt: 43,2 kN/m 2 . 

5.1.5 Krimp en kruip 

Aangenomen is, op basis van ervaringsgetallen, dat de krimp- en kruipbelasting een 

vervorming van het dek (voor volstortiggers) geeft van maximaal 0,50 mm/m dek. 

Uitgaande van een overspanning van (7,5 + 2*0,65/2= 8,15 m bedraagt de verkorting 

2,2 mm per zijde van het dek. Deze belasting is in het TS-model ingevoegd als een 

temperatuursbelasting. Bij een temperatuur van -50°C treedt een verkorting op van 

2,2 mm per zijde van het dek. 



5.1.6 Zettingen 

De prefab liggers worden verbonden aan de landhoofden (integraalconstructie). Het 

statisch systeem van het eigen gewicht van het dek is in het begin statisch bepaald. In 

de loop van de tijd zal dit statisch systeem (alleen eigen gewicht dek) als gevolg van 

kruip veranderen naar statisch onbepaald. In de berekeningen is met beide situaties 

rekening gehouden. 

Een integraalconstructie is gevoelig voor verschilzettingen tussen de landhoofden. De 

palen worden in de vaste zandlaag geplaatst. De verschilzettingen tussen de 

landhoofden zijn hierdoor verwaarloosbaar klein. Daarnaast is de invloed van mogelijke 

verschilzettingen tussen de twee landhoofden beschouwd (niet toegevoegd aan dit 

document). De effecten op de krachtsverdeling zijn beperkt. Om deze reden is het 

belastingsgeval zettingen niet meegenomen in de raamwerkberekening. 

5.2 Veranderlijke belastingen 

5.2.1 Belastingen op brugleuningen 

Alleen op brug 22 wordt een leuning aangebracht. Conform NEN-EN 1991-2 art. 4.8, 

volgen de waarden van de krachten die op het brugdek worden overgedragen door 

leuningen uit: 

Een lijnbelasting van 3 kN/m (zone a), die zowel een keer horizontaal als verticaal 

moet zijn beschouwd, als variabele belasting op de bovenzijde van de leuning; 

Er wordt geen rekening gehouden met een stootbelasting (buitengewone 

belastingen). 

5.2.2 Verkeersbelasting 

Voor de belastingen door wegverkeer worden de belastingen volgens de 

NEN-EN 1991-2 aangehouden. 

Rijstrookindeling 

Conform de NEN-EN 1991-2 art. 4.2 dient de brug te worden ingedeeld in theoretische 

rijstroken, met elke rijstrook een breedte van 3,0 m. De bruggen zijn maximaal 4,5 m 

breed. Om deze reden wordt één theoretische rijstrook aangehouden en een reststrook 

van 1,5 m. 

Belastingsmodel 1 (BM1) 

Dit belastingmodel is bedoeld voor de toetsing van globale en lokale belastingeffecten. 

Het bestaat uit twee deelsystemen: 

a) Tandemstelsel (TS): twee geconcentreerde aslasten, elk met een karakteristieke 

waarde van QQk; 

b) Gelijkmatig verdeelde belasting (UDL): qqk. 

In overleg met de opdrachtgever is voor de bruggen een intensiteit van 

In onderstaande tabel zijn de in rekening te brengen belastingen per rijstrook volgens 

BM1 samengevat. 

Rijbanen met minder dan 3 theoretische rijstroken: 

Tabel 5.1: Belastingen volgens BM1 m.b.t. rijbanen met minder dan 3 theoretische rijstroken 

Belastingssysteem met Gelijkmatig verdeelde belasting per oppervlakte 

tandemstelsel (TS) 

(UDL) 

Qi;k; belasting per as (kN) qi;k (kN/m 2 ) qr;k (kN/m 2 ) 

Rijstrook i=1 αQ;1 * 300= 273 αq;1 * 9,0= 8,2 - 

Reststrook 0 - αq;r * 2,5= 1,75 

In de volgende figuur is het belastingsmodel BM1 grafisch weergegeven. 

Figuur 5.1: Belastingsmodel BM1 


Dit belastingmodel dient afzonderlijk te worden beschouwd en is alleen bedoeld voor de 

toetsing van lokale belastingeffecten. Het model bestaat uit een enkele aslast die op 

iedere willekeurige positie op de rijweg moet zijn toegepast. De grootte van de aslast is 

(QQa;k) met Q = Q;1 = 1 en Qa;k = 400 kN. 



Figuur 5.2 Belastingsmodel BM2 


Dit belastingsmodel mag alleen zijn toegepast indien dit in de projectspecificatie is 

voorgeschreven, dit is echter niet het geval. Om deze reden is belastingsmodel 3 niet 

van toepassing. 


Voor belastingsmodel 4 (mensenmenigte) dient een gelijkmatig verdeelde belasting 

gelijk aan 5 kN/m 2 in rekening te worden gebracht. Hierin is een vergrotingsfactor voor 

dynamische effecten bij inbegrepen. 

De belasting door mensenmenigte is echter niet maatgevend t.o.v. het 

belastingsmodel 1 (BM1). 

5.2.3 Belasting door remmen of aanzetten 

De rembelasting is beschreven in NEN-EN 1991-2 art. 4.4.1. De remkracht is afhankelijk 

van de totale lengte van de brug en wordt berekend met de onderstaande formule: 

Fl;b;k = 0,6 * αQ;1 * (2 Q1;k) + 0,10 * αq;1 * q1;k * wth;1 * L ≤ 800kN 

Fl;b;k= 0,6*2*300*0,91 + 0,10*9,0*3,0*(7,5+2*0,65+2*3,0)*0,91= 364 kN. 

Rembelasting t.b.v. TS-model (per m 2 ): 

Pl;b;k= 364 / ((7,5+2*0,65+2*3,0) * 5,0)= 5,0 kN/m 2 . 

De remkracht grijpt aan in de lengte-as van de meest maatgevende rijstrook en mag in 

de lengterichting als gelijkmatig verdeeld in rekening zijn gebracht. 

Conform NEN-EN 1991-2 art 4.9.2 dient voor het ontwerp en de berekening van de 

frontmuren van een landhoofd een remkracht in lengterichting in rekening te zijn 

gebracht, met een karakteristieke waarde gelijk aan 0,6Q;1Q1;k, die gelijktijdig aangrijpt 

met de aslast Q;1Q1;k van belastingmodel 1 en met de gronddruk van de aanvulling. Van 

de aanvulling behoort te zijn aangenomen dat deze niet gelijktijdig wordt belast. 



5.2.4 Mobiele belasting nabij landhoofden en grondkerende constructies 

5.2.5 Sneeuw 

Conform NEN-EN 1991-2 art. 4.9 dient er bij het ontwerp van landhoofden en 

vleugelwanden rekening te worden gehouden met mobiele belasting t.g.v. BM1, zie ook 

paragraaf 6.2.4. 

Sneeuwbelasting is voor de bruggen niet maatgevend en wordt derhalve niet verder 

gespecificeerd. 

5.2.6 Windbelasting 

Windbelasting is voor de bruggen niet maatgevend en wordt derhalve niet verder 

gespecificeerd. 

5.2.7 Temperatuur 

De temperatuurbelasting is bepaald conform NEN-EN 1991-1-5. Hierbij is gerekend met 

de volgende temperatuurcomponenten: 

gelijkmatige temperatuurcomponent; 

verticale niet-lineaire temperatuurverschilcomponent. 

Gelijkmatige temperatuurcomponent 

De gelijkmatige temperatuurcomponent is afhankelijk van de minimale en maximale 

luchttemperatuur (Tabel 5.2 van NEN-EN 1991-1-5): 

Minimum luchttemperatuur in de schaduw (Tmin) = -27,8°C 

Maximum luchttemperatuur in de schaduw (Tmax) = 31,2°C 

Hieruit volgen, conform figuur NB.1 – 6.1 uit de Nationale Bijlage, voor een betonnen 

brugdek (type 3) de volgende gelijkmatige temperatuurcomponenten: 

Minimale gelijkmatige temperatuurcomponent Te,min = -20°C 

Maximale gelijkmatige temperatuurcomponent Te,max = 33,2°C 

Volgens NEN-EN 1991-1-5 bijlage A dient uitgegaan te worden van een 

aanvangstemperatuur T0 van 10°C. 

Het maximum bereik van de gelijkmatige temperatuurcomponenten van de brug bij een 

verkorting (∆TN;con) en een verlenging (∆TN;exp) is: 

∆TN;con = T0 - Te,min = 29,8°C + 23,2°C = +52,9°C i.v.m. integraalconstructie dienen 

opwarming en afkoeling te worden gesuperponeerd (opspaneffect). 

∆TN;exp = Te,max - T0 = 23,2°C 

Het totale bereik van de gelijkmatige temperatuurcomponent van de brug is: 

∆TN;con = Te,max - Te,min= 52,9°C. 



Verticale temperatuurcomponent (temperatuurgradiënt) 

De verticale temperatuurcompoment is bepaald volgens benadering 2 conform 

NEN-EN 1991-1-5+C1:2011/NB:2011 art. 6.1.4.2. Onderstaand is de verticale 

temperatuurcomponent weergegeven: 

5.3 Buitengewone belastingen 

5.3.1 Aanrijdingsbelastingen op stootranden 

Er is rekening gehouden met een aanrijdbelasting tegen de vleugelwanden of 

schampkanten van 100 kN, die aangrijpt op een hoogte van 0,05 m onder de bovenrand 

van de stootrand. 

5.4 Belastingcombinaties 

In deze paragraaf worden de basis uitgangspunten voor het maken van 

belastingcombinaties uitgelegd. 

5.4.1 Grenstoestanden 

Er moet onderscheid zijn gemaakt tussen uiterste grenstoestanden en 

bruikbaarheidsgrenstoestanden. 

Uiterste grenstoestanden 

Bij de toetsing dient uitgegaan te worden van de volgende grenstoestanden: 

STR Intern bezwijken of buitensporige vervorming van de constructie of constructieve 

elementen. Hierbij moet de volgende toets worden uitgevoerd: Ed ≤ Rd; 

GEO Bezwijken of buitensporige vervorming van de grond, waarbij de sterktes van 

grond bepalend zijn voor de te leveren weerstand. 

Bruikbaarheidsgrenstoestanden 

Deze grenstoestanden hebben betrekking op het functioneren van de constructie onder 

normaal gebruik, het comfort van mensen en het uiterlijk van de bouwwerken. 

De toetsing behoort te zijn gebaseerd op maatstaven die betrekking hebben op: 

a. Vervormingen; 

b. Trillingen; 

c. Schade die waarschijnlijk nadelig uitwerkt op uiterlijk, duurzaamheid of het 

functioneren van de constructie. 



5.4.2 Belastingcombinaties uiterste grenstoestanden 

Blijvende of tijdelijke ontwerpsituaties (fundamentele combinaties) 

Voor STR en GEO grenstoestanden geldt als combinatie de minst gunstige van de twee 

volgende combinaties: 

(6.10a) 

 

 

Ed E 

G, 

j Gk 

, j P P Q, 

1 

0, 

1 Qk 

, 1 

Q, 

i 

0, 

i Qk 

, i 

j1 

i1 

 

(6.10b) 

 

 

Ed E 

j 

G, 

j Gk 

, j P P Q, 

1 Qk 

, 1 

Q, 

i 

0, 

i Qk 

, i 

j1 

i1 

 

Belastingsfactor voor permanente belastingen; 

G, j 

j 

Reductiefactor voor ongunstige blijvende belastingen G. ξ = 0,80 

volgens NEN-EN 1990:2011 NB12; 

Gk,j 

Belastingsgeval van de som van de representatieve waarden van de 

permanente belastingen; 

Q, i 

Belastingsfactor voor veranderlijke belastingen; 

Qk;1 

Belastingsgeval voor een representatieve waarden van de 

overheersende veranderlijke belasting (ranggetal 1); 

Qk;i 

Belastingsgeval voor een representatieve waarden van de andere 

veranderlijke belasting met ranggetal i; 

Combinatiefactor voor de veranderlijke belastingen. 

ψi 

Buitengewone ontwerpsituaties 

Voor de buitengewone ontwerpsituatie geldt als combinatie: 

 

 

(6.11) Ed E 

Gk 

, j P Ad 

 

1, 

1 Qk 

, 1 

2, 

i Qk 

, i 

j1 

i1 

 

Ad Is de representatieve waarde van de buitengewone belasting. 

5.4.3 Belastingcombinaties bruikbaarheidsgrenstoestanden 

Karakteristieke combinatie 

De karakteristieke combinatie wordt normaliter gebruikt voor onomkeerbare 

grenstoestanden. Hiervoor geldt de volgende combinatie: 

 

 

(6.14) Ed E 

Gk 

, j P Qk 

, 1 

0, 

i Qk 

, i 

j1 

i1 

 



Frequente combinatie 

De frequente combinatie wordt normaliter gebruikt voor omkeerbare grenstoestanden, 

zoals trillingen en vervormingen. Daarnaast wordt de frequente combinatie ook gebruikt 

voor de toetsing van scheurvorming voor gewapende en voorgespannen elementen met 

voorspanning met en zonder aanhechting (NEN-EN 1992-1-1/NB tabel 7.1N) en voor de 

controle van vermoeiing van de niet-wisselende belastingen (NEN-EN 1992-1-1 

art 6.83). 

Hiervoor geldt de volgende combinatie: 

 

n 

(6.15) Ed 

E 

Gk 

, j P 

1, 

1 Qk 

, 1 

2 

j1 

i1 

Quasi-blijvende combinatie 

De quasi-blijvende combinatie wordt normaliter gebruikt voor de langetermijneffecten en 

voor het uiterlijk van de constructie, bijvoorbeeld vervorming door blijvende belasting 

(bepaling zeeg), krimp en kruip NEN-EN 1992-1-1 art. 2.3.2.2(3) en scheurvorming in de 

uitvoeringsfase (NEN-EN 1992-2 art. (104)). Hiervoor geldt de volgende combinatie: 

n 

 

 

(6.16) Ed 

EGk 

, j P 

2, 

i Qk 

, i 

 

i1 

 

In het overzicht van de belastingcombinaties in bijlage C zijn de belastings- en 

combinatiefactoren verwerkt. 

5.4.4 Belastingcombinaties en –factoren voor geotechnische controles 

Volgens de NEN 9997-1 art. 2.4.7.3.4.1 moet voor alle geotechnische berekeningen 

ontwerpbenadering 3 zijn toegepast. 

Volgens NEN 9997-1 bijlage A.3.1 geldt dat voor een geotechnische belasting op een 

geotechnische constructie zijnde een fundering, de partiële factoren volgens tabel A.3 

kolom A1 moeten zijn toegepast. Dit komt overeen met de partiële factoren conform 

tabel NB.13 en NB.14 van NEN-EN 1990. 



, i 

Q 

k , i

6 AANPAK BEREKENINGEN 

In dit hoofdstuk is een beschrijving gegeven van de wijze waarop de berekeningen zijn 

uitgevoerd en welke uitgangspunten daarbij zijn aangehouden. 

6.1 Ontwerp dekconstructie 

De brugdekken worden momentvast verbonden aan de landhoofden 

(integraalconstructie). Hierdoor zijn geen oplegblokken benodigd. 

Het constructief ontwerp van het dek ligt bij de leverancier van de prefab liggers. Wel is 

in deze ontwerpnota de steunpuntswapening bepaald. Ook de lengte van de 

steunpuntswapening is bepaald, rekening houdend met de verankering en de lengte 

voor de overlappingslassen. Voor de steunpuntswapening is uitgegaan van een 

dekconstructie met een constructieve hoogte van 450 mm (prefab liggers h= 350 mm + 

een druklaag van 100 mm). 

Voor het ontwerp van het dek en de landhoofden is één model gemaakt. Voor een 

verdere omschrijving van het ontwerp zie paragraaf 6.2. 

6.2 Standaard model: ontwerp landhoofden op palen 

Brug 4, 5 en 22 zijn niet geheel identiek aan elkaar. De overspanningen van brug 4 en 5 

zijn gelijk, namelijk 7,5 m tussen de landhoofden. De overspanning van brug 22 is 

kleiner, namelijk 6,0 m tussen de landhoofden. Daarnaast heeft brug 4 een kleiner 

Profiel van Vrije ruimte tussen de brug en de waterlijn dan brug 5 en 22. Toch is voor de 

drie bruggen 4, 5 en 22 één berekening gemaakt. Vervolgens is nog wel gekeken of 

voor brug 22 en brug 4 optimalisaties mogelijk zijn. 

In de volgende paragrafen is eerst de volledige berekening van de landhoofden voor 

brug 4, 5 en 22 beschreven. Daarna volgt een beschrijving van welke optimalisaties zijn 

beschouwd. 

De berekening van het landhoofd is weergegeven in bijlage B2 t/m B8. 

6.2.1 Geometrie en statisch systeem 

Voor brug 4, 5 en 22 is dus één standaard berekening gemaakt. In de onderstaande 

figuren is de geometrie van de landhoofden weergegeven. 



Figuur 6-1: Geometrie landhoofd inclusief vleugelwanden t.b.v. standaard berekening 

Figuur 6-2: Bovenaanzicht landhoofd t.b.v. standaard berekening 



Het dek is momentvast verbonden aan de landhoofden. Om deze reden is een model 

gemaakt van de totale constructie (twee landhoofden en het dek). Onderstaand is het 

statisch systeem weergegeven. 

Figuur 6-3: Statisch systeem landhoofden + dek t.b.v. standaard berekening 

Voor het dek is een gescheurde E-modules aangehouden van Egem= 9465 N/mm 2 . Dit 

levert maximale steunpuntsmomenten in het dek op (niet het maximale veldmoment). In 

principe zal alleen de druklaag t.p.v. de steunpuntswapening scheuren, de 

voorgespannen prefab liggers zijn ongescheurd. Om deze reden is dit een conservatief 

uitgangspunt. 

Het betreft een model per stekkende meter. Om deze reden is een fictieve breedte voor 

de palen ingevoerd. Het landhoofd is 5,0 m breed en heeft 2 rijen van 3 palen. De 

fictieve paalbreedte bedraagt: 3 / 5 * 400= 240 mm. 

De palen zijn schoor 10:1 geplaatst omdat dit gunstig is voor eventuele paalzettingen. 

Voor de palen is als verticale veerstijfheid is Kv,laag= 25.000 kN/m op het paalpuntniveau 

aangehouden. Dit levert de maximale paalkopmomenten. Een hoge verticale 

veerstijfheid (Kv,hoog) levert iets hogere verticale paalbelastingen van ca. ΔFEd= 8,0 kN = 

4% toename op. De palen hebben voldoende capaciteit om deze extra belastingen op te 

kunnen nemen. Om deze reden is een berekening met een hoge verticale veerstijfheid 

niet toegevoegd. 



De palen onder de landhoofden hebben naast een verticale veerstijfheid ook een 

horizontale bedding. Voor de horizontale beddingen geldt dat de palen in elkaars 

invloedsgebied staan. Om deze reden dienen de voorste palen een capaciteit van 95% 

van een enkele paal te hebben en de achterste paal 76% van een enkele paal. Ter 

vereenvoudiging van het model is voor alle palen een capaciteit van 76% van een 

enkele paal aangehouden. Onderstaand zijn de horizontale beddingen weergegeven. 

NAP -4,25 m – NAP -14,0 0,76*1800= 1350 kN/m 3 ; 

NAP -14,0 m – NAP -18,0 0,76*2100= 1600 kN/m 3 ; 

NAP -18,0 m – NAP -23,0 0,76*40.000= 30.400 kN/m 3 ; 

Tegen het landhoofd is een bedding aangehouden van 1600 kN/m 3 . 

6.2.2 Belastingen en belastingcombinaties 

In hoofdstuk 5 en bijlage B3 zijn de belastingen en de regels voor de 

belastingcombinaties uitgeschreven. In het raamwerkmodel (basismodel) zijn de 

volgende belastingen beschouwd: 

Eigen gewicht (van de totale constructie); 

Permanente belasting (grond of asfalt); 

Grondbelasting (tegen het landhoofd, zowel horizontaal als verticaal); 

Kruip (door wijziging statisch systeem eigen gewicht dekconstructie); 

Krimp en kruip; 

Verkeersbelasting, gelijkmatig verdeeld (UDL); 

Verkeersbelasting, tandemstelsel (TS) t.p.v. midden dek (M); 

Verkeersbelasting, tandemstelsel (TS) t.p.v. landhoofd (V); 

Verkeersbelasting, rembelasting; 

Temperatuur, gelijkmatige temperatuurcomponent (zowel verlenging als verkorting); 

Temperatuur, gradiënt (zowel opwarming als afkoeling); 

Windbelasting is niet significant en daarom niet meegenomen. 

Het eigen gewicht van het dek zal in het begin statisch bepaald op de landhoofden 

rusten. Door tijdsafhankelijke kruip verandert dit naar statisch onbepaald. Om deze 

reden is het eigen gewicht zowel statisch bepaald als statisch onbepaald beschouwd. 

De toename van de krachten t.g.v. het wijzigen van het statisch systeem, door kruip van 

het eigen gewicht van het dek, zijn apart bij de resultaten uit het raamwerkmodel 

opgeteld (zie bijlage B4). 

Uit het raamwerkmodel volgt dat de krachten ten gevolge van temperatuur en 

krimp & kruip zeer klein zijn. Daarnaast geldt voor de temperatuursbelasting ψ0= ψ2= 

0,3, waardoor het aandeel temperatuursbelasting in de combinaties nog kleiner wordt. 

Om deze reden is temperatuur niet meegenomen in de fundamentele 

belastingcombinaties (niet significant). In de frequente belastingcombinaties is de 

temperatuursbelasting wel meegenomen, omdat dit een kleine invloed heeft op de 

scheurvorming. Krimp en kruip zijn niet meegenomen in de belastingcombinaties in het 

raamwerkmodel, maar achteraf en indien krimp en kruip van invloed is, m.b.v. een 

Excelsheet opgeteld bij de resultaten uit het raamwerkmodel. 



In de onderstaande tabellen zijn de beschouwde fundamentele (STR) en frequente 

(FREQ) belastingcombinaties weergegeven. 

Belastingen FC1 FC2 FC3 FC4 FC5 FC6 FC7 FC8 FC9 FC10 FC11 FC12 FC13 

EG 1,20 1,10 1,10 1,10 1,10 1,20 1,20 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 

Permanent 1,20 1,10 1,10 1,10 1,10 1,20 1,20 1,10 1,10 1,10 1,10 1,20 1,20 

Grondbelasting 1,20 1,10 1,10 1,10 1,10 1,20 1,20 1,10 1,10 1,10 1,10 1,20 1,20 

BM1 – UDL - 1,20 1,20 0,96 0,96 0,96 0,96 1,20 1,20 0,96 0,96 0,96 0,96 

BM1 – TS (M) - 1,20 - 0,96 - 0,96 - 1,20 - 0,96 - 0,96 - 

BM1 – TS (V) - - 1,20 - 0,96 - 0,96 - 1,20 - 0,96 - 0,96 

BM1 – remmen - 0,96 0,96 1,20 1,20 0,96 0,96 0,96 0,96 1,20 1,20 0,96 0,96 

Belastingen Freq1 Freq 2 Freq 3 Freq4 Freq5 Freq6 Freq7 Freq8 Freq9 Freq10 Freq11 Freq12 

EG 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 

Permanent 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 

Grondbelasting 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 

BM1 – UDL 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 

BM1 – TS (M) 0,8 - 0,8 - 0,8 0,8 - - 0,8 0,8 - - 

BM1 – TS (V) - 0,8 - 0,8 - - 0,8 0,8 - - 0,8 0,8 

BM1 – 

remmen 

Temperatuur 

gelijkmatig 

verlenging 

Temperatuur 

Gradient 

Opwarming 

Temperatuur 

Gradient 

Afkoeling 

0,8 0,8 - - 0,8 0,8 0,8 0,8 - - - - 

- - - - 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 

- - - - 0,3 - 0,3 - 0,3 - 0,3 - 

- - - - - 0,3 - 0,3 - 0,3 - 0,3 

In bijlage B4 is het raamwerkmodel weergegeven. Om te controleren of de belastingen 

goed zijn ingevoerd is per belastinggeval een controle uitgevoerd op de totale 

reactiekrachten. Hieruit volgt dat alle belastinggevallen een afwijking hebben die kleiner 

is dan 3%. Dit ligt binnen de nauwkeurigheid van de ontwerpmethodiek. 

6.2.3 Krachtsverdeling haaks op de wegas 

Om de krachten in langsrichting van het landhoofd te bepalen is een nieuw model 

opgesteld. Hiervoor is een fictieve betondoorsnede van bxh= 1000x650 mm 

aangehouden. Als belasting is het eigen gewicht, permanente belasting, grondbelasting 

en de verkeersbelastingen UDL en TS aangehouden. De belasting door het 

tandemstelsel (TS) wordt over 4,25 m gespreid, dit is bijna gelijk aan de dekbreedte. 



6.2.4 Vleugelwanden 

De vleugelwanden zijn relatief groot. Om deze reden zijn de vleugelwanden apart 

beschouwd in een Scia-plaatmodel. De berekening van de vleugelwanden is 

weergegeven in bijlage B8. 

Als permanente belastingen tegen de vleugelwanden is rekening gehouden met 

horizontale gronddruk. Hierbij is voor de neutrale gronddruk λn= 1,0 aangehouden i.v.m. 

het opspaneffect van de vleugelwanden en eventuele zettingen. De grondwaterstand is 

tot aan het maaiveld aangehouden. Vanaf het maaiveld tot het hart van de vloer varieert 

de horizontale permanente belasting van 0 – 54 kN/m 2 . 

Verder is rekening gehouden met de veranderlijke belastingen door het tandemstelsel. 

Hierbij wordt één vleugelwand belast door twee wielen van het tandemstelsel. Voor de 

neutrale gronddruk is λn= 0,5 aangehouden. De belasting door het tandemstelsel spreidt 

in de grond. Uiteindelijk is een horizontale belasting 30 kN/m 2 tegen 

het driehoekig deel van de vleugelwand (A= 4,73 m 2 ) geplaatst, zie onderstaande 

afbeelding. 

Figuur 6-4: Overzicht in rekening gebrachte oppervlakte t.b.v. horizontale belasting door het 

tandemstelsel 

Voor de vleugelwanden is in de bijlage B8 de buigwapening en dwarskrachtwapening 

bepaald. 

6.2.5 Stootplaten 

Voor de geometrie van de stootplaten zie paragraaf 3.4.3. De stootplaten zijn bepaald 

conform de NBD00750. De wapening in de stootplaten is bepaald conform de 

NEN-EN 1992-1-1. 

De stootplaten worden opgelegd op een console. Deze console dient verbonden te 

worden met de landhoofden. De console is niet uitgewerkt in deze ontwerpnota en dient 

in een latere fase te worden uitgewerkt. 



6.3 Optimalisaties brug 4 

In bijlage C zijn de optimalisaties voor brug 4 beschouwd. Hierbij is een nieuw 

raamwerkmodel opgesteld, met daarbij de werkelijke afmetingen van het landhoofd van 

brug 4 (Profiel van Vrije ruimte onder de brug is 600 mm kleiner bij brug 4 dan bij 

brug 5). 

Uit de beschouwing volgt dat de krachten maar beperkt afnemen (het 

steunpuntsmoment maximaal 8%) en sommige krachten zoals het paalkopmoment zelfs 

toeneemt als gevolg van minder bedding tegen een kleiner landhoofd. De 

paalkopwapening heeft voldoende reservecapaciteit om deze extra belasting op te 

kunnen nemen. Geadviseerd wordt om geen optimalisaties t.o.v. het “standaardmodel” 

(paragraaf 6.2). 

6.4 Optimalisaties brug 22 

In bijlage D zijn de optimalisaties voor brug 22 beschouwd. Ook voor brug 22 is een 

nieuw raamwerkmodel opgesteld, met daarbij de kortere overspanning t.o.v. brug 4 en 5 

(6,0 m tussen de landhoofden i.p.v. 7,5 m). 

Uit de beschouwing volgt dat de steunpuntswapening t.b.v. het dek geoptimaliseerd kan 

worden. In het standaard model is als steunpuntswapening Ø20-150 + Ø20-300 

toegepast. Voor brug 22 kan als steunpuntswapening Ø16-150 + Ø20-300 worden 

toegepast. 

Verder blijkt dat de paalkopmomenten zijn afgenomen. In het standaard model wordt 

12Ø20 toegepast als paalkopwapening. Dit kan echter niet gereduceerd worden naar 

12Ø16. Tussenliggende combinaties van Ø20 en Ø16 zijn mogelijk, echter is de 

besparing beperkt. Om deze reden wordt geadviseerd om de paalkopwapening niet te 

wijzigen t.o.v. brug 4 en 5. 



7 RESULTAAT BEREKENINGEN 

7.1 Landhoofden 

Algemene eigenschappen: 

Betonsterkteklasse C30/37 

Dekking 50 mm 

Milieuklasse XC4, XF3 en XA2 

Wapening landhoofden 

De wapening voor de landhoofden is bepaald met behulp van Excel spreadsheets. Voor 

de langswapening is uitgegaan van 0,67% van de effectieve betondoorsnede. Voor de 

effectieve zone is een breedte van 300 mm aangehouden langs de omtrek van het 

landhoofd. Met deze langswapening kunnen ook de krachten uit het langsmodel worden 

opgenomen. 

In het onderstaand figuur is de wapening voor de landhoofden weergegeven. Hierin is 

ook de steunpuntswapening voor het dek weergegeven. 

Figuur 7-1: Overzicht wapening landhoofden 



7.2 Vleugelwanden 

De wapening voor de vleugelwanden is bepaald met behulp van Excel spreadsheets. In 

het onderstaand figuur is de wapening voor de vleugelwanden weergegeven. 

Figuur 7-2: Overzicht wapening vleugelwanden 

Voor de vleugelwanden is dwarskrachtwapening benodigd, zowel verticaal als 

horizontaal. In het onderstaande figuur is de dwarskrachtwapening weergegeven. 

Figuur 7-3: Zijaanzicht dwarskrachtwapening vleugelwanden 



7.3 Stootplaten 

Algemene eigenschappen: 

Betonsterkteklasse C30/37 

Dekking 40 mm 

Afmetingen stootplaten brug 4 en 5: lxbxh= 5000x1000x350 mm 

Afmetingen stootplaten brug 22: lxbxh= 3000x1000x250 mm 

7.4 Wapeningshoeveelheden 

De wapeningshoeveelheid van de landhoofden bedraagt 130 kg/m³. 

De wapeningshoeveelheid van de vleugelwanden bedraagt 200 kg/m³. 

De wapeningshoeveelheid van de stootplaten L= 5,0 m bedraagt 220 kg/m³. 

De wapeningshoeveelheid van de stootplaten L= 3,0 m bedraagt 240 kg/m³. 

De (wapenings)hoeveelheden van het dek zijn niet beschouwd. 

De wapeningshoeveelheden zijn inclusief 15% knip- en lasverliezen en excl. hulpstaal. 

7.5 Paalkopwapening en toetsing draagvermogen 

Per landhoofd worden twee rijen van 3 prefab palen vierkant 400 toegepast. De palen 

worden schoor 10:1 geplaatst. Het paalpuntniveau bedraagt NAP – 23,0 m. 

Betonkwaliteit 45/55 en milieuklasse XC4 en XA3 dient te worden aangehouden. De 

betondekking bedraagt 40 mm. 

Als paalkopwapening dient 12Ø20te worden toegepast. De palen dienen te worden 

gesneld en de paalkopwapening dient minimaal 500 mm te zijn verankerd in het 

landhoofd. De totale lengte van de paalkopwapening in de prefab palen bedraagt 3,0 m. 

De maximale paalbelasting bedraagt 417 kN/m * 5/3= 695 kN/paal. 

Het draagvermogen van deze palen bedraagt 771 kN/paal. 

Unity check: 0,90 < 1,0 akkoord. 



8 GEOTECHNIEK 

Ten behoeve van de nieuwe bruggen te Delfgauw zijn geotechnische berekeningen 

uitgevoerd om de fundering te bepalen en om zettingen in te schatten van de toeritten. 

Tevens is rekening gehouden met de fasering van de uitvoering in verband met de te 

verwachten zettingen. Er zijn drie landbouwbruggen beschouwd. Bij brug 4 en 5 wordt 

de watergang deels verlegd en dient een deel van de bestaande watergang te worden 

aangevuld. Hierdoor ontstaat een grotere aanvulling in het bestaande talud waardoor 

grotere zettingen zullen ontstaan. Brug 22 wordt in het “vrije veld” gebouwd. Voor het 

ontwerp van de bruggen wordt verwezen naar tekening 2641-002 van d.d. 12-12-2012. 

In figuur 8-1 is een algemene dwarsdoorsnede weergegeven van brug 5. 

Figuur 8-1: Dwarsdoorsnede brug 5 

8.1 Grondonderzoek en bodemopbouw 

Ten behoeve van het project is een grondonderzoek uitgevoerd dat mede voor de 

volgende berekeningen is gebruikt. Het grondonderzoek is uitgevoerd door Mos 

Grondmechanica in juni 2012 met referentie R1200730-RH_1. Aanvullend is een 

archiefsondering gebruikt, S017B ten behoeve van de fundering voor brug 5. Deze 

bevindt zich op de locatie van de te realiseren brug. 

Naar aanleiding van het grondonderzoek zijn de volgende algemene uitgangspunten 

gehanteerd: 

Gebruikte sonderingen: 

Brug 4: S2, SW3, zand op NAP -16,0 m resp. NAP -17,5 m; 

Brug 5: SW4 en S017B, zand op ca. NAP -18,0 m; 

Brug 22: S10 en S11, zand op NAP -18,0 m resp. NAP -18,5 m; 

Maatgevend grondprofiel t.b.v. zettingsbepaling is SW3; 

De grondwaterstand en tevens waterpeil wordt beheerst op NAP -3,02 m; 

Het bestaande maaiveld bevindt zich op ca. NAP -2,2 m; 

De waterbodem van de bestaande watergangen bevindt zich op ca. NAP -4,05 m. 

Globaal is de bodemopbouw overwegend kleiig met diverse veenlagen. Het niveau van 

de vaste zandlaag varieert tussen de NAP -16,0 m en -18,0 m. 



8.2 Uitgangspunten fasering 

Om tot een juist ontwerp te komen voor de landbouwbruggen in verband met de 

geotechnische randvoorwaarden (o.a. restzetting ca. 0,1 m) is een goede fasering 

tijdens de uitvoering noodzakelijk. De ondergrond is sterk samendrukbaar en daar dient 

rekening mee gehouden te worden tijdens de uitvoering. Er is rekening gehouden met 

de volgende uitgangspunten: 

De bestaande watergang kan tijdelijk worden gedempt met een duiker (min. Ø600); 

Maximale voorbelasttijd 1 jaar; 

Toepassen van verticale drains is toegestaan; 

Toepassen van licht ophoogmateriaal (bims) is toegestaan. 

Met de bovenstaande uitgangspunten rekening houdend is het mogelijk om de zettingen 

vooraf aan de werkzaamheden grotendeels te laten optreden door het toepassen van 

een voorbelasting bestaande uit zand. Door het toepassen van verticale drains wordt de 

consolidatiesnelheid van de bodem verhoogd waarmee het zandpakket t.b.v. de 

voorbelasting beperkt kan blijven. Dit is tevens veiliger voor de stabiliteit van het 

grondlichaam. De volgende fasering wordt voorzien: 

Deels aanbrengen voorbelasting in de bestaande watergang; 

Aanbrengen tijdelijke duiker (min. Ø600), deze dient zettingsbestendig te zijn 

(bijvoorbeeld Spirosol); 

Gefaseerd aanbrengen voorbelasting van zand in lagen van ca. 1,0 m; 

Zodra het zandlichaam veilig te betreden is, aanbrengen verticale drainage tot 

NAP -9,0 m; 

Aanbrengen rest van de voorbelasting; 

Voorbelasting laten rusten, ca. 3 tot 8 maanden (afhankelijk van zakbaakmetingen); 

Aanbrengen omdamming bouwputten (van gebiedseigen grond) en aanbrengen 

(open) bemaling; 

Ontgraven bouwputten t.b.v. landhoofden; 

Aanbrengen constructieve onderdelen landhoofden (fundering + betonwerk); 

Aanvullen met licht ophoogmateriaal (bims); 

Afwerken bovenbouw brug. 

Het is belangrijk dat de aannemer een bemaling aanbrengt ter plaatse van de 

voormalige voorbelastingen. Een open bemaling is voldoende voor deze functie. 

Hierdoor wordt het water onttrokken uit de verticale drains waardoor de bodem niet of 

slechts beperkt wordt herbelast bij plaatsing van de bims. Bij het aanbrengen van de 

bims zullen de zettingen als gevolg van het eventueel herbelasten van de ondergrond 

beperkt blijven. Het is hiervoor belangrijk dat de verticale drainage zoveel mogelijk intact 

blijft. 

8.3 Zettingen 

Om de aansluiting op het bestaande maaiveld te realiseren worden de toeritten 

aangevuld met bims tot de landhoofden. Om een goede inschatting te maken van de te 

verwachten zettingen en om beheersmaatregelen te nemen tegen ongelijkmatige 

zettingen zijn berekeningen uitgevoerd. De basis van de berekeningen is gebaseerd op 

de zettingsberekeningen die eerder zijn uitgevoerd voor de ophoging van de 

bergboezem Zuidpolder. Hiervan is een notitie opgesteld met referentie 

9R6945.A21/N0002/902893/MJANS/Nijm van d.d. 5 mei 2011 (bijlage C van de 

rapportage Bergboezem Zuidpolder). 



Uitgangspunten 

Bij het bepalen van de zettingen zijn de volgende uitgangspunten gehanteerd: 

Parameters volgens notitie 9R6945.A21/N0002/902893/MJANS/Nijm van d.d. 

5 mei 2011; 

Grondopbouw volgens maatgevende sondering SW3; 

Maximale netto ophoging vanaf onderkant bestaand talud bedraagt ca. 3,0 m; 

Bestaande watergangbodem op ca. NAP -4,05 m; 

Bestaand maaiveld op ca. NAP -2,2 m; 

Grondwaterstandstand NAP -3,02 m; 

Toepassen van verticale drains: 

Driehoeksverband, hart op hart afstand 1,5 m; 

Diepte tot NAP -9,0 m; 

Oppervlakte ten minste de grootte van de voorbelasting, definitief vast te stellen 

tijdens opstellen UO ten behoeve van optimalisatie; 

Definitieve aanvulling met licht ophoogmateriaal, bims: 12 kN/m 3 ; 

Maximale restzetting 0,1 m; 

Berekening met behulp van D-Settlement versie 9.2 build 1.2. 

Resultaat 

In de onderstaande tabel 1 is een samenvatting van de ophogingen met resulterende 

zettingen weergegeven. Daarnaast zijn de benodigde voorbelastingen aangegeven met 

de tijden. De volledige berekeningsuitvoer van D-Settlement is terug te vinden in 

bijlage E2. 

Tabel 8.1: Samenvatting resultaten zettingsberekeningen 

Brug Bruto ophoging 

Verwachte zetting Hoogte voorbelasting (zand) Tijdsduur voorbelasting 

[m] 

[m] 

[m] 

[dagen] 

22 2,0 (bims) 1,11 2,5 90 

4, 5 3,0 (2,2 bims + 0,8 zand) 1,41 3,85 90 

Bij brug 22 wordt enkel het maaiveld belast met een ophoging van ca. 0,6 m. Door de 

zetting wordt de werkelijk benodigde ophoging van bims groter dan de netto ophoging. 

Als gevolg van de netto ophoging wordt een zetting verwacht van ca. 0,5 m. Deze extra 

ophoging dient te worden opgevuld. Er is uitgegaan dat het zand van de voorbelasting 

bij brug 22 volledig wordt ontgraven en opgevuld met bims. Dit is noodzakelijk voor het 

maken van de bouwput voor de landhoofden. Hierdoor volgt een zetting van ca. 1,11 m 

waardoor een totaal pakket van bims nodig is van 2,0 hoogte op het dikste punt van de 

toerit waar zettingen kunnen optreden. 

Bij brug 4 en 5 komt de grootste zetting op het diepste punt van het talud waardoor het 

niet meer praktisch is om het volledige zandpakket te verwijderen. Hierbij is rekening 

gehouden dat het zand deels achterblijft in de grond waarop met bims de rest kan 

worden aangevuld vanaf de bodem van de werkvloer van het landhoofd. Ook hier geldt 

dat de totaal aan te brengen ophoging groter is dan de netto ophoging t.o.v. het 

maaiveld. 

Tevens wordt vermeld dat nabij brug 5 een rioolpersleiding aanwezig is op ca. 8,5 m 

afstand van de toerit. Tijdens het UO dient te worden geanalyseerd of de zettingen 

invloed hebben op de rioolleiding. De berekeningen van de notitie van 5 mei 2011 geven 

aan dat de horizontale invloed beperkt is (ca. 5,0 m). Bij optimalisatie van het UO kan 

worden vastgesteld of dit werkelijk het geval is. 



Tijdens het UO dienen de volgende zaken te worden gemaakt voor optimalisatie: 

Schetsen van de voorbelasting, bovenaanzichten; 

Monitoringsplan; 

Detaillering (met name t.b.v. de rioolpersleiding). 

Opgemerkt wordt dat het voorspellen van zettingen altijd enige onnauwkeurigheid met 

zich meebrengt. Voor de berekende resultaten wordt daarom een marge gehanteerd 

van ca. 30%. Doordat het voorspellen van de zettingen deze onnauwkeurigheid kent, 

wordt geadviseerd om de zettingen dagelijks nauwkeurig te monitoren, zodat indien 

nodig besloten kan worden de voorbelasting aan te passen aan de werkelijke situatie. 

8.4 Fundering 

De bruggen worden op palen gefundeerd. De benodigde berekeningen hiervoor zijn 

uitgevoerd met behulp van D-Foundations versie 8.1 build 2.2. De volgende 

uitgangspunten zijn gehanteerd: 

Paalfundering, prefabbetonpalen vierkant 400 mm, afmeting noodzakelijk voor 

draagkracht en voor opname kopwapening (voorkeur constructeur); 

Belastingen zoals opgegeven door de constructeur: 

Fc,d (EQU) = 695 kN (UGT); 

Frep (SLS) = 612 kN (BGT); 

Geen trekbelasting van toepassing; 

Berekening op basis van een enkele paal (maatgevend, geen groepswerking); 

Een enkele paalberekening en paalpuntadvies voor toepassing op alle drie de 

bruggen; 

ξ3,4 = 1,39; 

Berekening volgens NEN 9997-1;2011 (Eurocode 7). 

Resultaat 

Uit de berekeningen voor de paalfunderingen blijkt dat prefab betonpalen vierkant 

400 mm geschikt zijn voor de bruggen. In onderstaande tabel 2 is een samenvatting van 

de resultaten weergegeven. 

Tabel 8.2: Samenvatting resultaat paaldraagkrachtberekening 

Paaltype Paalpuntniveau 

Netto draagkracht, Rc,d Zakking paalpunt (BGT) 

[NAP…m] 

[kN] 

[mm] 

Betonpaal vierkant 400 mm -23,0 771 7 

De volledige uitvoer van het berekeningsresultaat is terug te vinden in bijlage E1. 



Bijlage A 

Tekeningen 



A 

B 

C 

D 

E 

F 

G 

H 

J 

K 

L 

M 

N 

P 

Q 

R 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 

1 

750 

1750 

1750 

750 

MV ca. -2.900 

230 

700 

970 

650 

grens 

bestemmingsplan 

Ruyven Zuidpolder 

X=88915006 

Y=446042675 

stootplaten 

niet getekend 

2400 

500 

4700 

1500 

2500 

1000 

300 

700 

500 

90° 

X=88920293 

Y=446044191 

as nieuwe waterweg 

250 2250 2250 250 

7900 4700 

3000 4500 2500 2400 

17300 

4700 

5000 

1:3 

100 7700 

100 

-2.020 -2.010 

-2.020 

-2.250 -2.250 

Rv=50m (6992) Rv=25m (3971) 

550 

grens 



Bovenaanzicht 

schaal 1:100 

Aanzicht A-A 

schaal 1:50 

-4.570 

Doorsnede B-B 

schaal 1:50 

2 3 4 5 

450 550 

grasbetontegels langs landhoofd 

1000mm breed 

4x stootplaten 

5000x1000x350 

as brug 

palen niet getekend 

400 

-4.070 

grens 

kadaster 

-3.020 

-4.570 -4.570 

-4.570 

Beschoeiing tbv onderloopsheid 

bevestigen aan landhoofd m.b.v. ankers 

(dit n.t.b. door aannemer) 

2400 2500 7500 

2500 

2400 

10:1 

2500 

450 450 

28254 

-4.070 

7700 

100 100 

100 100 

-2.120 

Bestaand MV 

-2.110 

grens 

kadaster 

-3.020 

7501 

12501 

450 

460 

palen 400 ppn. -23.0m 

460 550 

450 550 

450 

450 

550 

-2.120 

2500 

1:3 

4700 

grens 

kadaster 

vleugelwanden 400 breed 

450 100 

Rv=25m (2958) Rv=50m (5532) 

grens 

kadaster 

10:1 

250 4500 250 

Doorsnede C-C 

Doorsnede C-C 

schaal 1:50 

230 

700 

970 

650 

5000 

MV ca. -2.700 

-2.110 

400 4200 400 

Slib verwijderen en 

grondverbetering toepassen 

6 7 8 9 10 11 12 

-4.570 

13 14 15 16 17 18 19 

MV ca. -2.700 

350 100 

prefab volstortliggers h=350mm 

met druklaag h=100mm 

integraal constructie 

oplegvlak 200 

EPDM rubber 100x100x10 

(tijdelijke oplegstrip) 

2450 

450 

1990 

werkvloer 70 

10 

150 

150 

700 

25 

2 

598 

450 250 

650 1850 

2500 

Detail landhoofd 

schaal 1:50 

350 

onthechtingsmiddel 

stalen dook lang 400, ∅25 h.o.h. 500 (2 per plaat) over 

een lengte van 190 omwikkelen met densoband 

5000 

Azobé beschoeiing 25mm dik, lang 1000 

met gording 25x70, duurzaamheidsklasse 1 

150 

8 

2 

25 

150 

Detail bevestiging stootplaat 

100 

350 

1000 

30 

250 

stootplaat 5000x1000x350 

licht ophoogmateriaal (Bims) 

inpakken in geotextiel 

162.5 

Situatie 

schaal 1:5000 


schaal 1:10 

500 

lokatie landbouwbrug 5 

500 

2 

250 

450 500 598 

1798 

650 

triplex dik 4 met plakfolie dik 0.3 

20 21 22 23 

A0 zie tekening Definitief Ontwerp 

9R6945.I8 / 2641-001 

13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 

Legenda: 

opdrachtgever 

project 

omschrijving 


Opmerkingen: 

Gewapend beton 

Prefab 

Licht ophoogmateriaal (Bims) 

Grasbetontegels 

Werkvloer 70 mm 

Contouren watergang 

Bestaande watergang 

- Peilmaten en coördinaten in m t.o.v. NAP, overige maten in mm. 

- Hoeken in graden (360 graden stelsel). 

- Maatvoering bestaand in het werk te controleren. 

- Hoogte prefab dekconstructie 350mm + druklaag 100mm (exclusief zeeg) 

- Verkeersbelasting volgens NEN-EN 1991-2 + C1:2011 

- Geen gootconstructie, mantelbuis of trekputten toegepast 

- Wapening stootplaten conform DO-nota 

- Vellingkanten 15x15mm 

- Profiel van Vrije Ruimte = bxh = 7,5 x 0,4m. 

- Verticale tolerantie op PVR bedraagt 50mm 

- Profiel van Vrije Ruimte t.o.v. referentiepeil NAP -3.02m (conform peilbesluit). 

- Werkgrenzen uit Voorontwerp 2011. 

revisie omschrijving getekend gecontroleerd akkoord datum 

Hoogheemraadschap van Delfland 

Alternatief afvoertracé Pijnackerse Vaart 

Landbouwbrug 4 nieuwe situatie 

formaat schaal fase 

bladnr. 

van 

projectnummer tekeningnummer 

24 

JDO ETJ RNIE 09-01-2013 

HASKONING NEDERLAND B.V. 

Ruimte & Mobiliteit 

TJ 

www.royalhaskoning.com 

Telefoon 

Fax 

E-mail 

Internet 

A 

B 

C 

D 

E 

F 

G 

H 

J 

K 

L 

M 

I:\9R6945\Technical_Data\9R6945I8\2. CAD (constructie)\2641-001_04.dwg 

Filename : 

N 

P 

Q 

R

A 

B 

C 

D 

E 

F 

G 

H 

J 

K 

L 

M 

N 

P 

Q 

R 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 

1 

360 

MV ca. -2.200 

990 

1150 

650 

Rioolpersleiding ∅710 

750 

750 1750 1750 

MV ca. -2.200 

grens 



grens 



Bovenaanzicht 

schaal 1:100 

Aanzicht A-A 

schaal 1:50 

Bestaand MV 

X=88092049 

Y=445788205 

500 

stootplaten 

niet getekend 

Rv=50m (6603) Rv=25m (2650) 550 

500 

Doorsnede B-B 

schaal 1:50 

1500 

-4.570 

500 

90° 

X=88093456 

Y=445782888 

2 3 4 5 


5300 

7900 5300 

3000 2500 

3000 4500 2500 3000 

18500 

1000 

300 

700 

3000 

5000 

5300 

10:1 

10:1 

250 

2250 

2250 

250 

5000 

X=88095247 

Y=445776120 

1:3 

2500 

100 

-1.520 

100 

1050 550 

100 

1050 450 

400 

palen 

niet 

getekend 

-1.510 

1060 450 

-4.070 

4xstootplaten 

5000x1000x350 

as brug 


1000mm breed 

7700 

-1.420 -1.410 

-1.420 

-1.780 -1.780 

1060 550 

-4.070 

-3.020 

-4.570 -4.570 




2500 7500 

2500 

27306 

7700 

-3.020 

27758 


7500 

12500 

grens 

kadaster 

grens 

kadaster 

1050 550 

1050 450 

100 

100 

550 Rv=25m (2650) 

Rv=50m (6603) 

100 

-1.520 

2500 

1:3 

10:1 10:1 

grens 


5300 

grens 

kadaster 

3000 

100 

450 

Doorsnede C-C 

schaal 1:50 

kadaster 5000500 

6 7 8 9 10 11 12 

-4.570 

5000 

250 4500 250 

Doorsnede C-C 

Slib verwijderen en 

grondverbetering toepassen 

-1.513 

400 4200 400 

360 

990 

13 14 15 16 17 18 19 

MV ca. -2.200 

MV ca. -2.200 

350 100 




oplegvlak 200 



3050 

450 

10 

2590 

werkvloer 70 

150 

150 

700 

25 

2 

698 

450 250 

650 1850 

2500 


schaal 1:50 

350 


5000 



150 

stalen dook lang 400, ∅25 h.o.h. 500 (2 per plaat) over een 

lengte van 190 omwikkelen met densoband 

25 

150 

100 

1000 

Detail bevestiging Detail bevestiging stootplaat stootplaat 

schaal 1:10 

8 

2 

350 

30 

250 


licht ophoogmateriaal (Bims) 


162.5 


Situatie 

schaal 1:5000 

500 

500 

2 

250 

950 500 698 

2398 

650 


20 21 22 23 


9R6945.I8 / 2641-002 

13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 

Legenda: 

Opmerkingen: 

opdrachtgever 

project 

omschrijving 


Prefab 

Licht ophoogmateriaal (BIMS) 
















- Verticale tolerantie op PVR (hoogte) bedraagt 50mm 







bladnr. 

van 


24 




.royalhaskoning.com 


Telefoon 

Fax 

E-mail 

Internet 

A 

B 

C 

D 

E 

F 

G 

H 

J 

K 

L 

M 


Filename : 

N 

P 

Q 

R

A 

B 

C 

D 

E 

F 

G 

H 

J 

K 

L 

MV ca. -2.200 

M 

N 

P 

Q 

R 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 

1 


1000mm breed 

500 

250 

as brug 

Rv=50m (6603) Rv=25m (2650) 550 

-4.570 

palen 

niet 

getekend 

4 stootplaten 

3000x1000x250 

400 

Bovenaanzicht 

schaal 1:100 

1000 

350 

700 

5300 

500 3000 

10:1 

10:1 

3000 

1:3 

5300 

2500 

2500 

100 

-1.520 

5000 

250 2250 2250 250 

X=86520542 

Y=444480395 

100 

1050 550 

100 

1050 450 

3000 

6400 


17000 

90° 

X=86525834 

Y=444481895 

3000 

500 1500 500 

-1.510 

1060 450 

-4.070 

6200 

-3.020 

25806 

6200 

-3.020 


6000 

11000 

X=86531125 

Y=444483394 

5300 

2500 3000 

Doorsnede B-B 




26258 

epoxy slijtlaag + instrooien met dezelfde kleur 

en grootte steenslag als op het bestaande pad, 

waar de nieuwe brug op aansluit 

1050 450 

100 

stootplaten 

niet getekend 

-1.420 -1.410 

-1.420 

-1.780 -1.780 

Aanzicht A-A 

schaal 1:50 

1060 550 

-4.070 

Stalen leuning 

zwart (poedercoating) 

-4.570 -4.570 

3000 2500 6000 

2500 

3000 

Doorsnede B-B 

schaal 1:50 

2 3 4 5 

1050 550 

100 

550 Rv=25m (2650) 

Rv=50m (6603) 

100 

450 250 

-1.520 

2500 

1:3 

750 

1750 

1750 

750 

3000 

10:1 

10:1 

5300 

500 

500 

-4.570 

Leuning op stalen plaat (vormgeving leuning conform 

vormgevingsdocument ''Brug Achterdijkse bossen'') 

Randligger loopt door over de vleugelwand. 

Betonkleur randligger licht grijs conform 

vormgevingsdocument ''Brug Achterdijkse bossen'' 

2 

250 

1050 500 598 

2398 


990 360 

1800 

450 100 

Doorsnede C-C 

schaal 1:50 

Relief op landhoofden en vleugelwanden 

(Madras van Noe) 

Betonkleur landhoofden en vleugelwanden donker grijs conform 

vormgevingsdocument ''Brug Achterdijkse bossen'' 

MV ca. -2.200 

6 7 8 9 10 11 12 

MV ca. -2.200 

5000 

500 4000 500 

-2.110 

Doorsnede C-C 

13 14 15 16 17 18 19 

350 100 

400 3700 400 

Epoxy slijtlaag + instrooien met dezelfde kleur 

en grootte steenslag als op het bestaande pad, 

waar de nieuwe brug op aansluit 

150 

300 1000 



Relief op landhoofden en vleugelwanden 

(Madras van Noe) 


oplegvlak 200 



3050 

450 

2590 

werkvloer 70 

10 

150 

150 

700 

25 

450 250 



650 1850 

2500 

2 

598 

250 


150 

3000 

stalen dook lang 400, ∅25 h.o.h. 500 (2 per plaat) over een 

lengte van 190 omwikkelen met densoband 

8 

2 

1000 

25 

150 


500 

500 


Licht ophoogmateriaal (Bims) 



schaal 1:20 

250 

100 

30 

250 

162.5 

Situatie 

schaal 1:5000 

2 

250 

1050 500 598 

2398 

650 



schaal 1:10 


20 21 22 23 


9R6945.I8 / 2641-003 

13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 

Legenda: 

Opmerkingen: 

opdrachtgever 

project 

omschrijving 


Prefab 

Gestabiliseerd zand 














- Verticale tolerantie op PVR bedraagt 50mm 








bladnr. 

van 


24 




.royalhaskoning.com 


Telefoon 

Fax 

E-mail 

Internet 

A 

B 

C 

D 

E 

F 

G 

H 

J 

K 

L 

M 


Filename : 

N 

P 

Q 

R

Bijlage B 

Ontwerp brug 4, 5 en 22 



Bijlage B1 

Bepaling prefab dekconstructie 



Bijlage B2 

Ontwerp landhoofd 

Geometrie + statisch systeem 



Bijlage B3 


Belastingen & belastingcombinaties 



Bijlage B4 


Raamwerkmodel (dwarsrichting) 



Bijlage B5 


Krachtsverdeling haaks op de wegas 



Bijlage B6 


Bepaling wapening 



Bijlage B7 


Bepaling paalkopwapening + toetsing paaldraagvermogen 



Bijlage B8 


Ontwerp vleugelwanden 



Bijlage C 

Beschouwing optimalisaties brug 4 



Bijlage D 

Beschouwing optimalisaties brug 22 



Bijlage E 

Geotechniek 



Bijlage E1 

Paaldraagvermogen 



Bijlage E2 

Zettingsberekeningen 



Bijlage E – Geotechniek 

DO brug 4,5 en 22 9R6945.I8/R001_0C/902635/HVT/Nijm 

Concept rapport 14 december 2012

Bijlage E1 – Paaldraagvermogen 



Report for D-Foundations 8.1 

Design and Verification according to Eurocode 7 of Bearing/Tension Piles and Shallow Foundations 

Developed by Deltares 

Company: Royal HaskoningDHV 

Date of report: 14-12-2012 

Time of report: 17:01:08 

Date of calculation: 14-12-2012 

Time of calculation: 16:17:04 

Filename: C:\..\DFoundation\Landbouwbrug 5 Delfland Definitief - 20121214 

Project identification: Hoogheemraadschap van Delfland 

Landbouwbruggen Pijnackerse Vaart 

D-Foundations Landbouwbrug 5 Delfland Definitief - 20121214

1 Table of Contents 

Royal HaskoningDHV D-Foundations 8.1 

1 Table of Contents 2 

2 Input Data 3 

2.1 General Input Data 3 

2.2 General Report Data 3 

2.3 Application Area Model Bearing Piles 3 

2.4 Superstructure 3 

2.5 General CPT Data 3 

2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan 3 

2.6 Soil Data 4 

2.6.1 Soil Profile SW4 4 

2.6.2 Soil Profile S017B 5 

2.7 Pile Types 6 

2.7.1 Pile type : Rect 380x380 6 



2.8 Foundation Plan 7 

2.8.1 View of Foundation Plan 7 

2.9 Excavation Data 7 

2.10 Totalized Loads (design values) 8 

2.11 Requirements 8 

2.12 Overruled Parameters 8 

2.13 Calculation Options 8 

2.14 Model Options 8 

3 Bearing Piles (EC7-NL): Results of the Option Complete Verification 9 

3.1 Errors and Warnings 9 

3.2 Remarks 9 

3.3 Calculation Parameters 9 

3.3.1 Pile Factors 9 


3.4 Verification of Limit State EQU 10 

3.5 Verification of Limit State GEO 10 

3.6 Verification of Serviceability limit state 10 

3.7 Additional Information 10 

3.7.1 The bearing capacity of shaft and point at Limit state GEO 11 

3.7.2 The bearing capacity of shaft and point at the Serviceability Limit State 11 

14-12-2012 C:\..\Landbouwbrug 5 Delfland Definitief - 20121214 Page 2

2 Input Data 

2.1 General Input Data 

Model Bearing Piles (EC7-NL) 

2.2 General Report Data 


Geotechnical consultant : 

Design engineer superstructure : 

Principal : 

Title 1 : Hoogheemraadschap van Delfland 

Title 2 : Landbouwbruggen Pijnackerse Vaart 

Title 3 : D-Foundations Landbouwbrug 5 Delfland Definitief - 20121214 

Number of project : 9R694518 

Location of project : 

2.3 Application Area Model Bearing Piles 

The verifications performed by the model BEARING PILES of D-FOUNDATIONS concern pile foundations on which 

axial static or quasi-static loads cause pressures in the piles. The calculations of pile forces and pile displacements 

are based on Cone Penetration Tests. Possible rise of (tension-)piles and horizontal displacements of piles and/or 

pile groups are not taken into account. 

2.4 Superstructure 

Rigidity of the superstructure : Non-Rigid 

2.5 General CPT Data 

Number of CPT's : 2 

Timing of CPT's : CPT - Excavation - Install 

2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan 

S017B 

SW10 SW7 SW8 SW9 SW6 SW5 SW4 S10 S11 SW3 S4 S5 S6 S9 S7 S8 S2 

14-12-2012 C:\..\Landbouwbrug 5 Delfland Definitief - 20121214 Page 3 

Legend 

Rect 400x400 (Edge pile) 

Rect 400x400 (Middle pile) 

CPT


Number/Name Pile tip Top of pos. Bottom of neg. X-coor- Y-coor- 

CPT level friction zone friction zone dinate dinate 

[m R.L.] [m R.L.] [m R.L.] [m] [m] 

1: SW4 -23,00 -18,00 -18,00 88102,01 445770,64 

2: S017B -23,00 -18,00 -18,00 0,00 0,00 

2.6 Soil Data 

Number of soil profiles (= number of CPT's) : 2 

2.6.1 Soil Profile SW4 

Belonging to CPT SW4 

Surface level in [m. reference level] : -2,220 

Phreatic level in [m. reference level] : -3,020 

Pile tip level in [m. reference level] : -23,000 

Top of positive skin friction zone in [m. reference level] : -18,000 

Bottom of negative skin friction zone in [m. reference level] : -18,000 

OCR-value foundation layer : 1,00 

Expected groundlevel settlement in [m] : 0,110 

Number of layers in profile : 31 

5,00 

0,00 

-5,00 

-10,00 

-15,00 

-20,00 

-25,00 

-30,00 

-35,00 

qc [MPa] 

5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 

Ground level (-2,22) 

-40,00 

Depth [m] 0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 

qc [MPa] 

Pore water pressure [MPa] 

Reduced qc for alpha_s [MPa] 



NSFZ 

PSFZ 

PTL 

PL 

Profile: SW4 

Material Unit weight Unit weight Phi 

dry wet 

Loam, Clay, Clay, clea.. sl ve s.. s.. 

Peat, mod.. 

kN/m3 

20,0 17,0 

13,0 

kN/m3 

20,0 17,0 

13,0 

deg 

35,0 22,5 17,5 

15,0 

Peat, mod.. 13,0 13,0 15,0 

Peat, mod.. 

Clay, 

Clay, 

clea.. 

Loam, sl ve s.. s.. 

Clay, sl s.. 

Clay, clea.. 

Clay, clea.. sl s.. 

Peat, Clay, mod.. clea.. sl s.. 

Clay, clea.. 

13,0 

17,0 

20,0 

20,0 

17,0 20,0 17,0 20,0 17,0 13,0 

17,0 

13,0 

17,0 

20,0 

20,0 

17,0 20,0 17,0 20,0 17,0 13,0 

17,0 

15,0 

17,5 

22,5 35,0 

22,5 

17,5 22,5 17,5 22,5 17,5 15,0 

17,5 

Clay, sl s.. 20,0 20,0 22,5 

Loam, ve s.. 

Loam, Sand, ve s.. 

Clay, sl s.. 

20,0 

19,0 20,0 

20,0 

20,0 

21,0 20,0 

20,0 

35,0 

30,0 35,0 

22,5 

Clay, clea.. 

Loam, Sand, Clay, ve sl ve s.. s.. 17,0 

20,0 19,0 

17,0 

20,0 21,0 

17,5 

22,5 35,0 30,0 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 

PL (Phreatic Level) = -3,02 [m] 

EL (Excavation Level) = -4,00 [m] 

PTL (Pile Tip Level) = -23,00 [m] 

PSFZ = Positive skin friction zone, top = -18,00 [m] 

NSFZ = Negative skin friction zone, bottom = -18,00 [m] 

Number Top Gamma Gamma;sat Phi Soil Median 

layer layer Type (Sand/Gravel) 

[m R.L.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm] 

1 -2,220 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

2 -2,230 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

3 -2,330 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

4 -2,430 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

5 -2,530 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

6 -2,630 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

7 -3,730 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

8 -4,830 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

9 -6,030 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

10 -6,630 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

11 -7,130 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

12 -7,330 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

EL





13 -8,430 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

14 -8,930 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

15 -9,030 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

16 -9,530 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

17 -9,830 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

18 -10,030 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

19 -10,130 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

20 -11,330 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

21 -13,330 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

22 -14,430 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

23 -14,630 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

24 -14,830 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

25 -16,030 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

26 -17,430 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

27 -17,930 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

28 -18,030 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

29 -18,130 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

30 -30,130 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

31 -30,230 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

2.6.2 Soil Profile S017B 

Belonging to CPT S017B 









5,00 

0,00 

-5,00 

-10,00 

-15,00 

-20,00 

-25,00 

-30,00 

-35,00 

-40,00 

Depth [m] 

qc [MPa] 

5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 

qc [MPa] 




NSFZ 

PSFZ 

PTL 

PL 

Profile: S017B 


dry wet 

Peat, mod.. 

Peat, mod.. 

Peat, mod.. 

kN/m3 

13,0 

13,0 

kN/m3 

13,0 

13,0 

deg 

15,0 15,0 

15,0 

Clay, clea.. 17,0 17,0 17,5 

Clay, sl s.. 20,0 20,0 22,5 

Clay, clea.. 17,0 17,0 17,5 

Clay, 

Clay, 

clea.. 

sl s.. 20,0 

17,0 

20,0 

17,0 

22,5 

17,5 

Clay, sl s.. 20,0 20,0 22,5 

Loam, Clay, sl ve s.. s.. 

Loam, ve s.. 

Clay, sl s.. 

Peat, 

Clay, 

mod.. 

clea.. 

Clay, clea.. 

Loam, Sand, Clay, ve sl ve s.. s.. Sand, Sand, ve sl s.. s.. 

20,0 

20,0 

20,0 17,0 

13,0 

17,0 

20,0 19,0 

20,0 

20,0 

20,0 17,0 

13,0 

17,0 

20,0 21,0 

35,0 22,5 

35,0 

22,5 17,5 

15,0 

17,5 

22,5 35,0 30,0 32,5 30,0 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 






EL





1 -2,460 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

2 -2,550 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

3 -2,650 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

4 -3,050 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

5 -3,250 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

6 -4,850 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

7 -6,050 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

8 -9,150 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

9 -10,550 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

10 -11,350 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

11 -11,550 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

12 -13,550 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

13 -14,250 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

14 -14,350 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

15 -15,550 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

16 -16,150 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

17 -16,350 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

18 -17,050 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

19 -17,750 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

20 -18,150 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

21 -18,250 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

22 -18,350 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

23 -18,850 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

24 -19,150 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

25 -27,350 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

2.7 Pile Types 

2.7.1 Pile type : Rect 380x380 

Pile type : Prefabricated concrete pile 

Materialtype for pile : Concrete 

Slip layer : None 

Pile shape : Rectangular pile 

beta (Shape factor) according to figure 7i, NEN-EN 1997-1:2005. 

s (factor for the influence of the shape of the crosssection of the pile base) according to NEN-EN 1997-1:2005. 

Pile dimensions : 

Smallest side pile tip [m] : 0,380 

Largest side pile tip [m] : 0,380 























2.8 Foundation Plan 

Number of piles : 1 

Number of collaborating piles* : 1 

* : 0 = not defined, 1 = non rigid superstructure, >1 = rigid superstructure 

2.8.1 View of Foundation Plan 

1 


Legend 



CPT 

Pile X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P0 Pile head 

nr/name dinate dinate (EQU/GEO) (SLS) level 

[m] [m] [kN] [kN] [kN/m2] [m R.L.] 

1: 1 86487,66 444158,98 712,00 647,00 16,00 -0,52 

2.9 Excavation Data 

Excavation level in [m. reference level] : -4,000 

Reduction model : Safe (NEN)

5,00 

0,00 

-5,00 

-10,00 

-15,00 

-20,00 

-25,00 

-30,00 

-35,00 

-40,00 

Depth [m] 

qc [MPa] 

5 10 15 20 25 30 35 40 

qc [MPa] 

Reduced qc [MPa] 

2.10 Totalized Loads (design values) 


Indication for qc-reduction 

due to safe reduction method 



PL 

Profile: SW4 

[kN/m2] 

0 100 200 300 400 500 600 700 800 



= Initial Effective Stress 

= Effective Stress 

Total load on all piles 

For limit state EQU/GEO in [kN] : 712,00 

For Serviceability limit state in [kN] : 647,00 

2.11 Requirements 

Limit state GEO 

Maximum allowed settlement in [m] : 0,150 

Maximum allowed (relative) rotation : 1 / 100 

Serviceability Limit State 



2.12 Overruled Parameters 

User defined Factor xi3 [-] : 1,39 


2.13 Calculation Options 

Suppress pile group (for negative skin friction) 

Create intermediate results file 

Use reduction for continuous flight auger piles (standard) 

Use the influence of excavations (standard). 

2.14 Model Options 

Selected pile types : 

-Rect 400x400 

Selected profiles : 

-SW4 

-S017B 

EL


3 Bearing Piles (EC7-NL): Results of the Option Complete Verification 

3.1 Errors and Warnings 

Warning : The factor xi3 (NEN-EN 1997 1:2005 NEN 9097-1, annex A) is user defined. is user defined. Evidence to 

support this from the NEN deviating value has to be provided. 



Warning : The depth of the CPT's does not meet the requirements as set by NEN 9097-1 par 3.2.3. 

The CPT's do not meet the requirements set by NEN 9097-1 

par 3.2.3 because : 

- the maximum allowed center to center distance for CPT's is exceeded. 

- not all piles are positioned within the prescribed area of the CPT's. 

3.2 Remarks 

When checking the survey and testing of soil according to NEN 9097-1 art 3.2.3 lid (e), the program uses the 

provided CPT test level. It does NOT take into account possible different pile tip levels. When different pile tip levels 

are used in this calculation, the user itself must check for possibly required additional survey and testing of soil. 

Performing the check on NEN 9097-1 par 3.2.3, the average distance between the different CPT's used for this 

check is 25 m. 

3.3 Calculation Parameters 

3.3.1 Pile Factors 

gamma;b (NEN-EN 1997-1:2005, annex A.6 A.7 A.8, 

Limit State EQU/GEO) : 1,20 


the Serviceability Limit State) : 1,00 

gamma;s (NEN-EN 1997-1:2005, annex A.6 A.7 A.8, 




xi3 (user defined) : 1,39 


Even though it is possible, the pilegroup model has not been used to calculate the negative skin friction. 






beta (Shape factor: figuur 7i, NEN-EN 1997 

1:2005 par. 7.6.2.3(g): NEN 9097-1 : Pile tip) : 1,00 

s (NEN-EN 1997 1:2005 par. 7.6.2.3(h), NEN 9097-1 : factor for 

the influence of the shape of the crosssection of the pile base) : 1,00 





CPT Alpha_s Alpha_s Alpha_p 

Sand/ Clay/Loam 

Gravel Peat 

SW4 0,0100 0,0250 1,0000 

S017B 0,0100 0,0207 1,0000 

3.4 Verification of Limit State EQU 

Required by NEN-EN 1997-1 section 2.4.7 / 2.4.8: Ed

Pile name: 1 

Components of the maximum settlement are : 

sneg = 0,000 [m] 

sb = 0,007 [m] 

sel;d = 0,007 [m] 

s2 = 0,000 [m] 


sneg stands for the settlement due to negative skin friction when the expected ground level settlement (egls) is 

within the next boundaries : 0.02 < egls

Report for D-Foundations 8.1 

Design and Verification according to Eurocode 7 of Bearing/Tension Piles and Shallow Foundations 







Filename: C:\..\DFoundation\Landbouwbruggen Delfland Definitief - 20121214 



D-Foundations Landbouwbruggen Delfland Definitief - 20121214




2 Input Data 3 

2.1 General Input Data 3 

2.2 General Report Data 3 

2.3 Application Area Model Bearing Piles 3 

2.4 Superstructure 3 

2.5 General CPT Data 3 

2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan 3 

2.6 Soil Data 4 

2.6.1 Soil Profile S2 4 

2.6.2 Soil Profile SW3 5 



2.7 Pile Types 9 




2.8 Foundation Plan 10 

2.8.1 View of Foundation Plan 10 

2.9 Excavation Data 10 

2.10 Totalized Loads (design values) 11 

2.11 Requirements 11 

2.12 Overruled Parameters 11 

2.13 Calculation Options 11 

2.14 Model Options 11 

3 Bearing Piles (EC7-NL): Results of the Option Complete Verification 12 

3.1 Errors and Warnings 12 

3.2 Remarks 12 

3.3 Calculation Parameters 12 

3.3.1 Pile Factors 12 


3.4 Verification of Limit State EQU 13 

3.5 Verification of Limit State GEO 13 

3.6 Verification of Serviceability limit state 13 

3.7 Additional Information 13 

3.7.1 The bearing capacity of shaft and point at Limit state GEO 14 

3.7.2 The bearing capacity of shaft and point at the Serviceability Limit State 14 

14-12-2012 C:\..\Landbouwbruggen Delfland Definitief - 20121214 Page 2

2 Input Data 

2.1 General Input Data 

Model Bearing Piles (EC7-NL) 

2.2 General Report Data 


Geotechnical consultant : 

Design engineer superstructure : 

Principal : 

Title 1 : Hoogheemraadschap van Delfland 

Title 2 : Landbouwbruggen Pijnackerse Vaart 

Title 3 : D-Foundations Landbouwbruggen Delfland Definitief - 20121214 

Number of project : 9R694518 

Location of project : 

2.3 Application Area Model Bearing Piles 

The verifications performed by the model BEARING PILES of D-FOUNDATIONS concern pile foundations on which 

axial static or quasi-static loads cause pressures in the piles. The calculations of pile forces and pile displacements 

are based on Cone Penetration Tests. Possible rise of (tension-)piles and horizontal displacements of piles and/or 

pile groups are not taken into account. 

2.4 Superstructure 

Rigidity of the superstructure : Non-Rigid 

2.5 General CPT Data 

Number of CPT's : 4 

Timing of CPT's : CPT - Excavation - Install 

2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan 

S017B 

SW10 SW7 SW8 SW9 SW6 SW5 SW4 S10 S11 SW3 S4 S5 S6 S9 S7 S8 S2 

14-12-2012 C:\..\Landbouwbruggen Delfland Definitief - 20121214 Page 3 

Legend 



CPT


Number/Name Pile tip Top of pos. Bottom of neg. X-coor- Y-coor- 

CPT level friction zone friction zone dinate dinate 

[m R.L.] [m R.L.] [m R.L.] [m] [m] 

1: S2 -23,00 -16,00 -16,00 88931,71 446040,98 

2: SW3 -23,00 -17,00 -17,00 88913,58 446036,27 

3: S11 -23,00 -18,00 -18,00 86492,66 444467,99 

4: S10 -23,00 -18,00 -18,00 86507,43 444472,12 

2.6 Soil Data 

Number of soil profiles (= number of CPT's) : 4 

2.6.1 Soil Profile S2 

Belonging to CPT S2 









5,00 

0,00 

-5,00 

-10,00 

-15,00 

-20,00 

-25,00 

-30,00 

-35,00 

-40,00 

Depth [m] 

qc [MPa] 

5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 

qc [MPa] 




NSFZ 

PSFZ 

PTL 

PL 

Profile: S2 

Material Unit weight 

dry 

Unit weight 

wet 

Phi 

Peat, mod.. 

kN/m3 

13,0 

kN/m3 

13,0 

deg 

15,0 

Peat, mod.. 13,0 13,0 15,0 

Peat, not.. 12,0 12,0 15,0 

Peat, Clay, mod.. clea.. 13,0 17,0 13,0 17,0 15,0 

Clay, sl s.. 20,0 20,0 

17,5 

Loam, ve s.. 20,0 20,0 

22,5 

Clay, sl s.. 20,0 20,0 35,0 

Clay, clea.. 17,0 17,0 22,5 

Clay, clea.. sl s.. 20,0 17,0 20,0 17,0 

17,5 22,5 

Clay, sl s.. 20,0 20,0 17,5 

Clay, clea.. sl s.. 17,0 20,0 17,0 20,0 22,5 17,5 

Peat, Clay, mod.. clea.. 17,0 13,0 17,0 13,0 

22,5 17,5 

Clay, clea.. 17,0 17,0 15,0 17,5 

Clay, sl s.. 20,0 20,0 22,5 

Peat, Clay, mod.. clea.. 17,0 13,0 17,0 13,0 17,5 

Clay, clea.. 17,0 17,0 15,0 

Loam, Clay, sl s.. 20,0 20,0 17,5 

Sand, ve s.. 20,0 19,0 20,0 21,0 22,5 35,0 30,0 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 

Sand, ve s.. 19,0 21,0 30,0 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 

Loam, Sand, ve s.. 19,0 20,0 21,0 20,0 30,0 35,0 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 









1 -2,730 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

2 -2,830 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

3 -5,030 12,00 12,00 15,00 Peat -- 

4 -6,530 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

5 -6,630 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

6 -6,930 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

7 -7,630 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

8 -7,930 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

9 -8,430 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

10 -8,730 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

EL





11 -9,030 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

12 -9,130 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

13 -9,530 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

14 -9,630 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

15 -9,830 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

16 -10,030 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

17 -10,330 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

18 -10,930 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

19 -14,930 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

20 -15,130 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

21 -15,330 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

22 -15,830 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

23 -16,030 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

24 -16,230 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

25 -16,430 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

26 -21,830 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

27 -22,730 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

28 -26,730 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

29 -26,830 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

30 -27,130 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

31 -28,330 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

32 -28,430 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

2.6.2 Soil Profile SW3 

Belonging to CPT SW3 









5,00 

0,00 

-5,00 

-10,00 

-15,00 

-20,00 

-25,00 

-30,00 

-35,00 

qc [MPa] 

5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 


-40,00 

Depth [m] 

0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 

qc [MPa] 





NSFZ 

PSFZ 

PTL 

PL 

Profile: SW3 


dry wet 

Peat, Clay, mod.. clea.. 

kN/m3 

17,0 17,0 17,0 13,0 

kN/m3 

17,0 13,0 

deg 

17,5 15,0 

Peat, mod.. 13,0 13,0 15,0 

Clay, clea.. 

Loam, Clay, sl s.. 

Clay, Clay, clea.. sl ve s.. s.. 

Clay, sl s.. 


Peat, 

Clay, 

mod.. 

clea.. 

Clay, clea.. 



Clay, sl s.. 

Clay, clea.. 


Clay, sl s.. 

Peat, Clay, clea.. 

Clay, 

mod.. 

clea.. 

Loam, Sand, 

Clay, 

ve 

sl ve s.. 

s.. Sand, sl s.. 

Sand, ve s.. 

Sand, sl s.. 

Sand, ve s.. 

17,0 

20,0 17,0 20,0 17,0 20,0 

17,0 

13,0 

17,0 

20,0 17,0 20,0 17,0 

20,0 

17,0 20,0 17,0 

20,0 

17,0 13,0 

17,0 

20,0 19,0 

19,0 

19,0 

19,0 

19,0 

17,0 

20,0 17,0 20,0 17,0 20,0 

17,0 

13,0 

17,0 

20,0 17,0 20,0 17,0 

20,0 

17,0 20,0 17,0 

20,0 

17,0 13,0 

17,0 

20,0 21,0 

21,0 

21,0 

21,0 

21,0 

17,5 

22,5 35,0 22,5 17,5 22,5 17,5 22,5 

17,5 

15,0 

17,5 

22,5 17,5 22,5 17,5 

22,5 

17,5 22,5 17,5 

22,5 

17,5 15,0 

17,5 

22,5 35,0 30,0 

32,5 

30,0 

32,5 

30,0 

Sand, sl s.. 

Sand, sl s.. 

19,0 

19,0 

21,0 

21,0 

32,5 

32,5 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 






EL





1 -2,790 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

2 -2,800 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

3 -2,900 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

4 -3,000 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

5 -3,300 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

6 -6,600 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

7 -7,000 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

8 -7,600 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

9 -7,900 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

10 -8,000 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

11 -8,200 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

12 -8,500 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

13 -8,800 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

14 -9,100 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

15 -9,700 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

16 -10,200 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

17 -10,900 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

18 -11,200 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

19 -11,500 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

20 -11,900 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

21 -12,200 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

22 -13,700 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

23 -14,200 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

24 -14,500 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

25 -14,600 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

26 -15,700 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

27 -15,900 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

28 -16,000 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

29 -16,900 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

30 -17,100 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

31 -17,300 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

32 -17,600 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

33 -18,500 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

34 -18,800 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

35 -19,800 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

36 -20,000 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

37 -22,100 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

38 -22,200 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 












5,00 

0,00 

-5,00 

-10,00 

-15,00 

-20,00 

-25,00 

-30,00 

-35,00 

-40,00 

Depth [m] 

qc [MPa] 

5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 

qc [MPa] 





NSFZ 

PSFZ 

PTL 

PL 

Profile: S11 


dry wet 

Clay, 

clea.. sl s.. 

Peat, 

Clay, clea.. 

Peat, 

mod.. 

mod.. 

Peat, mod.. 

kN/m3 

17,0 20,0 17,0 

13,0 

13,0 

13,0 

kN/m3 

17,0 20,0 17,0 

13,0 

13,0 

13,0 

deg 

17,5 22,5 17,5 

15,0 

15,0 

15,0 

Clay, clea.. 17,0 17,0 17,5 

Loam, Clay, sl ve s.. 

Clay, sl s.. s.. 

Clay, clea.. 

Clay, sl s.. 

20,0 

17,0 

20,0 

20,0 

17,0 

20,0 

22,5 35,0 22,5 

17,5 

22,5 

Loam, ve s.. 20,0 20,0 35,0 

Loam, Sand, Clay, ve sl ve s.. s.. Sand, 

Sand, sl s.. 

Sand, ve sl s.. s.. 

Loam, 

Sand, ve 

ve 

s.. 

s.. 

Clay, sl s.. 

Clay, clea.. 

Loam, Clay, sl ve s.. s.. 

Clay, Clay, clea.. sl s.. 

Loam, Sand, Clay, ve sl ve s.. s.. 20,0 19,0 

19,0 

19,0 

20,0 

20,0 

17,0 20,0 17,0 20,0 19,0 

20,0 21,0 

21,0 

21,0 

20,0 

20,0 

17,0 20,0 17,0 20,0 21,0 

22,5 35,0 30,0 

32,5 

30,0 32,5 30,0 

35,0 

22,5 

17,5 22,5 35,0 22,5 17,5 22,5 35,0 30,0 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 









1 -2,270 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

2 -2,280 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

3 -2,380 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

4 -2,780 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

5 -2,880 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

6 -3,180 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

7 -3,780 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

8 -4,280 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

9 -4,980 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

10 -7,580 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

11 -7,980 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

12 -8,080 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

13 -8,680 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

14 -9,180 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

15 -10,080 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

16 -11,980 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

17 -12,380 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

18 -12,480 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

19 -12,680 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

20 -13,480 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

21 -13,780 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

22 -14,180 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

23 -14,380 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

24 -15,080 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

25 -16,280 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

26 -16,680 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

27 -16,880 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

28 -17,280 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

29 -17,680 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

30 -18,080 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

31 -18,380 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

32 -18,480 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

33 -18,580 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

34 -30,580 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

EL











5,00 

0,00 

-5,00 

-10,00 

-15,00 

-20,00 

-25,00 

-30,00 

-35,00 

-40,00 

Depth [m] 

qc [MPa] 

5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 

qc [MPa] 





NSFZ 

PSFZ 

PTL 

PL 

Profile: S10 


dry wet 

Peat, Clay, Clay, mod.. clea.. clea.. 

Peat, Clay, mod.. clea.. 

kN/m3 

17,0 17,0 13,0 17,0 13,0 

kN/m3 

17,0 17,0 13,0 17,0 13,0 

deg 

17,5 17,5 15,0 17,5 15,0 

Peat, mod.. 13,0 13,0 15,0 

Peat, 

mod.. 

Clay, clea.. 

Clay, sl s.. 

Clay, clea.. 

13,0 

17,0 

20,0 

17,0 

13,0 

17,0 

20,0 

17,0 

15,0 15,0 

17,5 

22,5 

17,5 

Loam, 

Clay, sl 

ve 

s.. 

Clay, sl s.. s.. 

Loam, ve s.. 




Sand, ve s.. Sand, sl s.. 

Loam, Sand, ve s.. s.. 

Clay, sl s.. 

Loam, Clay, clea.. 

Loam, Sand, Clay, sl s.. 

Clay, ve sl 

ve s.. s.. s.. 

Loam, Sand, 

Clay, clea.. 

ve sl ve s.. s.. 20,0 

20,0 

20,0 19,0 20,0 19,0 20,0 19,0 20,0 19,0 

19,0 

19,0 20,0 

20,0 

17,0 20,0 19,0 20,0 20,0 17,0 20,0 19,0 

20,0 

20,0 

20,0 21,0 20,0 21,0 20,0 21,0 20,0 21,0 

21,0 

21,0 20,0 

20,0 

17,0 20,0 21,0 20,0 20,0 17,0 20,0 21,0 

22,5 

35,0 22,5 

35,0 30,0 35,0 30,0 35,0 30,0 35,0 30,0 

32,5 

30,0 35,0 

22,5 

17,5 22,5 35,0 30,0 35,0 22,5 17,5 22,5 35,0 30,0 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 

Sand, ve s.. 19,0 21,0 30,0 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 

Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 









1 -2,200 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

2 -2,210 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

3 -2,310 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

4 -2,410 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

5 -2,710 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

6 -3,110 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

7 -3,310 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

8 -5,710 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

9 -5,810 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

10 -5,910 13,00 13,00 15,00 Peat -- 

11 -6,510 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

12 -7,710 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

13 -8,010 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

14 -9,610 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

15 -10,210 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

16 -10,510 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

17 -10,810 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

18 -11,410 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

19 -11,510 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

20 -11,910 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

21 -12,110 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

22 -12,510 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

EL





23 -12,610 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

24 -12,810 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

25 -13,010 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

26 -14,010 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

27 -14,210 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

28 -14,810 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

29 -16,110 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

30 -16,610 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

31 -16,710 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

32 -16,810 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

33 -17,110 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

34 -17,210 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

35 -17,410 17,00 17,00 17,50 Clay -- 

36 -17,810 20,00 20,00 22,50 Clay -- 

37 -18,010 20,00 20,00 35,00 Loam -- 

38 -18,110 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

39 -18,210 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

40 -27,810 19,00 21,00 30,00 Sand 0,200 

41 -28,110 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

42 -30,210 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

43 -30,310 19,00 21,00 32,50 Sand 0,200 

2.7 Pile Types 

































2.8 Foundation Plan 

Number of piles : 1 

Number of collaborating piles* : 1 

* : 0 = not defined, 1 = non rigid superstructure, >1 = rigid superstructure 

2.8.1 View of Foundation Plan 

1 


Legend 



CPT 

Pile X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P0 Pile head 

nr/name dinate dinate (EQU/GEO) (SLS) level 

[m] [m] [kN] [kN] [kN/m2] [m R.L.] 

1: 1 86487,66 444158,98 712,00 647,00 7,00 -0,52 

2.9 Excavation Data 

Excavation level in [m. reference level] : -4,000 

Reduction model : Safe (NEN)

5,00 

0,00 

-5,00 

-10,00 

-15,00 

-20,00 

-25,00 

-30,00 

-35,00 

-40,00 

Depth [m] 

qc [MPa] 

5 10 15 20 25 30 35 40 

qc [MPa] 

Reduced qc [MPa] 

2.10 Totalized Loads (design values) 


Indication for qc-reduction 

due to safe reduction method 



PL 

Profile: S2 

[kN/m2] 

0 100 200 300 400 500 600 700 800 



= Initial Effective Stress 

= Effective Stress 

Total load on all piles 

For limit state EQU/GEO in [kN] : 712,00 

For Serviceability limit state in [kN] : 647,00 

2.11 Requirements 

Limit state GEO 



Serviceability Limit State 



2.12 Overruled Parameters 



2.13 Calculation Options 

Suppress pile group (for negative skin friction) 

Create intermediate results file 

Use reduction for continuous flight auger piles (standard) 

Use the influence of excavations (standard). 

2.14 Model Options 

Selected pile types : 

-Rect 400x400 

Selected profiles : 

-S2 

-SW3 

-S11 

EL

-S10 


3 Bearing Piles (EC7-NL): Results of the Option Complete Verification 

3.1 Errors and Warnings 





The CPT's do not meet the requirements set by NEN 9097-1 

par 3.2.3 because : 

- the maximum allowed center to center distance for CPT's is exceeded. 

- not all piles are positioned within the prescribed area of the CPT's. 

3.2 Remarks 

When checking the survey and testing of soil according to NEN 9097-1 art 3.2.3 lid (e), the program uses the 

provided CPT test level. It does NOT take into account possible different pile tip levels. When different pile tip levels 

are used in this calculation, the user itself must check for possibly required additional survey and testing of soil. 

Performing the check on NEN 9097-1 par 3.2.3, the average distance between the different CPT's used for this 

check is 20 m. 

3.3 Calculation Parameters 

3.3.1 Pile Factors 











Even though it is possible, the pilegroup model has not been used to calculate the negative skin friction. 






beta (Shape factor: figuur 7i, NEN-EN 1997 

1:2005 par. 7.6.2.3(g): NEN 9097-1 : Pile tip) : 1,00 

s (NEN-EN 1997 1:2005 par. 7.6.2.3(h), NEN 9097-1 : factor for 

the influence of the shape of the crosssection of the pile base) : 1,00 






Gravel Peat 

S2 0,0100 0,0242 1,0000 




Gravel Peat 

SW3 0,0100 0,0233 1,0000 

S11 0,0100 0,0210 1,0000 

S10 0,0100 0,0242 1,0000 

3.4 Verification of Limit State EQU 

Required by NEN-EN 1997-1 section 2.4.7 / 2.4.8: Ed

Pile name: 1 

Components of the maximum settlement are : 

sneg = 0,000 [m] 

sb = 0,007 [m] 

sel;d = 0,007 [m] 

s2 = 0,000 [m] 


sneg stands for the settlement due to negative skin friction when the expected ground level settlement (egls) is 

within the next boundaries : 0.02 < egls

Bijlage E2 – Zettingsberekeningen 



Zetting tgv bims (2,0 m; 0,6 m netto t.o.v. mv) 

Annex 

A4 


form. 


9R694518 

ctr. 


6522 DK Nijmegen 

Phone +31 (0)24 328 42 84 

Fax +31 (0)24 323 93 46 

14-12-2012 

SVVE 

date drw. 

D-Settlement 9.2 : Bruggen - Zetting landhoofden 60cm - 20121214.sli 

Input View 

5 6 7 8 

8 

7 

6 

5 

Bims 

Layers 

8. Veen, Holland, naast 


6. Klei, DK, naast 




2. Veen, Basis 

1. Zand, algemeen

Voorbelasting tbv 60cm netto ophoging 

Annex 

A4 


form. 


9R694518 

ctr. 



Phone +31 (0)24 328 42 84 

Fax +31 (0)24 323 93 46 

14-12-2012 

SVVE 

date drw. 

D-Settlement 9.2 : Bruggen - Zetting landhoofden 60cm-voorb - 20121214.sli 

Input View 

2 3 4 5 6 7 8 

Voorbelasting (2) 

8 

7 

6 

5 

4 

3 

2 

Layers 








1. Zand, algemeen

Zetting tgv bims (2,0 m; 0,6 m netto t.o.v. mv) 

Annex 

A4 


form. 


9R694518 

ctr. 



Phone +31 (0)24 328 42 84 

Fax +31 (0)24 323 93 46 

14-12-2012 

SVVE 

date drw. 

D-Settlement 9.2 : Bruggen - Zetting landhoofden 60cm - 20121214.sli 

Effective stress [kPa] 

Settlement [m] 

20,132460 

20,132455 

20,132450 

20,132445 

0,000000 

0,200000 

0,400000 

0,600000 

0,800000 

1,000000 

Vertical 5 (X = 0,000 m; Z = 0,000 m) 

Method = NEN - Koppejan with Darcy (Natural strain) 

Time-History 

1 10 100 1000 10000 

Time [days] 

1 10 100 1000 10000 

Depth = 2,200 (-) [m] 

Settlement after 10000 days = 1,108 [m]

Voorbelasting tbv 60cm netto ophoging 

Annex 

A4 


form. 


9R694518 

ctr. 



Phone +31 (0)24 328 42 84 

Fax +31 (0)24 323 93 46 

14-12-2012 

SVVE 

date drw. 

D-Settlement 9.2 : Bruggen - Zetting landhoofden 60cm-voorb - 20121214.sli 



35,0 

30,0 

25,0 

20,0 

0,0 

0,5 

1,0 

1,5 

2,0 

Vertical 5 (X = 0,000 m; Z = 0,000 m) 


Time-History 

1 10 100 1000 10000 

Time [days] 

1 10 100 1000 10000 

Depth = 2,200 (-) [m] 







Report for D-Settlement 9.2 

Settlement Calculations 


Filename: C:\..\Definitief\Bruggen - Zetting landhoofden 60cm-voorb - 20121214 



Voorbelasting tbv 60cm netto ophoging


Royal HaskoningDHV D-Settlement 9.2 


2 Echo of the Input 3 

2.1 Layer Boundaries 3 

2.2 PL Lines 3 

2.3 General Data 3 

2.4 Soil Profiles 3 

2.5 Soil Properties 4 

2.6 Non-Uniform Loads 4 

2.7 Verticals 5 

2.8 Vertical Drain 5 

3 Results per Vertical 6 

3.1 Results for Vertical 1 (X = -26,00 m; Z = 0,00 m) 6 




3.5 Results for Vertical 5 (X = 0,00 m; Z = 0,00 m) 9 





4 Settlements 14 

4.1 Settlements 14 

4.2 Residual Times 14 

5 Warnings and errors 17 

14-12-2012 C:\..\Bruggen - Zetting landhoofden 60cm-voorb - 20121214 Page 2

2 Echo of the Input 

2.1 Layer Boundaries 

Boundary number Co-ordinates [m] 

8 - X - -35,000 35,000 

8 - Y - -2,200 -2,200 

7 - X - -35,000 35,000 

7 - Y - -4,050 -4,050 

6 - X - -35,000 35,000 

6 - Y - -6,500 -6,500 

5 - X - -35,000 35,000 

5 - Y - -9,000 -9,000 

4 - X - -35,000 35,000 

4 - Y - -13,000 -13,000 

3 - X - -35,000 35,000 

3 - Y - -14,200 -14,200 

2 - X - -35,000 35,000 

2 - Y - -15,500 -15,500 

1 - X - -35,000 35,000 

1 - Y - -17,000 -17,000 

0 - X - -35,000 35,000 

0 - Y - -20,000 -20,000 

2.2 PL Lines 

PL line number Co-ordinates [m] 

1 - X - -35,000 35,000 

1 - Y - -3,020 -3,020 

2.3 General Data 


Soil model: Koppejan 

Consolidation model: Darcy 

Strain model: Natural 

Groundwater level: Initial determined by PL-line number 1 

Unit weight of water: 9,81 [kN/m³] 

Stress distribution 

- Soil: Buisman 

- Loads: Simulate 

End of consolidation: 10000,00 [days] 

No maintain profile 

Pc (initial): Variable parallel to the initial effective stress 

Pc (per step): Automatic increased to the final effective stresses 

Creep rate reference time: 1,000 [days] 

No imaginary surface 

With submerging 

(only for non uniform loads) 

- Iteration stop criterium : 0,10 [m] 

Load column width 

- Non-Uniform Loads : 1,00 [m] 

- Trapezoidal Loads : 1,00 [m] 

2.4 Soil Profiles 

Layer Material name PL-line PL-line 

number top bottom 

8 Veen, Holland, naast 1 1 


6 Klei, DK, naast 1 1 




2 Veen, Basis 1 1 




1 Zand, algemeen 1 1 

2.5 Soil Properties 

Layer Drained Unit weight 

number Unsaturated Saturated 

[kN/m³] [kN/m³] 

8 No 10,60 10,60 

7 No 10,60 10,60 

6 No 14,80 14,80 

5 No 14,80 14,80 

4 No 14,80 14,80 

3 No 14,80 14,80 

2 No 11,00 11,00 

1 Yes 18,00 20,00 


Layer Storage Vert. consolid. Ratio Ch/Cv Vertical Ratio hor/vert Permeability Initial vertical 

number type coefficient Cv permeability permeability strain mod. permeability 

[m²/s] [-] [m/s] [-] [m/s] [m/s] 

8 Vert. cons. 4,27E-07 2,000 - - - - 

7 Vert. cons. 4,27E-07 2,000 - - - - 

6 Vert. cons. 2,80E-07 1,000 - - - - 

5 Vert. cons. 2,80E-07 1,000 - - - - 

4 Vert. cons. 2,80E-07 1,000 - - - - 

3 Vert. cons. 2,80E-07 1,000 - - - - 

2 Vert. cons. 4,27E-07 2,000 - - - - 

1 Const. perm. - - 5,787E-07 3,000 - - 

Layer Precons. POP OCR 

number pressure 

[kN/m²] [kN/m²] [-] 

8 - 5,00 - 

7 - 5,00 - 

6 - - 1,10 

5 - - 1,10 

4 - - 1,10 

3 - - 1,10 

2 - - 1,10 

1 - - 1,10 

Layer Primary compr. coeff. Secular compr. coef. Swell constants 

number Cp [-] Cp' [-] Cs [-] Cs' [-] Ap [-] As [-] 

8 2,50E+01 6,25E+00 1,00E+02 2,50E+01 2,50E+01 2,50E+01 

7 2,50E+01 6,25E+00 1,00E+02 2,50E+01 2,50E+01 2,50E+01 

6 4,00E+01 1,00E+01 4,40E+02 1,10E+02 4,00E+01 1,10E+02 

5 4,00E+01 1,00E+01 4,40E+02 1,10E+02 4,00E+01 1,10E+02 

4 4,00E+01 1,00E+01 4,40E+02 1,10E+02 4,00E+01 1,10E+02 

3 4,00E+01 1,00E+01 4,40E+02 1,10E+02 4,00E+01 1,10E+02 

2 2,50E+01 7,50E+00 1,00E+02 2,50E+01 2,50E+01 2,50E+01 

1 1,00E+09 1,50E+03 1,00E+09 1,00E+09 1,00E+09 1,00E+09 

2.6 Non-Uniform Loads 

Load Time Unit weight 


[days] [kN/m³] [kN/m³] 

1 0 18,00 20,00 

2 30 18,00 20,00 

Load number Co-ordinates [m] 

1 - X - -6,00 -5,00 5,00 6,00 

1 - Y - -2,20 -0,70 -0,70 -2,20 

2 - X - -5,00 -4,00 4,00 5,00 

2 - Y - -0,70 0,30 0,30 -0,70 


2.7 Verticals 


Vertical number X co-ordinates [m] 

1 - 5 -26,000 -21,000 -16,000 -15,000 0,000 

6 - 9 1,881 3,687 7,708 26,000 

Calculation of cross section at Z = 0,000 m 

Discretisation = 100 

2.8 Vertical Drain 

Drain type Strip 

Horizontal range "From" [m] -10,000 

Horizontal range "To" [m] 10,000 

Bottom position [m] -9,000 

Center to center distance [m] 1,500 

Width [m] 0,100 

Thickness [m] 0,003 

Grid Triangular 

Enforced dewatering Off 

Start of drainage [days] 0,000 


3 Results per Vertical 

3.1 Results for Vertical 1 (X = -26,00 m; Z = 0,00 m) 


Depth Effective Hydraulic Loading Settlement 

Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,200 0,001 -2,200 0,001 0,003 

-2,300 1,060 -2,300 1,060 0,003 

-2,400 2,120 -2,400 2,120 0,003 

-2,500 3,180 -2,500 3,180 0,003 

-2,600 4,240 -2,600 4,240 0,003 

-2,700 5,300 -2,700 5,300 0,003 

-2,800 6,360 -2,800 6,360 0,003 

-2,900 7,420 -2,900 7,420 0,003 

-3,000 8,480 -3,000 8,480 0,003 

-3,020 8,692 -3,020 8,692 0,003 

-3,100 8,756 -3,020 8,756 0,003 

-3,125 8,775 -3,020 8,775 0,003 

-3,200 8,835 -3,020 8,835 0,003 

-4,050 9,508 -3,020 9,508 0,003 

-4,050 9,508 -3,020 9,508 0,003 

-4,675 10,003 -3,020 10,003 0,003 

-5,275 10,481 -3,020 10,481 0,003 

-5,900 10,979 -3,020 10,979 0,003 

-6,500 11,460 -3,020 11,460 0,003 

-6,500 11,460 -3,020 11,460 0,003 

-7,150 14,714 -3,020 14,714 0,003 

-7,750 17,721 -3,020 17,721 0,003 

-8,400 20,981 -3,020 20,981 0,003 

-9,000 23,995 -3,020 23,995 0,003 

-9,000 23,995 -3,020 23,995 0,003 

-10,000 29,026 -3,020 29,026 0,003 

-11,000 34,069 -3,020 34,069 0,002 

-12,000 39,124 -3,020 39,124 0,002 

-13,000 44,191 -3,020 44,191 0,002 

-13,000 44,191 -3,020 44,191 0,002 

-13,600 47,236 -3,020 47,236 0,002 

-14,200 50,285 -3,020 50,285 0,002 

-14,200 50,285 -3,020 50,285 0,002 

-14,850 53,592 -3,020 53,592 0,002 

-15,500 56,903 -3,020 56,903 0,001 

-15,500 56,903 -3,020 56,903 0,001 

-16,250 57,878 -3,020 57,878 0,001 

-17,000 58,856 -3,020 58,856 0,000 

-17,000 58,856 -3,020 58,856 0,000 

-17,800 67,103 -3,020 67,103 0,000 

-18,500 74,322 -3,020 74,322 0,000 

-19,200 81,542 -3,020 81,542 0,000 

-20,000 89,795 -3,020 89,795 0,000 



Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,200 0,001 -2,200 0,001 0,007 

-2,300 1,060 -2,300 1,060 0,007 

-2,400 2,120 -2,400 2,120 0,007 

-2,500 3,180 -2,500 3,180 0,007 

-2,600 4,241 -2,600 4,241 0,007 




Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,700 5,301 -2,700 5,301 0,007 

-2,800 6,361 -2,800 6,361 0,007 

-2,900 7,421 -2,900 7,421 0,007 

-3,000 8,481 -3,000 8,481 0,007 

-3,020 8,693 -3,020 8,693 0,007 

-3,100 8,757 -3,020 8,757 0,007 

-3,125 8,776 -3,020 8,776 0,007 

-3,200 8,836 -3,020 8,836 0,007 

-4,050 9,512 -3,020 9,512 0,007 

-4,050 9,512 -3,020 9,512 0,007 

-4,675 10,012 -3,020 10,012 0,007 

-5,275 10,495 -3,020 10,495 0,007 

-5,900 11,004 -3,020 11,004 0,007 

-6,500 11,498 -3,020 11,498 0,007 

-6,500 11,498 -3,020 11,498 0,007 

-7,150 14,771 -3,020 14,771 0,007 

-7,750 17,800 -3,020 17,800 0,007 

-8,400 21,090 -3,020 21,090 0,006 

-9,000 24,136 -3,020 24,136 0,006 

-9,000 24,136 -3,020 24,136 0,006 

-10,000 29,231 -3,020 29,231 0,006 

-11,000 34,348 -3,020 34,348 0,006 

-12,000 39,486 -3,020 39,486 0,005 

-13,000 44,641 -3,020 44,641 0,005 

-13,000 44,641 -3,020 44,641 0,005 

-13,600 47,741 -3,020 47,741 0,004 

-14,200 50,844 -3,020 50,844 0,004 

-14,200 50,844 -3,020 50,844 0,004 

-14,850 54,211 -3,020 54,211 0,003 

-15,500 57,579 -3,020 57,579 0,003 

-15,500 57,579 -3,020 57,579 0,003 

-16,250 58,619 -3,020 58,619 0,001 

-17,000 59,659 -3,020 59,659 0,000 

-17,000 59,659 -3,020 59,659 0,000 

-17,800 67,967 -3,020 67,967 0,000 

-18,500 75,236 -3,020 75,236 0,000 

-19,200 82,501 -3,020 82,501 0,000 

-20,000 90,801 -3,020 90,801 0,000 



Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,200 0,002 -2,200 0,002 0,018 

-2,300 1,061 -2,300 1,061 0,018 

-2,400 2,122 -2,400 2,122 0,018 

-2,500 3,182 -2,500 3,182 0,018 

-2,600 4,242 -2,600 4,242 0,019 

-2,700 5,303 -2,700 5,303 0,019 

-2,800 6,364 -2,800 6,364 0,019 

-2,900 7,424 -2,900 7,424 0,019 

-3,000 8,485 -3,000 8,485 0,019 

-3,020 8,698 -3,020 8,698 0,019 

-3,100 8,762 -3,020 8,762 0,019 

-3,125 8,782 -3,020 8,782 0,019 

-3,200 8,842 -3,020 8,842 0,019 

-4,050 9,532 -3,020 9,532 0,019 

-4,050 9,532 -3,020 9,532 0,019 

-4,675 10,052 -3,020 10,052 0,019 

-5,275 10,567 -3,020 10,567 0,019 

-5,900 11,121 -3,020 11,121 0,019 




Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-6,500 11,672 -3,020 11,672 0,018 

-6,500 11,672 -3,020 11,672 0,018 

-7,150 15,023 -3,020 15,023 0,018 

-7,750 18,136 -3,020 18,136 0,017 

-8,400 21,531 -3,020 21,531 0,016 

-9,000 24,683 -3,020 24,683 0,016 

-9,000 24,683 -3,020 24,683 0,016 

-10,000 29,968 -3,020 29,968 0,015 

-11,000 35,282 -3,020 35,282 0,013 

-12,000 40,613 -3,020 40,613 0,012 

-13,000 45,949 -3,020 45,949 0,010 

-13,000 45,949 -3,020 45,949 0,010 

-13,600 49,148 -3,020 49,148 0,010 

-14,200 52,344 -3,020 52,344 0,009 

-14,200 52,344 -3,020 52,344 0,009 

-14,850 55,800 -3,020 55,800 0,007 

-15,500 59,248 -3,020 59,248 0,006 

-15,500 59,248 -3,020 59,248 0,006 

-16,250 60,366 -3,020 60,366 0,003 

-17,000 61,471 -3,020 61,471 0,000 

-17,000 61,471 -3,020 61,471 0,000 

-17,800 69,834 -3,020 69,834 0,000 

-18,500 77,138 -3,020 77,138 0,000 

-19,200 84,429 -3,020 84,429 0,000 

-20,000 92,747 -3,020 92,747 0,000 



Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,200 0,002 -2,200 0,002 0,023 

-2,300 1,062 -2,300 1,062 0,023 

-2,400 2,122 -2,400 2,122 0,023 

-2,500 3,183 -2,500 3,183 0,023 

-2,600 4,244 -2,600 4,244 0,023 

-2,700 5,304 -2,700 5,304 0,023 

-2,800 6,365 -2,800 6,365 0,023 

-2,900 7,426 -2,900 7,426 0,023 

-3,000 8,488 -3,000 8,488 0,023 

-3,020 8,700 -3,020 8,700 0,023 

-3,100 8,764 -3,020 8,764 0,023 

-3,125 8,785 -3,020 8,785 0,023 

-3,200 8,845 -3,020 8,845 0,023 

-4,050 9,543 -3,020 9,543 0,024 

-4,050 9,543 -3,020 9,543 0,024 

-4,675 10,075 -3,020 10,075 0,024 

-5,275 10,606 -3,020 10,606 0,024 

-5,900 11,183 -3,020 11,183 0,023 

-6,500 11,763 -3,020 11,763 0,022 

-6,500 11,763 -3,020 11,763 0,022 

-7,150 15,149 -3,020 15,149 0,022 

-7,750 18,300 -3,020 18,300 0,021 

-8,400 21,739 -3,020 21,739 0,020 

-9,000 24,932 -3,020 24,932 0,019 

-9,000 24,932 -3,020 24,932 0,019 

-10,000 30,286 -3,020 30,286 0,018 

-11,000 35,664 -3,020 35,664 0,016 

-12,000 41,050 -3,020 41,050 0,014 

-13,000 46,431 -3,020 46,431 0,012 

-13,000 46,431 -3,020 46,431 0,012 

-13,600 49,652 -3,020 49,652 0,011 




Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-14,200 52,866 -3,020 52,866 0,010 

-14,200 52,866 -3,020 52,866 0,010 

-14,850 56,337 -3,020 56,337 0,009 

-15,500 59,797 -3,020 59,797 0,007 

-15,500 59,797 -3,020 59,797 0,007 

-16,250 60,924 -3,020 60,924 0,004 

-17,000 62,033 -3,020 62,033 0,000 

-17,000 62,033 -3,020 62,033 0,000 

-17,800 70,396 -3,020 70,396 0,000 

-18,500 77,698 -3,020 77,698 0,000 

-19,200 84,984 -3,020 84,984 0,000 

-20,000 93,293 -3,020 93,293 0,000 

3.5 Results for Vertical 5 (X = 0,00 m; Z = 0,00 m) 


Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,200 34,880 -2,200 34,880 2,120 

-2,300 35,927 -2,300 35,927 2,065 

-2,400 36,973 -2,400 36,973 2,017 

-2,500 38,016 -2,500 38,016 1,972 

-2,600 39,058 -2,600 39,058 1,930 

-2,700 40,097 -2,700 40,097 1,891 

-2,800 41,134 -2,800 41,134 1,853 

-2,900 42,169 -2,900 42,169 1,817 

-3,000 43,200 -3,000 43,200 1,783 

-3,020 43,406 -3,020 43,406 1,776 

-3,100 43,444 -3,020 43,444 1,749 

-3,125 43,455 -3,020 43,455 1,741 

-3,200 43,487 -3,020 43,487 1,716 

-4,050 43,668 -3,020 43,668 1,440 

-4,050 43,668 -3,020 43,668 1,440 

-4,675 43,566 -3,020 43,566 1,243 

-5,275 43,297 -3,020 43,297 1,059 

-5,900 42,872 -3,020 42,872 0,873 

-6,500 42,364 -3,020 42,364 0,701 

-6,500 42,364 -3,020 42,364 0,701 

-7,150 44,475 -3,020 44,475 0,608 

-7,750 46,394 -3,020 46,394 0,535 

-8,400 48,469 -3,020 48,469 0,465 

-9,000 50,402 -3,020 50,402 0,409 

-9,000 50,402 -3,020 50,402 0,409 

-10,000 53,692 -3,020 53,692 0,330 

-11,000 57,096 -3,020 57,097 0,264 

-12,000 60,629 -3,020 60,629 0,210 

-13,000 64,289 -3,020 64,289 0,165 

-13,000 64,289 -3,020 64,289 0,165 

-13,600 66,544 -3,020 66,544 0,142 

-14,200 68,841 -3,020 68,841 0,120 

-14,200 68,841 -3,020 68,841 0,120 

-14,850 71,374 -3,020 71,374 0,100 

-15,500 73,950 -3,020 73,950 0,081 

-15,500 73,950 -3,020 73,950 0,081 

-16,250 74,124 -3,020 74,124 0,039 

-17,000 74,347 -3,020 74,347 0,000 

-17,000 74,347 -3,020 74,347 0,000 

-17,800 81,835 -3,020 81,835 0,000 

-18,500 88,426 -3,020 88,426 0,000 

-19,200 95,051 -3,020 95,051 0,000 

-20,000 102,659 -3,020 102,659 0,000 





Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,200 34,874 -2,200 34,874 2,067 

-2,300 35,874 -2,300 35,874 2,012 

-2,400 36,869 -2,400 36,869 1,964 

-2,500 37,859 -2,500 37,859 1,919 

-2,600 38,843 -2,600 38,843 1,878 

-2,700 39,822 -2,700 39,822 1,838 

-2,800 40,796 -2,800 40,796 1,801 

-2,900 41,766 -2,900 41,766 1,765 

-3,000 42,732 -3,000 42,732 1,731 

-3,020 42,925 -3,020 42,925 1,724 

-3,100 42,909 -3,020 42,909 1,698 

-3,125 42,904 -3,020 42,904 1,689 

-3,200 42,886 -3,020 42,886 1,665 

-4,050 42,544 -3,020 42,544 1,392 

-4,050 42,544 -3,020 42,544 1,392 

-4,675 42,149 -3,020 42,149 1,199 

-5,275 41,685 -3,020 41,685 1,020 

-5,900 41,144 -3,020 41,144 0,840 

-6,500 40,596 -3,020 40,596 0,673 

-6,500 40,596 -3,020 40,596 0,673 

-7,150 42,727 -3,020 42,727 0,584 

-7,750 44,705 -3,020 44,705 0,513 

-8,400 46,874 -3,020 46,874 0,446 

-9,000 48,909 -3,020 48,909 0,392 

-9,000 48,909 -3,020 48,909 0,392 

-10,000 52,380 -3,020 52,380 0,317 

-11,000 55,961 -3,020 55,961 0,254 

-12,000 59,654 -3,020 59,654 0,202 

-13,000 63,455 -3,020 63,455 0,159 

-13,000 63,455 -3,020 63,455 0,159 

-13,600 65,784 -3,020 65,784 0,136 

-14,200 68,149 -3,020 68,149 0,116 

-14,200 68,149 -3,020 68,149 0,116 

-14,850 70,748 -3,020 70,748 0,096 

-15,500 73,383 -3,020 73,383 0,078 

-15,500 73,383 -3,020 73,383 0,078 

-16,250 73,617 -3,020 73,617 0,038 

-17,000 73,893 -3,020 73,893 0,000 

-17,000 73,893 -3,020 73,893 0,000 

-17,800 81,430 -3,020 81,430 0,000 

-18,500 88,059 -3,020 88,059 0,000 

-19,200 94,718 -3,020 94,718 0,000 

-20,000 102,360 -3,020 102,360 0,000 



Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,200 32,701 -2,200 32,701 1,889 

-2,300 33,543 -2,300 33,543 1,836 

-2,400 34,392 -2,400 34,392 1,789 

-2,500 35,252 -2,500 35,252 1,746 

-2,600 36,115 -2,600 36,115 1,705 

-2,700 36,973 -2,700 36,973 1,667 

-2,800 37,824 -2,800 37,824 1,631 

-2,900 38,668 -2,900 38,668 1,597 




Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-3,000 39,507 -3,000 39,507 1,564 

-3,020 39,675 -3,020 39,675 1,558 

-3,100 39,558 -3,020 39,558 1,533 

-3,125 39,522 -3,020 39,522 1,525 

-3,200 39,411 -3,020 39,411 1,502 

-4,050 38,177 -3,020 38,177 1,247 

-4,050 38,177 -3,020 38,177 1,247 

-4,675 37,373 -3,020 37,373 1,070 

-5,275 36,719 -3,020 36,719 0,908 

-5,900 36,162 -3,020 36,162 0,747 

-6,500 35,730 -3,020 35,730 0,598 

-6,500 35,730 -3,020 35,730 0,598 

-7,150 38,085 -3,020 38,085 0,518 

-7,750 40,325 -3,020 40,325 0,455 

-8,400 42,809 -3,020 42,809 0,396 

-9,000 45,142 -3,020 45,142 0,349 

-9,000 45,142 -3,020 45,142 0,349 

-10,000 49,100 -3,020 49,100 0,282 

-11,000 53,127 -3,020 53,127 0,227 

-12,000 57,215 -3,020 57,215 0,181 

-13,000 61,358 -3,020 61,358 0,143 

-13,000 61,358 -3,020 61,358 0,143 

-13,600 63,869 -3,020 63,869 0,123 

-14,200 66,398 -3,020 66,398 0,104 

-14,200 66,398 -3,020 66,398 0,104 

-14,850 69,158 -3,020 69,158 0,087 

-15,500 71,937 -3,020 71,937 0,071 

-15,500 71,937 -3,020 71,937 0,071 

-16,250 72,319 -3,020 72,319 0,034 

-17,000 72,725 -3,020 72,725 0,000 

-17,000 72,725 -3,020 72,725 0,000 

-17,800 80,385 -3,020 80,385 0,000 

-18,500 87,109 -3,020 87,109 0,000 

-19,200 93,851 -3,020 93,851 0,000 

-20,000 101,578 -3,020 101,578 0,000 



Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,200 0,146 -2,200 0,146 0,401 

-2,300 1,243 -2,300 1,243 0,398 

-2,400 2,347 -2,400 2,347 0,397 

-2,500 3,457 -2,500 3,457 0,397 

-2,600 4,577 -2,600 4,577 0,396 

-2,700 5,706 -2,700 5,706 0,395 

-2,800 6,846 -2,800 6,846 0,395 

-2,900 7,999 -2,900 7,999 0,394 

-3,000 9,164 -3,000 9,164 0,394 

-3,020 9,398 -3,020 9,398 0,394 

-3,100 9,557 -3,020 9,557 0,393 

-3,125 9,609 -3,020 9,609 0,393 

-3,200 9,768 -3,020 9,768 0,392 

-4,050 11,949 -3,020 11,949 0,381 

-4,050 11,949 -3,020 11,949 0,381 

-4,675 13,722 -3,020 13,722 0,368 

-5,275 15,358 -3,020 15,358 0,351 

-5,900 16,926 -3,020 16,926 0,327 

-6,500 18,290 -3,020 18,290 0,294 

-6,500 18,290 -3,020 18,290 0,294 

-7,150 22,348 -3,020 22,348 0,262 




Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-7,750 25,972 -3,020 25,972 0,236 

-8,400 29,783 -3,020 29,783 0,210 

-9,000 33,207 -3,020 33,207 0,189 

-9,000 33,207 -3,020 33,207 0,189 

-10,000 38,748 -3,020 38,748 0,157 

-11,000 44,118 -3,020 44,118 0,129 

-12,000 49,352 -3,020 49,352 0,105 

-13,000 54,478 -3,020 54,478 0,084 

-13,000 54,478 -3,020 54,478 0,084 

-13,600 57,511 -3,020 57,511 0,073 

-14,200 60,517 -3,020 60,517 0,063 

-14,200 60,517 -3,020 60,517 0,063 

-14,850 63,748 -3,020 63,748 0,053 

-15,500 66,956 -3,020 66,956 0,043 

-15,500 66,956 -3,020 66,956 0,043 

-16,250 67,784 -3,020 67,784 0,021 

-17,000 68,590 -3,020 68,590 0,000 

-17,000 68,590 -3,020 68,590 0,000 

-17,800 76,631 -3,020 76,631 0,000 

-18,500 83,655 -3,020 83,655 0,000 

-19,200 90,669 -3,020 90,669 0,000 

-20,000 98,676 -3,020 98,676 0,000 



Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,200 0,001 -2,200 0,001 0,003 

-2,300 1,060 -2,300 1,060 0,003 

-2,400 2,120 -2,400 2,120 0,003 

-2,500 3,180 -2,500 3,180 0,003 

-2,600 4,240 -2,600 4,240 0,003 

-2,700 5,300 -2,700 5,300 0,003 

-2,800 6,360 -2,800 6,360 0,003 

-2,900 7,420 -2,900 7,420 0,003 

-3,000 8,480 -3,000 8,480 0,003 

-3,020 8,692 -3,020 8,692 0,003 

-3,100 8,756 -3,020 8,756 0,003 

-3,125 8,775 -3,020 8,775 0,003 

-3,200 8,835 -3,020 8,835 0,003 

-4,050 9,508 -3,020 9,508 0,003 

-4,050 9,508 -3,020 9,508 0,003 

-4,675 10,003 -3,020 10,003 0,003 

-5,275 10,480 -3,020 10,481 0,003 

-5,900 10,979 -3,020 10,979 0,003 

-6,500 11,460 -3,020 11,460 0,003 

-6,500 11,460 -3,020 11,460 0,003 

-7,150 14,714 -3,020 14,714 0,003 

-7,750 17,720 -3,020 17,720 0,003 

-8,400 20,981 -3,020 20,981 0,003 

-9,000 23,994 -3,020 23,994 0,003 

-9,000 23,994 -3,020 23,994 0,003 

-10,000 29,025 -3,020 29,025 0,003 

-11,000 34,068 -3,020 34,068 0,002 

-12,000 39,122 -3,020 39,122 0,002 

-13,000 44,188 -3,020 44,188 0,002 

-13,000 44,188 -3,020 44,188 0,002 

-13,600 47,232 -3,020 47,232 0,002 

-14,200 50,281 -3,020 50,281 0,002 

-14,200 50,281 -3,020 50,281 0,002 

-14,850 53,588 -3,020 53,588 0,002 




Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-15,500 56,898 -3,020 56,898 0,001 

-15,500 56,898 -3,020 56,898 0,001 

-16,250 57,872 -3,020 57,872 0,001 

-17,000 58,849 -3,020 58,849 0,000 

-17,000 58,849 -3,020 58,849 0,000 

-17,800 67,096 -3,020 67,096 0,000 

-18,500 74,314 -3,020 74,314 0,000 

-19,200 81,533 -3,020 81,533 0,000 

-20,000 89,786 -3,020 89,786 0,000 


4 Settlements 

4.1 Settlements 

Vertical X co-ordinate Surface level Settlement 

number [m] [m] [m] 

1 -26,00 -2,20 0,003 

2 -21,00 -2,20 0,007 

3 -16,00 -2,20 0,018 

4 -15,00 -2,20 0,023 

5 0,00 -2,20 2,120 

6 1,88 -2,20 2,067 

7 3,69 -2,20 1,889 

8 7,71 -2,20 0,401 

9 26,00 -2,20 0,003 

4.2 Residual Times 


Vertical Time Settlement Part of final Residual 

number settlement settlements 

[days] [m] [%] [m] 

1 14 0,000 8,360 0,003 

30 0,000 11,795 0,002 

60 0,001 26,103 0,002 

90 0,001 31,471 0,002 

120 0,001 34,990 0,002 

150 0,001 37,753 0,002 

180 0,001 40,083 0,002 

210 0,001 42,190 0,002 

240 0,001 44,202 0,002 

270 0,001 46,151 0,001 

300 0,001 48,061 0,001 

330 0,001 49,958 0,001 

365 0,001 52,076 0,001 

2 14 0,001 7,566 0,006 

30 0,001 10,691 0,006 

60 0,002 23,293 0,005 

90 0,002 28,268 0,005 

120 0,002 31,704 0,005 

150 0,002 34,520 0,004 

180 0,002 36,984 0,004 

210 0,003 39,270 0,004 

240 0,003 41,478 0,004 

270 0,003 43,634 0,004 

300 0,003 45,718 0,004 

330 0,003 47,778 0,003 

365 0,003 50,056 0,003 

3 14 0,001 6,067 0,017 

30 0,002 8,551 0,017 

60 0,003 18,438 0,015 

90 0,004 22,858 0,014 

120 0,005 26,321 0,014 

150 0,005 29,410 0,013 

180 0,006 32,282 0,013 

210 0,006 35,009 0,012 

240 0,007 37,627 0,012 

270 0,007 40,147 0,011 

300 0,008 42,524 0,011 

330 0,008 44,851 0,010 

365 0,009 47,401 0,010 

4 14 0,001 5,633 0,022 

30 0,002 7,930 0,021 

60 0,004 17,171 0,019 

90 0,005 21,532 0,018 





[days] [m] [%] [m] 

120 0,006 25,093 0,017 

150 0,007 28,336 0,017 

180 0,007 31,366 0,016 

210 0,008 34,223 0,015 

240 0,009 36,952 0,015 

270 0,009 39,570 0,014 

300 0,010 42,030 0,013 

330 0,010 44,436 0,013 

365 0,011 47,065 0,012 

5 14 0,536 25,304 1,583 

30 0,722 34,065 1,398 

60 1,224 57,735 0,896 

90 1,367 64,476 0,753 

120 1,440 67,949 0,679 

150 1,492 70,389 0,628 

180 1,533 72,341 0,586 

210 1,569 74,018 0,551 

240 1,600 75,495 0,519 

270 1,628 76,798 0,492 

300 1,651 77,905 0,468 

330 1,673 78,943 0,446 

365 1,695 79,984 0,424 

6 14 0,528 25,559 1,538 

30 0,711 34,409 1,356 

60 1,198 57,972 0,869 

90 1,336 64,659 0,730 

120 1,407 68,101 0,659 

150 1,457 70,513 0,609 

180 1,497 72,440 0,570 

210 1,532 74,105 0,535 

240 1,562 75,576 0,505 

270 1,589 76,874 0,478 

300 1,612 77,976 0,455 

330 1,633 79,010 0,434 

365 1,654 80,047 0,412 

7 14 0,510 27,001 1,379 

30 0,686 36,333 1,203 

60 1,106 58,551 0,783 

90 1,228 64,968 0,662 

120 1,291 68,303 0,599 

150 1,335 70,636 0,555 

180 1,370 72,503 0,520 

210 1,401 74,151 0,488 

240 1,429 75,616 0,461 

270 1,453 76,911 0,436 

300 1,474 78,011 0,415 

330 1,494 79,044 0,396 

365 1,513 80,079 0,376 

8 14 0,039 9,718 0,362 

30 0,065 16,113 0,336 

60 0,154 38,450 0,247 

90 0,187 46,607 0,214 

120 0,204 51,048 0,196 

150 0,218 54,517 0,182 

180 0,230 57,316 0,171 

210 0,240 59,976 0,160 

240 0,251 62,614 0,150 

270 0,261 65,244 0,139 

300 0,270 67,488 0,130 

330 0,279 69,597 0,122 

365 0,287 71,693 0,113 

9 14 0,000 8,289 0,003 

30 0,000 11,692 0,002 

60 0,001 26,075 0,002 





[days] [m] [%] [m] 

90 0,001 31,455 0,002 

120 0,001 34,981 0,002 

150 0,001 37,747 0,002 

180 0,001 40,080 0,002 

210 0,001 42,189 0,002 

240 0,001 44,202 0,002 

270 0,001 46,153 0,001 

300 0,001 48,063 0,001 

330 0,001 49,960 0,001 

365 0,001 52,078 0,001 


5 Warnings and errors 

List of non-fatal warnings and errors generated during calculation. 


1 Model Koppejan is not ideal for unloading (e.g. load removal, temporary dewatering, gradual 

submerging). If As is much larger than Cs', unloading will yield almost no effect on creep. Switch to the 

NEN-Bjerrum or abc Isotache model for improved predictions. 

End of Report 


Bepaling zettingen tpv talud 

Annex 

A4 


form. 


9R694518 

ctr. 



Phone +31 (0)24 328 42 84 

Fax +31 (0)24 323 93 46 

14-12-2012 

SVVE 

date drw. 

D-Settlement 9.2 : Bruggen - Zetting landhoofden talud bepaling - 20121214.sli 

Input View 

5 6 7 8 

7 

6 

5 

4 

Zand 

8 

Layers 








1. Zand, algemeen

Voorbelasting tbv ophoging 

Annex 

A4 


form. 


9R694518 

ctr. 



Phone +31 (0)24 328 42 84 

Fax +31 (0)24 323 93 46 

14-12-2012 

SVVE 

date drw. 

D-Settlement 9.2 : Bruggen - Zetting landhoofden talud voorb - 20121214.sli 

2 3 4 5 6 7 

7 

6 

5 

4 

3 

2 

Input View 

Voorbelasting (2) 

8 

Layers 








1. Zand, algemeen

Bepaling zettingen tpv talud 

Annex 

A4 


form. 


9R694518 

ctr. 



Phone +31 (0)24 328 42 84 

Fax +31 (0)24 323 93 46 

14-12-2012 

SVVE 

date drw. 

D-Settlement 9.2 : Bruggen - Zetting landhoofden talud bepaling - 20121214.sli 



16,753565 

16,753560 

16,753555 

16,753550 

0,000000 

0,200000 

0,400000 

0,600000 

0,800000 

1,000000 

1,200000 

1,400000 

Vertical 5 (X = 0,000 m; Z = 0,000 m) 


Time-History 

1 10 100 1000 10000 

Time [days] 

1 10 100 1000 10000 

Depth = 4,050 (-) [m] 


Voorbelasting tbv ophoging 

Annex 

A4 


form. 


9R694518 

ctr. 



Phone +31 (0)24 328 42 84 

Fax +31 (0)24 323 93 46 

14-12-2012 

SVVE 

date drw. 

D-Settlement 9.2 : Bruggen - Zetting landhoofden talud voorb - 20121214.sli 



40,0 

38,0 

36,0 

34,0 

32,0 

30,0 

28,0 

0,0 

0,5 

1,0 

1,5 

2,0 

2,5 

Vertical 5 (X = 0,000 m; Z = 0,000 m) 


Time-History 

1 10 100 1000 10000 

Time [days] 

1 10 100 1000 10000 

Depth = 4,050 (-) [m] 







Report for D-Settlement 9.2 

Settlement Calculations 


Filename: C:\..\Definitief\Bruggen - Zetting landhoofden talud voorb - 20121214 



Voorbelasting tbv ophoging




2 Echo of the Input 3 

2.1 Layer Boundaries 3 

2.2 PL Lines 3 

2.3 General Data 3 

2.4 Soil Profiles 3 

2.5 Soil Properties 4 

2.6 Non-Uniform Loads 4 

2.7 Verticals 5 

2.8 Vertical Drain 5 

3 Results per Vertical 6 










4 Settlements 13 

4.1 Settlements 13 

4.2 Residual Times 13 

5 Warnings and errors 16 

14-12-2012 C:\..\Bruggen - Zetting landhoofden talud voorb - 20121214 Page 2

2 Echo of the Input 

2.1 Layer Boundaries 

Boundary number Co-ordinates [m] 

8 - X - -35,000 0,000 3,700 35,000 

8 - Y - -4,050 -4,050 -2,200 -2,200 

7 - X - -35,000 0,000 35,000 

7 - Y - -4,050 -4,050 -4,050 

6 - X - -35,000 35,000 

6 - Y - -6,500 -6,500 

5 - X - -35,000 35,000 

5 - Y - -9,000 -9,000 

4 - X - -35,000 35,000 

4 - Y - -13,000 -13,000 

3 - X - -35,000 35,000 

3 - Y - -14,200 -14,200 

2 - X - -35,000 35,000 

2 - Y - -15,500 -15,500 

1 - X - -35,000 35,000 

1 - Y - -17,000 -17,000 

0 - X - -35,000 35,000 

0 - Y - -20,000 -20,000 

2.2 PL Lines 

PL line number Co-ordinates [m] 

1 - X - -35,000 35,000 

1 - Y - -3,020 -3,020 

2.3 General Data 


Soil model: Koppejan 

Consolidation model: Darcy 

Strain model: Natural 

Groundwater level: Initial determined by PL-line number 1 

Unit weight of water: 9,81 [kN/m³] 

Stress distribution 

- Soil: Buisman 

- Loads: Simulate 

End of consolidation: 10000,00 [days] 

No maintain profile 

Pc (initial): Variable parallel to the initial effective stress 

Pc (per step): Automatic increased to the final effective stresses 

Creep rate reference time: 1,000 [days] 

No imaginary surface 

With submerging 

(only for non uniform loads) 

- Iteration stop criterium : 0,10 [m] 

Load column width 

- Non-Uniform Loads : 1,00 [m] 

- Trapezoidal Loads : 1,00 [m] 

2.4 Soil Profiles 









2 Veen, Basis 1 1 




1 Zand, algemeen 1 1 

2.5 Soil Properties 

Layer Drained Unit weight 


[kN/m³] [kN/m³] 

8 No 10,60 10,60 

7 No 10,60 10,60 

6 No 14,80 14,80 

5 No 14,80 14,80 

4 No 14,80 14,80 

3 No 14,80 14,80 

2 No 11,00 11,00 

1 Yes 18,00 20,00 


Layer Storage Vert. consolid. Ratio Ch/Cv Vertical Ratio hor/vert Permeability Initial vertical 

number type coefficient Cv permeability permeability strain mod. permeability 

[m²/s] [-] [m/s] [-] [m/s] [m/s] 

8 Vert. cons. 4,27E-07 2,000 - - - - 

7 Vert. cons. 4,27E-07 2,000 - - - - 

6 Vert. cons. 2,80E-07 1,000 - - - - 

5 Vert. cons. 2,80E-07 1,000 - - - - 

4 Vert. cons. 2,80E-07 1,000 - - - - 

3 Vert. cons. 2,80E-07 1,000 - - - - 

2 Vert. cons. 4,27E-07 2,000 - - - - 

1 Const. perm. - - 5,787E-07 3,000 - - 

Layer Precons. POP OCR 

number pressure 

[kN/m²] [kN/m²] [-] 

8 - 5,00 - 

7 - 5,00 - 

6 - - 1,10 

5 - - 1,10 

4 - - 1,10 

3 - - 1,10 

2 - - 1,10 

1 - - 1,10 

Layer Primary compr. coeff. Secular compr. coef. Swell constants 

number Cp [-] Cp' [-] Cs [-] Cs' [-] Ap [-] As [-] 

8 2,50E+01 6,25E+00 1,00E+02 2,50E+01 2,50E+01 2,50E+01 

7 2,50E+01 6,25E+00 1,00E+02 2,50E+01 2,50E+01 2,50E+01 

6 4,00E+01 1,00E+01 4,40E+02 1,10E+02 4,00E+01 1,10E+02 

5 4,00E+01 1,00E+01 4,40E+02 1,10E+02 4,00E+01 1,10E+02 

4 4,00E+01 1,00E+01 4,40E+02 1,10E+02 4,00E+01 1,10E+02 

3 4,00E+01 1,00E+01 4,40E+02 1,10E+02 4,00E+01 1,10E+02 

2 2,50E+01 7,50E+00 1,00E+02 2,50E+01 2,50E+01 2,50E+01 

1 1,00E+09 1,50E+03 1,00E+09 1,00E+09 1,00E+09 1,00E+09 

2.6 Non-Uniform Loads 

Load Time Unit weight 


[days] [kN/m³] [kN/m³] 

1 0 18,00 20,00 

2 14 18,00 20,00 

Load number Co-ordinates [m] 

1 - X - -7,00 -4,00 10,00 11,00 

1 - Y - -4,05 -1,20 -1,20 -2,20 

2 - X - -4,26 -3,00 9,00 10,00 

2 - Y - -1,45 -0,20 -0,20 -1,20 


2.7 Verticals 


Vertical number X co-ordinates [m] 

1 - 5 -26,000 -21,000 -16,000 -15,000 0,000 

6 - 9 1,627 3,714 21,000 26,000 

Calculation of cross section at Z = 0,000 m 

Discretisation = 100 

2.8 Vertical Drain 

Drain type Strip 

Horizontal range "From" [m] -10,000 

Horizontal range "To" [m] 10,000 

Bottom position [m] -9,000 

Center to center distance [m] 1,500 

Width [m] 0,100 

Thickness [m] 0,003 

Grid Triangular 

Enforced dewatering Off 

Start of drainage [days] 0,000 


3 Results per Vertical 




Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-4,050 0,002 -3,020 0,002 0,004 

-4,150 0,080 -3,020 0,080 0,004 

-4,250 0,159 -3,020 0,159 0,004 

-4,350 0,238 -3,020 0,238 0,004 

-4,450 0,317 -3,020 0,317 0,004 

-4,550 0,396 -3,020 0,396 0,004 

-4,650 0,476 -3,020 0,476 0,004 

-4,750 0,555 -3,020 0,555 0,004 

-4,850 0,634 -3,020 0,634 0,004 

-4,950 0,713 -3,020 0,713 0,004 

-5,050 0,793 -3,020 0,793 0,004 

-5,275 0,971 -3,020 0,971 0,004 

-5,900 1,468 -3,020 1,468 0,004 

-6,500 1,946 -3,020 1,946 0,003 

-6,500 1,946 -3,020 1,946 0,003 

-7,150 5,196 -3,020 5,196 0,003 

-7,750 8,199 -3,020 8,199 0,003 

-8,400 11,455 -3,020 11,455 0,003 

-9,000 14,464 -3,020 14,464 0,003 

-9,000 14,464 -3,020 14,464 0,003 

-10,000 19,489 -3,020 19,489 0,003 

-11,000 24,526 -3,020 24,526 0,003 

-12,000 29,576 -3,020 29,576 0,003 

-13,000 34,641 -3,020 34,641 0,002 

-13,000 34,641 -3,020 34,641 0,002 

-13,600 37,687 -3,020 37,687 0,002 

-14,200 40,737 -3,020 40,737 0,002 

-14,200 40,737 -3,020 40,737 0,002 

-14,850 44,048 -3,020 44,048 0,002 

-15,500 47,364 -3,020 47,364 0,002 

-15,500 47,364 -3,020 47,364 0,002 

-16,250 48,347 -3,020 48,347 0,001 

-17,000 49,336 -3,020 49,336 0,000 

-17,000 49,336 -3,020 49,336 0,000 

-17,800 57,597 -3,020 57,597 0,000 

-18,500 64,829 -3,020 64,829 0,000 

-19,200 72,065 -3,020 72,065 0,000 

-20,000 80,339 -3,020 80,339 0,000 



Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-4,050 0,003 -3,020 0,003 0,010 

-4,150 0,081 -3,020 0,081 0,010 

-4,250 0,161 -3,020 0,161 0,010 

-4,350 0,240 -3,020 0,240 0,010 

-4,450 0,319 -3,020 0,319 0,010 

-4,550 0,399 -3,020 0,399 0,010 

-4,650 0,478 -3,020 0,478 0,009 

-4,750 0,558 -3,020 0,558 0,009 

-4,850 0,638 -3,020 0,638 0,009 

-4,950 0,717 -3,020 0,717 0,009 




Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-5,050 0,797 -3,020 0,797 0,009 

-5,275 0,977 -3,020 0,977 0,009 

-5,900 1,479 -3,020 1,479 0,009 

-6,500 1,965 -3,020 1,965 0,008 

-6,500 1,965 -3,020 1,965 0,008 

-7,150 5,227 -3,020 5,227 0,008 

-7,750 8,245 -3,020 8,245 0,008 

-8,400 11,524 -3,020 11,524 0,007 

-9,000 14,559 -3,020 14,559 0,007 

-9,000 14,559 -3,020 14,559 0,007 

-10,000 19,638 -3,020 19,638 0,007 

-11,000 24,745 -3,020 24,745 0,006 

-12,000 29,879 -3,020 29,879 0,006 

-13,000 35,039 -3,020 35,039 0,005 

-13,000 35,039 -3,020 35,039 0,005 

-13,600 38,146 -3,020 38,146 0,005 

-14,200 41,261 -3,020 41,261 0,004 

-14,200 41,261 -3,020 41,261 0,004 

-14,850 44,642 -3,020 44,642 0,004 

-15,500 48,029 -3,020 48,029 0,003 

-15,500 48,029 -3,020 48,029 0,003 

-16,250 49,094 -3,020 49,094 0,002 

-17,000 50,163 -3,020 50,163 0,000 

-17,000 50,163 -3,020 50,163 0,000 

-17,800 58,506 -3,020 58,506 0,000 

-18,500 65,808 -3,020 65,808 0,000 

-19,200 73,109 -3,020 73,109 0,000 

-20,000 81,452 -3,020 81,452 0,000 



Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-4,050 0,009 -3,020 0,009 0,031 

-4,150 0,088 -3,020 0,088 0,029 

-4,250 0,169 -3,020 0,169 0,029 

-4,350 0,249 -3,020 0,249 0,028 

-4,450 0,330 -3,020 0,330 0,028 

-4,550 0,411 -3,020 0,411 0,028 

-4,650 0,492 -3,020 0,492 0,027 

-4,750 0,573 -3,020 0,573 0,027 

-4,850 0,655 -3,020 0,655 0,027 

-4,950 0,736 -3,020 0,736 0,027 

-5,050 0,818 -3,020 0,818 0,027 

-5,275 1,004 -3,020 1,004 0,026 

-5,900 1,529 -3,020 1,529 0,024 

-6,500 2,048 -3,020 2,048 0,022 

-6,500 2,048 -3,020 2,048 0,022 

-7,150 5,362 -3,020 5,362 0,021 

-7,750 8,443 -3,020 8,443 0,020 

-8,400 11,808 -3,020 11,808 0,020 

-9,000 14,939 -3,020 14,939 0,019 

-9,000 14,939 -3,020 14,939 0,019 

-10,000 20,208 -3,020 20,208 0,018 

-11,000 25,532 -3,020 25,532 0,016 

-12,000 30,897 -3,020 30,897 0,015 

-13,000 36,289 -3,020 36,289 0,013 

-13,000 36,289 -3,020 36,289 0,013 

-13,600 39,531 -3,020 39,531 0,012 

-14,200 42,774 -3,020 42,774 0,010 

-14,200 42,774 -3,020 42,774 0,010 




Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-14,850 46,286 -3,020 46,286 0,009 

-15,500 49,795 -3,020 49,795 0,008 

-15,500 49,795 -3,020 49,795 0,008 

-16,250 50,985 -3,020 50,985 0,004 

-17,000 52,164 -3,020 52,164 0,000 

-17,000 52,164 -3,020 52,164 0,000 

-17,800 60,608 -3,020 60,608 0,000 

-18,500 67,982 -3,020 67,982 0,000 

-19,200 75,342 -3,020 75,342 0,000 

-20,000 83,737 -3,020 83,737 0,000 



Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-4,050 0,012 -3,020 0,012 0,039 

-4,150 0,092 -3,020 0,092 0,037 

-4,250 0,173 -3,020 0,173 0,037 

-4,350 0,254 -3,020 0,254 0,036 

-4,450 0,335 -3,020 0,335 0,036 

-4,550 0,417 -3,020 0,417 0,035 

-4,650 0,499 -3,020 0,499 0,035 

-4,750 0,581 -3,020 0,581 0,035 

-4,850 0,663 -3,020 0,663 0,034 

-4,950 0,746 -3,020 0,746 0,034 

-5,050 0,830 -3,020 0,830 0,034 

-5,275 1,018 -3,020 1,018 0,033 

-5,900 1,555 -3,020 1,555 0,031 

-6,500 2,091 -3,020 2,091 0,027 

-6,500 2,091 -3,020 2,091 0,027 

-7,150 5,431 -3,020 5,431 0,026 

-7,750 8,543 -3,020 8,543 0,025 

-8,400 11,948 -3,020 11,948 0,024 

-9,000 15,122 -3,020 15,122 0,023 

-9,000 15,122 -3,020 15,122 0,023 

-10,000 20,469 -3,020 20,469 0,022 

-11,000 25,874 -3,020 25,874 0,020 

-12,000 31,318 -3,020 31,318 0,018 

-13,000 36,779 -3,020 36,779 0,015 

-13,000 36,779 -3,020 36,779 0,015 

-13,600 40,058 -3,020 40,058 0,014 

-14,200 43,333 -3,020 43,333 0,013 

-14,200 43,333 -3,020 43,333 0,013 

-14,850 46,875 -3,020 46,875 0,011 

-15,500 50,409 -3,020 50,409 0,009 

-15,500 50,409 -3,020 50,409 0,009 

-16,250 51,621 -3,020 51,621 0,005 

-17,000 52,817 -3,020 52,817 0,000 

-17,000 52,817 -3,020 52,817 0,000 

-17,800 61,271 -3,020 61,271 0,000 

-18,500 68,651 -3,020 68,651 0,000 

-19,200 76,012 -3,020 76,012 0,000 

-20,000 84,405 -3,020 84,405 0,000 





Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-4,050 40,275 -3,020 40,275 2,464 

-4,150 40,330 -3,020 40,330 2,399 

-4,250 40,379 -3,020 40,379 2,337 

-4,350 40,415 -3,020 40,415 2,277 

-4,450 40,433 -3,020 40,433 2,218 

-4,550 40,431 -3,020 40,431 2,160 

-4,650 40,409 -3,020 40,409 2,103 

-4,750 40,369 -3,020 40,369 2,047 

-4,850 40,312 -3,020 40,312 1,991 

-4,950 40,243 -3,020 40,243 1,936 

-5,050 40,163 -3,020 40,163 1,882 

-5,275 39,953 -3,020 39,953 1,762 

-5,900 39,269 -3,020 39,269 1,445 

-6,500 38,588 -3,020 38,588 1,154 

-6,500 38,588 -3,020 38,588 1,154 

-7,150 40,602 -3,020 40,602 0,977 

-7,750 42,491 -3,020 42,491 0,849 

-8,400 44,573 -3,020 44,573 0,735 

-9,000 46,527 -3,020 46,527 0,645 

-9,000 46,527 -3,020 46,527 0,645 

-10,000 49,853 -3,020 49,854 0,520 

-11,000 53,270 -3,020 53,270 0,419 

-12,000 56,780 -3,020 56,781 0,335 

-13,000 60,386 -3,020 60,386 0,265 

-13,000 60,386 -3,020 60,386 0,265 

-13,600 62,595 -3,020 62,595 0,228 

-14,200 64,837 -3,020 64,837 0,194 

-14,200 64,837 -3,020 64,837 0,194 

-14,850 67,302 -3,020 67,302 0,161 

-15,500 69,804 -3,020 69,804 0,131 

-15,500 69,804 -3,020 69,804 0,131 

-16,250 69,884 -3,020 69,884 0,064 

-17,000 70,010 -3,020 70,010 0,000 

-17,000 70,010 -3,020 70,010 0,000 

-17,800 77,389 -3,020 77,389 0,000 

-18,500 83,884 -3,020 83,884 0,000 

-19,200 90,411 -3,020 90,411 0,000 

-20,000 97,907 -3,020 97,907 0,000 



Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-3,237 32,324 -3,020 32,324 2,712 

-3,337 32,750 -3,020 32,750 2,649 

-3,437 33,119 -3,020 33,119 2,590 

-3,537 33,348 -3,020 33,348 2,533 

-3,637 33,189 -3,020 33,189 2,477 

-3,643 33,217 -3,020 33,217 2,473 

-3,737 33,577 -3,020 33,577 2,421 

-3,837 33,787 -3,020 33,787 2,367 

-3,937 33,800 -3,020 33,800 2,313 

-4,037 33,779 -3,020 33,779 2,260 

-4,050 33,776 -3,020 33,776 2,253 

-4,050 33,776 -3,020 33,776 2,253 

-4,137 33,763 -3,020 33,763 2,208 

-4,237 33,773 -3,020 33,773 2,156 

-4,775 34,160 -3,020 34,160 1,889 

-5,275 34,546 -3,020 34,546 1,650 

-5,900 34,903 -3,020 34,903 1,363 




Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-6,500 35,128 -3,020 35,128 1,096 

-6,500 35,128 -3,020 35,128 1,096 

-7,150 37,975 -3,020 37,975 0,935 

-7,750 40,501 -3,020 40,501 0,817 

-8,400 43,147 -3,020 43,148 0,710 

-9,000 45,525 -3,020 45,526 0,626 

-9,000 45,525 -3,020 45,526 0,626 

-10,000 49,394 -3,020 49,394 0,508 

-11,000 53,196 -3,020 53,196 0,410 

-12,000 56,978 -3,020 56,978 0,329 

-13,000 60,772 -3,020 60,773 0,261 

-13,000 60,772 -3,020 60,773 0,261 

-13,600 63,065 -3,020 63,065 0,225 

-14,200 65,373 -3,020 65,374 0,192 

-14,200 65,373 -3,020 65,374 0,192 

-14,850 67,895 -3,020 67,895 0,159 

-15,500 70,440 -3,020 70,441 0,130 

-15,500 70,440 -3,020 70,441 0,130 

-16,250 70,558 -3,020 70,558 0,063 

-17,000 70,710 -3,020 70,710 0,000 

-17,000 70,710 -3,020 70,710 0,000 

-17,800 78,110 -3,020 78,110 0,000 

-18,500 84,616 -3,020 84,616 0,000 

-19,200 91,151 -3,020 91,151 0,000 

-20,000 98,653 -3,020 98,653 0,000 



Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,200 25,807 -2,200 25,807 2,012 

-2,300 26,165 -2,300 26,165 1,963 

-2,400 25,874 -2,400 25,874 1,920 

-2,500 26,037 -2,500 26,037 1,882 

-2,600 27,893 -2,600 27,893 1,848 

-2,700 30,348 -2,700 30,348 1,814 

-2,800 32,084 -2,800 32,084 1,782 

-2,900 33,614 -2,900 33,614 1,751 

-3,000 34,999 -3,000 34,999 1,722 

-3,020 35,251 -3,020 35,251 1,716 

-3,100 35,441 -3,020 35,441 1,693 

-3,125 35,491 -3,020 35,491 1,686 

-3,200 35,623 -3,020 35,623 1,664 

-4,050 36,541 -3,020 36,541 1,423 

-4,050 36,541 -3,020 36,541 1,423 

-4,675 37,273 -3,020 37,273 1,250 

-5,275 37,976 -3,020 37,976 1,085 

-5,900 38,661 -3,020 38,661 0,916 

-6,500 39,241 -3,020 39,241 0,756 

-6,500 39,241 -3,020 39,241 0,756 

-7,150 42,491 -3,020 42,491 0,668 

-7,750 45,387 -3,020 45,387 0,597 

-8,400 48,415 -3,020 48,415 0,529 

-9,000 51,122 -3,020 51,122 0,472 

-9,000 51,122 -3,020 51,122 0,472 

-10,000 55,482 -3,020 55,482 0,390 

-11,000 59,706 -3,020 59,706 0,319 

-12,000 63,845 -3,020 63,845 0,259 

-13,000 67,941 -3,020 67,941 0,207 

-13,000 67,941 -3,020 67,941 0,207 

-13,600 70,391 -3,020 70,391 0,179 




Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-14,200 72,841 -3,020 72,841 0,153 

-14,200 72,841 -3,020 72,841 0,153 

-14,850 75,500 -3,020 75,500 0,128 

-15,500 78,168 -3,020 78,168 0,104 

-15,500 78,168 -3,020 78,168 0,104 

-16,250 78,410 -3,020 78,410 0,051 

-17,000 78,671 -3,020 78,671 0,000 

-17,000 78,672 -3,020 78,672 0,000 

-17,800 86,173 -3,020 86,173 0,000 

-18,500 92,757 -3,020 92,757 0,000 

-19,200 99,360 -3,020 99,360 0,000 

-20,000 106,932 -3,020 106,932 0,000 



Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,200 0,001 -2,200 0,001 0,014 

-2,300 1,060 -2,300 1,060 0,014 

-2,400 2,120 -2,400 2,120 0,014 

-2,500 3,181 -2,500 3,181 0,014 

-2,600 4,241 -2,600 4,241 0,014 

-2,700 5,301 -2,700 5,301 0,014 

-2,800 6,361 -2,800 6,361 0,014 

-2,900 7,421 -2,900 7,421 0,015 

-3,000 8,482 -3,000 8,482 0,015 

-3,020 8,694 -3,020 8,694 0,015 

-3,100 8,758 -3,020 8,758 0,015 

-3,125 8,777 -3,020 8,777 0,015 

-3,200 8,837 -3,020 8,837 0,015 

-4,050 9,518 -3,020 9,518 0,015 

-4,050 9,518 -3,020 9,518 0,015 

-4,675 10,028 -3,020 10,028 0,015 

-5,275 10,528 -3,020 10,528 0,015 

-5,900 11,062 -3,020 11,062 0,015 

-6,500 11,591 -3,020 11,591 0,015 

-6,500 11,591 -3,020 11,591 0,015 

-7,150 14,912 -3,020 14,912 0,015 

-7,750 17,996 -3,020 17,996 0,014 

-8,400 21,356 -3,020 21,356 0,014 

-9,000 24,475 -3,020 24,475 0,013 

-9,000 24,475 -3,020 24,475 0,013 

-10,000 29,707 -3,020 29,707 0,012 

-11,000 34,973 -3,020 34,973 0,011 

-12,000 40,265 -3,020 40,265 0,010 

-13,000 45,572 -3,020 45,572 0,009 

-13,000 45,573 -3,020 45,573 0,009 

-13,600 48,761 -3,020 48,761 0,008 

-14,200 51,951 -3,020 51,951 0,007 

-14,200 51,951 -3,020 51,951 0,007 

-14,850 55,407 -3,020 55,407 0,007 

-15,500 58,860 -3,020 58,860 0,006 

-15,500 58,860 -3,020 58,860 0,006 

-16,250 59,991 -3,020 59,991 0,003 

-17,000 61,115 -3,020 61,115 0,000 

-17,000 61,115 -3,020 61,115 0,000 

-17,800 69,506 -3,020 69,506 0,000 

-18,500 76,840 -3,020 76,840 0,000 

-19,200 84,165 -3,020 84,165 0,000 

-20,000 92,527 -3,020 92,527 0,000 





Stress head 

[m] [kPa] [m] [kPa] [m] 

-2,200 0,001 -2,200 0,001 0,005 

-2,300 1,060 -2,300 1,060 0,005 

-2,400 2,120 -2,400 2,120 0,005 

-2,500 3,180 -2,500 3,180 0,005 

-2,600 4,240 -2,600 4,240 0,005 

-2,700 5,300 -2,700 5,300 0,005 

-2,800 6,360 -2,800 6,360 0,005 

-2,900 7,420 -2,900 7,420 0,005 

-3,000 8,480 -3,000 8,480 0,005 

-3,020 8,692 -3,020 8,692 0,005 

-3,100 8,756 -3,020 8,756 0,005 

-3,125 8,775 -3,020 8,775 0,005 

-3,200 8,835 -3,020 8,835 0,005 

-4,050 9,509 -3,020 9,509 0,005 

-4,050 9,509 -3,020 9,509 0,005 

-4,675 10,006 -3,020 10,006 0,006 

-5,275 10,486 -3,020 10,486 0,006 

-5,900 10,990 -3,020 10,990 0,006 

-6,500 11,478 -3,020 11,478 0,006 

-6,500 11,478 -3,020 11,478 0,006 

-7,150 14,743 -3,020 14,743 0,006 

-7,750 17,763 -3,020 17,763 0,006 

-8,400 21,043 -3,020 21,043 0,005 

-9,000 24,077 -3,020 24,077 0,005 

-9,000 24,077 -3,020 24,077 0,005 

-10,000 29,152 -3,020 29,152 0,005 

-11,000 34,249 -3,020 34,249 0,005 

-12,000 39,366 -3,020 39,366 0,004 

-13,000 44,503 -3,020 44,503 0,004 

-13,000 44,503 -3,020 44,503 0,004 

-13,600 47,593 -3,020 47,593 0,004 

-14,200 50,689 -3,020 50,689 0,003 

-14,200 50,689 -3,020 50,689 0,003 

-14,850 54,048 -3,020 54,048 0,003 

-15,500 57,411 -3,020 57,411 0,002 

-15,500 57,411 -3,020 57,411 0,002 

-16,250 58,447 -3,020 58,447 0,001 

-17,000 59,487 -3,020 59,487 0,000 

-17,000 59,487 -3,020 59,487 0,000 

-17,800 67,799 -3,020 67,799 0,000 

-18,500 75,074 -3,020 75,074 0,000 

-19,200 82,348 -3,020 82,348 0,000 

-20,000 90,662 -3,020 90,662 0,000 


4 Settlements 

4.1 Settlements 

Vertical X co-ordinate Surface level Settlement 

number [m] [m] [m] 

1 -26,00 -4,05 0,004 

2 -21,00 -4,05 0,010 

3 -16,00 -4,05 0,031 

4 -15,00 -4,05 0,039 

5 0,00 -4,05 2,464 

6 1,63 -3,24 2,712 

7 3,71 -2,20 2,012 

8 21,00 -2,20 0,014 

9 26,00 -2,20 0,005 

4.2 Residual Times 




[days] [m] [%] [m] 

1 7 0,000 5,249 0,004 

14 0,000 7,134 0,004 

30 0,001 19,108 0,003 

60 0,001 27,918 0,003 

90 0,001 33,714 0,003 

120 0,002 38,092 0,003 

150 0,002 41,736 0,002 

180 0,002 44,940 0,002 

210 0,002 47,873 0,002 

240 0,002 50,496 0,002 

270 0,002 53,035 0,002 

300 0,002 55,370 0,002 

330 0,002 57,670 0,002 

365 0,003 60,046 0,002 

2 7 0,000 4,764 0,010 

14 0,001 6,407 0,010 

30 0,002 17,939 0,008 

60 0,003 26,555 0,008 

90 0,003 32,419 0,007 

120 0,004 36,939 0,007 

150 0,004 40,742 0,006 

180 0,005 44,099 0,006 

210 0,005 47,177 0,005 

240 0,005 49,921 0,005 

270 0,005 52,572 0,005 

300 0,006 54,993 0,005 

330 0,006 57,375 0,004 

365 0,006 59,818 0,004 

3 7 0,001 3,745 0,030 

14 0,001 4,839 0,029 

30 0,005 16,087 0,026 

60 0,008 24,636 0,023 

90 0,009 30,811 0,021 

120 0,011 35,706 0,020 

150 0,012 39,869 0,019 

180 0,013 43,547 0,017 

210 0,014 46,905 0,016 

240 0,015 49,856 0,015 

270 0,016 52,692 0,015 

300 0,017 55,243 0,014 

330 0,018 57,746 0,013 

365 0,019 60,261 0,012 

4 7 0,001 3,443 0,038 





[days] [m] [%] [m] 

14 0,002 4,370 0,038 

30 0,006 15,667 0,033 

60 0,010 24,310 0,030 

90 0,012 30,639 0,027 

120 0,014 35,678 0,025 

150 0,016 39,962 0,024 

180 0,017 43,739 0,022 

210 0,019 47,179 0,021 

240 0,020 50,182 0,020 

270 0,021 53,061 0,019 

300 0,022 55,636 0,018 

330 0,023 58,160 0,017 

365 0,024 60,679 0,016 

5 7 0,704 28,594 1,759 

14 0,897 36,412 1,567 

30 1,229 49,866 1,235 

60 1,457 59,136 1,007 

90 1,575 63,922 0,889 

120 1,654 67,122 0,810 

150 1,717 69,702 0,746 

180 1,771 71,895 0,692 

210 1,817 73,773 0,646 

240 1,854 75,273 0,609 

270 1,889 76,677 0,575 

300 1,918 77,848 0,546 

330 1,946 78,987 0,518 

365 1,972 80,046 0,492 

6 7 0,717 26,429 1,995 

14 0,945 34,856 1,767 

30 1,377 50,791 1,335 

60 1,647 60,727 1,065 

90 1,777 65,506 0,935 

120 1,861 68,609 0,851 

150 1,927 71,061 0,785 

180 1,983 73,111 0,729 

210 2,030 74,859 0,682 

240 2,068 76,252 0,644 

270 2,103 77,557 0,609 

300 2,133 78,644 0,579 

330 2,162 79,701 0,551 

365 2,188 80,686 0,524 

7 7 0,215 10,693 1,797 

14 0,383 19,060 1,629 

30 0,915 45,459 1,097 

60 1,171 58,190 0,841 

90 1,276 63,394 0,737 

120 1,338 66,503 0,674 

150 1,388 68,971 0,624 

180 1,430 71,073 0,582 

210 1,467 72,894 0,545 

240 1,496 74,362 0,516 

270 1,524 75,740 0,488 

300 1,547 76,898 0,465 

330 1,570 78,026 0,442 

365 1,591 79,081 0,421 

8 7 0,001 4,417 0,014 

14 0,001 6,238 0,014 

30 0,002 15,528 0,012 

60 0,003 22,070 0,011 

90 0,004 26,051 0,011 

120 0,004 29,133 0,010 

150 0,005 31,840 0,010 

180 0,005 34,361 0,009 

210 0,005 36,788 0,009 





[days] [m] [%] [m] 

240 0,006 39,136 0,009 

270 0,006 41,448 0,008 

300 0,006 43,670 0,008 

330 0,007 45,870 0,008 

365 0,007 48,252 0,007 

9 7 0,000 5,319 0,005 

14 0,000 7,532 0,005 

30 0,001 19,228 0,004 

60 0,001 27,221 0,004 

90 0,002 31,663 0,004 

120 0,002 34,772 0,003 

150 0,002 37,299 0,003 

180 0,002 39,530 0,003 

210 0,002 41,608 0,003 

240 0,002 43,578 0,003 

270 0,002 45,537 0,003 

300 0,003 47,469 0,003 

330 0,003 49,389 0,003 

365 0,003 51,522 0,003 


5 Warnings and errors 

List of non-fatal warnings and errors generated during calculation. 


1 Model Koppejan is not ideal for unloading (e.g. load removal, temporary dewatering, gradual 

submerging). If As is much larger than Cs', unloading will yield almost no effect on creep. Switch to the 

NEN-Bjerrum or abc Isotache model for improved predictions. 

End of Report

DO Rapport bruggen AATPV - Delfland

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?