Manual utilizator MDC - GeoStru Software

IMDCMDCParte I GeoStru Software 11 Prezentare ................................................................................................................................... companie12 Activare ................................................................................................................................... produsului23 Autoupdate ................................................................................................................................... 74 Copyright ................................................................................................................................... 75 Serviciul ................................................................................................................................... Suport Tehnic Clienti86 Contact ................................................................................................................................... 87 Utility................................................................................................................................... 9Tabele de conversie .......................................................................................................................................................... 9Database caracteristici .......................................................................................................................................................... fizice terenuri108 Normative ................................................................................................................................... 12Eurocoduri .......................................................................................................................................................... 12Combinatii EUROCOD ......................................................................................................................................................... 712Parametrii seismici ......................................................................................................................................................... EUROCOD 814Parametrii caracteristici ......................................................................................................................................................... ai terenului EUROCOD16LRFD .......................................................................................................................................................... 16Combinatii LRFD ......................................................................................................................................................... 16NTC2008 .......................................................................................................................................................... 18Combinazioni ......................................................................................................................................................... verifiche NTC200818Parametri sismici ......................................................................................................................................................... NTC200820Parametri caratteristici ......................................................................................................................................................... del terreno NTC200823Ampiezze delle ......................................................................................................................................................... fessure259 Comenzi ................................................................................................................................... de shortcut26Parte II MDC 271 Introducere ................................................................................................................................... 272 Creare ................................................................................................................................... ghidata283 Procedura ................................................................................................................................... de calcul304 Date generale ................................................................................................................................... 305 Arhiva ................................................................................................................................... materiale326 Date geometrice ................................................................................................................................... si sarcini347 Profil ................................................................................................................................... teren378 Umplutura ................................................................................................................................... 389 Stratigrafie ................................................................................................................................... 3910 Piloti ................................................................................................................................... 4011 Ancoraje ................................................................................................................................... 4212 Materiale ................................................................................................................................... si armaturi zid4413 Calcul ................................................................................................................................... 4714 Calcul ................................................................................................................................... materiale5015 Stabilitate ................................................................................................................................... globala50© 2013 GeoStru SoftwareI

IIMDC16 Diagrame ................................................................................................................................... 5217 Armaturi ................................................................................................................................... 5318 Optiuni ................................................................................................................................... 5419 Exporta ................................................................................................................................... 54Exemplu raport .......................................................................................................................................................... de calcul5520 Note teoretice ................................................................................................................................... 91Model de calcul .......................................................................................................................................................... si conventii91Calculul impingerii .......................................................................................................................................................... active92Sarcina limita .......................................................................................................................................................... a fundatiilor de suprafata97Calcularea pilotilor .......................................................................................................................................................... de fundatie99Stabilitatea globalã .......................................................................................................................................................... 103Calcul deplasari .......................................................................................................................................................... 103Contraforti .......................................................................................................................................................... 105© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 11 GeoStru Software1.1 Prezentare companieGeoStru Software dezvolta programe pentru inginerie, geotehnica,geologie, geomecanica, hidrologie si incercari in situ.GeoStru Software va pune la dispozitie instrumente de mare eficientapentru a va desfasura in cel mai placut si util mod propria profesie.Programele GeoStru sunt instrumente complete, de incredere (algoritmii decalcul sunt printre cei mai avansati disponibili la nivel mondial), actualizateperiodic, simplu de utilizat, avand o interfata grafica intuitiva si mereuavangardista.Atentia acordata asistentei clientilor si dezvoltarii de programe mereu inconcordanta cu tehnologiile moderne ne-a permis ca, in scurt timp, sa neafirmam pe pietele internationale. Programele, traduse in prezent in cincilimbi, sunt compatibile cu normativele de calcul internationale si se folosescin peste 50 de tari din intreaga lume.GeoStru participa la cele mai importante targuri nationale si internationaleprecum SAIE Bologna, MADEEXPO Milano, GeoFluid Piacenza, ExpoEdiliziaRoma, Restructura Torino, SEEBE Belgrad, Construct EXPO Bucuresti,EcoBuild Londra, Construtec Madrid, The Big 5 Dubai etc.Adresandu-va astazi societatii GeoStru nu inseamna doar sa cumparati unsoftware, ci sa aveti alaturi o echipa de specialisti care va impartasesccunostintele si experienta lor.In decursul anilor compania noastra a cunoscut un proces continuu deevolutie si s-a specializat in sectoare diverse.Familia de produse GeoStru se poate imparti in urmatoarele categorii:Structuri;Geotehnica si geologie;Geomecanica;Incercari in situ;Hidrologie si hidraulica;Topografie;Energie;Geofizica;Birou.Pentru mai multe informatii despre produsele disponibile consultati site-ul© 2013 GeoStru Software

2MDCnostru web http://www.geostru.com/Printre numeroasele sevicii pe care vi le oferim, va invitam sa folositi siGeoStru Online, serviciu gratuit prin care va punem la dispozitie o intreagacolectie de aplicatii software direct pe web – numarul impresionant deutilizatori este cel mai important barometru si cel care ne incurajeaza saadaugam mereu programe noi acestei colectii.Certificat ISO 9001:2008La 1 iunie 2009, GeoStru Software a obtinut Certificarea Firmei UNI EN ISO9001 din partea CVI Italia s.r.l. prin emiterea documentului nr. 7007 pentruactivitatea de Proiectare si vanzare de software.1.2 Activare produsuluiSISTEME DE OPERARE COMPATIBILEWindow s 98/Window s X P/Window s V ist a/Window s 7Versiunea LITE a programului permite evaluarea caracteristicilor generale aleaplicatiei, insa anumite functii sunt dezactivate sau furnizate in versiunelimitata. Pentru a utiliza programele in versiunea integrala este necesaraactivarea acestora.Procedura de activare a programelor GeoStru permite deblocarea si folosireaimediata a programelor achizitionate. Activarea se realizeaza pe fiecarecalculator pe care se doreste folosirea programelor GeoStru.Pentru activarea programelor se vor urma pasii de mai jos:1. Descarcati programul din zona ut ilizat or proprie (sectiunea Program eac t iv e) si instalati-l;2. Rulati programul, in cateva secunde va aparea o fereastra ce va permiterularea programului in versiune LITE sau activarea acestuia;3. Apasati butonul "Ac t iv are ";© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 3Procedura de activare se poate realiza in diverse moduri:- Activarea automata prin Internet:Pentru a realiza activarea automata a programului este necesara oconexiune activa la Internet.© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 5- Activare prin e-mail sau telefonica:Activarea prin e-mail sau telefonica permite utilizatorului efectuareainregistrarii cu ajutorul unui operator GeoStru.a. Contactati GeoStru prin e-mail sau telefon indicand codul decontrol si programul care a generat acest cod;b. Inserati codul de inregistrare furnizat de GeoStru in casutadestinata;c. Apasati butonul "Ac t iv e aza": va fi afisat un mesaj ce indicarealizarea inregistrarii programului.© 2013 GeoStru Software

6MDC- Activare cu cheie hardware:Utilizatorii care poseda cheie hardware locala nu trebuie sa urmezeoperatiile de activare. Este suficient sa insereze cheia hardware incalculator inainte de a porni aplicatia pentru a nu mai vizualiza procedura deactivare.© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 7DEZACTIVAREA PROGRAMELORIn prezenta unei conexiuni Internet se poate dezactiva un program de pe unanumit calculator si activa apoi pe un alt calculator.REPROGRAMAREA CHEII HARDWAREProcedura de reprogramare a cheii hardware survine, de regula, in catevazile si necesita o interventie minima din partea utilizatorului, concretizandusein urmatoarele faze:FAZA 1. Detectarea codului cheii.In vederea reprogramarii cheii este nevoie de codul corespondent acesteia.Codul ID este prezent in fereastra care indica tipul de cheie inserata.FAZA 2. Reprogramarea cheii.Asteptati mesajul e-amil care va va informa asupra disponibilitatiiprogramului pentru reprogramarea cheii. La primirea acestui e-mail intrati inzona utilizator proprie si mergeti in sectiunea "Doc um e nt e". Veti regasi aiciun fisier cu codul corespunzator celui trimis prin e-mail - descarcati fisierulpe calculatorul pe care aveti instalate programele GeoStru. Dezarhivati sirulati fisierul descarcat, asigurandu-va ca aveti cheia hardware dereprogramat inserata in calculator (lasati liber campul pentru password).Un mesaj va va anunta incheierea operatiunii de reprogramare.1.3 AutoupdateProgramul este dotat cu un sistem de autoupgdate integrat.In cateva momente de la pornirea programului, trecand cu mouse-ul pestelocatia in care este indicata versiunea programului (in partea dreapta jos aferestrei principale: GEOSTRU-2012._._._), utilizatorul poate verificaeventuala disponibilitate a unui update pentru program. In cazul in careexista o noua versiune utilizatorul este anuntat prin afisarea unui mesaj.Pentru a face update este suficient sa dati click pe aceast mesaj. In cazulin care nu exista update-uri disponibile va fi afisat mesajul "No updatesavailable".1.4 CopyrightInformatiile continute in prezentul document pot fi modificate fara preaviz.Daca nu este altfel specificat, orice referire la societate, nume, date siadrese utilizate in reproducerea imaginilor in exemple este pur intamplatoaresi are ca unic scop ilustrarea modului de folosire al programului.Respectarea tuturor legilor in materie de copyright revin exclusiv in sarcinautilizatorului.Nicio parte a acestui document nu poate fi reprodusa in nicio forma saumijloc, electronic sau mecanic, pentru niciun folos, fara permisiunea scrisa aGeoStru Software. Daca utilizatorul are ca unic mijloc de accesare cel© 2013 GeoStru Software

8MDCelectronic, va fi autorizat, in baza prezentului document, sa listeze o copie.1.5 Serviciul Suport Tehnic ClientiPentru orice intrebare privind produsele GeoStru:- Consultati documentatia si alte materiale disponibile- Consultati Help-ul- Consultati documentatia tehnica folosita pentru dezvoltarea programului(disponibila pe site-ul web)- Consultati FAQ (disponibil pe site-ul web)- Consultati serviciile de suport GeoStru (site web)Este activ noul serviciu de suport tehnic de tip ticket oferit de GeoStruSoftware pentru a raspunde solicitarilor clientilor nostrii.Serviciul este rezervat utilizatorilor GeoStru cu licente la zi si permiterezolvarea diverselor nelamuriri asupra programelor detinute direct cuspecialistii nostri (Site Web).Site Web: www.geostru.com1.6 ContactSkype ID:geostru_support_it-eng-spaWeb:www.geostru.comE-mail:geostru@geostru.comConsultati pagina de contact de pesite pentru mai multe informatiiprivind datele noastre de contact siadresele sediilor noastre din Italia sidin strainatate.© 2013 GeoStru Software

10MDC1000000 Pa = 1000 kPa1.7.2 Database caracteristici fizice terenuriTeren Valoare minima Valoare maximaNisip afanat 0.48 1.60Nisip cu compactare mijlocie 0.96 8.00Nisip compact 6.40 12.80Nisip argilos cu compactare mijlocie 2.40 4.80Nisip prafos cu compactare mijlocie 2.40 4.80Nisip si pietris compact 10.00 30.00Terren argilos cu qu< 2 Kg/cm² 1.20 2.40Terren argilos cu 2< qu< 4 Kg/cm² 2.20 4.80Terren argilos cu qu> 2 Kg/cm² >4.80Valori indicative ale costantei lui Winkler K in Kg/cm3Teren Valoare minima Valoare maximaPietris uscat 1800 2000Pietris umed 1900 2100Nisip uscat compact 1700 2000Nisip umed compact 1900 2100Nisip uscat afanat 1500 1800Nisip umed afanat 1600 1900Argila nisipoasa 1800 2200Argila dura 2000 2100Argila semisolida 1900 1950Argila moale 1800 1850Turba 1000 1100Valori indicative ale greutatii volumice in Kg/cm3Teren Valoare minima Valoare maximaPietris compact 35 35Pietris afanat 34 35Nisip compact 35 45Nisip afanat 25 35Marna nisipoasa 22 29Marna grasa 16 22Argila grasa 0 30Argila nisipoasa 16 28Praf 20 27Valori indicative pentru unghiul de frecare j, in grade, pentru terenuriTerenValoareArgila nisipoasa 0.20© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 11TerenValoareArgila moale 0.10Argila plastica 0.25Argila semisolida 0.50Argila solida 1Argila tenace 2÷10Praf compact 0.10Valori indicative ale coeziunii in Kg/cm2TerenValoare maxima E Valoare minima EArgila foarte moale 153 20.4Argila moale 255 51Argila medie 510 153Argila dura 1020 510Argila nisipoasa 2550 255Loess 612 153Nisip prafos 204 51Nisip afanat 255 102Nisip compact 816 510Sist argilos 51000 1530Praf 204 20.4Nisip si pietris compact 1530 510Nisip si pietris compacte 2040 1020Valori indicative pentru modulul de elasticitate, in Kg/cm2, pentru terenuriTeren Valoare maxima Valoare minimaArgila saturata 0.5 0.4Argila nesaturata 0.3 0.1Argila nisipoasa 0.3 0.2Praf 0.35 0.3Nisip 1.0 -0.1Nisip cu pietris folosit uzual 0.4 0.3Loess 0.3 0.1Gheata 0.36Beton 0.15Valori indicative ale coeficientului lui Poisson pentru terenuriRoca Valoare minima Valoare maximaPonce 500 1100Tuf vulcanic 1100 1750Tuf calcaros 1120 2000Nisip grosier uscat 1400 1500Nisip fin uscat 1400 1600Nisip fin umed 1900 2000Gresie 1800 2700Argila uscata 2000 2250Calcar moale 2000 2400Travertin 2200 2500Dolomita 2300 2850Calcar compact 2400 2700© 2013 GeoStru Software

12MDCRoca Valoare minima Valoare maximaTrahit 2400 2800Profir 2450 2700Gneiss 2500 2700Serpentin 2500 2750Granit 2550 2900Marmura 2700 2750Sienit 2700 3000Diorit 2750 3000Bazalt 2750 3100Valori indicative a greutatii specifice pentru anumite roci in Kg/m3Roca Valoare minima Valoare maximaGranit 45 60Dolerit 55 60Bazalt 50 55Gresie 35 50Sist argilos 15 30Calcare 35 50Cuartit 50 60Marmura 35 50Valori indicative ale unghiului de frecare j, in grade, pentru rociERocaValoareValoare ValoareValoare minimamaximamaxima minimaBazalt 1071000 178500 0.32 0.27Granit 856800 142800 0.30 0.26Sist cristalin 856800 71400 0.22 0.18Calcar 1071000 214200 0.45 0.24Calcar poros 856800 35700 0.45 0.35Gresie 428400 35700 0.45 0.20Sist argilos 214200 35700 0.45 0.25Beton Variabil 0.15Valori indicative pentru modulul de elasticitate si coeficientul lui Poisson pentruroci1.8 Normative1.8.1 Eurocoduri1.8.1.1 Combinatii EUROCOD 7In conformitate cu EUROCOD 7, verificarile lucrarilor geotehnice trebuieefectuate tinind cont de urmatoarele combinatii de coeficienti:ABORDAREA 1© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 13- Combinatia 1: (A1+M1+R1)- Combinatia 2: (A2+M2+R1)ABORDAREA 2- Combinatia 1: (A1+M1+R2)ABORDAREA 3- Combinatia 1: (A1 o A2*+M2+R3)* coeficientii A1 pentru actiunile de tip structural, A2 pentru cele de tipgeotehnictinand cont de valorile coeficientilor partiali din tabelele de mai jos:PermanentiiVariabileSarciniEfectCoeficientPartialγ Fo (γ E)A1A2Defavorabil γ G 1,35 1,00Favorabil γ G,fav 1,00 1,00Defavorabil γ Q 1,50 1,30Favorabil γ Q ,fav 0,00 0,00Tab. EUROCOD 7 - Coeficienti partiali pentru actiuni sau pentru efectulactiunilorParametruTangenta unghiuluide rezistenta laforfecareMarime careia i se aplicacoeficientul partialCoeficientPartial γ MM1 M2tan γ 1,00 1,25Coeziune efectiva c' γ c ' 1,00 1,25RezistentanedrenataRezistenta lacompresiune farafrecare lateralac uγ c u 1,00 1,40q uγ qu 1,00 1,40Greutate volumica γ γ γ 1,00 1,00Tab. EUROCOD 7 - Coefficientii partiali pentru parametrii geotehnici aiterenuluiVerificareCoeficientPartial(R1)CoeficientPartial(R2)CoeficientPartial(R3)Capacitate portanta fundatie γ R=1,00 γ R=1,40 γ R=1,00Alunecare γ R=1,00 γ R=1,10 γ R=1,00© 2013 GeoStru Software

14MDCVerificareCoeficientPartial(R1)CoeficientPartial(R2)CoeficientPartial(R3)Rezistenta teren aval γ R=1,00 γ R=1,40 γ R=1,00Tab. EUROCOD 7 - Coeficienti partiali γR pentru verificarile la stari limita ultimeSTR si GEO1.8.1.2 Parametrii seismici EUROCOD 8In conformitate cu EUROCOD 8 acceleratia orizontala a hcareia ii estesupus, statistic, terenul care interactioneaza direct cu lucrarea, se exprimaca:a k gcuadicakhhahSSunde a geste intensitatea seismica, S coeficientul de amplificare in functiede stratigrafia locala si r un parametru ce permite reducerea intensitatiiactiunii seismice in calculul actiunilor de proiectare ale structurii.Coeficientul r poate lua valori cuprinse intre 1 si 2, in functie de tipologialucrarii in relatie cu comportamentul in timpul seismului si dauna permanentatolerabila.In cazul lucrarilor de sprijin, EC8 propune anumite corelatii ce permit legarealui r de valoarea acceptabila de deformare (figura de mai jos).In prezenta terenurilor necoezive saturate trebuie considerat oricum r =1.hagrra/ gg© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 15Determinarea coeficientului r si deplasarea admisibila dr (mm)Coeficientul de amplificare locala S este determinat pe baza stratigrafiei dedeasupra substratului:TerenSA 1,00B 1,25C 1,25D 1,35E 1,25Tab. Coeficient de amplificare locala SIn ceea ce priveste deformarile admisibile trebuie facuta referire ladestinatia lucrarii si la zona in care este inserata.Componenta verticala va fi calculata cacuavkvgkv 0. 5 k hAcceleratiile k hsi k vvor trebui inmultite cu coeficientul de importanta γ I© 2013 GeoStru Software

16MDCClasa de importanta Constructii γ IIConstructii de importanta minora pentrusiguranta publica0.8IIConstructii normale ce nu apartincelorlalte categorii1.0IIIConstructii a caror importanta seismicaeste de importanta, avand in vedere 1.2consecintele asociate colapsuluiIVConstructii a caror integritate in timpulcutremurului este de importanta vitalapentru protectia civila1.4Tab. EUROCOD 8 - Clasa de importanta1.8.1.3 Parametrii caracteristici ai terenului EUROCODEurocodul 7: "Eurocode 7: Geotechnical design - Part 1: General rules",introduce conceptul valorilor caracteristice ale parametrilor geotehnici.Valoarea caracteristica, inteleasa ca o e st im are a param e t rului c areinflue nt e aza aparit ia st arii lim it a c onside rat e, va trebui utilizata in orice tipde verificare geotehnica, fie ca este vorba despre SLU (stari limita ultimesau potentiala prezenta a unei suprafete de ruptura) sau SLE (stari limitade exercitiu si anume deformari de tip elastic sau de consolidare indiferentde starea de ruptura).Singura metodologie subliniata de EC7 pentru definirea valorilor caracteristiceeste de natura statistica.“If st at ist ic al m e t hods are use d, t he c harac t e rist ic v alue should be de riv e dsuc h t hat t he c alc ulat e d probabilit y of a w orse v alue gov e rning t heoc c urre nc e of t he lim it st at e unde r c onside rat ion is not gre at e r t han 5%.NOT E In t his re spe c t , a c aut ious e st im at e of t he m e an v alue is a se le c t ionof t he m e an v alue of t he lim it e d se t of ge ot e c hnic al param e t e r v alue s,w it h a c onfide nc e le v e l of 95%; w he re loc al failure is c onc e rne d, ac aut ious e st im at e of t he low v alue is a 5% frac t ile ”.1.8.2 LRFD1.8.2.1 Combinatii LRFDMetoda LRFD (Load Resistence Design Factor) introduce doua tipuri decoeficienti de proiectare : factori de sarcina si factori de rezistenta.Este o metoda care da importanta Starii Limite Ultime a structurii si nu tinecont de conceptul de rezistenta “caracteristica”.Metoda se bazeaza pe inegalitatea:QiiQiRn© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 17unde Q este suma sarcinilor nominale care actioneaza asupra structuriiinmultite cu “factori de sarcina”, este un “factor de rezistenta” iar R nesterezistenta nominala.Tab. 3.4.1-1 LRFD - Combinatii de sarcina si factori de sarcinaTab. 3.4.1-2 LRFD - Factori de sarcina pentru sarcini permanente© 2013 GeoStru Software

18MDCTab. 11.5.6-1 LRFD - Factori de rezistenta pentru lucrari de sprijinire1.8.3 NTC20081.8.3.1 Combinazioni verifiche NTC2008In accordo con le NTC2008 (par. 6.5.3.1.2), le verifiche dei muri disostegno devono essere effettuate tenendo conto dei valori dei coefficientiparziali riportati nelle tabelle 6.2.I, 6.2.II e 6.5.I delle Nuove NormeTecniche per le Costruzioni.PermanentiCarichiPermanenti nonstrutturaliVariabiliEffettoCoefficiente Parzialeγ Fo (γ E)EQU(A1)STR(A2)GEOFavorevoleγ0,90 1,00 1,00Sfavorevole G11,10 1,30 1,00Favorevoleγ0,00 0,00 0,00Sfavorevole G21,50 1,50 1,30Favorevoleγ0,00 0,00 0,00Sfavorevole Q i1,50 1,50 1,30Tab. 6.2.I NTC2008 - Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 19ParametroGrandezza alla qualeapplicare il coefficienteparzialeCoefficienteParziale γM(M1)(M2)Tangente dell'angolodi resistenza altan ' kγ ' 1,00 1,25taglioCoesione efficace c' kγ c '1,00 1,25Resistenza nondrenataPeso dell'unità divolumec ukγ c u 1,00 1,40γ γ γ 1,00 1,00Tab. 6.2.II NTC2008 - Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terrenoCoefficiente Coefficiente CoefficienteVerificaParziale(R1)Parziale(R2)Parziale(R3)Capacità portante della fondazione γ R=1,00 γ R=1,00 γ R=1,40Scorrimento γ R=1,00 γ R=1,00 γ R=1,10Resistenza del terreno a valle γ R=1,00 γ R=1,00 γ R=1,40Tab. 6.5.I NTC2008 - Coefficienti parziali γR per le verifiche agli stati limite ultimiSTR e GEO di muri di sostegnoCombinazione sismicaSotto l'effetto dell'azione sismica di progetto le opere e i sistemi geotecnicidevono rispettare gli stati limite ultimi e di esercizio come previsto danormativa. Le verifiche agli stati limite ultimi devono essere effettuateponendo pari all'unità i coefficienti parziali sulle azioni ed impiegando iparametri geotecnici e le resistenze di progetto, con i valori dei coefficientiparziali indicati nel capitolo 6 delle NTC2008.COMBINAZIONE STABILITA' GLOBALELa verifica di stabilità globale dell'insieme terreno-opera deve essereeffettuata secondo la combinazione 2 dell'Approccio progettuale 1:- Combinazione 2: (A2+M2+R2)tenendo conto dei coefficienti parziali riportati nelle Tabelle 6.2.I e 6.2.II e6.8.I delle NTC2008.CoefficienteR2γ R 1,10© 2013 GeoStru Software

20MDCTab. 6.8.I NTC2008 - Coefficienti parziali per le verifiche di sicurezza di opere dimateriali sciolti e di fronti di scavo1.8.3.2 Parametri sismici NTC2008GeoStru PS consente di individuare la pericolosità sismica direttamente dallamappa geografica. Sarà così semplice ed immediato ricavare i coefficientisismici secondo le Nuove norme tecniche per le costruzioni:1. E' possibile ricercare automaticamente la zona di interesse digitandol'indirizzo o le coordinate oppure spostare il puntatore sul sito di interesseoperando direttamente sulla mappa;2. Selezionare la Classe d'uso e la Vita nominale dell'opera e cliccare suCalcola;In presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di unainterruzione di operatività o di un eventuale collasso, le costruzioni sonosuddivise in classi d'uso così definite:o Classe I: Costruzioni con presenza solo occasionale di persone, edificiagricoli.o Classe II: Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senzacontenuti pericolosi per l'ambiente e senza funzioni pubbliche e socialiessenziali. Industrie con attività non pericolose per l'ambiente. Ponti,opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d'uso III o inClasse d'uso IV, reti ferroviarie la cui interruzione non provochi situazionidi emergenza. Dighe il cui collasso non provochi conseguenze rilevanti.o Classe III: Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Industriecon attività pericolose per l'ambiente. reti viarie extraurbane non ricadentiin Classe d'uso IV. Ponti e reti ferroviarie la cui interruzione provochisituazioni di emergenza. Dighe rilevanti per le conseguenze di un loroeventuale collasso.o Classe IV: Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti,anche con riferimento alla gestione della protezione civile in caso dicalamità. Industrie con attività particolarmente pericolose per l'ambiente.Reti viarie di tipo A o B, di cui al DM 5/11/2001, n. 6792, 'Norme funzionalie geometriche per la costruzione delle strade', e di tipo C quandoappartenenti ad itinerari di collegamento tra capoluoghi di provincia nonaltresì serviti da strade di tipo A o B. Ponti e reti ferroviarie di importanzacritica per il mantenimento delle vie di comunicazione, particolarmentedopo un evento sismico. Dighe connesse al funzionamento di acquedotti ea impianti di produzione di energia elettrica.La vita nominale di un'opera strutturale V Nè intesa come il numero di anninel quale la struttura, purchè soggetta alla manutenzione ordinaria, devepoter essere usata per lo scopo al quale è destinata. La vita nominale deidiversi tipi di opere è quella riportata nella Tab. 2.4.I - NTC2008 - e deveessere precisata nei documenti di progetto.© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 21123Tipi di costruzioneOpere provvisorie - Opere provvisionali - Strutture infase costruttivaOpere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe didimensioni contenute o di importanza normaleGrandi opere, ponti, opere infrastrutturali e dighe digrandi dimensioni o di importanza strategicaVita nominale V N(in anni)=10=50=100Tab. 2.4.I NTC2008 - Vita nominale VN per diversi tipi di opere3. Verranno così ricavati i parametri Tr, ag, F0, Tc*;Tr: periodo di ritorno dell'azione sismica;ag: accelerazione orizzontale massima attesa al sito;F0: valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro inaccelerazione orizzontale;Tc*: periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro inaccelerazione orizzontale.4. Selezionare l'opzione relativa all'opera in oggetto;5. Indicare:Cat e goria sot t osuolo: categoria di sottosuolo di riferimento;Cat e goria t opografic a: categoria topografica di riferimento;CategoriaDescrizioneA m m a ssi ro ccio si a ffio ra nti o te rre ni m o lto rig id i caratterizzati da valori diA V S , 30superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie unostrato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m.R o cce te ne re e d e p o siti d i te rre ni a g ra na g ro ssa m o lto a d d e nsa ti o te rre nia g ra na fina m o lto co nsiste nti con spessori superiori a 30 m, caratterizzatiB da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profonditàe da valori di V S , 30compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero N S PT> 50 neiterreni a grana grossa e c u, 30> 250k P a nei terreni a grana fina).De p o siti d i te rre ni a g ra na g ro ssa m e d ia m e nte a d d e nsa ti o te rre ni a g ra nafina m e d ia m e nte co nsiste nti con spessori superiori a 30 m, caratterizzatiC da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profonditàe da valori di V S , 30compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero N S PT< 50 neiterreni a grana grossa e 70< c u, 30< 250k P a nei terreni a grana fina).De p o siti d i te rre ni a g ra na g ro ssa sca rsa m e nte a d d e nsa ti o d i te rre ni ag ra na fina sca rsa m e nte co nsiste nti, con spessori superiori a 30 m,D caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccanichecon la profondità e da valori di V S , 30inferiori a 180 m/s (ovvero N S PT< 15 neiterreni a grana grossa e c u, 30< 70k P a nei terreni a grana fina).T e rre ni d e i so tto suo li d i tip o C o D p e r spe sso re no n supe rio re a 20 m,Eposti sul substrato di riferimento (con V S> 800 m /s).Tab. 3.2.II NTC2008 - Categorie di sottosuoloCategoriaDescrizioneDepositi di terreni caratterizzati da valori di V S , 30inferiori a 100 m/s(ovvero 10< cS1u, 30< 20k P a), che includono uno strato di almeno 8 m di terrenia grana fina di bassa consistenza, oppure che includono almeno 3 m ditorba o di argille altamente organiche.Deposisti di terreni suscettibili di liquefazione, di argille sensitive o qualsiasiS2altra categoria di sottosuolo non classificabile nei tipi precedenti.© 2013 GeoStru Software

22MDCTab. 3.2.III NTC2008 - Categorie aggiuntive di sottosuoloCategoriaCaratteristiche della superficie topograficaT1 Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i= 15°.T2 Pendii con inclinazione media i> 15°.T3Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazionemedia 15°= i= 30°.T4Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazionemedia i> 30°.Tab. 3.2.IV NTC2008 - Categorie topografiche6. Per ogni Stato limite verranno così ricavati il coefficiente di amplificazionestratigrafica S S, il coefficiente funzione della categoria di sottosuolo C ed ilCcoefficiente di amplificazione topografica S T, valori che possono essereanche modificati manualmente dall'utente, sarà così possibile eseguire ilcalcolo dei coefficienti sismici cliccando sul pulsante ''Calc ola'';7. Cliccare sul pulsante centrale ''Salv a file'' per salvare il report in formato .txt, da importare poi nella finestra Calcolo coefficienti sismici delprogramma, o sul pulsante ''Salv a PDF'' per salvare i risultati in formato .pdf.© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 23Software on line GeoStru PS1.8.3.3 Parametri caratteristici del terreno NTC2008Il valore caratteristico, inteso come una stima cautelativa del parametroche influenza l’insorgere dello stato limite in considerazione, dovrà essereutilizzato in qualsiasi tipo di verifica geotecnica: le opere dovranno essereverificate per gli stati limite ultimi che possono presentarsi, in conseguenzaalle diverse combinazioni delle azioni, e per gli stati limite di esercizio definitiin relazione alle prestazioni attese.“St at o lim it e è la c ondizione supe rat a la quale l’ope ra non soddisfa più lee sige nze pe r le quali è st at a proge t t at a”.Si parla di Stato limite ultimo quando lo stato limite è associato al valoreestremo della capacità portante della struttura, il superamento di uno stato© 2013 GeoStru Software

24MDClimite ultimo ha carattere irreversibile e si definisce collasso. Si parla invecedi Stato limite di esercizio quando è legato al raggiungimento di unparticolare stato dell’opera che pur non generando il collasso comprometteaspetti funzionali importanti che limitano le prestazioni in condizioned’esercizio.Definire il valore caratteristico significa pertanto scegliere il parametrogeotecnico che influenza il comportamento del terreno in quel determinatostato limite, ed adottarne un valore, o stima, a favore della sicurezza.Ai valori caratteristici trovati si applicano dei coefficienti di sicurezza parzialiin funzione dello stato limite considerato.Per quanto riguarda il calcolo geotecnico esistono due linee di pensieroseguite per la determinazione dei parametri caratteristici:Una prima linea si basa su un approccio probabilistico, considerando quindile quantità statistiche ricavate su un opportuno campione di prove;Una seconda linea di pensiero invece porta avanti l’idea che l’approccioprobabilistico non sia adatto a modellare il reale comportamento delterreno. In particolare questo secondo approccio si basa su procedimentipiù razionali, ritenendo che i valori caratteristici delle proprietà del terrenovadano valutati in funzione del livello di deformazione previsto per lo statolimite considerato.Con la Circolare del 02.02.2009 viene specificato come la scelta dei valoricaratteristici dei parametri geotecnici deve avvenire in due fasi.La prima fase comporta l’identificazione dei parametri geotecnici appropriatiai fini progettuali. Tale scelta richiede una valutazione specifica da partedel progettista, per il necessario riferimento ai diversi tipi di verifica.Identificati i parametri geotecnici appropriati, la seconda fase del processodecisionale riguarda la valutazione dei valori caratteristici degli stessiparametri.Viene inoltre precisato come “ne lle v alut azioni c he il proge t t ist a de v esv olge re pe r pe rv e nire ad una sc e lt a c orre t t a de i v alori c arat t e rist ic i,appare giust ific at o il rife rim e nt o a v alori prossim i a que lli m e di quando ne llost at o lim it e c onside rat o è c oinv olt o un e le v at o v olum e di t e rre no, c onpossibile c om pe nsazione de lle e t e roge ne it à o quando la st rut t ura ac ont at t o c on il t e rre no è dot at a di rigide zza suffic ie nt e a t rasfe rire leazioni dalle zone m e no re sist e nt i a que lle più re sist e nt i. Al c ont rario, v aloric arat t e rist ic i prossim i ai v alori m inim i de i param e t ri ge ot e c nic i appaionopiù giust ific at i ne l c aso in c ui siano c oinv olt i m ode st i v olum i di t e rre no, c onc onc e nt razione de lle de form azioni fino alla form azione di supe rfic i dirot t ura ne lle porzioni di t e rre no m e no re sist e nt i de l v olum e signific at iv o, one l c aso in c ui la st rut t ura a c ont at t o c on il t e rre no non sia in grado dit rasfe rire forze dalle zone m e no re sist e nt i a que lle più re sist e nt i a c ausade lla sua insuffic ie nt e rigide zza… Una m igliore approssim azione ne llav alut azione de i v alori c arat t e rist ic i può e sse re ot t e nut a ope rando leopport une m e die de i v alori de i param e t ri ge ot e c nic i ne ll’am bit o di pic c oliv olum i di t e rre no, quando que st i assum ano im port anza pe r lo st at o lim it ec onside rat o.”© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 25In particolare, le opere che coinvolgono grandi volumi di terreno sono quelleche portano a variazioni tensionali, all’interno di una porzione abbastanzaelevata di sottosuolo, tali da dare origine a una compensazione delleresistenze.Si parla in questo caso di resistenze compensate: le zone di terreno aresistenza minima e massima vengono sollecitate contemporaneamente equello che emerge è un comportamento meccanico intermedio fra i dueestremi. Per questo motivo, per ogni verticale d’indagine eseguita all’internodel volume significativo si effettua una stima cautelativa del valore mediodei parametri geotecnici.Nel caso di opere che coinvolgono modesti volumi di terreno a esseresollecitate sono piccole porzioni di terreno in cui prevalgono le resistenzelocali.Nel caso vengano eseguite misure dirette all’esterno del volume significativosi parla di resistenze non compensate da misure estrapolate e il valorecaratteristico andrà selezionato prendendo come riferimento un valoreprossimo al minimo misurato, a vantaggio di sicurezza.Nel caso invece in cui vengano eseguite misure dirette all’interno del volumesignificativo si parla di resistenze non compensate da misure dirette: in talcaso i valori caratteristici del terreno si stimano effettuando unavalutazione cautelativa dei valori medi misurati.1.8.3.4 Ampiezze delle fessureAllo stato attuale delle conoscenze appare opportuno limitare l’apertura (oampiezza) delle fessure in rapporto all’aggressività dell’ambiente, ondecontrastare, unitamente al ricoprimento delle barre di armatura, lacorrosione delle stesse.Oltre alla suddetta esigenza di durabilità, la limitazione dell’entità dellefessure può essere importante per necessità di tipo estetico, o di tenutastagna (per vasche e serbatoi si può evitare quasi sempre la posa di unostrato impermeabile se si contiene l’ampiezza delle fessure a non più di 0,1mm).Non verranno qui esaminati gli stati limite di decompressione e di formazionedelle fessure, in quanto essi interessano essenzialmente le struttureprecompresse.Anche se il calcolo diretto dell’apertura delle fessure è poco sicuro dato ilcarattere altamente aleatorio della fessurazione, le NTC lo richiedeespressamente indicando i valori nominali (w1=0,2 mm; w2=0,3 mm; w3=0,4mm) da non superare in funzione delle condizioni ambientali, dellacombinazione di carico e della sensibilità delle armature.Per le armature poco sensibili, quali quelle impiegate nelle strutture in c.a.normale, le NTC fissano i seguenti valori limite all’apertura delle fessure infunzione delle condizioni ambientali e della combinazione delle azioni:Condizioni ambientali Combinazione di azioni Apertura fessure w ma - ordinariefrequente= w3quasi permanente= w2b – moderatam. aggressivefrequente= w2quasi permanente= w1© 2013 GeoStru Software

26MDCrara= w1c - molto aggressivefrequente= w1Tab. 4.1.IV NTC2008 - Criteri di scelta dello stato limite di fessurazioneI prescelti valori nominali non devono essere superati da quelli di calcolo dacalcolare nella zona di efficacia delle armature, e forniti dalla:w d= 1,7 w m(4.1.38)NTCin cui:w m= ε s mD rm= valore medio apertura (4.1.39)NTCε s m= deformazione media delle barreD rm= distanza media tra le fessureQueste relazioni sono identiche a quelle già note del DM'96 il cuiprocedimento di valutazione è dettagliatamente illustrato nella Circolare [4]del 1997.Le Istruzioni [2] del 2009 consentono di effettuare il calcolo con il metodoutilizzato nell'EC2 del 2005 che viene riportato quasi integralmente nelleistruzioni medesime e che si basa sulla seguente relazione:w d= ε s mD s max(C4.1.15)in cui:D s max= distanza massima tra le fessure.1.9 Comenzi de shortcutFileCtrl + NNouCtrl + F12DeschideCapsLock + F12SalveazaF12Salveaza cu numeCtrl + CapsLock + F12 ListeazaCtrl + ACtrl + MDelCtrl + ZCtrl + YCtrl + XCtrl + CCtrl + VSlecteaza / ModificaSelecteaza totMasoara distantaStergeUndoRedoTaieCopiazaLipesteZAlt + ZRPageUpPageDownVizualizareZoom totZoom fereastraRotesteInainte la nivelMai jos la nivelAlt + QAlt + LAlt + XPanouriAscunde panouriDeschide panou niveluriDeschide panou DXF/DWG© 2013 GeoStru Software

GeoStru Software 27Alt + SAlt + MAlt + CAlt + KAlt + OAlt + PPanouriDeschide panou SectiuniDeschide panou MaterialeDeschide panou SarciniDeschide panou NoduriDeschide panou OptiuniDeschide panou ProprietatiCtrl + SF5Alte comenziSalveaza imagineCalculeaza2 MDC2.1 IntroducereMDC este programul pentru analiza zidurilor de sprijin cu fundatii directe saupe piloti, cu sau fara ancoraje. Programul realizeaza calculul geotehnicfolosind, la alegerea utilizatorului, teoriile uzuale adoptate in geotehnica, siefectueaza toate verificarile prescrise de normativa in vigoare, printre careverificarea la stabilitate globala chiar si in conditii seismice.Calculul structural realizeaza dimensionarea si verificarea armaturilor folosindmetodele Starilor Limita Ultime.NormativeNuove norme tecniche costruzioni (NTC 2008)Eurocod 7/8LRFDSTAS 3300/1-85;3300/2-85; 10107/0-90British Codes BS8004/BS8110Caracteristici generaleGratie numeroaselor sale optiuni MDC permite abordareaunei largi varietati de ziduri de sprijin:Ziduri din B.A.;Ziduri de greutate;Ziduri pe piloti si micropiloti;Ziduri cu ancoraje;Ziduri cu consola amonte;Pinten de fundatie;Ziduri in trepte pe latura amonte;Zid "evazat" aval si amonte;Forte ce actioneaza pe zid: FX, FY, MZ in n puncte;Teren stratificat;Prezenta terasamentului;Sarcini pe terasament;Teren inclinat aval si amonte;Prezenta panzei freatice, chiar si suspendata;Inserarea de umpluturi (drenaje) amonte;© 2013 GeoStru Software

28MDCZiduri de inchidere;Diagrama solicitarilor;Editor de armaturi cu vizualizare 3D;Analiza stabilitatii globale folosind metodele: FELLENIUS,BISHOP, JANBU, BELL, SARMA, SPENCER, MORGENSTERNsi PRICE, DEM;Vizualizare 3D a stratigrafiei si armaturilor.StratigrafieInput-ul stratelor este deosebit de simplu si permite utilizatorului sareprezinte succesiuni litologice, chiar si inclinate, amonte si aval de lucrareade sprijin. Programul permite lucrul cu mouse-ul in zona de lucru pentru amodifica grosimea si inclinatia stratelor. Fiecare litologie, caracterizata dinpunct de vedere geotehnic de parametrii necesari calculului, poate fidescrisa textual si i se poate asocia o culoare sau o textura. MDC contine sio baza de date interna de terenuri pe care utilizatorul le poate modifica saupoate adauga altele noi.CalculMetodele de calcul folosite in calcularea impingerii sunt alese de catreutilizator dintre: Coulomb, Rankine si Mononobe & Okabe; de asemeneautilizatorul poate opta pentru executarea calculului considerand impingereapasiva si, pentru elementele supuse impingerii active, se pot impuneprocente de impringere efectiv exercitata.Calculul structural poate fi realizat, la alegerea utilizatorului, cu metodastarilor limita ultime sau metoda tensiunilor admisibile.Nou in aceasta versiunePentru noutatile prezente in aceasta versiune consultatiChange Log2.2 Creare ghidataCrearea unui nou fisier de lucru beneficiaza de o procedura ghidata, fiindposibila definirea unui model generic de calcul la inceput, pe baza caruia vafi executata automat predimensionarea lucrarii, iar apoi putand fi operatemodificarile necesare. La apasarea butonului "Nou" apare urmatoareafereastra de dialog:© 2013 GeoStru Software

MDC 29Meniu pentru initializarea proiectuluiZonaIdentifica zona santierului, cu posibilitatea de a insera si latitudinea silongitudinea in sistem WGS84.NormativaUtilizatorul poate alege normativa de referinta de utilizat pentru calcululGEO respectiv STR.Unitati de masuraUtilizatorul poate alege, pentru unutatile de masura, sistemul Tehnic sau celInternational.Inaltime zidPe baza inaltimii zidului, exprimata in cm, pe care utilizatorul o insereaza, vafi efectuata predimensionarea zidului de sprijin.TipologiaSelectati tipologia de calculat dintre cele propuse..Pentru un zid pe unul, doua sau trei randuri de piloti se introduc si:Caracteristici pilotIndicati tipul de piloti (Forati / Batuti), diametrul si lungimea exprimate in© 2013 GeoStru Software

30MDCcm.Pozitia in fundatieIndicati distanta axa - margine externa si interaxa longitudinala a pilotilor,exprimate in cm, precum si alimiamentul (Alineati / Nealineati).2.3 Procedura de calculO data initiat un nou model cu ajutorul comenzii 'Nou', utilizatorul va puteacontinua cum doreste proiectul, modificand si asignand date de input.Cu titlu de exemplu regasiti o secventa de operatiuni ce permit desfasurareaunei analize complete a unui zid de sprijin:1. Definirea datelor generale;2. Definirea materialielor si, pentru ziduri din b.a., optiunile relativearmaturilor;3. Definirea datelor geometrice ale zidului;4. Definirea eventualelor sarcini pe teren sau pe structura;5. Inserarea datelor referitoare la geometria terenului;6. Definirea caracteristicilor terenului si eventual prezenta apei subterane;7. Definirea caracteristicilor eventualilor piloti de fundatie;8. Definirea caracteristicilor eventualelor ancoraje;9. Definirea combinatiilor de calcul; asignarea parametrilor seismici pentrucombinatiile seismice; sartul analizei zidului;10.O data efectuata analiza este posibila vizualizarean tuturor rezultatelorsi a armaturilor;11.Exportatrea raportului de calcul final folosind comanda "Exporta in RTF";12.Efectuarea analizei de stabilitate globala si exportarea rezultatelor.In urmatoarele capitole vor fi descrise ferestrele de dialog care permitutilizatorului efectuarea analizei.2.4 Date generaleIn aceasta fereastra utilizatorul trebuie sa faca alegeri de care depindrezultatele de calcul.© 2013 GeoStru Software

MDC 31Meniu pentru definirea datelor generaleDescriere lucrareIn acest camp se poate insera o descriere sintetica a proiectului si indica locatia,proiectantul si data.ZonaInserand localizarea in format: strada xxxx, localitate, judet, stat va fiindividualizata automat zona de lucru. In alternativa trebuie asignate coordonatelein sistem WGS84 in grade zecimale. Zona va fi reafisata in rapoartele generale sifolosita pentru localizarea seismica.Pentru individualizarea zonei este necesara conexiunea la internet.NormativaUtilizatorul poate alege normativa de referinta de utilizat respectiv pentru calcululGEO si STR.Conditii ambientaleAlegerea are impact asupra verificarii la fisurare.© 2013 GeoStru Software

32MDCTipologiaAlegeti tipologia de calculat dintre cele propuse pentru ziduri din b.a. (zid cuconsola, cu pinten de fundatie, pe unul, doua sau trei siruri de piloti) cuposibilitatea de a selectiona zid de greutate, etc.Daca se alge realizarea calculului pentru un zid de greutate, programulefectueaza calculul impingerii si verificarile la alunecare, rasturnare si sarcina limita.Mai mult, realizeaza verificarea sectiunii de prindere zid-fundatie. Aceasta din urmase realizeaza pentru a controla ca sectiunea examinata sa nu prezinte tensiuni detractiune, ci numai de compresiune: in raport este specificata aceasta verificare.Daca se alge realizarea calculului unui zid de inchidere, se recomanda calculareaimpingerii pasive (Ko) si luarea in considerare a unei valori foarte scazute pentruimpingerea pasiva (minim 1%). Programul calculeaza presiunea asupra terenului,care va avea o derulare aproape costanta.Acest tip de zid este considerat fix in aval.Pentru acest tip de zid deplasarea varfului (capatului) elevatiei este blocata, astfelincat programul face doar verificarea la incarcarea limita a fundatiei la baza siomite verificarea la alunecare si rasturnare a zidului.ImpingereIn aceast camp utilizatorul poate alege realizarea calculului impingerii terenului inregim activ sau pasiv (de exemplu pentru zidurile de inchidere); pentru impingereaactiva se poate opta pentru teoria lui Rankine, valabila pentru ramblee/terasamente orizontale si in absenta forfecarii teren-zid (d = 0), sau a luiMononobe & Okabe (valabila in conditii seismice) care conduce la teoria lui Coulombin absenta seismului. Mai mult, pentru terenul in avalul zidului, in regim de impingerepasiva, se poate alege procentul de impingere efectiva. Impingerea pasiva estecalculata de catre program doar pe portiunea de teren in aval de consola defundatie si nu pe acela de acoperire a acesteia (vezi panoul Umplere).Pentru evaluarea cresterii impingerii seismice se cere alegerea punctului deaplicare: diagrama impingerilor seismice poate fi considerata triunghiulara, alegandpunctul de aplicare al rezultantei la 1/3 H de la baza zidului sau la 2/3 H (diagramatriunghiulara rasturnata), sau constanta pe inaltimea zidului, alegand punctul deaplicare al rezultantei la 1/2.Coeficienti globali limita de sigurantaReprezinta limita de siguranta ceruta in cele patru verificari. Aceste valori se alegde catre utilizator si, odata definite, pot fi salvate ca valori predefinite pentru alteproiecte.2.5 Arhiva materialeLa deschiderea programului sau a unui nou calcul este vizualizata arhiva fixade plecare in care se pot adauga noi tipuri de beton si otel sau modificavalorile existente.Cand sunt salvate datele sectiunii calculate este memorata o data cu© 2013 GeoStru Software

MDC 33acestea si intreaga arhiva modificata.Nomenclatura folosita pentru definirea rezistentei betonului este modificatade program in momentul in care utilizatorul alege sistemul S.I. (international)sau M.K.S. (tehnic), din meniul Preferinte sau din setarile initiale in CreareguidataMeniu pentru gestiunea materialelorBetonClasa beton: Denumirea clasei de rezistenta a conglomeratului printr-o definitiealfanumerica de maxim 10 caractere.fck, cub: Rezistenta caracteristica la compresiune determinata pe cuburi deconglomerat.Ec: Modul de elasticitate.fck: Rezistenta cilindrica caracteristica la compresiune, f c k= 0,83 R c kfcd: Rezistenta de calcul la compresiune, f c d= α c cf c k/ 1,5 unde α c c=0,85 =coef. reductiv al rezistentelor de lunga durata si 1,5 este coef. de sigurantapartial al betonului.fctd: Rezistenta de calcul/proiectare la tractiune, f c td= 0,7 fctm / 1,5.fctm: Rezistenta medie la tractiune, f c tm= 3 (f c k/10)2/3 pentru clase = C50/60, fc tm = 21,2 ln[1+ (f /100)] pentru clase > C50/60.c mPoisson: Coeficient de contractie transversala (Poisson) variabil intre 0 si 0,2.AlfaT: Coeficient de dilatatie termica [1/°C].G.S.: Greutate specifica a betonului armat.Tip otelTip otel: Denumire tip otel printr-o definitie libera alfanumerica de maxim 10caractereEs: Modul de elasticitate instantaneu.fyk: Rezistenta caracteristica la intindere nominala.fyd: Rezistenta la intindere de calcul = f yk/ 1,15 [1,15 = coeficient de© 2013 GeoStru Software

34MDCsiguranta partial].ftk: Rezistenta caracteristica la ruptura, nominala.ftd: Rezistenta la ruptura, de calcul. Este rezistenta dedusa de coeficientul1.15 in corespondenta cu deformarea unitara la ruptura de calcul egala cu90% din deformarea la ruptura caracteristica.ep_tk: Deformarea unitara ε ukla ruptura in diagrama idealizata a oteluluiegala cu 0.01.epd_ult: Deformarea ultima de calcul egala cu ε ud= 0.9 ε uk.β1,*β2 (init.): coef. de aderenta otel beton la prima aplicare a sarcinii. Esteuntilizat de program in verificarea deschiderii fisurilor in combinatiile rare deexercitiu (SLE)β1,*β2 (final): coef. de aderenta otel beton pentru sarcini de lunga durata.Este utilizat de program la verificarea deschiderii fisurilor in combinatiifrecvente si cvasi-permanente de exercitiu (SLE).Parametri stari limita de exercitiu (Deschidere fisuri - Tensiuninormale)Desch. fis.: in aceasta coloana sunt afisate valorile limita ale deschideriifisurilor confor conform starii limita a conditiilor ambientale fixate (acesteadin urma sunt indicate in fereastra Dati Generali).S.cls [aliq. fck]: tensiunea limita a betonului in exercitiu exprimata ca partedin tensiunea caracteristica de ruptura a betonului.S.fe [aliq. fyk]: tensiunea limita a otelului in exercitiu exprimata ca parte dintensiunea caracteristica de ruptura a otelului.ATE NTIE : de fa ul pa ra m e trii a u a s igna te v a lo rile pre v a z ute de NTC da ra ce s te a po t fi m o difica te de ca tre utiliz a to r dire ct de la ta s ta tura !2.6 Date geometrice si sarciniComanda deschide o freastra in care sunt vizualizate panourile deintroducere a datelor pentru definirea geometriei zidului si a conditiilor deincarcare pe rambleu si pe zid. Fiecare panou este vizibil in partea dreapta azonei de lucru.Geometrie zidGeometria zidului se defineste in functie de element, mai exact se atribuiedatele geometrice, respectiv ale elevatiei, ale fundatiei, ale pintenului siconsolei. Mai mult, este posibila modelarea in trepte cu baze si inaltimidiferite a laturii amonte a zidului. In cadrul aceleiasi ferestre de dialog esteposibila asignarea betonului de egalizare: prezenta sa este vizibila numai incazul zidurilor fara piloti si se ia in considerare numai in cazul verificarii stariilimita de alunecare.Se poate de asemenea indica deplasarea la capatul zidului si selectaoptiunea "Talpa continua" pentru a seta factorul de corectie a formeifundatiei egal cu 1.© 2013 GeoStru Software

MDC 35Meniu pentru definirea geometriei ziduluiVezi si ziduri cu contrafortiSarciniIn cazul zidurilor de sustinere sunt prevazute doua tipologii de sarcini:1. sarcini / incarcari distribuite pe rambleu/terasament;2. sarcini concentrate pe zid.Asignarea incarcarilor/sarcinilor in programul MDC se poate realizaselectionand butoanele aferente din bara de instrumente sau din meniulDate geometrice si sarcini.Pentru sarcinile distribuite asignarea se efecueaza luand ca origine asistemului de referinta capatul zidului (muchia amonte), asadar pozitia loreste determinata in functie de distanta fata de acest punct (abscisainitiala).Pentru sarcinile concentrate originea sistemului de referinta se afla la nivelulvarfului inferior a fundatie in aval: fiecare sarcina este individualizata princoordonatele X si Y ale acestui sistem de referinta.Sarcini distribuitePentru acestea, extensia este determinata de abscisa initiala si finala iarvaloarea lor poate fi constanta sau variabila. Adancimea sarcinii subliniazapozitia sa fata de capatul elevatiei.Este posibila introducerea mai multor sarcini care, in faza de executie acalculului, pot fi combinate in functie de diversi factori de combinatie.Programul evaluaeza efectul suprasarcinilor asupra impingerii active doar© 2013 GeoStru Software

36MDCdaca acestea sunt localizate in cadrul penei de cedare.Orice sarcinainserata pe terasament este distribuita automat pe toata pana de rupere,mai exact, calculata rezultanta, aceasta este transformata intr-o sarcinadistribuita extinsa cat dimensiunea penei. Se pot alege sarcini uniforme, fasiide sarcina sau sarcini trapezoidale.Meniu pentru asignarea sarcinilor distribuite pe terasamentSarcini concentrateSunt sarcinile care actioneaza asupra zidului si sunt determinate in functiede urmatoarea conventie:Forte orizontale (Fx) pozitive daca sunt indreptate de la dreapta insprestanga;Forte verticale (Fy) pozitive daca sunt indreptate de sus in jos;Momente (Mz) pozitive daca sunt in sensul invers al acelor de ceasornic.Este posibila introducerea mai multor saracini concentrate care, in faza derealizare a calculului, pot fi combinate in functie de diversi factori decombinatie.© 2013 GeoStru Software

MDC 37Meniu pentru asignarea sarcinilor concentrare2.7 Profil terenIn aceast meniu se definesc profilele terenurilor in amonte si in aval de zid.Acestea sunt reprezentate de doua segmente, primul fie in amonte, fie inaval, este cel mai apropiat de zid si pote fi inclinat cu un unghi pozitiv saunegativ. Mai mult, se poate modela un rambleu/terasament in amonte, maiinalt decat elevatia, si a carui inaltime si greutate specifica sunt declarateaici.Meniu pentru definirea profilului terenului© 2013 GeoStru Software

38MDC2.8 UmpluturaPrezenta materialelor de umplutura in spatele zidului si in fundatie poate fiasignata din panoul Umplutura vizibil in partea dreapta a zonei de lucru.Umplutura AmontePentru a defini umplutura din zona din posterioara zidului trebuie desemnatagreutatea volumica, unghiul de rezistenta la forfecare si cel de frecareteren-zidUmplutura AvalPentru a introduce o umplutura pe latura aval a fundatiei trebuie desemnatagreutatea volumica a materialului, unghiul de rezistenta la forfecare siinaltimea.Parametrii geotehnici de caracterizare a celor doua umpluturi sunt necesarila finele calcularii solicitarilor pe fundatie si pe elevatie.Meniu pentru asignarea umpluturii© 2013 GeoStru Software

MDC 392.9 StratigrafieMeniu pentru definirea stratigrafieiNr.: Numarul de ordine al stratului;N.B.: Pentru o functionare corecta a programului stratele se asigneaza desus in jos.Baza de date terenuri: Utilizatorul are acces la o baza de date de terenuri, acaror caracteristici geotehnice sunt cunoscute.Cota initiala strat [cm]: Introduceti cota initiala a stratului incepand de lapartea superioara. Pentru celelalte straturi cota initiala trebuie sa coincida cucota finala a stratului asignat anterior.Cota finala strat [cm]: Introduceti cota finala a stratului.Inclinatie [°]: Inclinatia stratului fata de orizontala.Panza freatica: Indicati daca stratul este intersectat de o panza freaticapentru a lua in considerare impingerea apei si analiza in conditii de pesiuniefective. In acest caz introduceti greutatea volumica totala.Permeabilitate k: Permeabilitatea stratului.Greutate volumica: Greutatea volumica a terenului.Unghi de rezistenta la forfecare Fi [°]: Unghiul de rezistenta la forfecareal terenului; in prezenta panzei freatice introduceti parametrul efectiv.© 2013 GeoStru Software

40MDCCoeziune c: Coeziunea terenului; in presenta panzei freatice introducetiparametrul efectiv.Unghi de frecare teren - zid delta [°]: Unghiul de frecare teren-zid. Seconsidera ca distributia de-a lungul zidului a presiunilor datorate actiunilorstatice si dinamice actioneaza cu o inclinatie fata de normala la zid nu maimare de 2/3 din unghiul de rezistenta la forfecare, pentru starea deimpingere activa.Modulul de elasticitate: Modulul de elasticitate al stratului, necesarpentru calcularea tasarilor in prezenta pilotilor.Culoarea: Pozitionati-va pe aceasta celula si faceti click cu mouse-ul; va fivizualizata paleta de culori de unde se poate alegere culoarea asociatastratului.Descriere: Introduceti o descriere sintetica a litologiei.In verificarile globale (sarcina limita, rasturnare si alunecare),peretele de impingere este definit de planul ce trece prin suprafatasuperioara a fundatiei amonte. De-a lungul acestui plan frecarea carese dezvolta in prezenta fundatiei amonte este frecare teren-reren sinu frecare teren-perete. In cazurile in care, in schimb, fundatiaamonte nu este prezenta sau este neglijabila, putem presupune cade-a lungul acestui plan se dezvolta o frecare teren-perete. In acestcaz se poate impune programului folosirea unghiului d teren-peretepentru verificarile globale, bifand optiunea prezenta in partea de jos aferestrei de definire a stratigrafiei.Atentie:Neasignand datele la colaps prin alunecare si sarcina limita programul vaprelua valorile stratului unde se afla fundatia zidului.Cand se asigneaza manual trebuie inserate valori pentru ambele. De exempludaca doriti sa asignati o aderenta de 100KPa trebuie asignat si unghiul defrecare in fundatie.O data selectat stratul se poate de asemenea asigna valoarea lui Nspt iarprogramul va asigna automat caracteristicile geotehnice, atunci candacestea nu se cunosc.2.10 PilotiIn cazul alegerii tipologiei de zid pe piloti se activeaza comanda Piloti in carese defineste geometria, materialele si modalitatile de calcul pentru acestia.© 2013 GeoStru Software

MDC 41Meniu pentru asignarea optiunilor relative pilotilorCaracteristici pilotIn aceasta sectiune se atribuie modalitatile de executie (forat sau batut),diametrul si lungimea. Mai mult, se cere coeficientul reactiunii orizontale,constant sau liniar cu adancimea si coeficientul lui Poisson, al stratului in careeste imers varful pilotului, pentru evaluarea tasarilor.Verticale verifucareSe poate indica numarul verticalelor verificate si relativii factori de corelatiepentru a afla rezistenta caracteristica a incercarilor geotehnice, in functie denumarul de profile verificate.Pozitie in fundatiePentru satbilirea pozitiei pilotilor in sectiune se cere distanta axei fata demarginea externa a fundatiei: acestia sunt dispusi simetric, in cazul a doi piloti,si, in cazul a trei piloti, acesta din urma este pozitionat in asa fel incat sa aiba odispozitie triunghiulara. Pentru stabilirea numarului de piloti pe metru liniar de zidse cere interaxa longitudinala.Inclinatie pilotiPentru fiecare pilot este posibila asignarea unei inclinatii pozitive in sens opusacelor de ceasornic.Optiune de analizaPentru calculul pilotilor se ofera posibilitatea de alegere a actiunilor transmisestructurii zidului, intre momentul rezultant sau momentul rasturnarii.(v. Faza IV - Modelul de calcul).© 2013 GeoStru Software

42MDC2.11 AncorajeAncorajul este considerat in program ca o forta aplicata asupra zidului demarime egala cu tractiunea; aceeasi fota este luata in considerare in cadrulanalizei stabilitatii globale de ficare data cand o potentiala suprafata dealunecare intersecteaza ancorajul.Meniu pentru asignarea caracteristicilor ancorajuluiDate generale ancorajDiametru toroaneInsati diametrul toroanelor.Factor de siguranta la forta limita ultima a ancorajuluiIndicati factorul de siguranta de aplicat fortei limita a ancorajului in functie dedurabilitate si risc.Factor de corelatie verticale cercetateIndicati factorul de corelatie pentru a afla rezistenta caracteristica a incercarilorgeotehnice, in functie de numarul de profile de verificat.Coeficient scaderi de tensiuneEste raportul intre tractiunea initiala si tractiunea in conditii de exercitiu. Aceastavaloare depinde de tehnologia folosita pentru realizare si poate lua valori cuprinseintre 1.2 si 1.5.Resistenta tangentiala limita mortarIndicati rexistenta tangentiala limita a mortarului.© 2013 GeoStru Software

MDC 43N°Numarul de ordine al ancorajului.DH [cm]Indicati distanta ancorajului fata de capatul zidului.Lung. libera [cm]Indicati lungimea fragmentului initial al ancorajului.Lung. ancorata [cm]Indicati lungimea fragmentului de ancoraj al tirantului.Diam. foraj [cm]Indicati diametrul forajului.Diam. bulb [cm]Indicati diametrul bulbului.Inter. [cm]Indicati interaxele longitudinale.Inclin. [°]Indicati unghiul de inclinatie al ancorajului fata de orizontala.Forfec. teren-ancoraj [°]Indicati unghiul de forfecare care se formeaza intre teren si ancoraj.AderentaIndicati aderenta ancoraj-teren.Nr. ToroaneIndicati numarul de toroane folosite.Rez. calcul otelIndicati rezistenta de calcul a otelului.TractiuneIntroduceti valoarea tractiunii; programul calculeaza o valoare a tractiunii,dar utilizatorul poate introduce o alta valoare pentru aceasta tastand-o incasuta aferenta.CuloareaAlegeti culoarea de reprezentare a ancorajului din tabla de culori.Pentru a realiza ancorarea zidului procedati astfel:1. Calculati zidul fara ancoraje;2. Definiti geometria ancorajului si caracteristicile geometrice: in timpulintroducerii datelor programul calculeaza automat valoarea de tensionarein ancoraj. Chiar daca aceasta valoare este calculata de catre program,ea poate fi modificata de catre urilizator.© 2013 GeoStru Software

44MDC3. Refaceti calculul si controlati diagrama tensiunilor in fundatie: este depreferat ca aceasta digrama aproximativ dreptunghiulara sau cu bazamare inspre amonte; in plus trebuiesc realizate verificarile de siguranta laalunecare si la prabusirea de blocuri.4. Daca digrama presiunilor in fundatie nu satisface conditiile punctuluiprecedent, atunci trebuie sa cresteti sau sa scadeti valoarea tractiunii.5. Daca nu ste satisfacuta verificarea la sarcina limita atunci trebuieintrodusi piloti.6. Lungimea libera trebuie sa fie calculata in asa fel pentru a plasa bulbul inafara zonei de rupere detectata direct de catre program dupaintroducerea ancorajului.2.12 Materiale si armaturi zidCu aceasta comanda se realizeaza asignarea materialelor zidului si pilotilor,precum si alegerea parametrilor de verificre a sectiunilor din beton armat.Meniu pentru asignarea optiunilorreferitoare la armaturiParametri de verificare a sectiunilor din b.a.Raport intre cantitatea de armatura intinsa respectiv comprimataIn fiecare sectiune, raportul intre armatura intinsa si cea comprimata estementinut egal cu valoarea desemnata de utilizator.Armatura de repartitieCantitatea de distributie a armaturilor este calculata in cantitate egala cuprocentul exprimat de catre utilizator pentru armatura intinsa a sectiunii celei maiarmate.© 2013 GeoStru Software

MDC 45Meniu pentru asignarea optiunilor referitoare la armatura ziduluiZidCaracteristici materialePentru ciment se cere rezistenta mecanica caracteristica Rck si greutateaspecifica.Pentru barele de armatura valorile cerute sunt: rezistenta la curgere (Fyk),tensiunea de intindere maxima, modulul de elasticitate, coeficeintul deomogenitate si valoarea stratului de acoperire.Armaturi din elevatie - Armaturi de fundatie - Armaturi pinten - Armaturade repartitiePentru fiecare dintre aceste elemente se pot specifica diferite diametre alebarelor de armatura, numarul minim sau maxim de bare.Pe baza acestor parametrii programul realizeaza verificari la diferite cote, plecandde la numarul minim de bare si pana la cel maxim.Daca aceste verificari esueaza, diametrul este crescut pana cand verificarilereusesc.Beton de acoperireIndicati grosimea stratului de beton de acoperire pentru fiecare elementstructural.© 2013 GeoStru Software

46MDCInadirea barelor la capeteAcolo unde barele de armatura ancorate in fundatie nu depasesc intreaga inaltimea elevatiei sunt prevazute bare suplimentare dispuse pe intreaga inaltime siinadite cu cele existente (originale).Utilizatorului i se cere sa specifice lungimea de ancorare a barelor originaleprelungite deasupra fundatiei.PilotiMeniu pentru asignarea optiunilor referitoare la armatura pilotuluiCaracteristici materialePentru beton se cere rezistenta mecanica caracteristica Rck si greutateaspecifica.Pentru barele de armatura valorile cerute sunt: rezistenta la curgere (Fyk),tensiunea de intindere maxima, modulul de elasticitate, coeficeintul deomogenitate si valoarea stratului de acoperire.Armaturi longitudinale - Bare de inadire - Armatura tubularaPentru barele de armatura valorile cerute sunt:rezistenta la curgere (Fyk), tensiunea de intindere maxima, modulul deelasticitate, coeficeintul de omogenitate si valoarea stratului de acoperire.Pentru verificarile sectiunilor pilotului se cer cantitatea minima de otel de folosit© 2013 GeoStru Software

MDC 47si, daca se armeaza pilotul cu bare longitudinale si bare de inadire, dimensiunilediametrului.Pentru armatura tubulara se cer diametrul intern si extern pe care utilizatorul lepoate alege dintr-o baza de date in care se gasesc cele mai des folosite valori.Beton de acoperireIndicati grosimea stratului de beton de acoperire.2.13 CalculCalculRealizeaza calculul geotehnic si structural al zidului vizualizand sintezarezultatelor; comanda duce la vizualizarea unei ferestre de dialog in careapar conditiile de sarcina: cele definite de catre utilizator ca sarcini perambleu/terasament si sarcini pe zid, si cele calculate de catre program (ex.greutate, impingere, seism, impingere apa, etc.)In aceasta faza utilizatorul poate defini variatele combinatii intre actiunilecu coeficientii aferenti, la finele verificarii rezistentei structurale a lucrarii, sirezistentele terenului, cu stabilirea coeficientilor reductionali ai valorilorcaracteristice, pentru verificarile geotehnice.© 2013 GeoStru Software

48MDCMeniu pentru gestiunea combinatiilor si calculul lucrariiCombinatii de sarcinaIn general, programul propune trei combinatii, una pentru definirea capacitatiistructurale a zidului, pentru dimensionarea geotehnica si pentru verificareaechilibrului.Combinatiile propuse pot fi schimbate de catre utilizator, selectionand aceeacare il intereseaza si modificand coeficientii partiali. Acestea sunt vizualizateintr-o lista in stanga ferestrei si sunt individualizate de numele asignat de catreutilizator.Pentru fiecare combinatie de sarcina se poate asocia tipologia verificarilor deefectuat, si deci daca este vorba despre verificari la stari limita ultime (SLU) detip GEO (geotehnic) sau STR (structural), sau verificari la stari limita de exercitiu(SLE) ale caror rezultate vor fi reproduse in raportul final.© 2013 GeoStru Software

MDC 49Pentru orice combinatie programul realizeaza calculul complet al zidului (structural si geotehnic) si reda, in forma sintetica, informatiile cele maiimportante asupra verificarilor realizate ( rasturnare, alunecare, capacitateportanta). Atunci cand in una dintre combinatii nu este satisfacuta una sau maimulte verificari, programul pune in evidenta combinatia neverificata.Din fereastra de calcul este posibila adaugarea sau eliminarea unei combinatii cubutoanele aferente aflate pe bara sau cu un click pe butonul drept al mouseului:Combinatie nouaSe mai pot adauga noi combinatii cu ajutorul butonului Combinatie noua de pebara: an acest caz, programul vizualizeaza toate conditiile de incarcare calculate(greutate proprie, greutate teren, impingere, seism) si acelea definitedecatreutilizator (sarcini distribiute si concentrate) cu coeficient partial egal cu 1, pecareutilizatorul il poate schimba in functie de propriile exigente de verificare, sicoeficientii de rezistenta (unghi de rezistenta la forfecare, coeziune, etc.)intotdeauna cu coeficientuil partial egal cu 1.Eliminare combinatiePentru a elimina o combinatie de incarcare pozitionati-va cu mouse-ul pecombinatia de eliminat din lista de combinatii si dati click pe Eliminarecombinatie de pe bara.Redenumire combinatiePentru a redenumi o combinatie pozitionati-va cu mouse-ul pe combinatiade redenumit si scrieti noul nume in casuta de Nume combinatie (in parteasuperioara dreapta).Verificare combinatiiApasand butonul Calcul, programul realizeaza calculul pentru fiecarecombinatie evidentiindu-le (triunghi galben) pe acelea care nu au fostverificate total sau partial (verificare la alunecare, la rasturnare si la sarcinalimita). Selectionand o combinatie din lista cu ajutorul unui click se potvizualiza informatiile despre combinatia selectionata.Pentru efectuarea analizei zidului (pentru toate combinatiile) este necesaraapasarea butonului "Calc ule aza" din fereastra Calc ul.N.B. Coeficientii de combinatie si sinteza rezultatelor sunt relativecombinatiei selectate de utilizator.Pentru a lua in considerare sarcinile inserate sausistemele de ancorare in faza de analiza este necesar cafactorul de combinatie A sa fie diferit de 0!Vezi si Calcul deplasari.© 2013 GeoStru Software

50MDC2.14 Calcul materialeMeniul permite vizualizarea calculului metric al cantitatilor de otel si beton.2.15 Stabilitate globalaRealizeaza verificarea stabilitatii globale cu ajutorul metodelor clasice aleEchilibrului Limita si cu metoda DEM. Verificarea poate fi efectuata fiepentru suprafete circulare fie pentru suprafete de forma generica.Programul propune o retea de centri pentru analiza, dar utilizatorul o poatemodifica sau deplasa.Comanda pune in executie programul pentru efectuarea analizei destabilitate globala.Meniu pentru procedura de initiere a analizei stabilitatii globaleCu un click pe butonul "Calc ul" va fi pus in executir modulul Slope/MDC.Verificarea este realizata pentru combinatia de sarcini selectata. Transferuldatelor in modulul de stabilitate globala este automat, deci va sugeram saverificati datele de input.© 2013 GeoStru Software

MDC 51Dal menù Calc olo è possibile selezionare il metodo da utilizzare perl'analisi di stabilità globale ed avviare il calcolo attraverso il comando ''Ese gui Analisi''.Din meniul "Calc ul" se poate selecta metoda de utilizat pentru analizade stabilitate globala si se poate incepe calculul folosind comanda "Exe c ut ie analiza".Comanda pentru startul analizeiIn fereastra Re zum at c alc ul este afisata valoarea minima a factoruluide siguranta ce trebuie comparat cu gradul de siguranta consideratacceptabil.© 2013 GeoStru Software

52MDCAnaliza stabilitatii globaleRaportul privind stabilitatea globala se listeaza din acest modul folosindmeniul Export - Export a in form at RT F.N.B. Pentru mai multe informatii privind analiza stabilitatii globaleconsultati si manualul programului Slope.2.16 DiagrameVizualizare stratigrafieVizualizeaza zidul cu stratigrafia desemnata.Pana Statica-DinamicaAfiseaza amplitudinea penei statice-dinamice.DiscretizareVizualizeaza sectiunile de calcul.Presiuni terenVizualizeaza digrama presiunilor terenului asupra zidului.Presiuni panza freaticaVizualizeaza digrama presiunilor apei.Presiuni in fundatieVizualizeaza evolutia presiunilor pe fundatie (numai in absenta pilotilor).Diagrama momenteAfiseaza digrama momentelor pe elevatie si pe fundatie.© 2013 GeoStru Software

MDC 532.17 ArmaturiMeniu pentru modificarea armaturilorArmaturaAfiseaza lista de armaturi (toate araturile in combinatii)Armaturi de combinatiePentru fiecare combinatie selectionata se vizualizeaza armatura corespondenta.Combinatia de vizualizat se poate selctiona din bara de instrumente.Editor armaturiCu ajutorul acestei comenzi se deschide fereastra editorului armaturilor, dandposibilitatea utilizatorului de a efectua modificari asupra armaturii propuse.Selectarea unei armaturiPentru a selectiona o armatura de modificat se alege comnda Selectionare dinpanoul lateral Editor armaturi, se trece in zona profilului zidului (zona evidentiatade culoarea de fundal zidului) si se efecuteaza unui click pe aceasta; armaturaselectinata din diagrama de explozie a barelor poate fi doar deplasata, nu simodificata. Atunci cand armatura se poate edita, nodurile acestia suntevidentiate de puncte colorate iar armaturi se prezinta toate caracteristicileacesteia: numar, diametru, lungimea segmentului si unghi de inclinatie. inaceasta faza este posibila schimbarea caracteristicilor armaturii selectionate dinpanoul lateral.Inghetare / Anulare inghetare (Eliberare) baraPentru impiedicarea modificarilor accidentale asupra barelor armaturilor,programul dispune de comanda Inghetare care se activeaza din meniulflotant apasand tasta dreapta a mouse-ului. Pentru a putea modificabarele se selecteaza comanda Eliberare tot din meniul flotant actionandtasta dreapta a mouse-ului. Aceasta din urma comanda reda posibilitateade editare a tuturor barelor.© 2013 GeoStru Software

54MDCModificarea unei bare de armaturaFiecare bara poate fi taiata Taiere, modelata - introdicand unul sau maimulte noduri Introducere nod, sau eliminata Eliminare. Toate modificarileasupra barei se pot activa din meniul flotant si se confirma intotdeauna cuajutorul comenzii Aplicare a aceluiasi meniu. O bara eliminata (Eliminare) numai poate fi introdusa; in astfel de situatii se sugereaza folosirea comenziiAnulare (Undo).Verificarea sectiunilor de calculDupa modificarea graficii barelor trebuie realizata verificarea armaturiimodificate. Pentru aceasta selecteaza comanda Verificare sectiuni de pebara de instrumente: fereastra de dialog care apare arata armatura decalcul pentru diferite parti ale zidului (elevatie, fundatie aval, fundatieamonte, pinten) anterioara modificarilor. Pana la propunerea noii armaturimodificate trebuie click-at butonul Armatura de calcul al aceleasi ferestre;executarea acestei comenzi va modifica armaturile dupa cerinteleutilizatorului.infine, realizand click pe butonul Verifica Sectiuni va fi realizata verificareasectiunilor de calcul cu noile armaturi. Daca nu apare nici un mesaj,verificarea poate fi considerata satisfacuta pe baza optiunilor utilizatorului.Armatura modificata este vizualizata in raportul de calcul cu verificarile.Not a : pe pe re t e le de e le v at ie , pe nt ru ac e e asi lat ura (in am ont e sau inaval) poat e fi folosit un singur t ip de diam e t ru.2.18 OptiuniOptiuniAcest meniu permite vizualizarea ferestrei de setari pentru parametrii relativizonei de lucru: se pot personaliza culorile de fundal si culorile liniilor, pozitiatexturilor si dimensiunea procentuala a acestora precum si grosimea liniilor,toleranta cursorului si pasul grilei de lucru.2.19 ExportaExport in format RTFVizualizeaza raportul de calcul, exportandu-l in format RTF (vizualizabila sicu Word din Vista).Export in format DXFExporta in format DXF continutul ferestrei de lucru.Export in BMPExporta grafica din foaia de lucru in foramt Bitmap.Not a: T oat e fisie re le e xport at e au ac e lasi num e al fisie rului princ ipal si oe xt e nsie c are le indiv idualize aza in m od univ oc .© 2013 GeoStru Software

MDC 552.19.1 Exemplu raport de calculRAPORT DE CALCULCalculul împingerii active cu metoda CoulombCalculul împingerii active cu metoda lui Columb se bazeazã pe studiul echilibrului limitã globalal sistemului foramt din zid si teren.Pentru terenuri omogene diagrama presiunilor este liniarã având distributia:P t= K a tzÎmpingerea St este aplicatã la 1/3 H de valoare:St122t H K aIndicând cu:Ka2sen β2sen (β)2sen (1)sin(sen())sin(sen())2Valori limitã K A:dupã Muller-BreslautGreutate volumicã a terenului;Înclinatie a peretelui intern în functie de orizontala care trece prin talpã;Unghiul de rezistentã la forfecare al terenului;Unghi de forfecare sol-zid;Înclinatie fatã de orizontalã, pozitivã dacã este în sens invers acelor de ceasornic;H Înãltimea peretelui.Calculul împingerii active dupã RankineDacã = = 0 e 90° (zid cu perete vertical si terasament cu suprafatã porizontalã)împingerea St este de forma:St2H211sinsin2H22tan452© 2013 GeoStru Software

56MDCcare coincide cu ecuatia lui Rankine pentru calculul împingerii active a terenului cu terasamentulorizontal.De fapt Rankine a adoptat de fapt aceleasi ipoteze ca si Coulomb, cu exceptia faptului cã nu aluat în considerare forfecarea sol-zid si prezenta coeziunii. În formularea sa generalã expresia luiKa a lui Rankine este urmãtoarea:Kacoscoscos2cos2cos2cos2cosCalcularea împingerii active cu metoda lui Mononobe & OkabeCalcularea împingerii active cu metoda lui Mononobe & Okabe priveste evaluarea împingerii înconditii seismice cu metoda pseudo-staticã. Aceasta se bazeazã pe echilibrul limitã global alsistemului format din zid si din terenul omogen din spatele zidului care participã la rupturã într-oconfiguratie de calcul în care unghiul de înclinatie a planului de rezemare fatã de planulorizontal, si unghiul de înclinatie a peretelui intern în functie de orizontala care trece printalpã, sunt mãrite cu o cantitate astfel încât:tg = k h/(1±k v)cu k hcoeficient seismic orizontal si k vvertical.În absenta studiilor suprafetelor coeficientii k he k vtrebuiesc calculati:k h= S a g/rk v= 0,5 k hunde Sa greprezintã valoarea de acceleratie seismicã maximã a terenului pentru variile categoriide profil stratigrafic. Factorului r îi poate fi desemnatã valoarea r = 2 în cazul lucrãrilor destul deflexibile (ziduri libere de greutate), în timp ce în celelalte cazuri i se dã valaorea 1. (ziduri în b.a.rezistenti la flexie, ziduri pe piloti sau tiranti, ziduri cu goluri).Efectul datorat coeziuniiCoeziunea induce presiuni negative constante egale cu:Pc 2 c K aNefiind posibilã stabilirea a priori care este reducerea indusã de împingere prin efectul coeziunii,a fost calculatã înãltimea criticã Z cîn felul urmãtor:Zc2c1K AQsensen()Unde:Q = Sarcina agentã pe terasament;Dacã Z c

MDC 57S c= P cHcu punctul de aplicare egal cu H/2;Sarcina uniformã pe terasamentO sarcinã Q, uniform distribuitã induce presiuni constante egale cu:P q= K AQ sensenPentru intgrare, o împingere egalã cu S q:SqK aQHsensenCu punct de aplicare la H/2, indicând cu K acoeficentul de împingere activã conform lui Muller-Breslau.Împingerea activã în conditii seismiceIn presenta seismicitãtii forta de calcul exercitatã de terasament asupra zidului este datã de:Ed1212k v KHEwsEwdunde:H înãltimea zidului;k vcoeficientul seismic vertical;greutatea pe unitate de volum a terenului;K coeficienti de împingere activã totalã (sataticã si dinamicã);E wsîmpingere hidrostaticã a apei;E wdîmpingere hidrodinamicã.spinta idrodinamica.Pentru terenuri impermeabile împingerea hidrodinamicã E wd= 0, dar se efecueazã o corectieasupra evaluãrii unghiului a formului lui Mononobe & Okabe dupã cum urmeazã:tgsatsatk hw 1 k vÎn terenurile cu permeabilitate ridicatã în conditii dinamice continuã sã se aplice corectia de maisus, dar împingerea hidrodinamicã ia forma:Ewd712kh2wH'Cu H’ înãltimea nivelului pânzei freatice mãsuratã plecând de la baza zidului.Împingerea hidrostaticã© 2013 GeoStru Software

58MDCPânza freaticã cu suprafata distantã H wde la baza zidului induce presiuni hidrostatice normaleperetelui care, la adâncimea z, se exprimã astfel:P w(z) = wzCu rezultantele egale cu:S w= 1/2 wH²Împingerea terenului înnecat se obtine înlocuind tcu ' t( ' t= saturat- w), greutate eficace amaterialului înnecat în apã.Rezistenta pasivãPentru teren omogen diagrama presiunilor liniare de tipul:P t= K p tzpentru integrare se obtine împingerea pasivã:Sp12t2HK pIndicând cu:K p2sen βsen(β)2sen ( )sin(1sen())sin(sen())2(Muller-Breslau) cu valori limitã ale luiegale cu:Expresia lui K pîn functie de formulare lui Rankine ia urmãtoarea formã:Kpcoscos2cos2cos2cos2cosCALCULAREA PILOTILOR DE FUNDATIEConventiia) Forta verticalã F y, pozitivã dacã este directã înspre partea inferioarã;b) Forta orizontalã F xpozitivã dacã este spre dreapta;c) Cuplul M este pozitiv dacã produce deplasãri în concordantã cu acelea ale fortei orizontale F x;© 2013 GeoStru Software

MDC 59Analiza pilotului în conditii de exercitiu: Modelul lui WinklerModelul lui Winkler dã posibilitatea de a tine cont în mod simplu de variabilitatea proprietãtilormecanice ale terenului si de stratificãri.In prezenta mediului omogen (K costant) a fost adoptatã calasificarea lui Hetènyi care distingeîntre trei posibile componente ale pilotului pe mediu dupã metoda Winkler, în functie devaloarea rigiditãtii relative ( ) teren – pilot sau: pilot de tip scurt si rigid, pilot relativ flexibil, pilotfoarte flexibil.Sarcinã limitã verticalãSarcina limitã vertcalã a fost calculatã cu ajutorul formulelor statistice, care îl exprimã în functiede geometria pilotului si a caracteristicilor terenului si interfetei pilot-terenLa sfârsitul calculului, sarcina limitã Q limeste în mod conventional împãrtitã în douã cote,rezistenta la vârf Q psi rezistenta lateralã Q s.Rezistenta unitarã la vârfRezistenta unitarã q pla vârf, pentru cazul terenului cu forfecarea ( ) si coeziunea (c), este datãde expresia:q p= c N c+ D N qIndicãnd cu:γ Greutatea volumicã a terenului;D Lungimea pilotului;N csi N qFactori de capacitate portantã pentru forma circualrã.Factorul N qa fosta calculat în functie de teoria lui Berezantzev.Rezistenta trunchiuluiContributia la rezistenta trunchiului este calculatã utilizând o combinatie de eforturi totale sieficace. Sunt prevãzute trei metode de calcul. Douã dintre acestea au valabilitatea generalãpentru rezistenta lateralã a pilotilor în terenuri coezive. Aceste metode iau numele: , e de lacoeficientii multiplicativi utilizati pentru capacitatea portantã lateralã.Metodã utilizatã pentru calcularea capacitãtii portante laterale, metoda , propusã de cãtreTomlinson (1971); rezistenta lateralã este calculatã dupã cum urmeazã:f s=c + q K tgc valoarea medie a coeziunii sau a rezistentei la tãiere în conditii nedrenate;q presiunea verticalã a terenului;k coeficientul de împingere orizontalã care depinde de tehnologia pilotului si de stareaanterioarã de densitate dupã cum urmeazã:Pentru piloti bãtuti:K = 1 + tg 2Pentru piloti forati:K = 1 - tg 2© 2013 GeoStru Software

60MDCforfecarea pilot-teren, în functie de asperitatea suprafetei pilotului.Pentru piloti bãtuti:= 3/4 tgPentru piloti forati:= tgeste un coeficient calculat dupã cum urmeazã:Coeficientpentru pilot bãtut:c < 0.25 = 1.000.25 < c < 0.5 = 0.850.5 < c < 0.75 = 0.650.75 < c 2.4 = 1.2 / cCoeficientpentru pilot forat:c < 0.25 = 0.90.25 < c < 0.5 = 0.80.5 < c < 0.75 = 0.60.75 < c < 2 = 0.4c > 2 = 0.8 / cMai mult:Dupã indicatiile lui Okamoto in presenta efectelor seismice rezistenta lateralã este redusã înfunctie de coeficientul seismic k hdupã cum urmeazã:C oeffrid= 1 - k hÎnfinea) Pentru piloti bätuti caracteristicile de rezistentã (c, ) fie coeficientul modulului orizontal alterenului au fost redusi cu 10%.b) In cazul tractiunii sarcina vârfului este nulã în timp ce acela lateral este redus cu 70%c) Pentru coeficientul de sigurantã vertical s-a tinut cont si de greutatea pilotului.TasãriTasarea verticalã a fost calculatã cu metoda Davis-Poulos, dupã care pilotul este consideratrigid (indeformabil) înnecat într-o masã elasticã, semispatiat sau strat de grosime finit.Se ipotizeazã cã interactiunea pilot-teren este comstantã cu fâsii de lungimea n suprafetecilindrice în care se divide suprafata latralã a pilotului.© 2013 GeoStru Software

MDC 61Tasarea suprafetei generice i pentru efectul de sarcinã transmis de cãtre pilot terenului de-alungul suprafetei cu nr. j poate fi exprimat:Indicând cu:W i,j= ( j/ E )B I i,jτjEBI i,jCresterea tensiunii relative la punctul mediu al fâsiei;Modulul elastic al terenului;Diametrul pilotului;Coeficient de infuentã;Tasarea complesivã se obtine însumând W i,jcu toate ariile j.Solicitãri zidPentru calculul solicitãrilor zidul este discretizat în n strate în functie de sectiunile semnificativeiar pentru orice fâsie au fost calculate împingerile terenului (apreciate în functie de un plan derupturã amonte), rezultantele fortelor orizontale si verticale si fortele inertiale.Calculul împingerilor pentru verificãrile globaleÎmpingerile au fost apreciate în functie de planul de rupturã care trece prin spatele inferiorã aconsolei de fundatiei amonte, astfel de plan a fost discretizat în n fâsii.Conventii semneForte verticaliForte orizontaleCupluriceasoric;Unghiuriceasoric.positive dacã sunt directe din partea superioarã spre cea inferioarã;positive dacã sunt directe dina monte în aval;positive dacã sunt directionate în sens invers limbilor depositive dacã sunt directionate în sens invers limbilor deDate generale—————————————————————————————————————————————— —Data 19/12/2011Conditii ambientale ObisnuiteNormativ GEO EurocoduriNormativ STR EurocoduriImpingere Mononobe e Okabe [M.O. 1929]Date generale zid———————————————————————————————————————————————Inaltime zid 700,0 cmGrosime capat zid 40,0 cmGorsime zid aval capat 0,0 cmGorsime zid amonte capat 40,0 cmLungime talpa aval 150,0 cmLungime talpa amonte 200,0 cmSvaso mensola a valle 0,0 cmInaltime obelisc aval 0,0 cmInaltime extremitate fundatie aval 100,0 cm© 2013 GeoStru Software

62MDCInaltime extremitate fundatie amonte 100,0 cmSectiune piloti 80,0 cmLungime piloti 1120,0 cmDistanta axe extremitate talpa 60,0 cmCARACTERISTICI DE REZISTENTA PENTRU MATERIALE UTILIZATEConglomerate:Nr.1 C20/252 C25/303 C28/354 C40/50ClasaBeton25303551fck,cubi[Mpa]30550,2132089,9632936,3135913,83Ec[Mpa]20252840fck[Mpa]11,5514,4416,1720,22fcd[Mpa]1,051,211,311,52fctd[Mpa]2,252,612,813,26fctm[Mpa]Otel:N C E f f f f e e ß ß© 2013 GeoStru Software

MDC 63r.lasaotel1 B450C2 B450C*3 B450C**4 S235H5 S275H6 S355Hs[Mpa]203940203940203940214137214137214137yk[Mpa]458,87458,87458,87244,73285,52367,09yd[Mpa]399,01399,01399,01212,81248,3319,17tk[Mpa]550,64550,64467,33367,09438,47520,05td[Mpa]399,01458,87406,35212,81248,3367,09p_tk.075.075.0120,0120,0120,012pd_ult.0675.0675.010,010,010,011*ß2inizial1*ß2final1 0,51 0,51 0,51 0,51 0,51 0,5Materiale necesare realizare zidMateriale necesare realizare pilotiC20/25 B450CC20/25 B450CBeton de acoperire, Elevatie 3,0 cmBeton de acoperire, Fundatie 3,0 cmBeton de acoperire, Pinten de fundatie 3,0 cm© 2013 GeoStru Software

64MDCStratigrafie—————————————————————————————————————————————— —DH Pas minimEps Inclinatia stratuluiGamma Greutate volumicaFi Unghiul de rezistenta la forfecarec CoeziuneDelta Unghiul de frecare zid-terenP.F. Prezenta panza freatica (Da/Nu)1 8002 5003 3004 1200NsDH(cm)0 13,730 18,140 17,650 18,63Eps(°)Gamma(KN/m³)25232330Fi(°)0,000,000,000,00c(kPa)16Nu0 Nu0 Nu0 NuDelta(°)P.F.LitologieDescriereTerenvegetalArgilãsauargilãprãfoasãmoaleNisipprãfoscuîndesaremediePietriscunisipsaupietris© 2013 GeoStru Software

MDC 65nisiposFACTORI DE COMBINATIEA1+M1+R1Nr. Forte Factor decombinatie1 Greutate zid 1,302 Impingere1,00teren3 Greutate1,30teren peconsola4 Impingere1,00panzafreatica5 Impingere1,00seismica in x6 Impingereseismica in y1,00Nr. Parametru Coeficientipartiali1 Tangenta1unghi de rez.la forfecare2 Coeziune1eficace3 Rezistenta1nedrenata4 Greutatevolumica1Nr. Sarcina limita Coeficientirezistente1 Varf 12 Compresiune1laterala3 Coeficient1total4 Lateral1(tractiune)5 Orizontal 1ReducererezistentaPartialA2+M2+R2Nr. Forte Factor decombinatie© 2013 GeoStru Software

66MDC1 Greutate zid 1,002 Impingere1,00teren3 Greutate1,00teren peconsola4 Impingere1,00panzafreatica5 Impingere1,00seismica in x6 Impingereseismica in y1,00Nr. Parametru Coeficientipartiali1 Tangenta1,1unghi de rez.la forfecare2 Coeziune1,2eficace3 Rezistenta1,3nedrenata4 Greutatevolumica1Nr. Sarcina limita Coeficientirezistente1 Varf 1,72 Compresiune1,45laterala3 Coeficient1,6total4 Lateral1,6(tractiune)5 Orizontal 1,6ReducererezistentaPartialEQU+M2Nr. Forte Factor decombinatie1 Greutate zid 0,902 Impingere1,10teren3 Greutate1,00teren peconsola4 Impingere1,00panzafreatica5 Impingere 1,50© 2013 GeoStru Software

MDC 67seismica in x6 Impingereseismica in y0,00Nr. Parametru Coeficientipartiali1 Tangenta1,1unghi de rez.la forfecare2 Coeziune1,2eficace3 Rezistenta1,3nedrenata4 Greutatevolumica1Nr. Sarcina limita Coeficientirezistente1 Varf 1,72 Compresiune1,45laterala3 Coeficient1,6total4 Lateral1,6(tractiune)5 Orizontal 1,6ReducererezistentaPartialA1+M1+R1 [STR]CALCUL IMPINGERIDiscretizare terenQi Cota initiala strat (cm);Qf Cota finala strat (cm).Gamma Greutate volumica (KN/m³);Eps Inclinatia stratului (°);Fi Unghi de rezistenta la forfecare (°);Delta Unghi de frecare teren zid (°);c Coeziune (kPa);ß Unghi perpendicular pe perete latura amonte (°);Note In note este specificata prezenta panzei freaticeQi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note———————————————————————————————————————————————800,0 660,0 13,73 0,0 25,0 16,0 0,0 3,0660,0 520,0 13,73 0,0 25,0 16,0 0,0 3,0520,0 380,0 13,73 0,0 25,0 16,0 0,0 3,0© 2013 GeoStru Software

68MDC380,0 240,0 13,73 0,0 25,0 16,0 0,0 3,0240,0 100,0 13,73 0,0 25,0 16,0 0,0 3,0Coeficienti de impingere si inclinatiiµ Unghi de directie a impingerii.Ka Coeficient de impingere activa.Kd Coeficient de impingere dinamica.Dk Coeficient de crestere dinamica.Kax, Kay Componente in functie de x si y ale coeficientului de impingereactiva.Dkx, Dky Componente in functie de x si y ale coeficientului de cresteredinamica.µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky———————————————————————————————————————————————19,0 0,38 0,0 0,0 0,36 0,12 0,0 0,019,0 0,38 0,0 0,0 0,36 0,12 0,0 0,019,0 0,38 0,0 0,0 0,36 0,12 0,0 0,019,0 0,38 0,0 0,0 0,36 0,12 0,0 0,019,0 0,38 0,0 0,0 0,36 0,12 0,0 0,0Impingeri rezultante si punct de aplicareQi Cota inceput strat.Qf Cota inceput strat.Rpx, Rpy Componente ale impingerii in zona j (kN);Z(Rpx) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Z(Rpy) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)———————————————————————————————————————————————1 800,0 660,0 4,88 1,68 706,67 706,672 660,0 520,0 14,64 5,04 582,22 582,223 520,0 380,0 24,39 8,4 445,33 445,334 380,0 240,0 34,15 11,76 306,67 306,675 240,0 100,0 43,91 15,12 167,41 167,41CARCTERISTICI ZID (Greutate, Centru de greutate, Inerti e)PyPxXp, YpGreutate zid (kN);Forta de inertie (kN);Coordonate centru de greutate sarcini (cm);Cota Px Py Xp Yp———————————————————————————————————————————————660,0 0,0 19,63 172,1 727,9520,0 0,0 42,84 174,2 652,2380,0 0,0 69,61 176,5 573,8240,0 0,0 99,95 178,8 493,3100,0 0,0 133,86 181,1 411,1© 2013 GeoStru Software

MDC 69Solicitari pe zidCotaFxFyMHOrigine ordonata minima a zidului (cm)Forta in directia x (kN);Forta in directia y (kN);Moment (kNm);Inaltime sectiune de calcul (cm);Cota Fx Fy M H———————————————————————————————————————————————660,0 4,88 21,31 2,29 48,0520,0 19,51 49,55 18,25 56,0380,0 43,91 84,73 61,33 64,0240,0 78,06 126,83 145,15 72,0100,0 121,96 175,86 283,29 80,0Armaturi - Verificari sectiuni (S.L.U .)Afv Arie armatura aval.Afm Arie armatura amonte.Nu Efort normal ultim (kN);Mu Moment incovoietor ultim (kNm);Vcd Rezistenta la forfecare conglomerat Vcd (kN);Vwd Rezistenta la forfecare cuta (kN);Sic. VT Masura Siguranta Forfecare (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificat daca >=1).Vsdu Forfecare de calcul (kN);Afv Afm Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT———————————————————————————————————————————————5Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 21,33 267,53 S 158,14 0,032,425Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 49,54 324,58 S 170,83 0,08,755Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 84,65 385,86 S 184,65 0,04,215Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 126,73 452,23 S 202,09 0,02,595Ø20 (15,71) 6Ø20 (18,85) 175,83 615,0 S 219,23 0,01,8Discretizare terenQi Cota initiala strat (cm);Qf Cota finala strat (cm).Gamma Greutate volumica (KN/m³);Eps Inclinatia stratului (°);Fi Unghi de rezistenta la forfecare (°);Delta Unghi de frecare teren zid (°);c Coeziune (kPa);ß Unghi perpendicular pe perete latura amonte (°);Note In note este specificata prezenta panzei freatice© 2013 GeoStru Software

70MDCQi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note———————————————————————————————————————————————800,0 660,0 13,73 0,0 25,0 25,0 0,0 0,0660,0 520,0 13,73 0,0 25,0 25,0 0,0 0,0520,0 380,0 13,73 0,0 25,0 25,0 0,0 0,0380,0 240,0 13,73 0,0 25,0 25,0 0,0 0,0240,0 100,0 13,73 0,0 25,0 25,0 0,0 0,0100,0 1,0 13,73 0,0 25,0 16,0 0,0 0,01,0 0,0 18,14 0,0 23,0 0,0 0,0 0,0Coeficienti de impingere si inclinatiiµ Unghi de directie a impingerii.Ka Coeficient de impingere activa.Kd Coeficient de impingere dinamica.Dk Coeficient de crestere dinamica.Kax, Kay Componente in functie de x si y ale coeficientului de impingereactiva.Dkx, Dky Componente in functie de x si y ale coeficientului de cresteredinamica.µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky———————————————————————————————————————————————25,0 0,36 0,0 0,0 0,32 0,15 0,0 0,025,0 0,36 0,0 0,0 0,32 0,15 0,0 0,025,0 0,36 0,0 0,0 0,32 0,15 0,0 0,025,0 0,36 0,0 0,0 0,32 0,15 0,0 0,025,0 0,36 0,0 0,0 0,32 0,15 0,0 0,016,0 0,36 0,0 0,0 0,35 0,1 0,0 0,00,0 0,44 0,0 0,0 0,44 0,0 0,0 0,0Impingeri rezultante si punct de aplicareQi Cota inceput strat.Qf Cota inceput strat.Rpx, Rpy Componente ale impingerii in zona j (kN);Z(Rpx) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Z(Rpy) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)———————————————————————————————————————————————1 800,0 660,0 4,33 2,02 706,67 706,672 660,0 520,0 12,99 6,06 582,22 582,223 520,0 380,0 21,65 10,09 445,33 445,334 380,0 240,0 30,31 14,13 306,67 306,675 240,0 100,0 38,97 18,17 167,41 167,416 100,0 1,0 32,96 14,95 49,33 49,767 1,0 0,0 0,36 0,16 0,5 0,5IMPINGERI IN FUNDATIE© 2013 GeoStru Software

MDC 71Discretizare terenQi Cota initiala strat (cm);Qf Cota finala strat (cm).Gamma Greutate volumica (KN/m³);Eps Inclinatia stratului (°);Fi Unghi de rezistenta la forfecare (°);Delta Unghi de frecare teren zid (°);c Coeziune (kPa);ß Unghi perpendicular pe perete latura amonte (°);Note In note este specificata prezenta panzei freaticeQi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note———————————————————————————————————————————————100,0 0,0 18,14 180,0 23,0 0,0 0,0 180,0Coeficienti de impingere si inclinatiiµ Unghi de directie a impingerii.Kp Coeficient de rezistenta pasiva.Kpx, Kpy Componente in functie de x si y a coeficientului de rezistenta pasiva.µ Kp Kpx Kpy———————————————————————————————————————————————180,0 0,68 -0,68 0,0Impingeri rezultante si punct de aplicareQi Cota inceput strat.Qf Cota inceput strat.Rpx, Rpy Componente ale impingerii in zona j (kN);Z(Rpx) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Z(Rpy) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)———————————————————————————————————————————————1 100,0 0,0 -6,21 0,0 33,33 0,0Solicitari totaleFxFyMForta in directia x (kN);Forta in directia y (kN);Moment (kNm);Fx Fy M———————————————————————————————————————————————Impingere teren 141,55 65,58 95,07Greutate zid 0,0 133,86 -242,42Greutate fundatie 0,0 137,05 -294,65Suprasarcina 0,0 0,0 0,0© 2013 GeoStru Software

72MDCTeren fundatie 0,0 274,86 -878,73Impingeri fundatie -6,21 0,0 -2,07135,34 611,35 -1322,8———————————————————————————————————————————————Moment stabilizare-1697,79 kNmMoment rasturnare 374,99 kN mVerificare pilot maxim solicitat———————————————————————————————————————————————Forta orizontala 176,94 kNForta verticala 1066,6 kNDate pilot———————————————————————————————————————————————Lungime 1120,0 cmDiametru 80,0 cmBeton de acoperire 5,0 cmPilot foratStratigrafie pilotStrat N° 1———————————————————————————————————————————————Grosime strat 500,0 cmGreutate volumica 18,14 KN/m³Unghi de frecare 23,0 °Coeziune 0,0 kPaModul de elasticitate 11767,99 kPaModul de reactie orizontala 137293,1 KN/m³Strat N° 2———————————————————————————————————————————————Grosime strat 300,0 cmGreutate volumica 17,65 KN/m³Unghi de frecare 23,0 °Coeziune 0,0 kPaModul de elasticitate 11767,99 kPaStrat N° 3———————————————————————————————————————————————Grosime strat 320,0 cmGreutate volumica 18,63 KN/m³Unghi de frecare 30,0 °Coeziune 0,0 kPaModul de elasticitate 24516,64 kPa© 2013 GeoStru Software

MDC 73Deplasari si rotatii la capat pilot aval———————————————————————————————————————————————Lungime de unda 217,54 cmTasare pilot 0,44 cmDeplasare in x 0,15 cmRotatie la capat 0,04 °Presiune limita orizontala in corespondenta cu lungimea de unda 258,75 kPaSarcina limita verticala———————————————————————————————————————————————Sarcina limita la varf 2052,88 kNSarcina limita laterala 981,56 kNSarcina limita totala 3034,43 kNCoeficient de siguranta varf 1Coeficient de sigurata lateral 1Rezistenta de calcul 3034,43 kNFactor de siguranta Fs 2,52Verificare capat pilot———————————————————————————————————————————————Moment 0,0 kNmEfort normal 1066,6 kNZona armatura 31,42 cm²Efort normal ultim (Nu) 1066,59 kNMoment incovoietor ultim (Mu) -598,9 kNmStarea de verificare la indoire VerificataRezistenta la forfecare conglometrat (Vcd) 959,62 kNRezist. la forfecare bare de inadire (Vwd) 367,83 kNMasura Siguranta Forfecare 5,42Verificare pilot la adancimea de: cm 272,00———————————————————————————————————————————————Moment 127,02 kNmEfort normal 1100,12 kNZona armatura 31,42 cm²Efort normal ultim (Nu) 1100,11 kNMoment incovoietor ultim (Mu) 604,03 kNmStarea de verificare la indoire VerificataRezistenta la forfecare conglometrat (Vcd) 959,62 kNRezist. la forfecare bare de inadire (Vwd) 367,83 kNMasura Siguranta Forfecare 5,42Verificari pilot la adancimea de: cm 435,07———————————————————————————————————————© 2013 GeoStru Software

74MDC————————Moment 50,04 kNmEfort normal 1120,2 kNZona armatura 31,42 cm²Efort normal ultim (Nu) 1120,21 kNMoment incovoietor ultim (Mu) 607,07 kNmStarea de verificare la indoire VerificataRezistenta la forfecare conglometrat (Vcd) 959,62 kNRezist. la forfecare bare de inadire (Vwd) 367,83 kNMasura Siguranta Forfecare 5,42FUNDATIE AVALXprogr. Abscisa progresiva (cm);Fx Forta in directia x (kN);Fy Forta in directia y (kN);M Moment (kNm);H Inaltime sectiune (cm);Xprogr. Fx Fy M H———————————————————————————————————————————————60,0 -6,21 19,12 6,77 100,0150,0 -76,99 -378,83 -311,7 100,0Armaturi - Verificari sectiuni (S.L.U .)Afi Arie armatura inferioara.Afs Arie armatura superioara.Nu Efort normal ultim (kN);Mu Moment incovoietor ultim (kNm);Vcd Rezistenta la forfecare conglomerat Vcd (kN);Vwd Rezistenta la forfecare cuta (kN);Sic. VT Masura Siguranta Forfecare (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificat daca >=1).Vsdu Forfecare de calcul (kN);Afi Afs Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT———————————————————————————————————————————————5Ø20 (15,71) 7Ø20 (21,99) 6,21 816,15 S 261,07 0,013,6510Ø20 (31,42) 5Ø20 (15,71) 77,01 1190,77 S 290,07417,23 1,87FUNDATIE AMONTEXprogr. Abscisa progresiva (cm);Fx Forta in directia x (kN);Fy Forta in directia y (kN);M Moment (kNm);H Inaltime sectiune (cm);© 2013 GeoStru Software

MDC 75Xprogr. Fx Fy M H———————————————————————————————————————————————230,0 -70,42 136,82 -93,31 100,0370,0 0,36 142,36 -62,56 100,0Armaturi - Verificari sectiuni (S.L.U.)Afi Arie armatura inferioara.Afs Arie armatura superioara.Nu Efort normal ultim (kN);Mu Moment incovoietor ultim (kNm);Vcd Rezistenta la forfecare conglomerat Vcd (kN);Vwd Rezistenta la forfecare cuta (kN);Sic. VT Masura Siguranta Forfecare (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificat daca >=1).Vsdu Forfecare de calcul (kN);Afi Afs Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT———————————————————————————————————————————————5Ø20 (15,71) 7Ø20 (21,99) 70,37 846,0 S 261,07 0,01,915Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 0,27 582,73 S 261,07 0,01,83A2+M2+R2 [GEO+STR]CALCUL IMPINGERIDiscretizare terenQi Cota initiala strat (cm);Qf Cota finala strat (cm).Gamma Greutate volumica (KN/m³);Eps Inclinatia stratului (°);Fi Unghi de rezistenta la forfecare (°);Delta Unghi de frecare teren zid (°);c Coeziune (kPa);ß Unghi perpendicular pe perete latura amonte (°);Note In note este specificata prezenta panzei freaticeQi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note———————————————————————————————————————————————800,0 660,0 13,73 0,0 22,97 16,0 0,0 3,0660,0 520,0 13,73 0,0 22,97 16,0 0,0 3,0520,0 380,0 13,73 0,0 22,97 16,0 0,0 3,0380,0 240,0 13,73 0,0 22,97 16,0 0,0 3,0240,0 100,0 13,73 0,0 22,97 16,0 0,0 3,0Coeficienti de impingere si inclinatii© 2013 GeoStru Software

76MDCµ Unghi de directie a impingerii.Ka Coeficient de impingere activa.Kd Coeficient de impingere dinamica.Dk Coeficient de crestere dinamica.Kax, Kay Componente in functie de x si y ale coeficientului de impingereactiva.Dkx, Dky Componente in functie de x si y ale coeficientului de cresteredinamica.µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky———————————————————————————————————————————————19,0 0,41 0,0 0,0 0,39 0,13 0,0 0,019,0 0,41 0,0 0,0 0,39 0,13 0,0 0,019,0 0,41 0,0 0,0 0,39 0,13 0,0 0,019,0 0,41 0,0 0,0 0,39 0,13 0,0 0,019,0 0,41 0,0 0,0 0,39 0,13 0,0 0,0Impingeri rezultante si punct de aplicareQi Cota inceput strat.Qf Cota inceput strat.Rpx, Rpy Componente ale impingerii in zona j (kN);Z(Rpx) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Z(Rpy) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)———————————————————————————————————————————————1 800,0 660,0 5,23 1,8 706,67 706,672 660,0 520,0 15,68 5,4 582,22 582,223 520,0 380,0 26,14 9,0 445,33 445,334 380,0 240,0 36,59 12,6 306,67 306,675 240,0 100,0 47,05 16,2 167,41 167,41CARCTERISTICI ZID (Greutate, Centru de greutate, Inerti e)PyPxXp, YpGreutate zid (kN);Forta de inertie (kN);Coordonate centru de greutate sarcini (cm);Cota Px Py Xp Yp———————————————————————————————————————————————660,0 0,0 15,1 172,1 727,9520,0 0,0 32,95 174,2 652,2380,0 0,0 53,54 176,5 573,8240,0 0,0 76,88 178,8 493,3100,0 0,0 102,97 181,1 411,1Solicitari pe zidCotaFxOrigine ordonata minima a zidului (cm)Forta in directia x (kN);© 2013 GeoStru Software

MDC 77FyMHForta in directia y (kN);Moment (kNm);Inaltime sectiune de calcul (cm);Cota Fx Fy M H———————————————————————————————————————————————660,0 5,23 16,9 2,34 48,0520,0 20,91 40,15 19,07 56,0380,0 47,05 69,74 64,56 64,0240,0 83,64 105,68 153,36 72,0100,0 130,69 147,97 299,95 80,0Armaturi - Verificari sectiuni (S.L.U .)Afv Arie armatura aval.Afm Arie armatura amonte.Nu Efort normal ultim (kN);Mu Moment incovoietor ultim (kNm);Vcd Rezistenta la forfecare conglomerat Vcd (kN);Vwd Rezistenta la forfecare cuta (kN);Sic. VT Masura Siguranta Forfecare (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificat daca >=1).Vsdu Forfecare de calcul (kN);Afv Afm Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT———————————————————————————————————————————————5Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 16,93 266,61 S 158,14 0,030,255Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 40,1 322,23 S 170,83 0,08,175Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 69,68 381,55 S 184,65 0,03,925Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 105,65 445,31 S 202,09 0,02,425Ø20 (15,71) 6Ø20 (18,85) 147,95 604,82 S 219,23 0,01,68Discretizare terenQi Cota initiala strat (cm);Qf Cota finala strat (cm).Gamma Greutate volumica (KN/m³);Eps Inclinatia stratului (°);Fi Unghi de rezistenta la forfecare (°);Delta Unghi de frecare teren zid (°);c Coeziune (kPa);ß Unghi perpendicular pe perete latura amonte (°);Note In note este specificata prezenta panzei freaticeQi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note———————————————————————————————————————————————800,0 660,0 13,73 0,0 22,97 22,97 0,0 0,0© 2013 GeoStru Software

78MDC660,0 520,0 13,73 0,0 22,97 22,97 0,0 0,0520,0 380,0 13,73 0,0 22,97 22,97 0,0 0,0380,0 240,0 13,73 0,0 22,97 22,97 0,0 0,0240,0 100,0 13,73 0,0 22,97 22,97 0,0 0,0100,0 1,0 13,73 0,0 22,97 16,0 0,0 0,01,0 0,0 18,14 0,0 21,1 0,0 0,0 0,0Coeficienti de impingere si inclinatiiµ Unghi de directie a impingerii.Ka Coeficient de impingere activa.Kd Coeficient de impingere dinamica.Dk Coeficient de crestere dinamica.Kax, Kay Componente in functie de x si y ale coeficientului de impingereactiva.Dkx, Dky Componente in functie de x si y ale coeficientului de cresteredinamica.µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky———————————————————————————————————————————————22,97 0,38 0,0 0,0 0,35 0,15 0,0 0,022,97 0,38 0,0 0,0 0,35 0,15 0,0 0,022,97 0,38 0,0 0,0 0,35 0,15 0,0 0,022,97 0,38 0,0 0,0 0,35 0,15 0,0 0,022,97 0,38 0,0 0,0 0,35 0,15 0,0 0,016,0 0,39 0,0 0,0 0,37 0,11 0,0 0,00,0 0,47 0,0 0,0 0,47 0,0 0,0 0,0Impingeri rezultante si punct de aplicareQi Cota inceput strat.Qf Cota inceput strat.Rpx, Rpy Componente ale impingerii in zona j (kN);Z(Rpx) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Z(Rpy) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)———————————————————————————————————————————————1 800,0 660,0 4,74 2,01 706,67 706,672 660,0 520,0 14,21 6,02 582,22 582,223 520,0 380,0 23,68 10,04 445,33 445,334 380,0 240,0 33,15 14,05 306,67 306,675 240,0 100,0 42,62 18,07 167,41 167,416 100,0 1,0 36,0 14,92 49,35 49,77 1,0 0,0 0,39 0,16 0,5 0,5IMPINGERI IN FUNDATIEDiscretizare terenQiQfGammaCota initiala strat (cm);Cota finala strat (cm).Greutate volumica (KN/m³);© 2013 GeoStru Software

MDC 79Eps Inclinatia stratului (°);Fi Unghi de rezistenta la forfecare (°);Delta Unghi de frecare teren zid (°);c Coeziune (kPa);ß Unghi perpendicular pe perete latura amonte (°);Note In note este specificata prezenta panzei freaticeQi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note———————————————————————————————————————————————100,0 0,0 18,14 180,0 21,1 0,0 0,0 180,0Coeficienti de impingere si inclinatiiµ Unghi de directie a impingerii.Kp Coeficient de rezistenta pasiva.Kpx, Kpy Componente in functie de x si y a coeficientului de rezistenta pasiva.µ Kp Kpx Kpy———————————————————————————————————————————————180,0 0,64 -0,64 0,0Impingeri rezultante si punct de aplicareQi Cota inceput strat.Qf Cota inceput strat.Rpx, Rpy Componente ale impingerii in zona j (kN);Z(Rpx) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Z(Rpy) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)———————————————————————————————————————————————1 100,0 0,0 -5,78 0,0 33,33 0,0Solicitari totaleFxFyMForta in directia x (kN);Forta in directia y (kN);Moment (kNm);Fx Fy M———————————————————————————————————————————————Impingere teren 154,77 65,26 131,76Greutate zid 0,0 102,97 -186,48Greutate fundatie 0,0 105,42 -226,66Suprasarcina 0,0 0,0 0,0Teren fundatie 0,0 211,43 -675,95Impingeri fundatie -5,78 0,0 -1,93148,99 485,08 -959,25———————————————————————————————————————————————© 2013 GeoStru Software

80MDCMoment stabilizare-1369,69 kNmMoment rasturnare 410,44 kN mVerificare pilot maxim solicitat———————————————————————————————————————————————Forta orizontala 193,46 kNForta verticala 937,35 kNDate pilot———————————————————————————————————————————————Lungime 1120,0 cmDiametru 80,0 cmBeton de acoperire 5,0 cmPilot foratStratigrafie pilotStrat N° 1———————————————————————————————————————————————Grosime strat 500,0 cmGreutate volumica 18,14 KN/m³Unghi de frecare 23,0 °Coeziune 0,0 kPaModul de elasticitate 11767,99 kPaModul de reactie orizontala 137293,1 KN/m³Strat N° 2———————————————————————————————————————————————Grosime strat 300,0 cmGreutate volumica 17,65 KN/m³Unghi de frecare 23,0 °Coeziune 0,0 kPaModul de elasticitate 11767,99 kPaStrat N° 3———————————————————————————————————————————————Grosime strat 320,0 cmGreutate volumica 18,63 KN/m³Unghi de frecare 30,0 °Coeziune 0,0 kPaModul de elasticitate 24516,64 kPaDeplasari si rotatii la capat pilot aval———————————————————————————————————————————————Lungime de unda 217,54 cm© 2013 GeoStru Software

MDC 81Tasare pilot 0,39 cmDeplasare in x 0,16 cmRotatie la capat 0,04 °Presiune limita orizontala in corespondenta cu lungimea de unda 258,75 kPaSarcina limita verticala———————————————————————————————————————————————Sarcina limita la varf 2052,88 kNSarcina limita laterala 981,56 kNSarcina limita totala 1884,51 kNCoeficient de siguranta varf 1,7Coeficient de sigurata lateral 1,45Rezistenta de calcul 1884,51 kNFactor de siguranta Fs 1,75Verificare capat pilot———————————————————————————————————————————————Moment 0,0 kNmEfort normal 937,35 kNZona armatura 31,42 cm²Efort normal ultim (Nu) 937,36 kNMoment incovoietor ultim (Mu) -578,3 kNmStarea de verificare la indoire VerificataRezistenta la forfecare conglometrat (Vcd) 941,27 kNRezist. la forfecare bare de inadire (Vwd) 367,83 kNMasura Siguranta Forfecare 4,87Verificare pilot la adancimea de: cm 272,00———————————————————————————————————————————————Moment 138,88 kNmEfort normal 970,87 kNZona armatura 31,42 cm²Efort normal ultim (Nu) 970,87 kNMoment incovoietor ultim (Mu) 583,82 kNmStarea de verificare la indoire VerificataRezistenta la forfecare conglometrat (Vcd) 941,27 kNRezist. la forfecare bare de inadire (Vwd) 367,83 kNMasura Siguranta Forfecare 4,87Verificari pilot la adancimea de: cm 435,07———————————————————————————————————————————————Moment 54,71 kNmEfort normal 990,96 kNZona armatura 31,42 cm²Efort normal ultim (Nu) 990,96 kN© 2013 GeoStru Software

82MDCMoment incovoietor ultim (Mu) 587,03 kNmStarea de verificare la indoire VerificataRezistenta la forfecare conglometrat (Vcd) 941,27 kNRezist. la forfecare bare de inadire (Vwd) 367,83 kNMasura Siguranta Forfecare 4,87FUNDATIE AVALXprogr. Abscisa progresiva (cm);Fx Forta in directia x (kN);Fy Forta in directia y (kN);M Moment (kNm);H Inaltime sectiune (cm);Xprogr. Fx Fy M H———————————————————————————————————————————————60,0 -5,78 14,71 5,38 100,0150,0 -83,17 -338,17 -270,21 100,0Armaturi - Verificari sectiuni (S.L.U .)Afi Arie armatura inferioara.Afs Arie armatura superioara.Nu Efort normal ultim (kN);Mu Moment incovoietor ultim (kNm);Vcd Rezistenta la forfecare conglomerat Vcd (kN);Vwd Rezistenta la forfecare cuta (kN);Sic. VT Masura Siguranta Forfecare (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificat daca >=1).Vsdu Forfecare de calcul (kN);Afi Afs Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT———————————————————————————————————————————————5Ø20 (15,71) 7Ø20 (21,99) 5,83 815,97 S 261,07 0,017,7510Ø20 (31,42) 5Ø20 (15,71) 83,25 1193,5 S 290,07417,23 2,09FUNDATIE AMONTEXprogr. Abscisa progresiva (cm);Fx Forta in directia x (kN);Fy Forta in directia y (kN);M Moment (kNm);H Inaltime sectiune (cm);Xprogr. Fx Fy M H———————————————————————————————————————————————230,0 -77,0 196,36 -179,06 100,0© 2013 GeoStru Software

MDC 83370,0 0,39 137,63 -61,06 100,0Armaturi - Verificari sectiuni (S.L.U.)Afi Arie armatura inferioara.Afs Arie armatura superioara.Nu Efort normal ultim (kN);Mu Moment incovoietor ultim (kNm);Vcd Rezistenta la forfecare conglomerat Vcd (kN);Vwd Rezistenta la forfecare cuta (kN);Sic. VT Masura Siguranta Forfecare (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificat daca >=1).Vsdu Forfecare de calcul (kN);Afi Afs Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT———————————————————————————————————————————————5Ø20 (15,71) 7Ø20 (21,99) 76,99 849,07 S 261,07 0,01,335Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 0,39 582,79 S 261,07 0,01,9EQU+M2 [GEO+STR]CALCUL IMPINGERIDiscretizare terenQi Cota initiala strat (cm);Qf Cota finala strat (cm).Gamma Greutate volumica (KN/m³);Eps Inclinatia stratului (°);Fi Unghi de rezistenta la forfecare (°);Delta Unghi de frecare teren zid (°);c Coeziune (kPa);ß Unghi perpendicular pe perete latura amonte (°);Note In note este specificata prezenta panzei freaticeQi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note———————————————————————————————————————————————800,0 660,0 13,73 0,0 22,97 16,0 0,0 3,0660,0 520,0 13,73 0,0 22,97 16,0 0,0 3,0520,0 380,0 13,73 0,0 22,97 16,0 0,0 3,0380,0 240,0 13,73 0,0 22,97 16,0 0,0 3,0240,0 100,0 13,73 0,0 22,97 16,0 0,0 3,0Coeficienti de impingere si inclinatiiµ Unghi de directie a impingerii.Ka Coeficient de impingere activa.Kd Coeficient de impingere dinamica.Dk Coeficient de crestere dinamica.Kax, Kay Componente in functie de x si y ale coeficientului de impingere© 2013 GeoStru Software

84MDCactiva.Dkx, Dkydinamica.Componente in functie de x si y ale coeficientului de crestereµ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky———————————————————————————————————————————————19,0 0,41 0,0 0,0 0,39 0,13 0,0 0,019,0 0,41 0,0 0,0 0,39 0,13 0,0 0,019,0 0,41 0,0 0,0 0,39 0,13 0,0 0,019,0 0,41 0,0 0,0 0,39 0,13 0,0 0,019,0 0,41 0,0 0,0 0,39 0,13 0,0 0,0Impingeri rezultante si punct de aplicareQi Cota inceput strat.Qf Cota inceput strat.Rpx, Rpy Componente ale impingerii in zona j (kN);Z(Rpx) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Z(Rpy) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)———————————————————————————————————————————————1 800,0 660,0 5,75 1,98 706,67 706,672 660,0 520,0 17,25 5,94 582,22 582,223 520,0 380,0 28,75 9,9 445,33 445,334 380,0 240,0 40,25 13,86 306,67 306,675 240,0 100,0 51,75 17,82 167,41 167,41CARCTERISTICI ZID (Greutate, Centru de greutate, Inerti e)PyPxXp, YpGreutate zid (kN);Forta de inertie (kN);Coordonate centru de greutate sarcini (cm);Cota Px Py Xp Yp———————————————————————————————————————————————660,0 0,0 13,59 172,1 727,9520,0 0,0 29,66 174,2 652,2380,0 0,0 48,19 176,5 573,8240,0 0,0 69,2 178,8 493,3100,0 0,0 92,67 181,1 411,1Solicitari pe zidCotaFxFyMHOrigine ordonata minima a zidului (cm)Forta in directia x (kN);Forta in directia y (kN);Moment (kNm);Inaltime sectiune de calcul (cm);Cota Fx Fy M H© 2013 GeoStru Software

MDC 85———————————————————————————————————————————————660,0 5,75 15,57 2,52 48,0520,0 23,0 37,58 20,72 56,0380,0 51,75 66,01 70,43 64,0240,0 92,01 100,88 167,59 72,0100,0 143,76 142,17 328,12 80,0Armaturi - Verificari sectiuni (S.L.U .)Afv Arie armatura aval.Afm Arie armatura amonte.Nu Efort normal ultim (kN);Mu Moment incovoietor ultim (kNm);Vcd Rezistenta la forfecare conglomerat Vcd (kN);Vwd Rezistenta la forfecare cuta (kN);Sic. VT Masura Siguranta Forfecare (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificat daca >=1).Vsdu Forfecare de calcul (kN);Afv Afm Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT———————————————————————————————————————————————5Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 15,55 266,32 S 158,14 0,027,55Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 37,57 321,6 S 170,83 0,07,435Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 65,97 380,48 S 184,65 0,03,575Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 100,92 443,76 S 202,09 0,02,25Ø20 (15,71) 6Ø20 (18,85) 142,23 602,73 S 219,23 0,01,53Discretizare terenQi Cota initiala strat (cm);Qf Cota finala strat (cm).Gamma Greutate volumica (KN/m³);Eps Inclinatia stratului (°);Fi Unghi de rezistenta la forfecare (°);Delta Unghi de frecare teren zid (°);c Coeziune (kPa);ß Unghi perpendicular pe perete latura amonte (°);Note In note este specificata prezenta panzei freaticeQi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note———————————————————————————————————————————————800,0 660,0 13,73 0,0 22,97 22,97 0,0 0,0660,0 520,0 13,73 0,0 22,97 22,97 0,0 0,0520,0 380,0 13,73 0,0 22,97 22,97 0,0 0,0380,0 240,0 13,73 0,0 22,97 22,97 0,0 0,0240,0 100,0 13,73 0,0 22,97 22,97 0,0 0,0100,0 1,0 13,73 0,0 22,97 16,0 0,0 0,0© 2013 GeoStru Software

86MDC1,0 0,0 18,14 0,0 21,1 0,0 0,0 0,0Coeficienti de impingere si inclinatiiµ Unghi de directie a impingerii.Ka Coeficient de impingere activa.Kd Coeficient de impingere dinamica.Dk Coeficient de crestere dinamica.Kax, Kay Componente in functie de x si y ale coeficientului de impingereactiva.Dkx, Dky Componente in functie de x si y ale coeficientului de cresteredinamica.µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky———————————————————————————————————————————————22,97 0,38 0,0 0,0 0,35 0,15 0,0 0,022,97 0,38 0,0 0,0 0,35 0,15 0,0 0,022,97 0,38 0,0 0,0 0,35 0,15 0,0 0,022,97 0,38 0,0 0,0 0,35 0,15 0,0 0,022,97 0,38 0,0 0,0 0,35 0,15 0,0 0,016,0 0,39 0,0 0,0 0,37 0,11 0,0 0,00,0 0,47 0,0 0,0 0,47 0,0 0,0 0,0Impingeri rezultante si punct de aplicareQi Cota inceput strat.Qf Cota inceput strat.Rpx, Rpy Componente ale impingerii in zona j (kN);Z(Rpx) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Z(Rpy) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)———————————————————————————————————————————————1 800,0 660,0 5,21 2,21 706,67 706,672 660,0 520,0 15,63 6,62 582,22 582,223 520,0 380,0 26,04 11,04 445,33 445,334 380,0 240,0 36,46 15,46 306,67 306,675 240,0 100,0 46,88 19,87 167,41 167,416 100,0 1,0 39,6 16,41 49,35 49,77 1,0 0,0 0,43 0,17 0,5 0,5IMPINGERI IN FUNDATIEDiscretizare terenQi Cota initiala strat (cm);Qf Cota finala strat (cm).Gamma Greutate volumica (KN/m³);Eps Inclinatia stratului (°);Fi Unghi de rezistenta la forfecare (°);Delta Unghi de frecare teren zid (°);c Coeziune (kPa);ß Unghi perpendicular pe perete latura amonte (°);© 2013 GeoStru Software

MDC 87NoteIn note este specificata prezenta panzei freaticeQi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note———————————————————————————————————————————————100,0 0,0 18,14 180,0 21,1 0,0 0,0 180,0Coeficienti de impingere si inclinatiiµ Unghi de directie a impingerii.Kp Coeficient de rezistenta pasiva.Kpx, Kpy Componente in functie de x si y a coeficientului de rezistenta pasiva.µ Kp Kpx Kpy———————————————————————————————————————————————180,0 0,64 -0,64 0,0Impingeri rezultante si punct de aplicareQi Cota inceput strat.Qf Cota inceput strat.Rpx, Rpy Componente ale impingerii in zona j (kN);Z(Rpx) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Z(Rpy) Ordonata punct de aplicare rezultanta impingere (cm);Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)———————————————————————————————————————————————1 100,0 0,0 -5,78 0,0 33,33 0,0Solicitari total eFxFyMForta in directia x (kN);Forta in directia y (kN);Moment (kNm);Fx Fy M———————————————————————————————————————————————Impingere teren 170,25 71,78 144,94Greutate zid 0,0 92,67 -167,83Greutate fundatie 0,0 94,88 -203,99Suprasarcina 0,0 0,0 0,0Teren fundatie 0,0 211,43 -675,95Impingeri fundatie -5,78 0,0 -1,93164,47 470,77 -904,76———————————————————————————————————————————————Moment stabilizare-1356,44 kNmMoment rasturnare 451,68 kN m© 2013 GeoStru Software

88MDCVerificare pilot maxim solicitat———————————————————————————————————————————————Forta orizontala 212,81 kNForta verticala 952,72 kNDate pilot———————————————————————————————————————————————Lungime 1120,0 cmDiametru 80,0 cmBeton de acoperire 5,0 cmPilot foratStratigrafie pilotStrat N° 1———————————————————————————————————————————————Grosime strat 500,0 cmGreutate volumica 18,14 KN/m³Unghi de frecare 23,0 °Coeziune 0,0 kPaModul de elasticitate 11767,99 kPaModul de reactie orizontala 137293,1 KN/m³Strat N° 2———————————————————————————————————————————————Grosime strat 300,0 cmGreutate volumica 17,65 KN/m³Unghi de frecare 23,0 °Coeziune 0,0 kPaModul de elasticitate 11767,99 kPaStrat N° 3———————————————————————————————————————————————Grosime strat 320,0 cmGreutate volumica 18,63 KN/m³Unghi de frecare 30,0 °Coeziune 0,0 kPaModul de elasticitate 24516,64 kPaDeplasari si rotatii la capat pilot aval———————————————————————————————————————————————Lungime de unda 217,54 cmTasare pilot 0,4 cmDeplasare in x 0,18 cmRotatie la capat 0,05 °Presiune limita orizontala in corespondenta cu lungimea de unda 258,75 kPa© 2013 GeoStru Software

MDC 89Sarcina limita verticala———————————————————————————————————————————————Sarcina limita la varf 2052,88 kNSarcina limita laterala 981,56 kNSarcina limita totala 1884,51 kNCoeficient de siguranta varf 1,7Coeficient de sigurata lateral 1,45Rezistenta de calcul 1884,51 kNFactor de siguranta Fs 1,73Verificare capat pilot———————————————————————————————————————————————Moment 0,0 kNmEfort normal 952,72 kNZona armatura 31,42 cm²Efort normal ultim (Nu) 952,72 kNMoment incovoietor ultim (Mu) -580,88 kNmStarea de verificare la indoire VerificataRezistenta la forfecare conglometrat (Vcd) 943,45 kNRezist. la forfecare bare de inadire (Vwd) 367,83 kNMasura Siguranta Forfecare 4,43Verificare pilot la adancimea de: cm 272,00———————————————————————————————————————————————Moment 152,77 kNmEfort normal 986,24 kNZona armatura 31,42 cm²Efort normal ultim (Nu) 986,24 kNMoment incovoietor ultim (Mu) 586,28 kNmStarea de verificare la indoire VerificataRezistenta la forfecare conglometrat (Vcd) 943,45 kNRezist. la forfecare bare de inadire (Vwd) 367,83 kNMasura Siguranta Forfecare 4,43Verificari pilot la adancimea de: cm 435,07———————————————————————————————————————————————Moment 60,18 kNmEfort normal 1006,32 kNZona armatura 31,42 cm²Efort normal ultim (Nu) 1006,32 kNMoment incovoietor ultim (Mu) 589,48 kNmStarea de verificare la indoire VerificataRezistenta la forfecare conglometrat (Vcd) 943,45 kNRezist. la forfecare bare de inadire (Vwd) 367,83 kNMasura Siguranta Forfecare 4,43© 2013 GeoStru Software

90MDCFUNDATIE AVALXprogr. Abscisa progresiva (cm);Fx Forta in directia x (kN);Fy Forta in directia y (kN);M Moment (kNm);H Inaltime sectiune (cm);Xprogr. Fx Fy M H———————————————————————————————————————————————60,0 -5,78 13,24 4,94 100,0150,0 -90,91 -347,99 -274,63 100,0Armaturi - Verificari sectiuni (S.L.U .)Afi Arie armatura inferioara.Afs Arie armatura superioara.Nu Efort normal ultim (kN);Mu Moment incovoietor ultim (kNm);Vcd Rezistenta la forfecare conglomerat Vcd (kN);Vwd Rezistenta la forfecare cuta (kN);Sic. VT Masura Siguranta Forfecare (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificat daca >=1).Vsdu Forfecare de calcul (kN);Afi Afs Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT———————————————————————————————————————————————5Ø20 (15,71) 7Ø20 (21,99) 5,83 815,97 S 261,07 0,019,7210Ø20 (31,42) 5Ø20 (15,71) 90,82 1196,8 S 290,07417,23 2,03FUNDATIE AMONTEXprogr. Abscisa progresiva (cm);Fx Forta in directia x (kN);Fy Forta in directia y (kN);M Moment (kNm);H Inaltime sectiune (cm);Xprogr. Fx Fy M H———————————————————————————————————————————————230,0 -84,7 218,44 -212,0 100,0370,0 0,43 142,69 -64,55 100,0Armaturi - Verificari sectiuni (S.L.U.)AfiArie armatura inferioara.© 2013 GeoStru Software

MDC 91Afs Arie armatura superioara.Nu Efort normal ultim (kN);Mu Moment incovoietor ultim (kNm);Vcd Rezistenta la forfecare conglomerat Vcd (kN);Vwd Rezistenta la forfecare cuta (kN);Sic. VT Masura Siguranta Forfecare (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificat daca >=1).Vsdu Forfecare de calcul (kN);Afi Afs Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT———————————————————————————————————————————————5Ø20 (15,71) 7Ø20 (21,99) 84,72 852,66 S 261,07 0,01,25Ø20 (15,71) 5Ø20 (15,71) 0,51 582,84 S 261,07 0,01,83Index1.Date generale 72.CARACTERISTICI DE REZISTENTA PENTRU MATERIALE UTILIZATE 73.Stratigrafie 74.Factori combinatie 85.A1+M1+R1 [STR] 95.1.1-(Greutate, Centru de greutate, Inertie) 105.2.1-Armatura elevatie 115.3.1-Solicitari totale 135.4.1-Verificare piloti 135.5.1-Armatura in fundatie 156.A2+M2+R2 [GEO+STR] 166.1.2-(Greutate, Centru de greutate, Inertie) 176.2.2-Armatura elevatie 186.3.2-Solicitari totale 206.4.2-Verificare piloti 206.5.2-Armatura in fundatie 227.EQU+M2 [GEO+STR] 237.1.3-(Greutate, Centru de greutate, Inertie) 247.2.3-Armatura elevatie 247.3.3-Solicitari totale 277.4.3-Verificare piloti 277.5.3-Armatura in fundatie 29Index 312.20 Note teoretice2.20.1 Model de calcul si conventiiPentru a realiza calculele de verificare a zidului, programul parcurgeurmatoarele faze:Faza ISunt evaluate presiunile terenului si eventualele suprasarcini asupraelevatiei. Aceasta este divizata intr-un numar fix de sectiuni care, apoi, vor© 2013 GeoStru Software

92MDCconstitui sectiunile de verificare. In aceasta faza suprafata de impingere seconsidera a fi fata amonte a elevatiei, iar atunci cand se alege operarea cumetoda Coulomb, aceasta se considera inclinata cu unghiul de forfecareteren-zid definit in caracteristicile geotehnice. Daca, in schimb, se alegemetoda lui Rankine, impingerea se considera orizontala. in faza I, programuldetermina solicitarile doar asupra elevatiei si efectueaza verificarilestructurale in functie de materialele definite de catre utilizator si de tipulcriteriului ales (tensiuni admisibile (in cazul alegerii normativelor italiene) saustari limita).Faza IIIn aceasta faza se efectueaza din nou calculele presiunilor terenului,considerand ca suprafata de impingere verticala care trece prin latura talpiifundatiei din amonte. in acest caz, alegand metoda lui Coulomb, nu se maiia in considerare unghiul de forfecare teren-zid, ci unghiul de rezistenta alterenului. Cea de-a doua faza, cuprinde deci determinarea solicitarilor totale(momentul rasturnarii si momentul de satabilitate) in functie de origineasistemului de referinta care se fixeza in coltul inferioar al fundatiei in aval.Dupa aceea, programul efecueaza obisnuitele verificari de starii limita ultimela rasturnare, alunecare si sarcina limita.Faza IIIAcesta faza de calcul prevede determinarea solicitarilor aspra consolelor defundatie, care sunt divizate intr-un numar fix de sectiuni. in aceste sectiunise efectueza deci si verificarile structurale. Daca fundatia nu este ancoratape piloti, aceasta este faza finala calculului.Faza IVAceasta ultima faza este prevazuta numai in prezenta pilotilor. Solicitariletrasmise de catre zid pilotilor de fundatie sunt reprezentate de momenteleobtinute in faza II. Utilizatorul poate alege sa transmita pilotilor momentulrezultant (diferenta dintre momentul de rasturnare si momentul desatabilitate) sau numai momentul rasturnarii. Este evident ca aceasta ultimaoptiune se poate realiza numai in cazul in care momentul de rasturnareeste mult mai mare fata de cel de stabilitate. Daca sunt prevazute douasau trei randuri de piloti, programul efectueaza calculele de verificare aspracelui mai solicitat (in general la compresiune).2.20.2 Calculul impingerii activeCalculul impingerii active cu metoda lui Coulomb se bazeaza pe studiulechilibrului limita global al sistemului foramt din zid si prismul de teren dinspatele lucrarii in cazul unei suprafete cu asperitati.Pentru teren omogen si uscat diagrama presiunilor este liniara avanddistributia:PtKatzImpingerea St este aplicata la 1/3 H din valoare:© 2013 GeoStru Software

MDC 93St122HKaFiind indicata cu:Kasin2sin2sin12sinsinsinsin2Valori limita K A:dupa Muller-Breslaut = Greutatea volumica a terenului;= inclinatie a peretelui intern fata de orizontala care trece prin talpa;= Unghiul de rezistenta la forfecare al terenului;= Unghi de forfecare teren-zid;= inclinatia campului fata de orizontala, pozitiva daca este in sens inversacelor de ceasornic;H = inaltimea peretelui.Calculul impingerii active dupa RankineSi e = d = 0 e b = 90° (zid cu perete vertical neted si terasament cusuprafata orizontala) impngerea St se simplifica de forma:© 2013 GeoStru Software

94MDCSt2H 1 sin2 1 sinH22tg452care coincide cu ecuatia lui Rankine pentru calculul impingerii active aterenului cu terasament orizontal.Rankine a adoptat in pincipiu aceleasi ipoteze facute de Coulomb, cuexceptia faptului ca a ignorat frecarea teren-zid si prezenta coeziunii. Informularea sa generala expresia lui Ka se prezinta ca:Kacoscoscoscoscos22coscos22Calcularea impingerii active cu metoda lui Mononobe & OkabeCalcularea impingerii active cu metoda Mononobe & Okabe privesteevaluarea impingerii in conditii seismice cu metoda pseudo-statica. Aceastase bazeaza pe studierea echilibrului limita global al sistemului format din zidsi prisma de teren omogen din spatele lucrarii care participa la ruptura intr-oconfiguratie artificiala de calcul in care unghiul e, de inclinatie a campuluifata de planul orizontal, si unghiul b de inclinatie a peretelui intern fata deplanul orizontal care trece prin talpa, sunt marite cu o cantitate q unde:tg = k h/(1±k v)cu kh coeficient seismic orizontal si kv vertical.in absenta studiilor specifice, coeficientii kh si kv trebuiesc calculati:k h= S a g/rk v= 0,5 k hin care Sag reprezinta valoarea de acceleratie seismica maxima a terenuluipentru variatele categorii de profil stratigrafic.Factorului r ii poate fidesemnata valoarea r = 2 in cazul lucrarilor destul de flexibile (ziduri degreutate), in timp ce in toate celelalte cazuri i se da valaorea 1 (ziduri in b.a. rezistenti la flexie, ziduri in b.a. pe piloti sau ancoraje, ziduri deinchidere).Efectul datorat coeziuniiCoeziunea induce presiuni negative constante egale cu:P2cc K aNefiind posibila stabilirea a priori care este reducerea indusa in impingereprin efectul coeziunii, a fost calculata o inaltime critica Zc in felul urmator:© 2013 GeoStru Software

MDC 95Zc2c1KaQsinsinunde:Q = incarcare agenta pe rambleu;Daca Zc

96MDCtgsatsatwkh1 kvin terenurile cu permeabilitate ridicata in conditii dinamice continua sa seaplice corectia de mai sus, dar impingerea hidrodinamica ia forma:Ewd7k12hwH'2Cu H’ inaltimea nivelului panzei freatice masurata plecand de la baza zidului.Impingerea hidrostaticaPanza freatica cu suprafata situata la o distanta Hw de la baza ziduluiinduce presiuni hidrostatice normale peretelui care, la adancimea z, seexprima astfel:P w(z) = wzCu rezultantele egale cu:S w= 1/2w H²impingerea terenului imers se obtine inlocuind gt cu g't (g't = gsaturat -gw), greutate eficace a materialului imers in apa.Rezistenta pasivaPentru teren omogen diagrama presiunilor este liniara de tipul:P t = K p t zpentru integrare se obtine impingerea pasiva:Sp12H2KpIndicand cu:Kpsin2sinsin12sinsinsinsin2(Muller-Breslau) cu valori limita ale lui d egale cu:© 2013 GeoStru Software

MDC 97Expresia lui Kp dupa formularea lui Rankine ia urmatoarea forma:Kpcoscoscoscos22coscos222.20.3 Sarcina limita a fundatiilor de suprafataObservatieDaca stratigrafia fundatie este diferita fata de ceaaferenta elevatiei daca este posibil evitati coincidereaperfecta a cotelor.In figura de mai jos este indicat modul corect de urmat.Atentie: acesta este doar un mod de lucru intrucat incazul in care cotele coincid programul va prelua pentruverificarile la sarcina limita caracteristicile geotehnice alestratului de baza.Vesic 1973Pentru ca fundatia unui zid sa poata rezista sarcinii de proiect in sigurantain ceea ce priveste ruptura geerala trebuie sa fie satisfacuta urmatoareainegalitate:V d R dunde:Vd este sarcina de proiectare, normala la baza fundatiei, ce cuprinde sigreutatea zidului;Rd este sarcina limita de proiectare a fundatiei fata de sarcinile normale,tinand cont si de efectul sarcinilor inclinate sau excentrice.In calculul analitic al sarcinii limita de proiectare Rd trebuie luate inconsiderare situatiile pe termen scurt si lung pentru terenurile cu granulatiemica.Sarcina limita de proiectare in conditii nedrenate se calculeaza ca:R'A2cuscicqunde:'A'B'Laria fundatiei efectiva de proiectare, inteleasa, in cazul sarciniiexcentrice, ca arie redusa in centrul careia este asplicata rezultanta© 2013 GeoStru Software

98MDCsarcinii:cu coeziunea nedrenata;q presiunea litostatica totala pe planul de fundare;sc factor de forma;sc10.2'B'Lpentru fundatii dreptunghiulare;s c1.2pentru fundatii patrate sau circulare;ic0.5 11H'Acufactor de corectie pentru inclinatia sarcinii datorata unei sarcini H.Pentru conditii drenate sarcina limita de proiectare este calculata ca:R'A'cNcscic'qNqsqiq0.5''BNsiunde:Nqetan' 2tan45'2NcNq1 cot'N2 Nq1tan'Factori de forma:s q1'B'Ltan'pentru forma dreptunghiulara;sq1sen'pentru forma patrata sau circulara;s10.4'B'L© 2013 GeoStru Software

MDC 99pentru forma dreptunghiulara;s0.7pentru forma patrata sau circulara;s c1NqNcBLpentru forma dreptunghiulara, patrata sau circulara.Factori inclinatie rezultanta:iq1HV'Ac'cot'mi1HV'Ac'cot'( m 1)iciq1 iq Nq1m21BLBLPe langa factorii de corectie de mai sus sunt luati in considerare si ceicomplementari adancimii planului de fundare si inclinatiei planului de fundaresi a planului terenului (Hansen).2.20.4 Calcularea pilotilor de fundatieConventii1. Forta verticala Fy, pozitiva daca este indreptata inspre partea inferioara;2. Forta orizontala Fx pozitiva daca este indreptata de la stanga spredreapta;3. Cuplul M este pozitiv daca produce deplasari in concordanta cu aceleaale fortei orizontale Fx.Analiza pilotului in prezenta sarcinilor transversale: Matlock & Reese© 2013 GeoStru Software

100MDCComportamentul unui singur pilot fata de sarcinile transversale va putea fi tratatfacand referire la cunoscuta teorie a lui Matlock si Reese (1960).Pe baza acestei teorii, in cazul:· pilotilor imersi in intregime intr-un teren omogen;· pilotilor incarcati la capat de o forta orizontala (H t) si de un moment (M t);se obtin expresiile generale de mai jos:deplasare orizontalas h= (H t× T 3 / E p× I p) × A y+ (M t×T 2 / E p× I p) × B yrotatie= (H t× T 2 / E p× I p) × A s+ (M t× T / E p× I p) × B smomentM = (H t× T) × A m+ M t× B mH = H t× A v+ (M t/T) × B vunde:s hdeplasarea orizontala de-a lungul trunchiului pilotului;rotatie de-a lungul trunchiului pilotului;M momendul de-a lungul trunchiului pilotului;H forfecare de-a lungul trunchiului pilotului;A y, B y, A s, B s, A m, B m, A v, B vcoeficienti adimensionali;E p= modulul Young al pilotului;I p= momentul de inertie al pilotului;T = (E pI p/E S) 0 .2 5 in cazul Es constant cu adancimea;E smodulul de reactiune orizontala secant al terenului egal cu k h× D;k hcoeficientul de reactiune orizontala al terenului.Coeficientii adimensionali mentionati mai sus sunt in functie de flexibilitatearelativa, reprezentata de raporturile Lp/T si z/T, cu Lp lungimea pilotului si zadancimea generala fata de capatul pilotului.in cazul modulului Es constant cu adancimea si a pilotilor flexibili coeficientiadimensionali se pot determina din solutia lui Winkler pentru o grindaincarcata la extremitati de o forta si un cuplu, avand grija sa se inlocuiascalungimea B a grinzii cu diametrul D al pilotului.in cazul modulului Es variabil cu adancimea, ca prima aproximare, analizapoate fi efectuata cu ecuatiile de mai sus considerand o valoare mediepentru Es referita la o adancime egala cu de 3-4 ori diametrul D al pilotului.Sarcina limita verticalaSarcina limita verticala a fost calculata cu ajutorul formulelor statistice,care il exprima in functie de geometria pilotului si de caracteristicileterenului si interfetei pilot-terenLa sfarsitul calculului, sarcina limita Qlim este in mod conventional impartita© 2013 GeoStru Software

MDC 101in doua cote, rezistenta la varf Qp si rezistenta laterala Qs.Rezistenta unitara la varfRezistenta unitara qp la varf, pentru cazul terenului cu frecarea (j) sicoeziunea (c), este data de expresia:q p= c N c+ D N qgeometrica.indicand cu:= Greutatea volumica a terenului;D = Lungimea pilotului;N csi N q = Factori de capacitate portanta incluzand factorul de formaFactorul Nq a fosta calculat in functie de teoria lui Berezantzev.Rezistenta elevatieiContributia la rezistenta trunchiului este calculata utilizand o combinatie deeforturi totale si eficace. Sunt prevazute trei metode de calcul de uzcurent. Doua dintre acestea au valabilitatea generala pentru rezistentalaterala a pilotilor amplasati in terenuri coezive. Aceste metode iau numelede a, b si l de la coeficientii multiplicativi utilizati pentru capacitateaportanta laterala.Metoda utilizata pentru calcularea capacitatii portante laterale, metoda A,propusa de catre Tomlinson (1971); rezistenta laterala este calculata dupacum urmeaza:f s= c + q K tgc = valoarea medie a coeziunii sau a rezistentei la taiere/forfecare inconditii nedrenate;q = presiunea verticala a terenului;k = coeficientul de impingere orizontala care depinde de tehnologia pilotuluisi de starea anterioara de densitate calculat dupa cum urmeaza:Pentru piloti batuti K = 1 + tg 2Pentru piloti forati K = 1 - tg 2= forfecarea pilot-teren, in functie de suprafata pilotului.Pentru piloti batuti = 3/4 tgPentru piloti forati = tgeste un coeficient calculat dupa cum urmeaza:© 2013 GeoStru Software

102MDCCoeficient pentru pilot batut:c < 0.25 = 1.000.25 < c < 0.5 = 0.850.5 < c < 0.75 = 0.650.75 < c 2.4= 1.2 / cCoeficient pentru pilot forat:c < 0.25 a = 0.90.25 < c < 0.5 a = 0.80.5 < c < 0.75 a = 0.60.75 < c < 2 a = 0.4c > 2a = 0.8 / cMai mult dupa indicatiile lui Okamoto in prezenta efectelor seismicerezistenta laterala este redusa in functie de coeficientul seismic kh dupacum urmeaza:C oeffrid= 1 - k hInfine:1. Pentru piloti forati atat caracteristicile de rezistenta (c, j) cat sicoeficientul modulului orizontal al terenului au fost redusi cu 10%.2. In cazul tractiunii sarcina la varf este nula in timp ce sarcina laterala afost redusa cu 70%.3. Pentru coeficientul de siguranta verticala s-a tinut cont si de greutateapilotului.TasariTasarea verticala a fost calculata cu metoda Davis-Poulos, conform careiapilotul este considerat rigid (nedeformabil) imers intr-un mediu elastic,semispatiu sau strat de grosime finita.Se presupune ca interactiunea pilot-teren este constanta pe segmente dealungul a n suprafete cilindrice in care este subdivizata suprafata lateralaa pilotului. Tasarea suprafetei generice i datorata efectului de sarcinatransmis de catre pilot terenului de-a lungul suprafetei j poate fi exprimat:W i,j= ( j / E )B I i,j© 2013 GeoStru Software

MDC 103indicand cu:j = Incrementul de tensiune la mijlocul segmentului;E = Modulul elastic al terenului;B = Diametrul pilotului;I i,j = Coeficient de infuenta.Tasarea totala se obtine insumand Wi,j pentru toate ariile j.2.20.5 Stabilitatea globalãStabilitatea globala determina gradul de sigiuranta al complexului zidrambleuin ceea ce priveste alunecarile de-a lungul suprafetelor potentialede ruptura.Factorul de siguranta poate fi exprimat dupa de metoda obisnuita a fasiilordupa cum urmeaza:FsclW Q F cosW Q F sinKsKsWW QQFF sinesr0F sin l u0F0etr0tgunde:W = greutatea caracteristica a fasiei;Q = sarcina distribuita;F = sarcina concentrata;K s×W = forta de inertie;K s= coeficient de intensitate seismica;l = lungimea caracteristica a bazei fasiei;= unghi intre baza fasiei si planul orizontal;c = coeziunea terenului;= unghi de rezistenta la taiere al terenului;r o= raza suprafata de alunecare generica;u = presiune indusa de panza freatica;F o= sarcina orizontala introdusa de ancoraj;e t= excentricitatea fortei de ancorare in raport cu centrul de rotatie;e s= excentricitatea fortelor seismice in raport cu centrul de rotatie.2.20.6 Calcul deplasariPrin intermediul metodelor de nivel I (corelatii empirice) este posibilacalcularea deplasarilor lucrarilor de sprijin, induse de seism ca urmare a unuicinematism de impingere activa. In literatura au fost propuse diverse© 2013 GeoStru Software

104MDCcorelatii, derivata din prelucrarea rezultatelor deplasarilor, calculate ingeneral prin intermediul analizei dinamice simplificate. In aceasta analizainteractiunea dintre zid si terenul de fundare este studiata prin intermediulmodelului clasic al blocului rigid care aluneca pe un plan orizontal, propus deNewmark (1965), sau prin intermediul modelelor ceva mai sofisticate,derivate din aceasta. Corelatiile au fost bazate in principiu pe sumadeplasarilor calculate, si sunt, prin urmare, oarecum inexacte; de aceastadata se bazeaza pe calcule ale aparitiei deplasarilor de tip probabilistic.Corelatia cea mai citata in literatura este Richards si Elms (1979). Aceastase bazeaza pe rezultatele integrarilor efectuate de Franklin si Chang (1977)pentru un grup de accelerograme aferente a 27 de cutremure reale si 10cutremure sintetice pentru care se iau in considerare doar componenteleorizontale. Modelul de interactiune zid - teren utilizat a fost cel original al luiNewmark. Richards si Elms au individualizat suma superioara a deplasarilordiagramate in functie de raportul de acceleratie critica (N/A), definit caraport intre coeficientul N al acceleratiei critice ac (undecoeficientul A al acceleratiei maxime la sol (upperband) este:) si); ecuatia curbei (numitaUnded este deplasarea relativa in metri;V este viteza maxima a accelerogramei exprimata in m/sec;Este de mentionat faptul ca aceasta formula a fost propusa de autori si cainstrument de proiectare a zidului, o data fixata valoarea pentru deplasareaadmisibila, si cunoscute valorile maxime ale acceleratiei si ale vitezei Va accelerogramei.Alte corelatii acreditate in literatura sunt:Metoda Deplasare Magnitudine ObservatiiNewmark (1965)Whitman si Liao(1984)Jibson (1993)© 2013 GeoStru Software

MDC 105Crespellani et al.(1998)IA este intensitatea lui AriasPD este potentialul seismic distructivv0 este intensitatea intersectiilor cu axa a timpilor accelerogramei deproiect (in s-1)2.20.7 ContrafortiCALCULUL ZIDURILOR CU CONTRAFORTICazul zidurilor cu contraforti solicita inserarea datelor geometrice, adicagrosimea si interaxa longitudinala. Contrafortul poate fi pozitionat in interior(inspre teren) sau in exterior.Inaltimea contrafortului este luata egala cu inaltimea zidului, in timp ce bazaeste considerata egala cu lungimea fundatiei amonte, pentru contrafortiinterni, sau a fundatiei aval pentru contraforti externi.Calculul impingerii pe zid este independenta de prezenta elementuluisuplimentar si este calculata cu aceeasi procedura relativa zidului cuelevatie.Prezenta contrafortului are efect, cu forta greutate, atat la nivel desolicitare pe elevatie cat si in verificarile globale la rasturnare, sarcina limitasi alunecare.Forta greutate a contrafortului este luata in considerare in rezultanta Fy asolicitarilor pe zid, ca forta externa, dar nu apare in conditiile de sarcina dinmeniul Calcul: acest lucru inseamna ca nu i se poate atribui un factor decombinatie diferit de cel unitar.Verificarea sectiunii din b.a. si calculul armaturiiPentru fiecare sectiune de calcul de-a lungul zidului programul ia inconsiderare sectiunea de verificare in T ca o sectiune dreptunghiularaechivalenta cu momentul de inertie baricentru.© 2013 GeoStru Software

106MDCDeci sectiunea in T cu dimensiune B egala cu interaxa contrafortilor estetratata ca o sectiune derptunghiulara echivalenta cu latimea de 1 m siinaltime Hequ astfel incat momentul de inertie baricentru ale sectiunilor safie egal.Folosind aceasta ipoteza sunt proiectate si verificate sectiuniledreptunghiulare echivalente.© 2013 GeoStru Software