Luktutredning för Kungsängens avloppsreningsverk - Projekt 3B
Luktutredning för Kungsängens avloppsreningsverk - Projekt 3B
Luktutredning för Kungsängens avloppsreningsverk - Projekt 3B
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
RAPPORT 1 (41)<br />
Handläggare<br />
Sten-Åke Barr<br />
Tel +46 10 505 31 93<br />
Mobil +46 70 564 76 21<br />
Fax +46 10 505 30 09<br />
sten-ake.barr@afconsult.com<br />
Mälarenergi<br />
ÅF-Industry AB , Kvarnbergsgatan 2, Box 1551 SE-401 51 Göteborg<br />
Telefon +46 10 505 00 00. Fax +46 10 505 30 09. Säte i Stockholm. www.afconsult.com<br />
Org.nr 556224-8012. VAT nr SE556224801201. Certifierat enligt SS-EN ISO 9001 och ISO 14001<br />
Rapport Mälarenergi_Ufn.docx<br />
Datum<br />
2013-01-25<br />
Uppdragsnr<br />
224634<br />
<strong>Luktutredning</strong> <strong>för</strong> <strong>Kungsängens</strong> <strong>avloppsreningsverk</strong><br />
ÅF-Industry AB<br />
Industry Granskad<br />
Sten-Åke Barr Ulrika Follin
RAPPORT 2013-01-21 2 (41)<br />
Innehålls<strong>för</strong>teckning<br />
1 INLEDNING ........................................................................................................ 7<br />
2 BAKGRUND ....................................................................................................... 7<br />
3 LUKT ................................................................................................................... 7<br />
3.1 Allmänt ......................................................................................................................... 7<br />
3.2 Lukt och luktbesvär ...................................................................................................... 8<br />
4 TEKNISKA FÖRUTSÄTTNINGAR ................................................................ 9<br />
4.1 Verksamhetsbeskrivning <strong>Kungsängens</strong> <strong>avloppsreningsverk</strong> ......................................... 9<br />
4.2 Identifierade luktkällor ............................................................................................... 11<br />
5 RESULTAT LUKTKARTLÄGGNING .......................................................... 12<br />
5.1 Resultat luktkartläggning VA ...................................................................................... 13<br />
5.2 Resultat luktkartläggning Externslam ......................................................................... 13<br />
5.3 Resultat luktkartläggning VA-slam .............................................................................. 14<br />
5.4 Resultat luktkartläggning funktion biofilter ................................................................ 15<br />
5.5 Emissionen av lukt från anläggningen......................................................................... 15<br />
6 ALTERNATIVA ÅTGÄRDER ....................................................................... 17<br />
6.1 Allmänt ....................................................................................................................... 17<br />
6.2 Slutsatser reningsteknik ............................................................................................. 23<br />
7 GENOMFÖRDA SPRIDNINGSBERÄKNINGAR ....................................... 25<br />
7.1 Använda vinddata ...................................................................................................... 25<br />
7.2 Genom<strong>för</strong>da beräkningar ........................................................................................... 26<br />
7.3 Tolkning av resultat från spridningsberäkningarna ..................................................... 27<br />
7.4 Resultat ...................................................................................................................... 28<br />
7.5 Sammanfattning av resultat ....................................................................................... 35<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 3 (41)<br />
8 ÖVERSIKTLIG KOSTNADSBEDÖMNING ................................................ 35<br />
8.1 Förslag till avskiljningsutrustning................................................................................ 36<br />
8.2 Dimensionerande <strong>för</strong>utsättningar <strong>för</strong> luktbegränsande åtgärder ............................... 36<br />
8.3 Beräknings<strong>för</strong>utsättningar .......................................................................................... 37<br />
8.4 Resultat ...................................................................................................................... 37<br />
9 DISKUSSION ................................................................................................... 39<br />
Bilagor<br />
Bilaga 1 Mätrapport Lukt ÅF<br />
Bilaga 2 Spridningsberäkning SWECO<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 4 (41)<br />
Sammanfattning<br />
På uppdrag av Mälarenergi har ÅF genom<strong>för</strong>t en luktutredning kring <strong>Kungsängens</strong> avloppsvattenreningsanläggning<br />
i Västerås. Syftet med utredningen är att klargöra vilka åtgärder på anläggningen<br />
som krävs om bostäderetableras närmare anläggningen.<br />
Inom ramen <strong>för</strong> den nu genom<strong>för</strong>da luktutredningen kan konstateras att den totala emissionen<br />
av luktämnen från anläggningen är ca 35*10 6 l.e./h, om man bortser från vad som genereras med<br />
<strong>för</strong>trängningsluften då man pumpar in externslam. Då kan emissionsnivåer på upp till<br />
380*10 6 l.e./h erhållas.<br />
Om man jäm<strong>för</strong> emissionen från Mälarenergis anläggning med luktemissionen från andra reningsverk<br />
i Sverige och Norge, där motsvarande kartläggning genom<strong>för</strong>ts, kan man notera att<br />
nivån är lägre än vad man kan <strong>för</strong>vänta sig i luktutsläpp i relation till storleken av verket.<br />
Adderar man bidraget från externslamhanteringen erhålles dock en nivå väsentligt högre än från<br />
motsvarande anläggningar. Detta torde dock enkelt kunna åtgärdas genom antingen åter<strong>för</strong>ing<br />
av <strong>för</strong>trängningsluft till tankbil eller genom installation av enkelt kolfilter då flödet är litet.<br />
Vidare noteras att man sedan ett antal år har haft ett effektivt biofilter installerat på anläggningen<br />
<strong>för</strong> avskiljning av lukt från grovrens och sandfilter samt slam<strong>för</strong>tjockare. Trots en <strong>för</strong>hållandevis<br />
låg belastning motsvarande en luktkoncentration till biofiltret om ca 1 700 l.e./m 3 uppnås en<br />
avskiljningsgrad om 91 % och en utgående halt om ca 150 l.e./m 3 . Detta är en viktig orsak till de<br />
redan idag låga luktemissionerna från reningsverket.<br />
I syfte att optimera valet av åtgärder har flera spridningsberäkningar ut<strong>för</strong>ts <strong>för</strong> att simulera olika<br />
scenarier. Vid val av åtgärder har huvudinriktningen varit att kombinera ökad skorstenshöjd med<br />
en kraftfull reduktion av utsläppen.<br />
Några omgivningsriktvärden <strong>för</strong> lukt finns inte framtagna i Sverige. Av denna anledning har denna<br />
utredning sneglat på de danska rikvärderna om 5–10 l.e./m 3 räknat som 99-% il av minutmedelvärden.<br />
Praktiska erfarenheter från luktmätningar, ut<strong>för</strong>da spridningsberäkningar och korrelationer<br />
av resultaten visar på att närboende upplever luktfrihet <strong>för</strong>st när haltnivån underskrider<br />
0,2-0,5 l.e/m 3 vid en minuts samplingstid. Detta har sannolikt att göra med att luktupplevelsen är<br />
momentan och väsentligt kortare än en minut.<br />
Av denna anledning har målsättningen varit att underskrida dessa nivåer i omgivningen eftersom<br />
underlaget från denna utredning skall användas i planarbete <strong>för</strong> planering av nya bostäder kring<br />
anläggningen.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 5 (41)<br />
I följande tabell sammanfattas resultaten från den nu genom<strong>för</strong>da utredningen.<br />
Sammanställning av utredningsresultat<br />
Beräkning Åtgärd Emission Investeringskostnad<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
Resultat<br />
l.e./h MSEK 50 m 100 m 200 m<br />
Scenario 00 Ingen 380*10 6 - 20 14 7<br />
Scenario 0 Extern slamhantering<br />
löst<br />
Scenario 1 Slam<strong>för</strong>råd+FF1<br />
åtgärdat<br />
Scenario 2 Scenario 1+täckning<br />
och rening av <strong>för</strong>sedimentering<br />
Scenario 3 Scenario 2+30 m<br />
skorsten<br />
Scenario 4 Scenario 2+50 m<br />
skorsten<br />
36*10 6 - 10 8 5<br />
13*10 6 0,45 6 5 3<br />
10*10 6 16 - 20 1,2 0,9 0,7<br />
10*10 6 16 – 20 0,9 0,6 0,3<br />
10*10 6 18 - 22 0,8 0,5 0,3<br />
I ovanstående tabell redovisas de högsta framräknade resultaten på 50, 100 respektive 200 m<br />
Som framgår av ovanstående tabell kan man med utgångspunkt från den nu genom<strong>för</strong>da luktkartläggningen<br />
konstatera att en tydlig lukt kan <strong>för</strong>nimmas på samtliga studerade avstånd från<br />
anläggningen. Även efter det att man åtgärdat omhändertagandet av <strong>för</strong>trängningsluften från<br />
externslamhanteringen (Scenario 0).<br />
Om man minskar emissionerna från Slam<strong>för</strong>råd och FF1 (Scenario 1) med <strong>för</strong>hållandevis liten<br />
insats, vad gäller investeringen, kan omgivningshalterna i det närmaste halveras på de studerade<br />
avstånden. Trots detta kan man notera att tydlig lukt kan <strong>för</strong>nimmas på de studerade avstånden.<br />
Om man också genom<strong>för</strong> åtgärder <strong>för</strong> att minska utsläppen från <strong>för</strong>sedimenteringen (Scenario<br />
2), som utgör det enskilt största luktutsläppet i marknivå, reduceras nivån väsentligt. Åtgärderna<br />
innebär investeringar i nivå 15 -20 MSEK. Trots den höga investeringen är det inte tillräckligt<br />
<strong>för</strong> att uppnå luktfrihet kring anläggningen, det vill säga lukthalter < 0,5 l.e./m 3 .<br />
För att ytterligare minska lukten kring anläggningen måste de presenterade åtgärderna även<br />
kombineras med en högre utsläppspunkt av den behandlade luften. Med en 30 m hög skorsten<br />
(Scenario 3) erhålles vad man kan betrakta som i det närmaste luktfrihet på ett avstånd om<br />
100 m från anläggningen.<br />
För att komma ned till luktfrihet (≤ 0,5 le/m 3 ) på ett avstånd om 100 m vid såväl marknivå som<br />
vid högsta våning (26 m) krävs dock en skorsten 50 m (Scenario 4).<br />
Ytterligare fröhöjning av skorsten ger endast begränsad effekt i marknivå eftersom kvarvarande<br />
källor i markplan då avgör luktbidraget närmast kring anläggningen.
RAPPORT 2013-01-21 6 (41)<br />
Att genom<strong>för</strong>a ytterligare täckning av bassänger innebär ytterligare höga investeringskostnader.<br />
Dessutom krävs sannolikt ombyggnad av slamutlastning.<br />
Av denna anledning <strong>för</strong>eslår ÅF att man genom<strong>för</strong> åtgärder enligt Scenario 4 så att man uppnår<br />
luktfrihet på ett avstånd om 100 m från anläggningen.<br />
Som framgår av ovanstående sammanställning kan man reducera utsläppen från verksamheten<br />
ned till sådana nivåer att risken <strong>för</strong> luktklagomål kan minimeras på ett avstånd ned till 100 m från<br />
anläggningen under normala produktionsbetingelser. Detta kräver dock investeringar i nivån 18 -<br />
22 MSEK i åtgärder <strong>för</strong> att minska luktpåverkan kring anläggningen.<br />
Vad gäller transport av slam är det viktigt att detta sker med täckta fordon och att dessa är rengjorda<br />
och inte i sig bidrar med någon luktspridning. Vidare bör man naturligtvis se över risken<br />
<strong>för</strong> oplanerade händelser som kan påverka luktutsläppen från verksamheten. Ofta kan sådana<br />
incidenter vara tillräckliga <strong>för</strong> att starta en debatt kring lukt och därmed påverka opinionen negativt.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 7 (41)<br />
1 Inledning<br />
På uppdrag av Mälarenergi AB har ÅF ut<strong>för</strong>t <strong>för</strong>eliggande luktutredning vid <strong>Kungsängens</strong> <strong>avloppsreningsverk</strong><br />
i Västerås. Studien omfattar såväl kartläggning av luktutsläppen, spridningsberäkningar<br />
samt <strong>för</strong>slag till åtgärder <strong>för</strong> att minimera luktstörningar i omgivningen.<br />
Ansvarig <strong>för</strong> <strong>för</strong>eliggande rapport är civ. ing. Sten-Åke Barr. Ansvarig <strong>för</strong> luktmätningar och analys<br />
har varit civ. ing. Markus Olofsgård.<br />
2 Bakgrund<br />
Mälarenergis avloppsvattenreningsanläggning är lokaliserad mitt i Västerås och bostäder kryper<br />
allt närmare från flera håll. Marken i närheten betingar ett högt värde och under sommaren inkom<br />
en begäran från kommunen om redovisning över vilka konsekvenser det skulle få på anläggningens<br />
om avstånden till närmaste bebyggelse krympte till 100 respektive 50 m.<br />
Av denna anledning har Mälarenergi AB beslutat att värdera hur luktemissionen påverkar de<br />
framtida planerna och hur man skall arbeta <strong>för</strong> att reducera risken <strong>för</strong> luktstörningar i en framtid.<br />
I <strong>för</strong>eliggande utredning redovisas vilka luktkällor som har betydelse <strong>för</strong> uppkomst av störande<br />
lukt i omgivningen samt hur man kan reducera dessa störningar och vad effekten blir i relation<br />
till de <strong>för</strong>eslagna nya skyddsavstånden 50 respektive 100 m från anläggningen.<br />
3 Lukt<br />
3.1 Allmänt<br />
Luktande <strong>för</strong>oreningar är ett samlingsbegrepp <strong>för</strong> en mängd olika kemiska <strong>för</strong>eningar. Dessa<br />
kännetecknas av att de kan <strong>för</strong>nimmas med luktsinnet, ofta i halter som är mycket lägre än där<br />
medicinska effekter kan riskeras.<br />
Mekanismerna bakom luktupplevelser är inte klarlagda fullt ut. Där<strong>för</strong> kan man inte konstruera<br />
ett till<strong>för</strong>litligt mätinstrument <strong>för</strong> lukt. Alla luktmätningar måste där<strong>för</strong> göras sensoriskt och relateras<br />
till subjektiva luktupplevelser. Det finns dock en svensk, och tillika europeisk, standard <strong>för</strong><br />
hur en sådan mätning skall gå till (SS-EN 13725).<br />
En lukts <strong>för</strong>nimbarhet uttrycks vanligen med ett tröskelvärde (mg/m 3 ) som motsvarar en luktenhet<br />
per kubikmeter (1 l.e./m 3 ). Tröskelbestämningar ger värdefulla upplysningar, t.ex. vid kontroll<br />
av källstyrkan hos luktavgivande processer och beräkning av luktutsläppens geografiska spridning.<br />
Lukttröskelvärdet 1 l.e./m 3 definieras som den halt där 50 % av befolkningen kan <strong>för</strong>nimma<br />
lukt.<br />
När väl en lukt kan <strong>för</strong>nimmas växer den upplevda luktstyrkan med ökande koncentration av<br />
ämnet, men i allt lägre takt ju högre koncentrationen blir, se Figur 3-1.<br />
En minskning av halten luktande ämnen har där<strong>för</strong> sin största effekt vid låga halter medan samma<br />
minskning vid höga halter kan ge en bara obetydlig effekt på den upplevda luktstyrkan. Detta<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 8 (41)<br />
betyder också att om man vill reducera luktupplevelsen med 30 % måste emissionen reduceras<br />
mer, enligt följande figur 50 %.<br />
Figur 3-1 Upplevd luktstyrka som funktion av koncentrationen.<br />
En av de viktigaste faktorerna som påverkar luktkänsligheten är tillvänjnings- och uttröttningsfaktorerna.<br />
3.2 Lukt och luktbesvär<br />
Faktorer som påverkar störning hos kringboende är vanligtvis:<br />
• Hur ofta det luktar, dvs. luktfrekvensen<br />
• Luktstyrka<br />
• Karaktären på lukten<br />
• Ortsvanlighet<br />
• Historik<br />
Hur ofta det luktar är kanske den faktor som är viktigast när det gäller klagomål. Enligt tidigare<br />
observationer så sker klagomål på lukt då luktfrekvensen överskrids en eller ett par procent av<br />
tiden. Detta påverkas dock av faktorer som karaktären på lukten.<br />
Även luktstyrkan har stor betydelse på klagomål<strong>för</strong>ekomsten. Med luktstyrkan menas koncentrationen<br />
av lukt och hur många gånger över lukttröskeln som lukten <strong>för</strong>ekommer. Då luktupplevelsen<br />
är en momentan reaktion väljer man ofta att bedöma minutmedelvärden av lukt<strong>för</strong>hållanden<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 9 (41)<br />
kring en anläggning och ansätter då acceptabla nivåer till mellan 2 och 10 l.e/m 3 som maximala<br />
tolererbara nivåer.<br />
Om en lukt upplevs som farlig eller obehaglig sker klagomål tidigare än om man har en positiv<br />
association till lukten. Detta innebär bland annat att klagomål på lukt sällan <strong>för</strong>ekommer kring<br />
bagerier som ju de flesta har en positiv association till. Däremot sker klagomål ofta om det luktar<br />
avfall eller någon kemisk substans. Exempelvis sker klagomål enligt ÅF:s erfarenhet vid lägre<br />
luktkoncentration om reducerade svavel<strong>för</strong>eningar, t.ex. svavelväte, <strong>för</strong>ekommer.<br />
Vidare kan nämnas att ortsvanligheten påverkar klagomålsfrekvensen. Det kan exemplifieras<br />
genom de industriorter med sulfatcellulosabruk vilka luktar starkt men där det inte <strong>för</strong>ekommer<br />
klagomål beroende på att alla vet vad som luktar och att många kanske har sin utkomst från<br />
verksamheten. Dessutom så blir luktsinnet utmattat av att ständigt känna denna lukt så upplevelsen<br />
<strong>för</strong>svinner. Den kommer tillbaks <strong>för</strong>st när man lämnat orten <strong>för</strong> ett tag och återvänder.<br />
Även lukthistoriken påverkar ofta klagomålsfrekvensen. Det betyder att har det under någon<br />
period <strong>för</strong>ekommit stora luktstörningar lever detta kvar hos kringboende under lång tid. Det gör<br />
att man reagerar tidigare vid nästa incident och således måste lukten reduceras mer än vad som<br />
annars hade krävts. På samma sätt reagerar ofta kringboende om det sker en <strong>för</strong>ändring i karaktären<br />
på lukten.<br />
För att uppskatta luktbeläggningen i ett område och hur stor utbredning det luktande området<br />
har kan spridningsmeteorologiska beräkningar göras med utgångspunkt från kännedom om<br />
luktutsläppets källstyrka.<br />
4 Tekniska <strong>för</strong>utsättningar<br />
4.1 Verksamhetsbeskrivning <strong>Kungsängens</strong> <strong>avloppsreningsverk</strong><br />
Verksamheten på det kommunalägda <strong>avloppsreningsverk</strong>et Kungsängen omfattar avloppsvattenbehandling<br />
och rötning av det slam som uppkommer i reningen. Externslam tas också emot<br />
<strong>för</strong> rötning. Gasen som produceras skickas och säljs till Svensk Växtkraft <strong>för</strong> uppgradering och<br />
komprimering <strong>för</strong> att kunna användas som fordonsgas.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT<br />
2013-01-21<br />
Figur 4-1 Schematisk beskrivning över verksamheten vid <strong>Kungsängens</strong> avloppsr avloppsre- avloppsr<br />
ningsverk<br />
<strong>Kungsängens</strong> <strong>avloppsreningsverk</strong> är dimensionera<br />
och <strong>för</strong> 2011 så beräknades antalet anslutna till ca<br />
53 000 m 3 <strong>avloppsreningsverk</strong> är dimensionerat <strong>för</strong> 125 000 p.e. (p.e. = personekvivalenter)<br />
och <strong>för</strong> 2011 så beräknades antalet anslutna till ca 84 000 p.e.. . Varje dygn tar anläggningen emot<br />
avloppsvatten. Anläggningen tar emot ca 10 000 ton externslam inkl. inkl slam från små<br />
<strong>avloppsreningsverk</strong> och enskilda avlopp i kommunen. . Efter rötning och centrifugering prod produce-<br />
rades ca 13 000 ton slam under 2011.<br />
I det följande lämnas en kort beskrivning av anläggningen.<br />
Avloppsvattnet passerar <strong>för</strong>st ett rensgaller där trasor och större partiklar avskiljs. I sandfånget<br />
avlägsnas grovkornigt material material som som sand och och grus. I sandfånget tillsätts även en fällningskemik<br />
fällningskemika-<br />
fällningskemik<br />
lie i form av järnsulfat som fäller ut partiklar och fosfor i nästföljande <strong>för</strong>sedimentering<br />
<strong>för</strong>sedimentering. Sandfång<br />
och h rensgaller är inbyggda medan meda <strong>för</strong>sedimenteringen består av arton öppna bassänger.<br />
Den biologiska reningen med kväverening sker i tolv öppna parallella bassänger och vattnet<br />
passerar både anox och oxzoner, det vill säga utan respektive med syresättning. Som kolkälla <strong>för</strong><br />
kvävereningen används idag glykol. Efter sedimentering i arton öppna eftersedimenteringsba<br />
eftersedimenteringsbas-<br />
sänger leds det renade avloppsvattnet ut till recipient.<br />
Det avskilda avskilda primärslammet primärslammet leds leds till till den den en en mekanisk mekanisk <strong>för</strong>tjockare, efter att ha passerat slamsil- sla<br />
press och renstvätt, innan det rötas i en rötkammare. Förtjockningen sker inomhus. Det rötade<br />
slammet lagras i i ett ett täckt täckt slamlager slamlager innan det leds till till centrifugering centrifugering i slamhallen slamhallen och och lagring i en<br />
en<br />
silo. Det torra slammet hämtas med lastbil i slutna containrar. cont<br />
Blött externslam xternslam från från trekammarbrunnar, slutna slutna tankar tankar och och andra andra mindre reningsverk reningsverk transport<br />
transporte-<br />
ras till <strong>Kungsängens</strong> <strong>avloppsreningsverk</strong> i tankbil. I en inbyggd externslammottagning tas slam-<br />
sla<br />
met emot <strong>för</strong> rensning och <strong>för</strong>tjockning, vartefter det pumpas in i rötkammaren.<br />
10 (41)
RAPPORT 2013-01-21 11 (41)<br />
Gasen som produceras i rötningen säljs till Växtkraft. De 1,8 miljoner m 3 gas som produceras per<br />
år vid reningsverket pumpas 8 km till Växtkraft där uppgradering sker. Totalt produceras<br />
ca 1,2 miljoner m 3 färdig fordonsgas gas per år från <strong>avloppsreningsverk</strong>et. En eventuell överproduktion<br />
av gas som inte kan tillvaratas på annat sätt bränns i fackla, då metan är en mycket kraftig<br />
växthusgas och inte får släppas ut.<br />
4.2 Identifierade luktkällor<br />
I följande flygfoto över området visas en översikt över <strong>Kungsängens</strong> <strong>avloppsreningsverk</strong>s hela<br />
verksamhet med de olika potentiella luktkällorna markerade.<br />
Figur 4-2 Översiktsbild över <strong>Kungsängens</strong> <strong>avloppsreningsverk</strong> med identifierade<br />
potentiella luktkällor<br />
De verksamheter som under kartläggningsfasen identifierades som signifikanta luktkällor har<br />
lagts in i löpande ordning i ovanstående bild.<br />
I följande Tabell 4-1 beskrivs de aktuella verksamheterna där prover uttagits. Numret på provpunkten<br />
motsvaras av numret på översiktsbilden. Provpunkterna är de punkter som vid en rundvandring<br />
bedömdes vara relevanta från luktsynpunkt.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 12 (41)<br />
Tabell 4-1 Identifierade potentiella luktkällor och provtagningar<br />
Nr Verksamhet Beskrivning Kommentar<br />
1 Externslam Mottagning Externslam<br />
2 VA Inloppspump<br />
3 VA Före rensgaller FF 7 Leds till biofilter<br />
4 VA Sandfång FF6 Leds till biofilter<br />
5 VA Försedimentering I början av <strong>för</strong>sedimenteringsbassänger<br />
6 VA Försedimentering I slutet av <strong>för</strong>sedimenteringsbassänger<br />
7 VA Biosteg zon 1<br />
8 VA Biosteg zon 3<br />
9 VA Biosteg zon 5<br />
10 VA Glykolbassäng<br />
11 VA Gångbro över glykolblandning<br />
12/13 VA/slam Biofilter Mätning <strong>för</strong>e respektive efter filter<br />
14 VA Slam Slamutlastning<br />
15 VA Slam Slam<strong>för</strong>tjockare Leds till biofilter<br />
16 VA Slam FF 22 Från biofilter och<br />
slamcentrifuger mm<br />
17 VA Slam Slamsilo FF 1/Slam<strong>för</strong>råd<br />
18 VA Slam Slamlager<br />
19 VA slam Slamficka<br />
20 Externslam Mottagning Externslam<br />
Som framgår av ovanstående tabell återfanns ett tjugotal olika potentiella luktkällor inom området<br />
där luktprover uttogs. Detta motsvarar samtliga identifierade luktkällor inom anläggningen.<br />
5 Resultat luktkartläggning<br />
En kartläggning av luktutsläppen har genom<strong>för</strong>ts inom ramen <strong>för</strong> denna utredning. I Bilaga 1<br />
redovisas mätrapporten i sin helhet.<br />
Mätningarna genom<strong>för</strong>des 2012-10-09 och 2012-10-11 under normal drift. Med tanke på de<br />
säsongsmässiga variationer som <strong>för</strong>ekommer vad gäller luktutsläpp från reningsverk kan konstateras<br />
att mätningar i början av oktober ger <strong>för</strong>hållandevis höga utsläpp. Mätningarna avseende<br />
luktkoncentration ut<strong>för</strong>des med dynamisk olfaktometer med luktpanel.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 13 (41)<br />
I det följande redovisas resultaten från respektive delverksamhet.<br />
5.1 Resultat luktkartläggning VA<br />
I följande diagram åskådliggörs resultaten från de luktmätningar som genom<strong>för</strong>ts vid <strong>Kungsängens</strong><br />
<strong>avloppsreningsverk</strong> - VA-delen.<br />
4000<br />
3500<br />
3000<br />
2500<br />
2000<br />
1500<br />
1000<br />
500<br />
0<br />
Figur 5-1 Resultat luktkartläggning VA delen<br />
Som framgår av ovanstående resultatsammanställning så återfinns de högsta lukthalterna i frånluften<br />
från sandfång och grovrens, FF6 respektive FF7.<br />
5.2 Resultat luktkartläggning Externslam<br />
I följande diagram åskådliggörs resultaten från de luktmätningar som genom<strong>för</strong>ts vid externslamhanteringen.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
Luktkoncentration (le/m 3 )
RAPPORT 2013-01-21 14 (41)<br />
2500000<br />
2000000<br />
1500000<br />
1000000<br />
500000<br />
0<br />
Figur 5-2 Resultat luktkartläggning från externslamhanteringen<br />
Som framgår av ovanstående figur avgår höga halter lukt från externslamhanteringen i samband<br />
med inpumpning av slam. Någon mekanisk avventilering sker inte av dessa källor utan den luft<br />
som emitteras är av karaktären <strong>för</strong>träningsluft som erhålles i samband med tömning av slamcontainrar.<br />
5.3 Resultat luktkartläggning VA-slam<br />
I följande diagram åskådliggörs resultaten från de luktmätningar som genom<strong>för</strong>ts vid slamhanteringen<br />
<strong>för</strong> VA-slam.<br />
70000<br />
60000<br />
50000<br />
40000<br />
30000<br />
20000<br />
10000<br />
0<br />
Figur 5-3 Resultat luktkartläggning VA-slam<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
Luktkoncentration(le/m 3 )<br />
Externslam 3kammarbrunn<br />
Luktkoncentration (le/m 3 )<br />
Externslam ARV
RAPPORT 2013-01-21 15 (41)<br />
Som framgår av ovanstående diagram så erhålles de högsta lukthalterna vid avluftning av slamlager.<br />
Men även halterna i FF1 är noterbart höga beroende på att denna fläkt avventilerar slamsilor.<br />
5.4 Resultat luktkartläggning funktion biofilter<br />
I samband med luktkartläggningen testades också funktionen i det biofilter som finns installerat<br />
på anläggningen. Till detta filter leds luft från grovrens och sandfång samt luft från slam<strong>för</strong>tjockare.<br />
Resultat redovisas i följande figur:<br />
1800<br />
1600<br />
1400<br />
1200<br />
1000<br />
800<br />
600<br />
400<br />
200<br />
0<br />
Figur 5-4 Kontroll av funktionen av biofilter<br />
Som framgår av ovanstående figur är luktkoncentrationen till biofiltret ca 1 700 l.e./m 3 och utgående<br />
ca 150 l.e./m 3 . Detta betyder en avskiljningsgrad om ca 91 % vilket måste betraktas som bra<br />
särskilt med tanke på den låga belastningen till biofiltret och den uppnådda låga lukthalten efter<br />
rening.<br />
5.5 Emissionen av lukt från anläggningen<br />
För att få en klar bild hur luktemissionen <strong>för</strong>delar sig inom anläggningen har luktemissionen<br />
beräknats <strong>för</strong> de olika produktionsavsnitten inom anläggningen. Resultatet redovisas i följande<br />
figur:<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
Luktkoncentration (le/m 3 )<br />
Ingående Utgående
RAPPORT 2013-01-21 16 (41)<br />
400000000<br />
350000000<br />
300000000<br />
250000000<br />
200000000<br />
150000000<br />
100000000<br />
50000000<br />
0<br />
Figur 5-5 Resultat av luktkartläggning emissionen från anläggningen<br />
Som framgår av ovanstående figur dominerar emissionen helt av Externslam ARV. Det bör betonas<br />
att denna anläggning bara är igång någon timma om dagen och borde lätt kunna åtgärdas<br />
genom omhändertagande av den <strong>för</strong>trängningsluft om 12 -14 m 3 som genereras när nytt slam<br />
pumpas in. För att också kunna bedöma övriga bidrag till luktemissionen har i följande figur<br />
denna dominerande källa avlägsnats från diagrammet. Då erhålles följande figur:<br />
16<br />
14<br />
12<br />
10<br />
8<br />
6<br />
4<br />
2<br />
0<br />
Figur 5-6 Resultat av luktkartläggning emissionen från anläggningen exklusive<br />
Externslam ARV<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
Luktemission (le/h)<br />
Luktemission (Mle/h)
RAPPORT 2013-01-21 17 (41)<br />
Som framgår av denna figur är vid sidan av externslamhanteringen även källor som FF1 och<br />
slam<strong>för</strong>råd som båda härrör från hantering av rötat VA-slam. Härutöver är även <strong>för</strong>sedimenteringen<br />
en viktig källa till lukt från anläggningen.<br />
Den totala luktemissionen från anläggningen kan summeras till ca 36*10 6 l.e./h vilket måste betraktas<br />
som lågt i jäm<strong>för</strong>else med andra reningsverk som ÅF genom<strong>för</strong>t motsvarande kartläggning<br />
på. Detta kan bara delvis <strong>för</strong>klaras med den goda funktionen som det installerade biofiltrat<br />
uppvisar.<br />
6 Alternativa åtgärder<br />
6.1 Allmänt<br />
I syfte att minska bidraget av lukt från reningsverket till omgivningarna kan man arbeta efter två<br />
olika principer:<br />
• Förbättra reningen av den kontaminerade luften<br />
• Förbättra spridningen av frånluftsströmmen<br />
I följande avsnitt redovisas generellt vilka tekniker som används kommersiellt <strong>för</strong> att minska<br />
utsläppen av luktande ämnen och en bedömning av hur dessa metoder skulle fungera i denna<br />
applikation.<br />
För rening av luft innehållande varierande luktämnen, finns erfarenheter av ett antal olika reningsprinciper.<br />
De olika huvudprinciperna är följande:<br />
1. Absorption<br />
2. Adsorption<br />
3. Biofilter<br />
4. Ozonisering<br />
5. Jonisering<br />
6. Oxidation<br />
7. UV-fotooxidation<br />
Inledningsvis presenteras metoderna generellt varefter en diskussion <strong>för</strong>s om lämpligheten att<br />
använda dessa metoder i de här aktuella anläggningarna.<br />
6.1.1 Absorption (skrubber)<br />
Absorption eller skrubbning innebär en process vid vilken ett gasformigt ämne löses i en vätska.<br />
Själva absorptionsprocessen utformas oftast så att gasströmmen kontaktas av vätskefasen i ett<br />
motströms<strong>för</strong>hållande i en absorptionskolonn. Beroende på hur absorptionsprocessen utformas<br />
kan man särskilja ett antal kommersiellt tillämpade absorptionssystem:<br />
Absorption i rent vatten<br />
Absorption i vatten med kemikalietillsatser<br />
Absorption i bioskrubber<br />
Absorption i en organisk fas<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 18 (41)<br />
För att åstadkomma en hög effektivitet på en skrubberanläggning skall halten på de ämnen som<br />
skall avskiljas vara hög och den använda skrubbervätskan ha lågt innehåll av ämnena som skall<br />
avskiljas. För att åstadkomma detta kan skrubbern i extrema fall till<strong>för</strong>as ren vätska som efter<br />
absorption leds till slutbehandling eller avlopp. Det normala är dock att vätskekretsen cirkulerar<br />
och att <strong>för</strong>oreningarna tas ur systemet genom destruktion eller omvandling. Även avdrivning<br />
eller destillation kan <strong>för</strong>ekomma.<br />
Absorption i rent vatten används där lättlösliga <strong>för</strong>eningar <strong>för</strong>ekommer. Exempel på detta är<br />
saltvattenskrubber som i stor utsträckning används i Norge <strong>för</strong> att hantera luktutsläpp från verksamheter<br />
lokaliserade vid havet. Ett annat exempel är venturiskrubbern som används <strong>för</strong> partikelavskiljning.<br />
I venturiskrubbern passerar luftströmmen genom en <strong>för</strong>trängning varvid väldigt<br />
små vattendroppar genereras under högt tryckfall. Metoden möjliggör avskiljning av små - ofta<br />
submikrona - partiklar.<br />
Kemisk skrubbning innebär ofta att alkalier alternativt syror till<strong>för</strong>s vid syra/basreaktioner medan<br />
oxidationsmedel som väteperoxid, ozon eller hypoklorit ofta används då organiska ämnen<br />
skall destrueras. Här ökar <strong>för</strong>utsättningarna att avskilja ingående ämnen.<br />
För organiska ämnen med endast begränsad vattenlöslighet kan istället ett utnyttjande av organiska<br />
absorptionsvätskor vara möjligt. System med organiska skrubbervätskor måste vidare<br />
kombineras med upparbetning, av typ destillation eller extraktion, <strong>för</strong> att kunna recirkulera<br />
skrubbervätskan. Denna extra hantering <strong>för</strong>dyrar kraftigt användande av absorption som reningsmetod.<br />
Denna metod är inte aktuell här.<br />
Biologisk skrubbning innebär istället att destruktion av ämnena ifråga sker genom mikrobiologisk<br />
aktivitet. Fördelen med biologisk skrubbning är, i jäm<strong>för</strong>else med den kemiska skrubbern, att<br />
det erhållna skrubbervattnet i regel enkelt kan avbördas till kommunalt reningsverk utan några<br />
särskilda åtgärder. För att säkerställa att inga miljömässigt besvärliga ämnen bildas rekommenderas<br />
pilot<strong>för</strong>sök innan installation. Ett skrubbersystem <strong>för</strong> biologisk behandling av en luftström<br />
innebär i regel högre investeringskostnader, men vanligtvis lägre driftskostnader.<br />
Biologisk skrubbning utnyttjas där<strong>för</strong> fram<strong>för</strong> allt då större luftströmmar skall behandlas, medan<br />
kemisk skrubbning i huvudsak utnyttjas vid lägre luftflöden. Biologisk skrubbning utnyttjas<br />
främst vid behandling av luktande luftströmmar, exempelvis luft från reningsverk. Systemet är<br />
ofta känsligt <strong>för</strong> störningar.<br />
Bedömning<br />
För luktdestruktion finns många installationer av kemiska skrubbrar, ofta en kombination av<br />
oxidativt steg och ett neutraliseringssteg. Tidigare användes ofta hypoklorit som oxidationsmedel<br />
medan det numera är vanligare med ozon eller väteperoxid. Även om de kemiska skrubbrarna<br />
ofta är väl fungerande - om man har kontroll över pH och redoxpotentialen i vattenflöden - är<br />
det svårt att komma ner i låga resthalter av lukt, vilket begränsar användbarheten i detta fall.<br />
Erfarenheten fån bioskrubbrar är begränsad då denna typ av skrubber är <strong>för</strong>hållandevis ovanlig.<br />
Enligt ÅF:s erfarenhet från egna pilotstudier i reningsverksmiljö är effekten sämre än med kemiska<br />
skrubbrar. Bioskrubber bedöms där<strong>för</strong> inte vara något alternativ i detta fall.<br />
6.1.2 Adsorption på aktiverat kol<br />
Vid adsorption binds de i gasen <strong>för</strong>ekommande <strong>för</strong>oreningarna till adsorbenten med ganska svaga<br />
krafter (van der Waals-krafter). Reaktionen blir härigenom reversibel och <strong>för</strong>oreningarna kan frigöras<br />
(desorberas) från adsorbenten genom att energi till<strong>för</strong>s. För adsorption av ämnen ur luft används i<br />
kommersiella sammanhang <strong>för</strong> närvarande aktiverat kol och zeoliter.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 19 (41)<br />
Aktiverat kol är vanligast och det är med denna adsorbent den största industriella erfarenheten vunnits.<br />
Fördelen med detta material är att det är en <strong>för</strong>hållandevis billig adsorbent. Aktiverat kol har dock en<br />
del begränsningar, exempelvis kan nämnas en låg högsta möjliga desorptionstemperatur, vilket innebär<br />
risk <strong>för</strong> anrikning av svårflyktiga komponenter på kolfiltret.<br />
I samband med luktreduktionsinstallationer används sällan desorptionsprocesser. Istället används<br />
jungfruligt aktivt kol som byts ut när adsorptionseffekten avtar. Konventionella aktiverade kolfilter har<br />
en begränsad effekt <strong>för</strong> de här aktuella ämnena som svavelväte och merkaptaner. För reduktion av korta<br />
reducerade svavel<strong>för</strong>eningar som svavelväte och merkaptaner kan katalytiskt aktiverat kol användas.<br />
Ofta impregneras då kolet med lut, vilket med<strong>för</strong> att den reducerade svavel<strong>för</strong>eningen kan oxideras till<br />
elementärt svavel.<br />
Bedömning<br />
För frånluft från <strong>avloppsreningsverk</strong> har katalytiskt aktiverat kol använts framgångsrikt. Det är<br />
inte osannolikt att en bra avskiljningseffekt skulle kunna uppnås om kolfiltret installerades efter<br />
en skrubber. Driftkostnaden kan dock bli betydande på sikt.<br />
Sammanfattningsvis bedöms att katalytiskt aktiverat kolfilter torde fungera väl tekniskt, men är<br />
sannolikt <strong>för</strong> dyrt jäm<strong>för</strong>t med andra här beskrivna metoder. I kombination med andra här beskrivna<br />
metoder torde aktiverat kol dock kunna fungera väl.<br />
6.1.3 Biofilter<br />
I biofilter sker nedbrytningen av organiska ämnen av mikroorganismer vidhäftade ett bärarmaterial.<br />
Förutsättningarna <strong>för</strong> att ett biofilter skall vara användbart är att de organiska ämnena ifråga kan<br />
över<strong>för</strong>as och adsorberas på filtermaterialet. Om ämnet är vattenlösligt underlättas över<strong>för</strong>ingen.<br />
Dessutom måste ämnet kunna brytas ned av mikroorganismerna. Nedbrytningsprodukterna från<br />
den mikrobiologiska processen får dessutom inte hämma den primära nedbrytningen.<br />
Biofiltret eller biobädden utgörs vanligen av en befuktad bädd, bestående av exempelvis bark,<br />
torv, ljungrötter eller något annat biologiskt material. Dessutom används ofta något poröst mineraliskt<br />
material. Före passagen genom bädden befuktas luften och ofta måste även reglering<br />
av ingående temperatur till nivån 20-35°C göras.<br />
Utformningen av biofilter varierar med de lokala <strong>för</strong>utsättningarna, men den konventionella<br />
typen av anläggning består av en dränerad yta avskärmad med cementväggar. Vissa lösningar<br />
innebär att luften passerar uppifrån och ned, andra att luften passerar nedifrån och upp. I det<br />
senare fallet installeras då utrustning på botten av bädden <strong>för</strong> luftdistribution som kan <strong>för</strong>delas<br />
över biobädden . Biobäddens djup varierar, men vanligen är den i nivån 0,5-2,5 m. Areabehovet<br />
<strong>för</strong> denna typ av anläggning blir normalt sett stort, men platsbehovet kan reduceras med olika<br />
tekniska lösningar.<br />
Korrekt dimensionerade biologiska filter har miljömässiga <strong>för</strong>delar eftersom de enbart släpper ut<br />
vattenånga och koldioxid till atmosfären. Koldioxid bildas som en nedbrytningsprodukt både från<br />
de gaser som renas och från omsättningen av själva filtermaterialet.<br />
En biobädd uppnår reningsgrader på 50-95 % beroende på vilket ämne som behandlas (låg<br />
reningsgrad vid icke vattenlösliga och hög vid vattenlösliga ämnen), och är bäst lämpad där<br />
<strong>för</strong>oreningarna <strong>för</strong>ekommer i så låga koncentrationer att annan teknik ställer sig mycket kostsam.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 20 (41)<br />
Bedömning<br />
Ett biofilter har en ”egenlukt” som vanligtvis uppgår till några hundra l.e./m 3 . Detta med<strong>för</strong> att<br />
vid <strong>för</strong> låga luktkoncentrationer så ger rening i biofilter ingen eller endast liten positiv effekt på<br />
luktupplevelsen. Det befintliga biofiltret har visat sig fungera väl på anläggningen. Detta beror på<br />
det <strong>för</strong>hållande att belastningen är <strong>för</strong>hållandevis låg samtidigt som filtret är inbyggt vilket med<strong>för</strong><br />
att man kan en bra kontroll över statusen på anläggning och inte utsätter den <strong>för</strong> väder och<br />
vind, Dessutom sker en regelmässig tillsyn av anläggningen.<br />
Ett utökat biofilter skulle kunna fungera som en bra lösning.<br />
6.1.4 Ozonisering<br />
Ozon är tri-atomärt syre d.v.s.. O3.. Ozon framställs i generatorer som antingen bygger på metoder<br />
med UV-ljus eller en Corona-urladdning. Man utgår från torkad luft eller syrgas (O2) som<br />
till<strong>för</strong>s energi. Syremolekylen delas då upp i två stycken syreatomer. Syreatomerna <strong>för</strong>enar sig<br />
därefter med en annan syremolekyl vilket gör att man får en molekyl innehållande tre syreatomer<br />
dvs. ozon enligt följande:<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
3O2 + energi » 2O+2O2 » 2O3<br />
Ozonmolekylen har en kraftig oxidationspotential vilket innebär att den lätt reagerar med andra<br />
molekyler och bryter ner/omvandlar dessa. Livslängden <strong>för</strong> en ozonmolekyl varierar från några<br />
minuter uppemot någon timme beroende på omgivningen (temperatur, tryck <strong>för</strong>oreningar osv.).<br />
Ozon är ett toxiskt och mycket reaktivt ämne som effektivt oxideras <strong>för</strong>ekommande luktämnen.<br />
Ozon är dock så toxiskt att man måste vara <strong>för</strong>siktig vid dessa installationer så att man inte riskerar<br />
att utsätta personalen <strong>för</strong> <strong>för</strong>höjda ozonhalter. För att få en effektiv funktion krävs ofta uppehållstider<br />
på flera sekunder vilket kan innebära långa kanaldragningar <strong>för</strong> erhålla denna volym.<br />
Bedömning<br />
ÅF har testat denna typ av utrustning och den fungerar väl under <strong>för</strong>utsättning att ozonaggregatet<br />
genererar ozon som tänkt. Det är dock svårt att anpassa ozongeneringen till en källa med<br />
varierande belastning. Istället riskerar man ofta att överdosera. Tekniken skulle kunna vara tilllämpbar<br />
<strong>för</strong> hantering av <strong>för</strong>trängningsluften i samband med pumpning av externslam.<br />
6.1.5 Jonisering<br />
Jonisering innebär att man till<strong>för</strong> en stor mängd joner till luften genom elektrisk urladdning.<br />
Jonisering sker genom ett eller flera elektronrör beroende på luftmängden och typer av luktämnen<br />
som ska behandlas.<br />
Detta ger enligt leverantören två effekter dels så laddas <strong>för</strong>ekommande partiklar i luften, dels så<br />
bildas syrekluster i luften. Att partiklarna laddas innebär att de lättare avskiljs från luften och<br />
detta underlättar om man vill ha bort bakterier och liknande från luften. Detta torde ut luktsynpunkt<br />
enbart ha inverkan om lukten är partikelbunden.<br />
Den andra effekten som kan uppkomma är att man får syrekluster som enligt tillverkarna har<br />
högre oxidationspotential än obehandlad luft. Detta ger således den effekten att det sker viss<br />
oxidation av i luften <strong>för</strong>ekommande ämnen.
RAPPORT 2013-01-21 21 (41)<br />
Många joniseringsutrustningar genererar dessutom ozon som är ett kraftigt oxidationsmedel och<br />
som naturligtvis påverkar effekten.<br />
Jonisering används ofta <strong>för</strong> bättre inneluft i avloppsreningsanläggningar och i pumpstationer <strong>för</strong><br />
att reducera utsläppet av luktämnen till omgivningen.<br />
Bedömning<br />
ÅF har testat jonisering vid ett flertal tillfällen. Det som kan konstateras vid dessa studier är att<br />
man ibland får en reduktion av lukten. Flera installationer som ÅF testat visar dock på dålig funktion.<br />
Där man uppnår luktavskiljning är ofta reduktionsgraden <strong>för</strong>hållandevis låg och varierande.<br />
För att uppnå någon som helst effekt krävs <strong>för</strong>hållandevis lång uppehållstid (minuter). Detta<br />
betyder att man får bäst användning av denna utrustning i slutna utrymmen (t.ex. pumpstationer)<br />
eller vid till<strong>för</strong>sel till tilluften.<br />
Metoden rekommenderas dock inte i detta sammanhang.<br />
6.1.6 Oxidation (<strong>för</strong>bränning)<br />
Vid <strong>för</strong>bränning oxideras de organiska ämnena i den <strong>för</strong>orenade luftströmmen till i huvudsak<br />
koldioxid och vatten, (svavel<strong>för</strong>eningar oxideras till svaveldioxid). Oxidationen kan ske termiskt<br />
eller katalytiskt. I det följande ges en beskrivning av <strong>för</strong>ekommande teknik <strong>för</strong> de båda oxidationsmetoderna.<br />
Vid termisk <strong>för</strong>bränning sker oftast oxidationen inom intervallet 750-1 000 °C. Termisk <strong>för</strong>bränning<br />
eller oxidation kan i detta sammanhang ske med flera olika metoder, dessa utgörs av:<br />
rekuperativ termisk oxidation<br />
regenerativ termisk oxidation (<strong>för</strong>bränningsväxlare)<br />
Vid rekuperativ termisk oxidation bör uppehållstiden i <strong>för</strong>bränningszonen vara 0,3-1,5 sekunder<br />
<strong>för</strong> att uppnå erforderlig destruktion. Reningsgraden i anläggningen styrs av <strong>för</strong>bränningstemperatur,<br />
uppehållstid och blandnings<strong>för</strong>hållanden i brännkammaren.<br />
För att nedbringa driftskostnaderna <strong>för</strong> sådana anläggningarna söker man återvinna så mycket<br />
av det till<strong>för</strong>da värmet som är tekniskt möjligt och ekonomiskt <strong>för</strong>svarbart. I konventionella rekuperativa<br />
anläggningar sker detta genom att den ingående <strong>för</strong>orenade luftströmmen värmeväxlas<br />
i en luft/luftvärmeväxlare mot den utgående renade luftströmmen. Värmeväxlaren dimensioneras<br />
ofta <strong>för</strong> en temperaturåtertagning på upp till ca 75 %. Temperaturen på ingående luft höjs då till<br />
ca 550 °C. Ökningen av temperaturen till <strong>för</strong>bränningstemperaturen sker normalt med gas- eller<br />
oljebrännare, men kan även ske elektriskt.<br />
Ovan nämnda begränsning avseende värmeåtervinning i konventionella anläggningar kombinerat<br />
med de höga kostnaderna <strong>för</strong> denna typ av högtemperaturvärmeväxlare, har lett utvecklingen<br />
fram till att det på marknaden idag finns flera typer av anläggningar med högre grad av värmeåtervinning<br />
än ovan beskrivna. Dessa anläggningar kallas regenerativa <strong>för</strong>bränningsväxlare<br />
och värmeväxlingen sker inte genom konventionell värmeväxling utan genom ackumulering av<br />
värme från utgående ström i keramiska material. Genom att luftströmmens riktning genom anläggningen<br />
regelbundet växlas kan detta värme återvinnas till upp mot 95 % <strong>för</strong> flertalet anläggningstyper.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 22 (41)<br />
Flera olika systemlösningar finns idag på marknaden. I en typ av <strong>för</strong>bränningsväxlare utnyttjas en<br />
keramisk bädd <strong>för</strong> värmeväxlingen. Grundprincipen <strong>för</strong> denna metod är att man i mitten av bädden<br />
upprätthåller en zon på nivån 800-1 000°C, vari en fullständig <strong>för</strong>bränning sker.<br />
Erforderlig tillsatsenergi till<strong>för</strong>s normalt via elektriska värmeelement eller gas (gasol eller naturgas)<br />
i mitten av bädden. Flödesriktningen genom bädden skiftas oftast ett par gånger per minut<br />
och på ett sådant sätt att det vid <strong>för</strong>bränningen frigjorda värmet koncentreras till en zon i mitten<br />
av bädden. Detta är möjligt eftersom bädden fungerar som en värmeväxlare med en mycket stor<br />
yta. Denna stora yta i kombination med små energi<strong>för</strong>luster till omgivningen ger en hög temperaturverkningsgrad.<br />
Reningseffektiviteten <strong>för</strong> en <strong>för</strong>bränningsväxlare av ovan nämnda typ garanteras av leverantören<br />
till minst 95 %. Denna verkningsgrad är något lägre än vad som vanligen garanteras <strong>för</strong> konventionella<br />
<strong>för</strong>bränningsanläggningar. Orsaken till denna lägre reningsgrad har varit den dödvolym<br />
(residualluft) som endast delvis eller inte alls upphettas i samband med växlingen av flödesriktningen.<br />
Detta problem kan idag delvis hanteras genom att residualluften <strong>för</strong>s in i en buffertbehållare<br />
<strong>för</strong> att under påföljande cykel successivt spädas in på tilluftsidan.<br />
I de fall där högre krav på reningsgraden ställs, kan så kallade 3-bäddssystem utnyttjas. I dessa<br />
system finns ytterligare en bädd med värmelagrande material. Denna utnyttjas <strong>för</strong> att även den<br />
lilla luftmängd (residualluft) som <strong>för</strong>blir obehandlad i 2-bäddsystemen skall kunna renas. I dessa<br />
system kan reningsgrader på > 99 % uppnås. Dessa konstruktioner är också mindre känsliga <strong>för</strong><br />
<strong>för</strong>ekommande stoft.<br />
Vid utnyttjande av <strong>för</strong>bränningsanläggningar finns alltid risken <strong>för</strong> brand och explosion. Om<br />
halten av ingående oxiderbara ämnen i gasen ligger över undre explosionsgränsen, LEL, finns risk<br />
<strong>för</strong> explosion.<br />
Närvaron av stoft eller <strong>för</strong>höjd temperatur sänker dessa värden. Vid lägre halter är regenerativ<br />
oxidation att rekommendera.<br />
Vid katalytisk oxidation sker oxidationen av de ingående <strong>för</strong>oreningarna vid en lägre temperatur<br />
än vid termisk oxidation. Katalysatorns funktion kan beskrivas med att den sänker erforderlig<br />
aktiveringsenergi <strong>för</strong> oxidationsprocessen då de ingående organiska komponenterna adsorberas<br />
på katalysatorytan. För att erhålla tillräcklig reningseffekt i dessa system erfordras en temperatur<br />
om ca 250- 350 °C, något beroende på typ av <strong>för</strong>orening respektive katalysator. Genom oxidationen<br />
ökar temperaturen över katalysatormassan. Temperaturökningens storlek är proportionell<br />
mot innehållet av värme i de brännbara komponenterna i den orenade luften.<br />
Ur driftsekonomisk synpunkt är katalysatorns livslängd en av de kritiska faktorerna och leverantörer<br />
brukar garantera en livslängd om ca 10 000-15 000 driftstimmar. I kända applikationer kan<br />
även längre livslängd garanteras.<br />
För att begränsa energikostnaderna brukar man installera värmeväxlare på utgående rökgas <strong>för</strong><br />
<strong>för</strong>värmning av ingående luft. Beroende på hur värmeåtertagningen sker skiljer man på konventionell<br />
rekuperativ katalytisk oxidation och regenerativ katalytisk oxidation i <strong>för</strong>bränningsväxlare.<br />
Med konventionell utformning av den katalytiska oxidationen menas här att ingående luft <strong>för</strong>värms<br />
av <strong>för</strong>bränningsluften i en luft/luft-värmeväxlare med temperaturåtertagnings<strong>för</strong>måga om<br />
50-75 %. Liksom vid termisk oxidation styrs graden av återtagning främst av ekonomiska faktorer.<br />
Katalytisk oxidation i <strong>för</strong>bränningsväxlare innebär att man, på motsvarande vis som <strong>för</strong> en termisk<br />
<strong>för</strong>bränningsväxlare, utnyttjar en regenerativ värmeväxlare bestående av en keramisk bädd.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 23 (41)<br />
Värmeåtertagningen kan i dessa system ökas till ca 95 %, med påföljden att driftskostnaden kan<br />
nedbringas. En väl fungerande katalytisk oxidationsanläggning uppnår reningsgrader >95 %.<br />
Katalytiska oxidationsanläggningar är vidare känsliga <strong>för</strong> fram<strong>för</strong> allt lokala överhettningar, stoft<br />
och katalysatorgifter. Som katalysatorgifter räknas ämnen som bland annat fosfor, silikon, klor,<br />
svavel och tungmetaller. Förekomst av sådana ämnen kan radikalt reducera den faktiska livslängden.<br />
Bedömning<br />
Sammanfattningsvis kan konstateras att termisk oxidation kan användas om mycket höga lukthalter<br />
<strong>för</strong>ekommer med låga luftflöden. I dessa applikationer bedöms metoden vara allt<strong>för</strong> dyr i <strong>för</strong>hållande till<br />
andra här diskuterade metoder.<br />
6.1.7 UV-ljus/fotooxidation<br />
Denna reningsmetod innebär att gasflödet som skall renas leds genom en kammare som är<br />
upplyst med kortvågigt UV-ljus (100 - 280 nm). Under inverkan av UV-vågorna startas en nedbrytning<br />
av såväl oorganiska som organiska <strong>för</strong>oreningar i gasströmmen. Nedbrytningen sker<br />
genom två slags mekanismer:<br />
1. Direkt fotolys: ämnen som absorberar bra i det använda våglängdsområdet (VOC, ammoniak,<br />
svavelväte, merkaptaner, aminer) kan brytas ner direkt under inverkan av UVstrålningen<br />
2. Oxidation genom reaktiva syreradikaler: ämnen som inte absorberar UV-ljus direkt, såväl<br />
som nedbrytningsprodukter från fotolysreaktioner, kan vara möjliga att oxidera med<br />
hjälp av högreaktiva syreradikaler. Dessa sistnämnda bildas ur syre närvarande i luftströmmen,<br />
enligt vissa reaktionsmekanismer. Vid dessa oxidationsreaktioner bildas koldioxid,<br />
vatten, kvävgas och svaveldioxid som slutprodukter.<br />
Ofta installeras även aktiverat kol som den behandlade luften får passera. Kolet fungerar både<br />
som en katalysator <strong>för</strong> oxidationsprocessen och reducerar dessutom kvarvarande ozon till syrgas.<br />
Kolfiltret kan också adsorbera ämnen som inte oxiderats.<br />
Bedömning<br />
Metoden används idag såväl <strong>för</strong> att ta bort lukt, t.ex. vid bryggerier, sopsortering, avloppsreningsanläggningar,<br />
VOC vid lackeringsindustrier samt stekos från kök. Där ÅF testat metoden,<br />
såväl i pilotskala som i fullskala, fungerar metoden mycket bra <strong>för</strong> reduktion av lukt vid kommunala<br />
vattenreningsanläggningar. Där metoden lyckas med att reducera luktnivåerna till låga<br />
emissioner har fotooxidationsutrustningen kombinerats med ett aktiverat kolfilter.<br />
6.2 Slutsatser reningsteknik<br />
För att lyckas reducera luktemissioner från anläggningen behöver man komma ned till låga lukthalter<br />
efter behandling i en reningsutrustning. De flesta av de på marknaden <strong>för</strong>ekommande<br />
reningsutrustningarna medger inte reduktion av lukt ned till dess låga nivåer. De metoder som<br />
ger denna tydliga reduktionsgrad är enligt ÅF begränsat till fotooxidation kombinerat med aktiverat<br />
kolfilter samt möjligen katalytiskt aktiverat kol. I det följande lämnas en sammanställning<br />
över teknikvärdering i denna applikation.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 24 (41)<br />
Utvärdering av reningstekniker – sammanställning<br />
Metod Teknisk<br />
möjlig<br />
1. Absorption<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
Reningsgrad Kommentar<br />
a. Rent Vatten Nej Effekten osäker genererar <strong>för</strong>orenat vatten<br />
b. Kemisk<br />
tillsats<br />
c. Organisk<br />
Vätska<br />
d. Bioskrubber<br />
Ja/Tveksa<br />
m<br />
Effekten otillräcklig<br />
Nej Fungerar inte<br />
Nej Effekt otillräcklig<br />
2. Adsorption I kombination med annan teknik<br />
a. Utbytessystem<br />
b. Regenerativt<br />
system<br />
Ja >95% Eventuellt med impregnerat filter/Tillsammans<br />
med fotooxidation<br />
Nej<br />
3. Biofilter Ja >90 % Befintligt filter fungerar bra<br />
4. Ozonisering Ja >90 % Hantering av <strong>för</strong>trängningsluft externslamhantering.<br />
Obs. Mycket toxiskt<br />
5. Jonisering Nej Effekt osäker Rekommenderas inte<br />
6. Katalytisk oxidation<br />
7. Termisk Oxidation<br />
Tveksam Känslig katalysator<br />
Ja<br />
Katalysatorn känslig <strong>för</strong> svavel<strong>för</strong>eningar,<br />
rekommenderas inte<br />
a. Rekuperativ Ja 95 % För hög kostnad<br />
8. Fotooxidation Ja Etablerad i<br />
denna applikation<br />
9. Förhöjd skorstenshöjd<br />
Ja Förbättrar<br />
situationen<br />
Ger låga resthalter i kombination med<br />
kolfilter<br />
Kostnadseffektiv<br />
I de aktuella applikationer som <strong>för</strong>ekommer vid en kommunal reningsanläggning med biogasproduktion<br />
finns idag ett stort antal olika typer av reningstekniker installerade. De typer som<br />
tidigare dominerat har varit kemisk skrubber samt biofilter. Idag ser man även många installationer<br />
av jonisering samt filter med aktiverat kol, såväl konventionell aktiverat kol som impregnerat<br />
kol. Under senare tid har även fotoxidation i kombination med kolfilter vunnit en större marknadsandel.
RAPPORT 2013-01-21 25 (41)<br />
De metoder som främst rekommenderas <strong>för</strong> att reducera emissionen från de här aktuella applikationerna<br />
är biofilter av liknande slag som idag finns installerat, samt fotooxidation i kombination<br />
med aktiverat kolfilter där ÅF har tillgång till dokumenterad goda erfarenheter av teknikerna.<br />
För att åtgärda emissionen från externslamhanteringen rekommenderas i <strong>för</strong>sta hand åter<strong>för</strong>ing<br />
av <strong>för</strong>trängningsluften till tankbil alternativt kolfilter, eller möjligtvis ozonisering. Dessutom rekommenderas<br />
möjligheten att <strong>för</strong>höja utsläppspunkten med hjälp av högre skorsten.<br />
7 Genom<strong>för</strong>da spridningsberäkningar<br />
För att klargöra vilken effekt olika åtgärder har i omgivningen har spridningsberäkningar genom<strong>för</strong>ts.<br />
Ansvarig <strong>för</strong> dessa beräkningar har varit Leif Axenhamn, Sweco. Resultatet från dessa beräkningar<br />
redovisas i sin helhet i Bilaga 2 till denna utredning.<br />
7.1 Använda vinddata<br />
I följande figur redovisas vindrosen över Västerås som använts vid de nu genom<strong>för</strong>da spridningsberäkningarna.<br />
Figur 7-1 Vindros <strong>för</strong> Västerås<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 26 (41)<br />
Vindrosen beskriver de meteorologiska vind<strong>för</strong>hållandena 15 m ovan marknivå. Den är baserad<br />
på vindstatistik <strong>för</strong> åren 2005-2009 och omfattar 43 824 timmedelvärden. Medelvindhastigheten<br />
över perioden är 3,7 m/s. Som framgår av ovanstående figur är de helt <strong>för</strong>härskande vindriktningarna<br />
mellan väst och syd.<br />
7.2 Genom<strong>för</strong>da beräkningar<br />
För att beskriva dels dagens situation vad gäller luktbelastningen i omgivningen, dels vilken<br />
effekt olika åtgärder och kombinationer av åtgärder ger i omgivningen har flera beräkningar<br />
ut<strong>för</strong>ts i syfte att beskriva dessa scenarier.<br />
I följande tabell redovisas de beräkningar som ut<strong>för</strong>ts.<br />
Figur 7-2 Genom<strong>för</strong>da spridningsberäkningar<br />
Beräkning Beskrivning Åtgärd Total emission (l.e./h)<br />
Scenario 00 Dagens situation inklusive bidrag<br />
från externslamhantering<br />
Scenario 0 Dagens situation. Frånluft från<br />
externslam åtgärdat<br />
Scenario 1 Scenario 0 +att FF1 + Slam<strong>för</strong>råd<br />
åtgärdas och emitteras via<br />
befintlig skorsten om ca 17,5 m<br />
Scenario 2 Scenario 1 + tätning av <strong>för</strong>sedimentering,<br />
avventilering av ca<br />
10 000 m 3 /h, uppsamling av luft<br />
till rening och därefter till skorsten<br />
om ca 17,5 m intill befintlig<br />
skorsten<br />
10 Scenario<br />
3<br />
12 Scenario<br />
4<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
Ingen 380*10 6<br />
Återluftning,<br />
alternativt kolfilter<br />
Biofilter alternativt<br />
fotooxidation.<br />
Resthalt 300<br />
l.e./m 3<br />
Biofilter alternativt<br />
fotooxidation.<br />
Rest halt 150<br />
l.e./m 3<br />
Scenario 2 med 30 m skorsten Som ovan med 30<br />
m skorsten<br />
Scenario 2 med 50 m skorsten Som ovan med 50<br />
m skorsten<br />
Scenario 3 på 26 m höjd Scenario 3 med 30 m skorsten.<br />
Receptorhöjd 26 m.<br />
Scenario 4 på 26 m höjd Scenario 3 med 50 m skorsten.<br />
Receptorhöjd 26 m.<br />
35*10 6<br />
8 13*10 6<br />
9 9,5*10 6<br />
11 9,5*10 6<br />
9,5*10 6<br />
Enligt Scenario 3 9,5*10 6<br />
Enligt Scenario 4 9,5*10 6<br />
Det kan nämnas att vid bedömning av utsläppet av luktämnen efter rening har en medelhalt om<br />
mellan 150 och 300 l.e./m 3 valts, något beroende på vilken process som avses och ingående<br />
medelkoncentration. Dessa nivåer är i paritet med den bästa tekniken ÅF varit i kontakt med <strong>för</strong><br />
avskiljning av luktämnen från denna typ av verksamhet.
RAPPORT 2013-01-21 27 (41)<br />
12.1 Tolkning av resultat från spridningsberäkningarna<br />
De framräknande värdena utgör de maximala, det vill säga de beskriver var de högsta halterna<br />
<strong>för</strong>ekommer som 99–percentil. Detta innebär att under 99 % av tiden underskrids värdena medan<br />
de överskrids i en procent av tiden. För att korrigera mot näsans momentana reaktioner har<br />
tidsupplösningen korrigerats till en-minutsmedelvärden.<br />
Man kan i sammanhanget fråga sig vilka luktnivåer i omgivningen man då skall välja att jäm<strong>för</strong>a<br />
mot i dessa beräkningar. Ofta sätts krav på verksamheter i samband med miljögodkännande eller<br />
vid tillsyn av lokala myndigheter såväl i Norge som i andra länder.<br />
Vare sig i Norge eller i Sverige finns dock några generella regler <strong>för</strong> lukt från olika verksamheter. I<br />
Sverige använde man fortfarande uttalande från Naturvårdsverket från början på 1980-talet som<br />
säger att ”klagomål på lukt <strong>för</strong>ekommer om lukttröskeln överskrider en eller ett par procent av<br />
tiden”. Där<strong>för</strong> har man i Sverige under många år diskuterat luktfrekvenser. Det man kan notera är<br />
att de <strong>för</strong>hållanden som rådde i början av 1980-talet har ändrats. Idag <strong>för</strong>ekommer klagomål vid<br />
lägre luktfrekvenser än vad man då ansåg vara acceptabel nivå.<br />
I Danmark däremot används generella gränsvärden vad gäller acceptabel maximal luktkoncentration<br />
vid bostäder. Enligt den danska vägledningen (Miljöstyrelsen, 1985, Begrensning af lugtgener<br />
fra virksomheter) skall skorsten och/eller reningsåtgärder utformas så att maximala koncentrationer<br />
av luktande ämnen (som minutmedelvärden) inte överskrider en nivå om 5-10 gånger lukttröskeln,<br />
dvs. 5-10 l.e./m 3 .<br />
I industriområden kan under vissa omständigheter högre koncentrationer accepteras. I andra<br />
länder använder man liknande begränsningar. I följande tabell redovisas några exempel på detta.<br />
Tabell 7-1 Omgivningsgränsvärden <strong>för</strong> lukt<br />
Område/region/land Omgivningsgränsvärde<br />
(l.e./m 3 )<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
Medelvärdestid Percentil<br />
Danmark 5 - 10 En minut 99<br />
Allegheny Waste Water<br />
Treatment Plant<br />
4 Två minuter -<br />
Auckland, New Zeeland 2 En sekund 99,9<br />
San Diego WWTP 5 Fem minuter 99,5<br />
Tyskland 1 En timme 99,9<br />
Holland 1-5 En timme 98<br />
Hong Kong 5 5 sekunder -<br />
Taiwan 50 - -<br />
Enligt uppgift har man även i Norge använt liknande omgivningsvärden i konkreta fall. Här har<br />
<strong>för</strong>ekommit att dåvarande SFT (Norges motsvarighet till Naturvårdsverket) lämnade immissionsgränsvärden<br />
om 5 l.e./m 3 vid bostadsområden och 10 l.e./m 3 <strong>för</strong> industriområden.<br />
Trots detta kommer dock grannarna att kunna <strong>för</strong>nimma lukt vid dessa nivåer. Praktiska erfarenheter<br />
från luktmätningar, ut<strong>för</strong>da spridningsberäkningar och korrelationer av resultaten visar på
RAPPORT 2013-01-21 28 (41)<br />
att närboende upplever luktfrihet <strong>för</strong>st när haltnivån underskrider 0,2-0,5 l.e./m 3 vid en minuts<br />
samplingstid. Detta har sannolikt att göra med att luktupplevelsen är momentan och väsentligt<br />
kortare än en minut.<br />
Av denna anledning har denna utredning fokuserat på resultat från spridningsberäkningar som<br />
innebär att högsta omgivningshalt underskrider dessa nivåer, det vill säga 0,2-0,5 l.e/m 3 .<br />
12.2 Resultat<br />
I det följande presenteras resultat från de ut<strong>för</strong>da spridningsberäkningarna.<br />
12.2.1 Dagens situation Scenario 00 och Scenario 0<br />
I följande figur redovisas dagens luktsituation kring anläggning. De angivna värdena avser maximala<br />
luktnivåer i omgivningen redovisade som 99 %-il halter av minutmedelvärden. Samtliga<br />
utsläpp inom anläggningen är medräknade.<br />
Figur 7-3 Resultat spridningsberäkning nuvarande situation värsta tänkbara scenario<br />
(Scenario 00). Emission ca 380*10 6 le/h.<br />
Ovanstående beräkning avser en situation där pumpning av externslam sker, vilket ger höga<br />
omgivningsbidrag. Vid dessa <strong>för</strong>hållanden uppnås en högsta luktnivå om 7 l.e./m 3 ca 200 m från<br />
anläggningen och 14 l.e./m 3 ca 100 m och upp till ca 20 l.e./m 3 ca 50 m från anläggningen.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 29 (41)<br />
Dessa drifts<strong>för</strong>hållanden är dock mycket ovanliga och ger inte en rättvis bild över den faktiska<br />
situationen. För detta behöver man genom<strong>för</strong>a motsvarande beräkning utan bidraget från externslamhanteringen.<br />
En sådan beräkning redovisas i följande figur:<br />
Figur 7-4 Resultat spridningsberäkning nuvarande situation utan bidrag från externslam.<br />
Emission ca 39*10 6 l.e./h<br />
Som framgår av ovanstående figur erhålles väsentligt lägre halter vid denna beräkning. Vid dessa<br />
<strong>för</strong>hållanden uppnås en högsta luktnivå om 5 l.e./m 3 ca 200 m från anläggningen och 8 l.e./m 3 ca<br />
100 m och upp till ca 10 l.e./m 3 ca 50 m från anläggningen. Dessa drifts<strong>för</strong>hållanden är att betrakta<br />
som mer normala.<br />
Sammanfattningsvis kan man då konstatera att tydlig lukt kan kännas kring anläggningen innan<strong>för</strong><br />
en radie om ca 200 m.<br />
12.2.2 Scenario 1 Efter rening av utsläpp från Slam<strong>för</strong>råd och FF1 samt anslutning<br />
till befintlig skorsten<br />
Om man behandlar de <strong>för</strong>hållandevis luktstarka frånluftsströmmarna från Slam<strong>för</strong>råd och FF1,<br />
och efter behandlingen emitterar den renade luften till den befintliga skorstenen om ca 17 m<br />
höjd erhålles följande resultat.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 30 (41)<br />
Figur 7-5 Resultat spridningsberäkning Scenario 1 efter åtgärder <strong>för</strong> FF1 och slam<br />
lager. Emission ca 13*10 6 l.e./h<br />
Enligt ovanstående figur erhålles lägre halter vid denna beräkning. Vid dessa <strong>för</strong>hållanden uppnås<br />
en högsta luktnivå om 3 l.e./m 3 ca 200 m från anläggningen och 5 l.e./m 3 ca 100 m och upp<br />
till ca 6 l.e./m 3 ca 50 m från anläggningen.<br />
12.2.3 Scenario 2. Scenario 1 samt tätning av <strong>för</strong>sedimentering samt behandling<br />
av frånluften från denna verksamhet.<br />
Om man tätar <strong>för</strong>sedimenteringen, avventilerar denna med ca 10 000 m 3 /h, samlar upp luften<br />
och behandlar denna i luktavskiljningsutrustning samt därefter leder luften till skorsten om<br />
ca 17,5 m intill befintlig skorsten erhålles följande resultat.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 31 (41)<br />
Figur 7-6 Resultat spridningsberäkning Scenario 2 efter att också åtgärder <strong>för</strong> <strong>för</strong>sedimenteringen<br />
genom<strong>för</strong>ts. Emission ca 10*10 6 l.e./h.<br />
Enligt ovanstående figur erhålles väsentligt lägre halter vid denna beräkning. Vid dessa <strong>för</strong>hållanden<br />
uppnås en högsta luktnivå om 0,7 l.e./m 3 ca 200 m från anläggningen och 0,9 l.e./m 3<br />
ca 100 m och upp till ca 1,2 l.e./m 3 ca 50 m från anläggningen.<br />
Således kan lukt <strong>för</strong>nimmas ända ut till 200 m avstånd från anläggningen - dock i mindre utsträckning<br />
efter täckning av <strong>för</strong>sedimenteringen.<br />
12.2.4 Scenario 3 (åtgärder enligt Scenario 2 med 30 m skorsten)<br />
Om man utöver reningstekniska åtgärder <strong>för</strong> FF1, Slam<strong>för</strong>rådet och Försedimenteringen emitterar<br />
den renade luften tillsammans med den renade luften från befintligt biofilter på en höjd om<br />
30 m erhålles följande resultat.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 32 (41)<br />
Figur 7-7 Resultat spridningsberäkning Scenario 3 efter att all behandlad luft emitteras<br />
via en 30 m hög skorsten. Emission ca 10*10 6 le/h.<br />
Enligt ovanstående figur erhålles väsentligt lägre halter vid denna beräkning. Vid dessa <strong>för</strong>hållanden<br />
uppnås en högsta luktnivå om 0,3 l.e./m 3 ca 200 m från anläggningen och 0,6 le/m 3<br />
ca 100 m och upp till ca 0,9 l.e./m 3 ca 50 m från anläggningen.<br />
Således kan man efter dessa åtgärder konstatera att det utan<strong>för</strong> radien 200 m är luktfritt. Detsamma<br />
gäller i princip även <strong>för</strong> avståndet 100 m. Däremot kan lukt <strong>för</strong>nimmas på avståndet<br />
50 m.<br />
12.2.5 Scenario 4 (åtgärder enligt Scenario 2 med 50 m skorsten)<br />
Om man utöver reningstekniska åtgärder <strong>för</strong> FF1, Slam<strong>för</strong>rådet och Försedimenteringen emitterar<br />
den renade luften tillsammans med den renade luften från befintligt biofilter på en höjd om<br />
50 m erhålles följande resultat.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 33 (41)<br />
Figur 7-8 Resultat spridningsberäkning Scenario 4 efter att all behandlad luft emitteras<br />
via en 50 m hög skorsten. Emission ca 10*10 6 l.e./h.<br />
Enligt ovanstående figur erhålles endast marginellt lägre halter vid denna beräkning jäm<strong>för</strong>t med<br />
Scenario 3. Vid dessa <strong>för</strong>hållanden uppnås en högsta luktnivå om 0,3 l.e./m 3 ca 200 m från anläggningen<br />
och 0,5 l.e./m 3 ca 100 m och upp till ca 0,8 l.e./m 3 ca 50 m från anläggningen.<br />
Således kan man efter dessa åtgärder konstatera att det 200 m från reningsverket är luktfritt.<br />
Detsamma gäller även <strong>för</strong> avståndet 100 m. Däremot kan man inte utesluta att lukt kan <strong>för</strong>nimmas<br />
på avståndet 50 m.<br />
Som framgår av beräkningarna <strong>för</strong> Scenario 3 och Scenario 4 är skillnaden i resultat litet mellan<br />
30 m och 50 m hög skorsten. Detta betyder att en högre skorsten än 30 m inte har någon egentlig<br />
effekt på luktsituationen kring anläggningen. Vill man reducera lukten kring anläggningen<br />
mer behöver man minska de marknära utsläppen ytterligare.<br />
12.2.6 Effekten på högre höjd (26 m)<br />
De planerade fastigheterna kring anläggningen kommer att ha en byggnadshöjd om ca 26 m.<br />
Beroende på hur fastigheterna utformas med balkonger luftintag etc. kan luktsituationen på<br />
högre höjd ha betydelse <strong>för</strong> planarbetet.<br />
Av denna anledning har spridningsberäkningar ut<strong>för</strong>ts på höjden 26 m <strong>för</strong> Scenario 3 (30 m<br />
skorsten) samt Scenario 4 (40 m skorsten).<br />
För Scenario 3 erhålles följande resultat:<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 34 (41)<br />
Figur 7-9 Resultat spridningsberäkning Scenario 3 (30 m skorsten) på en receptorhöjd<br />
om 26 m. Emission ca 10*10 6 l.e./h.<br />
På 26 m höjd erhålles en högsta luktnivå om 0,4 l.e./m 3 ca 200 m från anläggningen och<br />
0,7 l.e./m 3 ca 100 m och upp till ca 1,3 l.e./m 3 ca 50 m från anläggningen. Således är lukthalten<br />
högre på 26 m höjd än vad man upplever vid markplan om en 30 m skorsten installeras .<br />
För en 50 m hög skorsten erhålles följande resultat:<br />
Figur 7-10 Resultat spridningsberäkning Scenario 4 (50 m skorsten) på en receptorhöjd<br />
om 26 m. Emission ca 10*10 6 l.e./h<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 35 (41)<br />
På 26 m höjd erhålles en högsta luktnivå om 0,15 l.e./m 3 ca 200 m från anläggningen och<br />
0,17 l.e./m 3 ca 100 m och upp till ca 0,17 l.e./m 3 ca 50 m från anläggningen.<br />
Med en 50 m hög skorsten är risken <strong>för</strong> lukt liten och man torde kunna betrakta alla tre avstånden<br />
som luktfria på en höjd om 26 m vid en 50 m hög skorsten.<br />
12.3 Sammanfattning av resultat<br />
I följande diagram sammanfattas resultaten från spridningsberäkningarna i tabellform.<br />
Tabell 7-2 Sammanfattning av beräkningsresultat på de efterfrågade avstånden från<br />
anläggningen<br />
Beräkning Åtgärd Emission Receptorhöjd Resultat<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
l.e./h m 50 m 100 m 200 m<br />
Scenario 00 Ingen 380*10 6 2 20 14 7<br />
Scenario 0 Extern slamhantering<br />
löst<br />
Scenario 1 Slam<strong>för</strong>råd+FF1<br />
åtgärdat<br />
Scenario 2 Scenario 1+täckning<br />
och rening av <strong>för</strong>sed.<br />
Scenario 3 Scenario 2+30 m<br />
skorsten<br />
Scenario 4 Scenario 2+50 m<br />
skorsten<br />
Scenario 3 Scenario 2+30 m<br />
skorsten<br />
Scenario 4 Scenario 2+50 m<br />
skorsten<br />
39*10 6 2 10 8 5<br />
13*10 6 2 6 5 3<br />
10*10 6 2 1,2 0,9 0,7<br />
10*10 6 2 0,9 0,6 0,3<br />
10*10 6 2 0,8 0,5 0,3<br />
10*10 6 26 1,3 0,7 0,4<br />
10*10 6 26 0,17 0,17 0,15<br />
I ovanstående tabell redovisas de högsta framräknade resultaten på 50, 100 respektive 200 m<br />
avstånd från anläggningen. De flesta beräkningarna avser situationen på markplan (två m höjd<br />
ovan mark) medan de två sista beräkningarna visar på luktsituationen på 26 m höjd, vilket motsvarar<br />
högsta planerade våningen.<br />
13 Översiktlig kostnadsbedömning<br />
Som framgår av ovanstående sammanställning över resultaten från genom<strong>för</strong>da spridningsberäkningar<br />
har ett flera spridningsberäkningar genom<strong>för</strong>ts i syfte att finna den optimala lösningen<br />
när det gäller luktåtgärder.
RAPPORT 2013-01-21 36 (41)<br />
I kostnadsberäkningen har fokus legat på att identifiera de åtgärder som möjliggör att luktfrihet/<br />
nära luktfrihet kan uppnås på ett avstånd om 100 m från anläggningen. Att utreda åtgärder som<br />
möjliggör luktfrihet på kortare avstånd från anläggningen synes allt<strong>för</strong> kostsamt.<br />
Med utgångspunkt från den ut<strong>för</strong>da genomgången av tänkbara åtgärder samt de spridningsberäkningar<br />
som genom<strong>för</strong>ts har således följande kombination av åtgärder utretts översiktlig vad<br />
gäller kostnader:<br />
• Scenario 1: Rening av FF1 + Slam<strong>för</strong>råd samt anslutning till befintlig skorsten.<br />
• Scenario 2: Scenario 1 + täckning av <strong>för</strong>sedimentering samt rening av luften<br />
• Scenario 3: Scenario 2 + 30 m skorsten<br />
• Scenario 4: Scenario 2 + 50 m skorsten<br />
13.1 Förslag till avskiljningsutrustning<br />
Vad gäller val av utrustning har tre leverantörer kontaktas. Två leverantörer <strong>för</strong>eslår fotooxidation<br />
med efterföljande aktiverat kolfilter varav den ena leverantören <strong>för</strong>eslår att endast behandla den<br />
mest <strong>för</strong>orenade luftströmmen (FF1 + Slam<strong>för</strong>råd) med kombinationen fotooxidation och kolfilter<br />
medan det mesta av luften (<strong>för</strong>sedimenteringen) endast behandlas med kolfilter. En leverantör<br />
<strong>för</strong>eslår ett biofilter av samma typ som redan finns installerat på anläggningen. Behandlad<br />
lukt skall understiga 250-300 l.e./m 3 .<br />
13.2 Dimensionerande <strong>för</strong>utsättningar <strong>för</strong> luktbegränsande<br />
åtgärder<br />
Vid de grova kostnadsbedömningar som gjorts inom ramen <strong>för</strong> denna studie har i kontakter med<br />
leverantörer följande dimensionerande underlag använts.<br />
Tabell 13-1 Dimensionerade underlag<br />
Parameter Scenario 1 (FF1 + Slam<strong>för</strong>råd) Scenario 2 (Försedimentering)<br />
Temperatur [ o C] 5 - 20 5 - 20<br />
Gasflöde [m 3 /h] 1 600 10 000<br />
Medelhalt [l.e./m 3 ] 10 000 500<br />
Driftstid [h/år] 8 700 8 700<br />
Medelemission (l.e./h) 14*10 6<br />
Förväntad konc. efter<br />
rening [l.e./m 3 ]<br />
I det följande presenteras <strong>för</strong>slagen <strong>för</strong> de olika åtgärderna.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
5*10 6<br />
300 250
RAPPORT 2013-01-21 37 (41)<br />
13.3 Beräknings<strong>för</strong>utsättningar<br />
Vid kostnadsberäkningar har anbud från leverantörer använts som underlag tillsammans med<br />
följande antaganden:<br />
• Vid beräkning av investeringskostnaderna har schablonmässiga påslag<br />
<strong>för</strong> projektering/administration respektive o<strong>för</strong>utsett med 10 % respektive 15 % gjorts.<br />
• För beräkning av kapitalkostnaden har här utnyttjats 8 års avskrivning<br />
och 6 % internränta vilket innebär en annuitet om ca 16 %.<br />
• För beräkning av underhållskostnaden har ca 3 % av investeringskostnaden ansatts.<br />
• Elpriset har ansatt till 1,0 SEK/kWh<br />
• Driftstiden har ansatts till ca 8 700 h vid fullt lovgiven produktion.<br />
• För posten kringinvestering och rördragning har schablonmässiga kostnader per meter<br />
rör använts.<br />
13.4 Resultat<br />
Investeringskostnaden <strong>för</strong> de olika studerade alternativen redovisas i nedanståendeTabell 13-2.<br />
Scenario 1 redovisar kostnaden <strong>för</strong> en reningsutrustning bestående av fotooxidation +aktiverat<br />
kolfilter <strong>för</strong> den samlade luften från FF1 och slam<strong>för</strong>råd i enlighet med tabell 8-1 ovan.<br />
Scenario 2 redovisar kostnaden <strong>för</strong> omhändertagande av luft från <strong>för</strong>sedimenteringen. Detta<br />
betyder att kostnaden <strong>för</strong> täckning av bassängerna utgör en stor post. För detta fall presenteras<br />
två olika tekniker <strong>för</strong> rening av luften:<br />
• A som innebär rening med fotooxidation samt aktiverat kolfilter<br />
• B som innebär nytt biofilter av samma slag som idag finns installerat. Detta alternativ<br />
omfattar också en byggnad av samma slag som idag rymmer det befintliga biofiltret<br />
Scenario 3 innebär att man ökar utsläppshöjden med en skorsten om 30 m till anläggningen i<br />
övrigt gäller <strong>för</strong>hållanden enligt Scenario 2.<br />
Scenario 4 innebär att man ökar utsläppshöjden med en skorsten om 50 m till anläggningen i<br />
övrigt gäller <strong>för</strong>hållanden enligt Scenario 2.<br />
Det bör betonas att de angivna kostnaderna är indikativa och kan inte utgöra underlag <strong>för</strong> framtida<br />
beslut då kostnader <strong>för</strong> täckning av bassängen och andra tillkommande kostnader inte är<br />
med i kalkylen överhuvudtaget. Där<strong>för</strong> bör en mer detaljerad <strong>för</strong>studie genom<strong>för</strong>as där kostnaderna<br />
mer exakt kan anges.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx
RAPPORT 2013-01-21 38 (41)<br />
Tabell 13-2 Beräknade investeringskostnader, (kSEK)<br />
Åtgärd Scenario 1 Scenario 2 Scenario 3 Scenario 4<br />
Huvudutrustning inkl.<br />
instrumentering och<br />
skorsten<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
A B A B A B<br />
250 1050 2 100 1 280 2 250 2 050 3 100<br />
Täckning av bassänger - 10 000 10 000 10 000 10 000 10 000 10 000<br />
Byggnad kring biofilter - - 2 500 - 2 500 - 2 500<br />
Kringinvesteringar,<br />
rördragning etc.<br />
100 1 500 1 500 1 500 1 500 1 500 1 500<br />
Summa 350 12 550 16 100 12 800 16 250 13 550 17 100<br />
<strong>Projekt</strong>ering (10 %) 35 1 250 1 600 1 280 1 630 1 360 1 710<br />
O<strong>för</strong>utsett (15 %) 50 1 900 2 400 1 900 2 400 2 000 2 570<br />
Total investering 450 15 700 20 100 16 000 20 300 17 900 21 400<br />
Årlig kapitalkostnad 72 2 500 3 200 2 600 3 250 2 700 3 400<br />
Som framgår av ovanstående tabell innebär reningsåtgärder enligt Scenario 1 en investeringskostnad<br />
om ca 450 kSEK. Här utgör källorna två mekaniskt ventilerade utsläpp med lågt flöde<br />
som <strong>för</strong>hållandevis enkelt kan åtgärdas.<br />
Att åtgärda lukt från <strong>för</strong>sedimenteringen (Scenario 2) innebär dels täckning av bassängerna samt<br />
avluftning och överledning till reningsutrustning <strong>för</strong> detta. För fallet att man använder ett biofilter<br />
tillkommer investeringskostnad <strong>för</strong> byggnad kring filtret. Beroende på val av tekniklösning <strong>för</strong><br />
rening kommer investeringskostnaden att hamna på nivån 15 - 22 MSEK, där täckningskostnaden<br />
av bassänger dominerar. Kostnaden <strong>för</strong> en skorsten kan komma att uppgå till ca 1 MSEK<br />
(50 m) (Scenario 4) exklusive fundament.<br />
Det betyder att den årliga kapitalkostnaden kan beräknas till mellan 2,5-3,4 om man åtgärdar<br />
<strong>för</strong>sedimenteringen. Variationen består av vilken total tekniklösning man väljer.<br />
I följande tabell har de rörliga kostnaderna beräknats.
RAPPORT 2013-01-21 39 (41)<br />
Tabell 13-3 Beräknade driftskostnader (kSEK)<br />
Åtgärd Scenario 1 Scenario 2 Scenario 3 Scenario 4<br />
Service/underhåll<br />
(kSEK)<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
A B A B A B<br />
10 380 480 380 490 410 510<br />
Energi el (kSEK) 50 150 130 150 130 150 130<br />
Övrigt (kSEK) 30 145 50 145 50 145 50<br />
Total driftskostnad<br />
(kSEK)<br />
90 675 660 675 670 705 690<br />
Total årskostnad 160 3 180 3860 3 280 3 900 3 400 4 100<br />
Som framgår av ovanstående tabell är driftskostnaden <strong>för</strong> att öka rena utsläppen enligt Scenario<br />
1 ca 90 kSEK vilket med<strong>för</strong> en total årskostnad om ca 160 kSEK <strong>för</strong> detta alternativ.<br />
Att också åtgärda <strong>för</strong>sedimenteringen innebär en väsentligt högre driftskostnad mellan 650-<br />
700 kSEK oberoende vilken teknisk lösning man väljer. Den totala årskostnaden <strong>för</strong> Scenario 2, 3<br />
och 4 hamnar inom intervallet 3 200 kSEK och 4 100 kSEK. Ökningen av skorstenshöjden från 30<br />
m till 50 m (Scenario 3 och Scenario 4) påverkar årskostnaden <strong>för</strong>hållandevis litet.<br />
14 Diskussion<br />
Inom ramen <strong>för</strong> den nu genom<strong>för</strong>da luktutredningen kan konstateras att den totala emissionen<br />
av luktämnen från anläggningen är ca 35*10 6 l.e./h, om man bortser från vad som genereras med<br />
<strong>för</strong>trängningsluften då man pumpar in externslam. Adderas denna aktivtet kan emissionsnivåer<br />
på upp till 380*10 6 l.e./h erhållas.<br />
Om man jäm<strong>för</strong> emissionen från Mälarenergis anläggning med luktemissionen från andra reningsverk<br />
i Sverige och Norge där motsvarande kartläggning genom<strong>för</strong>ts kan man notera att<br />
nivån är lägre än vad man kan <strong>för</strong>vänta sig i luktutsläpp i relation till storleken av verket.<br />
Adderar man bidraget från externslamhanteringen erhålles dock en nivå väsentligt högre än från<br />
motsvarande anläggningar. Detta torde dock enkelt kunna åtgärdas genom antingen åter<strong>för</strong>ing<br />
av <strong>för</strong>trängningsluft till tankbil eller genom installation av enkelt kolfilter då flödet är litet.<br />
Vidare noteras att man sedan ett antal år har haft ett effektivt biofilter installerat på anläggningen<br />
<strong>för</strong> avskiljning av lukt från grovrens och sandfilter samt slam<strong>för</strong>tjockare. Trots en <strong>för</strong>hållandevis<br />
låg belastning motsvarande en luktkoncentration till biofiltret om ca 1 700 le/m 3 uppnås en<br />
avskiljningsgrad om 91 % och en utgående halt om ca 150 le/m 3 . Detta är en viktig orsak till de<br />
redan idag låga luktemissionerna från reningsverket.<br />
I syfte att optimera valet av åtgärder har flera spridningsberäkningar ut<strong>för</strong>ts <strong>för</strong> att simulera olika<br />
scenarier. Vid val av åtgärder har huvudinriktningen varit att kombinera ökad skorstenshöjd med<br />
en kraftfull reduktion av utsläppen.
RAPPORT 2013-01-21 40 (41)<br />
Några omgivningsriktvärden <strong>för</strong> lukt finns inte framtagna i Sverige. Av denna anledning har denna<br />
utredning sneglat på de danska rikvärderna om 5–10 l.e./m 3 räknat som 99-% il av minutmedelvärden.<br />
Praktiska erfarenheter från luktmätningar, ut<strong>för</strong>da spridningsberäkningar och korrelationer<br />
av resultaten visar på att närboende upplever luktfrihet <strong>för</strong>st när haltnivån underskrider<br />
0,2-0,5 l.e/m 3 vid en minuts samplingstid. Detta har sannolikt att göra med att luktupplevelsen är<br />
momentan och väsentligt kortare än en minut.<br />
Av denna anledning har målsättningen varit att underskrida dessa nivåer i omgivningen eftersom<br />
underlaget från denna utredning skall användas i planarbete <strong>för</strong> planering av nya bostäder kring<br />
anläggningen.<br />
I följande tabell sammanfattas resultaten från den nu genom<strong>för</strong>da utredningen.<br />
Tabell 14-1 Sammanställning av utredningsresultat<br />
Beräkning Åtgärd Emission Investeringskostnad<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
Resultat<br />
l.e./h MSEK 50 m 100 m 200 m<br />
Scenario 00 Ingen 380*10 6 - 20 14 7<br />
Scenario 0 Extern slamhantering<br />
löst<br />
Scenario 1 Slam<strong>för</strong>råd+FF1<br />
åtgärdat<br />
Scenario 2 Scenario 1+täckning<br />
och rening av <strong>för</strong>sed.<br />
Scenario 3 Scenario 2+30 m<br />
skorsten<br />
Scenario 4 Scenario 2+50 m<br />
skorsten<br />
36*10 6 - 10 8 5<br />
13*10 6 0,45 6 5 3<br />
10*10 6 16 - 20 1,2 0,9 0,7<br />
10*10 6 16 – 20 0,9 0,6 0,3<br />
10*10 6 18 - 22 0,8 0,5 0,3<br />
I ovanstående figur redovisas de högsta framräknade resultaten på 50, 100 respektive 200 m.<br />
Som framgår av ovanstående tabell kan man med utgångspunkt från den nu genom<strong>för</strong>da luktkartläggningen<br />
konstatera att en tydlig lukt kan <strong>för</strong>nimmas på samtliga studerade avstånd från<br />
anläggningen. Även efter det att man åtgärdat omhändertagandet av <strong>för</strong>trängningsluften från<br />
externslamhanteringen (Scenario 0).<br />
Om man minskar emissionerna från Slam<strong>för</strong>råd och FF1 (Scenario 1) med <strong>för</strong>hållandevis liten<br />
insats vad gäller investeringen kan omgivningshalterna i det närmaste halveras på de studerade<br />
avstånden. Trots detta kan man notera att tydlig lukt kan <strong>för</strong>nimmas på de studerade avstånden.<br />
Om man också genom<strong>för</strong> åtgärder <strong>för</strong> att minska utsläppen från <strong>för</strong>sedimenteringen (Scenario<br />
2), som utgör det enskilt största luktutsläppet i marknivå, reduceras nivån väsentligt. Åtgärder<br />
innebär investeringar i nivå 15-20 MSEK. Trots den höga investeringen är det inte tillräckligt <strong>för</strong><br />
att uppnå luktfrihet kring anläggningen, det vill säga lukthalter < 0,5 l.e./m 3 .
RAPPORT 2013-01-21 41 (41)<br />
För att ytterligare minska lukten kring anläggningen måste de presenterade åtgärderna även<br />
kombineras med en högre utsläppspunkt av den behandlade luften. Med en 30 m hög skorsten<br />
(Scenario 3) erhålles vad man kan betrakta som i det närmaste luktfrihet på ett avstånd om<br />
100 m från anläggningen.<br />
För att komma ned till luktfrihet (≤ 0,5 l.e./m 3 ) på ett avstånd om 100 m vid såväl marknivå som<br />
vid högsta våning (26m) krävs dock en skorsten 50m (Scenario 4).<br />
Ytterligare <strong>för</strong>höjning av skorsten ger endast begränsad effekt i marknivå eftersom kvarvarande<br />
källor i markplan då avgör luktbidraget närmast kring anläggningen.<br />
Att genom<strong>för</strong>a ytterligare täckning av bassänger innebär ytterligare höga investeringskostnader.<br />
Dessutom krävs sannolikt ombyggnad av slamutlastning.<br />
Av denna anledning <strong>för</strong>eslår ÅF att man genom<strong>för</strong> åtgärder enligt Scenario 4 så att man uppnår<br />
luktfrihet på ett avstånd om 100 m från anläggningen.<br />
Som framgår av ovanstående sammanställning kan man reducera utsläppen från verksamheten<br />
ned till sådana nivåer att risken <strong>för</strong> luktklagomål kan minimeras på ett avstånd ned till 100 m från<br />
anläggningen under normala produktionsbetingelser.<br />
Vad gäller tranport av slam är det viktigt att detta sker med täckta fordon och att dessa är rengjorda<br />
och inte i sig bidrar med någon luktspridning. Vidare bör man naturligtvis se över risken<br />
<strong>för</strong> oplanerade händelser som kan påverka luktutsläppen från verksamheten. Ofta kan sådana<br />
incidenter vara tillräckliga <strong>för</strong> att starta en debatt kring lukt och därmed påverka opinionen negativt.<br />
rapport mälarenergi_ufn.docx<br />
------------------------------------------------------