KOLOVOZNE KONSTRUKCIJE

ARHITEKTONSKO-GRAĐEVINSKI FAKULTET
Građevinski odsjek
KOLOVOZNE KONSTRUKCIJE
2. POSTELJICA
Predavanja
VIII semestar

OSNOVNI ELEMENTI FLEKSIBILNE KOLOVOZNE KONSTRUKCIJE
2 do 8 cm
5 do 10 cm
10 do 60 cm
15 do 50 cm
Habajudi sloj
Vezni sloj
Gornja podloga
Donja podloga
Posteljica
2

4 do 5 cm
5 do 8 cm
6 do 10 cm
OSNOVNI ELEMENTI FLEKSIBILNE KOLOVOZNE KONSTRUKCIJE
zastor od SMA
15 do 50 cm
Habajudi sloj - SMA
Gornja podloga
Gornja podloga
Donja podloga
Posteljica
3

OSNOVNI KRITERIJI ZA PRAVILNO FUNKCIONISANJE KOLOVOZNE KONSTRUKCIJE
U pogledu trajnosti, konstruktivnih karakteristika, sigurnosti i udobnosti vožnje
kolovozna konstrukcija mora ispunjavati sljedede uslove:
1. Da je postavljena na dobru nosivu podlogu (posteljicu) i da ima dovoljnu debljinu
da izdrži očekivano saobradajno opteredenje
2. Da omogudi efikasno odvođenje vode sa površine kolovoza, da spriječi
prodiranje vode sa kolovoza u trup puta i skupljanje vode unutar kolovozne
konstrukcije
3. Da ima površinski sloj ravan, potrebno hrapav, otporan na habanje i uticaj
atmosferilija i hemikalija
4

ULOGA POSTELJICE:
• Da ujednači nosivost posteljice, kako bi se postavila kolovozna konstrukcija
konstantne debljine
• Da izdrži, bez velikih deformacija, opteredenje koje se usljed dejstva
saobradaja prenosi sa donje podloge
• Da omogudi saobradaj građevinske mehanizacije koja se koristi za izgradnju
kolovozne konstrukcije
• Da spriječi priliv i zadržavanje vlage u donjoj podlozi u sadejstvu sa
drenažnim sistemom
5

NOSIVOST POSTELJICE
KRUPNOZRNA TLA
SITNOZRNA TLA
uscs CBR (%)
GW 40 – 80
GP 30 – 60
GM 20 – 60
GC 20 – 40
SW 20 – 40
SP 10 – 40
SM 10 – 40
SC 5 – 20
ML < 15
CL LL50% < 15
OH < 5
CBR Kvalitet posteljice
2 – 5 Vrlo loša posteljica
5 – 8 Loša posteljica
8 – 20 Posteljica srednjeg kvaliteta
20 – 30 Dobra posteljica
30 - 100 Odlična posteljica
6

UTICAJ POSTELJICE
Osobine posteljice u velikoj mjeri utiču na kolovoznu konstrukciju. Osnovna
namjena kolovoza je da preuzme saobradajno opteredenje i da ga preko
kolovozne konstrukcije prenese na posteljicu.
Pri tome se specifično opteredenje mora redukovati na veličinu koja de
ograničiti deformacije posteljice a time i kolovozne konstrukcije.
Bolja, nosivija posteljica (npr.od kamenog materijala) može podnijeti vede
opteredenje a slabija (zemljana) manje. To je razlog zašto konstrukcija na
posteljici koja ima vedu nosivost može biti slabija, i obratno.
U metodama dimenzioniranja nosivost posteljice se izražava na više načina.
U teorijskim metodama koje se zasnivaju na analizi napona i deformacija u
kolovoznoj konstrukciji, a koja se pri tome razmatra kao višeslojni sistem,
materijali se u posteljici iskazuju preko modula elastičnosti E i Poisson-ova
koeficijenta n.
U empirijskim metodama, koje se zasnivaju na iskustvenim opažanjima, radi
se takođe sa modulom elastičnosti (deformacije) M E, modulom reakcije tla K
a najčešde sa kalifornijskim indeksom nosivosti CBR.
7

Ispitivanje se obavlja tako da se opteredenje postepeno povedava i mjere pripadajude
deformacije. Rezultati se nanose u dijagram i izražavaju kao:
-sekantni, prosječni odnosi naprezanja i deformacije između početne i neke konačno
određenje granice naprezanja,
-tangentni, koji predstavljaju odnose naprezanja i deformacije u nekoj posmatranoj tački.
Modul stišljivosti (M S) prema JUS.U.B1.046 odražava na određeni način nosivost tla,
međutim ne primjenjuje se neposredno u metodama za dimenzioniranje kolovoznih
konstrukcija, ved više za definisanje nosivosti i kontrolu izrade posteljice.
Nosivost posteljice za dimenzioniranje krutih kolovoznih konstrukcija izražava se tzv.
Modulom reakcije tla K koji se određuje opitom pomodu tzv.velike kružne ploče prečnika
76 cm i izračunava se iz opteredenja pri deformaciji od 1‚25 mm.
Kalifornijski indeks nosivosti CBR razvijen je u SAD tokom II svjetskog rata radi
dimenzionisanja uzletno-sletnih staza na aerodromima.
Načelo ispitivanja je penetracija klipa određenog presjeka određenom brzinom u uzorak,
uz mjerenje sile pri određenom prodiranu. Proizvedeno naprezanje se zatim upoređuje sa
naprezanjem potrebnim da se klip za istu veličinu utisne u etalon materijal (tucanik).
CBR je empirijska vrijednost jer nije poznato kakva su naprezanja i deformacije u posteljici
pri određenoj vrijednosti CBR.
10

Korelacija pokazatelja nosivosti i deformabilnosti tla i slojeva nevezanog
zrnastog kamenog materijala
CBR
Njemački propisi
Dinamički
modul
elastičnosti
Modul
stišljivosti
Modul
reakcije
podloge
% Ev 1 (Mpa) Ev 2 (Mpa) E (Mpa) M s (Mpa) K (MN/m 3 )
3 9 15 30 12 25
4 10 17 40 13,5 34
5 11 19 50 14,5 38
6 13 22 60 17 43
7 16 27 70 21 47
8 18,5 31 80 24,5 50
10 21 36 100 28 54
15 28 48 (75) 150 37 65
20 33 55 (85) 200 44 74
30 44 110 300 58,5 94
40 58 130 400 77 115
50 68 150 500 90 136
60 78 160 600 105 160
80 93 180 800 125 187
100 105 190 1000 140 215
11

Kružne ploče sa pripadajudom opremom,
prečnika 300, 450, 600 i 760 mm
Standardni uređaj za
ispitivanje CBR
12

Prečnik kružne ploče treba da iznosi 300 mm, a debljina najmanje 25 mm.
Na ploči se moraju nalaziti tri nosača za postavljanje mjernih uređaja (2), prsten za
povezivanje (3), i dodatne pomodne ploče (4). Na donjoj strani navedene pomodne
ploče treba da postoji otvor kako bi se omogudilo mjerenje pomodu jednog
mjernog uređaja (uređaj za mjerenje pokreta). Kako bi dodatnu pomodnu ploču
bilo mogude postaviti stabilno i na centar, na nosivoj ploči je potrebno predvidjeti
odgovarajudi žlijeb.
Napravama za opteredenje treba obezbijediti opteredenje i rasteredenje kružne
ploče po stepenima. Navedene naprave se sastoje od sljededih komponenti:
- pumpe za ulje pod pritiskom sa ventilom za regulaciju pritiska,
- crijevo pod pritiskom, i
- hidraulični klip.
U cilju postizanja savršenog prenosa opteredenja, na hidraulični klip treba postaviti
dvostranu šarku. Ukoliko je neophodno, klip je mogude produžiti odgovarajudim
elementima, s tim da dužina ne smije predi 1 m. Zahvat klipa treba da iznosi
najmanje 150 mm.
Mjerni instrumenti koji služe za mehaničko i/ili elektronsko mjerenje opteredenja
takođe predstavljaju sastavni dio naprave za opteredenje (tačnost mjerenja sa
najviše 1% odstupanjem).
13

Mjerenje statičkog modula deformacija E v
Prilikom mjerenja statičkog modula deformacije pomodu krute kružne ploče, opteredenje je potrebno povedati sve dok
se ne postigne slijeganje od 2 mm, ili normalan napon ispod ploče do 0.5 MN/m 2 .
Opteredenje treba izvršiti na najmanje šest nivoa, s tim da razlika između dva uzastopna nivoa bude ista za cjelokupan
opseg opteredenja. Ukoliko je tokom ispitivanja utvrđeno da su prvobitno određeni intervali između uzastopnih
stepena opteredenja preveliki ili premali, potrebno ih je na odgovarajudi način izmijeniti.
Prelaz sa jednog nivoa opteredenja na drugi treba izvesti u minuti.
Prilikom opteredivanja i rasteredivanja, sljededi stepen (nivo) opteredenja je mogude primjeniti samo ukoliko razlika u
slijeganju, koja se očitava na pojedinim mjernim satovima, nije veda od 0.02 mm. Na jednom nivou opteredenja,
opteredenje mora biti konstantno.
Ukoliko se mjerenja izvode pomodu tri mjerna sata, prvo očitavanje treba izvršiti 10 sekundi prije isteka vremena za
čekanje. Pažnju je potrebno obratiti na činjenicu da se opteredenje ploče, po završetku prvog očitavanja, stalno
povedava u jednakim vremenskim intervalima.
Ukoliko je, greškom, ploča opteredena više nego što je bilo predviđeno, opteredenje se ne smije smanjivati. Međutim,
navedeno preopteredenje je potrebno evidentirati.
Prema pravilu, nivoi (stepeni) opteredenja moraju biti sljededi:
za koherentno tlo 0.02 to 0.03 MN/m 2
za miješani materijal 0.03 to 0.04 MN/m 2
za šljunak 0.05 to 0.06 MN/m 2
za drobljeni kamen 0.06 to 0.07 MN/m 2
Rasteredenje kružne ploče treba izvesti u tri stepena: do 50 %, 25 %, i 0 % maksimalnog opteredenja. Nakon što je
izvršeno potpuno rasteredenje, potrebno je ponovo izvesti krug opteredenja, međutim, ne do posljednjeg več samo do
jednog nivoa opteredenja posljednjeg u prvom krugu.
14

Statički modul deformacije Evs
Osnovu za izračunavanje statičkog modula deformacije Evs predstavlja jednačina:
p
Evs 0,
75
D
s
U cilju određivanja nosivosti osnove, statički modul deformacije E vs2 treba izračunati na osnovu ove
jednačine; za procjenu sabijenosti materijala, takođe treba proračunati statički modul deformacije E vs1 i
omjer E vs2/E vs1.
Vrijednosti s se uglavnom određuju u području ujednačenog toka slijeganja osnove pri opteredenju u
nivoima (stepenima). Navedeno područje je uglavnom sljedede:
za prvo opteredenje između drugog i petog nivoa,i
za drugo opteredenje između drugog i šestog nivoa.
Na crtežu su prikazane vrijednosti za izračunavanje modula deformacije:
p
E
vs
1
1
0,
75 D
s
1
p2
E
vs2
0,
75
D
s2
Navedene granične vrijednosti slijeganja „s“ i opteredenja „p“
mogude je vidjeti iz zapisnika o mjerenju.
15

Mjerenje modula stisljivosti M E
Ravnomjernim porastom opteredenja kružne ploče potrebno je stvoriti pritisak za prvi nivo (stepen), tj. 0.05
MN/m 2 (vrijednost koja se očitava na mjeraču pritiska treba da iznosi 0.05 MN/m 2 – pritisak uslijed vlastite
težine konstrukcije).
Čim se postigne napon za ovaj nivo, slijeganja je mogude očitati na mjernim satovima na sljededi način:
- za koherentno tlo nakon 3, 6, 9 minuta, itd,
- za nekoherentne materijale nakon 2, 4, 6, 8 minuta, itd.
Očitano slijeganje je potrebno evidentirati na odgovarajudi način.
Opteredenje za naredni nivo (stepen) može početi čim slijeganje nakon 3 ili 2 minute iznosi manje od 0.05 mm.
Vrijeme opteredenja, potrebno na prvom nivou opteredenja (npr. 9 minuta) treba takođe zadržati za svaki
naredni nivo (stepen).
Primjenjuju se sljededi stepeni (nivoi) opteredenja:
-na temeljnom tlu stepenom od 0.05 MN/m 2 do konačnog opteredenja od 0.25 MN/m 2
- na posteljici stepenom od 0.1 MN/m 2 , od 0.05 MN/m 2 do konačnog opteredenja od 0.45 MN/m 2
- na nevezanom nosivom sloju stepenom od 0.1 MN/m 2 , od 0.05 MN/m 2 do konačnog opteredenja od 0.55
MN/m 2 .
U osnovnoj jednačini za izračunavanje modula stišljivosti
M
E
D
s
potrebno je razmotriti vrijednost s koja je utvrđena u sljededim obimima napona:
- za temeljno tlo i nasipe između 0.05 i 0.15 MN/m 2 ,
- za posteljica između 0.15 i 0.25 MN/m 2 ,
- za nevezani nosedi sloj između 0.25 i 0.35 MN/m 2 .
16

Vrijednost CBR
Vrijednost CBR treba izračunati pomodu osnovne jednačine
CBR
100
s
uvođenjem vrijednosti napona , koje su izmjerene prilikom utiskivanja klipa do određene dubine 2.54 mm
ili 5.08 mm, i standardizovanih vrijednosti za drobljeni kamen:
U obzir je potrebno uzeti nižu vrijednost CBR.
Ukoliko je krivulja slijeganja konkavna na početku opteredenja, polaznu tačku slijeganja je potrebno
ispraviti pomodu tangente u tački skretanja krive
17

UREĐENJE TEMELJNOG TLA
1. SABIJANJEM
2. VERTIKALNIM DRENOVIMA
3. GEOSINTETICI
4. STABILIZACIJA
18

1. SABIJANJE
Pod ovim radom podrazumjeva se mehaničko sabijanje mašinama prirodnog tla da
bi ono moglo preuzeti opteredenjeod nasipa, kolovozne konstrukcije i saobradaja
(na dijelu puta u nasipu) odnosno od kolovozne konstrukcije i saobradaja (na dijelu
puta u usjeku).
Radi ocjene kvaliteta obavljenog sabijanja ispituje se stepen zbijenosti u podnosu
na standardni Proktor (sz) ili modul stišljivosti (Ms) određen kružnom pločom 300
mm na najmanje svakih 1000 m 2 posteljice.
1. Zemljani materijali (sve gline i prašinasta tla)
1. za nasipe do 2 m s z =97%, M s=20 MN/m 2
2. nasip viši od 2m s z =92%, M s=20 MN/m 2
2. Nekoherentni materijali i miješani materijali
(kameni materijali, miješani kameni i zemljani materijali,
glinoviti šljunci, zaglinjene drobine i sl.)
1. za nasipe do 2 m s z =100%, M s=25 MN/m 2
2. nasip viši od 2m s z =95%, M s=25MN/m 2
19

2. VERTIKALNI DRENOVI
U slučaju slabe posteljice, male debljine ili debljeg sloja na kradem potezu puta,
može se ukloniti materijal mašinama do čvrstog tla te nasuti materijal
odgovarajudih karakteristika.
Kao jedno od rješenja može se primjeniti sistema vertikalnih drenova (bunara)
ispunjenih pijeskom ili šljunkom kroz sloj temeljnog tla do čvrstog tla, tako da nasip
praktično leži na šipovima.
Pješčani drenovi utiču na ubrzanje primarne konsolidacije posteljice i temeljnog tla,
a mogu biti djelotvorni u pojačanju tempa povedanja tangencijalne čvrstode i
osiguranja stabilnosti pod opteredenjem, koje ne bi moglo preuzeti vrlo meko tlo sa
početnom konsolidacijom.
Uobičajeno se rade drenovi prečnika od 15 do 75 cm
Razmak drenova je od 2,0 do 6,0 m.
20

3. GEOSINTETICI
Primjena geosintetika u izgradnji puteva ima za cilj poboljšanje nosivosti. U odnosu na
klasičnu ulogu geosintetika (razdvajanje i filtracija) redukcija deformacija je najvažnija
osobina (smanjenje diferencijalnih i ukupnih slijeganja) .
FILTRACIJA RAZDVAJANJE OJAČANJE
Funkcije geosintetika su sljedede:
1. Razdvajanje (razdvaja dva
materijala koji se ne smiju miješati
(posteljicu od tampona)
2. Noseda funkcija (prima dio ili
potpunu zatežudu silu - npr. Kao
armatura za ojačanje nasipa,
armatura u kolovoznoj konstrukciji)
3. Zaštitna funkcija (štiti građevinske
konstrukcije od dejstva erozije, vjetra,
vode)
4. Filtracija (filtracija podzemne ili
površinske vode)
5. Kapilarna funkcija (sloj kroz koji se
drenira voda – kod vertikalnih
drenaža)
22

FIZIČKE KARAKTERISTIKE GEOSINTETIKA
• masa se izražava po jedinici površine (kg/m 2 i krede se od 0,1 do 1,5 k/m 2 )
• postojanost
• poliesteri otporni na dejstvo UV zraka, poliolefini mala otpornost na UV zrake
• mehanička oštedenja (životinjsko nagrizanje, abrazija, istezanje)
• hemijski uticaji od kiselog ili alkalnog tla, kiselina mikroorganizama
• premazi, agensi u proizvodnji
• veličina pora (otvora)
• kod netkanih tekstila do 50 mm
• kod tkanih od 150 do 600 mm
• debljina geotekstila
• kod pritiska od 2 kPa debljine su od 1,5 do 4,2 mm
• kod pritiska od 20 kPa debljina je od 0,5 do 2,0 mm
• kod pritiska od 200 kPa debljina je od 0,9 do 3,3 mm
23

MEHANIČKE KARAKTERISTIKE GEOSINTETIKA
• otpornost klizanja između geosintetika i tla (ograničava se klizanje materijala tla
preko geosintetika ili klizanje geosintetika u tlu
• ugao otpornosti između tla i geosintetika (d) simboliše otpornosti klizanja
geosintetika usljed dejstva zatežudih sila. Upoređuje se sa uglom trenja
materijala tla koji ga okružuje (F). Odnos je obično d/F = 0,75 do 1,00
• otpornost na zatezanje i deformacija geotekstila
• netkani bz=15 – 40 kN/m, e=30 do 70%
• tkani bz=50 – 150 kN/m, e=3 do 30%
• otpornost geosintetika na cijepanje, orijentaciono bc=0,90 – 3,40 kN
• otpornost geosintetika na proboj
24

HIDRAULIČKE KARAKTERISTIKE GEOSINTETIKA
• Vodopropustljivost
• mjeri se proticanjem vode u litrima u sekundi preko jedinice površine (l/m 2 *sec)
• netkani geotekstili (zavisi od klase i tipa geotekstila)
• za pritisak vode od 20kPa vodopropustljivost je 90 do 180 lit/m2
• za pritisak vode od 200 kPa vodopropustljivost je 50 do 140 lit/m 2
• Prodor vode kroz geosintetike (permitivnost)
• mjeri se prodorom vode upravno na ravan geotekstila pod konstantnim
hidrauličkim pritiskom (0,01 do 5,00 1/sec)
• protok vode kroz geosintetike (transmitivnost)
•Protok vode kroz geotekstil daje protok količine vode kroz podužnu ravan
geotekstila pod konstantnim hidrauličkim pritiskom (od 1*10 -8 do 5*10 -5 )
• porometrija (osobina kojom se određuje dimenzije pora geotekstila i kredu se od 10 do
600mm)
25

Prednosti:
-osiguravaju jedinstvenu debljinu nosivih slojeva kroz cijelo vrijeme izloženosti
opteredenju i sprečavajudi miješanje nasipnog materijala u fino granuliranu podlogu
- poboljšavaju nivo kompaktnosti nasipnog materijala što daje bolju i jednoličniju
raspodjelu opteredenja
- povedava stabilnost podtla zbog brže konsolidacije i redukuje dugotrajna slijeganja
- posjeduje ujednačene mehaničke i hidrauličke osobine čime se stvara otpor na oštedenja
kod polaganja
26

Razvijeni su novi geosintetski proizvodi koji u sebi ujedinjuju funkcije razdvajanja, filtracije i
ojačanja. Kompozitnog su sastava, netkani tekstil (uloga filtarcije i razdvajanja) štiti
poliestersko pletivo koje se koristi za ojačanje. Takvi materijali su idealni za armiranje
zemljanih struktura gdje se sredu srednje ili sitno-zrnaste čestice tla a koje su često prisutni a
osjetljivi su na pritisak porne vode.
Visoka čvrstoda ovih geosintetika stabilizuje podtlo a istovremeno ojačava nosivi sloj.
27

PRIMJENA GEOSINTETIKA PRI RAZDVAJANJU MATERIJALA U NASIPU
• Pri izradi prvog sloja nasipa, na kontaktu autothonog terena i nasipa puta, kada je prirodni
teren dovoljno nosiv da primi opteredenje od trupa puta, ali se želi spriječiti miješanje
materijala, tada geosintetici imaju sljedede funkcije:
• podjednako rasporežuju težinu nasipa na samonikli teren
• sprečava koncentrisani prodor vedih mineralnih čestica nasipa u prirodni teren
• propušta i filtrira vodu iz autothonog terena koja se konsolidacijom istiskuje na
površinu terena, čime se sprečava stvaranje i dejstvo pornog nadpritiska u podltlu
nasipa
• prima i podnosi zatežude sile koje se javljaju na kontaktu između trupa puta i
samoniklog tla,
• U posteljici trupa, kada se želi razdvojiti tamponski sloj od posteljice
• razdvaja materijale kolovozne konstrukcije (tampon) od materijala tla od kojih je
sagrađen završni sloj nasipa puta
• prima zatežude sile na kontaktu donje nosede podloge kolovozne konstrukcije i
nasipa puta
• U trupu puta, kada dolazi do promjene materijala od koga se gradi nasip (razdvaja
sitnozrne i krupnozrne materijale
28

UPOTREBA GEOSINTETIKA KOD SANACIJE PODTLA
• Ojačanje nedovoljno nosivog tla
• Nedovoljno nosivo prirodno tlo ima sljedede karakteristike:
•Zapreminska masa < 17 kN/m2
• poroznost n>60%, koeficijent poroznosti e>1,50
• vlažnost w > 25%
• granica plastičnosti Wp>30%
• granica tečenja Wl>50%
• indeks plastičnosti Ip>20%
• indeks konzistencije Ic 1,00
• sadržaj organskih materija >5%
• ugao unutrašnjeg trenjaf

Nosivost posteljice u %
UTICAJ VLAŽNOSTI NA POSTELJICU
Tla neosjetljiva na mraz
Tla osjetljiva
na mraz
Mart April Maj Juni Juli Avgust Septembar Oktobar
30

SANACIJA PODTLA PRIMJENOM GEOSINTETIKA PODRAZUMJEVA
• iskop humusa ispod nožice nasipa debljine sloja od 0,20 do 0,50 m
• iskop samoniklog nedovoljno nosivog tla, debljine prema proračunu stabilnosti nasipa.
Obično se autothono tlo iskopava dubine 0,60 do 2,00 m
• po obimu iskopanog rova, za temelj bududeg nasipa polaže se tkani geotekstil sa
čvrstodom na zetezanje pri lomu od bz=60 do 120 kN/m i dilatacijom pri vršnoj
čvrstodi e

4. STABILIZACIJA
Osnovni tipovi stabilizacije, osim mehaničke, su:
• cementna
• bitumenska
• krečna
Stabilizacija cementom se satoji od usitnjavanja tla (šljunkovitog, pjeskovitog ili bilo
kog materijala) i njegovog miješanja (pri optimalnoj vlažnosti) sa cementom. Količina
cementa se krede od 2 do 15% (100 do 200 kg cementa po m 3 pjeskovito-šljunkovitog
materijala.
Količina vode potrebna za vezivanje cementa je 20% od količine agregata i cementa
zajedno (oko 220 litara po m3 za pjeskovito-šljunkoviti agregat).
Ugrađivanje se obavlja pomodu finišera ili ručno (tada se mora dodatno valjati) u
slojevima najmanje debljine od 10 cm.
Postupak stabilizacije krečom je identičan postupku stabilizacije cementom.
Stabilizacija bitumenom je slična postupku spravljanja i ugrađivanja stabilizaciji
cementom. Prvo se materijal usitni, onda izmješa sa vezivom na bazi bitumena
(razređeni bitumen ili bitumenska emulzija) u količini od 2 do 4 % (izuzetno do 10%) tj.
oko 4,5 lit/m 2 .
32

Granične krive prosijavanja za zrnaste
materijale stabilizovane cementom.
Veličina otvora sita % prolaza po masi
50 mm 100
37,5 mm 95-100
20 mm 45-100
10 mm 35-100
5 mm 25-100
2,36 mm 15-90
600 mm 8-65
300 mm 5-40
75 mm 0-10
Orijentacione vrijednosti
modula elastičnosti za
cementom vezane
materijale
Čvrstoda na pritisak poslije 7 dana bi
trebalo da bude između 5 i 7 N/mm 2 .
Učešde količine cementa po masi
zavisi od granulometrijskog sastava
(kod pjeskovitog šljunka ili drobine
iznosi od 3,5 do 7% a kod pjeskovitih
i prašinasto-glinovitih materijala od 7
do 10%.
Poissonov koeficijent malo zavisi od
debljine sloja i približno iznosi 0,20.
Modul elastičnosti (GPa)
Dinamički Statički Srednji
Stabilizovano zrnasto tlo 18 10 14
Stabilizovano prašinastlo
tlo, PI10
Stabilizovano pjeskovitošljunkoviti
materijal
7 4 5
1 0 0,5
23 13 18
Normalno mršavi beton 27 19 23
Jači mršavi beton 30 34 27 33