ЦÐÐÐСРим. Ð.Ð. ÐÑÑеÑенко - Ultralam.com
ЦÐÐÐСРим. Ð.Ð. ÐÑÑеÑенко - Ultralam.com
ЦÐÐÐСРим. Ð.Ð. ÐÑÑеÑенко - Ultralam.com
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
КОНСТРУКЦИИ<br />
щиной 32 мм. Величина влажности древесины<br />
составляла 8-10%, а упомянутого<br />
материала – 9%. В первую серию входили<br />
три пары балок: пробные (усиленные)<br />
балки и контрольные (без усиления).<br />
Усиление выполняли с двух сторон (в<br />
растянутой и сжатой зонах) многослойным<br />
материалом толщиной 7, 12 и 15 мм.<br />
Для этой серии проводили тщательный отбор<br />
слоёв древесины сорта не ниже второго<br />
и размещение отобранных слоёв по всему<br />
сечению.<br />
Все парные модельные балки клеили в<br />
вертикальном прессе в течение 16 ч при<br />
величине давления запрессовки 0,5 МПа.<br />
Для склеивания использовали резорциновый<br />
клей ФР-12. Испытания образцов балок<br />
на изгиб выполняли через 2 мес. после<br />
их изготовления. Длина модельных балок<br />
составляла 2300 мм, пролёт - 2000 мм.<br />
Нагрузку прикладывали ступенчато в<br />
двух точках – на расстоянии 750 мм от осей<br />
опор. После приложения очередной ступени<br />
нагрузки проводили выдержку в течение<br />
3 мин для снятия отсчётов по приборам и<br />
визуального обнаружения возможных повреждений.<br />
Величина ступени нагружения<br />
составляла около 10% ожидаемой величины<br />
разрушающей нагрузки.<br />
Анализ результатов испытаний показал:<br />
величина несущей способности балок первой<br />
серии, усиленных с двух сторон многослойным<br />
материалом толщиной 7, 12 и 15 мм,<br />
больше величины того же показателя неусиленных<br />
аналогов соответственно на 16,33<br />
и 41 %. Среднее значение разрушающей<br />
нагрузки контрольных балок – аналогов<br />
без усиления составило 88,6 кН, а краевых<br />
напряжений – 64,4 МПа. Поскольку<br />
наиболее эффективным оказался многослойный<br />
материал толщиной 15 мм, то его<br />
применяли для усиления растянутой зоны<br />
балок второй серии.<br />
Вторая серия состояла из восьми пар<br />
модельных балок с сечением аналогичных<br />
размеров. Восемь балок были усилены в<br />
растянутой зоне многослойным материалом<br />
толщиной 15 мм, а восемь контрольных<br />
аналогов не имели усиления. Указанные<br />
модельные балки изготовляли из<br />
древесины третьего сорта с одинаковым<br />
для отдельных пар балок расположением<br />
слоёв. Для сохранения одинаковой высоты<br />
в усиленных балках толщина среднего слоя<br />
древесины уменьшалась на толщину слоя<br />
упомянутого материала.<br />
Увеличение несущей способности отдельных<br />
образцов балок второй серии по сравнению<br />
с аналогичными балками без многослойного<br />
материала составило до 75% при<br />
средней величине показателя 35,4%. При<br />
величине статистической вероятности 95%<br />
средняя величина временного сопротивления<br />
древесины при разрушении усиленных<br />
балок второй серии составила 56,2 МПа<br />
при V = 5%, а при разрушении аналогичных<br />
балок без усиления – 37,7 МПа при<br />
V = 10%. Вероятно-минимальная величина<br />
временного сопротивления древесины<br />
в первом случае составила 52,5 МПа, а во<br />
втором – 31,7 МПа – при коэффициенте<br />
надёжности суждения 0,75.<br />
Следует отметить специфичный характер<br />
разрушения усиленных модельных балок: в<br />
большинстве случаев разрыв происходил по<br />
сучкам крайнего растянутого слоя древесины,<br />
а затем разрушение распространялось<br />
на прилегающий к нему слой усиливающего<br />
материала. Все контрольные балки –<br />
аналоги без усиления разрушились от разрыва<br />
нижних слоёв древесины, который<br />
происходил главным образом по естественным<br />
порокам.<br />
Анализ результатов проведённых испытаний<br />
показал: в усиленных со стороны<br />
растянутой зоны клеёных балках второй<br />
серии лучше использовался прочностной<br />
потенциал древесины, расположенной в<br />
сжатой зоне. По данным тензометрических<br />
измерений величина напряжений сжатия<br />
при разрушении таких балок составляла<br />
до 57,4 МПа, что на 51% больше величины<br />
того же показателя обычных балок. Это<br />
подтвердило предположение о том, что<br />
усиление многослойным материалом сжатой<br />
зоны балок нерационально.<br />
Анализ изменения прогибов всех модельных<br />
балок показал, что до момента разрушения<br />
они работали без появления пластических<br />
деформаций. На всех ступенях<br />
нагружения жёсткость балок, усиленных<br />
упомянутым материалом, была в среднем<br />
на 10% выше, чем контрольных балок без<br />
усиления.<br />
Испытывали на изгиб также две серии<br />
балок композитного сечения натурных размеров<br />
из сосны и даурской лиственницы.<br />
Ширина поперечного сечения балок составляла<br />
140, высота – 480 мм, длина - 6,<br />
пролёт - 5,75 м. Сжатая зона балок первой<br />
серии (около 15% высоты сечения) состояла<br />
из слоёв даурской лиственницы третьего<br />
сорта толщиной 18 мм, средняя зона (50%<br />
высоты) – из слоёв сосны толщиной 24 мм,<br />
а растянутая зона (35% высоты) - из слоёв<br />
лиственницы толщиной 18 мм первого и<br />
второго сорта. Балки второй серии имели<br />
аналогичные габариты, но их растянутая<br />
зона была склеена из слоёв древесины лиственницы<br />
третьего сорта и усилена слоем<br />
многослойного материала толщиной 15 мм<br />
(крайний слой).<br />
Анализ результатов проведённых испытаний<br />
использовавшихся слоёв древесины<br />
на поперечный изгиб показал: средняя величина<br />
модуля упругости древесины сосны<br />
составила 11100 МПа, а лиственницы<br />
- 13600 МПа. Склеивание балок проводили<br />
в производственных условиях на клеях<br />
ФРФ-50 и КБ-3 без нагрева. Температура<br />
воздуха в помещении цеха составляла 18-<br />
20 о С, относительная влажность воздуха –<br />
70-75%, давление запрессовки – 0,5 МПа,<br />
продолжительность выдержки под давлением<br />
– 16 ч.<br />
Нагрузку прикладывали симметрично в<br />
четырёх точках, расположенных друг от друга<br />
на расстоянии 1440 мм; при этом расстояния<br />
от крайних точек приложения нагрузки до<br />
осей опор составляли по 715 мм. Нагружение<br />
проводили ступенями по 20% расчётной<br />
величины нагрузки. Продолжительность нагружения<br />
(она зависит от технических возможностей<br />
испытательной машины) составляла<br />
1-2 мин. Продолжительность выдержки<br />
балок под нагрузкой на каждой ступени составляла<br />
7-10 мин. На каждом этапе фиксировали<br />
величину прогиба балок. Величину<br />
деформации древесины под нагрузкой регистрировали<br />
с помощью тензорезисторов сопротивления<br />
с базой 20 мм, установленных по<br />
высоте сечения балок в середине пролёта, где<br />
величина изгибающего момента максимальна,<br />
а поперечной силы равна нулю, и в сечении,<br />
расположенном на расстоянии 1435 мм<br />
от оси опоры, где действуют как изгибающий<br />
момент, так и поперечная сила.<br />
Величина разрушающей нагрузки балок<br />
первой серии варьировала, или изменялась<br />
в пределах 2,26-2,49 расчётной нагрузки (Р р<br />
)<br />
и составила в среднем 2,26 Р р<br />
при V = 8%.<br />
Таким образом, все балки с высококачественной<br />
древесиной в растянутой зоне выдержали<br />
контрольную нагрузку, равную двум<br />
расчётным. При величине статистической<br />
вероятности 95% средняя величина нормальных<br />
напряжений при разрушении составила<br />
31 МПа при V = 12%. Вероятно-минимальная<br />
величина разрушающих напряжений<br />
составила 24,3 МПа – при коэффициенте<br />
надёжности суждения 0,75.<br />
Величина разрушающей нагрузки балок<br />
второй серии, склеенных в растянутой зоне<br />
из низкосортной древесины с усилением<br />
слоем многослойного материала, составила<br />
в среднем 347,64 кН при V = 15,8%, что на<br />
14,2% больше величины того же показателя<br />
балок первой серии.<br />
Величина отношения прогиба балок<br />
первой серии при нормативной нагрузке к<br />
36