проектиро вщика - Все форумы для проектировщиков

2.3. Теплопередача через сложное ограждение 13
минимальных Q MHH
А. « 0,9А о
/( + Leo +
+ G o6Co6 4,4/T); (2.33)
б) при прерывистых тепло поступлениях,
когда в течение т часов в помещение поступает
постоянное (максимальное) количество тепла
(?макс а в течение п часов подачи теплоты нет и
е м
„н = о.
А. = 0,9А о
/( —— — + Lcp +
с
\пд п о м
+ 1/л
+ 0 Л
с^4,4/Т), (2.34)
где A Q
- амплитуда изменения теплопоступлений,
равная полуразности максимального б Ю1[С
и минимального
Q MHH
теплопоступлений в помещение;
£2- коэффициент прерывистости, принимаемый
равным:
т/Т 0 0,125 0,25 0,375 0,5 0,675 0,75 0,875 1
£2 0 0,73 0,84 0,84 0,76 0,63 0,45 0,24 0
Л-показатель интенсивности конвективного
теплообмена на всей площади поверхности ограждений,
обращенных в помещение,
A = Ta II
F i
= a ep
J:F i
; (2.35)
а ср
-осредненный по всем поверхностям коэффициент
конвективного теплообмена, Вт/(м 2 • °С).
При прерывистой подаче теплоты общее
время Т= m + п.
2.3. Теплопередача через сложное
ограждение с двухмерными
элементами
В ограждающих конструкциях зданий площадь,
в пределах которой обеспечивается одномерность
температурного поля, обычно незначительна.
Большую часть таких ограждений
занимают участки, примыкающие к наружным
и внутренним углам, откосы оконных проемов,
стыки внутренних и наружных ограждений,
теплопроводные включения' (рис. 2.2, 2.3). На
этих участках формируются двухмерные температурные
поля, часто приводящие к увеличению
теплопотерь и понижению температуры
V
Дополнительные потери теплоты через
двухмерные элементы удобно определять с
помощью фактора формы f t
элемента ограждения
(табл. 2.2).
Рис. 2.2. Характерные элементы наружного ограждения
Рис. 2.3. Теплопроводные включения в ограждающих конструкциях
а)
for*
0
6)
i,Z 0,8
1
L 1 о,
*г ^ / и
*, ^
.-—' ==-* 1'2
0.7 1Г
Ч
и o,t ч Л