Справочник проектировщика - Все форумы для проектировщиков

ВнутренниесанитарнотехническиеустройстваЧасть 3Вентиляцияи кондиционированиевоздухаКнига 1JСправочникпроектировщикаМоскваСгройнздат

Справочник проектировщикаСерия основана в 1975 годуВнутренниесанитарнотехническиеустройстваВ трех частях4-е издание,переработанное и дополненноеЧасть 3Вентиляцияи кондиционированиевоздухаПод редакциейканд. техн. наук Н.Н.Павловаи инж. Ю.И.ШиллераКнига 1МоскваСтройиздат1992

ББК 38.762В60УДК 697.9 (035.5)Главная редакционная коллегия серии: В.М. Спиридонов (гл.редактор),Ю.Н. Андрианов, А.А. Вихрев, СМ. Гликин, В.П. Илюхин,В А. Касаткин, С.С Кормилов, В.И. Королев, В.В, Кузнецов, В.В, Михеев,СН. Никитин, Н.И. Орехова, СД. Чубаров.Авторы: В.Н. Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохни, Н.И.Березина, В.В. Двиняников, А.Г. Егиазаров, Б.А. Крупное, Э.А. Лесков,ТА. Фиалковская, В.Н. Шаприцкий, Е.О. Шилькрот, А.И. Александров,Г.С Кушельман, Л.Ф. Моор, В.И. Мошкин, В.В. Невский, В.А. Орлов,Б.С. Петров, Е.Н. Пылаев.Редактор Г.А. ЛебедеваBOOKS.PROEKTANT.ORGБИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХКОПИЙ КНИГдля проектировщикови технических специалистовВнутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч.В60 Ч.З. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.1/В.Н. Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохин и др.;Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера.-4-е изд.,перераб. и доп.-М.: Стройиздат, 1992.-319 с: ил.-(Справочникпроектировщика).ISBN 5-274-01155-1Приведены основные сведения, необходимые для проектированиясистем вентиляции воздуха. Дан расчет систем кондиционированиявоздуха и аэрации промышленных зданий, а также воздуховодови пневмотранспорта. Изд 4-е переработано и дополнено с учетомпоследних теоретических исследований и новых нормативных документов.Изд. 3-е вышло в 1978 г. Части 1 и 2 вышли в 1990 г.Для инженерно-технических работников проектных и строительныхорганизаций3309000000-426ISBN 5-274-01155-1 (Ч. 3, кн. 1)ISBN 5-274-00554-3ББК 38.762© Стройиздат, 1978© Богословский В. Н. н коллективавторов, 1992, сизменениями

ПРЕДИСЛОВИЕНа современном этапе развития народногохозяйства страны одной из основных задачявляется повышение эффективности общественногопроизводства на основе научно-техническогопрогресса и более полного использованиявсех резервов. Эта задача неразрывносвязана с проблемой оптимизации проектныхрешений, цель которых заключается в созданиинеобходимых предпосылок для повышенияэффективности капиталовложений, сокращениясроков их окупаемости и обеспечения наибольшегоприроста продукции на каждый затраченныйрубль.Повышение производительности труда,выпуск высококачественной продукции, улучшениеусловий работы и отдыха трудящихсяобеспечивают системы вентиляции и кондиционированиявоздуха, которые создают необходимыймикроклимат и качество воздушнойсреды в помещениях.Появление в области вентиляции и кондиционированияновых теоретических и экспериментальныхисследований, разработок научноисследовательскихи проектных организаций,а также изменений в соответствии с новойредакцией СНиП 2.04.05-86 вызвало необходимостьвыпуска четвертого издания данногосправочника.В справочник дополнительно включенаглава «Защита окружающей среды». Исключенаглава «Тепловая изоляция», так как готовитсяк выпуску справочник, в которомнаряду с другими материалами будут приведеныматериалы по проектированию изоляцииоборудования, воздуховодов и трубопроводов,входящих в системы вентиляции и кондиционированиявоздуха. Глава «Поступление впомещение вредных веществ» исключена из-заотсутствия обобщенных данных по выделениювредных веществ от оборудования, посколькутакие материалы регламентируются многочисленнымиведомственными нормативами.Справочник проектировщика «Внутренниесанитарнр-технические устройства» разделенна три части: Часть 1 - «Отопление, часть2 - «Водопровод и канализация»; часть 3 - «Вентиляцияи кондиционирование воздуха».Часть 3-«Вентиляция и кондиционированиевоздуха» состоит из двух книг. В первуюкнигу вошли следующие материалы: основныеположения; тепловой режим здания; очисткавентиляционного воздуха от пыли; расчетаэрации промышленных зданий, особенностивентиляции зданий различного назначения;воздушные души и завесы; местные отсосы,аспирация и пневмотранспорт в деревообрабатывающемпроизводстве; эжекторные установки;конструктивные решения систем механическойвентиляции и кондиционированиявоздуха и указания по выбору оборудования;борьба с шумом, создаваемым установкамивентиляции и кондиционирования; охрана атмосферыот выбросов; инженерно-техническоеоборудование убежищ гражданской обороны.Во вторую книгу вошли материалы: кондиционированиевоздуха; распределение воздуха впомещениях; регулирование систем вентиляции,кондиционирования и воздушного отопления;утилизация теплоты в системах отопления,вентиляции и кондиционирования воздуха;противопожарные требования; расчет воздуховодов;приложения (данные о вентиляторах,кондиционерах, калориферах, теплоутилизаторах,фильтрах).При составлении справочника использованыматериалы научно-исследовательских ипроектных институтов: ГПИ Сантехниипроект,Ленинградский Промстройниипроект, МосковскийПромстройпроект, ГПИ-1, МИСИ им.В. В. Куйбышева, НИИ стройфизики. ЦНИИпромзданий, ВНИИГС, ГПИ Проектпромвентиляция,ВНИИ Кондиционер и др.Книга 1 части Ш справочника составленаследующими авторами: Предисловие -инж.Ю.И. Шиллером, канд. техн. наук Н.Н. Павловым;гл.1-д-ром техн. наук В.Н. Богословским,канд. техн. наук Б.А. Крупновым, инженерами1 В.И. Мошкиным] и В.В. Невским;гл.2-д-ром техн. наук В.Н. Богословским,канд. техн. наук Б.А. Крупновым и инж. В.ИМошкиным; гл.З- кандидатами техн. наук НИБерезиной и А.Г. Егцазаровым; гл.4-д-ромтехн. наук [ А.И. Пирумовым |; гл.5-канд. техннаук Е.О. Шилькротом; главы 6 и 7-инж. Л.ФМоором; гл.8-д-ром техн.наук В.Н. Посохиным,канд. техн. наук Т.А. Фиалковской и инжЛ.Ф. Моором; гл.9-инженерами Г.С. Кушельманом и А.Н. Александровым; гл. 10-инж. Г.С. Кушельманом и канд.техн. нау*В.В. Двиняниковым; гл.11-инж. В.А. Орловым; гл. 12-канд.техн. наук Э.А. Лесковымгл.13-канд.техн. наук В.Н. Шаприцкимгл. 14-инженерами Е.Н. Пылаевым и Б.С. Петровым.

Глава 1ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ1.1. ФИЗИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ,ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕСОСТОЯНИЕ ВОЗДУХА 1Атмосферный воздух представляет собойсмесь идеальных газов, входящих в составсухого воздуха, с водяным паром и называетсявлажным воздухом. При этом смесь сухоговоздуха с перегретым водяным паром называетсявлажным воздухом, а смесь сухого воздухас насыщенным водяным паром-насыщеннымвлажным воздухом.Влажный воздух из-за незначительногоколичества в нем водяного пара относитсяк идеальным газам и подчиняется всем законамтермодинамики для этих газов.Количество влажного воздуха определяетсяего массой М, кг, которая складывается измассы сухого воздуха М яи массы водяногопара М п.Объем влажного воздуха V измеряется вм 3 . В составе влажного воздуха как сухойвоздух, так и водяной пар занимают тот жеобъем, что и вся паровоздушная смесь.Масса воздуха, перемещаемая в единицувремени, называется массовым расходом G,измеряемым в кг/с или в кг/ч, а перемещаемыйобъем - объемным расходом L, измеряемым вм 3 /с или в м 3 /ч.Газообразное состояние воздуха характеризуетсяпараметрами состояния.Температура воздуха измеряется как вКельвинах (К), так и в градусах Цельсия ( сС).Размер градуса Цельсия и размер кельвинаодин и тот же для разности температур.Соотношение между температурами следующее:/ =7-273,15 К, (1.1)где t- температура, °С; Г-температура, К.Давление влажного воздуха р и его состав-1Единицы измерения физических величин приведеныв соответствии с СИ 528-80 «Перечень единицфизических величин, подлежащих применению в строительстве»ляющих измеряется в Па и кратных единицах(кПа, ГПа, МПа)Барометрическое давление влажного воздухар бравно сумме парциальных давленийсухого воздуха р ви водяного пара р п:Рб--=Р*+Р п- (1-2)Парциальное давление сухого воздуха иливодяного пара, входящих в состав влажноговоздуха, может быть определено в Па поуравнению Клапейрона:Л ( п )= М в(п)ЯТ/(Кц в(п)), (1.3)где R - универсальная газовая постоянная, равная8314 Дж/(кмоль К), ц в(п)молярная масса сухого воздуха(в) или водного пара (п), соответственно равная29 или 18 кг/кмольПлотность влажного воздуха р, кг/м 3 ,представляет собой отношение массы воздушно-паровойсмеси к объему этой смеси:p = M/V=MJV+MjV. (14)Плотность влажного воздуха может определятьсяпо формулер = 3,488 pJT- 1,32 pJT. (1.5)Удельный вес влажного воздуха у - этоотношение веса влажного воздуха к занимаемомуим объему, Н/м 3 .Плотность и удельный вес связаны межд\собой зависимостьюр = у/д, (1-6)где д-ускорение свободного падения, равное 9,81м/с 2 Влажность воздуха (содержание в воздухеводяного пара) характеризуется двумя величинами:абсолютной и относительной влажностьюАбсолютная влажность воздуха-количествоводяного пара, кг или г, содержащегосяв 1 м 3 воздуха.Относительная влажность воздуха ф, выраженнаяв %,-отношение парциальногодавления водяного пара р п, содержащегося ввоздухе, к парциальному давлению водяногопара в воздухе при полном его насыщенииводяными парами р п н:

1 2 Метеорологические условия в помещениях 5Парциальное давление водяного пара внасыщенном влажном воздухе, Па, может бытьопределено из выраженияl g A l H= 2,125 + (156 + 8,12г 8н)/(236 + t BB), (1.8)где t BH-температура насыщенного влажного воздуха,С.Температура (точка) росы-это температура,при которой парциальное давление водяногопара р П, содержащегося во влажномвоздухе, равно парциальному давлению насыщенноговодяного пара р п нпри той же температуре.При температуре росы начинается конденсациявлаги из воздуха.Влагосодержание влажного воздуха d представляетсобой отношение массы водяногопара М пво влажном воздухе к массе сухойчасти влажного воздуха М вd=MJM B. (1.9)Влагосодержание влажного воздуха, г/кг,может быть выражено через давление влажноговоздуха и его составляющих и относительнуювлажность:d = 622pJ(p 6- pj = 6,22 ц>р пJ(p 6--ц>р пн/\00). (1.10)Удельная теплоемкость влажного воздухас, кДжДкг • °С)-это количество теплоты, требуемойдля нагрева 1 кг смеси сухого воздухаи водяных паров на 1 ° и отнесенное к 1 кг сухойчасти воздуха 1 с = c B+ c ad/1000, (1.11)где с,-средняя удельная теплоемкость сухого воздуха,принимаемая в интервале температур 0-100 С, равной1,005 кДжДкг °С), с п- средняя удельная теплоемкостьводяного пара, равная 1,8 кДж/(кг "'С)Для практических расчетов при проектированиисистем отопления, вентиляции икондиционирования воздуха допускается применятьудельную теплоемкость влажного воздухас = 1,0056 кДжДкг ° С) (при температуре0 °С и барометрическом давлении 1013,3 ГПа).Удельная энтальпия влажного воздуха -это энтальпия I, кДж, отнесенная к 1 кг массысухого воздуха:I = 1,005/ + (2500 + l,8068f)J- Ю -3 , (1.12)или 7-C/ + 2500J-10- 3 . (1.13)Температурный коэффициент объемного расширенияа « 0,00367 °С - 1 или 1/273 С С - 1 .При смешении двух количеств влажноговоздуха различных состояний параметры смесиопределяются зависимостями:температура смеси воздуха, ° С.'с* = (AVi + M.t^/iM, + М 2), (1.14)где М хи М 2-масса влажного воздуха, кг, соответственнопри температуре t xи t 2,влагосодержание смеси воздуха, г/кг,4« = ^Л + M 2d 2)/(Mi + M 2l (1-15)где d 1и d 2вла1 осодержание смешиваемых массвоздуха, Г/KI,удельная энтальпия смеси воздуха, кДж/кг,h« = WJ x+ M 2I 2)l{M y+ M 2), (1.16)где 1 {и / 2- удельная энтальпия смешиваемых массвоздуха, кДж/кг1.2. МЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИЕУСЛОВИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХВ рабочей зоне производственных помещенийметеорологические условия устанавливаютпо указаниям «Санитарных норм микроклиматапроизводственных помещений» МинздраваСССР (№ 4088-86 от 31 марта 1986 г.).Рабочей зоной считается пространство высотой2 м от уровня пола (или площадки), накотором находятся места постоянного или непостоянногопребывания работающих.Постоянным считается рабочее место, накотором работающий находится большуючасть (более 50 % или более 2 ч непрерывно)своего рабочего времени. Если обслуживаниепроцессов осуществляется в различных пунктахрабочей зоны, то постоянным рабочим местомсчитается вся рабочая зонаНепостоянным считается рабочее место,на котором работающий находится менее 50 %или менее 2 ч своего рабочего времени.Обслуживаемой зоной в помещениях жилыхи общественных зданий и во вспомогательныхпомещениях считается пространствовысотой до 2 м над уровнем пола, а в помещениях,где люди находятся главным образомв сидячем положении (например, залы театров,ресторанов, столовых, помещения учебныхзаведений), высотой до 1,5 м над уровнем пола.Нормами установлены оптимальные идопустимые температуры, относительная влажностьи скорость движения воздуха в рабочейзоне в зависимости от категории тяжести работи периода года (табл. 1.1).

6 Глава 1 Основные положенияТАБЛИЦА 11 НОРМИРУЕМЫЕ ТЕМПЕРАТУРА, ОТНОСИТЕЛЬНАЯ ВЛАЖНОСТЬ И СКОРОСТЬДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙПериодгодаКатегория работ Температура, С Относительнаявлажность, %оптимальная•*—• допустимая-верхняяграницанижняяграницана рабочих местахСкорость движения.М/с •«пти- допустимая на опти- допустимая намальная рабочих местах, мальная, рабочих местах,^ постоянных и не более постоянных инепостоянных, непостоянных 1не болеепостоянныхнепостоянныхпостоянныхнепоетоянных*Холод­ Легкая - 1а 22-24 25 26 21 18 40-60 75 0,1 «0,1ный Легкая-16 21-23 24 25 20 17 40-60 75 0,1 «0,2Средней тяжести -На 18-20 23 24 17 15 40-60 75 0,2 «0,3Средней тяжести --Пб • 17-19 21 23 15 13 40-60 75 0,2 «0,4Тяжелая - III 16-18 19 20 13 12 40-60 75 0,3 «0,5Теп­ Легкая-1а 23-25 28 30 22 20 40-60 55-при 28 °С 0,1 0,1-0,2лый Легкая-16 22-24 28 30 21 19 40-60 60-при 27°С 0,2 0,1-0,3Средней тяжести --Па 21-23 27 29 18 17 40-60 65-при 26°С 0,3 0,2-0,4Средней тяжести --Пб 2Q-22 27 29 16 15 40-60 70-при 25°С 0,3 0,2-0,5' Тяжелая-III 18-20 26 28 15 13 40-60 75-при 24°С 0,4 0,2-0,6И ниже1Большая скорость движения воздуха в теплый период года соответствует максимальной температуревоздуха, меньшая - минимальнрй температуре воздуха Для промежуточных температур воздуха скорость егодвижения Может быть определена интерполяцией.Категории работ, в зависимости от затратэнергии, устанавливаются ведомственныминормативными документами исходя из тяжестиработ, выполняемых 50 % работающихи более в помещении. Разграничение категорийработ на основе общих затрат энергии организмомпринимается по «Санитарным нормаммикроклимата производственных помещений»и для различных производств устанавливаетсяведомственными нормами, согласованными иутвержденными в установленном порядке.Оптимальные и допустимые параметрывоздуха в помещениях, регламентируемыетабл. 1.1, должны соблюдаться:в холодный период года при всех состоянияхнаружного воздуха в пределах от расчет-,ных параметров А или Б (в зависимости отназначения систем вентиляции и кондиционированиявоздуха) до среднесуточной температурынаружного воздуха 10° С;в теплый период года при всех состоянияхнаружного воздуха в пределах от температуры10° С и выше до расчетных параметров А илиБ (включительно).Расчетные параметры наружного воздухаА и Б для некоторых географических пунктовприведены в СНиП 2.04.05-86.В четвертой строительйо-климатическойзоне при соблюдении требований по предупреждениюперегревания работающих, верхнююграницу допустимой температуры воздуха втеплый период года, указанную в таблице,допускается повышать на постоянных и непостоянныхрабочих местах, но не выше соответственно/.31 и 32°С-при легдих работах,;,30и 31° С-при работах средней ,тяжести; ,29 и30 ° С т-при тяжелой работе. При этом скоростьдвижения должна увеличиваться^ на Q„l м/с, aотносительная влажность воздухд понижатьсяна 5 %, щ. каждый градус повышения температуры*начиная от верхних границ допустимыхтемператур воздуха, установленных щщотдельных категорий работ по тяжести втеплый период года.В отапливаемых производственных помещениях,а также в помещениях со значительнымиизбытками явного тепла, где на каждогоработающего приходится от 50 до 100 м 2полезной площади, допускается предусматриватьв холодный и переходный периоды годапонижение температуры воздуха вне постоянныхрабочих мест до 12° С при легких работах,до 10° С при работах средней тяжести и до 8°Спри тяжелых работах. При этом на постоянныхрабочих местах следует предусматривать поддержаниенормируемых метеорологических условий.В тех производственных помещениях, где

Продолжение табл 1 5ГеографическийпунктПараметрЗначения параметровВладивостокIп29,3-237-31,5 31,6262-33,6 33,7-36,526036,6 3925639,1 41,624741,7--44,5 44,6 47,426527547,5-50,826050,9-53,7230ВладимирIп28,7-24536,2-39,131439,2-42336-31,2 31,3--33,6 33,7-36,128636042,1--44,5 44,6 47,429927247,5-50,421350,5-53,3152ВолгоградIп28,527931,2 31,326233,2 33,3 36,131436,2-38,631938,7-41,134941,2 -44,1 44,2-4739138747,1-50,333450,4-53,2260ВологдаIп28,7--31,2 31,3- 33,6 33,7-36,120323923436,2-39,130639,2-4228442,127044,5 44,6-47,421747,5 50,414750,5-53,397ВоронежIп28,725131,2 31,326233,6 33,7-36,131736,2-39,130739,2 -4235842,1--44,5 44,6-47,436533347,5-50,427050,5-53,3199НижнийНовгородIп28,728431,2 31,3--33,6 33,7-36,127631936,2 39,132539,2-4228442,1--44,5 44,6-47,430029247,5-50,425250,5-53,3160IпДнепропетровск28,7--31,2 31,225329833,6 33,7-36,131236,2-39,137339,2-4237642,1--44,5 44,6-47,443738947,5-50,439050,5-53,3308ДушанбеIп30,6-34737,9-40,343140,4-43,2527-32,8 32,9--35,3 35,4-37,837239843,3--46,2 46,3 49,550240049,6-52,944853-56,2395ЕреванIп30,6-310-32,8 32,9--35,3 35,4 37,838240337,9-40,341040,4-43,246443,347946,2 46,3-49,543449,6-52,936753-56,2330ИвановоIп28,7--31,2 31,3 -33,6 33,7^36,123428630536,2-39,129539,2-4229842,1--44,5 44,6-47,429526347,5-50,419750,5-53,3152ИзмаилIп28,7-26736,2-39,130839,2-42371-31,2 31,3--33,6 33,7-36,132031742,1--44,5 44,6-47,442438747,5-50,442950,5-53,3391ИркутскIп28,7-22731,2 31,324333,6 33,7 36,125936,2-39,125039,2 4222342,1--44,5 44,6-47,421218747,5-50,414850,5-53,387Казань / 28,7-31,2п 27731,3-33,627133,7 36,131336,2-39,131339,2-4228342,1-44,529644,6-47,426147,5-50,421550,5-53,3171

Продолжение табл 1 5ГеографическийпунктПараметрЗначения параметровТверьJл28,7-31,227131,3-33,629733,7-36,134336,2-39,133339,2-4234542,1-44,529144,6-47,424547,5-50,417550,5-53,3117КамышинIл28,5-31,220031,3-33,224733,3-36,128736,2-38,628538,7-41,132341,2-44,142044,2-4736247,1-50,3 ,33750,4-53,2278Караганда 1л31-33,229733,3-35,732335,8-38,231738,3-40,733340,8-43,632343,7-46,627346,7-49,921050-53,314653,4-56,665КемеровоIп28,7-31,224831,3-33,627233,7-36,125736,2-39,126639,2-4225242,1-44,522344,6-47,4206 '47,5-50,416150,5-53,3134Киев 1л28,7-31,226631,3-33,628733,7-36,120236,2-39,136139,2-4238342,1-44,540044,6-47,4-36647,5-50,431350,5-53,3235КировIп28,7-31,226531,3-33,627833,7-36,130436,2-39,1• 28239,2-4227842,1-44,523844,6-47,420247,5-50,415250,5-53,3117КишиневIл28,7-31,229031,3-33,631533,7-36,135936,2-39,134639,2-4241742,1-44,540644,6-47,443147,5-50,435350,5-53,3349Комсомольскна-АмуреIл29,3-31,522031,6-33,*23133,7-36,522336,6-3924739,1-41,623041,7-44,523544,6-47,423447,5-50,819750,9-53,7185КраснодарIп28,7-31 Л276}U-33,6292 .33,7-36,131436,2-39,131539,2-42377"42,1-44,531644,6-47,443147,5-50,441050,5-53,3388КраноярскIп28,7-31,225731,3-33,623733,7-36,125036,2-39,127239,2-4226542,1-44,521344,6-47,419947,5-50,415750,5-53,3124Курск 1а28,7-31,225531,3-33,627033,7-36,134936,2-39,133339,2-42 .38342,1-44,535744,6-47,4ЗН47,5-50,425050,5-53,3168КустанайIп28,7-31,228031,3-33,627033,7-36,129436,2-39,130239,2-4228342,1-44,527644,6-47,425147,5-50,4-20850,5-53,3142Самара / 28,7-31,2л 23331,3-33,628333,7-36,131936,2-39,130039,2-4231242,1-44,531644,6-47,430247,5-50,426050,5-53,3192

ГеографическийпунктТверьКамыщинКарагандаКемеровоКиевКировКишиневПараметрКомсомольскна-АмуреКраснодарКрасноярскКурскКустанайJиJипIпIпIпIиIиIпIпIпIп53,4-56,67553,3-56,618256,7-60,83853,4-56,69853,4-56,614553,4-56,67453,4-56,624453,8-5717153,4-56,631753,4-56,67353,4-56,610353,4-56,682Самара / 53,4-56,6п 13656,7-60,45156,7-59,912260,9-63,7И56,7-60,45056,7-60,49156,7-60,43456,7-60,413257,1-60,414256,7-60,421856,7-60,44656,7-60,45556,7-60,43856,7-60,464. 160,5-64,216 -60-63,73963,8-67460,5-64,22560,5-64,24064,3-67,58-63,«-67964,3-67.515j~r i — • ••64,3-67,51060,5-64,2 64,3-67,5360,5-64,28060,5-64,2ИЗ -60,5-64,217560,5-64,21560,5-64,22160,5-64,2760,5-64,23264,3-67,52564,3-67,9№64,3-67,510964,3-67,5864,3-67,51064,3-67764,3-67,515Значения параметров67,6-71,7367,1-67,84- -- - -- - - - -67,6-71,7567,6-70,8367,6-71,7468-72,55067,6-71,74967,6-69,9371,В-73,74- 'Продолжение табл 1 5• л -- - - -71,8-73,7272,6-76,32171,8-75,922• -76,4-80,5576-80,51080,6-82,5180,6-84,62- - - -— - -- - - -

Продолжение табл 1 5ГеографическийпунктПараметрЗначения параметровКызылп31-33,226033,3-35,726435,8-38,231038,3-40,731540,8-43,629043,7- 46,6 46,7-49,9247 18050-53,311753,4--56,664Кзыл-ОрдаIп28,7-31,226631,3-33,629033,7-36,131436,2-39,132639,2 4235942,1--44,5 44,6-47,4379 36247,5-50,430250,5--53,3272ХуджандIп28,5-30,829330,9-33,330733,4-35,837635,9-38,738538,8-41,744641,8 -44,2 44,3-47,1513 53047,2-5051550,1--53437Санкт-ПетербургIп29,3-31,530831,6-33,633533,7-36,535836,6-3936439,1-41,633241,7--44,5 44,6-47,4313 21147,5-50,814150,9--53,790ЛьвовIп28,7 31,234131,3-33,639033,7-36,138936,2-39,140639,2-4242942,1--44,5 44,6-47,4358 32047,5 50,423250,5 -53,3157МагнитогорскIп28,7 31,228431,3-33,630633,7-36,130536,2-39,132039,2-4229042,1--44,5 44,6-47,4275 21947,5-50,414450,5--53,3100МахачкалаIп28,7-31,225831,3-33,622033,7-36,123136,2-39,128039,2-42• 30542,1- 44,5 44,6-47,4355 40047,5-50,439150,5--53,3431МинскIп28,7 31,234731,3-33,636233,7-36,138836,2 39,140239,2-4237542,1--44,5 44,6-47,4318 26147,5-50,417150,5--53,3105МоскваIп28,7-31,226631,3-33,630933,7-36,140136,2-39,134839,2-4236142,1--44,5 44,6-47,4348 26647,5-50,422650,5--53,3138МурманскIп28,7-31,220531,3-33,619133,7-36,114336,2-39,1ИЗ39,2-429142,1--44,5 44,6-47,4393247,5-50,41750,5--53,35Нижний ТагилIп28,7-31,227831,3-33,628933,7-36,126136,2-39,123839,2-4224442,1--44,5 44,6-47,4217 17647,5-50,412450,57953,3Iп29,3-31,522331,6-33,622833,7-36,524136,6-3918539,1-41,620141,7 -44,5 44,6-47,4197 14847,5-50,8154Николаевскна-Амуре50,9--53,7115Новгород 7 28,7-31,2 31,3-33,6 33,7-36,1 36,2-39,1 39,2-42 42,1-44,5 44,6-47,4 47,5-50,4 50,5-53,3п 287 302 344 308 335 298 222 171 118

Продолжение табл 1 5ГеографическийпунктПараметрЗначения параметровКызылIп56,7-60,83760,9-63,71263,8-67,5267,6-70,31- - - -Кзыл-ОрдаIп53,4-56,620156,7-60,414360,5-64,28064,3-67,54767,6-71,72571,8--75,9 76-79,154-ХуджандIп53,1-56,329456,4-60,113760,2-63,95464-67,21967,3-69,12- - -Санкт-ПетербургIп53,8-57,14757,2-60,42360,5-64,21164,3-67,24- - - -ЛьвовIп53,4-56,69456,7-60,46660,5 64,22464,3-67,5167,6-70,82- - -МагнитогорскIп53,4 56,65056,7-60,41660,5-64,2464,3-67,5267,61- - -МахачкалаIп53,4-56,639256,7 60,435060,5-64,226864,3-67,518767,6-71,711471,8--75,9 76-80,539580,6-84,3 84,4-89,21 1МинскIп53,4-56,65956,7 60,43060,5-64,2964,3-67,5367,6 68,71- - -МоскваIп53,4-56,69256,7 60,44960,5-64,21864,3-67,5867,6-69,92- - -МурманскIп53,4-1- - - - - - -Нижний ТагилIп53,4 56,63756,7-60,42560,5-64,21064,3-65,32- - -Николаевск-Iп53,8-577057,1 60,44360,5-64,22864,3-67,91368-72,5672,6--75,4 - -2Новгород / 53,4-56,6 56,7-60,4 60,5 64,2 64,3-67,5 67,6-71,7 71,8-75,9 76-76,6« 7 6 46 17 11 3 1 1

Продолжение табл 1.5Пара-метрГеографическийпунктЗначения параметровНовосибирск / 28,7-31,2 31,3-33,6 33,7-36,1 36,2-39,1п 276 257 240 241Одесса / 28,7-31,2 31,3-33,6 33,7-36,1 36,2-39,1п 253 280 310 340Омск / 28,7-31,2 31,3-33,6 33,7-36,1 36,2-39,1п 268 270 261 275Оренбург / 28,5-31,2 31,3-33,2 33,3-36,1 36,2-38,6п 261 293 300 303Орел / 28,7-31,2 31,3-33,6 33,7-36,1 36,2-39,1п 280 295 317 365Павлодар / 28,7-31,2 31,3-33,6 33,7-36,1 36,2-39,1п 265 271 292 276Пенза / 28,7-31,2 31,3-33,6 33,7-36,1 36,2-39,1п 244 269 287 298Пермь / 28,7-31,2 31,3-33,6 33,7-36,1 36,2-39,1п 279 282 298 246Петрозаводск / 29,3-31,5 31,6-33,6 33,7-36,5 36,6-39п 321 306 313 325Полтава / 28,7-31,2 31,3-33,6 33,7-36,1 36,2-39,1п 288 294 329 343Псков / 28,7-31,2 31,3-33,6 33,7-36,1 36,2-39,1п 313 361 356 . 404Рига / 29,3-31,5 31,6-33,6 33,7-36,5 36,6-39и 234 360 386 391Ростов-на- J 28,7-31,2 31,3-33,6 33,7-36,1 36,2-39,1Дону п 286 266 289 29639,2-42 42,1-44,5 44,6-47,4 47,5-50,4 50,5-53,3277 254 226 172 15839,2-42 42,1-44,5 44,6-47,4 47,5-50,4 50,5-53,3377 391 407 376 38939,2-42 42,1-44,5 44,6-47,4 47,5-50,4 50,5-53,3267 246 220 189 13038,7-41,1 41,2-44,1 44,2-47 47,1-50,3 50,4-53,2321 303 325 275 22039,2-42 42,1-44,5 44,6-47,4 47,5-50,4 50,5-53,3369 343 279 250 17439,2-42 42,1-44,5 44,6-47,4 47,5-50,4 50,5-53,3284 289 272 251 20739,2-42 42,1-44,5 44,6-47,4 47,5-50,4 50,5-53,3357 345 292 236 18539,2-42 42,1-44,5 44,6-47,4 47,5-50,4 50,5-53,3256 240 195 188 13339,1-41,6 41,7-44,5 44,6-47,4 47,5-50,8 50,9-53,7263 201 143 95 5339,2-42 42,1-44,5 -44,6-47,4 47,5-50,4 50,5-53,3398 391 389 320 24239,2-42 42,1-44,5 44,6-47,4 47,5-50,4 50,5-53,3350 311 250 159 11539,1-41,6 41,7-44,5 44,6-47,4 47,5-50,8 50,9-53,7-381 331 241 183 9439,2-42 42,1-44,5 44,6-47,4 47,5-50,4 50,5-53,3363 379 384 . 373 359

ГеографическийпунктНовосибирск 53,4-56,6101ОдессаПараметр, {яачевяя параметр*»яОмск 1пОренбургОрелПавлодарПензапIпIпIпПермь 1пПетрозаводскПолтаваПсковРигаРостов-на-ДонуIпIпIпIп53,4-56,630553,4-56,67453,3-56,614553*4-56,69953,4-56,612753,4-56,613053,4-56,67053,8-572153,4-56,614053,4-56,66453,8-5764/ 53,4-56,6п 26656,7-60,46356,7-60,420956,7-60,44456,7-59,99156,7-60,46256,7-60,47856,7-60,45856,7-60,44157,1-60,41356,7-60,47856,7-60,42957,1 60,43456,7-60,417760,5-64,23160,5-64,212760,5-64,22160-63,73660,5- 64,22060,5-64,23560,5-64,22660,5-64,22360,5-63,6760,5-64,23960,5-64,21360,5-64,21264,3-67,51664,3-67,55964,3-67,5463,8-671664,3-67,5864,3-67,51464,3-67,5864,3-67,51464,3-67,5764,3-67,5664,3-66,6167,6-71,7867,6-71,71867,1-71,2267,6-71,7167,6-71,7267,6—71,7271,8-75,9 76-78,71 171,8-73,75Продолжение табл. 1.5- _ -71,3-74,5276,8-75,8171,82- _ -71,81- - - -67,6-68,7167,6-69,5160,5-64,2 64,3-67,5 67,6-71,7 71,8-74,5101 52 18 7_ -- -- __ -------

Продолжение табл 1 5ГеографическийпунктПараметрЗначения параметровРязаньп28,7-31,224631,3-33,629733,7-36,127736,2-39,134739,2-4234142,1-44,532044,6-47,430847,5-50,425150,5-157-53,3СамаркандIп31-33,236333,3 -35,739935,8-38,245138,3-40,745940,8-43,646043,7-46,646046,7-49,939550-53,338853,4-265-56,6СаранскIп28,7-31,227931,3-33,623833,7-36,129436,2-39,131639,2-4234442,1-44,533444,6-47,428347,5-50,423650,515353,3СаратовIп28,7-31,226231,3-33,624933,7 36,128536,2-39,131739,2-4236042,1-44,536144,6-47,435647,5-50,431050,5-227-53,3ЕкатеринбургIп28,7-31,227931,3 33,627433,7-36,128336,2-39,128339,2-4228442,1-44,525644,6 47,420347,5-50,415450,590-53,3СемипалатинскI/г28,5-30,824930,9-33,325333,4-35,828735,9-38,729638,8-41,731641,8-44,232644,3-47,125447,2-5027450,117653СмоленскIп28,7-31,23331,3-33,633233,7-36,134736,2-39,137439,2-4237542,1-44,530144,6-47,424947,5 50,416350,5-118-53,3Таллинн 1п29,3-31,527631,6-33,636833,7-36,543136,6-3939339,1-41,635241,7 44,527044,6 47,421547,5 50,812350,9-69-53,7ТамбовIп28,7-31,224231,3-33,626133,7-36,130836,2-39,130839,2-4235242,1-44,534644,6-47,431547,5-50,429650,5-194-53,3Ташкент 1п28,5-31,233931,3-33,234633,3-36,137636,2-38,641138,7-41,143241,2-44,145444,2-4741847,1 50,343450,4-400-53,2Талды-КурганIп31-33,231933,3-35,734535,8-38,237638,3 40,739040,8-43,641043,7 46,638746,7-49,934050-53,325353,4-16356,6Тбилиси 1п28,5 31,228431,3-33,230433,3-36,130636,2-38,635338,7-41,146441,2-44,145744,2-4747047,1-50,350750,4-446-53,2Тобольск / 28,7-31,2п 28631,3-33,626633,7-36,125336,2 39,125639,2-4225942,1-44,523944,6-47,421747,5-50,416050,5-53,3113

Продолжение табл 1 5Географический Парапунктметр Значения параметровРязань / 53,4-56,6 56,7-60,4 60,5-64,2 64,3-67,5 67,6-71,7 71,8-73,7п 119 83 41 14 5 2Самарканд / 56,7-60,8 60,9-63,7 63,8-67,5 67,6-71,3 71,4-76,3 76,4-80,9 81-85п 193 107 44 17 5 2 1Саранск / 53,4-56,6 56,7-60,4 60,5-64,2 64,3-67 -п 114 62 27 8Саратов / 53,4-56,6 56,7-60,4 60,5-64,2 64,3-67,5 67,6-68,2 -п 135 89 26 7 1Екатеринбург / 53,4-56,6 56,7-60,4 60,5-64,2 64,3-66,6 -и 49 30 6 2Семипала- / 53,1-56,3 56,4-60,1 60,2-63,9 64-67,3 67,4 -тинск и 113 46 16 6 2Смоленск / 53,4-56,6 56,7-60,4 60,5-64,2 64,3-67,5 67,6-71,7 71,8-75,4п 69 46 21 14 7 2Таллинн / 53,8-57,1 57,2-60,4 60,5-64,2 _ _ _ _ _« 2 8 9 3Тамбов / 53,4-56,6 56,7-60,4 60,5-64,2 64,3-67,5 67,6-71,2 -п 141 95 41 19 9Ташкент / 53,3-56,6 56,7-59,9 60-63,7 63,8-67 67,1-71,2 71,3 75,5 75,6-79,2 79,3-81,6п 325 173 118 39 14 3 3 1Талды-Курган / 56,7-60,8 60,9-63,7 63,8-67,5 67,6-71,3 71,4-76,3 76,4-80,9 81-84,2п 101 41 17 10 5 1 1Тбилиси / 53,3-56,6 56,7-59,9 60—63,7 63,8-67 67,1—71,2 71,3-75,5 75,6-79,2п 382 248 117 43 13 1 1Тобольск / 53,4-56,6 56,7-60,4 60,5-64,2 64,3-67,5 67,6-71,7 71,8-73,3и 89 51 28 8 4 1

Продолжение табл 1 5Геогр афическийпунктПараметрЗначения параметровТулап28,7-31,229431,3-33,631533,7-36,132936,2-39,133639,2-4234442,1-44,532644,6-47,427047,5-50,423950,5-53,3172ТюменьIп28,7-31,226931,3 33,626733,7-36,129736,2-39,126439,2-4226142,1-44,525544,6-47,420747,5-50,418450,5-53,3142УжгородIп28,7-31,231331,3-33,634533,7-36,137236,2-39,140939,2-4240242,1-44,542844,6-47,439247,5-50,432550,5-53,3301Улан-Удэ 1п31,4-33,623633,7-36,122336,2-38,624538,7-41,224541,3-44,121144,2-4721847,1-50,521250,5-53,716353,8-57,1112УльяновскIп28,7-31,226531,3-33,628733,7-36,127936,2-39,131139,2-4231842,1-44,532244,6-47,427047,5-50,423050,5-53,3170Усть-КаменогорскIп28,7-31,223531,3-33,624233,7-36,127636,2- 39,130739,2-4228142,1-44,527944,6-47,423747,5-50,419050,5-53,3176УфаIп28,7-31,227631,3-33,626533,7-36,129836,2-39,130739,2-4226142,1-44,528444,6-47,426047,5-50,425450,5-53,3178ФерганаIп31-33,226933,3-35,730235,8-38,233438,3-40,735940,8-43,642843,7-46,648346,7-49,946650-53348353,4-56,6422Бишкек 1п31-33,232233,3-35,735535,8-38,243038,3-40,742440,8-43,644043,7-46,641146,7-49,9 50-53,335253,4-56,6271ХабаровскIп28,7-31,219831,3-33,622333,7-36,123536,2-39,122139,2-4221442,1-44,524744,6-47,424447,5-50,423950,5-53,3231ХарьковIп28,7-31,227331,3-33,628233,7 -36J31036,2-39,13-3-539,2-4235542,1-44,537344,6-47,438447,5-50,431250,5-53,3241ХерсонIп28,7-31,220531,3-33,619733,7-36,1230Зф2-39,130939,2-4231242,1-44,536544,6-47,440147,5-50,441450,5-53,3387Целиноград / 28,7-31,2 31,3-33,6 33,7-36,1 36,2-39,1 39,2-42 42,1-44,5 44,6-47,4 47,5-50,4 50,5-53,3п 274 273 331 332 318 313 248 169 93

Продолжение табл. 1.5ГеографическийпунктПараметрЗначения параметровТуя* /я53,4-56,69256,7-60,45160,5-164,23t643-67,51467,6-69,96- - -ТюменьIп53,4-56,67656,7-60,44360.5-64Д2364,3-67,51167,6-69,96- - -Ужгород 1п53,4-56,620156,7-60,413660,5-64,28564,3-67,53967,6-71,7871,8-73,74- -Улан-УдэIп57,2-61,27061,3-64,23864,3-67,91568-72,1472,2-76,5176,61- -УльяновскIп53,4-56,613756,7-60,46660,5-64,23564,3-67,5867,6-71,7371,8-75,81- -Усть-КаменогорскIп53,4-56,611556,7-60,46260,5-64,22364,3-67,5867,6-71,93721- -УфаIп53,4-56,613256,7-60,47260,5-64,24964,3-67,52967,6-71,7871,8-73,72- -ФерганаIп56,7-60,832060,9-63,721963,8-67,512967,6-71,37671,4-76,33476,4-80,92181-84,31484,4-88 88,1-91,35 1БишкекIп56,7-60,812960,9-63,76563,8-67,52967,6-71,3871,4-73,71- - -ХабаровскIп53,4-56,621556,7-60,421060,5-64,217464,3-67,511567,6-71,76471,8-75,83775,9-80,51580,6-81,21ХарьковIп53,4-56,615156,7-60,410960,5-64,24664,3-67,51467,6-71,7771,8-76,1576,21-ХерсонIп53,4-56,633556,7-60,425960,5-64,2ПО64,3-67,56167,6-71,72371,8-74,53- -Целиноград 53,4-56,63256,7-60,42260,5-64,2364,34

Продолжение табл. 1.5ГеографическийпунктПараметрЗначения параметровЧарджоу /п28,5-324-30,8 30,9316-33,3 33,4-325-35,8 35,9--38,7 38,8-41,737836841,8-466-44,2 44,3490-47,1 47,2-5046150,1 53445ЧебоксарыIп28,7--31,2 31,324330833,6 33,7-292-36,1 36,2-29539,1 39,2-4232142,1259-44,5 44,6 -47,4 47,5-50,426719850,5-53,3171Челябинск -Iп28,7--31,2 31,3--33,6 33,7--36,1 36,2-30727427426639,1 39,2-4228442,1284-44,5 44,6--47,4 47,5-50,422017250,5-53,3130ЧерниговIп28,7--31,2 31,3--33,6 33,726631636036,1 36,2--39,1 39,2-4235538842,1-35244,5 44,6 -47,4 47,5-50,432228950,5-53,3191ЧитаIп31,4--33,6 33,7-212224-36,1 36,2210-38,6 38,7--41,2 41,3-44,121923844,2--47 47,1 -50,4 50,5-53,722420315253,8 57,1104Ярославль 28,7-31,226031,3 33,630633,7-36,130136,2-39,130039,2 4232542,1-44,529544,6 47,420747,5-50,4 50,5 53,3157 117Продолжение табл. 1.5Пара-метрГеографическийпунктЗначения параметровЧарджоу / 53,1 56,3п 36156,4-60,1 60,2-63,9275 18664-67,2 67,3-71,4 71,5-75,687 38 1575,7-778Чебоксары / 53,4 56,6п 11556,7-60,4 60,5-64,255 3464,3-67,5 67,6-69,95 2Челябинск J 53,4 56,6п 7656,7-60,4 60,5 64,237 1364,3-67,5 67,6-71,7 71,8-75,:7 2 1Чернигов / 53,4-56.6п 12756,7-60.4 60,5-64,270 3364,3-67,5 67,6-70,39 4Чита / 57,2-61,2п 8561,3 64,2 64,3-67,938 1268-703Ярославль / 53,4-56,6п 8756,7-60,4 60,5 64,234 1464,3-67,5 67,6-71,25 3

1.6. Применение I-d-диаграммы для расчетов 251.5. ВЫБОР РАСЧЕТНЫХ ПАРАМЕТРОВНАРУЖНОГО КЛИМАТА С ЗАДАННЫМКОЭФФИЦИЕНТОМ ОБЕСПЕЧЕННОСТИПри расчете теплового режима здания определяющимихарактеристиками наружногоклимата являются температура наружноговоздуха t Hи интенсивность солнечной радиации.Расчетные условия в помещении обеспечиваютсяв основном системами вентиляции икондиционирования воздуха применительно красчетным параметрам наружного воздуха(температура t H, энтальпия /), принимаемымпо СНиП 2.04.05-86. Диапазоны значений коэффициентовобеспеченности К обпи К о6^г, соответствующиенормируемым расчетным параметрамнаружного воздуха, приведены втабл. 1.6.ТАБЛИЦА 1.6. ЗНАЧЕНИЯКОЭФФИЦИЕНТОВ К о6 пИ К обiAzПараметры К о МK o6Azнаружноговоздуха диапазон сред- диапазон средизменениянее изменения неезначе-значениениеА 0,4-0,55 0,5 0,77-0,82 0,79Б 0,85-0,95 0,9 0,95-0,99 0,97Для расчета стационарной теплопередачиследует пользоваться данными для параметровА и Б, приведенными в СНиП 2.04.05-86.При расчете фактического теплового режимас суточной нестационарностью нормируемыетемпературы t Kследует принимать за максимальныетемпературы ^аксв расчетные летниесутки с заданным коэффициентом обеспеченности(см. табл. 1.6):С" = 1 » о + 0.5 A t H,где ? но-средняя месячная температура наружноговоздуха наиболее жаркою месяца для параметровА и средняя температура воздуха наиболее жаркихсуток для параметров Б, принимаемые по СНиП2.01.01-82; А, -амплитуда температуры наружноговоздуха, принимаемая по прил 2 СНиП 2.01 01-82равной средней для параметров А и максимальнойдля параметров Б.Значение почасовой прямой S и рассеяннойD, а также средней за сутки суммарной д сринтенсивности солнечной радиации в июле навертикальную поверхность различной ориен- •тации и на горизонтальную поверхность приведеныв гл. 2. Продолжительность инсоляциипрямой солнечной радиацией вертикальных поверхностейразличной ориентации можно определитьиспользуя данные изменения азимутаА ссолнца в течение расчетных суток, приведенныев гл. 2.При расчете теплопоступлений в помещениескорость ветра v следует принимать равнойминимальной из средних скоростей за июль поприл. 4 СНиП 2.01.01-82.1.6. ПРИМЕНЕНИЕI d-ДИАГРАММЫ ДЛЯ РАСЧЕТОВДля расчетов вентиляции помещений с избыткамитепла и влаги, в том числе вентиляциис испарительным охлаждением воздуха исистем кондиционирования, следует пользоватьсяI-d-диаграммой Л. К. Ремзина. l-dдиаграммапредставляет собой графическуюзависимость между основными параметрамивоздуха t, ф, / и d при заданном барометрическомдавлении воздуха р 6.Построение I-d-диаграммы основано наформулах (1.11)-(1.13), связывающих междусобой эти величины.Id- диаграмму принято строить в косоугольнойсистеме координат. Угол между направлениемлинии влагосодержания d и линииэнтальпии / принимается равным 135° длятого, чтобы было удобнее развернуть ту областьдиаграммы, в которой обычно производятсяпостроения процессов изменения состояниявлажного воздуха при проектировании системвентиляции и кондиционирования.На рис. 1.1 показана /-^-диаграмма влажноговоздуха, построенная для барометрическогодавления 99,3 кПа (745 мм рт. ст.).В нижней части диаграммы построена линиязначений парциального давления водяногопара. Ниже кривой насыщения

26 Глава 1 Основные положенияРис. 1 2. Построение процесса на /-d-диаграмме дляслучая 1расположенной ниже этой кривой, при t ^ 0°С,изотермы совпадают с линиями постояннойтемпературы мокрого термометра f M. Прирасчетах вентиляции и кондиционированиявоздуха иногда допускают, что линии t n=»= const совпадают с линиями / = const, чтов большинстве случаев дает практически допустимуюпогрешность. При температурах воздуханиже 0°С изотермы в области пересыщениязначительно отклоняются от линий / == const и принимать их совпадающими недопустимо.В этом случае необходимо выполнятьпостроение изотерм руководствуясь указаниямиспециальной литературы.При более высоком барометрическом давлениикривая насыщения (

1.6. Применение l-d-диаграммы для расчетов 27и энтальпия воздуха увеличиваются, а относительнаявлажность уменьшается.'При охлаждении воздуха, состояние которогоХарактеризуется той же точкой А, безизменения его влагосодержания процесс будетнаправлен вниз, также по линии d = const. Еслипри таком охлаждении относительная влажностьвоздуха достигнет 100%, то его состояниебудет характеризоваться точкой В. Дальнейшееохлаждение воздуха будет сопровождатьсяконденсацией влаги и образованием тумана.Точка В называется точкой росы для воздуха,имеющего параметры А (и всех состоянийвоздуха при влагосодержании d A), а температураt B- температурой точки росы. Разностьтемператур Д/ = t A- t Bпринято называтьгигрометриче,ской разностью температур.Любой точке, расположенной на какой-либолинии d = const, соответствует лишь однозначение температуры точки росы и однагигрометрическая разность температур.В практике проектирования систем вентиляциии кондиционирования воздуха принятосчитать, что при увлажнении воздуха без подводаили отвода тепла изменение состояниявоздуха происходит по линии / = const, как этопоказано на рис г1.2 отрезком А Г. Такое изменение^р^яния, называют адиабатическим илиизоэнт (алытическим процессом, а линию / =con§t-адиабатой или изоэнтальпой., Температура, соответствующая точке Д напересечении линии / = const с кривой насыщенияф = 100%, называется температурой мокрого(или влажного) термометра. В техникекондиционирования воздуха эту температурупринято обозначать t M. Разность температурAt = t A— t Mназывают психрометрической разностьютемператур. Любой точке, расположеннойна какой-либо линии / = const, соответствуетлишь одно значение / м, так как в практикеобычных, расчетов принято считать, что линия/ = const является и линией постоянной температурымокрого термометра (что является допущением).При необходимости точных расчетов следуетучитывать, что истинные линии t M= constнесколько отклоняются от линии / ч= const, какэто показано на рир. 1.2, пунктирной линией.Для построения истинных линий t u= const -(если они не нанесены на / - d-диаграмме) можнопользоваться формулой А/ = d, / M/1000,Рис. 1 3. Построение процесса на I -d-диаграмме дляслучая 2где А/ - отклонение энтальпии на ординате d — 0 диагграммыI-d (см. рис. 1.2), кДж/кг; d t- влагосодержаниевоздуха при температуре мокрого термометра,г/кг; t M-температура мокрого термометра, °С.Как видно из сказанного, температураточки росы и температура мокрого термометраявляются также основными параметрамивлажного воздуха, с помощью которых могутбыть определены при известном барометрическомдавлении все остальные его параметры.На этом основано, в частности, определениесостояния влажного воздуха по измереннымтемпературам сухого и мокрого термометров.При измерении температуры t Mаспирационнымпсихрометром, т.е. при обдувании шарикамокрого термометра со скоростью около2,5 м/с, измеренная величина t Mблизка к истиннойи ее значением можно пользоваться прирасчетах по /-^-диаграмме. При других скоростяхвоздуха для перехода от измеренногозначения / мк истинному существуют таблицы играфики, которые можно найти в специальнойлитературе.На рис. 1.3 показано построение на I-dдиаграммепроцесса смешения воздуха (случай2). Смешивая воздух, характеризуемый параметрами/ хи d l(точка /), с воздухом, имеющимпараметры 1 2и d 2(точка 2), получимпараметры смеси в точке 3, лежащей на прямой,соединяющей точки 1 и 2. Положениеточки 3, характеризующей состояние смеси,зависит от веса сухого воздуха в ее компонентах,причем отношение длины отрезков 1-3 и3-2 обратно пропорционально отношению

28 Глава 1. Основные положенияРис 1.4. Построение процесса на /-й-диаграмме дляслучая 3Рис 1 5 Направление процессов наI - IV номера секторовI-d-диаграммевеса воздуха с параметрами 1 Хи d 1к весувоздуха с параметрами 1 2и d 2.Так же решается на /-(i-диаграмме и обратнаязадача, т е. определение массы сухоговоздуха в каждом компоненте смеси, если известнысостояние воздуха после его смешения,общая масса смеси и параметры компонентов.В координатной сетке / и d удобнее решатьтакие задачи, пользуясь отношениема 2-'см)/('см-л) =или= (d 2-d cJ/(d CM-d 1) = G 1/G 2.= (d 2- d cJ/(d 2- d,) = GJG CU,где dj и d 2; l xи 1 2-влагосодержание и энтальпиякомпонентов, соответственно г/кг и кДж/кг, d CMи / см-влагосодержание и энтальпия смеси, соответственног/кг и кДж/кг, G 1и G 2- масса сухого воздуха вкомпонентах смеси с параметрами соответственно / tи d t, I 2a d 2, кг; G CM-Macca сухого воздуха в смеси, кг.В некоторых случаях, смешивая два количестваненасыщенного воздуха, можно получитьсмесь с параметрами, лежащими нижекривой насыщения ф = 100%.На рис. 1.3 показано построение процессасмешения для такого случая, когда смешиваетсявоздух с параметрами точек 4 и 5. Точка 6определяет параметры смеси. Так как воздух вточке 6 будет находиться в состоянии пересыщения,то будет образовываться туман исостояние воздуха будет неустойчивым.Смесь перейдет в более устойчивое состояние(точка 7) по линии изотермы, которая вэтой области совпадает с линией t M= const.Как указывалось выше, в большинстве случаевдопустимо принимать, что это изменениесостояния происходит по линии / = const. Припереходе смеси из состояния, характеризуемоготочкой 6, в состояние точки 7 выделится (сконденсируется)влага в количестве d 6— d 7г/кг.В общем случае изменение состояния воздухасвязано с изменением его энтальпии / иодновременно влагосодержания d. Поэтомукаждый процесс изменения состояния воздухана /-^-диаграмме может быть выражен в видеотношения (в кДж/г)Al/Ad^(I 2-I l)/(d 2-d l),или в более удобной для расчета форме (вкДж/кг)М 1 2- I,— 1000 = 1000.Ad d 2— d^Это отношение усвоенного (или отданного)воздухом количества тепла к количествувлаги называется тепловлажностным отношениемs.Проведя на /-(i-диаграмме любую другуюпрямую (случай 3), например 3-4, параллельнуюлинии 1-2 (рис. 1.4), из подобия треугольников1А2 и ЗБ4 получим:(I 2-I l)/(d 2-d 1) == (1 4- I 3)/(d 4— d 3) = e = const.Таким образом, угол а между направлениемлуча процесса и линией / = const определяетединственное значение тепловлажностногоотношения. Поэтому иногда величину е =

2 1 Общие положения 29= (А//АйО 1000 называют угловым масштабом.Для облегчения построения s на поле I-dдиаграммыобычно строят линии тепловлажностныхотношений и надписывают их величины.Линии & проводят из начала координатl-d-диаграммы, т. е из точки / = 0 и d — 0.Соединяя начало координат с продолжениемсоответствующего значения углового масштаба,нанесенного на полях, получаем луч, характеризующийнаправление процесса для данногозначения тепловлажностного отношения. В зависимостиот характера процесса лучи s имеютразличное направление, и значение s можетбыть положительным или отрицательным.Например, для состояния паровоздушнойсмеси, характеризуемой точкой 0 на рис. 1.5.,'все возможные изменения состояния могутбыть определены как протекающие в четырехтак называемых секторах, границами которыхявляются линии d = const и I — const.При неизменном влагосодержании (Ad = 0)значение s = + ос, при неизменной энтальпии(А/ = 0) значение s = 0.В пределах сектора / все изменения состояниявоздуха происходят с положительнымприращением энтальпии и влагосодержания,поэтому значения s в нем положительны. Впределах сектора II приращение энтальпии положительно,а приращение влагосодержанияотрицательно и значения s в нем отрицательны.В секторе III приращения энтальпии ивлагосодержания отрицательны, и значения sвсегда положительны. В секторе IV изменениясостояния воздуха происходят с приростомэнтальпии со знаком «минус» и положительнымприростом влагосодержания, поэтомузначения s в нем отрицательны.Построение на /-(i-диаграмме различныхпроцессов изменения состояния воздуха (нагревания,охлаждения, осушки, увлажнения и др).подробно рассматривается далее в соответствующихглавах настоящего справочника.Глава 2ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ЗДАНИЯ.ПОСТУПЛЕНИЕ В ПОМЕЩЕНИЕ ТЕПЛОТЫ И ВЛАГИ2.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯК особенностям летнего теплового режима(зимний тепловой режим рассмотрен в части Iданного справочника) относятся совместное действиена здание солнечной радиации и параметровнаружного воздуха, а также суточнаяпериодичность поступления теплоты в помещение,обусловливающая нестационарностьвсех теплообменных процессов, которая усложняетподдержание заданных внутренних условийв помещении.Одна из задач проектирования систем кондиционированиямикроклимата помещениясостоит в расчете требуемого летнего тепловогорежима здания при различных способахобеспечения. Наиболее эффективное и экономичноерешение находится следующим образом:1) устанавливают расчетные (допустимыеили оптимальные) внутренние тепловые условияи требуемую их обеспеченность; 2) определяютрасчетные параметры наружного климата;3) рассчитывают теплопоступления черезнаружные ограждения, бытовые и технологическиетепло-и влаговыделения и составляюттепловой баланс помещений; 4) проверяютрасчетом возможность обеспечения требуемыхвнутренних условий с помощью естественного

30 Глава 2. Тепловой режим зданиярежима при различных конструктивно-планировочныхрешениях по защите от перегреваи по вентилированию; 5) устанавливают в противномслучае необходимость устройства системырегулируемого кондиционирования сискусственным охлаждением; 6) определяютрасчетную производительность и режим регулированиясистемы кондиционирования, обеспечивающиеподдержание оптимальных условийв помещении.При составлении теплового и влажностногобалансов помещения учитывают: 1) поступлениетеплоты от производственного оборудования,электродвигателей, искусственного освещения,отопительных приборов, а такжепоступление (удаление) теплоты от нагретых(охлажденных) материалов или полуфабрикатови от химических реакций; 2) выделениетеплоты и влаги людьми; 3) поступление (потери)теплоты через внешние и внутренние ограждения;4) поступление теплоты солнечной радиациичерез ограждения; 5) выделение илипоглощение влаги, что во многих случаях сопровождаетсяпоглощением или выделениемтеплоты.Как было указано, тепловой и влажностныйбалансы помещения изменяются во времени.Первая задача расчета состоит в определениимаксимума избытка теплоты или теплотыи влаги в помещении при расчетных парамет*рах наружного воздуха для теплого периодагода, так как эта величина служит основаниемдля выбора производительности системы вентиляцииили кондиционирования воздуха и расчетасетей системы. Вторая задача расчетасостоит в определении наименьших избытковили наибольших недостатков теплоты и соответствующихизбытков влаги при расчетныхпараметрах наружного воздуха для холодногопериода года, служащих для расчета воздухообменав этот период, а также для расчетанагрузок на воздухонагреватели и тепловыесети.В некоторых случаях необходимо такжесоставление теплового и влажностного балансовпомещения при параметрах наружноговоздуха, соответствующих условиям переходногопериода года. Избытки теплоты или теплотыи влаги в таких случаях определяютвоздухообмен в помещении в переходный периодгода; этот воздухообмен часто сохраняютпостоянным в холодный период.Потери теплоты через внешние огражденияв холодный период года рассчитываютв предположении установившегося или неустановившегосятеплового режима (гл. 3-Ичасти I данного справочника).Поступление теплоты солнечной радиациив обычной практике проектирования принятоучитывать при температуре наружного воздуха .10 °С и выше.В большинстве случаев производительностьсистем вентиляции и кондиционированиявоздуха, а следовательно, затраты на их сооружениеи эксплуатацию определяются избыткамитеплоты или теплоты и влаги в помещениив теплый период года. Для уменьшениятехнологических тепло- и влаговыделений следуетприменять изоляцию и капсюляцию аппаратурыи коммуникаций, выделяющих теплоту,выносить транзитные коммуникации за пределыкондиционируемых помещений, устраиватьдля оборудования охлаждаемые водой и воздухомрубашки и экраны, предусматриватьзамкнутое воздушное охлаждение электродвигателей,а также принимать другие меры соответственнос местными условиями..2.2. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС ПОМЕЩЕНИЯВ ЗДАНИИОбщие теплопосту пленил в помещение втеплый период года складываются щ теплоты,передаваемой через наружные рграждения

2.3 Расчет поступлений теплоты в помещения 31Однако необходимо учитывать теплоаккумулирующуюспособность поверхностейвнутренних стен, пола, потолка, колонн и техно/логическогооборудования (см. далее п. 2.4,Б).i При таком расчете, учитывающем теплоинерционностьпомещения, возможно уменьшениеустановленной мощности систем на 30%и более:Для определения производительностисистем с учетом теплоинерционности помещениярасчетные изменения теплопоступлений аппроксимируютправильными периодическимиизменениями (гармоническими, прерывистымиили их суммой).При плавном изменении теплопоступленийрасчетную кривую можно заменить гармоникойс совпадающими по величине и во временимаксимальными теплопоступлениями. Гармоническиеизменения теплопоступлений характеризуютсредними за сутки теплопоступлениямибпср' временем наступления максимумаZ nи амплитудой Л п.*rt макс »ц=^С пQn макс "~ Уп ср • (* ЧПри резких изменениях теплопоступленийих представляют в виде одного прерывистоготеплопоступления или ряда теплопоступлений,следующих друг за другом Прерывистое теплопоступлениехарактеризуют постояннымзначением ! теплопоступления Q a, его продолжительностьюm и моментом окончания z KOH;в остальное время суток теплопостуйленияравны нулю. » *При расчете производительности системвенТиЛяции и -кондиционирования воздуха втеплый период года теплопоступления в помещениечерез светопрозрачные наружные огражденияследует определять по п.2.3, Ж, ачерез массивные наружные ограждения-поп.2 3, 3Количество теплоты солнечной радиации,поступающей в Помещение, зависит от размерови формы световых проемов, типа и теплотехническихсвойств заполнения световыхпроемов, наружных стер и покрытия, а такжеот солнцезащитных устройств, применяемыхв соответствии с требованиями СНиП П-3-79**.Расчетное количество холода и теплоты,необходимое для поддержания заданных параметроввоздуха в помещении, зависит оториентации зданий и формы их в плане.В гражданских зданиях и в ряде производственныхтеплопоступления в помещения засчет солнечной радиации и теплопередачи черезнаружные ограждающие конструкции являютсяопределяющими. Поэтому для выбора необходимойпроизводительности систем вентиляциии кондиционирования воздуха, а такжеустановок холодоснабжения расчетные теплопоступленияи характер их изменений в течениерасчетных суток следует определять в июлемесяце.Приведенные здесь формулы действительныдля расчета теплопоступлений и в другиемесяцы года. При этом необходимо пользоватьсяданными «Справочника по климатуСССР» (Л. Гидрометеоиздат, 1966-1968) или«Руководства по строительной климатологии(М. Стройиздат, 1977)В случае если в производственных помещенияхтехнологические тепловыделения составляютбольшую часть суммарных теплопоступлений,достаточно определять толькосредние суточные теплопоступления через массивныенаружные ограждения Поступлениетеплоты через заполнения световых проемови наружные стены северной ориентации следуетучитывать в тех случаях, когда в помещениитребуется поддержание строго заданных параметроввоздуха.2.3. РАСЧЕТ ПОСТУПЛЕНИЙ ТЕПЛОТЫВ ПОМЕЩЕНИЯА. Тепловыделенияот электродвигателейи при переходе механическойэнергии в тепловуюЭлектродвигатели могут находиться в одномили в разных помещениях с приводимымими в действие оборудованием, а потребляемаяими энергия может полностью переходить втеплоту, нагревающую воздух помещения, иличастично расходоваться на нагревание обрабатываемогопродукта, перекачиваемой жидкостиили воздуха, удаляемого из укрытия машиныТепловыделения от электродвигателей, неимеющих принудительного охлаждения сотводом теплоты за пределы помещения, кВт,Qi =* *,К»грК«0 - Th)Ah = (2 3)^лг^а-ть),

32 Глава 2. Тепловой режим зданиягде N y- установочная или номинальная мощностьэлектродвигателя, кВт; ^v iarp- коэффициент загрузкиэлектродвигателя, равный отношению средней мощности,передаваемой оборудованию в течение расчетногочаса, N o6к установочной или номинальноймощности двигателя N y, т.е К мгр= N o6/N y, К ОЛ-коэффициент одновременности работы электродвигателей;К сп= K MrpK 0Ji\ l- коэффициент спроса наэлектроэнергию, принимаемый по электротехническойчасти проекта, г| 1= К пт)-КПД электродвигателяпри данной загрузке: здесь г\ - КПД электродвигателяпри полной загрузке, определяемый по каталогу;К п- поправочный коэффициент, учитывающийзагрузку двигателей: при К, агр> 0,8 значение К п— 1,при К загр< 0,8 значение К Ппринимается по каталожнымданным, а при их отсутствии-в следующейзависимости.Кзагр . . . . 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3К п. . . . 0,99 0,98 0,97 0,95 0,91Формула (2.3) пригодна для учета теплоты,поступающей в помещение от насосов ивентиляторов, приводимых в действие электродвигателями,если механическая энергия,передаваемая воде или воздуху, отводится споследними из пределов помещения.Тепловыделения от мотор-генераторовопределяются суммой потерь энергии в электродвигателяхи генераторах, кВт:1 -ТЦЛ2Qi = N yК з а г рК оя• =Л1Л2= М уК сп(1-ц,ц 2), (2-4)где Г| 2-КПД генератора при данной загрузке.Тепловыделения от оборудования, приводимогов действие электродвигателями, кВт,бз = N yK MrvK oaK T= Ы уК ешК тц и(2.5)где К т-коэффициент перехода теплоты в помещение,учитывающий, что часть теплоты может быть унесенаиз помещения с эмульсией, водой или воздухом;значение К тследует принимать по опытным данным,пользуясь для его определения ведомственными указаниямии нормами.Тепловыделения от установленных в общемпомещении электродвигателей и приводимогоими в действие оборудования, кВт,б 4= N yК ЗЛТрК оа(1/г, t- 1 + К т). (2.6)Б. Тепловыделенияот оборудования и материаловКоличество теплоты, поступающей в помещениеот нагретого технологического оборудованияи материалов, принимают по технологическойчасти проекта или определяют всоответствии с ведомственными указаниями.Тепловыделения от нагретых поверхностейопределяют по обычным формулам теориитеплопередачи. При расчете тепловыделенийв необходимых случаях следует учитыватьтеплоту, поступающую в помещение с воздухоми газами, прорывающимися из-под укрытийоборудования.При составлении баланса теплоты дляпомещения необходимо учитывать поступление(удаление) теплоты нагретых (охлажденных)поверхностей воздуховодов вентиляции,местных отсосов, зонтов и укрытий оборудования.Передача теплоты через стенки укрытий,зонтов и воздуховодов, кДж/ч,Q^KF^-Q; (2.7)теплоотдача от нагретых поверхностей, еслиизвестна их температура, кДж/ч,Q 2= aF(t noB- О, (2.8)где К - коэффициент теплопередачи конструкции,кДжДч • м 2- ° С); F - площадь нагретой поверхности,м 2 ; ? СР' 'в и г пов ~ температура среды внутри укрытий,воздуха в помещении и нагретой поверхности, ° С;а - коэффициент теплоотдачи от поверхности к воздухупомещения, кДж/(ч-м 2 -° С):для поверхности нагретой водыа = (4,9 + 3,5и) 4,2; (2.9)для поверхности стенки укрытия, зонта и воздуховодаа= KVu-4,2, (2.10)здесь v- скорость движения воздуха у наружнойповерхности, м/с.В. Тепловыделенияот искусственного освещенияПринято считать, что вся энергия, затрачиваемаяна освещение, переходит в теплоту,нагревающую воздух помещения; при этомпренебрегают частью энергии, нагревающейконструкции здания и уходящей через них.Тепловыделения от освещения, кВт,e o c a= iV OCB)(2.П)где Л' осв- суммарная мощность источников освещения,кВт.Если осветительная арматура и лампынаходятся вне пределов помещения (на техническомчердаке, за остекленным ограждениеми т.п.), количество теплоты следует определять

2.3. Расчет поступлений теплоты в помещения 3ТАБЛИЦА 2.1. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЭНЕРГИИЛЮМИНЕСЦЕНТНЫХ ЛАМПИ ЛАМП НАКАЛИВАНИЯ, %Источник освещения Види­ Невиди­ Теплота,мая ра­ мая ра­ отдаваемаядиация диация конвекцией(свет)и теплопроводностьюЛюминесцентная 16,5 37,5лампа мощностью40 ВтЛампа накалива- 12 73,8ния мощностью100-1000 Вт4614,2по сумме видимой радиации, попадающей впомещение. Пример распределения энергииламп приведен в табл.2.1.По экспериментальным данным, от люминесцентныхламп, установленных в светильниках,встроенных в чердачное перекрытиебесфонарного здания, 40 % тепловыделенийпоступают в помещение, а 60 %-на чердак.Г. Выделение теплотыи влаги людьмиВыделение теплоты и влаги людьми зависитот затраченной ими энергии и температурывоздуха в помещении. Для расчетов рекомендуетсяпользоваться табл.2.2, в которой приведенысредние данные для мужчин. Принятосчитать, что женщины выделяют 85 %, а детив среднем 75 % теплоты и влаги, выделяемыхмужчинами.Д. Поступление теплоты синфильтрующимся воздухомПри проектировании систем кондиционированиявоздуха в помещениях, как правило,следует предусматривать поддержание избыточногодавления по отношению к наружнойсреде и смежным помещениям, чтобы препятствоватьинфильтрации воздуха, не имеющегонеобходимых параметров. Если это требованиесоблюдено, то дополнительной теплоты отинфильтрующегося воздуха учитывать не следует.Если по экономическим или эксплуатационнымсоображениям в помещение проектируетсяподавать количество воздуха, недостаточноедля предотвращения инфильтрации, тоТАБЛИЦА 2.2. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ ИВЛАГИ, ВЫДЕЛЯЕМЫХ ВЗРОСЛЫМИ ЛЮДЬМИ(МУЖЧИНАМИ)ПоказателиТеплота:явнаяполнаяВлагаКоличество теплоты, Вт, и влаги,г/ч, выделяемых людьми притемпературе воздуха в помещении,°С10 15 20 25 30 35В состоянии покоя140 120 90 60 40 10165 145 120 95 95 9530 30 40 50 75 115При легкой работеТеплота:явная 150 120 100 65 40 5полная 180 160 150 145 145 145Влага40 55 75 115 150 200При работе средней тяжестиТеплота:явная 165 135 105 70 40 5полная 215 210 205 200 200 200Влага 70 ПО 140 185 230 280При тяжелой работеТеплота:явнаяполнаяВлага200 165 130 95 50 10290 290 290 290 290 290135 185 240 295 355 415в расчете следует учитывать поступление в помещениетеплоты от инфильтрующегося наружноговоздуха с более высокой энтальпиейпо сравнению с внутренним воздухом. В этомслучае определяют количество воздуха, поступающегочерез неплотности световых проемов.При расчете основываются на данных о величинесопротивления воздухопроницанию заполненийсветовых проемов (СНиП П-Зр-79**).Количество воздуха, прорывающегося впомещение при открывании дверей, определяютсогласно указаниям, приведенным вкниге 2. Расчет инфильтрации воздуха вхолодный период года и расхода теплоты наего нагревание выполняют по указаниям частиI данного справочника.Е. Поступление теплотычерез внутренние огражденияПри обычных расчетах систем вентиляции,в том числе вентиляции с испарительнымохлаждением приточного воздуха, поступлениетеплоты через внутренние ограждения в теп-

34 Глава 2. Тепловой режим зданиялый период года не учитывают. Исключениесоставляют особые случаи, например, когдаразность температур воздуха в помещении, длякоторого проектируют вентиляцию, и в смежныхс ним помещениях превышает 10°.При проектировании кондиционированиявоздуха должны предусматриваться воздухопроницаемыеи теплоизолированные ограждения,отделяющие кондиционируемое помещениеот смежных с ним помещений (стены,пол, потолок). Если кондиционирование воздухапредназначено для поддержания оптимальныхпараметров внутреннего воздуха, термическоесопротивление внутренних огражденийследует принимать не менее единицы. Дляпроизводственных помещений следует учитыватьтребования, приведенные в «Санитарныхнормах микроклимата производственных помещений»,утвержденных 31 марта 1986 г.№ 4088-86.В тех случаях, когда в смежных помещенияхне имеется источников тепловыделенийи они слабо вентилируются (кратность воздухообмена1-1,5 в 1 ч), расчетная разностьтемпературМ = K a(t H- О, (2.12)где К П- понижающий коэффициент, принимаемыйравным 0,75 для междуэтажного перекрытия надкондиционируемым помещением, если расположенныйвыше этаж находится непосредственно подчердачным или бесчердачным перекрытием, и 0,5 дляполов, расположенных над первым этажом здания;для полов, расположенных на грунте или над подвалом,тепловой приток не учит ывается; t H- расчетнаятемпература наружного воздуха в теплый период года(принятая для расчета системы кондиционированиявоздуха), "С; t B-температура воздуха в кондиционируемомпомещении, °С.При усиленной вентиляции наружным воздухом(кратность воздухообмена 2 и болеев 1 ч) и отсутствии тепловыделений в смежныхпомещениях температура воздуха в них практическиравна температуре наружного воздухаи К пследует принимать равным единице.При наличии избытков теплоты в смежныхпомещениях расчетная разность температур&t = t-t n= t„ + At c t. (2.13)где t c- температура воздуха в смежных помещениях,°С, Дг с-повышение температуры в смежном помещениинад температурой наружного воздуха, град;значение Д/ срассчитывается по СНиП или определяетсяпо натурным измерениям.Ж. Поступление теплоты череззаполнение световых проемовКоличество теплоты, Вт, поступающей впомещение в каждый час расчетных суток череззаполнение световых проемов площадью F„,

2.3. Расчет поступлений теплоты в помещения 353Рис. 2.1. Аксонометрия (а), вертикальный (б) и горизонтальный(в) разрезы вертикального заполнениясветового проема с солнцезащитными конструкциями(для расчета тени)/-горизонтальные и вертикальные солнцезащитные конструкции,2-горизошальная проекция солнечного луча; 3 нормальк плоскости остекления, 4 тень на плоскости остекления отсолнцезащитных конструкцийРис. 2.2. Аксонометрия (а) и вертикальный разрез (б)наклонного заполнения светового проема с солнцезащитнымиконструкциями (для расчета тени)/ -горизонтальная проекция солнечного луча; 2-горизонтальнаяпроекция нормали к плоскости остекления; 3- горизонтальнаяплоскостьРис. 2.3. Аксонометрия (а) и план горизонтальногозаполнения светового проема с солнцезащитнымиконструкциями, когда нормаль к плоскости солнцезащитнойконструкции h, L rнаходится в пределахазимуга солнца (б) и вне его пределов (в) (для расчетатени)/ -нормаль к плоскости солнцезащитной конструкции, 2-горизонтальнаяпроекция солнечного луча

36 Глава 2. Тепловой режим зданияТАБЛИЦА 2.3. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ В ИЮЛЕ (ДЛЯ СЕВЕРНОЙШИРОТЫ) И В ЯНВАРЕ (ДЛЯ ЮЖНОЙ ШИРОТЫ), ПРОШЕДШЕЙ ЧЕРЕЗ ВЕРТИКАЛЬНОЕ ИГОРИЗОНТАЛЬНОЕ ОДИНАРНОЕ ОСТЕКЛЕНИЕ СВЕТОВЫХ ПРОЕМОВГеогра- Истинное сол- Количество теплоты, Вт/м 2 , при заполнении световых проемовфиче- нечное время, ч „екая ши­ Вертикальном t ориентацией до пилудни горизонрота,до по- после тальномград лудня полудня [ С(Ю) СВ(ЮВ) 1 В ЮВ(СВ) Ю(С) ЮЗ(СЗ) 3 СЗ(ЮЗ )после полудняС(Ю) СЗ(ЮЗ) 3 ЮЗ(СЗ) Ю(С) ЮВ(СВ) В СВ(ЮВ)6-7 17-18 71/31 227/26 233/36 80/38 -/21 -/15 -/15 -/15 25/137-8 • 16-17 164/62 424/79 401/107 134/104 -/72 -/46 -/42 -/46 184/520 8-9 15-15 191/62 498/93 445/119 116/123 -/98 -/65 -/60 -/64 370/869-10 14-15 209/62 469/87 393/108 37/119 -/98 -/72 -/67 -/69 540/10310-11 13-14 216/60 340/78 213/94 -/106 -/98 -/80 -/72 22/71 656/10611-12 12-13 212/57 188/74 33/86 -/98 -/98 -/98 -/78 100/71 727/1096-7 17-18 76/36 255/31 248/46 93/46 -/31 -/17 -/15 -/19 40/197-8 16-17 143/65 440/82 412/110 149/106 -/74 -/48 -/42 -/48 198/564 8-9 15-16 163/66 494/94 444/119 134/123 -/96 -/65 -/60 -/56 386/869-10 14-15 165/66 440/87 387/109 66/116 -/96 -/72 -/67 -/67 565/10310-11 13-14 164/64 301/77 214/94 -/104 -/96 -/79 -/72 -/71 681/10611-12 12-13 163/58 155/74 35/86 -/97 -/96 -/91 -/78 67/71 741/1095-6 18-19 5/2 10/2 14/2 3/2 _ _ _ _ _6-7 17-18 80/42 283/36 270/51 101/52 -/36 -/19 -/19 -/21 47/247-8 16-17 123/67 445/86 422/114 163/110 -/78 -/49 -/43 -/49 219/628 8-9 15-16 129/71 480/96 444/120 159/124 -/94 -/65 -/60 -/57 405/909-10 14-15 120/69 412/87 381/110 94/114 ~/4 -/71 -/67 -/67 585/10310-11 13-14 115/64 259/76 208/94 9/100 -/94 -/78 -/71 -/70 706/10611-12 12-13 122/58 112/73 31/86 -/95 -/94 -/90 -/78 37/70 753/1105-6 18-19 14/3 17/3 28/3 8/3 -/2 -/2 _ _ _6-7 17-18 84/48 300/42 286/60 107/59 ~/40 -/21 -/23 -/23 60/287-8 16-17 113/70 456/98 428/117 174/114 -/78 -/50 -/46 -/51 229/6612 8-9 15-16 95/71 471/98 444/121 184/124 -/941 -/64 -/62 -/57 427/939-10 14-15 79/71 381/93 379/112 126/112 -/94 -/71 -/67 -/66 691/10610-11 13-14 64/65 224/74 206/94 28/98 -/94 -/78 -/71 -/69 716/10811-12 12-13 64/62 80/72 29/86 -/94 -/94 -/87 -/78 16/69 761/1105-6 18-19 21/7 35/6 42/7 12/7 -/15 -/13 -/2 -/з 3/36-7 17-18 83/51 322/46 304/67 116/60 -/43 -/22 -/26 -/26 76/347-8 16-17 94/72 446/92 435/120 190/115 -/80 -/51 -/49 -/51 242/7116 8-9 15-16 65/73 451/113 444/121 205/124 -/93 -/64 -/60 -/58 440/969-10 14-15 40/72 348/87 377/112 164/109 -/93 -/70 -/91 -/65 614/10610-11 13-14 27/67 186/79 206/94 56/95 -/93 -/77 -/71 -/67 730/10811-12 12-13 29/65 50/77 26/85 5/93 -/93 -/86 -/78 -/67 767/1125-6 18-19 28/12 52/10 52/10 17/14 -п -/5 -/6 -/6 5/66-7 17-18 81/55 340/51 319/76 123/60 ~/45 -/24 -/28 -/28 90/387-8 16-17 77/44 444/94 441/123 201/117 -/81 -/51 -/50 -/52 263/7620 8-9 15-16 41/74 431/102 443/123 227/126 -/91 -/63 -/62 -/58 446/969-10 14-15 14/74 307/87 373/112 195/107 -/91 -/69 -/66 -/65 627/10610-11 13-14 6/69 144/74 206/94 87/93 -/91 -/76 -/71 -/67 735/10811-12 12-13 6/67 24/71 28/85 10/91 -/91 -/84 -/78 -/67 772/1125-6 18-19 35/17 84/12 70/17 24/17 -/9 -п -п -п 7/96-7 17-18 78/64 356/58 335/83 132/62 -/48 -/26 -/31 -/31 100/417-8 16-17 48/77 444/98 448/126 215/119 -/81 -/53 -/51 -/53 276/7624 8-9 15-16 9/78 408/105 443/124 254/127 ~/87 -/63 -/63 -/58 453/969-10 14-15 -/76 270/87 372/114 234/104 -/87 -/69 -/65 -/64 629/10610-11 13-14 -/71 105/73 204/93 126/91 -/87 -/74 -/70 -/66 736/10811-12 12-13 -/71 2/69 24/85 29/87 30/87 -/81 -/78 -/66 772/112

2.3. Расчет поступлений теплоты в помещения 37Продолжение табл. 2.3Географичеекаяширота,Истин ное солвремя,чКоличество теплоты, Вт/м 2 , при заполнении световых проемовнечное„вертикальном с ориентацией до полуднигоризон­до попослетальномполудняград лудня полудня С(Ю) СВ(ЮВ) В ЮВ(СВ) Ю(С) ЮЗ(СЗ) 3сзсюз: 1после полудняС(Ю) СЗ(ЮЗ) 3 ЮЗ(СЗ) Ю(С) ЮВ(СВ) В СВ(ЮВ )5-6 18-19 38/21 28/14 87/21 31/21 -/12 -/9 -/10 -/10 9/126-7 17-18 72/67 374/64 349/91 138/67 -/48 -/28 -/32 -/35 113/4728 7-8 16-17 28/79 438/101 452/129 228/121 -/81 -/55 -/53 -/55 277/778-9 15-16 -/78 377/106 443/129 278/128 -/86 -/63 -/64 -/59 465/969-10 14-15 -/76 233/86 370/114 259/101 -/86 -/69 -/65 -/63 629/10610-11 13-14 -/69 73/72 201/93 166/90 30/86 -/73 -/69 -/65 737/10811-12 12-13 -/69 14/69 30/85 59/86 -/79 -/79 -/78 -/65 772/1125-6 18-19 49/28 98/23 119/23 31/23 -/14 -/10 -/12 -/14 9/146-7 17-18 65/69 383/70 365/101 148/74 -/49 -/29 -/32 -/46 125/527-8 16-17 16/79 429/205 458/130 244/124 -/81 -/56 -/53 -/57 287/7732 8-9 15-16 -/73 349/107 443/129 298/128 -/85 -/62 -/64 -/60 465/989-10 14-15 -/69 192/85 364/110 281/100 26/85 -/67 -/65 -/62 631/10610-11 13-14 -/67 43/71 193/93 193/87 99/85 -/72 -/69 -/65 730/11011-12 12-13 -/67 -/67 33/84 90/84 136/85 7/78 -/78 -/65 761/1125-6 18-19 56/35 140/27 157/35 42/24 -/17 -/17 -/17 -/17 13/236-7 17-18 62/69 333/76 388/108 179/80 -/51 -/35 -/38 -/46 122/5736 7-8 16-17 8/79 369/108 465/130 279/128 -/79 -/56 -/53 -/57 279/788-9 15-16 -/73 274/104 443/129 335/129 3/81 -/60 -/63 -/60 465/939-10 14-15 -/69 149/84 356/108 321/98 52/83 -/63 -/64 -/62 626/10010-11 13-14 -/67 38/71 194/88 237/86 119/83 -/71 -/65 -/65 715/10511-12 12-13 -/67 -/67 31/80 126/83 151/83 3/77 -/72 -/65 747/1055-6 18-19 71/38 170/46 214/46 50/35 -/20 -/20 -/21 -/22 19/316-7 17-18 51/71 350/96 419/112 183/86 -/55 -/42 -/44 -/46 114/627-8 16-17 6/78 345/114 493/133 302/109 -/71 -/56 -/55 -/57 270/7840 8-9 15-16 -/71 258/104 471/121 354/108 60/78 -/60 -/60 -/60 431/879-10 14-15 -/64 116/80 363/99 342/95 150/79 -/63 -/62 -/62 558/9310-11 13-14 -/62 6/71 191/81 274/86 222/83 -/67 -/62 -/65 651/10011-12 12-13 -/60 -/67 35/73 172/77 257/83 45/77 -/65 -/65 692/1045-6 18-19 84/42 222/53 292/58 72/40 -/23 -/22 -/22 -/23 31/366-7 17-18 42/70 369/98 452/112 209/86 -/55 -/44 -/44 -/44 126/6244 7-8 16-17 -/77 357/110 509/130 333/109 -/71 -/55 -/55 -/55 283/768-9 15-16 -/71 256/101 490/121 398/108 66/79 -/60 -/59 -/60 431/839-10 14-15 -/64 84/80 371/100 387/101 162/81 -/63 -/60 -/62 543/9310-11 13-14 -/60 2/71 193/81 305/86 245/84 -/67 -/60 -/64 629/9811-12 12-13 -/59 -/67 37/72 214/79 288/85 73/77 -/65 -/65 668/985-6 18-19 93/45 356/60 327/65 95/45 /27 -/26 -/24 -/26 37/426-7 17-18 35/69 385/98 472/114 237/87 -/55 -/43 -/44 -/44 145/627-8 16-17 -/74 348/107 542/129 363/109 3/73 -/53 -/53 -/53 285/7348 8-9 15-16 -/70 222/99 497/121 427/112 80/81 -/60 -/58 -/59 420/829-10 14-15 -/64 60/81 372/100 419/107 186/86 -/65 -/58 -/62 519/9310-11 13-14 -/60 -/71 193/81 352/94 271/87 -/70 -/60 -/64 601/9511-12 12-13 -/59 -/67 37/72 251/84 317/88 106/78 -/65 -/65 643/985-6 18-19 102/55 301/69 371/73 116/52 -/31 -/23 -/28 -/28 57/426-7 17-18 26/69 391/98 497/119 272/91 -/59 -/43 -/44 -/44 158/627-8 16-17 -/71 342/106 545/129 398/110 13/76 -/55 -/53 -/53 291/7352 8-9 15-16 -/67 196/96 428/123 448/114 94/85 -/63 -/57 -/58 419/829-10 14-15 -/63 42/79 374/100 429/110 206/87 -/67 -/59 -/60 508/8710-11 13-14 -/60 -/69 193/84 363/98 299/90 14/72 -/60 -/62 585/9311-12 12-13 -/59 -/65 37/72 272/86 344/91 150/78 -/65 -/63 630/98

38 Глава 2 Тепловой режим зданияПродолжение табл 2 3Геогра- Истин ное солвремя,чКоличество теплоты, Вт/м 2 , при заполнении световых проемовфиче- нечноеекая шипослевертикальном с ориентацией до полуднягоризонрота,до по-тальномград лудня полудня С(Ю)св(юв;I В ЮВ(СВ) i Ю(С) ЮЗ(СЗ) 3 сз(юз; )после ] полудняС(Ю) СЗ(ЮЗ) 3 ЮЗ(СЗ) Ю(С) ЮВ(СВ) В СВ(ЮВ)4-5 19-20 88/19 165/32 227/27 28/70 -/12 -/13 -/13 -/13 33/205-6 18-19 103/56 344/74 433/74 140/57 -/35 -/28 -/30 -/30 76/426-7 17-18 17/66 401/93 523/115 287/90 -/58 -/42 -/43 -/44 169/977-8 16-17 -/65 339/98 547/122 424/105 22/74 -/53 /48 -/53 287/7156 .8-9 15-16 -/62 174/87 504/114 479/108 128/85 -/64 -/55 -/56 405/789-10 14-15 -/58 26/71 378/91 479/102 245/88 -/67 -/56 -/57 493/8710-11 13-14 -/57 -/62 193/76 427/92 347/91 21/72 -/58 -/58 566/9111-12 12-13 -/55 -/59 37/67 330/79 398/92 176/76 -/63 -/58 606/933-4 20-21 39/7 63/9 95/7 _ _4-5 19-20 112/28 272/40 291/37 -/28 -/16 -/15 -/14 -/14 49/235-6 18-19 107/51 387/71 448/78 152/58 -/35 -/28 -/30 -/33 92/426-7 17-18 15/59 404/86 542/107 313/85 /53 -/40 -/40 -/43 178/5760 7-8 16-17 -/57 331/83 556/110 441/96 37/70 -/49 -/45 -/50 284/658-9 15-16 -/55 146/77 509/99 501/98 166/81 -/60 -/50 -/52 391/709-10 14-15 -/51 19/62 378/77 501/92 287/86 -/65 -/51 -/53 466/7810-11 13-14 -/51 755 193/65 452/84 384/91 70/69 ~/53 -/53 534/8011-12 12-13 -/50 -/55 37/60 363/74 449/91 215/71 -/56 -/53 578/783-4 20-21 70/19 126/23 121/19 35/12 -/12 -/9 -/9 /10 34/154-5 19-20 158/38 330/51 307/51 96/38 -/21 -/19 -/21 -/22 63/305-6 18-19 109/52 429/74 471/85 208/62 -/36 -/28 -/31 -/35 105/4264 6-7 17-18 12/55 408/83 558/105 362/85 -/52 -/38 -/37 -/44 187/577-8 16-17 -/52 316/83 576/106 483/95 57/69 -/46 -/42 -/48 286/628-9 15-16 -/51 133/73 509/95 543/95 194/79 -/58 -/46 -/50 386/629-10 14-15 -/49 12/58 379/74 544/91 331/85 -/64 -/48 -/50 443/7210-11 13-14 -/48 -/51 193/62 488/82 435/90 116/67 -/49 -/51 507/6711-12 12-13 -/48 -/51 37/57 395/74 495/90 256/70 -/51 -/51 544/652-3 21-22 63/17 145/16 144/12 28/9 -/8 -/6 -/7 -/8 29/153-4 20-21 112/28 281/33 258/35 70/19 -/19 -/12 -/9 /14 59/314-5 19 20 128/44 409/58 384/65 135/42 -/23 -/17 -/19 -/20 82/375-6 18-19 113/52 475/78 504/95 245/66 -/38 -/28 -/31 /33 134/4668 6-7 17-18 9/55 412/83 584/106 386/88 7/55 -/38 -/37 -/44 198/577-8 16-17 -/51 297/83 588/106 499/99 79/69 -/46 -/42 -/48 283/628-9 15-16 -/51 135/74 531/98 578/99 231/102 -/58 -/46 -/49 376/629-10 14-15 -/48 5/57 394/74 589/91 369/95 -/65 -/48 -/49 440/6710-11 13-14 -/48 -/51 193/62 531/85 463/90 174/65 -/49 -/50 483/6711-12 12-13 -/48 -/51 37/57 442/74 523/90 302/71 -У51 -/51 520/67Примечания 1 Ориентации, указанные в скобках, относятся к южным широтам2 Перед чертой указано количество теплоты прямой радиации, за чертой - рассеянной

2.3. Расчет поступлений теплоты в помещения 39ТАБЛИЦА 2.4. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗАПОЛНЕНИЯ СВЕТОВЫХ ПРОЕМОВостеклениеЗаполнение проемасолнцезащитные устройстваКоэффициентотносительногопрониканиясолнечной радиацииК атиСопротивлениетеплопередаче,м 2°С/Вт,Приведенныйкоэффициентпоглощениясолнечнойрадиации,р„Одинарное со стекломлистовым оконнымили витринным (полированнымили неполированным)толщиной2,5-12 ммБез солнцезащитных устройствпри толщинестекла, мм:2,5-3,54-68-12Внутренние жалюзи:светлыесредние по окраскетемныеВнутренние шторы изтонкой ткани:светлыесредние по окраскетемныеТо же, из белой стеклотканиТо же, сворачивающиесяиз плотного непрозрачногоматериала:светлыетемныеНаружные жалюзи прирасположении пластин кстеклу:под углом 45°перпендикулярноМаркиза, закрытая с боковМаркиза, открытая с боков:средняя по окраскетемнаяНаружные деревянныеставни-жалюзи с пластинамитолщиной10-20 мм:светлыетемныеНаружные шторы (сворачивающиеся)из деревянныхреек:0,95 10,9 J0,56]0,65 У0,75j0,5610,61 У0,66 J0,450,250,590,150,220,350,20,250,050,1средние по окраске 0,15темные 0,220,170,20,170,170,170,20,170,170,220,220,070,120,21,21,72,11,21,451,70,70,51,250,150,10,10,10,6Двойное со стекломлистовым оконнымили витринным толщиной2,5-6 ммБез солнцезащит ных устройствпри толщинестекла, мм:2,5-3,5 0,94-6 0,8Внутренние жалюзи:светлые 0,531средние по окраске 0,6 \темные0,64 I0,340,380,250,41,21,72

40 Глава 2. Тепловой режим зданияПродолжение табл. 2.4.Заполнение проема Коэффициент Сопротив­ Приведенныйостекление солнцезащитные устройстваотносительногопрониканияление теплопередаче,коэффициентпоглощениясолнечной ради­ м 2 • ° С/Вт, солнечнойации К 0ТЛ К радиации р пДвойное со стеклом Внутренние шторы излистовым оконным тонкой ткани:или ветринным тол­ светлые 0,541 0,4щиной 2,5-6 мм средние по окраске 0,59 у 0,34 1,3темныеТо же, из плотного непрозрачного0,64 J 1,7материала:светлые 0,2510,340,4темные0,6 j1,3Жалюзи между стеклами: -)светлые 0,33 (0,471,2темные 0,36J1,7То же, и вентилируемоемежстекольное пространство0,12 0,17 1,45Шторы между стеклами:светлые 0,541 1,2темные 0,56 ^ 0,38 1,7из плотного непрозрачного0,25 JматериалаНаружные жалюзи прирасположении пластин кстеклу под углом 45°То же, перпендикулярно:средние по окраскетемныеМаркиза, открытая с боков:средняя по окраскетемная0,13 0,38 0,450,19 (0,13J0,1710,21 J "0,38 0,450,34 0,1Без солнцезащитных устройствпри толщине стекла,мм:ЛТройное со стеклом 2,5-3,5 0,83 (0,40,52листовым оконным 4-6 0,69J0,7или витринным толщиной2,5-6 мм Внутренние жалюзи:светлыесредние по окраске0,48 ]0,56-0,52 У 0,581,21,6темные0,64-0,57 JЖалюзи между внутренним0,38 0,58 1,7и средним стекломЖалюзи между средним и 0,24 0,58 1,7наружным стекломНаружные жалюзиМаркиза, открытая с боков:0,12 0,53 0,45средняя по окраскетемная0,15 (.0,18]0,52 0,1

2.3. Расчет поступлений теплоты в помещения 41Продолжение табл. 2.4.остеклениеЗаполнение проемасолнцезащитные устройстваКоэффициент Сопротив­ Приведенныйотносительногопрониканияление теплопередаче,коэффициентпоглощениясолнечной ради­ м 2 • °С/Вт, солнечнойации К отя К радиации р пБлоки стеклянные пустотелыебесцветные поГОСТ 9272-81* размером,мм:194 х 194 х 98244 х 244 х 98294 х 294 х 980,65*0,4**0,6***"0,7*0,43**0,65***'0,75*0,46**0,69***0,43 0,38Профильное стекло:КП-250 Г 0,75*\ 0,52**1 0,65***ПШ-250 в два ряда Г 0,7*\ 0,48**1 0,6***ПШ-250 в один ряд [0,84*\ 0,58**[0,73***0,34 0,280,26 0,40,16 0,25Примечания: 1. Указанные в таблице значения сопротивления теплопередаче для заполнения световыхпроемов, содержащих жалюзи, шторы и другие солнцезащитные устройства, следует принимать в расчет толькодля определения теплопоступлений в теплый период года.2. Одной звездочкой отмечено значение К тндля светового проема любой ориентации, облучаемогов расчетный час прямой солнечной радиацией; двумя звездочками - значение К тидля необлучаемогов расчетный час прямой солнечной радиацией светового проема с ориентацией на С, СЗ, 3, ЮЗ, Ю, а тремязвездочками - с ориентацией на СВ, В, ЮВ.3. При применении специальных стекол коэффициент К ОТЯследует принимать по расчету (см. например,Рекомендации по проектированию светопрозрачных ограждений общественных зданий массового строительства/ЦНИИЭПучебных зданий.-М.: Стройиздат, 1989).ТАБЛИЦА 2.5. СОПРОТИВЛЕНИЕТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ЗАПОЛНЕНИЙ СВЕТОВЫХПРОЕМОВ И КОЭФФИЦИЕНТ т 2Продолжение табл. 2.5.Заполнение Сопро­ Коэффициент Заполнение Сопро­ Коэффициенттсветового проема тивление*2 светового проема тивление2теплопередачепередаче,тепло­м^°С/Втм 2^ °С/ВтОдинарное остекление 0,18 0,75 То же, в металлических 0,31 0,90в деревянных переплетах0,80 0,85То же, в металлических 0,15 0,75 (0,90) Двойное остекление в 0,42 0,600,90деревянных раздельныхпереплетах0,65Двойное остекление в 0,39 0,70 То же, в металлических 0,34 0,60(0,80)деревянных спаренных 0,75 0,80переплетах

42 Глава 2. Тепловой режим зданияПродолжение табл. 2.5.Заполнение Сопро­ Коэффициентсветового проемативление Ьтеплопередаче,м^ °С/ВтДвойное остекление 0,31 0,60(0,80)раздельных витрин в металлических переплетах0,80Тройное остекление в 0,55 —деревянных(спаренныйпереплетахи одинар­0^50ный)То же, в металлических 0,460/70Блоки стеклянные пус­ 0,31 0,90тотелые размером194 х 194 х 98 при ширинешвов 6 ммТо же, размером 0,33 0,90244 х 244 х 98Профильное стекло 0,16 0,90швеллерного сеченияТо же, коробчатого се­ 0,31 0,90ченияОрганическое стекло:одинарное 0,19 0,90двойное 0,36 0,90тройное 0,52 0,90Двухслойные стеклопа- 0,36 —кеты в деревянных переплетахОД)То же, в металлических 0,31Двухслойные стеклопакетыи одинарное остеклениев раздельных деревянныхпереплетах0,530,900,75где L r, L B-размер горизонтальных и вертикальныхвыступающих элементов затенения(откосы, стационарные элементы фасада), м;а, с-расстояния от горизонтального и вертикальногоэлементов затенения до откоса светопроема,м; И, В-высота и ширина светопроема,м; А с„-солнечный азимут остекления (длявертикальных затеняющих устройств), т.е.угол, град, между горизонтальной проекциейсолнечного луча и горизонтальной проекциейнормали к рассматриваемой плоскости остекления(см. риа 2.1 и 2.3, табл. 2.6-2.8); Р-угол(для горизонтальных затеняющих устройств),град, между вертикальной плоскостью остекленияи проекцией солнечного луча на вертикальнуюплоскость, перпендикулярную рассматриваемойплоскости остекления (см.рис. 2.1):p = arctg(ctg/?cos^c. 0);(2.22)р' -угол, град, отклонения плоскости остекления отвертикальной плоскости (см. рис. 2.2); А-высотастояния солнца, град (см. табл. 2.6).Значения тригонометрических функцийв формулах можно определить пользуясьрис. 2.4.Коэффициент облучения К^, зависящийот угловLL ry t= arctg—-—B + cи p t— arctgH + a(рис. 2.5), равен произведению коэффициентовоблучения К о б л ги K^.j, соответственно длягоризонтальной и вертикальной солнцезащитнойконструкции (рис. 2.6).ТАБЛИЦА 2.6. СОЛНЕЧНЫЙ АЗИМУТОСТЕКЛЕНИЯ A L 0В ЗАВИСИМОСТИОТ ОРИЕНТАЦИИ ЗАПОЛНЕНИЯ СВЕТОВОГОПРОЕМАПримечание. Над чертой указаны данные дляпереплетов окон и фонарей промышленных зданий,под чертой-для окон жилых, общественных и вспомогательныхзданий; в скобках приведены значения х 2для глухих переплетов.для горизонтального заполнения световых проемов(см. рис. 2.3)L rctg/isin^ti0 — aНL„ctg/r cos/4 c„ — с\х [ 1 - -2—^ — 1 ^ J, (2.21)^ИНС.Г I *Ориентация заполнения А е А соградС 180 -А сев, сз]> 135 А с- 135\< 135 135-ЛВ (до полудня)(>90 Л с-903 (после полудня)[45 А с-45[45 Л с-45}

2.3. Расчет поступлений теплоты в помещения 43ТАБЛИЦА 2.7. ВЫСОТА А, ГРАД, И АЗИМУТ СОЛНЦА А с, ГРАД, НА РАЗЛИЧНЫХ ШИРОТАХВ ИЮЛЕ (ДЛЯ СЕВЕРНОЙ ШИРОТЫ) И В ЯНВАРЕ (ДЛЯ ЮЖНОЙ ШИРОТЫ)Истинное солнечноевремя, чЗначения И и А сна географической широте, град12 16 20 24 28 32до после h A ch A ch A ch A Qh A ch A ch A,. h A ch A cполудня полудня6-77-88-99-1010-1111-1217-1816-1715-1614-1513-1412-1312 (полдень)7 111 9 100 10 109 11 109 13 108 14 107 15 106 16 105 17 10421 112 23 ПО 24 108 25 107 26 105 27 103 28 101 29 99 29 9735 115 37 113 38 109 39 106 40 103 41 100 42 96 42 93 42 8948 122 50 118 52 113 53 108 54 102 55 97 55 91 55 85 55 7960 136 62 130 65 124 67 115 68 105 69 94 69 83 68 73 67 6368 163 71 159 75 156 78 151 81 144 84 137 81 39 78 32 75 2770 180 74 180 78 180 82 180 86 180 89 180 86 0 82 0 78 0Примечание. Азимут солнца отсчитывается от южного направления в первой половине дня (до полудня)против часовой стрелки, во второй половине дня (после полудня) по часовой стрелке.ТАБЛИЦА 2.8. ВЫСОТА h, ГРАД, И АЗИМУТ СОЛНЦА А с, ГРАД, НА РАЗЛИЧНЫХ ШИРОТАХ ВИЮЛЕИстинное солнечноеЗначения h и А сна географической широте, град, с. ш.время,ч36 40 44 48 52 56 60 64 68до после h A ch A ah A,. h A ch A ch A,. h A ch A Qh A,.полудня полудня2-3 21-22 — — — — — — — — — — — — — — — — 4 1453-4 20-21 — — — — -- — — — — — — — 1 130 3 131 6 1314-5 19-20 _ — — — — — — _ 3 119 5 120 7 120 9 119 10 1185-6 18-19 6 111 8 111 9 111 10 ПО 12 109 13 108 14 107 15 106 16 1046-7 17-18 18 104 19 104 19 100 20 99 21 97 21 95 21 94 21 92 21 917-8 16-17 30 94 29 93 29 90 30 87 30 85 29 82 28 81 27 79 27 778-9 15-16 42 86 41 82 40 78 40 76 38 72 37 69 36 67 34 64 32 619-10 14-15 54 75 52 69 50 65 49 60 47 56 45 53 43 50 40 49 37 4510-11 13-14 65 56 62 49 59 45 56 40 54 36 51 33 48 31 44 29 40 2811-12 12-13 73 24 69 20 65 18 61 16 58 13 54 12 50 11 46 10 42 912 (полдень) 74 0 70 0 66 0 62 0 58 0 54 0 50 0 46 0 42 0Примечание. То же, что и к табл. 2.7.Условная температура наружной средыпри вертикальном заполнении световых проемова. ,(\SA a , ^,Диис.в + Р вК о6л^«н.усл ~ «н.ср + и,ЭЛ, р 2НРц^г?н(2.23)при наклонном заполнении световых проемов*н уел — 'ясрТ \),jA tр 2+S BK HHCBct gp/ctg(p±P')|Р вК о5лр н* 2;(2.24)при горизонтальном заполнении световых проемов"г инс г "I" -£г"обл'„.уел = 'н.ср + 0,5л, Р 2+ : р и-с 2,(2.25)где t„cp- средняя температура наружного воздуханаиболее жаркого месяца для вентиляции (обеспеченностью0,5) и наиболее жарких суток для кондиционированиявоздуха (обеспеченностью 0,9-0,95),принимаемая соответственно по таблице и прил. 8СНиП 2.01.01-82; А, я- суточная амплитуда температурынаружного воздуха, принимаемая по прил. 2СНиП 2.01.01-82 равной средней для вентиляции(обеспеченностью 0,5) и максимальной для кондиционированиявоздуха (обеспеченностью около еди-

44 Глава 2. Тепловой режим здания3,02,82,6242,22,0\1,8161М1Л100,80,6^0,21л1[cttj-ч\\\\ i\\LVS1" sin20 ЬО 60 градРис. 2.4. К определению значений тригонометрическихфункций и угла 0 = arctg (ctg L • cos A c 0)ницы); Р 2-коэффициент, учитывающий гармоническоеизменение температуры наружного воздуха (табл.2.9); S, D-количество теплоты соответственно прямойи рассеянной радиации, поступающей в каждый 1 чрасчетных суток на вертикальрую (индекс «в») илигоризонтальную (индекс «г») поверхность (табл. 2.10);р п- приведенный коэффициент поглощения солнечнойрадиации заполнением световых проемов (см. табл.2.4); а н- коэффициент теплоотдачи наружной поверхностиограждения, Вт/(м 2о С), зависящей от скоростиветра:для вертикальных поверхностей5,8+ U,6Jv;для горизонтальных поверхностейa!i = 8,7 + 2,6.(2.26)(2.27)Пример 2.1. Определить количество теплоты,поступающей в помещение через заполнениесветового проема от солнечной радиациии вследствие теплопередачи, если известно, чтоздание расположено в Москве (56° с. ш.). Вертикальноезаполнение светового проема ориентированона ЮВ, переплет деревянный спаренный,остекление двойное с обычными стекламитолщиной 4 мм. Другие исходные данные:* н-ср= 23,7 °С; Аг я= 10,4°; v = 1 м/с; Н= 1,8 м;В = 2м; L r= 0,3 м; L B= 0,3 м; а = 0; с = 0;F = 3,6 м 2 ; а в а= 17,4 Вт/(м 2 -°С); К отн= 0,8;Хы»л = 0,95; х 2= 0,75; р„ = 0,4; R u= 0,39м 2 -°С/Вт; ; в= 22°С.Последовательность и результаты расчетаприведены в табл. 2.11.Рис. 2.5. К определению коэффициентов облученияК обл ги К обп ярассеянной радиацией заполнения световогопроемаа-горизонтальная солнцезащитная конструкция; б-горизонтальныйоткос окна; е- вертикальная солнцезащитная конструкция;г-вертикальный откос окна^о8л.п^о6л-В0,6^2Ч10,2Рис. 2.6. Зависимость коэффициентов облучения^обл.г и Х 06л„ от углов PJ и у 1(по рис. 2.5) приОзатенении светового проема горизонтальной / и вертикальной2 солнцезащитной конструкцией 5 15 25 35 ^5^,^гра д (откосом)

© © — ооооооооооо^-ооооооо о о оо — о о о о о © © © © © о- — о о о о о о о о о о ою ХоЪо~-~Гчл"к> 'юЧл^Ъо'чо ХоЬо^Тл'к» 'Kjlrt-ooovq-J vlvlM ON ON •— -J --Л -J -J *-* ON ON — -J -JI I I I I I I I I I IH- О О О О О О О О О О О — О О О О О О О О О^О О *-'vo'oo--jlyilo "юХл^Ъо'ю ХоЪо^^л'к) ^юЧл"-оЬою-J -J к- ON ON *-» -J -J -J --) >— ON ON —' -J ~-JI I I I I I I I I I IPvPi-'i-'J- 0^ 0^ 0^1 0 ° ^-P ° 0 0 , ° 0 ° ° °.°® ^5-*vobo^jt/i'fo к->Хл^-4Ъо'чо ^оЬс"~-дХл^о to^'Vj'oo vo о~-4 ~-J >— ON ON >— -J -J ~-4 -J i— ON ON l—> --i --1 "-Jpp *~ppppp '—'P c >P ©©*—©©©©©©©©©©ooNO юоо^ау,к) ^bJ^ji^-jbovo ^obo^-j^lo lo^i^-jbo~-J-~l vi-Ji-" ON ON >—- ~-J --Л —J-JH— ON ON H— ~J© H - 0 © © © © © © 0 © © © > — © © © © © © © © © © ©fa^-©O©©©©©©©©© — © © © © © © © © © © © H -I I 1 I I I I I I I 1 IPPPPP ^S^^S^S^S^ *~*P ° < ~'5-'5-' ° °P ° ° ° '""* °-~J --J •-* ON ON H-^J-J »J ^J _. ON ON H---J^J ~Jpppp о opp op *~ppppp о орррр ^-^Чроо^-лХл'к) bjtyi^jboX© ХоЪо-^jI/iio "юХл^-лЬоХо чо оо-Л *- ON ON —-J-J -J-J — ON ON — -J -J ~-J-J© © © © © © © © © © > - » o © © © © © © © © © © — OOppp op о о о о *-ррррр оррррр '"РРР'^-41//к> "к>1л'^лЪо'чо ^©bo^-j1/i~N> ^Ю^Л^Ъо^О ЧО 00 ~J>— ON ON >— -J -J ~J -J i— ON ON H- ~J -J -J ~-Л *•-Op О opppp *-^ppppp Oppppp ~p>G>pp1л"к> 'юТл'-^ЬоХо "vo'oo^jl^io "ЫП^ООЮ 'iooo-juiON ON HvJsJ ~-4 -J i— ON ON *-» --Л ~-4 -J —1 •—о opp opp *-ppppp oppppp »^pe>e>ppN> "юХл^ЪоХо Xobo^j^yi'bj "юХл^-аЬоХо ^o oo -4w> ыON ON *•- --Л ~-4 ~-4 -J ^- ON ON N- -J ~J -J ~-4 >— ONI I I I I I I I I Ioppppp ~ppppp Ioppppp *-ppc>pp о"toLh^jbo^o Xo'oo^j'wi'k» "юЧл^-а'оо'чо vooo'-1 t/> N*ON *-» --Л --Л ~J -J H- ON ON — --J -J -JvJ>- ONppppp oppppp oppppp *-pppppp о'"юЧл^-аЪо'ю "юЪо'^Тл'к» ^K>"oi^jboXo vobo'Vjt/» к? £->ON >—>--)--J ч1ч|и ON ON >— --J -J ~J -J H- ON ONppp pp ppp »^ppp©p op © © © © >— ©p ©•^IWiK) N> чЛ ~-J OO О юЪо^ХлТч) toX/>^-jboXo Xooo^-4*- ON ON H- -J -J 4lvl>- ON ON H- -J -~J -_J ^J н-pp oppppp ~pppp © opp © ©p *- © ©p ©чл ю 1ч)uiм oovo юосч1лЬ tot/i^-jboXo vobo^j^/iON ON H-~J~J - J S I M ON ON ^-~-J~-J --Л --Л >—a? ' i i i i i i i i i i i•6* P ^-P>PS-*P5-* ^ S-* P 5-* £-> ^ ^ ©• "к» "к>Хл"--дЪо'чо "чоЪо^Ъх'ю "юЧл^д'оо'чо Хо'Ьо^Чл'к»S ON ON >— ~J --) -J ~J i— ON ON >— -J --J --Л ~J и- ONs§ I I I I I I I I I I I3 © ©o ©©© — ©©©©©©©©©©© и- о ©©© о©I I I I I I I I I I Ippppp *—ppppp ©p © © ©p *-• op © © © о ©к>1л -jbo чо vobo^-j~4/ilo 1SJX/I--jbo^o ^obo--JT/I'K) ТЧ)I— -J -J --Л --J K- ON — --Л -J ч1ч1м ONpppp ~ppppp ©ppppp н-рр opp oop1л^Ъо vo "vobo^jl/i~K> ~ю"ч//--4Ъо~чо "vobo^-iiyilo to чл— -J -J --Л -J *- ON ON i— -J 4|vlM ON ON© © © * - © © © © © © © © © © © — © © © © © o p p ©© © © © — © © © © 0 0 0 © © © © н - о © © © © © 0 ©И J-' f J© © © — © © © © © © © © © © © H - O © © © © © © 0 ©

46 'Тмта 2. Тепловой режм.т зданияТАБЛИЦА 2.10 КОЛИЧЕСТВО ПИЛОТЫ СОЛШ.ЧНОЙ РАДИАЦИИ. ПОСТУПАЮЩЕЙНА ВЕРТИКАЛЬНУЮ И ГОРИЗОНТАЛЬНО Ю НОВ} РХНОС'ТИ В ИЮЛР. (ДЛЯ СЬВЕРНОЙ ШИРОТЫ! ИВ ЯНВАРИ (ЛЛЯ ЮЖНОЙ ШИРОТЫ) ПРИ БЕЗОБЛАЧНОМ НЕБГFeoipa- Истинное сол- Ко.шчесчво теплены. Bi м'. поспмающен на поверхностьф11ЧС НСЧНОС """" вре\ "«и. " ~ ч ""стая шн- вершка u.HVio с орнс нтацией ЛО ПО.1% 'ШЯ горнзонрота.ло по- после ! альнуюг рал л\лня по. г-лня : t »Ю) СВ(ЮВ) В К)В(СВ) ЮчС) КШСЗ! 3 О (ЮЗ)после нолчлняС Л (ЮЗ) 3 ЮЗ (О)К) (С)ЮВК'»|6 7 17 18 105 42258 35 264 49 112 522821-2121 84 177 8 16 17 244-84 488 107 462-144 198 140 - '98 '63 - -56 63 451/1161 * •>0 8 9 15 16 290 84 507 |2б 517 1б() 198 167 88 - 81 • 76 451 1169 10 14 15 312 '84 558-119 479 147 105 160 - 132 •98 -/91 .93 628-14010 1! 13 14 317-81 430 105 ЗП !28 7 143 133 108 98 28 96 7 54 14311 12 12 321/77 291.101 119 116 .133 .126 ,105 154 96 154 96 826 148вВ 93 90 '87 729 14310 П 13 14 47 ; 93 524-100 302 127 167/125 -Т22 '102 •95 /91 835-14511 12 12 13 28 91 ON 95 114 П 5 42 122 - 122Ю5 91 877 1515 6 18 19 41 18 105 14 70 23 33 17149 9 "? 37-96 7 17 18 237 80 409 78 389 1 12 172 84 65 35 42 .42 179 567 8 16 J7 148101 516'133 515 170 276-S60 -110 '72 /70 -'72 358 10224 8 9 15 16 88 105 498Л42 515 1о9 329 171 - 118 85 85 . "9 5v3 1299 10 14 15 31/101 1704 17 454/154 323 140 -118 93 /88 -/86 723-14310-П 1 т 14 95 213 99 300 126 213 122 14 119 100 •94 89 836 146И -12 12 13 94 59 94 112.115 79 119 35 119 109 •05 •98 878. 151из

. •2^Расы т tuKinvn ' и нии metпо нешеш, r-l 47Л< гжение n„i'~> t2. HiГеогра­Испшнос сол-фиче­ская am - ~ "~Количество юнчоты, В\ м\ поступающей на ново рхиостьвертка ;ьную с оркеыаинеи ю полуд.' «яград Д>.ШЯполудняс tioi СВ В ЮВ(СВ) К>1< ! ЮЗ.СЗ) 3 после иолудняеж» С'З(ЮЗ) 1 ЮЗ(СЗ)ЮВ(СВ)ВCBtfOBj1оричонi:i:ibHVio5-6 18-19 53 23 119 19 91 '31 41 22 16•141013 46 156-7 17-18 137 86 430 86 39К 122 1X0 92 65 37 44 47 279 647-8 16-17 119 104 516 13" 520 174 288 164 109 .73*?ч - 74 358 1058-9 15-16 49 105 465 143 515 Г4 351 V2 116 85 86 80 533 1309-10 14-15 1 102 337 116 451 154 345 137 2 116 93 87 85 723 !4310-11 13-14 97 174 98 297 126 256 121 52 116 .99 .93 88 835-14512-13 93 32'93 ПО 114 129/116 98'116 14/107 .'105 /88 878 4515-618-19 "п 29 3 51 23 112 41 56 2? 19 17 10 19 46 23§.^7 17-18 132 91 440 94 415 13" 190 100 66 40 44 55 ! 70 70JZ 7-8 16- 17 84 107 505 142 32" 17" 300 169 109 76~~i-.76 345 1058-9 15-16 7 105 436 145 515 174 371 173 10 114 84 86 80 522 П09-10 14-15 '102 300-115 450-150 364 135 66 114 92 87 S4 6X8.14310-11 13-14 93 143/97 293 126 278' И9 135-114 98 '93 /87 802/14511-12 12-13 - 93 92 108 114 165/114 157 114 35/105 .'105-•87 787, 151;5-6 18-19 79 37 1X3 28 151-45 60 31 21 211723 48 356-7 17-18 } 28 93 454 102 442 147 212 108 ~Ч) 42 47 63 164 7~>36 7-8 16-17 58 107 188 146 535 177 314'Р2 "7иг72 77 334 1058-9 15-16 99 393-14" 515 174 315 174 2Х 109 Х4 85 • 81 521 !339-10 14-15 •9* 265.114 440.147 384 133 119-111 91 йб '82 654 14310-11 13-14 91 98 97 286-120 308 116 188 112 96 -'91 '94 770/14911-12 12-13 41 91 105 10S 200.il2 217 Н2 80 104 '98 -87 849 151-п5-6 18-19 105 43 193 63 2-13 63 66 46~*7 28 29 56 42"Т6-7 17-18 104 95 398 130 476 151 225 И 6 - 56 59 63 168 X440 7-8 16-17 52 106 428 154 561 179 364 148 95 76 "3 ~>~! 338 105g9 15-16 '96 335-140 542 164 425'146 60/106 81 ,81 XI 509 1199 К) 14 15 86 200 108 442 134 417 129 150/106 '85 '84 .84 635 12610 11 13 14 82 55 96 276 ПО 352 Н 2 229 109 91 - 88 87 743 13511 12 12 13 К! 91 101 99 254 104 25" ПО 119 98НИ '99 -87 ~XX S405 6 18 19 125 52 252 72 332 "9 95 53 \]30- 30 31 ' 7 7 496 ? 17-18 99 94 419 133 514- 151 256 116 "Ч '59 59 60 181 8444 7 8 16 17 20 104 424 149 527 177 395 1-8 7.96 "4 73 74 349 4028 9 15 16 96 324 137 563-163 467 146 99 106 81 80 -'81 509'1129 10 14 15 86 170 108 452 135 460 136 199-110 85 "81 -84 621 f2610 11 13 -14 81 38 96 279 108 380 116 276-113 1991 81 •86 718 131II 12 12 13 80 9] 105 9S 297} { Г314 114 150 104 83 87 761 1334 5 19 20 45 8 "0 19 90 16 2 10 - 6 6 8 16 135 6 18 19 141 60 191 81 3"! 88 125 62 3d 35 34 - 35 91 566 7 17 18 90 93 437 133 536 155 286 116 73 58 59 '59 209 8448 7-8 16-17 10! 420-144 590'П4 427 148 28 '99 ••~4 Т) '72 356 998-9 15-16 94 305 134 565 164 497 151 137 ПО 81 78 80 499 И29-10 14-15 Х6 143 109 454 135 492 144 242 116 '88 /79 84 593 12610-11 13-14 81 22 96 2"ч ПО 429 127 327 ПК 4! 94 81 86 6S5 12911-12 12-13 80 91 105 9х 335 I13 370 120 190 105 8" 87 733 1334-5 19-20 100/17 108 32 160 29 5 20 10 12 13 12 33-215-6 18-19 155.73 342-93 442.99 154-71 • '43 /35 39 Л f !19 566-7 17-18 77 93 449/13! 664 160 316122 80 58 59 59 223 8452 7-8 16-17 96 418-143 607/174 457 149 5Х 102 73 .72 /7"* 364 1008-9 15-16 91 2X1 130 572 166 521 154 П 114 85 77 - 79 495 )\2

48 Глава 2. Тепловой режим зданияПрос ^олжение табл. 2.10Геогра- Истинное сол- Количество теплоты, Вт/м 2 , поступающей на поверхностьфиче- нечное время, ~ чекая шивертикальнуюс ориентацией до полуднягоризонрота,до по- после тальнуюград лудня полудня С(Ю) СВ(ЮВ) В ЮВ(СВ) Ю(С) ЮЗ(СЗ) 3 СЗ(ЮЗ)после полудняС(Ю) СЗ(ЮЗ) 3 ЮЗ(СЗ) Ю(С) ЮВ(СВ) В св(юв; I9-10 14-15 -/85 119/107 457/135 518/149 283/119 -/92 -/77 -/81 586/11910-11 13-14 -/81 8/93 280/113 465/131 378/121 65/98 -/81 -/84 666/12611-12 12-13 -/80 -/87 105/98 373/116 424/123 230/105 -/87 -/85 719/1334-5 19-20 136/26 187/44 258/36 23/27 -/16 -/17 -/17 -/16 62/275-6 18-19 159/76 391/95 482/101 184/77 -/46 -/37 -/41 -/41 140/566-7 17-18 64/90 460/125 594/156 346/121 -/78 -/56 -/58 -/59 237/7756 7-8 16-17 -/87 414/133 621/165 488/142 83/101 -/72 -/65 -/72 359/968-9 15-16 -/83 260/119 579/155 551/145 207/114 -/86 -/74 -/76 482/1059-10 14-15 -/78 93/95 461/121 551/138 327/120 -/92 -/76 -/77 572/11910-11 13-14 -/77 -/84 283/102 502/124 428/122 91/98 -/79 -/78 650/12211-12 12-13 -/74 -/80 105/91 413/107 479/124 260/102 -/85 -/79 691/1263-4 20-21 59/8 73/13 108/10 12/9 -/7 -/5 -/5 -п 23/64-5 19-20 159/38 310/53 328/49 76/35 -/21 -/23 -/20 -/24 83/315-6 18-19 157/50 442/96 509/105 198/79 -/46 -/37 -/41 -/44 160/5560 6-7 17-18 53/80 469/116 623/144 377/115 5/72 -/53 -/54 -/58 251/777-8 16-17 -/77 412/112 632/149 512/130 108/94 -/66 -/62 -/67 359/878-9 15-16 -/73 236/104 586/134 579/133 250/109 -/81 -/87 -/71 468/919-10 14-15 -/70 65/32 461/104 582/124 369/116 -/88 -/69 -/72 544/10510-11 13-14 -/62 -/73 285/88 534/113 481/122 128/93 -/72 -ill 615/10511-12 12-13 -/67 -/73 105/81 448/101 534/123 295/96 -/76 -/72 663/1052-3 21-22 12/13 17/7 17/5 — -/10 _ _ 15/73-4 20-21 110/23 163/29 166/27 58/16 -/28 -/3 -/14 -/16 57/214-5 19-20 174/52 395/67 363/66 140/46 -/49 -/26 -/27 -/30 105/415-6 18-19 160/71 490/101535/115 267/84 9/71 -/38 -/42 -/48 174/5664 6-7 17-18 37/74 473/112 635/141 430/115 136/93 -/52 -/50 -/59 258/777-8 16-17 -/71 395/112 655/143 541/129 279/106 -/63 -/57 -/64 363/848-9 15-16 -/69 221/99 597/129 622/129 412/114 -/78 -/63 -/67 468/849-10 14-15 -/66 41/78 463/101 624/123 518/121 2/86 -/63 -/67 523/9810-11 13-14 -/65 -/70 285/84 570/112 582/121 169/92 -/66 -/69 588/9211-12 12-13 -/65 -/70 106/77 483/100 340/94 -/70 -/70 621/911-2 22-23 12/6 29/9 41/2 - -/6 _ _ /7-2-3 21-22 96/23 169/19 163/16 35/12 -/10 -/9 -/9 -/12 48/213-4 20-21 163/37 320/43 297/39 105/24 -/17 -/19 -/21 -/23 97/424-5 19-20 186/60 465/79 436/85 174/58 -/31 -/30 -/31 -/35 233/5068 5-6 18-19 166/71 541/106 572/129 314/90 -/51 -/38 -/42 -/52 216/63 .6-7 17-18 20/73 483/112 663/143 456/120 14/73 -/52 -/50 -/60 272/777-8 16-17 -/70 366/112 669/143 576/134 145/93 -/63 -/57 -/64 363/848-9 15-16 -/69 204/100 611/131 663/134 320/106 -/79 -/63 -/66 461/849-10 14-15 -/67 29/77 480/101 669/123 465/115 23/87 -/63 -/66 523/9110-11 13-14 -/65 -/70 297/84 616/114 568/121 198/93 -/66 -/67 570/9211-12 12-13 -/64 -/70 106/77 529/101 637/121 378/95 -/70 -/70 607/91Примечание. То же, что и к табл. 2.3.

2.3. Расчет поступлений теплоты в помещения 49ТАБЛИЦА 2.11. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ, ПОСТУПАЮЩЕЙВ ПОМЕЩЕНИЕ ЧЕРЕЗ ЗАПОЛНЕНИЕ СВЕТОВОГО ПРОЕМАПараметр Численные значения параметров в часы расчетных суток Источник получениясведений8-9 9-10 10-11 11-12 12-13 13-14 14-15ql, Вт/м 2 479 479 427 330 176 21" }• Табл. 2.3 Вт/м 2 331 334 279 207 115 65 62 \би, Вт/м 2 1191 1202 1004 745 414 234Формула (2.14)223 J3. Поступление теплоты черезмассивные наружные ограждения(наружные стены, покрытия)Количество теплоты, поступающей в помещениечерез наружные стены или покрытиеплощадью Fj,Q l= {q lcp+ A 9l) F, = Q Icp+ A Q]; (2.28)через наружные стены, лv( t, PcWcr \ , «X, ft,ТАБЛИЦА 2.12. СРЕДНЕЕ СУТОЧНОЕКОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ СУММАРНОЙ(ПРЯМОЙ И РАССЕЯННОЙ) СОЛНЕЧНОЙРАДИАЦИИ, ПОСТУПАЮЩЕЙ НАВЕРТИКАЛЬНУЮ И ГОРИЗОНТАЛЬНУЮПОВЕРХНОСТИГеографическаяширота,град с. ш.Количество теплоты, Вт/м ; 2 , наповерхностьвертикальную с ориентацией горизон-С СВ, СЗ В, 3 ЮВ,ЮЗЮх 0,5 Л, Р 2+через покрытие?icp + Д?1 = К ПС"(2.29)+X 0,5Аг Р 2+ (2.30)где

50 Глава 2. Тепловой режим зданияВт/(м 2 -°С); р ст, Pho»p- коэффициенты поглощения солнечнойрадиации поверхностью стены и покрытия,принимаемые йо прил. 7 СНиП П-3-79**; ql p, ql p-средние Суточные количества теплоты суммарной(прямой и рассеянной) солнечной радиации, поступающейна поверхность стены и покрытия, Вт/м 2 ,принимаемые по табл. 2.12; Р п-коэффициент, учитывающийналичие в конструкции воздушной прослойки(при отсутствии прослойки р п= 1, при наличии ееР„ = 0,6); С* р - температура воздуха под покрытиемпомещения, °С; v cr, v„ OKp- значения затухания колебанийтемпературы наружного воздуха в конструкциистены и покрытия; Л^, А Чт-количества теплоты, равныеразности суммарной солнечной радиации в каждыйчас (с учетом периода запаздывания температурныхколебаний) и средней за сутки суммарнойсолнечной радиации, Вт/м 2 :A 4m= {S t+ Dj-£ p; (2.31)A q={S I+ D I)-ql p. (2.32)Коэффициенты затухания v и период запаздыванияе, ч, определяются по формулам,раздела И ч. I справочника.2,4. ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ПОМЕЩЕНИЯВ ЗДАНИИА. Естественный режимРассмотрение естественного теплового режимапомещения, обусловленного влияниемвнешних и внутренних тепловых воздействий,вентиляции и конструктивно-планировочныхрешений по защите помещения от перегревапри принятых расчетных наружных условиях,требует решения двух основных задач.Прямая задача состоит в расчете естественноготеплового режима помещения при заданныхусловиях. Прежде всего должна бытьопределена средняя за сутки температура помещениятехн. ср' пср = ' н ср + Т^р •(2.33)Расчетом теплоустойчивости помещения(с. ч. I данного справочника) должны бытьустановлены амплитуда суточного изменениятемпературы A tи в некоторых случаях времянаступления максимума температуры помещения.Если в помещение подают неизменноеобъемное количество наружного воздуха L 0, тосреднесуточное количество явной теплоты вприточном воздухе Q npи амплитуда его измененияА 0составят:Qnp = Ь 0ср/„. ср; A Qa= L 0cpA t-0,5." Р " (2.34)В этом случае расчет A tможно выполнить по формуле0,7 {A Q+A Q)yприближенноР огр+ L 0cpгде A Q-амплитуда изменения поступления теплотыв помещение £см. формулу (2.2)]; Р огр-показательтеплопоглощения всех поверхностей, обращенныхв помещение (см. ч. I данного справочника); у-коэффициент,зависящий от отношения амплитуд A Q/A Qи разницы во времени достижения максимальноезначения Q aи Q np(рис. 2.7).В более сложном случае переменного режима,например периодического проветриванияночным холодным воздухом,

2.4. Тепловой режим помещения в здании 51Шоз12 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 Ац п/Ад прРис. 2.7. Коэффициент ус этим метод расчета естественного тепловогорежима помещения нужно использовать какспособ определения условий, при которых необходимпереход от вентиляции к регулируемомукондиционированию микроклимата с использованиемискусственного охлаждения.Б. Регулируемый режим 11В пункте «Б» использованы материалы канд.техн. наук Е. Г. Малявиной и сотрудников НИИСФ.В помещении с кондиционированием микроклиматанеобходимо поддерживать оптимальныерасчетные внутренние условия. Ониопределяются практическим постоянством температурыпомещения / п= 0,5 (? в+ t R) = const.Тепловая нагрузка на систему кондиционированиямикроклимата в каждый момент временидолжна быть равна теплопоступлениям,а ее установочная тепловая мощность - максимальнымтеплопоступлениям Q n макс. Такойрежим может обеспечить только комбинированнаясистема кондиционирования микроклимата,состоящая из системы кондиционированиявоздуха и системы радиационного охлаждения.Обычно используют системы кондиционированиятолько воздуха, задача которых состоитв поддержании практического постоянствалишь температуры воздуха / 8= const. Приналичии лучистых составляющих Поступленийтеплоты (которые в нестационарном режиметолько частично передаются воздуху помещенияи ассимилируются вентиляционным воздухом)тепловая нагрузка на систему кондиционированиявоздуха оказывается меньше полныхтеплопоступлений, и установочная тепловаямощность системы Q K ввсегда меныпе Q n макс:Q

52 Глава 2. Тепловой режим зданияа)S)1 k 6 8 10 12 /4 16 18 20 221ч 0,5О 2 к 6 8 10 12 Ц 16 18 20 221, ч0,5где Q r. Cp и A Q-среднее за сутки значение и амплитудаизменений гармонических лучисто-конвективных теплопоступленийчерез наружные стены и покрытия, Вт;а т- коэффициент ассимиляции гармонических лучисто-конвективныхтеплопоступлений от нагретых поверхностейограждений, определяемый по табл. 2.13.в зависимости от отношения показателя теплоусвоенияпомещения Т ак показателю интенсивности конвективноготеплообмена Л кна всех поверхностях S.Fв помещении (Л к= a KZF); Q n Kи Q n,„-отдельныесоставляющие прерывистых соответственно конвективныхи лучистых теплопоступлений, Вт, от оборудованияи заполнения световых проемов для расчетногочаса суток; а п- коэффициент ассимиляции прерывистыхлучистых теплопоступлений, определяемыйв зависимости от продолжительности поступленияТАБЛИЦА 2.13. КОЭФФИЦИЕНТАССИМИЛЯЦИИ а тYJK а тv\а т0,5 0,81 3 0,461 0,66 3,5 0,451,5 0,6 4 0,422 0,55 4,5 0,412,5 0,49 5 0,4Рис. 2.8. Зависимость коэффициента ассимиляции a tпрерывистых лучистых теплопоступлений для расчетногочаса от отношения показателя теплоусвоенияпомещения У пк показателю интенсивности Х, кконвективноготеплообмена на всех поверхностях (ZF) в помещениио-при продолжительности m поступления теплоты 4 ч; б-тоже, 8 ч; я-то же, 12 ч; г-то же, 16 чтеплоты m и отношения Т п/Л кдля расчетного часасуток по рис. 2.8.Если определяющим лучистым теплопоступлениемявляется непосредственно проникающаячерез световые проемы солнечная радиация,ее необходимо выделить из

2.4 Тепловой режим помещения в здании 53ТАБЛИЦА 2.14 КОЭФФИЦИЕНТ АССИМИЛЯЦИИ ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЙ а. ОТ СОЛНЕЧНОЙРАДИАЦИИ (ПО ДАННЫМ НИИСФ)Значения a vв часы i гутокz„ Z„+l Z„ + 2 Z„ + 3 Z„ + 4 Z„ + 5 Z„ + 6 Z„ + 7 Z„ + 8 Z„ + 9 Z„+ 10 Z„+ 11 Z„+12AZ„ = 40,5 0,01 0,33 0,61 0,58 0,25 0,12 0,08 0,06 0,05 0,04 0,04 0,04 0,031,0 0,03 0,22 0,43 0,46 0,27 0,15 0,11 0,09 0,08 0,07 0,06 0,06 0,051,5 0,04 0,16 0,33 0,38 0,26 0,16 0,12 0,10 0,09 0,08 0,07 0,07 0,072,0 0,05 0,14 0,28 0,33 0,24 0,15 0,12 0,11 0,10 0,09 0,08 0,08 0,072,5 0,05 0,12 0,24 0,29 0,23 0,15 0,13 0,11 0,10 0,09 0,09 0,08 0,083,0 0,06 0,11 0,22 0,27 0,22 0,15 0,12 0,11 0,10 0,10 0,09 0,09 0,083,5 0,06 0,10 0,20 0,24 0,21 0,14 0,12 0,11 0,10 0,10 0,09 0,09 0,094,0 0,06 0,10 0,18 0,23 0,20 0,14 0,12 0,11 0,11 0,10 0,10 0,09 0,094,5 0,07 0,10 0,17 0,21 0,19 0,14 0,12 0,П 0,11 0,10 0,10 0,10 0,095,0 0,07 0,09 0,16 0,20 0,18 0,13 0,12 0,11 0,11 0,10 0,10 0,10 0,095,5 0,07 0,09 0,15 0,19 0,18 0,13 0,12 0,11 0,11 0,10 0,10 0,10 0,106,0 0,07 0,09 0,15 0,19 0,17 0,13 0,12 0,11 0,11 0,11 0,10 0,10 0,100,5 0,02 0,24 0,50 0,66 0,68 0,52 0,25Ч0,13 0,10 0,08 0,07 0,06 0,051,0 0,04 0,17 0,36 0,50 0,54 0,46 0,28 0,18 0,14 0,12 0,10 0,00 0,091,5 0,06 0,15 0,29 0,40 0,45 0,41 0,28 0,19 0,16 0,14 0,12 0,11 0,112,0 0,07 0,13 0,25 0,35 0,39 0,37 0,27 0,20 0,17 0,15 0,14 0,13 0,122,5 0,08 0,13 0,22 0,31 0,35 0,34 0,26 0,20 0,17 0,15 0,14 0,13 0,133,0 0,09 0,12 0,21 0,28 0,32 0,31 0,26 0,20 0,17 0,16 0,15 0,14 0,133,5 0,09 0,12 0,19 0,26 0,30 0,28 0,25 0,19 0,17 0,16 0,15 0,14 0,144,0 0,10 0,12 0,18 0,25 0,28 0,28 0,24 0,19 0,17 0,16 0,15 0,15 0,144,5 0,10 0,12 0,18 0,28 0,27 0,27 0,23 0,19 0,17 0,16 0,15 0,15 0,145,0 0,11 0,12 0,17 0,22 0,26 0,26 0,23 0,19 0,17 0,16 0,16 0,15 0,155,5 0,11 0,12 0,17 0,21 0,25 0,25 0,22 0,18 0,17 0,16 0,16 0,15 0,156,0 0,11 0,12 0,16 0,21 0,24 0,24 0,22 0,18 0,17 0,16 0,16 0,16 0,15ЧAT _ Q1Л ч0,72 0,640,500,5 0,03 0,20 0,41 0,60 0,710,24 0,15 0,11 0,09 0,081,0 0,06 0,16 0,31 0,45 0,55 0,59 0,55 0,45 0,29 0,20 0,17 0,14 0,131,5 0,08 0,15 0,26 0,38 0,46 0,50 0,49 0,42 0,30 0,22 0,19 0,17 0,152,0 0,10 0,14 0,24 0,33 0,40 0,44 0,44 0,39 0,30 0,23 0,20 0,18 0,172,5 0,11 0,15 0,22 0,30 0,37 0,40 0,40 0,37 0,20 0,23 0,21 0,19 0,183,0 0,12 0,14 0,21 0,28 0,34 0,37 0,38 0,35 0,29 0,24 0,21 0,20 0,193,5 0,13 0,15 0,20 0,27 0,32 0,35 0,36 0,33 0,28 0,24 0,21 0,20 0,194,0 0,14 0,15 0,20 0,25 0,30 0,33 0,34 0,32 0,28 0,27 0,22 0,21 0,204,5 0,14 0,15 0,20 0,25 0.29 0,32 0,32 0,31 0,27 0,23 0,22 0,21 0,205,0 0,15 0,16 0,19 0,24 0.^8 0,31 0,31 0,30 0,27 0,23 0,22 0,21 0,205,5 0,15 0,16 0,19 0,23 0,27 0,29 0,30 0,29 0,28 0,23 0,22 0,21 0,206,0 0,15 0,16 0,19 0,23 0,26 0,29 0,30Л7— 1Г 1 U0,290,20 0,23 0,22 0,21 0,21Р Ч0,71 0,60 0,44 0,24 0,16 0,130,5 0,04 0,17 0,35 0,52 0,66 0,74 0,761,0 0,03 0,16 0,28 0,41 0,52 0,60 0,63 0,61 0,55 0,44 0,30 0,22 0,191,5 0,11 0,16 0,25 0,35 0,44 0,51 0,54 0,54 0,50 0,43 0,32 0,25 0,222,0 0,13 0,16 0,24 0,32 0,40 0,45 0,49 0,49 0,46 0,41 0,33 0,27 0,242,5 0,15 0,17 0,23 0,30 0,37 0,42 0,45 0,46 0,44 0,39 0,32 0,27 0,253,0 0,16 0,18 0,23 0,29 0,34 0,39 0,42 0,43 0,42 0,38 0,32 0,28 0,253,5 0,17 0,18 0,22 0,28 0,33 0,37 0,40 0,41 0,40 0,37 0,32 0,28 0,264,0 0,18 0,19 0,22 0,27 0,31 0,35 0,38 0,39 0,38 0,36 0,32 0,28 0,264,5 0,18 0,19 0,22 0,27 0,21 0,34 0,37 0,37 0,37 0,35 0,31 0,28 0,265,0 0,19 0,18 0,22 0,26 0,30 0,33 0,35 0,36 0,36 0,34 0,31 0,28 0,275,5 0,19 0,20 0,22 0,26 0,29 0,32 0,34 0,35 0,35 0,33 0,31 0,28 0,276,0 0,20 0,20 0,22 0,25 0,29 0,31 0,33 0,35 0,34 0,33 0,31 0,28 0,27

54 Глава 2. Тепловой резким зданияПродолжение табл. 2.14л.Значения a vв часы сутокz„ Z H+ 1 Z„ + 2 Z„ + 3 Z„ + 4 Z„ + 5 Z„ + 6 Z„ + 7 Z„ + 8 Z„ + 9 Z„+ 10 Z H+ 11 Z„ + 12AZ„ = 12 ч0,5 0,06 0,16 0,32 0,47 0,50 0,70 0,77 0,78 0,75 0,68 0,56 0,41 0,241,0 0,10 0,17 0,27 0,38 0,49 0,57 0,63 0,66 0,65 0,61 0,54 0,44 0,311,5 0,14 0,18 0,26 0,34 0,43 0,50 0,55 0,58 0,59 0,56 0,51 0,43 0,342,0 0,16 0,19 0,25 0,32 0,39 0,45 0,50 0,53 0,54 0,52 0,48 0,43 0,352,5 0,18 0,20 0,25 0,31 0,37 0,42 0,46 0,49 0,50 0,49 0,46 0,41 0,353,0 0,20 0,21 0,25 0,30 0,35 0,40 0,44 0,47 0,48 0,47 0,45 0,41 0,363,5 0,21 0,22 0,25 0,30 0,34 0,38 0,42 0,44 0,45 0,45 0,40 0,40 0,384,0 0,22 0,23 0,26 0,27 0,33 0,37 0,40 0,42 0,44 0,43 0,42 0,39 0,354,5 0,23 0,23 0,26 0,29 0,33 0,36 0,39 0,41 0,42 0,42 0,41 0,38 0,355,0 0,23 0,24 0,26 0,29 0,32 0,35 0,38 0,40 0,41 0,41 0,40 0,38 0,355,5 0,24 0,24 0,26 0,29 0,32 0,34 0,37 0,39 0,40 0,40 0,39 0,38 0,356,0 0,24 0,24 0,26 0,29 0,31 0,34 0,36 0,38 0,39 0,40 0,39 0,38 0,35Продолжение табл. 2.14КЗначения а р в часы сутокZ„+13 Z H+ 14 Z„ + 15 Z„ + 16 Z„ + 17 Z„+ 18 Z„+ 19 Z„ + 20 Z„ f 21 Z„ + 22Z„ + 23Z„ + 24AZ„ = 4 ч0,5 0,03 0,03 0,03 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,01 0,011,0 0,05 0,05 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,03 0,03 0,03 0,03 0,031,5 0,06 0,06 0,06 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,04 0,04 0,04 0,042,0 0,07 0,07 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06 0,05 0,05 0,05 0,05 0,052,5 0,08 0,07 0,07 0,07 0,07 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06 0,053,0 0,08 0,08 0,08 0,07 0,07 0,07 0,07 0,06 0,06 0,06 0,06 0,063,5 0,09 0,08 0,08 0,08 0,08 0,07 0,07 0,07 0,07 0.06 0,06 0,064,0 0,09 0,09 0,08 0,08 0,08 0,08 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,064,5 0,09 0,09 0,09 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,07 0,07 0,07 0,075,05,50,090,090,090,090,090,090,080,090,080,080,080,080,080,080,080,080,070,080,070,070,070,070,070,076,0 0,10 0,09 0,09 0,09 0,09 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,07 0,07A7 _ Л .r0,5 0,05 0,05 0,04 0,04 0,04 0,03 0,03 0,03 0,03 0,02 0,02 0,021,0 0,08 0,08 0,07 0,07 0,06 0,06 0,06 0,05 0,05 0,05 0,05 0,041,5 0,10 0,09 0,09 0,09 0,08 0,08 0,07 0,07 0,07 0,07 0,06 0,062,0 0,11 0,11 0,10 0,10 0,09 0,09 0,09 0,08 0,08 0,08 0,08 0,072,5 0,12 0,12 0,11 0,11 0,10 0,10 0,10 0,09 0,09 0,09 0,09 0,083,0 0,13 0,12 0,12 0,11 0,11 0,11 0,10 0,10 0,10 0,10 0,09 0,093,5 0,13 0,13 0,12 0,12 0,11 0,11 0,11 0,10 0,10 0,10 0,10 0,094,0 0,14 0,13 0,13 0,13 0,12 0,12 0,12 0,11 0,11 0,11 0,10 0,104,5 0,14 0,13 0,13 0,13 0,12 0,12 0,12 0,11 0,11 0,11 0,11 0,105,0 0,14 0,14 0,14 0,13 0,13 0,13 0,13 0,12 0,12 0,11 0,11 0,115,56,00,150,150,140,140,140,140,130,140,130,130,130,130,120,130,120,120,120,120,120,120,110,110,110,11£ 7 — Q „i^ H— о -i0,5 0,07 0,07 0,06 0,06 0,05 0,05 0,05 0,04 0,04 0,04 0,03 0,031,0 0,12 0,11 0,10 0,10 0,10 0,09 0,08 0,08 0,07 0,07 0,07 0,061,5 0,14 0,13 0,13 0,13 0,11 0,11 0,10 0,10 0,10 0,09 0,09 0,082,0 0,16 0,15 0,14 0,14 0,13 0,13 0,12 0,12 0,11 0,11 0,10 0,102,5 0,17 0,16 0,16 0,15 0,14 0,14 0,14 0,13 0,13 0,12 0,12 0,113,0 0,18 0,17 0,16 0,16 0,15 0,15 0,14 0,14 0,14 0,13 0,13 0,123,5 0,18 0,18 0,17 0,17 0,16 0,16 0,15 0,15 0,14 0,14 0,13 0,134,0 0,19 0,18 0,18 0,17 0,17 0,16 0,16 0,16 0,15 0,15 0,14 0,144,5 0,19 0,18 0,18 0,18 0,17 0,17 0,16 0,16 0,16 0,15 0,15 0,14

2.5. Расчет поступления влаги в помещения 55Продолжение табл. 2.14Значения a pв часы сутокz„ z„ +1 2, , + 2Z„ + 3 Z„ + 4 Z„ + 5 Z„ + 6 Z, . + 7 Z„ + 8 Z„ + 9 2 И + 10 Z„ + 11 Z„+125,0 0,20 0,19 0,19 0,18 0,18 0,17 0,17 0,16 0,16 0,16 0,15 0,155,5 0,20 0,19 0,19 0,18 0,18 0.17 0,17 0,17 0,16 0,16 0,15 0,156,0 0,20 0,20 0,19 0,19 0.18 0,18 0,17 0,17 0,16 0,16 0,16 0,15AZ0,5 0,11 0,09 0,09 0,08 0,07 0,07 0,06 0,06 0,05 0,05 0,05 0,041,0 0,16 0,15 • 0,14 0,13 0,12 0,11 0,11 0,10 0.10 0,09 0,09 0,081,5 0,20 0,18 0,17 0,16 0,15 0,14 0,14 0,13 0,13 0,12 0,12 0,112,0 0,22 0,20 0,19 0,18 0,17 0,16 0,16 0,15 0,15 0,14 0,14 0,132,5 0,23 0,21 0,20 0,20 0,19 0,18 0,18 0,17 0,16 0,16 0,15 0.153,0 0,24 0,22 0,21 0,21 0,20 0,19 0,19 €,18 0,18 0,17 0,16 0,163,5 0,24 0,23 0,22 0,22 0,21 0,20 0,20 0,19 0,18 0,18 0,17 0,174,0 0,25 0,24 0,23 0,22 0,22 0,21 0,21 0,20 0,19 0.19 0,18 0,184,5 0,25 0,24 0,23 0,23 0,22 0,22 0,21 0,21 0,20 0,19 0,19 0.185,0 0,25 0,25 0,24 0,23 0,23 0,22 0,22 0,21 0,20 0,20 0,19 0,195,5 0,26 0,25 0,24 0,23 0,23 0,23 0,22 0,22 0,21 0,21 0,20 0,196,0 0,26 0,26 0,25 0,24 0,24 0,23 0,22 0,22 0,21 0,21 0,20 0,20AZ , = 12 ч0,5 0,16 0,14 0,12 0,11 0,10 0,09 0,08 0,09 0,07 0,06 0,06 0,061,0 0,24 0,21 0,18 0,17 0,16 0,15 0,14 0,13 0,12 0,12 0,11 0,101,5 0,27 0,24 0,22 0,21 0,19 0,18 0,17 0,17 0,16 0,15 0,15 0,142,0 0,29 0,27 0,25 0,23 0,22 0,21 0,20 0,19 0,18 0,18 0,17 0,162,5 0,30 0,28 0,26 0,25 0,24 0,23 0,22 0,21 0,20 0.20 0,19 0,183,0 0,31 0.29 0,27 0,26 0,25 0,24 0,24 0,22 0,22 0,21 0,20 0,203,5 0,32 0,30 0,28 0,27 0,25 0,25 0,24 0,23 0,23 0,22 0,22 0,214,0 0,32 0,30 0,29 0,28 0,27 0,26 0,26 0,25 0,24 0,23 0,23 0,224,5 0,32 0,30 0,29 0,28 0.27 0,27 0,26 0,25 0,25 0,24 0,23 0,235,0 0,32 0,31 0,30 0,30 0,28 0,27 0,27 0,26 0,25 0,25 0,24 0,235,5 0,32 0,32 0,30 0,30 0,29 0,28 0,28 0,27 0,26 0,26 0,25 0,246,0 0,33 0,32 0,31 0,30 0,29 0,28 0,28 0,27 0,26 0,26 0,25 0,24Примечание. Если Z = m > 24 ч, то коэффициент а принимается для Z = т — 24 ч.затенения поверхности солнцезащитными устройствами;AZ - продолжительность периода поступленияпрямой солнечной радиации через заполнение, ч.Массовый расход кондиционируемого воздухаК = . Q y f, (2.42)где / вн— / пр- разность энтальпий (при допустимойразности температур) внутреннего и приточного воздуха.При периодической или сменной работесистемы кондиционирования ее ассимилирующаятеплоспособность должна рассматриватьсякак прерывистая конвективная.Для обеспечения в помещении расчетныхвнутренних условий к началу рабочего временинеобходима предварительная работа системыв течение времени AZ„ pM. Значение AZ npeaможетбыть приближенно определено в зависимостиот отношения У п/Л к:Y nA K. . . < 1,5 1,5-2,5 2,5-3,5 > 3,5AZ npea,4.. 1,5 2 3 по расчетуДанные об изменении тештопоступленийпо часам расчетных суток должны также использоватьсядля анализа расчетного режимаработы системы при выборе основных характеристиксистемы автоматического регулирования.2.5. РАСЧЕТ ПОСТУПЛЕНИЯ ВЛАГИВ ПОМЕЩЕНИЯКоличество влаги, испаряющейся в воздухпомещения с открыто расположенной поверхностинекипящеи воды, кг в 1 ч, определяетсяпо формулеС ал= 7,4(о + 0,0Uv)(p 2- Pl)l0l,3F/Ps,(2.43)где а-фактор скорости движения окружающего воздухапод влиянием гравитационных сил; значениеа при температуре воздуха от 15 до 30 С принимаетсяследующим:Температура воды,°С (до) 30 40 50 60Фактор скорости a . . 0,022 0,028 0,033 0,037

56 Глава 2. Тепловой режим зданияТемпература воды,°С (до) . . .Фактор скорости аПродолжение70 80 90 1000,041 0,046 0,051 0,06«-относительная скорость движения воздуха над поверхностьюиспарения, м/с; р 2- упругость водяногопара, соответствующая полному насыщению воздухапри его температуре, равной температуре поверхностиводы, кПа (если испарение проходит без подведениятеплоты в воде, значение р 2определяетсятемпературой окружающего воздуха по мокрому термометру);р у-упругость водяного пара в воздухепомещения, кПа; 101,3-нормальное барометрическоедавление, кПа; F- площадь поверхности испарения,м 2 ; р 6-расчетное барометрическое давление для даннойместности, кПа.Если поддерживается постоянная температурагорячей воды и вода находится в спокойномсостоянии, то температура поверхностииспарения принимается в зависимости оттемпературы горячей воды (при параметрахвоздуха в помещении t на 20 °С и ср « 70%):Температура горячейводы, °С 20 30 40 50Температура испарения,°С 18 28 37 45ПродолжениеТемпература горячейводы, °С 60 70 80 90 100Температура испарения,°С 51 58 69 82 97При перемешивании воды вследствие движенияматериала или других причин температураповерхности испарения принимается равнойсредней температуре воды.Количество воды, испаряющейся с мокрыхповерхностей ограждений здания и оборудования,может быть определено по формуле(2.43) при а = 0,031.Количество воды, испаряющейся со смоченнойповерхности пола, кг в 1ч, если известныколичество, а также начальная и конечнаятемпература воды, стекающей на пол,можно определить по приближенной формулеG a= 4,2G c{t u-t K)r, (2.44)где G e- количество воды, стекающей на пол, кг в 1 ч;/„-начальная температура стекающей воды, °С; t x-конечная температура стекающей воды при сбросе еев канализацию, °С; г -удельная скрытая теплота испарения,составляющая около 2450 кДж/кг.оя\0,70,60,5ОМ0,3О 10 20 30 W 50 SO 70 80 90 W0Ь,кг/хг влагиРис. 2.9. Зависимость коэффициента прорыва теплаи влаги р от удельного расхода воздуха /, удаляемогоиз-под зонта или завесыКоличество воды, г в I ч, испаряющейсяс мокрой поверхности пола, на котором онанаходится длительное время, если испарениепроисходит вследствие теплообмена с воздухом,определяют по приближенной формулеС пя(бч-б,5)(* ш-дР, (2.45)где t Bи t„ - температура воздуха в помещении соответственнопо сухому и мокрому термометрам, °С.Испарение влаги с влажных поверхностейматериалов и изделий определяют на основеопытных или технологических данных.Влаговыделения через неплотности в оборудованиии коммуникациях устанавливают поаналогии с полученными при натурных обследованияхвеличинами.Количество образующихся при сжиганиигазов паров воды, зависящее от их химическогосостава, вычисляют на основании реакциигорения.Количество влаги, испаряющейся с поверхностикипящей воды, определяют по количествутеплоты, затрачиваемой на парообразование;ориентировочно количество влаги можнопринимать равным 40 кг в 1 ч с 1м 2поверхностииспарения.При устройстве плотных укрытий, не имеющихотсоса воздуха, влаговыделения из-подних в помещение можно определять по приведеннымвыше формулам, вводя понижающийкоэффициент 0,1-0,3, учитывающий повышенноепарциальное давление водяного пара в воздухепод укрытием.При устройстве укрытий с отсосом воздухапрорыв влаги из-под них в помещение можнопринимать в размере 15-20% (при редкомоткрывании дверок или люков) и 25-30% (причастом их открывании) от общего количествавлаги, выделяющейся под укрытием, рассчи-

2.6. Расчет воздухообмена 57тывая это количество по формулам для испаренияс открытой поверхности.Прорыв влаги в помещение из-под зонтови завес определяют аналогично сказанномувыше, но принимают понижающий коэффициентр • по графику, предложенному А. В. Пузыревым(рис. 2.9).2.6. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНАРасход приточного воздуха, м 3 /ч, необходимогодля общеобменной вентиляции в помещенияхс влаговыделениями, определяетсяпо формулеL„ = L n., + Ж-l,2L p, 3((/ p, 3-(/,„)\,2K d{d P. 3-d in) '(2.46)где L з - расход воздуха, удаляемого из рабочей зоныпомещения, м 3 /ч; W- избытки влаги в помещении, г/ч;d p 3- допустимое влагосодержание в воздухе рабочейзоны, г/кг; й?,„-влагосодержание приточного воздуха,г/кг сухого воздуха; K d- коэффициент воздухообмена,устанавливающий связь влагосодержания воздухав рабочей зоне с влагосодержанием приточного и удаляемоговоздуха; при отсутствии опытных данныхрекомендуется принимать равным коэффициенту воздухообменаK q, устанавливающему связь концентрациивыделяющихся вредных веществ в воздухе рабочейзоны, приточном и удаляемом.Расчет расхода приточного воздуха поформуле (2.46) следует проверять исходя изусловий предотвращения образования туманав помещении и конденсации водяных паров навнутренней поверхности наружных огражденийпри расчетных параметрах Б в холодный периодгода.При отсутствии специальных требованийконденсация водяных паров допускается наостеклении окон и фрамуг, фонарей с угломнаклона к горизонту более 55° при условииорганизованного отвода конденсата, а такжев помещениях некоторых производств с такназываемым «мокрым режимом» при условиизащиты строительных конструкций.Воздухообмен в помещении с влаговыделениямиследует определять с помощью I — d-диаграммы, в следующем порядке.Направление линии процесса ассимиляциитеплоты и влаги на / — (/-диаграмме находятс помощью так называемого «тепловлажностногоотношения» («углового масштаба»):s = 3,6Q hlf/W, (2.47)где Qt,,f- избытки полной теплоты в помещении с учетомэнтальпии выделяющегося пара, Вт;Из точки п на I — (/-диаграмме, характеризующейначальное состояние приточноговоздуха, поступающего в помещение, проводятлинию I — const (рис. 2.10). Задаваясь произвольнымзначением Ad, г/кг, находят AI,кДж/кг, из уравненияAI = £Д(//10 3 . (2.48)Откладывая на /- (/-диаграмме отрезок,равный AI, находим точку В. Линия, проходящаячерез точки I, n и В является искомойлинией процесса.Если известны значения коэффициентоввоздухообмена и K d= K t(где K t-коэффициентвоздухообмена, устанавливающий связь температурывоздуха рабочей зоны, приточногои удаляемого), то расчет ведут в такой последовательности:а) определяют значение тепловлажностногоотношения по общим избыткам теплотыи влаги по формуле (2.47) и на / — (/-диаграммеиз точки п, характеризующей параметры приточноговоздуха, проводят линию процессаассимиляции теплоты и влаги (рис. 2.11);б) на линии процесса выбирают точку р. з,характеризующую параметры рабочей зоны (впределах требований санитарных норм), и определяютсвязывающий эффект по влаге и теплотедля этой зоны:AI =1 -I. ;р.З р.З !,П 'Д(/ = rf — d ;р.з р.з i,n>в) вычисляют по формуле (2.46) расходприточного воздуха;г) определяют общий расход воздуха, удаляемогоместными отсосами из зоны не выше2 м от пола:L = L , + L , + ... + Lр.з р.з. 1 ' р.3,2 ' р.з,ид) определяют конечное влагосодержаниеи энтальпию воздуха, удаляемого из верхнейзоны помещения:W- 1.2L Д(/ ,1,2 L B-L )' V В п. 3/(/, = (/+-р з'рэ"";W...+ 3,66»,, - l,2L p3A/ p31>2(L B-L pjЕсли полученные параметры воздуха недопустимыиз-за возможности конденсации паровна внутренней поверхности огражденийпомещения, то следует повторить расчет, увеличиваярасход приточного воздуха или из-

58 fiasa 2. Тепловой режим зданияю11 12 13d, г 1кг сух. воздft 15 16менив его параметры. Можно также предусмотретьспециальный обогрев верхней зоныпомещения.2.7. ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ КОНДЕНСАЦИИВЛАГИ НА ВНУТРЕННЕЙ ПОВЕРХНОСТИПОКРЫТИЙ ЗДАНИЙДля предотвращения конденсации влаги навнутренней поверхности покрытия температураэтой поверхности должна быть на 0,5-1 °Свыше температуры точки росы т воздуха, удаляемогоиз помещения системой общей вы-Рис. 2.10 Построение процесса совместного выделениявлаги и теплоты на / - d-диаграмметяжки. Требуемая температура удаляемоговоздуха при однородном покрытииt' =К. (2.49)где а в- коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутреннейповерхности покрытия, кДж/(ч • м 2• °С); К ~ коэффициенттеплопередачи покрытия, кДжДчм 2°С);/-расчетная температура наружного воздуха по параметрамБ для холодного периода года, "С.

2.7. Предотвращение конденсации влаги 59// 12 13 /4dj/кг сух to?/7Рис. 2 11. Графический расчет вентиляции с использованием /- (/-диаграммы

60 Глава 2. Тепловой режим зданияЕсли параметры воздуха, который во избежаниеконденсации влаги должен удалятьсясистемой общей вытяжки при температуре t' B,изображаются на / — (/-диаграмме точкой, лежащейвыше линии процесса ассимиляции теплотыи влаги в помещении, то теплоты в помещениинедостаточно и следует проектиро^вать продувку верхней зоны подогретым воздухомили установку под покрытием приборовотопления для нагревания воздуха верхней зоны(последнее целесообразно только при необходимостинебольшого подогрева воздухаверхней зоны и не может быть использованодля теплого периода года).При устройстве укрытий (например, типазавес) во избежание конденсации водяного параи образования капель на потолке помещениянад оборудованием, выделяющим влагу, внутриукрытий также следует проектировать продувкуверхней зоны горячим воздухом илиподогрев воздуха путем установки приборовотопления.2.8. РАСЧЕТ ПРОДУВКИ УКРЫТИЙИ ВЕРХНЕЙ ЗОНЫ ПОМЕЩЕНИЙГОРЯЧИМ ВОЗДУХОМДля определения необходимости продувкивнутри укрытий рассчитывают параметры воздуха,удаляемого из них местными отсосами:а) при отборе воздуха под укрытием наотметках, не превышающих 2 м от пола,Ad' M. H= Ad p. 3+ (1 -p)G' B3l\0 3 )/G' M. H; (2.50)Л'м.и = А^р.з + (1 -P)Q'/G' M. H; (2.51)б) при отборе воздуха под укрытием изверхней зоныД^.в = Д4* + (!-/>)С' вл• Ю 3 /6'м. а; (2.52)Д/м.. = А/ов + (1-/»)еУ

I Г/КГ СУ*;_ ^-диаграммерасчета продувки укрытия наРис. 2.12. Ход19 I 20 21d(}=const22 23

62 Глава 2. Тепловой режим здания7 8 Э 10d, r/ кг сух 8вз$.12 13 1k 15 1Б9) вычисляют расход вентиляционного Рис. 2 13. Ход расчета продувки верхней зоны помевоздуха,fCr/ч, входящего под укрытие,• " щения наvJ-d-диаграммеG"» = С'м

3 1 Общие положения 637) находят среднее влагосодержание воздуха,г/кг, в верхней зонеd y= d B+ {G BJll0 3 -G MAd p3)/G y,пересечение линии d yс линией процесса дастточку в, характеризующую параметры воздухав верхней зоне,8) определяют необходимую температурувоздуха под покрытием t Bпо формуле (2 49);линия температуры t' Bна пересечении с линиейd yдаст точку в', характеризующую необходимые(по условиям предотвращения конденсации)параметры воздуха в верхней зоне, и, еслиточка в' лежит выше точки в, как в данномслучае, необходимы продувка или дополнительныйподогрев воздуха,9) принимают продувку воздуха, нагре-тым, например, до температуры 40 °С; в этомслучае параметры продувочного воздуха будутсоответствовать точке г,10) проводят из точки г через точку в'линию до пересечения с линией процесса повентиляционному воздуху (точка к);11) определяют расход продувочного воздуха,кг/ч:О г=01в'кЖгк\\12) вычисляют расход вентиляционноговоздуха, кг/ч.G B= G-G r,13) находят расход теплоты, кДж/ч, наподогрев продувочного воздуха:Q r= G r(/ r-/ H).BOOKS.PROEKTANT.ORGБИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХКОПИЙ КНИГдля проектировщикови технических специалистовГлава 3ОСОБЕННОСТИ ВЕНТИЛЯЦИИЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ,ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ И ПОМЕЩЕНИЙПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ х3.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯВыбор схемы вентиляции для созданияв помещениях воздушной среды, удовлетворяющейустановленным гигиеническим нормами технологическим требованиям, зависитот назначения здания, его этажности, характерапомещений и наличия вредных выделений.Кратность воздухообмена для большинствапомещений установлена СНиП, а также ВСНи приведена далее. Если для рассматриваемогопомещения кратность воздухообмена не уста-1См также СНиП 2 04 05-86новлена СНиП и другими нормативными документами,вентиляционный объем определяютпо расчету.В общественных, административно-бытовыхзданиях и помещениях промышленныхпредприятий, оборудованных вентиляционнымисистемами с искусственным побуждением,в холодный период года следует, как правило,обеспечивать баланс по расходу приточногои вытяжного воздуха. В районах с расчетнойтемпературой наружного воздуха — 40 °С и ниже(параметры Б) для этих зданий также проектируетсясистема вентиляции с искусственнымпобуждением.Метеорологические условия в помещениях

64 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийжилых зданий в теплый период года не нормируются;в общественных и административнобытовыхзданиях условия не нормируютсяв периоды, когда помещения не используютсяи в нерабочее время.В холодный период года в общественных,административных и производственных помещенияхотапливаемых зданий, когда они неиспользуются, а также в нерабочее время, следуетпринимать температуру воздуха ниженормируемой, но не ниже 5°С, обеспечиваявозможность восстановления нормируемойтемпературы к началу использования помещенияили к началу работы.В обслуживаемой зоне общественных и административно-бытовыхпомещений при кондиционированиивоздуха метеорологическиеусловия необходимо обеспечивать в пределахоптимальных норм в соответствии с указаниямиСНиП 2.04.05-86 (приложение 4).Для обеспечения требуемых метеорологическихусловий в общественных и административно-бытовыхпомещениях зданий в районахс расчетной температурой наружного воздуха— 40 °С и ниже (параметры Б), кроме помещенийс влажным и мокрым режимами, в холодныйпериод года количество приточного воздухадолжно превышать организованную вытяжкув объеме однократного воздухообменав час, но не более 6 м 3 /ч на 1 м 2площади полапомещений высотой более 6 м.Для естественного проветривания в помещенияхжилых, общественных и административно-бытовыхзданий необходимо предусматриватьоткрываемые форточки, фрамуги илидругие приточные устройства.В помещениях общественных, административно-бытовыхи производственных зданий,расположенных в IV климатическом районе,а также при обосновании и в других климатическихрайонах, при удельных избытках явнойтеплоты более 23 Вт/м 3дополнительно к системамприточной вентиляции следует предусматриватьпотолочные вентиляторы и вентиляторы-вееры(аэраторы) для периодического увеличенияскорости движения воздуха в теплыйпериод года выше допустимой (согласно ГОСТ12.1.005-88), но не более чем на 0,3 м/с нарабочих местах или на отдельных участкахпомещений.Системы вентиляции с естественным побуждением(шахты и сети) помещений жилых,общественных, а также административно-бытовыхзданий рассчитывают с учетом гравитационногодавления, соответствующего разностивесов наружного воздуха при температуре,равной 5°С, и при нормируемой температуревнутреннего воздуха помещений для холодногопериода года. Необходимо учитывать повышениетемпературы внутреннего воздуха по высотепомещений, действие систем вентиляциис искусственным побуждением и возможноевлияние ветра.Применение рециркуляции воздуха в общественных,вспомогательных зданиях, а такжев помещениях промышленных предприятийрегламентируется указаниями соответствующихСНиП.Не допускается рециркуляция воздуха в помещениях,в воздухе которых имеются болезнетворныебактерии и грибки в опасных концентрациях,устанавливаемых МинздравомСССР, или резко выраженные неприятные запахи.Системы вентиляции, кондиционированиявоздуха и воздушного отопления необходимопроектировать общими: для жилых и общественныхзданий, предусматривая отдельные системыв соответствии с требованиями нормативныхдокументов; для общественных зданийи отдельных помещений общей площадью неболее 200 м 2 категории Д.Распределение приточного воздуха и удалениеего из помещений общественных, административно-бытовыхи производственных зданий,как правило, следует проектировать с учетомрежима использования помещений в течениесуток и года, а также переменных поступленийв помещение теплоты, влаги и вредныхвеществ.Приток воздуха рекомендуется предусматриватьнепосредственно в помещения, где постоянноработают или находятся люди. Приорганизации притока воздуха следует иметьв виду, что часть приточного воздуха, предназначенногодля данного помещения, допускаетсяподавать в коридоры или смежные помещения,но не более 50% количества воздуха,предназначенного для обслуживаемого помещения.В помещения жилых, общественных и административно-бытовыхзданий приточныйвоздух рекомендуется подавать из воздухораспределителей,расположенных в верхней зоне.

3.2. Жилые здания 65Воздухораспределители следует применять,как правило, с устройствами:для изменения направления приточнойструи в помещениях жилых, общественных,административно-бытовых и производственныхзданий;для регулирования расхода приточноговоздуха в помещениях жилых (в системах воздушногоотопления), лечебно-профилактическихзданий и зданий детских учреждений; в помещенияхдругих зданий-при обосновании.Для помещений жилых зданий, больниц,зданий управлений скорость выхода воздуха извоздухораспределителей, а также в вытяжныхотверстиях при отсутствии местных глушителейшума следует ограничивать 3 м/с.Воздуховоды любых систем для многоэтажныхжилых, общественных и административно-бытовыхзданий следует проектироватьс вертикальными коллекторами (кроме лечебно-профилактическихучреждений) и с горизонтальнымиколлекторами, объединяющими поэтажныевоздуховоды не более пяти этажей.Воздуховоды для помещений категорийГ и Д из разных этажей зданий III, Ilia, III6, IV,IVa и V степени огнестойкости не допускаетсяобъединять вертикальными коллекторами.При проектировании помещений для вентиляционногооборудования в жилых, общественныхи административно-бытовых зданияхследует соблюдать требования СНиП 2.09.02-85.3.2. ЖИЛЫЕ ЗДАНИЯ хВ жилых зданиях, как правило, проектируютвытяжную вентиляцию с естественнымпобуждением. Компенсацию удаляемого воздухапредусматривают как за счет поступлениянаружного воздуха, так и за счет перетеканиявоздуха из других помещений. Поступлениенаружного воздуха в помещения квартирпредусматривается через форточки, окна, фрамуги,а также через неплотности окон и дверей.В климатических районах с температуройнаиболее холодной пятидневки (обеспеченностью0,92) ниже — 40 °С в жилых зданияхвысотой в три этажа и более допускается проектироватьприточную механическую вентиляциюс подогревом наружного воздуха.1См. также СНиП 2.08.01-89.В жилых зданиях, расположенных в IVAклиматическом подрайоне, допускается устанавливатьиндивидуальные кондиционеры илидругие охлаждающие устройства с целью поддержаниятемпературы внутреннего воздуха невыше 28 °С. В кухнях и жилых комнатах следуетпредусматривать возможность установкифенов. При расчете вентиляции параметрывнутреннего воздуха и кратность воздухообменапринимают в соответствии с данными, приведеннымив табл. 3.1.Вытяжную вентиляцию жилых комнат вовсех квартирах следует предусматривать черезвытяжные каналы кухонь, уборных, ванных(душевых) и сушильных шкафов. В квартирахв четыре комнаты и более без сквозного илиуглового проветривания должна быть запроектированаестественная вытяжная вентиляциянепосредственно из жилых комнат, не смежныхс санитарными узлами и кухнями. Вентиляционныеканалы из помещений кухонь, уборных,ванных (душевых), кладовых для продуктовне допускается объединять с вентиляционнымиканалами из помещений поквартирныхгенераторов тепла, гаражей, а также помещений,обращенных на различные фасады.При проектировании вентиляции кухоньи санитарных узлов можно объединять: горизонтальныйвентиляционный канал из ваннойили душевой (без унитаза) с вентиляционнымканалом из кухни той же квартиры; вентиляционныеканалы из уборной, ванной (душевой)и сушильного шкафа той же квартиры; вертикальныевентиляционные каналы из кухонь,хозяйственных помещений, уборных, ванныхи сушильных шкафов в сборный вентиляционныйканал. Такое объединение допускается приусловии, что расстояние по высоте между присоединяемымиместными каналами составляетне менее 2 м. Местные каналы, присоединяемыек сборному каналу, должны быть оборудованыжалюзийными решетками, допускающимимонтажную регулировку.В кухнях квартир, расположенных в двухверхних этажах и не оборудованных газовымиводонагревателями, допускается устройствомеханической вентиляции.Вентиляцию и проветривание закрытыхлестничных клеток следует обеспечивать устройствомвентиляционных шахт, открывающихсяокон, фрамуг и форточек. Проветриваниелестничных клеток без естественного осве-

66 1 шва J Освоенности вентиляции юаиия и помещенииТАБЛИЦА 31 РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА ВПОМЕЩЕНИЯХ КВАРТИРНЫХ ДОМОВ И ОБЩЕЖИТИЙПомещения Расчетная Объем или кратность воздухообмена в 1 чтемпературавоздуха, °СпритоквытяжкаЖилая комната квартиры и общежитияТо же, в районах с температурой наиболеехолодной пятидневки (обеспеченностью0.92) — 31 С С и нижеКухня в квартирах и общежитияхСушильный шкаф для одежды и обуви вквартирахВаннаяУборная индивидуальнаяСовмещенное помещение уборной и ваннойТо же, с индивидуальным нагревателемУмывальная общаяДушевая обшаяУборная общаяВестибюль, общий коридор, лестничнаяклетка в квартирном домеТо же, в общежитииПомещения для культурно-массовыхмероприятий и отдыха, учебных и спортивныхзанятий, помещения для администрациии персоналаПостирочнаяГладильная, сушильная в общежитииКладовая для хранения личных вещей,спортивного инвентаря, хозяйственные ибельевые в общежитияхПалата изолятора в общежитииМашинное помещение лифтовМусоросборная камера18(20)20(22)183 м 3 /ч на 1 м 2площади комнатыТо же> 60 м 3 /ч30 м 3 /ч2525 м 3 /ч182550 м 3 /ч1818 - 0,525 - 516 50 м 3 /ч на 1 унитази 25 м 3 /ч на 1 писсуар16 - -18 _ 118 115 По расчету,не менее 4 но 715 По расчету,не менее 2 но 312 — 0,520 _ 15—По расчету, но неменее 0,55 1 -через стволмусоропроводаПримечания 1 В угловых помещениях квартир и общежитий расчетная температура воздуха должнабыть на 2 °С выше указанной в таблице2. В лестничных клетках домов для IV климатического района и Шб климатического подрайона, домовс квартирным отоплением температура не нормируется3 Значения в скобках относятся к домам для престарелых и семей с инвалидами.щения следует осуществлять через вытяжныеканалы и шахты.При применении канальной приточной вентиляции,совмещенной с воздушным отоплением,предусматривается подача воздуха в жилыепомещения постоянно по каналам воздушногоотопления.Рекомендуемые минимальные размеры жалюзийныхрешеток: в кухнях одно-, двух- итрехкомнатных квартир без вытяжных вентиляторов-20 х 25 см; в уборных и ванных комнатах-15х 20 см. В жилых комнатах и санитарныхузлах предусматриваются регулируемыевытяжные решетки, в кухнях неподвижные.В наружных стенах технических подполийи подвалов необходимо проектировать продухиплощадью не менее 0,05 м 2каждый. Об-

3.3. Здания административных учреждений 6щая площадь продухов должна обеспечить неменее чем 1,5-кратный обмен воздуха в 1 ч. Вовсех перегородках и внутренних стенах техническихподполий, за исключением противопожарныхпреград, необходимо устраивать подпотолком отверстия площадью не менее 0,02 м 2 .Для вентиляции холодного чердака с железобетоннымпокрытием в наружных стенахс каждой стороны здания следует предусматриватьотверстия суммарной площадью не менее1/500 площади чердачного перекрытия, а вIII и IV климатических районах-не менее 1/50.В зданиях с теплым чердаком удалениевоздуха из чердака проектируется через вытяжныешахты из расчета одна шахта на каждуюсекцию дома; высота шахты должна бытьне менее 4,5 м от покрытия.3.3. ЗДАНИЯ АДМИНИСТРАТИВНЫХУЧРЕЖДЕНИЙ, ПРОЕКТНЫХ И НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИХ ОРГАНИЗАЦИЙВ зданиях административных учрежденийи проектных организаций применяется механическаяприточно-вытяжная вентиляция. Прирасчете вентиляции руководствуются данными,приведенными в табл. 3.2.В помещениях административных учрежденийи проектных организаций, расположенныхв IV климатическом районе, необходимоподдерживать оптимальные параметры воздушнойсреды, проектируя кондиционированиевоздуха. В других климатических районах комфортноекондиционирование воздуха допускаетсяпроектировать при технико-экономическомобосновании.Для конференц-залов, помещений общественногопитания и помещений киноаппаратногокомплекса следует предусматривать самостоятельныесистемы приточной вентиляциис механическим побуждением. Для остальныхпомещений проектируется единая система приточнойвентиляции.Подавать приточный воздух необходимонепосредственно в конференц-залы, обеденныезалы, кухни, вестибюли, а также в другие помещениявспомогательного и обслуживающегоназначения.Удаление воздуха самостоятельными вытяжнымисистемами вентиляции с механическимпобуждением следует предусматриватьдля следующих групп помещений: санитарныхузлов и курительных; проектных залов и служебныхпомещений, кабинетов площадьюТАБЛИЦА 3.2. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХЗДАНИЙ АДМИНИСТРАТИВНЫХ И ПРОЕКТНЫХ ОРГАНИЗАЦИЙПомещенияПроектные залы икомнаты, служебныепомещения и кабинетыплощадью 35 м 2и болееСлужебные помещения икабинеты площадьюменее 35 м 2 , комнатыдля работы с заказчиками,читальные залы архивови библиотек, проектныекабинеты, комнатыобщественных организацийи экспозицииПриемные при кабинетахКонференц-залы и залысовещанийМашинописные бюроКиноаппаратные извукоаппаратныеХранилища архивов ибиблиотек3*Температуравоздуха вхолодныйпериод года,°СОбъем или кратносгь воздухообменав 1 чпритокПо расчету на ассимиляциютепловлагоизбытков3,5 2,818 3 2,416 По расчету на ассимиляциютепловлагоизбытков18 3 3По нормам проектирования культурнозрелищныхучреждений18 2Дополнительные указания

68 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийПродолжение табл. 3.2Помещения копировально-множительныхслужб:отделение светокопированияс участкомотделки чертежейи переплетноброшюровочноеотделениеотделение электрографическогокопирования,фотокопированияи микрофильмированияПомещения Расчетная Объем или кратность воздухообмена в 1 чтемпературавоздуха, °Спритоквытяжкаотделение офсетной 18 2печати, редакционнооформительскоето же, подготовки и 18 5изготовления печатныйформто же, печатноеМакетные мастерские:18 3участки изготовления 16 3макетовучастки сборки от­ 16 2дельных макетовучастки окраски 16 3макетовПомещения лабораторииисследования грунтов:препараторскаяпрепараторская приналичии вытяжногошкафахимическая лабораторияфизическая лабораторияи лабораторияпо определению механическихсвойствгрунтовкубовая и дистилляторнаяхранилище грунтаМедицинские пункты:кабинеты врачапроцедурныеСтоловыеИ8151020202 15 5По скорости в рабочем проемевытяжного шкафа при v == 0,7 м/с, F = 0,4 м 253325511,55По расчету-согласно заданию на проектированиеи требованиям СНиП по проектированиюпредприятий общественногопитанияМестный отсос от каждогоаппарата и клееварок-по заданию напроектированиеМестные отсосы от дуговыхфонарей, сушильныхустройств, аппаратов посушке и глянцеваниюфотоотпечатков и процессоров-по заданию напроектированиеМестные отсосы от аппаратовЭК-1 и ЭК-2-по заданию на проектированиеМестные отсосы от клеевароки укрытий научастке окраски-позаданию на проектированиеИз верхней зоны удалениевоздуха-в объемедвукратного воздухообменапомещенияМестный отсос от стерилизаторов-позаданиюна проектирование

3.3 Здания административных учреждений 6Продолжение табл. 3.2Помещения Расчетная Объем или кратность воздухообмена в 1 чтемпературавоздуха, °СпритоквытяжкаБуфеты 16 По расчету-согласно заданиюна проектирование, но не менее3-кратного воздухообмена помещенияВестибюлиГардеробные (объем за161622барьером)Курительные 18 - В объеме воздуха,Санитарные узлы 16 -Умывальные 16 -Комнаты личной гигиены 23 -женщинПомещения обслуживающегоперсоналаРемонтные мастерские:столярные181623механические 16 2удаляемого из помещенияпроектныхзалов и комнат, служебныхпомещений,но не менее 10-кратноговоздухообмена помещения100 м 3 /ч на 1 унитазили писсуарУдаление воздуха изсанитарных узлов5Кладовые инвентаря, 16 - 1оборудования, бумаги иканцелярских принадлежностейКладовая для химикатов 16 - 5(для копировально-множительныхслужб)Кладовые уборочного 16 - 1,5инвентаря и помещениясбора и переработкимакулатуры4 ,Местные отсосы от вер-3 J стака, где производитсяпайка, от клееварки-позаданию на проектированиеОбеспечивается самостоятельнойсистемой вытяжнойвентиляцииПримечания: 1 Объемы воздуха, удаляемого местными отсосами, следует компенсировать притокомвоздуха, учитывая коэффициенты одновременности работы оборудования В помещениях, где устанавливаютсяместные отсосы, кратности обмена воздуха относятся к общеобменной вентиляции.2. В IA климатическом подрайоне в помещениях с постоянным пребыванием людей расчетную внутреннюютемпературу воздуха в холодный период года следует увеличивать на 2°35 м 2 и более; холлов и коридоров; помещенийкопировально-множительных служб; помещенийпредприятий общественного питания; аккумуляторных;кинопроекционных, а также отвытяжных шкафов и укрытий. Для конференцзалови залов совещаний рекомендуется проектироватьсистемы вытяжной вентиляции с естественнымпобуждением. При этом необходимообеспечивать меры по предотвращениюопрокидывания тяги.Удалять воздух из служебных помещенийи кабинетов площадью менее 35 м 2следует за

70 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийсчет перетекания воздуха в коридор, а из служебныхкомнат и кабинетов площадью 35 м 2и более - непосредственно из помещений.Воздухообмен в помещениях проектныхзалов, служебных помещениях и кабинетах следует,как правило, организовывать по схеме«сверху-вниз», или «сверху-вверх», а в конференц-залах«сверху-вниз-вверх»; допускаютсяи другие схемы воздухообмена при соответствующемобосновании.Вытяжную вентиляцию с естественным побуждениемдопускается предусматривать в помещенияхзданий высотой один-три этажас количеством сотрудников менее 300 чел. Рециркуляциявоздуха применяется в помещениях,для которых воздухообмен определяетсярасчетом из условий ассимиляции тепловлагоизбытков.Централизованная рециркуляциявоздуха для служебных помещений и кабинетовне допускается. В проектных залах, служебныхпомещениях и кабинетах, конференц-залах и залахсовещаний, в зданиях проектных и конструкторскихорганизаций следует обеспечиватьоптимальные условия воздушной среды.При проектировании кондиционирования воздухав конференц-залах и залах совещанийустраиваются одноканальные системы низкогодавления с рециркуляцией воздуха; в проектныхзалах, служебных помещениях и кабинетах-одноканальныевысокоскоростные, совмещенныес отоплением системы с эжекционнымиприборами.Тепловыделения, влаговыделения и выделенияС0 2от людей в проектных залах и комнатах,служебных помещениях, конференц-залахи залах совещаний в зависимости от температурывоздуха рекомендуется принимать потабл. 3.3.Для лабораторных помещений НИИ естественныхи технических наук необходимопроектировать приточно-вытяжную вентиляциюс механическим побуждением, предусмат-ТАБЛИЦА 3.3. ВЫДЕЛЕНИЯ ОТ 1 ЧЕЛОВЕКАТЕПЛОТЫ, ВЛАГИ И С0 2Температура Тепловыделения, Вт Влаго- Выделевоздухав зоне выделе- ния С0 2,пребывания полные яв- скры- ния, л/члюдей, °С ные тые г/ч20-22 105 70 35 50 2023-25 111 60 51 75 2026-28 116 49 67 100 20ривая при необходимости подогрев, очисткуи увлажнение воздуха. При проектированиивентиляции температуру, относительную влажностьи скорость движения воздуха в помещенияхлабораторий следует принимать как дляпроизводственных помещений, работы в которыхотносятся к категории легких, а также потехнологическим требованиям. В помещениях,где производятся работы с вредными веществамивсех классов опасности или происходитвыделение горючих паров и газов, не допускаетсярециркуляция воздуха. В помещениях лабораторийдолжны быть предусмотрены открывающиесячасти окон и системы естественнойвентиляции для удаления воздуха из помещенийв нерабочее время. Объем воздуха,удаляемого через вытяжной шкаф, следуетопределять в зависимости от скорости движениявоздуха в расчетном проеме шкафа, согласнотабл. 3.4.При организации подачи приточного воздуханепосредственно в помещение лабораторииследует подавать 90% объема воздуха,удаляемого местными вытяжными системами,а в коридор и холл - остальное количествовоздуха (10%); при этом в холлах зданий лабораторийхимического профиля, примыкающихк лестничным клеткам или шахтам лифтов,должен быть обеспечен не менее чем 20-кратный обмен воздуха; объем холлов следуетпринимать в расчете минимальным и не болееТАБЛИЦА 3.4. СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯВОЗДУХА, УДАЛЯЕМОГО ЧЕРЕЗ ВЫТЯЖНОЙШКАФ, В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПРЕДЕЛЬНОДОПУСТИМЫХ КОНЦЕНТРАЦИЙ ВРЕДНЫХВЕЩЕСТВ В РАБОЧЕЙ ЗОНЕПредельно допустимыеконцентрации вредныхвеществ в рабочейзоне, мг/м 3Скорость движениявоздуха в расчетномпроеме шкафа, м/сБолее 10 0,5От 10 до 0,1 0,7Менее 0,1 1Примечания: 1. Площадь расче1НОго сеченияпроема необходимо принимать равной 0,2 м 2на 1 мдлины вытяжного шкафа.2. При работах, связанных с выделением в воздухаэрозолей и пыли веществ 1-, 2- и 3-го класса опасности,скорость движения воздуха в расчетном проемевытяжного шкафа следует принимать 1,2- 1,5 м/с.3. Коэффициент одновременности работы вытяжныхшкафов допускается принимать равным единице.

3 4 Общественные здания 71ТАБЛИЦА 35 ЗНАЧЕНИЯ ПОДПОРАВОЗДУХА В ЗДАНИЯХ ХИМИЧЕСКИХЛАБОРАТОРИЙПомещенияПодпор на этажах, Па1-м 2-м 3-м 4-м 5-мЛаборатории 40 30 20 10 0Рабочие комнаты для 80 70 60 50 40теоретической работыКоридоры и холлы 70 60 50 40 50130 м 3 При аэродинамическом расчете приточныхи вытяжных систем вентиляции зданийлабораторий химического профиля необходимоучитывать подпор воздуха в помещениях(в зависимости от этажа, на котором расположенопомещение) согласно табл. 3.5.Системы приточной вентиляции, кондиционированиявоздуха и воздушного отопления,обслуживающие помещения с производствами(процессами) категорий А, Б и Е, должныпроектироваться отдельными для групп помещенийкаждой из указанных категорий. Системывытяжной вентиляции, обслуживающие помещенияс производствами (процессами) категорийА, Б и Е, должны проектироватьсяотдельными для каждого помещения. Системувытяжной вентиляции помещений лабораторийс производствами (процессами) категории В(в том числе помещений, предназначенных дляработы со взрывопожароопасными веществами),оборудованных вытяжными шкафами,следует проектировать -децентрализованной от вытяжных шкафовс индивидуальным воздуховодом и вентиляторомдля каждого помещения;централизованной, при которой вытяжныевоздуховоды от каждого отдельного лабораторногопомещения объединяются в сборныйвертикальный коллектор, размещаемый за пределамиздания, или горизонтальный, размещаемыйна техническом этаже в помещениидля оборудования вытяжных системДля помещений лабораторий с производствами(процессами) категории В возможнопроектирование общих приточных коллекторов.Объединение поэтажных ответвленийвоздуховодов или поэтажных коллекторов допускаетсяне более чем для девяти этажей Приэтом необходимо устанавливать самозакрывающиесяобратные клапаны на каждом поэтажномответвлении или поэтажном коллекторе,обслуживающем группы помещений общей площадьюне более 300 м 2В помещении лабораторииместные отсосы и общеобменную вытяжкуможно объединять в одну вытяжнуюсистему. Воздуховоды местных отсосов и общеобменнойвытяжки могут быть объединеныв помещении лаборатории или в помещениивентиляционного оборудования В системахвытяжной вентиляции лабораторий при удалениивоздушной смеси с химически активнымигазами следует применять воздуховоды из коррозионностойких материалов.3.4. ОБЩЕСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯА. Детские дошкольные учреждения 1В помещениях детских садов-яслей проектируютприточно-вытяжную вентиляцию сестественным побуждением. При расчете вентиляциируководствуются данными, приведеннымив табл 3.6.Для помещений групповых и игральныхстоловыхво всех климатических районах, кромеподрайонов IA, 1Б и 1Г, предусматриваютпериодическое естественное сквозное или угловоепроветривание. В IV климатическом районепериодическое сквозное или угловое проветриваниепредусматривают также в спальнях-верандах,кухнях, стиральных-разборочных, сушильнях-гладильняхи туалетных.Удалять воздух из помещений спален,имеющих сквозное или угловое проветривание,допускается через групповые помещения.Объем воздуха, удаляемого от одногошкафа для сушки детской одежды, принимаетсяравным 10 м 3 /ч.Вытяжные воздуховоды, идущие из пищеблока,не должны проходить через групповыеи спальные помещения.Для медицинских помещений следует проектироватьсамостоятельные вытяжные каналы.Для периодической интенсификации воздухообменана вытяжном канале в туалетныхкомнатах без оконных проемов в наружныхограждениях следует устанавливать по одномуосевому малогабаритному вентилятору.Для подогрева наружного воздуха, подаваемогов помещения стиральной и гладиль-1См также ВСН 49-86

72 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийТАБЛИЦА 3.6. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА ВПОМЕЩЕНИЯХ ДЕТСКИХ ДОШКОЛЬНЫХ УЧРЕЖДЕНИЙПомещения Расчетная темпе- Объем или кратность воздухообмена в 1 чратура воздуха, °Св климатических районах и ] подрайонахIA, и, IV IA, 1Б, 1Г во всех, кроме IA, 1Б, 1Г1Б, 1Г III IB1Д приток вытяжка приток вытяжкаИгральная, приемная младшейясельной группыГрупповая, раздевальная 2-йгруппы раннего возраста и 1-ймладшей группыГрупповая, раздевальная:2-й младшей группысредней и старшей группыСпальни:ясельных группдошкольных группТуалетные:ясельных группдошкольных группЗалы для музыкальных и гимнастическихзанятийБуфетныеПрогулочные верандыПомещение бассейна для обучениядетей плаваниюМедицинские помещенияСлужебно-бытовые помещенияКухняСтиральнаяГладильнаяФизиотерапевтический кабинет,кабинет массажа24 23 22 2,5 1,5 - 1,523 22 21 2,5 1,5 - 1,522 21 20 2,5 1,5 1,521 20 19 2,5 1,5 - 1,522 21 20 2,5 1,5 _ 1,520 19 18 2,5 1,5 - 1,523 22 21 — 1,5 _ 1,521 20 19 - 1,5 - 1,520 19 18 2,5 1,5 - 1,516 16 16 - 1,5 _ 1,512 - - По расчету. , но не - -менее 20 м '/ч на 1ребенка30 30 30 По расчету. , но не - По расчету, номенее 50 M J/ч на 1 не менее 50 м 3 /чребенкана 1 ребенка23 22 21 2,5 1,5 - 120 18 17 1,5 1 - 115 15 15 По расчету - По расчету18 18 18 5 5 5 516 16 16 5 5 5 528 28 - 2,5 1,5 - 1,5Примечания: 1. В IA, 1Б и 1Г климатических подрайонах приток воздуха в помещения следуе!предусматривать механическими вентиляционными установками.2. В помещениях стиральной и гладильной следует организовывать механический приток и вытяжкувоздуха.3. В туалетных дошкольных групп вытяжку воздуха следует предусматривать из уборной.4. В туалетах детской группы, проектируемой без естественного освещения, вытяжка должна быть не менее3 объемов в 1 ч.ной, могут применяться приточные шкафы с использованиемв качестве нагревательных элементовкалориферов, конвекторов или радиаторов.Для постирочных, не оборудованных сушильнымибарабанами, подогрев поступающеговоздуха допускается обеспечивать за счетповерхности нагревательных приборов.Для детских дошкольных учреждений недопускается применение асбестоцементных воздуховодовв системах вентиляции.Б. Общеобразовательные школы,школы-интернаты и профессиональнотехническиеучилища 1В учебных помещениях проектируется приточно-вытяжнаявентиляция из расчета 16 м 3 /чвоздуха на одного человека. При проектированииприточной вентиляции с механическимпобуждением должна предусматриваться ес-1См. также ВСН 50-86 и ВСН 51-86.

3.4 Общественные здания 73тественная вытяжная вентиляция в размере однократногообмена непосредственно из учебныхпомещений (классов, лабораторий, учебныхзаведений). Удалять воздух из учебныхпомещений следует через рекреационные помещения,санитарные узлы, а также за счетэксфильтрации через неплотности окон. В школахс числом учащихся до 200 включительнодопускается устройство вентиляции без организованногомеханического притока. Данныедля расчета вентиляции приведены в табл. 3.7.При применении для учебных помещенийсистем воздушного отопления, совмещенногос вентиляцией, необходимо предусматриватьТАБЛИЦА 3.7. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ВОЗДУХООБМЕНА ВПОМЕЩЕНИЯХ ШКОЛ И УЧИЛИЩПомещенияКлассы, кабинеты, лабораторииУчебные мастерскиеСпортивный зал, студия хореографииСпальные комнатыАктовый зал - киноаудитория и кабинеттехнических средствРекреационные помещенияУчительская, кружкиБиблиотека, кабинеты администрации,комнаты общественных организацийКабинет врача (медицинская комната)Раздевальные при спортивном залеДушевыеРаздевальные при душевыхУборныеУмывальные в отдельном помещенииКомнаты для чистки одежды и обувиГардеробные и кладовые одежды иобувиВестибюльСтоловая:горячий цехцехи холодный, доготовочный,мясной, рыбный, овощноймойка столовой и кухонной посудыкладовая овощейкладовая сухих продуктовзагрузочно-тарнаяобеденный залКиноаппаратнаяФотолаборатория, кинофотолаборатория,технический центрУголок живой природыРасчетная температура воздуха, Объем или кратность воз-°С, в климатических районах и духообмена в 1 чподрайонахIA, 1Б.1ГII, III,IB, 1ДIV приток вытяжка21 18 17 16 м 3 /ч на 1 чел.17 15 15 20 м 3 /ч на 1 чел.17 15 15 80 м 3 /ч на 1 чел.18 16 16 - 1,520 18 17 20 м 3 /ч на 1 чел.18 16 16 _ _21 18 17 - 1,521 18 17 - 123 22 21 _ 1,522 20 19 - 1,525 25 25 - 523 22 20 В объеме вытяжки из21 18 17душевых50 м 3 /ч на 125 м 3 /ч на 1унитаз,писсуар23 22 20 - 120 18 17 - 319 16 16 - 1,519 16 16 - -5(В1165нерабочее165время)16По расчету3 420 20 20 4 65 5 5 - 212 12 12 - 216 16 16 - -16 16 16 Не менее 20 м 3 /ч на 1посадочное место16 16 16 По объему вытяжки18 18 182от кинопроекторов20 — — _ 5Примечания -1. В классных помещениях для I-IV классов и в угловых кабинетах, комнатах отдыха(спальных-игровых) и спальных комнатах расчетную температуру следует принимать на 2 °С выше указанной.2. Объем удаляемого воздуха от вытяжного химического шкафа принимается равным 1100 м 3 /ч3. У наждачного точила должны предусматриваться укрытие и обеспыливающий агрегат4. Клееварки должны быть оборудованы укрытием, локализующим выделения, и местной вытяжкой.5. При расчете систем воздушного отопления тепловыделения от одного учащегося в учебном помещениипринимаются равными 69,8 Вт

74 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийавтоматическое управление этими системами,в том числе поддержание в рабочее времярасчетной температуры и относительной влажностив пределах 30-60%, а в нерабочее времятемпературы не ниже 15 °С. В нерабочее времядопускается использование рециркуляции воздухав системах воздушного отопления учебныхпомещений. Температура воздуха, подаваемогов рабочее время системами воздушногоотопления, не должна превышать 40 °С.Вытяжные каналы из учебных помещенийпри воздушном отоплении проектировать неследует.Устройство вытяжных каналов можно непредусматривать так же в случае, если в помещенияхучительской, библиотеки, кабинетовадминистрации и в комнатах отдыха имеютсянаружные окна с фрамугами или форточками.В школах и училищах, как правило, проектируютотдельные системы вентиляции дляследующих помещений: классных комнат иучебных кабинетов (при отсутствии воздушногоотопления), актовых залов, спортивныхзалов', столовых, лабораторий с препараторскими,оборудованных вытяжными шкафами,киноаппаратных, аккумуляторных, санитарныхузлов, медпункта. Отдельная система приточнойвентиляции должна предусматриваться длястоловых.Из лабораторий физики и химии устраиваютмеханическую вытяжку через вытяжныешкафы. Для ученических и демонстрационныхлабораторных шкафов проектируют отдельныевытяжные системы. Расчетную скорость движениявоздуха в рабочем отверстии при полностьюоткрытой шторке принимают соответственно0,5 и 0,7 м/с. Объем воздуха, удаляемогочерез вытяжной шкаф, следует определятьв зависимости от скорости движения воздухав расчетном проеме шкафа согласнотабл. 3.8.Из помещений, оборудованных вытяжнымишкафами, весь объем воздуха следует удалятьчерез шкафы, предусматривая отдельнуюсистему для каждого шкафа. Удалять воздухдопускается общей системой вентиляции изодного или нескольких помещений при условииобеспечения требований по взрывопожаробезопасностии согласно СНиП 2.04.05-86.В помещения лабораторий, где выделяютсявредные вещества, следует подавать не менее90% общего объема приточного воздуха дляТАБЛИЦА 3.8. СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯВОЗДУХА В РАСЧЕТНОМ ПРОЕМЕ ШКАФА ВЗАВИСИМОСТИ ОТ ПРЕДЕЛЬНОДОПУСТИМЫХ КОНЦЕНТРАЦИЙ ВРЕДНЫХВЕЩЕСТВ В РАБОЧЕЙ ЗОНЕПредельно допустимыеконцентрации вредныхвеществ в рабочей зоне,мг/м 3Скорость движениявоздуха в расчетномпроеме шкафа, м/сБолее 10 0,5От 10 до 0,1 0,9 1Менее 0,1 1-1,5Примечания: 1. Площадь расчетного сеченияпроема необходимо принимать равной 0,2 м 2на 1 мдлины вытяжного шкафа.2. Коэффициенты одновременности работы вытяжныхшкафов в лабораториях устанавливаются заданиемна проектирование.этих помещений. Остальной объем приточноговоздуха подается в смежные помещения (коридоры),причем его количество не должно превышать1,5-кратного воздухообмена в 1 ч дляэтих помещений с учетом коэффициента одновременностидействия систем местных отсосов,определяемого по технологической части проекта.При смежном расположении умывальнойкомнаты и уборной вытяжка предусматриваетсяиз уборной.Воздухообмен в школьных столовых рассчитываетсяна поглощение избытков тепла,выделяемого технологическим оборудованиемкухни, при этом количество наружного воздухана 1 место в обеденном зале должно приниматьсяне менее 20 м 3 /ч. Подавать приточныйвоздух следует через обеденный зал, удалять-изпомещений кухни и других производственныхпомещений. При установке модулированногокухонного оборудования часть приточноговоздуха подается через вентиляционныеустройства этого оборудования.Приточный воздух в киноаппаратную допускаетсяподавать от приточной системы актовогозала лекционной аудитории при условииподключения воздуховода, идущего в киноаппаратную,к приточной системе зала нижеуровня пола киноаппаратной.Воздушно-тепловые завесы следует проектироватьдля школ на четыре и более параллелейклассов, сооружаемых во II и III климатическихрайонах и в IB и 1Д климатическихподрайонах с расчетной температурой отопительногопериода-20°С и ниже. При строи-

3.4. Общественные здания 75тельстве школ в IA, 1Б и 1Г климатическихподрайонах воздушно-тепловые завесы предусматриваютсядля школ на одну параллельI—IV и две параллели V-XI классов и более.В. Больницы и поликлиникиВ зданиях аптек и лечебно-профилактическихучреждений, кроме инфекционных больниц(отделений), проектируют приточно-вытяжнуювентиляцию с механическим побуждением.В инфекционных больницах (отделениях) вытяжнуювентиляцию устраивают из каждогобокса, полубокса и от каждой палатной секцииотдельно с естественным побуждением и установкойдефлектора, а приточную вентиляциюпредусматривают с механическим побуждениеми подачей воздуха в коридор.При расчете вентиляции руководствуютсяданными, приведенными в табл. 3.9.Кондиционирование воздуха проектируютв операционных, наркозных, родовых, послеоперационныхпалатах, реанимационных залах,палатах интенсивной терапии, в однокоечныхи двухкоечных палатах для больных с ожогамикожи, в палатах, предназначенных для размещения50% коек отделений для грудных и новорожденныхдетей, а также во всех палатахотделений недоношенных и травмированныхдетей. Воздух, подаваемый в эти помещения,надлежит дополнительно очищать в бактериологическихфильтрах, устанавливаемых послевентилятора. В этом случае не допускаетсяустановка масляных фильтров в качестве I ступениочистки воздуха.В палатах, которые оборудуются полностьюкювезами, кондиционирование воздухапредусматривать не следует.В операционных, наркозных, послеоперационныхпалатах, родовых, реанимационныхзалах и палатах интенсивной терапии относительнуювлажность воздуха следует принимать55-60%; подвижность воздуха не должна превышать0,15 м/с. Относительную влажностьвоздуха в зимнее время в палатах иного назначениярекомендуется принимать 30-50%. Увлажнениевоздуха предусматривается в приточныхустановках.Самостоятельные системы приточно-вытяжнойвентиляции, а также системы кондиционированиявоздуха для помещений, указанныхвыше, проектируют; для операционныхблоков (отдельно для асептических и септическихотделений), реанимационных залов и палатинтенсивной терапии (отдельно для поступающихв больницы с улицы и из отделений больниц),родовых (отдельно для физиологическогои обсервационного отделений), палат новорожденных,недоношенных и травмированных детейкаждого отделения (отдельно для физиоло-ТАБЛИЦА 3.9. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХАВ ПОМЕЩЕНИЯХ ЛЕЧЕБНЫХ УЧРЕЖДЕНИЙПомещенияТемпература,°СОбъем или кратность воздухообменав 1 чпритоквытяжкаПалаты для взрослых больных, для матерей 20детских отделений, палаты для туберкулезных(взрослых и детей)Палаты для больных гипотиреозом 24Палаты для больных тиреотоксикозом 15Манипуляционные-туалетные для новорожденных 25Послеоперационные палаты, реанимационные залы, 22палаты интенсивной терапии, родовые, родовыебоксы, операционные-диализационные, наркозные,палаты на 1-2 койки для ожоговых больныхПослеродовые палаты "1Палаты на 3-4 койки для ожоговых больных, > 22палаты для детейJПалаты для недоношенных, травмированных, 25грудных и новорожденных детейБоксы и полубоксы, фильтр-боксы, предбоксы, 22палатные секции инфекционного отделения80 м 3 /ч на 1 койку1,5 2По расчету, но не менее 1080 м 3 /ч на 1 койкуПо расчету, но не менее80 м 3 /ч на 1 койку2,5 2,5(подача воздухав коридор)

76 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийПредродовые, фильтры, приемно-смотровые 22 1,5 2боксы, смотровые, перевязочные манипуляционные,предоперационные, процедурные, кабинетыдля кормления детей в возрасте до 1 годаКабинеты врачей, комнаты персонала, комнаты 20 1 1отдыха для больных, пользующихся процедурамиводолечения и грязелечения, кабинеты иглотерапии,кабинеты аудиометрии и антропометрииКабинеты ангиографии, процедурные и кабинеты 20 3 4для раздевания при рентгено-диагностических кабинетах,процедурные и раздевальные флюорографическихкабинетов, кабинеты электросветолечения,массажныеПроцедурные для рентгеновских снимков зубов, 18 3 4моечные лабораторной посуды патологоанатомическихотделений, комнаты управления рентгеновскихкабинетов и радиологических отделений, фотолабораторииСтерилизационные при операционных, лаборатории 18 1 3и помещения для производства анализов, кабинетырадиотелеметрических, эндокринологических и другихисследований, помещения для приема, сортировкии взятия проб для лабораторных анализов,монтажные и моечные кабинетов искусственнойпочки и помещений для аппарата искусственногокровообращения, препараторские лаборатории, помещениядля окраски мазков, комплектования иупаковки инструментов, приема, разборки, мытьяи сушки хирургических инструментов и др.Залы лечебной физкультуры 18 50 м 3 /ч на 1 занимающегося взалеКабинеты функциональной диагностики, помеще- 22 1 3ния для ректороманоскопииКабинеты лечебной физической культуры, механо- 20 2 3терапии, зубоврачебные кабинеты, комнаты зондирования,помещения для дегельминтизацииПомещения (комнаты) для санитарной обработки 25 3 5больных, душевые, кабины личной гигиены, помещениядля субаквальных, сероводородных и другихванн (кроме радоновых), помещения подогревапарафина и озокерита, лечебные плавательные бассейныПомещения для хранения гипсовых бинтов и гипса, 16 - 1центральные бельевые, кладовые инфицированногобелья и постельных принадлежностей, кладовыехозяйственного инвентаря, кладовые реактивов иаппаратуры в патолого-анатомических отделенияхи др.Помещения стерилизационных 16 По расчетуПомещения для мытья, стерилизации и хранения 16 - 5суден и горшков, мытья и сушки клеенок, сортировкии временного хранения грязного белья и твердыхотходовРегистратуры, справочные, вестибюли, гардероб- 18 - 1ные, буфетные, столовые для больных, кладовыевещей и одежды больных, пользующихся паркомПомещения для мытья и стерилизации столовой 18 2 3и кухонной посуды при буфетных и столовых палатныхотделений, парикмахерские для обслуживаниябольных, муляжныеПомещенияТемпература,°СПродолжение табл. 3.9Объем или кратность воздухообменав 1 чпритоквытяжка

3.4. Общественные здания 77Продолжение табл. 3 9Помещения Температура, Объем или кратность воздухо-°С обмена в 1 чХранилища радиоактивных веществ, фасовочные имоечные радиологических отделений, моечные влабораторияхПроцедурные в кабинетах для статической и подвижнойтеле-гамматерапии, кабинеты: аэроионолечения,теплолечения, укутывания, помещения приготовлениярастворов для радоновых ванн, кабинетылечения ультразвукомРаздевальные и кабины для раздевания в отделенияхводолеченияПомещения хранения труповПомещения радоновых ванн, грязелечебные залы,душевой зал с кафедрой, кабинеты грязелечения длягинекологических процедурПомещения для хранения и регенерации грязиПомещения одевания и выдачи трупов, помещенияхранения хлорной известиПомещения дезинфекционных камер:приемные )грязные отделения Jразгрузочные (чистые) отделенияШлюзы при сероводородных ванныхКабины для раздевания при сероводородныхванныхПомещения приготовления растворов сероводородныхванн и хранения реактивовПомещения для мойки и сушки простыней, холстов,брезентов, грязевые кухниИнгаляторий (процедурные)СекционныеШлюзы перед палатами для новорожденныхПомещения выписки родильниц и облучения детейкварцевой лампойУборные и умывальныеКлизменнаяШлюзы в боксах и полубоксах инфекционныхотделенийМалые операционныеПомещения аптек:распаковочные, дистилляционные, комнаты дляхранения и оформления лекарственных формдля инъекций, кладовые товаров, комнаты химика-аналитика,моечныекубовые стерилизационные, кладовые лекарственныхтравкладовые термолабильных, медикаментовсклады стерильных материаловторговые залы аптекасептические1820приток23 Приток по балансу вытяжкииз залов с ванными и грязевыхпроцедур225 4Примечание Для зданий лечебно-профилактических учреждений, размещаемых в IV строительно-климатическомрайоне, на теплый период года расчетную температуру воздуха в помещениях, в которыхпредусматривается устройство кондиционирования воздуха, принимать на 3 °С выше указанной.121416162525Из чистогоотделения352 1035333Через грязноеотделение4420 5 616 6 10201620228 .1211041120 _ 50 м 3 /ч на 1унитаз и20 м 3 /ч на 12020-писсуар522 10 518 2 318 3 44181618334342

78 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийгического и обсервационного отделений), рентгеновскихотделений, лабораторий, отделенийгрязелечения, водолечения, сероводородныхванн, радоновых ванн, лабораторий приготовлениярадона, санитарных узлов, холодильныхкамер, хозрасчетных аптек. Объединение несколькихпомещений одной вентиляционнойсистемой возможно только при одинаковомрежиме в них, допустимости сообщения помещениймежду собой и исключении пребыванияв них инфекционных больных. В каждоепомещение для лечебных процедур приточныйвоздух следует подавать непосредственно вверхнюю зону, для остальных помещений допускаетсяподача приточного воздуха в коридорпо балансу вытяжки. Рекомендуется подаватьвоздух и в такие помещения, как вестибюли,ожидальные и т. п.Наружный воздух, подаваемый системамиприточной вентиляции, надлежит очищать вфильтрах. Рециркуляция воздуха не допускается.Приточный воздух, как правило, обрабатываютв центральных приточных камерах(кондиционерах). Вентиляционные приточныеи вытяжные камеры размещают таким образом,чтобы была исключена передача шумав помещения с длительным пребыванием больныхи в кабинеты врачей.Воздуховоды систем приточной вентиляции(кондиционирования воздуха) после бактериологическихфильтров рекомендуется выполнятьиз нержавеющей стали.В отдельных операционных, предназначенныхдля мелких операций (например, в поликлинике),допустимо применение индивидуальныхприточных установок с приточнымшкафом, располагаемым в смежном помещении.Для очистки воздуха в этом случае применяютватный фильтр.В операционных и наркозных палатах вытяжкувоздуха следует организовывать из верхнейи нижней зон помещения.При проектировании системы вентиляциии оборудования должны быть предусмотренымеры по обеспечению взрывобезопасности.В кабинетах электро-, свето- и теплолечениядля подачи и удаления воздуха рекомендуетсяиспользовать верхнюю зону помещения.Воздухообмен в этих помещениях следует рассчитыватьна удаление вредных выделений;кратность воздухообмена, приведенную втабл. 3.9, принимают как предварительную.Приток воздуха в эти помещения, предусматриваемыйот отдельной приточной камеры,должен быть рассчитан на поглощение теплоизбытков.Для грязелечебных кабинетов, бассейноврегенерации и помещений для нагрева грязивоздух рекомендуется подавать в верхнюю зону,а вытяжку организовывать из верхней инижней зон.Для рентгенодиагностических кабинетовс аппаратами закрытого типа проектируютприточно-вытяжную вентиляцию с удалениемвоздуха из верхней зоны на расстоянии 0,6 м отпотолка, а из нижней зоны на расстоянии 0,5 мот пола. В фотолаборатории воздух удаляютиз верхней зоны. Кабинеты рентгенотерапиирекомендуется вентилировать так же, как ирентгенодиагностические кабинеты, но с повышеннымвоздухообменом.В зданиях аптек отдельные вытяжные системырекомендуется предусматривать для помещенийприемно-рецептурной, ассистентской,коктория, мойки стерилизационной, санитарногоузла и др.Г. Предприятия бытовогообслуживания населенияВ помещениях предприятий бытового обслуживаниянаселения проектируют приточновытяжнуювентиляцию. При расчете вентиляцииследует принимать данные, приведенныев табл. 3.10.При определении воздухообмена в производственныхпомещениях предприятий бытовогообслуживания населения учитывают тепловыделенияот электродвигателей с коэффициентомперехода электроэнергии в тепловую,равную 0,3. Состав и количество вредных выделений,поступающих от технологическогооборудования в воздух помещений, а такжетипы местных отсосов от него следует приниматьпо нормам технологического проектированияили в соответствии с технологическойчастью проекта.Если вентиляционные выбросы содержатпары перхлорэтилена, трихлорэтилена и другихвредных газов, необходимо предусматриватьрекуперацию паров растворителей с помощьюадсорберов на машинах и обеспечиватьфакельный выброс воздуха. В технических по-

3.4. Общественные здания 79Таблица 3.10. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХАВ ПОМЕЩЕНИЯХ ПРЕДПРИЯТИЙ БЫТОВОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ НАСЕЛЕНИЯПомещенияТемпературавоздуха впомещениях,°СКратность воздухообмена в 1 чприток/. ПроизводственныеИзготовление и ремонт одежды, головных уборови трикотажных изделий:изготовление и ремонт легкого платья, верхней 18одежды, головных уборов, ремонт трикотажныхизделийгофре и плиссе, скорняжные работы 18Изготовление и ремонт обуви и кожаной галантереи 18Химическая чистка и крашение одежды:срочная химическая чистка одеждыхимическая чистка с самообслуживаниемтехническое помещение для обезжиривающих 16машинлаборатория 18срочное выведение пятен 16стирка белья с самообслуживанием, 18срочная стирка сорочекРемонт металлоизделий, бытовых электро- 18приборов, часов, ремонт фотокиноаппаратуры, оптики,переплетные работыРемонт радиоаппаратуры и телевизоров 18Фотографии 18Обработка фотоматериалов:черно-белых 18цветных 18Ремонт изделий из пластмасс, ювелирные и 18граверные работыПрокат предметов домашнего обихода и культурно- 18бытового назначенияПарикмахерские с числом рабочих мест:до 3 183^5 18свыше 5 18помещения для сушки волос 18Студии звукозаписи (зал звукозаписи, аппаратная 18записи, кабинет перезаписи)Машинописное бюро 18Бюро обслуживания 18II. Для посетителей 18III. Кладовые 15По расчету на удаление теплоизбытковПо расчету на удаление и разбавлениевредных веществдо предельно допустимой концентрации4 152 38 10По расчету на удаление теплоизбыткови влаговыделений2 352310211 22 3По расчету на удаление теплоизбытков2 23 31 2По балансу со смежными помещениями0,5Примечания: 1. При определении воздухообмена в производственных помещениях по расчету температурувоздуха в помещениях следует принимать в соответствии с требованиями санитарных норм проектированияпромышленных предприятий.2. На предприятиях с числом рабочих до пяти допускается предусматривать вытяжную вентиляциюс естественным побуждением, если отсутствуют вьляжные системы местных отсосов.3. В производственных помещениях с избытками явного тепла следует предусматривать отопление дляподдержания температуры в помещениях 10 °С.

80 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещениймещениях для обезжиривающих машин следуетподавать приточный воздух в количестве неменее четырехкратного объема помещения непосредственнов техническое помещение обезжиривающихмашин; остальной объем приточноговоздуха должен поступать в помещениедля посетителей или в прилегающее производственноепомещение.При удалении газовоздушной смеси местнымиотсосами, встроенными в обезжиривающиемашины, не допускается объединение ихс вытяжными системами иного назначения.В помещениях срочной химической чисткии в помещениях для посетителей предприятийхимической чистки с самообслуживанием удалениевоздуха должно предусматриваться изверхней и нижней зон помещений в непосредственнойблизости машин обезжиривания. Общеобменныесистемы приточной и вытяжнойвентиляции производственных помещений икладовых разрешается устраивать общими приусловии установки огнезадерживающих клапановавтоматического действия в воздуховодахот кладовых сгораемых материалов или несгораемыхматериалов в сгораемой упаковке.Д. Предприятия розничнойторговли 1В магазинах с торговыми залами общейплощадью до 250 м 2следует проектироватьестественную вентиляцию. Помещения магазиновторговой площадью 400 м 2и более оборудуютсясистемами вентиляции с механическимпобуждением, при этом объем вытяжки долженбыть полностью компенсирован притоком.В магазинах с торговыми залами площадью3500 м 2 и более необходимо предусматриватьоптимальные параметры воздуха в соответствиисо СНиП. В IV климатическом районеоптимальные, параметры воздуха предусматриваютдля магазинов торговой площадью1000 м 2 и более.В торговых залах рынков площадью до600 м 2 или в случае, когда объем помещения на1 чел. составляет не менее 20 м 3 независимо отплощади торгового зала, организуют естественнуювентиляцию; в остальных случаяхприточно-вытяжнуювентиляцию с механичес-1См. также ВСН 54-87.ким побуждением двукратным воздухообменом.При расчете вентиляции и кондиционированиявоздуха количество людей, находящихсяв торговых залах, следует определять исходя изплощади торгового зала на 1 чел.: 3,5 м 2 -длярынков, магазинов мебели, музыкальных,электро- и радиотоваров, книжных, спортивных,ювелирных и для магазинов в сельскихнаселенных пунктах; 2,5 м 2 -для других непродовольственныхи продовольственных магазинов.В магазинах с различными залами попродаже продовольственных и непродовольственныхтоваров проектируют отдельные длякаждого зала системы приточно-вытяжнойвентиляции.В помещениях кладовых следует, как правило,организовывать естественную вытяжнуюсистему вентиляции с раздельными каналами.Общеобменные системы вытяжной вентиляциис механическим побуждением из кладовых иподсобных помещений допускается проектироватьобщими при условии установки в воздуховодахогнезадерживающих клапанов в местахпересечения стен и перегородок этих помещений.Магазины, расположенные в первых этажахжилых или других зданий, должны иметьсамостоятельные системы вентиляции, независимыеот системы вентиляции этих зданий.При расчете вентиляции руководствуютсяданными, приведенными в табл. 3.11.Кратность воздухообмена в торговых залахмагазинов определяют из расчета поглощенияизбытков тепла от людей, оборудованияи солнечной радиации с проверкой на предельнодопустимую концентрацию углекислоты.Тепло- и влаговыделения от покупателейсоответствуют легкой работе, а от обслуживающегоперсонала - работе средней тяжести.Выделение углекислоты С0 2следует вычислятьпо общему числу покупателей и продавцов израсчета выделения 1 чел. в среднем 20 л/чуглекислоты независимо от времени года. СодержаниеС0 2в наружном воздухе можно приниматьв черте города 0,5 л/м 3 , в загороднойзоне 0,4 л/м 3 .Объем приточного воздуха определяют порасчетной зимней температуре для проектированиявентиляции (параметры А), объем удаляемоговоздуха-по расчетной летней температуре(параметры А).

3.4. Общественные здания 81ТАБЛИЦА 3.11. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХАВ ПОМЕЩЕНИЯХ МАГАЗИНОВПомещенияРасчетнаятемпературавоздуха вхолодныйпериод года,°СКратность воздухообмена в 1 чпритокТорговые залы площадью 250 м 2и менее в магазинах:продовольственныхуниверсальных и непродовольственныхТорговые залы площадью более 250 м 2в магазинах:продовольственныхуниверсальных инепродовольственныхЗалы рыночной торговлиПомещения рынка для продажи картофеляРазгрузочные помещенияПомещения для подготовки товаров к продажеПомещения приема и выдачи заказовДемонстрационные залыРазрубочныеКладовые:бакалея, хлеб, кондитерские изделиягастрономия, рыба, молоко, фрукты, вина,пиво, напиткиобувь, парфюмерия, товары бытовой химиипрочие товарыКамеры для мусораОхлаждаемые камеры:мясо, полуфабрикаты, гастрономиярыбаовощи, ягоды, фрукты, кондитерские изделия,напиткимороженое, пельменипищевые отходыПомещения для хранения упаковочных материалови инвентаряБельевыеМашинное отделение с водяным охлаждениемМашинное отделение с воздушным охлаждениемМастерские, лабораторииПомещения приема стеклянной тары121512 |158810161 "71610f— 11По расчетуЕстественная вентиляция1(2/3 из нижней зоны - механическая)По расчету2 123168 -161612218551816240,51- 20,5(периодически)По расчету1010,5331Примечания. 1. Расчетную температуру воздуха в торговых залах, где совмещается продажа рыночнойпродукции и товаров государственной (кооперативной) торговли, следует принимать равной 8 °С.2. Расчетная температура воздуха для охлаждаемых камер принята на все периоды года.3. В кладовые с химическими, синтетическими или иными пахучими веществами и при размещении товаровк продаже на площади кладовых, а также при наличии постоянных рабочих мест-следует предусматриватьподачу приточного воздуха (для постоянно работающих-из расчета 60 м 3 /ч на 1 рабочее место).Рециркуляция воздуха допускается в торговыхзалах магазинов, кроме торговых заловс химическими, синтетическими или иными пахучимивеществами и горючими жидкостями,при этом наружный воздух должен подаватьсяв объеме не менее 20 м 3 /ч на 1 чел.Воздушно-тепловыми завесами необходимооборудовать:тамбуры входов для покупателей в магазинахторговой площадью 150 м 2и более (длярынков 600 м 2и более) при расчетной температуренаружного воздуха для холодногопериода года — 15 °С и ниже (расчетные параметрыБ);ворота в разгрузочных помещениях продовольственныхмагазинов торговой пло-

siI лава J. Особенности тнтытщт здвтт « помещенийщалыо !>00 \г и выше и непродовольственныхмагазинов торговой площадью ?50о \«- и ньнмспри расчет ной техшературе наружного воздуха--- 15 С" и ниже (параметры !>}.К- Кулм > рно-чрелишныеучреждения (кинотеатры, клубы,театры) 1В помещениях культурно-зрелищных учрежденийпроектируют нриточно-вы тяжну ювентиляцию с хтехлничеекпхт побуждением.В зрительных талах кинотеатров, клубовп театров в зонах размещения зрителей параметрывозтуха должны быть обеспечены системойвентиляции или кондиционирования воздухав соответствии с требонания.ми табл. 3.12.При применении рециркуляции в системах вентиляцииила кон интонирования воздуха длязрительных залов количество подаваемого наружноювоздуха должно составлять не менее20 м л ч на ! чел. Систем) вентнтяцип чричельныхчалов допускается иросктировать носхеме с двумя вентиляторами. Производительностьрециркуляционно-вы i яжного ней тиля i о-ра должна быть принята равной минимальномуобье.му рециркуляционной - » возтуха.Для помещений зрительскою и клуби отокохшлексо». помещений обслуживания сиены(мгральп. а также административно-хозяйственныхпомещений следует предусматриватьраздельные системы при точно-вытяжной веншлятши.В кинотеатрах с непрерывным показомфильмов, а также в клубах разделениеможно тте предусматривалаСамостоятельные приточные системы вентиляциинеобходимо проектировать для следующихкомплексов помещений: зрительных*плов; вестибюля; фойе; кулуаров; хпзея: пдожествешни о руководства, иомешетшй административно-хозяйственных,гехиической скячии радиовещания, производственных мастерских.Самостоятельные вытяжные системы должныбыть предусмотрены также тля помещений:курительных, сану «лов. подсобных при буфетах,свеюироекционной, звукоапнаратной, ка-1См 'тзкже ВСЯ 45-86бин дикторов, холодильной сгашши. мастерских,складов, аккумуляторной.Вентиляцию курительной и елнузтов допускаетсяобьединять в одну систему. Для нроекиионныхнеобходимо проектировдгь отдельныевытяжные и приточные вентиляционныесистемы. К вытяжным системам них помещенийможно присоединять вытяжные каналы отстойки (шкафа) оконечных усилителей, перемоточныхи кабины переводчика.В мноюзадьных кинотеатрах обшей вместимостьютазов до SOU мест следует предусматриватьобслуживание одной систехюйприточной вентиляции нескольких зрительныхзало», при том необходимо для каждою зрительногозала проектировав тю расчету установкуюнальною подогревателя воздуха. Полотревать во згу х в основных калориферах системыследует до 6 С,Для I if П строительно-климатическихрайонов подача дтой приточной системы определяетсяHi расчета обеспечения Фиделей нормируехшмколичеством наружною во пуха вхолодный период года 20\г\ч. В теплый периодюла для обеспечения расчетной - » воздухообменав тлах проектируют дополнительнуюприточную установку, производительностькоторой определяется как разность хтеждурасчетных! воздухообхтеном талов и производительностьюосновной системы. При условииобеспечения в залах нормируемых параметроввоздушной среды средствами вентиляцииосновная систехта приточной вентиляциидолжна быть решена с рециркуляцией воздуха.В режиме рециркуляции система приточнойвептитяшш до тжна работать только в период.необходимый для подот рева воздуха в залахперед началом первою сеанса.При проектировании зрите тьных задов кинотеатровследует предусматривать в теплыйпериод «ода ношожпость ночтюю проветриванияДля зтих целей в нижней зоне чаловпроектируют проемы, оборудованные неподвижнымирешеткам» и у тепленными дверцами.Рассчитывать площадь живот о сечения проемаследует исходя in количества подаваемою воздуха,равною полу гора-дву крат ному воздухообменув помещении зада в 1 п с учетом гравитационноюдавления. Удалять воздух ь о омслучае рекомендуется через шахту основнойсистемы вентиляции. В вытяжных шахтах длятгон цели Устанавливаю! утепленные клапаны

3.4 Общественные здания 83ТАБЛИЦА 3 12. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХКУЛЬТУРНО-ЗРЕЛИЩНЫХ УЧРЕЖДЕНИЙПомещенияРасчетнаятемпературавоздуха вхолодныйпериод года,°СОбъем или кратность воздухообменав 1 чпритоквытяжкаДополнительные указанияКассовый и входнойвестибюлиРаспределительный вестибюльФойе и кулуарыБуфет (с подсобными помещениями)КурительнаяСанитарные узлыКомната для переодевания,помещения для отдыхаобслуживающего персонала,комната художника, радиомастера,помещение макетнойДетская комнатаГардеробная, подсобныепомещения при выставочномзале, кладовые материаловживописно-декорационноймастерскойКабины кассиров и дежурныхадминистраторовПомещение распространениябилетовЗрительный зал вместимостью800 мест и более сэстрадой, вместимостью 600мест и более со сценой вкинотеатрах х , клубах итеатрахЗрительный зал вместимостьюдо 800 мест с эстрадой,вместимостью до 600мест со сценой:в кинотеатрах х» клубах и театрах1218161620161818161620Через смежныепомещенияТо же1,5По расчету10(вытяжкаиз двух зон:верхней-2/3,нижней- 1/3расчетногообмена)100 м 3 /ч на 1унитаз или 1писсуар31,521,5 1,5По расчету, но не менее20 м 3 /ч наружного воздухана 1 зрителяТо жеПри объединении кассовоговестибюля с входным,а входного с распределительнымрасчетнуютемпературу следуетпринимать 16 °С (длякинотеатров * 14 °С)Для кинотеатров ' 14°СДля кинотеатров 1 14°СДля кинотеатров * 15 °СВ теплый период года невыше 25 °С (для кинотеатров1не выше 26 °С)В теплый период года: неболее чем на 3 °С вышенаружной температурыпо параметрам А (для IVстроительно-климатическогорайона длязалов вместимостью 200мест и более-по аналогиисо зрительным заломна 600 мест и более)

84 Глава 3 Особенности вентиляции здания и помещенийПродолжение табл. 3.12Помещения Расчетная Объем или кратность воздухо- Дополнительные указаниятемператураобмена в 1 чвоздуха вхолодный приток вытяжкапериод года,°ССцена, арьерсцена, карманТрюмКабины дикторов, переводчиков,студии звукозаписи,выставочный зал (музей)Звукоаппаратная, аппаратнаязвукорежиссера, светоаппаратная,перемоточнаяТиристорнаяКинопроекционная 2 , светопроекционнаяАгрегатная охлаждениякинопроекторов, насоснаяпожарного хозяйства, щитоваяКомната киномеханика ирадиоузел, книгохранилищеЩитовая электроприводовАртистические уборные 2Дежурные костюмерныеДежурные гримерно-парикмахерскиеПомещения для занятиймузыкантовПомещения для отдыхамузыкантов, рабочих сценыРепетиционные залыПомещения для административно-хозяйственногоперсонала,комнаты общественныхорганизацийАппаратные технологическойсвязи, звукозаписи, АТСКладовые, материальныйскладГостинаяПомещения для игровыхавтоматов, настольных игр,биллиарднаяТанцевальный зал, зал длязанятий физкультурой221615181520По расчету, но не менее 321820 3По расчету31,5518 2 218 3 418 з,но не менее360 м 3 /ч наружноговоздуха на1 занимаю­18щегося2 1,518 2 216 - 11816 33516 По расчету, но не менее20 м 3 /ч наружного воздухана 1 посетителяВытяжка периодическогодействияОрганизация воздухообменапо технологическомузаданиюМестные отсосы отпроекторов с ксеноновымилампами мощностью1 кВт-300 м 3 /ч, 3 кВт-600 м 3 /ч, 5 кВт-800 м 3 /ч, 10 кВт-1200 м 3 /чС учетом вытяжки издушевых и санузлов

3.4. Общественные здания 85ПомещенияРасчетнаятемпературавоздуха вхолодныйпериод года,Продолжение табл. 3.12Кратность воздухообмена в 1 чпритокЗимний сад 16Аудитория 18Методический кабинет 18Читальный зал 18Санитарные узлы:уборные 16душевые 25Комната личной гигиены 23женщинКабинет врача 20Художественно-производственныемастерские:декорационная 18столярная 16Пошивочная, трикотажная 18Слесарно-механическая, 16ремонтно-поделочная,обувная, фотолабораторияСклады декораций, мебели, 15костюмов, лесоматериаловПостирочная, красильная 16Машинный зал отопительно- 15вентиляционного оборудованияПомещения щелочной, 15аккумуляторной и храненияэлектролитаХолодильная станция 15Помещения кислотной, 15аккумуляторной1По расчету, но не менее20 м 3 /ч наружного воздухана 1 посетителя13 22350 м 3 /ч на 1унитаз или 1писсуар25 м7ч на 1кабину51 22 3510Местный отсос по технологическомузданиюТо же, от клееварокпо технологическомузданиюТо же, от технологическогооборудованияТо же, от верстака дляпайки, точильных аппаратови другого технологическогооборудования1В случае когда в кинотеатре не предусматривается гардероб для зрителей.2При проектировании кинотеатров с широкоформатным экраном в кинопроекционных следует предусматриватьместные отсосы в объеме 500 м 3 /ч для стойки (шкафа оконечных усилителей).Примечания: 1. При проектировании вентиляции следует исходить из общего числа мест в зрительномзале.2. При определении количества приточного воздуха, подаваемого в распределительный вестибюль, фойеи кулуары, необходимо учитывать объем воздуха, удаляемого из смежных помещений, не имеющих приточнойвентиляции.3. Воздухообмен в помещении доготовочной, буфета в фойе зрительного зала вместимостью 800 мести более необходимо проверять по расчету на удаление теплоизбытков.

86 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийс дистанционным управлением. Для отводаконденсата под шахтами устраивают поддоны.Необходимо также предусматривать мероприятия,исключающие возможность неорганизованногопоступления наружного воздуха в залычерез вытяжные шахты.В зрительном зале клуба или театра с глубиннойколосниковой сценой необходимо обеспечиватьподпор в размере 10% объема приточноговоздуха. Количество удаляемого воздухасоответственно принимается равным 90%приточного (включая рециркуляцию), из них17%о удаляется через сцену.В помещениях доготовочных, моечных буфета,санитарных узлов, курительных и мастерскихнеобходимо организовывать системывытяжной вентиляции с механическим побуждением;в служебно-хозяйственных помещенияхдопускается предусматривать вентиляциюс естественным побуждением.В аккумуляторной с кислотными аккумуляторамии в кислотной следует проектироватьвытяжную вентиляцию самостоятельным агрегатомво взрывобезопасном и антикоррозионномисполнении с расположением вытяжныхотверстий под потолком и на высоте 0,3 м отпола. В аккумуляторной со щелочными аккумуляторамивытяжные отверстия располагаюттолько под потолком. В этом случае можноорганизовывать естественную вентиляцию черезотдельный вентиляционный отсос.Помещения для размещения вентиляционногооборудования, оборудования систем кондиционированиявоздуха, компрессорных, холодильныхустановок не рекомендуется располагатьнепосредственно за ограждающими-конструкциями зрительного зала.В стенах, разделяющих зрительные залымногозальных зданий, не допускается устройствовентиляционных каналов и прокладка воздуховодовчерез помещения зала, проекционнойи перемоточной, если эти воздуховодыпредназначаются для других помещений.В зрительных залах кинотеа!ров вместимостьюдо 800 мест подачу воздуха следуетосуществлять, как правило, компактнымиструями с максимальной скоростью, регламентируемойдопустимым уровнем шума в зале,и нормируемой подвижностью воздуха в рабочейзоне.3.5. ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕЗДАНИЯ И ПОМЕЩЕНИЯПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ *Во вспомогательных зданиях и помещенияхпромышленных предприятий в теплыйпериод года, как правило, предусматриваетсяподача воздуха естественным путем через открывающиесяокна и двери. Механическая приточнаявентиляция предусматривается толькодля помещений, где нельзя организовать естественнуювентиляцию (проветривание), а такжепри необходимости специальной обработки наружноговоздуха.В холодный и переходный периоды годаподачу воздуха с механическим побуждениемследует предусматривать для помещений, в которыхвоздухообмен установлен более однократногов 1 ч, а также для возмещения воздуха,удаляемого из душевых, уборных и помещенийсушки и обеспыливания одежды. Дляостальных помещений допускается предусматриватьестественную подачу воздуха.В табл. 3.13 приведены значения расчетнойтемпературы воздуха и кратности воздухообменадля основных помещений рассматриваемыхзданий в холодный период года. Для рядапомещений (машинописных бюро, копировально-множительныхслужб, прачечных, химчисток,столовых, здравпунктов, радиоузлов, телефонныхстанций, библиотек, киноаппаратных,вычислительной техники, торгового и бытовогообслуживания, конференц-залов и др.)расчетную температуру воздуха и воздухообменпринимают по соответствующим СНиП попроектированию.При организации приточной вентиляциив холодный и переходный периоды года подачуподогретого воздуха следует предусматриватьв верхнюю зону:непосредственно в помещения;сосредоточенно в коридор для помещений,воздухообмен в которых установлен по вытяжке;в помещения гардеробных для возмещениявоздуха, удаляемого из душевых;В верхней части стен и перегородок, разделяющихдушевые, преддушевые и гардеробные,устанавливаются жалюзийные решетки.1См. также СНиП 2.09.04-87

3.5. Вспомогательные здания и помещения 87ТАБЛИЦА 3 13 РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХАВО ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЗДАНИЯХ И ПОМЕЩЕНИЯХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙПомещенияРасчетная температуравоздуха, °СОбъем или кратность воздухообмена в 1 чпритоквытяжкаВестибюлиОтапливаемые переходыГардеробные уличнойодеждыГардеробные для совместногохранения всех видоводежды при неполномпереодевании работающихГардеробные при душевых(преддушевые), а также гардеробныес полным переодеваниемработающих:гардеробные спецодеждыгардеробные домашней(уличной и домашней)одеждыДушевыеУборные16Не ниже чем на 6°расчетной температурыпомещений, соединяемыхотапливаемымипереходами16Умывальные при уборных 16Курительные 16Помещения для отдыха, обо­ 22грева или охлаждения*Помещения для личной 23гигиены женщин *Помещения для ремонта 16спецодежды *Помещения для ремонта 16обуви *Помещения управлений, конструкторскихбюро, общественныхорганизаций, площадью:не более 36 м 2 18более 36 м 2 * 18Помещения для сушки специ­ По технологическимальной одеждыU23232516требованиям в пределах16--33 °СПомещения для обеспылива- 16ния специальной одеждыИз расчета компенсациивытяжки из душевых(но не менееоднократного воздухообмена)Из расчета компенсациивытяжки из душевых(но не менееоднократного воздухообмена)2 (но не менее 30 м 3 /чна 1 чел.)2221,5По расчетуТо жеИз душевых и принеобходимости изгардеробных, есливоздухообмен превышаетвытяжку издушевых1Из душевых и принеобходимости изгардеробных, есливоздухообмен превышаетвытяжку издушевых75 м 3 /ч на 1 душевуюсетку50 м 3 /ч на 1 унитази 25 м 3 /ч на 1 писсуар110* Расчетную температуру воздуха в теплый период года следует принимать в соответствии с указаниямиСНиП 2 04.05-86, а воздухообмен определять расчетом

88 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийВ теплый период года в районах с расчетнойтемпературой наружного воздуха выше25 °С (параметры А) в помещениях, где планируетсяпостоянное пребывание людей, рекомендуетсяустанавливать потолочные вентиляторыдля повышения скорости движения воздухадо 0,3-0,5 м/с.Удаление воздуха из вспомогательных зданийи помещений промышленных предприятийдопускается как с естественным, так и с механическимпобуждением.Самостоятельные системы вытяжной вентиляциипредусматриваются для помещений:фельдшерских и врачебных здравпунктов, душевых,уборных, а также копировально-множительныхслужб и переплетных, химическойчистки, сушки, обеспыливания и обезвреживанияодежды. Устройство совмещенной вытяжнойвентиляции допускается для душевых иуборных при гардеробных для совместногохранения всех видов одежды при неполномпереодевании работающих, а также для преддушевыхс полным переодеванием уличной идомашней одежды.Удаление воздуха из гардеробных следуеторганизовывать через душевые. В случае когдавоздухообмен гардеробной превышает воздухообмендушевой, воздух удаляют через душевуюв установленном для нее объеме, а разницу-непосредственноиз гардеробной. В остальныхслучаях воздух удаляют непосредственноиз помещений.В гардеробных помещениях для совместногохранения всех видов одежды при неполномпереодевании работающих, а также в преддушевыхс полным переодеванием на 5 чел.и менее при односменной работе в холодныйпериод дбпускается принимать однократный воздухообмен,предусматривая естественный притокнаружного воздуха через окна. В помещенияхгардеробных при обосновании допускаетсяустановка шкафов для сушки спецодежды в нерабочеевремя, оборудованных вытяжной вентиляциейс естественным побуждением в объеме10 м 3 /ч воздуха от каждого шкафа.В гардеробных для хранения одежды, в помещенияхдля кормления грудных детей и в помещенияхдля обогревания-скорость движениявоздуха в зоне пребывания людей не должнапревышать 0,2 м/с.3.6. СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫЕЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯНеобходимость устройства вентиляциив животноводческих и птицеводческих помещениях,в сооружениях для круглогодичноговыращивания овощей и длительного хранениясезонной сельскохозяйственной продукции,а также производительность вентиляционныхсистем и режим их работы определяют расчетамив зависимости от параметров наружногои внутреннего воздуха, теплотехническиххарактеристик ограждающих конструкций.В расчетах следует учитывать биологическоетепло, поступающее в помещения от животных,птиц, продукции, вредные газы и водяныепары, поступающие в помещение при производственныхпроцессах.Система вентиляции-одно из средств обеспеченияв помещениях для содержания животныхи птиц климатической зоны максимальнойпродуктивности, а в культивационных сооружениях,хранилищах, подсобных и служебныхпомещениях - заданных параметров воздуха.При проектировании систем вентиляциив помещениях для содержания крупного рогатогоскота и свиней для холодного периодагода в климатических районах с температуройнаиболее холодной пятидневки ниже — 10 °Сследует принимать расчетные параметры наружноговоздуха Б, а в остальных районахи при проектировании систем вентиляции в помещенияхдля содержания овец-расчетные параметрынаружного воздуха А.При проектировании систем вентиляциив помещениях для содержания птиц для холодногопериода года следует принимать расчетныепараметры наружного воздуха Б, а для теплогопериода года-расчетные параметры наружноговоздуха А.Значения наружных температур для районовтерритории СССР приведены в СНиП2.04.05-86; расчетные параметры воздушнойсреды в основных помещениях животноводческихи птицеводческих комплексов-в табл.3.14-3.17; количество теплоты, водяных парови газов, выделяемых животными и птицами,-втабл. 3.18 и 3.19; количество вредных газов,выделяемых в помещениях для содержанияптиц с поверхности подстилки и противней,-втабл. 3.20.Воздухообмен в помещениях для содержа-

3.6. Сельскохозяйственные здания и сооружения 89ТАБЛИЦА 3.14 ТЕМПЕРАТУРА И ВЛАЖНОСТЬ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХДЛЯ СОДЕРЖАНИЯ КРУПНОГО ЮГАТОГО СКОТАЗдания и помещения Группа животных Содержание Расчетная Макси­ Скорость движеживотныхтемперату­ мальная ния воздуха, м/с,ра воздуха, относи­ в период°Стельнаявлажхолодныйтеплыйность и переходныйвоздуха,%1. Коровники, здания Коровы, быки- Привязное и 10 75 0,5 1для молодняка и для производители, боксовое (с регскотана откорме, по­ молодняк стар­ ламентированмещениедля пере­ ше года, скот на ным использодержкиосемененных откорме ванием выгукорови содержаниябыковлов), групповоебеспривязное нарешетчатыхполах2. Коровники и зда­ Коровы и мо­ Беспривязное на 3 85 0,5 1ния для молодняка лодняк всех воз­ глубокой подмолочныхпород в растов молоч­ стилкерайонах с расчетной ных пород,зимней температурой мясные коровы— 25 °С и ниже перед отелом инепосредственнопосле отела3. То же, выше Коровы и мо­ То же Не нормируется 0,5 1-25°С4. Здания для молод­няка до 12 мес. привязное (кромеслучаев, указанныхв пп. 2 и3) и боксовоелодняк всех возрастовМолодняк от 4 Групповое бес­ 12 75 0,5 15. Телятники Телята от 10дней до 5 мес.Групповое беспривязное,боксовоеи виндивидуальныхклетках15 75 0,3 0,56. Родильное отделение:помещения Коровы Привязное и в 15 75 0,3 0,5для отела коров глубокостельныеиновостельныепрофилакторий Телята до 20-дневного воз­денникахВ индивидуальныхклетках20 75 0,3 0,5•7. Помещение для со­держания мясных ко­ тами до 2-ме­ на глубокойров с телятами в воз­ сячного возра­ подстилкерасте от 20 дней до 2 стамес.8. Трехстенные наве­ Коровы сухо­ Беспривязноесы для коров и молод­ стойные и сняка мясных пород телятамистарше 2-месячноговозраста,молодняк всехрастаКоровы с теля­ Беспривязное Не нормируется 0,3 0,5Не нормируется9. Помещение для са­нитарной обработкискотавозрастовКоровы, мо­ — 18 75 0,3 0,5лодняк, телята

90 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийПродолжение табл. 3.14Здания и помещения Группа животных СодержаниеживотныхРасчетнаятемпературавоздуха,°СМаксимальнаяотносительнаявлажностьвоздуха,%Скорость движениявоздуха, м/с,в периодхолодный теплыйи переходный10. Доильно-молоч- - - 15 75 0,3 0,5ное отделение: доильныйзал и молочная(помещения для приема,первичной обработкии временногохранения молока)11. Пункт искусствен- - - 18 75 0,3 0,5ного осемененияманежи лабораторияПримечания -1. В таблице приведены нормы параметров воздуха для содержания животных наподстилке. Если животные содержатся без подстилки, то приведенные в таблице расчетные параметры должныбыть повышены: для взрослого скота и молодняка при беспривязном содержании-на 5°, при привязномсодержании - на 3 е , а для теля г-на 7°.2. Нормативные параметры воздуха должны быть обеспечены в зоне размещения животных, т.е. в пространствевысотой до 1,5 м над уровнем пола.3. Концентрация вредных газов в воздухе помещений для содержания животных не должна превышать:у1лекислого газа 0,25% по объему, аммиака-0,02 мг/л, сероводорода-0,015 мг/л.4. Содержание углекислого газа в наружном воздухе следует принимать 0,3 л/м 3 , аммиака и сероводорода-0.5. В теплый период года (при температуре наружного воздуха 10 °С и выше) температура воздухав помещениях для крупного рогатого скота должна быть не более чем на 5° выше расчетной наружнойтемпературы для проецирования веншляшш, но не выше 30 °С.ТАБЛИЦА 3.15. ТЕМПЕРАТУРА И ВЛАЖНОСТЬ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ ДЛЯСОДЕРЖАНИЯ СВИНЕЙ И ОВЕЦЗдания и помещенияРасчетная температуравоздухав помещении, С СМаксимальнаяотносительнаявлажностьвоздуха впомещении, %Скорость движениявоздуха, м/с, в периодхолодныйи переходныйтеплый1. Свинарники-помещения для холостых 16и супоросных маток (кроме указанныхв п. 5) и хряков2. То же, для поросят-отъемышей и 20ремонтного молодняка3. Свинарник-откормочник-помещение 18для содержания свиней4. Свинарник-маточник-помещение для 20содержания свиней5. Свинарник-маточник-помещение для 20тяжелосупоросных (за 7-10 дней доопороса) и подсосных маток6. Овчарни 37. Родильное отделение 1575 0,370 0,2 0,675 0,3 170 0,3 0,170 0,15 0,4Примечания: 1. Нормативные параметры воздуха должны быть обеспечены в зоне размещения свиней,,т. е. в пространстве высотой до 1 м над уровнем пола или площадки, на которой могут находиться свиньи.2. Концентрация вредных газов в помещениях для содержания свиней и овец не должна превышать:углекислого газа-0,2% по объему, аммиака-0,02 мг/л, сероводорода 0,01 мг/л.3. В свинарниках-откормочниках предельно допустимая температура воздуха составляет 25 °С.4. Температуру и влажность воздуха в помещениях для содержания овец в теплый период года ненормируют.80750,50,210,5

3.6. Сельскохозяйственные здания и сооружения У1ТАБЛИЦА 3.16. ТЕМПЕРАТУРА И ВЛАЖНОСТЬ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ ДЛЯСОДЕРЖАНИЯ ПТИЦВид и возрастная группа птицыРасчетная температура воздуха в холодныйпериод года, °Спри напольном в помещении при клеточномсодержании под бруде- содержаниирамиОптимальнаяотносительнаявлажностьвоздуха, %КурыИндейкиУткиГусиЦесаркиПерепелаРемонтный в возрасте:1-4 недель5-11 »12-22(26) недельЦыплята-бройлеры в возрасте:1 недели2-3 недель4-6 »7-9 »Молодняк индеек в возрасте:1 недели2-3 недель4-5 »6-17 »18-30 (34) недельМолодняк уток в возрасте:1 недели2-4 недель5-8 »9-26 (28) недельМолодняк гусей в возрасте:1-3 (4) недель4(5)-9 »10-39 »Взрослая птица16-1816141416Молодняк птицы16-18 60-70_ 60-70- 70-80- 70-8016 65-7020-22 60-7028-24 35-22 33-24 60-7018-16 - 18 60-7016 - 16 60-7028-26 35-30 32-28 65-7022 29-26 25-24 65-7020 - 20 65-7018 - 18 60-7030-28 37-30 35-32 60-7028-22 29-25 31-27 60-7021-19 25-21 26-22 60-7020-17 - 21 60-7016 - 18 60-7026-22 25-26 31-24 65-7520 25-22 24-20 65-7516 - 18 65-7514 - 14 65-7526-22 30 30-22 65-7520-18 - 20-18 65-7514 - 14 70-80Примечания: 1. Во всех помещениях для содержания молодняка старшего возраста и взрослого поголовьяптицы допускается в зимний период отклонение температуры воздуха помещений от расчетной на 2°.2. Температура внутреннего воздуха помещений приведена для холодного периода и относится к зонеразмещения птицы. Зоной размещения птицы при напольном содержании считается пространство высотой до 0,8 мот уровня пола, а в птичниках (для кур и индеек), оборудованных насестами и гнездами,-на 0,5 м выше наиболееприподнятых насестов и гнезд. При клеточном содержании зоной размещения считается пространство на всювысоту клеточных батарей.3. В теплый период года (при температуре наружного воздуха выше 10 °С) расчетная температура внутреннеговоздуха птичников допускается не более чем на 5" выше среднемесячной температуры наружного воздуха в 13 чсамого жаркого месяца, но не выше 33 °С.4. Скорость движения воздуха в помещениях в зоне размещения птиц в холодный период года не должнапревышать для кур и индеек 0,3 м/с, для уток и гусей 0,5 м/с, для молодняка 0,3 м/с. В теплый период i ода скоростьдвижения воздуха не должна превышать для молодняка возрастом до 30 дней 0,6 м/с, для молодняка старше 30 дней1,2 м/с. В климатических районах с расчетной температурой наружного воздуха в теплый период года выше 33 °Сдля взрослого поголовья и молодняка старшего возраста допускается скорость движения воздуха 2 м/с приклеточном содержании и 1,5 м/с при напольном содержании. Зоной размещения птиц при напольном содержаниисчитается пространство высотой до 0,8 м над полом, при клеточном содержаниипространствона всю высоту клеточных батарей.5. Предельно допустимые концентрации вредных газов в воздухе птичников следует принимать: углекислогогаза -0,25% по объему, аммиака-0,015 мг/л, сероводорода - 0,005 мг/л.

92 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийТАБЛИЦА 3.17. ТЕМПЕРАТУРА ВОЗДУХА ВПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЯХПомещение Температура, °СПриема яиц 15-22Сортировки яиц 18-22Хранения яиц 8-12Инкубаторный зал 20-22Обработки молодняка 24-26Хранения молодняка 28-30ния животных и птиц в холодный период годаследует обеспечивать системами механическойвентиляции, а в переходный и теплый периодыгода-системами механической и естественнойвентиляции. В климатических районах с расчетнойнаружной температурой в холодныйпериод года не ниже — 15 °С и с невысокимитемпературами в теплый период года необходимыйвоздухообмен можно обеспечить системамиестественной вентиляции. Вид системыТАБЛИЦА 3.18. ТЕПЛО-, ГАЗО- И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЯ ЖИВОТНЫХЖивотные Масса, Нормы выделениятепла, кДж/чуглекислогогаза, м /чобщего явноговодяныхпаров, г/чКрупный рогатый скотКоровы стельные, нетели за 2 мес. до 300 2530 1844 0,1 319отела 400 3305 2305 0,118 380600 3879 2807 0,153 489800 4554 3268 0,179 574Коровы, лактирующие на уровне:5л 300 2505 1814 0,099 316400 2991 2162 0,118 377500 3395 2417 0,127 408600 3812 2786 0,151 48510 л 300 2698 1956 0,106 340400 3205 2321 0,126 404500 3607 2614 0,141 455600 4005 2903 0,158 50515 л 300 3113 2254 0,122 393400 3632 2631 0,148 458500 4022 2916 0,158 507600 4353 3180 0,171 549Волы откормочные 400 3905 2708 0,154 493600 4751 3435 0,187 599800 5677 4000 0,223 7151000 6716 4705 0,264 846Телята:до 1 мес. 30 419 301 0,016 5340 590 456 0,023 7450 729 519 0,028 9280 1072 804 0,042 135от 1 до 3 мес. 40 615 468 0,024 7360 900 696 0,05 113100 1181 854 0,055 177120 1600 1160 0,063 202от 3 до 4 мес. 90 1018 745 0,041 131120 1546 1230 0,061 195150 1600 1260 0,063 202200 2490 1541 0,089 265Молодняк от 4 мес. и старше 130 1351 972 0,058 170180 1994 1462 0,067 215250 2078 1500 0,082 261350 2727 1994 0,107 344

3.6. Сельскохозяйственные здания и сооружения 93Животные Масса, Нормы выделенияПродолжение табл. 3.18тепла, кДж/чобщегоявногоуглекислогогаза, м /чводяныхпаров, г/чХряки-производителиМатки холостые и супоросные первых3 мес.Матки супоросные старше 3 мес.Матки подсосные с поросятамиПоросята до 3 мес.Ремонтный и откормочный молоднякВзрослые свиньи на откормеБараныМатки холостыеМатки суягныеМатки подсосные с приплодом дваягненкаМолоднякСвиньи100 1236 896 0,044 123200 1613 1160 0,057 161300 2166 1567 0,077 216100 1018 734 0,026 101150 1177 849 0,042 118200 1353 1081 0.048 134100 1216 842 0,043 120150 1416 1034 0,05 141200 1632 1169 0,057 160100 2446 1776 0,086 242150 2786 2032 0,099 276200 3217 2350 0,114 32015 460 331 0,017 4650 775 565 0,027 7760 930 670 0,033 9280 1081 791 0,038 10790 1143 833 0,041 114100 1216 846 0,043 119100 1328 1114 0,047 132200 1759 1290 0,063 175300 2317 1696 0,083 230Овцы50 708 515 0,025 7080 930 670 0,033 93100 1192 720 0,035 9840 624 460 0,019 5250 708 505 0,022 6260 764 545 0,028 7840 625 460 0,022 6250 708 505 0,025 7060 764 545 0,028 7840 1236 892 0,044 11250 1328 959 0,047 13360 1453 1055 0,052 14520 402 269 0,014 3930 464 335 0,017 4640 604 427 0,021 58Примечания: 1. Тепло-, влаго- и газовыделения приняты в таблице при температуре воздуха в помещении10 °С и относительной влажности воздуха 70%. При других температурах расчетные значения количества теплаи влаги, вьщеляемых животными, следует принимать с поправочным коэффициентом, дриведенным на рис. 3.1. Приопределении тепло-, влаго- и газовыделений в помещениях с относительной влажностью воздуха более 70%расчетные значения для свиней следует увеличивать на 3%, для крупного рогатого скота такое же увеличениерасчетных значений следует принимать при относительной влажности воздуха более 75%.2. Расчет влагопоступлений в помещениях проводят с учетом испарения с открытых водных и смоченныхповерхностей, которые определяют для этих помещений по рис. 3.2 и 3.3.3. В ночное время тепло-, влаго- и газовыделения животных следует принимать с коэффициентом 0,8 м.следует выбирать путем экономического сопоставлениявариантов технических решений.В помещениях для содержания скота и птицыследует предусматривать создание подпоравоздуха за счет превышения объема притоканад вытяжкой в размере 10-20%.Рекомендуемые системы вентиляции дляосновных помещений животноводческих зданийприведены в табл. 3.21.Во всех помещениях для содержания животныхв переходный и теплый периоды годадля борьбы с избыточным теплом и другими

94 Глава 3. Особенности вентиляции зданич и помещенийРис. 3.1. Коэффициенты отклонения тепловыделенийK qи влаговыделений K wживотных в зависимости оттемпературы воздуха в помещениях1, 2-полных тепловыделений соответственно крупного рогатогоскота и свиней, 3, -/-явных 1епловыделений соответственнокрупного рогатого скота и свиней, 5, 6-влаговыделенийсоответственно крупного рогатого скота и свинейРис 3.2. Удельные влагопоступления w с открытыхводных поверхностей при различной относительнойвлажности воздуха в помещении фРис 3.3 Удельные влаговыделения и со смоченныхповерхностей при различной относительной влажностивоздуха в помещении срО 2 3•tO -5 0 5 10 15 20 25 t°C1Ы, 2/(4 М 2 )В00500400300200100JчЛ%0О* 8 12 16 20 24 tg'Cр.гКЧ-м*}106050кО %*%306^20"10%•10щ%_ОЦ 8 12 16 20 2bt 8°CТАБЛИЦА 3 19. ТЕПЛО-, ВЛАГО- И ГАЗОВЫДЕЛЕНИЯ ПТИЦСодержание птиц и их возрастная Масса, кгНормьг выделениятепла, кДж/чуглекислог огаза, м 3 /чобщего явноговодяныхпаров, г/чВзрослые ПТИЦЫПри клеточном содержанииПри напольном содержании:куры яичных породкуры мясных породиндейкиуткиКуры яичных пород в возрасте:1-10 дней11-30 »31-60 »61-140 »1,5-1,71,5-1,72,5-36,83,50,060,250,61,341Молодняк47,343,14025,965,353,243,840,32833,1302620,156,536,831,429,10,00170,0020,00180,00170,00120,00230,00220,00190,00175,15,85,253,63,56,65,45

3.6. Сельскохозяйственные здания и сооружения 95Продолжение табл. 3.19Содержание птиц и их возрастнаягруппаМасса, кгтепла, кДж/чобщегоявно! оНормы выделенияуглекислогогаза, м 3 /чводяныхпаров, г/ч141-151 и до 180 днейКуры мясных пород в возрасте:1-10 дней11-30 дней31-60 »61-150 »151-210 »Индейки в возрасте:1-10 дней11-30 »31-120 »121-240 »Утки в возрасте:1-10 дней11-30 »31-55 »1,6 39,9 26,6 0,0016 4,80,08 60,9 54 0,0022 40,35 48,6 33,9 0,002 6,31,2-1,4 43,4 30 0,0018 5,41,8 40 18 0,0017 52,5 36,8 14,3 0,0016 4,80,1 54,1 43,8 0,002 4,30,6 51,1 36,2 0,0021 6,64 38,6 26,8 0,0016 4,86 36,3 25,5 0,0015 4,50,3 84 58,6 0,0035 10,51 60,6 42,3 0,0025 7,52,2 28,9 20,3 0,0012 3,6Примечания. 1 Тепло-, влаго- и газовыделения приведены для температуры воздуха в помещении длявзрослых птиц 16 °С, а для молодняка 24 °С. При других температурах расчетные значения количества теплаи влаги, выделяемых птицами, следует принимать с поправочными коэффициентами, приведенными на рис. 3.42. Кроме газовыделения птиц следует учитывать вредные газы, выделяемые с поверхности подстилкии противней.Рис. 3.4. Коэффициенты отклонения тепловыделенийK qи влаговыделений K wптиц в зависимости оттемпературы воздуха в помещении/, 2-явных 1епловыде шний соответственно взрослых шици молодняка, 3, 4-влаговыделений соотве1С1венно взрослыхптиц и молоднякачЫ51,11,0570,950,90,850,8! 3У / Ыч 1,15/ /V 1.11/ *105VI1/ ' 1 \/ /' / ч 0,95N 0,90,85I/ 8 12 16 20 2Ц 28 321, °СТАБЛИЦА 3.20. КОЛИЧЕСТВО ВРЕДНЫХ ГАЗОВ, ВЫДЕЛЯЕМЫХ В ПОМЕЩЕНИЯХ ДЛЯСОДЕРЖАНИЯ ПТИЦ С ПОВЕРХНОСТИ ПОДСТИЛКИ И ПРОТИВНЕЙВозрастная группа птицМолодняк кур в возрасте:1-30 дней31-65 »66-210 »Взрослые курыс подстилкиНормы выделения, мг/чс противнейаммиака серо­ угле­ аммиака серо­ углеводородакислого1азаводородакислогогаза10 4 4 5 2 220 10 5 6 4 325 12 8 8 5 425 15 8 8 5 4Примечания 1 Приведенные данные приняты при условии содержания кур на ьтубокой подстилке..2 Для индеек приведенные значения принимают с коэффициентом 1,3, для уток-2, для гусей-1,5.3. С 1 м 2 площади поверхности пометных коробов выделяется 70 мг/ч аммиака и 60 мг/ч сероводорода.

96 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийТАБЛИЦА 3.21. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ ДЛЯ ОСНОВНЫХПОМЕЩЕНИЙ ЖИВОТНОВОДЧЕСКИХ ЗДАНИЙПомещенияРекомендуемая система вентиляции для периода годахолодного и переходногоКоровники дляпривязного содержаниямолочныхкоров, телятникиСвинарники-маточникиСвинарники-откормочникиОвчарниПодача подогретого воздуха вверхнюю зону рассредоточеннымиструями. Удаление воздухаиз верхней зоны черезшахты в перекрытии и из нижнейзоны через навозные каналыв размере 30% притока(рис. 3.5 и 3.6)Подача подогретого воздуха вверхнюю зону рассредоточеннымиструями или через воздуховодыравномерной раздачи.Удаление воздуха из верхнейзоны через шахты в перекрытиии из нижней зоны черезнавозные каналы в размере30-35% притока (см. рис. 3.5и 3.6)То же (рис. 3.7 и 3.8)Механический приток с помощью осевыхвентиляторов, установленных в шахтах, илиестественный приток через оконные проемы.Естественная вытяжка через оконныепроемы и механическая вытяжка через навозныеканалы в размере 30% зимнего притокаМеханический приток с помощью осевыхвентиляторов, установленных в шахтах, илиестественный приток через оконные проемы.Естественная вытяжка через оконныепроемы и механическая вытяжка через навозныеканалы в размере 30-35% зимнегопритокаМеханический приток с помощью осевыхвентиляторов, установленных в шахтах, илиестественный приток через оконные проемы.Естественная вытяжка через оконныепроемы и механическая вытяжка через навозныеканалы в размере 30-35% зимнегопритока и через отверстия в стенах осевымиподоконными вентиляторами (см. рис. 3.7и 3.8)Подача подогретого воздуха в Естественный приток через оконные проеверхнююзону рассредоточеннымиструями (только для хо­Естественная вытяжка через оконные прое­мы (для теплого и переходного периодов).лодного периода). Удаление мы и шахтывоздуха из верхней зоны черезшахты в перекрытии (рис. 3.9)Рис. 3.5. Схема вентиляции помещения животноводческогоздания при подаче воздуха через центральныйвоздуховод и удалении воздуха через шахты и навозныеканалыУ-вытяжные шахты; 2 -приточный воздуховод; 3- воздуховодыдля вытяжки из навозных каналов; 4- приточная камера;5-вытяжная камераРис. 3.6. Схема вентиляции помещения животноводческогоздания при подаче воздуха через два параллельныхвоздуховода и удалении воздуха через шахтыи навозные каналы/-вытяжные шахты; 2 -приточный воздуховод; 3-воздуховодыдля вытяжки из навозных каналов; 4-приточная камера;5-вытяжная камераРис. 3.7. Схема вентиляции помещения животноводческогоздания при подаче воздуха через центральныйвоздуховод и удалении воздуха через шахты, навозныеканалы и отверстия в стенах/-приточно-вытяжные шахты; 2-приточный воздуховод; 3- 5воздуховоды для вытяжки из навозных каналов; 4-приточная -камера; 5-осевые вентиляторыgРис. 3.8. Схема вентиляции помещений животновод- -jческого здания при подаче воздуха через два парал- _лельных воздуховода и удалении воздуха через шах- 8ты, навозные каналы и отверстия в стенах/-приточно-вытяжные шахты; 2-приточный воздуховод; 3- "воздуховоды для вытяжки из навозных каналов; 4-приточнаякамера; 5-осевые вентиляторыРис. 3.9. Схема вентиляции помещения животноводческогоздания при подаче воздуха через два параллельныхвоздуховода и удалении воздуха через шахты1 - вытяжные шахты; 2 - приточные воздуховоды; 3 - приточныекамеры

4 Зак 19753 6 Сельскохозяйственные здания и сооружения 97Р=¥= » • • •=Г^п п п п п п П П П П Г ]"D СГ|| 1 • • • •]#W#шг—-tJ^ГГшЕ/Ы =Г~ у • у У * У ? Щ || ^ ^~~. " " _ЯШ? £Fu u '• • D *^лл чХШ7-^4Ич D«-«ау" у" ^пу~ у" y^l J lip 7 ^-|7 7 У" ^-|7Е^Д" - - -в- - ч> • * • •! • ч> • - н> • • ив» •! JИг ./гу" у" 7 Т Т Т I • 411У^У*/ЛЯЯ7О^ ^О >? ? Т у?утп^ ^ у" / J у" у"* W^ * *l_lИЗ" ^ ш — • • » • • — — —-ш—^т ta К=ж• им^ i t t i/АЗДА A iifi А_А_уу AAA A A A AAAAAiAA^ 4 1I UQiX'TX' XXXXXX'XXXX'XXX-Д4-ДXXXXXXxXxXXXXXX" TE I H H I I I I • • • » • • • • • ' • • • • • • • • • " • • • • » • •Л7ЛЯ?

98 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийвредными выделениями рекомендуется максимальноиспользовать систему активной аэрации,т.е. воздухообмен, обусловленный ветровымвоздействием на здание. Активнуюаэрацию рассчитывают как при поперечном поотношению к оси здания ветре (определяютприток и вытяжку через световые проемы), таки вдоль оси с использованием для целейпроветривания конструктивных проемов в торцахздания. Скорость движения воздуха в зонеразмещения животных при работе системыактивной аэрации не должна превышать установленногопредела.Рекомендуемые системы вентиляции дляосновных помещений птицеводческих зданийприведены в табл. 3.22.Для помещений птицеводческих зданий вслучае необходимости в теплый период годаследует проектировать охлаждение или увлажнениевоздуха. Решение этой задачи возможнопростейшими способами - путем испарительногоохлаждения воздуха с применением кассетс орошаемым гигроскопическим слоем.В помещениях животноводческих и пти-Рис. 3.10. Схема вентиляции птицеводческого зданияпри раздаче воздуха через центральный воздуховод/-приточные воздуховоды, 2-приточные шахты, 3 вьняжныецентробежные вентиля юры, 4 вытяжные пристенные короба,5-приточная камераРис. 3.11. Схема вентиляции помещения птицеводческогоздания при раздаче воздуха через два параллельныхвоздуховода/- приточные воздуховоды, 2 приточные шах[ы, 3 вытяжныецентробежные вентиляторы, 4 приiочная камераРис. 3.12. Схема вентиляции помещения птицеводческогоздания при раздаче воздуха через три параллельныхвоздуховода1 приточные воздуховоды, 2 при точные шах i ы; 3 вытяжныецентробежные вентиляторы, 4 вытяжные прис1енные короба,5 приточная камераРис 3.13. Схема вентиляции помещения птицеводческогоздания при сосредоточенной подаче воздуха изверхней и нижней зон/-приточные воздуховоды, 2-приточные шахты, 3 осевыевытяжные вентиляторы; 4 пршочная камераРис. 3 14. Схема вентиляции помещения птицеводческогоздания при равномерной раздаче воздуха и удалениивоздуха из верхней и нижней зон/-приточные воздуховоды, 2-крышные вытяжные вентиляторы,3-приточные камеры, 4-вытяжные воздуховоды, 5 кассетыдля увлажнения воздухаТАБЛИЦА 3.22. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ ДЛЯ ОСНОВНЫХ ПОМЕЩЕНИЙПТИЦЕВОДЧЕСКИХ ЗДАНИЙПомещенияРекомендуемая система вентиляции для периода годаДля содержанияцыплят младшихвозрастов, безоконные,бройлерникиДля напольногосодержания кур,индеек и утокДля клеточного содержанияптицхолодного и переходногоМеханическая подача подогретоговоздуха в верхнюю зону рассредоточеннымиструями.Механическое удаление воздуха изнижней зоны (рис. 3.10-3.12)Механическая подача гюдогретрговоздуха в верхнюю зону рассредоточеннымиструями; в переходный периодвозможен дополнительный естественныйприток. Механическое удалениевоздуха из верхней и нижнейзон; возможно естественное удалениевоздуха из нижней зоны (см. рис.3.12-3.14)Механическая подача подогретоговоздуха в верхнюю и нижнюю зонысосредоточенными струями в проходымежду клеточными батареями илирассредоточенная подача из-под клеток.Механическое удаление воздухасоответственно из нижней, среднейи верхней зон с противоположнойпритоку стороны (см. рис. 3.13 и 3.14)Механическая подача воздуха в верхнююзону рассредоточенными струями;при необходимости увлажнениеили охлаждение воздуха; естественныйприток через шахты в перекрытии.Механическое удаление воздухаиз нижней зоны (см. рис. 3.10-3.12)Подача воздуха в верхнюю зонучерез шахты; при необходимостиувлажнения или охлаждения воздухаподача его в верхнюю зону по воздуховодам.Механическое удалениевоздуха из нижней зоны (см. рис.3.12-3.14)Такая же подача, как и в холодныйпериод года; при необходимостиувлажнение или охлаждение воздуха;возможен дополнительный притокчерез шахты в перекрытии. Такое жеудаление воздуха, как и в холодныйпериод года

ЗА. Ce.ibcmxmmctmeHHbte мШш.ч и сооружения 9946007 «ё*г! Л fl f*1 F1 fl жD D О Ч-О О П /Ifi, } ! j jJjLLULt t t iJLLt ft» О f t t JjLLl

100 Глава 3. Особенности вентиляции здания и помещенийцеводческих комплексов необходимо предусматриватьвозможность осуществления естественнойаварийной вентиляции.Оборудование централизованных вентиляционныхсистем должно быть расположенов отгороженных вентиляционных камерах.Уровень шума в помещениях для скота и птицот работающего вентиляционного оборудованияне должен превышать 70дБ.Подпольные вентиляционные каналы можнопредусматривать в помещениях животноводческихзданий при наличии в них решетчатыхполов. При этом подпольные каналынеобходимо оборудовать устройствами, препятствующимиих засорению и прониканиюв них грызунов. В помещениях птицеводческихзданий подпольные каналы делать не следует.Для обеспечения заданных параметровмикроклимата в основных помещениях животноводческихи птицеводческих комплексов следуетпредусматривать автоматизацию системвентиляции, если ее целесообразность обоснованатехнико-экономическими расчетами.В помещениях для содержания основногостада и молодняка кроликов необходимо поддерживатьтемпературу внутреннего воздуха10 е С, а относительную влажность воздуха40-75 %. В теплый период года температуравоздуха в помещении должна быть не болеечем на 5°С выше расчетной наружной летнейтемпературы для проектирования вентиляции,но не должна превышать 28° С. Скоростьдвижения воздуха должна составлять не более0,3 м/с. Предельная концентрация аммиака впомещении для содержания кроликов не должнапревышать 0,01 мг/л. Количество приточноговоздуха на 1 кг живой массы кроликовдолжно быть не менее 2,5 м 3 /ч.Количество теплоты, углекислого газа иводяных паров, выделяемых кроликами, приведенов табл.3.23.Поддержание заданных технологическихпараметров микроклимата средствами вентиляциив хранилищах картофеля и овощейзначительно снижает потери хранимой продукции.Срок хранения сезонной продукции следуетразделить на характерные периоды: лечебный,в течение которого происходит дозреваниеи заживление механических повреждений;охлаждения, когда продукт охлаждается дотемпературы основного хранения, и основногоТАБЛИЦА 3.23. ТЕПЛО-, ВЛАГО- ИГАЗОВЫДЕЛЕНИЯ КРОЛИКАМИГруппа Масса, Тепловыде­ Угле­ Водяныеживотных кг ления (об­ кислый пары,щие), кДж/ч газ, л/ч г/чСамцы 3,5 67,3 2,41 7,694 71,8 2,57 8,2Самки 3,5 78,1 2,79 8,9Самки 4 83,3 2,98 9,48сукрольныеМолодняк 0,05 5,3 0,19 0,60.1 10,2 0,36 1,160,2 17,6 0,63 2,010,4 25,4 0,91 2,890,5 29,1 1,04 3,310,75 36,9 1,32 4,21 44,1 1,58 5,022 49,4 1,77 5,642,5 55,6 2,08 6,663 63 2,25 7,17Примечания: 1. Нормы выделения свободноготепла составляют 72% общей теплопродукцииживотных.2. Нормы тепло- и влаговыделения кроликамив ночное время следует принимать с коэффициентом0,8.3. Выделение влаги со смоченных поверхностейследует принимать в размере 100% влаговыделениикроликами.ТАБЛИЦА 3.24. ЗНАЧЕНИЯ ЯВНЫХ ТЕПЛО-И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИИ 1 Т СОЧНОГОРАСТИТЕЛЬНОГО СЫРЬЯПродукцияКартофельКапустаСвеклаМорковьЛук репчатыйТепло- и влаговыделения впериод хранениялечебный охлажде- основнойниякДж/ч г/ч кДж/ч г/ч кДж/ч г/ч67 16,8 50,3 12 23,9 4,9- - 62 33,4 25,1 13,3- 40,2 12,5 20,1 6,2- - 77,5 23,9 23,5 7,267,5 20,8 43,6 13,5 20,1 6,2Примечание. При хранении продукции машиннойуборки (продовольственный картофель, свекла,морковь) данные, приведенные в таблице, принимаютсяс коэффициентом 1,3.хранения, который длится до реализации продукта.Хранение сочного растительного сырьясопровождается процессом дыхания, в результатекоторого выделяется биологическая теплотаи влага (табл.3.24).

4.1. Общие положения 101ТАБЛИЦА 3.25. ЗНАЧЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ИОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИВОЗДУХА В ХРАНИЛИЩАХПродукцияКартофель в периодылечебныйохлаждения:началоконецосновнойКапустаСвекла и морковь впериоды:лечебныйохлаждения:началоконецосновнойЛук репчатый приспособе хранения:холодномтепломТемперату- Относительра,°С ная влажность,%10-20 85-9510-20 85-952-4 85-952-4 90-950-1 90-9510-14 90-9510-14 90-950-1 90-950-1 90-95От - 1 70-80до - 318-22 60-70Примечания: 1. Газовый состав в хранилищах:для картофеля 2-3% С0 2и 16-18% 0 2; длякапусты нормальный атмосферный; для моркови 3-4% С0 2и 8-10% 0 2; для свеклы 2-2,5% С0 2и 9-14% 0 2; для лука 5-10% С0 2и 3-5% 0 2.2. Лечебный период для картофеля, свеклы иморкови длится 15 сут.3. Скорость движения воздуха в насыпи продукциине должна превышать 0,2 м/с при высоте насыпи2-3 м.ТАБЛИЦА 3.26. СКОРОСТИ И РАСХОДЫВОЗДУХА В НАСЫПИ КЛУБНЕЙ:ота насыпи, Скорость, Расход воздуха,м м/с м 3 /(м 2 • ч)До 1 0,075 1101-2 0,1 1452-3,5 0,15 2153,5-4,5 0,25 360Более 4,5 0,35 500Значения температуры и относительнойвлажности воздуха в хранилищах следует приниматьпо данным, приведенным в табл.3.25.Гидравлическое сопротивление насыпипродукции является одной из основных характеристик,определяющих режим эксплуатациисистем вентиляции. Гидравлическое сопротивлениесреды Ар 0, Па/м, имеет линейную зависимостьот скорости фильтрации воздуха иможет быть выражено формулами:Ар 0= 125г> ф; Ар' 0= 135и ф)где Ар 0и Л/У-гидравлические потери до и послеукладки продукции; и ф- скорость фильтрации, м/с,Значения рекомендуемых скоростей фильтрациии расходов воздуха через 1 м 2площадив насыпях различной высоты приведены втабл.3.26.BOOKS.PROEKTANT.ORGБИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХКОПИЙ КНИГдля проектировщикови технических специалистовГлава 4ОЧИСТКА ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ВОЗДУХА4.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯВ проектах вентиляции и кондиционированиявоздуха, как правило, предусматриваетсяочистка воздуха только от взвешенных в немчастиц (аэрозолей). Подаваемый в помещениянаружный и рециркуляционный воздух очищаютв воздушных фильтрах, а сами помещенияпри необходимости изолируют, устраняя щелив оконных проемах и создавая аэродинамическиешлюзы в дверных проемах.Для предотвращения загрязнения воздухаисточники загрязнений, имеющиеся в помещениях,локализуют с помощью местных отсосов,а удаляемый через них воздух перед выбросомнаружу очищают в пылеуловителях. В случае

102 Глава 4. Очистка вентиляционного воздуханеобходимости очистки вентиляционного воздухаот примеси вредных газов используютсяаппараты химической технологии.Пыль является одной из разновидностейаэродисперсных систем (аэрозолей) с взвешеннымив воздухе твердыми частицами дисперсионногопроисхождения. Такие частицы образуютсяпри дроблении руд, механическойобработке металлов, просеве и пересыпке материалов.Аэрозоли с твердыми частицами, образовавшиесяв результате объемной конденсациипаров или при реакциях некоторых веществ,называют дымами (плавка и сварка металлов;фотохимические реакции в атмосфере, ведущиек образованию смога).Аэрозоли с жидкими частицами дисперсионногоили конденсационного происхожденияназывают туманами (распыление воды, красок,конденсация воды и других жидкостей приохлаждении воздуха 1 .Аэрозоли, как правило, представляют собойполидисперсные системы, состоящие измножества частиц различных размеров. Поддисперсностью пыли понимают всю совокупностьразмеров составляющих ее частиц, аименно распределение массы пыли по размерамчастиц.Дисперсный состав пыли может быть выраженследующими способами: в виде графикараспределения массы пыли по размерам частиц;в виде таблицы «полных проходов» или«частных остатков» частиц разных размеровв процентах от общей массы пыли, соответственнопрошедших или оставшихся на рядереальных или условных сит (например, от 0 до5, до 10, до 20 мкм и т.д. или соответственно от0 до 5, от 5 до 10, от 10 до 20 мкм и т. д.); в видетаблицы скоростей витания, характеризующихкрупность и плотность частиц.Скорость витания сферических частицскорость вертикального потока воздуха, прикоторой частицы находятся во взвешенномсостоянии («витают»), можно определить порис. 4.1.Для частиц диаметром до 50-60 мкм1В инженерной пракгике часто отступают отприведенных научных определений и называют пыльювзвешенные в воздухе частицы (механические примеси)всех видов, а также осевшие твердые частицыи вообще мелкодисперсные порошки.(0 < Re < 1) скорость витания, м/с, можновычислить по формулеd 2 -Р 9,18 Ц в(4.1)где d диаметр пылевой частицы; р- плотность частицы;и в- динамическая вязкость воздуха.Пример 4.1. Определить, пользуясь рис. 4.1и формулой (4.1), скорость витания частицыдиаметром d = 10 мкм = 10-10 ~ 6 м при ееплотности р = 2,5 г/см 3и температуре воздуха50° С.Решение. По рис. 4.1 скорость витанияv s— 0,76 см/с. Для учета истинного значениявязкости воздуха ц впри t — 60°С умножаемполученное значение v bна поправочный коэффициентк = и в2о/Ив5о> определяемый с помощьюследующих данных:Температуравоздуха, °С . . .-30 -20 -10 0 10Динамическаявязкость воздухапри давлении0,1 МПа,10 6 Пас . . . 15,3 15,79 16,28 16.77 17,26ПродолжениеТемпературавоздуха, °С 20 30 40 50 60Динамическаявязкость воздухапри давлении0,1 МПа,10 й Па-с. . . 17,75 18,24 18,73 19,21 19,6и тогдаЗначение* = Ш2о/И.5о= 17,75/19,6 =0,906и,6 0= 0,76-0,906 = 0,688 см/с.По формуле (4.1) получаем:(10-Ю- 6 ) 2 2500-9,81= 0,695 см/с.18 -19,6-10По дисперсности различают пыли следующихосновных классификационных групп(рис. 4.2):I- очень крупнодисперсная пыль;II-крупнодисперсная пыль (например,мелкозернистый песок для строительных растворовпо ГОСТ 8736-85);III - среднедисперсная пыль (например,цемент);IV мелкодисперсная пыль (например,

4.1. Общие положения 103й(для Верхних нрибых), мнм100 150 20010 20 SOd(для нижних кривых), мнмРис. 4.1. К определению скорости витания v sчастиц различного размера d и плотности р в воздухепри температуре 20 °С

104 Глава 4. Очистка вентиляционного воздуха99,9999590во7050J010б -J,5\0,1С, % (по массе)VJfи .**~~/\ tf.... WJ I' 0,2 0,5 1 2 5 10 ZO 50 WOCL,MMРис. 4.2. Классификационная номограмма пылей/ -V- зоны классификационных групп пылей по их дисперсностикварц молотый пылевидный по ГОСТ 9077-82*);V-очень мелкодисперсная пыль.Группу пыли по дисперсности определяютпо номограмме, представленной на рис. 4.2, наосновании данных о фракционном составепылей, полученных опытным путем. Номограммаразбита на пять зон (I-V), которыесоответствуют классификационным группампыли. Для определения группы заданной пылина номограмму наносят точки, соответствующиесодержанию С, % по массе, отдельныхфракций пыли. Соединяя эти точки, получаютпрямую или ломаную линию, расположениекоторой в той или иной зоне номограммыобозначает принадлежность пыли к классификационнойгруппе, соответствующей этой зоне.Если линия дисперсности, нанесенная на номограмму,не укладывается в пределах однойзоны и пересекает границу смежных зон, пыльследует относить к классификационной группеверхней зоны.Пример 4.2. Определить классификационнуюгруппу пыли, если она имеет дисперсныйсостав, определяемый по «частным остаткам»:Размер частиц, мкмСодержание фракций по«частным остаткам», %по массе

4.2. Очистка приточного наружного и рециркуляционного воздухав них с воздухом, подлежащим очистке:Е = —100.G 2(4.2)Эффективность очистки воздуха можноопределять также в процентах и как отношениеразности начальной концентрации пыли в воздухе,подлежащем очистке, C tи концентрацииее в очищенном воздухе (или заданной допустимойконцентрации) С 2к начальной концентрациипылиС, (4.3)4.2. ОЧИСТКА ПРИТОЧНОГОНАРУЖНОГОИ РЕЦИРКУЛЯЦИОННОГО ВОЗДУХАА. Исходные данные для выбораи расчета воздушных фильтровКак правило, воздух очищают в следующихцелях:а) для уменьшения запыленности воздуха,подаваемого в вентилируемые здания, есликонцентрация пыли в районе расположенияздания или вблизи места забора воздуха систематическипревышает ПДК, установленнуюсанитарными нормами;б) для защиты теплообменников, оросительныхустройств, приборов автоматики идругого оборудования вентиляционных камери кондиционеров от запыления;в) для предохранения ценной внутреннейотделки и оборудования вентилируемых зданийот загрязнения отложениями мелкодисперснойпыли;г) для поддержания в помещениях заданнойв соответствии с технологическими требованиямичистоты воздуха.Для очистки приточного воздуха от пылиприменяют пористые воздушные фильтры иэлектрические воздушные фильтры промывноготипа. Пористые фильтры подразделяют насмоченные и сухие: к смоченным относятсяфильтры с покрытым тонкими пленками вязкихнелетучих замасливателей заполнением изметаллических пластинок, проволочных илиполимерных сеток и нетканых волокнистыхслоев; к сухим - фильтры с заполнением изнетканых волокнистых слоев, гофрированныхТАБЛИЦА 4.1. ХАРАКТЕРИСТИКА ОСНОВНЫХКЛАССОВ ВОЗДУШНЫХ ФИЛЬТРОВКласс Размеры эффектив- Эффективностьфильтров но улавливаемых очистки наружпылевыхчастиц, ного воздуха, %,мкмне менееI Все 99II Более 1 85III Более 10 60сеток и губчатые, не смоченные замасливателем.По эффективности воздушные фильтрыподразделяются на три класса (табл. 4.1).Эффективность очистки наружного воздуха,указанная в табл. 4. 1, соответствуетзапыленности, не превышающей ПДК, установленнойсанитарными нормами для атмосферноговоздуха.Воздушные фильтры, применяемые внашей стране, перечислены в табл. 4.2. Конструкциифильтров описаны в приложении IV*(кроме фильтров, входящих в состав кондиционеров).Фильтры выбирают с учетом начальнойзапыленности воздуха и допускаемой остаточнойконцентрации пыли в воздухе после егоочистки, т.е. по их эффективности. Одновременнопринимают во внимание начальноесопротивление фильтра и изменение сопротивленияпри запылении фильтра, а также егоконструктивные и эксплуатационные особенности.Зависимость начального сопротивленияН от воздушной нагрузки L фильтров и некоторыхизготавливаемых промышленностьюволокнистых фильтрующих материалов, которыемогут быть использованы для очисткивоздуха, дана на рис. 4.3. На рис. 4.4 приведеныпылевые характеристики тех же фильтров.Линиями, обозначенными арабскими цифрами,показана функция Н (Gy) - зависимость повышениясопротивления Н запыленного фильтрапо сравнению с начальным от массы уловленнойв нем пыли G y, а римскими - зависимость1 - Е эффективности фильтров («проскока») отGy Полное сопротивление фильтра Н = Н(L) + H(G y). В подписи к рис. 4.4 указана* В приложении IV не описаны новые фильтрыФяС особо высокой эффективности (улавливание частицразмером более 0,1 мкм, выпуск которых начатв 1991 г).

ТипТАБЛИЦА 4. 2. НОМЕНКЛАТУРА ВОЗДУШНЫХ ФИЛЬТРОВКласс Крите- Номинальная Сопрщивдение при Пылеемкоеть Средняя нафильтрарий воздушная номинальной ш>ч- при достижс- ча а.ная ши>1-ПО эффек- качест- яагручки на луииюй iiai руже. Па нии укачанио- ленное п> очитивностива входное се- ю конечною щасмою воччеиие,началь- конечное. сопрожвле- духа, мг.'м 3м'Дчм 2 ) ное при указанной имя. i м 2ша ыемкосчи доп\е- fipeчимаидельнаяСпособ регенерации фильтровНоЛОКНИС! Ы! :Ячейковые Фя.'1-l,с\ чие ФяЛ-2Ячейковые Л АПККарманные ФяКПСетчатыеПанельные ФР(ФРЗ. ФР4. ФР5)Рулонные ФРС(ФРПМ)Ячейковые ФиВ1»IШIII787000Сухие пористые100 300 900 0,05 0,15 Смена-фильтрующем;» материалаI По каталогам объединения. «Союзмединструмент» 0,01 0,05 Смена филыраII 42 7000 40 300 1400 1 2 Очистка и смена фильтрующегоматериалаIII 79 10 000 60 300 2300 0,10 0,50 Смена фильтрующего материала10 000700030603001502400 I3 Очистка чанылепнот материала(пневматически)3 Очистка фильтрующего материалапромывкой в волеГубчатые Ячейковые Фя1 Н> III 77сухиеМасляныеРулонные ФРУ*Ячейковые ФяУКЯчейковые ФяУКСамоочищающиесяКл (К iM. К к КгЦ,ФС»Ячейковые ФяРГ>шIIIIIIшIII05656068Ячейковые ФяВ m тВолокнистые,замасленныеДвухзональныепро­ ФЭК*** и ФЭ-2МАгрегатныемывныеII 347000 150Смоченные пористые10 000 60 3007000 40 1507000 40 1507000 100 107000 157000 _ 60 150Электрические10 000 20 20350 0.3670 0,55705700,30,3-*- 1 "^ч^^0,32400260015000. То же. или пневмачичееки1 Смена фильтрующего материала0,5 То же0,5 Смена вкладыша0,5 Непрерывная промывка в маслефильтрую»ш\ элементов3 Промывка фильтра в соловомрастворе с последующим чамнеливанием3 То же10 Промывка водой* Выпуек филмров прекращен Минегройдормашем и 1984 г. в связи с изменением специализации завода-изготовителя.*• В прочен!ах см массы маела, чалиино в ванну филыра.••* С 199{) i. вынуекаются бел ирошвоуноеною филыра.

4.2 Очистка приточного наружного и рециркуляционного воздуха 107ш3002001009080706050H(L) ,Па76''76f87а 5^9Р

108 Глава 4. Очистка вентиляционного воздухаH(Gy), Па500400300200700908070605040SO20/%1^Ж7у*ьШ Л- г"г^ - Xl'Z''" ~Г*'-**iл*-тт-ш ::::::;z:;;;_ЖE:|z::;::SS/Ж- У%^-У/ у*У'*''''*5020'ь YЬ'''10 Y1 1,2 1,4 1,6 _ 1,д ±-._ 2 1,5 5 6 7 9 10 11 14 20 100Gi /,z/M iпоследовательности. Исходя из сопротивленияфильтра, которое может быть допущено впроектируемой системе, а аэродинамическойхарактеристики фильтра, выбранного в соответствиис требованиями к эффективностиочистки, задают воздушную нагрузку и определяюттипоразмер фильтра или площадьфильтрующей поверхности; по начальной запыленностии эффективности фильтра определяютколичество пыли, улавливаемой фильтромв единицу времени; по пылевой характеристикеопределяют период работы фильтра,в течение которого будет использован перепадмежду принятыми начальным и допускаемымконечным сопротивлением пористых ячейковыхфильтров, либо время, через котороеследует менять масло в ваннах самоочищающихсяфильтров и катушки рулонных фильтров,промывать электрические фильтры и т.п.Если этот период меньше, чем может бытьдопущено по условиям эксплуатации, нужноуменьшить воздушную нагрузку, применитьдругой, более пылеемкий тип фильтра, либорассмотреть возможность использования вфильтре большего напора.Когда по расчету и условиям эксплуатацииудовлетворяют несколько фильтров одногокласса, рекомендуется выбирать тот, которомусоответствует наименьшее значение К к.Рис. 4.4. Пылевая характеристика фильтра и фильтрующихматериалов1,1 фильтра ФяРБ при Z = 7000 м 3 /(ч• м 2 ), 2,11-фильтраФяВБ при Z = 7000 м 3 /(ч-м 2 ), За,П1 фильтрующего материалаФСВУ, а также фильтров ФяУБ, ФяУК, ФРУ при Z == 7000 м 3 /(ч-м 2 ), 5б,Ш-то же, при Z^ 10 000м 3 /(ч м 2 ); 4,1VфильтраФяПБ при Z = 7000 м 3 /(ч-м 2 Л 5,У-фильтров фяЛ-1,ФяЛ-2 при Z = 6000 м 3 (ч м 2 ), 6.VI- фильтра ФяКП при Z == 7000 м 3 /(ч м 2 ); 7.VII ш юпробивных фильтрующих материаловФНИ-3 при Z = 2500 м 3 /(ч • м 2 ); S.VIII-фильтров ФЭс противоуносными фильтрами при Z = 7200 м 3 /(ч м 2 ),9,1Х-фильтрующего материала ФВНР при Z = 5400 м 3 /(чм 2 );10,Х-фильтрующего материала ФРНК при Z = 7000 м 3 /(ч м 2 )Начальная запыленность наружного воздуха,согласно СН 245-71, в среднем за 1 сут недолжна превышать 0,15 мг/м 3 , а максимальнаяразовая-0,5 мг/м 3 . В действительности концентрациипыли могут быть в некоторыхслучаях значительно больше, вследствие чегопри выборе и расчете фильтров рекомендуетсяисходить из данных натурных исследований,а при их отсутствии учитывать показателимаксимальной возможной запыленности, приведеннойв табл. 4.3.Начальную запыленность очищаемого рециркуляционноговоздуха следует приниматьпо опытным данным. При отсутствии такихданных для расчета фильтров ее можно приниматьравной ПДК пыли в рабочей зонепроизводственного помещения, где наличиеэтой пыли в очищаемом воздухе предполага-

4.2 Очистка приточного наружного и рециркуляционного воздухаТАБЛИЦА 4 3. ОБОБЩЕННЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ ЗАПЫЛЕННОСТИ АТМОСФЕРНОГО ВОЗДУХАСтепень загрязнения воздуха Характеристика местности Среднесуточная концентрацияпыли в воздухе, мг/м , доЧистый Сельские местности и непромышленные 0,15поселкиСлабо загрязненный Жилые районы промышленных городов 0,5Сильно загрязненный Индустриальные районы промышленных 1городовЧрезмерно загрязненный Территории промышленных предприятий 3 *с большими пылевыми выбросами* В отдельных случаях концентрация пыли может быть более 3 мг/м 3 .ется в соответствии с технологией данногопроизводства.При очистке больших объемов воздуха(более 30 тыс.М 3 /ч) с запыленностью до 0,5мг/м 3и при повышенном содержании крупныхфракций пыли (10 мкм и более) применяютмасляные самоочищающиеся фильтры ФС,если по условиям эксплуатации допускаетсязагрязнение воздуха парами замасливателя иявляется обязательным полное исключениевыноса капель масла. При очистке в тех жеусловиях меньших объемов воздуха, особеннопри необходимости исключения только выносакапель масла, применяют масляные ячейковыефильтры ФРБ, если этому не препятствуеттрудоемкость обслуживания этих фильтров. Изусловия надежной отмывки панелей самоочищающихсяфильтров максимальная начальнаязапыленность не должна превышать значений,приведенных в табл. 4.3. Область применениямасляных фильтров может быть расширенаиспользованием нелетучих замасливателей.При запыленности воздуха до 0,5 мг/м 3 , а приналичии технико-экономического обоснованиядо 1 мг/м 3при очистке больших объемоввоздуха могут быть использованы волокнистыефильтры типа ФР, а при очистке небольшихобъемов воздуха - ячейковые фильтрыФяУК и ФяУБ; фильтры данного типавоздух практически не замасливают. При запыленностименее 0,5 мг/м 3можно применятьвсе виды сухих фильтров III и II классаэффективности, а при запыленности менее 0,15мг/м 3 - фильтры I класса эффективности.Электрические фильтры можно применятьво всем диапазоне возможной начальной запыленностиатмосферного воздуха, а также дляочистки сравнительно мало запыленных воздушныхвыбросов, например от сварочныхаэрозолей и тумана масел.Все фильтры, перечисленные в табл. 4.2,применяются также для очистки воздуха, рециркулирующегов системах приточной вентиляции,кондиционирования воздуха и воздушногоотопления, а фильтры ФРС-дляочистки рециркуляционного воздуха только отволокнистой пыли при вентиляции текстильныхи других аналогичных предприятий.При большой начальной концентрациипыли иди при необходимости особо тщательнойочистки воздуха применяют многоступенчатуюочистку.Распределение дисперсности атмосфернойпыли, как правило, соответствует границемежду IV и V группами классификационнойномограммы, приведенной на рис. 4.2.Ввиду того, что дисперсность меняется всравнительно узких пределах, специально учитыватьее при выборе фильтров не следует, заисключением условий пыльных бурь или прирасположении воздухозаборов на предприятияхс большими и плохо очищаемыми выбросами.В указанных условиях очистка должнапроектироваться по индивидуальным методикамна основании данных, относящихсяк проектируемому объекту.Пример 4.3. Подобрать фильтры для санитарно-гигиеническойочистки наружного воздуха,подаваемого в производственные помещенияпредприятия, расположенного в индустриальномрайоне промышленного города.Объем подаваемого воздуха Z = 6000 м 3 /ч.Располагаемое давление вентиляционной системы-150Па. Режим работы двухсменный-

ПОГлава 4. Очистка вентиляционного воздуха16 ч. Фильтры должны быть регенерируемыми.Решение. Начальная запыленность воздуха,согласно табл. 4.3, может быть принятаравной 1 мг/м 3 . Требования санитарно-гигиеническойочистки, как правило, удовлетворяютсяфильтрами III класса эффективности.Учитывая небольшой объем очищаемого воздуха,можно применить ячейковые фильтры.Выбираем фильтры ФяР. При установке четырехфильтров площадью рабочего сечения0,22 м 2 каждый (см. табл. IV. 1 в приложении)удельная воздушная нагрузка составит 600/(0,22-4) = 6818 м 3 /(ч-м 2 ), при этом начальноесопротивление Н = 38 Па (см. рис. 4.3). Эффективностьфильтров можно принять длязаданной запыленности воздуха в среднемЕ = 82 % (см. рис. 4.4)*.Расчетная пылеемкость фильтра при увеличениисопротивления до 150 Па, т.е. наН — 150 — 38 — 112 Па по сравнению с начальным,определяется по рис. 4.4 и составляет 2420г/м 2 .Количество пыли, оседающей на фильтрахФяР в 1 сут, составит 0,001 • 6000 0,82-16 =78,72 г/сут. Продолжительность работы фильтрадо достижения заданного сопротивления2420/78,72 = 31 сут. Таким образом, регенерациюфильтра следует проводить через 31 день.Б. Масляные воздушные фильтрыПористые слои масляных фильтров дляболее надежного удержания уловленной пылисмачивают вязкими жидкостями-преимущественнонефтяными маслами разных сортов. Поконструкции различают самоочищающиеся иячейковые масляные фильтры.Самоочищающиеся масляные фильтрыпредставляют собой движущиеся в вертикальнойплоскости фильтровальные панели, промываемыеот уловленной в них пыли в заполненноймаслом ванне, образующей основаниефильтра.Самоочищающиеся фильтры Кд (КдМ, КТ,ФС) состоят из двух параллельных фильтровальныхпанелей, каждая из которых выполненав виде непрерывной ленты из пружинностержневойсетки, натянутой между двумявалами. Верхние валы-ведущие; они установленыв подшипниках и приводятся во вращениередукторным электроприводом. Перемещениепанелей происходит в результатетрения сеток о поверхность верхних валов.Нижние валы расположены в ванне с маслом,благодаря чему при перемещении панелейсетки промываются маслом. Фильтры выпускаютсясерийно харьковским заводом ВПО«Союзкондиционер».Для облегчения эксплуатации самоочищающихсяфильтров всех видов с пропускнойспособностью более 120 тыс. м 3 /ч, а такжес меньшей пропускной способностью при повышенойзапыленности воздуха следует проектироватьсистему централизованного маслоснабжения,регенерации масел и удаления шлама(см. далее гл. 13).Ячейковые масляные фильтры представляютсобой металлические разъемные коробки,заполненные фильтрующим слоем, масляноепокрытие которого периодически обновляют.Перед этим ячейку промывают для удаленияранее уловленной пыли.Ячейковый фильтр ФяРБ состоит из рамки,заполняемой гофрированными плетеными проволочнымисетками по ГОСТ 3826-82*, крышки,которая плотно вставляется в рамку изакрепляется в ней при сборке выштампованнымизигами на боковых стенках, и установочнойрамки, в которой ячейка закрепляетсяс помощью защелок. Сетки укладывают так,чтобы размер их ячеек убывал в направлениидвижения воздуха.Ячейковый фильтр ФяВБ по конструкцииподобен ФяРБ, заполняется винипластовымигофрированными «сетками» (пленками) поГОСТ 15967-70*. Фильтры ФяВБ можно использоватьтакже в незамасленном состоянии.Сухие фильтры регенерируют промывкой вводе, что облегчает их эксплуатацию. Нерекомендуется применять сухие фильтры этоготипа в условиях, когда на них передаютсятолчки и вибрация.Фильтры ФяРБ и ФяВБ, а также ФяУБ,ФяУК, ФяПБ выпускаются предприятиемУС-319/56. Все эти фильтры можно монтироватьв плоские и V-образные панели 1 . Для* Конструкции и основные технические показатегшвоздушных фильтров приведены в приложении IV.1Рабочие чертежи панелей распространяет ЦИТПГосстроя СССР (Типовой проект серии 5.904-25).

4.2. Очистка приточного наружного и рециркуляционного воздуха 111ТАБЛИЦА 4.4. НАТУРАЛЬНЫЕ И СИНТЕТИЧЕСКИЕ ЗАМАСЛИВАТЕЛИДЛЯ МАСЛЯНЫХ ФИЛЬТРОВЗамасливательСтандарт или техническиеусловияТемпературные Температураграницы применения,°Свспышки,верхняя нижняя °СМасло для вентиляционныхфильтров (висциновое)То же, при введении депрессатораАзНИИМасло индустриальное 12То же, 20Парфюмерное маслоТрансформаторное маслоПриборное масло МВПВодно-глицериновыйраствор:80%-ный70%-ный60%-ныйПолиметилсилоксановая жидкостьПМС-200ГОСТ 7611-75*ГОСТ 20799- 75 *ГОСТ 4225-76*ГОСТ 982-80ГОСТ 1805-76**Инструкция ЦНИИпромзданийГОСТ 13032-77*353520302551 < ***35352050 ****- 15-25 165-20- 10-25*-35-50165170160147 **127**- 15-35-30-50 300* Температура застывания масла стандартом не определена. Нижняя граница применения парфюмерногомасла установлена по результатам исследований лаборатории очистки воздуха Сантехниипроекта (до1989 г.-ЦНИИпромзданий)** Температура вспышки в закрытом тигле.*** Верхняя граница определена по повышенной испаряемости приборного масла.**** При указанном значении испарение практически отсутствует.возможности сборки в стенках установочныхрамок имеются отверстия. Установочные рамкиприсоединяют друг к другу на болтах или назаклепках, зазоры между ними уплотняют.Угол между двумя смежными ячейками, установленнымив V-образной панели, составляетоколо 30°. Сопротивление при этом практическине увеличивается и может приниматьсяпо характеристикам одиночных ячеек (см. рис.4.3).Для смачивания масляных фильтровприменяют натуральные (нефтяные) и синтетическиезамасливатели. Вязкость замасливателейдолжна соответствовать температуреочищаемого воздуха. Рекомендуемые температурныеграницы применения для замасливателейуказаны в табл. 4.4.Если температура воздуха выше рекомендуемогозначения, замасливатель разжижается:уменьшается толщина образуемых пленок,увеличивается испарение и запах. Замасливателипри использовании их за пределаминижних рекомендуемых границ густеют: ухуд-3г7,6Ц0,80,60,56,30,2С, мг/м 3 4- f60,10,080,060.050,040,030,02~10 5 20 35 t,°C>$/1'1Рис. 4.5. Содержание в воздухе паров замасливателей,использованных для очистки воздуха в самоочищающихсямасляных фильтрах/ висциновое масло, 2-масло индустриальное 12, 3 то же,20, 4-масло трансформаторное, 5-парфюмерное масло; бприборное масло3

112 Глава 4. Очистка вентиляционного воздухашается отмывка панелей от пыли, замедляетсяосаждение частиц в ванне, увеличивается сопротивлениефильтра, возможны образованиесплошных пленок и усиленный вынос масла,а также разрушение привода фильтра.Наибольшим запахом обладают маловязкиенефтяные масла (рис. 4.5), наименьшимпарфюмерное.Испаряемость и запах у глицеринаменьше, чем у нефтяных масел; жидкостьПМС-200 практически не имеет запаха и неиспаряется.В. Волокнистые воздушные фильтрыВолокнистые фильтры снаряжаются волокнистымислоями машинной выработки.После использования запыленный материал,как правило, выбрасывают. Существуют материалы,которые можно регенерировать промывкойили с помощью пылесосов (см.табл. 4.2). Фильтрующие материалы, смоченныезамасливателями, после использованиязаменяются. По конструкции различают рулонныеи ячейковые волокнистые фильтры.В рулонных фильтрах ФРУ производстваСимферопольского машиностроительного заводафильтрующий материал намотан на верхниекатушки. Концы полотнищ материала пропущенычерез щели в каркасе и закреплены нанижних катушках. По мере загрязнения пыльюматериал перематывают с верхних катушек нанижние с помощью механического приводас автоматическим или ручным управлением,в результате чего сопротивление фильтра остаетсяпрактически постоянным. В качествефильтрующего материала применяют стекловолокнистыйфильтрующий материал ФСВУпроизводства Ивотского стекольного завода(ТУ 21-РСФСР-369-87). Материал замаслен ипосле использования заменяется 1 .В рулонных фильтрах ФРС (уловителяхволокнистой пыли) воздух фильтруется черезкапроновые ситовые ткани по ОСТ 17-46-71,арт. 25, 70. Сетки регенерируются в процессеработы путем отсоса с них уловленной пыличерез щелевые насадки, а сетки попеременносматываются на нижние и верхние катушки,наматываясь на них очищенными. Катушкиприводятся во вращение автоматически, отдельнымредукторным приводом, через промежуткивремени, установленные при наладкеуловителей (выпускаются ПО Калининмашдеталь).Панельные фильтры ФР состоят из корпуса,в котором укреплена зигзагообразнаярешетка из прутков, на которые вручнуюукладывается фильтрующий материал ФРНК-ПГ, выпускаемый Дмитровоградским ковровосуконнымкомбинатом по ТУ РСФСР-17-14-48-79. Фильтры входят в состав кондиционеровктц*.Ячейковые волокнистые фильтры ФяУБи ФяУК по конструкции подобны фильтрамФяРБ и ФяВБ. Ячейка фильтра ФяУБ заполняетсяфильтрующим материалом ФСВУ, афильтры ФяУК снаряжаются вкладышами изтого же материала, заключенными в картоннуюобойму.Фильтры ФяКП представляют собой рамкуиз элементов углового профиля, в которойукрепляются пакеты, состоящие из прямоугольныхрамок и плоских карманов, сшитыхиз иглопробивного фильтрующего материалаФНИ-3 (ТУ 17-14-238-84). Глубина карманов600, 700 и 800 мм в зависимости от требуемойпылеемкости. Сверху пакеты скрепляются накладкойи крепятся в установочной рамке Фяс помощью защелок. Могут пакеты устанавливатьсяи в плоские установочные панели (см.приложение IV). На эти панели утверждентиповой проект серии 5.904-27. Выпускаютсяфильтры предприятием УС-319/56.Ячейковые фильтры ЛАИК и ФяЛ снаряжаютсяфильтрующими материалами ФП(табл. 4.5) I класса эффективности и обладаютвысокой эффективностью улавливания пылилюбой дисперсности, а также микроорганизмов,в особенности при наличии заряда, образующегосяв процессе изготовления. Проскокчастиц размером 0,3-0,4 мкм через наиболеераспространенный материал ФПП-15 при наличииэлектрического заряда не должен превышать0,1%. При стекании заряда (при длительномхранении или при повышенной влажностивоздуха) проскок может увеличиватьсядо 2-10%. Проскок тех же частиц через мате-1Выпуск фильтров ФРУ на Симферопольскомзаводе прекращен в связи с изменениями специализациизавода.* В документации харьковского завода «Кондиционер»фильтры неправильно названы рулонными.

4.2. Очистка приточного наружного и рециркуляционного воздуха 113ТАБЛИЦА 4.5. ТЕХНИЧЕСКАЯХАРАКТЕРИСТИКА ФИЛЬТРУЮЩИХМАТЕРИАЛОВ ФППоказатель ФПП-15-1,7 ФПА-15-2,0Толщина волокон, 1,5 1,5мкмМатериал волокна Перхлор­ АцетилвинилцеллюлозаСопротивление при 15-19 20 ±2воздушной нагрузке36 м 5 /(ч • м 2 ) * (скоростьфильтрации1 см/с), ПаМаксимальная до­ 60 150пускаемая температураочищаемоговоздуха, °СХимическая стойкостьпо отношениюк кислотам и щело­Стоек НестоекчамСтойкость по отношениюк маслами органическимрастворителям (типапластификаторов,хлорированных углеводородови др.)Отношение к влагеНестоекСтоекГидрофобныйГидрофильныйФильтры ФяЛ производства Серпуховскогоопытно-экспериментального завода имеютразборную металлическую конструкцию, рассчитаннуюна неоднократное использование 1 .Фильтрующий материал заменяют при достиженииустановленного проектом значения сопротивленияфильтра. Для сборки фильтровприменяют приспособление ИП.Фильтры ФяЛ-1 монтируют в установкахбольшой пропускной способности (до120 тыс. м 3 /ч) с помощью установочных рамок,плоских панелей и фильтр-камер, присоединительныеразмеры которых соответствуют размерамкондиционеров Кд. Промышленностьюпанели и фильтр-камеры не выпускаются и принеобходимости монтажные организации изготовляютих по чертежам лаборатории очисткивоздуха Сантехниипроекта. В настоящее времяпромышленность выпускает фильтры ФяЛ-2,несколько отличающиеся по размеру от ФяЛ-1.Фильтры ФяС. На предприятиях Минэлектронпроманачато производство особо эффективныхновых фильтров с фильтрующим материаломБФВЭ из микротонкого стекловолокна:проскок частиц размером 0,1 мкм не превышает0,0001%.* При удельной воздушной нагрузке, превышающей36 м 3 /(ч • м 2 ), сопротивление материалов, увеличиваетсяпрямо пропорционально увеличению нагрузки.риал ФПА-15 независимо от наличия электрическогозаряда-не более 3%.Фильтры ЛАИК (лаборатория аэрозолейНИФХИ им. Л. Я. Карпова) составлены издеревянных П-образных рамок, между которымиуложен слоями фильтрующий материал.Для предотвращения слипания между слоямипроложены гофрированные сепараторы. Послеодноразового использования фильтры выбрасываютвместе с каркасом. Перед выпускомфильтры должны проверяться на проскок маслянымтуманом. Фильтры ЛАИК применяютглавным образом для улавливания высокотоксичныхочень мелкодисперсных аэрозольныхчастиц, а также в системах приточной вентиляцииответственных объектов при необходимостиобеспечения стерильности *.Г. Губчатые воздушные фильтрыВ губчатых фильтрах используется пористыйпенополиуретан, подвергнутый специальнойобработке по методике Сантехниипроектадля разрушения перегородок, разделяющихпоры товарного пенополиуретана, в результатечего достигается существенное снижениесопротивления материала.Губчатые ячейковые фильтры ФяПБ заполняютсяслоем обработанного пенополиуретанатолщиной 20-25 мм. Фильтры монтируютсяв плоские и V-образные панели подобнофильтрам ФяВБ. Для заполнения фильтровиспользуется самозатухающий материал.В ячейковых фильтрах всех типов, кромеЛАИК и ФяЛ, может быть использован объемныйнетканый материал ФВНР, представляющийсобой слой из полипропиленовых илиполиэтиленовых волокон диаметром от 25 до40 мкм. Масса 1 м 2 материала ФВНР при1Аэродинамических и пылевых характеристик неимеется.1С 1984 г. завод поставляет модернизированныефильтры ФяЛ-2 (см. приложение IV).

114 Глава 4. Очистка вентиляционного воздухатолщине фильтрующего слоя 10 мм равна800-1000 г. Аэродинамическая и пылевая характеристикиматериала толщиной 10 мм приведенына рис. 4.3 и 4.4. Материал можнорегенерировать в теплой мыльной воде. Выпускаетсяпо ТУ 6-06-655-88 листами размером1450 х 900 мм Могилевским заводом искусственноговолокна им. В. В. Куйбышева. Разработчикматериала -ВНИИСВ при участиилаборатории очистки воздуха Сантехниипроекта*.Д. Электрические воздушные фильтрыДля очистки малозапыленног о воздуха всистемах приточной, вытяжной и рециркуляционнойвентиляции, содержание взвешенныхчастиц в котором невелико, применяются двухзонныеоднокаскадные и многокаскадныефильтры промывного типа. При улавливаниисухой пыли начальная концентрация определяетсявозможной частотой промывки, нопрактически не может превышать 25 мг/м 3 .При улавливании туманов диэлектрическихжидкостей (масла, пластификатора и т. п.)начальная концентрация может доходить до300 мг/м 3 .Поток очищаемого воздуха в однокаскадномдвухзонном электрическом фильтре(рис. 4.6, а) протекает через зону ионизации,которая имеет вид решетки из заземленныхметаллических пластинок с расположеннымимежду ними вертикальными коронирующимиэлектродами из тонкой вольфрамовой проволоки(0,2 мм) **. К коронирующим электродамподводится высокое напряжение (до 13 кВ) положительнойполярности от источника питания,выпрямляющего переменный ток электрическойсети и повышающий напряжение тока.В зоне ионизации пылевые частицы приобретаютэлектрический заряд. Далее воздух проходитчерез осадительную зону, которая представляетсобой пакет металлических пластинок,установленных параллельно друг другу на* Дмитровоградский комбинат технических суконвыпускает волокнистый материал ФРНК, которыйтакже можег быть использован в ячейковыхфильтрах (см. рис. 4.3 и 4.4).** В фильтрах конструкции СантехнИипроектаиспользуются также плоские коронирующиеэлектроды с фиксированными точками разряда.расстоянии от 4 до 10 мкм. К пластинкам черезодну подводится напряжение, обычно равноеполовине напряжения, подаваемого к коронирующемуэлектроду. Заряженные в зоне ионизациичастицы под влиянием электрических силосаждаются на электродах зоны осаждения,главным образом на заземленных. Осевшаяпыль удаляется периодической промывкой.Для предупреждения вторичного уноса осевшейпыли электрофильтры могут снабжатьсяпротивоуносными пористыми фильтрами. Чащеприбегают к своевременному удалениюпылевого слоя путем более частой промывкиили к смачиванию пластинок вязкими жидкостями.В этом случае для промывки используютсямоющие средства.Однокаскадные электрические фильтры типаФЭ производства Серпуховского опытноэкспериментальногозавода для кондиционеровКд собирают в металлических корпусах изячеек типа ФяЭ-1 размером 758 х 250 х 465 мми типа ФяЭ-2 размером 965 х 250 х 465 мм(см. приложение IV). Фильтры выпускают безпротивоуносных элементов.Многокаскадные электрические фильтрыФЭК для кондиционеров КТЦ с 1992 г. будуткомплектоваться из ячеек типа ФяЭК 499 хх 482 х 170 мм, устанавливаемых последовательно,(см. рис. 4.6,6). Повторная зарядкачастиц способствует существенному повышениюэффективности очистки воздуха без увеличенияглубины зоны осаждения.Как видно из рис. 4.7, при включении второгокаскада испытывавшегося трехкаскадногофильтра проскок неуловленной пыли уменьшаетсяпримерно в 2 раза (с 16 до 8%), а привключении и третьего каскада-в 5 раз (до 3%).Эффективность пылеулавливания в значительноймере зависит от воздушной нагрузки(скорости фильтрации): при скорости 2 м/сэффективность соответствует II классу; прискорости 3 м/с-III классу, причем без техсложностей, которые связаны с заменой илирегенерацией фильтрующих материалов имасла.С 1991 г. планируется выпуск на Казанскомзаводе медицинской аппаратуры модернизированныхэлектрофильтров ФЭ-2М с двухкаскаднымиячейками типа ФЭ-2К2.Для питания электрических фильтров разработаныи выпускаются МПО Мосрентгенполупроводниковые электроагрегаты В-13/6,5-

4.2. Очистка приточного наружного и рециркуляционного воздуха 115Рис. 4.6. Принципиальная схема двухзонного электрическогофильтраа-однокаскадный фильтр; б-двухкаскадный фильтр; /-зонаионизации; 2-источник питания; 3- противоуносный пористыйфильтр; 4-осадительная зона; 5 коронирующие электроды;б-первый каскад; 7-второй каскадРис. 4.7. Эффективность образца трехкаскадногоэлектрофильтра/ при включении только первого каскада; 2 при включениидвух первых каскадов; J-при включении трех каскадов£,%1009080706050401,5 2,0 2,5 5,0 3,5м/сJ1 > к\30, устанавливаемые из расчета одного электроагрегатана каждые 15-20 тыс. м 3 /ч пропускнойспособности фильтра. Габаритные размерыэлектроагрегатов 260 х 270 х 440 мм, номинальнаясила тока до 30 мА, масса 30 кг.В фильтрах большой пропускной способности,при силе тока 100 мА и более могутприменяться агрегаты ОПМД производстваМПО Электрозавод им. В. В. Куйбышева привнесении в их конструкцию небольших изменений.Промывка небольших фильтров производитсявручную, большие могут комплектоватьсяавтоматизированными промывными устройствами.Удельный расход на одну промывку всреднем может приниматься равным 40 л на1 м 2 площади входного еечения фильтра. Частотапромывки зависит от концентрации исвойств взвешенных веществ, может менятьсятакже в зависимости от времени года и должнаустанавливаться в процессе эксплуатации. Показателемзагрязненности фильтра являетсяснижение его эффективности, о чем судят поуменьшению тока по показаниям миллиамперметраагрегата питания. Детальных производственныхисследований допустимого сниженияне имеется, однако не следует допускать снижениеболее чем на 30%.При небольших концентрациях пыЛи, напримерпри очистке атмосферного воздуха,промывку, как правило, производят раз внеделю, при повышенных, например при очисткевоздуха в сварочных цехах,-ежедневно.При улавливании туманов может происходитьавтоматическая промывка стекающейуловленной жидкостью. В этом случае промывкаможет проводиться 1-2 раза в год.£. Расположение воздушных фильтровв фильтровальных камерахВ системах приточной вентиляции и кондиционированиявоздуха фильтры III классаустанавливают перед калориферами, I классавблизимест впуска очищенного воздуха впомещения, II класса-в зависимости от конкретныхтребований к очистке воздуха.

116 Глава 4. Очистка вентиляционного воздухаПри установке фильтров обеспечиваютупорядоченное подтекание воздуха ко всей ихрабочей поверхности. С этой целью при компоновкекамер избегают внезапных расширенийили сужений сечения и поворотов потока либоприменяют воздухораспределительные решетки(например, из перфорированных стальныхлистов, сеток и пр.). Коэффициент необходимогоместного сопротивления решеток определяютпо формуле И. Е. Идельчика:CMF t/F n) 2 -l, (4.5)где FQ-площадь рабочего сечения фильтра, м 2 ;F„ — площадь сечения потока на входе в камеру, м 2 .Формула (4.5) применима при FJF n^ 10.Неравномерное распределение скоростейв камерах вызывает небольшое увеличение сопротивленияячейковых и рулонных фильтроввсех видов, некоторое снижение эффективностиэлектрических фильтров и усиление выносамасла у маслянистых самоочищающихся фильтров.В фильтрах Кд в связи с очень небольшойжесткостью сетчатых панелей возможен изгибпервой сетки. При этом кромки сетки выходятиз направляющих и вследствие трения об ихострые края разрушаются, а нагрузка на приводвозрастает.4.3. ОЧИСТКА ВЕНТИЛЯЦИОННЫХВЫБРОСОВА. Исходные данные для выбораи расчета пылеуловителейДо 1986 г. согласно СНиП П-33-75 предельнодопустимая концентрация пыли в очищенныхвентиляционных выбросах принималасьравной С п д к= 100 К, где К-коэффициент,определяемый в зависимости от ПДК тойже пыли в воздухе рабочей зоны производственныхпомещений:Предельно допустимаяконцентрация пыли в рабочейзоне, мг/м 3. . . ПДК ^2 2

4.3. Очистка вентиляционных выбросов 117ТАБЛИЦА 4.6. КЛАССИФИКАЦИЯ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ПО ИХ ЭФФЕКТИВНОСТИКласс пылеуловителейРазмер эффективно Эффективность, %, в зависимости от группы пыли по дисперсностиулавливаемыхчастиц пыли, мкмv T vтт т тттI > 0,3-0,5 < 80 99,9-80 — — —II >2 — 92-45 99,9-92 — —III > 4 — — 99-80 99,9-99 —IV > 8 — — — 99,9-95 > 99,9V >20 _ _ _ _ _ > 99,9Примечания: 1. Под названием «пылеуловитель» подразумеваются уловители как пыли, так и другихаэрозолей.2. Под эффективным улавливанием имеется в виду улавливание с эффективностью, близкой к 100% (более95%).3. При большой концентрации пыли в очищаемом воздухе (более 3-5 г/м ) зависимость эффективности отразмера частиц может проявляться менее отчетливо.4. Пылеуловители I класса отличаются большим расходом энергии (высоконапорные пылеуловителиВентури), сложностью и дороговизной эксплуатации (многопольные электрофильтры, рукавные фильтры и др.)и в системах вентиляции применяются редко. В случаях их использования необходимо руководствоватьсяинструкциями, относящимися к конкретным видам оборудования.ных частиц II, III и IV группы по дисперсности.Аэрозоли V группы в пылеуловителях, какправило, эффективно не улавливаются вследствиеих высокой дисперсности. Для очисткис эффективностью 95% воздуха от аэрозолейV группы, например конденсационных аэрозолейсвинца, как видно из рис. 4.2, должныполностью улавливаться частицы крупнее0,1 мкм. Такая эффективность в настоящеевремя достижима только в воздушных фильтрахI класса. В связи с этим для улавливанияаэрозолей свинца применяются двух- и болееступенчатые уловители, последняя ступенькоторых, как правшю, включает фильтрыФяЛ.Следует учитывать, что применение пылеуловителейIV и V группы обеспечивает очисткувоздуха до допустимых концентраций в указанныхобластях целесообразного применениятолько при сравнительно небольших начальныхзапыленностях. Вследствие этого сухиепылеуловители указанных классов преимущественноприменяют в качестве первой ступени(при наличии соответствующего обоснования),например, перед мокрыми пылеуловителямиболее высоких классов для уменьшения количестваобразующегося шлама или перед сухимитогда, когда по технологическим соображениямцелесообразно отделение крупнодисперсныхфракций.При возможности удовлетворения требованийк эффективности очистки пылеуловителяминескольких классов из них выбираетсяпылеуловитель низшего класса. В тех случаяхкогда требованиям к эффективности соответствуетнесколько пылеуловителей IV и V класса,из них выбирают пылеуловители сухого типа.Из пылеуловителей III и более высокого классарекомендуются мокрые, с минимальным расходомводы. При очистке воздуха от взрывоопаснойпыли применяют мокрые пылеуловителис автоматическим контролем заполненияи непрерывности поступления воды.Применение мокрых пылеуловителей дляочистки воздуха от пыли, при контакте которойс водой образуются взрывоопасные газы,допускается при условии обеспечения надлежащейэвакуации газов из объема пылеуловителя.Эффективность пылеуловителя или суммарнаяэффективность многоступенчатой пылеулавливающейустановки должна быть неменееС — СЕ = — -100%, (4.6)где С в- концентрация аэрозолей в очищаемом воздухе,мг/м 3 ; С„- конечная концентрация в очищенномвоздухе, мг/м 3 .Концентрация С кдолжна быть не меньшедопускаемой остаточной концентрации, определяемойв соответствии с п. 4.3.Пример 4.4. Определить необходимую эффективностьпылеуловителя для следующихусловий: начальная запыленность очищаемоговоздуха 10 г/м 3 , допускаемая конечная концентрация90 мг/м 3 .

118 Глава 4. Очистка вентиляционного воздухаТАБЛИЦА 4.7. ОСНОВНАЯ НОМЕНКЛАТУРА ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙВид пылеуловителяI II III IVТип пылеуловителя Класс Область целесообразногопо эффек- применения пылетивностиуловителя в зависимостиот группы аэрозолипо дисперсностиСопротивление,ПаПылеосадочные камеры (произ-вольной конструкции)Циклоны большой пропускнойспособности:одиночные циклоны ЦН-15и ЦН-24 *групповые циклоны ЦН-15Циклоны высокой эффективности(одиночные) СКЦН-34**МокрОпленочные циклоны ЦВПСкоростные промывателиСИОТСтруйные, мокрые ПВМК,ПВМС, ПВМБ и ПВМКМАКапельные, типа Вентури КМПГравитационныеИнерционные+ + - -+ +V + + — —IV — + + —IV _ + + _III — + + —III _ — + _II — — + +II — — + +100-200600-750600-7501000-1200600-800900-11001200-19502000-30003000-4000ТканевыеРукавные пылеуловителиСМЦ-101А, ФРМ, А1-БПУ,Г4-Б8М, ФРОСетчатые-капроновые, металлическиесетки для улавливанияволокнистой пылиII - + +1200-1250150-300ВолокнистыеУловители туманов кислот ищелочей ФВГ-Т.II + -800-1000Электрические Уловители туманов масел имаслянистых жидкостей: УУП,У ЭФ и др.II 50-100* Должно быть предварительно согласовано применение в проектах следующего оборудования: рукавныхфильтров и уловителей ФВГ-Т, изготовленных МНПО Газоочистка (с институтом Гипрогазоочистка);двухзонных электрофильтров (с Сантехниипроектом)** Должно быть предусмотрено изготовление собственными силами строительно-монтажных организацийи действующих предприятий следующего оборудования, по типовым проектам - сухих циклонов ЦН-11, СИОТ,циклоны с водяной пленкой ЦВП, мокрых пылеуловителей ПВМС, ПВМК, КМП; по чертежам Сантехниипроекта-мокрыхпылеуловителей ПВМКБ. ПВМСА, ПВМБ, ПВМКМА; по чертежам разработчиков-циклоновЦН-15, ЦН-24, СКЦН-34 (инстит> i Гипрогазоочистка)Решение. Из условий выполнения требованияС к= 90 мг/м 3Е = 10000-9010000100 = 99,1%.Предварительный выбор пылеуловителянеобходимой эффективности можно производитьна основе данных о дисперсности улавливаемойпыли с помощью табл. 4.6 и 4.7.Возможное увеличение эффективности приповышенных концентрациях не учитывается.Пример 4.5. Произвести предварительныйвыбор сухого пылеуловителя для очистки воздухаот пыли II группы по дисперсности с эффективностьюне менее 94%.Решение. В соответствии с табл. 4.6 спомощью пылеуловителей IV класса пыль IIгруппы может быть уловлена с эффективностьюот 96 до 99,9%. Предварительно выбираемциклон СК ЦН-34 (табл. 4.7).

4.3. Очистка вентиляционных выбросов 119Пример 4.6. Произвести предварительныйвыбор мокрого пылеуловителя для очисткивоздуха от пыли, дисперсный состав которойприведен на рис. 4.2, с эффективностью неменее 95%.Решение. Как видно из графика дисперсногосостава пыли, около 95% данной пыли помассе составляют частицы размером более4 мкм. Следовательно, выбираемый пылеуловительдолжен обеспечить эффективное улавливаниепылевых частиц крупнее 4 мкм. Этомутребованию удовлетворяют пылеуловители IIIкласса эффективности. Пользуясь табл. 4.7,выбираем мокрый пылеуловитель ПВМ. Окончательныйвыбор производится на основедостоверных данных о дисперсном составепыли, содержащейся в очищаемом воздухе,и о фракционной эффективности используемыхинерционных пылеуловителей.Необходимую эффективность отдельныхступеней многоступенчатой системы очисткиможно определить по формулам:для двухступенчатой системыЕ и2= Е 1+Е 2(\-Е 1);для трехступенчатой системы^1,2,3 = Е \,2 + Е Ъ 0 ~Е 1,г)и т.д.,где Е 1, Е 2, Е 3- эффективность первой, второй итретьей ступени очистки.Пример 4.7. Определить необходимую эффективностьвторой ступени очистки двухступенчатойсистемы, если известно, что Е 1а—= 0,997, а первая ступень очистки осуществляетсяс помощью пылеуловителя IV класса(циклон ЦН-15), Е 1= 80%.Решение. Эффективность двухступенчатойсистемы очисткиЕ2 = ( E i,i -E 1)/(l-E l) = 0,985 = 98,5%.Фракционная эффективность улавливаниялюбой фракции пыли выражается формулойФ - ФЕ Л= — -100%, (4.7)где Ф ни Ф,- содержание частиц пыли данной фракциив воздухе соответственно до и после очистки, г/м 3 .E^ может быть выражена также в доляхединицы.Общая эффективность пылеулавливания,%, выражается формулой 1 :Е=Ф 1Е ф1+ Ф 2Е ф2+ Ф 3Е фз+ ..., (4.8)где Ф 1, Ф 2, Ф 3, .. .-содержание фракций 1, 2, 3, долиед.; Е ф1, Е ф2, Е$ъ, ...-фракционная эффективностьулавливания фракций 1, 2, 3, %.Б. ГравитационныепылеуловителиПылеосадочные камеры применяют прибольших концентрациях крупнодисперсной пылидля предварительной очистки воздуха. Какправило, их выполняют в виде уширения канала,по которому транспортируется запыленныйвоздух. Размеры камер устанавливают в каждомотдельном случае путем ориентировочногорасчета, исходя из того, что длина камеры /,м, необходимая для полного осаждения частицсо скоростью витания v s, должна быть:/ = wH/v s,где и'-средняя скорость потока в камере; //-высотакамеры.Площадь поперечного сечения камерыразвивают главным образом увеличением ееширины. Для заполнения потоком всего сечениякамеры применяют воздухораспределительныеустройства в виде вертикальных завесиз подвешенных к перекрытию камеры стержней,цепей и т. п. Коэффициент необходимогоместного сопротивления определяют по обычнойметодике.Турбулентность потоков в пылеосадочныхкамерах препятствует осаждению мелких пылевыхчастиц (< 30 мкм).Удаление осевшей пыли из камер должнобыть механизировано. При улавливании пылигорючих материалов предусматривают непрерывноеее удаление, а камеры оборудуютдождевальными установками.Пример 4.8. Рассчитать эффективность прямоточнойпылеосадочной камеры на производительность5000 м 3 /ч. Размеры камеры: высота1 м; ширина 2 м; длина 2,5 м. Температураочищаемого воздуха 20°С, ц = 1,81 • 10~ 6 Па с.Пыль минеральная; плотность материала пыли1Значения Ф и Е фдолжны быть определены дляодних и тех же интервалов значений.

120 Глава 4. Очистка вентиляционного воздухаdjMKM4050 100 150 200 ЩСМ/СРис 4 8. Зависимость граничного размера оседающихчастиц от средней скорости турбулентного потокав пылеосадочной камере2,5 кг/см 3 , дисперсный состав приведен нарис. 4.2.Решение. Определяем по формуле (4.1) скоростьвитания частиц v s, полностью оседающихв камере из ламинарного потока, скоростькоторого5000w = =138 м/с;1-1-3600 'и,= 1,38-1/2,5 = 0,55 м/с.Из формулы (4.1) находим размер частицы,соответствующей полученному значениюd ='18-0,55-1,81-lQ-2500-9,8127-Ю -6 = 27 мкм.Согласно рис. 4.2 находим, что содержаниечастиц размером менее 27 мкм составляетоколо 45%. Следовательно, эффективностьулавливания при ламинарном течении должнасоставить около 55%.Вычисляем число Re течения при / = 20°С:1,38-1-1,205Re = 1,81-10"0,91 • 10 6Полученное значение Re > 2300, что свидетельствуето турбулентном характере течения.Согласно рис. 4.8 находим, что в заданныхусловиях на полное осаждение частиц размеромменьше 30 мкм в данной камере рассчитыватьнельзя. Соответственно эффективностьулавливания даже при неограниченной длинекамеры составит всего около 40%.В. Инерционные пылеуловителисухого типаИз большого числа таких пылеуловителейв системах вентиляции чаще всего применяютциклоны, причем главным образом цилиндрическиеи конические конструкции НИИОГАЗа.Цилиндрические циклоны НИИОГАЗа серииЦН (ЦН-11, ЦН-15, ЦН-15у, ЦН-24) относятсяк циклонам большой производительности.Они отличаются удлиненной цилиндрическойчастью и обладают небольшим сопротивлением(табл. 4.8).Цилиндрические циклоны в качестве единственнойступени очистки применяют преимущественнодля улавливания из небольшихвентиляционных выбросов наиболее крупныхчастиц, засоряющих территорию и часто являющихсяпричиной глазных травм. Для этогоцелесообразно применять циклоны ЦН-15. Приналичии ограничений по высоте могут применятьсяциклоны ЦН-15у, а при особыхограничениях по расходу -энергии и при крупнойпыли (медианный размер более 20 мкм)циклоны ЦН-24.Циклоны ЦН-15 отличаются меньшими посравнению с циклонами ЦН-11 габаритамии более устойчивой работой на пылях, склонныхк налипанию, поэтому их эксплуатацияоправдана при очистке воздуха с высокойконцентрацией мелкодисперсной пыли или приулавливании средне- и сильнослипающихсяпылей. Эти циклоны также менее подверженыизносу.Конические циклоны НИИОГАЗа СКЦН-34относятся к циклонам высокой эффективности.Они отличаются удлиненной коническойчастью, спиральным входным патрубком именьшим диаметром выхлопной трубы (см.табл. 4.8). Сопротивление их больше сопротивленияцилиндрических циклонов (табл. 4.9).Циклоны СКЦН-34 применяют, как правило,в случаях, когда только с их помощьюможно обеспечить необходимую очистку воздуха.Фракционная эффективность циклоновНИИОГАЗа представлена на рис. 4.10.Эффективность циклонов определяласьпри D n= 300 мм, средней скорости в планецилиндрических циклонов 3,5 м/с, конических(СКЦН-34) 1,75 м/с, плотности пылир = 2670 кг/м 3 , температуре воздуха 20°С. Для

4.3. Очистка вентиляционных выбросов 121ТАБЛИЦА 4.8. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ (РИС. 4.9) ЦИКЛОНОВ НИИОГАЗА В ДОЛЯХ ДИАМЕТРА DЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЧАСТИ ЦИКЛОНА *ПараметрыРазмеры элементов циклоновЦН-11 ЦН-15 ЦН-15у ЦН-24 СКЦН-34Внутренний диаметр цилиндрической частициклона DВысота:входного патрубка (внутренний диаметр)авыхлопной трубы /г тцилиндрической части Н цконической части Я квнешней части выхлопной трубы /г вобщая циклона НУГОЛ наклона крышки и входного патрубкациклона а, градВнутренний диаметр:выхлопной трубы dпылевыпускного отверстия d 1Ширина входного патрубка в циклоне ЪДлина входного патрубка /Диаметр средней линии циклона D cpТекущий радиус улитки р***0,48 0,66 0,66 1,111,56 1,74 1,5 2,112,06 2,26 1,51 2,112 2 1,5 1,750,3 0,3 0,3 0,44,36 4,56 3,31 4,261 15 15 240,590,3-0,4**0,2 х 0,260,60,80,5150,5150,5152,110,2-0,33,14Dф2 п* Рабочие чертежи циклонов ЦН-15 распространяет институт Гипрогазоочистка, ЦН-11 - ЦИТП ГосстрояСССР (Типовой проект. Серия 4.904-55). Более детальные сведения см. в каталоге «Газоочистное оборудование»(изд. МНПО Газоочистка, 1989).** Большой размер принимается при большей запыленности.*** ф-угол разворота спирали.ТАБЛИЦА 4.9. КОЭФФИЦИЕНТЫСОПРОТИВЛЕНИЯ ЦИКЛОНОВ НИИОГАЗаЦиклон Расчетнаяскоростьдвижениявоздуха,м/сКоэффициенты сопротивленияциклоновс выбро- с раскру- с кольцесомв ат- чивающей вым дифмосферуулиткой фузором(в гругшо-вой уста-новке циклоновНИИО­ГАЗа)без раскручивателяЦН-11 3,5 250 235 215ЦН-15 3,5 163 150 140ЦН-15у 3,5 170 158 148ЦН-24 4,5 80 73 70СКЦН- 2,5 1150 — —34оценки эффективности циклонов другого диаметраили при другой скорости движения,плотности пыли и вязкости воздуха ц нвычис-Рис. 4.9. Основные размеры циклонов НИИОГАЗа (вдолях диаметра D цилиндрической части циклона)Й-цилиндрических; б-конических

122 Глава 4. Очистка вентиляционного воздухае,%999 -99ВО— /ч^S50X[ з[г Ь *?0 .1 п ? п в п 1 п ? п 50 а, мтлялось новое значение медианного размераулавливаемой пыли по формуле 1^n„ = d*\ D «PK W (4 9)после чего на рис 4.10 переносят линию фракционнойэффективности E^(d) параллельно досовмещения Л 0с новым значением d.При очистке больших объемов воздухациклоны ЦН-П и ЦН-15 можно компоноватьв группы, объединенные общим пылесборникоми коллектором, очищенного воздуха (см.приложение IV).Другие виды циклонов общего назначения 2 .На практике применены также коническиециклоны СИОТ, отличающиеся устройствомвходного и выходного патрубков. Для улавливанияабразивной пыли применяют циклоныВНИИОТ с обратным конусом, а для улавливанияотходов деревообрабатывающей промышленности(щепа, стружки, опилки) - циклоныКлайпедского ОЭКДМ, а также циклоныЦ конструкции Гипродревпрома (см. приложениеIV).1Медианный размер частиц й ъ0определяется изусловия, что количество частиц с диаметрами, большимиили меньшими, чем d 50, составляют по 50%2Описание циклонов специальных конструкций,а также жалюзийных и ротационных пылеуловителей,используемых в специфических условиях на транспортныхсредствах и т п, в справочнике не приводитсяРис 4 10 Фракционная эффективность циклоновВНИИОГАЗа/ СКЦН-34, 2 ЦН-11, 3 ЦН-15, 4 ЦН-15у, 5-ЦН-24Для нормальной работы циклонов всехвидов они должны быть снабжены герметичнымбункером.Расчет общей эффективности пылеулавливанияв циклонах производится графическимили графоаналитическим методом Аландера наосновании известных данных о дисперсностипыли и фракционной эффективности циклонаПример 4.9. Рассчитать графическим методомэффективность улавливания циклономЦН-15 пыли, дисперсный состав которой задансодержанием фракций по «частным остаткам»(см пример 4.2). Фракционная эффективностьциклона ЦН-15 дана на рис. 4 10 Условияпылеулавливания (плотность пыли, температуравоздуха и пр.) идентичны с теми, при которыхопределялась эффективность циклонов.Решение. Строим ступенчатый график(d) распределения дисперсности на миллиметровойбумаге (рис. 4.11, верхняя кривая).При построении на оси абсцисс откладываемзначения 0(d) в единицах, полученных делениемсоответствующих значений R {d) на разностьмежду наибольшим и наименьшим размерамичастиц данной фракции. В результате такогопостроения получаем ступенчатую гистограмму,образованную прямоугольниками, площадькаждого из которых определяет содержаниесоответствующей фракции, а общая площадьравна единице. Основание прямоуголь-

4.3. Очистка вентиляционных выбросов 123ников равно разности размеров частиц фракции,а высоты равны: первого 16: (10 — 5) = 3,2единицы; третьего 24: (20 — 10) = 2,4 единицы;четвертого 22 : (40 — 20) =1,1 единицы; пятого12: (60 — 40) = 0,6 единиц. Фракцию размером60 мкм (16%) условно относим к диапазону60-90 мкм, что не вносит в расчет погрешности,так как все эти частицы относятсяк эффективно (полностью) улавливаемым. Далеепереносим по точкам график E^(d) срис. 4.10 (см. рис. 4.11, нижняя кривая) иперестраиваем его в ступенчатую функцию.Ординаты ступенек фракции £ фвыбираютсятак, чтобы площади, образованные горизонтальнымиотрезками над кривой £ фи под неюбыли равны.В соответствии с формулой перемножаемсоответствующие ординаты фракций Ф{с1) и£ф(

124 Глава 4. Очистка вентиляционного воздухаCG = FB. Через точки А и G проводим прямуюлинию, продолжение которой пересекает вточке Е вертикаль, проведенную через точку D.Ордината Е дает значение эффективности в %,в данном случае Е — 82%.Г. Инерционные пылеуловителимокрого типаВ системах вентиляции применяют мокрыепылеуловители двух видов: с внутренней циркуляциейводы - пылеуловители вентиляционныемокрые (ПВМ) и проточные пылеуловителис подводом воды извне из системы водоснабженияи сбросом подведенной воды всистему шламоудаления-пылеуловители Вентуринизкого давления; циклоны-промывателиСИОТ, центробежные скрубберы (циклоныс водяной пленкой ЦВП). Все виды мокрыхпылеуловителей обладают значительно большейэффективностью пылеулавливания, чемциклоны и пылеосадочные камеры, и различаютсяпо расходу воды, который являетсяважнейшим сравнительным показателем экономическойэффективности систем очисткивоздуха.Процесс пылеулавливания пылеуловителямиПВМ иллюстрируется рис. 4.13. Запыленныйвоздух поступает в пылеуловитель подвлиянием разрежения, создаваемого вентилятором,установленным на его корпусе 1черезвходной патрубок и протекает через щель,образующуюся между нижней кромкой неподвижнойперегородки 5 и поверхностью воды,залитой в пылеуловитель, при ее понижениив средней части ПВМ после включения вентилятора.Вода, увлеченная с поверхности, настилаетсяна перегородку 4 и образует постояннообновляющийся слой, связывающий отделяющуюсяпод влиянием сил инерции пыль ифонтанирующий через щель между перегородками.Водоотбойником вода отклоняется внизи присоединяется снова к общей массе воды,циркулирующей в бункере пылеуловителя, аочищенный воздух через каплеуловитель удаляетсявентилятором. Уловленная пыль черезнекоторое время оседает в нижней части корпуса,откуда удаляется э виде шлама.1Возможна установка вентиляционногоагрегата раздельно.Рис. 4.13. Устройство пылеуловителя ПВМ/-корпус; 2-опоры; 3- подвод воды; 4, 5 - перегородки; 6-водоотбойник; 7 - каплеуловитель; 8 - вентиляционный агрегат;9-воздухосборник; 10-входной патрубок; //-датчик уровняводы; /2-устройство для регулирования уровня воды; 13- воронка;14-слив шлама при промывкеРазработано несколько конструктивныхмодификаций ПВМ и их типоразмеров, различающихсяпо производительности.Эффективность пылеулавливания всехПВМ повышается при увеличении разностиуровней воды 5, что достигается перестановкойперегородки 4 при соответствующей корректировкедействующего напора сети. Зависимостьсопротивления пылеуловителя от 5 иодновременно от удельной воздушной нагрузкина 1 м длины канала между перегородками,которая принимается от 3000 до 5000 м 3 /ч,показана на рис. 4.14, где зона неустойчивойработы находится ниже штрихпунктирнойлинии.Зависимость фракционной эффективности£ фпылеуловителей ПВМ всех модификаций отуровня 5 показана на рис. 4.15. Постоянство

4.3. Очистка вентиляционных выбросов 125верхнего уровня поддерживается с помощьюслива избытка непрерывно поступающей водычерез гидрозатвор, который настраивается всоответствии с положением верхней кромкиперегородки 4. Контактный датчик нижнегоуровня воды блокируе» возможность включениявентиляционного агрегата при недостаточномколичестве залитой воды или его уменьшениив процессе эксплуатации.Пылеуловители ПВМКБ (устройство аналогично,показанному на рис. 4.13) имеютобщее назначение. Они отличаются механизированнымудалением осевшего шлама из бункерас помощью конвейерного механизма 1и являются оптимальными по расходу воды-5-10 г/м 3 воздуха (Типовой проект. Серия5.904-23). Удаленный шлам собирается в небольшойемкости и вывозится из цеха с помощьютранспортных устройств. Эти пылеуловителиимеют различную производительность-5,10, 20, 40 тыс. м 3 /ч воздуха. Принебольших концентрациях пыли возможнопериодическое включение механизма. Еслипыль обладает гидравлическими свойствамии шлам способен схватываться, используетсясхема автоматического кратковременного проворачиванияскребков.Пылеуловители ПВМСА также имеют общееназначение. Удаление шлама-гидравлическое,путем слива через задвижку пирамидальногобункера. Расход воды выбирается изусловия обеспечения подвижности шлама дляего выпуска из бункера и самотечного удаления(обычно 20-50 г воды на 1 г концентрациипыли в воздухе). При небольших концентрацияхпыли слив шлама производят периодически.Периодичность t, ч, слива можно приниматьпо формулеt = gw/(CL), (4.10)где w-объем воды в бункере ПВМ, м 3 ; L-производительность,по воздуху, м 3 /ч; С-начальная концентрацияпыли в очищаемом воздухе, г/м 3 ; g - максимальнаяконцентрация твердых примесей в шламе, допустимаяиз условия сохранения подвижности шлама.Типоразмеры ПВМСБ-на 3, 5, 10, 20,40 тыс. м 3 /ч воздуха (Типовой проект. Серия5.904-8).Ввиду необходимости экономии энергии1Буква Б обозначает последнюю (действующую)модернизацию.150 200 S, ммРис. 4.14. Зависимость сопротивления Н пылеуловителейПВМ от удельного расхода воздуха L черезщель между поверхностью воды и кромкой перегородкипри различных уровнях воды 8 (см. рис. 4.13).99,999,899,59998%9590858070605040Е

126 Глава 4. Очистка вентиляционного воздухапространством в пылеуловителе через продольныещели, кромка которых расположенана высоте верхнего уровня воды.Плавающая пыль скопляется на поверхностиводы в бункере ПВМБ и сливаетсяв боковые карманы, главным образом привключении вентилятора после перерывов вработе, вместе с избытком накопившейся воды(водоснабжение ПВМБ при перерывах в работевентиляции не прекращается).Для улавливания взрывоопасной пылиПВМБ снабжаются дополнительным патрубкомбольшого сечения, сообщающимся с атмосферойчерез гидравлический затвор, высотакоторого понижается при аварийном паденииуровня воды в бункере, и контактным датчиком.По расходу воды ПВМБ аналогичныПВМСА за исключением тех случаев улавливания,например органических пылей (лен,джут), когда на поверхности воды образуетсяустойчивый слой пены, способствующий удалениюплавающей пыли в карманы с меньшимколичеством воды 1 . Типоразмеры ПВМБ-на10, 20, 40 тыс. м 3 /ч воздуха.Гидрозатворы в конструкции ПВМБ неиспользуются ввиду наличия карманов с регулируемойкромкой щели.Пылеуловители ПВМКМА предназначеныдля улавливания взрывоопасной алюминиевой,цинковой и других пылей, способных выделятьводород при контакте с водой. ПВМКМАоборудованы механизмом для конвейерногоудаления оседающего шлама. Предусмотреноорошение внутренних поверхностей для предупрежденияобразования отложений металла,способных к самовозгоранию.Расход воды такой же, что и у ПВМКБ.Типоразмеры - на 5, 10 тыс. м 3 /ч воздуха.Конструкции ПВМ разработаны с учетомвозможности их изготовления как нестандартногооборудования отраслевыми предприятиями.Пылеуловители ПВМКБ изготовляютсяМингечаурским заводом «Дормаш», ПВМСБ -Малинским и Серпуховским опытно-экспериментальнымизаводами. ПВМБ в 1987 г. при-1Расход воды в пылеуловителях ПВМБ, эксплуатирующихсяна Ржевской льночесальной фабрике с1973 г., не превышает 10 г/м 3 воздуха. Концентрацияльняной пыли до 300 мг/м э .нят комиссией Минлегпрома к серийномупроизводству на предприятии Союзэнерголегпромавтоматика.Для предприятий цветнойметаллургии заказы на ПВМКБ и ПВМСАпринимает Союзцветметэкология.Техническую документацию на все моделиПВМ распространяет Сантехниипроект.В комплект Koai уляцноиных мокрых пылеуловителейКМП входит труба Вентури икаплеуловитель. В корпусе трубы Вентурирасположено сопло для подачи основной частиводы,. Вверху корпуса устроена водяная камерадля пленочного орошения внутренней поверхностиконфузора в целях предотвращенияотложений шлама. Каплеуловитель выполненпо схеме циклона с водяной пленкой (типаЦВП). Рекомендуемый режим работы: максимальноеразрежение 5000 Па; перепад давлений3500 Па; начальная запыленность воздуха до30 г/м 3 ; скорость воздуха в горловине трубыВентури 40-70 м/с; расход воды 0,2-0,6 л/м 3воздуха; допустимое содержание твердого веществав подаваемой воде 200 мг/л.В циклоне с водяной пленкой ЦВП * воздухподается тангенциально через нижнийвходной патрубок и удаляется через верхнийпатрубок. Стенки циклона непрерывно смачиваютсяводой из сопел, размещенных в еговерхней части по окружности. В подводящемпатрубке циклона имеется смывное устройстводля удаления пылевых отложений, образующихсяв патрубке, начиная от места его сопряженияс корпусом циклона. Устройство состоитиз прямой трубы с соплами вокруг ее оси.Смыв отложений производится вручную, периодическимпрокручиванием трубы.В циклоиах-промывателях СИОТ частьводы подается во входной патрубок. Шламстекает через сливное отверстие, расположенноев центре нижнего конуса. Соответствующимвыбором диаметра отверстия сток регулируетсятаким образом, чтобы в конусе промывателяскапливалось некоторое количествоводы. Эта вода закручивается воздушнымпотоком и настилается на стенки корпусааппарата. Для смыва пылевых отложений состенок до 70-80% воды подается в верхнюючасть циклона.* Рабочие чертежи распространяет 1ДИТП ГосстрояСССР (Типовые конструкции и детали зданийи сооружений. Серия 4.904-58).

4.3. Очистка вентиляционных выбросов 127Д. Электрические уловителиаэрозолей минеральных масел,пластификаторов и другихмаслянистых жидкостей,а также сварочных аэрозолейОчистка воздуха происходит в описанныхв п. 4.2 электрических фильтрах, снабженныхприсоединительными камерами. В камере, расположеннойперед электрофильтром, устанавливаютсявоздухораспределительные решетки,сетка для улавливания волокнистых включенийкрупных примесей и в случае надобностипромывные устройства. Эффективность улавливаниязависит от состояния и Свойств аэрозолейи составляет 85-95% при номинальнойпропускной способности установокВ двухкаскадном уловителе масляного туманаконструкции Сантехниипроекта (рис. 4.16)воздух проходит через двухрядную воздухораспределительнуюрешетку, а затем последовательночерез два каскада электрическойочистки, скомпонованных из ячеек ФяЭ2К2.Для улавливания сварочных аэрозолей, в компоновкуможет быть включено автоматизированноепромывное устройство.Е. Тканевые пылеуловителиТканевые пылеуловители (рукавные фильтры)применяют для очистки запыленных выбросовот неволокнистой сухой пыли всехгрупп дисперсности. Очистка воздуха происходитв результате его фильтрации через ткань,задерживающую пыль (табл. 4.10)*. Отлагающаясяна ткани уловленная пыль образуетдополнительный фильтрующий слой.Промышленностью освоена широкая номенклатурарукавных фильтров общегр и специальногоназначения. В табл. 4.11 приведенперечень рукавных фильтров, по своему назначениюи условиям эксплуатации наиболеесоответствующих системам вентиляции. Втабл. 4.11 не указаны рукавные фильтры, регенерациякоторых производится с использованиемсжатого воздуха.Рис 4.16. Двухкаскадный электрический уловительмасляных аэрозолей ЭФУ202/ двухрядная возд>хораспределительная решеиса, 2-светосигнальнаяарматура, 3 ячейки II каскада, 4-ячейки I каскада,5 патрубок для слива у ювленного МаслаЭффективность рукавных фильтров заводскогоизготовления при нормальной эксплуатацииможет оцениваться по остаточной концентрациипыли в очищенном воздухе-от 25до 50 мг/м 3независимо от начальной концентрации(кроме пылеуловителей AI-БПШ иА1-БПУ).В рукавных пылеуловителях ГЧ-1БМФ(см. прил. IV) запыленный воздух подается поподводящим коллекторам в нижнюю частьаппарата, откуда поступает в рукава, изготовленныеиз фильтровальных тканей * Верхнийторец рукавов заглушён. Под влиянием создаваемогоразрежения воздух проходит черезткань рукавов. При этом пыль осаждается наповерхности и в порах ткани, а очищенныйвоздух выводится из пылеуловителя черезотводящие коллекторы в его верхней части. По* На предприятиях легкой, в том числе текстильнойпромышленности применяют специальные конструкциирукавных пылеуловителей для улавливанияволокнисюй пыли и легкие фильтровальные ткани -суровую бязь, суровую фланель и др.* Вид поставляемой ткани, как правило, определяетсязаводом-изготовителем и указывается впаспорте

ТАБЛИЦА 4.10 ХАРАКТЕРИСТИКИ ФИЛЬТРОВАЛЬНЫХ ТКАНЕЙФильтровальная ткань Волокно Масса, Толщина Воздухопрони- Термостой- Стойкость в средег/м 2 ткани, мм цаемость 1 , кость, °Сдм 3 /(м 2 /с)кислотной щелочнойЛавсан, Л-3, арт. 216 (рукав),Л-4, арт. 217 (развернутая)ТУ 17 РСФСР 8174-75Лавсан, арт. 86013ОСТ 17-452-74Лавсан, арт. 86033ТУ 17 УССР 3238-78Полиэфирное 424 ±25 0,8 + 0,1 166 130 Хорошая Плохая310 ±15 0,8 ±0,1 136 130316 1 ±0,1 180 130Сукно № 2, арт. 20 Шерсть, волокно по- 34 ± 15 1,55 ± 0,1лиамидное, 60%152 90 Ниже средней »Ткань техническая, полушерстяная(рукав) ЦМ, арт. 83 ТУ 17РСФСР 52-4741-76Шерсть, волокно по- 500 ± 30 2,0 ± 0,1лиамидное 20%244 90 То жеСукно меланжевое с вискознымволокном, арт. 3695ГОСТ 12239-76Хлопок, волокновискозное405 ±15 0,85 ±0,1 103 80 Плохая ХорошаяВельветон, арт. 3601ГОСТ 21790-76*Хлопок 412 1,3 ±0,1 58 80Ткань полушерстяная (рукав)РЦЛ, арт. 115ТУ РСФСР 42-4641-76Шерсть, волокно 1444 ±86 4,1 ± 0,5полиамидное, 20%46 90Войлок иглопробивной синтетическийфильтровальный,арт. 204-ЭВолокно полиэфирное 580 ±58 2 ± 0,3 ПО 130 Удовлетвори- Плохаятельная1Воздухопроницаемость определялась по прибору AT Л.

ТАБЛИЦА 4.11. НОМЕНКЛАТУРА ТКАНЕВЫХ (РУКАВНЫХ) ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙМарка Основная область Производи- Число Пре- Рабо- Удельнаяприменения тельность, типо- дель- чее со- газовая на- .тыс. м 3 /ч разме- ная про- грузка наров кон- тивле- ткань,цент- ние, м 3 /(м 2 -мин)рация кПапыли,г/м 3Размеры, ммширинаМасса, тИзготовительГ4-1БМФ Аспирационные 2,7-10,системы мельниц,крупозаводов15 1,3 1,5-2 1435-3525 1580 4325 1,1-2,22 ШебекинскиймашиностроительныйзаводА1-БПШAI-БПУПищевая промышленность,аспирациязагрузочныхузловТо же, аспирацияпри растариваниимешков1,1 15 1,3-1 1067 803 2450 0,4 То же2,5 15 1-1,3 1000 948 2450 0,4 »ФРО Пожаро- и взры- 57,6-114,72 2вобезопасныеФРМ-4140 Асбестовая про- 185,4-207 2мышленность20 2,0 0,4-0,8 9600-18 600 6800-9810 1675-18470 82,1-168,7 ПО «Газоочистка»10 — 0,75-0,83 18100 6100 10150 39,9 Кемеровскийзавод химическогомашиностроенияСМЦ-101А(РП) Предприятиястройматериалови др.2,6-14 50 1,9 0,8-1,2 2520 1710 5700-13 760 2,2-4,3 Куйбышевскийзавод«Строймашина»

130 Глава 4. Очистка вентиляционного воздухамере увеличения толщины слоя пыли сопротивлениепылеуловителей возрастает. Осевшуюпыль периодически удаляют встряхиваниемрукавов с помощью кулачкового механизмас одновременной продувкой рукавов в обратномнаправлении.Корпус пылеуловителей разделен на секции,которые поочередно с помощью клапановотключают от подводящих коллекторов навремя регенерации. Продувку осуществляютвоздухом, поступающим через клапаны, автоматическиоткрывающиеся при закрыванииклапанов на подводящих коллекторах. Продувочныйвоздух проходит через регенерируемуюсекцию и удаляется через отводящийколлектор. Расход продувочного воздуха составляет90-110 м 3 /(ч-м 2 )*.При выборе рукавных пылеуловителейучитывают увеличение нагрузки на работающиесекции при выключении отдельных секцийна регенерацию. Необходимая площадь фильтрацииF = F„ 6+ F ptr= {L l+L 2)/L ya, (4.11)где F pa6-площадь фильтрации в одновременно работающихсекциях, м\ F per- площадь ткани в регенерируемойсекции, м 2 ; Lj- расход запыленного воздуха,подлежащего очистке, с учетом подсосов всистеме и корпусе фильтров (10-30%), м 3 /ч, L 2-pacходпродувочного воздуха, м 3 /ч; L ya- удельная воздушнаянагрузка на 1 м 2фильтровальной ткани,зависящая oi концентрации и дисперсности пыли,м 3 (ч м 2 ) (табл. 4.12).Необходимое число секцийn = F/F 0,[ к F 0ii ющадь рукавов в одной секцииПо.1_\ченное значение округляют в сторонуувеличения до ближайшего целого числа.Сопротивление рукавных пылеуловителейданного типа зависит от принятого режима(частоты) регенерации и эффективности. Остаточнаяконцентрация пыли в очищенном воздухесоставляет 20-50 мг/м 3при начальнойконцентрации 5-50 г/м 3 . К фильтрам такоговида относятся также фильтры типа ФРО.Рукавные пылеуловители СМЦ-101А Куйбышевскогозавода «Строммашина» типа РПотличаются отсутствием встряхивающих механизмови вводом воздуха в верхнюю часть* Меньшие значения принимают для синтетическихфильтровальных тканей.ТАБЛИЦА 4.12. РЕКОМЕНДУЕМЫЕРЕЖИМЫ РАБОТЫ РУКАВНЫХПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ 1(ПО ДАННЫМФ. Г. БОНИТА)Концентра- Период Рекомендуемые воздушцияпыли, между ные нагрузки 3 , м 3 /(ч - м 2 ),г/м 3 встряхива- при группе дисперснием2 , мин ности пылиII и IIIIV и V1 — 120-150 70-905 10-12 ' 80-100 50-7010 8-9 60-70 40-5020 5-7 40-50 30-401Режим встряхивания и величины воздушныхнагрузок подлежат уточнению для конкретных условийэксплуатации фильтров.2Применять в случае выбора фильтров, имеющихмеханизм регулирования цикла.3Значения воздушных нагрузок даны для пыли,образующей на ткани пористый слой. В другихслучаях их следует понижать на 10%.корпуса аппарата по подводящим коллекторам.Воздух фильтруется через рукава, верхнийоткрытый торец которых сообщается с подводящимиколлекторами, а нижний с пылесборнымбункером. Очищенный воздух при закрытомпродувочном клапане отсасывается вентиляторомчерез отводящий коллектор. Прирегенерации продувочный клапан открывается,давая доступ продувочному воздуху, которыйнагнетается тем же вентилятором из потокаочищенного воздуха. Одновременно перекрываетсядоступ запыленного воздуха. Под давлениемпродувочного воздуха рукава деформируются,слой пыли разрушается и спадает вбункер. После регенерации рукава восстанавливаютпервоначальную форму благодаря пружиннойподвеске. В пылеуловителях СМЦ дляоблегчения отделения слоя пыли при регенерацииприменимы лавсановые фильтровальныеткани с гладкой (неворсистой) поверхностью.Часть пыли ссыпается с ткани рукавов самопроизвольнов процессе фильтрации, что позволяетувеличить период между регенерациямив 3-5 раз по сравнению с указанным втабл. 4.12.Следует иметь в виду, что тем же заводомвыпускаются фильтры СМЦ-ЮА типа РВс более сложным комбинированным способомрегенерации, обратной продувкой в сочетаниисо встряхиванием рукавов, а также фильтры

5*4.3. Очистка вентиляционных выбросов 131типа PCI, в которых регенерация производитсяметодом обратной, продувки рукавов сжатымвоздухом.Щебекинский машиностроительный заводприступил к выпуску тканевых пылеуловителейА1-БГТШ и AI-БПУ небольшой производительности,предназначенных для использования всистемах местной вентиляции на участках загрузкипылящих материалов в тару (А1-БГТШ)и растаривания мешков (AI-БПУ). Общий видпылеуловителя А1-БГТШ показан на рис. 4.17.Запыленный воздух поступает в осадительнуюкамеру, откуда мелкая пыль с воздухом поднимаетсявверх и осаждается на ткани кассет.Удаление гаЛли производится с помощью вибратора,дсоторый включается автоматическипри выключениях вентилятора. Осажденнаяпыль, удаляется вручную.Следует иметь в виду, что в случае выпадениявлаги на рукавах они замазываютсяпылью. В связи с этим при повышеннойвлажности очищаемого воздуха следует предусматриватьнадежную тепловую изоляциюрукавных пылеуловителей всех видов или (принеобходимости) подогрев продувочного воздухадо температуры не менее чем на 10-15°Свыше точки росы паров, содержащихся впродувочном воздухе. Температура очищаемоговоздуха должна быть не ниже следующихвеличин:Температура точки росы,°С 15 35 50 60 70 85Температура очищаемоговоздуха, °С . . . .25 50 75 90 105 130Ж. Фильтры для очистки воздуха,удаляемого от ваннучастков металлопокрытийВоздух, удаляемый от ванн хромирования,содержит аэрозоли электролита в виде смесиРис. 4.17. Тканевый пылеуловитель А1-БПШ/-фильтровальная кассета; 2-корпус; 3-вентилятор; 4 вибратор;5 - осадительная камеракислот хромовой и серной. Для очисткивоздуха перед его выбросом в атмосферуНИИОГАЗом предложены волокнистые фильтрыФВГ-Т в виде кассет с фильтрующимнетканым материалом. Фильтр работает врежиме накопления уловленного продукта вфильтрующем материале с частичным стокомжидкости. При достижении перепада давленияв 500 Па фильтр промывают с помощьюпереносной форсунки, вводимой в камеру черезпромывочный люк.ПО «Газоочистка» изготовляет фильтрыпяти типоразмеров на производительность от5 до 80 тыс. м 3 /ч.

Глава 5РАСЧЕТ АЭРАЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ5.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯАэрацией зданий называют организованнуюрегулируемую естественную вентиляцию,которая осуществляется под действием аэростатическогои ветрового давлений. Аэрациюприменяют в цехах со значительными тепловыделениями,если концентрация пыли и вредныхгазов в приточном воздухе не превышает30% предельно допустимой в рабочей зоне.Аэрацию не применяют, когда по условиямтехнологии производства требуется предварительнаяобработка приточного воздуха иликогда приток наружного воздуха вызываетобразование тумана либо .конденсата.Для притока наружного воздуха в теплыйпериод года устраивают проемы в наружныхстенах, располагая низ проемов на высоте0,3-1,8 м от пола; приточные проемы можноразмещать в два яруса и более в продольныхстенах здания, которые должны быть свободныот пристроек. В качестве приточных проемовиспользуют также ворота, раздвижные стеныи проемы в полу помещения (с пропускомнаружного воздуха через подвалы, вентиляционныеэтажи или по специальным каналам).Проемы для притока наружного воздуха впереходный и холодный периоды года устраиваютв наружных стенах, располагая низ проемовв цехах высотой менее 6 м на высоте неменее 3 м от пола (при этом проемы оборудуюткозырьками или другими конструктивнымиэлементами, отклоняющими приточныйвоздух под углом вверх), а в цехах высотойболее 6 м на высоте не менее 4 м от пола.Схемы и характеристики приточных аэрационныхпроемов представлены в табл. 5.1.Для притока наружного воздуха в многопролетныхцехах могут устраиваться проемыв наружных стенах и фонари в «холодных»пролетах, которые должны чередоваться с «горячими»,причем «холодные» пролеты отделяютот «горячих» спущенными сверху перегородками,не доходящими до пола на 2-4 м.Аэрация с использованием приточных фонарейне желательна и может приниматьсятолько как вынужденное решение.Для удаления воздуха из аэрируемых помещенийприменяются незадуваемые аэрационныефонари и шахты, светоаэрационныефонари, дефлекторы, аэрационные проемыв стенах. Характеристики аэрационных устройствдля удаления воздуха представлены втабл. 5.2.Аэрационные или светоаэрационные фонариприменяются при равномерном расположенииисточников тепловыделений в планепомещения. Расстояние /, м, между центрамиисточников должно удовлетворять условию1

5 1. Общие положения 133ТАБЛИЦА 5.1. КОЭФФИЦИЕНТ С МЕСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРИТОЧНЫХ ПРОЕМОВСхема створки Створка h/b Значение С, при угле открывания створки а,град, отсчитываемом от плоскости стены15 30 45 60 90Одинарная верхнеподвесная 00,5130,8 9,2 5,2 3,5 2,620,6 6,9 4 3,2 2,616 5,7 3,7 3,1 2,6Одинарная среднеподвесная 00,5159 13,6 6,6 3,2 2,745,3 11,1 5,2 3,2 2,4Двойная (обе створки верхне- 0 — — — — —подвесные) 0,5 30,8 9,8 5,2 3,5 2,41 14,8 4,9 3,8 3 2,4Аэрационные ворота 2,4ТАБЛИЦА 52 ХАРАКТЕРИСТИКИ АЭРАЦИОННЫХ УСТРОЙСТВ ДЛЯ УДАЛЕНИЯ ВОЗДУХАУстройство Размеры, м Угол ' Коэффициентоткрыва- местногоширина высота - г Рад сопротивлегорловинын и ястворкиСн и яП-образный аэрационный фонарь 6 1,5 5со створками на вертикальной оси 12 2,5; 3; 3,5 90 4и ветрозащитными панелямиТо же, без ветрозащитных панелей 6121,52,5; 3; 3,5 90 2,5Opi анизацияразработчикЦНИИПСК, серия1.464-3-19П-образный светоаэрационный фонарьс верхнеподвесными створкамии ветрозащитными панелями6; 12 1,72То же, без ветрозащитных панелей 6, 12 1,7435557035557011,57,15,98,95,93,8.ЦНИИПСК,1.464-11/82серияУ-образный аэрационный фонарь 1,5361,65 =3,36,65,3 =ДнепропетровскийПСК

134 Г шва 5 Расчет аэрации промышленных зданийПродолжение табл 5 2Устройство Размеры, м Угол Коэффициент Организацияоткрыва-местного разработчикширина высота - г Р а Д сопротивлегорловинын и ястворкиСн и яДефлектор ЦАГИ круглый 0,2-1 0,64** ЦНИИпромзданий,серия 1.494-32Шахта аэрационная, прямоугольная 3 х 4,8 3; 4 s3 х 7,6 3; 46 х 7,6 3; 6То же, круглая ,44,85,859; 12*9; 129; 12Высота устройства* Значение коэффициента отнесено к скорости воздуха в горловинеразделяет помещение на две зоны: нижнююс температурой, равной температуре воздухав рабочей зоне, и верхнюю с температурой,равной температуре удаляемого воздухаЗнание высоты расположения температурногоперекрытия позволяет рассчитать аэрациюс учетом действительных значений температурвоздуха в каждой зоне.5.2. ОДНОПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯ2,8 s1,6

lV-#Рис. 5 1. Схема аэрации однопролетного зданияI и 2 номера проемовго0,80,50,4т0,2S '0i>/О|й* 3 р>р>

136 Глава 5 Расчет аэрации промышленных зданиймещение аэрационного воздуха через приточныеи вытяжные проемы, Па:Ap = g{Z-Z 1)(p H- р рз) +(5.8)+ 0(Z 2 -Z)(p H -p y ),где р ни р у- плотность соответственно наружногои удаляемого воздуха, кг/м 3 , определяемая по формулер = 353/7^ (5.9)Если площадь приточных проемов незадана, расчет далее ведут следующим образом.9 Потери давления на проход воздухачерез приточные проемы, Па:A Pl= VAp, (5 10)где (3-доля разности давлений, расходуемая на проходвоздуха через приточные проемыПлощадь приточных проемов должнабыть по возможности большей, что обеспечитотносительно невысокую скорость поступлениявоздуха в цех и устойчивость восходящихконвективных потоков. С этой целью рекомендуетсяпринимать р = 0,1 — 0,4.10. Площадь приточных проемов в стенах,м 2 :F x=Glj2p aA Pll^, (5.11)где £j- коэффициент местного сопротивления приточныхпроемов (табл 5 1).Если площадь приточных проемов F 1задана, определяют следующие параметры11. Потери давления на проход воздухачерез приточные проемы, Па:A Pl(5.12)2P.V/V12. Потери давления на проход воздухачерез проемы фонаря, Па:Ар 2= Ар - Ар х. (5.13)13. Площадь проемов фонаря, м 2 :F 2= G/j2p yAp 2fe 2, (5.14)где ^-коэффициент местного сопротивления фонаря(см табл 5 2).Если площадь проемов фонаря задана,потери давления на проход воздуха через негоопределяют по формуле (5.12) с заменой C !lна£ 2, р нна р уи F xна F 2; потери давления напроход воздуха через приточные проемы-поформуле (5.13), а площадь приточных проемов-поформуле (5.11).Пример 5.1. Рассчитать аэрацию однопролетногоцеха (см. рис. 5.1) для теплого периодагода, т. е. определить площади аэрационныхпроемов Fj и F 2. Исходные данные: t H— 20 °С;Аг рз= 5°С; Z t= 1,5 м; Z 2= 18 м; Z n= 2,75 м;F njI= 6500 м 2 ; п = 41; Q T„ - 11 000 кВт, Q T п== 1000 кВт; Q K= 3500 кВт;

5.3. Двухпролетные здания 137потери давления в проемах фонаря поформуле (5.13)Ар 2= 6- 1,2 = 4,8 Па;принимаем вытяжной П-образный фонарь светрозащитными панелями и углом открываниястворок а = 70°; значение С, 2= 5,8 (потабл. 5.2);площадь проемов фонаря по формуле(5.14) F 2= 710/^/2-1,15-4,8/5,8 = 515 м 2 .Расчет для переходного периода года. Температуравоздуха в рабочей зоне определяетсяпо табл. 1.1. Разность температур воздухав рабочей зоне и наружного воздуха находитсяиз формулы (5.1). В остальном расчет ведетсяпо тем же формулам, что и для теплогопериода.При расчете требуемой степени открыванияфонаря в переходный период года задачаможет свестись к определению углов открываниястворок. В этом случае вычисляют коэффициентнеобходимого местного сопротивленияпроемов фонаря:t; 2= 2p yAp 2(F 2/G) 2 , (5.15)где F 2-площадь проемов фонаря в теплый периодгода, м 2 .По значению коэффициента £ 2с помощьютабл. 5.2 определяют необходимый угол открываниястворок.Аэрацию для холодного периода года нерассчитывают. Аэрационные проемы, открываемыев этот период, расположены на тех жеуровнях, что и открываемые в переходныйпериод, а их площади определяются условиямиэксплуатации.Пример 5.2. Рассчитать аэрацию однопролетногоцеха (см. рис. 5.1) для переходногопериода года, если площадь проемов П-образногофонаря составляет 515 м 2 , С, 2= 11,5 приа = 35° (см. табл. 5.1). Исходные данные: ? и== 10°С; г р. 3= 17°С; Z 1= 4,5 м; Q Tn= 2000 кВт;остальные исходные данные те же, что ив примере 5.1.Решение. Определяем параметры:разность температур воздуха в рабочейзоне и наружного воздуха из формулы (5.1)Дг рз= 17- 10 = 7°С;количество избыточной теплоты по формуле(5.2) £> изб= 11 000 - 2000 = 9000 кВт;условное количество теплоты по формуле(5.3) () усл= 5,8 • 10" 3 • 6500 -7-284 кВт;коэффициент т = 0,40 по рис. 5.2 Прие л.р.э/е„з б= 3200/9000 = 0,355 и Q ycJQ m6== 264/9000 = 0,029;массовый расход воздуха по формуле (5.5)6 = 0,4-9000/(1-7) = 514 кг/с;температуру удаляемого воздуха по формуле(5.6) t y= 10 + 9000/(1-514) = 27,5 °С;высоту расположения температурного перекрытияпо рис. 5.3 Z = (Z + Z n) — Z n= 9 —- 2,65 = 6,35 м;8) разность давлений по формуле (5.8)Ар = 9,81 (6,35 - 4,5) (1,247 - 1,217) + 9,81 хх (18 - 6,35) (1,247 - 1,175) = 8,8 Па;потери давления в проемах фонаря поформуле, аналогичной выражению (5.12),11,5 /514VАр 2= — — =4,9 Па;И г2-1,175\515/' потери давления в приточных проемах изформулы (5.13) Ар 1= 8,8 - 4,9 = 3,9 Па.Принимаем приточные верхнеподвесныестворки с углом открывания а = 60°, размещаемыепо всей длине цеха; значение L, x= 3,5 (потабл. 5.1);площадь приточных проемов в стенах F 1по формуле (5.11)F, = 514/^/2• 1,247-3,9/3,5 = 308 м 2 .5.3. ДВУХПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯДля каждого пролета в отдельности(рис. 5.4) должны быть известны те же исходныеданные, что и при расчете однопролетныхзданий. Если тепловыделения в обоих пролетахприблизительно одинаковы, аэрацию для каждогопролета рассчитывают как для однопролетногоздания. При различии тепловыделений вРис. 5.4. Схема аэрации двухпролетного зданияI и II номера пролетов; 1-5-номера проемов

138 Глава 5. Расчет аэрации промышленных зданийпролетах, превышающем 30%, в более горячийпролет воздух поступает с двух сторон-снаружии из смежного пролета. В этом случаеразность температур воздуха в рабочей зонеболее холодного пролета и наружного воздухадолжна быть на 1-3 °С ниже допустимой.Площадь проема между пролетами F s, м 2 ,должна быть известна, причем массовый расходперемещаемого воздуха должен быть неменьше массового расхода наружного воздуха,поступающего в более горячий пролет.Температура воздуха в рабочей зоне, количествоизбыточной теплоты, условное количествотеплоты и коэффициент т определяютдля каждого пролета в отдельности соответственнопо формулам (5.1)-(5.4). Далее расчетведут в следующем порядке. '1. Температура приточного воздуха дляпролета II, °С:' Пр = (',. + а'р.з.1)/(1+а)> ( 5 1 6 >где а- соотношение массовых расходов воздуха, перемещаемогочерез проемы 5 и 4, которым следуетзадаваться, принимая его в пределах 1-1,5:а = G 5/G A. (5.17)2. Массовый расход воздуха, перемещаемогочерез каждый из аэрационных проемовкг/с:

5.4. Трехпролетные здания со средним «холодным» пролетом 139G 7= G 4-G 5; (5.37)G 3= G 6+ G 7. (5.38)2. Температура удаляемого воздуха, °С:^ = t H+ Q a36l/(c pG 2); (5.39)'уШ — ^н + УизбШ/( С р"4)- (5.40)3. Высота расположения температурногоперекрытия, м:Z, = 2,64(^4^ Z„ (5.41)р зШ2,64 &V б'РрзШ "шбкШ^1/5Z nI„;(5.42)эту величину можно найти также по рис. 5.3.4. Разность давлений, вызывающая перемещениеаэрационного воздуха через проемы,Па:A/>i-2 = А Ръ-б-2 =g(Z l-Z 1)(p a-(5.43)- P P.,I) + g(Z 2- z t)(p H- p yI);zЛ/> 5_ 4= А/?з-7-4 = 0(2 Ш- 5)(p H*-• (5.44)- P P3lll) + d( Z 4~ Z m)(p H- p y I U).5. Потери давления на проход воздухачерез каждый аэрационный проем, Па:A Pl= $A Pl_ z; (5.45)^ 2 = ^ 1 - 2 - ^ 1 ; ,(5.46)(5.47)*-шАЛ/?з = &Ръ -ь-2 - Рб -АРг'> (5.48)(5-49)Ар 5= А Рз+ Ар 7; (5.50)^4 = ^5-4 ~Д/>5- (5.51)6. Площади проемов для притока F l5F 3и F 5и площади проемов для удаления аэрационноговоздуха F 2и F 4определяются соответственнопо формулам (5.11) и (5.14).Если с целью унификации строительныхрешений фонари над всеми пролетами должныбыть одинаковыми, т.е. F 2= F 3= F 4, потеридавления на проход воздуха через проемыфонаря над пролетом I находят по формулеA Pl_ 2-Ap 6АРг = 1+(С3 /6 г) 2 (Сз/С 2)(р у,/Рн)'(5.52)Затем определяют потери давления в аэрационныхпроемах: Ар 1из формулы (5.46); Ар 6,QrgJQ т.в,ШРис. 5 5 Схема аэрации трехпролетного здания с тепловыделениямив крайних пролетах/ Ш номера пролетов, 1-7 номера проемовАр 3, Ар 7, Ар 5и Д/? 4соответственно по формулам(5.47)-(5.51).Площади проемов F 1?F 3и F 5, а также F 2вычисляют соответственно по формулам (5.11)и (5.14)..Площадь проема F 4принимается равнойF 3, а коэффициент местного сопротивления ^4определяется по формуле (5.15).По значению £ 4определяется угол открываниястворок а (см. табл. 5.2).Пример 5.3. Рассчитать аэрацию трехпролетногоцеха со средним «холодным» пролетом(см. рис. 5.5) для теплого периода года так,чтобы фонари над всеми пролетами былиодинаковыми.Исходные данные: для пролета I исходныеданные те же, что в примере 5.1; для пролетаШ: Z„ 3,5 м; F n6500 м 2 20;Q T в Ш= 75 600 кВт; Q T п Ш= 500 кВт; Q Klll== 3800 кВт; 0 Л р111= 2650 кВт; F 6= F 7== 625 м 2 .Решение. Температура ? рз], значения Q H36i,б у с л Ьщ, G 2, t yI, Z, и Ар 1„ 2подсчитаныв примере 5.1. Определяем следующие параметры:температуру воздуха в рабочей зоне пролетаIII по формуле (5.1) t p з Ш= 20 + 5 = 25 °С;количество избыточной теплоты в пролетеIII по формуле (5.2) Q Hl6I1I= 7560 - 500 == 7060 кВт;условное количество теплоты в пролете IIIпо формуле (5.3)

140 Глава 5. Расчет аэрации промышленных зданийзадавшись массовым расходом воздуха,поступающего в цех через проемы 7 и 5(Gj = 430 кг/с и G 5— 300 кг/с), находим массовыйрасход воздуха, проходящего в цех черезпроемы 6 и 7, соответственно по формулам(5.36) и (5.37):G 6= 710 -430 = 280 кг/с;G 7= 579 - 300 = 279 кг/с;массовый расход воздуха, поступающегов цех через приточный фонарь 3, по формуле(5.38) 3_ 7_ 4= 9,81 (9,1- 1,5)(1,2- 1,18) ++ 9,81 (18 - 9,1)0,2 - 1,16) = 5,86 Па;потери давления в проемах между пролетамипо формулам (5.47) и (5.49) при£ 6= £ 7= 2,4 (см. табл. 5.1)2,4 /280VА"' = А р '=^Ы =0 - 2Па;принимаем для пролетов I и III П-образныевытяжные фонари с ветрозащитными панелямии углом открывания створок а = 70°; значениеС >1= 5,8 (см. табл. 5.2); для пролета II принимаемП-образный приточный фонарь с угломоткрывания створок а = 70°; значение £ 3= 6(см. табл. 5.2);потери давления в проемах фонаря надпролетом I по формуле (5.52)6-0,2А» 2= - ; = 3,6 Па;И21 + (579/710) 2 (6/5,8) (1,15/1,2)потери давления в аэрационных проемах 1,3, 5 я 4 соответственно по формулам (5.46),(5.48), (5.50) и (5.51)A Pl= 6 - 3,6 = 2,4 Па;А Рз= 6- 0,2 - 3,6 = 2,2 Па;Ар 5= 2,2 + 0,2 = 2,4 Па;Д/? 4= 5,86 - 2,4 = 3,46 Па;площади аэрационных приточных проемовFj, F 3и F 5по формуле (5.11)F\ = 430/72-1,2-2,4/3,5 = 335 м 2 ;F 3= 559/^/2-1,2-2,2/6 = 596 м 2 ;F 5= 300/v/2-1,2-2,4/3,5 = 234 м 2 ;площадь проемов фонаря F\ по формуле(5.14)F 2= 710/^/2-1,15-3,6/5,8 = 595 м 2 ;коэффициент местного сопротивления £ 4по формуле (5.15) и угол открывания створокфонаря по табл. 5.2 £ 4= 2-1,15-3,46/(579/595) 2 == 8,4; а 4= 50°.5.5. ТРЕХПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯ,В КОТОРЫХ ВСЕ ПРОЛЕТЫ «ГОРЯЧИЕ»Для расчета аэрации трехпролетных зданий,в которых все пролеты «горячие»(рис. 5.6), исходными являются те же данные,что и при расчете одно- или двухпролетныхзданий.Температуру воздуха в рабочей зоне каждогопролета определяют по формуле (5.1).Допустимую разность температур Аг р 5в крайнихпролетах принимают на 1-3°С ниже, чемв среднем пролете. Количество избыточнойтеплоты, условное количество теплоты и коэффициентт определяют соответственно поформулам (5.2)-(5.4) для каждого пролета вотдельности. Далее находят следующие параметры.1. Температура приточного воздуха дляпролета II, °С:'ПР = ('Р.Э1 +

5.6. Двухэтажные здания 141iC^nLjr-ЛРис. 5.6. Схема аэрации трехпролетного здания с тепловыделениямиво всех пролетах/-Ш-номера пролетов; 1-7 номера проемов3. Температура удаляемого воздуха, °С,для пролетов I и III соответственно по формулам(5.39) и (5.40), а для пролета II по. формуле(5.24).4. Высота расположения температурногоперекрытия, м, для пролетов I, II и III соответственнопо формулам (5.41), (5.26) и (5.42) илипо рис. 5.3.5. Разность давлений, вызывающая перемещениеаэрационного воздуха через проемы,Па:Д/>1-2 =#( Z I- Z l)(P„-Pp.3l) +(5.62)+ g(Z 2-Z,)(p„- p yl);Ap!_ 6-3 = kPs-7-з = 9{Z u-Z 1)(p B-(5.63)- pp.,n) + 9(Z 3 - Z„)(P„ - p y n);&Ръ-А = 9i Z m ~ z s)(P H- Рр.зш) ++ g(Z A-Z„,)(p„- p ylll).(5.64)6. Потери давления на проход воздухачерез каждый аэрационный проем, Па:A Pl= (ЗА/>,^2; (5.65)кр 2= А/>1-2 -&Pi'> (5.66)АРь = о 1 г&Ръ = &Pi-6-3 -2Pp.aIIlVF 7/; (5.67)A/>i - Др 6; (5.68)(5.69)А/> 5= А/7 5_ 7_ 3~ А/7 7- А/7 3; (5.70)А/?4 = APs-4- л />б- (5.71)7. Площади проемов для притока F tи F sи площади проемов для удаления аэрацион-Рис. 5.7. Схема аэрации двухэтажного зданияI-II-номера этажей; 1-4 номера проемовного воздуха F 2, F 3и F 4соответственно поформулам (5.11) и (5.14).Аэрацию многопролетных зданий рассчитываютаналогично аэрации трехпролетных.5-6. ДВУХЭТАЖНЫЕ ЗДАНИЯДля каждого этажа в отдельности (рис. 5.7)должны быть известны те же исходные данные,что и при расчете однопролетных зданий.Дополнительно должны быть заданы площадипроемов между этажами.Температуру воздуха в рабочей зоне, количествоизбыточной теплоты, условное количествотеплоты и коэффициент т определяютсоответственно по формулам (5.1)-(5.4) отдельнодля каждого этажа. Далее расчет ведутв следующем порядке.1. Массовый расход воздуха, проходящегочерез проемы 1 и 4, кг/с:G t= G A=1

142 Глава 5. Расчет аэрации промышленных зданий4. Температура воздуха, удаляемого извторого этажа, °С:'yii = >н + (6.361 + Q mm)/(c pG 3). (5.76)5. Высота расположения температурногоперекрытия, м:(с Т G 3 \ 1 / 5\3pp.3i«iG,i/Z„ = 2,64-^-3-^-) -Z n l l; (5.78)эту величину можно определить также порис. 5.3.6. Разность давлений, вызывающая перемещениеаэрационного воздуха через проемы,Па:Api-4-з = 9{Z Y- Zi)(p H- P p.,i) ++ #(Z 4- Z 1)(p H- p yI) + 0Z„(p H-(5.79)- P P.3ii) + 9(Z 3- Z n) (p H- p y„);A/7 2-3 = 0(Zn - Z 2)(p H- p p. 3ll) ++ 3(Z 3-Z n)(p H-p y l l).(5.80)7. Потери давления на проход воздухачерез каждый аэрационный проем, Па:А/> 2= рА/> 2_ 3; (5-81)А/>з = А/7 2_ 3- А/7 2; (5.82)А/7 4= -^-(^) 2 ; (5.83)A/>! =А/7 1_ 4„ 3- А/7 4-А/7 3. (5.84)8. Площади проемов для притока Fj и F 2и площадь проемов фонаря F 3соответственнопо формулам (5.11) й (5.14)._Аэрацию многоэтажных зданий рассчитываютаналогично аэрации двухэтажных.5.7. ЗДАНИЯ, ОБОРУДОВАННЫЕМЕСТНОЙ МЕХАНИЧЕСКОЙВЕНТИЛЯЦИЕЙПорядок расчета аэрации, изложенныйв пп. 5.2-5.6, в основном сохраняется. Исходныеданные должны быть дополнены массовымрасходом и температурой воздуха, подаваемогов рабочую зону помещения приточноймеханической вентиляцией, G noaи t noa, а такжемассовым расходом и температурой воздуха,удаляемого из рабочей зоны вытяжной механическойвентиляцией, G BblTи t Bm(рис. 5.8).Рис. 5.8. Схема аэрации здания, оборудованного местноймеханической вентиляцией/-.2-номера проемовТемпературу воздуха в рабочей зоне, количествоизбыточной теплоты, условное количествотеплоты и коэффициент m определяютсоответственно по формулам (5.1)-(5.4). Далеенаходят следующие параметры.1. Массовый расход воздуха, перемещаемогочерез приточные проемы, кг/с:(-,т^изб "пОД С рУ^р.З ~ 'ПОД/ (r jjnСр('р.э-02. Массовый расход воздуха, перемещаемогочерез проемы фонаря, кг/с:G 2= G l +G noa-G BblT. (5.86)3. Температура удаляемого воздуха, °С:. . , &изб "выт^р l/выт 'н/ ,г оп\c vG 24. Высота расположения температурногоперекрытия, м:Z = 2,64 р . р з , 2 -Z n; (5.88)этот параметр можно определить также порис. 5.3.Разность давлений, вызывающую перемещениеаэрационного воздуха, потери давленияна проход воздуха через проемы для притокаи удаления и их площадь определяют соответственнопо формулам (5.8), (5.10), (5.13), (5.11)и (5.14).Пример 5.4. Рассчитать аэрацию однопролетногоцеха с местной механической вентиляцией(см. рис. 5..8) для теплого периода года.Исходные данные: G noa= 50 кг/с; t Boa= 15 °С;G BbIT= 200 кг/с; / выт= t = 25 °С; остальныеисходные данные те же, что и в примере 5.1.

Решение. Определяем следующие параметры:массовый расход воздуха, перемещаемогочерез приточные проемы, по формуле (5.85)G,0,355-10000-50-1(25- 15)= 610 кг/с;1 (25 - 20)массовый расход воздуха, перемещаемогочерез проемы фонаря, по формуле (5.86)G 2= 610 + 50 - 200 = 460 кг/с;температуру удаляемого воздуха по формуле(5.87)t y= 20 + [10000 -200-1 (25 --20)]/(1-460) = 39,6 °С;высоту расположения температурного перекрытияпо формуле (5.88)/ 1-298Z = 2,64— -г х\9,8М,18 2460 3 У /5х - 2,65 = 5,9 м;41-3500/разность давлений по формуле (5.8)Ар = 9,81 (5,9т1,5)(1,2 - 1,18) ++ 9,81 (18 - 5,9)(1,2 - 1,13) = 9,2 Па;потери давления в приточных проемах поформуле (5.10)A Pl=0,4-9,2 = 3,7 Па;площадь приточных проемов в стенах поформуле (5.11) При ^ = 3,5F v= 610/^/2-1,2-3,7/3,5 = 420 м 2 ;потери давления в проемах фонаря поформуле (5.13)Ар 2= 9,2 - 3,7 = 5,5 Па;площадь проемов фонаря по формуле(5.14) при С = 5,8F 2= 460/^2-1,13-5,5/5,8 = 314 м 2 .5.8. СОСТАВЛЯЮЩИЕТЕПЛОВОГО БАЛАНСА ПОМЕЩЕНИЯQ KИ О лр з И ПОЛЮСНОЕ РАССТОЯНИЕИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ Z nДля расчета Должны быть известны следующиеданные: а) геометрические размерыпомещения, м (длина А, ширина В, высота Н)\б) геометрические размеры источников тепло-•5.8. Составляющие теплового баланса помещения 143woo500200W01 - ЪР.4441 У.ТПТ/••••-./s/Уs-Ш-да Ч- - $ЛШ150 1IJ1L0,050,12 5^5 1,0 23

144 Глава 5. Расчет аэрации промышленных зданийТАБЛИЦА 5.3. КОЭФФИЦИЕНТ уе Значения у при f nOB, °C40 50 60 100 150 200 300 500 800 1000 12000,8 0,42 0,44 0,45 0,48 0,450,4 0,32 0,2 0,1 0,07 0,040,5 0,52 0,55 0,58 0,59 0,560,51 0,42 0,29 0,14 0,1 0,060,2 0,73 0,76 0,77 0,78 0,760,73 0,65 0,59 0,3 0,2 0,14ний в зависимости от его расположения в планепомещения и размеров помещения соответственно потабл. 5.4 и 5.5; f rи /„-- площадь соответственногоризонтальных и вертикальных поверхностей источникатепловыделений, м 2 .4. Конвективные тепловыделения от основныхисточников в помещении, кВт:е к= £л.р.,- (5.94)ТАБЛИЦА 5.5. КОЭФФИЦИЕНТ ср,Расположение источника Значения ср впри В/Нтепла в планепомещения 1 2 3 46. Полюсное расстояние каждого источникатепловыделений, м:Z n= 2ab/ (a + b). (5.95)Если соотношение сторон источника тепловыделенийa:b ^ 3:1, то такой источникследует рассматривать как несколько источниковс соотношением сторон менее 3:1.7. Среднее полюсное расстояние источниковтепловыделений в помещении, м:Z n= iz aqi"/i^3- (5-96)Пример 5.5. Определить составляющиетеплового баланса аэрируемого помещенияи полюсное расстояние источников тепловыделений.Исходные данные: А = 180 м, В = 36 м,Н = 18 м. Источниками тепловыделений в помещенииявляются нагревательные печи (расположенымежду продольной осью помещенияи стеной), прессы (расположены так же) иучастки складирования продукции (расположенывблизи продольной оси помещения). Характеристикаисточников тепловыделений приведенав табл. 5.6. Температура поверхностинагревательных печей и прессов неизвестна.Температура горизонтальной поверхностиучастков складирования t n0B= 800 °С; темпера-На продольной оси 0,8 0,7 0,65 0,6Между осью и стеной 0,8 0,72 0,67 0,63Вблизи стены 0,85 0,75 0,7 0,68тура вертикальных поверхностей участковскладирования t n0B= 210 °С.Решение. Для камерной печи определяемследующие параметры:площадь горизонтальной поверхности/,, == ab = 3-4= 12 м 2 ;площадь вертикальных поверхностей / в== 2 (а + b)h = 2(3 + 4)2,5 = 35 м 2 ;площадь всей поверхности / = / г+ / в== 12 + 35 = 47 м 2 ;температуру поверхности по рис. 5.9: приq TJf= 300/47 = 6,38 кВт/м 2 значение t n0B== 320°С;конвективные тепловыделения по формуле(5.89): при \|/ = 0,41 (см. табл. 4.3) q K= 0,41 хх 300 = 123 кВт;лучистые тепловыделения по формуле(5.90) q a= 300 - 123 = 177 кВт;коэффициент ф по формуле (5.92): приФ г= 0,17 (см. табл. 5.4) и ф в= 0,72 (см.табл. 5.5) ф = (0,17-12+ 0,72-35)/(12 +35) == 0,58;лучистые тепловыделения, направленныев рабочую зону, по формуле (5.91) q x р, == 0,58-177= 102 кВт;

5.8. Составляющие теплового баланса помещения 145ТАБЛИЦА 5.6. ХАРАКТЕРИСТИКА ИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙИсточник тепловыделений Число п,шт.Геометрические размеры, мдлина а ширина Ъ высота hСтепеньчерноты ЕТепловыделенияq ,кВтКамерная печь 5Термическая печь 4Методическая печь 8Пресс 12Участок складирования 12продукции3 43,5 25 32 22 22,5334,51,50,50,50,5• 0,80,8• 300250430125310полюсное расстояние по формуле (5.95)Z n= 2-3-4/(3+ 4) = 3,4 м.Аналогично проводим расчеты для методическихи термических печей, а также дляпрессов! Результаты сводим в табл. 5.7.Для участков складирования продукциипри определении значений q K, д ли q np3рассматриваемих горизонтальную и вертикальныеповерхности как самостоятельные источники,так как они имеют различную температуру.Определяем следующие параметры:площадь горизонтальной поверхности/ ==f r= ab = 2-2 = 4 м 2 ;общие тепловыделения от горизонтальнойповерхности при q TJf— 70 кВт/м 2 (по рис. 5.9)дг.. = (Яг../Л/= 70-4 = 280 кВт;площадь вертикальных поверхностей / == / в= 2{а + b)h = 2(2 + 2) 1,5 = 12 м 2 ;общие тепловыделения от вертикальныхповерхностей при q TB/f — 2,5 кВт/м 2 (порис. 5.9) д ТЛ= (q TJf)f= 2,5- 12 = 30 кВт.Далее расчет проводим аналогично расчетудля камерных печей.Количество конвективной теплоты, выделяющейсяв помещении, определяем по формуле(5.93):2 К= 5-123 +4-105 + 8-170 ++ 12-48 + 12-41 = 3463 кВт.ТАБЛИЦА 5.7. СОСТАВЛЯЮЩИЕ ТЕПЛОВОГОБАЛАНСА И ПОЛЮСНОЕ РАССТОЯНИЕИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙИсточниктепловыделенийКамерная печь 300Термическая печь 250Методическая печь 430Пресс 125Участок складирова- 310ния продукции0т.,> Я к, Я я,кВт кВт кВт кЕZ n,123 177 102 3,4105 145 90 2,5170 260 155 3,7548 77 51 1,741 269 42 2Количество лучистой теплоты, направленнойв рабочую зону помещения, находим поформуле (5.94):в я.р., = 5-102 + 4-90 + 8-155 ++ 12-51 + 12-42 = 3226 кВт.Среднее полюсное расстояние источниковтепловыделений в помещении вычисляем поформуле (5.96):Хп5-3,4-123 1/3 +4-2,5-105 1/3 +~~ 5-123 1/3 + 4-105 1/3 + 8-170 1/3 + Х+ 8-3,75-170 1/3 + 12-1,7-48 1/3 + 12-2-41 1/3 _+ 12-48 1/3 + 12-41 1/3 ~~= 2,63 м.

Глава 6ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ6.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯВоздушное душирование применяют длясоздания на постоянных рабочих местах требуемыхметеорологических условий при тепловомоблучении и при открытых производственныхпроцессах, если технологическое оборудование,выделяющее вредные вещества, не имеетукрытий или местной вытяжной вентиляции.При душировании можно подавать илинаружный воздух с обработкой его в приточныхкамерах (очисткой, .охлаждением и нагреваниемв холодный период года в случаенеобходимости), или внутренний воздух.Воздушное душирование наружным воздухоммест постоянного пребывания работающихследует проектировать:а) при тепловом облучении интенсивностью350 Вт/м 2и более;б) при открытых технологических процессахс выделением вредных веществ.При проектировании воздушною душированиядолжны быть приняты меры, предотвращающиесдувание производственных вредныхвыделений на близко расположенные постоянныерабочие места. Воздушная струя должнабыть направлена так, чтобы по возможностиисключалось подсасывание ею горячего илизагрязненного газами воздуха.Для воздушного душирования рабочихмест следует предусматривать воздухораспределители,обеспечивающие минимальную турбулизациювоздушной струи и имеющие устройствадля изменения направления струив горизонтальной плоскости на угол 180°и в вертикальной плоскости на угол 30°.При проектировании воздушного душированиянаружным воздухом следует приниматьрасчетные параметры А для теплого периодагода и Б для холодного периода.Воздушное душирование при тепловомоблучении должно обеспечивать на местахпостоянного пребывания работающих температуруи скорость движения воздуха в соответствиис табл. 6.1, а при открытых производственныхпроцессах-поддержание норм метеорологическихусловий и чистоты воздухав соответствии с ГОСТ 12.1.005-88.В табл. 6.2 приведены данные ЛИОТ поинтенсивности теплового облучения на рабочихместах отдельных видов производств.6.2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯСистемы, подающие воздух к воздушнымдушам, проектируются отдельными от системдругого назначения.При проектировании систем воздушногодуширования, как правило, следует применятьвоздухораспределители УДВ (табл. 6.3). Воздухораспределителиобычно устанавливают навысоте не менее 1,8 м от пола (до их нижнейкромки). Для душирования группы постоянныхрабочих мест могут быть использованы воздухораспределителиВГК или ВСП (типовыесерии 4.904-68 и 5.904-47).Расстояние от места выпуска воздуха дорабочего места следует принимать не менее1 м, а воздушный поток должен быть направлен:на грудь человека горизонтально илисверху под углом до 45° для обеспечения нарабочем месте нормируемых температур искорости движения воздуха;в лицо (зону дыхания) горизонтально илисверху под углом до 45° для обеспечения нарабочем месте допустимых концентраций погазу и пыли; при этом должны обеспечиватьсянормируемые температура и скорость движениявоздуха.Если невозможно достигнуть нормируемойтемпературы воздуха в душирующеи струена рабочем месте повышением скорости движениявоздуха, следует устанавливать форсункитонкого распыла воды в потоке подаваемоговоздуха на выходе из воздухораздающегоустройства или применять адиабатическоеохлаждение воздуха при централизованнойобработке его в приточных камерах. Количествоводы, уносимой струей воздуха, составляетоколо 5 г на 1 м 3воздуха; количествосжатого воздуха при применении пневматическихфорсунок - около 0,5 кг на 1 кг распыляемойводы.Установки с применением искусственногохолода требуют значительных эксплуатацион-

6.2 Конструктивные решения 147ТАБЛИЦА 6.1. НОРМЫ ТЕМПЕРАТУР И СКОРОСТЕЙ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА ПРИ ВОЗДУШНОМДУШИРОВАНИИКатегория Температура Скоростьтяжести работ воздуха в рабочей движениязоне t p3, °C воздуха, и норм,м/сТемпература воздуха ; норм, °С, в душирующей струена рабочем месте при интенсивности облучения, Вт/м 2350 700 1400 2100 2800Легкая 28233,528 242821262816242627202425Среднейтяжести281233,5272822242728212425162122 19Тяжелая 26233,5252619222316202218201719Примечания: 1. Температуру в душирующей струе следует понижать на 0,4° при повышениитемпературы в рабочей зоне на 1°, но принимать ее не ниже 16°С.2. При длительности теплового облучения менее 15 мин или более 30 мин в течение 1 ч работытемпературу в душирующей струе допускается принимать соответственно на 2° выше или ниже значений,приведенных в таблице.ТАБЛИЦА 6.2. ИНТЕНСИВНОСТЬ ТЕПЛОВОГО ОБЛУЧЕНИЯ НА РАБОЧИХ МЕСТАХДЛЯ НЕКОТОРЫХ ВИДОВ ПРОИЗВОДСТВПроизводство Профессия рабочих Интенсивность теплового облучения,Вт/м 2Доменный цех Горновые, чугунщики и желобщики 700-2100Мартеновский цехСталевары, разливщики, ковшовыеМашинисты завалочных машин700-21001400-3500Прокатный цехСварщики нагревательных колодцевСварщики методических печейВальцовщики, резчики, контролеры350-560280-8401000-2100ЭлектросталеплавильныйцехСталевары, разливщики, канавщики,ковшовые700 2100Ферросплавный цех Плавильщики и горновые 700-2100Цех рафинированиясвинцаРафинировщики и разливщикиДистилляторщикиКупеляторщики70010001000-1400

148 Глава б. Воздушные душиПродолжение табл. 6.2Производство Профессия рабочих Интенсивность теплового облучения,Вт/м 2Цех огневого и электро- Рабочие отражательных печей огневоголитического рафиниро- рафинированиявания медиРабочие по зачистке отливок при огневомрафинировании700-35001000-1400Цех рафинированияалюминияЭлектролитчики 700-2800Обжиговый цех никельногозаводаПечевые, загрузчики и кочегары многоподовыхи туннельных печей210-700Цех печного литья Бронзосплавщики и разливщики 350-1400Цех изготовленияэлектролампСварщики (сварка горловины с корпусом) 560-1400Термисты 1000-1000Укладчики спиралей 70-140Заварщики ножек электроламп 280-410Откачечники воздуха 350-410Настройщики заварооткачечных автоматов, 280-560операторы колбовыдувных автоматовОтделение электроннолучевыхтрубокСварщики (сварка горловины с конусом)Сварщики по приварке доньевПомощник термиста560-7001000-14001000-1750Машинно-ванный цехбутылочного заводаОператор машины 2-ЛАМОтносчики у печиЗагрузчики бункеровЗагрузчики шихты в печь420-770820-1300500-7701400-2800Цех изготовлениясортовой посудыРабочие на выработном верстаке печи:при взятии стекла из печипри выдувке на площадке2700-3000175-700Ванная печь отделенияпарфюмерной тарыНаборщики стекломассыОператоры на полуавтоматахОтносчики у печи2500580-7001400Машинно-ванный цехстекольного заводаМастер первой и второй руки машины ВВС 1000-1750на второй площадкеБортовые у печи 140-210Отломщики 210-350Резчики 150Цех сталинизациистеклаМастер у печи850

6 2 Конструктивные решения 149Продолжение табл 6 2Производство Профессия рабочих Интенсивность теплового облучения,Вт/м 1Цех производствастеклотарыОператоры прессовыдувных машин 350-850Горновой цех электротехническойкерамикии фарфораКочегары горнов350-1000Цех туннельных печейдля обжига изделий изкерамикиКочегары и рабочие по загрузке ивыгрузке изделий350 1400Сушильное отделениеизделий из керамикиРабочие по разравниванию и сборкематериалов350-2100Прессовый цех резинотехническихизделийПрессовщики 350-2100Обжиговый цех цементногозаводаМашинисты и смазчики вращающихсяпечей700-1400Цех обжига кирпичав кольцевых печахСадчики и выгрузчикиных и капитальных затрат, поэтому искусственноеохлаждение воздуха следует применятьтолько в случаях, когда нормируемая температуравоздуха на рабочем месте ниже температурыприточного воздуха, полученной при егоадиабатическом охлаждении. •Унифицированные душирующие воздухораспределителиУДВ (рис. 6.1 и 6.2) рекомендуютсяк предпочтительному применению.Они разработаны в следующих исполнениях:нижний подвод воздуха без увлажнения УДВни с увлажнением УДВун; верхний подводвоздуха без увлажнения УДВв и с увлажнениемУДВув. Воздухораспределитель состоит изкорпуса, внутри которого расположены поворотныенаправляющие лопатки и устройство,обеспечивающее кинематическую связь блокалопаток с направляющей решеткой. Изменениенаправления душирующей струи в горизонтальнойплоскости осуществляется поворотомвоздухораспределителя, для чего он устанавливаетсяна шарнирном фланцевом соединении.В вертикальной плоскости направление струиможно изменять от горизонтального положе-350-850ния до угла 45° вниз поворотом направляющейрешетки. Поворот решетки фиксируется влюбом положении. Для увлажнения воздуха нанаправляющей решетке устанавливают форсункис пневматическим распылением воды,которые могут перемещаться как по вертикали,так и по горизонтали направляющей решетки,тем самым создавая оптимальные условия дляувлажнения.Поворотный душирующий патрубок ППД(рис. 6.3) состоит из верхнего, среднего инижнего звеньев. Нижнее звено имеет поджатоеквадратное выходное сечение и соединяется сосредним звеном осью, вокруг которой .ономожет быть повернуто вниз на угол 23°.Нижнее звено патрубка фиксируется в заданномположении двумя зажимами, расположеннымина боковых поверхностях среднего звенапатрубка. Поворот среднего звена душирующегопатрубка вокруг вертикальной оси осуществляетсяс помощью трех роликов, опирающихсяна неподвижный фланец верхнегозвена. Положение патрубка фиксируется стопорнымболтом. Душирующий патрубок кре-

ТАБЛИЦА 6.3. ХАРАКТЕРИСТИКИ ТИПОВЫХ ДУШИРУЮЩИХ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙВоздухораспределитель Рисунок Марка Размеры, мм Масса, Расчетная Коэффициентыкг площадь,i 0b 0/ 0Я LFo> M1. Универсальный душирующий 6.1 и 6.2 УДВ-1 450 400 400 770 725 39,2воздухораспределитель типаУДВ (серия 5.904-31)49,2УДВ-2 630 600 600 1040 1040 67ЩУДВ-3 900 300 800 1310 1340 109129,70,170,38 6 4,9 2,10,682. Патрубок поворотный души- 6.3 ППД-5 500 320 320 1260 1010 61 0,1рующий типа ППД ППД-6 630 400 400 1540 1260 88 0,16 6,3 4,5 4(серия 4.904-22) ППД-8 800 510 510 1900 1590 125 0,263. Патрубок душирующий 6.4 ПДв-3 315 330 440 760 — 10,7 0,14с увлажнением воздуха типа ПД ПДв-4 400 440 560 960 — 30 0,13 5,3; 5,1; 4,5; 3,4; 1,6; 1; 0,8(серия 4.904-36) ПДв-5 500 550 700 120СГ — 42,7 0,36 4,5 3,1ПДн-3 415 330 440 895 553 24,3 0,14ПДн-4 400 440 560 1220 389 35,1 0,23 4,5; 4,5; 4 3,1; 3,1; 3,2; 3,2;ПДн-5 500 550 700 1450 831 52,1 0,36 2,8 2,8Примечания: 1. Масса воздухораспределителей типа УДВ приведена для исполнения УДВв-в числителе и УДВун-в знаменателе. Масса исполненийУДВн и УДВув находится в пределах приведенного диапазона.2. Для душирующих патрубков типа ПДв коэффициенты т,пиС, приведены: первое число-при подаче под углом 30°, второе-под углом 45° и третье-подуглом 60 вниз.3. Для душирующих патрубков ПДн коэффициенты т, п и С, приведены: первое число при горизонтальной подаче, второе-под углом 20° вверх и третье-подуглом 20 вниз.4. Патрубки поз. 2 и 3 исключены из числа действующих типовых чертежей и приведены для справки.

6 2 Конструктивные решения 151V -I_ \ 1— -i|±1 л^ ч JРис 6 1 Унифицированный душирующий воздухораспределитель типа УДВ без увлажнениявоздухаа нижний подвод воздуха б верхний подвод воздуха, / корпус 2-направляющие лопатки ? направляющаярешетка 4 шарнирное фланцевое соединение

152 Глава 6. Воздушные душиРис. 6.2. Унифицированный душирующий воздухораспределитель типа УДВ с увлажнениемвоздухаа-нижний подвод воздуха; б-верхний подвод воздуха; /-корпус; 2 направляющие лопатки; 3 направляющаярешетка; 4-шарнирное фланцевое соединение; 5-пневматическая форсунка

6.2. Конструктивные решения 153пится к воздуховоду фланцевым соединением,для чего воздуховод должен быть надежноприкреплен к строительным конструкциям.Воздухораспределители ПД (см. рис. 6.4)разработаны с верхним (ПДв) и нижним (ПДн)подводом воздуха. Душирующие патрубкисостоят из направляющей решетки и корпуса,который с помощью поворотного шарнираприсоединяется к воздуховоду, подводящемуприточный воздух. Для увлажнения и охлажденияподаваемого воздуха применены форсункиФП-1 и ФП-2 с пневматическим распылениемводы. Давление сжатого воздуха должно составлять0,3-0,4 МПа, расход сжатого воздуха12-28 кг/ч на форсунку, расход воды20-45 кг/ч. Для патрубков ПДУ-3 и ПДУ-4принято по одной форсунке, а для ПДУ-5-двефорсунки. Выбор типа и количества форсунокустанавливается расчетом. Изменение направлениявоздушного потока и факела распыляемойводы в вертикальной плоскости осуществляетсяповоротом лопаток направляющейрешетки (с укрепленными на ней форсунками),в горизонтальной плоскости-поворотом душирующегопатрубка вокруг своей оси с помощьюповоротного шарнира по серии4.904-14.С целью организации серийного выпускадуширующих воздухораспределителей предприятиямиНПО Промвентиляция, институтамиВНИИГС и ГПИ Проектпромвентиляцияразработаны чертежи на воздухораспределительповоротный регулируемый типа ВП(рис. 6.5 и 6.6). Воздухораспределитель состоитиз неподвижной и шарнирно соединенной с нейповоротной части, имеющей два боковых ребраи гибкий элемент в виде прямоугольноголиста. Один конец листа прикреплен к поворотнойчасти, а другой перемещается приповороте вдоль задней стенки неподвижнойчасти. Угол поворота подвижной части относительноприсоединительного патрубка изменяетсяот 0 до 80°. На выпуске поворотнойчасти установлена решетка типа РВ (модификацияРВЗ, состоящая только из веерной решетки)по серии 5.904-50. Размеры решетки РВдля воздухораспределителей ВП1 и ВПЗ составляют250 х 400 мм, для ВП2 и ВП4-400 хх 600 мм. Угол установки крайних лопатокрешетки изменяется от 0 до 45°. При этомструя изменяется от компактной (при параллельнойустановке лопаток) до веерной. ДляРис. 6.3. Поворотный душирующий патрубок типаппд/-верхнее звено, 2 опорные ролики, 3-среднее звено; 4 шарнир,5-нижнее звеновыравнивания потока воздуха имеется два рядарассекателей в виде плоских лопаток, прикрепленныхк боковым стенкам на выходе изнеподвижной части, а также к стенкам поворотнойчасти перед решеткой. Неподвижнаячасть присоединяется с помощью фланца кподводящему воздуховоду прямоугольного(воздухораспределители ВП1 и ВП2) и круглого(ВПЗ и ВП4) сечения. В последнем случаев неподвижной части воздухораспределителейВПЗ и ВП4 имеется переход с прямоугольногона круглое сечение и дополнительные детали,обеспечивающие возможность поворота воздухораспределителяна 360° вокруг оси подводящеговоздуховода. Воздухораспределители могутустанавливаться вертикально при верхнемподводе воздуха или горизонтально при боковомподводе. Основные характеристики воздухораспределителейтипа ВП приведены втабл. 6.4.При тепловом облучении постоянных рабочихмест нагретыми поверхностями интенсивностьюот 140 до 350 Вт/м 2предусматриваетсяустановка вентиляторов-вееров (аэраторов).При применении вентиляторов-вееровследует обеспечивать поддержание допустимойГОСТ 12.1.005-88 температуры воздуха увеличиваяскорость на 0,2 м/с более указаннойв этом ГОСТе. Для этой цели душирование

154 Глава 6. Воздушные душиРис. 6.4. Душирующие патрубки типа ПДа -с верхним подводом воздуха: б-с нижним подводом воздуха;/ воздуховод; 2 корпус; .?-направляющая решегка;'•аJ-4^1 -/ /;г5;"Ч 1 /— ~.7/ /\^Nе_.L7Рис. 6.5. Воздухораспределитель поворотный регулируемыйтипа ВП с присоединительным патрубкомпрямоугольного сечения-ВШ и ВП2/-неподвижная часть; 2-поворотная часть, 3-гибкий лисп;4-рассекатели: 5-веерная решеткаРис. 6.6. Воздухораспределитель поворотный регулируемыйтипа ВП с присодинигельным патрубкомкруглого сечения-ВПЗ и ВП4/-неподвижная часть; 2-поворотная часть; 3 гибкий лиа;4-рассекатели; 5-веерная решетка; б-переходрабочих мест внутренним воздухом осуществляетсяповоротными аэраторами ПАМ-24(рис. 6.7) выпускаемыми Старооскольским механическимзаводом. Аэратор состоит из осевоговентилятора, подача которого составляет24000 м 3 /ч воздуха, электродвигателя типа4A100L4V3 мощностью 4 кВт, и имеет автоматическоеустройство, поворачивающее вентилятор11 раз в 1 мин. Рабочее колесо вентилятораукреплено на валу электродвигателя изаключено в обечайку, соединенную с направляющимаппаратом. Электродвигатель с рабочимколесом и направляющий аппарат припомощи редуктора могут совершать поворотв обе стороны. Угол поворота регулируется от0 до 60°. На направляющем аппарате установ-

6.2. Конструктивные решения 155ТАБЛИЦА 6.4. ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВПМарка Размеры, мм Масса, кг Расчетная площадь,Fn,M 2а х Ъd 0В L НКоэффициентыВП1, ВПЗ 250 х 400450536594ВП2, ВП4 400 х 600 736560 704465589615719869130914221449 331789 42,60,10,244,71,52,652,721,901,831,461,53Примечания: 1. Размеры и масса воздухораспределителей ВШи ВП2 приведены в числителе, ВПЗи ВП4-в знаменателе2. Коэффициенты тип для компактной струи приведены в числителе, для веерной в знаменателе.3. Коэффициенты Ъ, приведены при верхнем подводе воздуха под углом 8СГ к вертикали в верхней строке,под углом 45° - в средней строке и вертикально вниз в третьей строке. В числителе приведены значения длякомпактной струи, в знаменателе-для веерной.лена форсунка, которая подает распыленнуюводу в поток воздуха. Расстояние от аэраторадо рабочего места определяется конкретнымиусловиями, максимальное расстояние равно20 м. Количество воды для форсунки регулируетсявентилем, максимальный расход воды30 л/ч, давление воды для форсунки 0,2-0,3 МПа. Воздушный вентиль форсунки следуетоткрывать полностью, давление в магистралипри этом должно быть не ниже 0,5 МПа,максимальный расход воздуха на форсунку140 м 3 /ч. При нормальной эксплуатации форсункивода из нее должна выходить в видемелкой водяной пыли (капли воды отсутствуют).Образование капель воды за форсункойсвидетельствует о понижении давления воздухав магистрали.В помещениях общественных, административно-бытовыхи производственных зданий,сооружаемых в IV климатическом районе,а также при обосновании и в других климатическихрайонах, при избытках явной теплотыболее 23 Вт/м 3следует предусматривать дополнительнок общеобменной приточной вентиляцииустановку потолочных вентиляторовдля увеличения скорости движения воздуха нарабочих местах или на отдельных, участкахв теплый период года на 0,2-0,3 м/с болеедопустимых указанных в ГОСТ 12.1.005-88или в приложении к СН,иП 2.04.05-86. Для этой1325J J * Jг^ ШшЭ1^ "•** Ш ^6ТП81 \V 700 ~\ J-Рис. 6.7. Поворотный аэратор ПАМ-24/-стол поворотный, 2 редукюр, 3 электродвига1ель, 4-рабочееколесо, 5-пневма]ическая форсунка, 6-направляющийаппарат, 7 кнопочный пуск, 8 стойка, 9- вода, 10 воздухцели используются потолочные вентиляторыВПК-15 «Союз» (рис. 6.8), «Зангезур-3» и «Зангезур-5».Потолочные вентиляторы состоят изоднофазного электродвигателя напряжением220 В, лопастей, системы подвеса и ступенчатогорегулятора скорости. В промышленныхзданиях вентиляторы устанавливают непосредственнонад рабочим местом на высоте от пола3-6 м.При размещении потолочных вентиляторовв гражданских зданиях нужно руковод-

156 Глава 6. Воздушные души1500Рис. 6.8. Вентилятор потолочный типа ВПК-15«Союз»ствоваться следующими соображениями:количество вентиляторов, обслуживающихпомещение, определяется исходя из нормы подачивоздуха 650-900 м 3 /ч на 1 м 2площади пола;в помещениях, где посетители свободнопередвигаются по всей площади (фойе, выставочныхзалах и т. п.) вентиляторы размещаютсяравномерно по площади помещения;в помещениях с фиксированными местамиразмещения посетителей (рестораны, зрительныезалы, административные помещения ит. п.) вентиляторы устанавливаются над проходами.Применение потолочных вентиляторов неследует ограничивать районами с жаркимклиматом. Их рационально применять и врайонах с умеренным климатом. Основныетехнические данные потолочных вентиляторовприведены в табл. 6.5.ТАБЛИЦА 6.5. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕПОТОЛОЧНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВТип Производитель- Мощ- Масса,ность, м 3 /ч ность, Вт кгВПК-15 «Союз» 6000-19 200 74 8,4«Зангезур-3» 10 000 50 4,6«Зангезур-5» 14 000 55 5,56.3. РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙДостижение нормируемых параметроввоздуха определяется расчетом по предельным(осевым) значениям параметров воздушнойструи на постоянном рабочем месте.За расчетные величины на постоянном рабочемместе рекомендуется принимать:минимальную температуру воздушнойструи-равной нормируемой по табл. 6.1, еслитемпература воздуха в помещении выше нормируемой;если температура воздуха в помещенииниже нормируемой, то максимальнуютемпературу воздушной струи следует приниматьравной нормируемой по табл. 6 при тепловомоблучении интенсивностью 350 Вт/м 2и более по табл. 1 ГОСТ 12.1.005-88 при открытыхпроизводственных процессах;минимальную концентрацию вредных веществв воздушной струе-равной ПДК поприл. 2 ГОСТ 12.1.005-88;скорость движения воздушной струи-соответствующейминимальной температуре смесивоздуха в душирующей струе по табл. 6.1при тепловом облучении интенсивностью350 Вт/м 2 и более или по табл. 1 ГОСТ12.1.005-88 при открытых производственныхпроцессах.При расчете определяется типоразмер душирующеговоздухораспределителя F 0, скоростьвыпуска воздуха v 0и расход воздуха навоздухораспределитель L 0. Температура приточноговоздуха на выходе из воздухораспределителяt 0должна быть меньшей или равнойнормируемой.Расчет производится из условия обеспечениянормируемых параметров воздуха на постоянномрабочем месте по следующим формулам:а) при тепловыделениях и / норм> t 0, полученнойпри адиабатическом охлаждении воздухаили без охлаждения,V р.э'норм/-L (К t 0)n(6.1)5г v u(6.2)где л:-расстояние от воздухораспределителя до рабочегоместа, м, т, п - соответственно скоростной и температурныйкоэффициенты воздухораспределителя(см. табл. 6.3);б) при тепловыделениях и ? норм< t 0, полученнойпри адиабатическом охлаждении,F 0= (x/n) 2 ; (6.3)«о = «норм; ( 6 - 4 )'О = 'НОРМ, (6-5)

6.3. Расчет воздушных душей 157х, мЪ 0, м/сL 0,h s l4• 0х,м10-л5 -, tp.3-t mM,°C tprWC -4,520000т4,5; у 15УДВ-3 15000 -' Zp.i-ПДК-15 -4 -10000 •4 -1°3,5-^ щв- зчорп>м -ю грГ *° - -6-3,5.,, з--у~V5000~-Г^ .3,5удв-г:3 ______4000'2-•2,5-7^-3000-3 --Т\ -УДВ-1 ~\УДВ-2-2-6^\2000--0,752,5--5 • \ - -8 --2,51 - -1,51000-.1-4•0,9•0,8-3 -2 500 - 0,5-2 -V\ ~:400 - 0,4- 0,7-з --2,51,5- -2А -1\!•0,3 \ - -ю500 -0,3-\- -11200 -•0,2 V УДВ-1 -1,5 0,2*-- 12^•0,15-0.6•0,5•0,4-13-1,5-пЦ/п[ \ f ^L-75i1;I| I•0,3Рис. 6.9. Номограмма для определения типоразмераУДВх,м5 ~~4,54 --3,5—32 —'tЬр.з-Ьнорм, ОППД-8ППД-ВППД-5-г15г рА-пдк— 10— 9+7• -т-1-64-5--0,50,4•з 4- o,s•2,5— 0,2--2±0,151,5tp-3-to!°C-г-5— ff--7•SА-10--131112— 14--15Рис. 6.11. Номограмма для определения типоразмераППДППД-6ППД-5х,м5у-4,5-'- 43,53- 2 > 5--2--7,5•^ 1L 0,vS/4 id о,»/с500 *4- Л- 1400 -- i --0.9300ГО] 86,7200 - 1 0,5--+ 0,60,51000010 т5000 -,,м/с4000 -3000 — 4{ т3,5--33 ----2,52000--2г —1000 ---1,51,5—0,4-]- ..0,40,3 0,3JIРис. 6.10. Номограмма для определения расхода воздухана УДВ2,5-%5~-ППД-0,2-и А1-0,2Рис. 6.12. Номограмма для определения расхода воздухана ППД

158 Глава б. Воздушные души5 •4 -3-15+1,5—1Ws-5(c*=30 0 )ПД в-'+(30%ПД г5ЩfWs-Ji (>+5°лпдн-'*(-гот.• ПД1-3(60Г,ПДн-3(0+И0упд н-з(-го°)гр.ъ-ПДКip.i- £Q-.-10--9•7 т 1•4+ 2•150,50,4-J --0,3•г,5--o,z--0,15V.Lto, С5--69•10•11•12•13+ 74Рис. 6.13. Номограмма для определения типоразмераПДПД&-5(л=№ПД а-5(45)ПД е-5№°)ПД Й^130')пдв-УШупд^ЖШИ 1&§\ •г,5ПД ГШ01mrwmЩв-ЩО") ПДе~№5') Шщ*-з№пд н-№?щЩн-зщ\дазМ43,51,5±11о,^/ч4,5-3,5-15000-10000-5000-шо-3000-2000-1000--500400300200-г 10V 0,n/c0,3-•0,2-т-3,0--3-•2,5--21,5151----0,9:: '---0,8••0,7••0,60,5- 0,5«*-• --ол0,3*-D,2Рис. 6.14. Номограмма для определения расхода воздухана ПДт. е. требуется искусственное охлаждение воз-Духа;в) при газо- и пылевыделениях v 0рассчитываетсяпо формуле (6.2), аF n= (z-ПДК)*(: z Q)n(6.6)где ПДК-предельно допустимая концентрация вредныхвеществ на рабочем месте в соответствии сприл. 2 ГОСТ 12.1.005-88; z p3и z 0-концентрациявредных веществ в воздухе рабочей зоны и в приточномвоздухе на выходе из воздухораспределителя.Если заданы величины m, n, F 0и х следуетопределять: v 0при х < т yJF 0по формуле (6.4);/ 0при XOI^JFQ ПО формуле (6.5); v 0прих > m^/F 0по формуле (6.2); t 0при х > n^JY~ 0по формулеtn = t„(?„. - t.. .)*(67)На рис. 6.9-6.14 приведены номограммы,построенные по формулам (6.1)-(6.6) для типовыхконструкций душирующих воздухораспределителей.Пример 6Л. Интенсивность теплового облученияна рабочем месте равна 700 Вт/м 2 ;категория работ -средней тяжести; температурав рабочей зоне помещения t p 3= 30°С; возможноеминимальное расстояние от выходногосечения душирующего воздухораспределителядо рабочего места х = 2 м. Путем адиабатическойобработки подаваемого воздуха можнополучить температуру t 0= 21 °С. Определитьтипоразмер воздухораспределителя УДВ и требуемыйдля душирования расход воздуха.Решение. По табл. 6.1 при интенсивностиоблучения 700 Вт/м 2и работе средней тяжестиполучим и норм= 1 м/с и t nopM= 22°С. Учитываяповышение температуры воздуха в рабочейзоне на 30 — 28 = 2 °С, температуру воздухав струе, согласно примечанию 1 к табл. 6.1,следует понизить на 0,4 х 2 = 0,8 °С, т. е. принятьравной ? норм= 22 - 0,8 = 21,2 °С.ПР И'норм > *о п » формуле (6.1) расчетнаяплощадь воздухораспределителя УДВ составит:F n= (30-21,2)2 = 0,16м ;(30-21)3,9.УстанавливаемУДВ-1 с F 0= 0,17 м 2воздухораспределитель

7.1. Общие положения 159Определяем скорость выпуска воздуха поформуле (6.2)1-2v 0= —— = 0,8 м/с.бУоТпПринимаем v 0= v HopM= 1 м/с.Рассчитываем расход воздуха, подаваемыйчерез воздухораспределитель:L 0= 3600 v 0F 0= 3600 х 1 х 0,17 = 612 м 3 /ч.Пример 6.2. Определить по номограммамтипоразмер УДВ и расход воздуха на душированиепри следующих исходных данных:х = 4 м г р. 3- г норм= 9 °С; v 3- г ° = 12 °С;z p-3— ПДК = 16 мг/м 3 ; z p3— z 0= 40 мг/м 3 ;^норм = 3 М/С.Решение. По номограмме рис. 6.9 соединяемпрямой линией точки на шкалах ? —- 'норм = 9 ° С и 'Р.З - 'о = 12°С. В точке пересечениясо шкалой (z — ПДК)/(г рз— z 0) полу-чаем значение 0,75. Проводим прямую, соединяющуюточки (z p3- ПДК)/(г рэ- z 0) = 0,75 их = 4 м и выше пересечения этой линии сошкалой «типоразмер» находим, что нормируемаятемпература обеспечивается УДВ-2.Для обеспечения ПДК на постоянном рабочемместе при (z p3— ПДК)/(г р 3— z 0) = 16//40 = 0,4 и х = 4'м по номограмме рис. 6.9аналогично находим типоразмер УДВ-1.Принимаем больший из найденных типоразмеров,т.е. УДВ-2.На номограмме рис. 6.10 проводим прямую,соединяющую точки х = 4 м и и норм=— 3 м/с. Через точку УДВ-2 шкалы «типоразмер»и полученную точку пересечения на «немой»шкале проводим прямую до шкалы v Q,где получаем v 0= 3,2 м/с.На пересечении со шкалой L 0находимтребуемый расход воздуха на душированиеравным 4400 м 3 /ч.BOOKS.PROEKTANT.ORGБИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХКОПИЙ КНИГдля проектировщикови технических специалистовГлава 7ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ 17.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯВоздушные завесы устраивают в отапливаемыхзданиях для обеспечения требуемой температурывоздуха в рабочей (обслуживаемой)зоне и на постоянных рабочих местах, расположенныхвблизи ворот, дверей и технологическихпроемов. Воздушные или воздушно-тепловыезавесы (воздушные завесы с подогревомвоздуха) могут быть шиберного или смешивающеготипа.Завесы шиберного типа в результате час-1По работам ЦНИИпромзданий и МИСИ.тичного перекрытия проема воздушной струей(шиберующего действия воздушной струи) существенносокращают прорыв наружного воздухачерез открытый проем (значение коэффициентарасхода воздуха через проем при работезавесы становится меньше), а в помещениепоступает образующая смесь холодного наружноговоздуха с нагретым. При этом температурасмеси должна быть равна нормативной.Завесы смешивающего типа не создаютдополнительного сопротивления на пути врывающегосянаружного воздуха, а осуществляютэффективное смешение его с нагретым воздухомзавесы в пределах тамбура. Здесь также

160 Глава 7. Воздушные завесытемпература смеси воздуха должна быть равнанормативной.Постоянно действующие воздушные иливоздушно-тепловые завесы шиберного типаследует предусматривать у постоянно открытыхворот или технологических проемов в наружныхограждающих конструкциях. Завесышиберного типа периодического действия уст а-навливают у ворот, не имеющих тамбурови открывающихся чаще 5 раз или не менее чемна 40 мин в смену, и у открывающихся технологическихпроемов в наружных ограждающихконструкциях здания в районах с расчетнойтемпературой наружного воздуха — 15 °С и ниже(параметры Б). При обосновании предусматриваютсязавесы для зданий в районахи с другими расчетными температурами наружноговоздуха, и при другой продолжительностиоткрывания ворот и проемов (например, в помещенияхс мокрым режимом и в помещенияхс кондиционированием воздуха).Воздушно-тепловые завесы смешивающеготипа следует проектировать:а) у наружных дверей вестибюлей общественныхи административно-бытовых зданий взависимости от расчетной температуры наружноговоздуха в холодный период года (параметрыБ) и числа людей, проходящих черездвери в течение 1 ч,при температуре от-15 до -20°С 400 чел. и болеепри температуре от-26 до -40°С 250 » »при температуре ниже-40°С 100» »б) при обосновании у наружных дверейзданий, если к вестибюлю примыкают помещениябез тамбура, оборудованные системамикондиционирования воздуха;в) у наружных дверей помещений с мокрымрежимом.Температуру смеси воздуха, поступающегов помещение при работе воздушных завес,следует принимать (если это не противоречиттехнологическим требованиям) не менее: 1 4°Спри легкой работе; 12 °С при работе среднейтяжести и для вестибюлей общественных и административно-бытовыхзданий; 8 °С при тяжелойработе; 5 °С при тяжелой работе и отсутствиипостоянных рабочих мест на расстоянии3 м и менее от наружных стен и 6 м и менее отдверей, ворот и проемов.Температура воздуха, подаваемого воздушно-тепловымизавесами, принимается невыше 50 °С у наружных дверей и 70 °С у вороти технологических проемов, если не установленыдругие температуры по технологическимтребованиямСкорость выпуска воздуха из щелей илиотверстий воздушных и воздушно-тепловых завесследует принимать не более 8 м/с у наружныхдверей, 25 м/с у ворот и технологическихпроемов, если не установлены другие скоростипо технологическим требованиям.Завесы шиберного типа, как правило, проектируютс двусторонним выпуском воздуха(двусторонние завесы) и компонуют из двухсамостоятельных агрегатов, состоящих из радиальныхили осевых вентиляторов, калориферов,если завеса воздушно-тепловая, и воздухораспределительныхкоробов (рис 7.1), которыеустанавливают с каждой стороны открываемогопроема.Воздухораспределительные короба завесрасполагают с внутренней стороны проема нарасстоянии не более 0,1 y/F^ (где F np-площадьоткрываемого проема, оборудованногозавесой). При отсутствии места для установкикоробов непосредственно у открываемых проемоврекомендуется применять завесы с удлиненнымивоздуховыпускными насадками(рис, 7.2). Зазор между насадками и проемомследует зашивать. Воздушная струя завесыдолжна направляться под углом 30° к плоскостипроема, оборудованного завесой. Высотавоздуховыпускной щели принимается равнойвысоте открытого проема. Конструкция воздухораспределительныхкоробов должна обеспечиватьгоризонтальное движение воздушнойструи завесы и отношение минимальной скоростивыхода воздуха к максимальной по высотещели не менее 0,7. На завесу шиберного типавоздух, как правило, забирается на уровне всасывающегопатрубка вентилятора. При установкевентилятора на полу рекомендуется забиратьвоздух из верхней зоны помещения, еслитемпература воздуха в верхней зоне на 5° и болеевыше температуры в рабочей зоне. Допускаетсяустройство нижних или боковых одностороннихзавес. Завесы с нижней подачей воздухарекомендуется применять при ширинепроема, значительно большей, чем высота. Ониболее надежно предохраняют нижнюю зонупомещения от прорыва холодного воздуха. Од-

7 / Общие положения 161носторонние завесы по сравнению с двустороннимименее надежно перекрывают проем придвижении или остановке транспорта. Дляуменьшения потерь тепла с частью струи завесыуходящей наружу рекомендуется (особеннопри односторонних завесах) устраивать тамбур,имеющий боковые стенки и перекрытие.Длина тамбура должна быть не меньше шириныворот, а ширина-на 1 м больше шириныворот.Выпуск воздуха из воздушно-тепловых завессмешивающего типа следует предусматриватьс двух сторон в непосредственной близостиот открываемых дверей, так чтобы потокивоздуха завесы не прерывались открытымистворками дверей. Конструкция воздуховыпускныхотверстий должна обеспечивать горизонтальноенаправление потока воздуха завесы.Высота воздуховыпускных отверстий принимаетсяот 0,1 до 1,6 м от пола, ширина - определяетсярасчетом. Забор воздуха на завесу, какправило, производится под потолком вестибюля.Забор воздуха снаружи предусматриваетсяпри совмещении воздушно-тепловой завесы сприточной вентиляцией. Подавать воздух рекомендуется:при воздухозаборе из помещения-втамбур (внутренний-при тройных дверях), привоздухозаборе снаружи-в вестибюль.Основное оборудование воздушных и воздушно-тепловыхзавес следует размещать у наружныхворот, дверей и проемов в помещенияхс производствами всех категорий пожарной,взрывопожарной и взрывной опасности. Оборудованиезавес с калориферами при теплоносителеводе или паре допускается размещатьв помещениях, доступ в которые ограничен(склады, кладовые и др.).Для помещений с взрывоопасными производствамидолжны применяться вентиляторыв искрозащищенном исполнении, а температуратеплоносителя для калориферов, через которыепроходит рециркуляционный воздух, недолжна превышать 80% значения температурысамовоспламенения газов, паров или пыли. Еслив качестве теплоносителя применяется горячаявода, ее температура для категорий производствА, Б и Е при наличии горючей и взрывоопаснойпыли в помещениях должна быть невыше 110°С, а при ее отсутствии - не выше150 °С. При отсутствии соответствующего йскрозащищенногооборудования на завесу в помещенияхс категориями А, Б и Е допускаетсяРис 7 1 Двусторонняя воздушно-тепловая завесашиберного типа/ вентилятор, 2 калорифер. 3-воздухораспределительныйкороба)О Об)фшif". |ЬЁЁЕЁГ>чЕЙОРис 7 2 Размещение завеса-между колоннами, б за колоннами^ЕЁ 11 Бзабирать наружный воздух или воздух из соседнихпомещений категорий В, Г и Д, еслив нем нет горючей' пыли.Средства автоматизации воздушных завесдолжны обеспечивать -пуск вентилятора приоткрывании обслуживаемого проема и при понижениитемпературы вблизи закрытого проеманиже установленного значения; выключениевентилятора после закрывания обслуживаемогопроема и при восстановлении температурывоздуха вблизи закрытого проема до заданногозначения.Для уменьшения расхода наружного воздуха,прорывающегося в помещение через открытыепроемы, и мощности воздушных завесрекомендуется: уменьшать площади открываемыхпроемов, оборудованных завесами шиберноготипа, применяя шторы или щиты,

162 Глава 7. Воздушные завесыТАБЛИЦА 7.1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ КОНСТРУКЦИЙ БОКОВЫХДВУСТОРОННИХ ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВЫХ ЗАВЕСШифр завесы Производительность Ширина щели, мм Размеры проема Относительнаяворот, м _ Р щ>,пплощадь F = —по воздуху G 3)по теплу е з, ширина высота F mкг/чВтЗТ.В2-25.01.УЗ 30 000 180 000 100 3 3 15ЗТ.В2-28.01.УЗ 33 600 200 000 100 3,6 3,6 18 ,А511 300 73 700 70 22,42,41717А5-01 18 500 173 300 70 33,62126ЗВТ 1.00.000ЗВТ2.00.00028 800 232 600 9033,61720ЗВТ1.00.000-01ЗВТ2.00.000-0140 800 511 700 100 3,6ЗВТ1.00.000-02ЗВТ2.00.000-0228 800 232 600 753,64,23,62428ЗВТ1.00.000-03ЗВТ2.00.000-0340 800 511 700 903,64,23,62023ЗВТЗ-1ЗВТ6-1ЗВТЗ-2ЗВТ6-2ЗВТЗ-3ЗВТ6-3ЗВТЗ-4ЗВТ6-439 000 368 200 150 3,6 4,2 1241 400 423 100 150 3,6 4,2 1243 700 481 600 150 3,6 3,2 1244 100 383 400 150 4,2 4,2 14ЗВТЗ-5ЗВТ6-552 400 522 200 150 4,2 4,2 14

7.1. Общие положения 163Продолжение табл. 7.1Шифр завесы Производительность Ширина щели, мм Размеры проема Относительнаяворот, м _ F np„ г. площадь F =по воздуху G 3, по теплу Q„ ширина высота F„кг/чВтЗВТ4-1ЗВТ7-1ЗВТ4-2ЗВТ7-2ЗВТ5-1ЗВТ8-1ЗВТ5-2ЗВТ8-2ЗВТ5-3ЗВТ8-3ЗВТ5-4ЗВТ8-4ЗВТ5-5ЗВТ8-555 200 619 100 150 4,2 4, 1456 400 498 800 150 4,2 4,1 1463 000 628 100 150 4,2 4,i 1467 800 746 300 150 4,2 4,8 1476 900 686 500 150 4,8 5,4 1685 800 959 400 150 4,8 5,4 1691 200 1 122 180 150 4,8 5,4 16Примечания: 1. Завесы ЗТ. В2-25.01УЗ и ЗТ. В2-28.01 УЗ изготовляют Горьковский механический завод№ 1 и Михневский завод вентиляционных заготовок НПО Промвентиляция. Завесы А5-ЗВТ2.00.000-03 изготовляютпо типовым чертежам серии 1.494-2, а завесы ЗВТЗ-1-ЗВТ8-5-по чертежам серии 5.904-7.2. В таблице приведена суммарная производительность завес (двух установок, располагаемых с обеихсторон проема ворот) при теплоносителе - перегретой воде с параметрами 150-70°С и температуре поступающегов вентилятор воздуха, равной 14°С.3. Условные обозначения: F np-площадь открываемого проема, оборудованного завесой; ,Г Щ-суммарнаяплощадь выпускных щелей.а для завес смешивающего типа приниматьконструкции входов, имеющие сравнительнонебольшие значения коэффициентов расходавоздуха через вход; сокращать до минимумаплощади открываемых вытяжных аэрационныхпроемов в холодный период года и максимальногерметизировать притворы окон верхнегосвета и аэрационных фонарей, если они в этотпериод не открываются; увеличивать, по возможности,расход воздуха приточной механическойвентиляции непосредственно в помещения,оборудованные завесами.6*Действие периодически работающих завесне следует учитывать в воздушном и тепловомбалансах примыкающего помещения, а работупостоянно действующих воздушных завес шиберноготипа (с подогревом или без подогревавоздуха) учитывать необходимо.При проектировании в-первую очередь рекомендуетсяпринимать завесы заводского изготовленияи по типовым чертежам (табл. 7.1).

164 Глава 7 Воздушные завесы7.2. РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ ЗАВЕСА. Завесы шиберного типаОбщий расход воздуха, подаваемого завесойшиберного типа, определяют по формуле

7.2. Расчет воздушных завес 165ТАБЛИЦА 7.3. ПОПРАВОЧНЫЙКОЭФФИЦИЕНТ fc tНА ВЕТРОВОЕ ДАВЛЕНИЕЗданиеБез аэрационных проемовС аэрационными проемами, закрытымив холодный период годаТо же, открытыми в холодный периодгодаД/? т= 9,8/г р а с ч(р н-р в);Ap B=cv*pJ2;К0,20,50,8(7.3)(7.4)здесь А расч-расчетная высота, т.е. расстояние по вертикалиот центра проема, оборудованного завесой, доуровня нулевых давлений, где давления снаружи ивнутри здания равны (высота нейтральной зоны), м;р„- плотность воздуха, кг/м 3 , при температуре наружноговоздуха (параметры Б); р в-то же, при среднейпо высоте помещений температуре внутреннеговоздуха t B; v B-расчетная скорость ветра, значениекоторой принимается при параметрах Б для холодногопериода года; с-расчетный аэродинамическийкоэффициент, значение которого следует приниматьпо СНиП 2.01.07-85.Расчетную высоту /г расчориентировочноможно принимать:а) для зданий без аэрационных проемови фонарейА расч= 0,5А пр, (7.5)где А пр-высота открываемого проема, оборудованногозавесой;б) для зданий с аэрационными проемами,закрытыми в холодный период года,А р а с ч~h 21+0,25(/ п// в) 2 + Г(7.6)где h 1-расстояние от центра проема, оборудованногозавесой, до центра приточных проемов, м; А 2- расстояниемежду центрами приточных и вытяжных проемов,м; / ц- длина открываемых в теплый период годапритворов приточных проемов, м; /„-то же, вытяжныхпроемов, м (для зданий со светоаэрационнымиили зенитными фонарями, закрытыми в холодныйпериод года, усредненные значения А расчприведеныв табл. 7.4);в) для зданий с аэрационными проемами,открытыми в холодный период года:Ы= A t +[H nF n/(.i BF B)] 2 + l(7.7)где А п- расстояние от центра открытых приточныхаэрационных проемов до уровня нулевого давления,ТАБЛИЦА 7.4. УСРЕДНЕННЫЕ ЗНАЧЕНИЯVc4 Д Л Я ОДНОЭТАЖНЫХПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙВысотаздания, м7,28,410,815,6Значения h„м, при размерах проемаворот, м3x3 3,6 х 3 3,6 х 3,6 4,2 х 4,2 4,8 х 5,45,6 5,4 4,8 4,1 2,72,9 2,5 2 2,1 2,76,4 6,1 5,6 4,8 33,4 2,9 2,4 2,1 2,77,8 7,6 7 6,1 44,4 3,8 3,2 2,8 2,710,9 10,5 9,8 8,7 6,26,2 5,5 4,8 3,8 2,7Примечания: 1. Над чертой приведены значения/г расчдля зданий со светоаэрационными фонарями,под чертой-для зданий с зенитными фонарями.2. Значения А расчприняты не менее половинывысоты проема ворот и получены в результате расчета(ЦНИИпромзданий) для промышленных зданийобщего назначения пятипролетных по ширине и длиной300 м. Принято, что в здании имеется четвероворот, из которых одни ворота окрыты. Остеклениеленточное:в нижней зоне с двумя рядами открывающихсястворок, в верхней один или два ряда оконс глухими створками (размер створки 1,5 х 1,2 м).Светоаэрационные фонари - П-образного профиля содним рядом открывающихся створок (размер панели6 х 1,25 м).полученного при расчете аэрации в холодный периодгода (параметры Б), м; \i nF nи \x BF B-произведениякоэффициентов расхода открытых соответственноприточных и вытяжных аэрационных проемов и ихплощадей, м 2 .При наличии дисбаланса AG Mexи превышениив помещении механической вытяжки надпритоком значение G 3, ориентировочно, можноопределять по следующим формулам:а) при заборе воздуха для завесы из помещенияG, = AG,Ипр ^пр\-qE(n nF n) + E(.i npF np)(7.8)б) при заборе воздуха для завесы снаружиИпрG 3= AG Mexq E(Hn F n) + E(.i npF npr (7.9)пр

166 Глава 7. Воздушные завесыгде S(|i nF n)-сумма произведений коэффициентоврасхода открытых приточных проемов и их площадей,м 2 ; Z(n npF np)-сумма произведений коэффициентоврасхода одновременно открытых проемов, оборудованныхзавесами, и их площадей, м 2 .При расчете следует проверять значения G 3по формуле (7.1), и за расчетный расход приниматьбольшее из значений, полученных по формулам(7.8) и (7,1) или (7.9) и (7.1). ЗначениеAG Mexне должно превышать однократного обменав 1 ч.Требуемая температура воздуха завесы t 3определяется на основании уравнения тепловогобаланса по формуле(7• 10,'>"- + iff^rгде б-отношение теплоты, теряемой с воздухом,уходящим через открытый проем наружу, к тепловоймощности завесы (рис. 7.3).Для боковых завес значение Г, может бытьопределено с помощью номограммы, приведеннойна рис. 7.4.Тепловая мощностью калориферов воздушно-тепловойзавесыQ 3= AG 3(t 3-t Ha4), (7.11)где А = 0,28 - коэффициент; г нач- температура воздуха,забираемого для завесы, °С (на уровне всасывающегоотверстие вентилятора / начпринимается равнойтемпературе смеси воздуха, поступающего в Помещение;из верхней зоны-равной температуре воздухав верхней зоне; снаружи - равной температуре наружноговоздуха для холодного периода года, соответствующейпараметрам Б).Если в результате расчета t 3окажетсяменьше t Ha4, то следует использовать завесыбез калориферных секций.Для экономии тепловой энергии целесообразноиспользовать комбинированные воздушно-тепловыезавесы (КВТЗ), подающие частьвоздуха без подогрева.КВТЗ состоят из двух пар вертикальныхвоздухораспределительных коробов (стояков),установленных внутри помещения (рис. 7.5).Наружная пара стояков, расположенная ближек воротам, подает неподогретый воздух, авнутренняя пара - нагретый до 70 °С, что позволяетснизить тепловые потери струи воздушнойзавесы.Расчет КВТЗ ведется в следующем порядке.Задается относительный расход воздуха иотносительная площадь щелей наружной парыстояков воздушной завесы q Hи F H. Рекомендуетсяпринимать q H= 0,8; F H= 15. По значеа)S)Qаю го so F ю го so FРис. 7.3. К определению потерь теплоты с частьюструи завесы шиберного типа, уходящей наружуо-для боковой завесы; б-для нижней завесыРис. 7.4. Номограмма для определения температурывоздуха для боковой завесы шиберного типаниям q Hи F aиз рис. 7.3 определяются относительныепотери теплоты со струей наружнойзавесы Q. При q u= 0,8 и F H= 15, (7 = 0,16.

7 2 Расчет воздушных завес 167Рис 7.5. Комбинированная воздушно-тепловая завеса/-стояк наружной завесы неподогретого воздуха, 2-стояквнутренней завесы нагретого воздухаЗатем вычисляется относительный расход воздухачерез «внутреннюю» завесу по формуле9. = ^у^-яМ-й)1- (7-12)Рассчитывается относительная площадьвоздуховыпускных щелей «внутренней» завесыF a= 0MF BqJq B. (7.13)Определяется общая относительная площадьвоздуховыпускных щелей и общий относительныйрасход КВТЗF = F BFJ(F B+ FJ; (7.14)

ТАБЛИЦА 7.5. ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ к 2ДЛЯ ЗАВЕС СМЕШИВАЮЩЕГО ТИПАМесто забора воздуха Двери Значения к 2при числе людей п, проходящих через вход в здание за 1 чи тип вестибюля100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500Забор воздуха из Одинарные 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,28 0,31 0,35 0,39 0,43 0,47 0,51 0,55 0,58 0,61вестибюля открытогоДвойные или вращаю- 0,04 0,08 0,11 0,15 0,19 0,21 0,26 0,3 0,34 0,38 0,41 0,44 0,48 0,51 0,54щиесяТройные 0,03 0,06 0,08 0,11 0,14 0,16 0,2 0,25 0,28 0,32 0,35 0,38 0,41 0,44 0,46То же, закрытого Одинарные 0,05 0,09 0,14 0,18 0,22 0,23 0,27 0,32 0,35 0,39 0,43 0,46 0,49 0,52 0,55Двойные или вращаю- 0,03 0,07 0,1 0,14 0,17 0,19 0,23 0,27 0,31 0,34 0,47 0,4 0,43 0,46 0,49щиесяТройные 0,02 0,05 0,07 0,1 0,12 0,15 0,18 0,23 0,25 0,29 0,32 0,34 0,37 0,4 0,42Забор воздуха Одинарные , 0,04 0,08 0,12 0,16 0,2 0,21 0,24 0,28 0,31 0,34 0,38 0,41 0,44 0,47 0,49снаружи или привестибюле откры- Двойные или вращаю- 0,03 0,06 0,09 0,12 0,15 0,17 0,21 0,24 0,27 0,30 0,33 0,35 0,38 0,41 0,43томщиесяТройные 0,02 0,04 0,07 0,09 0,11 0,13 0,16 0,2 0,23 0,26 0,28 0,3 0,33 0,35 0,37То же, закрытом Одинарные 0,04 0,07 0,11 0,14 0,17 0,18 0,22 0,25 0,28 0,31 0,34 0,35 0,38 0,4 0,42Двойные или вращаю- 0,03 0,05 0,08 0,11 0,13 0,15 0,18 0,21 0,24 0,26 0,29 0,31 0,33 0,36 0,38щиесяТройные 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,15 0,18 0,2 0,22 0,24 0,26 0,29 0,31 0,33Примечания: 1. Открытым считается вестибюль, не отделенный дверями от лестничной клетки и лифтового холла; закрытым-вестибюль, снабженныйдверями перед лестничной клеткой и лифтовых холлом.2. Максимальная пропускная способность одной створки двери 1500 чел/ч, поэтому при устройстве нескольких параллельно расположенных входных дверейи проходе через них до 1500 чел/ч расчет производят по площади одной открываемой створки. При проходе через них более 1500 чел/ч значение F BXв формуле(7.18) увеличивают в отношении и/1500 с округлением до ближайшего большего целого числа. В этом случае коэффициент к 2принимают в зависимости от п,деленного на это целое число.

7.2. Расчет воздушных завес 169U = -20 + 14 + 20 36,4 °С,0,67(1 -0,1)где Q = 0,1 -величина, определенная порис. 7.3,а при F = 20 и q = 0,67.Требуемую суммарную тепловую мощностькалориферов завесы вычисляем по формуле(7.11):д з= 0,28-40 800(36,4 - 14) = 255 900 Вт.Поскольку суммарная тепловая мощностьпринятой типовой конструкции, согласнотабл. 7.1, составляет 511 700 Вт, т.е. вдвоебольше требуемой, то в данном случае целесообразнов одном из агрегатов завесы не устанавливатькалориферную секцию или принятьоднорядную установку калориферов.Б. Завесы смешивающего типаРасход воздуха для воздушно-тепловой завесысмешивающего типа определяется по формулеG J= 5100fc 2ji BXF BX(r CM--/ H)v/App7/(/,-/ CM), (7.18)где к 2- поправочный коэффициент для учета числапроходящих людей, места забора воздуха для завесыи типа вестибюля (табл. 7.5); |Л ВХ- коэффициент расхода,зависящие от конструкции входа (табл. 7.6); F BX-площадь одной открываемой створки наружных входныхдверей, м 2 .При совмещении воздушно-тепловой завесыс приточной вентиляцией (т. е. при заборевоздуха снаружи) значение G 3принимают равнымрасходу воздуха, необходимого для приточнойвентиляции, но не менее значения, определяемогопо формуле (7.18).Значение Ар определяют в результате расчетавоздушного режима здания с учетом ветровогодавления. При отсутствии полных исходныхданных Ар можно рассчитывать поформуле (7.3), где значение /г расч, вычисляютс учетом ветрового давления в зависимости отэтажности здания по формулам:для зданий с числом этажей три и меньшеVCH = k » 0,5// дв; (7.19)для зданий с числом этажей больше трехА Расч = 0,5(й лж+ 2й Э 1-й д в), (7.20)где А л к- высота лестничной клетки от планировочнойотметки земли, м; й дв-высота створки входных дверей,м; А эт- полная высота одного эгажа, м.ТАБЛИЦА 7.6. КОЭФФИЦИЕНТ РАСХОДА \х вДЛЯ ЗАВЕС СМЕШИВАЮЩЕГО ТИПАКонструкция входаОдинарные двери 0,7Двойные двери с тамбуром, прямой 0,65проходТройные двери с тамбуром, прямой 0,6проходДвойные двери с тамбуром, зигзаго- 0,55образный проходТройные двери с тамбуром, зигзаго- 0,4образный проходВращающиеся двери 0,1Примечание. При числе последовательно расположенныхдверей больше трех расчет можно проводитьс незначительным запасом, как для тройныхдверей.Тепловую мощность калориферов воздушно-тепловойзавесы определяют по формуле(7.11).Пример 7.2. Рассчитать воздушно-тепловуюзавесу для главного входа в административноездание при заборе воздуха из открытоговестибюля. Входные двери вращающиеся(ц вх= 0,1 по табл. 7.6). Исходные данные: / н=-25°С; р н= 1,42 кг/м 2 ; * В=16°С; р в== 1,22кг/м 2 ; f CM= 12°C; А л-Ж= 60 м; /г дв== 2,5м; /г Э1= 3,3 м; F BX= 0,8-2,5 = 2 м 2 ; п == 2500 чел/ч.Решение. Находим значение /г расчпо формуле(7.20):/г расч= 0,5 (60 + 2 • 3,3 - 2,5) = 32,1 м.Определяем Ар по формуле (7.3):Ар = 9,8 -32,1(1,42- 1,22) = 62,9 Па.Находим коэффициент к 2по табл. 7.5. Таккак число людей проходящих в здание, превышает1500 чел/ч, то расчетное число людей дляодной створки составит п = 2500/2 == 1250 чел/ч. При заборе воздуха из открытоговестибюля, вращающихся дверях и числе людей,проходящих через одну створку, 1250 за1 ч, получим к 2= 0,46.Определяем G 3по формуле (7.18) с учетомтого, что люди проходят одновременно черездве створки и температура t 3— 50 °С: G 3== 5100 0,46 0,1 -2-2(12 + 25) ^62,9-1,42//(50 - 12) = 8630 кг/ч.Вычисляем Q 3по формуле (7.11): Q 3== 0,28 • 8630 (50 - 12) = 91 820 Вт.|л вх

Глава 8МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ8.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯМестные отсосы предусматриваются дляулавливания теплоты, влаги, газов и пылиу Мест их выделения. Применение местныхотсосов позволяет обеспечить нормируемыепараметры воздушной среды в помещенияхпри меньших, по сравнению с общеобменнойвентиляцией, расходах воздуха.Применяются отсосы открытого типа, различнымобразом расположенные относительноисточника вредных выделений (зонты, боковыеи нижние отсосы), отсосы от укрытий, имеющихрабочие проемы и неплотности (вытяжныешкафы, кожухи). Отдельную группу составляютактивированные отсосы, представляющиесобой комбинации отсоса и местного притока,локализующего зону вредных выделений.Распределение скорости вблизи всасывающегоотверстия определяется ее средним значениемв плоскости отверстия v 0и геометриейобласти, в которой реализуется течение (формаи размеры отверстия и поверхностей, ограничивающихтечение). Чем более ограничена область,из которой происходит подтекание к отверстию,тем больше скорости подтекания, которыес удалением от отверстия падают оченьбыстро. Для геометрически подобных областейполя относительных скоростей, построенныев относительных координатах, идентичны(рис. 8.1). Распределение скоростей всасыванияв плоскости отверстия неравномерно. На краяхотверстия образуются зоны завихрений, уменьшающиеего «эффективно всасывающую площадь».Степень неравномерности и размерызон завихрений зависят от конструкции отсоса.При выборе схемы отсоса и при его конструктивнойпроработке необходимо руководствоватьсяследующими основными положениями:отсос должен быть максимально приближенк источнику и по возможности изолироватьисточник от помещения; наилучшим решениемявляется полное укрытие источника;всасывающее отверстие следует ориентироватьтак, чтобы поток вредных выделенийминимально отклонялся от первоначальногонаправления движения и при этом удаляемыйвоздух не проходил через зону дыхания работающего:уменьшение размеров Приемного отверстияотсоса ведет к возрастанию расход воздуха,необходимого для улавливания вредныхвыделений.Расход воздуха для отсоса от источника,выделяющего теплоту и газы, пропорционаленхарактерному расходу воздуха в конвективномпотоке, поднимающемся над источником:L 0JC= L 0k nk Bk r, (8.1)где L a- характерный расход, м 3 /ч fc n- безразмерныймножитель, учитывающий влияние геометрическихи режимных параметров, характеризующих систему«источник-отсос»; fc B- коэффициент, учитывающийвлияние скорости движения воздуха в помещении; к т-коэффициент, учитывающий токсичность вредных выделений.Для отсосов от укрытий, имеющих рабочиепроемы и неплотности, используют такжеформулуL 5xc= 3600Ft> o, (8.2)где F- площадь рабочих проемов и неплотностей, м 2 ;v 0~средняя по площади рабочих проемов и неплотностейскорость всасывания, м/с.Скорость воздуха v Qзависит от характератехнологического процесса и токсичности вредныхвыделений и определяется обычно экспериментально.При расчете отсосов от теплоисточниковнеобходимо знать их конвективную теплоотдачу,которая вычисляется по формулам:горизонтальной поверхностиQ T^l,3nF r(t n-t B)^; (8.3)вертикальной поверхностиQ B= nF B(t n-t B)*>\ (8.4)где t nи t B- температуры нагретой поверхности и воздухав помещении, °С; F rи F B- площади горизонтальныхи вертикальных поверхностей источника, м 2 .Значение коэффициента п принимается взависимости от t a:t n, °C . . .50 100 200 300 400 500 1000п . . . . 1,63 1,58 1,53 1,45 1,4 1,35 1,18

8 2 Местные отсосы открытого типа 17а)y/DV x/Vo1,2510,750,750,5_0,52\сэ•Р - 0,251^ ^0,25 0,5 0,75 х/ДРис 8 1 Распределение скоростей в зоне действиявсасывающих отверстийа линии равных относительных скоростей и линии тока течениявблизи круглого патрубка (штрихпункт ирная линия осьтечения), 6 изменения относительных осевых скоростей вблизипатрубков, свободно распотоженных в пространстве I-круглого диаметром D, 2-щелевидного высотой ВО 0,25 0,5 0,75 1x/D;X/BКг1,81,6При расчете отсосов от объемных теплоисточниковпринимается суммарная теплоотдачавсех поверхностейQ = Q r+ Q*. (8-5)8.2. МЕСТНЫЕ ОТСОСЫОТКРЫТОГО ТИПАИсходными данными для расчета отсосовоткрытого типа являются: размеры источникавредных выделений; количество выделяемойим конвективной теплоты Q, Вт, расход вредныхвеществ М, мг/с; расположение и размерыотсоса; нормируемая скорость движения воздухав помещении и Е, м/с.Расход удаляемого воздуха определяетсяпо формуле (8.1), а коэффициент /с т-по рис. 8.2,где3600 М1 о т с 1(ПДК-« )здесь q np- концентрация вредного вещества в приточномвоздухе, мг/м 3 , L OTC)-расход, м 3 /ч, определенныйпо формуле (8 1) при /с т= 11,2120 40 60 SOРис 8 2 К определению коэффициента токсичностиЕсли источник выделяет и теплоту, и газы,то должно соблюдаться условиеК>\. (8 6)Если источник выделяет только теплоту,К - 1 (8 7)А. Вытяжные зонтыВытяжные зонты (рис. 8 У} используют дляулавливания теплоты и вредных веществ оттеплоисточников, когда более полное укрытиепоследних невозможно по условиям производстваЗонт следует делать с центральным угломраскрытия не более 60°; при больших углах

172 Глава 8. Местные отсосырезко увеличивается площадь, занятая вихревымизонами у острых кромок, и соответственноуменьшается «эффективно всасывающаяплощадь» приемного отверстия. При большихуглах раскрытия зонта достичь эффективноговсасывания по всей его площади можно путемустройства уступа (рис. 8.4), рекомендуемыеразмеры D := 0,8D, h = (0,12 -г- 0,15)Г>.Размеры приемного отверстия зонта надкруглым или прямоугольным (а/'Ь < 2) источникомрекомендуется принимать следующими:D = d + 2А; А = а + 2Л; В = b + 2А, гдеA = 2,\4{vjv l) 2 l 2 /d (8.8)(здесь и далее для прямоугольного в планеисточника вместо d следует принимать эквивалентныйпо площади диаметр d 3= 1,13 ^Jab).Осевая скорость в конвективном потоке науровне всасывания, м/сv t= 0,068 (Ql/d 2 ) 1/3 . (8.9)Если проектируется зонт над вытянутымисточником (a/b ^ 2), тоA = 2,l4(vJ Vl) 2 / 2 /b; (8.10)^ = 0,039Q 1/3 (//6)°' 38 . (8.11)Использование вытяжных зонтов рациональнопри значениях комплекса (u B/f,)(//rf) ^^ 0.35. При (v B/v l)(l/d) > 0,35 необходимыйрасход удаляемого воздуха резко возрастаети применение зонтов становится нецелесообразным.При рекомендованных выше размерах зонтов,входящий в формулу (8.1) коэффициентк п= 1, а характерные расходы и коэффициентыfc Bвычисляются следующим образом:для круглых и прямоугольных источниковL 0=945d 2 v,; (8.12) к в=(\ + 2A/d) 2 ; (8.13)Рис. 8.3. Вытяжной зонт над теплоисточникомРис. 8.4. Зонт с уступом по периметруРис. 8.5. Вытяжной зонт-козырекзМбдля вытянутых источниковL o= №0abv,; (8.14) к в= (\+2A/b) 2 . (8.15)Пример 8.1. Рассчитать расход воздухадля зонта, расположенного на высоте / = 0,8 мнад источником длиной а — 1,4 м и ширинойb — 0,8 м. Конвективная теплоотдача источникаQ = 2000 Вт. Скорость движения воздухав помещении v B= 0,3 м/с.Решение. Осевую скорость в конвективномпотоке на уровне расположения зонта определяемпо формуле (8.9), предварительно вычисливэквивалентный диаметр источника:d 3= 1,13^/1,4-0,8 = 1,196 м;и, = 0,068 (2000-0,8/1,196 2 ) 1/3 = 0,71 м/с.Посколькуи в/ _ 0,3 0,8= 0,28 < 0,35,V, ,, и 0,71 1,196то использование зонта целесообразно.По формуле (8.8) находим параметр Л == 2,14(0,3/0,71) 2 0,8 2 /1,196 = 0,2 м и назначаемразмеры зонта: А = 1,4 + 2-0,2= 1,8 м, В == 0,8 +2-0,2= 1,2 м.Коэффициент, учитывающий скорость движениявоздуха в помещении, находим по формуле(8.13):fc„ = (l + 2-0,2/1,196) 2 = 1,78.Поскольку источник выделяет только теплоту,то, согласно (8.7), к Т= 1.

8.2. Местные отсосы открытого типа 173Расход удаляемого воздуха рассчитываемпо формуле (8.1) с учетом уравнения (8.12):L OTL= 945 -1,196 2 - 0,71-1 -1,78 -1 = 1710м 3 /ч.Пример 8.2. В дополнение к условиям примера8.1, источник вместе с теплотой выделяетокислы азота (ПДК = 5 мг/м 3 ) в размере М == 80 мг/с. Концентрация окислов азота в приточномвоздухе

174 Глава 8. Местные отсосыКонцентрация сернистого газа в приточномвоздухе ij np= 0.Решение. Определим характерные размеры:d 3= 1,13 УО.6-0,6 - 0,678 м;D 3= 1,13^/0,6-0,3 = 0,479 м;s = 0,5 (0,3 + 0,4 + У0,3 2 + 0,4 2 ) = 0,6 м;_ 4,17-0,479D=— = 1,56.0,6 + 0,678По формулам (8.19) и (8.23) вычислимкоэффициенты к пи /с в: к в= [0,32 + 0,06(0,3//0,6) 7/3 ](1 - 0,0625 1,56 2 ) = 0,281; к ъ= 1 +/ 0,678 2 V' 3+ 20,8-0,3 — L —— =1,6.V 0,4 1300/Находим расход удаляемого воздуха поформуле (8.1) при к Т= 1 с учетом формулыРис. 8.6. Боковые отсосыа отсос в стенке или с широким фланцем; б-отсос без фланца;e-отсос с экраном; г-наклонный отсос(8.22): L 0TCl= 310 [1300 (0,6 +0,678) 5 ] 1 / 3 0,281 хх 1,6 = 2290 м 3 /ч.Поскольку параметр с = 3600 -20/(2260 хх 10) = 3,19, а из рис. 8.2 следует, что к т< 1,то, согласно условию (8.6), необходимо принятьк т= 1.Следовательно, расход удаляемого воздухаL 0TC= Ь отсЛ= 2290 м 3 /ч.При производстве сварочных работ и придругих технологических процессах применяютсянаклонные боковые отсосы в виде панелейравномерного всасывания * (рис. 8.7). При свар-1Местные отсосысварке. Серия 4.904-37.при ручной электро-

8.2 Местные отсосы открытого типа 175ке электродами с качественным покрытием расходвоздуха на 1 м 2габаритного сечения панелисоставляет 3300 м 3 /ч при расположении панелиу стены и 5000 - 7000 м 3 /ч при ее расположениивдали от стены.Местные отсосы, встроенные в оборудованиедля пайки, лужения, сварки и резки металлов,следует конструировать и рассчитывать поматериалам ВНИИОТа (Санкт-Петербург) 1 .У гальванических и травильных ваннустраивают боковые отсосы в виде щелевыхвоздухоприемников, располагаемых обычновдоль длинных бортов ванны,-бортовые отсосы(рис. 8.8). Как правило, следует применятьопрокинутые двухбортовые отсосы. Если конструкцияванны не позволяет их применить, тоустраивают обычные двухбортовые отсосы.Ванны шириной b < 600 мм могут быть оснащеныоднобортовыми отсосами. Снижениерасхода удаляемого воздуха может быть достигнутопутем устройства передувки с подачейвоздуха через перфорированную трубу или полуютокоподводящую штангу.Расход воздуха, м 3 /ч, для бортовых отсосоввычисляется по формулам 2 :для отсосов без передувки (см. рис. 8.8,я, б,д,е)L 0TC= 1400 [0,53 6 р//(*р + /) + Лр] 1/3 ++ (1 +0,\6At)-b plk 1k 1k 3k 4k T, (8.24)где b - расчетная ширина ванны (см. рйс. 8.8),м; /-длина ванны, м; А - расчетное заглублениезеркала жидкости (см. рис. 8.8), м; Д t == t n— t B- разность температур поверхностижидкости и воздуха в помещении, °С; к х-коэффициент,значение которого равно 1 для двухбортовогои 1,8 для однобортового отсосов;к 2-коэффициент, учитывающий наличие воздушногоперемешивания жидкости (к 2= 1,2);к ъ-коэффициент, учитывающий укрытие зеркалажидкости плавающими телами (к 3= 0,75);1Методические указания по конструированиюместных воздухоприемников, встроенных в оборудованиедля пайки и лужения (А.: ВНИИОТ ВЦСПС,1980). Местные вытяжные устройства к оборудованиюдля сварки и резки металла (Л.: ВНИИОТ ВЦСПС,1980).2Руководство по проектированию отопления ивентиляции предприятий машиностроительной промышленности.Гальванические и травильные цехи.АЗ-782 (М.: ГПИ Проектпромвентиляция, 1978)Рис 8.7 Панели равномерного всасывания у стационарныхпостов сваркиа-панель с отсосом вниз, б-панель с отсосом вверхг^ша) ЬРис 8 8 Бортовые отсосы от ванна и б опрокинутые двухбортовой и однобортовой, вигобычные двухбортовой и однобортовой, д и е отсосы с передувкойдвухбортовой и однобортовой^-коэффициент, учитывающий-укрытие зеркалажидкости пенным слоем путем введениядобавок ПАВ (к 4= 0,5);для отсосов с передувкой (см. рис. 8.8,в,г)L OTC=1200V /2 '(1 ++ о,оздом т, ( 8 - 25 )

176 Глава 8 Местные отсосыгде к х= 1 для однобортового и к 1— 0,7 длядвухбортового отсосов.Значение коэффициента к Тдля отсосов безпередувки принимается по табл. 8.1; для отсосовс передувкой во всех случаях к т= 1.Расход воздуха на передувку, м 3 /ч.L n= 606 p/(1 +0,03 А 0- (8-26)Кольцевой бортовой отсос * представляетсобой щелевой воздухоприемник, расположенныйпо периметру круглой ванны, печи (шахтныеколпаковые и тигельные печи, соляныеи свинцовые ванны, ванны сульфидирования,аппараты для пропитки элементов радио- иэлектроаппаратуры, ванны лужения, высокочастотныеиндукционные установки для цветноголитья, водяные и масляные круглые емкостидля закалки, круглые баки для обезжириванияи т. п.).Кольцевые отсосы устраиваются по схе-1По материалам исследований кандидатов техн.наук Г. Д. Лифшица и В. А. Сухарева.мам, приведенным на рис. 8.9. При одинаковомразмере отсасывающей щели отсосы заглубленныеи снабженные экраном обеспечиваютулавливание вредных выделений применьших расходах удаляемого воздуха по сравнениюс обычными отсосами. При одинаковомконструктивном вертикальном габарите Г (Г == В; Г = В + /г 3; Г — В + h 3) все три типа отсосовравноценны по расходу удаляемого воздуха.Увеличение вертикального габарита позволяетуменьшить расход удаляемого воздуха.Расход удаляемого воздуха для всех конструктивныхсхем отсосов определяется по формуле(8.1), гдеL 0= 69,3g 1/3 c/ 5/3 . (8.27)Значение коэффициента к попределяется порис. 8.10. Если d=d 0, то при определении к аследует считать, что U = d/d 0= 0,75, и найденноепо графику значение к пуменьшить в 1,15раза. Коэффициент fc Bрассчитывается по формулеfc B=l +42Ay/v 3 bd/Q. (8.28)-ТАБЛИЦА 8. 1. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА к тИ УДЕЛЬНЫЕ КОЛИЧЕСТВА ВРЕДНЫХВЫДЕЛЕНИЙТехнологический процессОпределяющее вредноевеществоМаксимальное количествовыделяющихсявредных веществ,мг/(с • м 2 )Электрохимическая обработка металлов в растворах,содержащих хромовую кислоту концентрацией150 300 г/л, при силе тока / ^ 1000 А(хромирование анодное, декапирование и др.)То же, при концентрации 30 60 г/л (электрополировкаалюминия, стали и др.)То же, при концентрации 30-100 г/л и / ^ 500 А,(химическое оксидирование алюминия и магния)Химическая обработка стали в растворах хромовойкислоты и ее солей при t a> 50°C (пассивирование,травление, наполнение в хромпикеи др).Химическая обработка металлов в раствораххромовой кислоты и ее солей при t a< 50°С(осветление, пассивирование и др.)То же, в растворах щелочи (оксидирование стали,химическая полировка алюминия, травлениеалюминия, магния и их сплавов и др.) при t n, °С:> 1000 '^ 1000То же, кроме алюминия и магния (химическоеобезжиривание, нейтрализация и др.) при t n, °С:> 50 ")< 50 Jюный ангид­ 10 2ридТо же 2 1,6» 1 1,25» 5,5-10" 3 1Щелочь 551,251,610

8.2. Местные отсосы открытого типа \1Продолжение табл. 8.1.Технологический процессОпределяющее вредноевеществоМаксимальное количествовыделяющихсявредных веществ,мг/(с • м 2 )То же, в концентрированных холодных и разбавленныхнагретых растворах, содержащих солянуюкислотуТо же, кроме снятия цинкового и кадмиевогопокрытия, в холодных растворах, содержащихсоляную кислоту при концентрации до 200 г/л(травление, декапирование и др.)То же, в концентрированных холодных и разбавленныхнагретых растворах, содержащих ортофосфорнуюкислоту (фосфатирование и др.)То же, в разбавленных растворах, содержащихазотную кислоту (осветление алюминия, снятиеникеля, травление, декапирование меди, пассивированиеи др.) при концентрации раствора, г/л:> 100 '^ 100Электрохимическая обработка металлов в растворахщелочи (обезжиривание, лужение, оксидированиемеди, снятие олова, хрома и др.)То же, в растворах, содержащих серную кислотупри концентрации 150 - 300 г/л, а также химическаяобработка металлов в концентрированныххолодных и разбавленных нагретых ее растворах(анодирование, электрополирование, травление,снятие никеля, серебра, гидридная обработкатитана и др.)Химическая обработка металлов в концентрированныхнагретых растворах и электрохимическаяобработка в концентрированных холодныхрастворах, содержащих ортофосфорную кислоту(полировка алюминия, стали, меди и др.)Химическая и электрохимическая обработка металловв растворах, содержащих фтористоводороднуюкислоту и ее солиКадмирование, серебрение, золочение и электродекапированиев цианистых растворахЦинкование, меднение, латунирование, химическоедекапирование и амальгамирование в цианистыхрастворахМеднение, лужение, цинкование и кадмированиев сернокислых растворах при t n< 50°СНикелирование в хлористых растворах при плотноститока 3-5 А/дм 2То же, в сульфатных растворах при плотноститока 1 - 3 А/дм 2Меднение в этилендиаминовом электролитеКрашение в анилиновом красителеПромывка в горячей водеБезвредные процессы при наличии неприятныхзапахов, например аммиака, клея и др.Хлористыйводород80 1,25» 3-ю- 1 0ФосфорнаякислотаАзотная кислотаи оксиды азота610 1 1,25301,25Щелочь 11 1,6Серная кислота 7 1,6ФосфорнаякислотаФтористыйводород05 1,620 1,6Цианистый 5,5 2водородТо же 1,5 1,6Серная кислота 0 0Растворимыесоли никеляТо жеЭтилендиаминАнилинПары воды1,-i-10 -123 •Ю - 2 1,6Примечания: 1. Если к Т= 0, то отсос от ванны не нужен, однако при наличии воздушного перемешиванияраствора местный отсос необходим, при этом следует принимать к т= 0,5.2. В бортовом отсосе и воздуховодах задерживается 85% вредных веществ, выделяющихся в видеаэрозолей.00110,50,5

178 Глава 8 Местные отсосыа) do б) в)VI«Q^^w^J^^WU- шш/ш;шш/;//)////>/// Лш>мм^/;/ш)//Рис 8 9 Кольцевые бортовые отсосыа обычный о заглубленный в-с экраномРнс 8 10 К определению коэффициента к ппри рас-I чете кольцевых бортовых отсосов

8.2. Местные отсосы открытого типа 17При относительной неравномерности всасыванияAv/v 0^ 0,5 необходимо увеличиватьрасчетный расход удаляемого воздуха на 20%,при &v/v 0^ 0,3 поправка на расчетный расходне вводится (A v - максимальное отклонение отсредней скорости всасывания в щели, м/с; v 0-средняя скорость всасывания в щели, м/с).Приведенные данные пригодны без введениядополнительных поправок и для случаев, когдаотсос представляет собой незамкнутый кольцевойвоздухоприемник из одного или двух элементовс углом охвата источника не менее 270°.Пример 8.4. Определить расход воздуха,удаляемого от соляной ванны обычным кольцевымотсосом при следующих исходных данных:d 0= 1,06 м, d= 0,85 м, h = 0,16 м, В == 0,16 м. Температура расплава f n= 500°C,t B= 20 °С. Газовыделения отсутствуют. Скоростьдвижения воздуха в помещении f B== 0,2 м/с.Решение. Конвективная теплоотдача источникавычисляется по формуле (8.3), где«=1,35 при t B= 500 °С:л-0,85 20= 1,3-1,35 хх (500 - 20) 4/3= 3740 Вт.Находим относительные размеры: 3 —= d/d 0= 0,85/1,06 = 0,8; R = h/d 0= 0,16/1,06 == 0,15; В = B/d 0= 0,16/1,06 - 0,15.По рис. 8.10 находим к П= 2,45. Коэффициентк в, учитывающий влияние скорости движениявоздуха в помещении:fc B= 1 + 42,4 ^/0,2 3 - 0,85/3740 = 1,06.По формуле (8.1) находим расход удаляемоговоздуха:L OTC= 69,3 • 3740 1/3 • 0,8 5/3 • 2,45 хх 1,06-1 = 1930 м 3 /ч.В. Нижние отсосыНижние отсосы следует применять дляслабонагретых источников в тех случаях, когдаиспользование более экономичных конструкцийневозможно.Нижний отсос от круглого источника выполняетсяв виде кольцевой щели, а от прямоугольногоисточника-в виде двух щелей, расположенныхвдоль длинных сторон источника(рис. 8.11). При конструктивной проработке отсосанеобходимо учитывать, что удаление щелиот источника приводит к возрастанию расходаудаляемого воздуха, увеличение ширины щелипозволяет несколько уменьшить расход удаляемоговоздуха, условия улавливания значительноухудшаются с увеличением высоты источникаи улучшаются с его заглублением. Еслирасположение компактного источника строгоне фиксировано, то отсос устраивается в видесплошной вытяжной решетки, образующейзамкнутую прямоугольную щель (рис. 8.12).Расходы удаляемого воздуха определяютсяпо уравнению (8.1). Значения L 0рассчитываютсяпо формулам:отсос в виде кольцевой щелиL a= 1130 1/3^5/3 (1 - 0,06QJQ r); (8.29)отсос в виде прямолинейных щелейL o=1806 l/3 /6, (8.30)где /-длина источника, м.Формула (8.29) при замене d на d 3используетсяи для расчета отсосов, выполненныхв виде замкнутой прямоугольной щели, привысоте источника h ^ 0,3 d 3. Формула (8.30)пригодна для расчета отсосов от источников,для которых h ^ 0,56.Значения коэффициентов к попределяютсяпо рис. 8.11, где для отсосов в виде замкнутойпрямоугольной щели принимаются эквивалентныедиаметры D l3и D i3= d 3.Коэффициенты, учитывающие скоростьдвижения воздуха в помещении, определяютсяпо формулам:отсос в виде кольцевой и замкнутой прямоугольнойщели/c B=l+44,7 v/i; B3rf/Q, (8.31)отсос в виде прямолинейных щелейК= 1+44,7 ^fb/Q. (8.32)Пример 8.5. Рассчитать нижний отсос отпрямоугольного источника размерами / х Ь хх h = 0,6 х 0.5 х 0 м. Конвективная теплоотдачаисточника Q — 1000 Вт. Одновременно сконвективной теплотой выделяется окись углеродаМ = 40 мг/с (ПДК = 20 мг/м 3 ). Всасывающиещели шириной 0,1 м удалены друг отдруга на расстояние В х= 0,6 м (В 2= 0,8 м).Скорость движения воздуха в помещении и в== 0,4 м/с, д вр= 0.Решение. При значениях В 2/В 1= 0,8/0,6 == 1,33 и BJb = 0,6/0,5 = 1,2 по рис. 8.11 нахо-

180 Глава 8. Местные отсосы6)1611Л/ъ^>jy^1 ^гчгоJ^£-^JtL-0,1 0,2 0,4 h/d 1 1,4 1,8 2,2 2,6 В 2/В 1Рис. 8.11. Нижние отсосыа-схема отсоса: 1 -источник вредных выделений; 2-щелевыеотсосы; б-кривые для определения коэффициента к ппри кругломисточнике; в-то же, при прямоугольном источникеРис. 8.12. Нижний отсос через сплошную вытяжную

8.2. Местные отсосы открытого типа 181«;Рис. 8.13. Отсосы, активированные плоской струейа-бортовой отсос, активированный горизонтальной струей,5-то же, наклонной струей, в-активированный зонт-козыреку технологического проемаv min= 0,42 А Т П^Н^, (8.34)где //-максимальное расстояние от поверхности источникадо оси системы «струя-отсос», м.Для струи, перекрывающей проем в вертикальномограждении,= 9,9

182 Глава 8. Местные отсосыТАБЛИЦА 8.2. ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА АКТИВИРОВАННЫХ ОТСОСОВПараметрыРасчетные формулыдля ненастилающеися приточной струидля настилающейся приточной струиОтносительная ширинавсасывающей щели, ВОтносительная скорость,В = В /(21) В = В/1По рис. 8.15Расход приточного воздуха,L n p, м 3 /ч L n p= 1565 т ^ д ^ (8.37) L n p= lllO^a^W (8.38)Коэффициент к пКоэффициент кРасход удаляемого воздухаL OTC, м 3 /чПо рис. 8.16К = 1 + vjv m(8.39)740^alk nk B(8.40) 310^alk ak B(8.41)Примечания: 1. Устройство активированных отсосов экономически оправдано при значениях / > 1 м.2. Если струя подается параллельно поверхности источника на расстоянии Ж 0,15/, то ее следует считатьнастилающейся. При больших значениях //-ненастилающеися.3. Если высота фланца отсоса h > Н + Ь, то отсос считается расположенным в стенке, при h < Н + В-свободнорасположенным.4. Скорость v MHHне может быть принята меньшей 1,5 м/с.5. Ширина приточной щели Ъ назначается порядка 0,01 /, но не менее 5 мм во избежание засорения. Длинаприточной и вытяжной щелей а принимается равной длине источника.6. Если скорость истечения приточной струи получается более 20 м/с, следует задаться большим размеромприточной щели и пересчитать скорость.7. Эффективность улавливания вредных выделений с помощью активированных отсосов, рассчитанных поизложенной методике, п = 0,9.^мин1,51U1,1гО 0,04 0,08 0,12 0,16 0,1Рис. 8.15. К определению параметра й мян/-отсос в стенке, 2-свободно расположенный отсосШШ/ШШШШРис. 8.14. Компенсационное воздушно-струйное укрытиеотсос у проема печи (рис. 8.13,«). Избыточноедавление в печи Ар = 2 Па, температура газоввнутри печи / г= 800 °С (р г= 0,329 кг/м 3 ). Надпроемом на высоте / = 1,2 м от его низа установлензонт-козырек, вылет которого В —= 0,576 м. Ширина зонта равна ширине проемаа = 1,8 м. Скорость движения воздха в помеще-

8.3 Укрытия, имеющие рабочие проемы и неплотности 1838.3. УКРЫТИЯ, ИМЕЮЩИЕРАБОЧИЕ ПРОЕМЫ И НЕПЛОТНОСТИом 1 1 1 1 1 1—JО 0,04 0,08 0,72 0,16 0,2 0,24 ВРис 8 16 К определению коэффициента /с„а отсос в стенке, б -свободно расположенный отсос, / (р = 0°,2-ф = 30°, J-

184 Глава 8. Местные отсосы225200•77777777777777/ 777777777777777, >//)//7)^/^// 175Рис. 8.17. Укрытия шкафного типа15012510075v;///;?;//////;///;//;/////;/,.Рис. 8.18. Вытяжной шкаф с комбинированным от- 25сосом/-свободный конец металлического листа для регулирования;2-люк; 3-открытый проем50О 0,2 0,4- 0,6 0,8 %0 VРис. 8.20. К определению параметра vу;;;;;;;;;;//;;/;;;;ш;/777ЛРис. 8.19. Укрытие витринного типа с отсосом«улитка»/-отсос «улитка»; 2-воздухоприемная щель; 3-вытяжнойвоздуховод; 4-укрытие; J-открытый проемвоздуха в нем, Вт (принимаются равными 50-70%полной теплопроизводительности источника).В расчет принимается большее значение^отс •Если величину открывания рабочего проемаустановить невозможно, что бывает, например,при использовании лабораторных шкафов,то расход определяют по условным площадямпроемов, принимаемым 0,2 м 2на 1 мдлины вытяжного шкафа и скоростям:ПДК > 10 мг/м 30,5 м/сто же, ПДК = 0,1 -г 10 мг/м 3 . . . 0,7 »» ПДК < 0,1 мг/м 3 1 »при работе, связанной с выделениемаэрозолей 1,2-1,5 »Из нижней зоны следует отсасывать, какправило, 2/3 общего расхода воздуха, из верхней-1/3.При отсутствии данных скорости всасываниямогут быть определены с помощью

8 3. Укрытия, имеющие рабочие проемы и неплотности 185ТАБЛИЦА 83 РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СКОРОСТИ ВСАСЫВАНИЯ ВОЗДУХА В ПРОЕМАХ УКРЫТИЙОперации, выполняемые в укрытии Вредные выделения Часть проема, через Скорость всакоторуюпроисходит сывания, м/сосновное выбиваниевредных выделений: Термическая обработка металловЗакалка и отпуск в масляной Пары масла и продукты его Верхняя 0,3ваннеразложенияЗакалка в селитровой ванне при [ Аэрозоль селитры, тепло » 0,3400-700°СЗакалка в соляной ванне при Аэрозоль соли, тепло » 0,5350 1100°ССвинцевание при 400°С Пары и аэрозоль свинца » 1,5Цианирование в солях при Пыль цианистых соединений » 1,5800-900°СГальваническая обработка металлов (холодные процессы)Кадмирование цианистое или Пары синильной кислоты Весь проем 1-1,5серебрениеМеднение цианистоеОбезжиривание:То же То же 1-1,5бензином Бензин Нижняя 0,5хлорированными углеводо­ Пары хлорированных углево­ » 0,7родамидородовэлектролитическое Туман щелочей Верхняя 0,3-0,5Свинцевание Свинец Весь проем 1,5Травление кислотой:Хромирование Хромовый туман, ангидрид » 1-1,5хромовой кислотыЦинкование цианистоеПары синильной кислоты1-1,5азотнойсолянойПары кислоты и окиси азотаПары и туман кислотыТо же»0,7-10,5-0,7Гидропескоструйная очисткаМеталлизация распылениемРучное смешивание, развеска ирасфасовка сыпучих материалов,приготовление шихтыПайка свинцом или третникомЛабораторные работыОперации различного характераСиликатная пыльПыль металловПыль обрабатываемогоматериалаПары и аэрозоли свинцаРазличные пары и газыПериметр рабочегопроемаТо жеВесь проемТо же»1-1,51-1,50,5-1,20,5-0,70,3-0,5рис. 8.20, на которомIGD ПДК F1^ПДКгде /-расстояние от проема до места, где концентрациявредного вещества не должна превышать ПДК, м;G - выделения вредного вещества в укрытии, мг/с, D -коэффициент диффузии, м 2 /с (при скорости выпускаприточного воздуха до 5 м/с и кратности воздухообменав помещении 10-20 ч"" 1 следует принимать D —= 0,05 м 2 /ч)Пример 8.8. Определить расход воздуха,отсасываемого от шкафного укрытия, дляэлектросоляной печи мощностью 75 кВт. Рабочийпроем имеет ширину 0,45 м и высоту0,68 м.Решение. Количество тепла, идущего нанагрев воздуха в укрытии, принимаем равным50% полной тепловой мощности печи:6 = 75 000-0,5 = 37 500 Вт.Расход отсасываемого воздуха определяемпо формуле (8.42):L OTC= 120 [0,68 хх 37 500(0,45 х 0,68) 2 ] 1/3= 1600 м>.

186 Глава 8. Местные отсосыСредняя скорость всасывания в проемеукрытия1600и„ = = 1,45 м/с.° 3600 • 0,45 • 0,68Согласно табл. 8.3 скорость 1,45 м/с удовлетворяетвсем категориям вредных выделений.Пример 8.9. Определить расчетную скоростьвсасывания воздуха в проеме укрытия,где установлена травильная ванна со щелочнымраствором. Количество вредных веществ,выделяющихся с поверхности раствора, составляетG = 16 мг/с. ПДК = 0,5 мг/м 3 . Площадьпроема укрытия F — 0,65 м 2 .Решение. Принимая / = 0,2 м и D == 0,05 м 2 /с, вычисляем:0,2-16а = = 197;0,05-0,5-0,65по рис. 8.20 находим относительную скоростьv = 0,02. ТогдаGv 16-0,02и = = = 1 м/с.0ПДК.Г 0,5x0,65Б. Вентилируемые камерыТАБЛИЦА 8.4. РЕКОМЕНДУЕМЫЕСКОРОСТИ ВСАСЫВАНИЯ ВОЗДУХАВ ПРОЕМАХ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕРМетод нанесениялакокрасочногоматериалаПневматическоераспылениеБезвоздушноераспылениеКласс опасностилакокрасочныхматериалов (поГОСТ 12.1.005-88)*12 и 341,2 и 34Скоростьвсасывания,м/с1,310,70,70,6Распыление в электрополеручное:пневматическое 1, 2 и 3 0,5безвоздушное 4 0,4* Класс опасности лакокрасочного материала определяетсяпо классу опасности компонента (его летучейчасти при рабочей вязкости), требующего наибольшегорасхода воздуха для разбавления его доПДК. При содержании в лакокрасочном материалесвинца, шестивалентного хрома и аналогичных поклассу опасности веществ в количестве 1% (при рабочейвязкости) и выше материалы должны быть отнесенык I классу опасности.Вентилируемые камеры (кабины)-это выгороженныеучастки помещения с усиленнойвентиляцией, на которых выполняют операции,сопровождающиеся интенсивным выделениемвредных веществ. Рабочее место может находитьсяв открытом проеме или за его пределамивне камеры. Характерным примеромтаких устройств являются окрасочные камеры(рис. 8.21). Приточный воздух непосредственнов камеру не подается, а подсасывается из помещения.Воздух, отсасываемый из камер, очищаютот аэрозоли краски, как правило, в гидрофильтрах.Расходы удаляемого воздуха принимаютсяпо формуле (8.2) исходя из расчетных скоростейвсасьтания в проемах камер (табл. 8.4).Рис. 8.21. Окрасочная камера/-рабочий проем; 2-изделие; 3-экран для водяной пленки;4-отстойная ванна; 5-гидрофильтр; й-корпус камеры; 7транспортный проем с тамбуром

Глава 9АСПИРАЦИЯ И ПНЕВМОТРАНСПОРТВ ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩЕМ ПРОИЗВОДСТВЕ9.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯНесмотря на многочисленные общие признакиконструктивных элементов систем аспирациии пневмотранспорта, в настоящее времяопределилось четкое разграничение их функций.Системы аспирации создают разрежениев укрытиях технологического оборудования,препятствуя выбиванию пыли в помещения,удаляют отходы в виде пыли, опилок и стружкии подают их к пылеулавливающему оборудованию.Функции систем аспирации сводятсяк эффективному и надежному обеспыливаниювоздуха в рабочей зоне производственных помещенийи к охране атмосферного воздуха отзагрязнений пылевыми выбросами. Системыаспирации могут быть всасывающие или всасывающе-напорные,в зависимости от распо^ложения пылеочистных узлов по отношениюк вентилятору. Характеризуются они относительнонебольшой концентрацией транспортируемойсмеси ц, кг/кг.Системы пневмотранспорта предназначаютсядля передачи материала в технологическихцелях. Поскольку для переноса воздуха,в среде которого движется материал, затрачиваетсяэнергия, количество воздуха следуетпринимать минимальным, а концентрацию материаламаксимально возможной.В системах аспирации исходным расчетнымпараметром является количество воздуха,требуемого для создания необходимого разреженияв укрытиях. В системах пневмотранспортаисходной величиной является масса перемещаемогов единицу времени материала, аего концентрация принимается исходя из техническихвозможностей.Системы пневмотранспорта могут бытькак всасывающие и всасывающе-напорные, таки напорные (рис. 9.1). Как те, так и другиеимеют свои достоинства и недостатки.Всасывающие системы безупречны по своимсанитарно-гигиеническим показателям, ноограничены по созданию в них разрежения,которое не может быть практически более9,5 кПа. Поэтому при проектировании систем,имеющих большое сопротивление, предпочтениеследует отдавать напорным системам, ограничениемдля которых могут быть тольковозможности дутьевого аппарата и допустимоедавление в пылеулавливающих устройствах.Основной недостаток напорных систем-сложностьввода материала в транспортный воздуховод.9.2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯВо всасывающей и всасывающе-напорнойсхемах между расходным бункером и приемнойворонкой материалопровода необходимооставлять разрыв 200 -400 мм для формированияматериало-воздушной смеси. Во всасывающе-напорнойсхеме материал проходит черезвентилятор, что уменьшает диапазон примененияподобных систем. В напорных схемахдля ввода материала в материалопровод можноиспользовать эжекцию, но при этом повышаетсяэнергоемкость системы. Поэтому следуетдобиваться максимальной герметизациидозатора, отсекающего материалопровод отатмосферы.Вводить материал рекомендуется в вертикальныйучасток воздуховода. При вводе материалав горизонтальный участок следует применятьспециально разработанные узлы загрузки.Одним из вариантов таких узлов можетслужить приемная коробка (рис. 9.2). Площадьживого сечения приемной коробки должнабыть несколько меньше площади сечения материалопровода(на 8-12%). На расстоянии0,4/г от пола коробки крепится столик, на которыйпадает материал, попадая сразу в частьструи, имеющей максимальную скорость.Уменьшение площади живого сечения коробкипроизводится за счет толщины столика. Безприменения приемной коробки материал падаетна дно воздуховода и требуется дополнительнаяэнергия для его подъема и разгона.Системы пневмотранспорта, как правило,одноадресные с забором материала из одной

188 Глава 9 Аспирация и пневмотранспортVРис 9 1 Схемы пневмотранспортаа-всасывающая система, б всасывающе-напорная система,в напорная система, /-бункер с материалом, 2 дозатор,i-материалопровод, ^-очистное устройство, 5-побудительтяги, б приемная коробкаб)V^ I T ^ ^ lРис 9 2 Приемная коробка/-материалопровод, 2-приемный тракт, J-столикs)VРис 9 3 Кустовая система с малогабаритным коллектором/ косой шибер, 2 -люк чистки воздуховодов, 3 - малогабаритныйколлектор, ^воздуховоды к побудителям тягиточки. В случае, если требуется забрать материализ нескольких точек или адресовать егов несколько точек, прибегают к помощи переключателейпотока, передавая материал поочередноот каждой точки по нужному адресу.В отличие от систем пневмотранспортасистемы аспирации, как правило, имеют несколькоточек отсоса с передачей запыленноговоздуха в итоге к одной точке - пылеулавливателю.Разветвленные системы аспирации с конуснымимагистралями не позволяют без кореннойреконструкции подключать вновь устанавливаемыестанки или перемещать на значительноерасстояние ранее установленные;к тому же, ограничивается количество подсоединений,так как усложняется увязка системы.Поэтому такие системы применяются весьмаредко, в основном в мелких деревообделочныхмастерскихВ промышленности нашли применениеколлекторные системы с горизонтальными иливертикальными коллекторами. Кустовая системас малогабаритным коллектором показанана рис. 9 3Конструкторским отделом ГПИ Сантехпроектразработан ТП 5.904-37 «Аспирационныеколлекторы на различную производительностьпо воздуху», распространяемый Тбилисскимфилиалом ЦИТП Киевским филиаломЦИТП распространяются рабочие чертежиколлекторов в составе типовой проектной документациисерии 7.411-1 «Изделия и узлыинженерного оборудования пылеулавливающихсооружений деревообрабатывающих про-

9.4. Гидравлический расчет систем 189изводств», разработанные Гипродревпромом.Показанные на рис. 9.3 косые шиберы могутиспользоваться только для"наладки системи потом должны быть наглухо закреплены.При их использовании для отключения отсосовскорость в магистральном воздуховоде можетупасть и привести к возникновению завалов.9.3. ОЧИСТКА ВОЗДУХАОТ ДРЕВЕСНЫХ ОТХОДОВОчистка воздуха от опилок и стружки непредставляет проблемы и практически обеспечиваетсяполностью всеми применяемыми пылеулавливающимиаппаратами, при условииправильной их эксплуатации.Достаточно сложная техническая задачаэтоулавливание выделяющейся от части технологическогооборудования пыли, содержаниекоторой в выбросах в атмосферу регламентируетсясанитарными нормами.Раньше применялись циклоны различныхтипов (циклоны типа Ц, Гипродревпрома, Гипродрева,Клайпедского ОЭКДМ и др.), техническиехарактеристики которых были плохоисследованы. В настоящее время наиболееудачным признан циклон типа УЦ всестороннеисследованный в Ленинградской лесотехническойакадемии. Гипродревпромом разработанарабочая документация на 15 типоразмеровэтих циклонов с четырьмя модификациямикаждого. Эти циклоны предназначены дляочистки воздуха от сухой неслипающейся и неволокнистойпыли.Для очистки технологических выбросов отволокнистых и слипающихся пылей всех видов,а также от отходов полирования лаковых покрытийс применением паст рекомендуютсяциклоны РИСИ. Конструкция циклонов разработанаи исследована коллективом авторовв Ростовском (Ростов-на-Дону) инженерностроительноминституте. Рабочие чертежи этихциклонов и циклонных устройств разработаныГипродревпромом.Циклоны типа К рекомендуются в качестверазгружателей в системах пневмотранспортаи очистки воздуха, не содержащего пыль в системахаспирации (сырые опилки от пилорамы)По сравнению с другими эти циклоныимеют наименьший коэффициент гидравлическогосопротивления.Для тонкой очистки воздуха от пыли приего рециркуляции в рабочую зону рекомендуетсяприменять рукавные фильтры. Посколькудревесная пыль является взрывоопасной, фильтрыследует применять во взрывобезопасномисполнении. Среди серийно изготовляемогоотечественного оборудования в таком исполнениивыпускаются только фильтры ФРКН-В.Пылеочистное оборудование следует устанавливатьв соответствии с указаниями СНиП2.04.05-86.9.4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТСИСТЕМСопротивление систем аспирации и пневмотранспортаскладывается из сопротивленияпылеулавливающих устройств и сопротивлениясети воздуховодов (материалопроводов.). Сопротивлениепылеулавливающих устройствприведено в технических характеристиках оборудования.Расчет воздуховодов приведенв книге 2.Для определения сопротивления необходимознать количество транспортирующего воздуха,транспортируемого материала, скоростипо участкам сети, концентрацию транспортируемойсмеси, кг/кг, и опытный коэффициенттранспортируемой смеси К.Для систем аспирации количество воздуха,материала и скорость в ответвлениях следуетпринимать по табл. 9.1, а для оборудования,не включенного в таблицу, по аналогии с приведеннымиданными. Скорость в магистральномучастке должна быть не менее максимальнойрасчетной скорости в ответвлениях. Массоваяконцентрация в ответвлениях находитсякак отношение массы материала к фактическипринятой массе воздуха. Массовая концентрацияв магистральном воздуховоде принимаетсякак отношение общей массы материала к общеймассе воздуха с учетом подсосов илипотерь воздуха через неплотности.По данным Гипродревпрома, коэффициентК в системах аспирации древесных отходовследует принимать 1,4.В случае применения воздуходувных машинс давлением более 10 00 Па при расчетеследует учитывать сжатие воздуха в тягодутьевоймашине и связанную с этим разницу в плотностивоздуха в начале напорного трубопроводаи в конце его. При этом принимают дляинженерных расчетов, что плотность воздуха

ТАБЛИЦА 9 1. АСПИРАЦИОННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩЕГО ОБОРУДОВАНИЯТехнологическоеоборудованиеРабочие органыоборудованияПрисоединительные Минимальный Коэф- Потеря давпатрубкиобъем отсасы- фициент ления в отваемоговоз- гидра в- сосах стандуха,м 3 /ч лическо- ков приго со- минимальобозна-диаметр от одно- общий против- ном объемечение ичислого пат- от ления отсасывае-или размерыпрямоугольногосечениярубка станка отсосов мого воздуха,ПаОтходыМаксимальный Минимальвозможныйная трансвыходотходов, портная скокг/чрость воздухав воздувсегов том ховодах, м/счислепыльРасположение опусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуходов (вид срабочего месга)Станок круглопильный Пила А-1 0,1 850 850 1,0 54,9 Опилки, пыль 357,5 32,5 17 АЦА-2А^3=vrwwWWWwСтанок прирезной сгусеничной подачейЦДК4-2А-1 0,084 700 700 1,0 74,7 То же 122,8 9,8 17

Станок прирезной однопильныйЦДК4-3ПилаА-1 0,13 1000 1000 1,2 31,9 Опилки, пыль 122,8 9,8 17Станок прирезной пя- »типильный ПЦК5-2А-1 0,155 1200 1200 1,0 19,1 То же 351 32,5 17

Продолжение табл. 9,1Технологическоеоборудована;Рабочие органыоборудованияПрисоедини: с :>.ные MrtniiMU.ii.4UH К о'!'\rl, M Ч .ШЧЛ'М'- KOB при. .. ,. 141 CO- миним;и1Ьofioiiia- 'WUMCip 111 ОДНО- ООПШИ lipiW Hu­ пом 1и'ч»емеЧеНИС И И.Ш рнЗМС- ll" Hill-

а $ч 9*89 CYL O'l E£9 ££9т'оI-V Hf'illliOHOIKlii! ЖЧ1Г! "}• C-V1IH » 9 i ' i ; r r£1 Л Ш iVf O't OW 0W «*0 1-VMi'lllhOHOndol ЖШП.1, )итк

Продолжение табл 9 1ТехнологическоеоборудованиеРабочие органыобор\дованияПрисоедините шныепатрубкиобозна-чение ичислодиаметрили размерыпрямоугольногосеченияМинимальный Коэф Потеря давобъемотеасы фициент ления в отваемого воз- гидрав- сосах стандуха,м 3 /ч лическо ков приго со- минималь-от одно- общий про 1 ив- ном объемего пат- от ления отсасываерубка станка отсосов мого воздуха, ПаОтходыМаксимальный Минимальвозможныйная трансвыходотходов, портная скокг/чрость воздухав воздувсею в том ховодах м/счислепыльРаспотожение опусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавозд>ховОдов (вид срабочего места)!тг *7А *т—Станок ленточнопильныйЛС40-01Пила А-1 0,1 435 435 0,8 11,6 Опилки, пыль 42,25 18,85 17Станок ленточнопильныйЛС80-6А-1 0,15 1272 1272 0,8 19,5 То же 42,25 18,85 17

АСтановФ-5*Ф-6*од-А-1 0,13 1350 13» §»8 39,1 Стружка, 33,8 1,35 18А-1 0,15 ISm 1500 0,8 27,2 пыль 33,8 1,35 18А-1 0,13 1350 1350 0,8 39,1 Тоже 33,1 1,35 1вQ' 1t——~т—'(ганок фрччерный одношпиндельмыйс механическойподачейФС-1А-1 0,14x0,15 1350 1350 1,5 23,3 » 57,2 2,3 IS т А

Продолжение табл. 9.1Технологическое Рабочие органы Присоединительные Минимальный Коэф- Потеря давоборудованиеоборудования патрубки объем отсасы- фициент ления в отваемоговоз- гидрав- сосах стандуха,м 3 /ч лическо- ков приго со- минимальобозначениеи или разме­го пат- от ления отсасывае-диаметр от одно- общий против- ном объемечисло ры прямоугольногха,Парубка станка отсосов мого возду­сеченияОтходыМаксимальный Минимальвозможиыйпая трансвыходотходов, портная скокг/чрооь воздухав воздувсегов том ховодах, м/счислепыльРасположение опусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)Станок фрезерный одношпиндельныйс механическойподачейдля прямолинейнойобработки ФСАФреза А-1 0,12x0,15 1160 1160 1,5 29,6 Стружка, пыль 40,3 2,6 18Станок фрезерный одношпиндельныйсреднийс механическойподачей для прямолинейнойобработкиФСА-1А-1 0,14 х 0,15 1350 1350 1,5 29,6 То же 40,3 2,6 1!J7OTTFW

^Станок фрезерный одношпиндельныйс шипорезнойкареткойФСШ-1То же, с механическойподачей ФСШ-ИА-1 0,14x0,15 1350 1350 1,5 29,6А-1 0,14 х 0,15 1350 1350 1,7 29,640,3 2,6 1840,3 2,6 18V/ /// /// /// /// >// //Станок фрезерный сверхним расположениемшпинделяВФК-2А-1 0,14x0,1 400 400 1,6 70,7 32,5 2,1 18ЕТ160

Продолжение табл. 9 1ТехнологическоеоборудованиеРабочие органыоборудованияПрисоединительныепатрубкиМинимальныйобъем отсасываемоговоздуха,м 3 /чКоэф- Потеря давфициентления в отгидрав-сосах станлическо-ков приго со- минимальобозна-диамеф от одно- общий против- ном объемечение и или разме- го пат- от ления отсасываечислоры прямо- рубка станка отсосов мого воздуугольногосеченияха, ПаОтходыМаксимальный Минимальвозможныйная грансвыходотходов, портная скокг/чрость воздухав воздувсегов том ховодах, м/счислепыльРасположение опусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)rhСтанок вертикальныйсверлильно-пазовальныйс механическойподачей СВА-2А(СВА-2*, СВП-2*)Сверло А-1 0,04 150 150 0,5 33,5 Стружка, пыль 31,2 2,1 187?ГЖЖЖЖЖЧ

' 1Станок сверлильномногошпиндельныйгоризонтально-вертикальныйСГВП-1СверлильныйагрегатА-1 0,1 1000 1000 1,0 76,4 То же 27,9 1,8 18пJ]Станок сверлильнопазовальныйСВПГ-2ШпиндельдвустороннийА,Б-2 0,09 х 0,07 475 950 1,0 26 39 3,25

Продолжение табл. 9.1ТехнологическоеоборудованиеРабочие органыоборудованияПрисоединительныепатрубкиобозна-чение ичислодиаметрили размерыпрямоугольногосеченияМинимальный Коэф- Потеря давобъемотсасы- фициент ления в отваемоговоз- гидрав- сосах стандуха,м 3 /ч лическо- ков приго со- минималь-от одно- общий против- ном объемего пат- от ления отсасываерубкастанка отсосов мого воздуха,Па01 ходы Максимальный Минимальвозможныйная 1ранс-(план и боковой вид)Расположение опусковвыход 01 ходов, портная скокг/чрость возду- воздуховодов (вид саксонометрическая схема• ха в воздувсегов том ховодах, м/срабочего места)числепыльСтанок сверлильнопазовальныйс наклоннымстоломСВПГ-3Шпиндель А-1 0,89x0,89 513 513 1,0 19,8 Стружка, пыль 39 3,25 18Станок строгальныйчетырехстороннийС10-3Верхняя А-1 0,12 х 1172фреза х 0,135Нижняя фреза Б-1 0,136x0,136 1300Вертикальная В, Г-2 0,12 х 0,12 1030фреза4572 0,8 19,5 То же 260 13 18

СМ*- -ti\[ •' J^_J© У.Станок строгальныйчетырехстороннийС16-1АВерхняя А-1фрезаНижняя фреза Б-1Вертикальная В, Г-2фреза0,127 912 3648 0,8 19,5 410 19,0 18siА^, Д»А Г В\Станок строгальный г Верхняя А-1четырехсторонний фрезаС16-2 А Нижняя фреза Б-1- Вертикальная В, Г 2фрезаКалевочная Д-1фреза0,127 912 4560 0,8 19,5 410 19 18Станок строгальныйчетырехстороннийС16-4А*Верхняя А-1 0,144x0,189 1956фрезаНижняя фреза Б-1 0,155 1358Вертикальная В,Г-2 0,15 х 0,11 1188фреза5690 0,8 19,5 410 19

Продолжение табл. 9.1ТехнологическоеоборудованиеРабочие органыоборудованияПрисоединительные Минимальный .Коэф- Потеря давпатрубкиобъем отсасы- фициент ления в отваемоговоз- гидрав- сосах стандуха,м 3 /ч лическо- ков при\ го со- минимальобозна-диаметр от одно- обший против- ном объеме"чение и или разме- го пат- от ления отсасываечислоры прямоугольногорубка станка отсосов мого возду-- ха, ПасеченияОтходыМаксимальный Минимальвозмажныйная трансвыходотходов, портная скокг/чрость воздухав воздувсегов том ховодах, м/счислепыльРасположение опусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)Станок строгальныйчетырехстороннийС26-2МВерхняяфрезаНижняя фрезаВертикальнаяфрезаКалевочнаяфрезаА-1Б-1В, Г-2Д-10,1270,1270,110,1279129126849124104 0 Т8 19,5 Стружка, пыль 871 37,7 18Станок фуговальныйодносторонний СФ4-1Ножевой валА-1 0,175 1500 1500 1,0 18,3 То же 149,5 26 18

UIСтанок фуговальныйодносторонний с конвейернойподачейСФА4-1То же А-1 0,175 1500 1500 1,0 18,3 149,5 26 18п/У/////////////////А> ////Мs~4Станок фуговальныйс ручной подачей СФ6А-1 0,16 1320 1320 0,8 16,2 191 19,5W ///M///M № Of У// М /Станок фуговальныйодносторонний СФ6-1(СФ6-1А)А-1 0,175 1600 1600 1,0 20,^ 191 19,5030 Jsfe ^рWWHW»//? '?)#//////>/^и,

Продолжение табл. 9.1ТехнологическоеоборудованиеРабочие органыоборудованияПрисоединительные Минимальный Коэф- Потеря давпатрубки объем отсасы- фициент ления в отваемоговоз- гидрав- сосах стандуха,м 3 /ч лическо- ков приго со- минимальобозна-диаметр от одно- общий против- ном объемечение и или разме- го пат- от ления отсасываечислоры прямо- рубка станка отсосов мого воздуугольногоха, ПасеченияОтходыМаксимальный Минимальвозможныйная трансвыходотходов, нортная скокг/чрость воздухав воздувсегов том ховодах, м/счислепыльРасположение опусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)Станок фуговальныйдвусторонний с механическойподачейС2ФЗ-3 (С2Ф4-1)Ножевой вал А-1Б-10,1750,07515002641764 1,018,316,8Стружка,сталь 225 16,3г/ ОМног ошпин де л ьн ыйшипорезный полуавтомат«ласточкинхвост» ШЛХ-2*Фреза А-1 0,07 х 0,1 756 756 1,0 54,9 То же 41,2 4,2 U

Станок шипорезныйдля ящичного шипа«ласточкин хвост»А-1 0,09 595 595 1,5 51,9 41,6 4,2i? //////м/я////// >//0^Станок шипорезныйоднобарабанный дляящичного прямогошипа ШПА-40*А-1 0,15 1907 1907 1,0 54,9 4,6 4,6

Продолжение табл. 9.1ТехнологическоеоборудованиеРабочие органыоборудованияПрисоединительные Минимальный Коэф- Потеря давпатрубкиобъем отсасы- фициент ления в отваемоговоз- гидрав- сосах стандуха,м 3 /ч лическо- ков приI го со- минимальобозна-диаметр от одно- общий против- ном объемечение и или разме- го пат- от лсния отсасываечислоры прямоугольногорубка станка отсосов мого возду-ха, ПасеченияОтходыМаксимальный Минима'львозможный"ная трансвыходотходов, портная скокг/чрость воздухав воздувсегов том ховодах, м/счислепыльРасположение опусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)Г1Станок шипорезныйдля ящичного шипаодностороннийШПК-40Фреза А-1 0,15 1270 1270 0,8 19,5 Стружка, сталь 46 4,6 18

Станок шипорезныйодностороннийШО10-4Ш016-4Фреза, пила А-1 0,2 2016 2016 1.1 21,3Опилки, 117стружка, пыль 1761318Односторонний Пила А-1 0,075 477шипорезный станок Фрезы Б, В-2 0,14 1662ШО-6* •{ Фрезы Г, Д-2 0,08 543Проушечный Е-1 0,1 848диск5735 1,0 54,9 То же 117 1305В J"%

Продолжение табл. 9.1ТехнологическоеоборудованиеРабочие органыоборудованияПрисоединительные Минимальный Коэф- Потеря давпатрубкиобъем отсасы- фициент ления в отваемоговоз- гидрав- сосах стандуха,м 3 /ч лическо- ков приго со- минимальобозна-диаметр от одно- общий против- ном объемечение и или разме- го пат- от ления отсасываечислоры прямо- рубка станка отсосов мого воздуугольногоха, ПасеченияОтходыМаксимальный Минимальвозможныйная трансвыходотходов, портная скокг/чрость воздухав воздувсегов том ховодах, м/счислепыльРасположение опусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)Двустороннийшипорезныйстанок ШД-10*ШД-15*Пилы А, Б-2 0,075Проушечный В, Г-2 0,1дискФрезы Д, Е,Ж, И-4 0,1477848 6042 1,0 54,9 Стружка, сталь 259 18А,Бv~vT////Я м w жгШипорезный Г Пилы А, Б-2рамный двусторонний < Фрезы В, Г-2станок ШД10-8 1 Фрезы Д, Е,Ж, И-40,1 900 7200 0.7 43,2 То же 259 18*Ш.Ж-^

Станок двустороннийшипорезный ящичныйШ2ПА-2*ФрезаПилаA, Б-2B, Г-20,13од14334562 1,0 54,9Опилкистружка, пыль91 9,1V±yч±>Станок круглопалочныйКПА-20*НожеваяголовкаА-1 0,077 586 586 1,0 74,7 Стружка, пыль 292 58 18шитш ww/ям »///?/>

Продолжение табл 9 1ТехнологическоеоборудованиеРабочие органыоборудованияПрисоединительные Минимальный Коэф- Потеря давпагрубкиобъем отсасы- фициент ления в огваемоговоз- гидрав- сосах стандуха,м 3 /ч лическо- ков приго со- минимальобозна-диаметр oi одно- общий против- ном объемечение и или раэме- го пат- от ления отсасываечислоры прямо- рубка станка отсосов мого воздуутольногоха, ПасеченияОтходыМаксимальный Минимальвозможныйная трансвыходотходов, портная скокг/чрость воздухав воздувсегов том ховодах, м/счислепыльРасположение опусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)То же, КПА20-1НожеваяголовкаА-1 0,09 801 801 1,0 74,7 Стружка, пыль 292 58 UСтанок шлифовальныйленточный с ручнымперемещениемстола иутюжка ЩлПС-5ПШлифовальнаялентаА, Б-2 0,18 1500 3000 1,2 19,7 Пыль 3,38 3,38 16 А ®/^^г*г"П.иг.£7"

То же, с механизированнымперемещениемстола и утюжкаШлПС-6То же А, Б-2 0,1J 1500 3000 1,2 19,7 6,7 6,7 16Станок шлифовальныйдвухленточный сконвейернойподачей и протяжнымутюжком ШлПС-9(ШлПС-10)А, Г-2 0,105 х 0,255 1872Б, В-2 0,235x0,255 4248 14 256Д-1 0,14 х 0,2 20161,1 26,8 45 45 16

Продолжение табл. 9.1ТехнологическоеоборудованиеРабочие органыоборудованияПрисоединительные Минимальный Коэф- Потеря давфициентления в oi-патрубки объем отсасываемоговоздуха,м 3 /ч лическо- ков пригидрав- сосах стан-го со- минимальобозна-диаметр от одно- общий против- ном объемечение и или разме- го пат- от ления отсасываечислоры прямо- рубка станка отсосов мого воздуугольногоха, ПасеченияОтходыМаксимальный Минимальвозможныйная трансвыходотходов, портная скокг/чрость воздухав воздувсегов том ховодах, м/счислепыльРасположение опусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)Станок шлифоваль- Шлифовальная А-1 0,3ный широколенточрн т ял сный ШлКб* (ШлК8*)5087 5087 1,1 26,8 Пыль 45 45 16

Станок плоскошлифовальныйтрехцилиндровый с конвейерной подачей ШлЗЦ12-2Шлифовальный А, Б,цилиндр В, Г-40,2 2826 11 304 1,1 41,9 74,9 74,9 16Станок шлифовальныйс дисками и бобинойШЛДБ-4Верхние части А, Б-2 0,05 х 0,15 500 f 25,1шлифовальныхдисков(рабочие)Нижние части В, Г-2 0,05 х 0,15 500 2200 1,2

Продолжение табл. 9.1ТехнологическоеоборудованиеРабочие органыоборудованияПрисоединительные Минимальный Коэф- Потеря давпатрубкиобъем отсасы- фициент ления в отваемоговоз- гидрав- сосах стандуха,м 3 /ч лическо- ков приго со- минимальобозна-диаметр от одно- общий против- ном объемечение и или разме- го пат- от ления отсасываечислоры прямо- рубка станка отсосов мого воздуугольногоха, ПасеченияОтходыМаксимальный Минимальвозможныйная трансвыходотходов, портная скокг/чрость воздухав воздувсегов том ховодах, м/счислепыльРасположение оиусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)Станок шлифовальныйс дисками и бобинойШлДБ-5Шлифовальные А, Б, В,0,075 х 0,2 1080диски Г-4Бобина Д-1 0,06 2044524 1,1 26,8 Пыль 5 5 16_,-. н—ь Г"*1Станок кромкошлифовальныйленточныйШлНСВ*Шлифовальнаялента (приводнойшкив)Шлифовальнаялента (натяжнойшкив)А-1Б-10,140,41200 24001,8 52,21,0 28,91,4 1,4 164ЧИii

Станок для промежу- Шлифовальныйточного шлифования агрегатлакокрасочного покрытияШл2ВА-1 0,1 707 707 1,1 41,9 1 1 16ЖЖ^ЖЖЖЖЖ?/Линия калиброванияи шлифования заготовокмебельныхщитов МКШ-1Шлифовальная А, Б-2 0,47 15 500лента(калибрование)Г 3,2 121Шлифовальная В, Г-2 0,47 15 500 64 000 \ 3,2 121лента(шлифование)Устройство Д, Е-2 0,12 1000для снятияпыли. 3,3 121,8490 490210 210

Продолжение табл. 9.1ТехнологическоеоборудованиеРабочие органыоборудованияПрисоединительныепатрубкиМинимальны л Коэф- Потеря дав-объем отсась- фициепт ления в отваемоговоз- гидрав- сосах стандуха,м 3 / 4 лическо- ков приго со- минимальобозна-диаметр от одно- общий против- ном объемечение и или разме- го пат- от ления отсасываечислоры прямоугольногорубка станка отсосов мого возду-ха, ПасеченияОтходыМаксимальный Минимальвозможныйная трансвыходотходов, поргная скокг/чрость воздухав воздувсегов гом ховодах, м/счислепыльРасположение опусков(план и боковой вид)аксонометрическая схемавоздуховодов (вид срабочего места)Станок полировальныйоднобарабанныйШБПолировальныйбарабанА-1 0,15 1590 1590 1,1 41,9 Пыль: 1,015 1,01519паста № 290 0,829 0,829брусковая паста(в том числелаковая пыль3%; текстильныеволокна10%; паста87%)4Станок для раскроя Поперечные А, Б, В, 0,1 860Г 78,9плит с программным пыли Г, Д, Е,управлением Ж, И,ЦТМФ К, Л-10-Продольная •М-1плита0,18 2747 12 207 1,4 < 76,9 Опилки, пыль 200 17ПродольныйприжимН-1 0,1 86078,9

—оСтанок форматнообрезнойтрехпильныйЦТЗФ-1А, Б-2В-10,1 840 2520 1,3 69,9 То же 56Станок цепнодолбежныйс автоподачейЦДА-4РежущаяцепьА-1 0,1 500 500 1,5 28,7 Стружка, пыль 52 4,2

Продолжение ma6i. 9 !Ti*Mii>,ioi ячеек*'*?оборудопаннсРабочие органыоборудованияПрисоедини гельныенлтру'ишКоэф- Потер» дав»объем о*геаш- фидаетт лева* в отговоз» «драв- «мах ст

№. J. Общие положения 219на выходе из трубопровода равна 1,2кг/м 3 .Начальная плотность, кг/м 3 , воздуха определяетсяпо формулер = Р * + Р бк..н 29,277'где р р-рабочее (каталожное) повышение давлениятягодутьевой машины, Па; р б-среднее барометрическоедавление в летний период Па; Т- абсолютнаятемпература воздуха в начале напорного трубопровода,К.Для трубовоздуходувок повышение температурывоздуха при сжатии принимают равным10-20°.BOOKS.PROEKTANT.ORGБИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХКОПИЙ КНИГдля проектировщикови технических специалистовГлава 10ЭЖЕКТОРНЫЕ УСТАНОВКИ10.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯГазовым эжектором называется аппарат,в котором полное давление газового потокаувеличивается под действием струи другого,более высоконапорного потока. Передача энергииот одного потока к другому происходитпутем их турбулентного смешения.Эжектор прост по конструкции, может работатьв широком диапазоне изменения параметровгазов, позволяет легко регулироватьрабочий процесс и переходить с одного режимаработы на другой.Рабочий процесс эжектора сводится к следующему:высоконапорный (эжектирующий)газ вытекает из сопла в смесительную камеру;при стационарном режиме работы эжектора вовходном сечении смесительной камеры устанавливаетсястатическое давление, котороевсегда ниже полного давления низконапорного(эжектируемого) газа; под действием разностидавлений низконапорный газ устремляется вкамеру. Относительный расход этого газа, называемыйкоэффициентом эжекции Р = G 2/G±,зависит от площадей сопел камеры смешенияF l, F 2, плотности газа и начальных давлений.Изменение поля скоростей эжектирующего иэжектируемого воздуха по длине камеры смешенияпоказано на рис. 10.1.В конечном сечении камеры, отстоящемв среднем на расстоянии 6-10 диаметров камерыот начального сечения, получается достаточнооднородная смесь газов, полное давлениекоторой тем больше превышает полноедавление эжектируемого газа, чем меньше коэффициентэжекции р. Рациональное проектированиеэжектора сводится к выбору таких егогеометрических размеров, чтобы при заданныхначальных параметрах и соотношении расходовгазов получить требуемое давление смесилибо при заданных начальном и конечномдавлениях получить наибольший КПД эжектора.Для уменьшения потерь при смешиваниипотоков эжектируемого и рабочего воздуханеобходимо правильно выбрать скорость подсасыванияпотока в начале смесительной камеры.Отношение п скорости подсасываемогопотока v 2к скорости смешанного потока ы 3принимается 0,4 < п < 0,8 (где 0,4-для эжекторовнизкого давления; 0,8-для эжекторов высокогодавления, работающих на сжатом воздухе.)В вентиляции эжекторы применяются дляудаления из помещений воздуха, содержащеговзрывоопасные или агрессивные пыли, пары,газы, и для отсасывания газов, содержащихтвердые взвешенные примеси, быстро истирающиелопасти вентиляторов, а также для энер-

220 Глава 10. Эжекторные установкиРис. 10 1 Схема распределения скоростей воздуха подлине камеры смешения эжектораа-поле скоростей, б-зона смешения (заштрихованныйучасток)гичного перемешивания воздуха с различнымитемпературами.Принятой единой классификации эжекторовне существует.В зависимости от напора рабочего воздухаэжекторы можно подразделять на эжекторынизкого и высокого давления в зависимости отисточника первичного воздуха.По числу эжекторов, присоединяемых к одномуисточнику рабочего воздуха, эжекторныесистемы разделяют на местные, когда каждыйисточник рабочего воздуха обслуживает отдельныйэжектор, и на центральные, когдаодин источник рабочего воздуха обслуживаетдва эжектора и более.Центральными системами можно удалятьвоздух от местных отсосов, расположенныхв различных выделяемых по вредностям и категорииопасности помещениях.По данным исследований ГИПРОНИИАН СССР, проведенных Д. П. Коневым, установлено,что применение эжекторных системвытяжной вентиляции местных отсосов, включающих100 и более эжекторов с единым центромприготовления эжектирующего воздухав условиях лабораторных зданий, при повышениикоэффициентов эжекции до Р = 10-12, признаноконкурентоспособным и целесообразным.Дальнейшее возрастание коэффициентаэжекции приводит к повышению уровня аэродинамическогошума в обслуживающих помещенияхи увеличению общих затрат.Наибольший КПД имеют эжекторы с коэффициентомподмешивания около 1; при Р > 1КПД эжектора понижается медленно, что позволяетпринимать высокие коэффициенты подмешиванияв эжекторах высокого давления.Снижение Р < 0,5 ведет к резкому падениюКПД установки.В качестве источника первичного воздухадля центральных систем применяется группавоздуходувок, например ТГД-0,6, с возможностьюкаскадного регулирования расхода первичноговоздуха в зависимости от коэффициентаодновременности работы эжекторов.Для снижения потерь в эжекторе необходимопринимать следующие параметры: длинукамеры смешения, равной 6-8 ее диаметров,угол раскрытия диффузора-7°30', отклонениеоси сопла от оси камеры смешения-до 0,5°,срез сопла не должен доходить до камерысмешения на 3-5 калибров сопла.Материал для изготовления эжекторов•должен быть стойким к агрессивному воздействиювнешней среды, перемещаемых химическиактивных сред и веществ, примЖяемыхдля периодической промывки эжектора.При транспортировании воздуха, содержащегопары органических растворителей иливзрывоопасных веществ, конденсат или пылькоторых способны загораться или взрыватьсяиз искры, создаваемой зарядом статическогоэлектричества, эжекторы необходимо изготовлятьиз электропроводного материала и заземлять.10.2. ЭЖЕКТОРЫ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯЭжекторы низкого давления (рис. 10.2),имеющие побудителями вентиляторы производительностью1000-12 000 м 3 /ч, при гидравлическихпотерях во всасывающих сетях 49-294 Па и коэффициенте Р — 1 типизированыи для них выбраны центробежные вентиляторы,выпускаемые промышленностью комплектнос электродвигателем и виброизолирующимоснованием. Типовые эжекторы выбираютпо табл. 10.1, вентиляторы-по табл.10.2, размеры эжекторов-по табл. 10.3. Рабочиечертежи эжекторов разработаны в ТП серии1.494-35, распространяемой Тбилисскимфилиалом ЦИТП.Пример 10.1. Выбрать типовой эжекторпроизводительностью по воздуху 6000 м 3 /чпри сопротивлении всасывающих воздуховодовАр 2= 230 Па.Решение. По табл. 10.1 выбираем эжектор№ 35. По табл. 10.2 ему соответствует вентиляторВ-Ц 14-46-4-01, создающий давление1470 Па.

10.2. Эжекторы низкого давления 221Продолжение табл. 10.1№ эжек­ Объем удаляе­ Рветора мого воздуха,м 3 /чдРэ ДРя АРР13 49 49 94 10,514 98 78 333 29,815 3000 137 78 207 23,916 196 78 245 16,717 245 98 251 31,518 294 98 657 18,619 49 49 349 7,220 98 49 170 1,721 4000 137 78 161 55,722 196 78 521 13,723 245 78 358 10,824 204 98 382 18,225 49 49 221 18,926 98 49 189 21,727 5000 137 78 269 29,428 196 78 463 17,229 245 98 193 33,330 294 98 382 25,2Рис. 10.2. Эжектор низкого давления1 - сопло; 2 -приемная камера, 3 камера смешения; 4 диффузор;rf,-диаметр выходного сечения сопла, d 2~диаметр входав смесительную камеру; d 3-диаметр горловины эжектора;^-диаметр всасывающего воздуховода, d K-диаметр напорноговоздуховода; L, расход эжектируюгдего воздуха; L 2-расход эжектируемого воздуха, / KJMдлина смесительной камеры,/ днф- длина диффузора; Г, Е, Ж, 3, И конструктивныеразмерыТАБЛИЦА 10.1. ДАННЫЕ ДЛЯ ВЫБОРАЭЖЕКТОРА№эжек- Объем удаляеторамого воздуха,м 3 /ч910111210002000р в49981371962452944998137196245294ДРз Д Р„497878989849787878989830014721098389186153402274443173343АР Р7,624,719,830,522,715,327,421,414,622,817,731 49 49 289 11,932 98 49 254 6,433 6000 137 78 277 25,434 196 78 345 21,835 245 78 171 15,936 294 98 191 21,837 49 49 301 10,438 98 49 197 5,239 8000 137 78 238 24,240 196 78 438 18,241 245 98 173 38,442 294 98 190 20,943 49 49 184 9,844 98 49 270 5,645 11 000 137 78 210 25,2 •46 196 78 443 1847 245 78 265 10,848 294 98 470 11,949505152535412 00049981371962452944978787898981473752634231544901,912,98,419,214,1Примечание: р вс-потери давления во всасывающейсети, Па; Др 3-то же, в напорной частиэжектора, Па; Др н-давление, которое может бытьизрасходовано на напорный участок от вентиляторадо сопла эжектора, Па; Д/? р-резервное давление наслучай установки над диффузором выхлопной шахты(на трение в шахте), Па.

222 Глава 10. Эжекторные установкиТАБЛИЦА 10.2. ВЕНТИЛЯТОРНЫЕ АГРЕГАТЫ К ТИПОВЫМ ЭЖЕКТОРАМ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ№эзкек- Произро- Требуемое давле- Обозначение Частота КПД Электродвигательтора дительность, ние, создаваемое вентилятора вращения,м 3 /ч вентилятором. Па мин -1 обозначение мощность,кВт10007507501200135018201820В-Ц4-70-2,5-01В-Ц4-70-2,5-01В-Ц14-46-2-012800280028150,68 4АА63В20,68 4АА63В20,56 4А80В20,550,552,29101112200056811961196156815681960В-Ц4-70-4-03В-Ц14-46-2-01В-Ц14-46-2-01В-Ц14-46-2,5-01В-Ц14-46-2,5-01В-Ц14-46-2,5-011410286028602840284028600,740,560,560,560,560,574А80В44А80В24А80В24A90LA24A90LA24A100SA21,52,22,23341314151617300051011271127137216462254В-Ц4-70-4-03В-Ц 14-46-2-01В-Ц14-46-2-01В-Ц14-46-3,5-011410286028600,780,520,524А80А44А80В24А80В22860 0,65 4A100LB21,12,22,25,519202122232440007647641078164616461960В-Ц 14-46-3,15-01В-Ц14-46-3,15-01В-Ц14-46-4-01В-Ц4-70-4-02В-Ц4-70-4-02В-Ц4-70-4-011400140014252900290029000,680,680,680,750,750,714А80В44А80В44A100LB44A100S24A100S24A100L21,51,5444,25,525262728293050006377841186158815881960В-Ц14-46-4-01В-Ц14-46-3,15-01В-Ц 14-46-4-01В-Ц4-70-4-02В-Ц4-70-4-02В-Ц4-70-4-01950142014252900290029000,680,600,650,760,760,764A100LB64A90LA44A100LB44A100S24A100S24A100U2,22,54445,531323334353660007068531196147014701784В-Ц4-70-5-01В-Ц4-70-5-04В-Ц 14-46-4-01В-Ц14-46-4-01В-Ц 14-46-4-01В-Ц4-70-4-011420142014251450145029600,790,80,690,690,690,774A90L44A90L44A100LB44А112МА44А112МА44A100L22,22,245,55,55,537383940414280006376371196156815681784В-Ц 14-46-5-01В-Ц 14-46-5-01В-Ц14-46-4-01В-Ц14-46-4-01В-Ц 14-46-5-027207201450145014600,70,70,680,680,624A132S84A132S84A132S44AI32S44А132М4447,57,510

10.2. Эжекторы низкого давления 223Продолжение табл. 10.2.№эжек- Произво- Требуемое давле- Обозначение Частота КПД Электродвш ательтора дительность, ние, создаваемое вентилятора вращения,м/ч вентилятором, Па мин ' обозначение мощность,кВт43 608 В-Ц14-46-5-02 720 0,67 4A132S8 444 431 В-Ц14-46-6,3-01 720 0,71 4A132S8 445 11 000 980 В-Ц14-46-6,3-01 730 0,7 4A160S8 7,546 1568 В-Ц14-46-6,3-02 975 0,71 4A160S6 1147 1568 В-Ц14-46-6,3-02 975 0,71 4A160S6 1148 2058 В-Ц14-46-5-02 1460 0,67 4A160S4 1549 568 В-Ц4-70-10-03 600 0,69 4A132S6 5,550 1176 В-Ц14-46-8-01 730 0,57 4A200L8 1551 12 000 1176 В-Ц14-46-8-01 730 0,57 4A200L8 1552 1548 В-Ц14-46-6,3-02 975 0,68 4А160М6 1553 1548 В-Ц14-46-6,3-02 975 0,68 4А160М6 1554 2078 В-Ц14-46-5-02 1465 0,67 4A160S4 15ТАБЛИЦА 10.3. РАЗМЕРЫ ТИПОВЫХ ЭЖЕКТОРОВ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ, ММ (СМ. РИС. 10.2)№ эжек - d, d 2 d. d A

224 Глава 10. ЭжекторнъГе установкиПродолжение табл. 10.3№эжек- rfj d 2d 3d^ d BCrf H/ кам/ дифГ Е Ж 3 И К Л М Нтора25 258 578 463 1640 3370 129 516 645 721526 234 523 419 1480 3810 117 468 585 743527 211 470 376 800 560 500 1320 4240 106 422 500 500 528 1000 1000 560 764828 . 200 446 357 1255 4430 100 400 500 774529 190 422 339 1195 4610 95 380 475 784030 185 408 328 1140 4720 93 370 463 788331 283 634 507 1790 2930 142 566 708 698832 257 574 461 1630 3390 129 514 643 722333 231 516 412 800 560 500 1450 3880 116 462 500 500 578 1000 1000 560 744834 219 488 392 1385 4080 ПО 438 548 757335 211 470 376 1320 4240 106 422 528 764836 200 466 367 1330 4330 100 400 500 772037 329 732 585 2050 3150 165 658 823 785338 297 662 531 1870 3690 149 594 743 813339 267 595 475 900 710 560 1670 4250 134 534 560 560 668 1120 1120 710 841840 253 565 452 1590 4480 127 506 633 853341 239 535 427 1500 4730 120 478 597 865742 241 516 412 1450 4880 116 462 577 873743 366 820 655 2310 3450 183 732 915 873544 332 742 595 2100 4050 166 664 830 904045 298 666 532 1000 800 630 1870 4680 149 596 630 630 746 1260 .1260 800 935646 283 632 507 1790 4930 142 566 708 948847 272 607 485 1700 5150 136 544 680 959048 259 585 462 1625 5380 130 518 647 971249 402 895 715 ' 2500 2850 201 804 1005 857550 342 770 617 2200 3830 171 684 855 910551 326 727 582 1000 800 710 2050 4180 163 652 710 710 815 1420 1420 800 926552 309 690 552 1950 4480 155 618 773 942353 293 653 522 1830 4780 147 586 733 956354 282 634 506 1800 4940 141 564 705 9665Согласно табл. 10.1, Ар п= 171 Па можетбыть израсходовано в напорной сети от вентиляторадо сопла эжектора; Ар ъ= 78 Па-располагаемоедавление на преодоление сопротивлениянапорной части эжектора и Д/> р=; 15,9 Парасполагаемоерезервное давление на преодолениесопротивления трению в выхлопной шахтев случае необходимости ее установки. Размерыэжектора № 35 определяются по табл. 10.3и рис. 10.2. Если типовые эжекторы не могутбыть применены для заданных условий, торасчет рекомендуется производить по методуП. Н. Каменева. Расчетная схема приводитсяна рис. 10.3.Значения коэффициентов восстановлениядавления

10.2. Эжекторы низкого давления 225Рис. 10.3. Расчетная схема эжектора низкого давления а)Г,а-при скорости эжектируемого воздуха в сечении /-/ v 2> 0; Q. У у а 1 ^а / /б-то же, и 2= 0 £ —*~Т~У L"T=~»/£ р/— —" \ I/.'5) I F bUi1смТАБЛИЦА Ю.4. КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ

226 Глава 10. Эжекторные установкиПродолжение табл. 10.5№п. п.1011121314151617181920212223242526272829303132333435Определяемая величина и расчетная формулаСкорость подмешиваемого потока v 2— nv' 3Площадь выходного сечения насадка f x== L\/ VlДиаметр выходного сечения насадка а х== Wy/KПлощадь кольцевого сечения между стенкойсмесительной камеры f 2= L 2/v 2Площадь сечения в начале смесительной камеры^= f x+f 2Диаметр начала смесительной камеры d 2== U3v£Площадь горловины эжектора/ 3= ^э/^'зДиаметр горловины эжектора d 3= 1,13 yjf 3Длина смесительной камеры / кам= 8 (d 3— d x)Потери давления на трение в смесительнойкамере Д/? кам= / кам,где R 2и 7? 3_ с о пР о т и в л е н и е в начале и концесмесительной камеры, Па на 1 м длины камерыДиаметр устья 4 диффузора принимаем из условияскорости v A= 6 -f- 12 м/сДлина диффузора / диф= 10(rf 4- d 3)Потери давления на трение в диффузореЛ - ^ + ^4 ,Лд/>диф — ~и*'где R 4- сопротивление трению в сечении концадиффузора, Па на 1 м длины диффузораСуммарные потери напора в напорной частиэжектораА/З = ДРднф + Д Лам + ЬрдинВысота цилиндрической части сопла Г = 0,5^Высота конфузора сопла Е ~ 2d xРадиус закругления напорного воздуховодапри входе в приемную камеру г к, d u, гдеd H- диаметр напорного воздуховодаСкорость эжектирующего воздуха в напорномвоздуховоде v H= L\ (0,785^)Расстояние от центра напорного воздуховодадо низа приемной камеры 3 — d HДлина конфузора приемной камеры И = 2,Sd xВысота приемной камеры К = Ж + 3 = 2d HДиаметр приемной камеры Л — К = 2d uДлина диффузора приемной камеры М = d BCСкорость эжектирующего воздуха во всасывающемвоздуховоде v BC— L 2/(0,7%5dl c)Динамическое давление в кольцевом сечениикамеры Ар аян2= 0,6и|Вакуум в начале смесительной камерыАД», = A Pl + А Рт»2Потеря давления в напорной сети до насадкаАд,Динамическое давление в выходном сечениинасадка А^дин1= 0,6и]Полное давление, создаваемое вентиляторомА/? „ = 1,15Д/> + А/> - А/>0,4-36,72= 14,7 м/с3,89/58,75 = 0,066 м 21,13^/0,066 = 0,29 м3,89/14,7 = 0,26 м 2Решение0,066 + 0,26 = 0,326 м 21,13^0,326 = 0,64 м7,78/36,72 = 0,21 м 2l,13 v/oi2l = 0,52 м8(0,52-0,29)= 1,84 м2,7 + 17,5 1,84= 18,6При скорости 8,9 м/с принимается диаметр0,63 м10(0,63 -0,52)= 1,1 м17,5 + 1,1 1,1 = 10,23 Па10,2 + 18,6 + 47,5 = 76,3 Па0,5 0,29 = 0,1452-0,29 = 0,58Принимаем 0,63 м3,89/(0,785-0,63 2 )= 12,5 м/с0,63 м2,5-0,29 = 0,732-0,63 = 1,262-0,63 = 1,26Принимаем 0,63 м3,89/(0,785-0,63 2 )= 12,5 м/с0,6 14,7 2 = 129,6 Па400+ 129,6= 529,6 ПаПо расчету воздуховодов 550 Па0,6-58,7 2 = 2067,4 Па1,15-2067,4 + 550 - 529,6 = 2398 Па

10.3. Эжекторы высокого давления 227Продолжение табл. 10.5№п. п.Определяемая величина и расчетная формулаРешение36 Полное давление у выхода из насадка Ар г= 4Рдии1 ~ A PB*K37 Статистический КПД эжектораL 2(Ap 2+ Л/ч)Лстv F 2=— 100L\A PlК установке принимаем радиальный вентиляторВ-Ц14-46 №5 «=1560 мин -1 ; Н == 2400 Па с электродвигателем 4А160М4, N == 18,5 кВт, п = 1500 мин -1 .10.3. ЭЖЕКТОРЫ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯЭжектирующие аппараты высокого давленияклассифицируют по степени сжатия (отношениюконечного давления смеси р 0к начальномуэжектируемому р И) и степени расширениярабочего потока (отношению начальногодавления перед соплом р рк конечному засоплом р ии разделяют на три группы:газоструйные компрессоры, имеющие большуюстепень расширения и умеренную степеньсжатия (2,5Э= р с/р я> 1,2);газо(паро)струйные эжекторы, имеющиебольшую степень сжатия при большой степенирасширения;газо(паро)струйные инжекторы, имеющиебольшую степень расширения и малую степеньсжатия (pjp a^ 1,2).Вторую группу аппаратов применяют дляподдержания глубокого вакуума; при степенисжатия р с/р н> 2,5 их применяют в конденсационныхустановках паровых турбин и в пароэжекторныххолодильных установках. Оптимальнойдля них является коническая камерасмешения. Информация о рекомендациях порасчету, типах эжекторов ЭП-2-400-3, ЭП-3-600-4, ЭП-1-600-3, ЭЖ-А, ЭЖ-Б, ЭЖ-Д, ЭЛ-1,ЭЛ-4, ХЭ-11-90, ХЭ-25-220, ХЭ-40-350 иХЭ-700-550 приведена в «Теплотехническомсправочнике». Т. I (под общей ред. Юреневаи Лебедева).-М.: Энергия, 1976. Пароструйныеэжекторы выполняют одно-, двух- и трехступенчатыми.Расчетное минимальное (избыточное)давление пара в типовых эжекторах составляет5-16 МПа, а количество отсасываемоговоздуха - от 1,Г Ю - 3 до 0,3 кг в 1 с.2067,4 - 529,6 = 1537,8 Па3,89 (400 + 80)100 = 31,2%3,89-1537,8В вентиляционной практике чаще применяютэжекторы третьей и первой групп, конструктивнаясхема которых при работе на сжатомвоздухе одинакова (рис. 10.4.).Сечение / 4является конечным сечениемприемной камеры и начальным сечением камерысмешения. Основная часть этой камерыцилиндрическая с сечением / 3< / 4.При отсосе объемов эжектируемого воздухадо 0,3 м 3 /с применяют эжектор высокогодавления с боковым подводом эжектирующегопотока (рис. 10.5). Скорость выхода воздуха изсопел эжекторов, работающих на сжатом воздухепри давлении более 10 5Па, ориентировочнопринимается равной 320 м/с, а диаметр,мм, выходного отверстия сопла определяетсяпо формуле(*! = 0,0584 V**!, (ЮЛ)где G x-массовый расход воздуха через сопла, кг/с.Диаметр, мм, начального отверстия смесительнойкамерыd 2= 7(0,001^ + 0,004) 2 + l,085G 2/i> 2, (10.2)где G 2и v 2-массовый расход и скорость эжектируемоговоздуха:G 2= G 1(3. (10.3)Диаметр выходного отверстия смесительнойкамеры J 3определяют по номограммам,приведенным на рис. 10.6 или 10.7. Этот диаметрявляется функцией суммарной массы воздухаи скорости воздуха в конце смесительнойкамеры v 3.Скорости воздуха у 2и и 3, а также коэффициентэжекции Р находят по номограмме,представленной на рис. 10.8, исходя из суммарнойпотери давления в сети Ар 2+ Ар г, Па.При составлении номограмм принято:давление сжатого воздуха перед эжектором9,8-10* Па при Г- 291 К;

228 Глава 10. Эжекторные установки^ oj м (О ^5 -

10.3. Эжекторы высокого давления 22910096928884-80-767268-64.60.56-52-48-Н-40-36-32-8 -654I 4-80- —100--76--72--6428гчл20-18 -16-14-12-10--60--52-24-20•16-95- -12—60•68- ~—85--75--56--52-•48-•4U--40--56-•28--90--80--70--65--55-50'-2013V-14•1516-17-18-19-20-21-22-2324-26283052-35-40.45-50• 5J•60•70'80Рис. 10.4. Схема эжектора высокого давления/-рабочее сопло; 2-приемная камера, 5-камера смешения,4 -диффузор, /-рабочий поток; //- эжек гирующий поток;Ш- смешанный потокРис. 10.5. Эжектор высокого давления• 50--45-'^40-35-•25-/-насадка (сопло), 2-камера смешения, J-диффузор D,-диаметр воздуховода эжектирующего воздуха,

230 Глава 10. Эжекторные установкиТАБЛИЦА 10.6. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.3№ Определяемая величина и расчетная формулап. п.Решение1 Расход удаляемого воздуха G 2— L 2p 2,где р 2-плотность удаляемого воздуха, кг/м 32 Суммарная потеря давления р еум= Ар 2+ Ар 33 Скорости v 2, v 3и коэффициент эжекции (3определяем по номограмме (см. рис. 10.8)0,0416-1,18 = 0,049 кг/с167 + 167 = 334 Паv 2— 46,8 м/сv 3— 58,5 м/сР = 22,50,049/22,5 = 0,002 кг/с4 Массовый расход рабочего (эжектирующего)воздуха [см. формулу (10.3)]5 Общий расход смеси воздуха G 3= G x+ G 26 Диаметр выходного отверстия смесительнойкамеры d 3определяем по номограмме (см.рис. 10.6) по данным v 3и G 30,049 + 0,002 = 0,051 кг/с0,031 м7 Диаметр выходного сечения соплаJ = 0,0584 ^/G~0,0584^0,002 = 0,0026 м8tДиаметр входного отверстия смесительнойкамерыd 2= J (0,001 d 1• Ю - 3 + 0,004) 2 + l,085G 2/i> 2V( 0 ' 0 0 1 0,0026-10~ 3 + 0,004) 2 +9 Длина камеры / кам= 8 (d 3— d x)10 Диаметр выхлопной трубы за диффузоромaf 4=l,04VG^411 Длина диффузора / днф= 8 (rf 4- d 3)+ 1,085 0,049/46,8 = 0,0335 м8(0,031 - 0,0026) = 0,227 мПринимаем v 4= 5 м/с, тогда 1,04 хх ,/0,051/5 = 0,101 м8(0,101 - 0,031) = 0,56 мТАБЛИЦА 10.7. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.4№п. п.Определяемая величина и расчетная формулаРешение1011Секундные расходы воздуха:l\ = L 2/3600M = L|/PL\ = L 2+ L\5Конструктивный параметр F = 3,42(3 'Характеристика давления а = 1,722|3 1,62Ориентировочное значение динамическогодавления на срезе сопла А/? дин1= (Ар 2+ Ар 3)аДополнительное давление, создаваемое эжектором,вследствие неравенства давлений в потокахA/v n= 0,198 A/Vi/F 1 - 04Наивыгоднейшее соотношение п = v 2/v' 3призаданных £, 2, ££, 3и Р (определяется по номограмме)Скорость воздуха после смешения потоковв эжектореД /Ар 2+ Дрэ ~ А^доп" 3 V3V(i+^ 2)[i-(i+^ 2)(i + ^ 3)" 2 ]и его динамическое давление А/> дин3= puf/2Диаметр цилиндрической камеры смешенияd 2= d 3= \,mJL e 3/v 3Средняя по количеству движения скоростьв конце смешивания v 3= (1 + H£, 3)v 3Скорость подмешиваемого потока v 2— яг' 3и его динамическое давление Ар ДИн2— ри 2 /2Скорость воздуха на выходе из сопла^ ( l + P-ttPKaи его динамическое давление Ар дяи1= pv\/2200/3600 = 0,565 м 3 /с0,565/10 = 0,0565 м 3 /с0,565 + 0,0565 = 0,6215 м 3 /с3,42-10 1 -" = 76,61,722-10 1 - 62 = 72(250 + 150)72 = 28 800 Па0,198-28 800/76,6 1,04 = 600 Па0,65129 / 250 + 150-60' V 1,45(1 -1,08 -1,45- 0,65 2 )1,2-33,96 2 /2 = 692Па1,128^/0,6215/33,96 = 0,152 м1,45-33,96 = 49,24 м/с0,65-49,24 = 32 м/с1,2-32 2 /2 = 614Па(1 + 10 - 0,65-10)49,24 = 220 м/с1,2-220 2 /2 = 29040 Па33,96 м/с

Продолжение табл. 10.7№п. п.Определяемая величина и расчетная формулаРешение1213141516171819202122*232425*Диаметр выходного отверстия сопла4, с= 1,128 УЙТ^1,128^/0,0565/220 = 0,018 мУточняем конструктивный параметрF = (d 2/d BC) (0,152/0,018) 22 = 71,3Длина камеры смешения / хам= 8^/ кам80,152 = 1,216 мПотери давления на трение в камере смешенияДЛам = (*2 + ЛзКамА(45,5 + 50,8) 1,216/2 = 58,6 Пагде R 2и R 3-сопротивление трению при af 3, v 2и У 3соответственно на 1 м длины (принимаютсяпо данным для расчета воздуховодов)Диаметр выходного отверстия диффузораflf 4= 1,128JL%jv x, где и 4-принимается из 1,128 ^0,6215/10 = 0,281 мусловий обеспечения необходимой скоростивыброса (обычно и 4= 10 м/с), и динамическоедавление в нем Ар дт4= pvl/21,2-10 2 /2 = 60ПаДлина диффузора / диф= 10 (d 4- й ъ)10(0,281 -0,152)= 1,29 мПотери давления на трение в диффузореA/W = ( R 3 + ^4)/диф/2, где R 4-аналогично (50,8 + 3,8)1,29/2 = 35,2 ПаЛ 3при v 4и d 4Суммарные потери давления в напорной 58,6 + 60 + 35,2 = 153,8 Па (соответствуетчасти эжектора Ар ъ- Др жвм+ Ар ЯИя4+ А/? дифпринятому в условии Ар 3= 150 Па)Диаметр корпуса эжектора D 0= \,И&у/Ь 2^0, 1,128^/0,565/6,5 = 0,315 мгде v 0-скорость подсасываемого воздухав корпусе (принимается как скорость в воздуховодахv 0х 5 -г- 8 м/с)Длина конфузора / хl,5D f1,5 0,315 = 0,44 мРасстояние от сре,за сопла до начала камерысмешения h = 4d BC4-0,018 = 0,072 мВакуум во вторичном потоке в начале смешивания&р вак= Ар 2+ Д/? дин2250 + 614 = 864 ПаПолное давление на срезе сопла4Pl = Д^дин1 А- Р Вах29040-864 = 28176 ПаСтатический КПД эжектора0,565(250 + 150 + 60) __ L\ {Ар 2+ Ар 3+ Ар ДОП)Л с тL\A Pl0,0565 -28 176 ~ 0,1632* Пункты дополнены Д. П. Коневым.Примечания: 1. В случае округления значений диаметров d 2, d b, d 4и d BCнеобходим пересчет дляопределения их истинного значения.2. В случае, если Ар 3(п. 20) не соответствует принятому в условии, следует повторить расчет, начинаяс п. 4 и приняв Ар 3, близкое к полученному.ТАБЛИЦА 10.8. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.5№п. п.Определяемая величина и расчетная формулаРасходы рабочего и эжектируемого потоков:G p= G c/(l + P);G„ = PG pОтношение удельных объемов при одинаковыхгазовых постоянных и теплоемкостях потоковТемпература смесиТ р+ РГ Вт = 1+Р16/(1 +4) = 3,2 кг/с4-3,2 = 12,8 кг/с981 000 300 _7,598 100 400 "400 + 4-3001 +4Решение320 К

Продолжение табл. 10.№п. п.Определяемая величина и расчетная формулаРешениеОтношение удельного объема смеси к рабочемугде д-константа, равная 0,07-0,09; й^-выходнойдиаметр сопла11 Диаметр свободной струи на расстоянии / с1отвыходного сечения сопла при р > 0,5af 4= 1,55^(1 + р)12 Длина конического участка перед цилиндрической981000 320v Pр ет р98100-1,1400предварительно зададимся р с= 1,1 р я, посколькур сзаранее неизвестно; см. п. 2)Характеристики газов:коэффициент П ря= pjp p98100= 0,1Параметры А., е, q при расчетном 77 (определяемпо газодинамическим таблицам)Приведенное отношение давления Я р* = г/К,где г = 0,742 (для воздуха)Критическая скорость рабочего потока газа,представляющая собой действительную скоростьгаза и равная местной скорости звукаv p* = y/2K/{K + \)jRT p'2-1,4/(1,4+Критическое сечение рабочего сопла3,2-366Л и= 0,193;9р>н= 0,519;е р* = 0,6340,742/1,4 = 0,5281)^287-400 = 366 м/с1,62-Ю -3м1,4-0,528-9810001,13^/1,62-10~ 3= 0,045 м0,00162 = 0,00313 м20,5191,13^/0,00313 = 0,063 м0,95 0,975 0,519 = 0,48;0,95 0,975 + 0,193 0,5 хL\0,9х 7,25(1 + 4) 2- (0,975-0,925 - 0,5) хх 7,5-4 2 = -25,10,193/ 1 .2- -—-0,5 7,25(1 + 4 2 ) = 82,5v0,519 \0,9 ' '/ 3_ 25,1 + ^25,1 2 - 4-0,48-82,5j>~ 2-0,48f 3= 48 -0,00162 = 0,74 м 21,13^0/74 = 0,315 м0,063 = 0,79 м1,55-0,063(1 +4) = 0,49 м0,49-0,315 = 0,175 м48

Ю.З, Эжекторы высокого давления 233Продолжение табл. ЮЛ1315н. н.Опрелеляемая величина и рл^чогмая форм>::аРассюяиие от ныходною сечения районе! о сопладо входного сечения цилиндрической камерысмешения / с- / с2-t- /,,0,175 -г 0,79 = О.Ч65 мДлина цилиндрической камеры смешения4 Г- (6-: 10) rf, ' 7 • 0.315 = 2,205 мКонструктивные ра «меры (в мм), JSC ijj ZZG5 Lg1617*н\РцДлина диффузора при угле раскрытия а = 8 sd* ~~ d %2tg(a.2tДостижимое давление сжатия [к определяется поперепаду Л//, и начальному />„:р ы2{К р+ 1}п РлЯ0,9-0,315— — = 4,13 м2-0,(371,4 1 0,95 2 -0,975*-1,7'2 (1,4 + 1) 0.17Т~ л \ „ ~~/Т " ТУ. " Г "" """" ~Т~ ~I - - 0.5 J ••- (1 -г рГ - 1ф 7ф 4- 0.5J—"мр-\о 3/ У, I-A /n* Uх (1 +. 4) 2- (0,975-0,925 - 0,5) х0,122х 7,5-1,04 -4 2коэффициент К р— & — 1.4.Отношение /V7 J H- 1 + -'Vv/V откуда/\ • Р„(1 + Д/\ л,»Давление эжек тируемою потока р 2во входномсечении цилиндрической камеры смешения присверхкригической сгепеии расширения рабочеюпотока определится по перепаду Лр хи начальномур пК 21 4-01'''''= 1 12298 1

ТАБЛИЦА 10.9. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.6№ Определяемая величина и расчетная формула Решениеп. п.1 Давление в камере эжектора Pl=p 6- Н х99 250 - 29 300 = 69 950 Па = 69,95 кПа2 Критическое давление пара в узком сечении соплар кр= 0,546/? 00,546 • 1 275 000 = 69400 Па = 69,4 кПа3 Энтальпия пара при расширении по адиабате докритического давления (по диаграмме I-S) I = 2 945 000 Дж/кг = 2945 кДж/кг4 Адиабатический перепад тепла до критическогодавления А/« = 1 0- /* д3095 - 2945 = 150 кДж/кг5 Энтальпия в конце адиабатического расширениядо давления в камере смешения^ (по диаграмме67I-S)1\ я = 2518 Дж/кгОбщий адиабатический перепад Д/^д = / 0— /1 Д 3095 — 2518 = 577 к Дж/кгДействительные перепады тепла с учетом потерьв сопле при е =0,1:1М кр= Д/;»(1 - Е,)150(1 - 0,1) = 135 кДж/кгМ 2= МТ(\ - Еу)577(1 - 0,1) = 519 кДж/кг8 Действительная энтальпия пара в критическомсечении 1 кр= 1 0- А/ кр3095 - 135 = 2960 кДж/кг9 Действительная энтальпия пара на выходе. изсопла 1 г= 1 0- М г3095 - 519 = 2576 кДж/кг10 Скорость в критическом сечении v = Ку/А.1 кр, 44,7^135 = 517 м/сгде К = 44,7, скорость на выходе из сопла11v l= K y/IF l44,7^519 = 1020 м/сУдельный объем пара V Kpв узком (критическом) V Kp= 0,35 м 3 /кгсечении сопла при р кри / определяем (по диаграммеI-S)12То же, в выходном сечении соплаV= 2,28 м 3 /кгДинамический напор эжектирующей струий г= »?/(2К)1020 2 /(2-2,28) = 22 800 Па = 228 кПа13/>, Т 069,95 273Плотность эжектируемого воздуха р 2= р 0, 0,131 = 0,0843 кг/м лр 0Т 2101,3 293где р 0= 0,131 кг/м 3 -плотность при нормальныхусловиях (Т 0= 273 К и р 0= 101,3 кПа); Т 2== 293 К - температура эжектируемого воздуха14 Конструкцию эжектора выбираем с использованиемскорости эжектируемого воздуха п > 0и с диффузором, имеющим коэффициент восстановлениядавления ф = 0,8. Находим гп оп= h v/H x228/29,3 = 7,7615 При давлении в камере смешения р гзадаемшесть режимов в интервале температур смеси от363 до 413 К и сводим расчет в следующемпорядке в табл. 10.10.Расчетный режим:15.1. По данным величинам р 1и Т' 2по диа- р 2= 0,0843грамме I-S находим 1\ и V (строки 1-4) ш оп= 7,76Т 2= 403 К15.2. Рассчитываем плотность пара и воздухав смеси (строки 5, 6)15.3. Используя уравнение теплового балансаопределяем коэффициент эжекций Р (строка 7) Р = 2,2115.4. Находим отношения плотностей (строки 8, р\ = 0,03849), необходимые для вычисления m (строка 10) р' 2= 0,0616р, = р кр= 0,044715.5. По изменению m от 13,47 до 6,83 определяемрежим со значением т, близким оптимальному15.6. Режим 5 берем за расчетный и проводимдальнейшие подсчеты размеров эжектора дляэтого режима16 Величина и, характеризующая, как и величина т,отношение скоростей после их смешения (приК = 0 ) П =1Л!(?1_^Л 2-W/jMgg_ 0.843 \2 \р2 р'гР 2 / 2 \0,0616 0,0384-2,21/

Продолжение табл 10 9№п. п.Определяемая величина и расчетная формулаРешениеPiP17 КПД эжектора ц =р 2т18 Расход пара G 1= G 2/p19 Площадь сопел в узком критическом сечениии на выходе f=G^ V/v0,0447 2,210,0843 7,760,1510,417/2,21 =0,189 кг/с0,189 0,354, = — = 0,000128 м 20,189-2,282021222324Выберем конструкцию эжектора по схеме многоструйного(с шестью соплами) расположения поокружности. Диаметр каждого сопла в критическоми выходном сечениях D = /1бяДлина расширяющейся части сопла при углерраскрытия а с= 6 град / в=2tg(o c/2)Площадь сечения в горловине / 3= mf^, диаметрдиффузора в горловине £> 3— чА/з/ 71Диффузор переходит в трубу диаметром £> 4== 0,2 м (выходной)Длина диффузора при угле раскрытия а р= 8 градL=_ D *~ D *2tg(a p/2)При диаметре центровой окружности располоziDt+lb+ Uжения сопел D 0= ,где z-число сопел; 8-толщина стенки соплав конце расширения; D x-диаметр сопла на выходе,/j - расстояние между соплами; расстояниеот сопла до цилиндрического смесительногоD 3- D 0- D xучастка /t = —— ; здесь ©половинаугла раскрытия струи при давлении в камересмешения:PJ, кПа 0, град р 1, кПа 0, град4-1284» = г , ,* , ^ = °' 0052 мр6-3,14-10 64-4226-3,14-10 60,0095 - 0,00522tg30,0095 м0,041 м7,76-422-10" 6 = 0,0032 м 2^/0,00327- 4/3,14 = 0,0645 м0,2 - 0,0645 0,97 м2-0,076(9,5-10" 3 + 21 + 1,05-10- 2 ) = 0,042 м;0,0645 - 0,042 - 0,00952 0,1460,045 м252698,07 9,5 49,03 7,288,26 9,1 39,23 6,778,45 8,7 29,42 6,068,65 8,3 19,61 5,158,84 7,8 9,81 4,3Расстояние от сопла до диффузораD-x ( . _ т — ярh+h 121 + Р - «РУ 'длина цилиндрического смесительного участкаДиаметр коллектора на уровне выходного сече-/4ния сопел D K=/-(/! +f 2),\ кгде/ 2=/ 3/л =0,00327/0,55 = 0,00595 м 20,0645/ 7,76-0,55-2,21'12V1 +2,21 -0,55-2,216= 0,23 м0,23-0,045 = 0,185 м(0,000422 + 0,00595) = 0,09 м3,14

ТАБЛИЦА10 10 РАСЧЕТ РЕЖИМОВ ПАРОВОЗДУШНОГО ЭЖЕКТОРАПараметр Расчетная формула Расчетный режим1. Давление в камере смешения р 1, кПа Задаемся согласно пункту 1 табл. 10 9 69,95 69,95 69,95 69,95 69,95 69,952. Температура смеси Г 2, К Задаемся 363 373 383 393 403 4133. Теплосодержание пара в смеси 1\, По диаграмме I-SкДж/кг26,6 26,8 27 27,2 27,35 27,54. Удельный объем пара V\, м 3 /кг По диаграмме I-S при Т" 2и р 1 2,37 2,45 2,54 2,60 2,66 2,745. Плотность р хпара Pi =* 9,8 V\ 0,043 0,0417 0,0402 0,0393 0,0384 0,03746. Плотность воздуха в смеси при р 1Т 0Т' 2и Р1Р2 = Ро-^гРо 1 20,0685 0,0607 0,065 0,0632 0,0616 0,0602v 2 17 Коэффициент эжекции Р, кг/кг (из 1 0— 1\ — Ауравнения теплового баланса) 2 9,8 (2 — ф) (1 + Р)-рс 2 (Т' 2 -Т 2 ) = 05,38 4,26 3,48 2,78 2,21 1,698. Отношение плотностей Pi/pi9. То же, р^ргPi/Pi = Ркр/Pi. г Д е Рк Р= 0,0447Pl/P2 = Ркр/21,04 1,07 1,11 1,14 1,16 1,200,654 0,672 0,688 0,707 0,725 0,74310. Величина т, характеризующая отно- m = (2 — ф)[2р 1/р1 +шение скоростей движения эжекти- + Э(Pi/р'г + Pi/pi)]рующей и эжектируемой сред приК = 013,47 11,46 10,2 8,9 7,76 6,83

10.3. Эжекторы высокого давления 1Ъ1200Рис 10 9. Многоструйный эжектора схема аппарата, б-элементы сопла, сопловой головкц иколлектораПример 10.4. Требуется рассчитать параметрыэжектора для удаления воздуха L 2== 2000 м 3 /ч при сопротивлении всасывающейсети А/? 2= 250 Па и при сопротивлении нагнетательнойсети А/? 3= 150 Па. Коэффициентэжекции Р = 10. Коэффициенты сопротивленияэжектора £ 2= 0,08, S^3M5.Решение. Расчет примера выполняется методомрасчета эжекторов, разработанногоП. Н. Каменевым и дополненного сотрудникомГИПРОНИИ АН СССР Д. П. Коневым. Данныерасчета сводим в табл. 10.7.Пример 10.5. Выполнить расчет основныхгеометрических размеров газоструйного эжекторадля следующих условий. Рабочая и эжектируемая(удаляемая) среда-воздух; р р== 981 000 Па; Т р= 400 К, р И= 98 100 Па; Г н== 300 К; К = 1,4; R = 287 Дж/(кг • К); производительностьпо удаляемой смеси G c= 16 кг/с;коэффициент эжекции равен 4. Для прочностныхрасчетов следует определить достижимоедавление сжатия, а также давление эжектируемогопотока при сверхкритическом расширенииво входном и выходном сечениях цилиндрическойкамеры смешения эжектора.Решение. Расчет осуществляем с использованиемгазодинамических таблиц по аналитическимзависимостям для струйных аппаратов,приведенных в работах Е. Я. Соколоваи Н. М. Зингера. Результаты расчета сводимв табл. 10.8.В заключение приведем методику расчетамногоструйного эжектора на примере работыпарового эжектора по удалению воздуха послесистемы пневматического золоудаления. Данныйслучай расчета характеризуется неизотермическимпроцессом.Пример 10.6. Рассчитать паровой эжектор,отсасывающий воздух после системы пневматическогозолоудаления для следующих условий.Расход отсасываемого воздуха G 2= 0,417кг/с; температура отсасываемого воздуха Т 2== 293 К; барометрическое давление р ъ= 99 250Па; сопротивление системы Н х— 29 300 Па;давление свежего пара перед соплом р 0== 1275000 Па; температура свежего пара передсоплом 7^ = 598 К; энтальпия пара передсоплом / 0= 3 095 000 Дж/кг.Решение. Расчет выполнен по методике,предложенной В. А. Успенским. Результаты решениясводим в табл. 10.9 и 10.10.По приведенному расчету примера 10.6предложена одна из конструкций эжекторас обтекаемыми формами сопловой головкии коллектора (рис. 10.9).

Глава 11КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ СИСТЕММЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИИИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХАИ УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ОБОРУДОВАНИЯ11.1. КОМПОНОВКА ВЕНТИЛЯЦИОННЫХСИСТЕМ И ОБОРУДОВАНИЕ КАМЕРА. Приточные и вытяжные камерыПриточные и вытяжные камеры в производственныходноэтажных зданиях рекомендуетсяразмещать внутри помещений, на антресолях,этажерках, в межферменном пространствеи на кровлях. Приточные камеры следуетрасполагать с учетом забора воздуха из незагрязненныхзон и исходя из минимальныхприведенных затрат. Приточные камеры и кондиционерыв общественных и административныхзданиях, а также во вспомогательных помещенияхпроизводственных предприятий следуетпроектировать в нижних частях здания(преимущественно в первых этажах), вытяжныекамеры-в верхних частях здания (верхние этажи,чердаки). В многоэтажных зданиях с большимколичеством вентиляционных систем рекомендуетсяустраивать технические этажи.Агрегаты приточных и вытяжных вентиляционныхсистем не следует располагать в однойкамере. Указания по размещению и устройствукамер, обслуживающих взрывоопасныепомещения, приведены в кн. 2.В производственных и общественных зданиях,где устанавливается вентиляционное оборудованиедля пяти и более систем, необходимопредусматривать помещение для ремонтаоборудования, а также для регенерации маслафильтров, если отсутствуют централизованныеремонтные мастерские или центральные установкидля регенерации масла.В помещениях для вентиляционного оборудованияи кондиционеров при необходимостидолжен быть предусмотрен подвод и отводводы для промывки оборудования и полов.При компоновке вентиляционных системи размещении камер следует руководствоватьсяследующими соображениями:радиус действия систем должен быть оптимальнымкак по технико-экономическим, таки по конструктивным соображениям (50-60 м);вентиляционные системы должны обслуживатьпомещения, близкие по характеру производстваи метеорологическим условиям;недопустимо объединение вытяжных устройств,отсасывающих пыльный и влажныйвоздух, легкоконденсирующиеся пары и пыль,ядовитые вещества и другие вредные выделения,при смешении которых создается ядовитая,воспламеняющаяся или взрывоопасная механическаясмесь, а также горючие веществаи газы (например, отсосы от масляных ванни термических печей);необходимо учитывать противопожарныетребования, приведенные в кн. 2.При проектировании камер должны предусматриваться:лестницы, площадки, а также люки и дверидля доступа к оборудованию и трубопроводам,требующим обслуживания;передвижные или стационарные подъемнотранспортныесредства (например, блоки, тали,монорельсы, а в отдельных случаях для громоздкогооборудования краны);электрическое освещение помещений камери секций, а также помещений для размещенияоборудования вентиляционных системи кондиционеров.Высота помещения, предназначенного дляразмещения вентиляционного оборудования,должна приниматься не менее чем на 0,8 мбольше высоты оборудования, но не менее1,8 м от пола до низа выступающих частейкоммуникаций и оборудования в местах нерегулярногопрохода обслуживающего персонала,и не менее 2 м-в местах регулярногопрохода людей.Ширина прохода для обслуживающегоперсонала между выступающими частями оборудования,а также между оборудованием истенами или колоннами должна предусматриватьсяне менее 0,7 м.

11.1. Компоновка вентиляционных систем 239Б. ВОЗДУХОВОДЫ ТАБЛИЦА 11.1. РАССТОЯНИЕ МЕЖДУКРОНШТЕЙНАМИ (ПОДВЕСКАМИ)Воздуховоды вентиляционных систем следуетпроектировать так, чтобы при наименьшейих протяженности обеспечивались нормативныеклиматические условия во всех рабочихзонах помещения. Воздуховоды должны предусматриватьсякруглого сечения, заводскогоизготовления. В зависимости от архитектурных,конструктивных и других требований воздуховодыдопускается проектировать прямоугольногоили овального сечения.Размеры поперечного сечения металлическихвоздуховодов, а также воздуховодов изпластмасс приведены в кн. 2.Воздуховоды вытяжных систем местныхотсосов, по которым удаляются горючие газы,должны прокладываться с подъемом в направлениидвижения газов.Для транспортирования влажного воздуха(с относительной влажностью более 80%) исмесей с легкоконденсирующимися парамидолжны применяться воздуховоды из оцинкованнойстали, которые прокладывают с уклоном0,005-0,01 или вертикально. Для дренажав нижних точках воздуховодов предусматриваютсясифоны из труб диаметром более20 мм.Крепление воздуховодов, присоединяемыхк вентиляторам и другому оборудованию, следуетпроектировать так, чтобы вес воздуховодовне передавался на вентилятор и другоеоборудование.Для измерения параметров воздушной средыв стенках воздуховодов, в огражденияхвентиляционного оборудования и кондиционеровдолжны предусматриваться лючки, гильзыили другие устройства.Вытяжку из верхней зоны производственныхпомещений по возможности следует устраиватьбез разветвленных воздуховодов с помощьюфонарей, шахт, дефлекторов и крышныхвентиляторов.Напорные участки воздуховодов вытяжныхсистем, как правило, не должны прокладыватьсячерез другие помещения. При необходимоститакой прокладки необходимо предусматриватьмеры, предотвращающие попаданиезагрязненного воздуха в эти помещения.При перемещении воздуха, содержащегохимически активные смеси, применяют воздуховоды,изготовляемые из кислотостойкой ста-ВоздуховодыМаксимальноерасстояние, мМеталлические неизолированные 4на бесфланцевом соединении придиаметре или размере большейстороны до 400 ммТо же, более 400 мм 3Металлические неизолированные 6на фланцевом соединении диаметромдо 2000 мм или размере большейстороны до 2000 ммМеталлические неизолированные 4вертикальные всех размеровВинипластовые всех размеров:горизонтальные 2-2,5вертикальные 3ли, листовой стали с защитными покрытиями,винипласта, керамики и кислотоупорного бетона.Винипластовые воздуховоды из-за хрупкостине следует применять в местах, подверженныхмеханическим воздействиям, а. такжепри температуре среды выше 50 °С.При креплении воздуховодов расстояниямежду подвесками не должны превышать значений,указанных в табл. 11.1.Для периодической чистки подпольныхкирпичных или бетонных каналов в их перекрытияхустраивают люки, которые располагают:при непроходных каналах-на всех поворотах,ответвлениях и через 5 м на прямых участках;при полупроходных каналах (сечением неменее 700 х 900 мм)-не чаще чем через 20 м,располагая их преимущественно на поворотахи против ответвлений; при проходных каналах-нечаще чем через 50 м.Воздуховоды аспирационных систем ипневмотранспорта, как правило, прокладываютповерху. При прокладке под полом стальныевоздуховоды укладывают в кирпичных илибетонных каналах, перекрываемых съемнымиплитами. Ответвления воздуховодов присоединяютк магистралям в системах аспирациии пневмотранспорта сбоку или сверху.В. Запорные и регулирующиеустройстваВ качестве запорных и регулирующихустройств на воздуховодах применяются шиберы,клапаны (заслонки) и направляющие ап-

240 Глава 11. Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционированияРис. 11.1. Лючки с заглушками для измерения давленийи температур воздуха в металлических воздуховодах/-палец-заглушка; 2-пружина; 3-фиксатор; 4-стенка воздуховода;5-прокладка; б -лючок'^^VРис. 11.2. Схема вентиляционной системы с лючкамидля замера давлений воздуха/-приточные насадки; 2-то же, тарельчатого типа; 3-дроссель-клапан;Л.з-лючок с заглушкойпараты (см. кн. 2). В воздуховодах, расположенныхв труднодоступных местах, используютклапаны с механическим приводом и дистанционнымуправлением. На воздуховодах системобщего назначения клапаны устанавливают:на ответвлениях, которые требуют выключенияили регулирования подачи (отсоса) воздухав процессе эксплуатации;перед всеми воздухораздаточными и воздухоприемнымиустройствами, которые неимеют в своей конструкции регулирующих изакрывающих устройств;у всех местных отсосов.Гидравлический расчет воздуховодов долженпроизводиться так, чтобы неувязка потерьдавления по отдельным ветвям воздуховодовне превышала 10%; при большей неувязке требуетсяприменение дросселирующих устройств.На ответвлениях устанавливают диафрагмыиз тонколистовой стали для начальногорегулирования при наладке.На всех выбросных шахтах следует применятьдвухпозиционные клапаны. В шахтахсистем горячих цехов с непрерывным процессомпроизводства клапаны можно не ставить.В системах аспирации и пневмотранспортаустановка дросселирующих клапанов не допускается.Для полного отключения местных отсосовза ними на вертикальных участках рекомендуетсяустанавливать косые шиберы.В местах возможного засорения воздуховодов(за отводами) и на прямых участках через 15 мустраивают смотровые люки.Для измерений, связанных с регулированиеми наладкой смонтированных систем,предусматривают специальные лючки с заглушками(рис. 11.1). Лючки с заглушками следуетразмещать на прямолинейных участкахвоздуховодов на расстоянии не менее 4d заближайшим местным сопротивлением, но неменее 2d до последующего по движению воздухаместного сопротивления, создающего возмущениепотока. Для прямоугольных воздуховодовd — 1,13 yj f, где/-площадь поперечногосечения воздуховода, м 2 .Как правило, лючки с заглушками (рис.11.2) должны размещаться:до и после вентиляторов, циклонов, скрубберови фильтров;у основания каждой ветви, примыкающейк распределительному или сборному магистральномувоздуховоду при числе воздуховыпускныхили воздухоприемных устройств наветви более двух;на ветвях приточных систем-по числу патрубков,недоступных для замеров анемометром,минус один и по числу групп воздуховыпускныхустройств, в которых скорости могутбыть замерены анемометрами;на ветвях вытяжных систем-по числуместных отсосов, недоступных для замерованемометром, минус один и по одному лючкуна каждую группу однотипных местных отсосов(вытяжных шкафов, зонтов и т. п.), доступныхдля замеров анемометром.11.2. УСТАНОВКИ ПРИТОЧНОЙИ ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИА. Общие положенияПри компоновке вентиляционных камернеобходимо предусматривать возможность

11.2. Установки приточной и вытяжной вентиляции 241Рис. 11.3. Компоновка приточной камеры/-неподвижные жалюзийные решетки; 2-утепленный клапан;J-самоочищающийся масляный фильтр; 4-обводной канал;5-калориферы; б-предохранительная решетка; 7-мягкиевставки, 8-вентилятор; 9-патрубки с заглушками; 70-герметическиедвери; 77-тепловая изоляциярезины, прорезиненной ткани и стеклоткани.При установке вентиляторов без виброоснованиймягкие вставки необходимы при соединениис воздуховодами из строительных материалов(кирпич, бетон), кроме того, их применяютдля предотвращения распространенияшума по воздуховодам.Установка мягких вставок в системах аспирациии пневмотранспорта древесных отходовнежелательна. В этих случаях вентиляторы аспирационныхи пневмотранспортных установокставят без виброоснований. Для уменьшенияшума вентиляторы рекомендуется выноситьза пределы рабочих помещений.При заборе воздуха вентилятором непосредственноиз рабочего помещения или отсекабетонной или кирпичной камеры на всасывающемотверстии вентилятора устанавливаютпредохранительную решетку (рис. 11.3).При транспортировании воздуха с повышеннойвлажностью, а также при установкевентилятора после мокрой очистки воздухав нижней точке вентилятора необходимо предусматриватьустройства дренажа с установкойсифона d = 25 мм.Б. Установки приточной вентиляциимонтажа и демонтажа оборудования и удобствоего обслуживания. Размеры проходов, а такжедверных и монтажных проемов в камерахдолжны приниматься с учетом габаритов оборудования.Проходы для обслуживания оборудованиядолжны быть шириной не менее 0,7 м.Радиальные вентиляторы приточных и вытяжныхсистем, как правило, устанавливают навиброоснованиях с пружинными виброизоляторами.Без виброоснований вентиляторы устанавливаюттолько на бетонных фундаментах непосредственнона грунте в помещениях с производственнымшумом 70 дБ и более. В зданияхс повышенными требованиями к уровнюшума (театры, кинозалы и т.п.) вентиляторыследует устанавливать на виброоснования ипри расположении их на бетонных фундаментахна грунте.При установке вентиляторов на виброоснованияхобязательно применение мягкихвставок на всасывающем и нагнетательномпатрубках вентиляторов. Вставки делают изПриточные установки могут выполнятьсяпо различным технологическим и конструктивнымсхемам с очисткой и без очистки воздухаот пыли.Как правило, следует применять типовыеприточные камеры, собираемые из отдельныхсекций, изготовляемых на заводах или в центральныхзаготовительных мастерских (ЦЗМ)по типовому проекту ГПИ Сантехпроект5.904-12.Пример компоновки нетиповой приточнойкамеры приведен на рис. 11.3.Воздухозабор. Воздухозаборные отверстиядля предохранения от попадания в установкидождя и снега закрывают неподвижными жалюзийнымиштампованными металлическимирешетками. После решеток устанавливаютутепленные многостворчатые клапаны с ручными механическим приводом (последнийблокируется с пусковыми приспособлениямивентилятора). Для предохранения створок отсмерзания используют клапаны с электроподогревом.Клапаны с подогревом применяют: при

242 Глава 11. Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционированияавтоматическом и дистанционном управлениикамерой в районах с расчетной температуройниже — 10 °С; при обслуживании камерой,расположенной в верхней части зданиявлажных помещений; при переключении камерыв нерабочее время на рециркуляцию. Начинатьподогрев следует за 10-20 мин до открытияклапана и заканчивать с пуском вентиляционнойсистемы.Допускается объединять одной воздухозаборнойшахтой вентиляционные системы, обслуживающиеоднохарактерные помещения.Нельзя объединять системы, обслуживающиевзрывоопасные помещения, а также помещения,имеющие газо-, пылевыделения и выделенияс резкими запахами. При общей воздухозаборнойшахте для каждой системы устанавливаютотдельный утепленный клапан.Скорость воздуха в живом сечении воздухозаборныхрешеток и утепленных клапановпри расположении против них масляных самоочищающихсяфильтров принимают не более4 м/с, при отсутствии фильтров-до 6 м/с.Скорость воздуха в воздухозаборных шахтахдолжна составлять 4-6 м/с.Фильтрация приточного воздуха. Приточныйвоздух очищают в соответствии с указаниями,приведенными в гл. 4.Самоочищающиеся фильтры следует устанавливатьтак, чтобы воздух, набегая на поднимающиесяшторки, выходил со стороныопускающихся шторок. Обслуживание фильтров(промывка, смена масла) должно производитьсясо стороны входа неочищенного воздуха,т. е. с загрязненной стороны камеры.Фильтры для вторичной тонкой очисткивоздуха (например, ЛАИК, электрофильтрыи др.) устанавливают после нагревателей воздуха,а при очень высоких требованиях к чистотевоздуха-и после вентиляторов.В приточных камерах, оборудованныхячейковыми фильтрами, следует предусматриватьбачки для промывки фильтров в содовомрастворе и для покрытия их маслом. Для промывкифильтров необходимы горячая вода итрап для спуска загрязненных вод.При большом числе самоочищающихсяфильтров целесообразно устраивать централизованнуюустановку для смены и очисткимасла.Установка калориферов. Для нагрева воздуха,как правило, применяют биметаллическиеи стальные пластинчатые калориферы, обогреваемыепаром или водой.При теплоносителе воде для первоначальногорегулирования могут устанавливаться обводныеклапаны с ручным управлением. Приопределении размера обводного клапана исходятиз условия: потеря давления в клапане припропуске через него всего воздуха должна равнятьсяпотере давления в калориферах.-При теплоносителе паре для регулированиятемпературы воздуха необходима устанавливатьперед калориферами сдвоенные клапаны(регулируемые автоматически или вручную),которые при открывании обвода прикрываютпроход воздуха через калорифер.При теплоносителе воде для предупреждениязамерзания воды в калориферах, нагревающихвоздух с температурой — 3 °С и ниже,следует:скорость воды в трубках калориферов приниматьне менее 0,12 м/с при расчетной температуренаружного воздуха по параметрамБ и при 0°С;калориферы с вертикальными трубкамиустанавливать строго вертикально, а с горизонтальными-строгогоризонтально во избежаниескопления в них воздуха;калориферы соединять по прямоточноперекрестнойсхеме: подавать теплоносительв первый ряд калориферов по ходу воздухаи удалять из последнего ряда, хотя это в какойтомере ухудшает теплоотдачу калориферов;тепловой поток выбранного калориферапринимать не превышающим расчетный болеечем на 10%;во всех верхних точках обвязки калориферов(при теплоносителе воде) ставить воздухосборники,а не воздушные краны;автоматическую защиту осуществлять согласноуказаниям, приведенным в кн. 2.При теплоносителе паре для предупреждениязамерзания конденсата в калориферах, нагревающихвоздух с температурой — 3 °С и ниже,тепловой поток выбранного калорифераустанавливать не превышающим расчетныйболее чем на 10% и предусматривать:установку конденсатоотводчиков не менеечем на 300 мм ниже патрубков калориферов, изкоторых стекает конденсат;удаление конденсата от конденсатоотводчиковсамотеком до сборных баков;автоматическое прерывание вакуума внут-

11.2. Установки приточной и вытяжной вентиляции 243ри калориферов, возникающее в результатедросселирования подачи пара и его конденсациипри температурах ниже 100 С С.В северной строительно-климатической зонедля предупреждения замерзания воды в калориферахв дополнение к мерам защиты, указаннымв кн. 2, допускается при соответствующемобосновании применять калориферы дляподогрева рециркуляционного воздуха (рис.11.4, а) или устраивать обводной воздуховодс калорифером (рис. 11.4,6) для частичногоподогрева наружного воздуха перед поступлениемего в основные калориферы системы.Калориферные установки следует проектироватьсоставляя их из минимального числакалориферов с арматурой, обеспечивающей регулированиепроизводительности по теплу.При работе на теплоносителе воде необходимопредусматривать возможность независимогоотключения и опорожнения отдельныхкалориферов, рядов или групп калориферов (набольших установках).В многорядных калориферных установках,работающих на паре, запорную арматуру рекомендуетсяразмещать так, чтобы можно быловыключать отдельные ряды калориферов.Установка глушителей шума. Глушителивыбирают в зависимости от частотной характеристикишума и его уровня и устанавливаютна воздуховоде между вентилятором и помещениями.Размещение контрольно-измерительных ирегулирующих приборов. Для замера статическихдавлений воздуха при наладке систем в огражденияхкамеры следует предусматриватьзаделку патрубков из труб диаметром 15 ммс заглушками. Патрубки должны размещатьсядо и после калориферов, фильтров и воздухоохладителей.Для систематического контроля за степеньюзагрязнения периодически очищаемыхфильтров рекомендуется устанавливать стационарныеУ-образные манометры или микроманометры,соединяемые резиновыми трубкамис камерой, до и после фильтров. Приручном регулировании системы на воздуховодепосле вентилятора устанавливают термометр.В проектах систем вентиляции и кондиционированиявоздуха, разрабатываемых вполной увязке с проектами автоматическогорегулирования, должны предусматриваться:регулирующие клапаны на трубопроводах;а) S)-4-±* гРис. 11.4. Схемы приточной установки или кондиционера,работающих с частичной рециркуляцией воздуха(а) либо только на наружном воздухе (б)/обслуживаемое помещение; 2 -основной калорифер; J-дополнительныйкалорифер; 4 рециркуляционный воздуховод;5-обводной воздуховодклапаны для автоматического регулированиякалориферов при теплоносителе паре следуетустанавливать на трубопроводе, подводящемпар, а при теплоносителе воде-на трубопроводеобратной воды, за исключением случаев,когда максимальное полное давление в подающемтрубопроводе (при закрытом клапане) можетпревышать допустимое по прочности давлениеводы в калориферах; в этом случае регулирующийклапан должен устанавливатьсяна подающем трубопроводе;штуцера на трубопроводах и воздуховодахдля установки датчиков;клапаны (заслонки) на воздуховодах;места для установки щитов автоматизациисо свободным фронтом обслуживания передними не менее 1-1,5 м.При расчете трубопроводов, подводящихтепло к калориферам приточных камер, необходимоучитывать, что давление в магистраляхрасходуется меньше чем в ответвленияхк калориферам, а также то, что не менее 50%располагаемого давления на каждом регулируемомответвлении должно расходоватьсяв регулирующих клапанах.Подвод теплоносителя к калориферам. Трубопроводы,питающие калориферные установкиприточных камер (водоводы, паропроводы),как правило, не следует совмещать с трубопроводами:систем отопления, оборудуемыхместными нагревательными приборами; водоипароподогревателей систем горячего водоснабжения;систем производственного назначения.В одну систему рекомендуется объединятькалориферные установки приточных камер, аг-

244 Глава 11. Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционирования1I\_ J _I"IT_/ /регаты воздушного отопления и калориферывоздушно-тепловых завес.Многоходовые калориферы при теплоносителеводе в зависимости от располагаемогодавления соединяют параллельно и последовательно(рис. 11.5, а и б).При теплоносителе паре калориферы соединяютпараллельно (рис. 11.5, в). Для каждойприточной камеры или группы калориферов(при большом числе калориферов) предусматриваетсяотдельный конденсатоотводчик.Давление в системах, питающих калориферныеустановки паром или водой, не должнопревышать давлений, обусловленных заводами-поставщиками.Приточные вентиляционные камеры. Вентиляционныекамеры 2ПК10-2ПК150 применяютв качестве вентиляционных и отопительно-вентиляционныхустановок без рециркуляции ис рециркуляцией воздуха В них может очищаться,нагреваться и адиабатически обрабатыватьсявоздух. В оросительной секции используютширокофакельные форсунки, создающиенеобходимое распыление воды. Применениетаких форсунок позволяет осуществлятьпроцессы адиабатической обработки воздухадо требуемой конечной температуры и относительнойвлажности 30-85%.В приточных вентиляционных камерах могутпроисходить также процессы сухого охлаждениявоздуха, при этом в качестве поверхностноговоздухоохладителя используется калорифернаясекция.Камеры в зависимости от технологическихтребований к обработке воздуха могут бытьвыполнены либо с полным набором секций,либо без оросительной секции. Камеры могутРис 11 5 Схемы подводок теплоносителя к калориферама и б-параллельное и последовательное (соответственно) соединениемногоходовых калориферов при теплоносителе воде,в-соединение калориферов при теплоносителе паре, 1 -горячаявода, 2-обратная вода, 3-калориферы, 4-запорная арматура,5 тройники с пробками, б-пар, 7-конденсат, 5-конденсатоотводчикибыть левого и правого исполнения. Изготовляютих как в монтажных организациях, таки серийно на заводе. Транспортируют камерыв собранном виде, секционно или отдельнымиузлами и панелями.В. Установки вытяжной вентиляцииУстановки вытяжной механической вентиляцииприменяют двух типов: без очистки выбрасываемоговоздуха и с очисткой воздухаперед его выбросом в атмосферу. К первымотносятся установки общеобменной вентиляции,лишь в некоторых случаях обслуживающиеместные отсосы; ко вторым - установки,обслуживающие местные отсосы при большомсодержании вредных веществ, и все установкисистем аспирации и пневмотранспорта.Если по характеру производства или поусловиям безопасности труда перерыв в работевытяжных вентиляционных установок недопустим,то для беспрерывного поддержания требуемыхусловий воздушной среды должны

11.3. Оборудование механической вентиляции 24предусматриваться резервные установки илиобеспечиваться возможность временного использованиясистем вентиляции других помещений.Если допустимы перерывы в работе,достаточные для замены вышедшего из строяоборудования, то следует использовать запасноеоборудование, хранящееся на складе.При необходимости глушения аэродинамическогошума, создаваемого вентилятором,глушители устанавливают на воздуховоде междувентилятором и помещениями.Установка пылеуловителей. Все пылеуловителидля очистки воздуха перед выбросомего в атмосферу, как правило, следует устанавливатьдо вентилятора, что предохраняет вентиляторыот преждевременного износа. Исключениесоставляют циклоны для улавливаниядревесных отходов в системах пневмотранспорта,которые обычно устанавливают (внездания) после вентилятора.Рукавные фильтры устанавливают как довентилятора, так и после него в зависимости отконструкции фильтра.Пылеуловители при мокрых способахочистки воздуха монтируют в отапливаемыхпомещениях (кроме южных районов), при сухихспособах-снаружи здания или в неотапливаемыхпомещениях.При очистке воздуха, содержащего одновременнопыль и влагу воздуховод долженбыть коротким для удобства очистки от налипающейпыли. Для этого пылеуловительустанавливают непосредственно около местаотсоса, соединяя его с отсасывающим кожухомпрямым участком воздуховода.Пылеуловители необходимо оборудоватьгерметическими бункерами с шлюзовыми затворами,не допускающими подсоса или выбросавоздуха через разгрузочные отверстияпри опорожнении пылеуловителей.Условия установки циклонов для улавливаниядревесных отходов приведены в гл. 9,а пылеуловителей для взрывоопасных пылей-вкн. 2.Удаление пыли из пылеуловителей. Примокром способе очистки воздуха уловленнаяпыль в виде шлама по трубам направляетсяв отстойники, откуда транспортируется в отвал.При сухом способе очистки для удаленияпыли следует использовать транспортеры илидругие устройства, направляя полученные отходыдля дальнейшей обработки или в отвал.При невозможности использования технологическихсредств уловленная пыль периодическиудаляется транспортерами, гидро- ипневмотранспортом, автомашинами, электрокарами.В этом случае пылеотделители должныоборудоваться пылесборниками (бункерами).При удалении пыли автомашинами или электрокарамипод бункерами должен быть обеспеченсвободный подъезд транспортных средств.Устройство выбросов воздуха. Над выброснымишахтами для предохранения от попаданияв них дождя и снега устанавливают зонты.Зонты не следует ставить при круглосуточнойработе вытяжной системы и мокрой очисткеотсасываемого воздуха, а также при применении«факельных» выбросов.При большом числе вытяжных систем выбросныешахты отдельных систем можно объединятьв общую шахту.Системы с местными отсосами, обслуживающиевзрывоопасные помещения, содержащиевредные химические вещества и резкиезапахи, не следует объединять общей шахтойс другими вытяжными системами.11.3. ОБОРУДОВАНИЕМЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИИА. ВентиляторыПо принципу работы различают вентиляторырадиальные (центробежные) и осевые. 'В зависимости от разности полных давлений,создаваемых при перемещении воздуха(при плотности воздуха на входе в вентилятор1,2 кг/м 3 ), радиальные вентиляторыsделятна следующие группы: низкого давления -до 1000 Па; среднего давления-от 1000 до3000 Па; высокого давления-от 3000 до12000 Па.Радиальные вентиляторы одностороннегои двустороннего всасывания правого вращенияимеют колесо, вращающееся (если смотреть навентилятор со стороны всасывания) по часовойстрелке, а левого-колесо, вращающееся противчасовой стрелки.Положения кожухов радиальных вентиляторовопределяются углом поворота корпусаотносительно исходных положений. Углы отсчитываютсяпо направлению вращения рабочегоколеса (рис. 11.6).Вентиляторы, как правило, приводят в

246 Глава П. Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционированияЛ.515 0Пр. ПО]'лт сдействие электродвигателями, с которыми онисоединяются одним из следующих способов:непосредственно на одном валу или черезэластичную муфту;клиноременной передачей с постояннымпередаточным отношением;регулируемой бесступенчатой передачейчерез гидравлические и индукторные муфтыскольжения.Схемы исполнений радиальных и осевыхвентиляторов приведены в табл. 11.2.В зависимости от состава перемещаемойсреды вентиляторы изготовляют:обычного исполнения-для перемещениянеагрессивных сред с температурой не выше80 С С, не содержащих липких веществ, при содержаниипыли и других твердых примесей неболее 100 мг/м 3 , для вентиляторов двустороннеговсасывания с расположением ременнойпередачи в перемещаемой среде температураперемещаемой среды не должна превышать60 °С;коррозионно стойкие;взрывобезопасного исполнения;пылевые-для перемещения воздуха с содержаниемпыли более 100 мг/м 3 .Вентиляторы коррозионно стойкие; изготовляютиз титана, нержавеющей стали, алюминия(для некоторых сред) и полимерныхматериалов (винипласт, полипропилен). В отдельныхслучаях можно применять вентилято-Рис. 11.6. Расположение корпусов радиальных вентиляторовправого (а) и левого (б) вращенияры, выполняемые из углеродистой стали с антикоррозионнымипокрытиями.Вентиляторы взрывобезопасного исполненияизготовляют в соответствии с техническимиусловиями.Для перемещения смесей, взрывающихсяот удара, вентиляторы применять нельзя.В этом случае используют эжекторы (см.гл. 10).Для систем пневмотранспорта древесныхотходов устанавливают пылевые вентиляторысреднего и высокого давления (например,В-ЦП6-45 и др.).В аспирационных системах могут использоватьсякак шестилопастные, так и многолопастныевентиляторы среднего или высокогодавления, устанавливаемые до и после пылеуловителя.Для удаления воздуха из верхней зоныпомещения устанавливают крышные осевые ирадиальные вентиляторы. При транспортированиилипкой, волокнистой и цементирующейсяпыли крышные вентиляторы применять запрещается.При повышенных требованияхк бесшумности следует отдавать предпочтениерадиальным крышным вентиляторам.Осевые крышные вентиляторы, как пра-

11 3 Оборудование механической вентиляции 247ТАБЛИЦА 112 СХЕМЫ ИСПОЛНЕНИЯ РАДИАЛЬНЫХ И ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВРадиальные Осевые Радиальные ОсевыеИсполнение 1Исполнение 1 и 1аИсполнение 4Исполнение 4ЧssЕ ^ззИсполнение 2Исполнение 2 и 2аИсполнение 5Исполнение 5"И Я№&£таИсполнение 3Исполнение 3Исполнение 6Исполнение 6"чЯj-jM^flHQ'^'Л{V>///#7/Исполнение 7щIвило применяют для удаления воздуха с температуройдо 40 °С при общеобменной вытяжнойвентиляции, а также при необходимостинаправить удаляемый воздух сосредоточеннойструей вверхРадиальные крышные вентиляторы (стальные)могут применяться для установок с сетьювоздуховодов (в том числе для многоэтажныхзданий) Их также можно устанавливать дляудаления воздуха с температурой не более50 °С от местных укрытий (когда не требуетсяочистка его перед выбросом в атмосферу)Коррозионно стойкие крышные вентиляторыиз титана типа ВКРТ предназначены дляудаления невзрьгвоопасных газовоздушныхсмесей с агрессивными примесями, вызывающимиускоренную коррозию вентиляторов изуглеродистой и нержавеющей сталей Они могутприменяться как дтя общеобменной вытяжнойвентиляции помещений, так и для системместных отсосов, гидравлическое сопротивлениекоторых находится в пределах напора,создаваемого вентиляторомВентиляторы из титана можно использо-

248 Глава 11. Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционированиявать в средах, в которых происходит пассивацияповерхности титана в результате образованияокислов, гидридов и сульфоокисных соединенийтитана. Рекомендуется применять радиальныевентиляторы из титана в газовоздушныхсредах, содержащих: влажный хлор(количество влаги более 0,005%); пары растворовхлоридов и щелочей; пары азотной кислоты;окись азота (влажную); пары 0-20%-й солянойкислоты при температуре до 60 °С (вслучае образования конденсата соляной кислотыего концентрация не должна превышать 5%при температуре не выше 30 °С); пары 20-и 95%-й серной кислоты при температуре соответственноне выше 60 и 20 °С (в случае образованияконденсата серной кислоты его концентрацияне должна превышать 5% при температуредо 30 °С); сернистый ангидрид (влажный)без примеси паров серной кислоты притемпературе не выше 20 °С; пары меланжа(H 2S0 4+ HN0 3); пары царской водки; гидроксиднатрия; пары органических кислот (молочной,дубильной, винной); пары фосфорнойкислоты (в случае образования конденсата егоконцентрация не должна превышать 30% притемпературе до 30 °С).Титановые вентиляторы нельзя применятьв газовоздушных средах, содержащих парыфтористоводородной и плавиковой кислот,фтора и брома, а также газообразные сухиехлор и йод.Производительность вентиляторов следуетопределять с учетом потерь или подсосоввоздуха в ввоздуховодах, вводя поправочныекоэффициенты на расчетное количество воздуха:для стальных, пластмассовых и асбестоцементных(из труб) воздуховодов длиной до50 м-1,1; для остальных-1,15. Кроме того,количество подсасываемого воздуха в пылеуловителях(например, в рукавных фильтрах ФВ)следует принимать по заводским характеристикам.Вентиляторы следует подбирать по сводномуграфику или индивидуальным характеристикам(см. кн. 2), разработанным с учетомоптимальных технико-экономических показателей.Вентиляторы выбираются в следующемпорядке: по заданным значениям производительностии давления на сводном графике находятточку пересечения координат L—/? в. Еслиэта точка располагается между «рабочимихарактеристиками», то ее сносят по вертикалина лежащую ниже «рабочую характеристику»и пересчитывают систему на новое давление,соответствующее полученной рабочей точке,или же повышают ее до расположенной выше«рабочей характеристики». Пользуясь индивидуальнымихарактеристиками, по заданным Lи р внаходят частоту вращения рабочего колесавентилятора п, мин"" 1 , его КПД г), а такжеопределяют потребляемую мощность.Характеристики даны в пределах допустимыхчастот вращения рабочих колес вентиляторовиз условий их прочности, поэтому применениевентиляторов с большей частотой вращенияне допускается. Частоту вращения рабочихколес вентиляторов ограничивают условиямибесшумности.При определении размера (номера) вентилятораследует стремиться к тому, чтобызаданным значениям L и р асоответствоваломаксимальное значение КПД, но не ниже 0,9максимального.Характеристики вентиляторов составленыдля стандартных условий, т. е. для чистоговоздуха при t = 20 °С, ф = 50%, р = 1,2 кг/м 3 ,р 6= 0,101 МПа. Поэтому для условий, отличающихсяот стандартных, при выборе вентилятораследует принимать производительностьвентилятора и условное давление равными соответственно:273 + t 0,101 р„ > (Ц.1)где L pa6-расчетный объем водуха при рабочих условиях,м 3 /ч; L-расход воздуха, м 3 /ч, принимаемый дляподбора вентилятора; р ъ раб-расчетное сопротивлениесети, Па (для систем пневмотранспорта и аспирациис учетом потерь на примеси); р у- условное давление,Па, принимаемое для подбора вентилятора; /-температуравоздуха или газа, °С; ^-барометрическоедавление в месте установки вентилятора, МПа; р г-плотность газа (г = 0°С и р ь= 0,101 МПа); р„- плотностьвоздуха при тех же условиях.Требуемую мощность на валу электродвигателяN, кВт, определяют по формулам:при перемещении чистого воздуха длястандартных условийпри перемещении воздуха с механическимипримесями

11.3. Оборудование механической вентиляции 2N =l,2L/>, в. раб3600 • 1О20г) вЛ„(П.З)где г| в-КПД вентилятора в рабочей точке характеристики;г| п-КПД передачи, принимаемый по табл. 11.3.Установочную мощность электровдигателяN , кВт, находят по формулеJ\L = KM,(П.4)где К 2-коэффициент запаса мощности, принимаемыйпо табл. 11.4.При установке электродвигателей в помещениис температурой 45 °С установочнуюмощность электродвигателя N yнеобходимоувеличить на 8%, а при 50°С-на 15%.Пример 11.1. Подобрать радиальный вентилятордля перемещения L = 40 000 м 3 /ч чистоговоздуха с температурой t = 80 °С. Сопротивлениесети воздуховодов р а.раб= 700 Па. Барометрическоедавление р 6= 0,096 МПа.Решение. Так как температура перемещаемоговоздуха отличается от стандартной(t = 20 °С) по формуле (11.1) определяем условноедавление для подбора вентилятора273 + 80 0,101ПЛЛр = 700= 900 Па.Иу293 0,096Этим условиям удовлетворяет радиальныйвентилятор типа Ц4-70 № 12,5, который приL = 40 000 м 3 /ч и/) у= 900 Па имеет КПД, равный0,78 (см. кн. 2).В точке пересечения линии давления и производительностипо характеристике для данногономера вентилятора находим частоту вращениярабочего колеса вентилятора.При установке вентилятора на клиноременнойпередаче требуемая мощность электродвигателяпо формуле (11.2) составит:40000-700дг = _ — = ю,3 кВт.3600-1020 0,78 0,95Установочная мощность электродвигателяс учетом запаса по формуле (11.4) должна бытьне менее N y= 1,1 • 10,3 = 11,3 кВт.Принимается ближайший больший помощности электродвигатель.Б. ЭлектродвигателиВ сухих малозапыленных помещениях, несодержащих в воздухе агрессивных газов ивзрывоопасных веществ, устанавливают защищенныедвигатели.ТАБЛИЦА 11.3. ЗНАЧЕНИЯ КПД ПЕРЕДАЧПередачаКПДНепосредственная насадка колеса вен- 1тилятора на вал электродвигателяСоединение вала вентилятора и элект- 0,98родвигателя с помощью муфтыРеменный привод с клиновыми рем- 0,95нямиТАБЛИЦА 11.4. КОЭФФИЦИЕНТЫ ЗАПАСАМОЩНОСТИМощность на валуэлектродвигателя, кВт5Коэффициент запасапри вентиляторерадиальном осевом1,5 1,21,3 1,151,2 1,11,15 1,051,1 1,05В помещениях пыльных, влажных и содержащихагрессивные газы, а также при установкена открытом воздухе применяют закрытыеобдуваемые двигатели.В помещениях, содержащих взрывоопасныесоединения, а также при установке электродвигателейв одном помещении с вытяжнымивентиляторами, обслуживающими взрывоопасныепроизводства, применяют двигателиво взрывобезопасном исполнении. Условияустановки электродвигателей во взрывоопасныхпомещениях приведены в кн. 2.При клиноременных передачах электродвигателиустанавливают на салазках.В. ПередачиСоединительные муфты. При непосредственномсоединении двигателей с вентиляторамипо схемам исполнения 2 и 3 (см. табл. 11.2)применяют упругие втулочно-пальцевые муфтытипа МУВП (МН 2096-64).Муфты этой конструкции изготовляютдвух типов: нормальные (тип МН) для передачикрутящих моментов от 128 до 15 350 Нми облегченные (тип МО) для передачи крутящихмоментов от 67 до 7160 Нм.Крутящий момент определяют по формулеМ = 5266А/>, (11.5)

250 Глава 11. Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционированиягде N- установочная мощность электродвигателя,кВт; п-частота вращения вала, мин -1 , на которомустанавливается муфта.Клиноремеиные передачи. При соединениидвигателей с вентиляторами по схемам 4,6 к 7(см. табл. 11.2) применяют клиноременную передачу.Клиноременную передачу рассчитываютпо ГОСТ 1284.3-80*.Г. КалориферыБиметаллические со спирально-накатныморебрением калориферы могут быть одноходовымис вертикальным расположением трубоки многоходовыми с горизонтальным. Пластинчатыекалориферы изготовляются толькомногоходовыми с горизонтальным расположениемтрубок.При теплоносителе воде следует применятьмногоходовые калориферы и их последовательноесоединение по теплоносителю. Допускаетсяпараллельное соединение по теплоносителюрядов калориферов, расположенныхпоследовательно по ходу воздуха.При теплоносителе паре рекомендуетсяприменять одноходовые калориферы. При теплоносителепаре (перегретом или насыщенном)расчет следует производить на разность междутемпературой насыщенного пара' и среднейтемпературой воздуха.Расчет площади поверхности нагрева калориферовсистем вентиляции и кондиционированиявоздуха, совмещенных с воздушнымотоплением и запроектированных для подачинаружного воздуха в количествах, необходимыхдля вентиляции в течение холодного периодагода, следует производить принимая расчетныепараметры Б (для зданий сельскохозяйственногоназначения -по параметрам А).Действительный расход тепла, подводимогок калориферу, определяется по сумме расходовтепла на отопление и вентиляцию, соответствующихрасходу при расчетной температуренаружного воздуха в холодный периодгода по расчетным параметрам Б.Калориферы первого подогрева системкондиционирования воздуха и приточных вентиляционныхсистем с увлажнением приточноговоздуха при теплоносителе воде нужно проверятьна режимы эксплуатации, соответствующиенаружной температуре и температурамв точках излома графика температур водыв тепловых сетях, и на температуру воды навыходе из калорифера.Расчет калориферов производится в следующемпорядке.1. Задаваясь массовой скоростью воздухаf Pj, кг/(м 2• с), определяют необходимую площадьфронтального сечения, м 2 , калориферовпо воздуху:f x=G/{v Pl), (11.6)где G- расход нагреваемого воздуха, кг/с.2. Пользуясь техническими данными о калориферах(см. приложение II) и исходя изнеобходимой площади фронтального сеченияfi, подбирают номер и число устанавливаемыхпараллельно калориферов и находят действительнуюплощадь их фронтального сечения /.Число калориферов должно быть минимальным.3. Определяют действительную массовуюскорость воздуха в калориферахvp = G/f. (11.7)При теплоносителе воде расход проходящейчерез каждый калорифер воды, м 3 /с, вычисляютпо формулеQG»-4,\9\0 6 (t Top-U p)n>( 1 L 8 )где Q-расход теплоты на нагревание воздуха, Вт;и ?го Р'

11.3. Оборудование механической вентиляции 251при теплоносителе водепри насыщенном паре давлением до0,03 МПаг ср= 100°С;при насыщенном паре давлением свыше0,03 МПагде г„ -температура насыщенного пара, соответствующаяего давлению.5. Определяют общее число устанавливаемыхкалориферов:n' = F' y/F K, (11.11)где F„- площадь поверхности нагрева одного калориферавыбранной модели.Округляя число калориферов до кратногочисла их в первом ряду п, находят действительнуюплощадь поверхности нагрева, м 2 ,установки:F y= F Kn.Тепловой поток выбранного калориферане должен превышать расчетный более чем на10%. Избыточный тепловой поток калориферасоставит:F yKlt cp-{t a+ t K)№-QQ100%.При избыточном тепловом потоке более10% следует применить другую модель илиномер калорифера и произвести повторныйрасчет.По таблицам прил. II по массовой скоростивоздуха определяют аэродинамическоесопротивление калориферной установки.Гидравлическое сопротивление калорифероввсех типов и воздухоподогревателей центральныхкондиционеров определяется по формулепредложенной ВНИИкондиционером:Ap w= 485vH [2,7{fjf nf + 6,7(ц ж- l)(fJf K) 2 ++ 0,6п х+ 0,0121и х//^- 226 + 3,9],где Ap w-гидравлическое сопротивление калорифера,Па; f w-площадь среднего сечения для прохода теплоносителя,м 2 ; /„-площадь сечения патрубка, м 2 ; / ж-шющадь сечения коллектора, м 2 ; и х-число ходов потеплоносителю; /-длина трубки в одном ходе, м;d- внутренний диаметр трубки, м.В прил. II приведены таблицы для расчетагидравлического сопротивления калориферов/различных типов по формулеAp w= A xw 2 .Сопротивление калориферной установкиопределяется умножением сопротивления одногокалорифера на число калориферов, соединенныхпоследовательно по воде. На сопротивлениепо воздуху следует давать запас 10%,на сопротивление по воде-20%.Пример 11.2. Подобрать установку, состоящуюиз биметаллических калориферов типаКСК для приточной вентиляционной камерыпроизводственного помещения, работающей сперегревом воздуха (для отопления). Вентиляцияобщеобменная, рассчитываемая по расчетнымпараметрам Б наружного воздуха дляхолодного периода года. Расход нагреваемоговоздуха G = 40000 кг/ч — 11,1 кг/с. Максимальныйрасход тепла на отопление Q — 150000 Вт.Расчетная температура наружного воздуха t H—— — 26 °С; температура в рабочей зоне помещения/ р.з = 16°С. Теплоноситель - вода с параметрамиГ ГОр — 150°С, Гобр = 70 °С.Решение. Определяем максимальный расходтеплоты на вентиляцию:g B= 11,1-1005 (16 + 26) -466 000 Вт.Общий максимальный расход теплотыQ -466000 + 150000 = 616000 Вт.Вычисляем условную конечную температуруприточного воздуха:15000016 + 11,1-100530 °С.Задаемся массовой скоростью воздуха вофронтальном сечении vp x— 4 кг/(м 2 с) и определяемпо формуле (11.6) необходимую площадьфронтального сечения установки калориферовпо воздуху:, 400002^ = 3600^4 = 2 * 7 8 м "Устанавливаем два калорифера КСКЗ-11-02ХЛЗА, вычисляем действительную площадьфронтального сечения (см. прил. II):/= 1,66-2 = 3,32 м 2 .Определяем действительную массовуюскорость воздуха во фронтальном сечении калориферов:и р =40000 ... 2зббсГзГз2 = 3 ' 3 5 к г / ( м " с) -

252 Глава 12 Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционированияПо формуле (11.8) находим расход воды,проходящей через каждый калорифер:_ 616000 лпппоо з/G— = 4,19-10»(150 -70)2 = °' 0 0 0 9 2 М /С -Определяем скорость воды в трубках калориферовпо зависимости (11.9):w = 0,00092/0,002576 = 0,36 м/с.Путем интерполирования значений vp и wнаходим коэффициент теплопередачи калорифера:К = 37,3 Вт/(м 2• с).Вычисляем необходимую площадь поверхностинагрева установки по формуле (11.10):F, _ 6160002у37,3 [(150 + 70)/2 - (- 26 + 30)/2] ° 4 М -Определяем по выражению (11.11) необходимоечисло устанавливаемых калориферов:л'= 154/83,12 = 1,85.Ставим два калорифера общей площадьюповерхности нагрева 166,24 м 2 .Находим процент избыточного тепловогопотока создаваемого калориферной установкойпо сравнению с требуемым расходом теплоты:166,24-37,3 108 -616000616000•100 = 9%.По массовой скорости воздуха во фронтальномсечении калориферов vp = 3,35 кг/(м 2 с)определяем аэродинамическое сопротивлениеустановленных калориферов по прил. II:Ар а= 53 Па.По скорости движения воды в трубкахкалорифера и по прил. II находим гидравлическоесопротивление калорифера:Ap w= 34,25 -0,36 2= 4,45 кПа.Глава 12БОРЬБА С ШУМОМ УСТАНОВОК ВЕНТИЛЯЦИИИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА12.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯУровень шума является существеннымкритерием качества систем кондиционированияи вентиляции, что необходимо учитывать припроектировании зданий различного назначения.При выборе допускаемых уровней шумадля вентиляционных систем необходимо учитыватьуровень как собственного шума в помещении,обусловленного нормальной рабочейактивностью, так и шума в помещении отгородского транспорта.Для систем вентиляции считается экономическинеоправданным принимать в качестведопускаемых уровни шума более чем на 5 дБниже уровней фактического шумового фонав помещении.12.2. ДОПУСТИМЫЕ УРОВНИ ШУМАСИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХАУровни звукового давления в октавныхполосах частот в дБ и уровни звука в дБА дляшума, создаваемого в помещениях и на территориях,прилегающих к зданиям, системамивентиляции, кондиционирования воздуха и воздушногоотопления, в соответствии со СНиП

12 2 Допустимые уровни шума систем вентиляции и кондиционированияТАБЛИЦА 12 1 ДОПУСТИМЫЕ УРОВНИ ШУМА Ь допСИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ИКОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХАПомещения или территории Время суток Уровни звукового давления, дБ, Уровнив октавных полосах частот звука,со среднегеометрическими частотами, Гц дБА63 125 250 500 1000 2000 4000 8000Палаты больниц и санаториев, oneрационныебольницыКабинеты врачей поликлиник, ам- —булаторий, диспансеров, больниц,санаториевКлассные помещения, учебные ка- —бинеты, аудитории школ и другихучебных заведений, конференц-залы,читальные залы библиотек, учительскиекомнатыЖилые комнаты квартир, жилыепомещения домов отдыха, пансионатов,домов-интернатов для престарелыхи инвалидов, спальныепомещения в детских дошкольныхучреждениях и школах-интернатахНомера гостиниц и жилые комнатыобщежитийЗалы кафе, ресторанрв, столовыхТорговые залы магазинов, пассажирскиезалы аэропортов и вокзалов,приемные пункты предприятийбытового обслуживанияТерритории, непосредственно прилегающиек зданиям (в 2 м отограждающих конструкций) больници санаториевТерритории, непосредственно прилегающиек жилым домам, зданиям(в 2 м от ограждающих конструкций)поликлиник, амбулаторий,диспансеров, домов отдыха, пансионатов,домов-интернатов для престарелыхи инвалидов, детских дошкольныхучреждений, школ и другихучебных заведений, библиотекТерритории, непосредственно при-С 7 до 23 чС 23 до 7 чС 7 до 23 чС 23 до 7 чС 7 до 23 чС 23 до 7 чС 7 до 23 чС 23 до 7 чС 7 до 23 чС 23 до 7 чС 7 до 23 чС 23 до 7 члегающие к зданиям (в 2 м отограждающих конструкций) гостиници общежитийПлощадки отдыха на территории —больниц и санаториевКонструкторские бюро, помещения —расчетчиков, программистов вычислительныхмашин, лабораторийдля проведения теоретических работи обработки экспериментальныхданных, помещения для приемабольных в здравпунктахПомещения управления, рабочие —комнатыКабинеты наблюдений и дистанци- —онного управления:без речевой связи по телефонус речевой связью по телефону54 43 35 29 25 22 20 18 3046 34 26 19 15 12 12 12 2054 43 35 29 25 22 20 18 3058 47 40 34 30 27 25 23 3558 47 40 34 30 27 25 23 3550 39 30 24 20 17 15 13 2562 52 44 39 35 32 30 28 4054 43 35 29 25 22 20 18 3070 61 54 49 45 42 40 38 5074 65 58 53 50 47 45 44 5562 52 44 39 35 32 30 28 4054 43 35 29 25 22 20 18 3070 61 54 49 45 42 40 38 5062 52 44 39 35 32 30 28 4074 65 58 53 50 47 45 4466 56 49 44 40 37 35 33554554 43 35 29 25 22 20 18 3066 56 49 44 40 37 35 33 4574 65 59 55 50 47 45 44 5589 82 77 73 70 68 66 65 7578 69 63 58 55 52 50 49 60

254 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционированияПродолжение табл. 12.1Помещения или территории Время суток Уровни звукового давления, дБ, Уровнив октавных полосах частот звука,со среднегеометрическими частотами, Гц дБА63 125 250 500 1000 2000 4000 8000Помещения и участки точной сбор- — 78 69 63 58 55 52 50 49 60ки, машинописные бюроЛаборатории для проведения экс- — 89 82 77 73 70 68 66 65 75периментальных работ, помещениядля размещения шумных агрегатоввычислительных машинПостоянные рабочие места и рабо- — 94 87 81 78 75 73 71 69 80чие зоны в производственных помещенияхи на территории предприятий,постоянные рабочие местастационарных машин (сельскохозяйственных,горных и др.)Примечание. Требования к Ь ДВП, приведенные в таблице не относятся к комнатным кондиционерам:оконным осевым вентиляторам и другим установкам, которые работают периодически под контролемпотребителя.II-12-77 следует принимать на 5 дБ ниже допустимыхуровней шума для помещений зданийи прилегающей территории или фактическихуровней шума в помещениях, если последниене превышают допустимых уровнейзвукового давления и не ниже 30 дБА.В табл. 12.1 даны допустимые уровни шумасистем вентиляции и кондиционированиявоздуха с учетом поправки А = — 5 дБ.12.3, ИСТОЧНИКИ ШУМАВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОКИ ИХ ШУМОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИОсновным источником шума вентиляционныхустановок является вентилятор, причемв воздуховодах и помещении вентиляционнойкамеры обычно доминирует его аэродинамическийшум. Уровень шума электродвигателя,клиноременного привода и подшипников приих исправном состоянии значительно ниже иего можно не учитывать. На рис. 12.1 показаныосновные источники шума систем вентиляциии кондиционирования, а также пути распространениязвука и вибрации.Щумовые характеристики источников шума(вентиляторов, отопительных агрегатов,комнатных кондиционеров, дросселирующихустройств, решеток, плафонов и т. п.), измеренныев соответствии со стандартами, должныуказываться в паспорте или в каталогах венти-ТАБЛИЦА 12.2. ЗНАЧЕНИЯ КРИТЕРИЯШУМНОСТИ L ДЛЯ РАДИАЛЬНЫХ И ОСЕВЫХВЕНТИЛЯТОРОВВентиляторКритерий шумностиL, дБ, для сторонтип номер диаметр нагне- вса- вокруграбочего тания сыва- вентиколеса,ния лятора%, Z) H*Радиальные2,5; 3,2; 4; 90-100 33 30 31,5ВЦ4-70 5; 6,3; 8; 105 36 32 3410; 12,5;16АВЦ4-76 8; 10; 12; 100 30 27 28,516; 20ВЦ 14-46 2,5; 3,2; 4; 100 34 31 32,55; 6,3; 8ВЦ6-28 5; 8; 10 100 40 32 36Ц10-28 2,5; 3,2; 4; 5 100 38 33 35,5ЦП7-40 5; 6; 8 100 38 33 35,5Осевой5; 6,3; 8; 100 32 32 32* £> н- номинальный диаметр рабочего колесавентилятора.^ляционного оборудования. При их отсутствииэти характеристики можно ориентировочнорассчитать по данным, приведенным ниже.

12.3. Источники шума вентиляционных установок 255ШУМ ВЕНТИЛЯТОРА(ЧЕРЕЗ СТЕНКИКОРПУСА)ШУМ ВЕНТИЛЯТОРА(СТОРОНАНАГНЕТАНИЯ)ШУМ ВЕНТИЛЯТОРА(СТОРОНАВСАСЫВАНИЯ)С Г АГЕНЕРИРОВАННЫЙПОТОКОМШУМ ПЛАФОНАВИБРАЦИЯИШУМ ВЕНТИЛЯТОРАГЕНЕРИРОВАННЫЙПОТОКОМШУМ ДРОССЕЛЯВОЗДУХОВОДBEHTKAMEPAСТРОИТЕЛЬНОЕОГРАЖДЕНИЕПОМЕЩЕНИЕВОЗДУХОВОДПОМЕЩЕНИЕДВОРПОМЕЩЕНИЕтПРУЖИНЫ1тПОЛ"ВОЗДУХОВОД1 1ПОМЕЩЕНИЕ ПОМЕЩЕНИЕ ПОМЕЩЕНИЕ тМЕСТО НАХОЖДЕНИЯ ЧЕЛОВЕКАРис. 12.1. Основные источники шума и пути распространениязвука и вибрацииДля вентилятора как источника шума характерносуществование трех независимых путейраспространения шума*, по воздуховодамна всасывании и нагнетании и через стенкикорпуса в пространство, окружающее вентилятор(вокруг вентилятора).Октавные уровни звуковой мощности вентилятора,излучаемой:в воздуховод всасывания или нагнетанияL =1 + 20lgp B+ lOlgQ + 5 - ALj + AL 2;^окт(12.1)открытым входным или выходным патрубкомвентилятора в помещение или в атмосферуL„ =L+201g/? B+101gQ +5 +AL 1-AL 3,'окт(12.2)через стенки корпуса вентилятора в помещениеили в атмосферуL P O K T= 1 в в+ 201gЛ+ 101g Q + b-AL t,(12.3)где L, L B„-критерии шумности, дБ, принимаемыев зависимости от типа и конструкции вентилятора потабл. 12.2; р в-полное давление, создаваемое вентилятором,Па; б-объемный расход воздуха вентилятора,м 3 /с; ALj-поправка, дБ, учитывающая распределениезвуковой мощности вентилятора по октавным полосамчастот и принимаемая в зависимости от типаи частоты вращения вентилятора по табл. 12.3; AL 2-поправка, дБ, учитывающая акустическое влияниеприсоединения воздуховода к вентилятору и определяемаяпо табл. 12.4 (при этом в расчет беретсяплощадь патрубка вентилятора); AL 3- частотная поправка,дБ, равная разнице потерь отражения звука ототкрытого конца патрубка всасывания или нагнетаниявентилятора при его свободном расположениив помещении и заподлицо со стеной (как при акустическихиспытаниях вентиляторов) и определяемая потабл. 12.5; 5-поправка на режим работы вентилятора,дБ, в зависимости от КПД вентилятора:

256 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования(0,9 -г- 1) л,(0,85(0,75(0,650,89) Л мак С0,84) г| макс0,74)Л м а к с(0,55 -г- 0,64) r, N(0,50 ~ 0,54) г|„0-3-6-9-12-15ТАБЛИЦА 12.3. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ AL,Сумму 201g/? B+ lOlgg можно определитьпо рис. 12.2.Для осевых вентиляторов уровни звуковоймощности шума на всасывании и нагнетанииввиду симметрии потока могут быть принятыодинаковыми.Полученные по формулам (12.1)-(12.3)значения L„ характеризуют звуковую мощность,излучаемую вентилятором при условииплавного подвода воздуха к входному патрубку.Условия плавного подвода воздуха к вентиляторуобеспечиваются, когда на входе вентилятораимеется плавный коллектор или когдапрямой участок воздуховода на стороневсасывания вентилятора при отсутствии дросселяимеет длину не менее 3£> г, где D T= 4F/IJгидравлическийдиаметр прямого участка воздуховода,м; (F- площадь поперечного сечениявоздуховода, м 2 ; Я-периметр воздуховода, м).При неплавном подводе к входному патрубкувентилятора или при установке дросселяна прямом участке при длине воздуховодаза ним менее 5£> гк значениям L„ , определеннымпо формулам (12.1)-(12.3), следует добавлятьдля осевых вентиляторов 8 дБ, дляцентробежных 4 дБ.Октавные уровни звуковой мощностиТип и номервентилятораЧастота вращения Поправка AL 15дБ, при среднегеометрических частотахвентилятора,октавных полос, Гцмин -1 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000ВЦ4-70№ 2,5; 3,2; 4930-11201370-17002800-3360667Радиальные5 75 57 613106141411201715252218312723ВЦ4-70 350-450 4 6 9 12 16 23 30 38№ 5; 6,3; 8; 10;12,5460-600635-800555487111015152018. 27243430ВЦ4-76 850-10001015-12901200-1620161515221919282725ВЦ 14-46 720915-9851360-14552815-2900910126781014137518171472221181427252318ВЦ6-28 600-700800-14001410-1900139617139211713262117312621Ц10-28 2810-2940 12 11 10 14 18ЦП7-4006-300600-700800-14001410-2600700-14001400-28002810-28504691318236 96 66 6Осевые8 813 818 13139658817139758211713975262117159731262123159

12.3. Источники шума вентиляционных установок 257ТАБЛИЦА 12.4. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ \L 2ТАБЛИЦА 12.5. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ AL 3Диаметр воздухо- Поправка AL 2, дБ, при средневода(патрубка) геометрических частотахили корень квад- октавных полос, Гцратный из площадипоперечного6 3 ]25 250 500 1000 2000 4000сечения концапрямоугольноговоздуховода илирешетки, мм50801001251401601802002252502803153504004505005606307108009001000125014001600200027 2123 1721 1519 1318 1217 1116 1015 914 8131211109151197654432221 01 0о оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо о0 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 00 0о оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оо оПримечание. Данные настоящей таблицыотносятся к случаю, когда воздуховод заделан заподлицов стену или в потолок и расположен, каки воздухораспределительное устройство (решетка), нарасстоянии двух диаметров воздуховода или более отдругих стен или потолка. Если воздуховод иливоздухораспределительное устройство (решетка), заделанныезаподлицо в ограждающие конструкции,расположены ближе к другим ограждающим конструкциямпомещения, то снижение октавных уровнейзвуковой мощности следует определять принимаязначение Д£ 2для диаметра воздуховода, увеличенноговдвое.Поправка AL 3, дБ, при средне-геометрических частотахоктавных полос, ГцДиаметр илиразмер стороныпатрубка вентилятора,мм20022525028031535040045050056063071080010001250140016002000во7060504050201063 125 250 500 1000 2000 4000 80003 3 2 Л 0 0 0 03 3 2^ 2 0 0 0 03 3 2 1 0 0 0 03 3 Z 1 0 0 0 03 3 1 0 0 0 0 03 3 1 1 0 0 0 03 2 1 0 0 0 0 03 2 2 0 0 0 0 03 2 1 0 0 0 0 03 2 1 0 0 0 0 03 0 0 0 0 0 03 0 0 0 0 0 02 0 0 0 0 0 02 0 0 0 0 0 01 0 0 0 0 0 02 0 0 0 0 0 01 0 0 0 0 0 0 01 0 0 0 0 0 0 020igp B +mgQ,A6J0^\ — ^---•jjjoiL-r--"-""^г*"-'"--" .±;;^fe:"\j£r00,7 0,2 0,5 0,50,71 2 J J 7Q,M 3 /cРис. 12.2. К определению значений 20 lg jo B+ lOlggкрышного вентилятора, излучаемой открытымпатрубком нагнетания или всасывания в атмосферуили в помещение, следует определятьпо формулеL„ =L+ 501gM + 201gO-AL 1; (12.4)"октпри работе крышного вентилятора с сетьювоздуховодов октавные уровни звуковой мощности,излучаемой входным патрубком в воздуховод,L„ = I + 501gw + 201gD - AL + AL 2,(12.5)где L- отвлеченный уровень Шума, дБ, зависящий оттипа и конструкции вентилятора (т. е. уровень звуковоймощности, создаваемый вентилятором данноготипа при диаметре рабочего колеса 1 м, окружнойскорости 1 м/с при работе в заданной точке безразмернойаэродинамической характеристики вентилятора)и принимаемый по табл. 12.6; м-окружнаяскорость рабочего колеса, м/с, D- диаметр рабочегоколеса, м; AL t- поправка, дБ, учитывающая распре-

258 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционированияТАБЛИЦА 12.6. УРОВЕНЬ ШУМА L ДЛЯ КРЫШНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВТип вентилятораОтвлеченный уровень шума, L, дБ, длясторонвсасываниянагнетанияРадиальные (центробежные) КЦ4-84 и КЦЗ-90 23 28Осевой 19 19ТАБЛИЦА 12.7. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ AL, ДЛЯ КРЫШНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВТип вентилятораЧастота вращения, мин 1 Поправка AL l5дБ, при среднегеометрических частотахоктавных полос, Гц63 125 250 500 1000 2000 4000 8000Радиальные:КЦ4-84ОсевыеКЦЗ-90400-480570920-950720-9201370-14005 47 411 57 69 710 16 23 28 339 15 21 26 318 10 16 23 289 12 16 21 296 9 13 17 73деление звуковой мощности по октавным полосамчастот и принимаемая в зависимости от типа и частотывращения вентилятора по табл. 12 7; AL 2-поправка,дБ, учитывающая акустическое влияние присоединениявоздуховода к вентилятору и определяемая потабл. 12.4.Если в вентиляционной камере одновременноработает несколько вентиляторов, тодля каждой октавной полосы требуется найтисуммарный уровень звуковой мощности шума,излучаемого всеми вентиляторами в помещениевентиляционной камеры.Добавка к более высокому уровню, необходимаядля определения суммарного уровнязвуковой мощности шума L p, зависит отразности двух складываемых уровней:Разность уровней, дБ 0-1 2-4 5-9 ^ 10Добавка, дБ 3 2 1 0При числе слагаемых уровней более двухсложение начинают с двух больших уровнейи далее последовательно складывают с суммарнымоставшиеся уровни.12.4. РАСЧЕТ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОГОДАВЛЕНИЯ В РАСЧЕТНЫХ ТОЧКАХИсточники шума характеризуются уровнямизвуковой мощности. Допускаемые уровнизвукового давления для помещений в зависимостиот их назначения устанавливаются санитарныминормами. В общем случае уровнизвукового давления зависят помимо шумовойхарактеристики источника шума от размерови акустических качеств помещения, выбора расчетнойточки (ее расположения относительноисточника шума и ограждающих строительныхконструкций) и от некоторых других менеезначительных факторов.Расчетные точки следует выбирать внутрипомещений на рабочих местах, ближайших кисточникам шума, или в зоне постоянногопребывания людей (на высоте 1,2-1,5 м отуровня пола), а также на прилегающих территориях(например, на границе площадки отдыха).Если в помещение поступает шум от несколькихисточников, то уровни звукового давленияв расчетных точках следует определять

12.4. Расчет уровней звукового давления 259для каждого источника отдельно (например, отвентиляторов-приточного и вытяжного, концевыхдросселей, воздухораспределительныхустройств и т. п.).Рассмотрим наиболее часто встречающиесяна практике случаи.Случай 1. Расчетные точки находятся наприлегающей к зданию территории. Шум вентиляторараспространяется по воздуховоду иизлучается в окружающее пространство черезрешетку или шахту, либо непосредственно стенкамикорпуса вентилятора или открытым патрубкомпри установке вентилятора снаружиздания.Октавные уровни звукового давления в расчетныхточках определяют по формулеL = L p-AL, -20lgr e+101gO-ll,^окт ''сети(12.6)где AL p-суммарное снижение уровня звуковоймощности по пути распространения звука в воздуховодев рассматриваемой октавной полосе, дБ; ^-расстояниеот источника шума до расчетной точки, м;Ф-коэффициент направленности, характеризующийстепень концентрации звука в определенном направлениипо сравнению с равномерным излучением вполную сферу (рис. 12.3).Если г абольше 300 м, то необходимо учитыватьзатухание звука в атмосфере, особеннона частотах выше Ш00 Гц. Если расчетнаяточка находится в здании, то необходимо дополнительноучитывать снижение шума, обеспечиваемоенаружным ограждением в зависимостиот его конструкции (табл. 12.8).При измерении шума как на прилегающейтерритории, так и в здании необходимо учитыватьшумовой фон. Для определения уровняшума только от системы вентиляции из суммарногоуровня следует вычесть поправку, зависящуюот разности уровней при работающейи выключенной системе вентиляции:Разность уровней,дБ 0 1 2 3 4 5-9 5s 10Поправка, дБ ^ 10 7 4 3 2 1 0Случай 2. Источник шума (генерирующаяшум решетка, плафон, автономный кондиционери т.п.) находится в рассматриваемом помещении(см. рис. 12.1).Октавные уровни звукового давления, дБ,создаваемые в расчетной точке рассматриваемымисточником шума.Ш Ш ТРис. 12.3. Коэффициент направленности Ф в зависимостиот расположения оборудования/ равномерное сферическое излучение, Ф = 1 (отражающихповерхностей нет); //-равномерное полусферическое излучение,Ф = 2 (одна отражающая поверхность); ///-равномерноеизлучение в 1/4 сферы, Ф = 4 (две отражающие поверхности);/К- равномерное излучение в 1/8 сферы, Ф = 8 (три отражающиеповерхносш), К-большой исючник (можег зависеть отнаправления)L = L pРокт/ Ф 4\+101g( - + — ,\4тгг 2В J(12.7)где Ф- коэффициент направленности (при отсутствиипаспортных данных определяется по рис. 12.4); г-расстояниеот геометрического центра источника шумадо расчетной точки (Р. т) или рабочей зоны, м; В ш- постояннаяпомещения с источником шума в рассматриваемойоктавной полосе, м 2 .Для небольших помещений объемом до120 м 3 и при расположении расчетной точки неменее чем на расстоянии 2 м от решетки илиплафона, когда можно пренебречь неравномерностьюзвукового поля в их объеме, средние попомещению уровни вычисляют по формулеL = L POST- 101g В щ+ 6. (12.8)Постоянную помещения В в октавных полосахчастот следует определять по формулеB=B 10oo\i, (12.9)где В, 000-постоянная помещения, м 2 , на среднегеометрическойчастоте 1000 Гц, определяемая потабл. 12.9 в зависимости от объема V, м 3 , и типапомещения; ц-частотный множитель, определяемыйпо табл. 12.10.Если в помещении находится несколько

260 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционированияТАБЛИЦА 12.8. СНИЖЕНИЕ ШУМА, ОБЕСПЕЧИВАЕМОЕ ТИПОВЫМИ НАРУЖНЫМИОГРАЖДЕНИЯМИ ЗДАНИЙКонструкцияСнижение шума, дБ, при среднегеометрических частотахоктавных полос, Гц63 125 250 500 1000 2000 4000 8000Типовая стена:с открытыми окнами, общая площадькоторых составляет 5% площади наружнойстеныс открытыми небольшими форточками,общая площадь которых составляет 1 %площади наружной стены; все окна закрытыс закрытыми, но открывающимися окнами,площадь которых составляет от 10до 20 % площади наружной стеныс уплотненным остеклением толщиной0,006 м (6 мм), площадь которого составляет50 % площади наружной стеныСтена без окон и щелей массой, кг на 1 м 2площади поверхности:около 100" 250131914101420201115222612162428131726291428301519162030 3031 33 •24 25 37 30 33 38 43 4832 34 36 38 42 48 53 58ТАБЛИЦА 12.9. ПОСТОЯННАЯ ПОМЕЩЕНИЙНА ЧАСТОТЕ 1000 ГцТиппомещенияПомещения#1000'МС небольшим количеством лю- V/20дей (металлообрабатывающиецехи, генераторные и машинныезалы, испытательные стенды ит.п.)С жесткой мебелью и большим V/10количеством людей или с небольшимколичеством людей имягкой мебелью (лаборатории,ткацкие и деревообрабатывающиецехи, кабинеты и т. п.), вентиляционныекамерыС большим количеством людей V/ 6и мягкой мебелью (рабочие помещениязданий управлений, залыконструкторских бюро, аудиторииучебных заведений, залыресторанов, торговые залымагазинов, залы ожидания аэропортови вокзалов, номерагостиниц, классовые помещенияв школах, читальные залыбиблиотек, жилые помещения ит.п.)Помещения со звукопоглощаю- V/1,5щей облицовкой потолка и частистен86ifkГ,в=Ь5°53гI1,5Z 77&-- --0 78-Н6433ZZ,7,5117075Z030 50 70700 Z00300500 WOOfVF^ifn-MРис. 12.4. Схема возможного размещения вентиляционныхотверстий (решеток) (а) и кривые коэффициентанаправленности излучения Ф источника шума (б)источников одинаковой звуковой мощности, тоуровни звукового давления в выбранной расчетнойточке определяют по формуле:

12.4. Расчет уровней звукового давления 261ТАБЛИЦА 12.10. ЧАСТОТНЫЙ МНОЖИТЕЛЬ цОбъем помещения V,Значения ц для среднегеометрических частот октавных полос, Гцм э 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000 1000 0,5 0,5 0,55 0,7 1 1,6 3 6ТАБЛИЦА 12.11. ОЦЕНКА ЗВУКОПОГЛОЩЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЯ 1 , РАЗНОСТЬ L p-LВысота поме- Характеристика L p-Lщения, м поверхностей при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц63 125 250 500 1000 2000 4000 8000Твердые 4 2 1 1 1 2 2 33 Средние 4 4 4 4 4 4 4 5Мягкие 4 5 6 6 6 6 7 7Твердые 4 2 1 1 1 2 3. 56 Средние 4 4 4 4 4 4 5 6Мягкие 4 5 6 6 6 6 7 8Твердые 4 2 1 1 2 2 3 69 Средние 4 4 4 4 4 5 5 7Мягкие 4 5 6 6 6 7 7 8Твердые 4 2 1 1 2 2 4 712 Средние 4 4 4 4 4 5 5 8Мягкие 4 5 6 6 6 7 7 91Значения приведены для стандартного помещения площадью 11,5 м 2; для других площадейследует вносить поправку по табл. 12.12.( т Ф Ап\t- t «- + 10 4,5 1s? + Tj-

262 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционированияТАБЛИЦА 12.12. ПОПРАВКА НА ПЛОЩАДЬПОЛА И МИНИМАЛЬНЫЕ РАССТОЯНИЯ ДЛЯПОЛЬЗОВАНИЯ ТАБЛ. 12.11Пло- Площадь по- Поп- Минимальное расщадьверхностей по- рав- стояние* до блипола,м 2 мещения, м 2 ка**, жайшей решетки, м,дБ при числе решеток1 2 3 411,5 60 0 1,3 1 0,8 0,723 100 + 2 1,7 1,4 1,1 0,946 185 + 5 2,3 1,8 1,4 1,193 325 + 8 3,1 2,3 1,8 1,4185 600 + 11 4 3,1 2,3 1,8370 1150 + 11 5,5 4 3,1 2,4* Если расчетная точка расположена ближеприведенных в таблице расстояний, то доминируетпрямой звук и надо пользоваться формулой(12.7).** Поправку следует прибавить к значению,определенному по табл. 12.11.ТАБЛИЦА 12.13. ХАРАКТЕРИСТИКИЗВУКОПОГЛОЩЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙПОМЕЩЕНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯПомещения Характерис- Среднийтика поверх- коэффициностейпоме- ент звущениякопоглощенияТелевизионные студии и Мягкие 0,4радиостудии, театры,лекционные залыКонцертные залы, мага- Средние 0,2зины, рестораны, конторы,конференц-залы, номерагостиниц, школы, больницы,жилые дома, библиотеки,помещения длясчетных машин и пр.Спортивные залы, произ- Твердые 0,1водственные помещенияфабрик и заводовпри проникании шума в помещение черезнесколько воздухораспределительных устройств(решеток) одной системы( т Ф 4п\L = L p-AL p+101g Е Д + ^ LРОКТ Рсети \ 1 = 14Я/Т В/(12.12)где AL p-суммарное снижение уровня (потери) звуковоймощности источника шума, дБ, в рассматриваемойоктавной полосе частот по пути распространенияшума в элементах сети до выхода в помещениечерез первую решетку, включая потери отражения отпервой (по ходу звука) решетки.При расчете по формуле (12.12) в значениеAL pне следует включать снижение уровнязвуковой мощности при ее распределении нанесколько решеток в одном помещении, а приопределении потерь отражения от открытогоконца по табл. 12.4 следует брать площадьодной решетки.Расчет уровней звукового давления по формулам(12.7) и (12.10) —(12.12) справедлив, еслиотношение меньшего размера помещения кбольшему не превышает 1:5. В других случаях(например, производственное помещениес большой площадью пола при небольшойвысоте потолка) постоянную помещения В рекомендуетсяопределять по табл. 12.9 в зависимостиот воображаемого объема, определяемогопо формулеV' = 5h 2 b, (12.13)где Л-меньший размер помещения, м; Ъ-второй повеличине размер помещения, м, если Ъ < 5Л.Если b > 5h, тоГ-25/г 3 . (12.14)Для небольших по объему помещенийL=L P-AL P-101gB + 6. (12.15)12.5. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОЙМОЩНОСТИ ПО ПУТИРАСПРОСТРАНЕНИЯ ШУМАВ ВОЗДУХОВОДАХ гСнижение уровней (затухание) звуковоймощности источников шума, например вентилятораили дросселя, при прохождении по воздуховодамопределяют последовательно длякаждого элемента сети и затем суммируют.Следует иметь в виду, что даже в акустическине обработанных системах вентиляции собственноезатухание весьма значительно и егонеобходимо учитывать.Суммарное снижение уровней звуковой1Данные этого пункта относятся к затуханиюбез учета влияния потока. Шум, генерируемый потокомв фасонных элементах, следует учитывать поспециальной литературе, а затухание его при распространениив воздуховодах-по настоящему пункту

12.5. Снижение уровней звуковой мощности по пути распространения шума в воздуховодах 263ТАБЛИЦА 12.14. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ В МЕТАЛЛИЧЕСКИХВОЗДУХОВОДАХ ПРЯМОУГОЛЬНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯПоперечное Гидравлический Снижение уровней звуковой мощности, дБ, при среднегеометрическихсечение воздухо- диаметр D,, мм частотах октавных полос, Гцвода63 125 250 500 1000 2000 4000 8000Прямоугольное 75- 200210 -400410 -800810- 16000,60,60,60,450,60,60,60,30,450,450,30,150,30,30,150,10,30,20,150,060,30,20,150,060,30,20,150,060,30,20,150,06Круглое 75-200210-400410-800810-16000,10,060,030,030,10,10,060,030,15ОД0,060,030,150,150,10,060,30,20,150,060,30,20,150,060,30,20,150,06Примечания: 1. При наличии теплоизоляции на металлических воздуховодах данные таблицы следуетувеличивать в 2 раза.2. Снижением уровней звуковой мощности на прямых участках кирпичных и бетонных каналов из-завысокой жесткости их стенок можно пренебречь.0,30,20,150,06мощности, дБ, по пути распространения шумаследует определять по формуле/±L r£ ДГ (12.16)где AL p-снижение октавных уровней звуковой мощностив отдельных элементах воздуховодов, дБ; « с-общее количество элементов сети воздуховодов.При распространении шума по прямымучасткам воздуховодов их стенки начинаютвибрировать под воздействием звуковых волн,и на низких частотах происходит заметноеснижение уровней звуковой мощности, причему прямоугольных каналов оно более высокое,чем у круглых.Снижение октавных уровней звуковоймощности А^р, дБ, на 1 м длины в прямыхучастках металлических воздуховодов прямоугольногои круглого сечений следует приниматьпо табл. 12.14.На поворотах воздуховодов значительнаячасть энергии отражается обратно к источникузвука. В круглых каналах отражение меньше,чем в прямоугольных. Отражение может бытьувеличено с помощью звукопоглощающей облицовкистенок канала до и после поворота.Снижение уровней звуковой мощности впрямоугольных необлицованных и облицованныхучастках поворота воздуховодов определяютпо табл. 12.15. При угле поворота меньшемили равном 45° снижение уровней звуковоймощности не учитывают. Для эффективногозатухания необходимо облицевать именноТАБЛИЦА 12.15. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ В ОБЛИЦОВАННЫХ ИНЕОБЛИЦОВАННЫХ ПРЯМОУГОЛЬНЫХПОВОРОТАХМесто облицовки и Снижение уровней звуковой мощности,ширина поворота D, дБ, при среднегеометрических частотахммоктавных полос, Гц63 125 250 500 1000 2000 4000 8000Без облицовки:125 0 0 0 1 5 7 5 3250 0 0 1 5 7 5 3 3500 0 1 5 7 5 3 3 31000 1 5 7 5 3 3 3 32000 5 7 5 3 3 3 3 3До поворота:125 0 0 0 1 5 8 6 8250 0 0 1 5 8 6 8 11500 0 1 5 8 6 8 11 111000 1 5 8 6 8 11 11 11После поворота:125 0 0 0 1 6 11 10 10250 0 0 1 6 11 10 10 10500 0 1 6 И 10 10 10 101000 1 6 11 10 10 10 10 102000 6 11 10 10 10 10 10 10До и после поворота125 0 0 0 1 6 12 14 16250 0 0 1 6 12 14 16 18500 0 1 6 12 14 16 18 181000 1 6 12 14 16 18 18 18Примечание. Данные справедливы, если длинаоблицованного участка составляет не менее 2 D, атолщина облицовки равна 10 % ширины D. Дляоблицовок меньшей толщины длину облицованногоучастка следует пропорционально увеличивать.

264 Iлава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционированияТАБЛИЦА 12. 16. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ В ПЛАВДЫХПОВОРОТАХ ВОЗДУХОВОДОВШирина поворота Снижение уровней звуковой мощ-D, мм ноти AL p, дБ, при среднегеометрическихчастотах октавных полос,Гц63 125 250 500 1000 2000 4000 8000125-250 0 0 0 0 1 2 3 3260-500 0 0 0 1 2 3 3 3510-1000 0 0 12 3 3 3 31100-2000 0 12 3 3 3 3 3боковые стороны в плоскости поворота. Дляплавных поворотов снижение уровней звуковоймощности указано в табл. 12.16.Снижение октавных уровней звуковоймощности Д£ р, дБ, при изменении площадипоперечного сечения воздуховода определяетсяв зависимости от частоты и размеров поперечногосечения воздуховодов по следующим формулам:при размерах поперечного сечения воздуховода,мм, меньших, чем указаны в табл. 12.17,K+i) 2AL;P= 10 lg? (12.17)4т„где т п- отношение площадей поперечных сечений воздуховода:m n= FJF 2(12.18)(F 1и ¥ 2-площади поперечного сечения воздуховодасоответственно до и после изменениясечения по пути распространения звука, м 2 );при размерах поперечного сечения воздуховода,мм, равных или больших, чем указаныв табл. 12.17,AL p= 101gm„ (при т„ > 1); (12.19)AL p= 0 (при т„ < 1). (12.20)При плавном переходе воздуховода от одногосечения к другому снижение октавныхуровней звуковой мощности не учитывают.Например, если по пути распространения звукавоздуховод сечением 200 х 300 мм резко переходитв воздуховод сечением 500 х 600 мм, то снижениеоктавных уровней звуковой мощности на частотах63-1000 Гц находят по формуле (12.17) и оно равно2,5 дБ, а начиная с 2000 Гц-по формуле (12.20) и оноравно нулю.Снижение октавных уровней звуковоймощности после разветвления воздуховодаследует определять по формулеAL p=101g£F„К + О 24m„(12.21)где т п~отношение площадей сечений воздуховодов;т п— F/2.F ,; F 0TB]lи F — площади поперечного сечениявоздуховода соответственно ответвления и передответвлением, м 2 ; EF OTB t-суммарная площадь поперечныхсечений воздуховодов всех ответвлений, м 2 .Формула (12.21) учитывает затухание засчет разделения звуковой мощности по ответвлениями потери, обусловленные внезапнымизменением площади поперечного сечения.Если воздуховод рассматриваемого ответвленияв разветвлении повернут на 90°, ток снижению октавных уровней звуковой мощностив разветвлении, рассчитываемому поформуле (12.21), необходимо добавить снижениеоктавных уровней звуковой мощности в повороте.Когда воздух выходит в помещение черезоткрытый конец воздуховода или вентиляционнуюрешетку, то при этом на выходе происходитотражение звука. Снижение уровнейзвуковой мощности зависит от частоты, поперечногосечения решетки или воздуховодаи от расположения выходного отверстия относительноограждений помещения.Снижение октавных уровней звуковоймощности в результате отражения звука ототкрытого конца воздуховода или решетки данов табл. 12.4-для расположения заподлицоТАБЛИЦА 12.17. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНОГО РАЗМЕРА ВОЗДУХОВОДАСреднегеометрические Меньший размер первого по Среднегеометрические Меньший размер первого почастоты октавных полос, ходу звука поперечного сече-частоты октавных полос, ходу звука поперечного сече-Гц ния воздуховода, мм Гц ния воздуховода, мм63125250500500025001400700100020004000800040020010050

12.6. Определение требуемого снижения шума 2ТАБЛИЦА 12.18. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ В РЕЗУЛЬТАТЕОТРАЖЕНИЯ ЗВУКА ОТ ОТКРЫТОГО КОНЦАВОЗДУХОВОДА ИЛИ РЕШЕТКИ,ВЫСТУПАЮЩИХ В ПОМЕЩЕНИЕ ИЛИАТМОСФЕРУДиаметр воздухово- Снижение октавных уровней звуковойда или корень квад- мощности, дБ, при среднегеометрическихратный из площади частотах октавных полос, Гцпрямоугольного воздуховодаили решетки,мм63 125 250 500 1000 2000 4000 800025 36 30 24 18 12 6 6 050 30 24 18 12 6 2 0 080 26 20 14 8 3 0 0 0100 24 18 12 6 2 0 0 0125 22 16 10 4 1 0 0 0140 21 15 9 4 1 0 0 0160 20 14 8 3 0 0 0 0180 19 13 7 2 0 0 0 0200 18 12 6 2 0 0 0 0225 17 11 5 2 0 0 0 0250 16 10 4 1 0 0 0 0280 15 9 4 1 0 0 0 0315 14 8 3 0 0 0 0 0350 13 7 2 0 0 0 0 0400 12 6 2 0 0 0 0 0450 11 5 2 0 0 0 0 0500 10 4 1 0 0 0 0 0560 9 4 1 0 0 0 0 0630 8 3 0 0 0 0 0 0710 7 2 0 0 0 0 0 0800 6 2 0 0 0 0 0 0900 5 2 0 0 0 0 0 01000 4 1 0 0 0 0 0 01250 3 0 0 0 0 0 0 01400 2 0 0 0 0 0 0 01600 2 0 0 0 0 0 0 02000 1 0 0 0 0 0 0 02500 0 0 0 0 0 0 0 0со стеной и в табл. 12.18-для случая, когдавоздуховод (решетка) свободно выступает в помещениеили атмосферу. Снижение уровнейзвуковой мощности в калориферах и воздухоохладителяхпринимают равным 1,5 дБ. Суммарноеснижение уровней звуковой мощностив секциях центральных кондиционеров или типовыхприточных камер можно принимать10 дБ на всех частотах.12.6. ОПРЕДЕЛЕНИЕТРЕБУЕМОГО СНИЖЕНИЯ ШУМАТребуемое снижение октавных уровнейзвукового давления рассчитывают отдельнодля каждого источника шума, но при этомучитывают общее число однотипных по спектрузвуковой мощности источников шума иуровни звукового давления, создаваемые каждымиз них в расчетной точке. В общем случаетребуемое снижение шума для каждого источникадолжно быть таким, чтобы суммарныеуровни во всех октавных полосах частот отвсех источников шума не превышали допустимыхуровней звукового давления. Контрольноесложение уровней можно сделать по данным,приведенным в табл. 12.1.При наличии одного источника шума (например,автономного кондиционера) требуемоеснижение уровней звукового давления врасчетной точке в помещении или на территорииопределяют по формулеAL Tp= L — Lflon, (12.22)где L- уровень звукового давления, дБ, в расчетнойточке в рассматриваемой октавной полосе частот,создаваемый данным источником шума (см. п. 12.4);Ь Доп-допустимый октавный уровень звукового давления,дБ, для систем вентиляции, кондиционированиявоздуха и воздушного отопления, (см. п. 12.2).Требуемое снижение октавных уровнейзвукового давления в расчетной точке в помещенииили на территории при наличии несколькихисточников шума, отличающихсяодин от другого менее чем на 10 дБ, определяютдля каждого источника в отдельностипо формулеAL =L-L + 101g/i, (12.23)тр. I1доп ° 'где L,- октавный уровень звукового давления, дБ,создаваемый рассматриваемым источником шума врасчетной точке; л-общее число принимаемых в расчетисточников шума.В общее число источников шума п приопределении требуемого снижения октавныхуровней звукового давления в расчетных точках,расположенных на территории жилой застройкиили на площадках промышленныхпредприятий, следует включать все источникишума, которые создают в расчетной точке октавныеуровни звукового давления, отличающиесяменее чем на 10 дБ.К источникам шума на прилегающей территориимогут относиться открыто установленныевентиляторы, компрессоры и т.п.,а также выбросные или воздухозаборные отверстия(проемы) каналов и шахт, излучающихшум в атмосферу.При определении AL Tpдля расчетных точекв помещении, защищаемом от шума системv'

266 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционированы чвентиляции, кондиционирования воздуха иливоздушного отопления, в общее количествопринимаемых в расчет источников шума следуетвключать:при расчете требуемого снижения шумавентилятора (расчет центрального глушителя)приточной или вытяжной системы-число системс механическим побуждением, обслуживающихпомещение с расчетной точкой; шум,генерируемый воздухораспределительными,воздухорегулирующими и фасонными элементами,при этом не учитывается, так как спектрыих шума сильно отличаются и октавныеуровни шума в помещении в результате этогоне увеличиваются;при расчете требуемого снижения шума,генерируемого воздухораспределительнымиустройствами одной вентиляционной системы(плафонами, решетками и т.п.),-число системвентиляции с механическим побуждением, обслуживающихрассматриваемое помещение;шум вентилятора, воздухорегулирующих и фасонныхэлементов при этом не учитывается;при расчете снижения шума, генерируемогофасонными элементами и воздухорегулирующимиустройствами рассматриваемого ответвления,-числофасонных элементов и дросселей,уровни шума которых в данной октавнойполосе отличаются один от другого менеечем на 10 дБ (например, тройников к ответвлениюи дросселей, т. е. п = 2); шум вентилятораи решеток при этом не учитывается, ноALip увеличивается на 3 дБ.В общем количестве принимаемых в расчетисточников шума не учитываются дросселирующиеи воздухорегулирующие устройства,устанавливаемые в магистральных воздуховодах;не учитываются источники шума, создающиев расчетной точке в рассматриваемой октавнойполосе уровни звукового давления,меньше, чем допустимые, на 10 дБ при их числене более 3 и на 15 дБ при их числе не более 10.Требуемое снижение шума, генерируемоговоздухораспределительными, воздухорегулирующимии фасонными элементами систем,допускается рассчитывать только для среднегеометрическихчастот 500 и 1000 Гц.При определении по формуле (12.6) октавныхуровней звукового давления L от различныхисточников шума для расчета требуемогоснижения уровней звукового давления в расчетнойточке по формуле (12.23) допускаетсярасстояния до источников шума приниматьодинаковыми и равными среднему арифметическомуr Qp(г, = г сР) в случаях, когда r MaKQ

12.7. Звукоизоляция и виброизоляция вентиляционных камер 267го шума в воздуховодах всасывания и нагнетаниявентиляторов; 2) виброизолировать вентиляционныеагрегаты и насосы с помощью пружинныхили резиновых амортизаторов; 3) применятьзвукопоглощающие облицовки для сниженияуровня шума в самих вентиляционныхкамерах или вентилируемых помещениях; 4) длястроительных ограждений использовать конструкцииповышенной звукоизоляции; 5) применять«плавающие» конструкции пола в вентиляционныхкамерах; 6) устраивать сплошныеподвесные потолки в расположенных под вентиляционнымикамерами тихих помещениях.Виброизоляция. Вентиляторы и насосы необходимоустанавливать на виброизоляторы.Выбор типа виброизоляторов зависит от местаустановки оборудования и частоты вращениярабочего колеса вентилятора и электродвигателя.Эффективность акустической виброизоляцииопределяется осадкой виброизоляторовпод нагрузкой. Чем менее жесткое перекрытие,тем больше должна быть осадка виброизоляторов.Рекомендуется при частоте вращения до1800 мин"" 1 использовать стальные пружины созвукоизолирующими прокладками (например,из ребристой или из перфорированной листовойрезины), а при частоте более 1800 мин"" 1допускается применение резиновых амортизаторов.Для пружинных амортизаторов рекомендуетсясталь марки 60С2, а для резиновых -резина состава № 1847 или № 3311 московскогозавода «Каучук».Оборудование, создающее большие динамическиенагрузки (вентиляторы, насосы, компрессорыи т. п.), перед установкой на виброизоляторыследует жестко монтировать на тяжелойбетонной плите. Вес плиты должен бытьпримерно в 2-3 раза больше общего весаагрегата с электродвигателем.Для хорошей виброизоляции необходимоустранить все жесткие связи между виброизолируемымагрегатом и строительными конструкциями.Питание к электродвигателям следуетподводить гибкими кабелепроводами.Гибкими вставками нужно присоединять нетолько воздуховоды к вентиляторам, но и трубопроводык насосам.Гибкие вставки для воздуховодов следуетмонтировать так, чтобы они сильно не провисалии не натягивались, поэтому лучше всегоиспользовать материал типа прорезиненногобрезента. В качестве гибких вставок для трубопроводовможно применять рукава резинотканевыенапорные или рукава резинотканевыес металлическими спиралями (ГОСТ 18698-79*).Можно также использовать гибкие металлическиевставки достаточной длины (например,по ТУ 400-2/7-37-71, Главсантехмонтаж).Рекомендуемая минимальная длина металлическихвставок зависит от диаметра трубопровода:Диаметр трубопровода,мм 10 15 20 25 32Длина вставки, мм 200 220 240 250 280ПродолжениеДиаметр трубопровода,мм 38 50 75 100Длина вставки, мм 330 380 500 600Звукопоглощающие облицовки. В вентиляционныхкамерах на всей площади потолкаи на верхней половине двух смежных стенследует устраивать звукопоглощающие облицовки.Для вентилируемых помещений достаточнооблицевать только потолок.Снижение уровня звукового давления, дБ,в помещении в результате применения звукопоглощающейоблицовки определяют по формулеAL=\0lgB 2/B lt(12.25)где 5] и В 2-постоянные помещения соответственнодо и после устройства звукопоглощающей облицовки,м 2 .Эффект снижения шума в результате применениязвукопоглощающей облицовки обычносоставляет 5-8 дБ (эквивалентно снижениюзвуковой мощности источника шума в 3-6 раз).Различные звукопоглощающие конструкциии их коэффициенты звукопоглощения приведеныв «Руководстве по расчету и проектированиюшумоглушения в промышленных зданиях»(М., Стройиздат, 1982).Звукоизолирующие строительные конструкции.Для обеспечения повышенной звукоизоляциимежду помещениями для вентиляторови смежными тихими помещениями пол, стеныи перекрытия вентиляционных камер должныбыть достаточно массивными.Требуемую звукоизолирующую способ-

268 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционированияРис. 12.5. Конструкция пола на упругом основаниии его стыка со стеной/-железобетонная «плавающая» плита, 2-гидроизоляция; 3-упругий слой; 4- несущая плита перекрытия; 5 уплотнитель;б - стенат. е. глушители со звукопоглощающим материалом,поскольку вентиляторы имеют широкополосныйспектр шума. Рекомендуется применятьтрубчатые, пластинчатые и камерныеглушители, а также облицованные изнутри звукопоглощающимиматериалами воздуховодыи повороты.В общем случае трубчатые глушители следуетприменять при размерах воздуховодов до500 мм. При больших размерах целесообразнеепластинчатые или камерные глушители.Необходимую площадь свободного сеченияглушителя определяют из соотношенияность, дБ, ограждений определяют по уравнениюR TP= L m- Ь яоп+ lOlgS/B n, (12.26)где L m-уровень звукового давления в шумном помещении-вентиляционнойкамере, дБ; S- площадьсмежного ограждения, м 2 ; В и-постоянная помещения,изолируемого от шума, м 2 .Значения L mи В попределяют акустическимрасчетом. Звукоизолирующая способностьнекоторых конструкций рассмотрена в справочникепроектировщика «Защита от шума»(М.. Стройиздат, 1974).При расположении вентиляционных камерна промежуточных или верхних техническихэтажах эффективно создание «плавающего»пола на всей площади помещения для вентиляционногооборудования (рис. 12.5). Допускаетсясжатие рекомендуемых для плавающего полав качестве звукоизолирующего слоя стекловолокнистыхплит на 10-20% при приложениинагрузки и дополнительное сжатие на 10-15%в течение срока службы вентиляционной установки.Расчет структурного шума от вентиляционныхагрегатов Ц4-70, Ц4-76 и Ц14-46, установленныхна перекрытиях, изложен в «Рекомендацияхпо расчету структурного шума отвентиляционных агрегатов, установленных наперекрытиях, и методам его снижения», АЗ-861(1982 г.), разработанных НИИСФ и ГПИ Сантехпроект.12.8. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ГЛУШИТЕЛЕЙВ вентиляционных системах наиболее целесообразноприменять активные глушители,где Q-расход воздуха через глушитель, м 3 /с; ч доп-допускаемая скорость воздуха в глушителе, м/с, зависящаяот располагаемых потерь давления и уровняшумообразования в глушителе.Для общественных и административныхзданий допускаемую скорость воздуха ориентировочноможно принимать в зависимости отдопускаемого уровня звука в помещении:Допускаемый уровень звука в помещении, дБА . . 30 40 50 55Допускаемая скорость воздуха,м/с 4 8 10В производственных зданиях промышленныхпредприятий скорость воздуха в глушителяхне должна превышать 10-12 м/с.12.9. ПРИМЕР АКУСТИЧЕСКОГОРАСЧЕТА ПРИТОЧНОЙ УСТАНОВКИИсходные данные. В помещение обработкиданных для вычислительного центра с площадьюпола 12 х 6 м и высотой потолка 4 мчерез шесть жалюзийных решеток типа РР-4размером 400 х 200 мм подается воздух с расходом2800 м 3 /ч.Приточные решетки смонтированы заподлицов средней части стены, имеют относительноесвободное сечение 0,7 и расположенына расстоянии г = 2,5 м и под углом 9 = 45° отближайшего рабочего места.В приточной установке используется центробежныйвентилятор ВЦ4-76 № 16 с параметрами:расход

12.9. Акустический расчет приточной установки 2400*500300*3001500^-у^ 600*8001000*8001000*1600Ъ*5м 1200*10001=3м45ДБ А1200*1000Рис. 12.6. Схема расчетной ветви воздуховодов1 -приточный вентилятор; 2-плавный поворот; 3 тройник,4 -камера статического давления; 5 - крестовина; б жалюзийныерешегки; 7 - рециркуляционный вентиляторРазмер выходного патрубка вентилятора1120 х 1280 мм.Металлические воздуховоды теплоизоляциине имеют.Требуется определить шум в помещении,создаваемый приточной системой П-1, выявитьтребуемое снижение уровня шума и подобратьглушитель. Схема расчетной ветви воздуховодовдана на рис. 12.6.Решение. Октавные уровни звуковой мощностиприточного вентилятора, излучаемойв сеть, определим по формуле (12.1), для чегопредварительно вычислим:L + 201gp B+101gQ + 8 =- 30 + 20lg 1300 + lOlg^J^ + 3 = 106 дБ.Значения поправки AL lнаходим потабл. 12.3, поправки AL 2-no табл. 12.4.Для наглядности расчета промежуточныеданные и конечные результаты сводимв табл. 12.19.Снижение уровней звуковой мощности вотдельных элементах вентиляционной сети отприточного вентилятора до рассматриваемогопомещения определяем по данным рис. 12.5и вносим в поз. 5-16 табл. 12.19. Снижениешума в разветвлении приточных решеток неучитывается, поскольку решетки находятсяв одном помещении. Суммарное снижениеуровней звуковой мощности приведено в поз. 17табл. 12.19.Постоянную помещения находим по табл.12.9 и 12.10 с учетом того, что помещениеобработки данных для вычислительного центраотносится к помещениям со звукопоглощающейоблицовкой потолка и части стен.Зная объем помещения V= 288 м 3и тип помещения4, по табл. 12.9 находим постояннуюпомещения на частоте 1000 Гц, которая равна192 м 2 .Рассчитанные по формуле (12.12) октавныеуровни звукового давления в расчетных точкахот рассматриваемой системы сведены в поз. 25табл. 12.19.Учитывая, что общее число вентиляционныхсистем, обслуживающих помещение, п = 2(приточная и рециркуляционная), по формуле(12.23) подсчитываем требуемое снижение уровнейзвукового давления. Полученные данныеприведены в поз. 26 табл. 12.19.Требуемое снижение уровней звуковогодавления обеспечит пластинчатый глушительдлиной 2,5 м с пластинами 200 мм на расстоянии200 мм.Рабочие чертежи глушителей приведеныв типовом проекте «Глушители шума вентиляционныхустановок» серии 5.904-17. Чтобы подобратьглушитель, предварительно определяем1> Д(Шпо данным п. 12.8. Для рассматриваемогопомещения и доп= 7 м/с. Для центральногоглушителя принимаем максимальнуюидоп =15 м/с (учитывая опасность выдуваниязвукопоглотителя).

270 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционированияТАБЛИЦА 12.19. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА№ п.п. Рассматриваемая величина Источник Значения рассчитываемой величины, дБ, при среднегеометрическойчастоте октавной полосы, Гц1 Ь Д0П, дБ Табл. 12.1 66 56 492 Поправка AL l5дБ (для Табл. 12.3 5 5 8приточного вентилятора),при и = 565 мин -13 Поправка AL 2, дБ (для Табл. 12.4 2 0 0приточного вентилятора),1000 х 1600 мм4 Октавные УЗМ приточно-Формула 103 101 98го вентилятора, излучае-(12.1)мые выходным патрубкомв воздуховод на стороненагнетания L p, дБСнижение уровней "Звуковоймощности в элементехсети AL, дБ:63 125 250 500 1000 2000 4000 8000441140153720352733340 0 0 0 095 91 86 79 72В металлическом возду-Табл. 12.14 4,5 3 1,5 1 0,5 0,5 0,5 0,5ховоде 1000 х 1600 мм,длиной 10 м6 В плавном повороте ши-Табл. 12.16 0 1 2 3 3 3 3 3риной 1600 мм7 В плавном повороте ши-Табл. 12.16 0 0 1 2 3 3 3 3риной 1000 мм8 В разветвлении на прохо-Формула 1 1 1 1 1 1 1 1де(т = 0,8) (12.21)9 В воздуховоде сечением Табл. 12.14 2 1,5 1 0,5 0,5 0,5 0,5 0,51200 х 1000 мм, длиной5 м10 При изменении попереч-Формулы 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0ного сечения (т = 0,3) (12.17) и (12.19)11 В разветвлении камеры Формула 7 7 7 7 7 7 7 7при (т = 2,65) (12.21)12 В металлическом возду- Табл. 12.14ховоде сечением 500 х3 3 1,5 1 1 1 1 1х 500, длиной 5 м14 В прямоугольном пово-Табл. 12.15 0 1 4 6 6 4 3 3роте шириной 400 мм15 В металлическом возду-Табл. 12.14 1,5 1,5 1 1 0,5 0,5 0,5 0,5ховоде сечением 400 хх400, длиной 2,5 м15 9 4 1 0 0 0 016 В результате отраженияот решетки сечениемТабл. 12.1813 В разветвлении крестови-Формуланы(ш = 0,55) (12.21)5 5 5 5 5 6 5 5400 х 200 мм17 Суммарное снижениеуровня звуковой МОЩНО-5-Т7Сумма поз. 40,5 34,5 30,5 28,5 27,5 25,5 24,5 24,5сти, AL p, cetH18 Параметр fjF OTB= 0,28/17,5 35 70 140 280 560 1120 224019 Коэффициент направ- Рис. 12.4 2 2 2,3 2,8 3,2 3,5 4 4ленности Ф (при 8 = 45°)т20фСумма YJФормула1 4л г 2( т= 6, г = 2,5) (12.12)21 Частотный множитель (д. Табл. 12.100,15 0,15 0,17 0,2 0,24 0,27 0,3 0,30,65 0,62 0,64 0,75 1 1,5 2,4 4,2

12 9. Акустический расчет приточной установки 271Продолжение табл. 12.19№ п п Рассматриваемая величина Источник Значения рассчитываемой величины, дБ, при среднегеометрическойчастоте октавной полосы, Гц63 125 250 500 1000 2000 4000 800022 Постоянная помещения Формула 124,8 119 123 144 192 288 461 806В = В 1000\1 (12.9)23 Отношение 4п/ В (при Формула 0,19 0,2 0,195 0,17 0,125 0,08 0,08 0,03и = 6) (12.12)24 Величина То же —- 5 - 4,5 - 4,5 - 4,5 - 4,5 - 4,5 - 4,5 - 5/ Ф 4л \101g - + — , дБ\4тсг 2 В/25 Октавные УЗД в расчет-" 57,5 62 63 62 59 56 50 42,526ной точке L, дБТребуемое снижение УЗДФормула — 9 15 21 22 22 18 12,52,5 м, дБ (пластины толщиной200 мм на расстоянии200 мм)(п = 2), дБ (12.23)27 Эффективность выбран-Альбом серии 4ного глушителя при длине5,904-1710 26 39 21 21 16 14Необходимую площадь свободного сеченияглушителя определяем по формуле (12.27)'SCB = 45 000/(3600-15) = 0,83 м 2 .По альбому ЦИТП подбираем глушительшириной 1200 мм, высотой 1500 мм, длиной2500 мм и площадью свободного сечения0,9 м 2 . Фактическая скорость в свободном сеченииглушителяи факт= 45 000/(3600-0,9) = 14 м/с.Гидравлическое сопротивление глушителярассчитываем по известной формуле (лист 14,альбома ЦИТП), предварительно определив(для пластин с обтекателями на входе приф св= 0,5) Тогда/ 2 Л 1 2-14 2АН = ( 0,38 + 0,04^ )-^^BOOKS.PROEKTANT.ORGБИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХКОПИЙ КНИГдля проектировщикови технических специалистов

Глава 13ОХРАНА АТМОСФЕРЫ ОТ ВЫБРОСОВ13.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯТребования по охране атмосферы регламентированыЗаконом СССР об охране атмосферноговоздуха, санитарными нормами СН245-71 и руководящими документами Госкомприроды.Предусматриваемые устройства и мероприятияпо охране атмосферы от совокупностивыбросов всех технологических и вентиляционныхисточников выделения загрязняющих веществдолжны обеспечивать соблюдение в жилойзоне предельно допустимых концентраций(ПДК), установленных Минздравом СССР.В местах воздухозаборов для систем механическойи естественной вентиляции, включаяаэрацию помещений, концентраций загрязняющихвеществ не должны превышать 30% ПДКдля рабочей зоны (ПДК Р 3).Величины выбросов и условия поступленияих в атмосферу, при которых обеспечиваетсясоблюдение суммарных приземных концентрацийв пределах нормируемых ПДК, квалифицируютсякак предельно допустимые выбросы(ПДВ). В тех случаях когда для снижения загрязненийпо какому-либо веществу до ПДКдействующий источник загрязнения воздухадолжен быть дооборудован дополнительнымиустройствами (например, повышена высотатрубы) или должны быть изменены условияпоступления выбросов из источника в атмосферу(изменена температура газов и т.п.),выброс по рассматриваемому веществу квалифицируетсякак временно согласованный выброс(ВСВ). При этом имеется в виду, что ВСВпо мере внедрения мероприятий могут иметьступенчатый характер, например, ВСВ 1?ВСВ 2.Величины ПДВ (ВСВ) для каждого источникавыделения загрязняющих веществ устанавливаютсяв проекте нормативов ПДВ (проектПДВ) для предприятия. Проект нормативоввыполняется ведомственной головной организациейв соответствии с ГОСТ 17.2.3.02-78.В проекте нормативов ПДВ приводятсясведения, характеризующие рельефно-климатическиеусловия расположения площадки предприятия;данные о существующем количествевыбросов, загрязнении воздушного бассейнаи его влиянии на здоровье населения, а такжеокружающую среду; причины плохой работыотдельных существующих газоочистных установоки т. п.На основе сведений по отдельным источникамвыделения загрязняющих веществ в проектенормативов ПДВ составляется своднаятаблица параметров выбросов веществ в атмосферудля расчета ПДВ. В таблице, выполняемойв соответствии с ГОСТ 17.2.3.02-78,для каждого источника указываются координатыместоположения источника на плане предприятия,диаметр и высота трубы, объем и температурагазов, состав и количество загрязняющихвеществ до и после очистки газов илидругих мероприятий, предусматриваемых длясокращения выбросов, а также прочие сведения.Таблица параметров выбросов составляетсяна существующее положение и на перспективупо намечаемым этапам развития предприятия.На основании таблицы параметров выбросовпроизводится расчет суммарных приземныхконцентраций в жилой зоне на существующееположение и на перспективный периодс учетом развития предприятия и дооснащениясуществующих источников выделения загрязняющихвеществ устройствами для защитыатмосферы. При этом необходимо, чтобы поспецифическим выбросам загрязняющих веществ,выделяющихся только от рассматриваемогопредприятия, суммарные приземныеконцентрации не превышали ПДК, а по веществам,которые могут выделяться и от другихпредприятий, расположенных в данном районе(пыль, окись углерода, окислы азота, бенз(а)-пирен и т. п.) приземные концентрации не превышалисоответствующие доли ПДК, установленныедля рассматриваемого предприятияГоскомприродой или, если данные Госкомприродыотсутствуют, предварительно принятыеразработчиком проекта нормативов ПДВ.В тех случаях когда указанные требованиявыполняются, предварительно принятые наперспективу величины выбросов и условия ихпоступления в атмосферу квалифицируются

13 1 Общие положения 273как ПДВ. Если условия не выдерживаются, топараметры источников выбросов уточняютсяметодом приближения до тех пор, пока приземныеконцентрации не будут выдержаныв указанных пределах.Учитывая, что окончательное решение подостаточности предусмотренных мероприятийможет быть принято только после сводногорасчета приземных концентраций по районув целом, проект нормативов ПДВ подлежитсогласованию с органами Госкомприроды. Этиорганы по результатам сводного расчета приземныхконцентраций от всех источников загрязнениявоздуха, расположенных в городе,согласовывают намеченные величины выбросовв атмосферу или выдвигают требованиео необходимости предусмотреть дополнительныемероприятия по снижению выбросов иприземных концентраций. На этой основе разрабатываютсядополнительные мероприятия ипроизводится перерасчет приземных концентрацийс соответствующей корректировкойпроекта нормативов ПДВ.После утверждения проекта нормативовПДВ предприятием и согласования проектас органами Госкомприроды государственнаяинспекция Госкомприроды выдает предприятиюразрешение на выброс в соответствиис величинами, указанными в таблице параметроввыбросов, приведенной в проекте нормативов.Разрешение выдается для каждого источникавыделения загрязняющих веществ, атакже для предприятия в целом Контроль засоблюдением утвержденных нормативов осуществляетсягосударственной инспекцией Госкомприроды,выдавшей разрешение на выбросНесоблюдение согласованных с органами Госкомприродынормативов ПДВ (или ВСВ напериод до осуществления мероприятий) влечетза собой применение штрафных санкций вплотьдо остановки соответствующих агрегатов илицехов.В составе проекта нормативов ПДВ кромерасчета приземных концентраций в жилой зонеможет производиться расчет суммарных приземныхконцентраций на промплощадке в местахвоздухозаборов. Окончательные ПДВ длякаждого источника определяются исходя изусловий соблюдения ПДК для жилой зоныи соответствующей доли от ПДК для рабочейзоны в местах воздухозаборов на промплощадке.Проект вентиляции агрегата или цеха являетсяобщей частью проекта предприятия.Допустимость выбросов от систем вентиляции,оборудованных и не оборудованных установкамиочистки газов, проверяется головной ведомственнойорганизацией при разработке проектанормативов ПДВ для предприятия наоснове данных, получаемых от разработчиковсистем вентиляции, путем расчета суммарныхприземных концентраций.Для проведения проверки отдел или организация-разработчикпроекта вентиляции должнывыдать задание разработчику ведомственногопроекта ПДВ и затем, до окончания разработкипроекта вентиляции, получить от негосогласование принятых решений по очисткегазов и параметрам источников выбросов загрязняющихвеществ в атмосферу.В тех случаях когда проект вентиляции(рабочая документация) выполняется послеутверждения проекта нормативов ПДВ дляпредприятия, принимаемые системы газоочистки,величины выбросов и условия их поступленияв атмосферу должны полностью соответствоватьпараметрам выбросов, принятым в указанномпроекте нормативов ПДВ При расхожденияхс утвержденными нормативами длясоответствующих источников выбросов в атмосферуголовной ведомственной организацией,разрабатывавшей проект нормативов ПДВна основе исходных данных, получаемых отразработчика проекта вентиляции, должнобыть разработано и (при участии разработчикапроекта вентиляции) согласовано с органамиГоскомприроды дополнение к проекту нормативовПДВ, на базе которого предприятиесможет получить дополнительное разрешениена выброс от рассматриваемых источников.При этом по тем веществам, по которымв натуре наблюдается превышение ПДК, увеличениевалового количества выбросов по сравнениюс утвержденным проектом нормативовПДВ допускается только при условии включенияв пусковой комплекс строительства компенсирующихмероприятий для соответствующегоснижения выбросов.При выполнении проекта вентиляции набазе зарубежного оборудования и подписанииконтрактов с зарубежными фирмами к укрытиями газоочистному оборудованию, закупаемомуза рубежом, должно предъявляться требованиеобеспечения эффективной работы в ус-

ТАБЛИЦА13 1 ПАРАМЕТРЫ ВЫБРОСОВ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ ДЛЯ РАСЧЕТА ПДВ (ПРИМЕР ЗАПОЛНЕНИЯ)Произ- Цех Источник выделения Число Источникводство вредных веществ (aiрегат, часов выбросаустановка, устройство) работы,чнаименованиеколичество,штвредныхвеществ(труба,аэрационныйфонарь)Число Номер Высота Диаметристоч- источ- источ- устьяников ника на ника трубы,выброса карте- выброса D, мсхеме Н, мПараметры газовоздушнойсмесина выходе изисточника выбросаточечногоисточника,ско- расход темпе- центра групрость,на одну ратура пы или одм/струбу, Т г, °С ного концам 3 /сх уКоординаты на карте-схеме,мвторого концааэрационногофонаряАглоцехСклад Дробилки угля 21 8640 Труба 25 1,5 17 30,55 25То же »Перегрузочныйузел7 8000 40 1 16 50,17 25Стале- ККЦ-1 Повалка конвертера 2 8760 »плавильное3 100 3,5 22 208,3 80То же ККЦ-2 Машина огневойзачистки1 8760 60 2,5 11 54,4 40

Продолжение таб i. 13 IЦехПроизводствеИсточник выделениявредных веществ (агрегат,установка, устройство)наименованиеколичествешт.Газоочистнаяустановка и дополнительныемероприятияпо защитеатмосферыВещества,Средняя экс­по которымплуатационнаяпроводитсястепень газо­газоочисткаочистки К { *\ %КоэффициентМаксимальнаяобеспеченностистепень газо­газоочисткойочисткиК\ 1) , %Выбросы вредных веществвеществог/сдо мероприятийПДВ после мероприконцентрация,мг/м 3т/гАгло- Склад Дробилки угля21 Скруббер ЦС-19 Пыль 93,2цех100~96~Пыль 61,14Л22000 1,76~ГзТ 0,12То же » Перегрузочныйузел7 Труба Вентури ++ скруббер ЦС-21Пыль 99,2100993» 6124^6212200 17,6292 0,13Стале- ККЦ-1 Повалка конвертераплавильное2 Электрофильтр Пыль 9710097^2Пыль *СО*SOf82,8~зх1201200,330333200Too"5760576016Тб1,780,272,12Л0,00580,0058То же ККЦ-2 Машина огневойзачистки1 Труба Вентури Пыль 96,3100~97~Пыль89,6~зз~so 20,1250,125NO x 0,21Примечания: 1. Объемы газовоздушной смеси и концентрации вредных веществ показаны при рабочих условиях.2. Выбросы, г/с, приведенные к 20-мин замеру (для периодически работающих источников), отмечены звездочкой.од!1830~W2,323443,140,1160,00390,00390,00670,0067

276 Глава 13. Охрана атмосферы от выбросовловиях СССР и наличия средств ее контроля.Достаточность предлагаемых фирмамиустройств для защиты атмосферы также должнапроверяться на основе сводных расчетовприземных концентраций, выполняемых разработчикомпроекта нормативов ПДВ предприятия.В сопроводительной документации на закупаемоеоборудование должны содержатьсясведения, необходимые для заполнения таблицыпараметров выбросов по форме табл. 13.1.В тех случаях, когда от закупаемого оборудованиячерез вентиляционные системы выделяютсязагрязняющие вещества, на которыеотсутствуют установленные в СССР ПДК, отфирмы следует получить предложения на ориентировочныевеличины ПДК.13.2. РАЗРАБОТКА ЗАДАНИЯНА ПРОВЕРКУ ДОСТАТОЧНОСТИПРЕДУСМОТРЕННЫХ МЕРОПРИЯТИЙДЛЯ ЗАЩИТЫ АТМОСФЕРЫЗадание должно содержать план расположенияисточников выделения в атмосферу загрязняющихвеществ, таблицу параметров выбросоввеществ в атмосферу для расчета ПДВ,сведения о стоимости мероприятий и данные,характеризующие технический уровень принятыхрешений по защите атмосферного воздуха.Таблица составляется по форме Приложения3 ГОСТ 17.2.3.02-78, дополненной рядомсведений, указанных в примере заполнения(табл. 13.1). При заполнении таблицы номераисточников проставляются в соответствии с условныминомерами, принятыми на плане расположенияисточников. Координаты источниковне указываются-их на основе плана расположенияисточников, определяет ведомственнаяголовная организация в принятой дляпроекта нормативов ПДВ координатной сетке.Для источников, работающих в стационарномрежиме, указывается одна величина выбросовв г/с и соответствующая ей одна величинасодержания загрязняющих веществ вмг/м 3(при температуре газов, указанной втаблице). Для источников, при работе которыхколичество выделений загрязняющих веществменяется, указываются пределы колебания вмг/м 3 , осредненные за 20-мин период времени.При ограниченном количестве данных можетуказываться одна величина, но за тот период,когда содержание загрязняющих веществ в отходящихгазах достигает максимальной величины.Если в газах из-за нестационарноститехнологического процесса содержание разнородныхвеществ не совпадает, каждая из величинвыбросов указывается в г/с за 20-минпериод максимального выделения.Величины выбросов, т/г, показываются втаблице с учетом числа часов работы соответствующихтехнологических агрегатов илиустановок, колебаний количества выделенийзагрязняющих веществ по ходу технологическогоцикла, среднего эксплуатационного значениястепени очистки газов, а также временипростоя газоочистки на ремонт, если межремонтныйпериод газоочистки меньше . межремонтногопериода соответствующего технологическогоагрегата.Для каждого источника в таблице указываютсяпараметры выбросов веществ в атмосферуна существующее положение и на перспективус учетом влияния дополнительно вводимыхмероприятий для снижения приземныхконцентраций.Коэффициент обеспеченности газоочисткойК (1) , %, вычисляют по формулеК {1) = -100,где Т т-продолжительность работы за год технологическогооборудования, ч, ^-продолжительность работыза год газоочистных установок без учета необходимоговремени простоев на ремонт, ч.Среднюю эксплуатационную степеньочистки К ( 2)э, %, определяют следующим образом:Ki 2) = (M 2) 7i + КфТ 2+ ... + Ki 2) T n)/T T,где и-число интервалов, на которые разбита областьреального изменения степени очистки К {2 \ с учетомналичия (отсутствия) резервных газоочистных установок,7i, T 2, ..., Т п- продолжительность интервалов,соответствующая эффективности очисток K { f\ Kf\При записи в одну строку таблицы параметроввыбросов данных для N одинаковыхисточников, указывается суммарный выброс(выбросы) М от всех N источников, но объемгазовоздушной смеси F tот одного источника.Данные параметров выбросов, приведенныев таблице до их передачи в качестве заданияведомственной головной организации поразработке проекта нормативов ПДВ, должны

13,3. Обоснование выбросов загрязняющих веществ 277подвергаться разработчиком задания предварительнойпроверке путем расчета ожидаемыхприземных концентраций.Задачей проверочного расчета являетсяпредотвращение выдачи задания с заведомонеприемлемыми данными, когда приземныеконцентрации только от рассматриваемых в заданииисточников могут быть выше ПДК илиблизки к ним. Если в результате проверочногорасчета выявляется неприемлемость полученныхрезультатов, то до выдачи задания следуетпредусмотреть дополнительные мероприятияпо снижению приземных концентраций и наэтой основе произвести уточнение таблицы параметроввыбросов.При разработке мероприятий следует, совместнос технологами выявлять возможностьнаибольшего сокращения выбросов и уменьшенияобъема отсасываемых газов, в том числеза счет применения укрытий с минимальнымподсосом балластного воздуха.Снижение приземных концентраций путемувеличения высот труб допускается только послеиспользования технологических мероприятий,применения эффективных систем очисткигазов и централизации выбросных труб.Чтобы учесть затраты на защиту атмосферы,в задании указывается полная стоимостьвытяжных систем с учетом внутренней и внешнейразводки воздуховодов, вентиляторов, газоочисток,систем разгрузки уловленных веществи т. п., а также часовые расходы воды,электроэнергии и других энергоносителей. Изэтих данных разработчики проекта нормативовПДВ относят часть стоимости системы на защитуатмосферы-обычно около 70%. В техслучаях когда система удаления предназначенав основном для уменьшения загрязнения наружноговоздуха, например установка вытяжныхзонтов под крышей цеха или укрытиеи отвод газов от электропечей, затраты относятполностью на защиту атмосферы.Сравнение принятых решений по защитеатмосферы с лучшими отечественными и зарубежнымиобразцами должно носить индивидуальныйи конкретный характер для каждойсистемы вентиляции или группы однородныхсистем. В качестве показателей для сравненияследует принимать наиболее характерные параметрырассматриваемых систем вентиляции.Например, при централизованной системеаспирации подбункерного помещения затрачиваетсязначительно больше электроэнергии,чем при децентрализованных установках, ноона более прогрессивна, так как при внедрениицентрализованной системы обеспечивается надежнаяэксплуатация, и сравнение ее показателейследует производить с аналогичнымисистемами, обеспечивающими такую же надежностьв работе. Для оценки рассматриваемойсистемы целесообразно провести сравнение вчасти объемов отсасываемого воздуха на однудоменную печь, что определяется совершенствомтехнологической схемы шихтоподачи иконструкцией укрытий; надежностью и эффективностьюсистемы очистки; затратами насооружение и эксплуатацию; обеспеченностьюбеспыльной разгрузки уловленной пыли и т. п.При сравнении систем пылегазоудаленияот электродуговых печей основными показателямиявляются полнота и надежность улавливаниягазовыделений при всех периодах работыпечи (включая слив стали), объем газов,поступающих на очистку, а также планировочныерешения размещения газоочистки, ее показателии т.д. При сравнении должны приводитьсяконкретные причины, обусловившиеболее высокие показатели, чем у лучших известныханалогов, или причины, не позволившиедобиться таких показателей.13.3. ОБОСНОВАНИЕ ВЫБРОСОВЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВСостав выбросов загрязняющих веществопределяется с учетом сырьевых материалов,используемых в технологическом процессе,и физико-химических превращений, происходящихв процессе производства и очистки газов.Для определения количественной характеристикизагрязняющих веществ, выделяющихсядо очистки газов, используются данные натурныхзамеров на рассматриваемом или аналогичномпроизводстве, отчетные данные предприятия,имеющиеся общесоюзные и отраслевыенормативные материалы, сведения о возможныхколебаниях в количественном и качественномсоставе выбросов в период ведениятехнологического процесса.Расчетный секундный выброс загрязняющихвеществ вычисляется по формуле273M c= v iq——-,273 + Т

278 Глава 13. Охрана атмосферы от выбросовгде М с- выброс загрязняющего вещества, г/с; V 1- расходгазов при рабочих условиях, м 3 /с;

13.4. Расчет приземных концентраций 279ТАБЛИЦА 13.2. РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ ОТ ИСТОЧНИКОВ ЦЕХА ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКИ (ПРИМЕР)Номер Наименование Количе- Расход Темпе- Вредные вещества Коэффициент Тип очистки иисточ- ство газов, ратура в газе нестационар- КПДчасов м/с газов,носги выбросовработы °С наименование расход1 ,в годг/м 343 Дрессировочныйстан6200 10 25 Парыэмульсии0,05 0,8 На сетчатомфильтре, 60%57 Мастерская ревизииподшипников2000 5,5 40 Парыкеросина0,2 0,6 Без очисткиПродолжение табл. 13.2НомеристочникаНаименованиег/сВыброс вредных веществ^т/гДиа- Коли- Скоростьметр чествотрубы, труб,выхлопагазов,м шт. м/с43 Дрессировочный 10-0,05 = 0,5 0,5-36000,8-620010~ 6 = 8,9 0,8с т а н0,5-0,6 = 0,3 0,3-3600-0,8-6200-10" 6 = 5,410 43,14-0,8 ; = 19,957 Мастерская реви- 5,5-0,2=1,1 1,1-3600-0,6-2000-Ю -6 =4,8 0,495 2зии подшипников5,5-42-3,14-0,495 2= 14,312По данным замеров.Над чертой-до очистки; под чертой-после очистки.где А - коэффициент температурной стратификацииатмосферы в районе размещения предприятия,с 2 ' 3 -мгтрад 1/3 /г (принимается по табл. 13.3); М-выбросы,г/с; F- безразмерный коэффициент, учитывающийоседание частиц в атмосферном воздухе (принимаетсяпо табл. 13.4); т, п и к- коэффициенты,учитывающие условия выхода газов из трубы (рассчитываютсяпо нормам расчета приземных концентраций);т) = 1 — 1,3-безразмерный коэффициент,учитывающий влияние рельефа местности (задаетсягенеральным проектировщиком предприятия); Н-геометрическая высота источника выброса (трубы,дефлектора, фонаря и т. п.) над уровнем земли, м;V 1- расход газовоздушной смеси, м 3 /с, при температурегазов; А Г-разность температур газовоздушнойсмеси и окружающей среды, °С.Максимальные приземные концентрацииот источников, через которые в атмосферупоступают вредные вещества с «нагретыми»или «холодными» газами, ориентировочно могутбыть определены по табл. 13.5, в которойРис. 13.1. Аксонометрическая схема приземной концентрацииот одного источника (стрелкой показанонаправление ветра)

280 Глава 13. Охрана атмосферы от выбросовТАБЛИЦА 13.3 КОЭФФИЦИЕНТТЕМПЕРАТУРНОЙ СТРАТИФИКАЦИИАТМОСФЕРЫТерритория А, с 213 мгтрад 1/3 /гСубтропическая зона Сред- 250ней Азии (южнее 40° с. ш.)и Забайкалье (БурятскаяАССР и Читинская обл.)Европейская часть СССР 200(районы РСФСР южнее50° с. ш., остальные районыНижнего Поволжья, Кавказ,Молдова) и азиатскаячасть СССР (Казахстан,Дальний Восток и остальнаячасть Сибири и СреднейАзии)Европейская часть СССР и 180часть Урала в зоне от 50°до 52° с. ш. (за исключениемперечисленных вышерайонов, попадающих в этузону)Европейская часть СССР 160(за исключением центра)и часть Урала севернее52° с. ш., а также Украина(для расположенных на Украинеисточников высотойменее 200 м в зоне от 50° до52° с. Ш.-180, а южнее50° С.Ш.-200)Центр европейской части 140СССР (Московская, Тульская,Рязанская, Владимирская,Калужская и Ивановскаяобласти)приведены удельные максимальные приземныеконцентрации С при выбросе М' = 1 г/сдля источников, имеющих F' = 1, высоту Ни расположенных в районе с А' = 160 с 2/3• мг хкоторых приземная концентрация достигаетмаксимума х макс.Пример 13.1. Рассчитать максимальнуюприземную концентрацию взвешенных веществи определить расстояние до точки максимальнойконцентрации от вентиляционной трубыпри следующих параметрах: Н = 25 м,D = 2 м; V^ = 47,1 м 3 /с (что соответствует скоростивыхода газов из трубы w — 15 м/с),AT = 40°С, М = 21 г/с, F = 2, А = 250 с 2/3 -мг хх град 1/3 /г и т) = 1,2.Решение. По табл. 13.5 при А' = 160, F' == 1, т)' = 1 и М' = 1 г/с максимальная концентрацияС макс= 0,010471, х макс= 502 м.ТАБЛИЦА 13.4. БЕЗРАЗМЕРНЫЙКОЭФФИЦИЕНТ FВеществаГазообразные (диоксид серы, оксид уг- 1лерода, оксиды азота и т.п.)Мелкодисперсные аэрозоли (пыль, золаи т. п.), для которых:«д/"м»«с < 0,015 10,015 -.«< 0,03 1,5^я/^макс > 0,03 или в отсутствии данныхо v„ при КПД очистки:> 90% 275-89% 2,50-74% 3Водяной пар, содержание которого в 3выбросах достаточно для того, чтобыв течение всего года происходила егоинтенсивная конденсация сразу же послевыхода в атмосферу, а также коагуляциявлажных пылевых частицПримечание. и д- максимальная скорость упорядоченногооседания аэрозольных частиц в атмосфере;w MaKC- максимальная скорость ветра.При заданных условияхC' MaKCMAFri~макс ., г, ,A F ту0,010471 • 21 • 250 -2-1,2= 0,82 мг/м 3160-1-1Приземная концентрация в любой точке,расположенной с наветренной стороны отисточника, определяется по формулеС" ~ ^макс\^2'где S 1- безразмерная величина, характеризующая изменениеприземной концентрации по оси факела в зависимостиот отношения расстояния до расчетнойточки х к расстоянию до точки максимальной концентрациих макс; S 2-безразмерная величина, характеризующаяизменение приземной концентрации нарасстоянии у, м, по перпендикуляру к оси факела.При х/х макс г$ I величина S iопределяетсяпо рис. 13.2, а. При 1 < х/х макс ^ 8 величина S lопределяется по рис. 13.2, б. При х/х МЛХС> 8и F = 1 величина S tопределяется по кривой1 рис. 13.2, в, а при х/х макс> 8 и F > 1 - покривой 2.Для низких источников высотой Н = 2 —— 10 м при значениях х/х макс< 1 величина S tзаменяется на Si, определяемую по рис. 13.3в зависимости от х/х млхси Н.Величина S 2определяется по рис. 13.4 в зависимостиот параметра t .F

13.4. Расчет приземных концентраций 281J;Рис. 13.2. К определению значения безразмерного коэффициентаS,/-легкая примесь, 2-тяжелая примесьS?1,00,80,6" ^/Н=24 ^s>6 ~f8У- 700,40,2 0,4 0,6 0,8х/х мо,г0,2 0,4 0,6 0,8Х/ХпРис. 13.3. К определению значения безразмерного коэффициентаSj при х/х м^ 0,8 и Я ^ 101 2в 12 16 20 24 28 52 56 40 Х/х п00,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,5 0,551 yРис. 13.4. К определению значения безразмерного коэффициентаS 2Значение параметра t yопределяется в зависимостиот опасной для данного источникаскорости ветра и, т.е. такой скорости прикоторой приземная концентрация достигаетмаксимума. При расчете приземных концентрацийот группы источников учитываетсясредневзвешенная опасная скорость, котораязависит от расположения расчетной точки поотношению к местоположению рассматриваемыхисточников выделения загрязняющихвеществ.Учитывая, что расчет приземных концентрацийпри выдаче задания на проверку достаточностипредусматриваемых мероприятий позащите атмосферы от выбросов вентиляционныхсистем является оценочным, и условно

ТАБЛИЦА 13 5 УДЕЛЬНЫЕ ПРИЗЕМНЫЕ КОНЦЕНТРАЦИИ, МГ/М 3Амм*/сV,м 3 /чАТ= 5° С АТ= 10 С АТ=20 'С ДТ=40 С АТ=60 С ДТ=80 С ДГ= 100 °ССмаке х м а к с, с м а к с , л м а к с, Смаке Хмакс> С м а к с, XMaie> С м а к с, х маК1_, C M J K C, ^макс' с м а к с , х махс,мг/м 3 м мг/м 3 м мг/м 3 м мг/м 3 М мг/м 3 м мг/м 3 М мг/м 3 мПри А = 160, F'= 1, w = 3 м/с, Н' = 10 м, М = 1 г/с, т|' = 10,5 0,39 1413 2,215476 27 1,778815 32 1,406912 38 1,087746 46 0,925111 51 0,820537 55 0,745599 590,6 0,57 2035 1,775930 31 1,437394 37 1,339237 43 0,880384 52 0,748189 58 0,663320 63 0,602669 670,7 0,77 2769 1,475045 35 1,198398 41 0,950474 49 0,734017 58 0,623569 65 0,552896 71 0,502600 750,8 1,00 3617 1,255469 39 1,022004 46 0,810638 54 0,625706 64 0,531634 72 0,471731 78 0,429334 830,9 1,27 4578 1,088201 43 0,886738 50 0,703225 59 0,542710 70 0,461459 78 0,410046 85 0,373911 901,0 1,57 5652 0,956689 46 0,779947 54 0,618391 64 0,477385 76 0,406479 85 0,361962 91 0,330941 971,2 2,26 8139 0,763659 53 0,622680 62 0,493588 73 0,381913 87 0,326768 97 0,292861 104 0,269779 1111,4 3,08 11078 0,629409 60 0,513102 70 0,406929 82 0,316379 97 0,272792 108 0,246778 117 0,231624 1231,6 4,02 14469 0,531148 67 0,432921 78 0,343854 91 0,269359 108 0,234721 119 0,217654 127 0,208275 1301,8 5,09 18312 0,456469 74 0,372084 85 0,296321 100 0,234537 118 0,208704 129 0,197910 133 0,189550 1362,0 6,28 22608 0,398045 80 0,324618 93 0,259538 108 0,208148 127 0,191402 135 0,181697 139 0,174162 1422,5 9,81 35325 0,296607 96 0,242742 ПО 0,197162 128 0,169815 143 0,159139 148 0,151417 152 0,145390 1553,0 14,13 50868 0,232483 111 0,191669 127 0,159536 148 0,145439 155 0,136673 160 0,130291 164 0,125286 1673,5 19,23 69237 0,189021 126 0,157655 144 0,139119 159 0,127454 166 0,120056 171 0,114638 175 0,110372 1784,0 25,12 90432 0,158094 141 0,133980 160 0,123552 169 0,113598 176 0,107226 181 0,102534 185 0,98827 1884,2 27,69 99701 0,148171 147 0,126527 167 0,118290 173 0,108902 179 0,102871 184 0,098422 188 0,094901 1924,8 36,17 130222 0,124376 164 0,111512 179 0,104955 184 0,096973 190 0,091793 195 0,087951 199 0,084899 2035,0 39,25 141300 0,118009 170 0,107377 183 0,101172 187 0,093580 194 0,088639 199 0,084966 203 0,082046 2066,0 56,52 203472 0,094141 197 0,090637 200 0,085808 203 0,079759 210 0,075763 215 0,72770 219 0,070376 2236,5 66,33 238797 0,087115 207 0,084105 207 0,079790 211 0,074324 218 0,070690 223 0,067957 227 0,065766 2317,0 76,93 276948 0,081123 214 0,078462 215 0,074579 219 0,069608 225 0,066281 230 0,063771 234 0,061754 2387,2 81,39 293000 0,078951 218 0,076413 218 0,072685 221 0,067891 228 0,064675 233 0,062245 237 0,060291 2418,0 100,48 361728 0,071314 230 0,069197 230 0,065999 233 0,061819 239 0,058988 244 0,056839 248 0,055104 2528,4 110,78 398805 0,068023 235 0,066881 235 0,063106 238 0,059186 244 0,056519 249 0,054489 254 0,052348 2579,0 127,17 457812 0,063620 244 0,061905 234 0,059221 246 0,055644 252 0,053194 257 0,051323 261 0,049807 26510,0 157,00 565200 0,057421 257 0,056012 256 0,053726 259 0,050621 264 0,048473 269 0,046823 274 0,045481 278

При А' = 160, F' = 1, w = 3 м/с, Н' = 10 м, М = 1 7с, ] т|' = 10,5 0,59 2120 1,517586 34 1,249233 39 1,006042 46 0,789086 55 0,676060 61 0,602677 66 0,549838 710,6 0,85 3052 1,213160 39 1,002676 45 0,808122 53 0,633515 63 0,542710 70 0,484028 76 0,442011 810,7 1,15 4154 1,003096 44 0,830551 51 0,669420 60 0,524658 71 0,449757 79 0,401692 85 0,367549 900,8 1,51 5426 0,849673 49 0,704045 57 0,567344 66 0,444812 78 0,381913 87 0,341932 94 0,313825 990,9 1,91 6867 0,732996 54 0,607492 62 0,489455 74 0,384171 86 0,330697 95 0,297117 102 0,273827 1081,0 2,36 8478 0,641510 59 0,531638 68 0,428343 79 0,336870 93 0,291029 103 0,262680 ПО 0,243356 1171,2 3,39 12208 0,507866 68 0,420727 78 0,339293 91 0,2в8665 107 0,234537 118 0,213326 126 0,204753 1311,4 4,62 16617 0,415566 77 0,344198 88 0,278266 102 0,222760 120 0,197335 132 0,187619 136 0,180483 1391,6 6,03 21704 0,348484 86 0,288731 98 0,234430 114 0,190528 133 0,175780 141 0,167897 144 0,161686 1471,8 7,63 27469 0,297853 95 0,247038 108 0,201841 125 0,168509 144 0,159087 148 0,152146 152 0,146660 1542,0 9,42 33912 0,258509 104 0,214808 118 0,176978 135 0,153800 151 0,145439 155 0,139252 158 0,134438 1612,5 14,72 52988 0,190938 125 0,160067 141 0,136405 161 0,126569 167 0,1201бб 171 0,115279 174 0,111427 1773,0 21,19 76302 0,148904 145 0,126745 164 0,115595 175 0,107785 181 0,102575 185 0,098650 188 0,095501 1913,5 28,85 103855 0,120868 165 0,105143 186 0,100399 189 0,094001 194 0,89674 198 0,086391 201 0,083743 2044,0 37,68 135648 0,101243 185 0,092819 199 0,088795 201 0,083432 206 0,079759 210 0,076953 213 0,074680 2174,2 41,54 149552 0,095024 193 0,088622 203 0,084885 206 0,079860 210 0,076403 215 0,073755 218 0,071607 2214,8 54,26 195333 0,080323 216 0,078046 217 0,075006 219 0,070814 224 0,067891 228 0,065636 231 0,063798 2345,0 58,88 211950 0,076742 223 0,075063 222 0,072212 223 0,068250 228 0,065474 232 0,063328 236 0,061576 2396,0 84,78 305208 0,064171 246 0,063027 243 0,060906 244 0,057838 248 0,055644 252 0,053930 255 0,052521 2596,5 99,50 358196 0,059304 256 0,058351 253 0,056497 254 0,053762 258 0,051787 261 0,050237 265 0,048958 2687,0 115,39 415422 0,055119 266 0,054322 263 0,052690 263 0,050234 267 0,048445 270 0,047033 274 0,045865 2777,2 122,08 439500 0,053604 270 0,052862 267 0,051308 267 0,048952 270 0,047229 274 0,045867 277 0,044739 2808,0 150,72 542592 0,048288 286 0,047728 281 0,046442 281 0,044428 284 0,042934 288 0,041745 291 0,040755 2948,4 166,17 598208 0,046003 293 0,0455518 289 0,0443342 288 0,042472 291 0,041074 294 0.039958 297 0,039027 3019,0 190,76 686718 0,422951 304 0,042560 299 0,041527 298 0,039845 300 0,038574 304 0,047555 307 0,036702 3100,0 235,50 847800 0,038665 322 0,038398 316 0,037558 314 0,036131 316 0,035035 319 0,034148 322 0,033403 325ПриА'= 160, F = 1 , w = 10 м /с, Н = 15 м, М '= 1 г/с, т|' = 10,5 1,96 7065 0,261575 83 0,223517 94 0,185990 108 0,150508 125 0,131478 137 0,119039 147 -0,110109 1550,6 2,83 10174 0,206598 97 0,176567 109 0,146860 125 0,119010 144 0,104333 158 0,094928 169 0,088322 1780,7 3,85 13847 0,168817 111 0,144208 124 0,119936 141 0,097508 163 0,085981 178 0,078801 190 0,073920 2000,8 5,02 18086 0,141430 124 0,120739 139 0,100476 157 0,082125 181 0,073008 197 0,067557 211 0,065083 2170,9 6,36 22891 0,120781 137 0,103059 153 0,085887 173 0.070736 199 0,063546 216 0,060533 225 0,058798 2281,0 7,85 28260 0,104736 149 0,089347 167 0,074641 198 0,062085 216 0,057080 232 0,555201 236 0,053669 2391,2 11,30 40694 0,081601 175 0,069658 194 0,058666 219 0,050437 248 0,048514 252 0,047013 256 0,045780 259

Продолжение табл. 13 5АмV,м 3 /чДГ=5 С С ДГ= 10 °С ДГ=20 °С ДГ=40 °С ДГ=60 °С ДГ=80 °С АТ= 100 °СХх м„ с, Смаке маке C M t t, х м а к с, С МакС макеХмг/м 3 м мг/м 3 м мг/м 3 м мг/м макем мг/м 3 м мг/м 3 м мг/м 3 МСмаке, JC M a i i c, Смаке х М Я Л С, с м ш, Хмакс, с1,4 15,39 55390 0,065903 199 0,056402 221 0,048108 248 0,043809 267 0,042240 271 0,041004 274 0,038982 2771,6 20,10 72346 0,054688 224 0,047025 247 0,040811 277 0,038749 284 0,037438 288 0,036396 291 0,035529 2941,8 25,43 91562 0,046363 248 0,040147 273 0,036231 298 0,034753 301 0,033638 304 0,032744 307 0,031997 3102,0 31,40 113040 0,039999 271 0,034962 299 0,032770 314 0,031515 316 0,030553 319 0,029776 323 0,029123 3262,5 49,06 176625 0,029362 330 0,026921 355 0,026458 351 0,025585 352 0,024888 355 0,024314 358 0,023826 3613,0 70,65 254340 0,23020 387 0,022484 390 0,022186 385 0,021549 385 0,021019 387 0,020575 390 0,020193 3923,5 96,16 346185 0,019217 436 0,019294 424 0,019102 417 0,018,620 415 0,018203 417 0,017848 419 0,017540 4224,0 125,60 452160 0,016779 470 0,016889 455 0,016768 446 0,016396 444 0,016060 445 0,015768 447 0,015514 4494,2 138,47 498506 0,015966 483 0,016085 467 0,015986 458 0,015649 455 0,015339 456 0,015068 457 0,014831 4604,8 180,86 651110 0,013932 520 0,014070 502 0,014022 491 0,013768 486 0,013521 486 0,013301 488 0,013105 4905,0 196,25 706500 0,013363 532 0,013505 513 0,013470 501 0,013238 496 0,013007 496 0,012801 498 0,012618 5006,0 282,60 1017360 0,011085 589 0,011238 567 0,011250 552 0,011101 544 0,010935 543 0,010782 544 0,010643 5456,5 331,66 1384740 0,010209 617 0,010365 592 0,010391 576 0,010272 567 0,010129 565 0,009995 566 0,009873 5677,0 384,65 1384740 0,009458 643 0,009615 617 0,009653 599 0,009557 589 0,009434 587 0,009317 587 0,009208 5887,2 406,94 1464998 0,009188 653 0,009344 627 0,009387 608 0,009299 598 0,009182 595 0,009070 595 0,008967 5968,0 502,40 1808640 0,008240 694 0,008395 664 0,008450 643 0,008390 631 0,008297 628 0,008204 627 0,008117 6288,4 553,90 1994026 0,007835 713 0,007989 682 0,008048 660 0,007998 647 0,007915 643 0,007830 643 0,007750 6439,0 635,85 2289060 0,007294 742 0,007446 709 0,007511 685 0,007475 671 0,007404 666 0,007329 665 0,007258 66510,0 785,00 2826000 0,006539 788 0,006686 752 0,006757 726 0,006740 709 0,006684 703 0,066624 701 0,066564 701При А' = 160, F'= > 1 , w — 10 м/с, Н' = 60 м, М = 1 г/с, т|' = 10,5 1,96 7,065 0,039954 147 0,031641 175 0,024815 209 0,019067 253 0,016170 283 0,014315 308 0,012990 3280,6 2,83 10174 0,032003 169 0,025630 200 0,020159 239 0,015486 288 0,013121 323 0,011608 350 0,010529 3730,7 3,85 13847 0,026614 190 0,021424 225 0,016869 268 0,012950 322 0,010965 361 0,009598 391 0,008797 4170,8 5,02 18086 0,022692 211 0,018316 248 0,014427 296 0,011067 355 0,009368 397 0,008288 430 0,007523 4580,9 6,36 22891 0,019706 231 0,015929 272 0,012546 323 0,009619 387 0,008144 432 0,007211 468 0,006553 4981,0 7,85 28260 0,017557 251 0,014042 294 0,011056 349 0,008476 418 0,007182 466 0,006363 505 0,005797 5381,2 11,30 40694 0,013904 289 0,011254 338 0,008858 400 0,006797 478 0,005777 533 0,005145 576 0,004711 6131,4 15,39 55390 0,011496 326 0,009305 380 0,007323 449 0,005636 535 0,003817 596 0,004320 644 0,003989 6851,6 20,10 72346 0,009729 362 0,007873 422 0,006201 497 0,004797 591 0,004132 657 0,003741 710 0,003544 737

1,8 25,43 91562 0,008383 397 0,006782 462 0,005350 543 0,004170 645 0,003629 717 0,003382 755 0,003230 7722,0 31,40 113040 0,007326 432 0,005929 501 0,004689 588 0,003691 698 0,003287 765 0,003109 787 0,002972 8052,5 49,06 176625 0,005484 516 0,004447 596 0,003557 697 0,002940 809 0,002741 838 0,002598 861 0,002488 8803,0 70,65 254340 0,004312 597 0,003514 688 0,002864 802 0,002525 873 0,002359 903 0,002241 927 0,002148 9463,5 96,16 346185 0,003513 676 0,002887 777 0,002444 889 0,002217 932 0,002077 962 0,001976 987 0,001896 10074,0 125,60 452160 0,002940 754 0,002446 863 0,003174 943 0,001980 986 0,001858 1017 0,001770 1042 0,001701 10634,2 138,47 498506 0,002756 784 0,002305 897 0,002083 964 0,001899 1007 0,001784 1038 0,001700 1064 0,001635 10854,8 180,86 651110 0,002311 875 0,001987 993 0,001852 1023 0,001694 1066 0,001595 1098 0,001522 1124 0,001465 11465,0 196,25 706500 0,002191 904 0,001914 1012 0,001786 1042 0,001636 1085 0,001541 1118 0,001471 1143 0,001416 11656,0 282,60 1017360 0,001739 1050 0,001620 1103 0,001519 1131 0,001398 1175 0,001320 1208 0,001263 1234 0,001218 12576,5 331,66 1193985 0,001578 1122 0,001505 1145 0,001414 1173 0,001304 1217 0,001233 1250 0,001181 1277 0,001139 12997,0 384,65 1384740 0,001466 1175 0,001405 1186 0,001323 1213 0,001223 1257 0,001158 1290 0,001109 1317 0,001071 13407,2 406,94 1464998 0,001427 1191 0,001369 1202 0,001290 1229 0,001193 1273 0,001130 1306 0,001083 1333 0,001046 13568,0 502,40 1808640 0,001291 1255 0,001241 1264 0,001173 1290 0,001088 1333 0,001032 1367 0,000991 1394 0,000957 14188,4 553,90 1994026 0,001232 1286 0,001186 1294 0,001122 1320 0,001042 1363 0,000990 1396 0,000950 1424 0,000919 14479,0 635,85 2289060 0,001153 1331 0,001112 1338 0,001054 1362 0,000981 1405 0,000990 1439 0,000896 1466 0,000867 149010,0 785,00 2826000 0,001042 1404 0,001008 1408 0,009958 1431 0,000894 1473 0,000851 1506 0,000819 1534 0,000793 1559При А = 160, F = , w = 13 м/с, Н' = 15 м, М = 1 7с i л' = 10,5 2,55 9185 0,196203 100 0,169285 112 0,142246 126 0,116415 145 0,102559 159 0,093562 169 0,087170 1780,6 3,67 13226 0,154254 116 0,133007 130 0,111722 147 0,091720 168 0,081291 183 0,074732 195 0,070239 2050,7 5,00 18002 0,125526 133 0,108142 148 0,090878 166 0,075041 190 0,067112 206 0,062362 220 0,060246 2260,8 6,53 23512 0,104778 149 0,090203 165 0,075923 185 0,063241 211 0,057244 229 0,054971 237 0,053584 2390,9 8,27 29758 0,089193 165 0,076759 182 0,064794 204 0,054608 232 0,050939 247 0,049494 250 0,048294 2521,0 10,20 36738 0,077126 180 0,066385 199 0,056278 223 0,048134 253 0,046299 259 0,045038 262 0,034986 2651,2 14,70 52903 0,059814 211 0,051597 233 0,044315 259 0,040433 279 0,039207 282 0,038215 285 0,037382 2871,4 20,00 72007 0,048147 242 0,041739 265 0,036541 295 0,035014 301 0,034031 303 0,033227 306 0,032545 3081,6 26,12 94049 0,039867 272 0,034837 297 0,031882 320 0,030889 321 0,030082 323 0,029414 326 0,028843 3281,8 33,06 119031 0,033762 301 0,029829 329 0,028449 340 0,027641 340 0,026966 342 0,026400 344 0,025914 3462,0 40,82 146952 0,029125 331 0,026098 360 0,025683 359 0,025015 358 0,024442 360 0,023956 362 0,023536 3642,5 63,78 229613 0,021465 403 0,020781 411 0,020656 403 0,020223 400 0,019824 401 0,019476 402 0,019169 4043,0 91,85 330642 0,017122 470 0,017308 454 0,017268 443 0,016976 438 0,016684 438 0,016422 439 0,016188 4413,5 125,01 450041 0,014619 513 0,014818 493 0,014829 480 0,014628 474 0,014407 473 0,014203 474 0,014018 4754,0 163,28 587808 0,012743 553 0,012946 531 0,012989 516 0,012850 507 0,012679 506 0,012516 506 0,012367 5074,2 180,02 648058 0,012118 568 0,012321 545 0,012374 529 0,012254 520 0,012099 518 0,011949 518 0,011811 5194,8 235,12 846444 0,010557 613 0,010758 587 0,010831 568 0,010756 558 0,010639 555 0,010521 554 0,010411 554

Продолжение табл 13 5мм'/скм 3 /чДГ=5 С ДГ= 10 °С ДГ=20°С ДГ=40°С ДГ=60°С ДГ=80°С ДГ= 100 °СC„w v MaKC С мак1 , Гмакс с м а т е ,•^максc M M L ,*«жс с м а к с , JC M a K C С махс, лмакс с м а к с , х м а Е Смг/м 3 м мг/м 3 М мг/м 3 М мг/м 3 м мг/м 3 м мг/м 3 М мг/м 3 м5,0 255,13 918450 0,010120 628 0,010320 600 0,010398 581 0,010335 569 0,010228 566 0,010119 565 0,010015 5666,0 367,38 1322568 0,008377 697 0,008567 665 0,008660 641 0,008640 626 0,008570 621 0,008494 620 0,008419 6196,5 431,16 1800162 0,007708 730 0,007892 695 0,007990 670 0,007984 653 0,007928 648 0,007863 645 0,007798 6457,0 500,04 1800162 0,007135 762 0,008314 725 0,007414 697 0,007420 679 0,007374 673 0,007319 670 0,007263 6697,2 529,03 1904498 0,006929 775 0,008106 737 0,007206 708 0,007215 689 0,007174 683 0,007122 680 0,007069 6798,0 653,12 2351232 0,006207 824 0,006376 782 0,006478 750 0,006499 729 0,006470 721 0,006430 717 0,006387 7168,4 720,06 2592233 0,006898 847 0,006063 804 0,006165 771 0,006191 748 0,006167 740 0,006131 736 0,006093 7349,0 826,60 2975778 0,005487 882 0,005646 836 0,005748 801 0,005780 776 0,005762 767 0,005732 762 0,005699 7600,0 1020,50 3673800 0,004914 938 0,005064 888 0,005163 849 0,006202 822 0,005193 811 0,005171 805 0,005145 802При А' = 160, F' = 1 , w = 13 м/с, Н' = 50 м, М ' = 1 г/с, г\' — 10,5 2,55 9185 0,040686 156 0,033219 183 0,026585 216 0,020744 258 0,017724 288 0,015769 311 0,014364 3310,6 3,67 13226 0,032571 180 0,026731 210 0,021418 248 0,016703 295 0,014265 328 0,012693 355 0,011568 3770,7 5,00 18002 0,026980 203 0,022195 236 0,017788 278 0,013865 331 0,011845 368 0,010548 397 0,009626 4220,8 6,53 23512 0,022894 226 0,018856 262 0,015109 308 0,011777 365 0,010071 406 0,008984 438 0,008217 5650,9 8,27 29758 0,019785 248 0,016302 287 0,013060 337 0,010186 399 0,008726 443 0,007805 477 0,008162 5071,0 10,20 36738 0,017344 270 0,014292 312 0,011449 365 0,008940 432 0,007679 478 0,006893 516 0,006352 5471,2 14,70 52903 0,013771 312 0,011345 360 0,009092 420 0,007135 495 0,006179 548 0,005602 590 0,005239 6251,4 20,00 72007 0,011297 354 0,009305 406 0,007469 473 0,005910 556 0,005179 615 0,004819 651 0,004625 6651,6 26,12 94094 0,009494 394 0,007821 452 0,006297 524 0,005043 615 0,004535 671 0,004318 688 0,004149 7021,8 33,06 119031 0,008130 434 0,006701 496 0,005421 574 0,004411 673 0,004109 705 0,003918 722 0,003768 7372,0 40,82 146952 0,007068 473 0,005832 539 0,004749 623 0,003995 716 0,003761 737 0,003590 755 0,003455 7692,5 63,78 229613 0,005235 568 0,004349 645 0,003628 743 0,003296 789 0,003113 811 0,002979 828 0,002873 8443,0 91,85 330642 0,004088 660 0,003437 748 0,003039 826 0,002812 855 0,002664 877 0,002554 895 0,002467 9103,5 125,01 450041 0,003319 750 0,002840 847 0,002644 886 0,002457 915 0,002333 937 0,002241 956 0,002167 9724,0 163,28 587808 0,002777 839 0,002466 927 0,002342 943 0,002184 971 0,002078 994 0,001999 1012 0,001935 10284,2 180,02 648058 0,002604 874 0,002356 950 0,002240 965 0,002091 993 0,001992 1015 0,001917 1434 0,001856 10504,8 235,12 846444 0,002194 978 0,002077 1014 0,001982 1027 0,001857 1054 0,001773 1077 0,001708 1095 0,001656 11125,0 255,13 918450 0,002085 1012 0,001999 1034 0,001909 1047 0,001791 1074 0,001710 1096 0,001649 1115 0,001599 11326,0 367,38 1322568 0,001723 1137 0,001681 1132 0,001613 1142 0,001521 1167 0,001456 1189 0,001407 1208 0,001367 1225

6,5 431,16 1552181 0,001594 1184 0,001558 1178 0,001498 1186 0,001415 1211 0,001357 1233 0,001312 1252 0,001275 12687,0 500,04 1800162 0,001482 1231 0,001451 1222 0,001398 1229 0,001323 1253 0,001270 1275 0,001229 1293 0,001196 13107,2 529,03 1904498 0,001442 1249 0,001413 1239 0,001362 1246 0,001290 1269 0,001239 1291 0,001199 1310 0,001167 13268,0 653,12 2351232 0,001300 1320 0,001277 1307 0,001234 1311 0,001172 1333 0,001127 1354 0,001093 1373 0,001064 13908,4 720,06 2592233 0,001239 1354 0,001218 1339 0,001179 1343 0,001121 1364 0,001079 1385 0,001046 1403 0,001020 14209,0 826,60 2975778 0,001157 1404 0,001140 1387 0,001105 1389 0,001052 1409 0,001014 1429 0,000984 1448 0,000960 146410,0 1020,50 3673800 0,001043 1484 0,001029 1463 0,001000 1462 0,000955 1480 0,000922 1500 0,000896 1518 0,000874 1535При А' = 160, F' = 1 , w = 13 v i/c, H = 75 м, U Г' = 1 г/с, т|' = 10,5 2,55 9185 0,022917 188 0,018206 223 0,014305 266 0,011006 321 0,009339 360 0,008271 391 0,007508 4170,6 3,67 13226 0,0183363 216 0,014741 255 0,011613 304 0,008932 367 0,007573 410 0,006703 445 0,006082 4740,7 5,00 18002 0,015267 243 0,012315 286 0,009712 341 0,007465 410 0,006325 459 0,005597 497 0,005079 5300,8 6,53 23512 0,013013 269 0,010523 317 0,008301 377 0,006376 452 0,005401 505 0,004781 547 0,004342 5830,9 8,27 29758 0,011296 295 0,009147 346 0,007215 411 0,005539 493 0,004694 550 0,004159 595 0,003782 6341,0 10,20 36738 0,009946 320 0,008060 375 0,006355 445 0,004879 532 0,004138 594 0,003672 642 0,003346 6841,2 14,70 52903 0,007961 369 0,006454 431 0,005087 510 0,003910 609 0,003328 678 0,002968 733 0,002720 7791,4 20,00 72007 0,006578 417 0,005332 486 0,004204 573 0,003242 682 0,002775 759 0,002493 820 0,002305 8711,6 26,12 94049 0,005564 463 0,004509 534 0,003558 633 0,002759 753 0,002382 837 0,002161 903 0,002059 9321,8 33,06 119031 0,004791 508 0,003883 590 0,003069 692 0,002399 822 0,002094 912 0,001963 954 0,001876 9762,0 40,82 146952 0,004185 553 0,003392 640 0,002689 750 0,002124 889 0,001906 968 0,001804 995 0,001725 10182,5 63,78 229613 0,003130 660 0,002543 762 0,002040 890 0,001702 1024 0,001588 1060 0,001507 1089 0,001443 11133,0 91,85 330642 0,002459 765 0,002009 879 0,001644 1024 0,001460 1106 0,001366 1143 0,001299 1173 0,001246 11973,5 125,01 450041 0,002002 866 0,001650 993 0,001410 1128 0,001282 1181 0,001202 1219 0,001145 1249 0,001099 12754,0 163,28 587808 0,001676 966 0,001399 1104 0,001254 1197 0,001144 1250 0,001075 1289 0,001025 1320 0,000986 12464,2 180,02 648058 0,001570 1005 0,001319 1148 0,001201 1223 0,001098 1277 0,001032 1316 0,000985 1347 0,000947 13734,8 235,12 846444 0,001317 1121 0,001143 1263 0,001067 1299 0,000979 1352 0,000922 1392 0,000881 1424 0,000848 14515,0 255,13 918450 0,001249 1159 0,001101 1287 0,001029 1323 0,000945 1376 0,000891 1416 0,000852 1448 0,000820 14756,0 367,38 1322568 0,000992 1347 0,000931 1403 0,000875 1437 0,000807 1490 0,000763 1531 0,000731 1564 0,000705 15926,5 431,16 1552181 0,000901 1439 0,00865 1457 0,000814 1490 0,000753 1544 0,000713 1584 0,000683 1618 0,000659 16467,0 500,04 1800162 0,000841 1497 0,000807 1508 0,000762 1542 0,000706 1595 0,000669 1636 0,000641 1669 0,000620 16987,2 529,03 1904498 0,000818 1518 0,000787 1530 0,000743 1562 0,000688 1615 0,000653 1656 0,000626 1689 0,000605 17188,0 653,12 2351232 0,000740 1600 0,000713 1609 0,000675 1640 0,000627 1692 0,000596 1733 0,000573 1767 0,000554 17968,4 720,06 2592233 0,000706 1640 0,000681 1648 0,000646 1677 0,000601 1729 0,000571 1771 0,000549 1805 0,000531 18349,0 826,60 2975778 0,000661 1698 0,000639 1704 0,000607 1732 0,000566 1784 0,000538 1825 0,000518 1859 00,000501 188910,0 1020,50 3637800 0,000597 1791 0,000578 1793 0,000551 1820 0,000515 1870 0,000491 1911 0,000473 1946 0,000458 1976

Продолжение табл. 13.5мм7сV,м 3 /чДГ=5 °С АТ= 1С °С ДГ=20 °С ДГ=40 °С ДГ=6С °С ДГ=8С °С Д7= 100 °Сс и а к с , макс с м а к с , ^макс С м а 1 С, х м а к с С м « с , Хмакс ^макС JC M H t смг/м 3 М МГ/М" 3 М мг/м 3 м MI/M 3 м мг/м 3 'м мг/м макс' м мг/м 3 м•'"макс Смаке Л'макс>При А' = 160, F' = , и' = 15 м /с, Н = Юм, Мг ' = 1 г/с, ц' — 10,5 2,94 10598 0,268351 99 0,235386 108 0,201608 120 0,169492 135 0,152866 146 0,142644 154 0,136405 1610,6 4,24 15260 0,028943 116 0,183001 127 0,156936 140 0,133276 157 0,121980 169 0,117766 174 0,115595 1750,7 5,77 20771 0,168619 133 0,147563 145 0,126991 160 0,109510 179 0,104171 186 0,102151 188 0,100399 1890,8 7,54 27130 0,139752 150 0,122318 163 0,106901 179 0,093808 198 0,091899 199 0,090245 200 0,088795 2010,9 9,54 34336 0,118254 166 0,103633 180 0,090502 198 0,083804 211 0,080855 212 0,079634 212 0,079634 2121,0 11,77 42390 101748 182 0,089391 197 0,078953 216 0,076732 222 0,074426 222 0,073256 223 0,072212 2231,2 16,96 61942 0,078349 215 0,069451 232 0,064336 247 0,063501 244 0,062564 243 0,061695 243 0,060906 2441,4 23,08 83084 0,062837 247 0,056503 266 0,055203 268 0,054668 264 0,053974 263 0,053307 263 0,052690 2631,6 30,14 108518 0,052008 278 0,047996 297 0,048320 288 0,047987 282 0,047461 281 0,046936 281 0,046442 2811,8 38,15 137344 0,044158 310 0,042566 317 0,042947 307 0,042754 300 0,042351 298 0,041931 298 0,041527 2982,0 47,10 169560 0,038303 341 0,038221 337 0,038636 325 0,038545 317 0,038234 315 0,037892 314 0,037558 3142,5 73,59 264938 0,029624 402 0,030400 382 0,030850 367 0,030913 357 0,030750 353 0,030539 352 0,030321 3513,0 105,97 381510 0,024483 447 0,025192 423 0,255644 406 0,025786 393 0,025707 388 0,025573 386 0,025424 3853,5 144,24 519278 0,020828 489 0,021478 462 0,021919 442 0,022103 427 0,022076 421 0,021992 418 0,021887 4174,0 188,40 678240 0,018100 529 0,018700 499 0,019124 476 0,019331 459 0,019337 452 0,019286 448 0,019212 4464,2 207,71 747760 0,017193 544 0,017775 513 0,018192 489 0,018405 471 0,018421 464 0,018380 460 0,018316 4584,8 271,30 976666 0,014935 589 0,015467 555 0,015862 527 0,016086 507 0,016124 498 0,016106 494 0,016065 4915,0 294,38 1059750 0,014304 604 0,014822 568 0,015210 540 0,015436 519 0,15480 509 0,015476 504 0,015432 5016,0 423,90 1526040 0,011794 673 0,012250 632 0,012605 598 0,012831 573 0,012893 562 0,012902 556 0,012888 5526,5 497,49 1790978 0,010834 706 0,011264 662 0,011604 626 0,011827 599 0,011895 587 0,011911 580 0,011904 5767,0 576,97 2077110 0,010014 738 0,010421 691 0,010747 654 0,010967 625 0,011038 611 0,011059 604 0,011058 5997,2 610,42 2197498 0,009719 751 0,010118 703 0,010437 664 0,010656 634 0,010728 621 0,010752 613 0,010753 6088,0 753,60 2712960 0,008689 800 0,009056 748 0,009356 706 0,009568 673 0,009644 658 0,009672 649 0,009680 6438,4 830,84 2991038 0,008249 824 0,008603 770 0,008894 726 0,009102 692 0,009178 676 0,009209 667 0,009219 6609,0 953,78 3433590 0,007664 859 0,007999 802 0,008277 755 0,008480 719 0,008557 702 0,008590 692 0,008603 68510,0 1177,50 4239000 0,006849 916 0,007157 854 0,007416 803 0,007610 763 0,007687 744 0,007723 '733 0,007740 726

При А' = 160, F'=l,w=l5 м/с, Я = 25 м, М' = 1 г/с, г,' = 10,5 2,94 10598 0,088906 130 0,075650 147 0,062693 169 0,050512 197 0,043992 217 0,039725 232 0,036656 2450,6 4,24 15260 0,070347 151 0,059890 171 0,049614 196 0,040011 227 0,034944 249 0,031682 266 0,029378 2810,7 5,77 20771 0,057578 172 0,049006 193 0,040590 221 0,032814 256 0,028796 280 0,266269 300 0,024530 3160,8 7,54 27130 0,048308 192 0,041095 216 0,034049 246 0,027645 284 0,024426 311 0,022468 332 0,02i306 5480,9 9,54 34336 0,041310 212 0,035124 238 0,029132 270 0,023802 311 0,021221 340 0,019871 360 0,019267 3661,0 11,77 42390 0,035 231 0,030485 259 0,025331 294 0,020870 338 0,018813 369 0,018137 377 0,017601 3831,2 16,96 61042 0,027998 270 0,023805 301 0,019911 341 0,016785 391 0,016001 403 0,015470 409 0,15036 4141,4 23,08 83084 0,022646 308 0,019291 3343 0,016307 387 0,014515 425 0,013949 432 0,013509 438 0,013148 4441,6 30,14 108518 0,018813 345 0,016086 383 0,013801 431 0,012852 452 0,012377 459 0,012004 465 0,011697 4711,8 38,15 137344 0,015961 382 0,013725 423 0,012093 472 0,011537 478 0,011131 484 0,010810 490 0,010544 4962,0 47,10 169560 0,013775 418 0,011939 463 0,010946 497 0,010471 502 0,010119 509 0,009839 514 0,009605 5202,5 73,59 264938 0,010107 508 0,009050 558 0,008852 555 0,008516 559 0,008257 564 0,008048 570 0,007873 5753,0 105,97 381510 0,007904 595 0,007567 614 0,007432 608 0,007182 610 0,006984 615 0,006821 620 0,006682 6253,5 144,24 519278 0,006490 681 0,006500 666 0,006406 657 0,006213 657 0,006055 622 0,005924 667 0,005811 6714,0 188,40 678240 0,005680 735 0,005694 714 0,005628 703 0,005477 702 0,053348 706 0,005239 710 0,005145 7154,2 206,71 747760 0,005406 755 0,005425 733 0,005368 721 0,005229 719 0,005110 722 0,005008 727 0,004921 8314,8 271,30 976666 0,004721 812 0,004749 787 0,004712 773 0,004605 768 0,004509 771 0,004426 774 0,004353 7785,0 294,38 1059750 0,004529 831 0,004560 805 0,004528 789 0,004429 784 0,004339 786 0,004261 790 0,004192 7946,0 423,90 1526040 0,003760 920 0,003798 888 0,003786 868 0,003719 859 0,003653 860 0,003594 862 0,003541 8666,5 497,49 1790978 0,003465 962 0,003505 927 0,003499 905 0,003443 895 0,003385 ' 894 0,003334 896 0,003287 9007,0 576,97 2077110 0,003211 1003 0,003253 965 0,003252 941 0,003205 929 0,003155 928 0,003109 929 0,003067 9327,2 610,42 2197498 0,003120 1019 0,003161 980 0,003163 955 0,003119 942 0,003071 941 0,003027 942 0,002988 9458,0 753,60 2712960 0,002799 1081 0,002842 1039 0,002849 1010 0,002816 995 0,002777 992 0,002740 992 0,002707 9458,4 830,84 2991038 0,002662 1112 0,002705 1067 0,002714 1036 0,002686 1020 0,002650 1016 0,002616 1017 0,002585 10199,0 953,78 3433590 0,002479 1156 0,002522 1108 0,002534 1075 0,002511 1057 0,002430 1052 0,002450 1052 0,002422 105410,0 1177,50 4239000 0,002224 1227 0,002266 1175 0,002281 1138 0,002266 1116 0,002241 1110 0,002216 1109 0,002193 1110При А'= 160, F = 1 , w — 15 м /с, Я = 75 м, М ' = 1 Ус, i т]' = 10,5 2,94 10598 0,020135 203 0,016166 239 0,012786 285 0,009886 343 0,008408 383 0,007457 416 0,006776 4430,6 4,24 15260 0,016140 233 0,013063 274 0,010354 326 0,008001 391 0,006800 437 0,006028 474 0,005477 5040,7 5,77 20771 0,013406 263 0,010891 308 0,008638 366 0,006671 438 0,005667 489 0,005205 529 0,004568 5630,8 7,54 27130 0,011410 292 0,009288 341 0,007367 404 0,005687 483 0,004832 539 0,004287 583 0,003902 6200,9 9,54 34336 0,009890 320 0,008059 374 0,006391 441 0,004932 527 0,004194 587 0,003727 635 0,003398 6751,0 11,77 42390 0,008695 347 0,007088 405 0,005620 478 0,004339 570 0,003694 634 0,003290 685 0,003008 728

Продолжение табл. 13 5D,мм*/сV,м 3 /чДГ=5 °С ДГ= 10 °С ДГ=20 °С ДГ=40 °С ДГ= 60 С С ДГ=80 °С ДГ= 100 °СС м а к с, х макс,С тю, Хма«' с х макс,С макс> x M a K t, С м а 1 С, х макс, С ммс , х м а к с, с те, х м а к с,мг/м 3 м мг/м 3 м мг/м 3 м мг/м 3 м мг/м 3 м мг/м 3 м мг/м 3 м1,2 16,96 61042 0,006940 401 0,006659 466 0,004486 548 0,003471 652 0,002970 724 0,002662 782 0,002452 8311,4 23,08 83084 0,005720 453 0,004663 525 0,003698 616 0,002875 741 0,002479 812 0,002243 876 0,002105 9221,6 30,14 108518 0,004827 504 0,003935 583 0,003125 682 0,002448 808 0,002133 896 0,001978 850 0,001893 9721,8 38,15 137344 0,004149 553 0,003382 639 0,002693 747 0,002132 882 0,001897 970 0,001799 997 0,001723 10192,0 47,10 169560 0,003618 602 0,002950 694 0,002359 809 0,001892 955 0,001740 1013 0,001651 1040 0,001583 10632,5 73,59 264938 0,002696 721 0,002206 827 0,001792 961 0,001543 1076 0,001446 1111 0,001376 1139 0,001321 11633,0 105,97 381510 0,002113 836 0,001742 956 0,001450 1108 0,001322 1163 0,001242 1199 0,001184 1228 0,001139 12523,5 144,24 519278 0,001718 948 0,001433 1081 0,001264 1193 0,001158 1243 0,001091 1280 0,001042 1309 0,001003 13344,0 188,40 678240 0,001437 1058 0,001218 1204 0,001123 1267 0,001032 1317 0,000975 1354 0,000932 1384 0,000898 14104,2 207,71 747760 0,001347 1101 0,001150 1252 0,001075 1296 0,000990 1345 0,000935 1383 0,000894 1413 0,000862 14394,8 271,30 976666 0,001130 1230 0,001013 1345 0,000954 1377 0,000881 1426 0,000834 1464 0,000799 1495 0,000772 15215,0 294,38 1059750 0,001072 1272 0,000976 1372 0,000919 1403 0,000850 1452 0,000806 1490 0,000772 1521 0,000746 15486,0 423,90 1526040 0,000856 1480 0,000824 1497 0,000780 1526 0,000725 1575 0,000689 1613 0,000661 1644 0,000640 16716,5 497,49 1790978 0,000792 1550 0,000764 1556 0,000725 1583 0,000675 1632 0,000642 1670 0,000618 1702 0,000598 17297,0 576,97 2077110 0,000737 1609 0,000713 1613 0,000678 1639 0,000633 1687 0,000602 1725 0,000580 1757 0,000561 17857,2 610,42 2197498 0,000718 1632 0,000694 1635 0,000661 1661 0,000617 1708 0,000588 1747 0,000566 1779 0,000548 18068,0 753,60 2712960 0,000648 1721 0,000629 1722 0,000600 1745 0,000562 1792 0,000536 1830 0.000517 1862 0,000501 18908,4 830,84 2991038 0,000618 1765 0,000601 1763 0,000574 1786 0,000539 1832 0,000514 1870 0,000495 1902 0,000480 19309,0 953,78 3433590 0,000578 1828 0,000563 1824 0,000538 1845 0,000506 1890 0,000483 1928 0,000466 1960 0,000453 198810,0 1177,50 4239000 0,000522 1930 0,000509 1922 0,000488 1939 0,000460 1983 0,000441 2021 0,000426 2053 0,000413 2082При А' = 160, F' = 1 , w = 20 м/с, Н' = 25 м, М ' = 1 Ус, i г|' = 10,5 3,92 14130 0,065118 157 0,056026 176 0,046939 201 0,038281 231 0,033633 253 0,030606 270 0,028447 2840,6 5,65 20347 0,051268 183 0,044091 205 0,036925 233 0,030189 267 0,026661 291 0,024426 311 0,022881 3270,7 7,69 27695 0,041772 209 0,035897 233 0,030070 263 0,024706 302 0,021993 329 0,020343 350 0,019420 3650,8 10,05 36173 0,034906 234 0,029976 261 0,025141 294 0,020813 336 0,018727 365 0,017759 382 0,017287 3870,9 12,72 45781 0,029743 259 0,025531 288 0,021464 323 0,017953 369 0,016498 398 0,016001 403 0,015592 4081,0 15,70 56520 0,025741 284 0,022095 314 0,018643 353 0,015800 401 0,015005 417 0,014570 422 0,014210 4271,2 22,61 81389 0,019990 332 0,017187 366 0,014667 410 0,013150 448 0,012720 454 0,012377 459 0,012090 464

1,4 30,77 110779 0,016106 379 0,013904 418 0,012069 466 0,011398 483 0,011051 488 0,010771 493 0,010536 4971,6 40,19 144691 0,013343 426 0,011599 468 0,010427 513 0,010063 515 0,009777 519 0,009543 524 0,009345 5281,8 50,87 183125 0,001302 473 0,009920 518 0,009310 544 0,009011 545 0,008770 549 0,008571 554 0,008402 5582,0 62,80 226080 0,009749 518 0,008664 567 0,008410 474 0,008160 574 0,007954 577 0,007783 582 0,007636 5862,5 98,13 353250 0,007173 631 0,006835 654 0,006771 643 0,006605 641 0,006460 643 0,006336 646 0,006228 6503,0 141,30 508680 0,005657 742 0,005698 722 0,005666 707 0,005550 702 0,005442 703 0,005348 706 0,005265 7093,5 192,32 692370 0,004829 813 0,004881 784 0,004869 766 0,004787 758 0,004704 758 0,004630 760 0,004563 7634,0 251,20 904320 0,004212 876 0,004267 843 0,004268 822 0,004208 811 0,004143 810 0,004083 811 0,004029 8144,2 276,95 997013 0,004006 901 0,004062 866 0,00067 843 0,004014 832 0,003954 830 0,003899 831 0,003849 8334,8 361,73 1302221 0,003491 971 0,003549 932 0,003562 905 0,003525 890 0,003480 887 0,003436 887 0,003395 8895,0 392,50 1413000 0,003348 994 0,003405 953 0,003420 925 0,003388 909 0,003346 906 0,003305 906 0,003267 9076,0 565,20 2034720 0,002773 1103 0,002828 1055 0,002851 1020 0,002835 999 0,002806 993 0,002777 992 0,002749 9926,5 663,33 238797J 0,002552 1155 0,002606 1103 0,002631 1065 0,002621 1042 0,002597 1035 0,002572 1032 0,002548 10327,0 769,30 2769480 0,002363 1205 0,002416 1149 0,002442 1109 0,002436 1083 0,002417 1075 0,002395 1072 0,002374 10717,2 813,89 2929997 0,002295 1225 0,002348 1168 0,002374 1126 0,002370 1099 0,002351 1090 0,002331 1087 0,002311 10868,0 1004,80 3617280 0,002056 1302 0,002107 1239 0,002135 1192 0,002135 1162 0,002122 1151 0,002105 1147 0,002089 11458,4 1107,79 3988051 0,001954 1339 0,002004 1273 0,002032 1225 0,002035 1192 0,002023 1181 0,002008 1176 0,001993 11749,0 1271,70 4578120 0,001919 1394 0,001867 1324 0,001895 1272 0,001900 1237 0,001891 1224 0,001878 1218 0,001865 121510,0 1570,00 5652000 0,001629 1482 0,001675 1405 0,001703 1348 0,001711 1308 0,01705 1293 0,001695 1286 0,001685 1282При А' = 160, F'= l , w = 25 м/с, Н = 60 м, М '= 1 г/с, ] г)' = 10,5 4,91 17663 0,016811 247 0,014074 284 0,011493 331 0,009127 390 0,007875 432 0,007058 465 0,006468 4920,6 7,06 25434 0,013380 286 0,011225 328 0,009168 381 0,007279 448 0,006286 495 0,005644 532 0,005184 5630,7 9,62 34619 0,011012 325 0,009245 371 0,007459 381 0,005997 504 0,005191 556 0,004675 597 0,004311 6320,8 12,56 45216 0,009287 362 0,007797 413 0,006365 477 0,005066 558 0,004400 614 0,003981 659 0,003691 6980,9 15,90 57227 0,007979 399 0,006697 454 0,005468 523 0,004365 610 0,003809 672 0,0034ба 720 0,003237 7621,0 19,63 70650 0,006956 435 0,005837 494 0,004769 568 0,003823 662 0,003358 728 0,003080 780 0,002940 8091,2 28,26 101736 0,005470 506 0,004588 572 0,003759 656 0,003052 762 0,002728 836 0,002614 858 0,002525 8731,4 38,47 138474 0,004450 575 0,003734 649 0,003076 742 0,002544 859 0,002386 899 0,002292 917 0,002217 9321,6 50,24 180864 0,003714 643 0,003121 724 0,002591 825 0,002232 932 0,002125 953 0,002045 971 0,001980 9861,8 63,58 228906 0,003162 710 0,002664 797 0,002236 907 0,002011 983 0,001918 1004 0,001847 1022 0,001791 10372,0 78,50 282600 0,002735 776 0,002313 869 0,001970 987 0,001830 1031 0,001749 1052 0,001686 1070 0,001636 10852,5 122,66 441563 0,002010 937 0,001728 1046 0,001586 1118 0,001498 1142 0,001436 1162 0,001388 1180 0,001349 11963,0 176,63 635850 0,001566 1094 0,001486 1216 0,001338 1221 0,001269 1242 0,001221 1262 0,001182 1280 0,001151 12963,5 240,41 865462 0,001275 1249 0,001195 1314 0,001158 1316 0,001103 1335 0,001063 1354 0,001031 1372 0,001006 13874,0 314,00 1130400 0,001074 1401 0,001050 1407 0,001021 1405 0,000975 1421 0,000942 1440 0,00916 1457 0,000894 1473

Продолжение табл. 13.5D,м м7с м 3 /чДТ=5 °С ДТ= 10 °С ДТ=20°С ДТ=40°С ДТ=60°С ДГ=80°С ДТ= 100 °ССмаке *макс С ма1[С,Хмакс С макс,Хмакс С макс *макс с м а , с , Хмакс С Мак С, Хмакс С„акс Хмакс>мг/м 3 М мг/м 3 М мг/м 3 М мг/м 3 М мг/м 3 м мг/м 3 м мг/м 3 м4,2 346,18 1246266 0,001011 1462 0,001001 1442 0,000975 1439 0,000933 1455 0,000901 1473 0,000877 1490 0,000856 15064,8 452,16 1627776 0,000887 1573 0,000879 1545 0,000858 1537 0,000824 1550 0,000798 1567 0,000777 1584 0,000760 15995,0 490,63 1766250 0,000851 1608 0,000845 1578 0,000826 1569 0,000794 1581 0,000769 1598 0,000749 1614 0,000733 16296,0 706,50 2543400 0,000709 1773 0,000707 1734 0,000693 1719 0,000669 1726 0,000651 1741 0,000635 1756 0,000622 17716,5 829,16 2984963 0,000655 1852 0,000653 1809 0,000642 1789 0,000621 1794 0,000604 1808 0,005590 1823 0,000579 18377,0 961,62 3461850 0,000607 1928 0,000607 1880 0,000598 1858 0,000579 1860 0,000564 1873 0,000552 1887 0,000541 19017,2 1017,36 3662496 0,000590 1958 0,000590 1908 0,000582 1882 0,000564 1886 0,000550 1898 0,000538 1912 0,000527 1926.8,0 1256,00 4521600 0,000531 2074 0,000532 2018 0,000525 1989 0,000511 1986 0,000498 1997 0,000488 2010 0,000479 20238,4 1384,74 4985064 0,000505 2130 0,000507 2071 0,000501 2039 0,000488 2034 0,000476 2044 0,000467 2046 0,000458 20709,0 1589,63 5722650 0,000471 2213 0,000473 2148 0,000468 2112 0,000457 2105 0,000446 2113 0,000438 2125 0,000430 213810,0 1962,50 7065000 0,000423 2345 0,000426 2273 0,000423 2230 0,000413 2218 0,000404 2224 0,000397 2235 0,000391 2247ПриА'= 160, F' = 1 , w — 25 м /с, Н = 60 м, U Г = 1 7с, 1 Г|' = 10,5 4,91 17663 0,005828 528 0,005364 558 0,004649 617 0,004207 664 0,003665 726 0,003507 743 0,003265 7700,6 7,06 25434 0,004692 603 0,004342 638 0,003818 704 0,003584 734 0,003190 778 0,003055 796 0,002848 8240,7 9,62 34619 0,003928 676 0,003662 714 0,003361 757 0,003177 779 0,002835 825 0,002717 843 0,002536 8730,8 12,56 45216 0,003393 746 0,003247 770 0,003023 798 0,002861 821 0,002558 869 0,002453 887 0,002292 9180,9 15,90 57227 0,003066 792 0,002951 807 0,002752 837 0,002607 860 0,002335 909 0,002240 928 0,002095 9601,0 19,63 70650 0,002811 827 0,002709 843 0,002629 872 0,002398 896 0,002151 947 0,002066 967 0,001933 10001,2 28,26 101736 0,002418 892 0,002333 908 0,002183 939 0,002073 964 0,001866 1017 0,001793 1037 0,001681 10721,4 38,47 138474 0,002127 951 0,002054 968 0,001926 999 0,001832 1025 0,001653 1080 0,001590 1101 0,001492 11371,6 50,24 180864 0,001902 1006 0,001839 1023 0,001727 1055 0,001644 1082 0,001487 1138 0,001431 1160 0,001345 11981,8 63,58 228906 0,001722 1057 0,001666 1074 0,001568 1108 0,001494 1135 0,001354 1193 0,001304 1215 0,001227 12542,0 78,50 282600 0,001575 1106 0,001525 1123 0,001437 1157 0,001371 1184 0,001245 1244 0,001200 1267 0,001130 13062,5 122,66 441563 0,001302 1217 0,001263 1235 0,001194 1270 0,001141 1298 0,001040 1360 0,001004 1385 0,000947 14263,0 176,63 635850 0,001113 1317 0,001081 1335 0,001024 1371 0,000981 1400 0,00897 1464 0,000867 1490 0,000819 15333,5 240,41 865462 0,000974 1408 0,000947 1427 0,000899 1463 0,000863 1493 0,000791 1560 0,000765 1586 0,000724 16304,0 314,00 1130400 0,000866 1494 0,000844 1512 0,000802 1549 0,000771 1580 0,000709 1647 0,000686 1674 0,000650 17204,2 346,18 1246266 0,000830 1526 0,000809 1545 0,000770 1582 0,000740 1613 0,000681 1681 0,000659 1708 0,000625 17544,8 452,16 1627776 0,000738 1620 0,000720 1639 0,000686 1676 0,000661 1707 0,000609 1777 0,000591 1805 0,000561 1852

5,06,06,57,07,28,08,49,010,0490,63706,50829,16961,621017,361256,001384,741589,631962,501766250254340029849633461850366249645216004985064572265070650000,0007120,0006060,0005640,0005280,0005140,0004680,0004480,0004210,0003821650179118571921194620422089215622640,0006950,0005920,0005510,0005160,0005030,0004580,0004390,0004120,0003751669181018761939196420602106217422820,0006630,0005660,0005280,0004950,0004830,0004400,0004210,0003970,0003611706184719131977200220982144221123180,0006380,0005460,0005100,0004780,0004670,0004260,0004080,0003840,0003501737187919452009203421302176224323500,0005890,0005060,0004730,0004440,0004340,0003970,0003800,0003590,0003281807195120172082210722032250231724250,0005710,0004910,0003590,0004320,0004220,0003860,0003700,0003490,0003191835197920472111213622342280234824560,0055430,0004670,0004380,004120,0004020,0003680,0003540,0003340,000306188320292097216221872285233224012509ТАБЛИЦА 13.6 ТАБЛИЦА ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ВЫБРОСОВ И РАСЧЕТА ПРИЗЕМНЫХ КОНЦЕНТРАЦИЙНомер М, Н, D, V l, F AT, С макс, мг/м 3 (с учетом табл. 13.5) х максх, у,источника г/с м м м 3 /с °С по табл. м м13 52 1 — максхпо х SjS,,рис13.6рис13.2-135мг/м21 25 2,5 47,1 2 40 0,010471-21-200-2-1,11600,60470502 590 350 350 22,5 г =1,21'502 112 30 1,0 13,34 1 10 0,021207-12-200-1-1,1300 480 50 50 20,34991 2,5 г = 0,027160480 213 15 0,8 5,02 1 5 0,141430-13-200-1 -1,1 124 460 0= 2,5280610 — — 00,75 1,6 0,84 0,221 3,7 0,41 1,03716099 960 01 9,7 0,067 0,74015 10 0,5 2,94 2 5 0,268351 -15-200-2-1,1 = 11,069481ГбОИтого 1,997

294 Глава 13 Охрана атмосферы от выбросовI С М= 0,82мг/м 3х м=492мХ=170ймС £= та,у=200 = 0,2М52мг/м*у = 2 00 мСх=17ос,у=о =0 > 38 '* г / м *Рис. 13.5. К примеру 13 2*- Рис. 13.6 К примеру 13.3Рис. 13.7. К определению безразмерного коэффициента5L$61,00,750,50,25О 2,5 5 7,5 10 12,5 15 17,5 дможет быть принята равной средней скоростиветра на уровне флюгера (Л = Юм) в районерасположения рассматриваемого предприятияПри и < 5 м/с параметр t y— иу 2 /х 2 , прии > 5 м/с параметр t y= 5у 2 /х 2 .Пример 13.2. Рассчитать приземную концентрациювзвешенных веществ от источникас параметрами, указанными в примере 13.1 прискорости ветра и — 3 м/с в точке, расположеннойна расстоянии х = 1700 м от источникаи смещенной от ветровой оси на у = 200 м(рис. 13.5).Решение.1. х/хиажс = 1700/502 = 3,38. По рис. 13.2, аSj = 0,44, С х=поо,у = о — Смакс^^з = 0,82 хх0,44-1 =0,361 мг/м 3 .2. t y= иу 2 /х 2 = 3 • 200 2 /П00 2 = 0,0415. Порис. 13.4 S 2= 0,65. Тогда С х=поо, у= 2оо == СмаксЯ^г = 0,82-0,44-0,65 = 0,23452 мг/м 3 .Пример 13.3. Рассчитать суммарную максимальнуюприземную концентрацию пыли отчетырех источников (рис. 13.6) на границе жилогорайона при параметрах, указанных втабл. 13.6 и при А = 200, г| = 1,1, и = 2,5.Решение. Наибольшее сложение выбросовбудет наблюдаться при направлении ветра /,но наибольшее количество выбросов выделяетсяот источника № 1. Поэтому, хотя его выбросыне складываются с выбросами от другихисточников при направлении ветра // от источника№ 1 в ближайшую точку в жилом районе,требуется проверить, не будет ли от него большаяприземная концентрация, чем при такомнаправлении, когда имеет место сложениевыбросов' от остальных источников.Расчет суммарной приземной концентрациина границе жилого района при направленииветра / приведен в табл. 13.6. Из результатоврасчета видно, что суммарная приземнаяконцентрация в ближайшей к источникам точкена границе жилого района составит 1,997 мг/м 3 ,т. е. будет в 4 раза больше ПДК для взвешенныхвеществ, равной 0,5 мг/м 3 .Анализ Смаке показывает, что максимальнаяприземная концентрация от источника № 1(0,60470 мг/м 3 ) меньше, чем суммарная концентрация,образующаяся в результате сложениявыбросов от источников № 2, 3 и 4. Поэтомуможно сделать вывод, что при направленииветра // от источника № 1 на жилой район,

13.4. Расчет приземных концентраций 295при котором между источником № 1 и жилымрайоном расстояние составляет минимальнуювеличину, концентрация С от источника № 1 (сучетом уменьшающей поправки на расстояниеот источника до жилого района) будет меньше0,60470 мг/м 3 . Следовательно, максимальнойсуммарной приземной концентрацией С на границежилого района для рассматриваемогопримера будет концентрация 1,997 мг/м 3 , рассчитаннаяв табл. 13.6.Расчет приземных концентраций от линейныхисточников типа аэрационного фонаря придостаточно удаленном расстоянии от источникадо расчетной точки, когда коэффициентS 6^ 0,9 (рис. 13.7), также может производитьсяс помощью табл. 13.5 по аналогии с примерами13.1-13.3.При определении безразмерного коэффициентаS 6по рис. 13.9 принимается: д — x/Ly/uпри и ^ 5 м/с и д = 0,45x/L, при и > 5 м/с, гдеL- длина линейного источника.Пример 13.4. Рассчитать, начиная с какогорасстояния выбросы через цеховый фонарьс зоной выделения загрязняющих веществ надлине L = 15 м могут рассчитываться по формуламдля точечного источника с помощьютабл. 13.5. Скорость ветра и в рассматриваемомрайоне равна 4 м/с.Решение. Коэффициент S 6— 0,9 соответствуетд — 2, следовательно, л: = gL^Ju = 2 хх \5^4 = 60м.Расчет загрязнения воздуха на промышленнойплощадке с учетом влияния застройкиввиду сложной взаимосвязи выбросов от источниковс наложением аэродинамических тенейдолжен производиться на ЭВМ по утвержденномуГоскомприроды, нормативному методу.При этом поправки на увеличение приземныхконцентраций вносятся на источники, имеющиевысоту менее 50 м, если окружающие зданиянаходятся от источника на расстоянии менеел: максили когда источник расположен на зданииили в зонах возможного образования ветровыхтеней. При анализе влияния застройки на увеличениерасчетных приземных концентраций неучитываются' здания и сооружения высотойменее 5 м, а также здания и сооружения, максимальныйлинейный размер которых по горизонталине превосходит 10 м.При подготовке задания ведомственной головнойорганизации на проведение сводныхрасчетов приземных концентраций в пределахпромышленной площадки предварительнаяпроверка достаточности предусмотренных мероприятийна системах вентиляции для соблюдениясанитарных требований по чистоте воздухав местах воздухозабора может быть использованаметодика расчета приземных концентрацийдля точечных источников с введениемповышающего-коэффициента, равного 6.Пример 13.5. Проверить соблюдение санитарныхтребований по приземным концентрациямна площадке завода, если для условийпримера 13.2 точка воздухозабора располагаетсяна стене здания на расстоянии: 1) 1700 мот источника; 2) 450 м от источника.Решение. 1. На расстоянии 1700 м учитыватьвлияние аэродинамической тени не требуется,так как точка максимума, согласнопримеру 13.1, находится на расстоянии 502 мот источника, т. е. л: макс< х.2. На расстоянии 450 м ориентировочнаяприземная концентрация с учетом влиянияаэродинамической тени, учитывая ее близкоерасположение к точке х макс, где с макс= 0,82мг/м 3 , может составить 0,856 = 0,51 мг/м 3 ,что меньше 30% ПДК для нетоксичной пыли(10 0,3 = 3 мг/м 3 ).Аналогично можно провести предварительнуюоценку суммарных приземных концентрацийс учетом влияния зон аэродинамическихтеней.При этом следует учитывать только те израссматриваемых вентиляционных источников,которые имеют высоту труб менее 50 м и расположеныв зоне менее л: максот точки воздухозабора.Указанная предварительная оценка достаточностипредусмотренных мероприятий длясоблюдения санитарных норм в местах воздухозаборовподлежит проверке и согласованиюс головной ведомственной организацией наоснове сводных расчетов приземных концентрацийв местах воздухозаборов от всей совокупностиисточников выделения загрязняющихвеществ.

Глава 14ИНЖЕНЕРНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ УБЕЖИЩГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ14.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯУбежища гражданской обороны предназначаютсядля защиты в военное время людейот воздействия оружия массового пораженияи должны использоваться в мирное время длянужд народного хозяйства и обслуживаниянаселения.При проектировании убежищ следует руководствоватьсятребованиями СНиП «Защитныесооружения гражданской обороны». Помимоэтого необходимо учитывать требованиясоответствующих СНиП по проектированиюзданий и сооружений, в помещениях которыхразмещаются убежища, с учетом специфическихусловий строительства убежищ, изложенныхв СНиП «Защитные сооружения гражданскойобороны».В помещениях, приспосабливаемых подубежища, следует предусматривать системывентиляции и отопления, обеспечивающие необходимыеусловия пребывания в них людей.Санитарно-технические системы убежищпроектируются из стандартных или типовыхэлементов, выпускаемых отечественной промышленностью,с учетом максимального ихиспользования при эксплуатации помещенийв мирное время. При этом фильтры ПФП-1000,фильтры-поглотители, фильтры ФГ-70 и средстварегенерации в мирное время использоватьне следует.Расстояния, м, между элементами оборудованияв убежищах, а также между конструкциямии оборудованием принимаются следующими:Между двумя электроручными вентиляторами(между осями рукояток) . . . .1,8Между осью рукоятки вентилятора и ограждением0,9Между агрегатами оборудования и стенойпри наличии прохода с другой стороныагрегата 0,2Ширина проходов для обслуживания оборудования0,7Ширина проходов от установки РУ-150/6до стен:со стороны патрубка выхода регенерируемоговоздуха 1с нерабочей стороны 0,8Между баллонами со сжатым воздухоми отопительными приборами 1То же, при наличии экрана 0,2Размещение и крепление оборудованияи коммуникаций в убежищах должно предусматриватьсяс учетом надежного функционированиясистем при возможных перемещенияхограждающих конструкций и появленияв них остаточных деформаций в результатевоздействия расчетной нагрузки. Оборудованиекрепится только к полу, потолку или стенамубежища. Одновременное крепление к полуи потолку, потолку и стенам и т. п. не допускается.Санитарно-технические системы убежищдля районов северной строительно-климатическойзоны следует проектировать с учетомтребований нормативных документов для этихрайонов.На случай выхода из строя внешних сетейэлектроснабжения в убежищах должны предусматриватьсяместные автономные источникиэлектроснабжения - дизельные электростанции(ДЭС).14.2. ВЕНТИЛЯЦИЯИ ОТОПЛЕНИЕ УБЕЖИЩСистемы вентиляции убежищ проектируютсяна два режима: чистой вентиляции (режимI) и фильтро-вентиляции (режим II).Требуемый газовый составе температурно-влажностныепараметры воздуха внутриубежища при режиме I следует обеспечиватьпутем подачи наружного воздуха, очищенногоот пыли. Подаваемый в убежище наружныйвоздух при режиме II, кроме того, долженочищаться от газообразных и аэрозольныхсредств массового поражения.При экономической нецелесообразностиили невозможности обеспечить отведение теплоизбытковпри режиме II системой вентиля-

14.2. Вентиляция и отопление убежищ 2971 ;гit—X |—I |f-~43UfРис. 14.1. Принципиальная схема вентиляции убежища,оборудованного электроручными вентиляторамидля режимов вентиляции I и II/-воздухозабор режима II; 2 - венткамера, 3 воздухозаборрежима I; 4-тамбур вентилируемый; 5 помещение для укрываемых,б -санузел; 7-тамбур-шлюзРис. 14.2. Принципиальная схема вентиляции убежища,оборудованного вентиляторами с электрическимприводом для режимов вентиляции I и II/-воздухозабор режима II; 2-венткамера, 3-воздухозаборрежима I, 4-тамбур вентилируемый: 5 -помещение ДЭС, 6-помещение для укрываемых; 7-санузел, 8- тамбур-шлюзции, работающей на наружном воздухе, предусматриваютсясредства искусственногоохлаждения воздуха (воздухоохлаждающиеустройства).При режиме I подпор воздуха в убежищеобеспечивается за счет превышения притоканад вытяжкой, величина подпора при этом ненормируется. При режиме II в убежище обеспечиваетсяподпор в размере 50 Па.В убежищах, находящихся в местах, гдевозможна загазованность приземного наружноговоздуха вредными веществами (в томчисле продуктами горения), следует предусматриватьрежим регенерации внутреннего воздуха(режим III) с созданием подпора за счетподачи очищенного наружного воздуха илисжатого воздуха из баллонов. Условия обеспеченияподпора в режиме III за счет подачисжатого воздуха, величина подпора в режимеIII и другие данные приведены в Приложении

298 Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГОРис. 14.3. Принципиальная схема вентиляции убежища,оборудованного вентиляторами с электрическимприводом для режимов вентиляции I, II и IIIi-воздухозабор режима II; 2 помещение фильтров ФГ-70;3 - венткамера; 4-воздухозабор режимов II и III: 5 помещениерегенеративных установок; б - тамбур вентилируемый; 7 помещениеДЭС; 8-помещение для укрываемых; 9-санузел,10 - тамбур-шлюзI к СНиП «Защитные сооружения гражданскойобороны».Принципиальные схемы вентиляции убежищприведены на рис. 14.1-14.3; условныеобозначения-в табл. 14.1.Приточная система вентиляции убежищадолжна обеспечивать подачу воздуха во всепомещения пропорционально количеству укрываемыхлюдей, а во вспомогательные помещенияиз расчета отведения тепло- и влагоизбыткови разбавления выделяющихся вредныхвеществ.Расход наружного воздуха, подаваемогов убежище, следует принимать: при режимеI-согласно табл. 14.2; при режиме II-от 2 до10 м 3 /ч на одного укрываемого человека,5 м 3 /ч на одного работающего в помещенияхпункта управления и 10 м 3 /ч на одного работающегов фильтро-вентиляционной камере сэлектроручными вентиляторами. Указанные нормативыколичества подаваемого воздуха используютсятолько при типовом проектировании.При привязке типовых проектов и приразработке индивидуальных проектов расходТАБЛИЦАЭскиз14.1. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯЭлемент схемыЩг Линия герметизации, f^~ ^| ( Дверь (ставень) защитно-герметическаяf—[^Xj—tДверь (ставень) герметическаяДверь с уплотнением*—11111 м i t Устройство противовзрывное> LLLLU-U ) „ Г Т Р Нр11111111 Устройство противовзрывное' I —3 на раме поворотной1111111Устройствов коробкепротивовзрывноеКамера расширительнаястальнаяВоздуховод приточный

14.2. Вентиляция и отопление убежищ 299Продолжение табл 14 1 Продолжение табл 14.1Эскиз Элемент схемы Эскиз Элемент схемы_//_Воздуховод вытяжнойВоздуховод рециркуляционныйОВоздухоохладительД-ГДизель-генераторЭКЭлектрокалориферВентилятор электроручной склапаном КРОfN^IКлапан герметический0Вентилятор с электроприводомНн—ьКлапан избыточного давленияКИД (КИДМ)Люк-вставкаФильтр-поглотительФильтр противопыльный одинарный1|+ТягонапоромерУстройство регулирующееФ-ГПФПРЧФильтр противопыльныйсдвоенныйФильтр ФГ-70Предфильтр ПФП-1000Установка регенеративнаяДиафрагмаТАБЛИЦА 14.2 НОРМАТИВЫ РАСХОДАНАРУЖНОГО ВОЗДУХА, ПОДАВАЕМОГОВ РЕЖИМЕ I В КЛИМАТИЧЕСКИХ ЗОНАХ,РАЗЛИЧАЕМЫХ ПО ПАРАМЕТРАМ АНАРУЖНОГО ВОЗДУХАЗонаТемпература,°СЭнтальпия,кДж/кг1 58,6Расход подаваемогона 1 чел. воздуха,м^/чПримечания -1. Расход подаваемого воздухаопределен для расчетных параметров наружноговоздуха, соответствующих среднемесячным параметрамсамого жаркого месяца года2 Если температура наружного воздуха по параметрамА соответствует одной зоне, а энтальпиядругой,то рассматриваемый географический пунктследует отнести к более теплой из этих зон1013

300 Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГОа)1 в,кДж/кгТАБЛИЦА 14.3. ТЕПЛО-ИВЛАГОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ 1 ЧЕЛ.Контингент людей Тепло- Влаговыделениявыделения,(полные), Вт г/ч501. \ I I I Ш I I I I I I I—I25 53 Ь2 50 58 671 Н1кДНк/кгРис. 14.4. К определению энтальпии внутреннего воздухапри удалении теплоизбытков системой вентиляциив режиме I и допустимых сочетаниях температурыи влажности этого воздухаа-в 1-й и 2-й климатических зонах, б-в 3-й и 4-й климатическихзонахподаваемого в убежище воздуха, м 3 /ч, прирежиме I, определяется для всех климатическихзон по формулегде Q T- количество выделяющейся в убежище теплоты(от людей, приборов электрического освещения, электросиловогооборудования), Вт; J H- энтальпия наружноговоздуха, соответствующая среднемесячной температуреи влажности самого жаркого месяца,кДж/кг; 1 Ъ-энтальпия внутреннего воздуха, соответствующаядопустимым сочетаниям температуры ивлажности воздуха, кДж/кг, и определяемая порис. 14.4.При этом количество наружного воздухаУкрываемые в убе- 116 ПОжищах, расположенныхна предприятияхРаботающие в венти- 291 355ляционных камерахс электроручнымивентиляторамина 1 чел. должно быть в пределах значений,указанных в табл. 14.2.Количество выделяемых людьми теплотыи влаги принимается согласно табл. 14.3.Тепловыделения от приборов электрическогоосвещения, Вт, определяются по формуле

14.2. Вентиляция и отопление убежищ 301ТАБЛИЦА 14 4. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ, ПОГЛОЩАЕМОЙ 1 М 2 ОГРАЖДАЮЩИХКОНСТРУКЦИЙНачальнаяСреднечасовое количество теплоты, Вт, поглощаемой конструкциямитемператураограждающих железобетонными и бетонными кирпичной кладкойконструкций, °Спри при режиме III и при при режиме III ирежиме II температуре в помещении,°Срежиме II температуре в помещении,°С32 31 32 3115 107 161 150 65 99 9316 99 150 139 60 93 8617 91 139 128 56 86 7918 84 128 117 51 79 7219 75 117 106 45 72 6520 67 106 94. 41 65 5821 58 94 84 36 58 5122 50 84 72 31 51 4423 42 72 62 26 44 3724 35 62 50 21 37 3125 28 50 40 16 31 2526 19 40 28 12 25 1827 11 28 16 2,2 18 11Примечание Начальная температура поверхности ограждающих конструкций принимается равнойсреднемесячной температуре наружного воздуха самого жаркого месяца по СНиП 2.01-82, но не ниже 15 °С.II, то теплопоглощение q orpучитывается толькодля режима III.Для обеспечения эксплуатационного подпора50 Па при режиме II расход подаваемогов убежище приточного воздуха, м 3 /ч, определенныйпо формуле (14.4), должен быть неменее суммы величин, компенсирующих утечкичерез ограждения, вытяжку из санузлов, атакже перетекание воздуха из убежища в помещениеДЭС (при вентиляции ДЭС воздухомубежища):L u>q nA T+ L cy+ L a, (14.5)где д,, - удельная утечка воздуха через 1 м 2огражденийпо контуру герметизации убежища (принимаетсяпо Приложению I к СНиП «Защитные сооружениягражданской обороны»), м 3 /(ч м 2 ), А Т-площадьвнутренней поверхности ограждающих конструкцийубежища по контуру герметизации, м 2 , L cy-расходвоздуха, удаляемого из санузлов, м 3 /ч, Ь д-расходвоздуха, поступающего в помещение ДЭС из помещенийдля людей при режиме II, м 3 /ч.Для обеспечения нормируемого по ПриложениюI к СНиП «Защитные сооружениягражданской обороны» эксплуатационногоподпора при режиме III расход приточноговоздуха,, м 3 /ч, следует определять по формуле^Ш — Яш^т' (14.6)где

302 Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГОПри отведении из убежищ при режиме IIтеплоизбытков увеличением подачи наружноговоздуха в качестве расчетных следует приниматьпараметры наружного воздуха, соответствующиесреднемесячным температуре ивлажности самого жаркого месяца года. ПриотвеДении теплоизбытков с помощью средствохлаждения воздуха (воздухоохладителей, кондиционерови т. п.) в качестве расчетных должныприниматься параметры А наружного воздуха.В расчетах следует учитывать тепловыделенияот людей, приборов электрическогоосвещения и электросилового оборудования.Теплопоглощение ограждающими конструкциямине учитывается при температуреповерхностей ограждающих конструкций выше27 °С для режима II без применения воздухоохлаждающихустановок. Для отдельно стоящихвозвышающихся и встроенных в первыеэтажи убежищ, не имеющих грунтовой обсыпки,теплопо1 лощение ограждающими конструкциямитакже не учитывается, а при ееналичии - учитывается.При определении поверхностей ограждающихконструкций учитываются поверхностипола, потолка, всех стен, примыкающих кгрунту и сообщающихся с соседними помещениями,а также внутренних капитальных стенпри их толщине не менее 0,4 м. При установкена перекрытии встроенного убежища технологическогооборудования, выделяющего теплоту,теплопоглощение потолком убежища учитыватьне следует. Параметры внутреннеговоздуха в убежищах (температуру и относительнуювлажность) следует принимать coi ласноПриложению I к СНиП «Защитные сооружениягражданской обороны».Наиболее дешевым источником холодадля применения в воздухоохлаждающих установкахявляется вода, сохраняемая в подземныхрезервуарах, но применение их возможнотолько в том случае, если температура запасаемойводы в самый жаркий период временибудет- не выше 20 °С. Температуру воды вподземных резервуарах при расчете воздухоохлаждающихустановок следует приниматьравной средней температуре грунта в. пределахвнутренней высоты резервуара. При невозможностиполучения в резервуаре воды с температуройниже 20 °С в качестве источника холодарекомендуется применять при соответствующемтехнико-экономическом обосновании водозаборныескважины.При применении в качестве воздухоохладителейкалориферных установок, питаемыххолодной водой из заглубленных резервуаров,а также из других водоисточников с температуройводы около 20 °С, перепад температурвоздуха до и после воздухоохладителя следуетпринимать равным 4-6 С.Расчет воздухоохладителя состоит в определенииколичества охлаждаемого воздуха, егопараметров до и после охладителя, требуемойплощади поверхности воздухоохладителя, расходаохлаждающей воды и вместимости резервуарадля ее хранения. Перепад температур поводе при использовании заглубленных резервуаровследует принимать также 4-6 °С. Расчетплощади поверхности охлаждения воздухоохлаждающейустановки можно производить полюбой из имеющихся методик для расчетаповерхностных воздухоохладителей.Воздухоохладители рекомендуется рассчитыватьпо материалам, применяемым длярасчета калориферов при нагревании воздуха,с введением соответствующих поправок накоэффициенты теплопередачи.Наименьший размер заглубленного резервуарадля хранения охлаждающей воды приприменении холодильных машин или кондиционеровс водяным охлаждением получается приприменении схемы оборотного водоснабжения,т.е. когда до повышения температуры водыв резервуаре до предельной насосная установкаработает с возвратом отепленной воды врезервуар, после чего переключается на выброс.В этом случае вместимость заглубленногорезервуара, м э , следует определять поформуле:V p= tG oxnG HJ(G OSIl+ G Hac), (14.7)где г-расчетная Продолжительность работы установки,ч; (7 0хл- требуемый расход охлаждающей воды принагревании ее от начальной температуры до предельной,м 3 /ч; G Hac-расход подаваемой воды на охлаждениемашин или кондиционеров (подача насоснойустановки), м 3 /ч.Расход подаваемой воды на охлаждениемашин или кондиционеров G Hacпринимается потехническим данным применяемого оборудования.Продолжительность работы насоснойустановки на выброс, ч,'в Ыб= уе н а с. (14.8)

14 2 Вентиляция и отопление убежищ 303Продолжительность работы насоснойустановки с возвратом воды, ч,'воз = t - ? выб(14.9)Воздух из убежища в режимах I и IIудаляется через санитарные узлы, дизельнуюи непосредственно из помещения для укрываемыхлюдей. Расход воздуха, м 3 /ч, удаляемоговытяжной вентиляцией в режиме I непосредственноиз помещения для укрываемых людей,определяется по формулеL = 0,9L,-L cy. (14.10)Расход воздуха, удаляемого из санузлов,определяется из расчета 50 м 3 /ч на одно очкои 25 м 3 /ч на один писсуар или 0,6 м лотковогописсуара.При режиме II удаление требуемого количествавоздуха, как правило, обеспечиваетсявытяжкой из санузлов.Вытяжные воздуховоды из отдельных помещенийубежища, если это не противоречиттребованиям СНиП 2.04.05-86, рекомендуетсяобъединять.Удаление воздуха из убежища следуетпредусматривать за счет подпора воздуха илис помощью вытяжных вентиляторов, установкакоторых допускается в одной вентиляционнойкамере с приточными вентиляторами. Аэродинамическоесопротивление вытяжных системпри удалении воздуха за счет подпора недолжно превышать 50 Па. При удалении воздухаэлектро- и электроручными вентиляторамивытяжные шахты этих систем допускаетсяразмещать на территории завалов, учитываясопротивление завала, равное 50 Па.При режимах II и III предусматриваетсярециркуляция воздуха в объеме, обеспечивающемсохранение в системе количества воздуха,подаваемого при режиме I-в убежищахс электровентиляторами, и сохранение в системене менее 70% количества воздуха, подаваемогопри режиме I-в убежищах с электроручнымивентиляторами.При одном общем помещении для укрываемыхлюдей воздух для рециркуляции допускаетсязабирать из помещения сосредоточенно.При размещении людей в двух и более помещенияхвытяжную вентиляцию и забор воздухадля рециркуляции следует предусматривать изкаждого помещения, используя для рециркуляциинеработающие в режиме II воздуховодывытяжной системыТАБЛИЦА 14.5. УДАЛЕНИЕ ОГОЛОВКОВ, М,В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ВЫСОТЫ И ТИПА ЗДАНИЙЗданияУдаление оголовкапри его высоте, м0,5 1,2Производственные одно- 0,5# 0эгажныеПроизводственные много- Н 0,5НэтажныеАдминистративно-бытовые Н 0,5Н — 3корпуса, жилые зданияПримечание Я-высота здания, мДля режимов 1, II и вентиляции ДЭСвоздухозаборы должны быть раздельными.Воздухозаборы режима I, а также вентиляциипомещения ДЭС следует размещать вне заваловзданий и сооружений. Воздухозаборырежима II допускается размещать на территориизавалов или в пределах здания-в предтамбуреубежища или на лестничных клетках.Воздухозабор режима I целесообразно совмещатьс аварийным выходом из убежища.Воздухозабор режима I в случае его несовмещенияс аварийным выходом и воздухозаборрежима II, располагаемый вне здания, выполняютсяв виде шахт, снабженных жалюзийнымирешетками и рассчитанными на воздействиеударной волны.Вентиляционные шахты оборудуются защищеннымиоголовками, минимальную высотукоторых 1,2 или 0,5 м следует приниматьв зависимости от удаления оголовка до здания,вблизи которого он расположен (табл. 14.5).Если оголовки находятся на расстояниях,менее указанных в табл. 14.5, их высоту следуетпринимать по интерполяции между 0,5и 1,2 м или 1,2 м и высотой оголовка впределах контура разрушенного здания, равной0,15Н для производственных многоэтажныхи 0,25Н для административно-бытовыхи жилых многоэтажных зданий.В стенах оголовка высотой 1,2 м при использованиивентиляционной шахты в качествеаварийного выхода из убежища следует предусматриватьпроемы размером 0,6 х 0,8 м, оборудуемыежалюзийными решетками, открываемымивнутрь. При высоте оголовка менее1,2 м в его покрытии устанавливается метал-

304 Глава 14 Инженерное оборудование убежищ ГОлическая решетка размером 0,6 х 0,6 м, открываемаявнутрь. Высота и расположение воздухозаборныхшахт при использовании системвентиляции в мирное время принимаютсяс учетом требований СНиП 2.04.05-86.В тех случаях когда вследствие завалавоздухозабор режима II использовать не представляетсявозможным, допускается для режимаII пользоваться воздухозабором режима I,для чего в системе вентиляции предусматриваетсясоединительный воздуховод с установленнымв нем герметическим клапаном.Воздухозаборы режимов I и II должныбыть расположены на расстоянии не ближе10 м от выбросов вытяжных систем вентиляцииубежища, помещения ДЭС и выхлопа отдизеля. Расстояние между воздухозаборами I,11 режимов и вентиляции ДЭС не регламентируетсяВ местах расположения убежищ в городскойзастройке разрешается в общих шахтахс разделительными перегородками, не допускающимиперетекания воздуха из канала в канал,объединение -воздухозаборов режимов I, II и вентиляцииДЭС; при этом устройство соединительноговоздуховода между воздухозаборами режимовI и II предусматривать не следует; •вытяжных каналов из отдельных помещенийубежищ и выхлопной трубы от дизеляВоздуховоды приточных и вытяжных систем,прокладываемые снаружи, выполняютсяиз строительных конструкций, рассчитанных навоздействие ударной волны, или монтируютсяиз стальных электросварных трубИз стальных труб также следует изготовлятьвоздуховоды, прокладываемые внутрипомещений до герметических клапанов, соединительныевоздуховоды между воздухозаборамирежимов I и II, а также патрубки дляустановки герметических клапанов в стенах.Магистральные воздуховоды до фильтровФП и ФГ-70 и после фильтров ФГ 7 0 изготовляютсяиз листовой стали толщиной 2 ммна сварке. Воздуховоды обвязки фильтров ФПи ФГ-70 выполняются из фасонных деталей,заказываемых комплектно к фильтрам Воздуховодывнутри помещения после герметическихклапанов и фильтров следует изготовлятьиз листовой стали согласно требованийСНиП 2 04 05-86Стальные воздуховоды, прокладываемыевне зданий и в грунте, должны иметь антикоррозионноепокрытие, уклон в сторону убежищаi 5= 0,003 и патрубок диаметром d = \Ъ мм состороны убежища для спуска конденсата.Воздуховоды, по которым в режиме IIIтранспортируется воздух с высокой температурой,должны быть теплоизолированы.Пропуск воздуховодов из стальных трубчерез линию герметизации должен осуществлятьсяв соответствии с требованиями серии03.005-5 «Конструкции ввода и пропуска коммуникацийв убежищах гражданской обороны»(М.: ЦИТП, 1981).На вводах трубопроводов, которые обеспечиваютфункционирование необходимогооборудования после воздействия ударной волны(как, например, подачу воды для воздухоохлаждающихустановок от внешних водозаборныхскважин или резервуаров), следуетпредусматривать компенсирующие устройства,исключающие повреждение вводов при осадкеубежища относительно окружающего грунта.Компенсирующие устройства могут быть выполненыв виде трубы, проложенной на определеннойдлине в подземном канале или втрубе большего диаметра (в футляре), обеспечивающихсвободное пространство ниже трубыввода для возможной осадки ее при удареДлина канала или футляра определяется сучетом местных грунтовых условий.При прокладке трубопроводов внутри убежищавысоту в чистоте от пола до их низаследует принимать не менее 2 м.На воздухозаборных и вытяжных каналахпредусматриваются противовзрывные устройства(ПВУ) и расширительные камеры. Противовзрывныеустройства следует размещатьв пределах защитных сооружений с обеспечениемдоступа к ним для осмотра и ремонта.Противовзрывные устройства автоматическиперекрывают вентиляционные каналы при воздействиина них ударной волны и обеспечиваютзащиту от проникания ее в убежище,а также сохранность фильтровентиляционногооборудования, установленного за ПВУ. Давлениев проскочившей ударной волне снижаетсяза ПВУ до безопасной величины в расширительнойкамере или в воздуховоде соответствующегообъема.В системах вентиляции убежищ (на воздухозаборах,вытяжных устройствах, до и послегрупп фильтров ФП и ФГ-70) следует устанав-

14.2 Вентиляция и отопление убежищ 305ливать герметические клапаны с ручным приводомдиаметром до 600 мм включительнои с электроприводом при наличии ДЭС идиаметре свыше 600 мм.На сети воздуховодов после герметическихклапанов, установленных на линии герметизации,предусматриваются люки-вставки, предназначенныедля осмотра клапана и возможностиудаления инородных предметов, препятствующихего полному закрыванию. В системевентиляции убежищ перед фильтрами и послених устанавливаются штуцеры с лабораторнымикранами для отбора проб воздуха иизмерения перепада давления. ,Для систем вентиляции убежищ без ДЭСвентиляторы должны иметь электроручнойпривод, а убежищ с защищенным источникомэлектроснабжения - электрический.Вентиляторы с электроручным приводомследует применять для вентиляции убежищвместимостью не более 600 чел. для 1-й и 2-йклиматических зон, а также убежищ (без воздухоохлаждающихустановок) вместимостью неболее 450 и 300 чел. соответственно для 3-йи 4-й климатических зон (см. табл. 14.2). Прибольших вместимостях убежищ, а также приналичии режима III и в убежищах для нетранспортабельныхбольных предусматриваютсязащищенные источники электроснабжения(ДЭС) и применяются центробежные вентиляторыс электроприводами.В качестве электроручных вентиляторовв убежищах используются вентиляторыЭРВ-600/300 и дополнительно к ним (принеобходимости) вентиляторы ЭРВ-72-2 иЭРВ-72-3. Для уравнивания напоров параллельноработающих электроручных вентиляторовЭРВ-600/300 и ЭРВ-72 и увеличениярасполагаемого напора в сети рекомендуетсяпоследовательная установка вентиляторовЭРВ-72.Резервные вентиляторы (и электроручные,и с электрическим приводом) для систем вентиляцииубежищ предусматривать не следует.Для контроля за режимом работы электроручныхвентиляторов на их выхлопе должныбыть установлены расходомеры, являющиесятакже клапанами-отсекателями, отключающимивентиляторы от сети воздуховодов при ихостановке или медленном вращении.Приточный воздух, подаваемый в убежищеи ДЭС, следует очищать от пыли при всехрежимах вентиляции в сдвоенных фильтрахФЯР с коэффициентом очистки не менее 0,95.Сдвоенные фильтры выполняются на основедвух, расположенных последовательно по ходувоздуха ячеек фильтра ФЯР со следующимнабором сеток в каждой ячейке: № 2,5-3 шт.,№ 1,2-4 шт., № 0,63-5 шт. Первые по ходувоздуха ячейки оборудуются механизмом сдистанционным ручным управлением, позволяющимпереводить их в нерабочее положениепри достижении фильтром аэродинамическогосопротивления свыше 160 Па. При применениидля очистки наружного воздуха от пыли предфильтровПФП-1000, перед ними следует устанавливатьодинарные фильтры ФЯР с коэффициентомочистки не менее 0,8. В этом случаепри числе ячеек фильтров ФЯР не более однойее можно устанавливать на воздуховоде вкоробке, при большем числе ячеек их устанавливаютв стене за пределами расширительнойкамеры на границе ее нормативного объема.Очистка наружного воздуха от газообразныхсредств массового поражения и аэрозолейпри режиме II производится в фильтрах-поглотителях:при наличии ДЭС-в фильтрахФП-300, при применении электроручных вентиляторов-вфильтрах ФПУ-200. Фильтрытипа ФП компонуются в колонки по 1-3 шт.Очистка от окиси углерода наружного воздуха,подаваемого в убежище по режиму регенерациидля создания подпора, производится вфильтрах ФГ-70. Фильтры ФГ-70, как и фильтрытипа ФП, компонуются в колонки по1-3 шт. До и после фильтров ФГ-70 устанавливаютсягерметические клапаны в термостойкомисполнении.Внутренний воздух убежища при режимеIII с применением фильтров ФГ-70 регенерируетсяв установках РУ-150/6.Фильтры для очистки воздуха от пыли(ФЯР и ПФП-1000) и фильтры ФГ-70 следуетразмещать в вентиляционных камерах в отдельныхпомещениях.Установки РУ-150/6 также следует устанавливатьв вентиляционных камерах в отдельныхпомещениях, ограждающие конструкциикоторых, граничащие с внутренними помещениямиубежищ, должны быть теплоизолированы,так как регенерация воздуха в установкеРУ-150/6 сопровождается повышением его температуры.Количество теплоты, выделяющейсяпри работе установки, составляет 42000 кДж/ч;

30b / шва 14 Инженерное оОорудование уоежищ IOукладывают на решетку с отверстиями размеромне более 25 х 25 мм, размещаемую навысоте 80 см от дна короба. Расстояние отверха засыпки до перекрытия охладителя такжедолжно быть не менее 80 см. Движение воздухав охладителе может быть сверху вниз или снизувверх. Для входа и выхода охлаждаемоговоздуха в коробе предусматриваются закладныедетали-гильзы для подсоединения воздуховодов.Высота слоя засыпки, м, в гравийномохладителе рассчитывается по формулеЛ г= 0,25 + 0,005L/A, (14.11)'////////////.'77777?.Рис. 14.5. Гравийный охладитель/ помещение для укрываемых, 2-охладитель гравийный, 3пространство надгравийное, 4 гравий, 5 решетка металлическаяиз уголковой стали, б-пространство нодгравийное,7-герметический клапан, Н и 9 вытяжной и приточный воздуховоды,/0-люк герметический, 11 скобы ходовые25% этой теплоты поступает в помещение,а 75% удаляется с воздухом, выходящим изустановки. Вентиляцию помещений, в которыхустановлены регенеративные установки, предусматриватьне следует.Охлаждать воздух после установкиРУ-150/6 можно в калориферных установках,а также в гравийных охладителях. В последнемслучае отпадает необходимость создания дляэтих целей запаса воды или устройства водозаборнойскважины.Гравийный охладитель (рис. 14.5) представляетсобой железобетонный короб, заполненныйгравием или гранитным щебнем сразмером фракций 30-40 мм. Охладитель следуетустанавливать таким образом, чтобыбольшая часть его боковых поверхностей соприкасаласьс грунтом или ограждающимиконструкциями убежища. Гравий в охладителегде L-расчетный расход охлаждаемого воздуха, м 3 /ч;А площадь сечения в свете короба охладителя (перпендикулярнонаправлению движения воздуха), м 2 .В формуле (14.11) отношение L/A (скоростьвоздуха) должно быть равно или меньше400 м/ч. При этих условиях и высоте засыпкине более 2 м аэродинамическое сопротивлениегравийного охладителя не будет превышать50-70 Па.На выходе из гравийного воздухоохладителяна воздуховоде рекомендуется устанавливатьодинарный фильтр ФЯР в коробке. Дляобслуживания надгравийного и подгравийногопространства воздухоохладителя в ограждающихего конструкциях предусматриваются герметическиеставни в термостойком исполнении.Очистка воздуха в фильтре ФГ-70 обеспечиваетсяпри температуре воздуха на входев него не менее 60 °С. Для этой цели на воздуховодедо фильтра ФГ-70 следует устанавливатьэлектронагреватель, специально предназначенныйдля убежищ. При расчете электронагревателяначальную температуру принимаютравной расчетной отопительной температуредля холодного периода года (параметр Б),а конечную 65 °С. Вместе с тем при возможныхпожарах в районе расположения убежищав фильтр может поступать воздух с температуройдо 300 °С. В связи с этим для охлаждениявоздуха до максимально допустимой температуры,согласно требованиям СНиП «Защитныесооружения гражданской обороны», послефильтра ФГ-70 следует устанавливать гравийныйвоздухоохладитель, аналогичный предусматриваемомупосле установки РУ-150/6.Гравийный охладитель рассчитывается поформулеЛ г- 0,25 + 0,0015L/А. (14.12)

При этом отношение L/A должно бытьравно или меньше 200 м/ч. При этих условияхи высоте засыпки не более 2 м аэродинамическоесопротивление охладителя не будетпревышать 50-70 Па.Расчет воздухоохладителей после ФГ-70и РУ-150/6, состоящих из калориферов,охлаждаемых водой из заглубленных защищенныхрезервуаров, можно производить по любойиз имеющихся методик для расчета поверхностныхвоздухоохладителей.Для обеспечения отдельных выходов группыразведки из убежища на поверхность ивхода в него обратно при режиме II следуетпредусматривать продувку тамбура одного извходов. При этом количество подаваемого (иудаляемого) воздуха в этот тамбур в 1 чдолжно составлять не менее 25-кратного объематамбура при продолжительности вентилированиядо 6 мин. Продувка тамбура должнапроизводиться с помощью клапанов избыточногодавления (КИД), находящихся на внутреннейи наружной стенах тамбура с установкойна наружном КИДе противовзрывногоустройства МЗС или непосредственно от системырежима II (рис. 14.6). Для сохраненияэксплуатационного подпора на период продувкитамбура следует отключать вытяжные системывентиляции.При продувке тамбура от системы режимаII воздух, забираемый из тамбура, очищаетсяв фильтрах-поглотителях и вентилятором системырежима II подается обратно в тамбур.Подача и удаление воздуха в тамбуре должныпроизводиться по диагонали как в горизонтальной,так и в вертикальной его плоскости.> Клапаны избыточного давления в вентилируемыхтамбурах работают за счет нормируемогоподпора в помещении убежищ, равного50 Па, но так как клапаны, установленныена внутренней и наружной стенах тамбура,работают последовательно, каждый из нихработает за счет подпора, равного 25 Па.Пропускная способность клапанов избыточногодавления принимается в зависимостиот их диаметра:Диаметр, мм 100 150 200 300Пропускная способность,м 3 /ч 50 90 160 300Общие виды и технические характеристикиоборудования систем вентилятора -убежищ14.2. Вентиляция и отопление убежищ 307а) ЮРис. 14.6. Продувка тамбура входаа от системы фильтровентиляции, 6- через клапаны избыточногодавления, /-выход аварийный, 2-тамбур; 3- воэдухозабору пола, 4 филыры-поглотители; 5-вентилятор фильтровентиляции,б-заслонка, 7-клапан герметический,

308 Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГОвыполнять согласно требованиям СНиП2.04.05-86. При подаче теплоносителя к калориферупо самостоятельной ветви, не связаннойс системой отопления убежища, на ветвидолжна устанавливаться в пределах убежищазапорная арматура. При заполнении убежищалюдьми калориферы отключаются.14.3. ВЕНТИЛЯЦИЯ ДИЗЕЛЬНЫХЭЛЕКТРОСТАНЦИЙВ помещении ДЭС следует предусматриватьприточно-вытяжную вентиляцию для работыпри I и II режимах вентиляции убежища,рассчитанную на отведение теплоизбыткови вредных газообразных веществ, выделяемыхв помещение дизель-генератором, а также наснабжение дизеля воздухом на горение топлива.Расход воздуха, подаваемого в помещениеДЭС для отведения теплоизбытков, м 3 /ч, следуетопределять по формулегде Q a~количество выделяемой теплоты в помещенииДЭС от дизеля, генератора, электродвигателей ивыхлопных труб, Вт; с-теплоемкость воздуха, равная1 кДж/(кг-°С); р-плотность воздуха, принимаемая1,2 кг/м 3 ; t B- температура воздуха в помещении ДЭС,принимаемая 40 °С; < н- расчетная среднемесячнаятемпература наружного воздуха самого жаркогомесяца при вентиляции помещения ДЭС наружнымвоздухом или температура воздуха в основных помещенияхубежища при вентиляции перетекающимвоздухом.При размещении дизель-генератора и радиатораохлаждения в помещении машинногозалаQ fl= G w+ G, + Qoc. + Q.x> (14.14)где 2 ДЗ- количество теплоты, Вт, поступающей впомещение от дизеля; при отсутствии заводскихданных, определяется расчетом по формулеQ„ = K TP 3BqJ3,6, (14.15)[здесь К т- коэффициент, учитывающий количествовыделяемой дизелем теплоты и принимаемый приводовоздушной (радиаторной) системе охлажденияравным 0,36 или 0,32, а при водоводяной-0,08 или0,03 для дизелей мощностью до 95 или 200 кВтсоответственно; Р э-эффективная мощность дизеля,кВт; В-теплотворная способность топлива, принимаемая42 738 кДж/кг; # т-удельный расход топлива,0,26 кг/(кВт-ч)]; Q 3-количество теплоты, Вт, поступающейв помещение от генератора или электродвигателейи определяемой по формуле (14.3);б осв^ количество теплоты, Вт, поступающей в помещениеот приборов освещения дизельной и определяемойпо формуле (14.2); Q BT- количеств о теплоты, Вт,поступающей в помещение ДЭС от поверхностиизолированного выхлопного трубопровода и определяемойпо формуле6в.т =

14.3. Вентиляция дизельных электростанций 309охлаждением используются для убежищ срежимами I-III. При этом отвод основныхтепловыделений от дизеля предусматриваетсяс помощью оборотной воды, хранящейся врезервуарах ДЭС. Объем воды в резервуарахдля охлаждения дизеля определяется расчетом.При проектировании ДЭС с использованиемдизель-генераторов, оборудованных комбинированнойили радиаторной системамиохлаждения и имеющих выносной (смонтированныйна отдельной раме) узел охлаждения,последний целесообразно размещать в изолированномпомещении с герметичными стенами,отделяющими его от ДЭС и убежища. Вход изэтого помещения в ДЭС оборудуется двумягерметическими дверями. В этом случае врежимах I и II удаление теплоты из помещенияузла охлаждения предусматривается наружнымвоздухом, очищенным от пыли, а вентиляцияпомещения машинного узла-воздухом, перетекающимиз помещений для укрываемыхлюдей. В режиме III вентиляции агрегатыс комбинированной системой охлаждения переключаютсяна водяную систему охлаждения,а теплота из машинного зала удаляется воздухоохлаждающейустановкой.Расход перетекающего из убежища воздуха,м 3 /ч, который может быть использован длявентиляции ДЭС при режиме II, может бытьопределен по формуле^дэс = L n - -^подп - L cy, (14.17)где L„-расход воздуха, подаваемого в убежище системойфильтровентиляции, м 3 /ч; L n w m- расход воздуха,идущего на создание подпора в убежище, м 3 /ч.Объем воды в резервуарах для охлаждениядизеля, м 3 , вычисляется по выражениюК= — , (14.18)р1,16-1000 (t K- t H) 'где Q B-количество теплоты, удаляемой от дизеляс охлаждающей водой, Вт; /-продолжительностьобеспечения дизеля водой, ч; ? к-конечная температураохлаждающей воды в резервуаре, °С; t H-начальнаятемпература охлаждающей воды в резервуаре, °С.Количество теплоты, удаляемой от дизеляс охлаждающей водой, определяется по формуле(14.15) с коэффициентом К Т— 0,27. Конечнаятемпература охлаждающей воды t Kпринимается по паспорту дизеля.Для охлаждения дизелей с комбинированнойсистемой охлаждения следует применятьоборотную систему водоснабжения, т. е. системус возвратом нагретой воды в резервуар.Резервуары запаса воды обычно заполняютсяот сети хозяйственно-питьевого водопровода.Опорожняется резервуар самотеком вводосток (или канализацию) или перекачкойнасосом.Резервуары запаса могут быть размещеныкак в пределах убежища (в дизельной), так и заего пределами (в грунте). Внутри убежищаобычно располагаются стальные резервуарынебольшой вместимости (например, дляохлаждения дизелей малой мощности). Резервуарыбольшой вместимости (стальные илижелезобетонные) целесообразно размещать вгрунте, принимая начальную температуру водыравной температуре грунта на глубине размещениярезервуара. Конструкция резервуарав этом случае должна обеспечивать сохранностьзапаса воды после приложения, расчетныхнагрузок.Резервуар, расположенный в пределахограждающих конструкций убежища, должениметь теплоизоляцию для исключения тепловыделенийв помещение от нагретой воды.При наличии защищенной водозаборнойскважины для охлаждения дизелей целесообразноиспользовать воду, нагретую в воздухоохладителяхпомещений для укрываемых людей.В этом случае резервуары запасной водыпредусматривать не следует. Расход подаваемойнасосами в дизели «забортной воды» G Hacсоставляет в среднем 100 л/ч на 1 кВт мощностиагрегата.Если начальная температура воды в резервуаревыше 20-22 °С, проектируются отдельныерезервуары для воздухоохлаждающейустановки ДЭС и дизеля.Для вентиляции помещения ДЭС предусматриваетсяустановка приточного и вытяжноговентилятора или только вытяжного. Вовтором случае естественная приточная системадолжна обеспечивать подачу в помещение ДЭСвоздуха за счет разрежения, создаваемоговытяжным вентилятором. В зависимости отпринятой системы вентиляции в помещенииДЭС необходимо поддерживать следующиеуровни давления (разрежения):при вентиляции машинного зала ДЭС наружнымвоздухом при установке приточногои вытяжного вентиляторов - давление не вышеатмосферного; при установке только вытяжноговентилятора - разрежение, равное сопро-

310 Г шва 14 Инженерное оборудование уосжищ J иРис 14 7 Пример компоновки и вентиляции помещенияДЭС с водовоздуншой системой охлаждения дизеля(режимы вентиляции I и II)/-машинный за ], II гамбур Ш электрощиговая IV помещениедля укрываемых / дизечь-генерлтор 2 узел охтаждениядизеля, 3 заслонка утепленная с электроприводом, 4фильтр протипопыльный J-камера расширите п>шя, 6 усгройовопро i и во взрывное в коробке, 7 гягонаноромер 8-КИД (КИДМ) 9 вентагрегат 10 застонка утепленная с электроприводом,//-шкаф аккумуляторный 12 поддон дтя установкирасходных баков топлива и маслативлению тракта приточной системы, но неболее 300 Па,при вентиляции машинного зала воздухом,поступающим из помещений убежища, для режимаI-давление, равное атмосферному, длярежима II - разрежение (разность давлениймежду помещениями убежища и ДЭС), равное20-30 ПаВ помещении выносного узла охлажденияпри режимах I и II следует предусматриватьразрежение 10-300 ПаПодпор воздуха в машинном зале ДЭСдолжен проверяться по тягонапоромеру, однатрубка которого выведена в машинный залДЭС, а другая-в убежище Тягонапоромерустанавливается в помещении для укрываемыхлюдей или в другом помещении чистой зоныубежища.В машинном зале ДЭС на вентиляционныхсистемах устанавливаются герметические клапаны:при вентиляции машинного зала воздухом,перетекающим из помещений убежища,при наличии режима IIIПри вентиляции машинного зала воздухом,перетекающим из помещения для укрываемыхлюдей, герметические клапаны устанавливаютсяна воздуховоде из этих помещенийв машинный зал ДЭС или на патрубках в стенесо стороны чистого помещения (например,отсека для укрываемых людей, коридора ит п ), а также в самом машинном зале ДЭС навытяжном воздуховоде и воздуховоде заборавоздуха для дизеля При режимах 1 или IIсоответствующие данному режиму клапаныоткрываются. При режиме III все клапаны,кроме клапана на воздуховоде забора воздухадля дизеля, закрываютсяПример компоновки помещения ДЭС сводовоздушной системой охлаждения дизеля,при вентиляции в режимах I и II за счетнаружного воздуха приведен на рис. 14 7Целью вентиляции ДЭС кроме удалениятепловыделений является, как отмечалось выше,подача воздуха на горение топлива в дизелеи разбавление газообразных вредных веществ,выделяющихся при работе дизеля, до безопасныхконцентраций.В среднем необходимый расход воздухасоставляет: для разбавления газообразныхвредных веществ 4-5 м 3 /ч на 735 Вт мощностидизеля, а на горение топлива 5 6 м 3 /ч на735 Вт.Как видно из приведенных данных, нагорение требуется больше воздуха, чем на разбавлениевредных веществ, поэтому, если воздухна горение топлива поступает в дизель измашинного зала, проверку на разбавлениевредных веществ в помещении делать ненужно.Подачу воздуха к дизелям на горениеследует предусматривать, при режиме III-снаружичерез гравийный охладитель, при остальныхрежимах-из помещения машинного залаРасчет гравийного охладителя следует производитьпо формуле (14 11) Вместо гравийногоохладителя для охлаждения воздуха, подаваемогок дизелям на горение при режимерегенерации, допускается устройство воздухоохладителя,состоящего из калориферов, работающихна воде, отработанной в воздухоохладителепомещения ДЭС.При заборе воздуха к дизелям на горениеиз помещения машинного зала при режимахI и II необходимо предусматривать возможностьзабора воздуха из вытяжной или приточнойвентиляционной системы дизельной с

14.3. Вентиляция дизельных электростанций 311очисткой воздуха от пыли (при запуске дизеля).Этот воздухозабор должен использоватьсятолько в период запуска дизеля во избежаниесоздания разрежения в помещениях ДЭС иубежища.Стартерные аккумуляторы, размещаемыев шкафу в ДЭС, вентилируются естественнымпутем через жалюзийные решетки, расположенныев нижней части шкафа, который должениметь плоский верх и вытяжной воздуховод.Вытяжной воздуховод выполняется изстальной бесшовной трубы диаметром 45 мм,врезанной в плоский верх шкафа. Воздуховодпрокладывается по помещению с уклономв сторону шкафа. На воздуховоде вплотнуюк шкафу устанавливается запорная арматура(вентиль, задвижка или пробковый кран). Выводитсявоздуховод за пределы убежища внезаваливаемую зону. Для защиты от атмосферныхосадков вытяжной воздуховод следуетзаканчивать полуотводом. Установка на вытяжномвоздуховоде противовзрывного устройстваи расширительной камеры не требуется.Хранение заряженных аккумуляторных батарейв шкафу в мирное время допускается приоткрытом воздуховоде. Заряд аккумуляторныхбатарей в пределах убежища в мирное времяи в период эксплуатации убежища не допускается.В помещении электрощитовой предусматриваетсяприточно-вытяжная вентиляция, рассчитываемаяна удаление теплоты, выделяющейсяот установленного в помещении оборудования.В помещении ГСМ проектируетсявентиляция из расчета 10-кратного обменав 1 ч.Приток воздуха следует предусматриватьперетеканием из машинного зала ДЭС, авытяжку-присоединением к вытяжной системевентиляции ДЭС (1/3 из верхней зоны, 2/3 изнижней зоны) с установкой со стороны машинногозала огнезадерживающих клапанов.Вентиляция в тамбуре между убежищеми ДЭС проектируется следующим образом:при вентиляции помещения ДЭС наружнымвоздухом - аналогично вентиляции тамбурасамого убежища без установки противовзрывногоустройства;при вентиляции помещения ДЭС воздухом,поступающим из помещения для укрываемыхлюдей,-через клапаны избыточногодавления диаметром 150 мм, устанавливаемыепо одному на внутренней и наружной стенахтамбура.Воздухозаборы для вентиляции помещенийДЭС должны размещаться вне Заваловзданий и сооружений, а вытяжные шахтыдопускается располагать на заваливаемой территории.При устройстве снаружи самостоятельноговоздухозабора на горение топлива в дизеле егоразмещают так же, как и воздухозабор длявентиляции ДЭС и относят на расстояние неближе 10 м От выхлопа дизеля и других вытяжныхсистем вентиляции убежища.14.4. Примеры расчетовПример 14.1. Определить объем приточноговоздуха при режиме II для убежища вместимостью1000 чел. в районе Днепропетровска.Среднемесячная температура самого жаркогомесяца t H= 22,3 °С; упругость водяного парар ан= 15,5 гПа; энтальпия наружного воздуха/ н= 47,8 кДж/кг; мощность электродвигателейвентиляционных установок 11 кВт; мощностьприборов осветительных установок 0,005 кВтна 1 чел.; площадь поверхности ограждающихконструкций: железобетонных 1200 м 2 , кирпичных300 м 2 .Решение. Тепловыделения:от людей Q n= 116-1000 = 116000 Вт, где116 тепловыделения от 1 чел., Вт (см.табл. 14.3);от приборов освещения (? 0св= 0,005 хх 1000-1,16-860 = 4988 Вт;от электродвигателей вентиляционныхустановок: Q 3= 11 • 1,16-860(1 - 0,7)/0,7 == 4703 Вт.Всего: Q r= 116 000 + 4988 + 4703 == 125690 Вт.Теплота, поглощаемая ограждающимиконструкциями, б огр= 47,3 •1200 + 29,3 - 300 -— 65 550 Вт, где 47,3 и 29,3 получены поинтерполяции (по табл. 14.4).Необходимое количество приточного воздухапри режиме II определяется по формуле(14.4), в которой 1 Впринята 98,4 кДж/кг (3-яклиматическая зона):(125 690-65 550)3,6L n= — = 3570 м 3 /ч.111,2(98,4-47,8) 'На 1 чел. приходится: 3570/1000 к 3,6 м 3 /ч.Пример 14.2 (рис. 14.8). Рассчитать воздухоохлаждающуюустановку убежища вмести-

312 Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГОРис И. 8 /- (/-диаграмма1 -к примеру 14 2, 2-к примеру 14 3мостью 300 чел. в районе Чимкента для режимаIII с использованием охлаждающей водыиз заглубленного резервуара. Мощность электродвигателейвентиляционных установок11,7 кВт; мощность приборов осветительныхустановок 0,005 кВт на 1 чел.; температуравнутри помещения t n= 30 °С.Решение. Тепловыделения:от людей б л= 116 300 = 34800 Вт;от приборов освещения Q OCB— 0,005 • 300 хх 1,16-860= 1496 Вт;от электродвигателей вентиляционныхустановок Q 3= 11,7 • 1,16 • 860 (1 - 0,7)/0,7 == 5000 Вт.Всего: Q T= 34 800 + 1496 + 5000 == 41 296 Вт.Влаговыделения от людей d n— 110-300 == 33 000 г/ч, или 33 кг/ч, где 110-влаговыделения,г/ч, от 1 чел. (см. табл. 14.3).Определяем температуру воды в подземномрезервуаре. Верх резервуара расположенна глубине 0,8 м, низ-на глубине 3,2 м отповерхности земли. Температура грунта дляЧимкента (определяется по Приложению Iк «Пособию по проектированию инженернотехническогооборудования убежищ гражданскойобороны»):Глубина, м 0,8 1,6 2,4 3,2Температура грунта, °С 25,3 21 17,9 45,8Средняя температура воды в резервуареt ep= (25,3 + 21 + 17,9 + 15,8)/4 = 20 °С.Перепады температур по воздуху и водепринимаем равным 5 С. Следовательно, температуравоздуха после охладителя будет t K== 30 - 5 = 25 °С и воды t K воды= 20 + 5 = 25 °С.Относительную влажность воздуха послеохладителя принимаем ф = 95%. При этом/ к= 73,2 кДж/кг (соответствует точке 0 нарис. 14.8).Тепловлажностное отношение (угол наклоналуча процесса на I-d-диаграмме);£ = 41296-3,6/33 =4500.Из точки 0 состояния воздуха после охладителяпод углом е = 4500 проводим луч процессадо пересечения с линией нормативнойтемпературы воздуха в помещении 30 °С, получаяточку В-L, и находим значениг параметроввоздуха в помещении:

14.3. Вентиляция дизельных электростанций 313Рис. 14.9. К примеру 14.4Влага, подлежащая удалению с помощьювоздухоохлаждающей установкиd OXJ1= 33 000 - 8830 = 24 170 г/ч, или 24,2 кг/ч.92'%,Соответствующие этой влажности и температуреt a= 30 °С; 1 П= 82 кДж/кг; Й? П= 20,3 г/кг.Среднемесячная температура воздуха самогожаркого месяца t u= 26,3 °С, соответствующаяей энтальпия / н= 46,2 кДж/кг, влагосодержаниеd s= 8 г/кг.Количество теплоты, ассимилируемой воздухомфильтровентиляции (исходя из принятойориентировочно подачи воздуха на 1 чел.,равной 2 м 3 /ч)Q„ = 2-300-1,2(82 - 46,2)/3,6 = 7160 Вт.Теплота, подлежащая удалению воздухоохлаждающейустановкойСохл = Qr~ бп = 41 296 - 7160 = 34 136 Вт.Количество влаги, удаляемой с воздухомфильтровентиляции,d u= 2-300-1,2(20,3 - 8) = 8830 г/ч.Тепловлажностное отношение (угол наклоналуча на /- d-диаграмме)е = СохлЯхл = 34 136 • 3,6/24,2 = 5080.Из точки 0 (см. рис. 14.8), соответствующейпараметрам воздуха после охладителя(t K= 25 °С, 1 К= 73,2 кДж/кг), проводим луч подуглом £ = 5080 до пересечения с линией t n== 30°С (точка В 2) и находим параметры воздухав помещении:

314 Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГОмостью 600 чел. в районе Ташкента для режимаII с применением калориферов и холодильныхмашин. Параметры А наружного воздуха- температура t u= 33,2 °С, соответствующиеей 1 а= 58,2 кДж/кг и d H= 9,7 г/кг; среднемесячнаятемпература воздуха самого жаркогомесяца t cp M= 26,9 °С; упругость водяного парар пн= 13,7 гПа = 1,37 кН/м 2 , соответствующаяим / = 48,7 кДж/кг; мощность электродвигателейёентиляционных установок 48,2 кВт;мощность приборов осветительных установок0,005 кВт на 1 чел.; температура внутри помещения28 °С.Решение. Тепловыделения:от людей Q a= 116 • 600 = 69 600 Вт;от приборов освещения Q 0CB= 0,005 • 600 хх 1,16-860 = 3000 Вт;от электродвигателей вентиляционныхустановок (? э= 48,2-1,16-860(1 - 0,7)/0,7 == 20600 Вт.Всего: Q T= 69 600 + 3000 + 20 600 == 93 200 Вт.При проверке возможности удаления тепловыделенийза счет увеличения объема приточноговоздуха по режиму II [по формуле(14.4)] получаем, что на 1 чел. следует подаватьболее 10 м э /ч. Следовательно, удалить теплотупутем увеличения приточного воздуха по режимуII не представляется возможным и необходимавоздухоохлаждающая установка.Влаговыделения от людей й Л= 110 хх 600 = 66000 г/ч, или 66 кг/ч.Общий расход подаваемого вентиляторомвоздуха принимаем равным объему воздуха,подаваемого по режиму I:G = 8765 -1,2= 10518 кг/ч,где / в= 80,6 кДж/кг получена по рис. 14.4 по / н== 48,7 кДж/кг и

14.3. Вентиляция дизельных электростанций 315А/ =27,4 кДж/кг и получаем точку Б' с параметрами/ = 62,0 — 27,4 = 34,6 кДж/кг и температуройt ctA= 14,5 и С, которая является температуройсмеси охлажденного и наружноговоздуха.Проводим прямую линию между точкамиЯ и Б'.Отрезок НБ' соответствует расходу рециркуляционноговоздуха, который в данном случаесоставляет 17 — 2 = 15 м 3 /(ч-чел).Продолжив линию НБ' за точку Б', откладываемна ней отрезок НБ', соответствующийрасходу наружного воздуха, что составляет отрециркуляционного воздуха 2/15. т.е. 1/7,5,и получаем точку Г' с параметрами воздухаt = 12 °С, / = 31,5 кДж/кг и ф = 85%. Точка Гдолжна соответствовать параметрам воздухапосле воздухоохладителя, но влажность воздухапосле охладителя, как известно, должнасоставлять не 85, а 95% (согласно СНиП«Защитные сооружения гражданской обороны»).Следовательно, принятая ранее произвольноточка А выбрана неправильно.Для определения действительных параметроввоздуха в помещении перемещаем точку Г'по линии t = 12°С до пересечения с ф = 95%и находим точку 0, соответствующую параметрамвоздуха после охладителя: / к= 36,5 кДж/кг,d K= 8,6 г/кг, t K= 12 °С, ф к= 95%.Проводим прямую линию между точкамиЯ и 0.Перемещая гонку Б' по линии t CM— 14,5 °Сдо пересечения с линией НО, получаем точку С,соответствующую параметрам воздуха, подаваемогов помещение после смешения: / см== 37,5 кДж/кг; d CM= 8,7 г/кг; t CM= 14,5 °С.Из точки С под углом s = 5100 проводимвверх луч до пересечения с линией t = 28 °Си находим точку В, соответствующую параметрамвоздуха в убежище: 1 П= 64 кДж/кг, d n== 14,3 г/кг, / ft= 28 °С, ф п= 60%, которые являютсяи параметрами воздуха перед воздухоохладителем.Отрезок СВ является лучом процесса нагреваниявоздуха в помещении. Соединив точкуВ с точкой 0 получим луч процесса охлаждениявоздуха в воздухоохладителе.Количество теплоты, подлежащей удалениюв воздухоохладителеб«. = С р(/ п-/ ж)/3,6 == 10 800(64 - 36,5)/3,6 - 82 500 Вт.Количество конденсирующейся в воздухоохладителевлаги4«л = G p(d n- d K) == 10 800(14,3 - 8,6) = 61 560 г/ч.Для снабжения калориферов холоднойводой устанавливаем машину холодопроизводительностью91 кВт при температуре воды,охлаждающей конденсаторы, 28 "С.Учитывая, что допускается охлаждениемашин водой с температурой 30 °С и чтохолодопроизводительность машины при повышениитемпературы воды на 1 С С уменьшаетсяна 4%, определяем холодопроизводительностьмашины при температуре воды 30 °С:бм = 91 • Ю00 (1 - 0,08) = 83 720 Вт.Требуемое количество холодильных машин82 500/83 720^ 1 шт.Расход холодоносителя на машину, согласноданным каталога, составляет 30 м 3 /ч.Расчет требуемого числа воздухоохладителей(калориферов) проводится по общепринятойметодике.Вода для охлаждения конденсаторов холодильныхмашин запасается в заглубленномотдельно стоящем резервуаре. Принимаем, чтоверх резервуара заглублен на 0,8 м от поверхностиземли, низ-на 3,2 м. Температура грунтадля Ташкента:Глубина, м 0,8 1,6 2,4 3,2Температура, °С . . . 29,7 25,7 21,9 19,1Средняя температура воды в резервуаре* ср= (29,7 + 25,7 + 21,9 + 19,1)/4 = 24,1 °С.Мощность электродвигателя холодильноймашины, согласно данным каталога, 30 кВт.Общее количество теплоты, удаляемойс водой, охлаждающей конденсатор холодильноймашины82 500+ 30-1,16-860(1 -0,8)/0,8 =90 000 Вт.Требуемое количество охлаждающей водыпри нагревании ее от 24,1 до 30 °СG 0XJI= 90 000/(30-24,1) == 15 250 л/ч, или 15,2 м 3 /ч.Количество воды, подаваемой на охлаждениеконденсатора машины (производительностьнасоса), согласно техническим данныммашины, G Hdc= 15 м 3 /ч.

316 Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГОРис. 14.10. К примеру 14.5Принимая продолжительность работы прирежиме II t = 10 ч, определяем объем резервуарадля хранения водыV p= 10-15,2-15/(15,2 + 15) = 75 м 3 .Продолжительность работы установки навыброс воды / выб= 75/15 = 5ч.Продолжительность работы установки свозвратом воды в резервуар ? аоэ= 10 — 5 = 5 ч.Пример 14.5 (рис. 14.10). Рассчитать воздухоохлаждающуюустановку убежища вместимостью300 чел. в районе Ташкента при режимеIII с применением калориферов и холодильных.машин.Параметры А наружного воздуха-температураt H= 33,2 °С, соответствующие ей 1 и== 58,2 кДж/кг, d a— 9,7 г/кг; мощность электродвигателейвентиляционных установок5,8 кВт; мощность осветительных установок0,005 кВт на 1 чел.; температура воздуха внутрипомещения 28 °С.Решение. Тепловыделения:от людей б л= 116-300 = 34800 Вт;от приборов освещения Q 0CB= 0,005 • 300 хх 1,16-860= 1500 Вт;от электродвигателей вентиляционныхустановок б э= 5,8 • 1,16 • 860 (1 - 0,7)/0,7 == 2480 Вт.Всего: Q T= 34 800 + 1500 + 2480 == 38 780 Вт.Влаговыделения от людей d a= 110- 300 == 33 000 г/ч, или 33 кг/ч.Расход воздуха, проходящего через воздухоохлаждающуюустановку, определяем исходяиз производительности системы при режимеI. Расход воздуха, подаваемого при режимеI, L = 13 • 300 = 3900 м 3 /ч, исходя изпринятой ориентировочно воздухоподачи13 м 3 /ч на 1 чел. (см. табл. 14.2).При режиме III в воздухоохлаждающейустановке будет охлаждаться: L = 3900 —- (140 + 300) = 3460 м 3 /ч, или G = 3460-1,2 == 4150 кг/ч, где 140 и 300-объемы воздуха,проходящего соответственно через два фильтраФГ-70 и две регенеративные установкиРУ-150/6, а затем охлаждаемые в гравийныхохладителях до температуры помещения (28 °С).Для определения параметров воздуха дои после охладителя находим: Д/ = 38 780 хх 3,6/4150 = 33,66 кДж/кг; тепловлажностноеотношение (угол наклона луча процесса наI-d-диаграмме) £ = 38 780 х 3,6/33 = 4230.От какой-либо точки на /- d-диаграмме,лежащей на линии t = 28 °С (например, от точкиА, соответствующей / = 66 кДж/кг иФ = 63%; см. рис. 14.10), проводим луч подуглом £ = 4230, откладываем на нем А/ == 33,66 кДж/кг и получаем точку Б.Перемещая точку Б по линии t constдо пересеченияс линией ф = 95%; находим точку 0,соответствующую параметрам воздуха послеего охлаждения: t K=l5°C, I K= 41 кДж/кг;d K= 10,2 г/кг.Из точки 0 проводим луч под углом£ = 4230 до пересечения с линией t = 28 °С и находимточку В; соответствующую параметрамвоздуха внутри помещения: 1 П= 74,5 кДж/кг,d n= 18,2 г/кг, ф п= 76%, которые являютсяи параметрами воздуха перед воздухоохладителем.Дальнейший расчет ничем не отличаетсяот приведенного в примере 14.4.Пример 14.6. Рассчитать гравийный охладительдля охлаждения воздуха после установкиРУ-150/6 до температуры 30 °С.Решение. Высота слоя гравия Н = 0,25 ++ 0,005ЬД4 при условии L/A < 400.Принимаем L/A = 150/1.Тогда Я = 0,25 + 0,005 • 150/1 = 1 м.А = 150/150= 1 м 2 .Аэродинамическое сопротивление припринятых условиях и высоте слоя засыпки неболее 2 м составит около 60 Па.

ОГЛАВЛЕНИЕПредисловие 3Глава 1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ 41.1. Физические величины, характеризующиесостояние воздуха . . . . 41.2. Метеорологические условия в помещениях51.3. Обеспеченность расчетных внутреннихтепловых условий 81.4. Расчетные параметры наружноговоздуха 91.5. Выбор расчетных параметров наружногоклимата с заданным коэффициентомобеспеченности 251.6. Применение / - ^-диаграммы длярасчетов 25Глава 2. ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ЗДА­НИЯ. ПОСТУПЛЕНИЕ В ПОМЕЩЕ­НИЕ ТЕПЛОТЫ И ВЛАГИ 292.1. Общие положения 292.2. Тепловой баланс помещения вздании 302.3. Расчет поступлений теплоты впомещения 31A. Тепловыделения от электродвигателейи при переходе механическойэнергии в тепловую . . 31Б. Тепловыделения от оборудованияи материалов 32B. Тепловыделения от искусственногоосвещения 32Г. Выделение теплоты и влагилюдьми 33Д. Поступление теплоты с инфильтрующимсявоздухом . . . 33Е. Поступление теплоты черезвнутренние ограждения . . . . 33Ж. Поступление теплоты череззаполнение световых проемов . . 343. Поступление теплоты черезмассивные наружные ограждения(наружные стены, покрытия) . . 492.4. Тепловой режим помещения вздании 50А. Естественный режим . . . . 50Б. Регулируемый режим . . . . 512.5. Расчет поступления влаги в помещения552.6. Расчет воздухообмена . . . . 572.7. Предотвращение конденсациивлаги на внутренней поверхности покрытийзданий 582.8. Расчет продувки укрытий и верхнейзоны помещений горячим воздухом60Глава 3. ОСОБЕННОСТИ ВЕНТИЛЯ­ЦИИ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХЗДАНИЙ, ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЗДА­НИЙ И ПОМЕЩЕНИЙ ПРОМЫШЛЕН­НЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ 633.1. Общие положения 633.2. Жилые здания 653.3. Здания административных учреждений,проектных и научно-исследовательскихорганизаций . . . . 673.4. Общественные здания . . . . 71A. Детские дошкольные учреждения71Б. Общеобразовательные школы,школы-интернаты и профессионально-техническиеучилища . . 72B. Больницы и поликлиники . . 75Г. Предприятия бытового обслуживаниянаселения 78Д. Предприятия розничной торговли80Е. Культурно-зрелищные учреждения(кинотеатры, клубы, театры)823.5. Вспомогательные здания и помещенияпромышленных предприятий 863.6. Сельскохозяйственные здания исооружения 88Глава 4. ОЧИСТКА ВЕНТИЛЯЦИ­ОННОГО ВОЗДУХА . . . . . . . . 1014.1. Общие положения 1014.2. Очистка приточного наружногои рециркуляционного воздуха . . .105

318 ОглавлениеA. Исходные данные для выбораи расчета воздушных фильтров 105Б. Масляные воздушные фильтры ! 10B. Волокнистые воздушные фильтры. . . . . . . ..112Г. Губчатые воздушные фильтры 113Д. Электрические воздушныефильтры 114Е. Расположение воздушныхфильтров в фильтровальных камерах. . . . 1154.3. Очистка вентиляционных выбросов116A. Исходные данные для выбораи расчета пылеуловителей . . .116Б. Гравитационные пылеуловители119B. Инерционные пылеуловителисухого тина 120Г. Инерционные пылеуловителимокрого типа 124Д. Электрические уловители аэрозолейминеральных масел,пластификаторов и других маслянистыхжидкостей, а также сварочныхаэрозолей . . . . .127Е. Тканевые пылеуловители . .127Ж. Фильтры для очистки воздуха,удаляемого от ванн участковметаллопокрытий 131Глава 5. РАСЧЕТ АЭРАЦИИ ПРО­МЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ 1325.1. Общие положения 1325.2. Однопролетные здания . . . 1345.3. Двухпролетные здания . . . . 1375.4. Трехпролетные здания со средним«холодным» пролетом . . . . 1385.5. Трехпролетные здания, в которыхвсе пролеты «горячие» . . . . 3405.6. Двухэтажные здания . .1415.7. Здания, оборудованные местноймеханической вентиляцией . . . . 1425.8. Составляющие теплового балансапомещения Q Kи Q Jt p, и полюсноерасстояние источников тепловыделенийZ nГлава 6. ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ6.1. Общие положения . . .6.2. Конструктивные решения6.3. Расчет воздушных душейГлава 7. ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ7.1. Общие положения . . . .1431461461461561591597.2. Расчет воздушных завес . . . .164А. Завесы шиберного типа . . .164Б. Завесы смешивающего типа 169Глава 8. МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ . . . 1708.1. Общие положения 1708.2. Местные отсосы открытого типа 171A. Вытяжные зонты 171Б. Боковые отсосы 173B. Нижние отсосы 179Г. Активированные отсосы . . .1808.3. Укрытия, имеющие рабочие проемыи неплотности 183А. Укрытия шкафного типа . .183Б. Вентилируемые камеры . . .186Глава 9. АСПИРАЦИЯ И ПНЕВМО­ТРАНСПОРТ В ДЕРЕВООБРАБАТЫВА­ЮЩЕМ ПРОИЗВОДСТВЕ 1879.1. Общие положения 1879.2. Конструктивные решения . . .1879.3. Очистка воздуха от древесныхотходов 1899.4. Гидравлический расчет систем 189Глава 10. ЭЖЕКТОРНЫЕ УСТА­НОВКИ 21910.1. Общие положения . . . . 21910.2. Эжекторы низкого давления . . 22010.3. Эжекторы высокого давления 227Глава 11. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕ­НИЯ СИСТЕМ МЕХАНИЧЕСКОЙВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРО­ВАНИЯ ВОЗДУХА И УКАЗАНИЯ ПОВЫБОРУ ОБОРУДОВАНИЯ . . . 23811.1. Компоновка вентиляционныхсистем и оборудование камер . . . 238A. Приточные и вытяжные камеры238Б. Воздуховоды 239B. Запорные и регулирующиеустройства 23911.2. Установки приточной и вытяжнойвентиляции 240A. Общие положения 240Б. Установки приточной вентиляции241B. Установки вытяжной вентиляции24411.3. Оборудование механическойвентиляции 245A. Вентиляторы 245Б. Электродвигатели 249B. Передачи 249Г. Калориферы . . . . . 250

Оглавление 319Глава 12. БОРЬБА С ШУМОМ УСТА­НОВОК ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИ­ОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА 25212.1. Общие положения 25212.2. Допустимые уровни шума системвентиляции и кондиционированиявоздуха 25212.3. Источники шума вентиляционныхустановок и их шумовые характеристики25412.4. Расчет уровней звукового давленияв расчетных точках 25812.5. Снижение уровней звуковоймощности по пути распространенияшума в воздуховодах 26212.6. Определение требуемого сниженияшума 26512.7. Звукоизоляция и виброизоляциявентиляционных камер 26612.8. Проектирование глушителей . . 26812.9. Пример акустического расчетаприточной установки 268Глава 13. ОХРАНА АТМОСФЕРЫ ОТВЫБРОСОВ 27213.1. Общие положения 27213.2. Разработка задания на проверкудостаточности предусмотренных мероприятийдля защиты атмосферы 27613.3. Обоснование выбросов загрязняющихвеществ 27713.4. Расчет приземных концентраций 278Глава 14. ИНЖЕНЕРНО-ТЕХНИЧЕС­КОЕ ОБОРУДОВАНИЕ УБЕЖИЩГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ . . . . 29614.1. Общие положения 29614.2. Вентиляция и отопление убежищ 29614.3. Вентиляция дизельных электростанций308BOOKS.PROEKTANT.ORGБИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОННЫХКОПИЙ КНИГдля проектировщикови технических специалистов

Справочное изданиеВНУТРЕННИЕСАНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕУСТРОЙСТВАВ ТРЕХ ЧАСТЯХЧАСТЬ 3ВЕНТИЛЯЦИЯИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЕВОЗДУХАКНИГА 1Богословский Вячеслав Николаевич,Пирумов Александр Иванович,Посохин Владимир Николаевич и др.Редактор Г. А. ЛебедеваХудожественный редактор Л.Ф. ЕгоренкоТехнический редактор Л.И. ШерстневаКорректор Г.А. КравченкоИБ № 3887Сдано в набор 07.05.91. Подписано в печать20,01.92. Формат 70x100 1/16. Бумага офсетная№ 2. Гарнитура "Тайме". Печать офсетная.Усл. печ. л. 25,8. Усл. кр-отт. 25,8. Уч.-изд. л.31,08. Тираж 15 000 экз. Изд. № АХ-1094.Заказ J97JT С 107Сгройиздат.101442 Москва, Долгоруковская, 23аМосковская типография № 4Министерства печати и информации РФ129041 Москва, Б. Переяславская, 46