A. Dimensionering af støbeskel
A. Dimensionering af støbeskel
A. Dimensionering af støbeskel
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
<strong>Dimensionering</strong> <strong>af</strong> støbeskel<br />
A. <strong>Dimensionering</strong> <strong>af</strong> støbeskel<br />
I dette <strong>af</strong>snit dimensioneres støbeskellet mellem dækelementerne og facadeelementerne.<br />
For at overføre de kræfter vindlasten medfører i samlingerne mellem facadeelementerne til<br />
dækelementerne, er det nødvendigt, at samlingerne har tilstrækkelig forskydningsbæreevne.<br />
Samlingen mellem bagmur <strong>af</strong> facadeelementerne og fugebeton udføres som glatte støbeskel.<br />
Ved dimensioneringen undersøges det, om et glat støbeskel er tilstrækkeligt, eller om der skal<br />
anvendes armering til overførsel <strong>af</strong> forskydningsspændingerne i samlingen.<br />
På Figur A.1 ses et snit i bygningen, hvor vindlasten er påført facadeelementerne i den østlige<br />
side. Som beregningsmodel betragtes facadeelementerne som simpelt understøttede <strong>af</strong><br />
dækelementerne. Dækelementerne ligger <strong>af</strong> på indermuren således, at der forekommer<br />
støbeskel mellem fugebetonen over dækelementet og den ovenstående facade samt mellem<br />
fugebetonen under dækelementerne og det nedenstående facadeelement jf. tegning K.3.<br />
<strong>Dimensionering</strong>en foretages for samlingen mellem dækelementet på 6. sal og det ovenstående<br />
facadeelement, dette er valgt, idet normalkr<strong>af</strong>ten virkende i denne samling er mindre i forhold<br />
til de resterende samlinger, således denne er hårdest belastet mht. forskydningsbelastningen.<br />
Vandret<br />
installationsskakt<br />
3390 mm<br />
Værelse<br />
Værelse<br />
Hotel<br />
korridor<br />
Hotel<br />
korridor<br />
2933 mm<br />
Vindlast p<br />
Figur A.1: Snit i bygning, der viser kr<strong>af</strong>tpåvirkningen på facadeelementerne.<br />
Den karakteristiske vindlast, der bevirker den største belastning <strong>af</strong> samlingen, er bestemt til,<br />
jf. kapitel B:<br />
p =<br />
kN<br />
kN<br />
k<br />
= 0,46<br />
2<br />
+ 0,33<br />
2<br />
0, 79<br />
m<br />
m<br />
kN<br />
2<br />
m<br />
Den regningsmæssige vindlast på facaden findes i lastkombination 2.2 til:<br />
p =<br />
kN<br />
d<br />
= 1,5⋅<br />
0,79<br />
2<br />
1, 19<br />
m<br />
kN<br />
2<br />
m<br />
1
<strong>Dimensionering</strong> <strong>af</strong> støbeskel<br />
Samlingen skal optage vindlasten fra et areal med højden 2,933 m og en længde svarende til<br />
bygningens længde, 69,34 m. Højden <strong>af</strong> arealet ses på Figur A.1. Den regningsmæssige<br />
vindlast omregnes til en linielast virkende på facadeelementet:<br />
q<br />
2<br />
=<br />
kN<br />
kN<br />
vind<br />
= 1, 19 ⋅69,34m<br />
82, 51<br />
m<br />
m<br />
Ud fra linielasten fastlægges den regningsmæssige forskydningskr<strong>af</strong>t, V sd , i støbeskellet, idet<br />
de to støbeskel i samlingen hver skal optage kræfterne virkende på et halvt facadeelement:<br />
kN<br />
1<br />
Vsd = 82,51 ⋅ ⋅ 2,933 m = 121,0 kN<br />
m<br />
2<br />
<strong>Dimensionering</strong>en foretages på baggrund <strong>af</strong> metoden beskrevet i DS 411 [DS 411, <strong>af</strong>snit<br />
6.2.2.4].<br />
Arealet <strong>af</strong> støbeskellet fastlægges ud fra længden og bredden <strong>af</strong> samlingen. Samlingen har en<br />
længde svarende til bygningens længde, 69,34 m, og en bredde, som sættes lig med<br />
dækelementets vederlag på indermuren, 0,1 m.<br />
Forskydningspåvirkningen i støbeskellet bestemmes ved den formelle forskydningsspænding<br />
til:<br />
VSd<br />
121,00kN<br />
kN<br />
τ<br />
Sd<br />
= =<br />
= 17,45 2 = 17,45kPa<br />
m<br />
A 69,34m⋅01,<br />
m<br />
j<br />
Hvor:<br />
A j Støbeskellets areal [m 2 ]<br />
V sd<br />
Regningsmæssige forskydningskr<strong>af</strong>t i samlingen [kN]<br />
For et støbeskel, hvor armering og normalkr<strong>af</strong>t kan regnes jævnt fordelt over det betragtede<br />
areal, bestemmes den regningsmæssige bæreevne ved følgende:<br />
Hvor:<br />
f cd<br />
f ctd<br />
2<br />
τ<br />
Rd<br />
= k<br />
T<br />
⋅ τ<br />
cd<br />
+ µ⋅(<br />
ρ⋅ f<br />
yd<br />
⋅ sin α + σ<br />
nd<br />
) + ρ⋅ f<br />
yd<br />
⋅cos<br />
α ≤ 0,5⋅<br />
v<br />
Den regningsmæssige styrke <strong>af</strong> den laveste betonstyrke, der indgår = 22,04 MPa<br />
Regningsmæssig betontrækstyrke = 1,10 MPa<br />
k t Faktor der tager hensyn til overfladetype = 0 (glat støbeskel) [-]<br />
τ cd<br />
= 0,25 · f ctd svarende til den laveste betonstyrke, der indgår [MPa]<br />
= 0,25·1,10 MPa = 0,275 MPa<br />
µ Friktionskoefficient <strong>af</strong>hængig <strong>af</strong> overflade = 0,5 [-]<br />
A s<br />
ρ<br />
Tværsnitsarealet (målt vinkelret på armeringsretning) <strong>af</strong> den armering gennem<br />
støbeskellet, som deltager i forskydningsoptagelsen [m 2 ]<br />
=A s / A j<br />
v<br />
⋅ f<br />
cd
<strong>Dimensionering</strong> <strong>af</strong> støbeskel<br />
σ nd<br />
Normalkomposanten <strong>af</strong> den spænding, der virker på støbeskellet svarende til den<br />
regningsmæssige last. Positiv som tryk og maks. 0,6 · f cd<br />
= 0,6 · 22,04 MPa = 13,44 MPa<br />
v v Effektivitetsfaktor 0,50 fastlagt ud fra f cd [-]<br />
Normalkr<strong>af</strong>ten virkende i samlingen fastlægges ud fra tabel B.9. Det er valgt kun at medtage<br />
normalkr<strong>af</strong>tbidrag stammende fra egenlaster for henholdsvis de ovenliggende<br />
facadeelementer, vinduer og selve dækkonstruktionen. Egenlasten fra dækelementerne er<br />
fundet ved, at betragte et areal svarende til længden <strong>af</strong> bygningen gange halvdelen <strong>af</strong><br />
dækelementernes spændvidde, således at egenlasten henholdsvis optages i facadeelementerne<br />
og i den bærende væg midt i byggeriet.<br />
Normalkr<strong>af</strong>ten virkende i samlingen fastlægges til følgende, idet lastkombination 2.1<br />
anvendes:<br />
N<br />
d<br />
= 0,8 ⋅ ((3,20<br />
= (3,20<br />
+ 0,26<br />
kN<br />
2<br />
m dæk<br />
kN<br />
2<br />
m vindue<br />
kN<br />
2<br />
m gulv<br />
+ 4,35<br />
kN<br />
2<br />
m dæk<br />
) ⋅A<br />
dæk<br />
+ 5,65<br />
kN<br />
2<br />
m facader<br />
1<br />
kN<br />
+ 4,35 2 ) ⋅(69,34 m⋅<br />
⋅ 6,2 m) + 5,65<br />
m dæk<br />
2<br />
2<br />
⋅11,69 m ) = 2363,2 kN<br />
⋅ A<br />
facader<br />
kN<br />
2<br />
m facader<br />
+ 0,26<br />
kN<br />
2<br />
m vindue<br />
⋅A<br />
⋅ (3,39 m⋅69,34 m)<br />
vinduer<br />
Normalspændingen i støbeskellet bestemmes til:<br />
Nd<br />
2363,2kN<br />
kN<br />
σ<br />
nd<br />
= =<br />
= 340,78 2 = 340,78kPa<br />
m<br />
A 69,34m⋅0,1m<br />
j<br />
Idet der ikke anvendes armering som deltagelse i forskydningsoptagelsen bliver faktoren, ρ =<br />
0. Faktoren k t er ligeledes fastlagt til 0, idet der anvendes glatstøbeskel. Den regningsmæssige<br />
forskydningsbæreevne fastlægges til:<br />
τ<br />
τ<br />
Rd<br />
Rd<br />
= µ⋅ σ<br />
= 170,39<br />
≤ 0,5 ⋅ v<br />
nd<br />
kN<br />
2<br />
m<br />
v<br />
⋅ f<br />
cd<br />
⇒ τ<br />
Rd<br />
≤ 5,51MPa ⇒ τ<br />
= 0,5 ⋅ 340,78<br />
Rd<br />
kN<br />
2<br />
m<br />
= 170,39 kPa ≤ 5510 kPa<br />
≤ 0,5⋅<br />
0,5 ⋅ 22,04 MPa ⇒<br />
Idet følgende er ulighed opfyldt, er forskydningsbæreevnen tilstrækkelig:<br />
τ<br />
Sd<br />
≤ τ<br />
Rd<br />
⇔17,45kPa<br />
≤170,39kPa<br />
Når lasten er ført til fugebetonen, overføres den direkte videre som tryk til dækskiven gennem<br />
kontaktfladen mellem fugebetonen og dækket. Det skal bemærkes, at det <strong>af</strong> andre grunde ville<br />
være nødvendigt, at anvende armering i samlingen, men denne armering behøves således ikke<br />
at bidrage til optagelse <strong>af</strong> forskydningskræfterne. Her kan eksempelvis nævnes montagebolte.<br />
3
<strong>Dimensionering</strong> <strong>af</strong> støbeskel<br />
Ved træk på facaden sikrer den store normalkr<strong>af</strong>t i bagmuren, at forskydningsreaktionen fra<br />
facaden over dækket kan overføres til fugebetonen. Enten sikres direkte videre overførsel til<br />
dækelementet ved lodret kontakttryk mellem fugebetonen og dækket eller alternativt føres<br />
forskydningskr<strong>af</strong>ten videre ned gennem fugebetonen og overføres til det underliggende<br />
elements bagmur forefter den lodrette normalkr<strong>af</strong>t (dækkets lodrette reaktion) sikrer at den<br />
vandrette kr<strong>af</strong>t kan overføres til dækket. Forskydningsreaktionen fra nedre facade overføres til<br />
dækket på til svarende vis.<br />
4
Kapitel (tekst)<br />
1