Artikel in Bauen mit Holz, 2011, Heft 5 (PDF) - Harrer Ingenieure

Bilder: Finnforest Merk/Arup
technik
Gelungene Verbindungen
Ingenieurholzbau ❙ Die über 3.000 Knotenpunkte des ab Seite 8 beschriebenen Metropol-Parasol-Projekts
stellten eine ganze Reihe von Ingenieuren und Tragwerksentwicklern vor eine spannende Aufgabe. In
intensiven Diskussionen, Studien, Vergleichsrechnungen und Versuchen näherten sich die Ingenieure
von Arup und Finnforest der Knotengeometrie und den definierten Schnittgrößen. Zur Erbringung der
umfangreichen Bauteil- und Detailnachweise holte Finnforest Merk sich dann Harrer Ingenieure sowie
apuengineering und pbb Planung + Projektsteuerung mit ins Boot.
Anja Thurik, Thomas Di Risio, Matthias Gerold, Volker Schmid
Bild 1: Das Tragwerk des Metropol Parasol besteht
aus einem Verbindungssystem mit eingeklebten
Zugstangen – ein modernes Anschlusskonzept
mit sehr hoher Tragfähigkeit und vergleichsweise
geringem Gewicht.
38 bauen mit holz · 5.2011
n y
n yx
Ausgehend von den spezifischen Eigenschaften
des Furnierschichtholzes galten
für die Tragwerksplanung des Metropol
Parasol folgende Parameter:
– hohe Belastbarkeit; zu übertragende Kräfte
von bis zu 1,0 MN, (= 100 t, charakteristisch);,
- die Verbindungen müssen möglichst
leicht sein, da der Platz für die Fundamente
zwischen den römischen Ruinen
begrenzt und deren Tragfähigkeit limitiert
ist;
– da die Geometrie jeder der gut 3000 Verbindungen
unterschiedlich ist, wie auch
die zu übertragende Kraft, muss ein Verbindungssystem
entwickelt werden, das
in der Art eines Baukastens beliebig kombinierbar
ist;
– Toleranzausgleich in drei Richtungen (justierbar);
– Montagefreundlichkeit,
– keine überstehenden Stahlteile (Transportfreundlichkeit);
– da jede Verbindung sichtbar bleibt, sind
die Abmessungen der Verbindung zu
minimieren.
Die Lösung war das Verbindungssystem
mit eingeklebten Zugstangen – ein modernes
Anschlusskonzept mit sehr hoher Tragfähigkeit
und vergleichsweise geringem
Gewicht.
Die einzelnen Knoten wurden im Zuge der konzeptionellen
Entwicklung von Finnforest Merk vorbemessen und nach der
Festlegung der Festigkeitsparameter in Anschlusstypen katalogisiert.
Die Bauwerksform und das vorgegebene Gesamtgewicht
der Konstruktion stellen dabei die Grenzen dar. Entsprechend
dem Generierungsprozess der Tragwerksgeometrie sind alle Knotenpunkte
im Grundriss rechtwinklig. In der Ansicht weisen
jedoch alle Verbindungen unterschiedliche Neigungen auf. Für
die Momenten- und Normalkraftverbindung an der Ober- und
5.2011 · www.bauenmitholz.de
nxy
n x
Deckfaser
a) Scheibenschnittgrößen b) Plattenschnittgrößen
Bild 2: Schnittgrößendefinitionen von Holzwerkstoffplatten in Abhängigkeit von der Faserrichtung
m y
m yx
q y
m x
m xy
Y09 Y10 Y11 Y12 Y13 Y14 Y15
Y16
the average
utilisation
of these
elements
is 75 %
140 mm
90°
the average
utilisation
of these
elements
is 78 %
Inexactness in modeling
in practice there is
no bearing existing !
the average
utilisation
of these
elements
is 72 %
140 mm
90°
189 mm
90°
the average
utilisation
of these
elements
is 77 %
Unterseite des Elements entwickelte Finnforest eine spezielle,
standardisierte Gabelkopfverbindung, die drehbar ist und auf der
Baustelle schnell durch einen Bolzen stahlbaumäßig mit dem
Nachbarbauteil gekoppelt werden kann. Die Laschen sind über
eine Verzahnung mit 3,5 mm Steigung und vorgespannten HV-
Schrauben Typ 10.9 an die Grundplatte des Anschlussstahlteils
angeschlossen. Die hohen Anschlusskräfte zwischen Stahlverbindungsteil
und Holz werden mit eingeklebten Gewindestangen
ins Holz eingeleitet.
q x
utilisation scale
< 10 %
10 % to 20 %
20 % to 30 %
30 % to 40 %
40 % to 50 %
50 % to 60 %
60 % to 70 %
70 % to 80 %
80 % to 90 %
90 % to 100 %
100 % to 110 %
> 110 %
189 mm
109,6°
Bild 3: Struktur des FEM-Rechenmodells einer Stammscheibe (Beispiel).
steel
constr.
39

technik
My V=
h
positive cross-section
equilibrium in
connected
wooden part
left (or ahead)
Σ h = 0
Σ v = 0
Σ m node = M y
M y
Ro= h ·cosγo My·tanγo h
·(-tanγ o+tanγ u)
γ u
γ o
α
M y
h
M y
h
My·tanγo h
v
case 1) Internal forces caused by bending moment My (Fx = 0 , Fz = 0)
F z(=0)
equilibrium in
continuous
wooden part
Σ h = 0
Σ v = 0
Σ m node = M y
Die Definition der Versagenskriterien und die Festlegung der
Imperfektionen stellte für diese Stahlbauverbindung eine große
analytische Herausforderung dar, weil das Stabilitätsversagen nicht
von vorneherein absehbar war. Zur Übertragung der Querkraft
und zum Anschluss der Auskreuzungen werden pro Knoten je vier
fast trägerhohe, individuelle Stahlwinkel vor Ort an die Kerto-
Scheiben genagelt und ermöglichen so den problemlosen Toleranzausgleich.
Schnittgrößen iterativ ermittelt
Nachdem sämtliche Randbedingungen für die endgültige Berechnung
des Tragwerks festgelegt waren, konnte Finnforest nun eine
umfangreiche, excel-basierte Matrix aufstellen, die für jede Neigung
des Holzträgers, jede mögliche Holzdicke, jeden Faserwinkel
und jeden auftretenden Kraft-Faserwinkel einen Verbindungstyp
samt dem zugehörigen Gewicht des Verbindungsdetails definierte.
Arup konnten das räumliche Finite-Elemente-Modell mit ersten
Werten für die Breite der Holzträger und für die Knotengewichte
füttern. Sämtliche weiteren Lasten wie das Gewicht der Besucher,
die Beanspruchungen aus Wind, aber auch Verkürzungen und
Dehnungen der Tragwerksteile durch Temperatur- und Feuchteänderungen
wurden in das Computerprogramm eingegeben. Es
h
My V=
h
M y
h
My·tanγu h
My Ru= h ·cosγu M y
M y
h
M y
Ro= h ·cosγo ·(-tanγ o+tanγ u)
·tanγu Ru= M y
h
F x(=0)
M y
z
y
h ·cosγ u
h
My Uo= ·(tanγ
h
o-tanγo) GSA-node
x
Local axes (x,y,z) and force sign convention (F x, F z, M y) in Oasys GSA - model
negative cross-section
equilibrium in
connected
wooden part
right (or back)
Σ h = 0
Σ v = 0
Σ m node = M y
folgte die Ermittlung der Schnittgrößen in den Tragwerksteilen
unter Berücksichtigung der Stabilität nach Theorie II. Ordnung.
Die Tragfähigkeit der Holzträger wurde nun für diese errechneten
Lasten geprüft und gegebenenfalls deren Breite erhöht. Verbindungen
mit zu geringen Tragfähigkeiten wurden gegen größere
Anschlüsse ausgetauscht. Damit stieg das Gewicht der Konstruktion
wieder an, und es musste mit diesen erhöhten Lasten nun
ein neuer Berechnungsgang gestartet werden. Dank Arups teilautomatisierter
Berechnungsroutine konnten diese langwierigen
iterativen Rechnungen selbstständig ablaufen.
Bauteil- und Detailnachweise
Die endgültige Bemessung der Querschnitte unter Berücksichtigung
lokaler Parameter und Einflüsse sowie der Anschlüsse inklusive
aller Anschlussstahlteile erfolgte durch Finnforest zusammen
mit deren Subunternehmer Harrer Ingenieure sowie apu-engineering
und der pbb Planung + Projektsteuerung GmbH. Finnforest
verknüpfte dazu die globalen Geometriedaten der Architekten
von J. Mayer H. (Umriss) und der Arup-Ingenieure (statische
Mittellinie und Neigung, Knotennummern) mit Daten aus der
eigenen Elementplanung (Anfangsknoten und Endknoten eines
Bauteils, Faserrichtung) und der systemimmanenten Detailgeo-
40 bauen mit holz · 5.2011
v
U u - U o
Bild 4: Kraftzerlegungen für verschiedene Verbindungstypen im Knoten (nur Moment).
h
z
y
My Uu= ·(tanγ
h
u-tanγu) M y
V=
h
x
M y
h
M y
Ro= h ·cosγo F x(=0)
F z(=0)
M y
h
M y
M y
Ru= h ·cosγu My·tanγo h
·(-tanγo+tanγu) M y
Ro= h ·cosγo v
My·tanγo h
h
My V= ·(-tanγ
h
o+tanγu) My·tanγu h
M y
h
M y
h
γ o
α
γ u
My·tanγu h
My Ru= h ·cosγu metrie (zum Beispiel Kastenabstand vom Bauteilrand) und führte
auf der Basis der von Arup gelieferten Schnittgrößen die Ermittlung
der Anschlusskräfte und die Vorwahl des Anschlusses durch.
Anschließend erfolgte die Nachweisführung der Querschnitte und
der Anschlüsse durch Harrer Ingenieure. Bei zu großer Ausnutzung
nahm Finnforest so lange Anpassungen an der Detailgeometrie
und -wahl vor, bis alle Nachweise von Harrer Ingenieure erfüllt
werden konnten. Die Querkraftwinkel und Diagonalen-Anschlüsse
wurden ebenfalls von Harrer-Ingenieure nach dem Konzept von
Finnforest bemessen.
Die Aufzweigungsbereiche – hier zweigt sich die Schale für das
Restaurant in eine obere und eine untere Hälfte auf – wurden von
Finnforest zusammen mit pbb Planung + Projektsteuerung mittels
selbstentwickelter FEM-Scheibenmodelle bemessen.
Besonderheiten bei der Bemessung und
Nachweisführung
Bemessungsgrundlagen für Holzwerkstoffplatten
Die in den abZvon Holzwerkstoffplatten angegebenen charakteristischen
Festigkeitswerte beziehen sich in der Regel auf den
Gesamtquerschnitt unter einachsiger Beanspruchung. Um diese
Werte auch bei kombinierten Spannungszuständen von Platten
bzw. Scheiben verwenden zu können, sind weitergehende Untersuchungen
mit Interaktionen für gleichzeitig am selben Ort wirkende
Spannungen aus mehrachsiger Beanspruchung erforderlich.
Da die hierfür erforderlichen Interaktionsregeln sich nicht in
den gültigen Normen finden, wurden sie von Harrer Ingenieure
gemäß dem Vorschlag aus einer Arbeit an der TU München als
Bemessungsregeln zugrunde gelegt [1]. Das in DIN1052:2008-12,
Abs. 8.9.2 und 10.7, und auch zu EC5 im Nationalen Anhang DIN
EN1995-1-1/NA:2010-12 beschriebene Nachweisverfahren hätte
einen extrem höheren Rechenaufwand bedeutet.
Tragwerksmodell mit Basiswerten für die Bemessung
Das räumliche Finite-Elemente Modell von Arup lieferte die
Schnittgrößen. Dabei wurden der Schirmbereich mit Stabelementen
modelliert und die Stämme P1-2 und P5-6 mit ebenen Scheibenelementen.
Bemessung der Stämme
Die zu führenden Spannungsnachweise zu den FEM-Ergebnissen,
die als FEM-Schnittgrößen ausgegeben werden, erfolgen auf der
Grundlage des vorgenannten Berichts. Die hier verwendeten Interaktionsregeln
lauten:
σ y
≤1
f
y
und
σ τ x xy
+ ≤1
f f
x v, xy
mit
σ y , σ x Längsspannungen in Faserrichtung und quer dazu aus
Scheibenlängskräften n y , n x und Biegemomenten m y , m x
τ xy Schubspannung aus Scheibenschubkraft n xy und Drillmoment
m xy
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(1)
In aufgeschlüsselter Form stellt sich dieser Nachweis folgendermaßen
dar (s. a. Bild 2, Seite 39):
γ ⋅n
F y
γ ⋅m
F y
2
d d /6
+ ≤1
f ( f ) f
c,0, d t,0, d m,0, flat, d
und
γF⋅nx γF⋅mγF⋅n x
xy γF⋅mxy +
2 2
d d /6 d 0,3⋅
d
+ + ≤1
f ( f ) f f
c,90, edge, d t,90, edge, d m,90, flat, d v,0, edge, d
mit den Bemessungswerten
f , f Druck- bzw. Zugfestigkeit in Faserrichtung
c,0,d t,0,d
f , f Druck- bzw. Zugfestigkeit in Plattenebene recht-
c,90,edge,d t,90,edge,d
winklig zur Faser
f Platten-Biegefestigkeit in Faserrichtung
m,0,flat,d
f Platten-Biegefestigkeit rechtwinklig zur Faserrich-
m,90,flat,d
tung
f Scheiben-Schubfestigkeit
v,0,edge,d
und
γ Sicherheitsbeiwert
F
d Querschnittsdicke
41

technik
Schnittgrößen und Querschnittsbreiten sind dabei pro m angesetzt.
Diese Längs- und Schubspannungen haben zusammen den
Größtwert in der äußeren Schicht der Platte.
Von den allgemein bis zu maximal sechs möglichen unabhängigen
Spannungsvektoren im räumlichen/dreiachsigen Spannungszustand
eines Elements gehen in diesen Nachweis drei Spannungsvektoren
ein. Die hier nicht weiter beachteten drei Spannungsvektoren
werden in den Nachweisen der Schubspannung aus Plattenbeanspruchung,
Nachweis (2), und der „Scheibenspannungen“ in
der Ebene, Nachweis (3), formal berücksichtigt. Im vorliegenden
Fall können diese beiden Nachweise vernachlässigt werden, da im
Wesentlichen Scheibenbeanspruchungen vorliegen.
f
τ
yz
v, yz
Bild 5: Detailansicht Anschluss
≤1
σx σzτxz + + ≤1
f f f
Querzug/ −druck Querzug/ −druck
Rollschub
Allein für Stamm P5 gab es circa 10.000 Finite Elemente mit
jeweils einem maximalen und minimalen Wert der verschiedenen
Schnittgrößen in der Mitte eines Elements zu berücksichtigen. Für
alle diese sind beide Nachweise (1a) und (1b) zu führen und die
Ergebnisse auszuwerten. Anhand von Tabellen ist dies nur sehr
begrenzt möglich, so wurde eine visuelle Darstellung der Ergebnisse
gewählt, bei der Bereiche mit hohen Spannungsausnutzungen
und/oder singuläre Stellen schnell erkannt und beurteilt werden
können. Da hierfür kein kommerzielles Programm zur Verfü-
(2)
(3)
gung steht, war die Entwicklung eines Computer-Programms
durch Harrer Ingenieure Voraussetzung zur Bewältigung der
eigentlichen Aufgabe.
In Bild 3 (Seite 39) ist die Stammscheibe in Achse x06 von Stamm
P1 mit den Spannungsausnutzungen exemplarisch dargestellt.
Um die Struktur in Microsoft Excel bildlich erzeugen zu können,
sind zunächst die Knoten-Koordinaten einzulesen, benachbarte
Knoten an Elementrändern miteinander zu verbinden und die Linien
anschließend grafisch auszugeben. Gleichzeitig werden diesen
grafisch erzeugten Drei- und Vierecken sogenannte Zeichnungsobjekte
mit Programmfunktion zugewiesen. So ist es möglich, per
Mausklick schnell einzelne Ergebnisse abzurufen, um zum Beispiel
Bereiche mit hohen Ausnutzungen besser beurteilen zu können.
Um ein Gesamtbild der Ausnutzungsverteilung zu erhalten, werden
die einzelnen Elemente entsprechend ihren zugehörigen prozentualen
Ausnutzungswerte mit Grautönen einer Skala gefüllt.
Selbst entwickelte Software ermöglichte die benötigten
Berechnungen
Verbindungselemente zwischen sich kreuzenden Stammscheiben
waren modellseitig nicht separat definiert, weshalb Schnittkräfte
an diesen Schnittkanten nicht direkt ausgegeben werden
konnten. Diese jedoch wurden für die Bemessung der Verbindungen
der Stammscheiben untereinander zwingend benötigt.
Angesichts der großen Zahl von circa 80 Verbindungsfugen je
Stamm wurde auch hier das selbst entwickelte Programm verwendet.
Somit erhielt man die für die Nachweise der Verbindungsmittel
erforderlichen horizontalen Scheibenlängskräfte
n x und Scheibenschubkräfte n xy angrenzender Elemente einer
betrachteten Verbindungsfuge in gleicher Reihenfolge wie im
Bauwerk. Gegebenenfalls müssen die Schnittgrößen in einem
Zwischenschritt zuvor rücktransformiert werden, wenn die Faserrichtung
der Stammscheibe nicht lotrecht ist.
Berechnung der Schirme
Die über 3.000 Schirmknoten wurden im Modell über Stabelemente
zu einem räumlichen Stabwerk verbunden, an dessen
Enden die aus den verschiedenen Modellberechnungen resultierenden
extremalen Schnittgrößen geliefert wurden. Jeder Knoten
wird für die extremalen Schnittgrößen aus den unterschiedlichen
Lastfällen bemessen. Dazu kommt ein zusätzliches Vorhaltemaß
von rund 20 % für verschiedene Aspekte (zum Beispiel
Zwängungen während der Montage, eventuell unerwünschte
Lastumlagerungen beim Entfernen der Gerüste). Um bei der Vielzahl
an Lastfallkombinationen in der Datenflut den Überblick zu
bewahren, werden die Lasten vereinfacht mit einem einheitlichen
Teilsicherheitsbeiwert auf der Lastseite von 1,5 überlagert.
Auf der Widerstandsseite wurde der k mod auf 0,8 vereinheitlicht.
Die Vereinfachung auf der sicheren Seite ergibt eine zusätzliche
Reserve von 5 bis 7 %. Dank des konstruktiven Holzschutzes
durch die 2–3 mm dicke Polyurethanbeschichtung kann für die
Holzbaubemessung die Nutzungsklasse II angesetzt werden. Der
Nachweis der Extremalschnittgrößen erfolgt mit der Lasteinwirkungsdauer
„mittel“.
Diese Schnittgrößenergebnisse waren in Kraftkomponenten
umzuwandeln, die dem realen Kraftfluss im tatsächlich ausgeführten
Knoten entsprechen. Der Knoten muss so aufgelöst werden,
dass alle Kraftkomponenten für die verschiedenen Verbindungstypen
im Knoten vorliegen, ohne das Kräftegleichgewicht
zu verletzen. An Verbindungstypen gibt es die durch paarweise
angeordnete Normalkraftanschlüsse gebildeten Momenten-Anschlüsse,
deren Aufgabe es in erster Linie ist, Momente über ein
Kräftepaar aufzunehmen, sowie ausgenagelte Blechwinkel zur
Übertragung der lotrechten Komponenten aus Quer- und Längskräften
eines Stabs. Als zusätzliche Aufgabe zur eigentlichen Kraftübertragung
über die Nagelung besitzen die Blechwinkel eine
aussteifende Funktion. Je nach Beanspruchung werden die Winkel
auch mittels Steifen verstärkt, um die Holzbauteile zu stabilisieren.
Schließen im Knoten auch Aussteifungsdiagonalen an, so
werden deren horizontale Kraftkomponenten über die Blechwinkel
den durchlaufenden sowie den mit den steiferen Momenten-
Anschlüssen ausgestatteten anschließenden Holzbauteilen zugewiesen.
Die lotrechten Kraftkomponenten können sich nur am
durchlaufenden Holzbauteil wegen des dort liegenden Systemknotens
kurzschließen. Aufgrund der freien Geometrie der Struktur
entstehen bei der Kräftezerlegung immer auch Nebeneffekte
für die jeweils anderen Verbindungstypen. Momenten-Anschlüsse,
deren Kräftepaare konstruktionsbedingt nicht parallel verlaufen,
erzeugen immer auch zusätzliche Vertikalkräfte im Blechwinkel.
Andererseits erhalten Momenten-Anschlüsse wegen ihrer
größeren Steifigkeiten im Vergleich zu denen der ausgenagelten
Blechwinkel auch Kraftkomponenten aus Längs- und Querkräften
und ggfs. auch aus Diagonalkräften.
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42 bauen mit holz · 5.2011 5.2011 · www.bauenmitholz.de
43
Solarbefestigung

technik
Bild 4 (Seite 40) zeigt exemplarisch die Kräftezerlegung ausschließlich
für ein zu übertragendes Moment.
Als Erschwernis kommen die beiden Varianten der bauseitigen
Verankerung von Diagonalen im Knoten vor. Wurden Diagonalen
überwiegend auf der bzgl. des Knotens abgewandten Seite verankert,
so liegt konstruktionsbedingt in Einzelfällen die Verankerung
auf der ankommenden Seite, was zu anderen Überlagerungsregeln
führt. Weil sich Diagonalen durch die unterschiedlichen
Holz-Bauteildicken oftmals nicht im Kreuzungspunkt treffen,
sind zusätzliche Verschraubungen erforderlich, welche die
hieraus resultierenden Exzentrizitäten ausgleichen (Bild 7).
Generell mussten die einzelnen Verbindungstypen möglichst
klein ausfallen, um sich nicht gegenseitig zu behindern und um
der grundsätzlich geforderten Gewichtseinsparung Rechnung zu
tragen. Bei den Blechwinkeln zur Querkraftübertragung reduzierte
dies zudem auch ungünstige Einflüsse aus Anschlussexzentrizitäten.
Auch hier war für die Iteration eine auf Schleifen basierte
Programmierung erforderlich. Normalkraft-Anschlüsse, die nur
druckbeansprucht sind, konnten mit einer deutlich geringeren
Zahl eingeklebter Gewindestangen eingebaut werden als zugbeanspruchte.
Dies reduzierte Baukosten und Gewicht.
Als zusätzliche Herausforderung zur Datenbewältigung seien
noch die bereichsweise sehr hohen Beanspruchungen genannt,
für die die Bauteilnachweise zu führen sind. So gibt es im Holztragwerk
Biegemomente mit charakteristischen Werten bis zu circa
2.000 kNm, wie sie eher im Brückenbau zu finden sind. Jeder Knoten
musste hinsichtlich der Verbindungen individuell untersucht
Abb. 3 Kraftzerlegungen für verschiedene Verbindungstypen und dimensioniert im Knoten werden. (nur Kein Knoten Moment) gleicht dem anderen! ❙
Literatur
Als Erschwernis kommen die beiden Varianten der bauseitigen Verankerung von Diagonalen im
[1] KREUZINGER, H.; SCHOLZ, A.
Knoten vor. Wurden Diagonalen überwiegend auf der bzgl. des Knotens abgewandten Seite
verankert, so liegt konstruktionsbedingt in Einzelfällen die Verankerung auf der ankommenden Seite,
Bild 6: Stählerne Anschlüsse und Knotenpunkte in Aichach vor dem Abtransport
was in einer zu der anderen gut 100 LKW-Fuhren Überlagerungsregeln zur Baustelle führt. Weil sich Diagonalen Verlag 1999 durch die unterschiedlichen Holz-
Bauteildicken oftmals nicht im Kreuzungspunkt treffen, sind zusätzliche Verschraubungen erforderlich,
welche die hieraus resultierenden Exzentrizitäten ausgleichen (s.a. Abb. 4).
Nachweis in Grenzzuständen der Tragfähigkeit bei Platten und Scheiben aus
Holz und Holzwerkstoffen unter Spannungskombinationen, Fraunhofer IRB
Autoren
Dipl.-Ing. (FH) Anja Thurik verantwortet die Pressearbeit von
Finnforest Merk, Aichach.
Dipl.-Ing. Thomas Di Risio und Dipl.-Ing. Matthias Gerold arbeiten
im Büro Harrer-Ingenieure, Karlsruhe.
Prof. Dr.-Ing. Volker Schmid arbeitet für das weltweit tätige
Ingenieurbüro Arup, Berlin und leitet am Institut für Bauingenieurwesen
der TU Berlin das Fachgebiet Entwerfen und Konstruieren –
Verbundstrukturen.
www.BAUENMITHOLZ.de
Schlagwörter
Bemessung, Berechnung, Tragwerksplanung, Verbindung
Abb. 4 Zusätzliche Verschraubungen von unsymmetrischen Diagonalen-Anschlüssen (Draufsicht)
Bild 7: Zusätzliche Verschraubungen von
unsymmetrischen Diagonalen-Anschlüssen (Draufsicht)
Generell mussten die einzelnen Verbindungstypen möglichst klein ausfallen, um sich nicht gegenseitig
zu behindern und um der grundsätzlich geforderten Gewichtseinsparung Rechnung zu tragen. Bei den
Blechwinkeln zur Querkraftübertragung reduzierte dies zudem auch ungünstige Einflüsse aus
Anschlussexzentrizitäten. Auch hier war für die Iteration eine auf Schleifen basierte Programmierung
erforderlich. Momenten-Anschlüsse, die nur druckbeansprucht sind, konnten mit einer deutlich
44 bauen mit holz · 5.2011