Klausur SS 2008 - TUHH
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Diplomprüfung <strong>SS</strong> <strong>2008</strong> Baudynamik<br />
Prof. Dr.-Ing. Uwe Starossek<br />
Institut für Baustatik und Stahlbau<br />
Hamburg, 3. September <strong>2008</strong><br />
Bearbeitungshinweise:<br />
• Die Bearbeitungszeit beträgt 90 Minuten.<br />
• Alle Blätter sind mit Namen und Matrikelnummer zu versehen.<br />
• Es dürfen keine grünen Farbstifte verwendet werden.<br />
• Rechnerisch zu ermittelnde Lösungen sind so darzustellen, dass der<br />
Rechenweg lückenlos nachvollziehbar ist.<br />
• Zur <strong>Klausur</strong> sind alle Hilfsmittel bis auf Rechner mit Statik- oder<br />
Dynamiksoftware zugelassen.<br />
• Das Mitführen von Kommunikationsmitteln ist untersagt.<br />
Die kommerzielle Nutzung des Dokumentes ist nicht zulässig.<br />
c○ Technische Universität Hamburg-Harburg<br />
Institut für Baustatik und Stahlbau
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Aufgabe 1<br />
System<br />
m<br />
m, EI<br />
Aufgabenstellung<br />
c<br />
k<br />
k<br />
x<br />
L/4<br />
L/4 L/2<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
gegeben:<br />
Längen: L = 20,0 m<br />
Massen: m = 8,0 t<br />
¯m = 500,0 kg/m<br />
Steifigkeiten: EI = 4,00 · 10 7 Nm 2<br />
k = 8,00 · 10 4 N/m<br />
¯k = 2,56 · 10 7 N/m 2<br />
Dämpfung: ¯c = 4,00 · 10 4 Ns/m 2<br />
Formfunktion: ψ(x) = A ·<br />
<br />
x 2<br />
L<br />
Die oben dargestellte Kragstütze ist mit einer verteilten Masse und einer Einzelmasse am<br />
Kopfpunkt belegt. Am Stützenkopf ist eine Feder installiert und das untere Stützenviertel<br />
ist elastisch gebettet. Auf den mittleren Stützenbereich wirkt eine viskose Bettung.<br />
Berechnen Sie näherungsweise die erste Eigenfrequenz des Systems durch Generalisierung<br />
auf einen einläufigen Schwinger. Verwenden Sie dabei die oben gegebene Formfunktion.<br />
Die Dämpfung ist zu berücksichtigen.<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 1 23. Oktober <strong>2008</strong>
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Aufgabe 2<br />
System<br />
gegeben:<br />
p0 sin( ωt)<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
Steifigkeit: EI = ∞ , EA → ∞ (gilt für alle Stäbe)<br />
Masse: m = 10,0 t<br />
V 2<br />
m<br />
Lehrsches Dämpfungsmaß des maßgeblichen Schwingungsmodus: ξ = 0,5 %<br />
Belastung: p0 = 2100,0 kN<br />
¯f = 10,0 Hz<br />
Aufgabenstellung<br />
Das oben dargestellte, mit drei Freiheitsgraden diskretisierte Tragwerk wird durch eine<br />
harmonische Last beansprucht. Die Steifigkeitsmatrix des Tragwerks ist bereits bekannt<br />
und lautet:<br />
K = 104 ⎛<br />
⎜<br />
· ⎜<br />
⎝<br />
1,5 kN/m<br />
1,5 kN<br />
1,5 kN<br />
8,0 kNm<br />
⎞<br />
1,5 kN<br />
⎟<br />
2,0 kNm ⎟<br />
⎠<br />
1,5 kN 2,0 kNm 8,0 kNm<br />
Für die Handrechnung ist die Anzahl der Freiheitsgrade weitmöglichst zu reduzieren.<br />
Nutzen Sie hierfür die statische Kondensation.<br />
a) Identifizieren Sie den/die verbleibenden dynamischen Freiheitsgrad(e) und begründen<br />
Sie Ihre Wahl.<br />
b) Bestimmen Sie die kondensierte Steifigkeitsmatrix.<br />
c) Stellen Sie die kondensierte Bewegungsgleichung der erzwungenen Schwingung auf.<br />
d) Bestimmen Sie die Eigenfrequenz.<br />
e) Bestimmen Sie für den eingeschwungenen Zustand die maximale horizontale Verschiebung<br />
des Riegels infolge der harmonischen Beanspruchung.<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 2 23. Oktober <strong>2008</strong><br />
m<br />
V 3<br />
V 1
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Aufgabe 3<br />
System<br />
gegeben:<br />
0,5 L<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
1,5 m<br />
EI, EA<br />
L<br />
1<br />
m<br />
2<br />
V 1<br />
p0 sin( ωt)<br />
m<br />
0,25 EI<br />
EA<br />
Massen: ¯m = 10,5 t/m Länge: L = 8,0 m<br />
m = 75,0 t<br />
Steifigkeit: EI = 4,8 · 10 7 Nm 2 Belastung: p0 = 30,0 kN/m<br />
EA → ∞ ¯ω = 12,0 s −1<br />
k = 4,0 · 10 5 N/m<br />
Aufgabenstellung<br />
Für den oben skizzierten Rahmen mit biegesteifer Ecke lässt sich mit Hilfe der Methode<br />
der Finiten Elemente eine Bewegungsgleichung in der Form<br />
M ¨V + KV = P<br />
ermitteln. Bestimmen Sie unter Verwendung der angegebenen Diskretisierung<br />
a) die Systemsteifigkeitsmatrix K,<br />
b) die konsistente Systemmassenmatrix M und<br />
c) den konsistenten Systemlastvektor P<br />
für die angegebenen Zahlenwerte.<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 3 23. Oktober <strong>2008</strong><br />
k<br />
V 2
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Aufgabe 4<br />
System<br />
gegeben:<br />
L<br />
V 1<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
m 1<br />
m 2<br />
V 3<br />
2/3 L 2/3 L<br />
Länge: L = 12,0 m Massen: m1 = 30,0 t<br />
m2 = 40,0 t<br />
Steifigkeit: EI = ∞ , EA → ∞ m3 = 30,0 t<br />
(gilt für alle Stäbe)<br />
Eigenvektoren und zugehörige Eigenfrequenzen:<br />
φ1 =<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎞<br />
− 1,00<br />
⎟<br />
1,00 ⎟<br />
⎠<br />
0,39<br />
; φ2 =<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎞<br />
1,00<br />
⎟<br />
1,00 ⎟<br />
⎠<br />
0,00<br />
; φ3 =<br />
V 2<br />
m 3<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
0,65<br />
− 0,65<br />
1,00<br />
f1 = 0,824 Hz ; f2 = 1,208 Hz ; f3 = 1,819 Hz<br />
Bemessungsspektrum:<br />
3,0<br />
2,0<br />
1,0<br />
0<br />
Spa [m/s ]<br />
2<br />
1,0 2,0<br />
T [s]<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 4 23. Oktober <strong>2008</strong><br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Aufgabenstellung<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
Das im Vorgehenden dargestellte Tragwerk soll für den Lastfall Erdbeben untersucht<br />
werden.<br />
a) Berechnen Sie die Erdbebenersatzlasten (fSn,max) der ersten drei Schwingungsmodi<br />
für eine horizontale Erdbebenbeanspruchung. Hierfür steht das dargestellte<br />
Bemessungspektrum zur Verfügung. Stellen Sie die Ersatzlasten in den unten vorbereiteten<br />
Skizzen (Anlage 4.1) grafisch dar.<br />
b) Berechnen Sie das aus den Erdbebenersatzlasten folgende Moment an der Einspannstelle.<br />
Die Überlagerung des Einflusses der betrachteten Eigenformen soll<br />
mit der Quadratsummenwurzel-Regel (SR<strong>SS</strong>) erfolgen.<br />
c) Welche Bedingung muss erfüllt sein, um die SR<strong>SS</strong>-Regel anwenden zu dürfen?<br />
Anlage 4.1: Erdbebenersatzlasten<br />
fS1,max [kN] fS2,max [kN]<br />
fS3,max [kN]<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 5 23. Oktober <strong>2008</strong>
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Aufgabe 5<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
System V 1<br />
Aufgabenstellung<br />
Die Bewegungsgleichung für eine freie Schwingung des oben skizzierten Systems lautet:<br />
M ¨V + KV = 0<br />
⇔ 10 4 kg m<br />
<br />
mit V ∗<br />
1 = V1<br />
Lref<br />
25,0 10,0<br />
10,0 23,0<br />
¨V ∗<br />
1<br />
¨V2<br />
, Lref = 1 m<br />
<br />
+ 10 6 N<br />
<br />
V 2<br />
5,0 4,0<br />
4,0 23,2<br />
a) Bestimmen Sie den ersten Eigenvektor φ 1 sowie die zugehörige Eigenfrequenz f1<br />
mit Hilfe des Potenziterationsverfahrens nach von Mises. Es werden höchstens drei<br />
Iterationsschritte gewertet. Wählen Sie einen sinnvollen Startvektor. Zur Überprüfung<br />
der Konvergenz ist in jedem Iterationsschritt der normierte Eigenvektor<br />
zu ermitteln.<br />
<br />
Hinweis: Die dynamische Matrix D wurde bereits berechnet zu:<br />
D = K−1M = 10−2 s2 <br />
5,40<br />
−0,50<br />
<br />
1,40<br />
0,75<br />
b) Skizzieren Sie die erste Eigenform.<br />
c) Erläutern Sie das Vorgehen zur Berechnung des zweiten Eigenvektors φ 2 und der<br />
zugehörige Eigenfrequenz f2. Begründen Sie die das Verfahren. Welche Besonderheit<br />
tritt diesbezüglich bei einem zweiläufigen Schwinger auf?<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 6 23. Oktober <strong>2008</strong><br />
V ∗<br />
1<br />
V2<br />
<br />
= 0
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Lösung Aufgabe 1<br />
Generalisierte Masse:<br />
m ∗ =<br />
=<br />
L<br />
0<br />
L<br />
0<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
¯m <br />
ψ(x) 2<br />
dx + m · <br />
ψ(x = L) 2<br />
¯m · A 2<br />
<br />
x 4<br />
dx + m · A<br />
L<br />
2<br />
2 1<br />
= ¯m · A ·<br />
L4 <br />
1<br />
5 x5<br />
L + m · A<br />
0<br />
2<br />
= 1<br />
5 · ¯m L A2 + m · A 2<br />
= 10 000 kg · A 2<br />
Generalisierte Dämpfung:<br />
c ∗ =<br />
=<br />
3<br />
4 L<br />
<br />
¯c<br />
1<br />
4 L<br />
3<br />
4 L<br />
<br />
1<br />
4 L<br />
<br />
ψ(x) dx<br />
¯c · A 2<br />
<br />
x<br />
L<br />
2 1<br />
= ¯c · A<br />
L4 1<br />
5 x5<br />
4<br />
dx<br />
= 121<br />
· ¯c L · A2<br />
2560<br />
= 37 812,5 Ns<br />
m<br />
3<br />
4 L<br />
1<br />
4 L<br />
· A2<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 7 23. Oktober <strong>2008</strong>
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Generalisierte Steifigkeit:<br />
k ∗ =<br />
=<br />
L<br />
4<br />
<br />
0<br />
L<br />
4<br />
0<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
¯k <br />
ψ(x) 2<br />
dx + k · <br />
ψ(x = L) 2<br />
+<br />
¯k A 2<br />
= ¯ 2 1<br />
k A<br />
L4 =<br />
<br />
x 2<br />
dx + k · A<br />
L<br />
2 +<br />
L<br />
0<br />
L<br />
0<br />
EI · <br />
ψ ′′ (x) 2<br />
dx<br />
EI · 4A 2 · 1<br />
dx<br />
L4 <br />
1<br />
5 x5<br />
L<br />
4<br />
+ k · A<br />
0<br />
2 + EI · 4A 2 · 1<br />
L4 <br />
x L 0<br />
1<br />
5120 ¯ k LA 2 + k · A 2 4 EI<br />
+<br />
L3 · A 2<br />
= 200 000 Ns<br />
m<br />
Eigenkreisfrequenz:<br />
· A2<br />
<br />
h<br />
w =<br />
∗<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
N<br />
200 000 · A2<br />
m =<br />
= 20<br />
m∗ 10 000 kg · A2 1 1<br />
= 4,47<br />
s2 s<br />
Generalisiertes Lehrsches Dämpfungsmaß:<br />
ξ ∗ =<br />
c ∗<br />
2 m ∗ · w<br />
= 1<br />
2<br />
· A2<br />
10 000 kg · A2 ·<br />
· 37 812,5 Ns<br />
m<br />
Gedämpfte Eigenkreisfrequenz:<br />
wD = w ·<br />
1<br />
4,47 1<br />
s<br />
= 0,423<br />
<br />
1 − (ξ∗ ) 2 = 4,47 1<br />
s ·<br />
<br />
1 − 0,4232 = 4,05 1<br />
s<br />
Gedämpfte Eigenkreisfrequenz:<br />
fD = wD<br />
2 π<br />
= 0,645 Hz<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 8 23. Oktober <strong>2008</strong>
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Lösung Aufgabe 2<br />
a) Maßgeblicher Freiheitsgrad<br />
V1<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
b) Kondensierte Steifigkeitsmatrix<br />
K =<br />
<br />
Ktt KtΘ<br />
KΘt KΘΘ<br />
<br />
=<br />
⎡<br />
⎢<br />
⎣<br />
1,5 1,5 1,5<br />
1,5 8,0 2,0<br />
1,5 2,0 8,0<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦ ·104<br />
Kkond = Ktt − KtΘ K −1<br />
ΘΘ KΘt mit K −1<br />
ΘΘ =<br />
det KΘΘ = (8 · 10 4 ) 2 − (2 · 10 4 ) 2 = 60 · 10 8<br />
ad KΘΘ<br />
det KΘΘ<br />
ad KΘΘ = (KΘΘ,ik) T , KΘΘ,ik = (−1) i+k · det KΘΘ/ik<br />
<br />
<br />
=⇒ K −1 =<br />
=<br />
<br />
1<br />
·<br />
60 · 104 8,0 −2,0<br />
−2,0 8,0<br />
8,0 −2,0<br />
−2,0 8,0<br />
Kkond = 1,5 · 10 4 − [1,5 · 1,5] · 10 4 ·<br />
= (1,5 − 0,45) · 10 4<br />
= 10 500 kN<br />
m<br />
=: kkond<br />
· 10 4<br />
<br />
<br />
1<br />
·<br />
60 · 104 c) Kondensierte Bewegungsgleichung<br />
2 m · ¨V1(t) + kkond · V1(t) = p0 · sin ( ¯w t)<br />
8,0 −2,0<br />
−2,0 8,0<br />
⇔ 20 · 10 3 kg · ¨V1<br />
3 kN<br />
+ 10,5 · 10 m · V1 = 2,1 · 10 3 kN · sin ( ¯w t)<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 9 23. Oktober <strong>2008</strong><br />
<br />
1,5<br />
1,5<br />
<br />
· 10 4
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
d) Ermittlung der zugehörigen Eigenfrequenz<br />
w1 =<br />
<br />
kkond<br />
2 m =<br />
f1 = 3,65 Hz<br />
<br />
<br />
<br />
10,5 · 103 3 N · 10 m<br />
20 · 103 kg<br />
= 22,9 1<br />
s<br />
e) Verschiebung im eingeschwungenen Zustand infolge<br />
der Last p(t)<br />
• eingeschwungener Zustand ⇒ partikuläre Lösung der inhomogenen Gleichung<br />
v(t) = ρ · sin ( ¯w t)<br />
• maximale Verschiebung ⇒ Amplitude<br />
max v(t) = δ = vst · D<br />
vst = p0<br />
β = ¯w<br />
D =<br />
kkond<br />
w1<br />
= 2100 kN<br />
= 2 π ¯ f<br />
w1<br />
10 500 kN<br />
m<br />
= 62,8 1<br />
s<br />
22,9 1<br />
s<br />
= 0,2 m<br />
= 2,74<br />
1<br />
<br />
(1 − β2 ) 2 = 0,154<br />
+ (2 ξ β) 2<br />
max v(t) = 0,2 m · 0,154 = 0,03 m = 3 cm<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 10 23. Oktober <strong>2008</strong>
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Lösung Aufgabe 3<br />
Inzidenztafel:<br />
El.FG v1 v2 v3 v4 v5 v6<br />
1○ / / / / V1 V2<br />
2○ / / V2 / / /<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
Hinweis: Stab 2○ verschiebt sich als Starrkörper in Richtung des Freiheitsgrades V1.<br />
a) Systemsteifigkeitsmatrix:<br />
K11 =<br />
=<br />
K22 =<br />
=<br />
K12 =<br />
=<br />
<br />
12 EI<br />
l3 <br />
+ k<br />
1○<br />
12 EI<br />
L 3<br />
+ k<br />
<br />
4 EI<br />
l 1○ +<br />
<br />
4 EI<br />
l 2○<br />
4 EI 4 · 0,25 EI<br />
+<br />
L 0,5 L<br />
<br />
6 EI<br />
l 2<br />
6 EI<br />
L2 1○<br />
= 6 EI<br />
L<br />
⇒ K =<br />
6 EI<br />
L3 ⎡<br />
L3<br />
⎢ 2 + · k<br />
· ⎣ 6 EI<br />
L<br />
L<br />
L2 ⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
= 562 500 N<br />
m ·<br />
<br />
2,71<br />
8,00 m<br />
8,00 m<br />
64,00 m2 <br />
3 N<br />
= 10<br />
m ·<br />
<br />
1525 4500 m<br />
4500 m 36000 m 2<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 11 23. Oktober <strong>2008</strong>
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
b) Systemmassenmatrix:<br />
M11 =<br />
=<br />
=<br />
M22 =<br />
=<br />
=<br />
M12 =<br />
=<br />
⇒ M =<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
<br />
156<br />
420 ¯ml<br />
<br />
1○ + ( ¯ml) 2○ + m<br />
156<br />
· 1,5 ¯mL + ¯m · 0,5L + m<br />
420<br />
444<br />
¯mL + m<br />
420<br />
<br />
4<br />
420 ¯ml3<br />
<br />
1○ +<br />
<br />
4<br />
420 ¯ml3<br />
<br />
2○<br />
4<br />
420 · 1,5 ¯mL3 + 4<br />
¯m · (0,5 L)3<br />
420<br />
6,5<br />
420 ¯mL3<br />
<br />
22<br />
420 ¯ml2<br />
<br />
1○<br />
22<br />
420 · 1,5 ¯mL2 = 33<br />
420 ¯mL2<br />
¯mL<br />
420<br />
c) Systemlastvektor:<br />
P1 =<br />
P2 =<br />
⎡<br />
⎢<br />
· ⎢<br />
⎣<br />
⎡<br />
444 + 420 m<br />
¯mL 33L<br />
33L 6,5L 2<br />
⎢ 815 264 m<br />
= 200 kg · ⎢<br />
⎣<br />
264 m 416 m2 ⎡<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
= 103 ⎢ 163,8 52,8 m<br />
kg · ⎢<br />
⎣<br />
52,8 m 83,2 m2 <br />
1<br />
2 p0<br />
<br />
sin ( ¯wt) · l<br />
1○<br />
<br />
1<br />
12 p0 sin ( ¯wt) · l 2<br />
<br />
1○<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
= 1<br />
2 · p0 · L · sin ( ¯wt)<br />
= 1<br />
12 · p0 · L 2 · sin ( ¯wt)<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 12 23. Oktober <strong>2008</strong>
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
⎡<br />
⇒ P = p0L<br />
12 ·<br />
⎢<br />
⎣<br />
=<br />
⎡<br />
⎢<br />
⎣<br />
120 kN<br />
6<br />
L<br />
160 kNm<br />
⎤<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
⎥<br />
⎦ · sin ( ¯wt)<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦<br />
1 · sin (12 · t) s<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 13 23. Oktober <strong>2008</strong>
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Lösung Aufgabe 4<br />
a) Erdbebenersatzlasten<br />
• Modalmatrix<br />
• Massenmatrix<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
Φ = (φ n) = (φ 1 , φ 2 , φ 3) =<br />
m =<br />
⎡<br />
• Richtungsvektor<br />
r =<br />
⎤<br />
⎡<br />
⎤<br />
⎢ −1,00 1,00 0,65 ⎥<br />
⎢<br />
⎥<br />
⎢<br />
⎥<br />
⎢<br />
⎥<br />
⎢ 1,00 1,00 −0,65 ⎥<br />
⎢<br />
⎥<br />
⎣<br />
⎦<br />
0,39 0,00 1,00<br />
⎢ m1 0 0 ⎥<br />
⎢<br />
⎥<br />
⎢<br />
⎥<br />
⎢<br />
⎥<br />
⎢ 0 m3 0 ⎥ = 10<br />
⎢<br />
⎥<br />
⎣<br />
⎦<br />
0 0 m1 + m2 + m3<br />
3 ⎢ 30 0 0 ⎥<br />
⎢<br />
⎥<br />
⎢<br />
⎥<br />
kg · ⎢<br />
⎥<br />
⎢ 0 30 0 ⎥<br />
⎢<br />
⎥<br />
⎣<br />
⎦<br />
0 0 100<br />
⎛<br />
• Anteilsfaktoren<br />
⎞<br />
⎜ 0 ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
⎜ 0 ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
1<br />
Γn = φTnmr<br />
Γ1 =<br />
Mn<br />
104 kg<br />
7,521 · 104 kg ·<br />
<br />
= 0,5185 ≈ 0,52<br />
⎛<br />
⎡<br />
⎞<br />
⎜ 0 ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
−3,0 3,0 3,9 · ⎜ ⎟<br />
⎜ 0 ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
1<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 14 23. Oktober <strong>2008</strong><br />
⎤
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Γ2 =<br />
Γ3 =<br />
= 0<br />
• Spektralordinaten<br />
104 kg<br />
6 · 104 kg ·<br />
<br />
104 kg<br />
12,535 · 104 kg ·<br />
<br />
= 0,7978 ≈ 0,8<br />
T1 = 1<br />
f1<br />
T2 = 1<br />
=<br />
1<br />
0,824 Hz<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
⎛<br />
⎞<br />
⎜ 0 ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
3,0 3,0 0,0 · ⎜ ⎟<br />
⎜ 0 ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
1<br />
⎛<br />
⎞<br />
⎜ 0 ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
1,95 1,95 10,00 · ⎜ ⎟<br />
⎜ 0 ⎟<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ ⎠<br />
1<br />
= 1,21 s<br />
⇒ abgelesen : Spa(T1) = 2,5 m<br />
s 2<br />
f2<br />
T3 = 1<br />
=<br />
1<br />
1,208 Hz<br />
= 0,83 s<br />
⇒ abgelesen : Spa(T2) = 3,0 m<br />
s 2<br />
f3<br />
=<br />
1<br />
1,819 Hz<br />
= 0,55 s<br />
⇒ abgelesen : Spa(T3) = 3,0 m<br />
s 2<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 15 23. Oktober <strong>2008</strong>
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
• Erdbebenersatzlasten<br />
fsn,max = mφ nΓn Spa(Tn)<br />
fs1,max = 10 3 kg ·<br />
fs2,max = 0<br />
⎡<br />
⎢<br />
⎣<br />
= 1,296 · 10 4 N ·<br />
fs3,max = 10 3 kg ·<br />
⎡<br />
⎢<br />
⎣<br />
= 2,3934 · 10 4 N ·<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
30 0 0<br />
0 30 0<br />
0 0 100<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
−3,0<br />
3,0<br />
3,9<br />
30 0 0<br />
0 30 0<br />
0 0 100<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦ ·<br />
⎞<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎟<br />
⎠ =<br />
⎤<br />
⎥<br />
⎦ ·<br />
1,95<br />
−1,95<br />
10,00<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎞<br />
−1,00<br />
1,00<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
0,39<br />
⎛ ⎞<br />
−38,89<br />
⎜ ⎟<br />
⎜<br />
⎝ 38,89 ⎟<br />
⎠<br />
50,55<br />
kN<br />
⎟<br />
⎠ =<br />
0,65<br />
−0,65<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
· 0,5185 · 2,5 m<br />
s 2<br />
· 0,7978 · 3 m<br />
s 2<br />
1,00<br />
⎛ ⎞<br />
46,67<br />
⎜ ⎟<br />
⎜<br />
⎝ −46,67 ⎟<br />
⎠<br />
239,34<br />
kN<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 16 23. Oktober <strong>2008</strong>
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
• Lastskizzen<br />
b) Einspannmoment<br />
38,89<br />
=<br />
0<br />
46,67<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
50,55<br />
=<br />
0<br />
239,34<br />
38,89<br />
[kN]<br />
=<br />
0<br />
[kN]<br />
46,67<br />
[kN]<br />
M1 = 38,89 · 2<br />
· 12 · 2 + 50,55 · 12<br />
3<br />
= 1228,84 kNm<br />
M2 = = 0<br />
M3 = −46,67 · 2<br />
2<br />
· 12 + 239,34 · 12 − 46,67 · · 12 = 2125,36 kNm<br />
3 3<br />
M = √ 1228,842 + 2125,362 = 2455,04 kNm<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 17 23. Oktober <strong>2008</strong><br />
f s1<br />
f s2<br />
f s3
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
Lösung Aufgabe 5<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
a) Iteration zum 1. Eigenvektor<br />
Startvektor: V (0)<br />
1<br />
⎡<br />
DV (0)<br />
1 = 10−2 s2 ⎢<br />
· ⎢<br />
⎣<br />
=<br />
= 5,4 · 10 −2 s 2 ·<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
1<br />
0<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎤ ⎛<br />
5,40 1,40 ⎥ ⎜ 1<br />
⎥ ⎜<br />
⎦ ⎝<br />
−0,50 0,75 0<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎛<br />
DV (1)<br />
1 = 5,4 · 10−4 s4 ⎜<br />
· ⎜<br />
⎝<br />
= 28,458 · 10 −4 s 4 ·<br />
1,000<br />
−0,093<br />
5,27<br />
−0,57<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
DV (2)<br />
1 = 28,458 · 10−6 s6 ⎜<br />
· ⎜<br />
⎝<br />
= 149,376 · 10 −6 s 6 ·<br />
φ1 = V(3) 1<br />
V (3)<br />
1 =<br />
w 2 1 =<br />
V (2)<br />
k1<br />
V (3)<br />
k1<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
⎛<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
1,000<br />
−0,111<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
1,000<br />
−0,108<br />
5,249<br />
−0,581<br />
1,000<br />
0,111<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎛<br />
⎟<br />
⎠ = 10−2 s2 ⎜<br />
· ⎜<br />
⎝<br />
=: V(1)<br />
1<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠<br />
=: V(2)<br />
1<br />
=: V(3)<br />
1<br />
= 28,458 · 10−4 s4 149,376 · 10−6 1<br />
= 19,05<br />
s6 s2 5,4<br />
−0,5<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 18 23. Oktober <strong>2008</strong><br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠
Baustatik und Stahlbau<br />
Prof. Dr.-Ing. Starossek<br />
Dipl.-Ing. Haberland<br />
w1 = 4,36 1<br />
s<br />
f1 = w1<br />
2π<br />
b) 1. Eigenform<br />
= 0,69 Hz<br />
Diplomprüfung<br />
Baudynamik<br />
<strong>SS</strong> <strong>2008</strong> 19 23. Oktober <strong>2008</strong>